BR102015004290A2

BR102015004290A2 - objetos de metal galvanizado e seu processo de fabricação

Info

Publication number: BR102015004290A2
Application number: BR102015004290A
Authority: BR
Inventors: Lars Baumgürtel; Michael Rahlke
Original assignee: Fontaine Holdings Nv
Priority date: 2014-03-04
Filing date: 2015-02-26
Publication date: 2016-05-03
Also published as: PL2915607T3; KR20150104060A; JP2015168885A; CA2880557C; EP2915607B1; CN110453168A; CN104894500A; US10399137B2; ES2741752T3; IN2015DE00319A; BR102015004290B1; EP2915607A1; KR102172573B1; JP6411919B2; CA2880557A1; US20150251236A1

Abstract

objetos de metal galvanizado e seu processo de fabricação. a presente invenção refere-se a um processo para fabricar um objeto tridimensional metálico galvanizado com uma forma que inclui múltiplas bordas, o dito processo compreendendo, na ordem seguinte, as etapas de: (a) prover e cortar uma matriz de chapa metálica com uma espessura dentro de uma faixa de 0,8 mm a 6 mm, a forma da dita matriz de chapa metálica incluindo múltiplas bordas livres, (b) imergir a quente em lote a dita matriz de chapa metálica em um banho de galvanização de liga de zinco fundido,(c) formar a frio a matriz de chapa metálica em uma forma tridimensional desejada que inclui múltiplas bordas metálicas adjacentes, e (d) formar a frio uma série de pontos de junção para prender juntas as ditas múltiplas bordas metálicas adjacentes, para formar o dito objeto tridimensional metálico galvanizado.

Description

Relatório Descritivo da Patente de Invenção para "OBJETOS DE METAL GALVANIZADO E SEU PROCESSO DE FABRICAÇÃO".

CAMPO DA INVENÇÃO

[001] A presente invenção refere-se à fabricação de metal galvanizado, especialmente aço galvanizado, objetos com uma forma complexa. Especificamente, a presente invenção refere-se à fabricação de metal galvanizado, especialmente aço galvanizado, objetos com uma forma que inclui múltiplas bordas em que a fabricação requer formar tais objetos de uma matriz de fina chapa metálica que inclui múltiplas bordas livres e galvanizar a dita matriz de chapa metálica. A presente invenção também refere-se a tal metal galvanizado, especialmente aço galvanizado, objetos com uma forma complexa desde que estes não possam ser produzidos por meio dos processos de fabricação correntemente disponíveis.

ANTECEDENTES DA INVENÇÃO

[002] É geralmente conhecido que as chapas metálicas podem ser montadas por meio de soldagem, rebitamento, calçamento, colagem, crimpagem, aparafusamento ou fixação por grampo. No entanto, no caso de chapas de aço galvanizado, alguns destes métodos não são aplicáveis na prática ou sofrem fortes restrições que limitam a sua competitividade ou o tipo de produtos que podem ser montados. Por exemplo, um dos perigos à saúde mais significativos do processo de soldagem é a geração de vapores e gases. Como o zinco é o revestimento utilizado para os metais galvanizados, durante soldagem este produz gotículas vaporizadas (vapores) as quais, quando respiradas, podem penetrar profundamente nos pulmões. O efeito típico de respirar os vapores de zinco é a febre de vapor metálico. Sem uma proteção pessoal apropriada, uma ou duas horas após a soldagem pode-se experimentar severos sintomas tais como sede, dor nas pernas, con- gestão na cabeça, segura de garganta, e tosse. Por razões de saúde, a soldagem de chapas de aço galvanizado muito espessas (ISO 1461) é assim não recomendável, ou é deve ser evitada tanto quanto possível.

[003] O calçamento de metal em chapa é uma técnica de formação a frio que une duas ou mais peças metálicas sem a utilização de fixadores, parafusos, rebites ou soldagem de ponto. Este produz uma junta tipo botão que não impacta o acabamento de superfície. Este é adequado para uma fixação de alta resistência, não cria material de refugo e é mais econômico do que a soldagem de ponto. Esta técnica é capaz de conseguir diâmetros de ponto de calçamento tão baixos quanto 1,0 mm, e o seu tempo de ciclo real pode ser baixo quanto 0,4 segundos com prensas excêntricas. Por exemplo, uma tira de LED (diodo de emissão de luz) feita de aço galvanizado de 0,6 mm de espessura e cobre galvanizado 0,5 mm de espessura podem ser facilmente unidas por meio de pontos de calçamento com um diâmetro de 2,0 mm é também conhecida (Tox Pressotechnik GmbH, Weingarten, Germany).

[004] A Patente U.S. Número 8.555.479 descreve produzir uma conexão de construção de aço de suporte de carga em que uma conexão de calçamento conectando uma primeira peça a trabalhar metálica com uma segunda peça a trabalhar metálica é formada por deformação local por meio de uma ferramenta de matriz e uma contraferra-menta. A espessura das peças a trabalhar metálicas é dita ser mais importante ou mais significativa para avaliar a conexão de calçamento já que a capacidade de suporte de carga da conexão de calçamento está em correlação direta com esta variável. O método descrito é adequado para uma construção de aço em que a espessura da primeira peça a trabalhar é maior do que a espessura da segunda peça a trabalhar e em que a espessura da primeira peça a trabalhar é pelo menos 4 mm ou a espessura da segunda peça a trabalhar é pelo menos 3 mm.

[005] A Publicação de Pedido de Patente U.S. Número 2006/096075 descreve uma matriz para utilização com um punção para interconectar mecanicamente, por exemplo, fixação por calçamento, uma pluralidade de chapas de um material dúctil, tal como cobre, alumínio, aço ou ferro, em que as chapas empilhadas têm uma espessura combinada entre 6,3 mm e 25,4 mm.

[006] No entanto, as referências da técnica anterior acima citadas não resolvem o problema de fazer certos de tipos de objetos metálicos tridimensionais galvanizados de forma complexa. Especificamente, estas não resolvem a dificuldade de lidar com um metal galvanizado, especialmente aço galvanizado, cortado em uma matriz de chapa fina com uma forma que inclui múltiplas bordas livres. Nesta circunstância, além do evitamento de rachaduras no fino revestimento de galvanização, a ductilidade de um revestimento de galvanização que contém alumínio em combinação com o requisito de fixar as múltiplas bordas livres representa um desafio para formar o objeto final. Este é um problema resolvido pela presente invenção.

[007] No momento, existem muito poucas caixas ou contentores de aço galvanizado comercialmente disponíveis e a maioria destes não são objetos de forma complexa, sendo feitas de chapas de aço galvanizado não perfuradas ou poucos perfuradas. Isto é presumivelmente devido à falta de um processo de fabricação adequado e não dispendioso, como delineado acima. Como um resultado de seus custos de produção relativamente alto, tais caixas ou envoltórios de aço galvanizado encontraram usos limitados na indústria elétrica, por exemplo, como caixas de junção (para envolver derivações) incluindo chapas sólidas de aço galvanizado 1,52 mm espessura, com uma área de ventilação muito pequena provida sobre a sua porta dianteira para manter à prova de poeira e prova de água, e usualmente também incluindo uma dobradiça contínua de aço galvanizado e um ferrolho para cadeado. Nessa construção de caixas de junção de aço galvanizado, a razão da superfície aberta (furos de ventilação) para a superfície total está abaixo 0,15. Também para utilização com condutos elétricos são conhecidas as caixas octogonais de aço pré-galvanizado de 101,6 mm (4 polegadas), 38,1 mm (1,5 polegadas) de profundidade com perfurações removíveis de 19,05 mm (0,75 polegadas), em que a razão da superfície aberta para a superfície total está abaixo de 0,10.

[008] Os processos de fabricação correntemente disponíveis para produzir objetos tridimensionais de aço galvanizado de qualquer forma complexa e tamanho sofrem de muitas restrições e, portanto, não podem atender os principais requisitos de mercado. A utilização de chapas metálicas pré-galvanizadas sendo galvanizadas por imersão a quente através de um processo contínuo em princípio oferecia a oportunidade de formar a dita chapa metálica com subsequente corte de metal e junção e, portanto, criando objetos de forma complexa, devido à ductilidade de algumas ligas de zinco-alumínio. No entanto, uma primeira desvantagem do procedimento correntemente conhecido é que o corte da matriz de chapa metálica é executado após a etapa de galvanização, e com isto as bordas de corte ficam livres do revestimento de galvanização baseado em zinco e, portanto, deixadas sem proteção contra a corrosão. Isto na maioria das circunstâncias não é aceitável. Uma pós-galvanização de formação a frio de uma matriz de chapa metálica usualmente não é satisfatória com um método de galvanização de imersão a quente que utiliza um banho de zinco puro padrão, já que as camadas de revestimento de zinco-ferro resultantes são quebradiças e o processo de formação de chapa metálica inevitavelmente levará a rachaduras no revestimento protetivo e, portanto, a uma significativa redução da proteção do objeto tridimensional contra a corrosão, não somente instantaneamente, mas também no longo prazo. Uma desvantagem de um procedimento correntemente conhecido, em que a galvanização é executada após formar o objeto, é que o transporte do objeto tridimensional da seção de formação da fábrica para a seção de galvanização envolve muito mais espaço na fábrica de produção do que realmente necessário, portanto, custos adicionais especialmente se o objeto tiver um volume substancial.

[009] Um problema resolvido pela presente invenção é, portanto, projetar um processo altamente efetivo para a fabricação de objetos tridimensionais de aço galvanizado de qualquer forma complexa e tamanho com alta qualidade de produto devido ao fato que a proteção de corrosão não é localmente enfraquecida, por exemplo, nenhuma rachadura na camada de galvanização pode ocorrer, e enquanto oferecendo a possibilidade de formação a frio de pós-galvanização de uma matriz de chapa metálica sem deixar bordas de corte livres de zinco, e a possibilidade para posteriormente executar uma junção não térmica de bordas metálicas, assim sem destruir a camada de revestimento de zinco. Outro problema resolvido pela presente invenção é projetar um processo de fabricação não dispendioso e flexível para produzir objetos tridimensionais de aço galvanizado de qualquer forma complexa e tamanho tal como, mas não limitado a, caixas ou contentores de suporte de carga adequados para transportar bens. Por exemplo, mas isto é apenas uma modalidade exemplar, o processo deve ser capaz de produzir objetos tridimensionais de aço galvanizado de várias formas e tamanhos, opcionalmente com um número significativo de aberturas ou furos em uma porção de sua superfície, assim provendo caixas, fechamentos ou contentores leves com uma suficiente resistência mecânica, enquanto aproveitando todos os benefícios (especificamente a resistência à corrosão) de um material de aço galvanizado.

SUMÁRIO DA INVENÇÃO

[0010] Em seu conceito mais amplo, a presente invenção está baseada na descoberta inesperada de que objetos tridimensionais resistentes à corrosão de alta qualidade de metal galvanizado, especialmente aço galvanizado, de qualquer forma complexa e tamanho, podem ser eficientemente produzidos de matrizes de fina chapa metálica, especificamente matrizes de chapa de aço, sendo pré-cortadas com uma forma que inclui múltiplas bordas livres sem executar uma galvanização metálica subsequente à formação do objeto tridimensional e, portanto, sem encontrar as várias desvantagens técnicas e econômicas acima apresentadas das técnicas e procedimentos da técnica anterior.

[0011] Uma primeira vantagem da metodologia de processamento de acordo com a presente invenção é que esta garante uma cobertura total da superfície metálica (por exemplo, aço), e, portanto, uma proteção total do objeto tridimensional final contra a corrosão, assim participando na produção de produtos metálicos (por exemplo, aço) de alta qualidade e longa durabilidade. Como outra vantagem, esta não está limitada a nenhum tipo de metodologia de formação a frio de metal, e é aplicável a todos os tipos de matrizes de chapa metálica galvanizada pré-cortada de qualquer forma complexa e tamanho, opcionalmente incluindo uma porção perfurada. Portanto, o método de acordo com a presente invenção é especificamente útil e flexível para produzir toda uma gama de objetos metálicos tridimensionais leves, mas mecanicamente resistente e resistentes à corrosão para muitos usos finais. Como ainda outra vantagem, este é altamente competitivo, em termos de custo de fabricação, com as técnicas da técnica anterior. Mais precisamente, estes objetivos e vantagens são alcançados por meio do processo fabricação como definido na reivindicação 1, e o objeto tridimensional metálico galvanizado como definido na reivindicação 11.

DEFINIÇÕES

[0012] O termo "galvanização de imersão a quente" como aqui utilizado, a menos que de outro modo apresentado, refere-se ao tratamento de corrosão de um produto plano metálico ou matriz de chapa tal como, mas não limitado a, uma matriz de chapa de ferro ou aço, imergindo-a em um banho fundido de zinco puro ou uma liga de zinco, em operação de lote, por um período de tempo suficiente para criar uma camada de revestimento protetivo na superfície do produto plano ou matriz de chapa. O termo "zinco puro" refere-se aos banhos de galvanização de zinco da técnica anterior que, além do zinco, podem conter quantidades de traços de alguns aditivos inevitáveis tais como, por exemplo, antimônio, bismuto, níquel ou cobalto, mas estão livres de quantidades significativas de elementos de liga. Isto está em contraste com o termo "liga de zinco" que, além do zinco, contém quantidades significativas de um ou mais outros metais de liga tal como, mas não limitado a alumínio. Quando aplicados na galvanização de aço, estes e outros metais de liga são também capazes de participar na formação de uma camada protetiva de liga de fero-zinco.

[0013] A expressão "formabilidade que suporta um teste de dobra" como aqui utilizada, a menos que de outro modo apresentado, refere-se à ausência de rachaduras visíveis em um revestimento de galvanização sem a utilização de um auxílio de ampliação após formar, dobrar ou curvar uma chapa de aço galvanizado sob as condições especificadas neste teste de dobra.

[0014] O termo "puncionamento" como aqui utilizado, a menos que de outro modo apresentado, refere-se a um processo de formação de metal que utiliza uma prensa para forçar um punção através de uma chapa metálica para criar um furo através de cisalhamento, e em que a punção passa através da chapa para dentro de uma matriz. A ferramenta, punção e matriz podem ser feitas de aço endurecido ou carbu- reto de tungstênio. Uma matriz está localizada no lado oposto da chapa e suporta o material ao redor do perímetro do furo e ajuda a localizar as forças de cisalhamento para uma borda mais limpa. Uma pequena folga está presente entre a punção e a matriz para impedir que a punção adira na matriz e requeira menos força para fazer o furo. Esta é capaz de criar furos de múltiplas formas.

[0015] Na descrição seguinte de uma composição de galvanização ou uma composição de fluxo, as diferentes percentagens referem-se à proporção em peso (% em peso) de cada componente com relação ao total peso (100%) da composição relevante. Isto implica em que nem todas as percentagens máximas ou nem todas mínimas podem estar presentes ao mesmo tempo, de modo que a sua soma corresponda a 100% em peso.

BREVE DESCRIÇÃO DOS DESENHOS

[0016] Figura 1 mostra uma matriz de chapa puncionada com múltiplas bordas e com uma forma geométrica que, quando dobrando nas direções tanto horizontal quanto transversal, é adequada para produzir uma caixa ou contentor em forma de paralelepípedo para transportar bens.

DESCRIÇÃO DETALHADA DA INVENÇÃO

[0017] Em um primeiro aspecto geral, a presente invenção refere-se a um processo para fabricar um objeto tridimensional metálico galvanizado com uma forma que inclui múltiplas bordas, o dito processo compreendendo, na ordem seguinte, as etapas de: [0018] (A) prover e cortar uma matriz de chapa metálica com uma espessura dentro de uma faixa de 0,8 mm a 6 mm, a forma da dita matriz de chapa metálica incluindo múltiplas bordas livres, [0019] (B) imergir a quente em lote a dita matriz de chapa metálica em um banho de galvanização de liga de zinco fundido, [0020] (C) formar a frio a matriz de chapa metálica em uma forma tridimensional desejada que inclui múltiplas bordas metálicas adjacentes, e [0021] (D) formar a frio uma série de pontos de junção para prender juntas as ditas múltiplas bordas metálicas adjacentes, para formar o dito objeto tridimensional metálico galvanizado.

[0022] No processo como aqui descrito, quatro etapas essenciais estão presentes em uma ordem predeterminada. Cada etapa será agora detalhada de acordo com um conjunto de modalidades preferidas e exemplos.

[0023] Com um objetivo de resolver os problemas da tecnologia da técnica anterior, a essência do processo da invenção é primeiro galvanizar por imersão a quente em lote uma matriz de chapa metálica pré-cortada por meio de uma liga de zinco, e então, após a galvanização de imersão a quente em lote, calcar um corpo geométrico tridimensional que resulta de formação a frio da matriz de chapa metálica (de preferência aço) pré-cortada e galvanizada. De acordo com este conceito amplo, o dito corpo geométrico pode ter uma forma poligonal, uma forma cônica ou qualquer outra estrutura geométrica complexa que se origina da forma de matriz. Para as facilidades de explicações, assim como para prover um exemplo útil de uma modalidade representativa da invenção, algumas partes da descrição seguinte focalizarão sobre um corpo geométrico com uma forma poligonal, mas deve ser compreendido que a invenção não está em nenhum modo restrita a tal modalidade. Levando em conta os seguintes detalhes para executar esta modalidade a pessoa habilitada é capaz, sem uma carga e pesquisa indevidas, de adaptar o procedimento da presente invenção a qualquer outra forma geométrica tridimensional.

[0024] A etapa inicial (A) do processo de acordo com a presente invenção envolve cortar uma matriz de fina chapa metálica em uma forma que inclui múltiplas bordas livres. Em modalidades específicas da invenção, a espessura de matriz de chapa metálica pode ser pelo menos 1,0 mm, ou pelo menos 1,2 mm, ou pelo menos 1,5 mm. Em modalidades específicas da invenção, a espessura de matriz de chapa metálica pode ser no máximo 4 mm, ou no máximo 3 mm, ou no máximo 2 mm. Apesar da espessura da matriz de chapa metálica não ser um parâmetro crítico da presente invenção, esta deve ser adequadamente adaptada para o uso final do produto metálico tridimensional a ser produzido. Especificamente, esta deve ser selecionada para ser o valor mais baixo possível que permita a resistência mecânica e a durabilidade desejáveis para o produto, por exemplo, a resistência mecânica requerida para um contentor ou caixa destinado a carregar bens. Tal seleção está dentro do conhecimento comum da pessoa versada na técnica.

[0025] O tipo de matriz de chapa metálica, especialmente o tipo de matriz de chapa de aço, provida na etapa inicial (A) do processo de acordo com a presente invenção não está especificamente restrito, desde que o metal possa ser revestido com uma camada protetiva de liga de zinco no curso de uma etapa de galvanização. A matriz de chapa pode, por exemplo, ser feita de uma grande variedade de graus de aço, especificamente chapas feitas de graus de aço que têm um conteúdo de carbono até 0,30 % em peso, um conteúdo de fósforo entre 0,005 e 0,1 % em peso e um conteúdo de silício entre 0,0005 e 0,5 % em peso, assim como aço inoxidável. A classificação de graus de aço é bem conhecida da pessoa versada na técnica, especificamente através Society of Automotive Engineers (SAE), e pode ser utilizada para orientação no desempenho da presente invenção. Em uma modalidade da presente invenção, a chapa metálica pode ser feita de um aço cromo / níquel ou cromo / níquel / molibdênio susceptível à corrosão. Opcionalmente, o grau de aço pode conter outros elementos tal como enxofre, alumínio, e cobre. Exemplos adequados incluem, mas não são limitados a, os graus de aço conhecidos como AISI 304 (*1.4301), AISI 304L (1.4307, 1.4306), AISI 316 (1.4401), AISI 316L (1.4404, 1.4435), AISI316TÍ (1.4571), ou AISI 904L (1.4539) [*1.xxxx = de acordo com DIN 10027-2], Em outra modalidade da presente invenção, o metal pode ser um grau de aço referido como S235JR (de acordo com EN 10025) ou S460MC (de acordo com EN 10149) ou 20MnB4 (*1.5525, de acordo com EN 10263). Os exemplos acima são dados para compreensão e propósitos ilustrativos e não devem em nenhum modo ser considerados como limitando o escopo da presente invenção.

[0026] A segunda etapa (B) do processo de acordo com a presente invenção envolve a imersão a quente em lote da matriz de chapa metálica da etapa (A) em um banho de galvanização de liga de zinco fundido. Apesar de outros parâmetros de processo para a etapa (B) poderem ser menos importante, é crítico para o desempenho adicional do processo de fabricação com um todo que o banho de liga de zinco inclua, além do zinco, um ou mais metais de liga em uma proporção tal que a matriz de chapa metálica revestida com a camada protetiva que resulta da imersão a quente tenha uma suficiente de capacidade de curvamento ou dobramento para suportar a próxima etapa de processo (C) sem incorrer em rachaduras na dita camada protetiva. A liga de zinco pode ser binária (isto é, incluir um metal de liga, de preferência o alumínio) ou ternária (isto é, incluir dois metais de liga, de preferência alumínio e magnésio). Um exemplo não limitante de tais um ou mais metais de liga é o alumínio, ou uma mistura de alumínio e magnésio. Especialmente, uma proporção adequada dos um ou mais metais de liga na liga de zinco é usualmente pelo menos 2% em peso. Especialmente adequada é uma proporção de alumínio de pelo menos 2% em peso na liga de zinco. Em uma modalidade, a proporção de alumínio na liga de zinco pode ser pelo menos 3% em peso, ou pelo menos 4% em peso, ou pelo menos 5% em peso. Em outra modalidade da invenção, a proporção de alumínio na liga de zinco é adequadamente no máximo 25% em peso, ou no máximo 20% em peso, ou no máximo 7 % em peso de alumínio. Um exemplo adequado, mas não restritivo de tais ligas de zinco é GALFAN®. Quando o magnésio está presente como um metal de liga na liga de zinco, o seu conteúdo é de preferência pelo menos 0,2% em peso, ou pelo menos 0,5% em peso, ou pelo menos 1% em peso. Em uma modalidade da presente invenção, a proporção de magnésio na liga de zinco é adequadamente no máximo 4% em peso, ou no máximo 3% em peso. Como é bem conhecido na técnica, as ligas de zinco adequadas para galvanização podem ainda incluir quantidades de traços, por exemplo, até 0,1% em peso, de um ou mais outros metais ou silício. De preferência, a etapa (B) é executada até que a matriz de chapa metálica seja galvanizada com um revestimento de liga de zinco que tenha uma espessura dentro da faixa de aproximadamente 5 pm a aproximadamente 20 pm.

[0027] Outros parâmetros de processo relevantes para a etapa (B) são a temperatura na qual o banho de galvanização é mantido, e o tempo de imersão. A temperatura é usualmente mantida dentro de uma faixa de 3800 a 7000, de preferência de 4200 a 5500. A temperatura pode ser mantida constante durante o tempo de imersão total, ou pode ser aumentada ou diminuída de acordo com um esquema de temperatura predeterminado. O tempo de imersão utilizado na etapa de processo (B) usualmente varia de 1 a 10 minutos, por exemplo, de 2 a 6 minutos, o que principalmente depende do tamanho e forma da matriz de chapa e da espessura de revestimento desejada. A espessura da camada de revestimento protetivo obtida executando a etapa de imersão a quente (B) sobre a matriz de chapa metálica, por exemplo, a matriz de chapa de aço, pode esta própria ser apropriadamente selecionada pela pessoa versada na técnica, dependendo de um conjunto de parâmetros que incluem a espessura e/ou forma da chapa metálica, a tensão e as condições ambientais que o produto metálico é suposto suportar durante a sua vida útil, a durabilidade esperada no tempo da camada de revestimento protetivo formada, etc. Por exemplo, uma camada de revestimento de 5-15 pm de espessura é usualmente adequada para uma chapa de aço sendo de 0,8 a 1,5 mm de espessura, e uma camada de revestimento de 15-20 pm de espessura é usualmente adequada para uma chapa de aço de 1,5 a 6 mm de espessura.

[0028] Durante o período inicial da etapa (B), a matriz de chapa pode opcionalmente ser movida dentro do banho de galvanização de modo a auxiliar a refusão da camada de metálica que forma na superfície da matriz de chapa. Além disso, um borbulhamento de um gás inerte tal como, mas não limitado a, nitrogênio ou argônio ou uma sua mistura pode ser opcionalmente executado dentro do banho de galvanização. Isto pode ser conseguido, por exemplo, provendo um difusor de gás, por exemplo, feito de cerâmica ou aço inoxidável dentro do banho de galvanização. Após o tempo de imersão apropriadamente selecionado, a matriz de chapa revestida é levantada do banho a uma velocidade apropriada de modo a remover a liga de zinco líquida de sua superfície. A matriz de chapa revestida pode então ser resfriada em água, por exemplo, a uma temperatura de 20Ό a 5 OO, ou pela exposição a um fluxo de gás, por exemplo, um fluxo de ar.

[0029] É usualmente preferido que entre a etapa (A) e a etapa (B) o processo de acordo com a presente invenção envolva uma etapa intermediária adicional, usualmente denotada como uma etapa de fluxo, que consiste em imergir em lote a matriz de chapa metálica da etapa (A) em um banho de fluxo aquoso com base em uma composição de fluxo. O tipo de composição de fluxo a ser utilizada para esta etapa intermediária usualmente depende do tipo de banho de galvani- zação a ser utilizado na etapa (B), mas usualmente compreende cloreto de zinco, cloreto de amônio, sais metálicos de álcali ou terra alcalina, e um ou mais cloretos metálicos de transição. Em uma modalidade da presente invenção, especialmente quando a liga de zinco da etapa (B) é uma liga binária que contém alumínio tal como GALFAN®, a composição de fluxo utilizada na etapa de fluxo intermediária pode ser de acordo com EP1352100, isto é, pode de preferência compreender (a) de 60 a 80 % em peso de cloreto de zinco, (b) de 7 a 30 % em peso de cloreto de amônio, (c) de 2 a 20 % em peso de pelo menos um sal metálico de álcali ou terra alcalina, (d) de 0,1 a 5 % em peso de pelo menos um cloreto metálico de transição em que o metal de transição é selecionado do grupo que consiste em níquel, cobalto e manganês, e (e) de 0,1 a 1,5 % em peso de pelo menos um cloreto selecionado do grupo que consiste em cloreto de chumbo, cloreto de estanho, cloreto de antimônio e cloreto de bismuto. Os sais metálicos de álcali ou terra alcalina podem ser selecionados, por exemplo, do grupo que consiste em haletos, de preferência cloretos, de um ou mais metais tal como sódio, potássio, lítio, rubídio, césio, magnésio, cálcio e bário, e mais de preferência uma mistura de cloreto de sódio e cloreto de potássio.

[0030] Não somente com uma liga binária que contém alumínio tal como GALFAN®, mas também com ligas de zinco ternárias que contém alumínio e magnésio, outras composições de fluxo podem prover resultados superiores na etapa de fluxo intermediária.

[0031] Em uma modalidade de tais outras composição de fluxos, o fluxo pode compreender (a) mais de 40 e menos de 70 % em peso de cloreto de zinco, (b) de 10 a 30 % em peso de cloreto de amônio, (c) mais de 6 e menos de 30 % em peso de um conjunto de pelo menos dois haletos metálicos de álcali ou terra alcalina, (d) de 0,1 a 2 % em peso de cloreto de chumbo, e (e) de 2 a 15 % em peso de cloreto de estanho, desde que as quantidades combinadas de cloreto de chumbo e cloreto de estanho represente pelo menos 2,5 % em peso da dita composição. Por exemplo, o conjunto de pelo menos dois haletos metálicos de álcali ou terra alcalina pode ser um conjunto de pelo menos dois cloretos metálicos de álcali e pode representar de 10 a 30 % em peso, ou de 15 a 25 % em peso da composição de fluxo. Por exemplo, o dito conjunto de pelo menos dois cloretos metálicos de álcali pode incluir, cloreto de sódio e cloreto de potássio em uma razão de peso de KCI/NaCI de 0,2 a 8,0, ou de 0,25 a 0,6, ou de 1,0 a 2,0, ou de 2,0 a 8,0, ou de 3,5 a 6,0. Em uma modalidade, a proporção de cloreto de chumbo na composição de fluxo pode ser de pelo menos 0,4 % em peso ou pelo menos 0,7 % em peso. Em outra modalidade, a proporção de cloreto de chumbo na composição de fluxo pode ser no máximo 1,5 % em peso ou no máximo 1,2 % em peso. Em uma modalidade específica, a proporção de cloreto de chumbo na composição de fluxo pode ser 0,8 a 1,1 % em peso. Em uma modalidade, a proporção de cloreto de estanho pode ser pelo menos 2 % em peso ou pelo menos 3,5 % em peso ou pelo menos 7 % em peso. Em outra modalidade, a proporção de cloreto de estanho pode ser no máximo 14 % em peso. Em uma modalidade, as quantidades combinadas de cloreto de chumbo e cloreto de estanho representam pelo menos 4,5 % em peso, ou no máximo 14 % em peso da composição de fluxo. Em outra modalidade, a composição de fluxo pode ainda compreender outros sais de chumbo e/ou estanho, por exemplo, o fluoreto, ou outros produtos químicos que são impurezas inevitáveis presentes em fontes comerciais de cloreto de chumbo e/ou cloreto de estanho.

[0032] Em outra modalidade de tais composições de fluxo adequadas, o fluxo pode compreender (a) mais de 40 e menos de 70 % em peso de cloreto de zinco, (b) 10 a 30 % em peso de cloreto de amônio, (c) mais de 6 e menos de 30 % em peso de um conjunto de pelo menos dois cloretos metálicos de álcali incluindo cloreto de sódio e cloreto de potássio, (d) de 0 a 2 % em peso de cloreto de chumbo, e (e) de 0 a 15 % em peso de cloreto de estanho, desde que a razão de peso de KCI/NaCI do dito conjunto de pelo menos dois cloretos metálicos de álcali varie de 2,0 a 8,0. Em uma modalidade, a razão de peso de KCI/NaCI pode, por exemplo, ser de 3,5 a 5,0, ou de 3,0 a 6,0.

[0033] Em ambas as modalidades acima de tais outras composições de fluxo adequadas, a proporção de cloreto de zinco na composição de fluxo pode ser de pelo menos 45 % em peso ou pelo menos 50 % em peso, ou no máximo 65 % em peso ou no máximo 62 % em peso. Tais proporções de ZnCI2 são capazes, em combinação com as respectivas quantidades de cloreto de chumbo e cloreto de estanho na composição de fluxo, de assegurar uma boa qualidade de revestimento da matriz de chapa metálica a ser galvanizada e efetivamente impedir a sua oxidação durante as subsequentes etapas de processo tal como a secagem, isto é, antes da própria etapa de galvanização de imersão a quente (B). Em ambas as modalidades acima de tais outras composições de fluxo, a proporção de NH4CI na composição de fluxo pode ser de pelo menos 13 % em peso ou pelo menos 17 % em peso, ou no máximo 26 % em peso ou no máximo 22 % em peso. A proporção ótima de NH4CI pode ser determinada pela pessoa versada na técnica, sem uma extensa experimentação e dependendo de parâmetros tais como o metal a ser galvanizado e as proporções de peso de outros cloretos metálicos na composição de fluxo, para conseguir um suficiente efeito de cáustico durante a imersão a quente para remover a ferrugem residual ou os pontos mal decapados, enquanto, no entanto, evitando a formação de pontos negros, isto é, áreas não revestidas do artigo metálico. Em algumas circunstâncias, pode ser útil substituir uma menor parte (por exemplo, menos de 1/3 em peso) de NH4CI por um ou mais sais de amônio quaternário de alquila em que pelo menos um grupo de alquila tem de 8 a 18 átomos de carbono tal como descrito na EP 0488.423, por exemplo, um cloreto de alquila-trimetilamônio (por exemplo, cloreto de trimetilaurilamônio) ou um cloreto de dialquildimetilamônio.

[0034] Qualquer que seja a modalidade aqui acima delineada, a composição de fluxo utilizada na etapa de fluxo intermediária pode ainda compreender quantidades adequadas de um ou mais outros cloretos metálicos (por exemplo, um metal de transição ou um metal de terra rara) tal como o cloreto de níquel, cloreto de cobalto, cloreto de manganês, cloreto de cério e cloreto de lantânio. Por exemplo, a presença de até 1 % em peso (ou até 1,5 % em peso) de cloreto de níquel não é prejudicial para o comportamento da composição de fluxo em termos de qualidade do revestimento obtido após a etapa de galvanização de imersão a quente (B).

[0035] Qualquer que seja a modalidade aqui acima delineada, a composição de fluxo utilizada na etapa de fluxo intermediária pode ainda compreender pelo menos um tensoativo não iônico ou agente de molhamento, o qual, quando combinado com os outros ingredientes, é capaz de conseguir uma tensão superficial desejável predeterminada. Essencialmente qualquer tipo de tensoativo não iônico, mas de preferência tensoativos líquidos solúveis em água, pode ser utilizado. O equilíbrio hidrofílico - lipofílico (HLB) do dito pelo menos um tensoativo não iônico não é um parâmetro crítico e pode ser selecionado pela pessoa versada na técnica dentro de uma ampla faixa de 3 a 18, por exemplo, de 6 a 16. A composição de fluxo pode ainda compreender pelo menos um inibidor de correção, isto é, um composto que inibe a oxidação de aço especificamente em condições oxidantes ou ácidas. Em uma modalidade, o inibidor de corrosão inclui pelo menos um grupo de amino. A inclusão de tais inibidores de corrosão derivados de amino nas composições de fluxo pode reduzir significativamente a taxa de acumulação de ferro dentro do tanque de fluxo. Por "inibidor de corrosão derivado de amino" significa aqui um composto o qual inibe a oxidação de aço e contém um grupo de amino. Aminas de alquila alifá-tica e sais de amônio quaternário (de preferência contendo 4 grupos de alquila independentemente selecionados com 1-12 átomos de carbono) são exemplos adequados deste tipo de compostos de amino. Outros exemplos adequados incluem as hexametilenodiaminas. Em outra modalidade, o inibidor de corrosão inclui pelo menos um grupo de hidroxila, ou tanto um grupo de hidroxila quanto um grupo de amina e é bem conhecido daqueles versados na técnica. Quantidades adequadas do inibidor de corrosão usualmente variam de 0,02 a 2,0 % em peso. As composições de fluxo da invenção podem compreender tanto um inibidor de corrosão quanto um tensoativo não iônico ou agente de molhamento. A concentração da composição de fluxo no banho de fluxo aquoso pode variar dentro de limites muito amplos tal como 200-750 g/l, de preferência 350-750 g/l, mais de preferência 500-750 g/l ou 600-750 g/l.

[0036] Para utilização antes da etapa de galvanização de emissão a quente em lote (B), o banho de fluxo deve vantajosamente ser mantido a uma temperatura dentro de uma faixa de õOQ a 90Q, de preferência de 60Ό a 80Ό. A etapa de fluxo, em operaçã o descontínua (lote), é usualmente executada por um período de tempo que varia de 0,01 a 30 minutos, ou 0,03 a 20 minutos, ou 0,5 a 15 minutos, ou 1 a 10 minutos, dependendo dos parâmetros de operação tais como a composição e/ou temperatura do banho de fluxo, a composição do metal (por exemplo, aço) a ser galvanizado, e a forma e/ou tamanho da matriz de chapa.

[0037] É importante para o sucesso da etapa de galvanização de imersão a quente (B) que a superfície da matriz de chapa seja adequadamente limpa antes de executar a etapa de fluxo. As técnicas pa- ra conseguir um grau desejável de limpeza de superfície são bem conhecidas na técnica, e podem ser repetidas, tal como limpeza alcalina, seguida por enxágue aquoso, decapagem em ácido e finalmente enxágue aquoso. Apesar de todos estes procedimentos serem bem conhecidos, a seguinte descrição é apresentada para o propósito de inteireza.

[0038] A limpeza alcalina pode convenientemente ser executada com uma composição alcalina aquosa também contendo fosfatos e silicatos como construtores, assim como vários tensoativos. A livre al-calinidade de tais limpadores aquosos pode variar amplamente. Assim em uma etapa de processo inicial, o artigo metálico é submetido à limpeza (desengraxamento) em um banho desengraxante tal como um banho desengraxante ultrassônico, de álcali. Então, em uma segunda etapa, o artigo metálico desengraxado é enxaguado. A seguir, o artigo metálico é submetido a um ou mais tratamentos de decapagem por imersão em um meio aquoso fortemente ácido, por exemplo, ácido clorídrico ou ácido sulfúrico, usualmente a uma temperatura de 150 a 600 e durante 1-90 minutos (de preferência 3-60 minutos), e opcionalmente na presença de um cloreto ferroso e/ou férrico. Concentrações de ácido de aproximadamente 5 a 15 % em peso, por exemplo, 8-12 % em peso, são normalmente utilizadas, apesar de ácidos mais concentrados poderem ser utilizados. Em um processo contínuo, o tempo de decapagem tipicamente varia de 5 a 30 segundos, mais tipicamente 10 a 15 segundos. De modo a impedir uma super decapagem, pode-se incluir no banho de decapagem pelo menos um inibidor de corrosão, tipicamente um agente ativo de superfície catiônico ou anfotérico, tipicamente em uma quantidade que varia de 0,02 a 0,2 % em peso, de preferência 0,05-0.1 % em peso. A decapagem pode ser executada simplesmente mergulhando o artigo em um tanque de decapagem. Etapas de processamento adicionais podem também ser utilizadas. Por exemplo, o artigo pode ser agitado ou mecanicamente ou ultrassonicamente, e/ou uma corrente elétrica pode ser passada através do artigo para eletrodecapagem. Como é bem conhecido, estes meios de processamento adicionais usualmente encurtam o tempo de decapagem significativamente. Claramente, estas etapas de pré-tratamento podem ser repetidas individualmente ou por ciclo se necessário até que o grau de limpeza desejável seja conseguido. Então, de preferência imediatamente após as etapas de limpeza, o artigo metálico é tratado (luxado), por exemplo, imerso, em um banho de fluxo da invenção, de preferência sob a concentração de sal total, as condições de temperatura e tempo acima especificadas, de modo a formar um filme protetivo sobre a sua superfície.

[0039] A matriz de chapa de chapa metálica (por exemplo, aço) fluxada, isto é, após a imersão no banho de fluxo durante o período de tempo apropriado e na temperatura adequada, é de preferência subsequentemente seca. A secagem pode ser efetuada transferindo a chapa metálica fluxada através de um forno que tem uma atmosfera de ar, por exemplo, um fluxo de ar forçado, onde este é aquecido a uma temperatura de 220Ό a 250Ό até que a sua supe rfície exiba uma temperatura entre 170Ό e 2000, por exemplo, p or um período de 5 a 10 minutos.

[0040] A etapa (C) seguinte do processo de acordo com a presente invenção envolve formar a frio a matriz de chapa metálica galvanizada que resulta da etapa de galvanização de imersão a quente (B) em uma forma tridimensional desejada que inclui múltiplas bordas metálicas adjacentes. Esta etapa (C) pode ser executada por qualquer técnica de formação a frio de metal conhecida da pessoa versada na técnica. Por exemplo, uma modalidade representativa da etapa (C) inclui curvar ou dobrar a matriz de chapa metálica galvanizada ou suas partes por meio de ferramentas de curvamento ou dobramento e pro- cedimentos conhecidos na técnica. Surpreendentemente foi descoberto que a etapa (C) não induz nenhuma rachadura ou outro tipo de fragilidade na matriz de chapa metálica galvanizada já que a última exibe uma dobrabilidade adequada. Por exemplo, mas esta é somente uma modalidade representativa, não uma restrição da presente invenção, a matriz de chapa metálica galvanizada exibe uma dobrabilidade suportando um teste de curvatura selecionado do grupo que consiste em ISO 7438, ASTM E290, JIS Z2248 e IS 1599.

[0041] A etapa final (D) do processo de acordo com a presente invenção envolve formar a frio uma série de pontos de junção para prender juntas as múltiplas bordas metálicas adjacentes da matriz de chapa metálica galvanizada formada a frio da etapa (C), de modo a formar o objeto tridimensional metálico galvanizado desejado. Qualquer técnica conhecida na técnica para formação a frio de uma série de pontos de junção pode ser utilizada para o propósito da presente invenção. Apesar desta não ser uma característica limitante da invenção, uma modalidade útil envolve formar a frio uma série de pontos de calçamento para prender juntas as múltiplas bordas metálicas adjacentes da matriz de chapa metálica galvanizada formada a frio da etapa (C), para formar o objeto tridimensional metálico galvanizado desejado. Qualquer tipo de sistema ou ferramenta de calçamento conhecido na técnica pode ser utilizado, ou calçamento de curso único ou calçamento de múltiplos cursos, com ou sem corte, e o ponto de calçamento sendo redondo, retangular, de múltiplas seções, duplo ou plano, ou qualquer outra geometria conhecida na técnica.

[0042] Uma vantagem significante do processo de acordo com a presente invenção é que este é amplamente aplicável a qualquer tipo de matriz de aço metálica, incluindo a circunstância onde uma porção da matriz de chapa metálica provida na etapa (A) é opcionalmente puncionada com uma série de furos, como pode ser desejável para ganhar peso para certos tipos de objetos tridimensionais. A densidade de tais furos, isto é, a razão da superfície aberta para a superfície total da dita porção que inclui uma série de furos, não é restrita e pode ser, por exemplo, de 0,2 a 0,7, ou de 0,25 a 0,6, ou de 0,3 a 0,5, dependendo da resistência mecânica a ser conseguida.

[0043] Em um segundo aspecto geral, a presente invenção refere-se a um objeto tridimensional metálico galvanizado com uma forma que inclui múltiplas bordas, sendo formado de uma matriz de chapa metálica com uma espessura dentro de uma faixa 0,8 mm a 6 mm, o dito objeto tendo um revestimento de galvanização com uma espessura dentro de uma faixa de 5 a 20 pm e uma composição que compreende (a) de 2 a 25 % em peso de alumínio, (b) de 0 a 4% de magnésio, (c) até 0,1 % em peso de um ou mais metais ou silício, e (d) o restante sendo zinco, em que as ditas múltiplas bordas são presas juntas por meio de uma série de pontos de calçamento. Como aqui acima descrito, o metal do dito objeto tridimensional é de preferência aço, e porções do dito objeto podem opcionalmente inclui uma série de furos, cada vez onde tal porção perfurada não seja prejudicial para o uso final pretendido do objeto, especialmente quando este pode contribuir para uma redução de peso sem ser prejudicial para a resistência mecânica. Todos tais objetivos são obteníveis, sob condições economicamente vantajosas, pelo processo de fabricação aqui acima descrito como um primeiro aspecto amplo da invenção, ou qualquer uma de suas modalidades ilustrativas.

[0044] Por exemplo, o objeto tridimensional metálico galvanizado desta invenção pode ser um contentor poligonal de suporte de carga adequado para transportar bens. Apesar deste ser somente uma modalidade específica da invenção, este será agora descrito em alguns detalhes. O contentor metálico galvanizado da invenção compreende um fundo poligonal plano metálico galvanizado e pelo menos três pa- redes metálicas galvanizadas inclinadas com relação (por exemplo, substancialmente perpendiculares ao) dito fundo poligonal plano metálico galvanizado, e uma série de pontos de calçamento para fixar as ditas paredes metálicas galvanizadas juntas em suas bordas adjacentes, a espessura de cada um do fundo poligonal metálico galvanizado e paredes sendo dentro de uma faixa de 0,8 mm a 6 mm. Se adequado para o uso final do contentor, pelo menos um do dito fundo poligonal metálico galvanizado e ditas paredes pode ser puncionado com uma série de furos. O número de furos não está especificamente restringido, e a razão da superfície aberta para a superfície total do fundo poligonal ou parede puncionada pode ser de 0,2 a 0,7. O número de paredes é igual ao número de lados do fundo poligonal e pode ser, por exemplo, 3 (fundo triangular), 4 (por exemplo, fundo quadrado ou retangular), 5 (fundo pentagonal), 6 (fundo hexagonal), 8 (fundo octogonal), 10, etc. Variando o número e dimensões de lados, e o grau de inclinação das paredes com relação ao fundo plano, um número ilimitado de formas poligonais pode ser obtido. As dimensões (outras que a espessura) de cada fundo poligonal metálico galvanizado ou parede não são especificamente limitadas, exceto pelos limites do banho de galvanização de imersão a quente em lote. Cada uma das ditas dimensões pode, por exemplo, independente estar dentro de uma faixa de 10 cm a 200 cm, por exemplo de 20 cm a 150 cm, ou de 25 cm a 100 cm. Em uma modalidade preferida da invenção, cada um do fundo poligonal e paredes do contentor metálico galvanizado está revestido com um revestimento da galvanização baseado em zinco que tem uma dentro de uma faixa de 5 a 20 pm.

[0045] Executando o processo de fabricação descrito aqui acima, virtualmente qualquer tipo de objeto tridimensional metálico resistente à corrosão pode ser produzido à vontade sob condições econômicas altamente efetivas.

[0046] O seguinte exemplo é meramente ilustrativo das possibilidades oferecidas pelo processo da presente invenção, e não deve ser considerado como limitando o seu escopo em nenhum modo. EXEMPLO

[0047] Uma caixa paralelepipédica com dimensões 40 cm x 30 cm foi produzida de uma matriz de chapa de aço pré-cortada com múltiplas bordas livres e com furos puncionados mostrados na figura 1, a dita matriz de chapa tendo uma espessura de 1 mm e sendo revestida com uma camada de liga de zinco de 10 pm de espessura obtida por imersão a quente em um banho fundido de uma liga de zinco que compreende 5% em peso de alumino, seguido pelo dobramento das porções de parede em um ângulo perpendicular com relação à porção central para formar a forma paralelepipédica, e finalmente formando uma série de pontos de calçamento para prender as múltiplas bordas adjacentes. A caixa resultante é altamente resistente à corrosão e pode ser útil, inter alia, para transportar bens.

REIVINDICAÇÕES

Claims

1. Processo para fabricar um objeto tridimensional metálico galvanizado com uma forma que inclui múltiplas bordas, o dito processo caracterizado por compreender, na ordem seguinte, as etapas de: (A) prover e cortar uma matriz de chapa metálica com uma espessura dentro de uma faixa de 0,8 mm a 6 mm, a forma da dita matriz de chapa metálica incluindo múltiplas bordas livres, (B) imergir a quente em lote a dita matriz de chapa metálica em um banho de galvanização de liga de zinco fundido, (C) formar a frio a matriz de chapa metálica em uma forma tridimensional desejada que inclui múltiplas bordas metálicas adjacentes, e (D) formar a frio uma série de pontos de junção para prender juntas as ditas múltiplas bordas metálicas adjacentes, para formar o dito objeto tridimensional metálico galvanizado.

2. Processo de fabricação de acordo com a reivindicação 1, caracterizado pelo fato de que o banho de galvanização de liga de zinco fundido da etapa (B) compreende (a) de 2 a 25 % em peso de alumínio, (b) de 0 a 4% de magnésio, (c) até 0,1% de outros metais ou silício, e (d) o restante sendo zinco.

3. Processo de fabricação de acordo com a reivindicação 1 ou reivindicação 2, caracterizado pelo fato de que a etapa de imersão a quente em lote (B) é executada até que um revestimento baseado em zinco que tem uma espessura dentro de uma faixa 5 a 20 pm seja formado na superfície da matriz de chapa metálica.

4. Processo de fabricação de acordo com qualquer uma das reivindicações 1 a 3, caracterizado pelo fato de que a etapa (D) consiste em formar a frio uma série de pontos de calçamento para prender juntas as ditas múltiplas bordas metálicas adjacentes.

5. Processo de fabricação de acordo com qualquer uma das reivindicações 1 a 4, caracterizado pelo fato de que a etapa de imersão a quente em lote (B) é executada uma temperatura que varia de 380Ό a 550Ό.

6. Processo de fabricação de acordo com qualquer uma das reivindicações 1 a 5, caracterizado pelo fato de que o processo compreende, entre etapa (A) e etapa (B), as etapas adicionais de: - imergir em lote a dita matriz de chapa metálica em um banho de fluxo aquoso com base em uma composição de fluxo que compreende (a) de 60 a 80 % em peso de cloreto de zinco, (b) de 7 a 30 % em peso de cloreto de amônio, (c) de 2 a 20 % em peso de pelo menos um sal metálico de álcali ou terra alcalina, (d) de 0,1 a 5 % em peso de pelo menos um cloreto metálico de transição, em que o metal de transição é selecionado do grupo que consiste em níquel, cobalto e manganês, e (e) de 0,1 a 1,5 % em peso de pelo menos um cloreto selecionado do grupo que consiste em cloreto de chumbo, cloreto de estanho, cloreto de antimônio e cloreto de bismuto, e - secar a matriz de chapa metálica fluxada resultante a uma temperatura de 170Ό a 250Ό.

7. Processo de fabricação de acordo com a reivindicação 6, caracterizado pelo fato de que a etapa de fluxo é executa a uma temperatura de 50Ό a 90Ό.

8. Processo de fabricação de acordo com qualquer uma das reivindicações 1 a 7, caracterizado pelo fato de que a etapa de formação a frio (C) inclui curvar ou dobrar a matriz de chapa metálica galvanizada ou suas partes.

9. Processo de fabricação de acordo com qualquer uma das reivindicações 1 a 8, caracterizado pelo fato de que o metal é o aço.

10. Processo de fabricação de acordo com qualquer uma das reivindicações 1 a 9, caracterizado pelo fato de que uma porção da matriz de chapa metálica provida na etapa (A) é opcionalmente puncionada com uma série de furos.

11. Objeto tridimensional metálico galvanizado com uma forma que inclui múltiplas bordas, caracterizado pelo fato de ser formado de uma matriz de chapa metálica com uma espessura dentro de uma faixa 0,8 mm a 6 mm, o dito objeto sendo revestido com um revestimento de galvanização com uma espessura dentro de uma faixa de 5 a 20 pm e uma composição que compreende (a) de 2 a 25 % em peso de alumínio, (b) de 0 a 4% de magnésio, (c) até 0,1 % em peso de um ou mais metais ou silício, e (d) o restante sendo zinco, em que as ditas múltiplas bordas são presas juntas por meio de uma série de pontos de calçamento.

12. Objeto tridimensional metálico galvanizado de acordo com a reivindicação 11, caracterizado pelo fato de ser na forma de uma caixa ou contentor, de preferência um contentor de suporte de carga adequado para transportar bens.

13. Objeto tridimensional metálico galvanizado de acordo com a reivindicação 11 ou reivindicação 12, caracterizado pelo fato de que uma porção do qual opcionalmente inclui uma série de furos.

14. Objeto tridimensional metálico galvanizado de acordo com a reivindicação 13, caracterizado pelo fato de que a razão da superfície aberta para a superfície total da dita porção que inclui uma série de furos é de 0,2 a 0,7.

15. Objeto tridimensional metálico galvanizado de acordo com qualquer uma das reivindicações 11 a 14, caracterizado pelo fato de ser obtenível pelo processo de fabricação como definido na reinvin-dicação 1.