WO2023145657A1 - 硫化物系固体電解質の製造方法 - Google Patents

硫化物系固体電解質の製造方法 Download PDF

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WO2023145657A1
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solid electrolyte
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直樹 藤井
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Ａｇｃ株式会社
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    • Y02E60/10—Energy storage using batteries

Definitions

  • the present invention relates to a method for producing a sulfide-based solid electrolyte.
  • Lithium ion secondary batteries are widely used in portable electronic devices such as mobile phones and laptop computers.
  • liquid electrolytes have been used in lithium-ion secondary batteries, but there are concerns about liquid leakage, ignition, and the like, and it has been necessary to increase the size of the case for safety design. In addition, it is desired to improve the short battery life and the narrow operating temperature range.
  • Solid electrolytes are roughly divided into sulfide-based solid electrolytes and oxide-based solid electrolytes.
  • Sulfide ions forming a sulfide-based solid electrolyte have a higher polarizability than oxide ions forming an oxide-based solid electrolyte, and exhibit high ionic conductivity.
  • Sulfide-based solid electrolytes include, for example, sulfide-based solid electrolytes containing lithium element, sulfur element, and phosphorus element, and known methods for producing them include the glass-sealed tube method, the mechanical milling method, the melting method, and the like.
  • Patent Document 1 describes (1) a step of melting and vitrifying a composite compound containing lithium, phosphorus and sulfur as a composition, and (2) quenching the molten glass. obtaining a sulfide glass by Further, in Patent Document 2, when synthesizing a sulfide-based lithium ion conductive solid electrolyte, an inert gas containing water at 100 ppm or less is used, heated in the air flow, melted, and then cooled to form a sulfide. A method for obtaining a system lithium ion conducting solid electrolyte is disclosed.
  • Oxygen is likely to be adsorbed on the surface of such a raw material, and when the raw material is heated and melted in that state, the adsorbed oxygen reacts with other components in the raw material, and the lithium ion conduction of the resulting sulfide-based solid electrolyte It was found that the rate may decrease.
  • the present invention is a sulfide that can suppress the reaction between oxygen adsorbed to the raw material and other components in the raw material during heating and melting, and can suppress the decrease in the lithium ion conductivity of the resulting sulfide-based solid electrolyte.
  • An object of the present invention is to provide a method for producing a system solid electrolyte.
  • the inventors of the present invention have found that the above problems can be solved by introducing the raw material into the introduction section where the dew point is adjusted to a predetermined range, and then transferring the raw material to the heating section to heat and melt it. and completed the present invention.
  • a method for producing a sulfide-based solid electrolyte using a production apparatus comprising an introduction section and a heating section, introducing a raw material into the introduction section of the manufacturing apparatus; transferring the raw material to the heating unit having a higher temperature than the introduction unit and heating and melting the raw material;
  • a sulfide-based solid electrolyte block containing Li, P, S and Ha, Ha is at least one selected from the group consisting of F, Cl, Br and I, In the sulfide-based solid electrolyte block, the ratio of PO bonds to the total of PS bonds and PO bonds is less than 5%, A sulfide-based solid electrolyte block having a thickness of 10 mm or less. 6.
  • the sulfide-based solid electrolyte block is powdered with an average particle size of 10 ⁇ m, and when it is compacted at a pressure of 380 MPa, the lithium ion conductivity measured at 25 ° C. is 2.0 mS / cm or more. 5.
  • Electrolytes can be produced.
  • FIG. 1 is a diagram schematically showing an example of a manufacturing apparatus used in a manufacturing method according to an embodiment of the invention.
  • FIG. 2 is a flowchart illustrating a manufacturing method according to an embodiment of the invention.
  • the method for producing a sulfide-based solid electrolyte according to the present embodiment is a method for producing a sulfide-based solid electrolyte using a manufacturing apparatus having an introduction section and a heating section, introducing a raw material into the introduction section of the manufacturing apparatus; and transferring the raw material to the heating section having a higher temperature than the introduction section to heat and melt the raw material, wherein the dew point of the introduction section is ⁇ 65°C to -25°C. That is, as exemplified in FIG. 2, the present manufacturing method includes step S11 of introducing raw materials into the introduction section of the manufacturing apparatus, and step S12 of transferring the raw materials to a heating section having a temperature higher than that of the introduction section and heating and melting them. including.
  • the type and composition of the sulfide-based solid electrolyte to be produced are not particularly limited, and can be appropriately selected according to the application, desired physical properties, and the like.
  • the sulfide-based solid electrolyte include sulfide-based solid electrolytes containing Li, P and S, sulfide-based solid electrolytes containing Li, P, S and Ha, and the like.
  • Ha represents at least one element selected from halogen elements.
  • Ha is at least one element selected from the group consisting of F, Cl, Br and I, for example.
  • Ha preferably contains at least one of Cl and Br, more preferably Cl, and even more preferably Cl alone or a mixture of Cl and Br.
  • the sulfide-based solid electrolyte may be an amorphous sulfide-based solid electrolyte or a sulfide-based solid electrolyte having a specific crystal structure, depending on its purpose. It may be a sulfide-based solid electrolyte containing a solid phase.
  • the sulfide-based solid electrolyte preferably contains a crystal structure from the viewpoint of improving lithium ion conductivity.
  • the crystals contained in the sulfide-based solid electrolyte are preferably ion-conducting crystals.
  • the ion conductive crystal is a crystal having a lithium ion conductivity of preferably greater than 10 ⁇ 4 S/cm, more preferably greater than 10 ⁇ 3 S/cm.
  • a sulfide-based solid electrolyte containing LGPS type crystals such as Li 10 GeP 2 S 12 and a sulfide-based solid containing aldirodite type crystals such as Li 6 PS 5 Cl 1
  • the sulfide-based solid electrolyte may be a combination of these, or may contain multiple types of crystals with different compositions and crystal structures.
  • a sulfide-based solid electrolyte containing aldirodite-type crystals is preferable as the sulfide-based solid electrolyte because of its excellent lithium ion conductivity.
  • the crystal structure preferably contains an aldirodite type from the viewpoint of the symmetry of the crystal structure. Crystals with high symmetry are preferable when the powder is molded because the path of lithium ion conduction tends to expand three-dimensionally.
  • the crystal phase contains Ha in addition to Li, P, and S.
  • Ha more preferably contains at least one of Cl and Br, more preferably Cl, and even more preferably Cl alone or a mixture of Cl and Br.
  • XRD X-ray powder diffraction
  • composition of the sulfide-based solid electrolyte can be determined by composition analysis using, for example, ICP emission analysis, atomic absorption spectroscopy, ion chromatography, or the like. Also, the type of crystal contained in the sulfide-based solid electrolyte can be analyzed from an X-ray powder diffraction (XRD) pattern.
  • XRD X-ray powder diffraction
  • raw materials used in this production method those known as raw materials for the various sulfide-based solid electrolytes described above can be used.
  • the raw material contains elemental lithium (Li), elemental sulfur (S) and elemental phosphorus (P).
  • Such raw materials include Li-containing substances (components) such as Li alone and Li-containing compounds, S-containing substances (components) such as S alone and compounds containing S, and P such as P alone and compounds containing P. Substances (ingredients) and the like can be used in combination as appropriate.
  • the compound containing Li, the compound containing S and the compound containing P may be compounds containing two or more selected from Li, S and P.
  • diphosphorus pentasulfide (P 2 S 5 ) and the like can be mentioned as a compound serving as both a compound containing S and a compound containing P.
  • Li-containing substances include, for example, lithium sulfide (Li 2 S), lithium carbonate (Li 2 CO 3 ), lithium sulfate (Li 2 SO 4 ), lithium oxide (Li 2 O) and lithium hydroxide (LiOH). and lithium metal compounds. From the viewpoint of ease of handling, it is preferable to use lithium sulfide. On the other hand, since lithium sulfide is expensive, it is preferable to use a lithium compound other than lithium sulfide, metal lithium, or the like from the viewpoint of reducing the manufacturing cost of the sulfide-based solid electrolyte.
  • the raw materials are Li-containing substances such as metallic lithium, lithium carbonate (Li 2 CO 3 ), lithium sulfate (Li 2 SO 4 ), lithium oxide (Li 2 O), and lithium hydroxide (LiOH). It is preferable to include one or more selected from the group consisting of These substances may be used alone or in combination of two or more.
  • Substances containing S include, for example, phosphorus trisulfide (P 2 S 3 ), phosphorus pentasulfide (P 2 S 5 ), and other phosphorus sulfides, other sulfur compounds containing phosphorus, elemental sulfur, and sulfur. compounds and the like.
  • Compounds containing sulfur include H 2 S, CS 2 , iron sulfide (FeS, Fe 2 S 3 , FeS 2 , Fe 1-x S, etc.), bismuth sulfide (Bi 2 S 3 ), copper sulfide (CuS, Cu 2 S, Cu 1-x S, etc.).
  • the substance containing S is preferably phosphorus sulfide, more preferably diphosphorus pentasulfide (P 2 S 5 ), from the viewpoint of suppressing the inclusion of elements other than the elements constituting the target sulfide-based solid electrolyte. These substances may be used alone or in combination of two or more. Phosphorus sulfide is considered as a compound that serves as both an S-containing substance and a P-containing substance.
  • substances containing P include phosphorus sulfides such as diphosphorus trisulfide (P 2 S 3 ) and phosphorus pentasulfide (P 2 S 5 ), phosphorus compounds such as sodium phosphate (Na 3 PO 4 ), and elemental phosphorus. etc.
  • the substance containing P is preferably phosphorus sulfide, more preferably diphosphorus pentasulfide (P 2 S 5 ), from the viewpoint of suppressing the inclusion of elements other than the elements constituting the target sulfide-based solid electrolyte. These substances may be used alone or in combination of two or more.
  • the raw materials are obtained, for example, by appropriately mixing the above substances according to the composition of the desired sulfide-based solid electrolyte.
  • the mixing ratio is not particularly limited, for example, the molar ratio Li/P of Li to P in the raw material is preferably 65/35 or more, more preferably 70/30 or more.
  • a preferred combination of the above compounds is a combination of Li 2 S and P 2 S 5 .
  • the molar ratio Li/P between Li and P is preferably 65/35 to 88/12, more preferably 70/30 to 88/12.
  • the raw material of this production method may contain further substances (compounds, etc.) in addition to the above substances, depending on the composition of the target sulfide-based solid electrolyte or as additives.
  • the raw material when producing a sulfide-based solid electrolyte containing a halogen element such as F, Cl, Br, or I, the raw material preferably contains a halogen element (Ha).
  • the raw material preferably contains a compound containing a halogen element.
  • compounds containing halogen elements include lithium halides such as lithium fluoride (LiF), lithium chloride (LiCl), lithium bromide (LiBr), lithium iodide (LiI), phosphorus halides, phosphoryl halides, and sulfur halides. , sodium halide, boron halide and the like.
  • lithium halides are preferable, and LiCl, LiBr, and LiI are more preferable, from the viewpoint of suppressing the inclusion of elements other than the elements constituting the target sulfide-based solid electrolyte.
  • These compounds may be used alone or in combination of two or more.
  • a lithium halide is also a compound containing Li.
  • the raw material contains lithium halide, part or all of Li in the raw material may be derived from lithium halide.
  • the molar equivalent of Ha to P in the raw material is preferably 0.2 molar equivalent or more, more preferably 0.5 molar equivalent or more, from the viewpoint of lowering the melting point when heating and melting the raw material. preferable.
  • the molar equivalent of Ha is preferably 4 molar equivalents or less, more preferably 3 molar equivalents or less.
  • the raw material preferably contains sulfides such as SiS 2 , B 2 S 3 , GeS 2 and Al 2 S 3 .
  • sulfides such as SiS 2 , B 2 S 3 , GeS 2 and Al 2 S 3 .
  • oxides such as SiO 2 , B 2 O 3 , GeO 2 , Al 2 O 3 and P 2 O 5 . These compounds may be used alone or in combination of two or more.
  • the amount of these compounds added is preferably 0.1% by weight or more, more preferably 0.5% by weight or more, relative to the total amount of raw materials.
  • the amount added is preferably 50% by weight or less, more preferably 40% by weight or less.
  • the various substances mentioned above can be used in combination.
  • the raw materials may be mixed using, for example, a known mixer.
  • a V-type mixer, a W-type mixer, a ribbon-type mixer, or the like can be used as the mixer.
  • a sulfide-based solid electrolyte is obtained by heating and melting the raw materials, but the raw materials may be heat-treated in advance before the heating and melting.
  • the composition of the raw material can be heated and melted from a state in which the composition is closer to the target composition, so that the composition can be easily controlled.
  • a part of the raw material may be subjected to heat treatment and then mixed with the rest of the raw material.
  • the heat-treated raw material may contain compounds containing Li, P and S, such as Li 4 P 2 S 6 and Li 3 PS 4 .
  • the conditions for the heat treatment are not particularly limited, it is preferable, for example, to maintain the temperature at 100 to 500° C. for 0.1 to 5 hours.
  • a manufacturing apparatus used in this manufacturing method includes an introduction section and a heating section.
  • This production method includes introducing a raw material into an introduction section of a manufacturing apparatus (introduction step), and transferring the raw material to the heating section having a higher temperature than the introduction section to heat and melt it (heating and melting step). and including.
  • the dew point of the inlet is -65°C to -25°C.
  • oxygen tends to be adsorbed on the surface of such a raw material, and when the surface of the raw material with oxygen adsorbed thereon is heated and melted, the adsorbed oxygen reacts with other components in the raw material, It was found that the ionic conductivity of the obtained sulfide-based solid electrolyte may be lowered.
  • the present inventor introduces the raw material into the introduction section where the dew point is adjusted to a predetermined range, and then transfers the raw material to the heating section and heats and melts it.
  • the inventors have found that the reaction with other components can be suppressed, and have completed the present invention.
  • the reason for this is considered as follows. That is, in the present manufacturing method, the dew point of the introduction section is set within a predetermined range, and the atmosphere in the introduction section is relatively humid. By exposing the raw material to a relatively moist atmosphere before heating and melting, a suitable amount of water is adsorbed on the surface of the raw material, which weakens the ability to adsorb oxygen. As a result, it is presumed that the adsorbed oxygen is likely to be desorbed from the raw material during subsequent heating and melting, and the reaction between the adsorbed oxygen and other components in the raw material can be suppressed.
  • FIG. 1 is a diagram schematically showing an example of a manufacturing apparatus used in this manufacturing method.
  • the manufacturing apparatus 100 includes an introduction section 2 and a heating section 4 .
  • the dew point inside the introduction section 2 is ⁇ 65° C. to ⁇ 25° C., and the temperature inside the heating section 4 is higher than the temperature inside the introduction section 2 .
  • each of the introduction part 2 and the heating part 4 has a mechanism for supplying gas to the inside and discharging the gas from the inside.
  • a supply gas 21 is supplied to the introduction portion 2 and an exhaust gas 22 is discharged from the introduction portion 2 .
  • a supply gas 41 is supplied to the heating unit 4 and an exhaust gas 42 is discharged from the heating unit 4 .
  • the introduction method is not particularly limited as long as the dew point can be maintained at preferably -65°C to -10°C.
  • the introduction method for example, before opening the introduction part, the raw material and the opening of the introduction part are covered with a polyethylene bag or the like, and the dew point in the covered space is adjusted to the preferred range described above. There is a method of opening an opening and throwing it in.
  • the atmosphere when the raw material is introduced into the introduction section 2 preferably has a dew point of -25°C or lower, more preferably -30°C or lower.
  • the dew point may be higher than -25°C, eg, up to about -10°C.
  • the dew point is preferably -65°C or higher, more preferably -55°C or higher.
  • the dew point of the atmosphere when the raw material is introduced into the introduction section 2 is preferably -65°C to -10°C, more preferably -65°C to -25°C, and even more preferably -55°C to -30°C.
  • the atmosphere in which the raw material is introduced into the introduction section is preferably an inert gas atmosphere, and specific examples include an atmosphere of nitrogen gas, argon gas, helium gas, or the like.
  • the oxygen concentration is preferably 10000 ppm or less, more preferably 1000 ppm or less.
  • ppm means a volume-based ratio (volume ppm).
  • the inlet dew point is -65°C to -25°C.
  • the dew point of the introduction part is -65°C or higher, preferably -60°C or higher, more preferably -55°C or higher.
  • the dew point of the introduction part is -25°C or less, preferably -30°C or less, more preferably -40°C or less.
  • the dew point of the introduction part is -65°C to -25°C, preferably -60°C to -30°C, more preferably -55°C to -40°C.
  • the dew point can be adjusted, for example, by selecting and using a gas of appropriate purity or by using a mixture of gases in an appropriate ratio.
  • the atmosphere of the introduction part is preferably an inert gas atmosphere, and specific examples include atmospheres such as nitrogen gas and argon gas.
  • the oxygen concentration is preferably 1000 ppm or less, more preferably 300 ppm or less.
  • the introduction part is supplied with gas at a predetermined replacement rate.
  • a preferable mode of the gas to be supplied is the same as that of the gas forming the atmosphere in the introduction section.
  • replacement rate represents (amount of gas supplied)/(amount of volume of space to which gas is supplied) per minute. For example, when the same amount of gas as the volume of the inlet is supplied per minute, the replacement rate is 1 (min ⁇ 1 ).
  • the gas is preferably supplied at a substitution rate of 1/10000 (min -1 ) to 100 (min -1 ), more preferably 1/100 (min -1 ) to 10 (min -1 ). , 1/10 (min ⁇ 1 ) to 5 (min ⁇ 1 ) are more preferable.
  • the substitution rate is preferably 1/10000 (min -1 ) or more, more preferably 1/100 (min -1 ) or more, and even more preferably 1/10 (min -1 ) or more.
  • the substitution rate is preferably 100 (min -1 ) or less, more preferably 10 (min -1 ) or less, and even more preferably 5 (min -1 ) or less. It is preferable that the substitution rate is equal to or less than the above value because it is possible to suppress scattering of the raw material due to air currents.
  • the temperature of the introduction part is preferably 0°C to 500°C, more preferably 20°C to 300°C, even more preferably 50°C to 200°C.
  • the temperature is preferably 0°C or higher, more preferably 20°C or higher, and even more preferably 50°C or higher. It is preferable that the temperature is equal to or higher than the above value because the adsorption of water to the raw material is promoted.
  • the temperature of the introduction part is preferably 500° C. or lower, more preferably 300° C. or lower, and even more preferably 200° C. or lower. When the temperature is equal to or lower than the above value, sticking of raw materials can be suppressed, which is preferable.
  • the time for which the raw material is held in the introduction section is preferably 1 minute to 6 hours, more preferably 10 minutes to 3 hours, and even more preferably 30 minutes to 1 hour. Although a relatively short holding time is preferable from the viewpoint of production, it is preferably 1 minute or longer, more preferably 10 minutes or longer, and still more preferably 30 minutes or longer, from the viewpoint of more effectively adsorbing water to the raw material. When the holding time is at least the above value, the effect of suppressing the reaction between adsorbed oxygen and other components in the raw material during heating and melting can be made more sufficient.
  • the time during which the raw material is held in the introduction section is preferably 6 hours or less, more preferably 3 hours or less, and even more preferably 1 hour or less. When the holding time is equal to or less than the above value, deterioration of the raw material due to moisture in the atmosphere can be suppressed.
  • the heating unit 4 is not particularly limited as long as it is a device capable of heating and melting raw materials, and is, for example, a heating furnace. Depending on the configuration of the heating section 4, the raw material may be transferred directly into the heating section 4, or a container or the like may be provided inside the heating section 4 and the raw material may be transferred therein. In the configuration of FIG. 1, a heat-resistant container 43 is arranged inside the heating unit 4 and the raw material is transferred into the heat-resistant container 43 .
  • the transfer method is not particularly limited, but examples thereof include a method of dropping the raw material from the introduction section 2 and a method of conveying the raw material by an air current.
  • the heat-resistant container 43 is not particularly limited, but a heat-resistant container made of carbon, a heat-resistant container containing oxides such as quartz, quartz glass, borosilicate glass, aluminosilicate glass, alumina, zirconia, and mullite, silicon nitride, nitride, etc.
  • a heat-resistant container containing a nitride such as boron, a heat-resistant container containing a carbide such as silicon carbide, and the like can be used.
  • these heat-resistant containers may be bulks formed of the above materials, or may be containers formed with a layer of carbon, oxide, nitride, carbide, or the like.
  • the shape of the heat-resistant container is not particularly limited, and may be any shape such as a prismatic shape, a cylindrical shape, or a conical shape.
  • the raw material may be transferred from the introduction part 2 to the heating part 4 by a method of continuously transferring a fixed amount or a method of intermittently transferring a predetermined amount.
  • the temperature of the heating section is higher than the temperature of the introduction section, preferably 300°C to 1000°C, more preferably 400°C to 950°C, still more preferably 500°C to 900°C.
  • the temperature of the heating section is preferably 300° C. or higher, more preferably 400° C. or higher, and even more preferably 500° C. or higher. It is preferable that the temperature of the heating unit is equal to or higher than the above value, because the raw material is easily melted.
  • the temperature of the heating section is preferably 1000° C. or lower, more preferably 950° C. or lower, and even more preferably 900° C. or lower. It is preferable that the temperature of the heating part is equal to or lower than the above value, because the amount of components desorbed from the raw material during heating and melting is unlikely to be excessive.
  • temperatures of the heating section and the introduction section include that the temperature of the heating section is 400°C or higher and the temperature of the introduction section is 300°C or lower. It is preferable that the temperature ranges of the heating section and the introduction section are within the above ranges, respectively, because the adsorption of moisture on the surface of the raw material in the introduction section can be promoted, and the desorption of oxygen in the heating section can be promoted.
  • the difference between the temperature of the heating section and the temperature of the introduction section is preferably 200°C or higher, more preferably 400°C or higher, and even more preferably 500°C or higher.
  • the temperature difference is at least the above value, moisture is adsorbed on the surface of the raw material while suppressing deterioration due to moisture in the introduction section, and the melting temperature is rapidly reached in the heating section, which is favorable for oxygen desorption. Conceivable.
  • the temperature difference is preferably 1000° C. or less, more preferably 900° C. or less, and even more preferably 800° C. or less, considering the respective suitable temperatures of the heating portion and the introduction portion.
  • the difference between the temperature of the heating section and the temperature of the introducing section may be 200°C to 1000°C, 400°C to 900°C, or 500°C to 800°C.
  • the difference between the temperature of the heating section and the temperature of the introducing section means (temperature of heating section) ⁇ (temperature of introducing section).
  • the method of heating the heating unit is not particularly limited, and may be a known heating method such as using an external heating device.
  • the heating part preferably has a dew point of -75°C to -25°C, more preferably -70°C to -35°C, and even more preferably -40°C to -65°C.
  • the dew point of the heating part is preferably ⁇ 25° C. or less, more preferably ⁇ 35° C. or less, and even more preferably ⁇ 40° C. or less.
  • the dew point of the heating part is preferably ⁇ 75° C. or higher, more preferably ⁇ 70° C. or higher, further preferably ⁇ 65° C. or higher. When the dew point is equal to or higher than the above value, it is easy to suppress the manufacturing cost.
  • the atmosphere of the heating part is preferably an inert gas atmosphere, and specific examples include atmospheres such as nitrogen gas and argon gas.
  • the oxygen concentration is preferably 1000 ppm or less, more preferably 300 ppm or less.
  • the atmosphere of the heating section contains a gas that easily reacts with oxygen.
  • the gas that readily reacts with oxygen include a gas containing elemental sulfur, carbon monoxide, and the like. Since raw materials containing elemental sulfur such as sulfides are melted in the heating and melting step, gases containing elemental sulfur are preferred because they share the same elements and tend to prevent unwanted components from being mixed into the melt.
  • the gas containing elemental sulfur includes, for example, a compound containing elemental sulfur or a gas containing elemental sulfur, such as sulfur gas, hydrogen sulfide gas, carbon disulfide gas, and sulfur dioxide.
  • the gas containing elemental sulfur is preferably sulfur gas or hydrogen sulfide gas from the viewpoint of reactivity with oxygen.
  • the atmosphere of the heating section contains a gas that easily reacts with oxygen
  • the adsorbed oxygen released from the raw material reacts with the gas that easily reacts with oxygen to form a different compound. can. This makes it possible to further suppress the decrease in ionic conductivity due to adsorbed oxygen.
  • the heating part may contain a small amount of oxygen in addition to the oxygen adsorbed on the raw material. By heating and melting in an atmosphere containing a gas that readily reacts with oxygen, the reaction between the oxygen and the ingredients in the raw material can also be suppressed.
  • a gas containing elemental sulfur is obtained by heating a sulfur source. Therefore, the sulfur source is not particularly limited as long as it is elemental sulfur or a sulfur compound from which a gas containing elemental sulfur can be obtained by heating.
  • Fe 2 S 3 , FeS 2 , Fe 1-x S, etc. bismuth sulfide (Bi 2 S 3 ), copper sulfide (CuS, Cu 2 S, Cu 1-x S, etc.), lithium polysulfide, sodium polysulfide, etc. polysulfides, polysulfides, sulfur-vulcanized rubbers, and the like.
  • these sulfur sources are heated in a separate sulfur source heating unit to generate a gas containing elemental sulfur, and an inert gas such as N2 gas, argon gas, or helium gas is used as a carrier gas and conveyed to the heating unit.
  • an inert gas such as N2 gas, argon gas, or helium gas is used as a carrier gas and conveyed to the heating unit.
  • the temperature for heating the sulfur source may be appropriately selected depending on the type of sulfur source used. For example, when elemental sulfur is used as the sulfur source, the heating temperature is preferably 250° C. or higher and preferably 750° C. or lower.
  • a solid sulfur source such as elemental sulfur, H 2 S, Bi 2 S 3 , iron sulfide, copper sulfide, CS 2 , etc., in a fine state such as powder, is flown into the heating part with a carrier gas.
  • a gas atmosphere containing elemental sulfur may be obtained by transportation.
  • This production method may include a step of supplementing a predetermined element during heating and melting.
  • the adsorbed oxygen adsorbed on the raw material is easily desorbed during the heating and melting.
  • elemental components other than oxygen contained in the raw material may be desorbed together with oxygen.
  • a predetermined element or compound is likely to be desorbed, for example, because the raw material contains a plurality of compounds having large differences in boiling points.
  • the prescribed elemental components may be insufficient for the desired composition of the sulfide-based solid electrolyte during heating and melting.
  • the present production method may further include a step of supplementing the element that may be deficient in this way.
  • the missing element can be one or more elements selected from elements that can be contained in a sulfide-based solid electrolyte, such as sulfur element, lithium element, and phosphorus element.
  • a method of supplementing these elements for example, a method of further introducing a compound containing the element into the heating unit can be mentioned.
  • the compound to be introduced may be in any state of solid, amorphous, liquid, or gas, and may be introduced into the heating section via the introduction section, or may be introduced into the heating section as a supply gas.
  • the compound to be introduced may be, for example, one or a mixture of two or more selected from the substances used as the raw materials described above.
  • sulfur when the element lacking is elemental sulfur, sulfur can also be introduced into the melt by heating and melting the raw material in a gas atmosphere containing the elemental sulfur described above. As a result, a sufficient amount of sulfur can be introduced to obtain a sulfide-based solid electrolyte having a desired composition, and elemental sulfur can be supplemented.
  • the melt By introducing sulfur in a liquid phase state in which the raw material is melted, it is easy to uniformly introduce sulfur into the entire melt, and the resulting sulfide-based solid electrolyte tends to have a uniform composition.
  • the melt is in a state of high uniformity due to a decrease in viscosity due to fluidization of the solid. As a result, the melt has high dissolution and diffusibility of gases containing elemental sulfur. Heating and melting while stirring the melt or the gas containing elemental sulfur is more preferable because the above effects can be obtained more easily.
  • the heat melting time is preferably 0.1 hours or longer, more preferably 0.5 hours or longer, and even more preferably 0.7 hours or longer, from the viewpoint of improving the homogeneity of the melt and the resulting sulfide-based solid electrolyte. One hour or more is even more preferable.
  • the upper limit of the heating and melting time is not particularly limited as long as the deterioration and decomposition of the components in the melt due to heating can be tolerated, and it may be relatively long.
  • a practical range is preferably 100 hours or less, more preferably 50 hours or less, and even more preferably 24 hours or less.
  • the pressure during heating and melting is not particularly limited, but normal pressure or slight pressure is preferred, and normal pressure is more preferred.
  • the partial pressure of sulfur is preferably 10 ⁇ 3 to 10 0 atm.
  • This production method preferably further includes a step of obtaining a solid by cooling the melt obtained by heating and melting. Cooling may be performed by a known method, and the method is not particularly limited. After the heating and melting step, the heating section 4 may continue to cool, or the melt may be removed from the heating section 4 and cooled.
  • the thickness of the melt and the resulting solid after pouring is preferably relatively thin from the viewpoint of improving the cooling efficiency.
  • the thickness is preferably 10 mm or less, more preferably 5 mm or less.
  • the lower limit of the thickness is not particularly limited, it may be 0.01 mm or more, or may be 0.02 mm or more.
  • the cooling efficiency is excellent, and flaky, fibrous, and powdery products can be obtained.
  • the resulting solid can be obtained in any shape, such as by crushing into a size that is easy to handle. Among them, it is preferable to obtain it in the form of a block-shaped solid because it is easy to recover.
  • block-like includes plate-like, flake-like, or fiber-like.
  • the cooling rate is preferably 0.01°C/sec or higher, more preferably 0.05°C/sec or higher, and even more preferably 0.1°C/sec or higher, from the viewpoint of maintaining the composition obtained by the heating and melting step.
  • the cooling rate of twin rollers which is generally said to have the fastest rapid cooling rate, is 1,000,000° C./sec or less.
  • the obtained solid is to be an amorphous sulfide-based solid electrolyte
  • the cooling rate for rapid cooling is preferably 10° C./sec or higher, more preferably 100° C./sec or higher, even more preferably 500° C./sec or higher, and even more preferably 700° C./sec or higher.
  • the upper limit of the cooling rate is not particularly limited, the cooling rate of twin rollers, which is generally said to have the fastest rapid cooling rate, is 1,000,000° C./sec or less.
  • the cooling rate for slow cooling is preferably 0.01° C./sec or more, more preferably 0.05° C./sec or more. Also, the cooling rate is preferably 500° C./sec or less, more preferably 450° C./sec or less. The cooling rate may be less than 10°C/sec and may be 5°C/sec or less. Incidentally, the cooling rate may be appropriately adjusted according to the crystallization conditions.
  • the crystals contained in the sulfide-based solid electrolyte are preferably ion-conducting crystals.
  • the ion conductive crystal is specifically a crystal having a lithium ion conductivity of greater than 10 ⁇ 4 S/cm, more preferably greater than 10 ⁇ 3 S/cm.
  • the solid obtained after cooling is intended to be a sulfide-based solid electrolyte containing a crystal phase
  • the method of adding a compound that serves as crystal nuclei to the melt is not particularly limited. method.
  • a compound that serves as crystal nucleus includes oxides, oxynitrides, nitrides, carbides, other chalcogen compounds, and halides.
  • a compound that serves as a crystal nucleus is preferably a compound that has a certain degree of compatibility with the melt. A compound that is completely incompatible with the melt cannot form a crystal nucleus.
  • the content of the compound that becomes the crystal nuclei in the melt is preferably 0.01% by mass or more, and is preferably 0.1% by mass or more. More preferably, it is 1% by mass or more.
  • the content of the compound that becomes crystal nuclei in the melt is preferably 20% by mass or less, more preferably 10% by mass or less.
  • the melt does not contain compounds that serve as crystal nuclei, or that the content thereof is less than a predetermined amount.
  • the content of the compound serving as crystal nuclei in the melt is preferably 1% by mass or less, more preferably 0.1% by mass or less.
  • the content of the compound serving as crystal nuclei in the melt may be less than 0.01% by mass.
  • An amorphous sulfide-based solid electrolyte or a sulfide-based solid electrolyte containing an amorphous phase can be heat-treated (post-annealed) to promote high-temperature crystallization.
  • the production method may further include reheating the solid. . Further, by reheating the sulfide-based solid electrolyte containing sulfide-based solid electrolyte crystals, the ions in the crystal structure can be rearranged and the lithium ion conductivity can be increased.
  • the reheat treatment in this step refers to at least one of heat treatment for crystallization of the solid obtained by cooling in the cooling step and rearrangement of ions in the crystal structure.
  • reheating treatment including crystallization treatment.
  • the ratio of the amorphous phase and the crystalline phase can be controlled, which is preferable because the lithium ion conductivity can be controlled.
  • the proportion of the crystal phase is preferably 10% by mass or more, more preferably 20% by mass or more.
  • the proportion of the crystal phase is preferably 99.9% by mass or less, more preferably 99% by mass or less.
  • the proportion of crystalline phase can be measured by X-ray diffraction (XRD) measurement.
  • the specific conditions for the reheating treatment may be adjusted according to the composition of the sulfide-based solid electrolyte, etc., and are not particularly limited.
  • the reheating treatment is preferably performed in an inert gas atmosphere such as nitrogen gas, argon gas, or helium gas.
  • the reheating treatment may be performed in a gas atmosphere containing elemental sulfur.
  • the oxygen concentration is preferably low, preferably 1000 ppm or less, more preferably 300 ppm or less.
  • the temperature of the reheating treatment is preferably at least the glass transition temperature of the sulfide-based solid electrolyte, specifically at least 200°C, more preferably at least 250°C.
  • the upper limit of the temperature is not particularly limited as long as the sulfide-based solid electrolyte can suppress thermal deterioration and thermal decomposition due to heating and does not impair the effects of the present invention. more preferred.
  • the reheat treatment time is preferably 0.1 hours or longer, more preferably 0.2 hours or longer, in order to more reliably precipitate crystals. From the viewpoint of suppressing thermal deterioration due to heating, the reheat treatment time is preferably 3 hours or less, more preferably 2 hours or less.
  • the shape of the sulfide-based solid electrolyte obtained by this production method is not particularly limited, and may be, for example, the above-described block shape (sulfide-based solid electrolyte block) or powder (sulfide-based solid electrolyte powder).
  • a powder form is preferable from the viewpoint of improving adhesion to active material particles and the like and improving battery characteristics when used in a lithium ion secondary battery.
  • the production method may include a pulverization step for pulverizing the sulfide-based solid electrolyte into powder. In the pulverization step, the block-shaped sulfide-based solid electrolyte may be pulverized into powder, or the particle size of the powdered sulfide-based solid electrolyte may be further reduced.
  • the average particle size of the powder is not particularly limited, it is preferably 5 ⁇ m or less, more preferably 2 ⁇ m or less, even more preferably 1.5 ⁇ m or less, from the viewpoint of improving battery characteristics when used in a lithium ion secondary battery, for example. 0 ⁇ m or less is even more preferable.
  • the average particle size is preferably 0.1 ⁇ m or more, more preferably 0.2 ⁇ m or more, and even more preferably 0.3 ⁇ m or more, from the viewpoint of easy handling of the powder.
  • the average particle size refers to the median size (D50) determined from the volume-based particle size distribution chart obtained by measuring the particle size distribution using a Microtrac laser diffraction particle size distribution analyzer MT3300EXII.
  • the resulting sulfide-based solid electrolyte is less affected by the adsorbed oxygen. More specifically, when it is assumed that the sulfide-based solid electrolyte is not affected by adsorbed oxygen during heating and melting, most of the binding partners of P in the sulfide-based solid electrolyte are considered to be S. On the other hand, when the influence of adsorbed oxygen is large, the P—O bond tends to exist in the sulfide-based solid electrolyte, and the ratio of O in the P bonding partner increases.
  • the sulfide-based solid electrolyte obtained by this production method has a relatively small ratio of P—O bonds to the total amount of P—S bonds and P—O bonds.
  • the ratio of such PO bonds is preferably less than 5%, more preferably 3% or less, and even more preferably 2% or less.
  • the ratio of PO bonds is obtained from the results of 31 P-NMR measurement by the method described in Examples.
  • An example of a preferred sulfide-based solid electrolyte obtained by this production method is a sulfide-based solid electrolyte block containing Li, P, S and Ha, where Ha is selected from the group consisting of F, Cl, Br and I. At least one sulfide-based solid electrolyte block in which the ratio of PO bonds to the total of PS bonds and PO bonds is less than 5% and the thickness is 10 mm or less A solid electrolyte block is mentioned.
  • the lithium ion conductivity of the sulfide-based solid electrolyte obtained by this production method is not particularly limited because it varies depending on its composition. is preferably 2.0 ⁇ 10 ⁇ 3 S/cm or more, more preferably 3.0 ⁇ 10 ⁇ 3 S/cm or more, and still more preferably 4.0 ⁇ 10 ⁇ 3 S/cm or more. More preferably, the lithium ion conductivity measured at 25° C. is within the above range when the sulfide-based solid electrolyte to be measured is a powder having an average particle size of 10 ⁇ m and is compressed at a pressure of 380 MPa.
  • the raw material when the raw material is heated and melted, the influence of oxygen adsorbed on the raw material is suppressed, so a sulfide-based solid electrolyte with excellent lithium ion conductivity can be produced.
  • the sulfide-based solid electrolyte obtained by this production method is suitably used as a solid electrolyte material for lithium ion secondary batteries, for example.
  • Examples 2 to 5 are examples, and example 1 is a comparative example.
  • Li 2 S (manufactured by Sigma , purity 99.98 %) , P 2 Powders of S 5 (manufactured by Sigma, purity 99%) and LiCl (manufactured by Sigma, purity 99.99%) were mixed at a molar ratio of 1.9:0.5:1.6.
  • the heated raw material thus obtained was stored at room temperature in a dry air atmosphere with a dew point of -50°C for one day or more, and this was used as the raw material in each example.
  • the raw material thus obtained was subjected to heat-generated gas analysis (EGA-MS method) in the range of 0 to 200° C. in an atmosphere non-exposed environment, and the presence or absence of detection of oxygen molecules was examined.
  • the measurement conditions for the EGA-MS method are as follows. ⁇ Thermal decomposition conditions> Apparatus: Double Shot Pyrolyzer (Frontier Laboratories, PY-3030D) Sample amount: 10 to 20 mg used Heating conditions: Hold at 40° C. for 5 minutes, heat up to 200° C.
  • Example 1 100 g of the raw material obtained in Production Example 1 was introduced into the introduction section adjusted to the dew point and temperature shown in Table 1.
  • the raw material was introduced into the glove box with the introduction part opened while the dew point was kept at ⁇ 30° C. or less and the oxygen concentration was kept at 100 ppm or less.
  • the introduction section had a volume of 500 cm 3 , and nitrogen gas was supplied into the introduction section at a replacement rate of 0.2 (min ⁇ 1 ).
  • the oxygen concentration in the inlet was 10 ppm or less.
  • N 2 gas containing 0.05 vol % of sulfur gas was supplied from another gas line at a flow rate of 1 L/min.
  • the raw material was heated and melted by holding the raw material in the heating unit for 1 hour.
  • the oxygen concentration of the gas introduced into the heating section was 10 ppm or less.
  • the melted material was poured onto a carbon plate so as to have a thickness of 5 mm and cooled. After that, the obtained solid was pulverized to an appropriate size to obtain a block-shaped sulfide-based solid electrolyte.
  • the obtained sulfide-based solid electrolyte was evaluated as follows.
  • Example 5 Powders of Li 2 S (manufactured by Sigma, purity 99.98%), P 2 S 5 (manufactured by Sigma, purity 99%), and LiCl (manufactured by Sigma, purity 99.99%) were exposed to a dew point of ⁇ 50 at room temperature.
  • the mixture was stored in a dry air atmosphere at °C for one day or more, and each powder was blended so as to have a molar ratio of 1.9:0.5:1.6.
  • the prepared raw material was subjected to heat-generated gas analysis (EGA-MS method) in the same manner as in Production Example 1 to examine the presence or absence of detection of oxygen molecules. 100 g of the prepared raw material was introduced into the introduction part adjusted to the dew point and temperature shown in Table 1.
  • the raw material was introduced into the glove box with the introduction part opened while the dew point was kept at ⁇ 30° C. or less and the oxygen concentration was kept at 100 ppm or less.
  • the introduction section had a volume of 500 cm 3 , and nitrogen gas was supplied into the introduction section at a replacement rate of 0.2 (min ⁇ 1 ).
  • the oxygen concentration in the inlet was 10 ppm or less.
  • AVANCE-III-HD400 manufactured by Bruker
  • a band in which a peak is observed in the range of 0 to 20 ppm is derived from PO 4 3-
  • a band in which a peak is observed in the range of 30 to 50 ppm is derived from PO 3 S 3-.
  • a band in which a peak is observed in the range of 60 to 75 ppm is derived from PO 2 S 2 3-
  • a band in which a peak is observed in the range of 75 to 78 ppm is derived from POS 3 3-
  • a peak is observed in the range of 78 to 100 ppm.
  • the area intensity of each band is (4 ⁇ [PO 4 3 ⁇ ]+3 ⁇ [POS 3 3 ⁇ ]+2 ⁇ [PO 2 S 2 3 ⁇ ]+[PO 3 S 3 ⁇ ])/ ⁇ 4 ⁇ ([PO 4 3 ⁇ ]+[POS 3 3 ⁇ ]+[PO 2 S 2 3 ⁇ ]+[PO 3 S 3 ⁇ ]+[PS 4 3 ⁇ ]) ⁇ 100 (%) to determine the PO bond ratio.
  • the sulfide-based solid electrolyte of each example was pulverized to obtain a sulfide-based solid electrolyte powder having an average particle size of 10 to 100 ⁇ m, which was used as a sample. Sampling was performed in an atmosphere non-exposed environment, and diammonium hydrogen phosphate was measured as an external standard to be 1.6 ppm.
  • the sulfide-based solid electrolyte of each example was pulverized to obtain a sulfide-based solid electrolyte powder having an average particle size of 10 ⁇ m.
  • This sulfide-based solid electrolyte powder was pressed at a pressure of 380 MPa to obtain a green compact, which was used as a measurement sample, and measured using an AC impedance measuring device (manufactured by Bio-Logic Sciences Instruments, potentiostat/galvanostat VSP). Measurement conditions were measurement frequency: 100 Hz to 1 MHz, measurement voltage: 100 mV, and measurement temperature: 25°C.
  • Table 1 shows the manufacturing conditions and evaluation results for each example.
  • a method for producing a sulfide-based solid electrolyte using a production apparatus comprising an introduction section and a heating section, introducing a raw material into the introduction section of the manufacturing apparatus; transferring the raw material to the heating unit having a higher temperature than the introduction unit and heating and melting the raw material;
  • a sulfide-based solid electrolyte block containing Li, P, S and Ha, Ha is at least one selected from the group consisting of F, Cl, Br and I, In the sulfide-based solid electrolyte block, the ratio of PO bonds to the total of PS bonds and PO bonds is less than 5%, A sulfide-based solid electrolyte block having a thickness of 10 mm or less. 6.
  • the sulfide-based solid electrolyte block is powdered with an average particle size of 10 ⁇ m, and when it is compacted at a pressure of 380 MPa, the lithium ion conductivity measured at 25 ° C. is 2.0 mS / cm or more. 5.

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Abstract

本発明は、導入部と加熱部とを備える製造装置を用いた硫化物系固体電解質の製造方法であって、前記製造装置の前記導入部に原料を導入することと、前記原料を、前記導入部よりも高温である前記加熱部に移送して加熱溶融することと、を含み、前記導入部の露点は－６５℃～－２５℃である、硫化物系固体電解質の製造方法に関する。

Description

硫化物系固体電解質の製造方法
　本発明は、硫化物系固体電解質の製造方法に関する。
　リチウムイオン二次電池は、携帯電話やノート型パソコン等の携帯型電子機器に広く用いられている。
　従来、リチウムイオン二次電池においては液体の電解質が使用されてきたが、液漏れや発火等が懸念され、安全設計のためにケースを大型化する必要があった。また、電池寿命の短さ、動作温度範囲の狭さについても改善が望まれていた。
　これに対し、安全性の向上や高速充放電、ケースの小型化等が期待できる点から、固体電解質をリチウムイオン二次電池の電解質として用いる全固体型リチウムイオン二次電池が注目されている。
　固体電解質は、硫化物系固体電解質と酸化物系固体電解質とに大別される。硫化物系固体電解質を構成する硫化物イオンは、酸化物系固体電解質を構成する酸化物イオンに比べて分極率が大きく、高いイオン伝導性を示す。硫化物系固体電解質としては、例えばリチウム元素、硫黄元素およびリン元素を含む硫化物系固体電解質が挙げられ、その製造方法としては、ガラス封管法、メカニカルミリング法、溶融法等が知られている。
　なかでも、溶融法の例として、特許文献１には、（１）組成としてリチウム、リンおよび硫黄を含有する複合化合物を溶融してガラス化させる工程、および、（２）溶融ガラスを急冷することにより硫化物ガラスを得る工程、を含むことを特徴とするリチウムイオン伝導性材料の製造方法が開示されている。
　また、特許文献２には、硫化物系リチウムイオン導電性固体電解質を合成する際に、１００ｐｐｍ以下で水分を含んだ不活性ガスを用い、該気流中において加熱、溶融した後に冷却して硫化物系リチウムイオン導電性固体電解質を得る方法が開示されている。
日本国特開２０１２－４３６５４号公報 日本国特開平６－２７９０５０号公報
　しかしながら、硫化物系固体電解質の原料となる硫化物等の化合物は、酸素と反応しやすい。かかる原料の表面には、酸素が吸着して存在しやすく、その状態で原料を加熱溶融すると、吸着酸素と原料中の他の成分とが反応し、得られる硫化物系固体電解質のリチウムイオン伝導率が低下する場合があることがわかった。
　そこで本発明は、加熱溶融時に、原料に吸着した酸素と原料中の他の成分との反応を抑制でき、それにより得られる硫化物系固体電解質のリチウムイオン伝導率の低下を抑制できる、硫化物系固体電解質の製造方法の提供を目的とする。
　本発明者は、鋭意検討を重ねた結果、原料を露点が所定範囲に調整された導入部に導入し、その後、該原料を加熱部に移送して加熱溶融することにより、上記課題を解決できることを見出し、本発明を完成するに至った。
　すなわち、本発明は以下の１～６に関する。
１．導入部と加熱部とを備える製造装置を用いた硫化物系固体電解質の製造方法であって、
　前記製造装置の前記導入部に原料を導入することと、
　前記原料を、前記導入部よりも高温である前記加熱部に移送して加熱溶融することと、を含み、
　前記導入部の露点は－６５℃～－２５℃である、硫化物系固体電解質の製造方法。
２．前記加熱部の温度が４００℃以上であり、前記導入部の温度が３００℃以下である、前記１に記載の硫化物系固体電解質の製造方法。
３．前記加熱部の温度と、前記導入部の温度の差が２００℃以上である、前記１又は２に記載の硫化物系固体電解質の製造方法。
４．前記加熱溶融の際に、所定の元素を補うことを含む、前記１又は２に記載の硫化物系固体電解質の製造方法。
５．Ｌｉ、Ｐ、Ｓ及びＨａを含む硫化物系固体電解質ブロックであって、
　前記ＨａはＦ、Ｃｌ、Ｂｒ及びＩからなる群より選ばれる少なくとも１種であり、
　前記硫化物系固体電解質ブロックにおいて、Ｐ－Ｓ結合及びＰ－Ｏ結合の合計に対するＰ－Ｏ結合の割合が５％未満であり、
　厚さが１０ｍｍ以下である、硫化物系固体電解質ブロック。
６．前記硫化物系固体電解質ブロックを平均粒子径１０μｍの粉末状として、３８０ＭＰａの圧力で圧粉体とした際に、２５℃で測定されるリチウムイオン伝導率が２．０ｍＳ／ｃｍ以上である、前記５に記載の硫化物系固体電解質ブロック。
　本発明の硫化物系固体電解質の製造方法によれば、加熱溶融時に、原料に吸着した酸素と原料中の他の成分との反応を抑制できるので、リチウムイオン伝導性に優れた硫化物系固体電解質を製造できる。
図１は、本発明の実施形態に係る製造方法に用いられる製造装置の一例を模式的に示す図である。 図２は、本発明の実施形態に係る製造方法を例示するフローチャートである。
　以下、本発明を詳細に説明するが、本発明は以下の実施形態に限定されるものではなく、本発明の要旨を逸脱しない範囲において、任意に変形して実施できる。また、数値範囲を示す「～」とは、その前後に記載された数値を下限値及び上限値として含む意味で使用される。
　本実施形態に係る硫化物系固体電解質の製造方法（以下、本製造方法ともいう。）は、導入部と加熱部とを備える製造装置を用いた硫化物系固体電解質の製造方法であって、前記製造装置の前記導入部に原料を導入することと、前記原料を、前記導入部よりも高温である前記加熱部に移送して加熱溶融することと、を含み、前記導入部の露点は－６５℃～－２５℃である。
　すなわち、本製造方法は、図２に例示するように、製造装置の導入部に原料を導入するステップＳ１１と、原料を、導入部よりも高温である加熱部に移送して加熱溶融するステップＳ１２とを含む。
　（硫化物系固体電解質）
　本製造方法において、製造される硫化物系固体電解質の種類や組成は特に限定されず、用途や所望の物性等に応じて適宜選択できる。硫化物系固体電解質としては、例えばＬｉ、Ｐ及びＳを含む硫化物系固体電解質、Ｌｉ、Ｐ、Ｓ及びＨａを含む硫化物系固体電解質等が挙げられる。ここで、Ｈａはハロゲン元素から選ばれる少なくとも１種の元素を表す。Ｈａは、具体的には、例えば、Ｆ、Ｃｌ、Ｂｒ及びＩからなる群より選ばれる少なくとも１種の元素である。アルジロダイト型の結晶構造を取るためには、Ｈａとして、Ｃｌ及びＢｒの少なくとも一方を含むことがより好ましく、Ｃｌを含むことがさらに好ましく、Ｃｌ単体又はＣｌ及びＢｒの混合体がよりさらに好ましい。
　硫化物系固体電解質は、その目的に応じて、非晶質の硫化物系固体電解質であってもよく、特定の結晶構造を有する硫化物系固体電解質であってもよく、結晶相と非晶質相とを含む硫化物系固体電解質であってもよい。
　硫化物系固体電解質は、リチウムイオン伝導性を向上する観点から結晶構造を含むことが好ましい。硫化物系固体電解質が結晶構造を含む場合、硫化物系固体電解質に含有される結晶は、好ましくはイオン伝導性結晶である。イオン伝導性結晶とは、具体的には、リチウムイオン伝導率が好ましくは１０－４Ｓ／ｃｍより大きく、より好ましくは１０－３Ｓ／ｃｍより大きい結晶である。
　硫化物系固体電解質として、より具体的にはＬｉ１０ＧｅＰ２Ｓ１２等のＬＧＰＳ型の結晶を含む硫化物系固体電解質、Ｌｉ６ＰＳ５Ｃｌ１等のアルジロダイト型の結晶を含む硫化物系固体電解質、Ｌｉ－Ｐ－Ｓ－Ｈａ系の結晶化ガラス、並びにＬｉ７Ｐ３Ｓ１１等のＬＰＳ結晶化ガラス等が挙げられる。硫化物系固体電解質はこれらを組み合わせたものや、組成や結晶構造が異なる複数種の結晶を含有するものであってもよい。リチウムイオン伝導性に優れる点から、硫化物系固体電解質としてはアルジロダイト型の結晶を含む硫化物系固体電解質が好ましい。
　硫化物系固体電解質が結晶を含む場合、その結晶構造は、アルジロダイト型を含むことが結晶構造の対称性の観点から好ましい。対称性が高い結晶は、リチウムイオン伝導のパスが三次元に広がりやすく、粉体を成型した際に好ましい。
　アルジロダイト型の結晶構造を取るためには、結晶相はＬｉ、Ｐ及びＳに加えてＨａを含む。Ｈａは、Ｃｌ及びＢｒの少なくとも一方を含むことがより好ましく、Ｃｌを含むことがさらに好ましく、Ｃｌ単体又はＣｌ及びＢｒの混合体がよりさらに好ましい。
　アルジロダイト型の結晶は、Ｌｉ、Ｐ、Ｓ及びＨａを含み、Ｘ線粉末回折（ＸＲＤ）パターンにおいて、２θ＝１５．７±０．５°及び３０．２±０．５°の位置にピークを有するものであると定義できる。ＸＲＤパターンは上記に加え、さらに２θ＝１８．０±０．５°の位置にもピークを有することが好ましく、さらに２θ＝２５．７±０．５°の位置にもピークを有することがより好ましい。
　硫化物系固体電解質の組成は、例えばＩＣＰ発光分析、原子吸光法、イオンクロマトグラフ法などを用いた組成分析により求められる。また、硫化物系固体電解質に含有される結晶の種類は、Ｘ線粉末回折（ＸＲＤ）パターンから解析できる。
　（原料）
　本製造方法に用いられる原料は、上述した種々の硫化物系固体電解質の原料として公知のものを使用できる。例えば、硫化物系固体電解質がＬｉ、Ｐ及びＳを含む場合には、原料はリチウム元素（Ｌｉ）、硫黄元素（Ｓ）およびリン元素（Ｐ）を含む。このような原料としては、Ｌｉ単体やＬｉを含む化合物といったＬｉを含む物質（成分）、Ｓ単体やＳを含む化合物といったＳを含む物質（成分）、Ｐ単体やＰを含む化合物といったＰを含む物質（成分）等を適宜組み合わせて使用できる。Ｌｉを含む化合物、Ｓを含む化合物およびＰを含む化合物は、Ｌｉ、ＳおよびＰから選ばれる２以上をともに含む化合物であってもよい。例えば、Ｓを含む化合物およびＰを含む化合物を兼ねる化合物として、五硫化二リン（Ｐ２Ｓ５）等が挙げられる。
　Ｌｉを含む物質としては、例えば、硫化リチウム（Ｌｉ２Ｓ）、炭酸リチウム（Ｌｉ２ＣＯ３）、硫酸リチウム（Ｌｉ２ＳＯ４）、酸化リチウム（Ｌｉ２Ｏ）および水酸化リチウム（ＬｉＯＨ）等のリチウム化合物や、金属リチウム等が挙げられる。取り扱いやすさの観点からは、硫化リチウムを用いることが好ましい。
　一方で、硫化リチウムは高価であるため、硫化物系固体電解質の製造コストを抑える観点からは、硫化リチウム以外のリチウム化合物や、金属リチウム等を用いることが好ましい。具体的にはこの場合、原料はＬｉを含む物質として、金属リチウム、炭酸リチウム（Ｌｉ２ＣＯ３）、硫酸リチウム（Ｌｉ２ＳＯ４）、酸化リチウム（Ｌｉ２Ｏ）および水酸化リチウム（ＬｉＯＨ）からなる群から選ばれる１以上を含むことが好ましい。これらの物質は単独で用いてもよく、２種以上を組み合わせて用いてもよい。
　Ｓを含む物質としては、例えば、三硫化二リン（Ｐ２Ｓ３）、五硫化二リン（Ｐ２Ｓ５）等の硫化リン、リンを含有するその他の硫黄化合物および単体硫黄、硫黄を含む化合物等が挙げられる。硫黄を含む化合物としては、Ｈ２Ｓ、ＣＳ２、硫化鉄（ＦｅＳ、Ｆｅ２Ｓ３、ＦｅＳ２、Ｆｅ１－ｘＳなど）、硫化ビスマス（Ｂｉ２Ｓ３）、硫化銅（ＣｕＳ、
Ｃｕ２Ｓ、Ｃｕ１－ｘＳなど）が挙げられる。Ｓを含む物質は、目的の硫化物系固体電解質を構成する元素以外の元素の含有を抑制する観点から、硫化リンが好ましく、五硫化二リン（Ｐ２Ｓ５）がより好ましい。これらの物質は単独で用いてもよく、２種以上を組み合わせて用いてもよい。なお、硫化リンはＳを含む物質とＰを含む物質を兼ねる化合物として考えられる。
　Ｐを含む物質としては、例えば、三硫化二リン（Ｐ２Ｓ３）五硫化二リン（Ｐ２Ｓ５）等の硫化リン、リン酸ナトリウム（Ｎａ３ＰＯ４）等のリン化合物および単体リン等が挙げられる。Ｐを含む物質は、目的の硫化物系固体電解質を構成する元素以外の元素の含有を抑制する観点から、硫化リンが好ましく、五硫化二リン（Ｐ２Ｓ５）がより好ましい。
これらの物質は単独で用いてもよく、２種以上を組み合わせて用いてもよい。
　本製造方法において、原料は、例えば上記の物質を、目的とする硫化物系固体電解質の組成に応じて適宜混合して得られる。混合比率は特に限定されないが、例えば、原料中のＰに対するＬｉのモル比Ｌｉ／Ｐは、６５／３５以上が好ましく、７０／３０以上がより好ましい。
　上記化合物の好ましい組み合わせの一例として、Ｌｉ２ＳとＰ２Ｓ５の組み合わせが挙げられる。Ｌｉ２ＳとＰ２Ｓ５を組み合わせる場合は、ＬｉとＰのモル比Ｌｉ／Ｐは６５／３５～８８／１２が好ましく、７０／３０～８８／１２がより好ましい。Ｐ２Ｓ５がＬｉ２Ｓに対して比較的少なくなるように混合比を調整することで、Ｌｉ２Ｓの融点に対しＰ２Ｓ５の沸点が小さいことによる、加熱処理時の硫黄成分とリン成分の脱離を抑制しやすくなる。
　本製造方法の原料は、目的とする硫化物系固体電解質の組成に応じて、又は添加剤等として、上記の物質の他にさらなる物質（化合物等）を含んでもよい。
　例えば、Ｆ、Ｃｌ、ＢｒまたはＩなどのハロゲン元素を含む硫化物系固体電解質を製造する場合、原料はハロゲン元素（Ｈａ）を含むことが好ましい。この場合、原料はハロゲン元素を含む化合物を含むことが好ましい。ハロゲン元素を含む化合物としてはフッ化リチウム（ＬｉＦ）、塩化リチウム（ＬｉＣｌ）、臭化リチウム（ＬｉＢｒ）、ヨウ化リチウム（ＬｉＩ）等のハロゲン化リチウム、ハロゲン化リン、ハロゲン化ホスホリル、ハロゲン化硫黄、ハロゲン化ナトリウム、ハロゲン化ホウ素等が挙げられる。ハロゲン元素を含む化合物としては、目的の硫化物系固体電解質を構成する元素以外の元素の含有を抑制する観点からは、ハロゲン化リチウムが好ましく、ＬｉＣｌ、ＬｉＢｒ、ＬｉＩがより好ましい。これらの化合物は単独で用いてもよく、２種以上を組み合わせて用いてもよい。
　なお、ハロゲン化リチウムは、Ｌｉを含む化合物でもある。原料がハロゲン化リチウムを含む場合、原料におけるＬｉの一部または全部がハロゲン化リチウムに由来するものであってもよい。
　原料がハロゲン元素を含む場合、原料中のＰに対するＨａのモル当量は、原料を加熱溶融する際に融点を下げる観点からは、０．２モル当量以上が好ましく、０．５モル当量以上がより好ましい。また、得られる硫化物系固体電解質の安定性を向上する観点からは、Ｈａのモル当量は４モル当量以下が好ましく、３モル当量以下がより好ましい。
　得られる硫化物系固体電解質のガラス形成状態を改善する観点からは、原料がＳｉＳ２、Ｂ２Ｓ３、ＧｅＳ２、Ａｌ２Ｓ３等の硫化物を含むことも好ましい。ガラス形成をし易くすることで、急冷によりガラスを得る場合に冷却速度を低下させてもガラスを得ることができ、設備負荷を軽減できる。また硫化物固体電解質の耐湿性付与等の観点からは、ＳｉＯ２、Ｂ２Ｏ３、ＧｅＯ２、Ａｌ２Ｏ３、Ｐ２Ｏ５等の酸化物を含むことも好ましい。
これらの化合物は単独で用いてもよく、２種以上を組み合わせて用いてもよい。
　これらの化合物の添加量は、原料の全量に対し０．１重量％以上が好ましく、０．５重量％以上がより好ましい。また添加量は、５０重量％以下が好ましく、４０重量％以下がより好ましい。
　原料としては、上述した各種の物質を組み合わせて使用できる。原料として複数の物質を組み合わせる場合、例えば公知の混合機等を用いて原料を混合してもよい。混合機としては、例えばＶ型混合機、Ｗ型混合機、リボン型混合機等を使用できる。
　本製造方法では原料を加熱溶融することで硫化物系固体電解質が得られるが、加熱溶融の前に、予め原料に対し熱処理を行ってもよい。熱処理を経ることで、原料の組成をより目的組成に近づけた状態から加熱溶融できるため、組成制御しやすくなる。なお、熱処理を原料の一部に対して行い、その後、残りの原料と混合して用いてもよい。熱処理を経た原料は、例えばＬｉ４Ｐ２Ｓ６、Ｌｉ３ＰＳ４等のＬｉ、ＰおよびＳを含む化合物を含んでいてもよい。熱処理の条件は特に限定されないが、例えば、温度１００～５００℃で０．１～５時間保持することが好ましい。
　（硫化物系固体電解質の製造方法）
　本製造方法に用いられる製造装置は、導入部と加熱部とを備える。本製造方法は、製造装置の導入部に原料を導入することと（導入工程）、前記原料を、前記導入部よりも高温である前記加熱部に移送して加熱溶融すること（加熱溶融工程）と、を含む。ここで、導入部の露点は－６５℃～－２５℃である。
　上述の通り、硫化物系固体電解質の原料となる化合物、なかでも硫化物等は、酸素と反応しやすい。本発明者によれば、かかる原料の表面には酸素が吸着して存在しやすく、原料の表面に酸素が吸着した状態で加熱溶融すると、吸着酸素と原料中の他の成分とが反応し、得られる硫化物系固体電解質のイオン伝導率が低下する場合があることがわかった。
　これに対し、本発明者は、原料を露点が所定範囲に調整された導入部に導入し、その後、該原料を加熱部に移送して加熱溶融することにより、原料に吸着した酸素と原料中の他の成分との反応を抑制できることを見出し、本発明を完成するに至った。この理由としては次のように考えられる。すなわち、本製造方法においては、導入部の露点を所定範囲とし、導入部内を比較的水分の多い雰囲気としている。加熱溶融前に原料を比較的水分の多い雰囲気に曝すことで、原料表面に適量の水分が吸着し、酸素の吸着力が弱まると考えらえる。その結果、その後の加熱溶融の際に吸着酸素が原料から脱離しやすくなり、吸着酸素と原料中の他の成分との反応を抑制できると推測される。
　図１は、本製造方法に用いられる製造装置の一例を模式的に示す図である。製造装置１００は、導入部２及び加熱部４を備える。導入部２内の露点は－６５℃～－２５℃であり、加熱部４内の温度は導入部２内の温度よりも高温である。導入部２及び加熱部４はそれぞれ、内部に気体を供給し、また、内部から気体を排出する機構を備えることが好ましい。図１において、導入部２には供給気体２１が供給され、導入部２から排出気体２２が排出されている。同様に、加熱部４には供給気体４１が供給され、加熱部４から排出気体４２が排出されている。かかる機構を備えることで、導入部や加熱部内の雰囲気を好適なものに調整しやすい。
　（導入工程）
　本製造方法において、まず、導入部２に上述の原料を導入する。導入部に原料を導入する際、露点を好ましくは－６５℃～－１０℃に維持できれば、導入の方法は特に限定されない。導入の方法として、例えば導入部を開放する前に原料と、導入部の開口部とを、ポリエチレン製の袋等で覆い、覆われた空間内の露点を上述の好適範囲に調整した上で、開口部を開けて投入する方法が挙げられる。
　導入部２に原料を導入する際の雰囲気は、原料からの硫化水素発生を抑制する観点から、露点は－２５℃以下がより好ましく、－３０℃以下がさらに好ましい。比較的短時間、例えば合計１０分以下程度であれば、露点が－２５℃よりも高くなってもよく、例えば最高で－１０℃程度になってもよい。また、原料表面に十分に水分を吸着させる観点から、露点は－６５℃以上が好ましく、－５５℃以上がより好ましい。すなわち、導入部２に原料を導入する際の雰囲気の露点は、好ましくは－６５℃～－１０℃であり、－６５℃～－２５℃がより好ましく、－５５℃～－３０℃がさらに好ましい。導入部に原料を導入する際の雰囲気は、不活性ガス雰囲気が好ましく、具体的には窒素ガス、アルゴンガス、ヘリウムガス等の雰囲気が挙げられる。不活性ガス雰囲気において、酸素濃度は１００００ｐｐｍ以下が好ましく、１０００ｐｐｍ以下がより好ましい。なお、酸素濃度について、ｐｐｍとは体積基準の割合（体積ｐｐｍ）を意味する。
　（導入部）
　導入部の露点は－６５℃～－２５℃である。導入部の露点は－６５℃以上であり、－６０℃以上が好ましく、－５５℃以上がより好ましい。露点が上記値以上であることで、導入部内に水分が適切な量存在しやすく、加熱溶融時の吸着酸素と原料中の他の成分との反応を抑制しやすい。一方で、導入部の露点は－２５℃以下であり、－３０℃以下が好ましく、－４０℃以下がより好ましい。露点が上記値以下であることで、導入部内の水分量が過剰となり原料が劣化するのを抑制できる。すなわち、導入部の露点は－６５℃～－２５℃であり、－６０℃～－３０℃が好ましく、－５５℃～－４０℃がより好ましい。露点は、例えば適切な純度の気体を選択して使用することや、適切な比率で気体を混合して用いることで調整できる。
　導入部の雰囲気は不活性ガス雰囲気が好ましく、具体的には窒素ガス、アルゴンガス等の雰囲気が挙げられる。不活性ガス雰囲気において、酸素濃度は１０００ｐｐｍ以下が好ましく、３００ｐｐｍ以下がより好ましい。
　導入部は、所定の置換率で気体が供給されることが好ましい。供給される気体の好ましい態様は、上記導入部内の雰囲気を構成する気体と同様である。
　本明細書において、置換率は、１分当たりの、（供給気体の量）／（気体が供給される空間の容積の量）を表す。例えば、１分間に導入部の容積と同じ量の気体が供給される場合、置換率は１（ｍｉｎ－１）である。導入部においては、置換率１／１００００（ｍｉｎ－１）～１００（ｍｉｎ－１）で気体が供給されることが好ましく、１／１００（ｍｉｎ－１）～１０（ｍｉｎ－１）がより好ましく、１／１０（ｍｉｎ－１）～５（ｍｉｎ－１）がさらに好ましい。置換率は１／１００００（ｍｉｎ－１）以上が好ましく、１／１００（ｍｉｎ－１）以上がより好ましく、１／１０（ｍｉｎ－１）以上がさらに好ましい。置換率が上記値以上であることで、水分濃度が局所的に高くなることを抑制でき、水分が適切に供給され続ける状態となるため好ましい。また、置換率は１００（ｍｉｎ－１）以下が好ましく、１０（ｍｉｎ－１）以下がより好ましく、５（ｍｉｎ－１）以下がさらに好ましい。置換率が上記値以下であることで、原料が気流により飛散することを抑制できるため好ましい。
　導入部の温度は０℃～５００℃が好ましく、２０℃～３００℃がより好ましく、５０℃～２００℃がさらに好ましい。温度は０℃以上が好ましく、２０℃以上がより好ましく、５０℃以上がさらに好ましい。温度が上記値以上であることで、原料への水分の吸着が促進されるため好ましい。導入部の温度は５００℃以下が好ましく、３００℃以下がより好ましく、２００℃以下がさらに好ましい。温度が上記値以下であることで、原料の固着を抑制できるため好ましい。
　導入部で原料が保持される時間は、１分～６時間が好ましく、１０分～３時間がより好ましく、３０分～１時間がさらに好ましい。かかる保持時間は比較的短い方が生産の観点では好ましいが、原料に水分をより効果的に吸着させる観点から、１分以上が好ましく、１０分以上がより好ましく、３０分以上がさらに好ましい。保持時間が上記値以上であることで、加熱溶融時に吸着酸素と原料中の他の成分との反応を抑制する効果をより十分なものとしやすい。導入部で原料が保持される時間は、６時間以下が好ましく、３時間以下がより好ましく、１時間以下がさらに好ましい。保持時間が上記値以下であることで、雰囲気中の水分によって原料が劣化するのを抑制できる。
　（加熱溶融工程）
　加熱溶融工程では、まず、導入部２に導入された原料を、導入部２よりも高温である加熱部４に移送する。加熱部４は、原料を加熱溶融できる装置等であれば特に限定されないが、例えば加熱炉である。加熱部４の構成に応じて、加熱部４の内部に直接原料を移送してもよいし、加熱部４の内部に容器等を設け、その中に原料を移送してもよい。図１の構成においては、加熱部４の内部に耐熱容器４３が配置され、耐熱容器４３の中に原料が移送される。移送の方法は特に限定されないが、例えば、導入部２から原料を落下させる方法、気流で搬送する方法等が挙げられる。
　耐熱容器４３としては、特に限定されないが、カーボン製の耐熱容器、石英、石英ガラス、ホウケイ酸塩ガラス、アルミノシリケートガラス、アルミナ、ジルコニア、ムライト等の酸化物を含有した耐熱容器、窒化ケイ素、窒化ホウ素などの窒化物を含有した耐熱容器、炭化ケイ素などの炭化物を含有した耐熱容器等が挙げられる。また、これらの耐熱性容器は、上記の材質でバルクが形成されていてもよいし、カーボン、酸化物、窒化物、炭化物等の層が形成された容器であってもよい。耐熱容器の形状は特に限定されず、角柱型、円柱型、円錐型等、任意の形状であってよい。
　導入部２から加熱部４への原料の移送は、連続的に定量を移送する方法でもよく、間欠的に所定量を移送する方法でもよい。
　次いで、加熱部４に移送された原料を加熱溶融する。
　加熱部の温度は、導入部の温度より高温であり、好ましくは３００℃～１０００℃であり、より好ましくは４００℃～９５０℃であり、さらに好ましくは５００℃～９００℃である。加熱部の温度は３００℃以上が好ましく、４００℃以上がより好ましく、５００℃以上がさらに好ましい。加熱部の温度が上記値以上であることで、原料が溶融し易い温度となるため好ましい。加熱部の温度は、１０００℃以下が好ましく、９５０℃以下がより好ましく、９００℃以下がさらに好ましい。加熱部の温度が上記値以下であることで、加熱溶融時に原料から脱離する成分量が過剰となりにくいため好ましい。
　加熱部及び導入部のより好ましい温度として、加熱部の温度が４００℃以上であり、導入部の温度が３００℃以下であることが挙げられる。加熱部及び導入部がそれぞれ上記の温度範囲にあることで、導入部での原料表面の水分吸着を促し、加熱部での酸素の脱離を促進できるため、好ましい。
　また、加熱部の温度と導入部の温度との差は２００℃以上であることが好ましく、４００℃以上がより好ましく、５００℃以上がさらに好ましい。温度の差が上記値以上であることで、導入部で原料の水分による劣化を抑えながら表面に水分吸着させ、加熱部で急速に溶融温度に到達させられるため、酸素脱離に好ましい条件となると考えられる。かかる温度の差は、加熱部及び導入部のそれぞれの好適温度を考慮すると、１０００℃以下が好ましく、９００℃以下がより好ましく、８００℃以下がさらに好ましい。加熱部の温度と導入部の温度との差は、２００℃～１０００℃であってもよく、４００℃～９００℃であってもよく、５００℃～８００℃であってもよい。なお、本明細書において、加熱部の温度と導入部の温度との差とは、（加熱部の温度）－（導入部の温度）を意味する。
　加熱部を加熱する方法は特に限定されず、例えば外熱式の加熱装置を用いる等、公知の加熱方法であってよい。
　加熱部は、露点が－７５℃～－２５℃であることが好ましく、－７０℃～－３５℃がより好ましく、－４０℃～－６５℃がさらに好ましい。加熱部の露点は－２５℃以下が好ましく、－３５℃以下がより好ましく、－４０℃以下がさらに好ましい。露点が上記値以下であることで、加熱溶融時に水分と溶融物成分が反応し、劣化するのを抑制できる。加熱部の露点は－７５℃以上が好ましく、－７０℃以上がより好ましく、－６５℃以上がさらに好ましい。露点が上記値以上であることで、製造コストを抑制しやすい。
　加熱部の雰囲気は不活性ガス雰囲気が好ましく、具体的には窒素ガス、アルゴンガス等の雰囲気が挙げられる。不活性ガス雰囲気において、酸素濃度は１０００ｐｐｍ以下が好ましく、３００ｐｐｍ以下がより好ましい。
　また、加熱部の雰囲気は、酸素と反応しやすいガスを含む雰囲気であることも好ましい。酸素と反応しやすいガスとして、具体的には硫黄元素を含むガス、一酸化炭素等が挙げられる。加熱溶融工程では硫化物等、硫黄元素を含む原料を溶融するので、含有元素が共通し、融液への不要な成分の混入を抑制しやすい点から硫黄元素を含むガスが好ましい。硫黄元素を含むガスとして、例えば、硫黄ガス、硫化水素ガス、二硫化炭素ガス、二酸化硫黄等の、硫黄元素を含む化合物又は硫黄単体を含むガスが挙げられる。硫黄元素を含むガスは、酸素との反応性の観点から硫黄ガス、硫化水素ガスが好ましい。
　加熱部の雰囲気が酸素と反応しやすいガスを含む雰囲気であることで、原料を加熱溶融する際に、原料から抜けた吸着酸素と酸素と反応しやすいガスとが反応し、別の化合物を形成し得る。これにより、吸着酸素によるイオン伝導率の低下をより抑制できる。また、加熱部は、原料に吸着した酸素の他にも微量の酸素を含み得る。酸素と反応しやすいガスを含む雰囲気で加熱溶融することにより、かかる酸素と原料中成分との反応も抑制できる。
　硫黄元素を含むガスは、硫黄源を加熱して得られる。したがって、硫黄源は加熱により硫黄元素を含むガスが得られる単体硫黄または硫黄化合物であれば特に限定されないが、例えば、単体硫黄、硫化水素、二硫化炭素等の有機硫黄化合物、硫化鉄（ＦｅＳ、Ｆｅ２Ｓ３、ＦｅＳ２、Ｆｅ１－ｘＳなど）、硫化ビスマス（Ｂｉ２Ｓ３）、硫化銅（ＣｕＳ、Ｃｕ２Ｓ、Ｃｕ１－ｘＳなど）、多硫化リチウム、多硫化ナトリウム等の多硫化物、ポリスルフィド、硫黄加硫処理を施されたゴム等が挙げられる。
　例えば、これら硫黄源を別途設けられる硫黄源加熱部にて加熱し、硫黄元素を含むガスを発生させ、Ｎ２ガス、アルゴンガス、ヘリウムガス等の不活性ガスをキャリアガスとして加熱部に搬送することで、硫黄元素を含むガス雰囲気が得られる。
　硫黄源を加熱する温度は使用する硫黄源の種類によって適宜選択すればよい。例えば硫黄源として単体硫黄を使用する場合には、加熱温度は２５０℃以上が好ましく、７５０℃以下が好ましい。
　または、上記硫黄源のうち、単体硫黄、Ｈ２Ｓ、Ｂｉ２Ｓ３、硫化鉄、硫化銅、ＣＳ２等の固体の硫黄源を、粉末等の微細な状態でキャリアガスにより加熱部に気流搬送することで硫黄元素を含むガス雰囲気を得てもよい。
　（所定の元素を補う工程）
　本製造方法において、加熱溶融の際に所定の元素を補う工程を含んでもよい。本製造方法においては、加熱溶融の際に、原料に吸着した吸着酸素が脱離しやすい。このとき、原料に含まれる酸素以外の元素成分も酸素とともに脱離する場合がある。また、原料中に沸点の差が大きい複数の化合物が含まれる等の理由で所定の元素や化合物が脱離しやすい場合がある。これらの理由により、加熱溶融の際に、所定の元素成分が硫化物系固体電解質の目的組成に対し不足することがある。本製造方法においては、このように不足し得る元素を補う工程をさらに含んでもよい。
　例えば、不足する元素は硫黄元素、リチウム元素、リン元素等、硫化物系固体電解質に含まれ得る元素から選ばれる１以上であり得る。これらの元素を補う方法として、例えば、当該元素を含む化合物を加熱部にさらに導入する方法が挙げられる。導入される化合物は固体、非晶質、液体及び気体のいずれの状態であってもよく、導入部を経て加熱部に導入されてもよいし、供給気体として加熱部に導入されてもよい。導入される化合物としては、例えば上述した原料に用いられる物質から選択される１種、または２種以上の混合物であってもよい。
　また、不足する元素が硫黄元素である場合、上述の硫黄元素を含むガス雰囲気下で原料を加熱溶融することで、融液に硫黄を導入することもできる。これにより、目的組成の硫化物系固体電解質を得るための十分な量の硫黄を導入でき、硫黄元素を補うことができる。
　原料を溶融させた液相状態で硫黄を導入することにより、融液全体に均質に硫黄を導入しやすく、得られる硫化物系固体電解質の組成が均質なものとなりやすい。融液は、固体の流動化により粘度が下がり、高均一化した状態となっている。これにより、融液は硫黄元素を含むガスの溶解性、拡散性が大きい。融液や硫黄元素を含むガスを撹拌しながら加熱溶融を行えば、上述の効果をさらに得やすいためより好ましい。
　加熱溶融の時間は、融液や得られる硫化物系固体電解質の均質性を向上する観点から０．１時間以上が好ましく、０．５時間以上がより好ましく、０．７時間以上がさらに好ましく、１時間以上がよりさらに好ましい。また、融液中の成分の加熱による劣化や分解が許容できる範囲であれば、加熱溶融の時間の上限は特に限定されず、比較的長くてもよい。現実的な範囲としては、１００時間以下が好ましく、５０時間以下がより好ましく、２４時間以下がさらに好ましい。
　加熱溶融時の圧力は特に限定されないが、常圧又は微加圧が好ましく、常圧がより好ましい。また、硫黄元素を補うために硫黄元素を含むガス雰囲気下で加熱溶融する場合、硫黄分圧を１０－３～１００ａｔｍとすることが好ましい。かかる硫黄分圧にすることで、装置が複雑にならず低コストで効率よく硫黄導入ができる。
　（冷却工程）
　本製造方法は、加熱溶融により得られた融液を冷却して固体を得る工程をさらに含むことが好ましい。冷却は公知の方法で行えばよく、その方法は特に限定されない。加熱溶融工程の後、加熱部４で引き続き冷却を行ってもよいし、加熱部４から融液を取り出して冷却を行ってもよい。
　冷却のより具体的な方法として、例えば、融液をカーボン製等の板状体の上に流し出して冷却する方法や、狭い隙間に流し込んで薄く成形する方法等が挙げられる。融液を板状体の上に流し出して冷却する場合、冷却効率を向上する観点から、流し出した後の融液及び得られる固体の厚みは比較的薄いことが好ましい。具体的には、厚みは１０ｍｍ以下が好ましく、５ｍｍ以下がより好ましい。厚みの下限は特に限定されないが、０．０１ｍｍ以上であってもよく、０．０２ｍｍ以上であってもよい。狭い隙間に流し込んで薄く成形する場合は、冷却効率が優れており、薄片状のもの、繊維状のもの、粉末状のもの等を得ることができる。得られた固体は、取り扱いやすい大きさに砕く等して、任意の形状で得られる。中でも、ブロック状の固体で得た方が回収がし易く好ましい。ブロック状とは、板状、薄片状、または繊維状である場合も含む。
　冷却速度は加熱溶融工程により得られた組成を維持する観点から、０．０１℃／ｓｅｃ以上が好ましく、０．０５℃／ｓｅｃ以上がより好ましく、０．１℃／ｓｅｃ以上がさらに好ましい。また、冷却速度の上限値は特に定めないが、一般的に急冷速度が最も早いと言われる双ローラーの冷却速度は１００００００℃／ｓｅｃ以下である。
　ここで、得られる固体を非晶質の硫化物系固体電解質としたい場合には、加熱溶融により得られた融液を急冷して固体を得ることが好ましい。具体的には、急冷する場合の冷却速度は１０℃／ｓｅｃ以上が好ましく、１００℃／ｓｅｃ以上がより好ましく、５００℃／ｓｅｃ以上がさらに好ましく、７００℃／ｓｅｃ以上がよりさらに好ましい。また、冷却速度の上限値は特に限定されないが、一般的に急冷速度が最も早いと言われる双ローラーの冷却速度は１００００００℃／ｓｅｃ以下である。
　一方で、冷却工程時に徐冷して、固体の少なくとも一部を結晶化し、特定の結晶構造を有する硫化物系固体電解質や結晶相と非晶質相とから構成される硫化物系固体電解質として得ることもできる。徐冷する場合の冷却速度は０．０１℃／ｓｅｃ以上が好ましく、０．０５℃／ｓｅｃ以上がより好ましい。また、冷却速度は５００℃／ｓｅｃ以下が好ましく、４５０℃／ｓｅｃ以下がより好ましい。冷却速度は１０℃／ｓｅｃ未満であってもよく、５℃／ｓｅｃ以下であってもよい。なお、結晶化の条件に応じて適宜冷却速度を調節してもよい。
　ここで硫化物系固体電解質に含有される結晶とは、好ましくはイオン伝導性結晶である。イオン伝導性結晶とは、具体的には、リチウムイオン伝導率が１０－４Ｓ／ｃｍより大きく、より好ましくは１０－３Ｓ／ｃｍより大きい結晶である。
　冷却後に得られる固体を、結晶相を含む硫化物系固体電解質としたい場合には、加熱溶融工程で得られる融液に結晶核となる化合物を含有させることが好ましい。これにより、冷却工程において結晶が析出しやすくなる。融液に結晶核となる化合物を含有させる方法は特に限定されないが、例えば原料や原料加熱物に結晶核となる化合物を添加する、加熱溶融中の融液に結晶核となる化合物を添加する等の方法が挙げられる。
　結晶核となる化合物としては、酸化物、酸窒化物、窒化物、炭化物、他のカルコゲン化合物、ハロゲン化物等が挙げられる。結晶核となる化合物は、融液とある程度の相溶性をもった化合物が好ましい。なお、融液と全く相溶しない化合物は結晶核と成り得ない。
　冷却後に得られる固体を、結晶相を含む硫化物系固体電解質としたい場合には、融液における結晶核となる化合物の含有量は０．０１質量％以上が好ましく、０．１質量％以上がより好ましく、１質量％以上がさらに好ましい。一方で、リチウムイオン伝導率の低下を抑制する観点からは、融液における結晶核となる化合物の含有量は２０質量％以下が好ましく、１０質量％以下がより好ましい。
　冷却後に得られる固体を非晶質の硫化物系固体電解質としたい場合には、融液は結晶核となる化合物を含有しないか、その含有量は所定量以下であることが好ましい。具体的には、融液における結晶核となる化合物の含有量は１質量％以下が好ましく、０．１質量％以下がより好ましい。融液における結晶核となる化合物の含有量は０．０１質量％未満であってもよい。
　（再加熱工程）
　非晶質の硫化物系固体電解質または非晶質相を含む硫化物系固体電解質は、加熱処理（ポストアニール）することで、高温結晶化を促進できる。本製造方法は、冷却工程において得られた固体が非晶質の硫化物系固体電解質または非晶質相を含む硫化物系固体電解質である場合、固体を再加熱処理することをさらに含んでもよい。また、硫化物系固体電解質結晶を含んだ硫化物系固体電解質を再加熱処理することで、結晶構造内のイオンを再配列させ、リチウムイオン伝導率を高めることもできる。なお、本工程における再加熱処理とは、冷却工程にて冷却して得られた固体を結晶化のために加熱処理すること、および結晶構造内のイオンを再配列させることの少なくとも一方をいう。以下、これらの非晶質の硫化物系固体電解質または非晶質相を含む硫化物系固体電解質の熱処理を結晶化処理も含めて、再加熱処理と称する。
　再加熱処理の温度、時間を制御することにより、非晶質相と結晶相の比率を制御できるので、リチウムイオン伝導率を制御でき好ましい。リチウムイオン伝導率を高めるためには、結晶相の割合を大きくすることが好ましい。具体的には、結晶相の割合は１０質量％以上が好ましく、２０質量％以上がより好ましい。結晶相の割合は機械的な強度の観点からは９９．９質量％以下が好ましく、９９質量％以下がより好ましい。結晶相の割合はＸ線回折（ＸＲＤ）測定により測定できる。
　再加熱処理の具体的な条件は硫化物系固体電解質の組成等に合わせて調節すればよく、特に限定されない。再加熱処理は、窒素ガス、アルゴンガス、ヘリウムガス等の不活性ガス雰囲気下で行うことが好ましい。再加熱処理は、硫黄元素を含んだガス雰囲気中で実施してもよい。また、酸素濃度は低い方が好ましく、酸素濃度は１０００ｐｐｍ以下が好ましく、３００ｐｐｍ以下がより好ましい。
　一例として、再加熱処理の温度は硫化物系固体電解質のガラス転移温度以上が好ましく、具体的には２００℃以上が好ましく、２５０℃以上がより好ましい。また、温度の上限は硫化物系固体電解質が加熱による熱劣化や熱分解を抑制でき、本発明の効果を阻害しない範囲であれば特に限定されないが、例えば６５０℃以下が好ましく、５５０℃以下がより好ましい。
　また再加熱処理の時間は結晶析出をより確実に行うため、０．１時間以上が好ましく、０．２時間以上がより好ましい。加熱による熱劣化抑制の観点からは、再加熱処理の時間は３時間以下が好ましく、２時間以下がより好ましい。
　本製造方法により得られる硫化物系固体電解質の形状は特に限定されず、例えば、上述のブロック状（硫化物系固体電解質ブロック）や、粉末状（硫化物系固体電解質粉末）であり得る。リチウムイオン二次電池に用いた際に活物質粒子等との密着性を向上させ、電池特性を向上する観点からは粉末状が好ましい。本製造方法は、硫化物系固体電解質を粉末状とするために粉砕する粉砕工程を含んでいてもよい。粉砕工程により、ブロック状の硫化物系固体電解質を粉砕して粉末状としてもよいし、粉末状の硫化物系固体電解質の粒子径をさらに小さくしてもよい。
　粉末の平均粒子径は特に限定されないが、例えばリチウムイオン二次電池に用いられる際に電池特性を向上する観点から、５μｍ以下が好ましく、２μｍ以下がより好ましく、１．５μｍ以下がさらに好ましく、１．０μｍ以下がよりさらに好ましい。一方で、粉体の取り扱いやすさの観点から、平均粒子径は０．１μｍ以上が好ましく、０．２μｍ以上がより好ましく、０．３μｍ以上がさらに好ましい。本明細書において平均粒子径とは、Ｍｉｃｒｏｔｒａｃ社製　レーザー回折粒度分布測定機　ＭＴ３３００ＥＸＩＩを用いて粒度分布を測定し、得られた体積基準粒度分布のチャートから求められるメジアン径（Ｄ５０）をいう。
　本製造方法によれば、加熱溶融時に原料の吸着酸素が脱離しやすいので、得られる硫化物系固体電解質において、吸着酸素の影響が抑制されている。より具体的に、硫化物系固体電解質が、加熱溶融時に吸着酸素の影響を全く受けていないと仮定した場合、硫化物系固体電解質におけるＰの結合相手はほとんどＳになると考えられる。これに対し、吸着酸素の影響が大きいと、硫化物系固体電解質にＰ－Ｏ結合が存在しやすく、Ｐの結合相手におけるＯの割合が増加する。すなわち、本製造方法により得られる硫化物系固体電解質は、Ｐ－Ｓ結合とＰ－Ｏ結合の量の合計に対するＰ－Ｏ結合の割合が比較的少ない。かかるＰ－Ｏ結合の割合は、５％未満が好ましく、３％以下がより好ましく、２％以下がさらに好ましい。Ｐ－Ｏ結合の割合は、３１Ｐ－ＮＭＲ測定の結果から、実施例に記載の方法で求められる。本製造方法により得られる好ましい硫化物系固体電解質の一例として、Ｌｉ、Ｐ、Ｓ及びＨａを含む硫化物系固体電解質ブロックであって、ＨａはＦ、Ｃｌ、Ｂｒ及びＩからなる群より選ばれる少なくとも１種であり、硫化物系固体電解質ブロックにおいて、Ｐ－Ｓ結合及びＰ－Ｏ結合の合計に対するＰ－Ｏ結合の割合が５％未満であり、厚さが１０ｍｍ以下である、硫化物系固体電解質ブロックが挙げられる。
　本製造方法により得られる硫化物系固体電解質のリチウムイオン伝導率は、その組成により異なるため特に限定されないが、リチウムイオン二次電池に用いた際に電池特性を良好にする観点からは、２５℃において２．０×１０－３Ｓ／ｃｍ以上が好ましく、３．０×１０－３Ｓ／ｃｍ以上がより好ましく、４．０×１０－３Ｓ／ｃｍ以上がさらに好ましい。より好ましくは、測定対象の硫化物系固体電解質を平均粒子径１０μｍの粉末として、３８０ＭＰａの圧力で圧粉体とした際に、２５℃で測定されるリチウムイオン伝導率が上述の範囲である。
　本製造方法によれば、原料を加熱溶融する際に、原料に吸着した酸素の影響が抑制されているため、リチウムイオン伝導率に優れる硫化物系固体電解質を製造できる。本製造方法により得られる硫化物系固体電解質は、例えばリチウムイオン二次電池に用いられる固体電解質材料として好適に用いられる。
　以下に実施例を挙げ、本発明を具体的に説明するが、本発明はこれに限定されない。例２～例５は実施例であり、例１は比較例である。
　（製造例１）
　アルジロダイト型の結晶を含み、組成がＬｉ５．４ＰＳ４．４Ｃｌ１．６である硫化物系固体電解質を目標材料として、Ｌｉ２Ｓ（Ｓｉｇｍａ社製、純度９９．９８％）、Ｐ２Ｓ５（Ｓｉｇｍａ社製、純度９９％）、ＬｉＣｌ（Ｓｉｇｍａ社製、純度９９．９９％）の各粉末を１．９：０．５：１．６（ｍｏｌ比）になるように調合した。この粉末１００ｇを耐熱性の容器に入れ、試験炉に入れ、露点－５０℃の窒素雰囲気下、圧力：１気圧、温度：３００℃（昇温速度５℃／分）の条件で１時間保持することで加熱処理し、得られた加熱原料は、室温で露点－５０℃の乾燥空気雰囲気下に一日以上保管し、これを各例における原料とした。得られた原料について、大気非曝露環境下、０～２００℃の範囲で加熱発生ガス分析（ＥＧＡ－ＭＳ法）を行い、酸素分子の検知の有無を調べた。
　ＥＧＡ－ＭＳ法の測定条件は以下の通りである。
　＜熱分解条件＞
　装置：ダブルショットパイロライザー（フロンティアラボ社、ＰＹ－３０３０Ｄ）
　サンプル量：１０～２０ｍｇ使用
　加熱条件：４０℃で５ｍｉｎ保持し、５℃／ｍｉｎで２００℃まで昇温し、２００℃での保持時間を０ｍｉｎとした。
　雰囲気：Ｈｅ
　＜ＧＣ／ＭＳ条件＞
　装置：Ａｇｉｌｅｎｔ社７８９０Ａ／ＪＥＯＬ社ＪＭＳ－Ｔ１００ＧＣ
　カラム：Ｕｌｔｒａ　ＡＬＬＯＹ－ＤＴＭ（２．５ｍ，Ｉ．Ｄ．０．１５ｍｍφ）
　オーブン温度：３００℃
　注入口温度：３００℃
　スプリット比：５０：１
　検出器電圧：２１００Ｖ
　イオン化法：ＥＩ
　（例１～例４）
　各例において、製造例１で得られた原料１００ｇを、表１に示す露点及び温度に調整された導入部に導入した。導入の際は、グローブボックス内にて、露点－３０℃以下、酸素濃度１００ｐｐｍ以下に保持した状態で導入部を開放して原料を投入した。導入部の容積は５００ｃｍ３であり、導入部内には置換率０．２（ｍｉｎ－１）の条件で窒素ガスを供給した。導入部内の酸素濃度は１０ｐｐｍ以下であった。
　次いで、導入部内で原料を２０分間保持した後、表１に示す露点及び温度に調整された加熱部内の耐熱容器に落下させることにより移送した。加熱部内には、３Ｌ／分のＮ２ガスが流れており、別のガスラインから０．０５ｖｏｌ％の硫黄ガスを含んだＮ２ガスを流速１Ｌ／分で供給した。原料を加熱部内で１時間保持することにより、原料を加熱溶融した。加熱部内に導入するガスの酸素濃度は１０ｐｐｍ以下であった。
　加熱溶融後、溶融物をカーボン製のプレートに厚さ５ｍｍとなるよう流し出し、冷却した。その後、得られた固体を適切な大きさに砕くことにより、ブロック状の硫化物系固体電解質を得た。得られた硫化物系固体電解質について、以下の評価を行った。
　（例５）
　Ｌｉ２Ｓ（Ｓｉｇｍａ社製、純度９９．９８％）、Ｐ２Ｓ５（Ｓｉｇｍａ社製、純度９９％）、ＬｉＣｌ（Ｓｉｇｍａ社製、純度９９．９９％）の各粉末を室温で露点－５０℃の乾燥空気雰囲気下に一日以上保管し、各粉末を１．９：０．５：１．６（ｍｏｌ比）になるように調合した。調合した原料について、製造例１と同様に加熱発生ガス分析（ＥＧＡ－ＭＳ法）を行い、酸素分子の検知の有無を調べた。調合した原料１００ｇを表１に示す露点及び温度に調整された導入部に導入した。導入の際は、グローブボックス内にて、露点－３０℃以下、酸素濃度１００ｐｐｍ以下に保持した状態で導入部を開放して原料を投入した。導入部の容積は５００ｃｍ３であり、導入部内には置換率０．２（ｍｉｎ－１）の条件で窒素ガスを供給した。導入部内の酸素濃度は１０ｐｐｍ以下であった。
　次いで、導入部内で原料を２０分間保持した後、表１に示す露点及び温度に調整された加熱部内の耐熱容器に落下させることにより移送した。加熱部内には、３Ｌ／分のＮ２ガスが流れており、例５では硫黄ガスを含んだＮ２ガスを流さなかった。原料を加熱部内で１時間保持することにより、原料を加熱溶融した。加熱部内に導入するガスの酸素濃度は１０ｐｐｍ以下であった。
　加熱溶融後、例１～４と同様の方法で溶融物を冷却し、得られた固体を適切な大きさに砕くことにより、ブロック状の硫化物系固体電解質を得た。得られた硫化物系固体電解質について、以下の評価を行った。
　（評価）
　（Ｐ－Ｏ結合割合評価）
　各例で得られた硫化物系固体電解質について、Ｐ－Ｏ結合の割合を測定し、原料の吸着酸素の影響を評価した。硫化物系固体電解質が、加熱溶融時に吸着酸素の影響を全く受けていないと仮定した場合、硫化物系固体電解質におけるＰの結合相手はほとんどＳになると考えられる。したがって、Ｐ－Ｓ結合とＰ－Ｏ結合の量を測定し、それらの合計に対するＰ－Ｏ結合の割合が少ないほど、加熱溶融時における原料の吸着酸素の影響を抑制できていると言える。
　各結合量の測定は、３１Ｐ－ＮＭＲ測定により行った。具体的な測定条件は以下の通りである。
　装置名：Ｂｒｕｋｅｒ社製　ＡＶＡＮＣＥ－ＩＩＩ－ＨＤ４００
　３１Ｐ－ＮＭＲ測定により得られるＮＭＲスペクトルにおいて、０～２０ｐｐｍの範囲にピークが観測されるバンドをＰＯ４ ３－由来、３０～５０ｐｐｍの範囲にピークが観測されるバンドをＰＯ３Ｓ３－由来、６０～７５ｐｐｍの範囲にピークが観測されるバンドをＰＯ２Ｓ２ ３－由来、７５～７８ｐｐｍの範囲にピークが観測されるバンドをＰＯＳ３ ３－由来、７８～１００ｐｐｍの範囲にピークが観測されるバンドをＰＳ４ ３－由来として、各バンドの面積強度で、（４×［ＰＯ４ ３－］＋３×［ＰＯＳ３ ３－］＋２×［ＰＯ２Ｓ２ ３－］＋［ＰＯ３Ｓ３－］）／｛４×（［ＰＯ４ ３－］＋［ＰＯＳ３ ３－］＋［ＰＯ２Ｓ２ ３－］＋［ＰＯ３Ｓ３－］＋［ＰＳ４ ３－］）｝×１００（％）にて、Ｐ－Ｏ結合割合を求めた。
　各例の硫化物系固体電解質を粉砕し、平均粒子径１０～１００μｍの硫化物系固体電解質粉末としたものをサンプルとした。サンプリングは大気非曝露環境で行い、リン酸水素二アンモニウムを外部標準として測定し、１．６ｐｐｍとした。
　（リチウムイオン伝導率評価）
　各例の硫化物系固体電解質を粉砕し、平均粒子径１０μｍの硫化物系固体電解質粉末を得た。この硫化物系固体電解質粉末を３８０ＭＰａの圧力で圧粉体として測定サンプルとし、交流インピーダンス測定装置（Ｂｉｏ－Ｌｏｇｉｃ　Ｓｃｉｅｎｃｅｓ　Ｉｎｓｔｒｕｍｅｎｔｓ社製、ポテンショスタット／ガルバノスタット　ＶＳＰ）を用いて測定した。
　測定条件は、測定周波数：１００Ｈｚ～１ＭＨｚ、測定電圧：１００ｍＶ、測定温度：２５℃とした。
　各例の製造条件及び評価結果について、表１に示す。
Figure JPOXMLDOC01-appb-T000001
　例１～５のいずれも、原料には吸着酸素が存在していたが、露点が－６５℃～－２５℃の範囲内である導入部に原料を入れ、その後加熱部に移送した例２～５では、得られる硫化物系固体電解質のＰ－Ｏ結合割合が少なく、リチウムイオン伝導率が比較的大きい結果となった。一方で、導入部の露点が－７０℃であった例１では、得られる硫化物系固体電解質のＰ－Ｏ結合割合が比較的多く、リチウムイオン伝導率も比較的小さい結果となった。すなわち、本製造方法によれば、加熱溶融時に、原料に吸着した酸素と原料中の他の成分との反応を抑制でき、リチウムイオン伝導性に優れた硫化物系固体電解質を製造できることが確認された。
　以上説明したように、本明細書には次の事項が開示されている。
１．導入部と加熱部とを備える製造装置を用いた硫化物系固体電解質の製造方法であって、
　前記製造装置の前記導入部に原料を導入することと、
　前記原料を、前記導入部よりも高温である前記加熱部に移送して加熱溶融することと、を含み、
　前記導入部の露点は－６５℃～－２５℃である、硫化物系固体電解質の製造方法。
２．前記加熱部の温度が４００℃以上であり、前記導入部の温度が３００℃以下である、前記１に記載の硫化物系固体電解質の製造方法。
３．前記加熱部の温度と、前記導入部の温度の差が２００℃以上である、前記１又は２に記載の硫化物系固体電解質の製造方法。
４．前記加熱溶融の際に、所定の元素を補うことを含む、前記１～３のいずれか１に記載の硫化物系固体電解質の製造方法。
５．Ｌｉ、Ｐ、Ｓ及びＨａを含む硫化物系固体電解質ブロックであって、
　前記ＨａはＦ、Ｃｌ、Ｂｒ及びＩからなる群より選ばれる少なくとも１種であり、
　前記硫化物系固体電解質ブロックにおいて、Ｐ－Ｓ結合及びＰ－Ｏ結合の合計に対するＰ－Ｏ結合の割合が５％未満であり、
　厚さが１０ｍｍ以下である、硫化物系固体電解質ブロック。
６．前記硫化物系固体電解質ブロックを平均粒子径１０μｍの粉末状として、３８０ＭＰａの圧力で圧粉体とした際に、２５℃で測定されるリチウムイオン伝導率が２．０ｍＳ／ｃｍ以上である、前記５に記載の硫化物系固体電解質ブロック。
　本発明を詳細にまた特定の実施態様を参照して説明したが、本発明の精神と範囲を逸脱することなく様々な変更や修正を加えることができることは当業者にとって明らかである。本出願は、２０２２年１月２５日出願の日本特許出願（特願２０２２－００９６０４）に基づくものであり、その内容はここに参照として取り込まれる。
　１００　製造装置
　２　導入部
　２１　供給気体
　２２　排出気体
　４　加熱部
　４１　供給気体
　４２　排出気体
　４３　耐熱容器

Claims (6)

  1. 　導入部と加熱部とを備える製造装置を用いた硫化物系固体電解質の製造方法であって、
    　前記製造装置の前記導入部に原料を導入することと、
    　前記原料を、前記導入部よりも高温である前記加熱部に移送して加熱溶融することと、を含み、
    　前記導入部の露点は－６５℃～－２５℃である、硫化物系固体電解質の製造方法。
  2. 　前記加熱部の温度が４００℃以上であり、前記導入部の温度が３００℃以下である、請求項１に記載の硫化物系固体電解質の製造方法。
  3. 　前記加熱部の温度と、前記導入部の温度の差が２００℃以上である、請求項１又は２に記載の硫化物系固体電解質の製造方法。
  4. 　前記加熱溶融の際に、所定の元素を補うことを含む、請求項１又は２に記載の硫化物系固体電解質の製造方法。
  5. 　Ｌｉ、Ｐ、Ｓ及びＨａを含む硫化物系固体電解質ブロックであって、
    　前記ＨａはＦ、Ｃｌ、Ｂｒ及びＩからなる群より選ばれる少なくとも１種であり、
    　前記硫化物系固体電解質ブロックにおいて、Ｐ－Ｓ結合及びＰ－Ｏ結合の合計に対するＰ－Ｏ結合の割合が５％未満であり、
    　厚さが１０ｍｍ以下である、硫化物系固体電解質ブロック。
  6. 　前記硫化物系固体電解質ブロックを平均粒子径１０μｍの粉末状として、３８０ＭＰａの圧力で圧粉体とした際に、２５℃で測定されるリチウムイオン伝導率が２．０ｍＳ／ｃｍ以上である、請求項５に記載の硫化物系固体電解質ブロック。
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