WO2023084887A1 - 転がり軸受 - Google Patents

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WO2023084887A1
WO2023084887A1 PCT/JP2022/033121 JP2022033121W WO2023084887A1 WO 2023084887 A1 WO2023084887 A1 WO 2023084887A1 JP 2022033121 W JP2022033121 W JP 2022033121W WO 2023084887 A1 WO2023084887 A1 WO 2023084887A1
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WO
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outer ring
shell
length
shaped outer
rolling bearing
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Application number
PCT/JP2022/033121
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English (en)
French (fr)
Inventor
真生 本山
祐介 ▲高▼谷
Original Assignee
日本トムソン株式会社
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Publication date
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    • F16C19/22—Bearings with rolling contact, for exclusively rotary movement with bearing rollers essentially of the same size in one or more circular rows, e.g. needle bearings
    • F16C19/44—Needle bearings
    • F16C19/46—Needle bearings with one row or needles
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    • F16C33/58—Raceways; Race rings
    • F16C33/64—Special methods of manufacture

Definitions

  • the present disclosure relates to rolling bearings.
  • This application claims priority based on Japanese Application No. 2021-184101 filed on November 11, 2021, and incorporates all the descriptions described in the Japanese Application.
  • Needle roller bearings including needle rollers as rolling elements are known (see, for example, Patent Documents 1, 2 and 3).
  • the cross-sectional height of the bearing is 1.0 to 2.0 mm
  • the plate thickness of the retainer is 0.3 to 1.2 mm
  • the shell is press-fitted.
  • Drawn cup needle bearings are disclosed in which the clearance between the surface and the raceway surface is 0.15 to 0.25 mm.
  • a shell outer ring, a plurality of needle rollers, and a retainer are provided.
  • Drawn cup needle roller bearings having a predetermined relationship with the diameter of a circle connecting the centers of rotation of the cup needle roller bearings are disclosed.
  • both end portions of the shell-shaped outer ring are folded back inward to retain the needle rollers. It is supposed to restrict the movement of the vessel in the axial direction.
  • a rolling bearing includes a cup-shaped outer ring having a raceway surface on the inner diameter side, a plurality of rollers arranged on the raceway surface, and a plurality of needle rollers arranged on the inner diameter side of the cup-shaped outer ring and holding the needle rollers. and a retainer.
  • the shell-shaped outer ring includes a movement restricting portion that restricts axial movement of the retainer. Assuming that the diameter of the roller is a length D1 and the thickness of the shell-shaped outer ring is a length T1 , the length D1 is 2 mm or less, the length T1 is 0.3 mm or more, and 0.3 mm. It has a relationship of 5 ⁇ length D 1 /length T 1 ⁇ 1.5.
  • FIG. 1 is a schematic perspective view showing the structure of a rolling bearing according to Embodiment 1.
  • FIG. 2 is an exploded perspective view of the rolling bearing shown in FIG. 1.
  • FIG. 3 is a schematic cross-sectional view showing part of the rolling bearing shown in FIG. 1.
  • FIG. 4 is a schematic cross-sectional view showing a portion of a shell-shaped outer ring included in the rolling bearing shown in FIG. 1.
  • FIG. 5 is a schematic side view showing a portion of the shell-shaped outer ring when forming the projections, showing the state before forming the projections.
  • FIG. 6 is a schematic perspective view showing a part of the shell-shaped outer ring when forming the projections, showing the state before forming the projections.
  • FIG. 1 is a schematic perspective view showing the structure of a rolling bearing according to Embodiment 1.
  • FIG. 2 is an exploded perspective view of the rolling bearing shown in FIG. 1.
  • FIG. 3 is a schematic cross-sectional view showing part of the rolling bearing shown in
  • FIG. 7 is a schematic side view showing a part of the shell-shaped outer ring when forming the projections, and shows the state after forming the projections.
  • FIG. 8 is a schematic perspective view showing a part of the shell-shaped outer ring when forming the projections, and shows the state after forming the projections.
  • FIG. 9 is a schematic perspective view showing the structure of a rolling bearing according to Embodiment 2.
  • FIG. 10 is an exploded perspective view of the rolling bearing shown in FIG. 9.
  • FIG. 11 is a schematic cross-sectional view showing part of the rolling bearing shown in FIG. 9.
  • FIG. 12 is a schematic cross-sectional view showing part of a shell-shaped outer ring included in the rolling bearing shown in FIG. 9.
  • FIG. 13 is a schematic side view showing a part of the shell-shaped outer ring when forming the projections, showing the state before forming the projections.
  • FIG. 14 is a schematic side view showing part of the shell-shaped outer ring when forming the projections, and shows the state after forming the projections.
  • a rolling bearing according to the present disclosure includes a cup-shaped outer ring having a raceway surface on the inner diameter side, a plurality of rollers arranged on the raceway surface, and a holding ring for holding a plurality of needle rollers arranged on the inner diameter side of the cup-shaped outer ring. Equipped with a vessel and The shell-shaped outer ring includes a movement restricting portion that restricts axial movement of the retainer. Assuming that the diameter of the roller is a length D1 and the thickness of the shell-shaped outer ring is a length T1 , the length D1 is 2 mm or less, the length T1 is 0.3 mm or more, and 0.3 mm. It has a relationship of 5 ⁇ length D 1 /length T 1 ⁇ 1.5.
  • the inventors of the present application first thought as follows. In order to reduce the cross-section of the rolling bearing, it is required to reduce the thickness of the shell-shaped outer ring. However, when performing carbonitriding or carburizing treatment during heat treatment, it is necessary to form a minimum carbonitriding layer or carburizing layer. is also limited. In other words, the thickness of the shell-shaped outer ring is 0.1 mm at least on one side in the thickness direction in consideration of ensuring the layer necessary for maintaining the strength of the carbonitrided layer. It was considered desirable to secure .3 mm.
  • a rolling bearing including such a cup-shaped outer ring is provided with a retainer that retains the rollers.
  • the retainer is arranged on the inner diameter side of the shell-shaped outer ring.
  • a rolling bearing needs to have a mechanism for restricting the movement of the cage in the axial direction and preventing the cage from being displaced or coming off.
  • the rolling bearing of the present disclosure includes a cup-shaped outer ring.
  • the shell-shaped outer ring includes a movement restricting portion that restricts axial movement of the retainer. Therefore, axial movement of the retainer can be restricted.
  • the inventors of the present application have found new knowledge about the diameter of the rollers and the relationship between the diameter of the rollers and the thickness of the shell-shaped outer ring. Specifically, after setting the diameter of the roller to 2 mm or less to reduce the cross-section, if the value obtained by dividing the diameter of the roller by the wall thickness of the shell-shaped outer ring is too small, As a result, the wall thickness of the shell-shaped outer ring becomes excessively thick, which is not preferable from the viewpoint of reducing the cross section. On the other hand, if the value is too large, the wall thickness of the shell-shaped outer ring is excessively thin with respect to the diameter of the roller, which is undesirable from the standpoint of load resistance.
  • the inventors of the present application have made extensive studies, and assuming that the diameter of the roller is the length D1 and the thickness of the shell-shaped outer ring is the length T1 , the length D1 is 2 mm or less, and the length T1 is 0.3 mm or more, and a configuration having a relationship of 0.5 ⁇ length D 1 /length T 1 ⁇ 1.5 was adopted. According to such a configuration, the diameter of the roller and the relationship between the diameter of the roller and the thickness of the shell-shaped outer ring can be optimized to achieve a low cross section.
  • the length D1 may be 0.2 mm or more. By doing so, it is possible to obtain sufficient strength as a bearing.
  • the length T1 may be 2.0 mm or less. By doing so, it is possible to reduce the cross section while maintaining the strength.
  • the above-described rolling bearing may further include an annular washer along the outer ring inner diameter surface of the shell-shaped outer ring and arranged between the retainer and the projection in the axial direction. By doing so, it is possible to avoid direct contact between the axial end face of the retainer and the projection by the washer. Therefore, the retainer can be stably used for a long period of time, and the life of the rolling bearing can be extended.
  • the retainer may be a split retainer made of resin and divided in the circumferential direction.
  • the rollers may be needle rollers. By doing so, it becomes easy to achieve sufficient load resistance while suppressing the cross-sectional height of the rolling bearing.
  • FIG. 1 is a schematic perspective view showing the structure of a rolling bearing according to Embodiment 1.
  • FIG. 2 is an exploded perspective view of the rolling bearing shown in FIG. 1.
  • FIG. 3 is a schematic cross-sectional view showing part of the rolling bearing shown in FIG. 1.
  • FIG. 4 is a schematic cross-sectional view showing a portion of a shell-shaped outer ring included in the rolling bearing shown in FIG. 1.
  • FIG. 3 and 4 the rotation center shaft 16 of the rolling bearing is illustrated with a dashed line.
  • 3 and 4 are cross-sectional views taken along a cross-section including the rotation center axis of the rolling bearing.
  • the direction indicated by arrow X is the axial direction
  • the direction indicated by arrow Y is the radial direction.
  • a rolling bearing 10a includes a plurality of rollers 11a as rolling elements, a retainer 21a holding the rollers 11a, a washer 31a, and a raceway surface 13a on the inner diameter side. and a shell-shaped outer ring 41a including
  • a shaft (not shown) having a raceway surface on which the rollers 11a roll is arranged on the inner diameter side of the retainer 21a.
  • the rollers 11a are needle rollers. By doing so, it becomes easy to achieve a sufficient load resistance while suppressing the cross-sectional height of the rolling bearing 10a.
  • Rolling bearing 10a in the first embodiment is a drawn cup needle roller bearing.
  • Rolling bearing 10a includes ten rollers 11a.
  • the rollers 11a roll on the raceway surface 13a.
  • roller PCD Position Circle Diameter
  • the number of rollers 11a is preferably (roller PCD ⁇ /length D 1 ) ⁇ 0.1 or more and (roller PCD ⁇ /length D 1 ) ⁇ 0.4 or less. be done.
  • the roller PCD is calculated by the formula of length D 2 -(length T 1 ⁇ 2)-length D 1 .
  • the length D1 is the diameter of the roller 11a as described later.
  • the length D2 is the outer diameter of the shell-shaped outer ring 41a, as will be described later.
  • the length T1 is the thickness of the shell-shaped outer ring 41a, as will be described later. That is, regarding the number of rollers 11a, there is a relationship of (roller PCD ⁇ /length D 1 ) ⁇ 0.1 ⁇ number of rollers 11a ⁇ (roller PCD ⁇ /length D 1 ) ⁇ 0.4. is preferred.
  • the number of rollers 11a By setting the number of rollers 11a to (roller PCD ⁇ /length D 1 ) ⁇ 0.1 or more, it is possible to avoid reduction in load capacity due to a small number of rollers 11a. Further, by setting the number of rollers 11a to (roller PCD ⁇ /length D 1 ) ⁇ 0.4 or less, the circumferential gap between the rollers 11a becomes small due to the large number of rollers 11a. As a result, it is possible to reduce the possibility that the strength of the column portion 28 of the retainer 21a is lowered.
  • the roller 11a has a solid cylindrical shape.
  • the roller 11a has a rolling surface 12a that rolls on a raceway surface 13a included in the shell-shaped outer ring 41a and a raceway surface included in a shaft (not shown), and a roller first end surface 14a located on one side in the axial direction. , and a roller second end surface 15a located on the other side in the axial direction.
  • Each of the roller first end face 14a and the roller second end face 15a is flat and parallel to a plane perpendicular to the rotation axis direction (X direction).
  • the roller first end surface 14a and the roller second end surface 15a may be configured to include a curved surface such as a hemispherical shape instead of a flat surface.
  • the diameter of roller 11a ie, the roller diameter of roller 11a, is indicated by length D1 in FIG.
  • the diameter of the roller 11a means the maximum diameter in the axial direction.
  • the length D1 is 2 mm or less. That is, the length D 1 ⁇ 2 mm. With such a diameter of the roller 11a, it is possible to reliably achieve a low cross section.
  • the length D1 is preferably 0.2 mm or more. By doing so, it is possible to obtain sufficient strength as a bearing.
  • the length D1 is 0.2 mm, for example, by adopting 0.3 mm as the length T1 , 0.5 ⁇ length D 1 / length T 1 ⁇ 1.5 The above relational expression can be satisfied.
  • a specific value for the length D1 for example, 0.5 mm is selected.
  • the length of the roller 11a from the roller first end surface 14a to the roller second end surface 15a is indicated by length W1 .
  • the length W1 one having a relationship of 3 ⁇ length D1 ⁇ W1 ⁇ 9 ⁇ length D1 is preferably used.
  • the length W1 having a relationship of 1.5 mm ⁇ length W1 ⁇ 4.5 mm is preferably used. In this embodiment, a value of 2.5 mm, for example, is selected for the length W1 .
  • the rollers 11a are made of steel, such as bearing steel. The roller 11a may be hardened by quenching.
  • the retainer 21a has an annular shape.
  • the retainer 21a is arranged concentrically with the shaft and the shell-shaped outer ring 41a in the space sandwiched between the shaft (not shown) and the shell-shaped outer ring 41a.
  • the retainer 21a includes a retainer outer diameter surface 22a positioned on the outer diameter side, a retainer inner diameter surface 23a positioned on the inner diameter side, a retainer first end face 24a positioned on one side in the axial direction, and a and a retainer second end surface 25a located on the other side.
  • the axial length of the retainer 21a that is, the axial length from the retainer first end surface 24a to the retainer second end surface 25a is indicated by the length W2 in FIG.
  • length W 2 one having a relationship of length W 1 +1 mm ⁇ W 2 ⁇ 2 ⁇ length W 1 +1 mm is preferably used.
  • the length W2 having a relationship of 3.5 mm ⁇ length W1 ⁇ 6.0 mm is preferably used. In this embodiment, length W2 is 4.66 mm.
  • the retainer 21a includes a pair of axially spaced annular portions 27a and 27b and a plurality of posts 28 connecting the pair of annular portions 27a and 27b to form a pocket 26a. That is, the retainer 21a is provided with a plurality of pockets 26a penetrating in the radial direction at equal intervals in the circumferential direction.
  • One roller 11a is arranged in each of the plurality of pockets 26a.
  • a plurality of rollers 11a held by the retainer 21a are arranged on an annular raceway along the raceway surface 13a and the raceway surface of the shaft (not shown).
  • the radial thickness of the pillars 28, in this case, the radial length of the retainer 21a is preferably length D 1 ⁇ 0.5 mm or more and length D 1 ⁇ 0.9 mm or less. Used.
  • the retainer 21a is made of resin. Further, the retainer 21a is composed of split holding portions 29a and 29b divided into two in the circumferential direction. That is, the retainer 21a is a split retainer made of resin and divided in the circumferential direction. By doing so, when the retainer 21a is arranged on the inner diameter side of the shell-shaped outer ring 41a, the split retainer, that is, the split holding portions 29a and 29b are elastically deformed to easily remove the shell-shaped outer ring 41a. A retainer 21a can be incorporated on the inner diameter side. Therefore, productivity can be improved.
  • a first engaging portion 30a that protrudes in the circumferential direction and a second engaging portion 30b that is recessed in the circumferential direction are formed at respective circumferential ends of the split holding portions 29a and 29b.
  • the washer 31a has an annular shape. Specifically, the washer 31a has an annular shape along the later-described outer ring inner diameter surface 43a of the shell-shaped outer ring 41a.
  • the washer 31a is arranged concentrically with the shaft and the shell-shaped outer ring 41a in the space sandwiched between the shaft (not shown) and the shell-shaped outer ring 41a.
  • the washer 31a has a washer outer diameter surface 32a positioned on the outer diameter side, a washer inner diameter surface 33a positioned on the inner diameter side, a washer first end surface 34a positioned on one side in the axial direction, and a washer first end face 34a positioned on the other side in the axial direction. and a washer second end surface 35a.
  • the washer 31a is arranged adjacent to the retainer 21a in the axial direction. Specifically, it is arranged in the axial direction between the retainer second end surface 25a and projections 51a to 55a, which will be described later. In this case, in the axial direction, the retainer second end face 25a and the washer first end face 34a are arranged to face each other, and the projections 51a to 55a and the washer second end face 35a are arranged to face each other.
  • the washer 31a is made of metal.
  • a cut portion 36a is formed in the washer 31a by cutting a part of an annular shape. The washer 31a can be incorporated into the inner diameter side of the shell-shaped outer ring 41a by elastically deforming the washer 31a using this cut portion 36a.
  • the shell-shaped outer ring 41a includes an outer ring outer diameter surface 42a positioned on the outer diameter side, an outer ring inner diameter surface 43a positioned on the inner diameter side, an outer ring first end face 44a positioned on one side in the axial direction, and the other side in the axial direction. and the outer ring second end surface 45a located at the .
  • the outer ring inner diameter surface 43a includes the raceway surface 13a. That is, the shell-shaped outer ring 41a includes the raceway surface 13a on the outer ring inner diameter surface 43a on the inner diameter side.
  • the raceway surface 13a is arranged in the axially central region of the outer ring inner diameter surface 43a.
  • the outer diameter of the shell-shaped outer ring 41a is indicated by the length D2 in FIG.
  • the length D2 one having a relationship of 7 ⁇ length D1 ⁇ length D2 ⁇ 60 ⁇ length D1 or more is preferably used.
  • length D2 having a relationship of 3.5 mm ⁇ length D 2 ⁇ 30.0 mm is preferably used.
  • the length D2 is 15mm.
  • the thickness of the shell-shaped outer ring 41a is indicated by the radial length T1 between the outer ring outer diameter surface 42a and the outer ring inner diameter surface 43a.
  • the rolling bearing 10a is required to have a low cross section.
  • the thickness of the shell-shaped outer ring 41a be as thin as possible.
  • the shell-shaped outer ring 41a is given strength by, for example, carbonitriding or carburizing after the outer shape of the shell-shaped outer ring 41a is formed.
  • the thickness of the shell-shaped outer ring 41a is required to be above a certain level.
  • the length T1 which is the thickness of the shell-shaped outer ring 41a, is 0.3 mm or more. By doing so, it is possible to secure a layer necessary for maintaining the strength of the carbonitrided layer or the like.
  • the length T1 is preferably 2.0 mm or less. By doing so, it is possible to reduce the cross section while maintaining the strength. In this embodiment, 0.5 mm is chosen as the length T1 .
  • the roller diameter and the thickness of the shell-shaped outer ring 41a are 0.5 ⁇ length D1 /length have a relationship of T 1 ⁇ 1.5.
  • the relationship between the diameter of the roller 11a and the thickness of the shell-shaped outer ring 41a is optimized to achieve a low cross section. be able to.
  • the length D1 is 0.5 mm and the length T1 is also 0.5 mm. Therefore, the value of length D 1 /length T 1 is 1, which satisfies the above relationship.
  • the shell-shaped outer ring 41a includes a movement restricting portion that restricts axial movement of the retainer 21a. Therefore, axial movement of the retainer 21a can be restricted.
  • the movement restricting portion is a flange portion 46a and projections 51a to 55a, which will be described later.
  • a first region 19a including a first end portion 17a located on one axial side of the shell-shaped outer ring 41a is formed with a flange portion 46a extending radially inward.
  • the first end portion 17a corresponds to the outer ring first end surface 44a.
  • the flange portion 46a is provided so as to protrude toward the inner diameter side.
  • the collar portion 46a has an annular shape.
  • the flange portion 46a can be formed by cutting off the bottom portion of the cup-shaped member formed by drawing. Assuming that the radial length of the collar portion 46a from the raceway surface 13a is a length L2 , the length L2 is equal to or less than the length T1 , which is the wall thickness of the shell-shaped outer ring 41a.
  • the radial length L2 from the raceway surface 13a to the flange end face 47a of the flange 46a is the thickness of the shell-shaped outer ring 41a. T 1 or less. That is, it has a relationship of length L 2 ⁇ length T 1 .
  • the flange portion 46a is not formed by bending the first end portion 17a located on one side of the shell-shaped outer ring, but is formed by cutting the bottom portion of the cup-shaped member . can be easily reduced to a length T1 or less, which is less than or equal to the wall thickness.
  • Projections 51a, 52a, 53a, 54a, and 55a are formed in the second region 20a including the second end portion 18a located on the other axial side of the shell-shaped outer ring 41a.
  • the second end portion 18a corresponds to the outer ring second end surface 45a.
  • a plurality of protrusions 51a, 52a, 53a, 54a, and 55a are provided at intervals in the circumferential direction.
  • five protrusions 51a to 55a are provided in the circumferential direction at equal intervals.
  • the external shape of each of the protrusions 51a to 55a has a rectangular shape, more specifically, a rectangular shape when viewed from the radial direction.
  • each of the projections 51a to 55a constitutes a part of the outer ring second end surface 45a.
  • the length L1 is equal to or less than the length T1 .
  • the radial length L1 from the raceway surface 13a to the projection end face 48a of the projection 51a which is the amount of radial projection of the projections 51a to 55a, is the length T, which is the thickness of the shell-shaped outer ring 41a. 1 or less. That is, it has a relationship of length L 1 ⁇ length T 1 .
  • Recesses 56a, 57a, 58a, 59a, and 60a are formed in the outer ring outer diameter surface 42a of the shell-shaped outer ring 41a in regions corresponding to the projections 51a, 52a, 53a, 54a, and 55a in the radial direction.
  • the depressions 56a to 60a have a rectangular shape, more specifically, a rectangular recessed shape when viewed from the radially outer side.
  • the recessed amount of the depressions 56a to 60a indicated by the length L3 in FIG. 4 is equivalent to the protrusion amount of the projections 51a to 55a, that is, the length L1 .
  • the shell-shaped outer ring 41a is formed by drawing. Specifically, one sheet of flat steel plate is prepared. The thickness of this steel plate is equivalent to the length T1 , which is the thickness of the shell-shaped outer ring 41a. Then, drawing is performed to form a cylindrical surface by drawing into a cup shape. Then, it is separated from the flat plate-shaped portion, and the bottom portion of the cup-shaped member is punched out.
  • the flange portion 46a is formed in the first region 19a including the first end (closed end) located on one side in the axial direction of the shell-shaped outer ring 41a. At this time, it is possible to easily form the flange portion 46a so that the amount of protrusion when punching out the bottom portion while leaving the flange portion 46a is less than the thickness of the shell-shaped outer ring 41a.
  • projections 51a to 55a are formed in the second region 20a including the second end 18a (open end) located on the other axial side of the shell-shaped outer ring 41a.
  • 5 and 7 are schematic side views showing part of the shell-shaped outer ring 41a when forming the projections 51a-55a.
  • 6 and 8 are schematic perspective views showing a portion of the shell-shaped outer ring 41a when forming the projections 51a-55a.
  • 5 and 6 show the state before forming the protrusion 51a
  • FIGS. 7 and 8 show the state after forming the protrusion 51a.
  • a first concave jig 71, a first convex jig 72, and a pedestal jig 73 are used.
  • the first concave jig 71 is block-shaped and has a sector shape when viewed from the axial direction (X direction).
  • the axial length of the first concave jig 71 is shorter than the axial length of the shell-shaped outer ring 41a.
  • the first concave jig 71 has an arcuate surface 74 along the outer ring inner diameter surface 43a of the shell-shaped outer ring 41a.
  • a groove portion 75 corresponding to the shape of the projections 51a to 55a is formed on the arcuate surface 74. As shown in FIG.
  • the groove portion 75 is provided so as to extend in the axial direction.
  • the recessed amount of the groove portion 75 on the circular arc surface 74 is equal to or less than the length T1 , which is the wall thickness of the shell-shaped outer ring 41a, and is equivalent to the recesses 56a to 60a.
  • the first convex jig 72 is also block-shaped and has an isosceles trapezoidal shape when viewed from the axial direction (X direction).
  • the axial length of the first convex jig 72 is shorter than the axial length of the shell-shaped outer ring 41a.
  • the surface 76 corresponding to the shorter one of the pair of bases forming the isosceles trapezoid of the first convex jig 72 has projections corresponding to the shapes of the depressions 56a to 60a.
  • 77 is formed.
  • the convex portion 77 is provided so as to swell on the surface 76 .
  • the height of the protrusion 77 is the same as the protrusion amount of the protrusions 51a to 55a.
  • the pedestal jig 73 is block-shaped and includes an arc surface 78 along the outer ring outer diameter surface 42a of the shell-shaped outer ring 41a.
  • a receiving recess 79 for receiving the first convex jig 72 is formed in the base jig 73 .
  • the protrusions 51a to 55a are formed.
  • the first concave jig 71 is arranged on the inner diameter side of the shell-shaped outer ring 41a.
  • the outer ring inner diameter surface 43a of the shell-shaped outer ring 41a and the first concave shape are formed. It is arranged so that the arc surface 74 of the jig 71 is in contact with it.
  • the grooves 75 are arranged at positions where the protrusions 51a to 55a are formed.
  • the pedestal jig 73 is placed on the outer diameter side of the shell-shaped outer ring 41a.
  • the outer ring outer diameter surface 42a of the shell-shaped outer ring 41a and the circular arc surface 78 of the pedestal jig 73 are arranged so as to be in contact with each other.
  • the first convex jig 72 is placed in the receiving recess 79 .
  • the surface 76 is arranged so as to face the outer ring outer diameter surface 42a of the shell-shaped outer ring 41a, and the convex portion 77 faces toward the inner diameter side.
  • the first convex jig 72 is pushed toward the inner diameter side in the direction indicated by the arrow Z1 . Then, the convex portion 77 comes into contact with the outer ring outer diameter surface 42a of the shell-shaped outer ring 41a. Then, if the first convex jig 72 is pushed toward the inner diameter side as it is, the state shown in FIGS. 7 and 8 is obtained.
  • the shell-shaped outer ring 41a is subjected to heat treatment such as carbonitriding and carburizing to complete the shell-shaped outer ring 41a.
  • Divided holding portions 29a and 29b holding the rollers 11a in their respective pockets 26a are incorporated on the inner diameter side of the shell-shaped outer ring 41a, and the first engaging portion 30a and the second engaging portion 30b are engaged with each other.
  • the retainer 21a is assembled in an annular shape on the inner diameter side of the shell-shaped outer ring 41a.
  • the rolling bearing 10a is manufactured.
  • the first region 19a including the first end portion 17a located on one side in the axial direction of the shell-shaped outer ring 41a is formed with a flange portion 46a extending radially inward.
  • the radial length of the collar portion 46a from the raceway surface 13a is defined as a length L2
  • the wall thickness of the shell-shaped outer ring 41a on the raceway surface 13a is defined as a length T1
  • the length L2 is the length T 1 or less.
  • This cut-off bottom portion can be made as large as possible to shorten the movement of the retainer 21a to the extent that it can be regulated. That is, it is possible to easily adjust the amount of protrusion of the collar portion 46a toward the inner diameter side, and easily make the length L2 equal to or less than the length T1 .
  • Projections 51a to 55a protruding radially inward are formed in a second region 20a including a second end portion 18a positioned on the other axial side of the shell-shaped outer ring 41a.
  • a plurality of projections 51a to 55a are provided at intervals in the circumferential direction. Assuming that the projections 51a to 55a protrude from the raceway surface 13a by a length L 1 , the length L 1 is equal to or less than the length T 1 .
  • Such projections 51a to 55a can be easily formed by pressing with a jig from the outer diameter side of the shell-shaped outer ring 41a before heat treatment, or by scraping and raising the outer ring inner diameter surface 43a of the shell-shaped outer ring 41a. can.
  • protrusions 51a to 55a are formed as described above, they are not formed by bending or the like, so that the movement of the retainer 21a can be shortened to the extent that it can be restricted. That is, it is possible to easily adjust the amount of protrusion of the protrusions 51a to 55a toward the inner diameter side, and easily make the length L1 equal to or less than the length T1 . According to such projections 51a to 55a, it is possible to prevent axial displacement of the retainer 21a and dropout of the retainer 21a while achieving a low cross section.
  • depressions 56a to 60a are formed in the outer ring outer diameter surface 42a of the shell-shaped outer ring 41a in regions corresponding to the projections 51a to 55a in the radial direction. Therefore, for example, the recesses 56a to 60a can be used when a seal member used for sealing the rolling bearing 10a is attached to the rolling bearing 10a. Specifically, for example, when the seal member is attached to the axial second end portion 18a side of the shell-shaped outer ring 41a, the recesses 56a to 60a correspond to the recesses 56a to 60a on the inner diameter side of the annular seal member. Stable retention of the sealing member in the rolling bearing 10a can be achieved by engaging a protruding portion provided on the portion. Incidentally, such recesses 56a to 60a can be easily formed when pressing from the outer diameter side of the shell-shaped outer ring 41a to form the projections 51a to 55a.
  • the rolling bearing 10a has an annular shape along the outer ring inner diameter surface 43a of the shell-shaped outer ring 41a, and includes a washer 31a arranged axially between the retainer 21a and the projections 51a to 55a. . Therefore, the washer 31a can prevent the axial end face of the retainer 21a, in this case, the retainer second end face 25a, from directly contacting the projections 51a to 55a. Therefore, the retainer 21a can be stably used for a long period of time, and the life of the rolling bearing 10a can be extended.
  • the projections 51a to 55a have a rectangular outer shape when viewed from the radial direction. Therefore, even if the rolling bearing 10a does not include the washer 31a, even if the projections 51a to 55a and the retainer 21a come into contact with each other in the axial direction, the projections 51a to 55a cause the end surface of the retainer 21a, in this case, to be concrete. can reduce the possibility that the retainer second end face 25a is scraped or dented. Therefore, it can be used stably over a longer period of time.
  • FIG. 9 is a schematic perspective view showing the structure of a rolling bearing according to Embodiment 2.
  • FIG. 10 is an exploded perspective view of the rolling bearing shown in FIG. 9.
  • FIG. 11 is a schematic cross-sectional view showing part of the rolling bearing shown in FIG. 9.
  • FIG. 12 is a schematic cross-sectional view showing part of a shell-shaped outer ring included in the rolling bearing shown in FIG. 9.
  • the rolling bearing of Embodiment 2 differs from that of Embodiment 1 in that the shape of the cup-shaped outer ring is different.
  • a rolling bearing 10b of the second embodiment includes a plurality of rollers 11a as rolling elements, a retainer 21a that holds the rollers 11a, a washer 31a, and a raceway surface 13a on the inner diameter side. and a shell-shaped outer ring 41b including
  • the configurations of rollers 11a, retainer 21a, and washer 31a are the same as those of rolling bearing 10a of the first embodiment, and therefore descriptions thereof are omitted.
  • the shell-shaped outer ring 41b includes a movement restricting portion that restricts axial movement of the retainer 21a. Therefore, axial movement of the retainer 21a can be restricted.
  • the movement restricting portion is the flange portion 46a and projections 51b to 55b, which will be described later.
  • the shell-shaped outer ring 41b includes an outer ring outer diameter surface 42b positioned on the outer diameter side, an outer ring inner diameter surface 43b positioned on the inner diameter side, an outer ring first end face 44a positioned on one side in the axial direction, and the other side in the axial direction. and the outer ring second end surface 45b located at the . Further, the shell-shaped outer ring 41b is formed with a flange 46a extending radially inward in a first region 19a including the first end 17a located on one axial side of the shell-shaped outer ring 41b. Since the configuration of the flange portion 46a is also the same as that of the flange portion 46a included in the shell-shaped outer ring 41a of the rolling bearing 10a in Embodiment 1, the description thereof will be omitted.
  • projections 51b, 52b, 53b, 54b protruding to the inner diameter side are provided in the second region 20b including the outer ring second end surface 45b, which is the second end portion 18b located on the other side in the axial direction of the shell-shaped outer ring 41b. , 55b are formed.
  • Each of the projections 51b to 55b is provided so as to rise from the inner diameter surface 43b of the outer ring.
  • a plurality of projections 51b to 55b are provided at intervals in the circumferential direction. Specifically, in the present embodiment, five protrusions 51b to 55b are provided in the circumferential direction at equal intervals.
  • each projection 51b to 55b is such that the outer ring second end surface 45b side is pointed in the cross section shown in FIGS. 11 and 12 .
  • Thin portions 56b, 57b, 58b, 59b, and 60b are provided between the protrusions 51b to 55b and the outer ring second end face 45b in the axial direction, which are formed when the protrusions 51b to 55b are provided.
  • the thin portions 56b to 60b have a rectangular shape, more specifically, a concave rectangular shape when viewed from the inner diameter side. Note that, unlike the case of the first embodiment, no recess is provided on the outer ring outer diameter surface 42b of the shell-shaped outer ring 41b.
  • the projection amount of the projections 51b to 55b from the raceway surface 13a is indicated by the length L1 in FIG. And the length L1 is less than or equal to the length T1 . Also, the thickness of the thin portions 56b to 60b, that is, the length in the radial direction of the thin portions 56b to 60b is indicated by the length L4 . Length L4 is less than length T1 .
  • the shell-shaped outer ring 41b is the same as in the case of the first embodiment until a cup-shaped member is formed by drawing and the bottom portion is punched out while leaving the collar portion.
  • projections 51b to 55b are formed in the second end portion 18b (open end) located on the other side in the axial direction, in this case, in the second region 20b including the outer ring second end surface 45b which is the second end portion 18b.
  • FIG. 13 and 14 are schematic side views showing part of the shell-shaped outer ring 41b when forming the projections 51b-55b.
  • FIG. 13 shows the state before forming the projections 51b to 55b
  • FIG. 14 shows the state after forming the projections 51b to 55b.
  • a second concave jig 81 and a second convex jig 82 are prepared.
  • the second concave jig 81 is block-shaped.
  • a fitting recess 83 is formed in the second recessed jig 81 .
  • the fitting recess 83 can be fitted with the shell-shaped outer ring 41b. That is, the fitting recess 83 is recessed in an annular shape when viewed from the axial direction, and its inner diameter corresponds to the outer diameter of the shell-shaped outer ring 41b.
  • the second convex jig 82 has a solid cylindrical shape.
  • a tip portion 84 of the second convex jig 82 has a shape that tapers toward the tip.
  • a radial outer peripheral surface 85 of the second convex jig 82 is formed with ribs 86 spaced apart in the circumferential direction when viewed from the axial direction (X direction).
  • Five ribs 86 are provided at intervals in the circumferential direction.
  • the ribs 86 are spaced apart in the circumferential direction so as to correspond to the circumferential spaces provided on each of the projections 51b to 55b.
  • the raised height of the rib 86 is lower than the thickness of the shell-shaped outer ring 41b.
  • the projections 51b to 55b are formed.
  • the shell-shaped outer ring 41 b is fitted into the fitting recess 83 .
  • the shell-shaped outer ring 41 b is arranged so that the outer ring outer diameter surface 42 b of the shell-shaped outer ring 41 b is fitted into the inner wall surface of the fitting recess 83 .
  • the above-described second convex jig 82 is prepared and pushed in the direction indicated by the arrow Z2 into the shell-shaped outer ring 41b from the tip portion 84 side. Then, part of the outer ring inner diameter surface 43b of the shell-shaped outer ring 41b is ground from the outer ring second end surface 45b side. Then, when the second projecting jig 82 is pushed forward as it is, as shown in FIG. 14, the outer ring inner diameter surface 43a of the shell-shaped outer ring 41b which has been shaved rises, and projections 51b to 55b rising from the outer ring inner diameter surface 43b are formed. be.
  • the thin portions 56b to 60b are formed along with the formation of the projections 51b to 55b.
  • five projections 51b to 55b are simultaneously formed by simply pushing the second convex jig 82 once in the direction of arrow Z2 . be done.
  • the five thin portions 56b to 60b are also formed at the same time.
  • the shell-shaped outer ring 41a heat treatment such as carbonitriding and carburizing is performed to complete the shell-shaped outer ring 41b.
  • heat treatment such as carbonitriding and carburizing is performed to complete the shell-shaped outer ring 41b.
  • split holding portions 29a and 29b holding the rollers 11a in respective pockets 26a are incorporated on the inner diameter side of the shell-shaped outer ring 41b, and the first engaging portion 30a and the second engaging portion 30b are engaged with each other.
  • the retainer 21a is assembled in an annular shape on the inner diameter side of the shell-shaped outer ring 41b.
  • the rolling bearing 10b is manufactured.
  • the rolling bearing 10b including the shell-shaped outer ring 41b having such a configuration all of the protrusions 51b to 55b are formed by pushing the second convex jig 82 only once when manufacturing the shell-shaped outer ring 41b. Therefore, productivity can be improved. Further, in this case, unlike the first embodiment, the outer ring outer diameter surface 42b of the shell-shaped outer ring 41b does not have a recess, and the outer ring outer diameter surface 42b can form a cylindrical surface.
  • the shell-shaped outer ring 41b is arranged between the projections 51b-55b and the second end portion 18b in the axial direction, and the thinned portions 56b-60b formed to reduce the thickness of the shell-shaped outer ring 41b. including. Therefore, for example, the thin portions 56b to 60b can be utilized when a sealing member used for sealing the rolling bearing 10b is attached to the rolling bearing.
  • the thin portions 56b to 60b and the thin portions 56b to 60b on the outer diameter side of the annular seal member By engaging with the protrusion provided in the portion corresponding to , stable holding of the seal member in the rolling bearing 10b can be realized.
  • Such thin portions 56b to 60b can be easily formed when forming the protrusions 51b to 55b by shaving the inner diameter side of the shell-shaped outer ring 41b.
  • the rolling bearing includes a washer, but the present invention is not limited to this, and the rolling bearing may not include a washer.
  • the retainer includes two split holding portions, but is not limited to this, and may include three or more split holding portions.
  • the retainer may be an integral ring-shaped retainer that is not divided. In this case, for example, it is configured to be elastically deformable on the inner diameter side, and when the retainer is arranged on the inner diameter side of the shell-shaped outer ring 41a, it is arranged on the inner diameter side of the shell-shaped outer ring 41a by utilizing the elastic deformation of the retainer. You may decide to
  • protrusions a total of five protrusions are provided, but the number of protrusions is not limited to this, and two, three, or four protrusions may be provided. may be provided. Furthermore, six or more protrusions may be provided. Moreover, the protrusions may not be provided at regular intervals in the circumferential direction.
  • needle rollers are used as the rollers that roll on the raceway surface.

Landscapes

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Abstract

転がり軸受は、内径側に軌道面を有するシェル形外輪と、軌道面上に配置される複数のころと、シェル形外輪の内径側に配置され、複数の針状ころを保持する保持器と、を備える。シェル形外輪は、保持器の軸方向の移動を規制する移動規制部を含む。ころの直径を長さＤ１とし、シェル形外輪の肉厚を長さＴ１とすると、長さＤ１は、２ｍｍ以下であり、０．５≦長さＤ１／長さＴ１＜１．５の関係を有する。

Description

転がり軸受
　本開示は、転がり軸受に関するものである。本出願は、２０２１年１１月１１日出願の日本出願第２０２１－１８４１０１号に基づく優先権を主張し、前記日本出願に記載された全ての記載内容を援用するものである。
　転動体としての針状ころを含む針状ころ軸受が知られている（例えば特許文献１、特許文献２および特許文献３参照）。特許文献１には、軸受断面高さが１．０～２．０ｍｍであって、保持器の板厚が０．３～１．２ｍｍであり、シェルが圧入された状態で、フランジ部の外周面と軌道面とのすきまが０．１５～０．２５ｍｍであるシェル形ニードル軸受が開示されている。特許文献２には、シェル外輪と、複数の針状ころと、保持器とを備え、針状ころの本数と、針状ころのころ径と、軌道面に配置される複数の針状ころそれぞれの自転中心を結んだ円の直径とが所定の関係を有するシェル形針状ころ軸受が開示されている。また、特許文献３に開示の針状ころ軸受によると、針状ころを保持する保持器の軸方向の移動を規制するために、シェル形外輪の両端部を内側に折り返すように折り曲げて、保持器の軸方向の移動を規制することとしている。
特許第５４７６５９３号 特許第５０８１５７１号 特開２００５－１７２０３７号公報
　昨今においては、軸受使用時における低い摩擦、すなわち、低フリクション化が求められており、滑り軸受が転がり軸受に置き換えられる傾向にある。そして、さらなる低フリクション化の観点から、径方向の大きさをできるだけコンパクトにすべく、特許文献１、特許文献２および特許文献３に開示の軸受よりもさらなる軸受の低断面化、すなわち、断面積をできるだけ小さくすることが求められる。また、転がり軸受については、ころや保持器、軌道面を有する外輪といった部材を組み立てて生産される。転がり軸受については、良好な生産性も求められる。そこで、生産性が良好であり、低フリクション化を実現することができる転がり軸受を提供することを目的の１つとする。
　本開示に従った転がり軸受は、内径側に軌道面を有するシェル形外輪と、軌道面上に配置される複数のころと、シェル形外輪の内径側に配置され、複数の針状ころを保持する保持器と、を備える。シェル形外輪は、保持器の軸方向の移動を規制する移動規制部を含む。ころの直径を長さＤ１とし、シェル形外輪の肉厚を長さＴ１とすると、長さＤ１は、２ｍｍ以下であり、長さＴ１は、０．３ｍｍ以上であり、０．５≦長さＤ１／長さＴ１＜１．５の関係を有する。
　上記転がり軸受によれば、生産性が良好であり、低フリクション化を実現することができる。
図１は、実施の形態１における転がり軸受の構造を示す概略斜視図である。 図２は、図１に示す転がり軸受の分解斜視図である。 図３は、図１に示す転がり軸受の一部を示す概略断面図である。 図４は、図１に示す転がり軸受に含まれるシェル形外輪の一部を示す概略断面図である。 図５は、突起を形成する際のシェル形外輪の一部を示す概略側面図であり、突起を形成する前の状態を示す。 図６は、突起を形成する際のシェル形外輪の一部を示す概略斜視図であり、突起を形成する前の状態を示す。 図７は、突起を形成する際のシェル形外輪の一部を示す概略側面図であり、突起を形成した後の状態を示す。 図８は、突起を形成する際のシェル形外輪の一部を示す概略斜視図であり、突起を形成した後の状態を示す。 図９は、実施の形態２における転がり軸受の構造を示す概略斜視図である。 図１０は、図９に示す転がり軸受の分解斜視図である。 図１１は、図９に示す転がり軸受の一部を示す概略断面図である。 図１２は、図９に示す転がり軸受に含まれるシェル形外輪の一部を示す概略断面図である。 図１３は、突起を形成する際のシェル形外輪の一部を示す概略側面図であり、突起を形成する前の状態を示す。 図１４は、突起を形成する際のシェル形外輪の一部を示す概略側面図であり、突起を形成した後の状態を示す。
　［実施形態の概要］
　本開示の転がり軸受は、内径側に軌道面を有するシェル形外輪と、軌道面上に配置される複数のころと、シェル形外輪の内径側に配置され、複数の針状ころを保持する保持器と、を備える。シェル形外輪は、保持器の軸方向の移動を規制する移動規制部を含む。ころの直径を長さＤ１とし、シェル形外輪の肉厚を長さＴ１とすると、長さＤ１は、２ｍｍ以下であり、長さＴ１は、０．３ｍｍ以上であり、０．５≦長さＤ１／長さＴ１＜１．５の関係を有する。
　従来、軸受として転動体を含まない滑り軸受が使用されていた箇所について、低フリクション化の観点から、転動体を含む転がり軸受への置き換えが進んでいる。そして、さらなる低フリクション化の期待に応えるべく、軸受の低断面化、すなわち、できるだけ断面積を小さくすることが求められる。ここで、転がり軸受については、生産性の向上を図るべく、外輪として鋼板を絞り加工し、熱処理を行って製造されるシェル形外輪が用いられる場合がある。
　そこで、本願発明者らは、まず以下のように考えた。転がり軸受の低断面化を図るためには、シェル形外輪の肉厚を薄くすることが求められる。しかし、熱処理時において、例えば浸炭窒化処理や浸炭処理等を施す際には、最低限の浸炭窒化層や浸炭層を形成する必要があり、軸受としての強度を確保しながら肉厚を薄くするにも限界がある。すなわち、シェル形外輪の肉厚としては、浸炭窒化層等の強度を維持する際に必要な層の確保を考慮して厚さ方向の一方側の厚さを最低０．１ｍｍと考えると、０．３ｍｍ確保することが望ましいと考えた。
　このようなシェル形外輪を含む転がり軸受において、ころを保持する保持器が備えられる。保持器は、シェル形外輪の内径側に配置される。転がり軸受においては、保持器の軸方向の移動を規制し、保持器の位置ずれや保持器の脱落を防止する機構を備える必要がある。
　本開示の転がり軸受は、シェル形外輪を含む。そして、シェル形外輪は、保持器の軸方向の移動を規制する移動規制部を含む。したがって、保持器の軸方向の移動を規制することができる。
　ここで、本願発明者らはころの直径、さらにはころの直径とシェル形外輪の肉厚との関係について、新たな知見を見出した。具体的には、低断面化を図るべくころの直径を２ｍｍ以下とした上で、ころの直径をシェル形外輪の肉厚で除した値について、その値が小さすぎれば、ころの直径に対してシェル形外輪の肉厚が過度に厚すぎることとなり、低断面化の観点から好ましくない状況となる。また、その値が大きすぎれば、ころの直径に対してシェル形外輪の肉厚が過度に薄すぎることとなり、耐荷重の観点からすると好ましくない状況となる。そして、本願発明者らは鋭意検討し、ころの直径を長さＤ１とし、シェル形外輪の肉厚を長さＴ１とすると、長さＤ１は、２ｍｍ以下であり、長さＴ１は、０．３ｍｍ以上であり、０．５≦長さＤ１／長さＴ１＜１．５の関係を有する構成を採用することとした。このような構成によれば、ころの直径およびころの直径とシェル形外輪の肉厚との関係を適正にして、低断面化を実現することができる。
　以上より、上記転がり軸受によれば、生産性が良好であり、低フリクション化を実現することができる。
　上記転がり軸受において、長さＤ１は、０．２ｍｍ以上であってもよい。このようにすることにより、軸受として十分な強度を得ることができる。
　上記転がり軸受において、長さＴ１は、２．０ｍｍ以下であってもよい。このようにすることにより、強度を維持しつつ、低断面化を図ることができる。
　上記転がり軸受において、シェル形外輪の外輪内径面に沿った円環状であり、軸方向において保持器と突起との間に配置されるワッシャをさらに備えてもよい。このようにすることにより、ワッシャにより、保持器の軸方向の端面と突起とが直接接触することを回避することができる。したがって、保持器を長期的に安定して使用することができ、転がり軸受の長寿命化を図ることができる。
　上記転がり軸受において、保持器は、樹脂製であって、周方向に分割された分割保持器であってもよい。このようにすることにより、シェル形外輪の内径側に保持器を配置させる際に、分割した保持器を弾性変形させて、容易にシェル形外輪の内径側に保持器を組み入れることができる。したがって、生産性の向上を図ることができる。
　上記転がり軸受において、上記ころは、針状ころであってもよい。このようにすることにより、転がり軸受の断面高さを抑制しつつ、十分な耐荷重を達成することが容易となる。
　［実施形態の具体例］
　次に、本開示の転がり軸受の具体的な実施の形態の一例を、図面を参照しつつ説明する。以下の図面において同一または相当する部分には同一の参照番号を付しその説明は繰返さない。
　（実施の形態１）
　本開示の実施の形態１に係る転がり軸受について説明する。図１は、実施の形態１における転がり軸受の構造を示す概略斜視図である。図２は、図１に示す転がり軸受の分解斜視図である。図３は、図１に示す転がり軸受の一部を示す概略断面図である。図４は、図１に示す転がり軸受に含まれるシェル形外輪の一部を示す概略断面図である。なお、図３および図４において、転がり軸受の回転中心軸１６を一点鎖線で図示している。すなわち、図３および図４は、転がり軸受の回転中心軸を含む断面で切断した場合の断面図である。また、図１以下に示す図面において、矢印Ｘで示す方向を軸方向、矢印Ｙで示す方向を径方向とする。
　図１～図４を参照して、実施の形態１における転がり軸受１０ａは、転動体としての複数のころ１１ａと、ころ１１ａを保持する保持器２１ａと、ワッシャ３１ａと、内径側に軌道面１３ａを含むシェル形外輪４１ａと、を含む。転がり軸受１０ａの使用時においては、保持器２１ａの内径側に、ころ１１ａが転動する軌道面を外周面に有する不図示の軸が配置される。本実施形態においては、ころ１１ａは、針状ころである。このようにすることにより、転がり軸受１０ａの断面高さを抑制しつつ、十分な耐荷重を達成することが容易となる。実施の形態１における転がり軸受１０ａは、シェル形針状ころ軸受である。転がり軸受１０ａは、１０本のころ１１ａを含む。ころ１１ａは、軌道面１３ａ上を転動する。なお、ころ１１ａの本数としては、例えば、ころＰＣＤ（Ｐｉｔｃｈ　Ｃｉｒｃｌｅ　Ｄｉａｍｅｔｅｒ）を用いた以下の関係を有するものが好適に採用される。すなわち、ころ１１ａの本数としては、（ころＰＣＤ×π／長さＤ１）×０．１以上であり、（ころＰＣＤ×π／長さＤ１）×０．４以下のものが好適に用いられる。ここで、ころＰＣＤについては、長さＤ２－（長さＴ１×２）－長さＤ１の式にて算出される。長さＤ１は、後述するようにころ１１ａの径である。また、長さＤ２は、後述するようにシェル形外輪４１ａの外径である。また、長さＴ１は、後述するようにシェル形外輪４１ａの肉厚である。すなわち、ころ１１ａの本数については、（ころＰＣＤ×π／長さＤ１）×０．１≦ころ１１ａの本数≦（ころＰＣＤ×π／長さＤ１）×０．４の関係を有することが好ましい。ころ１１ａの本数を（ころＰＣＤ×π／長さＤ１）×０．１以上とすることにより、ころ１１ａの本数が少ないことによる負荷容量の低減を回避することができる。また、ころ１１ａの本数を（ころＰＣＤ×π／長さＤ１）×０．４以下とすることにより、ころ１１ａの本数が多いことに起因してころ１１ａ間の周方向の隙間が小さくなり、その結果、保持器２１ａの柱部２８の強度が低下してしまうおそれを低減することができる。
　ころ１１ａは、中実円筒状の形状を有している。ころ１１ａは、シェル形外輪４１ａに含まれる軌道面１３ａ上および不図示の軸に含まれる軌道面上を転動する転動面１２ａと、軸方向の一方側に位置するころ第１端面１４ａと、軸方向の他方側に位置するころ第２端面１５ａと、を含む。ころ第１端面１４ａおよびころ第２端面１５ａはそれぞれ、回転軸方向（Ｘ方向）に垂直な平面と平行な平坦状である。なお、ころ第１端面１４ａおよびころ第２端面１５ａはそれぞれ平面ではなく、具体的には例えば、半球状等、曲面を含むように構成されていてもよい。ころ１１ａの直径、すなわち、ころ１１ａのころ径は、図３中の長さＤ１で示される。本実施形態においては、ころ１１ａの直径については、軸方向においての最大の直径を意味する。ここで、長さＤ１については、２ｍｍ以下である。すなわち、長さＤ１≦２ｍｍである。このようなころ１１ａの径によれば、低断面化を確実に実現することができる。
　なお、長さＤ１については、０．２ｍｍ以上であることが好ましい。このようにすることにより、軸受として十分な強度を得ることができる。なお、長さＤ１が０．２ｍｍであった場合、例えば、長さＴ１として０．３ｍｍを採用することにより、０．５≦長さＤ１／長さＴ１＜１．５とした上記関係式を満たすことができる。具体的な長さＤ１の値としては、例えば、０．５ｍｍが選択される。なお、ころ第１端面１４ａからころ第２端面１５ａまでのころ１１ａの長さは、長さＷ１で示される。長さＷ１としては、３×長さＤ１≦Ｗ１≦９×長さＤ１の関係を有するものが好適に用いられる。長さＤ１の値として、０．５ｍｍが選択された場合、長さＷ１としては、１．５ｍｍ≦長さＷ１≦４．５ｍｍの関係を有するものが好適に用いられる。本実施形態においては、長さＷ１の値としては、例えば、２．５ｍｍが選択される。ころ１１ａは、たとえば軸受鋼などの鋼からなっている。ころ１１ａは、焼入硬化されていてもよい。
　保持器２１ａは、円環状の形状を有する。保持器２１ａは、上記した不図示の軸とシェル形外輪４１ａとに挟まれる空間において、軸およびシェル形外輪４１ａと同心に配置されている。保持器２１ａは、外径側に位置する保持器外径面２２ａと、内径側に位置する保持器内径面２３ａと、軸方向の一方側に位置する保持器第１端面２４ａと、軸方向の他方側に位置する保持器第２端面２５ａと、を含む。保持器２１ａの軸方向の長さ、すなわち、保持器第１端面２４ａから保持器第２端面２５ａまでの軸方向の長さは、図３中の長さＷ２で示される。長さＷ２としては、長さＷ１＋１ｍｍ≦Ｗ２≦２×長さＷ１＋１ｍｍの関係を有するものが好適に用いられる。長さＷ１の値として、２．５ｍｍが選択された場合、長さＷ２としては、３．５ｍｍ≦長さＷ１≦６．０ｍｍの関係を有するものが好適に用いられる。本実施形態においては、長さＷ２は、４．６６ｍｍである。
　保持器２１ａは、軸方向に離隔して設けられる一対の環状部２７ａ，２７ｂと、ポケット２６ａを形成するように一対の環状部２７ａ，２７ｂを接続する複数の柱部２８と、を含む。すなわち、保持器２１ａには、周方向に等間隔をあけて径方向に貫通する複数のポケット２６ａが設けられている。複数のポケット２６ａの各々には、ころ１１ａが１つずつ配置されている。保持器２１ａによって保持される複数のころ１１ａは、軌道面１３ａおよび不図示の軸の軌道面に沿う円環状の軌道上に配置される。なお、柱部２８の径方向の厚さ、この場合、保持器２１ａの径方向の長さについては、長さＤ１×０．５ｍｍ以上長さＤ１×０．９ｍｍ以下のものが好適に用いられる。
　本実施形態においては、保持器２１ａは、樹脂製である。また、保持器２１ａは、周方向において２つに分割された分割保持部２９ａ，２９ｂから構成されている。すなわち、保持器２１ａは、樹脂製であって、周方向に分割された分割保持器である。このようにすることにより、シェル形外輪４１ａの内径側に保持器２１ａを配置させる際に、分割した保持器、すなわち、分割保持部２９ａ，２９ｂを弾性変形させて、容易にシェル形外輪４１ａの内径側に保持器２１ａを組み入れることができる。したがって、生産性の向上を図ることができる。
　分割保持部２９ａ，２９ｂのそれぞれの周方向の端部には、周方向に突出する第１係合部３０ａと、周方向に凹む第２係合部３０ｂと、が形成されている。分割保持部２９ａ，２９ｂのそれぞれの周方向端部に設けられた第１係合部３０ａと第２係合部３０ｂとをそれぞれ係合させることにより、シェル形外輪４１ａの内径側において、軸方向にずれることなく、円環状の保持器２１ａを組み立てることができる。
　ワッシャ３１ａは、円環状の形状を有する。具体的には、ワッシャ３１ａは、シェル形外輪４１ａの後述する外輪内径面４３ａに沿った円環状である。ワッシャ３１ａは、上記した不図示の軸とシェル形外輪４１ａとに挟まれる空間において、軸およびシェル形外輪４１ａと同心に配置されている。ワッシャ３１ａは、外径側に位置するワッシャ外径面３２ａと、内径側に位置するワッシャ内径面３３ａと、軸方向の一方側に位置するワッシャ第１端面３４ａと、軸方向の他方側に位置するワッシャ第２端面３５ａと、を含む。ワッシャ３１ａは、保持器２１ａと軸方向において隣り合うように配置される。具体的には、軸方向において保持器第２端面２５ａと後述する突起５１ａ～５５ａとの間に配置される。この場合、軸方向において、保持器第２端面２５ａとワッシャ第１端面３４ａとが対向し、突起５１ａ～５５ａとワッシャ第２端面３５ａとが対向するように配置される。ワッシャ３１ａは、金属製である。ワッシャ３１ａには、円環状の一部が切断された切断部３６ａが形成されている。ワッシャ３１ａは、この切断部３６ａを利用してワッシャ３１ａを弾性変形させて、シェル形外輪４１ａの内径側に組み込むことができる。
　次に、シェル形外輪４１ａの構成について説明する。シェル形外輪４１ａは、外径側に位置する外輪外径面４２ａと、内径側に位置する外輪内径面４３ａと、軸方向の一方側に位置する外輪第１端面４４ａと、軸方向の他方側に位置する外輪第２端面４５ａと、を含む。外輪内径面４３ａは、軌道面１３ａを含む。すなわち、シェル形外輪４１ａは、内径側である外輪内径面４３ａに軌道面１３ａを含む。軌道面１３ａは、外輪内径面４３ａの軸方向の中央領域に配置される。シェル形外輪４１ａの外径は、図３中の長さＤ２によって示される。長さＤ２については、７×長さＤ１≦長さＤ２≦６０×長さＤ１以上の関係を有するものが好適に用いられる。長さＤ１の値として、０．５ｍｍが選択された場合、長さＤ２としては、３．５ｍｍ≦長さＤ２≦３０．０ｍｍの関係を有するものが好適に用いられる。本実施形態においては、長さＤ２は、１５ｍｍである。
　シェル形外輪４１ａの肉厚は、外輪外径面４２ａと外輪内径面４３ａとの径方向の長さＴ１で示される。昨今、低フリクション化の観点から、転がり軸受１０ａの低断面化が求められている。この場合、シェル形外輪４１ａの肉厚は、できるだけ薄い方が望ましい。しかし、シェル形外輪４１ａは、シェル形外輪４１ａの外形形状を形成した後、例えば浸炭窒化処理や浸炭処理が施されて強度が付与される。ここで、シェル形外輪４１ａとしての強度を維持するために、ある程度の厚さの浸炭窒化層や浸炭層を形成する必要がある。そうすると、シェル形外輪４１ａの肉厚については、ある程度以上のものが求められる。具体的には、シェル形外輪４１ａの肉厚である長さＴ１については、０．３ｍｍ以上である。こうすることにより、浸炭窒化層等の強度を維持する際に必要な層を確保することができる。また、長さＴ１は、２．０ｍｍ以下とすることが好適である。このようにすることにより、強度を維持しつつ、低断面化を図ることができる。本実施形態においては、長さＴ１として、０．５ｍｍが選択される。
　ここで、ころ１１ａの直径を長さＤ１とし、シェル形外輪４１ａの肉厚をＴ１とすると、ころ径とシェル形外輪４１ａの肉厚とは、０．５≦長さＤ１／長さＴ１＜１．５の関係を有する。このような構成によれば、上記したころ１１ａの直径が２ｍｍ以下であることも含めて、ころ１１ａの直径とシェル形外輪４１ａの肉厚との関係を適正にして、低断面化を実現することができる。本実施形態においては、長さＤ１は０．５ｍｍであり、長さＴ１も０．５ｍｍである。したがって、長さＤ１／長さＴ１の値は１となり、上記関係を充足する。
　シェル形外輪４１ａは、保持器２１ａの軸方向の移動を規制する移動規制部を含む。したがって、保持器２１ａの軸方向の移動を規制することができる。本実施形態においては、移動規制部は、後述する鍔部４６ａおよび突起５１ａ～５５ａである。
　シェル形外輪４１ａの軸方向の一方側に位置する第１端部１７ａを含む第１領域１９ａには、内径側に延びる鍔部４６ａが形成されている。本実施形態においては、第１端部１７ａは、外輪第１端面４４ａに相当する。鍔部４６ａは、内径側に突出するように設けられている。鍔部４６ａは、円環状である。鍔部４６ａは、絞り加工によって形成されたカップ状部材の底部分を切り取って残される部分により形成することができる。軌道面１３ａからの鍔部４６ａの径方向の長さを長さＬ２とすると、長さＬ２は、シェル形外輪４１ａの肉厚である長さＴ１以下である。具体的には、鍔部４６ａの径方向の突出量である軌道面１３ａから鍔部４６ａの鍔部端面４７ａまでの径方向の長さＬ２は、シェル形外輪４１ａの肉厚である長さＴ１以下である。すなわち、長さＬ２≦長さＴ１の関係を有する。この場合、鍔部４６ａは、シェル形外輪の一方側に位置する第１端部１７ａの折り曲げにより形成されるものではなく、カップ状部材の底部分の切り取りにより形成されるため、長さＬ２を容易に肉厚以下である長さＴ１以下とすることができる。
　ここで、シェル形外輪４１ａの軸方向の他方側に位置する第２端部１８ａを含む第２領域２０ａには、突起５１ａ，５２ａ，５３ａ，５４ａ，５５ａが形成されている。本実施形態においては、第２端部１８ａは、外輪第２端面４５ａに相当する。突起５１ａ，５２ａ，５３ａ，５４ａ，５５ａはそれぞれ、周方向に間隔をあけて複数設けられている。具体的には、本実施形態においては、突起５１ａ～５５ａは周方向に等配で、合計５つ設けられている。各突起５１ａ～５５ａの外形形状は、径方向から見た場合に、矩形状、具体的には、長方形状を有する。突起５１ａ～５５ａの軸方向の一方側の端部は、外輪第２端面４５ａの一部を構成している。軌道面１３ａからの突起５１ａ～５５ａの突出量を長さＬ１とすると、長さＬ１は、長さＴ１以下である。具体的には、突起５１ａ～５５ａの径方向の突出量である軌道面１３ａから突起５１ａの突起端面４８ａまでの径方向の長さＬ１は、シェル形外輪４１ａの肉厚である長さＴ１以下である。すなわち、長さＬ１≦長さＴ１の関係を有する。
　また、径方向において各突起５１ａ，５２ａ，５３ａ，５４ａ，５５ａに対応する領域のシェル形外輪４１ａの外輪外径面４２ａには、窪み５６ａ，５７ａ，５８ａ，５９ａ，６０ａが形成されている。窪み５６ａ～６０ａについては、径方向外側から見た場合に、矩形状、具体的には、長方形状に凹んだ形状である。なお、図４における長さＬ３で示す窪み５６ａ～６０ａの凹み量は、突起５１ａ～５５ａの突出量、すなわち、上記長さＬ１と同等である。
　次に、シェル形外輪４１ａおよびシェル形外輪４１ａを含む転がり軸受１０ａの製造方法の一例について簡単に説明する。シェル形外輪４１ａは、絞り加工により成形される。具体的には、一枚の平板状の鋼板を準備する。この鋼板の肉厚は、シェル形外輪４１ａの肉厚である長さＴ１と同等である。そして、絞り加工を施し、カップ状に絞って円筒面を形成する。そして、平板状の部分と切り離し、カップ状部材の底部分を打ち抜いてくりぬく。このようにして、シェル形外輪４１ａの軸方向の一方側に位置する第１端部（クローズドエンド）を含む第１領域１９ａに鍔部４６ａを形成する。この時、鍔部４６ａを残すようにして底部分を打ち抜く際の突出量を、シェル形外輪４１ａの肉厚以下の突出量とした鍔部４６ａを容易に形成することができる。
　次に、シェル形外輪４１ａの軸方向の他方側に位置する第２端部１８ａ（オープンエンド）を含む第２領域２０ａにおいて、突起５１ａ～５５ａを形成する。図５および図７は、突起５１ａ～５５ａを形成する際のシェル形外輪４１ａの一部を示す概略側面図である。図６および図８は、突起５１ａ～５５ａを形成する際のシェル形外輪４１ａの一部を示す概略斜視図である。図５および図６は、突起５１ａを形成する前の状態を示し、図７および図８は、突起５１ａを形成した後の状態を示す。
　まず図５および図６を併せて参照して、突起５１ａ～５５ａを形成する際には、第１の凹状治具７１と、第１の凸状治具７２と、台座治具７３と、を準備する。ここで、第１の凹状治具７１、第１の凸状治具７２および台座治具７３の構成について簡単に説明する。第１の凹状治具７１は、ブロック状であり、軸方向（Ｘ方向）から見た場合に、扇形の形状を有する。第１の凹状治具７１の軸方向の長さは、シェル形外輪４１ａの軸方向の長さよりも短い。第１の凹状治具７１は、シェル形外輪４１ａの外輪内径面４３ａに沿う円弧面７４を有する。そして、その円弧面７４には、突起５１ａ～５５ａの形状に対応する溝部７５が形成されている。溝部７５は、軸方向に延びるように設けられている。円弧面７４における溝部７５の凹み量は、シェル形外輪４１ａの肉厚である長さＴ１以下であり、窪み５６ａ～６０ａと同等である。
　第１の凸状治具７２についても、ブロック状であり、軸方向（Ｘ方向）から見た場合に、等脚台形形状を有する。第１の凸状治具７２の軸方向の長さは、シェル形外輪４１ａの軸方向の長さよりも短い。軸方向に見て、第１の凸状治具７２の等脚台形を構成する一対の底辺のうち、短い方の底辺に相当する面７６には、窪み５６ａ～６０ａの形状に対応する凸部７７が形成されている。凸部７７は、面７６において盛り上がるように設けられている。凸部７７の盛り上がりの高さは、突起５１ａ～５５ａの突出量と同等である。
　台座治具７３は、ブロック状であり、シェル形外輪４１ａの外輪外径面４２ａに沿う円弧面７８を含む。台座治具７３には、第１の凸状治具７２を受け入れる受け入れ凹部７９が形成されている。
　このような第１の凹状治具７１、第１の凸状治具７２および台座治具７３を用いて、突起５１ａ～５５ａを形成する。まず、シェル形外輪４１ａの内径側に、第１の凹状治具７１を配置する。この時、シェル形外輪４１ａの軸方向の他方側に位置する第２端部１８ａである外輪第２端面４５ａを含む第２領域２０ａにおいて、シェル形外輪４１ａの外輪内径面４３ａと第１の凹状治具７１の円弧面７４とが接触するように配置する。また、周方向において、突起５１ａ～５５ａが形成される位置に溝部７５が配置されるようにする。次に、台座治具７３をシェル形外輪４１ａの外径側に配置する。この時、シェル形外輪４１ａの外輪外径面４２ａと台座治具７３の円弧面７８とが接触するように配置される。その後、受け入れ凹部７９内に第１の凸状治具７２が配置される。この時、面７６がシェル形外輪４１ａの外輪外径面４２ａに対向し、凸部７７が内径側に向くように配置される。
　その後、第１の凸状治具７２を矢印Ｚ１で示す向きである内径側に押し進める。そうすると、シェル形外輪４１ａの外輪外径面４２ａに凸部７７が接触する。そして、そのまま第１の凸状治具７２を内径側に押し進めると、図７および図８に示す状態となる。
　図７および図８を併せて参照して、第１の凸状治具７２を押し進めると、凸部７７によって、シェル形外輪４１ａの外輪外径面４２ａが凹み、突起５１ａおよび窪み５６ａが形成される。この場合、第１の凹状治具７１の溝部７５により、突起５１ａの形状は、溝部７５に沿った形状となる。このようにして、第１の凹状治具７１、第１の凸状治具７２および台座治具７３を周方向にずらしていって、５つの突起５１ａ～５５ａおよび５つの窪み５６ａ～６０ａを形成する。
　その後、シェル形外輪４１ａについて、浸炭窒化処理や浸炭処理といった熱処理を施して、シェル形外輪４１ａを完成させる。そして、シェル形外輪４１ａの内径側に、それぞれのポケット２６ａにころ１１ａを保持させた分割保持部２９ａ，２９ｂを組み入れ、第１係合部３０ａと第２係合部３０ｂとを係合させて、シェル形外輪４１ａの内径側において保持器２１ａを円環状に組み立てる。このようにして、転がり軸受１０ａを製造する。
　このような構成の転がり軸受１０ａによると、シェル形外輪４１ａの軸方向の一方側に位置する第１端部１７ａを含む第１領域１９ａには、内径側に延びる鍔部４６ａが形成されている。さらに、軌道面１３ａからの鍔部４６ａの径方向の長さを長さＬ２とし、シェル形外輪４１ａの軌道面１３ａにおける肉厚を長さＴ１とすると、長さＬ２は、長さＴ１以下である。シェル形外輪４１ａについては、絞り加工の後に底部分を打ち抜いて切り取り、鍔部４６ａを形成する。この切り取られる底部分をできるだけ多くして、保持器２１ａの移動を規制できる程度に短くすることができる。すなわち、鍔部４６ａの内径側への突出量を容易に調整することができ、容易に長さＬ２を、長さＴ１以下とすることができる。
　また、シェル形外輪４１ａの軸方向の他方側に位置する第２端部１８ａを含む第２領域２０ａには、内径側に突出する突起５１ａ～５５ａが形成されている。突起５１ａ～５５ａは、それぞれ周方向に間隔をあけて複数設けられている。そして、軌道面１３ａからの突起５１ａ～５５ａの突出量を長さＬ１とすると、長さＬ１は、長さＴ１以下である。このような突起５１ａ～５５ａは、熱処理前にシェル形外輪４１ａの外径側から治具で押圧したり、シェル形外輪４１ａの外輪内径面４３ａを削って盛り上げることにより、容易に形成することができる。また、このような突起５１ａ～５５ａを上記したように形成すると、折り曲げ等により形成するものではないため、保持器２１ａの移動を規制できる程度に短くすることができる。すなわち、突起５１ａ～５５ａの内径側への突出量を容易に調整することができ、容易に長さＬ１を、長さＴ１以下とすることができる。このような突起５１ａ～５５ａによれば、低断面化を実現しながら、軸方向の保持器２１ａの位置ずれおよび保持器２１ａの脱落を防止することができる。
　以上より、上記転がり軸受１０ａによれば、生産性が良好であり、低フリクション化を実現することができる。
　本実施形態においては、径方向において突起５１ａ～５５ａに対応する領域のシェル形外輪４１ａの外輪外径面４２ａには、窪み５６ａ～６０ａが形成されている。よって、例えば、転がり軸受１０ａを密封する際に用いるシール部材を転がり軸受１０ａに取り付ける際に、この窪み５６ａ～６０ａを利用することができる。具体的には、例えば、シェル形外輪４１ａの軸方向の第２端部１８ａ側にシール部材を取り付ける際に、この窪み５６ａ～６０ａと環状のシール部材の内径側において窪み５６ａ～６０ａに対応する部分に設けられた突出する部分とを係合させて、転がり軸受１０ａにおけるシール部材の安定した保持を実現することができる。なお、このような窪み５６ａ～６０ａは、シェル形外輪４１ａの外径側から押圧して突起５１ａ～５５ａを形成する際に、容易に形成することができる。
　本実施形態においては、転がり軸受１０ａは、シェル形外輪４１ａの外輪内径面４３ａに沿った円環状であり、軸方向において保持器２１ａと突起５１ａ～５５ａとの間に配置されるワッシャ３１ａを含む。よって、ワッシャ３１ａにより、保持器２１ａの軸方向の端面、この場合、保持器第２端面２５ａと突起５１ａ～５５ａとが直接接触することを回避することができる。したがって、保持器２１ａを長期的に安定して使用することができ、転がり軸受１０ａの長寿命化を図ることができる。
　本実施形態においては、突起５１ａ～５５ａの外形形状は、径方向から見て、矩形状である。よって、転がり軸受１０ａが仮にワッシャ３１ａを含まない場合において、軸方向において突起５１ａ～５５ａと保持器２１ａとが接触しても、突起５１ａ～５５ａにより保持器２１ａの端面、この場合、具体的には保持器第２端面２５ａが削られたり、凹むおそれを低減することができる。したがって、より長期にわたって安定して使用することができる。
　（実施の形態２）
　次に、他の実施の形態である実施の形態２について説明する。図９は、実施の形態２における転がり軸受の構造を示す概略斜視図である。図１０は、図９に示す転がり軸受の分解斜視図である。図１１は、図９に示す転がり軸受の一部を示す概略断面図である。図１２は、図９に示す転がり軸受に含まれるシェル形外輪の一部を示す概略断面図である。実施の形態２の転がり軸受は、シェル形外輪の形状が異なる点において、実施の形態１の場合と異なっている。
　図９～図１２を参照して、実施の形態２の転がり軸受１０ｂは、転動体としての複数のころ１１ａと、ころ１１ａを保持する保持器２１ａと、ワッシャ３１ａと、内径側に軌道面１３ａを含むシェル形外輪４１ｂと、を含む。ころ１１ａ、保持器２１ａおよびワッシャ３１ａのそれぞれの構成は、実施の形態１の転がり軸受１０ａの場合と同様であるため、それらの説明を省略する。
　シェル形外輪４１ｂは、保持器２１ａの軸方向の移動を規制する移動規制部を含む。したがって、保持器２１ａの軸方向の移動を規制することができる。本実施形態においては、移動規制部は、鍔部４６ａおよび後述する突起５１ｂ～５５ｂである。
　シェル形外輪４１ｂは、外径側に位置する外輪外径面４２ｂと、内径側に位置する外輪内径面４３ｂと、軸方向の一方側に位置する外輪第１端面４４ａと、軸方向の他方側に位置する外輪第２端面４５ｂと、を含む。さらにシェル形外輪４１ｂは、シェル形外輪４１ｂの軸方向の一方側に位置する第１端部１７ａを含む第１領域１９ａには、内径側に延びる鍔部４６ａが形成されている。鍔部４６ａの構成についても、実施の形態１における転がり軸受１０ａのシェル形外輪４１ａに含まれる鍔部４６ａと同様の構成であるため、その説明を省略する。
　ここで、シェル形外輪４１ｂの軸方向の他方側に位置する第２端部１８ｂである外輪第２端面４５ｂを含む第２領域２０ｂには、内径側に突出する突起５１ｂ，５２ｂ，５３ｂ，５４ｂ，５５ｂが形成されている。突起５１ｂ～５５ｂはそれぞれ、外輪内径面４３ｂから盛り上がるように設けられている。突起５１ｂ～５５ｂは、それぞれ周方向に間隔をあけて複数設けられている。具体的には、本実施形態においては、突起５１ｂ～５５ｂは周方向に等配で、合計５つ設けられている。各突起５１ｂ～５５ｂの外形形状は、図１１および図１２に示す断面において、外輪第２端面４５ｂ側が尖った形状である。また、軸方向において突起５１ｂ～５５ｂと外輪第２端面４５ｂとの間には、突起５１ｂ～５５ｂが設けられる際に形成される薄肉部５６ｂ，５７ｂ，５８ｂ，５９ｂ，６０ｂが設けられている。薄肉部５６ｂ～６０ｂについては、内径側から見た場合に、矩形状、具体的には、長方形状に凹んだ形状である。なお、実施の形態１の場合とは異なり、シェル形外輪４１ｂの外輪外径面４２ｂには、凹部は設けられていない。軌道面１３ａからの突起５１ｂ～５５ｂの突出量は、図１２中の長さＬ１によって示される。そして、長さＬ１は、長さＴ１以下である。また、薄肉部５６ｂ～６０ｂの厚さ、すなわち、薄肉部５６ｂ～６０ｂの径方向の長さは、長さＬ４によって示される。長さＬ４は、長さＴ１よりも小さい。
　次に、シェル形外輪４１ｂの製造方法の一例について説明する。シェル形外輪４１ｂは、絞り加工によりカップ状部材を形成し、鍔部を残すようにして底部分を打ち抜くまでは、実施の形態１の場合と同様である。
　次に、軸方向の他方側に位置する第２端部１８ｂ（オープンエンド）、この場合、第２端部１８ｂである外輪第２端面４５ｂを含む第２領域２０ｂにおいて、突起５１ｂ～５５ｂを形成する。図１３および図１４は、突起５１ｂ～５５ｂを形成する際のシェル形外輪４１ｂの一部を示す概略側面図である。図１３は、突起５１ｂ～５５ｂを形成する前の状態を示し、図１４は、突起５１ｂ～５５ｂを形成した後の状態を示す。
　まず図１３を併せて参照して、突起５１ｂ～５５ｂを形成する際には、第２の凹状治具８１と、第２の凸状治具８２と、を準備する。ここで、第２の凹状治具８１および第２の凸状治具８２の構成について簡単に説明する。第２の凹状治具８１は、ブロック状である。第２の凹状治具８１には、嵌め込み凹部８３が形成されている。具体的には、嵌め込み凹部８３は、シェル形外輪４１ｂを嵌め込むことができる。すなわち、嵌め込み凹部８３は、軸方向から見た場合に円環状に凹み、その内径は、シェル形外輪４１ｂの外径に相当する。
　第２の凸状治具８２は、中実円筒状である。第２の凸状治具８２の先端部８４は、先に向かうに従い、細くなっている形状である。このように構成することにより、第２の凸状治具８２を後述するように矢印Ｚ２の向きに押し進める際に、先端部８４とシェル形外輪４１ｂの外輪内径面４３ｂとが干渉することを抑制して、適切に突起５１ｂ～５５ｂを形成することができる。
　第２の凸状治具８２の径方向の外周面８５には、軸方向（Ｘ方向）から見た場合に、周方向に間隔をあけて設けられるリブ８６が形成されている。リブ８６は、周方向に間隔をあけて５つ設けられている。リブ８６は、具体的には、突起５１ｂ～５５ｂのそれぞれに設けられた周方向の間隔に対応するように、周方向に離隔して設けられている。リブ８６の盛り上がりの高さは、シェル形外輪４１ｂの肉厚よりも低い。
　このような第２の凹状治具８１および第２の凸状治具８２を用いて、突起５１ｂ～５５ｂを形成する。まず、嵌め込み凹部８３にシェル形外輪４１ｂを嵌め込む。この場合、シェル形外輪４１ｂの外輪外径面４２ｂが嵌め込み凹部８３の内壁面に嵌め込まれるようにシェル形外輪４１ｂを配置する。
　次に、上記した第２の凸状治具８２を準備し、先端部８４側からシェル形外輪４１ｂの内部へ矢印Ｚ２で示す向きに押し進める。そうすると、シェル形外輪４１ｂの外輪内径面４３ｂの一部が、外輪第２端面４５ｂ側から削られる。そして、第２の凸状治具８２をそのまま押し進めると、図１４に示すように、削られたシェル形外輪４１ｂの外輪内径面４３ａが盛り上がり、外輪内径面４３ｂから立ち上がる突起５１ｂ～５５ｂが形成される。また、突起５１ｂ～５５ｂの形成と共に、薄肉部５６ｂ～６０ｂが形成される。この場合、リブ８６は周方向に間隔をあけて５つ設けられているため、第２の凸状治具８２を一度矢印Ｚ２の向きに押し進めるだけで、５つの突起５１ｂ～５５ｂが同時に形成される。なお、５つの薄肉部５６ｂ～６０ｂについても、同時に形成される。
　その後については、シェル形外輪４１ａと同様に、浸炭窒化処理や浸炭処理といった熱処理を施して、シェル形外輪４１ｂを完成させる。そして、シェル形外輪４１ｂの内径側に、それぞれのポケット２６ａにころ１１ａを保持させた分割保持部２９ａ，２９ｂを組み入れ、第１係合部３０ａと第２係合部３０ｂとを係合させて、シェル形外輪４１ｂの内径側において保持器２１ａを円環状に組み立てる。このようにして、転がり軸受１０ｂを製造する。
　このような転がり軸受１０ｂによっても、生産性が良好であり、低フリクション化を実現することができる。
　また、このような構成のシェル形外輪４１ｂを含む転がり軸受１０ｂは、シェル形外輪４１ｂを製造する際に、第２の凸状治具８２を一度押し進めるだけで、突起５１ｂ～５５ｂを全て形成することができるため、生産性の向上を図ることができる。また、この場合、実施の形態１の場合と異なり、シェル形外輪４１ｂの外輪外径面４２ｂにおいて、窪みを有さず、外輪外径面４２ｂが円筒面を形成することができる。
　本実施形態においては、シェル形外輪４１ｂは、軸方向において突起５１ｂ～５５ｂと第２端部１８ｂとの間に配置され、シェル形外輪４１ｂの肉を減ずるように形成された薄肉部５６ｂ～６０ｂを含む。よって、例えば、転がり軸受１０ｂを密封する際に用いるシール部材を転がり軸受に取り付ける際に、この薄肉部５６ｂ～６０ｂを利用することができる。具体的には、例えば、シェル形外輪４１ｂの軸方向の第２端部１８ｂ側にシール部材を取り付ける際に、この薄肉部５６ｂ～６０ｂと環状のシール部材の外径側において薄肉部５６ｂ～６０ｂに対応する部分に設けられた突出部とを係合させて、転がり軸受１０ｂにおけるシール部材の安定した保持を実現することができる。なお、このような薄肉部５６ｂ～６０ｂは、シェル形外輪４１ｂの内径側を削って突起５１ｂ～５５ｂを形成する際に、容易に形成することができる。
　（他の実施の形態）
　なお、上記の実施の形態においては、転がり軸受は、ワッシャを含むこととしたが、これに限らず、転がり軸受は、ワッシャを含まなくてもよい。
　また、上記の実施の形態においては、保持器は、２つの分割保持部を含むこととしたが、これに限らず、３つ以上の分割保持部を含むこととしてもよい。また、分割されず、一体の円環状の保持器であってもよい。この場合、例えば、内径側に弾性変形が可能な構成とし、シェル形外輪４１ａの内径側に保持器を配置する際に、保持器の弾性変形を利用してシェル形外輪４１ａの内径側に配置することにしてもよい。
　なお、上記の実施の形態においては、突起は合計５つ設けることとしたが、これに限らず、突起は、２つ設けることにしてもよいし、３つ設けることにしてもよいし、４つ設けることにしてもよい。さらに突起は、６つ以上設けることにしてもよい。また、突起は、周方向に等配に設けられていなくてもよい。
　また、上記の実施の形態においては、軌道面上を転動するころとして、針状ころを用いることにしたが、これに限らず、ころとして円筒ころや棒状ころを用いることにしてもよい。
　なお、上記実施の形態においては、内径側に不図示の軸が配置される前提で説明したが、これに限らず、内方部材として、たとえば軌道輪（内輪）が採用されてもよい。
　今回開示された実施の形態はすべての点で例示であって、どのような面からも制限的なものではないと理解されるべきである。本発明の範囲は、請求の範囲によって規定され、請求の範囲と均等の意味および範囲内でのすべての変更が含まれることが意図される。
　１０ａ，１０ｂ　転がり軸受、１１ａ　ころ、１２ａ　転動面、１３ａ　軌道面、１４ａ　ころ第１端面、１５ａ　ころ第２端面、１６　回転中心軸、１７ａ　第１端部、１８ａ，１８ｂ　第２端部、１９ａ　第１領域、２０ａ，２０ｂ　第２領域、２１ａ　保持器、２２ａ　保持器外径面、２３ａ　保持器内径面、２４ａ　保持器第１端面、２５ａ　保持器第２端面、２６ａ　ポケット、２７ａ，２７ｂ　環状部、２８　柱部、２９ａ，２９ｂ　分割保持部、３０ａ　第１係合部、３０ｂ　第２係合部、３１ａ　ワッシャ、３２ａ　ワッシャ外径面、３３ａ　ワッシャ内径面、３４ａ　ワッシャ第１端面、３５ａ　ワッシャ第２端面、３６ａ　切断部、４１ａ，４１ｂ　シェル形外輪、４２ａ，４２ｂ　外輪外径面、４３ａ，４３ｂ　外輪内径面、４４ａ　外輪第１端面、４５ａ，４５ｂ　外輪第２端面、４６ａ　鍔部、４７ａ　鍔部端面、４８ａ　突起端面、５１ａ，５１ｂ，５２ａ，５２ｂ，５３ａ，５３ｂ，５４ａ，５４ｂ，５５ａ，５５ｂ　突起、５６ａ，５７ａ，５８ａ，５９ａ，６０ａ　窪み、５６ｂ，５７ｂ，５８ｂ，５９ｂ，６０ｂ　薄肉部、７１　第一の凹状治具、７２　第１の凸状治具、７３　台座治具、７４，７８　円弧面、７５　溝部、７６　面、７７　凸部、７９　受け入れ凹部、８１　第２の凹状治具、８２　第２の凸状治具、８３　嵌め込み凹部、８４　先端部、８５　外周面、８６　リブ。

Claims (6)

  1. 　内径側に軌道面を有するシェル形外輪と、
    　前記軌道面上に配置される複数のころと、
    　前記シェル形外輪の内径側に配置され、前記複数の針状ころを保持する保持器と、を備え、
    　前記シェル形外輪は、前記保持器の軸方向の移動を規制する移動規制部を含み、
    　前記ころの直径を長さＤ１とし、前記シェル形外輪の肉厚を長さＴ１とすると、
    　長さＤ１は、２ｍｍ以下であり、
    　長さＴ１は、０．３ｍｍ以上であり、
    　０．５≦長さＤ１／長さＴ１＜１．５の関係を有する、転がり軸受。
  2. 　長さＤ１は、０．２ｍｍ以上である、請求項１に記載の転がり軸受。
  3. 　長さＴ１は、２．０ｍｍ以下である、請求項１または請求項２に記載の転がり軸受。
  4. 　前記シェル形外輪の外輪内径面に沿った円環状であり、軸方向において前記保持器と前記突起との間に配置されるワッシャをさらに備える、請求項１から請求項３のいずれか１項に記載の転がり軸受。
  5. 　前記保持器は、樹脂製であって、周方向に分割された分割保持器である、請求項１から請求項４のいずれか１項に記載の転がり軸受。
  6. 　前記ころは、針状ころである、請求項１から請求項５のいずれか１項に記載の転がり軸受。
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