WO2022176269A1 - ビード締め付け力予測方法、タイヤの製造方法及びタイヤ - Google Patents

ビード締め付け力予測方法、タイヤの製造方法及びタイヤ Download PDF

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知栄子 青木
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    • B60C15/04—Bead cores
    • B60C2015/048—Polygonal cores characterised by the winding sequence

Definitions

  • the present disclosure relates to a method for predicting the bead tightening force of a tire having a bead core in the bead portion, a tire manufacturing method using the method, and a tire.
  • Patent Literature 1 proposes a pneumatic tire in which the variation in the tightening force gradient and the bead tightening force is reduced by optimizing the shape of the heel surface of the bead portion.
  • Patent Literature 1 needs to measure the tightening force of the bead portion using a testing machine or perform structural calculation by simulation, and the bead tightening force can be easily predicted from the design parameters. was desired.
  • the present disclosure has been devised in view of the actual situation as described above, and provides a method for accurately and easily predicting the tightening force of the bead portion from design parameters, a tire manufacturing method using the method, and a tire. is the main purpose.
  • the present disclosure is a method for predicting the tightening force of the bead portion of a tire having a bead core in the bead portion, wherein the tightening force of the bead portion when the tire is fitted to the rim of the wheel is calculated as follows.
  • a bead clamping force prediction method including the step of predicting using equation (1).
  • BF Bead tightening force [N]
  • ⁇ c Compressive strain radially inward of the bead core 5 [%]
  • IDw Inner diameter of bead core 5 [mm]
  • ODR Rim diameter [mm]
  • Ct Thickness inside the tire radial direction from the bead core 5 [mm]
  • a1 Coefficient for determining tightening force BF from compressive strain ⁇ c a2: Constant
  • the bead tightening force prediction method of the present disclosure can accurately and easily predict the tightening force of the bead portion from the design parameters by providing the above configuration.
  • FIG. 1 is a cross-sectional view of one embodiment of a tire of the present disclosure
  • FIG. It is a schematic diagram which shows the bead part of this embodiment. It is a sectional view showing a bead part of other embodiments.
  • FIG. 11 is a cross-sectional view showing a bead portion of still another embodiment;
  • FIG. 1 shows a tire meridional cross-sectional view including a rotating shaft of the tire 1 of the present embodiment in a normal state.
  • the tire 1 of this embodiment is suitably used as a rubber pneumatic tire mounted on a passenger car or the like.
  • the tire 1 is not limited to a rubber pneumatic tire for passenger cars, and can be applied to various tires 1 such as heavy-duty pneumatic tires and resin pneumatic tires.
  • the "normal state” is a no-load state in which the tire 1 is mounted on a normal rim R and adjusted to a normal internal pressure.
  • the dimensions and the like of each part of the tire 1 are values measured in this normal state.
  • Regular rim R is a rim defined for each tire in the standard system including the standard on which the tire 1 is based. ", “Measuring Rim” for ETRTO. The “regular rim R” is a rim determined for each tire by a manufacturer or the like when there is no standard system including the standard on which the tire 1 is based.
  • Regular internal pressure is the air pressure determined for each tire by each standard in the standard system including the standard that Tire 1 is based on. AT VARIOUS COLD INFLATION PRESSURES", and “INFLATION PRESSURE” for ETRTO.
  • Normal internal pressure is the air pressure determined for each tire by the manufacturer or the like when there is no standard system including the standard on which the tire 1 is based.
  • the tire 1 of this embodiment includes a tread portion 2 extending annularly including the tire equator C, a pair of sidewall portions 3 extending on both sides of the tread portion 2, and and a pair of bead portions 4 extending in series.
  • the bead portion 4 of this embodiment includes a bead core 5 .
  • the tire 1 includes, for example, a carcass 6 that straddles between the bead cores 5 of the pair of bead portions 4 in a toroidal shape.
  • the carcass 6 includes at least one, in this embodiment, one carcass ply 6A.
  • the carcass ply 6A includes, for example, carcass cords (not shown) arranged at an angle of 75 to 90 degrees with respect to the tire circumferential direction.
  • the carcass cord for example, organic fiber cord such as aromatic polyamide or rayon can be adopted.
  • the carcass ply 6A includes, for example, a body portion 6a extending across a pair of bead cores 5, and a folded portion 6b connected to the body portion 6a and folded back around the bead cores 5 from the inner side to the outer side in the axial direction of the tire. contains.
  • Such a carcass ply 6A has a portion located inside the bead core 5 in the tire radial direction.
  • FIG. 2 is a schematic diagram showing the bead portion 4 of this embodiment. As shown in FIG. 2, when the tire 1 of the present embodiment is mounted on the rim R of the wheel, the axially outer surface 4a of the bead portion 4 and the tire radially inner inner surface 4b of the bead portion 4 are aligned with each other. It is in contact with rim R.
  • the rubber member 7 radially inward of the bead core 5 is compressed to the colored rubber member 7a in FIG. 2, for example, when the tire 1 is mounted on the rim R of the wheel. Therefore, when the tire 1 is mounted on the rim R of the wheel, a tightening force BF is generated in the bead portion 4 .
  • Such tightening force BF of the bead portion 4 can suppress rim slippage, rim detachment, and the like, and can suppress leakage of air between the tire 1 and the rim R.
  • the bead tightening force prediction method of the present embodiment includes a step of predicting the tightening force BF of the bead portion 4 when the tire 1 is fitted to the rim R of the wheel using the following formula (1).
  • BF Bead tightening force [N]
  • ⁇ c Compressive strain radially inward of the bead core 5 [%]
  • IDw Inner diameter of bead core 5 [mm]
  • ODR Rim diameter [mm]
  • Ct Thickness inside the tire radial direction from the bead core 5 [mm]
  • a1 Coefficient for determining tightening force BF from compressive strain ⁇ c a2: Constant
  • Such a bead tightening force prediction method can predict the tightening force BF of the bead portion 4 from the inner diameter IDw of the bead core 5, the rim diameter ODR, and the thickness Ct inside the bead core 5 in the tire radial direction. Therefore, the bead tightening force prediction method of the present embodiment can accurately and easily predict the tightening force BF of the bead portion 4 from design parameters.
  • the coefficient a1 and the constant a2 are desirably obtained experimentally by multivariate analysis or the like from values previously measured using a tire bead tightening force tester.
  • the thickness Ct on the inner side in the tire radial direction of the bead core 5 is, for example, the thickness Ct before the tire 1 is mounted on the rim R of the wheel, and is the thickness at the center 5c of the bead core 5 in the tire axial direction. Ct can be taken as a representative value.
  • the center 5c of the bead core 5 in the tire axial direction is, for example, the center 5c of the maximum width BWmax of the bead core 5 in the tire axial direction.
  • the maximum width BWmax of the bead core 5 is preferably the width between the outer end surfaces of the bead wires 8 forming the bead core 5 on both sides in the axial direction of the tire.
  • the shape of the bead core 5 is not limited to the shape shown in FIG.
  • FIG. 3 is a schematic diagram showing the bead portion 4 of another embodiment
  • FIG. 4 is a schematic diagram showing the bead portion 4 of still another embodiment.
  • the bead core 5 may have, for example, bead wires 8 arranged in a hexagonal shape.
  • the maximum width BWmax of the bead core 5 in this case is the width between the axially opposite outer end surfaces of the bead wire 8 positioned at the center in the tire radial direction.
  • the bead core 5 may have, for example, bead wires 8 arranged in a trapezoidal shape.
  • the maximum width BWmax of the bead core 5 is the width between the axially opposite outer end surfaces of the bead wire 8 located radially inward of the tire.
  • FIG. 2 illustrates the carcass ply 6A and the chafer rubber 9 in a compressed state at the bead portion 4, the illustration thereof is omitted in FIGS.
  • the allowable maximum and minimum values of the rim diameter ODR are "rim diameter ODR ⁇ 0.4 mm” for JATMA, "rim diameter ODR ⁇ 0.4 mm” for TRA, and " The rim circumference is ⁇ 1.2mm”.
  • Such a bead tightening force prediction method can always achieve both workability for mounting to the rim R and suppression of rim deviation, rim detachment, air leakage, etc. within the allowable rim diameter ODR range.
  • the bead portion 4 of the second embodiment includes a bead core 5 composed of a bead wire 8 .
  • the bead tightening force prediction method of the second embodiment includes a step of predicting the tightening force BF of the bead portion 4 when the tire 1 is mounted on the rim R of the wheel using the following formula (2). .
  • Such a bead tightening force prediction method includes the inner diameter IDw of the bead core 5, the rim diameter ODR, the thickness Ct on the inner side of the bead core 5 in the tire radial direction, the bead wire wire diameter BWd, and the bead wires 8 arranged on the innermost side in the tire radial direction.
  • the tightening force BF of the bead portion 4 can be predicted from the number BWdn. Therefore, the bead tightening force prediction method of the second embodiment can accurately and easily predict the tightening force BF of the bead portion 4 from design parameters.
  • the coefficient a3, the coefficient a4 and the constant a5 are preferably obtained experimentally by multivariate analysis or the like from values previously measured using a tire bead tightening force tester. Further, the number BWdn of the bead wires 8 arranged inwardly in the tire radial direction is, for example, three in the examples of FIGS. 2 and 3, and five in the example of FIG.
  • the bead tightening force prediction method of the second embodiment predicts the tightening force BF using the maximum and minimum allowable rim diameters ODR, like the bead tightening force prediction method described above.
  • Such a bead tightening force prediction method can always achieve both workability for mounting to the rim and suppression of rim deviation, rim detachment, air leakage, etc. within the allowable rim diameter ODR range.
  • the bead tightening force prediction method of the third embodiment includes a step of predicting the tightening force BF of the bead portion 4 when the tire 1 is fitted to the rim R of the wheel using the following formula (3). . here, BF: Tightening force of bead part 4 [N] BOW: Distance between the axial center 5c of the bead core 5 and the axially outer surface 4a of the bead portion 4 [mm] a6: coefficient a7: constant
  • Such a bead tightening force prediction method can predict the tightening force BF of the bead portion 4 from the distance BOW between the axial center 5c of the bead core 5 and the axially outer surface 4a of the bead portion 4. . Therefore, the bead tightening force prediction method of the third embodiment can accurately and easily predict the tightening force BF of the bead portion 4 from design parameters.
  • the coefficient a6 and the constant a7 are preferably obtained experimentally by multivariate analysis or the like from values previously measured using a tire bead tightening force tester.
  • the coefficient a6 is a coefficient for obtaining the tightening force BF from the distance BOW.
  • the bead tightening force prediction method of the third embodiment is particularly effectively used for the tire 1 in which the distance BOW is proportional to the thickness Ct on the inner side of the bead core 5 in the tire radial direction.
  • the bead tightening force prediction method of the fourth embodiment includes a step of predicting the tightening force BF of the bead portion 4 when the tire 1 is fitted to the rim R of the wheel using the following formula (4). .
  • BF Tightening force of bead part 4 [N]
  • BOW Distance between the axial center 5c of the bead core 5 and the axially outer surface 4a of the bead portion 4 [mm]
  • ⁇ c Compressive strain radially inward of the bead core 5 [%]
  • IDw Inner diameter of bead core 5 [mm]
  • ODR Rim diameter [mm]
  • Ct Thickness inside the tire radial direction from the bead core 5 [mm] a8, a9: coefficient a10: constant
  • Such a bead tightening force prediction method is based on the distance BOW between the axial center 5c of the bead core 5 and the axially outer surface 4a of the bead portion 4, the inner diameter IDw of the bead core 5, the rim diameter ODR, and the bead core 5.
  • the tightening force BF of the bead portion 4 can be predicted from the thickness Ct of the radially inner side of the tire. Therefore, the bead tightening force prediction method of the fourth embodiment can accurately and easily predict the tightening force BF of the bead portion 4 from design parameters.
  • the coefficient a8, the coefficient a9, and the constant a10 are desirably obtained experimentally by multivariate analysis or the like from values measured in advance using a tire bead tightening force tester.
  • the coefficient a8 is a coefficient for obtaining the tightening force BF from the distance BOW.
  • a coefficient a9 is a coefficient for determining the tightening force BF from the compressive strain ⁇ c.
  • the tightening force BF can be obtained by considering the influence of the tightening force BF based on the compressive strain ⁇ c in addition to the distance BOW. can be predicted.
  • the bead tightening force prediction method of the fourth embodiment predicts the tightening force BF using the maximum and minimum allowable rim diameters ODR, like the bead tightening force prediction method described above.
  • Such a bead tightening force prediction method can always achieve both workability for mounting to the rim and suppression of rim deviation, rim detachment, air leakage, etc. within the allowable rim diameter ODR range.
  • the bead portion 4 of the fifth embodiment has a bead core 5 composed of a bead wire 8 .
  • the bead tightening force prediction method of the fifth embodiment includes a step of predicting the tightening force BF of the bead portion 4 when the tire 1 is fitted to the rim R of the wheel using the following formula (5). .
  • BWST The innermost width of the bead core 5 in the radial direction of the tire [mm] IDw: Inner diameter of bead core 5 [mm] ODR: Rim diameter [mm] Ct : Thickness inside the tire radial direction from the bead core 5 [mm] BWd: Bead wire diameter [mm] BWdn: The number of bead wires 8 that are arranged furthest inward in the tire radial direction [integer] a11, a12, a13: coefficient a14: constant
  • Such a bead tightening force prediction method is based on the distance BOW between the axial center 5c of the bead core 5 and the axially outer surface 4a of the bead portion 4, the inner diameter IDw of the bead core 5, the rim diameter ODR, and the bead core 5.
  • the tightening force BF of the bead portion 4 can be predicted from the radially inner thickness Ct of the tire, the bead wire wire diameter BWd, and the number BWdn of the bead wires 8 arranged furthest in the tire radial direction. Therefore, the bead tightening force prediction method of the fifth embodiment can accurately and easily predict the tightening force BF of the bead portion 4 from design parameters.
  • the coefficient a11, the coefficient a12, the coefficient a13, and the constant a14 are experimentally determined by multivariate analysis or the like from values previously measured using a tire bead tightening force tester.
  • the coefficient a11 is a coefficient for obtaining the tightening force BF from the distance BOW.
  • the coefficient a12 is a coefficient for obtaining the tightening force BF from the compressive strain ⁇ c.
  • the coefficient a13 is a coefficient for obtaining the tightening force BF from the bead wire configuration BWST based on the innermost width of the bead core 5 in the tire radial direction.
  • the number BWdn of the bead wires 8 most arranged inward in the tire radial direction is, for example, three in the examples of FIGS. 2 and 3, and five in the example of FIG.
  • Such a bead tightening force prediction method can determine the tightening force BF by taking into account the effect of the tightening force BF based on the bead wire configuration BWST in addition to the distance BOW and the compressive strain ⁇ c. can be predicted more accurately.
  • the allowable rim diameter ODR values from the maximum value to the minimum value are used to estimate the bead portion 4 tightening force BF. Predicting.
  • Such a bead tightening force prediction method can always achieve both workability for mounting to the rim R and suppression of rim displacement, rim detachment, air leakage, etc. within the allowable rim diameter ODR range.
  • the axial center 5c of the bead core 5 and the axially outer surface 4a of the bead portion 4 is desirably predicted using the following equation (6).
  • BOW Distance between the axial center 5c of the bead core 5 and the axially outer surface 4a of the bead portion 4 [mm]
  • BG Thickness of rubber on the axially outer side of the bead core 5 [mm]
  • tch Thickness of chafer rubber 9 [mm]
  • Nch Number of chafer rubber 9 [integer]
  • tc Thickness of carcass ply 6A [mm]
  • ONc Number of carcass plies 6A located axially outside the bead core 5 [integer] tj : Thickness of other members [mm]
  • Nj Number of other members [integer]
  • BWmax Maximum width of bead core 5 [mm] a15: Factor a16: Other rubber thickness [mm] a17: Constant
  • the distance BOW between the center 5c of the bead core 5 in the tire axial direction and the outer surface 4a of the bead portion 4 in the tire axial direction can be determined easily and accurately.
  • the coefficient a15 and the constant a17 are desirably obtained experimentally by multivariate analysis or the like from values previously measured using a tire bead tightening force tester.
  • the coefficient a15 is a coefficient for obtaining the distance BOW from the thickness of the outer side of the bead core 5 in the tire axial direction and the maximum width BWmax of the bead core 5 .
  • BWmax Maximum width of bead core [mm]
  • BWd Bead wire diameter
  • BWdnmax Maximum number of bead wires arranged in the axial direction of the tire [integer]
  • a18 coefficient a19: constant
  • Such a bead tightening force prediction method can accurately and easily obtain the maximum width BWmax of the bead core 5.
  • the coefficient a18 and the constant a19 are desirably determined experimentally by multivariate analysis or the like from values previously measured using a tire bead tightening force tester.
  • the coefficient a18 is a coefficient for obtaining the maximum width BWmax of the bead core 5 from the configuration of the bead wire 8. As shown in FIG.
  • the thickness Ct on the inner side of the bead core 5 in the tire radial direction is obtained by the following formula It is desirable to predict using (8).
  • ti Thickness of inner liner [mm]
  • Ni Number of inner liners located radially inward of the bead core 5 [integer]
  • tc Thickness of carcass ply 6A [mm]
  • UNc Number of carcass plies 6A located radially inward of the bead core 5 [integer]
  • tch Thickness of chafer rubber 9 [mm]
  • Nch Number of chafer rubbers 9 positioned radially inward of the bead core 5 [integer]
  • tj Thickness of other members [mm]
  • Nj Number of other members located radially inward of the bead core 5 [integer]
  • a20 Constant a21: Other rubber thickness [mm]
  • Such a bead tightening force prediction method can accurately and easily obtain the thickness Ct of the inner side of the bead core 5 in the tire radial direction.
  • the constant a20 is desirably obtained experimentally by multivariate analysis or the like from values previously measured using a tire bead tightening force tester.
  • the method of manufacturing the tire 1 of the present embodiment includes a step of configuring the bead portion 4 so that the tightening force BF of the bead portion 4 predicted by the bead tightening force prediction method described above falls within a certain range.
  • the constant range of the tightening force BF of the bead portion 4 is preferably 1000-10000N.
  • the lower limit of the tightening force BF is preferably 1200N, more preferably 1500N, and even more preferably 1700N.
  • the upper limit of the tightening force BF is preferably 8000N, more preferably 7000N, and even more preferably 6500N.
  • the tightening force BF of the bead portion 4 predicted by the bead tightening force prediction method described above is 1000 to 10000N.
  • Such a tire 1 can achieve both workability in attaching to the rim R and suppression of rim deviation, rim detachment, air leakage, and the like.
  • the predicted bead tightening force of the example was closer to the measured value than the comparative example, confirming that the bead tightening force can be accurately and easily predicted from the design parameters. was done.
  • a method for predicting the tightening force of the bead portion of a tire having a bead core in the bead portion, wherein the tightening force of the bead portion when the tire is fitted to the rim of the wheel is expressed by the following formula (1)
  • a method for predicting bead clamping force comprising the step of predicting using here, BF: Bead tightening force [N] ⁇ c: Compressive strain radially inward of the bead core [%]
  • IDw Inner diameter of bead core [mm]
  • ODR Rim diameter [mm]
  • Ct Thickness inside the tire radial direction from the bead core [mm]
  • a1 Coefficient for obtaining tightening force from compression strain a2: Constant
  • a bead tightening force prediction method including the step of predicting the tightening force of the bead portion using the following formula (2).
  • a method for predicting the tightening force of the bead portion of a tire having a bead core in the bead portion, wherein the tightening force of the bead portion when the tire is fitted to the rim of the wheel is expressed by the following formula (3)
  • a method for predicting bead clamping force comprising the step of predicting using here, BF : Tightening force of bead part [N]
  • BOW Distance between the center of the bead core in the tire axial direction and the outer surface of the bead portion in the tire axial direction [mm]
  • a6 coefficient a7: constant
  • a method for predicting the tightening force of the bead portion of a tire having a bead core in the bead portion, wherein the tightening force of the bead portion when the tire is fitted to the rim of the wheel is expressed by the following formula (4)
  • a method for predicting bead clamping force comprising the step of predicting using here, BF : Tightening force of bead part [N]
  • BOW Distance between the center of the bead core in the tire axial direction and the outer surface of the bead portion in the tire axial direction [mm]
  • ⁇ c Compressive strain radially inward of the bead core [%]
  • IDw Inner diameter of bead core [mm]
  • ODR Rim diameter [mm]
  • Ct Thickness inside the tire radial direction from the bead core [mm] a8, a9: coefficient a10: constant
  • a method for predicting the clamping force of a bead of a tire having a bead core in the bead comprising: The bead core is composed of a bead wire, Predicting the tightening force of the bead portion when the tire is fitted to the rim of the wheel using the following formula (5), Bead tightening force prediction method.
  • BWST Bead wire configuration IDw: Inner diameter of bead core [mm] ODR: Rim diameter [mm] Ct: Thickness inside the tire radial direction from the bead core [mm] BWd: Bead wire diameter [mm] BWdn: The number of bead wires arranged furthest inward in the radial direction of the tire [integer] a11, a12, a13: coefficient a14: constant
  • BOW Distance between the center of the bead core in the tire axial direction and the outer surface of the bead portion in the tire axial direction [mm]
  • BG Thickness of rubber on the axially outer side of the bead core [mm]
  • tch Chafer rubber thickness [mm]
  • Nch Number of chafer rubbers [integer]
  • tc Carcass ply thickness [mm]
  • ONc Number of carcass plies located axially outside the bead core [integer] tj : Thickness of other members [mm]
  • Nj Number of other members [integer]
  • BWmax Maximum width of bead core [mm] a15: Factor a16: Other rubber thickness [mm] a17: Constant
  • a tire manufacturing method wherein the step of configuring the bead portion so that the tightening force of the bead portion predicted by the bead tightening force prediction method according to any one of the present disclosures 1 to 9 is 1000 to 10000N.
  • a method of manufacturing a tire comprising:
  • a tire, wherein the bead tightening force predicted by the bead tightening force prediction method according to any one of the present disclosure 1 to 9 is 1000 to 10000N.

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Abstract

ビード部４にビードコア５を備えたタイヤ１のビード部４の締め付け力ＢＦを予測するための方法である。タイヤ１がホイールのリムＲに嵌合したときのビード部４の締め付け力ＢＦを、数式を用いて予測する工程を含んでいる。予測する工程は、ビードコアの内径ＩＤｗ、リム径ＯＤＲ及びビードコア５よりもタイヤ半径方向内側の厚さＣｔを用いて、ビード締め付け力ＢＦを予測している。

Description

ビード締め付け力予測方法、タイヤの製造方法及びタイヤ
　本開示は、ビード部にビードコアを備えたタイヤのビード締め付け力を予測するための方法、当該方法を用いたタイヤの製造方法及びタイヤに関する。
　タイヤのビード部の締め付け力は、大きすぎるとリムへの取り付け作業性が悪化するおそれがあり、小さすぎるとリムずれ、リム外れ、空気漏れ等の問題が発生するおそれがある。例えば、下記特許文献１は、ビード部分のヒール面の形状を適正することで、締め付け力勾配及びビード締め付け力のばらつきを小さくした空気入りタイヤを提案している。
特開２０１７－１９３１９４号公報
　しかしながら、特許文献１の空気入りタイヤは、試験機を用いてビード部の締め付け力を測定するか、シミュレーションでの構造計算をする必要があり、設計パラメータから簡単にビード締め付け力を予測することが望まれていた。
　本開示は、以上のような実状に鑑み案出されたもので、設計パラメータからビード部の締め付け力を精度よく簡単に予測し得る方法、当該方法を用いたタイヤ製造方法及びタイヤを提供することを主たる目的としている。
　本開示は、ビード部にビードコアを備えたタイヤの前記ビード部の締め付け力を予測するための方法であって、前記タイヤがホイールのリムに嵌合したときの前記ビード部の締め付け力を、下記式（１）を用いて予測する工程を含む、ビード締め付け力予測方法である。
Figure JPOXMLDOC01-appb-M000009
 　ここで、
　　ＢＦ　：　ビード締め付け力[Ｎ]
　　εｃ　：　ビードコア５よりもタイヤ半径方向内側の圧縮歪[％]
　　ＩＤｗ：　ビードコア５の内径[mm]
　　ＯＤＲ：　リム径[mm]
　　Ｃｔ　：　ビードコア５よりもタイヤ半径方向内側の厚さ[mm]
　　ａ１　：　圧縮歪εｃから締め付け力ＢＦを求めるための係数
　　ａ２　：　定数
　本開示のビード締め付け力予測方法は、上述の構成を備えることにより、設計パラメータからビード部の締め付け力を精度よく簡単に予測することができる。
本開示のタイヤの一実施形態を示す断面図である。 本実施形態のビード部を示す模式図である。 他の実施形態のビード部を示す断面図である。 更に他の実施形態のビード部を示す断面図である。
　以下、本開示の実施の一形態が図面に基づき詳細に説明される。
　図１には、本実施形態のタイヤ１の正規状態における回転軸を含むタイヤ子午線断面図が示されている。本実施形態のタイヤ１は、乗用車等に装着されるゴム製の空気入りタイヤとして好適に用いられる。なお、タイヤ１は、乗用車用のゴム製空気入りタイヤに特定されるものではなく、例えば、重荷重用の空気入りタイヤや樹脂製の空気入りタイヤ等の様々なタイヤ１に応用され得る。
　ここで、「正規状態」とは、タイヤ１がゴム製空気入りタイヤの場合、タイヤ１が正規リムＲにリム組みされ、かつ、正規内圧に調整された無負荷の状態である。以下、特に言及しない場合、タイヤ１の各部の寸法等は、この正規状態で測定された値である。
　「正規リムＲ」は、タイヤ１が基づいている規格を含む規格体系において、当該規格がタイヤ毎に定めているリムであり、例えばＪＡＴＭＡであれば "標準リム" 、ＴＲＡであれば "Design Rim" 、ＥＴＲＴＯであれば"Measuring Rim" である。「正規リムＲ」は、タイヤ１が基づいている規格を含む規格体系が無い場合、メーカー等がタイヤ毎に定めるリムである。
　「正規内圧」は、タイヤ１が基づいている規格を含む規格体系において、各規格がタイヤ毎に定めている空気圧であり、ＪＡＴＭＡであれば "最高空気圧" 、ＴＲＡであれば表"TIRE LOAD LIMITS AT VARIOUS COLD INFLATION PRESSURES" に記載の最大値、ＥＴＲＴＯであれば "INFLATION PRESSURE" である。「正規内圧」は、タイヤ１が基づいている規格を含む規格体系が無い場合、メーカー等がタイヤ毎に定める空気圧である。
　図１に示されるように、本実施形態のタイヤ１は、タイヤ赤道Ｃを含んで環状に延びるトレッド部２と、トレッド部２の両側に延びる一対のサイドウォール部３と、サイドウォール部３に連なって延びる一対のビード部４とを含んでいる。本実施形態のビード部４は、ビードコア５を備えている。
　タイヤ１は、例えば、一対のビード部４のビードコア５の間をトロイド状に跨るカーカス６を備えている。カーカス６は、少なくとも１枚、本実施形態では１枚のカーカスプライ６Ａを含んでいる。カーカスプライ６Ａは、例えば、タイヤ周方向に対して７５～９０度の角度で配されたカーカスコード（図示省略）を含んでいる。カーカスコードとしては、例えば、芳香族ポリアミド又はレーヨン等の有機繊維コードが採用され得る。
　カーカスプライ６Ａは、例えば、一対のビードコア５間を跨って延びる本体部６ａと、この本体部６ａに連なり、かつ、ビードコア５の周りをタイヤ軸方向内側から外側に折り返された折返し部６ｂとを含んでいる。このようなカーカスプライ６Ａは、ビードコア５のタイヤ半径方向内側に位置する部分を有している。
　図２は、本実施形態のビード部４を示す模式図である。図２に示されるように、本実施形態のタイヤ１は、ホイールのリムＲに装着されたときに、ビード部４のタイヤ軸方向外側の表面４ａとタイヤ半径方向内側の内面４ｂとがホイールのリムＲに接している。
　ビードコア５よりもタイヤ半径方向内側のゴム部材７は、例えば、タイヤ１がホイールのリムＲに装着されたときに、図２において着色しているゴム部材７ａに圧縮される。このため、タイヤ１がホイールのリムＲに装着されたときには、ビード部４に締め付け力ＢＦが発生している。このようなビード部４の締め付け力ＢＦは、リムずれ、リム外れ等を抑制し、タイヤ１とリムＲとの間の空気が漏れることを抑止することができる。
　本実施形態のビード締め付け力予測方法は、タイヤ１がホイールのリムＲに嵌合したときのビード部４の締め付け力ＢＦを、下記式（１）を用いて予測する工程を含んでいる。
Figure JPOXMLDOC01-appb-M000010
 　ここで、
　　ＢＦ　：　ビード締め付け力[Ｎ]
　　εｃ　：　ビードコア５よりもタイヤ半径方向内側の圧縮歪[％]
　　ＩＤｗ：　ビードコア５の内径[mm]
　　ＯＤＲ：　リム径[mm]
　　Ｃｔ　：　ビードコア５よりもタイヤ半径方向内側の厚さ[mm]
　　ａ１　：　圧縮歪εｃから締め付け力ＢＦを求めるための係数
　　ａ２　：　定数
　このようなビード締め付け力予測方法は、ビードコア５の内径ＩＤｗ、リム径ＯＤＲ及びビードコア５よりもタイヤ半径方向内側の厚さＣｔから、ビード部４の締め付け力ＢＦを予測することができる。このため、本実施形態のビード締め付け力予測方法は、設計パラメータからビード部４の締め付け力ＢＦを精度よく簡単に予測することができる。
　なお、係数ａ１及び定数ａ２は、それぞれ、予めタイヤビード締め付け力試験機を用いて測定された値から、多変量解析等により実験的に求められるのが望ましい。また、ビードコア５よりもタイヤ半径方向内側の厚さＣｔは、例えば、タイヤ１がホイールのリムＲに装着される前の厚さＣｔであって、ビードコア５のタイヤ軸方向の中心５ｃでの厚さＣｔを代表値とすることができる。
　また、ビードコア５のタイヤ軸方向の中心５ｃは、例えば、ビードコア５の最大幅ＢＷｍａｘのタイヤ軸方向の中心５ｃである。ビードコア５の最大幅ＢＷｍａｘは、ビードコア５を構成するビードワイヤ８のタイヤ軸方向両側の外端面間の幅であるのが望ましい。
　ビードコア５の形状は、図２に示される形状に限定されるものではない。図３は、他の実施形態のビード部４を示す模式図であり、図４は、更に他の実施形態のビード部４を示す模式図である。図３に示されるように、ビードコア５は、例えば、ビードワイヤ８が六角形状に並べられていてもよい。この場合のビードコア５の最大幅ＢＷｍａｘは、タイヤ半径方向中央に位置するビードワイヤ８のタイヤ軸方向両側の外端面間の幅である。
　図４に示されるように、ビードコア５は、例えば、ビードワイヤ８が台形状に並べられていてもよい。この場合のビードコア５の最大幅ＢＷｍａｘは、タイヤ半径方向内側に位置するビードワイヤ８のタイヤ軸方向両側の外端面間の幅である。なお、図２には、ビード部４にカーカスプライ６Ａ及び圧縮された状態のチェーファーゴム９が例示されているが、図３及び図４では、その記載が省略されている。
　図２ないし図４に示されるように、ビード締め付け力予測方法は、許容されるリム径ＯＤＲの最大値から最小値までの値を用いて、ビード部４の締め付け力ＢＦを予測するのが望ましい。ここで、許容されるリム径ＯＤＲの最大値及び最小値は、ＪＡＴＭＡであれば"リム径ＯＤＲ±０．４mm"、ＴＲＡであれば"リム径ＯＤＲ±０．４mm"、ＥＴＲＴＯであれば"リム周長±１．２mm"である。
　このようなビード締め付け力予測方法は、許容されるリム径ＯＤＲの範囲において、常にリムＲへの取り付け作業性と、リムずれ、リム外れ、空気漏れ等の抑制とを両立させることができる。
　次に、第２の実施形態のビード締め付け力予測方法が説明される。
　第２の実施形態のビード部４は、ビードワイヤ８から構成されたビードコア５を備えている。第２の実施形態のビード締め付け力予測方法は、タイヤ１がホイールのリムＲに装着されたときのビード部４の締め付け力ＢＦを、下記式（２）を用いて予測する工程を含んでいる。
Figure JPOXMLDOC01-appb-M000011
　ここで、
　　ＢＦ　　：　ビード締め付け力[Ｎ]
　　εｃ　　：　ビードコア５よりもタイヤ半径方向内側の圧縮歪[％]
　　ＩＤｗ　：　ビードコア５の内径[mm]
　　ＯＤＲ　：　リム径[mm]
　　Ｃｔ　　：　ビードコア５よりもタイヤ半径方向内側の厚さ[mm]
　　ＢＷＳＴ：　ビードワイヤ構成
　　ＢＷｄ　：　ビードワイヤ素線径[mm]
　　ＢＷｄｎ：　ビードワイヤ８の最もタイヤ半径方向内側に並べられた本数[整数]
　　ａ３　　：　圧縮歪から締め付け力を求めるための係数
　　ａ４　　：　ビードワイヤ構成から締め付け力を求めるための係数
　　ａ５　　：　定数
　このようなビード締め付け力予測方法は、ビードコア５の内径ＩＤｗ、リム径ＯＤＲ、ビードコア５よりもタイヤ半径方向内側の厚さＣｔ、ビードワイヤ素線径ＢＷｄ及びビードワイヤ８の最もタイヤ半径方向内側に並べられた本数ＢＷｄｎから、ビード部４の締め付け力ＢＦを予測することができる。このため、第２の実施形態のビード締め付け力予測方法は、設計パラメータからビード部４の締め付け力ＢＦを精度よく簡単に予測することができる。
　なお、係数ａ３、係数ａ４及び定数ａ５は、それぞれ、予めタイヤビード締め付け力試験機を用いて測定された値から、多変量解析等により実験的に求められるのが望ましい。また、ビードワイヤ８の最もタイヤ半径方向内側に並べられた本数ＢＷｄｎは、例えば、図２及び図３の例では、３本であり、図４の例では、５本である。
　第２の実施形態のビード締め付け力予測方法は、上述のビード締め付け力予測方法と同様、許容されるリム径ＯＤＲの最大値及び最小値を用いて、締め付け力ＢＦを予測している。このようなビード締め付け力予測方法は、許容されるリム径ＯＤＲの範囲において、常にリムへの取り付け作業性と、リムずれ、リム外れ、空気漏れ等の抑制とを両立させることができる。
　次に、第３の実施形態のビード締め付け力予測方法が説明される。
　第３の実施形態のビード締め付け力予測方法は、タイヤ１がホイールのリムＲに嵌合したときのビード部４の締め付け力ＢＦを、下記式（３）を用いて予測する工程を含んでいる。
Figure JPOXMLDOC01-appb-M000012
 　ここで、
　　ＢＦ　：　ビード部４の締め付け力[Ｎ]
　　ＢＯＷ：　ビードコア５のタイヤ軸方向の中心５ｃとビード部４のタイヤ軸方向外側の表面４ａとの距離[mm]
　　ａ６　：　係数
　　ａ７　：　定数
　このようなビード締め付け力予測方法は、ビードコア５のタイヤ軸方向の中心５ｃとビード部４のタイヤ軸方向外側の表面４ａとの距離ＢＯＷから、ビード部４の締め付け力ＢＦを予測することができる。このため、第３の実施形態のビード締め付け力予測方法は、設計パラメータからビード部４の締め付け力ＢＦを精度よく簡単に予測することができる。
　なお、係数ａ６及び定数ａ７は、それぞれ、予めタイヤビード締め付け力試験機を用いて測定された値から、多変量解析等により実験的に求められるのが望ましい。ここで、係数ａ６は、距離ＢＯＷから締め付け力ＢＦを求めるための係数である。
　第３の実施形態のビード締め付け力予測方法は、距離ＢＯＷが、ビードコア５よりもタイヤ半径方向内側の厚さＣｔに比例するタイヤ１に特に有効に用いられる。
　次に、第４の実施形態のビード締め付け力予測方法が説明される。
　第４の実施形態のビード締め付け力予測方法は、タイヤ１がホイールのリムＲに嵌合したときのビード部４の締め付け力ＢＦを、下記式（４）を用いて予測する工程を含んでいる。
Figure JPOXMLDOC01-appb-M000013
 　ここで、
　　ＢＦ　：　ビード部４の締め付け力[Ｎ]
　　ＢＯＷ：　ビードコア５のタイヤ軸方向の中心５ｃとビード部４のタイヤ軸方向外側の表面４ａとの距離[mm]
　　εｃ　：　ビードコア５よりもタイヤ半径方向内側の圧縮歪[％]
　　ＩＤｗ：　ビードコア５の内径[mm]
　　ＯＤＲ：　リム径[mm]
　　Ｃｔ　：　ビードコア５よりもタイヤ半径方向内側の厚さ[mm]
　　ａ８、ａ９：係数
　　ａ１０：　定数
　このようなビード締め付け力予測方法は、ビードコア５のタイヤ軸方向の中心５ｃとビード部４のタイヤ軸方向外側の表面４ａとの距離ＢＯＷ、ビードコア５の内径ＩＤｗ、リム径ＯＤＲ及びビードコア５よりもタイヤ半径方向内側の厚さＣｔから、ビード部４の締め付け力ＢＦを予測することができる。このため、第４の実施形態のビード締め付け力予測方法は、設計パラメータからビード部４の締め付け力ＢＦを精度よく簡単に予測することができる。
　なお、係数ａ８、係数ａ９及び定数ａ１０は、それぞれ、予めタイヤビード締め付け力試験機を用いて測定された値から、多変量解析等により実験的に求められるのが望ましい。ここで、係数ａ８は、距離ＢＯＷから締め付け力ＢＦを求めるための係数である。また、係数ａ９は、圧縮歪εｃから締め付け力ＢＦを求めるための係数である。
　このようなビード締め付け力予測方法は、距離ＢＯＷに加え、圧縮歪εｃに基づく締め付け力ＢＦの影響を加味して締め付け力ＢＦを求めることができるので、ビード部４の締め付け力ＢＦをより精度よく予測することができる。
　第４の実施形態のビード締め付け力予測方法は、上述のビード締め付け力予測方法と同様、許容されるリム径ＯＤＲの最大値及び最小値を用いて、締め付け力ＢＦを予測している。このようなビード締め付け力予測方法は、許容されるリム径ＯＤＲの範囲において、常にリムへの取り付け作業性と、リムずれ、リム外れ、空気漏れ等の抑制とを両立させることができる。
　次に、第５の実施形態のビード締め付け力予測方法が説明される。
　第５の実施形態のビード部４は、ビードワイヤ８から構成されたビードコア５を備えている。第５の実施形態のビード締め付け力予測方法は、タイヤ１がホイールのリムＲに嵌合したときのビード部４の締め付け力ＢＦを、下記式（５）を用いて予測する工程を含んでいる。
Figure JPOXMLDOC01-appb-M000014
  
　ここで、
　　ＢＦ　　：　ビード部４の締め付け力[Ｎ]
　　ＢＯＷ　：　ビードコア５のタイヤ軸方向の中心５ｃとビード部４のタイヤ軸方向外側の表面４ａとの距離[mm]
　　εｃ　　：　ビードコア５よりもタイヤ半径方向内側の圧縮歪[％]
　　ＢＷＳＴ：　ビードコア５の最もタイヤ半径方向内側の幅[mm]
　　ＩＤｗ　：　ビードコア５の内径[mm]
　　ＯＤＲ　：　リム径[mm]
　　Ｃｔ　　：　ビードコア５よりもタイヤ半径方向内側の厚さ[mm]
　　ＢＷｄ　：　ビードワイヤ素線径[mm]
　　ＢＷｄｎ：　ビードワイヤ８の最もタイヤ半径方向内側に並べられた本数[整数]
　　ａ１１、ａ１２、ａ１３：係数
　　ａ１４　　：　定数
　このようなビード締め付け力予測方法は、ビードコア５のタイヤ軸方向の中心５ｃとビード部４のタイヤ軸方向外側の表面４ａとの距離ＢＯＷ、ビードコア５の内径ＩＤｗ、リム径ＯＤＲ、ビードコア５よりもタイヤ半径方向内側の厚さＣｔ、ビードワイヤ素線径ＢＷｄ及びビードワイヤ８の最もタイヤ半径方向内側に並べられた本数ＢＷｄｎから、ビード部４の締め付け力ＢＦを予測することができる。このため、第５の実施形態のビード締め付け力予測方法は、設計パラメータからビード部４の締め付け力ＢＦを精度よく簡単に予測することができる。
　なお、係数ａ１１、係数ａ１２、係数ａ１３及び定数ａ１４は、それぞれ、予めタイヤビード締め付け力試験機を用いて測定された値から、多変量解析等により実験的に求められるのが望ましい。
　ここで、係数ａ１１は、距離ＢＯＷから締め付け力ＢＦを求めるための係数である。また、係数ａ１２は、圧縮歪εｃから締め付け力ＢＦを求めるための係数である。また、係数ａ１３は、ビードコア５の最もタイヤ半径方向内側の幅に基づくビードワイヤ構成ＢＷＳＴから締め付け力ＢＦを求めるための係数である。なお、ビードワイヤ８の最もタイヤ半径方向内側に並べられた本数ＢＷｄｎは、例えば、図２及び図３の例では、３本であり、図４の例では、５本である。
　このようなビード締め付け力予測方法は、距離ＢＯＷ及び圧縮歪εｃに加え、ビードワイヤ構成ＢＷＳＴに基づく締め付け力ＢＦの影響を加味して締め付け力ＢＦを求めることができるので、ビード部４の締め付け力ＢＦをより精度よく予測することができる。
　第５の実施形態のビード締め付け力予測方法は、上述のビード締め付け力予測方法と同様、許容されるリム径ＯＤＲの最大値から最小値までの値を用いて、ビード部４の締め付け力ＢＦを予測している。このようなビード締め付け力予測方法は、許容されるリム径ＯＤＲの範囲において、常にリムＲへの取り付け作業性と、リムずれ、リム外れ、空気漏れ等の抑制とを両立させることができる。
　上記式（３）、上記式（４）又は上記式（５）を用いてビード締め付け力を予測する方法において、ビードコア５のタイヤ軸方向の中心５ｃとビード部４のタイヤ軸方向外側の表面４ａとの距離ＢＯＷは、下記式（６）を用いて予測されるのが望ましい。
Figure JPOXMLDOC01-appb-M000015
   
　ここで、
　　ＢＯＷ：　ビードコア５のタイヤ軸方向の中心５ｃとビード部４のタイヤ軸方向外側の表面４ａとの距離[mm]
　　ＢＧ　：　ビードコア５のタイヤ軸方向外側のゴム厚さ[mm]
　　ｔｃｈ：　チェーファーゴム９の厚さ[mm]
　　Ｎｃｈ：　チェーファーゴム９の数[整数]
　　ｔｃ　：　カーカスプライ６Ａの厚さ[mm]
　　ＯＮｃ：　ビードコア５よりもタイヤ軸方向外側に位置するカーカスプライ６Ａの数[整数]
　　ｔｊ　：　その他の部材の厚さ[mm]
　　Ｎｊ　：　その他の部材の数[整数]
　　ＢＷｍａｘ：ビードコア５の最大幅[mm]
　　ａ１５：　係数
　　ａ１６：　その他のゴムの厚さ[mm]
　　ａ１７：　定数
　このようなビード締め付け力予測方法は、ビードコア５のタイヤ軸方向の中心５ｃとビード部４のタイヤ軸方向外側の表面４ａとの距離ＢＯＷを精度よく簡単に求めることができる。なお、係数ａ１５及び定数ａ１７は、それぞれ、予めタイヤビード締め付け力試験機を用いて測定された値から、多変量解析等により実験的に求められるのが望ましい。ここで、係数ａ１５は、ビードコア５よりもタイヤ軸方向外側の厚さとビードコア５の最大幅ＢＷｍａｘとから距離ＢＯＷを求めるための係数である。
　また、ビードコア５よりもタイヤ軸方向外側に位置するカーカスプライ６Ａ、チェーファーゴム９及びその他の部材は、存在しない場合には、それぞれの数として０が入力される。なお、その他のゴムの厚さａ１６も、存在しない場合には、０が入力される。
　上記式（６）を用いてビード締め付け力を予測する方法において、ビードコア５の最大幅ＢＷｍａｘは、下記式（７）を用いて予測されるのが望ましい。
Figure JPOXMLDOC01-appb-M000016
   
　ここで、
　　ＢＷｍａｘ：　ビードコアの最大幅[mm]
　　ＢＷｄ　　：　ビードワイヤ素線径
　　ＢＷｄｎｍａｘ：ビードワイヤのタイヤ軸方向に並べられた最大本数[整数]
　　ａ１８　　：　係数
　　ａ１９　　：　定数
　このようなビード締め付け力予測方法は、ビードコア５の最大幅ＢＷｍａｘを精度よく簡単に求めることができる。なお、係数ａ１８及び定数ａ１９は、それぞれ、予めタイヤビード締め付け力試験機を用いて測定された値から、多変量解析等により実験的に求められるのが望ましい。ここで、係数ａ１８は、ビードワイヤ８の構成からビードコア５の最大幅ＢＷｍａｘを求めるための係数である。
　上記式（１）、上記式（２）、上記式（４）又は上記式（５）を用いてビード締め付け力を予測する方法において、ビードコア５よりタイヤ半径方向内側の厚さＣｔは、下記式（８）を用いて予測されるのが望ましい。
Figure JPOXMLDOC01-appb-M000017
  
　ここで、
　　ｔｉ　：　インナーライナーの厚さ[mm]
　　Ｎｉ　：　ビードコア５よりもタイヤ半径方向内側に位置するインナーライナーの数[整数]
　　ｔｃ　：　カーカスプライ６Ａの厚さ[mm]
　　ＵＮｃ：　ビードコア５よりもタイヤ半径方向内側に位置するカーカスプライ６Ａの数[整数]
　　ｔｃｈ：　チェーファーゴム９の厚さ[mm]
　　Ｎｃｈ：　ビードコア５よりもタイヤ半径方向内側に位置するチェーファーゴム９の数[整数]
　　ｔｊ　：　その他の部材の厚さ[mm]
　　Ｎｊ　：　ビードコア５よりもタイヤ半径方向内側に位置するその他の部材の数[整数]
　　ａ２０：　定数
　　ａ２１：　その他のゴムの厚さ[mm]
　このようなビード締め付け力予測方法は、ビードコア５よりタイヤ半径方向内側の厚さＣｔを精度よく簡単に求めることができる。なお、定数ａ２０は、予めタイヤビード締め付け力試験機を用いて測定された値から、多変量解析等により実験的に求められるのが望ましい。
　また、ビードコア５よりもタイヤ半径方向内側に位置するインナーライナー、カーカスプライ６Ａ、チェーファーゴム９及びその他の部材は、存在しない場合には、それぞれの数として０が入力される。なお、その他のゴムの厚さａ２１も、存在しない場合には、０が入力される。
　次に、上述のビード締め付け力予測方法を用いたタイヤ１の製造方法が説明される。
　本実施形態のタイヤ１の製造方法は、上述のビード締め付け力予測方法により予測されたビード部４の締め付け力ＢＦが、一定の範囲となるようにビード部４を構成する工程を含んでいる。
　ビード部４の締め付け力ＢＦの一定の範囲は、好ましくは、１０００～１００００Ｎである。予測された締め付け力ＢＦが１０００Ｎよりも大きいことで、リムずれ、リム外れ、空気漏れ等を抑制することができる。このような観点から、締め付け力ＢＦの下限値は、好ましくは、１２００Ｎであり、より好ましくは、１５００Ｎであり、更に好ましくは、１７００Ｎである。
　予測された締め付け力ＢＦが１００００Ｎよりも小さいことで、良好なリムＲへの取り付け作業性を維持することができる。このような観点から、締め付け力ＢＦの上限値は、好ましくは、８０００Ｎであり、より好ましくは、７０００Ｎであり、更に好ましくは、６５００Ｎである。
　次に、上述のビード締め付け力予測方法を用いたタイヤ１が説明される。
　本実施形態のタイヤ１は、上述のビード締め付け力予測方法により予測されたビード部４の締め付け力ＢＦが、１０００～１００００Ｎである。このようなタイヤ１は、リムＲへの取り付け作業性と、リムずれ、リム外れ、空気漏れ等の抑制とを両立することができる。
　以上、本発明の特に好ましい実施形態について詳述したが、本発明は、上述の実施形態に限定されることなく、種々の態様に変形して実施され得る。
　図１の基本構造を有するタイヤが３種類試作され、実施例として、上記式（１）～（８）を用いて、ビード部の締め付け力が計算された。比較例として、下記式（９）を用いて、ビード部の締め付け力が計算された。なお、係数ａ２２及び定数ａ２３は、それぞれ、予め別の測定された値から、実験的に求められた。
Figure JPOXMLDOC01-appb-M000018
 　ここで、
　　ＢＦ　　：　ビード部の締め付け力[Ｎ]
　　Ｃｔ　　：　ビードコアよりもタイヤ半径方向内側の厚さ[mm]
　　ａ２２　：　厚さから締め付け力を求めるための係数
　　ａ２３　：　定数
　試作されたタイヤに対し、これらの計算結果である予測値と、タイヤビード締め付け力試験機を用いて測定されたビード部の締め付け力の測定結果との比較試験が行われた。結果は、予測値／測定値＊１００（％）の比で求められ、比が１００に近いほど、測定値との差が小さく、予測精度に優れていることを示す。試験の結果が、表１に示される。
Figure JPOXMLDOC01-appb-T000019
  
　試験の結果、いずれのタイヤにおいても、実施例のビード締め付け力の予測値は、比較例よりも測定値に近く、設計パラメータからビード部の締め付け力を精度よく簡単に予測可能であることが確認された。
［付記］
　本開示は、次のとおりである。
［本開示１］
　ビード部にビードコアを備えたタイヤの前記ビード部の締め付け力を予測するための方法であって、前記タイヤがホイールのリムに嵌合したときの前記ビード部の締め付け力を、下記式（１）を用いて予測する工程を含む、ビード締め付け力予測方法。
Figure JPOXMLDOC01-appb-M000020
 　ここで、
　　ＢＦ　：　ビード締め付け力[Ｎ]
　　εｃ　：　ビードコアよりもタイヤ半径方向内側の圧縮歪[％]
　　ＩＤｗ：　ビードコアの内径[mm]
　　ＯＤＲ：　リム径[mm]
　　Ｃｔ　：　ビードコアよりもタイヤ半径方向内側の厚さ[mm]
　　ａ１：　圧縮歪から締め付け力を求めるための係数
　　ａ２：　定数
［本開示２］
　ビード部にビードコアを備えたタイヤの前記ビード部の締め付け力を予測するための方法であって、前記ビードコアは、ビードワイヤから構成されたものであり、前記タイヤがホイールのリムに嵌合したときの前記ビード部の締め付け力を、下記式（２）を用いて予測する工程を含む、ビード締め付け力予測方法。
Figure JPOXMLDOC01-appb-M000021
  
 
　ここで、
　　ＢＦ　　：　ビード締め付け力[Ｎ]
　　εｃ　　：　ビードコアよりもタイヤ半径方向内側の圧縮歪[％]
　　ＩＤｗ　：　ビードコアの内径[mm]
　　ＯＤＲ　：　リム径[mm]
　　Ｃｔ　　：　ビードコアよりもタイヤ半径方向内側の厚さ[mm]
　　ＢＷＳＴ：　ビードワイヤ構成
　　ＢＷｄ　：　ビードワイヤ素線径
　　ＢＷｄｎ：　ビードワイヤの最もタイヤ半径方向内側に並べられた本数[整数]
　　ａ３　　：　圧縮歪から締め付け力を求めるための係数
　　ａ４　　：　ビードワイヤ構成から締め付け力を求めるための係数
　　ａ５　　：　定数
［本開示３］
　ビード部にビードコアを備えたタイヤの前記ビード部の締め付け力を予測するための方法であって、前記タイヤがホイールのリムに嵌合したときの前記ビード部の締め付け力を、下記式（３）を用いて予測する工程を含む、ビード締め付け力予測方法。
Figure JPOXMLDOC01-appb-M000022
 　ここで、
　　ＢＦ　：　ビード部の締め付け力[Ｎ]
　　ＢＯＷ：　ビードコアのタイヤ軸方向の中心とビード部のタイヤ軸方向外側の表面との距離[mm]
　　ａ６　：　係数
　　ａ７　：　定数
［本開示４］
　ビード部にビードコアを備えたタイヤの前記ビード部の締め付け力を予測するための方法であって、前記タイヤがホイールのリムに嵌合したときの前記ビード部の締め付け力を、下記式（４）を用いて予測する工程を含む、ビード締め付け力予測方法。
Figure JPOXMLDOC01-appb-M000023
  
　ここで、
　　ＢＦ　：　ビード部の締め付け力[Ｎ]
　　ＢＯＷ：　ビードコアのタイヤ軸方向の中心とビード部のタイヤ軸方向外側の表面との距離[mm]
　　εｃ　：　ビードコアよりもタイヤ半径方向内側の圧縮歪[％]
　　ＩＤｗ：　ビードコアの内径[mm]
　　ＯＤＲ：　リム径[mm]
　　Ｃｔ　：　ビードコアよりもタイヤ半径方向内側の厚さ[mm]
　　ａ８、ａ９：係数
　　ａ１０：　定数
［本開示５］
　ビード部にビードコアを備えたタイヤの前記ビード部の締め付け力を予測するための方法であって、
　前記ビードコアは、ビードワイヤから構成されたものであり、
　前記タイヤがホイールのリムに嵌合したときの前記ビード部の締め付け力を、下記式（５）を用いて予測する工程を含む、
　ビード締め付け力予測方法。
Figure JPOXMLDOC01-appb-M000024
　ここで、
　　ＢＦ　　：　ビード部の締め付け力[Ｎ]
　　ＢＯＷ　：　ビードコアのタイヤ軸方向の中心とビード部のタイヤ軸方向外側の表面との距離[mm]
　　εｃ　　：　ビードコアよりもタイヤ半径方向内側の圧縮歪[％]
　　ＢＷＳＴ：　ビードワイヤ構成
　　ＩＤｗ　：　ビードコアの内径[mm]
　　ＯＤＲ　：　リム径[mm]
　　Ｃｔ　　：　ビードコアよりもタイヤ半径方向内側の厚さ[mm]
　　ＢＷｄ　：　ビードワイヤ素線径[mm]
　　ＢＷｄｎ：　ビードワイヤの最もタイヤ半径方向内側に並べられた本数[整数]
　　ａ１１、ａ１２、ａ１３：係数
　　ａ１４　：　定数
［本開示６］
　許容されるリム径の最大値から最小値までの値を用いて、前記ビード部の締め付け力を予測する、本開示１、２、４又は５に記載のビード締め付け力予測方法。
［本開示７］
　前記ビードコアの最大幅の中心と前記ビード部のタイヤ軸方向外側の表面との距離を、下記式（６）を用いて予測する、本開示３ないし５のいずれかに記載のビード締め付け力予測方法。
Figure JPOXMLDOC01-appb-M000025
  
　ここで、
　　ＢＯＷ：　ビードコアのタイヤ軸方向の中心とビード部のタイヤ軸方向外側の表面との距離[mm]
　　ＢＧ　：　ビードコアのタイヤ軸方向外側のゴム厚さ[mm]
　　ｔｃｈ：　チェーファーゴムの厚さ[mm]
　　Ｎｃｈ：　チェーファーゴムの数[整数]
　　ｔｃ　：　カーカスプライの厚さ[mm]
　　ＯＮｃ：　ビードコアよりもタイヤ軸方向外側に位置するカーカスプライの数[整数]
　　ｔｊ　：　その他の部材の厚さ[mm]
　　Ｎｊ　：　その他の部材の数[整数]
　　ＢＷｍａｘ：ビードコアの最大幅[mm]
　　ａ１５：　係数
　　ａ１６：　その他のゴムの厚さ[mm]
　　ａ１７：　定数
［本開示８］
　前記ビードコアの最大幅を、下記式（７）を用いて予測する、本開示７に記載のビード締め付け力予測方法。
Figure JPOXMLDOC01-appb-M000026
  
　ここで、
　　ＢＷｍａｘ：　ビードコアの最大幅[mm]
　　ＢＷｄ　　：　ビードワイヤ素線径
　　ＢＷｄｎｍａｘ：ビードワイヤのタイヤ軸方向に並べられた最大本数[整数]
　　ａ１８　　：　係数
　　ａ１９　　：　定数
［本開示９］
　前記ビードコアよりタイヤ半径方向内側の厚さを、下記式（８）を用いて予測する、本開示１、２、４又は５に記載のビード締め付け力予測方法。
Figure JPOXMLDOC01-appb-M000027
  
　ここで、
　　ｔｉ　：　インナーライナーの厚さ[mm]
　　Ｎｉ　：　インナーライナーの数[整数]
　　ｔｃ　：　カーカスプライの厚さ[mm]
　　ＵＮｃ：　ビードコアよりもタイヤ半径方向内側に位置するカーカスプライの数[整数]
　　ｔｃｈ：　チェーファーゴムの厚さ[mm]
　　Ｎｃｈ：　チェーファーゴムの数[整数]
　　ｔｊ　：　その他の部材の厚さ[mm]
　　Ｎｊ　：　その他の部材の数[整数]
　　ａ２０：　定数
　　ａ２１：　その他のゴムの厚さ[mm]
［本開示１０］
　タイヤの製造方法であって、本開示１ないし９のいずれかに記載のビード締め付け力予測方法により予測された前記ビード部の締め付け力が、１０００～１００００Ｎとなるように前記ビード部を構成する工程を含む、タイヤの製造方法。
［本開示１１］
　タイヤであって、本開示１ないし９のいずれかに記載のビード締め付け力予測方法により予測された前記ビード部の締め付け力が、１０００～１００００Ｎである、タイヤ。
　１　　タイヤ
　４　　ビード部
　４ａ　表面
　５　　ビードコア
　５ｃ　中心

Claims (11)

  1. 　ビード部にビードコアを備えたタイヤの前記ビード部の締め付け力を予測するための方法であって、
    　前記タイヤがホイールのリムに嵌合したときの前記ビード部の締め付け力を、下記式（１）を用いて予測する工程を含む、
    　ビード締め付け力予測方法。
    Figure JPOXMLDOC01-appb-M000001
       
    　ここで、
    　　ＢＦ　：　ビード締め付け力[Ｎ]
    　　εｃ　：　ビードコアよりもタイヤ半径方向内側の圧縮歪[％]
    　　ＩＤｗ：　ビードコアの内径[mm]
    　　ＯＤＲ：　リム径[mm]
    　　Ｃｔ　：　ビードコアよりもタイヤ半径方向内側の厚さ[mm]
    　　ａ１：　圧縮歪から締め付け力を求めるための係数
    　　ａ２：　定数
  2. 　ビード部にビードコアを備えたタイヤの前記ビード部の締め付け力を予測するための方法であって、
    　前記ビードコアは、ビードワイヤから構成されたものであり、
    　前記タイヤがホイールのリムに嵌合したときの前記ビード部の締め付け力を、下記式（２）を用いて予測する工程を含む、
    　ビード締め付け力予測方法。
    Figure JPOXMLDOC01-appb-M000002
      
    　ここで、
    　　ＢＦ　　：　ビード締め付け力[Ｎ]
    　　εｃ　　：　ビードコアよりもタイヤ半径方向内側の圧縮歪[％]
    　　ＩＤｗ　：　ビードコアの内径[mm]
    　　ＯＤＲ　：　リム径[mm]
    　　Ｃｔ　　：　ビードコアよりもタイヤ半径方向内側の厚さ[mm]
    　　ＢＷＳＴ：　ビードワイヤ構成
    　　ＢＷｄ　：　ビードワイヤ素線径
    　　ＢＷｄｎ：　ビードワイヤの最もタイヤ半径方向内側に並べられた本数[整数]
    　　ａ３　　：　圧縮歪から締め付け力を求めるための係数
    　　ａ４　　：　ビードワイヤ構成から締め付け力を求めるための係数
    　　ａ５　　：　定数
  3. 　ビード部にビードコアを備えたタイヤの前記ビード部の締め付け力を予測するための方法であって、
    　前記タイヤがホイールのリムに嵌合したときの前記ビード部の締め付け力を、下記式（３）を用いて予測する工程を含む、
    　ビード締め付け力予測方法。
    Figure JPOXMLDOC01-appb-M000003
     　ここで、
    　　ＢＦ　：　ビード部の締め付け力[Ｎ]
    　　ＢＯＷ：　ビードコアのタイヤ軸方向の中心とビード部のタイヤ軸方向外側の表面との距離[mm]
    　　ａ６　：　係数
    　　ａ７　：　定数
  4. 　ビード部にビードコアを備えたタイヤの前記ビード部の締め付け力を予測するための方法であって、
    　前記タイヤがホイールのリムに嵌合したときの前記ビード部の締め付け力を、下記式（４）を用いて予測する工程を含む、
    　ビード締め付け力予測方法。
    Figure JPOXMLDOC01-appb-M000004
    　ここで、
    　　ＢＦ　：　ビード部の締め付け力[Ｎ]
    　　ＢＯＷ：　ビードコアのタイヤ軸方向の中心とビード部のタイヤ軸方向外側の表面との距離[mm]
    　　εｃ　：　ビードコアよりもタイヤ半径方向内側の圧縮歪[％]
    　　ＩＤｗ：　ビードコアの内径[mm]
    　　ＯＤＲ：　リム径[mm]
    　　Ｃｔ　：　ビードコアよりもタイヤ半径方向内側の厚さ[mm]
    　　ａ８、ａ９：係数
    　　ａ１０：　定数
  5. 　ビード部にビードコアを備えたタイヤの前記ビード部の締め付け力を予測するための方法であって、
    　前記ビードコアは、ビードワイヤから構成されたものであり、
    　前記タイヤがホイールのリムに嵌合したときの前記ビード部の締め付け力を、下記式（５）を用いて予測する工程を含む、
    　ビード締め付け力予測方法。
    Figure JPOXMLDOC01-appb-M000005
      
    　ここで、
    　　ＢＦ　　：　ビード部の締め付け力[Ｎ]
    　　ＢＯＷ　：　ビードコアのタイヤ軸方向の中心とビード部のタイヤ軸方向外側の表面との距離[mm]
    　　εｃ　　：　ビードコアよりもタイヤ半径方向内側の圧縮歪[％]
    　　ＢＷＳＴ：　ビードワイヤ構成
    　　ＩＤｗ　：　ビードコアの内径[mm]
    　　ＯＤＲ　：　リム径[mm]
    　　Ｃｔ　　：　ビードコアよりもタイヤ半径方向内側の厚さ[mm]
    　　ＢＷｄ　：　ビードワイヤ素線径[mm]
    　　ＢＷｄｎ：　ビードワイヤの最もタイヤ半径方向内側に並べられた本数[整数]
    　　ａ１１、ａ１２、ａ１３：係数
    　　ａ１４　：　定数
  6. 　許容されるリム径の最大値から最小値までの値を用いて、前記ビード部の締め付け力を予測する、請求項１、２、４又は５に記載のビード締め付け力予測方法。
  7. 　前記ビードコアの最大幅の中心と前記ビード部のタイヤ軸方向外側の表面との距離を、下記式（６）を用いて予測する、請求項３ないし５のいずれか１項に記載のビード締め付け力予測方法。
    Figure JPOXMLDOC01-appb-M000006
      
    　ここで、
    　　ＢＯＷ：　ビードコアのタイヤ軸方向の中心とビード部のタイヤ軸方向外側の表面との距離[mm]
    　　ＢＧ　：　ビードコアのタイヤ軸方向外側のゴム厚さ[mm]
    　　ｔｃｈ：　チェーファーゴムの厚さ[mm]
    　　Ｎｃｈ：　チェーファーゴムの数[整数]
    　　ｔｃ　：　カーカスプライの厚さ[mm]
    　　ＯＮｃ：　ビードコアよりもタイヤ軸方向外側に位置するカーカスプライの数[整数]
    　　ｔｊ　：　その他の部材の厚さ[mm]
    　　Ｎｊ　：　その他の部材の数[整数]
    　　ＢＷｍａｘ：ビードコアの最大幅[mm]
    　　ａ１５：　係数
    　　ａ１６：　その他のゴムの厚さ[mm]
    　　ａ１７：　定数
  8. 　前記ビードコアの最大幅を、下記式（７）を用いて予測する、請求項７に記載のビード締め付け力予測方法。
    Figure JPOXMLDOC01-appb-M000007
      
    　ここで、
    　　ＢＷｍａｘ：　ビードコアの最大幅[mm]
    　　ＢＷｄ　　：　ビードワイヤ素線径
    　　ＢＷｄｎｍａｘ：ビードワイヤのタイヤ軸方向に並べられた最大本数[整数]
    　　ａ１８　　：　係数
    　　ａ１９　　：　定数
  9. 　前記ビードコアよりタイヤ半径方向内側の厚さを、下記式（８）を用いて予測する、請求項１、２、４又は５に記載のビード締め付け力予測方法。
    Figure JPOXMLDOC01-appb-M000008
      
    　ここで、
    　　ｔｉ　：　インナーライナーの厚さ[mm]
    　　Ｎｉ　：　インナーライナーの数[整数]
    　　ｔｃ　：　カーカスプライの厚さ[mm]
    　　ＵＮｃ：　ビードコアよりもタイヤ半径方向内側に位置するカーカスプライの数[整数]
    　　ｔｃｈ：　チェーファーゴムの厚さ[mm]
    　　Ｎｃｈ：　チェーファーゴムの数[整数]
    　　ｔｊ　：　その他の部材の厚さ[mm]
    　　Ｎｊ　：　その他の部材の数[整数]
    　　ａ２０：　定数
    　　ａ２１：　その他のゴムの厚さ[mm]
  10. 　タイヤの製造方法であって、
    　請求項１ないし９のいずれか１項に記載のビード締め付け力予測方法により予測された前記ビード部の締め付け力が、１０００～１００００Ｎとなるように前記ビード部を構成する工程を含む、
    　タイヤの製造方法。
  11. 　タイヤであって、
    　請求項１ないし９のいずれか１項に記載のビード締め付け力予測方法により予測された前記ビード部の締め付け力が、１０００～１００００Ｎである、
    　タイヤ。
     
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