WO2022024503A1 - ステータ、モータおよび圧縮機 - Google Patents

ステータ、モータおよび圧縮機 Download PDF

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康彦 大澤
義博 片岡
聡 塚本
義友 塚
亮太 中井
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ダイキン工業株式会社
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Definitions

  • This disclosure relates to a stator, a motor and a compressor.
  • Patent Document 1 Japanese Patent No. 382401 (Patent Document 1)).
  • the gap between the coils is not sufficiently secured by the neutral wire and the lead wire, so that the passage cross-sectional area between the coils through which the refrigerant flows is insufficient. Therefore, there is a problem that the flow velocity of the refrigerant flowing between the coils becomes high and the oil tends to rise, and the outflow of the oil cannot be suppressed.
  • This disclosure proposes a stator that can suppress the outflow of oil from the gap between coils when used in a compressor motor.
  • a motor provided with the above-mentioned stator is provided.
  • a compressor equipped with the above motor is provided.
  • the stator of the present disclosure is A stator core with multiple teeth and Insulators attached to the axial end faces of the stator core, A plurality of coils wound around the plurality of teeth of the stator core, respectively, The first region in which the tip ends of the feeder lines extending from one end of the plurality of coils are connected to each other, and A second region in which the tips of the neutral wires extending from the other ends of the plurality of coils are connected to each other is provided.
  • the insulator has an inner wall and an outer wall provided at intervals in the radial direction of the stator core.
  • the center of gravity of the second region is located between the center of gravity of the first region and the stator core.
  • the radial length of the first region is B
  • the radial length of the second region is C
  • the motor of the compressor when the center of gravity of the second region is located between the center of gravity of the first region and the stator core and the condition of the above equation 1 is satisfied, the motor of the compressor is used. It is possible to secure a passage cross-sectional area between at least a pair of coils through which the refrigerant flows, slow down the flow velocity of the refrigerant flowing between the coils, and suppress the outflow of oil from the gaps between the coils.
  • the center of gravity of the second region is located between the center of gravity of the first region and the stator core, and the relationship of the above equation 1 Meet.
  • the passage cross-sectional area between all the coils through which the refrigerant flows can be secured, the flow velocity of the refrigerant flowing between all the coils can be slowed down, and the flow velocity between the coils can be slowed down.
  • the outflow of oil can be effectively suppressed.
  • the center of gravity of the second region is located between the center of gravity of the first region and the stator core in a cross section along a plane including the axis of the stator core on the entire circumference of the stator core.
  • the second region having a relatively small cross-sectional shape is arranged on the stator core side as a whole rather than the first region, the space on the side closer to the coil end is widened, and the cross-sectional area of the passage between the coils is increased. It is possible to smooth the flow of the refrigerant while making it wider, and to slow down the flow velocity of the refrigerant flowing between the coils.
  • the end of the second region opposite to the stator core is located between the end of the first region on the stator core side and the stator core.
  • the second region having a relatively small cross-sectional shape is arranged closer to the stator core than the first region, the space on the side closer to the coil end is widened, and the cross-sectional area of the passage between the coils is wider. While doing so, the flow of the refrigerant can be smoothed and the flow velocity of the refrigerant flowing between the coils can be slowed down.
  • the length from the innermost end to the outermost end in the radial direction of the plurality of first regions is La, and one or two or more.
  • Lb the length from the innermost end to the outermost end in the radial direction of the second region
  • Lb La> Lb .
  • any one of the above stators It is characterized by having a rotor arranged radially inside the stator.
  • the compression mechanism part arranged in the closed container and It is characterized in that it is arranged in the closed container and is provided with the motor for driving the compression mechanism unit.
  • stator of 1st Embodiment of this disclosure It is a perspective view of the stator of 1st Embodiment of this disclosure. It is a vertical sectional view of the above-mentioned stator. It is a figure which shows the connection state of the coil of the said stator. It is the figure which simplified the connection state of the coil shown in FIG. It is a top view of the stator. It is sectional drawing of the main part of the said stator. It is sectional drawing of the main part of the said stator. It is sectional drawing of the main part of the stator of the 2nd Embodiment of this disclosure. It is sectional drawing of the compressor provided with the motor of the 3rd Embodiment of this disclosure.
  • FIG. 1 is a perspective view of the stator 1 of the first embodiment of the present disclosure
  • FIG. 2 is a vertical sectional view of the stator.
  • the stator 1 is attached to the stator core 10, the upper insulator 20 attached to the upper end surface of the stator core 10 in the axial direction, and the lower end surface of the stator core 10 in the axial direction. It has a lower insulator 30, coils U1 to U4, V1 to V4, and W1 to W4 wound together with a stator core 10, an upper insulator 20, and a lower insulator 30.
  • a resin having an insulating property is used as the material of the upper insulator 20 and the lower insulator 30 as the material of the upper insulator 20 and the lower insulator 30, a resin having an insulating property is used.
  • stator core 10 has an annular back yoke 11 and a plurality of teeth 12 protruding radially inward from the inner peripheral surface of the back yoke 11.
  • the coils U1 to U4, V1 to V4, and W1 to W4 are so-called concentrated windings, which are wound around each tooth 12 and not wound over a plurality of teeth 12.
  • FIG. 3 is a diagram showing the connection state of the coils U1 to U4, V1 to V4, and W1 to W4 of the stator 1
  • FIG. 4 is a diagram of the coils U1 to U4, V1 to V4, and W1 to W4 shown in FIG. It is the figure which simplified the connection state.
  • FIG. 3 a top view of the stator core 10 is shown, but the upper insulator 20 is omitted.
  • Each of the feeder lines eU1 and eU2 extends from one of the windings of the coils U1 and U2 and is connected to the U-phase connection portion XUa . Further, each of the feeder lines eU3 and eU4 extends from one of the windings of the coils U3 and U4 and is connected to the U-phase connection portion XUb .
  • Each of the feeder lines eV1 and eV2 extends from one of the windings of the coils V1 and V2 and is connected to the V-phase connection portion XVa. Further, each of the feeder lines eV3 and eV4 extends from one of the windings of the coils V3 and V4 and is connected to the V-phase connection portion XVb.
  • Each of the feeder lines eW1 and eW2 extends from one of the windings of the coils W1 and W2 and is connected to the W-phase connection portion XWa . Further, each of the feeder lines eW3 and eW4 extends from one of the windings of the coils W3 and W4 and is connected to the connection portion X Wb of the W phase.
  • the feeder lines eU1 to eU4, eV1 to eV4, and eW1 to eW4 which are the starting parts of winding, are fixed to the stator core 10. Does not loosen without doing.
  • Each of the neutral wires cU1 to cU4 extends from the other of the windings of the coils U1 to U4 and is connected to the neutral point N.
  • Each of the neutral wires cV1 to cV4 extends from the other of the windings of the coils V1 to V4 and is connected to the neutral point N.
  • Each of the neutral wires cW1 to cW4 extends from the other of the windings of the coils W1 to W4 and is connected to the neutral point N.
  • all the neutral wires cU1 to cU4, cV1 to cV4, and cW1 to cW4 are electrically connected.
  • the feeder lines eU1 to eU4, eV1 to eV4, eW1 to eW4 and the neutral lines cU1 to cU4, cV1 to cV4, and cW1 to cW4 are upper insulators attached to the upper end surface of the stator core 10 so as not to be electrically connected to each other. It is locked to 20.
  • FIG. 5 is a top view of the stator 1. As shown in FIG. 5, an insulating cap 110 covering the U-phase connection portion X Ua (shown in FIGS. 3 and 4) and an insulating cap covering the U-phase connection portion X Ub (shown in FIGS. 3 and 4). 120 and 120 are stored on the coil end by shifting them in the circumferential direction.
  • the insulating cap 110 that covers the V-phase connection portion (not shown) and the insulating cap 120 that covers the V-phase connection portion (not shown) are rotated with respect to the V-phase insulating caps 110 and 120. It is offset in the direction and stored on the coil end.
  • the insulating cap 110 that covers the W-phase connection portion (not shown) and the insulating cap 120 that covers the W-phase connection portion (not shown) are attached to the W-phase insulating caps 110 and 120. It is shifted in the circumferential direction and stored on the coil end.
  • the leader wire 111, the leader wire 121, the insulating cap 110, the insulating cap 120, and other leader wires are fixed to the upper insulator 20 by a plurality of binding threads (not shown).
  • Y is the gap between the coils U1 to U4, V1 to V4, and W1 to W4, and Z is the radial length of the opening in which the passage above the gap W is formed.
  • the cross-sectional area (passage cross-sectional area) of the passage in which this flow path is formed is approximately Y ⁇ Z.
  • 6 and 7 are schematic cross-sectional views of the main part of the stator 1.
  • FIGS. 6 and 7 the same components as those in FIGS. 1 and 2 are designated by the same reference numbers.
  • 6 and 7 are cross sections along a plane including the axis of the stator core 10 of the coil U1 among the plurality of coils U1 to U4, V1 to V4, and W1 to W4.
  • the stator 1 includes a plurality of first regions S1 in which the tip portions of the feeder lines eU1 to eU4, eV1 to eV4, and eW1 to eW4 extending from one end of a plurality of coils U1 to U4, V1 to V4, and W1 to W4 are connected to each other.
  • a second region S2 in which the tips of the neutral wires cU1 to cU4, cV1 to cV4, and cW1 to cW4 extending from the other ends of the coils U1 to U4, V1 to V4, and W1 to W4 are connected to each other is provided.
  • the upper insulator 20 has an inner wall 20a and an outer wall 20b provided at intervals in the radial direction of the stator core 10.
  • the center of gravity O1 of the first region S1 is located above the center of gravity O2 of the second region S2 in the axial direction of the stator core 10 (first condition).
  • the center of gravity O2 of the second region S2 is located between the center of gravity O1 of the first region S1 and the stator core 10 (first condition).
  • the difference in height between the center of gravity O1 of the first region S1 and the center of gravity O2 of the second region S2 is defined as H.
  • the center of gravity O1 of the first region S1 and the center of gravity O2 of the second region S2 are the centers of gravity of each cross-sectional shape.
  • the radial length of the first region S1 is B
  • the radial length of the second region S2 is C
  • the cross-sectional area of the passage between the coils through which the refrigerant flows can be secured, the flow velocity of the refrigerant flowing between the coils can be slowed down, and the outflow of oil from the gaps between the coils can be suppressed.
  • the first condition and the second condition are satisfied in the cross section along the plane including the axis of the stator core 10 in the gap between the pair of coils, but the stator core in the gap between the two or more coils is satisfied. It suffices that the first condition and the second condition are satisfied in the cross section along the plane including the ten axes.
  • first condition and the second condition may be satisfied in the cross section along the plane including the axis of the stator core 10 in the gaps between all the coils U1 to U4, V1 to V4, and W1 to W4.
  • the passage cross-sectional area between all the coils U1 to U4, V1 to V4, and W1 to W4 can be secured, and the flow velocity of the refrigerant flowing between all the coils U1 to U4, V1 to V4, and W1 to W4 can be slowed down.
  • the outflow of oil from the gaps between the coils U1 to U4, V1 to V4, and W1 to W4 can be effectively suppressed.
  • the center of gravity O1 of the first region S1 is located above the center of gravity O2 of the second region S2 in the axial direction in the cross section along the plane including the axis of the stator core 10 on the entire circumference of the stator core 10. good.
  • the center of gravity O2 of the second region S2 may be located between the center of gravity O1 of the first region S1 and the stator core 10 in a cross section along a plane including the axis of the stator core 10 on the entire circumference of the stator core 10. ..
  • the second region S2 having a relatively small cross-sectional shape is arranged on the lower side (on the side of the stator core 10) as a whole than the first region S1, so that the space on the side close to the coil end expands and the space between the coils is widened. It is possible to smooth the flow of the refrigerant while making the cross-sectional area of the passage wider, and to slow down the flow velocity of the refrigerant flowing between the coils.
  • the lower end of the first region S1 is located above the upper end of the second region S2 in the axial direction of the stator core 10.
  • the end of the second region S2 opposite to the stator core 10 is located between the end of the first region S1 on the stator core 10 side and the stator core 10.
  • the second region S2 which has a relatively small cross-sectional shape, is arranged below the first region S1 (on the side of the stator core 10), so that the space closer to the coil end expands and the passage between the coils is interrupted.
  • the flow rate of the refrigerant flowing between the coils can be slowed down by smoothing the flow of the refrigerant while increasing the area.
  • the leader wire 111 and the leader wire 121 are arranged on the coils U1 to U4, V1 to V4, and W1 to W4 wound around the teeth 12.
  • the form of the first region S1 including the leader wire and the second region S2 including the neutral wire differs depending on the position of the stator 1 in the circumferential direction.
  • the tip portions of the feeder lines eU1 and eU2 (shown in FIGS. 3 and 4) extending from one end of the U-phase coils U1 and U2 and the lead wire are drawn.
  • the 111 is connected to each other, and the tip of the feeder line eU3, eU4 (shown in FIGS. 3 and 4) extending from one end of the U-phase coils U3, U4 and the lead wire 121 are connected to each other. There is.
  • connection portion X Ua (shown in FIGS. 3 and 4) to which the feeder lines eU1 and eU2 and the lead wire 111 are connected is covered with a roll-shaped insulating cap 110. Further, the connection portion X Ub (shown in FIGS. 3 and 4) to which the feeder lines eU3 and eU4 and the lead wire 121 are connected is covered with a roll-shaped insulating cap 120.
  • the feeder lines eU1, eU2, feeder lines eU3, eU4, leader wire 111, leader wire 121, etc. are fixed to the upper insulator 20 with a binding thread (not shown).
  • the tip ends of the neutral wires cU1 and cU2 (shown in FIGS. 3 and 4) extending from the other ends of the U-phase coils U1 and U2, and the U-phase coils U3 and U4 and others.
  • the tips of the neutral wires cU3 and cU4 (shown in FIGS. 3 and 4) extending from the ends are connected to each other.
  • FIG. 8 is a schematic cross-sectional view of a main part of the stator 1 of the second embodiment of the present disclosure.
  • the innermost of the four first regions S1 in the radial direction When the length from the end to the outermost end is La, and the length from the innermost end to the outermost end in the radial direction of the two second regions S2 is Lb, La> Lb alone (Equation 2) Satisfy the relationship.
  • the stator 1 of the second embodiment has the same effect as the stator 1 of the first embodiment.
  • first regions S1 and two second regions S2 are used, but the present invention is not limited to this, and a stator having a plurality of first regions S1 and one or more second regions S2 is provided. This disclosure is applicable to.
  • FIG. 9 is a cross-sectional view of the compressor 200 provided with the motor 240 according to the third embodiment of the present disclosure.
  • This compressor is a scroll type compressor.
  • the compressor 200 of the third embodiment includes a closed container 201, a compression mechanism unit 230 including a fixed scroll 210 and a movable scroll 220, a motor 240 for driving the compression mechanism unit 230, and compression. It includes a crankshaft 250 that connects the mechanism portion 230 and the motor 240, and a lower bearing 260 that rotatably supports the lower end portion of the crankshaft 250.
  • the closed container 201 has a substantially cylindrical cylindrical member 202 having an open top and bottom, and an upper lid 203 and a lower lid 204 provided at the upper and lower ends of the cylindrical member 202, respectively.
  • the motor 240 has a stator 1 of the first embodiment and a rotor 2 arranged radially inside the stator 1.
  • the motor 240 is an inner rotor type motor and has so-called 8-pole 12-slots.
  • the number of poles and the number of slots of the motor are not limited to this.
  • a plurality of lead wires from the stator 1 are connected to terminals of the terminal portion 270 provided in the cylindrical member 202 of the closed container 201.
  • a current is passed through the coils U1 to U4, V1 to V4, and W1 to W4 (shown in FIGS. 3 and 4) of the stator 1 of the motor 240 to rotate the rotor 2 together with the crankshaft 250 by the electromagnetic force generated in the stator 1.
  • the reliability of the motor 240 of the third embodiment can be improved by using the stator 1 of the first embodiment. This makes it possible to realize a highly reliable compressor 200.
  • the motor of the present disclosure may be applied to a compressor having another configuration such as a rotary type compressor.
  • stator in which a three-phase AC voltage is applied to the coil has been described, but the stator is not limited to the three-phase AC voltage, and a two-phase or four-phase or more AC voltage is applied to the coil.
  • the stator of the present disclosure may be applied to the above.

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Abstract

ステータは、複数のティース(１２)を有するステータコア(１０)と、インシュレータ(２０)と、複数のコイル(Ｕ１)と、給電線の先端部が互いに接続された第１領域(Ｓ１)と、中性線の先端部が互いに接続された第２領域(Ｓ２)とを備える。インシュレータ(２０)は、ステータコア(１０)の径方向に間隔をあけて設けられた内壁(２０ａ)と外壁(２０ｂ)とを有する。第１領域(Ｓ１)の重心(Ｏ１)とステータコア(１０)との間に第２領域(Ｓ２)の重心(Ｏ２)が位置すると共に、第１領域(Ｓ１)の径方向長さをＢとし、第２領域(Ｓ２)の径方向長さをＣとし、インシュレータ(２０)の内壁(２０ａ)と外壁(２０ｂ)との径方向長さをＡとするとき、　Ｂ＜Ａ　かつ　Ｃ＜Ａ　……(式１) の関係を満たす。

Description

ステータ、モータおよび圧縮機
　本開示は、ステータ、モータおよび圧縮機に関する。
　従来、ステータとしては、中性線と引き出し線が区分されない状態で上インシュレータに固定されたものがある(例えば、特許３８２４００１号公報(特許文献１)参照)。
特許３８２４００１号公報
　上記ステータでは、圧縮機の密閉容器内に配置されたモータに用いられた場合、中性線と引き出し線によってコイル間の隙間が十分確保されないため、冷媒が流れるコイル間の通路断面積が不足して、コイル間を流れる冷媒の流速が速くなって油上がりが生じやすくなり、油の流出を抑制できないという問題がある。
　本開示では、圧縮機のモータに用いた場合にコイル間の隙間からの油の流出を抑制できるステータを提案する。
　また、本開示では、上記ステータを備えたモータを提供する。
　さらに、本開示では、上記モータを備えた圧縮機を提供する。
　本開示のステータは、
　複数のティースを有するステータコアと、
　上記ステータコアの軸方向の端面に取り付けられたインシュレータと、
　上記ステータコアの上記複数のティースにそれぞれ巻回された複数のコイルと、
　上記複数のコイルの一端から延びる給電線の先端部が互いに接続された第１領域と、
　上記複数のコイルの他端から延びる中性線の先端部が互いに接続された第２領域と
を備え、
　上記インシュレータは、上記ステータコアの径方向に間隔をあけて設けられた内壁と外壁とを有し、
　上記複数のコイルのうち少なくとも一対のコイル間の隙間の上記ステータコアの軸を含む平面に沿った断面において、上記第１領域の重心と上記ステータコアとの間に上記第２領域の重心が位置すると共に、上記第１領域の径方向長さをＢとし、上記第２領域の径方向長さをＣとし、上記インシュレータの上記内壁と上記外壁との径方向長さをＡとするとき、
　　　Ｂ＜Ａ　かつ　Ｃ＜Ａ　　　……(式１)
の関係を満たすことを特徴とする。
　本開示によれば、第１領域の重心とステータコアとの間に第２領域の重心が位置しているという条件と、上記式１の条件を満たすことにより、圧縮機のモータに用いた場合に冷媒が流れる少なくとも一対のコイル間の通路断面積を確保して、当該コイル間を流れる冷媒の流速を遅くでき、コイル間の隙間からの油の流出を抑制できる。
　また、本開示の１つの態様に係るステータでは、
　全ての上記コイル間の隙間の上記ステータコアの軸を含む平面に沿った断面において、上記第１領域の重心と上記ステータコアとの間に上記第２領域の重心が位置すると共に、上記式１の関係を満たす。
　本開示によれば、圧縮機のモータに用いた場合に冷媒が流れる全てのコイル間の通路断面積を確保して、全てのコイル間を流れる冷媒の流速を遅くでき、コイル間の隙間からの油の流出を効果的に抑制できる。
　また、本開示の１つの態様に係るステータでは、
　上記ステータコア全周における上記ステータコアの軸を含む平面に沿った断面において、上記第１領域の重心と上記ステータコアとの間に上記第２領域の重心が位置する。
　本開示によれば、断面形状が比較的小さい第２領域の方が第１領域よりも全体としてステータコア側に配置されるので、コイルエンドに近い側の空間が広がり、コイル間の通路断面積をより広くしつつ冷媒の流れをスムーズにして、コイル間を流れる冷媒の流速を遅くすることができる。
　また、本開示の１つの態様に係るステータでは、
　上記第１領域の上記ステータコア側の端と上記ステータコアとの間に上記第２領域の上記ステータコアと反対の側の端が位置する。
　本開示によれば、断面形状が比較的小さい第２領域の方が第１領域よりもステータコア側に配置されるので、コイルエンドに近い側の空間が広がり、コイル間の通路断面積をより広くしつつ冷媒の流れをスムーズにして、コイル間を流れる冷媒の流速を遅くすることができる。
　また、本開示の１つの態様に係るステータでは、
　上記第１領域は複数あり、
　全ての上記コイル間の隙間の上記ステータコアの軸を含む平面に沿った断面において、上記複数の第１領域の径方向の最内端から最外端までの長さをＬａとし、１または２以上の上記第２領域の径方向の最内端から最外端までの長さをＬｂとするとき、
　　　Ｌａ　＞　Ｌｂ　　　……(式２)
の関係を満たす。
　本開示によれば、上記式２の関係を満たすことにより、圧縮機のモータに用いた場合に冷媒が流れるコイル間の通路断面積を確保できる。
　また、本開示のモータでは、
　上記のいずれか１つのステータと、
　上記ステータの径方向内側に配置されたロータと
を備えたことを特徴とする。
　本開示によれば、信頼性の高いモータを実現できる。
　また、本開示の圧縮機では、
　密閉容器と、
　上記密閉容器内に配置された圧縮機構部と、
　上記密閉容器内に配置され、上記圧縮機構部を駆動する上記モータと
を備えたことを特徴とする。
　本開示によれば、信頼性の高いモータを備えた圧縮機を実現できる。
本開示の第１実施形態のステータの斜視図である。 上記ステータの縦断面図である。 上記ステータのコイルの結線状態を示す図である。 図３に示すコイルの結線状態を簡略化した図である。 上記ステータの上面図である。 上記ステータの要部の断面模式図である。 上記ステータの要部の断面模式図である。 本開示の第２実施形態のステータの要部の断面模式図である。 本開示の第３実施形態のモータを備えた圧縮機の断面図である。
　以下、実施形態を説明する。なお、図面において、同一の参照番号は、同一部分または相当部分を表わすものである。また、長さ、幅、厚さ、深さ等の図面上の寸法は、図面の明瞭化と簡略化のために実際の尺度から適宜変更されており、実際の相対寸法を表してはいない。
　〔第１実施形態〕
　図１は、本開示の第１実施形態のステータ１の斜視図であり、図２は、上記ステータの縦断面図である。
　上記ステータ１は、図１,図２に示すように、ステータコア１０と、ステータコア１０の軸方向の上側の端面に取り付けられた上インシュレータ２０と、ステータコア１０の軸方向の下側の端面に取り付けられた下インシュレータ３０と、ステータコア１０と上インシュレータ２０および下インシュレータ３０に共に巻回されたコイルＵ１～Ｕ４,Ｖ１～Ｖ４,Ｗ１～Ｗ４とを有する。
　上記上インシュレータ２０および下インシュレータ３０の材料として、絶縁性を有する樹脂を用いている。
　また、ステータコア１０は、環状のバックヨーク１１と、このバックヨーク１１の内周面から径方向内側に突出する複数のティース１２とを有する。
　ここで、コイルＵ１～Ｕ４,Ｖ１～Ｖ４,Ｗ１～Ｗ４は、各ティース１２にそれぞれ巻かれて複数のティース１２に渡って巻かれていない、いわゆる集中巻きである。
　図３は、上記ステータ１のコイルＵ１～Ｕ４,Ｖ１～Ｖ４,Ｗ１～Ｗ４の結線状態を示す図であり、図４は、図３に示すコイルＵ１～Ｕ４,Ｖ１～Ｖ４,Ｗ１～Ｗ４の結線状態を簡略化した図である。図３では、ステータコア１０の上面図が示されているが、上インシュレータ２０は省略されている。
　各コイルＵ１～Ｕ４,Ｖ１～Ｖ４,Ｗ１～Ｗ４の巻線の巻き始めの部分である１２本の給電線ｅＵ１～ｅＵ４,ｅＶ１～ｅＶ４,ｅＷ１～ｅＷ４は、ステータコア１０の上端面から出ている。各コイルＵ１～Ｕ４,Ｖ１～Ｖ４,Ｗ１～Ｗ４の巻線の巻き終わりの部分である１２本の中性線ｃＵ１～ｃＵ４,ｃＶ１～ｃＶ４,ｃＷ１～ｃＷ４も、ステータコア１０の上端面から出ている。
　給電線ｅＵ１,ｅＵ２の夫々は、コイルＵ１,Ｕ２の巻線の一方から延びてＵ相の接続部ＸＵａに接続される。また、給電線ｅＵ３,ｅＵ４の夫々は、コイルＵ３,Ｕ４の巻線の一方から延びてＵ相の接続部ＸＵｂに接続される。
　給電線ｅＶ１,ｅＶ２の夫々は、コイルＶ１,Ｖ２の巻線の一方から延びてＶ相の接続部ＸＶａに接続される。また、給電線ｅＶ３,ｅＶ４の夫々は、コイルＶ３,Ｖ４の巻線の一方から延びてＶ相の接続部ＸＶｂに接続される。
　給電線ｅＷ１,ｅＷ２の夫々は、コイルＷ１,Ｗ２の巻線の一方から延びてＷ相の接続部ＸＷａに接続される。また、給電線ｅＷ３,ｅＷ４の夫々は、コイルＷ３,Ｗ４の巻線の一方から延びてＷ相の接続部ＸＷｂに接続される。
　コイルＵ１～Ｕ４,Ｖ１～Ｖ４,Ｗ１～Ｗ４は、それぞれ巻き締め固定されているので、巻き始めの部分である給電線ｅＵ１～ｅＵ４,ｅＶ１～ｅＶ４,ｅＷ１～ｅＷ４は、ステータコア１０に固定する処置を行わなくても緩まない。
　中性線ｃＵ１～ｃＵ４の夫々は、コイルＵ１～Ｕ４の巻線の他方から延びて中性点Ｎに接続される。中性線ｃＶ１～ｃＶ４の夫々は、コイルＶ１～Ｖ４の巻線の他方から延びて中性点Ｎに接続される。中性線ｃＷ１～ｃＷ４の夫々は、コイルＷ１～Ｗ４の巻線の他方から延びて中性点Ｎに接続される。中性点Ｎでは、全ての中性線ｃＵ１～ｃＵ４,ｃＶ１～ｃＶ４,ｃＷ１～ｃＷ４が電気的に接続されている。
　給電線ｅＵ１～ｅＵ４,ｅＶ１～ｅＶ４,ｅＷ１～ｅＷ４および中性線ｃＵ１～ｃＵ４,ｃＶ１～ｃＶ４,ｃＷ１～ｃＷ４は、互いに電気的に接続されないように、ステータコア１０の上端面に取り付けられた上インシュレータ２０に係止されている。
　図５は、上記ステータ１の上面図である。図５に示すように、Ｕ相の接続部ＸＵａ(図３,図４に示す)を覆う絶縁キャップ１１０と、Ｕ相の接続部ＸＵｂ(図３,図４に示す)を覆う絶縁キャップ１２０とを、周方向にずらしてコイルエンド上に納めている。
　同様に、Ｖ相の接続部(図示せず)を覆う絶縁キャップ１１０と、Ｖ相の接続部(図示せず)を覆う絶縁キャップ１２０とを、Ｖ相の絶縁キャップ１１０,１２０に対して周方向にずらしてコイルエンド上に納めている。
　また、同様に、Ｗ相の接続部(図示せず)を覆う絶縁キャップ１１０と、Ｗ相の接続部(図示せず)を覆う絶縁キャップ１２０とを、Ｗ相の絶縁キャップ１１０,１２０に対して周方向にずらしてコイルエンド上に納めている。
　引き出し線１１１、引き出し線１２１、絶縁キャップ１１０、絶縁キャップ１２０、および他の引き出し線を複数の結束糸(図示せず)により上インシュレータ２０に固定している。
　図５において、Ｙは、コイルＵ１～Ｕ４,Ｖ１～Ｖ４,Ｗ１～Ｗ４間の隙間であり、Ｚは、その隙間Ｗの上方への通路が形成される開口の径方向長さである。この流路が形成される通路の断面積(通路断面積)は、ほぼＹ×Ｚである。
　図６,図７は、ステータ１の要部の断面模式図である。図６,図７において、図１,図２と同一の構成部には同一参照番号を付している。また、図６,図７は、複数のコイルＵ１～Ｕ４,Ｖ１～Ｖ４,Ｗ１～Ｗ４のうちコイルＵ１のステータコア１０の軸を含む平面に沿った断面である。
　ステータ１は、複数のコイルＵ１～Ｕ４,Ｖ１～Ｖ４,Ｗ１～Ｗ４の一端から延びる給電線ｅＵ１～ｅＵ４,ｅＶ１～ｅＶ４,ｅＷ１～ｅＷ４の先端部が互いに接続された第１領域Ｓ１と、複数のコイルＵ１～Ｕ４,Ｖ１～Ｖ４,Ｗ１～Ｗ４の他端から延びる中性線ｃＵ１～ｃＵ４,ｃＶ１～ｃＶ４,ｃＷ１～ｃＷ４の先端部が互いに接続された第２領域Ｓ２とを備える。
　上インシュレータ２０は、ステータコア１０の径方向に間隔をあけて設けられた内壁２０ａと外壁２０ｂとを有する。
　図６の断面おいて、第１領域Ｓ１の重心Ｏ１が第２領域Ｓ２の重心Ｏ２よりもステータコア１０の軸方向上方に位置している(第１条件)。言い換えると、図６の断面おいて、第１領域Ｓ１の重心Ｏ１とステータコア１０との間に第２領域Ｓ２の重心Ｏ２が位置している(第１条件)。この第１実施形態では、第１領域Ｓ１の重心Ｏ１と第２領域Ｓ２の重心Ｏ２との高さの差をＨとしている。ここで、第１領域Ｓ１の重心Ｏ１と第２領域Ｓ２の重心Ｏ２は、それぞれの断面形状の重心とする。
　また、図７の断面おいて、第１領域Ｓ１の径方向長さをＢとし、第２領域Ｓ２の径方向長さをＣとし、上インシュレータ２０の内壁２０ａと外壁２０ｂとの径方向長さをＡとするとき、
　　　Ｂ＜Ａ　かつ　Ｃ＜Ａ　　　……(式１)
の関係を満たす(第２条件)。
　複数のコイルＵ１～Ｕ４,Ｖ１～Ｖ４,Ｗ１～Ｗ４のうち少なくとも一対のコイル間の隙間のステータコア１０の軸を含む平面に沿った断面において、上記第１条件と上記第２条件を満たすことにより、後述する圧縮機２００に用いた場合に冷媒が流れるコイル間の通路断面積を確保して、当該コイル間を流れる冷媒の流速を遅くでき、コイル間の隙間からの油の流出を抑制できる。
　この第１実施形態では、一対のコイル間の隙間のステータコア１０の軸を含む平面に沿った断面において、上記第１条件と上記第２条件を満たしたが、２以上のコイル間の隙間のステータコア１０の軸を含む平面に沿った断面において、上記第１条件と上記第２条件を満たしていればよい。
　また、全てのコイルＵ１～Ｕ４,Ｖ１～Ｖ４,Ｗ１～Ｗ４間の隙間のステータコア１０の軸を含む平面に沿った断面において、上記第１条件と上記第２条件を満たすようにしてもよい。これにより、全てのコイルＵ１～Ｕ４,Ｖ１～Ｖ４,Ｗ１～Ｗ４間の通路断面積を確保して、全てのコイルＵ１～Ｕ４,Ｖ１～Ｖ４,Ｗ１～Ｗ４間を流れる冷媒の流速を遅くでき、コイルＵ１～Ｕ４,Ｖ１～Ｖ４,Ｗ１～Ｗ４間の隙間からの油の流出を効果的に抑制できる。
　また、ステータコア１０全周におけるステータコア１０の軸を含む平面に沿った断面において、第１領域Ｓ１の重心Ｏ１が第２領域Ｓ２の重心Ｏ２よりもステータコア１０の軸方向上方に位置するようにしてもよい。言い換えると、ステータコア１０全周におけるステータコア１０の軸を含む平面に沿った断面において、第１領域Ｓ１の重心Ｏ１とステータコア１０との間に第２領域Ｓ２の重心Ｏ２が位置するようにしてもよい。これにより、断面形状が比較的小さい第２領域Ｓ２の方が第１領域Ｓ１よりも全体として下側(ステータコア１０側)に配置されるので、コイルエンドに近い側の空間が広がり、コイル間の通路断面積をより広くしつつ冷媒の流れをスムーズにして、コイル間を流れる冷媒の流速を遅くすることができる。
　また、第１領域Ｓ１の下端が第２領域Ｓ２の上端よりもステータコア１０の軸方向上方に位置するようにするのが好ましい。言い換えると、第１領域Ｓ１のステータコア１０側の端とステータコア１０との間に第２領域Ｓ２のステータコア１０と反対の側の端が位置するようにするのが好ましい。これにより、断面形状が比較的小さい第２領域Ｓ２の方が第１領域Ｓ１よりも下側(ステータコア１０側)に配置されるので、コイルエンドに近い側の空間が広がり、コイル間の通路断面積をより広くしつつ冷媒の流れをスムーズにして、コイル間を流れる冷媒の流速を遅くすることができる。
　次に、第１領域Ｓ１および第２領域Ｓ２の詳細について説明する。
　まず、図５のステータ１の上面図に示すように、ティース１２に巻回されたコイルＵ１～Ｕ４,Ｖ１～Ｖ４,Ｗ１～Ｗ４上に、引き出し線１１１と引き出し線１２１が配置されている。このステータ１の周方向の位置によって、引き出し線を含む第１領域Ｓ１および中性線を含む第２領域Ｓ２の形態が異なる。
　例えば、ステータ１の周方向のある位置の第１領域Ｓ１では、Ｕ相のコイルＵ１,Ｕ２の一端から延びた給電線ｅＵ１,ｅＵ２(図３,図４に示す)の先端部と、引き出し線１１１とが互いに接続されていると共に、Ｕ相のコイルＵ３,Ｕ４の一端から延びた給電線ｅＵ３,ｅＵ４(図３,図４に示す)の先端部と、引き出し線１２１とが互いに接続されている。
　なお、給電線ｅＵ１,ｅＵ２と引き出し線１１１とが接続された接続部ＸＵａ(図３,図４に示す)では、ロール状の絶縁キャップ１１０により覆われている。また、給電線ｅＵ３,ｅＵ４と引き出し線１２１とが接続された接続部ＸＵｂ(図３,図４に示す)では、ロール状の絶縁キャップ１２０により覆われている。
　給電線ｅＵ１,ｅＵ２、給電線ｅＵ３,ｅＵ４、引き出し線１１１、引き出し線１２１などを結束糸(図示せず)により上インシュレータ２０に固定している。
　また、第２領域Ｓ２では、Ｕ相のコイルＵ１,Ｕ２の他端から延びた中性線ｃＵ１,ｃＵ２(図３,図４に示す)の先端部と、Ｕ相のコイルＵ３,Ｕ４の他端から延びた中性線ｃＵ３,ｃＵ４(図３,図４に示す)の先端部とが互いに接続されている。
　〔第２実施形態〕
　図８は、本開示の第２実施形態のステータ１の要部の断面模式図である。全てのコイルＵ１～Ｕ４,Ｖ１～Ｖ４,Ｗ１～Ｗ４間の隙間のステータコア１０の軸を含む平面に沿った断面において、図８に示すように、４つの第１領域Ｓ１の径方向の最内端から最外端までの長さをＬａとし、２つの第２領域Ｓ２の径方向の最内端から最外端までの長さをＬｂとするとき、
　　　Ｌａ　＞　Ｌｂ　　　……(式２)
の関係を満たす。
　上記式２の関係を満たすことにより、圧縮機のモータに用いた場合に冷媒が流れるコイル間の通路断面積を確保できる。
　上記第２実施形態のステータ１は、第１実施形態のステータ１と同様の効果を有する。
　なお、図８では、４つの第１領域Ｓ１と、２つの第２領域Ｓ２としたが、これに限らず、複数の第１領域Ｓ１と、１または２以上の第２領域Ｓ２を備えたステータに本開示を適用できる。
　〔第３実施形態〕
　図９は、本開示の第３実施形態のモータ２４０を備えた圧縮機２００の断面図である。この圧縮機は、スクロール型圧縮機である。
　この第３実施形態の圧縮機２００は、図９に示すように、密閉容器２０１と、固定スクロール２１０と可動スクロール２２０を含む圧縮機構部２３０と、圧縮機構部２３０を駆動するモータ２４０と、圧縮機構部２３０とモータ２４０を連結するクランクシャフト２５０と、クランクシャフト２５０の下端部を回転可能に支持する下部軸受２６０とを備える。
　上記密閉容器２０１は、上下が開口した略円筒状の円筒部材２０２と、円筒部材２０２の上端および下端にそれぞれ設けられた上蓋２０３および下蓋２０４とを有する。
　上記モータ２４０は、第１実施形態のステータ１と、ステータ１の径方向内側に配置されたロータ２とを有する。このモータ２４０は、インナーロータ型のモータであって、いわゆる８極１２スロットである。なお、モータの極数およびスロット数はこれに限らない。
　上記モータ２４０では、ステータ１からの複数の引き出し線が、密閉容器２０１の円筒部材２０２に設けられたターミナル部２７０の端子に接続されている。
　上記モータ２４０のステータ１のコイルＵ１～Ｕ４,Ｖ１～Ｖ４,Ｗ１～Ｗ４(図３,図４に示す)に電流を流してステータ１に発生する電磁力によって、クランクシャフト２５０と共にロータ２を回転させる。
　上記第３実施形態のモータ２４０は、第１実施形態のステータ１を用いることにより信頼性を向上できる。これにより、信頼性の高い圧縮機２００を実現することができる。
　上記第３実施形態では、スクロール型圧縮機について説明したが、ロータリ型圧縮機などの他の構成の圧縮機に本開示のモータを適用してもよい。
　上記第１～第３実施形態では、三相交流電圧がコイルに印加されるステータについて説明したが、三相交流電圧に限らず、二相または四相以上の交流電圧がコイルに印加されるステータに本開示のステータを適用してもよい。
　本開示の具体的な実施の形態について説明したが、本開示は上記第１～第３実施形態に限定されるものではなく、本開示の範囲内で種々変更して実施することができる。
　１…ステータ
　２…ロータ
　１１…バックヨーク
　１２…ティース
　１０…ステータコア
　２０…上インシュレータ
　３０…下インシュレータ
　１１０…絶縁キャップ
　１１１…引き出し線
　１２０…絶縁キャップ
　１２１…引き出し線
　２００…圧縮機
　２０１…密閉容器
　２１０…固定スクロール
　２２０…可動スクロール
　２３０…圧縮機構部
　２４０…モータ
　２５０…クランクシャフト
　２６０…下部軸受
　２７０…ターミナル部
　ｃＵ１～ｃＵ４,ｃＶ１～ｃＶ４,ｃＷ１～ｃＷ４…中性線
　ｅＵ１～ｅＵ４,ｅＶ１～ｅＶ４,ｅＷ１～ｅＷ４…給電線
　Ｕ１～Ｕ４,Ｖ１～Ｖ４,Ｗ１～Ｗ４…コイル
　ＸＵａ,ＸＶａ,ＸＷａ…接続部
　ＸＵｂ,ＸＶｂ,ＸＷｂ…接続部

Claims (7)

  1. 　複数のティース(１２)を有するステータコア(１０)と、
    　上記ステータコア(１０)の軸方向の端面に取り付けられたインシュレータ(２０)と、
    　上記ステータコア(１０)の上記複数のティース(１２)にそれぞれ巻回された複数のコイル(Ｕ１～Ｕ４,Ｖ１～Ｖ４,Ｗ１～Ｗ４)と、
    　上記複数のコイル(Ｕ１～Ｕ４,Ｖ１～Ｖ４,Ｗ１～Ｗ４)の一端から延びる給電線(ｅＵ１～ｅＵ４,ｅＶ１～ｅＶ４,ｅＷ１～ｅＷ４)の先端部が互いに接続された第１領域(Ｓ１)と、
    　上記複数のコイル(Ｕ１～Ｕ４,Ｖ１～Ｖ４,Ｗ１～Ｗ４)の他端から延びる中性線(ｃＵ１～ｃＵ４,ｃＶ１～ｃＶ４,ｃＷ１～ｃＷ４)の先端部が互いに接続された第２領域(Ｓ２)と
    を備え、
    　上記インシュレータ(２０)は、上記ステータコア(１０)の径方向に間隔をあけて設けられた内壁(２０ａ)と外壁(２０ｂ)とを有し、
    　上記複数のコイル(Ｕ１～Ｕ４,Ｖ１～Ｖ４,Ｗ１～Ｗ４)のうち少なくとも一対のコイル間の隙間の上記ステータコア(１０)の軸を含む平面に沿った断面において、上記第１領域(Ｓ１)の重心(Ｏ１)と上記ステータコア(１０)との間に上記第２領域(Ｓ２)の重心(Ｏ２)が位置すると共に、上記第１領域(Ｓ１)の径方向長さをＢとし、上記第２領域(Ｓ２)の径方向長さをＣとし、上記インシュレータ(２０)の上記内壁(２０ａ)と上記外壁(２０ｂ)との径方向長さをＡとするとき、
    　　　Ｂ＜Ａ　かつ　Ｃ＜Ａ　　　……(式１)
    の関係を満たすことを特徴とするステータ。
  2. 　請求項１に記載のステータにおいて、
    　全ての上記コイル(Ｕ１～Ｕ４,Ｖ１～Ｖ４,Ｗ１～Ｗ４)間の隙間の上記ステータコア(１０)の軸を含む平面に沿った断面において、上記第１領域(Ｓ１)の重心(Ｏ１)と上記ステータコア(１０)との間に上記第２領域(Ｓ２)の重心(Ｏ２)が位置すると共に、上記式１の関係を満たすことを特徴とするステータ。
  3. 　請求項１に記載のステータにおいて、
    　上記ステータコア(１０)全周における上記ステータコア(１０)の軸を含む平面に沿った断面において、上記第１領域(Ｓ１)の重心(Ｏ１)と上記ステータコア(１０)との間に上記第２領域(Ｓ２)の重心(Ｏ２)が位置することを特徴とするステータ。
  4. 　請求項１から３までのいずれか１つに記載されたステータにおいて、
    　上記第１領域(Ｓ１)の上記ステータコア(１０)側の端と上記ステータコア(１０)との間に上記第２領域(Ｓ２)の上記ステータコア(１０)と反対の側の端が位置することを特徴とするステータ。
  5. 　請求項１から４までのいずれか１つに記載されたステータにおいて、
    　上記第１領域(Ｓ１)は複数あり、
    　全ての上記コイル(Ｕ１～Ｕ４,Ｖ１～Ｖ４,Ｗ１～Ｗ４)間の隙間の上記ステータコア(１０)の軸を含む平面に沿った断面において、上記複数の第１領域(Ｓ１)の径方向の最内端から最外端までの長さをＬａとし、１または２以上の上記第２領域(Ｓ２)の径方向の最内端から最外端までの長さをＬｂとするとき、
    　　　Ｌａ　＞　Ｌｂ　　　……(式２)
    の関係を満たすことを特徴とするステータ。
  6. 　請求項１から５までのいずれか１つに記載のステータ(１)と、
    　上記ステータ(１)の径方向内側に配置されたロータ(２)と
    を備えたことを特徴とするモータ。
  7. 　密閉容器(２０１)と、
    　上記密閉容器(２０１)内に配置された圧縮機構部(２３０)と、
    　上記密閉容器(２０１)内に配置され、上記圧縮機構部(２３０)を駆動する請求項６のモータ(２４０)と
    を備えたことを特徴とする圧縮機。
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