WO2021182429A1 - ポリアミド４６マルチフィラメント - Google Patents

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WO2021182429A1
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multifilament
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elongation rate
strength
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上條太治
重野久雄
南井一志
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東レ株式会社
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    • D01F6/58—Monocomponent artificial filaments or the like of synthetic polymers; Manufacture thereof from homopolycondensation products
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    • D10B—INDEXING SCHEME ASSOCIATED WITH SUBLASSES OF SECTION D, RELATING TO TEXTILES
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    • D10B2331/02—Fibres made from polymers obtained otherwise than by reactions only involving carbon-to-carbon unsaturated bonds, e.g. polycondensation products polyamides
    • D—TEXTILES; PAPER
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    • D10B—INDEXING SCHEME ASSOCIATED WITH SUBLASSES OF SECTION D, RELATING TO TEXTILES
    • D10B2401/00—Physical properties
    • D10B2401/04—Heat-responsive characteristics

Definitions

  • the present invention relates to a polyamide 46 multifilament.
  • the multifilament manufactured using the aliphatic polyamide is a high-strength polyamide multifilament having excellent properties such as high strength and high elongation as compared with the multifilament made of other materials.
  • polyamide 66 is often used for belt cords because it has a high melting point and high strength among polyamides and is inexpensive.
  • the polyamide 46 has a higher melting point and higher heat resistance, and therefore has excellent thermal dimensional stability. Therefore, it is a material suitable for belt cords, and by improving spinning and drawing conditions.
  • a technique for improving strength (Patent Document 1) is disclosed.
  • a technique for enhancing thermal dimensional stability (Patent Documents 2 and 3) has also been disclosed, and there have been inventions for further enhancing the characteristics of the polyamide 46 as a belt cord.
  • Stretchability is a useful property not only for belt cords but also for sewing threads, for example, and if stretchability at high temperatures can be exhibited, the range of application in each application will be expanded.
  • a method for imparting stretchability to a polyamide multifilament for example, a method of using a semi-drawn yarn polyamide multifilament as a sheath yarn and performing Taslan processing with a core yarn polyamide multifilament is disclosed (Patent Document 4).
  • Patent Document 4 a method of using a semi-drawn yarn polyamide multifilament as a sheath yarn and performing Taslan processing with a core yarn polyamide multifilament.
  • the conventional technique does not provide a polyamide 46 multifilament having all of high strength, high thermal dimensional stability and excellent stretchability.
  • JP-A-59-88910 Japanese Unexamined Patent Publication No. 59-76914 Japanese Unexamined Patent Publication No. 1-168914 Japanese Unexamined Patent Publication No. 2002-249943
  • An object of the present invention is to solve the above problems, and to provide a polyamide 46 multifilament having high strength, high thermal dimensional stability and excellent stretchability.
  • the polyamide monofilament of the present invention has the following constitution.
  • the elongation rate (E'10) after heat treatment at a strength of 6.0 to 9.0 cN / dtex, an elongation of 15 to 30%, and 120 ° C. for 24 hours and then 10 times of tension in a room temperature environment is 2. Less than 5.5%, the difference (E'10) between the elongation rate (E'1) after one tensioning of the heat-treated fiber in a room temperature environment and the elongation rate (E'10) after ten times tensioning.
  • the polyamide 46 multifilament is characterized in that 10-E'1) is less than 0.60%.
  • the difference (E10-E1) between the elongation rate (E1) after one tension in a room temperature environment and the elongation rate (E10) after ten tensions in a room temperature environment is 0.70. It is preferable that it is less than%, the heat shrinkage rate at 120 ° C. is 0.5 to 2.0%, the relative viscosity of sulfuric acid is 3.0 to 5.0, and the total fineness is 300 dtex to 2300 dtex. ..
  • the polyamide 46 is melt-spun and the spun undrawn yarn is multi-stage drawn, and the multi-stage drawing consists of at least the first stage drawing and the final drawing. Is produced by stretching from 1.00 to 1.10. Furthermore, the polyamide 46 multifilament is produced by melting under vacuum during melt spinning.
  • the polyamide 46 multifilament of the present invention will be described below.
  • the polyamide 46 multifilament of the present invention is made of a polyamide resin.
  • a polyamide resin whose main component is polyamide 46 is preferable.
  • polyamide resin in which 98% by mass or more is composed of the polyamide 46, and more preferably it is composed of only the polyamide 46, out of the total mass excluding the additives described later.
  • Polyamide 46 and other polyamides can be copolymerized and used, and polyamide 6, polyamide 66, polyamide 610, and polyamide 612 can be used as the polyamide used for the copolymerization. Further, it may be a mixture of the polyamide 46 and another polyamide.
  • the polyamide resin contains 250 to 7,000 ppm, preferably 500 to 7,000 ppm of conventionally known heat-resistant agents such as copper compounds such as inorganic and organic copper salts and simple copper metals, amine compounds, mercapto compounds, phosphorus compounds, and hindered phenol compounds. It is preferable to add 5000 ppm. These may be used alone or in combination of two or more. If the amount of these heat resistant agents is less than 250 ppm, the suppression of thermal deterioration of the polymer is limited, and the strength and elongation of the filament decreases at high temperatures. On the other hand, if a heat resistant agent exceeding 7,000 ppm is added, the strength and elongation of the fiber tends to be impaired.
  • conventionally known heat-resistant agents such as copper compounds such as inorganic and organic copper salts and simple copper metals, amine compounds, mercapto compounds, phosphorus compounds, and hindered phenol compounds. It is preferable to add 5000 ppm. These may be used alone or in
  • the relative sulfuric acid viscosity of the polyamide 46 which is the raw material of the polyamide 46 multifilament of the present invention, is preferably 3.0 to 5.0, more preferably 3.5 to 5.0. If the relative viscosity of sulfuric acid exceeds the above range, it contributes to the deterioration of the spinnability and tends to cause frequent yarn breakage and fluffing during drawing. Further, if the relative viscosity of sulfuric acid is less than 3.5, the molecular chain of the polyamide is short, so that the stretchability and thermal dimensional stability required for the above application cannot be exhibited. Sulfuric acid relative viscosity refers to the value measured by the method described in the column of Examples.
  • the polyamide 46 multifilament of the present invention preferably has a fineness of 300 to 2300 dtex, more preferably 400 to 1700 dtex. If the fineness is less than 200 dtex, the fineness is too fine, and there is a high possibility that fluff will be generated during thermal drawing of the multifilament after melt spinning. When the fineness exceeds 2300 dtex, for example, it becomes difficult to use it as a sewing thread, and the uniform cooling property at the time of spinning deteriorates, so that the quality of the raw thread deteriorates, and the strength and durability of the belt deteriorate. It may end up.
  • the number of single fibers of the polyamide 46 multifilament of the present invention is preferably 30 to 350, and more preferably 50 to 250. If the number of fibers is less than this range, the fineness of the single fiber becomes thicker, the cooling efficiency at the time of melt spinning becomes low, and the flexibility of the multifilament tends to be lost. Further, when the number of fibers is larger than the number range, the fineness of the single fiber becomes thin, and fluff tends to be easily generated.
  • the strength of the polyamide 46 multifilament of the present invention is indispensable to be 6.0 to 9.0 cN / dtex, more preferably 7.0 to 9.0 cN / dtex.
  • This strength range is also a characteristic required for polyamide multifilaments when used in many products, and it has been clarified that it is an essential range for obtaining polyamide 46 multifilaments that have both thermal dimensional stability and stretchability. Is.
  • the strength refers to a value measured by the method described in the column of Examples.
  • the elongation (breaking elongation) of the polyamide 46 multifilament of the present invention is essential to be 15 to 30%, more preferably 18 to 30%. Within such a range, when a load is applied to the belt, the impact can be absorbed by expansion and contraction, and the durability of the belt can be maintained.
  • the elongation refers to the value measured by the method described in the column of Examples.
  • the cross-sectional shape of the single fiber of the polyamide 46 multifilament of the present invention is not particularly limited. It is possible to adopt a cross section having various shapes such as a round cross section, a flat cross section, a polygonal cross section, a deformed shape such as a Y type or an X type, and a hollow cross section. It may be a mixed fiber having a plurality of cross-sectional shapes.
  • the polyamide 46 multifilament of the present invention has a difference between the elongation rate (E1) after being pulled once in a room temperature environment and the elongation rate (E10) after being pulled 10 times in a room temperature environment (E10).
  • E10-E1) is preferably less than 0.70%. More preferably, it is less than 0.60%. If this range is exceeded, hysteresis loss will increase when used as a belt cord, and the tension of the belt will decrease as the usage time increases, making the product unsuitable for medium- to long-term use. ..
  • the repeated tensile test and the calculation method of the elongation rate will be described in the column of Examples.
  • the elongation rate (E'10) after 10 times tensioning of the fiber after treatment at 120 ° C. for 24 hours in a room temperature environment is less than 2.5%, more preferably 2.0. Less than%. Further, the difference (E'10-) between the elongation rate (E'1) after the heat-treated fiber is pulled once in a room temperature environment and the elongation rate (E'10) after being pulled 10 times. It is essential that E'1) is less than 0.60%, more preferably less than 0.50%. When using the belt, the temperature of the belt and the cord becomes high depending on the load, friction, and usage environment.
  • the heat shrinkage rate of the polyamide 46 multifilament of the present invention at 120 ° C. is preferably 0.5 to 2.0%, more preferably 0.5 to 1.7%. If it is lower than this heat shrinkage rate, tension is not generated due to the temperature rise due to friction during belt driving, so that the multifilament may lose its stretchability. Further, if the heat shrinkage range is exceeded, the thermal dimensional stability may be impaired.
  • the polyamide 46 multifilament of the present invention is preferably produced by melt spinning, and as described above, the nylon 46 resin used for melt spinning preferably has a sulfuric acid relative viscosity of 3.0 to 5.0, more preferably 3.5 to 5.0. It is 5.0. Within such a range, a high-strength nylon 46 multifilament can be stably obtained in a state where the spinnability is good.
  • FIG. 1 shows an outline of one aspect of the method for producing the polyamide 46 multifilament of the present invention (the melting step is not shown).
  • polyamide 46 resin is melted and kneaded by an extruder type spinning machine and spun, but it is preferable that the melting is performed in a vacuum environment. Under a vacuum environment, the pressure at the resin supply port of the extruder is preferably less than 5 kPa, more preferably less than 3 kPa.
  • Polyamide 46 has a property of thickening at the time of melting and decomposing at the time of melting to produce a low molecular weight body, unlike other aliphatic polyamides that produce a high molecular weight body.
  • the decomposition mechanism can be roughly divided into thermal decomposition, oxidative decomposition, and hydrolysis.
  • the spinning temperature is set to 10 to 50 ° C. higher than the melting point of the polymer, and melt spinning is performed from a mouthpiece 1 having a plurality of holes, preferably 30 to 350, more preferably 50 to 250, and 5 from directly below the spinning mouthpiece. It is preferable to surround a range of about 300 cm with a heating cylinder 2 and allow the melt-spun yarn to pass through a high temperature atmosphere of ⁇ 30 to + 30 ° C. with respect to the melting point.
  • the high temperature atmosphere to be passed is more preferably a melting point of ⁇ 15 to + 15 ° C.
  • the undrawn yarn that has passed the above steps is cooled and solidified by blowing air at 10 to 80 ° C., preferably 10 to 50 ° C. by the cross-flow cooling device 3. If the cooling air is less than 10 ° C., a large cooling device is required, which is not preferable. Further, when the cooling air exceeds 80 ° C., an air volume is required and the single fiber sway becomes large, so that the single fibers collide with each other and cause deterioration of the silk reeling property.
  • the undrawn yarn that has been cooled and solidified is then drawn in multiple stages, particularly in two or three stages.
  • an oil agent is applied to the cooled and solidified undrawn yarn by the oil supply device 4, and the undrawn yarn is picked up by the take-up roller (1FR) 6.
  • the take-up roller is usually unheated.
  • the yarn is wound in the order of the yarn feeding roller (2FR) 7, the first stretching roller (1DR) 8, the second stretching roller (2DR) 9, the third stretching roller (3DR) 10, and the relaxation roller (RR) 11. It is rotated to perform heat treatment and stretching treatment, and is wound around a winder 12.
  • the surface of 2FR is preferably a mirror surface, and the surface of 1DR, 2DR, 3DR, and RR is preferably satin finished.
  • the first step is stretched between 2FR and 1DR, and the temperature of 2FR (surface temperature of the roller) is 30 to 50 ° C, and the temperature of 1DR is 100 to 225 ° C.
  • the second stage stretching is performed between 1DR and 2DR, and the temperature of 2DR (the surface temperature of the roller) is 150 to 230 ° C.
  • the third stage stretching is performed between 2DR and 3DR, and the temperature of 3DR (the surface temperature of the roller) is 180 to 240 ° C.
  • the draw ratio of the third-stage stretching step that is, the final stretching step is 1.00 to 1.10, and the stretching ratio is 1. It is more preferably 00 to 1.05.
  • the draw ratio is larger than the above range, the orientation of the amorphous portion of the molecular chain becomes high, so that the thermal dimensional stability deteriorates, and when the generation of fluff becomes remarkable, the strength tends to be impaired. If the draw ratio is lower than 1.00 times, the tension is lowered, so that the yarn swings greatly and the yarn production may be difficult.
  • a fiber with a test length of 250 mm is sandwiched between the chucks of A &D's Tencilon tensile tester RTG-1250 under a 25 ° C environment, and A &D's high-temperature environment tank TLF-3R / F / G- Set S and perform treatment at 120 ° C. for 24 hours.
  • Example 1 Manufacturing method of polyamide 46 multifilament
  • the manufacturing process shown in FIG. 1 was used.
  • a polyamide 46 resin (“Stanyl” (registered trademark), melting point 292 ° C.) having a relative sulfuric acid viscosity of 3.9 was melted at 305 ° C. under vacuum using an extruder type spinning machine.
  • the molten polymer was weighed with a gear pump so that the total fineness was 940 dtex, filtered through a 20 ⁇ metal non-woven fabric filter in a spinning pack, and spun from a 136-hole round hole base.
  • a heating cylinder having a heating cylinder length of 15 cm was installed 3 cm below the surface of the mouthpiece, and heated so that the temperature inside the cylinder was 300 ° C. so that the spun yarn passed under the atmosphere of 300 ° C.
  • the in-cylinder atmospheric temperature is the air temperature at the central portion of the length of the heating cylinder, which is 1 cm away from the inner wall.
  • a uniflow type chimney that blows air from one direction is attached directly under the heating cylinder, and after passing through the heating cylinder, cold air at 20 ° C is blown at a speed of 35 m / min to cool and solidify, and then the yarn is made into a yarn by a refueling device.
  • An oil agent was applied.
  • the undrawn yarn to which the oil agent was applied was wound around 1FR rotating at a surface speed of 600 m / min and taken up, and then drawn at a total draw ratio of 4.70 times.
  • the take-up thread is continuously stretched by 5% between the take-up roller and 2FR without being wound once, and then the first step is stretched at a rotation speed ratio of 3.27 times, and then the rotation speed.
  • the second-stage stretching was performed at a ratio of 1.30 times, and finally the final stretching of the third stage was performed at a rotation speed ratio of 1.05 times, and the film was wound at a speed of 2600 m / min.
  • the roller surface of 1FR and 2FR is mirror-finished, 1DR, 2DR, 3DR and RR are satin-finished, and the roller temperature is 1FR unheated, 2FR 80 ° C., 1DR 175 ° C., and 2DR 180 ° C.
  • the 3DR was 230 ° C. and the RR was 150 ° C.
  • Nylon 46 multifilament was obtained by such melt spinning and stretching (Table 1).
  • Example 2 The same procedure as in Example 1 was carried out except that the third-stage draw ratio (final draw ratio) was set to 1.00 when the nylon 46 multifilament was spun.
  • Example 3 During melt spinning, the molten polymer was weighed with a gear pump so that the fineness was 1400 dtex, and the same procedure as in Example 1 was carried out except that a 204-hole round hole was used for the mouthpiece.
  • Example 4 Example 1 except that the molten polymer was weighed with a gear pump so that the fineness was 470 dtex at the time of melt spinning, a 72-hole round hole was used for the mouthpiece, and the drawing was performed at a total draw ratio of 4.20 times. I went in the same way.
  • Example 5 The same as in Example 1 was carried out except that the two-stage stretching was performed and the final stretching ratio was 1.08 times.
  • Example 1 The same procedure as in Example 1 was carried out except that the final draw ratio was 1.25 times.
  • Example 2 The same procedure as in Example 1 was carried out except that the final draw ratio was 0.90 times.
  • Example 3 The same as in Example 1 was carried out except that melt spinning with an extruder type spinning machine was carried out under normal pressure.
  • Example 4 The same procedure as in Example 4 was carried out except that the molten polymer was weighed with a gear pump so that the fineness was 235 dtex during melt spinning.
  • Table 1 shows the production conditions in Examples 1 to 5 and Comparative Examples 1 to 6, and Table 2 shows the results of evaluating the physical properties of the obtained polyamide 46 multifilament.
  • the polyamide 46 multifilament of the present invention has high strength, high thermal dimensional stability, and exhibits excellent stretchability.
  • Comparative Example 3 the polymer is decomposed by melting under normal pressure, a high-strength multifilament cannot be obtained, and the crystallinity is low, so that the stretchability is disadvantageous. ..
  • Comparative Example 1 when the high-strength polyamide 46 multifilament is produced, if the draw ratio in the final drawing step exceeds 1.1, crystallization does not occur and thermal dimensional stability or stretch is not exhibited. The sex gets worse. On the other hand, in Comparative Example 2, since the draw ratio in the final drawing step was less than 1.0, yarn breakage occurred frequently and it was difficult to collect the raw yarn.
  • the polyamide 46 multifilament of the present invention not only has high durability due to its high strength, but also has high heat resistance, high thermal dimensional stability, and excellent stretchability. Therefore, when used as a belt cord, the polyamide 46 multifilament has high strength.
  • the belt does not require an auto tensioner, and the cost of the belt drive unit as a whole can be reduced. Further, taking advantage of the high strength and high stretchability of the polyamide 46 multifilament, it can be used as a sewing thread for clothing such as sports applications.

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Abstract

強度６．０～９．０ｃＮ／ｄｔｅｘ、伸度１５～３０％、１２０℃で２４時間熱処理した後、室温環境下で１０回引張を行った後の伸び率（Ｅ'１０）が２．５％未満、該熱処理繊維を室温環境下にて１回引張を行った後の伸び率（Ｅ'１）と１０回引張を行った後の伸び率（Ｅ'１０）の差（Ｅ'１０－Ｅ'１）が０．６０％未満であることを特徴とするポリアミド４６マルチフィラメント。　高強度であり、高い熱寸法安定性と優れたストレッチ性を共に有しているポリアミドマルチフィラメントを提供する。

Description

ポリアミド４６マルチフィラメント
　本発明は、ポリアミド４６マルチフィラメントに関する。
　脂肪族ポリアミドを用いて製造したマルチフィラメントは他素材からなるマルチフィラメントと比べ、高強度かつ高伸度といった優れた特性を具備している高強度ポリアミドマルチフィラメントである。
　高強度ポリアミドマルチフィラメントの用途の一つとして、産業用のベルトコードが挙げられる。特にポリアミド６６はポリアミドの中でも高融点、高強度でありながら、安価であるためにベルトコード用として多用されている。そのポリアミド６６に対し、ポリアミド４６はさらに高融点であり高い耐熱性を具備していることから熱寸法安定性に優れるため、ベルトコードに適した素材であり、紡糸、延伸条件を改善することで強度を向上させる技術（特許文献１）が開示されている。もしくは熱寸法安定性を高める技術（特許文献２、３）も開示され、ベルトコードとしてのポリアミド４６の特性をさらに高度なものとする発明はこれまでに存在する。しかし、これまでにポリアミド４６マルチフィラメントにおいて強度や熱寸法安定性を高める技術は幾らか報告されているが、ストレッチ性を向上させる技術についてはほとんど開示されておらず、さらには熱寸法安定性を有しながらもストレッチ性を向上させる、すなわち熱寸法安定性とストレッチ性を両立する技術についてはこれまでに全く開示がされていない。
　ストレッチ性はベルトコードの他に、例えば縫い糸についても有用な特性であり、特に高温下でのストレッチ性を発揮できれば、各用途での適用範囲が拡大される。ポリアミドマルチフィラメントにストレッチ性を付与する手法として、例えば、鞘糸に半延伸糸のポリアミドマルチフィラメントを使用し、芯糸のポリアミドマルチフィラメントとタスラン加工する方法が開示されている（特許文献４）。しかしながら、このような従来のストレッチ性発現技術では、強度を損なう原糸設計となってしまい、高強度が必要とされる産業用途への適用が困難である。
　すなわち、従来の技術では、高強度、高い熱寸法安定性および優れたストレッチ性をすべて備えたポリアミド４６マルチフィラメントは提供されていない。
特開昭５９－８８９１０号公報 特開昭５９－７６９１４号公報 特開平１－１６８９１４号公報 特開２００２－２４９９４３号公報
　本発明の目的は、上記の問題点を解決しようとするものであり、高強度、高い熱寸法安定性および優れたストレッチ性をすべて備えたポリアミド４６マルチフィラメントを提供することである。
　上記目的を達成するために、本発明のポリアミドモノフィラメントは以下の構成を有する。
　すなわち、強度６．０～９．０ｃＮ／ｄｔｅｘ、伸度１５～３０％、１２０℃で２４時間熱処理した後、室温環境下で１０回引張を行った後の伸び率（Ｅ‘１０）が２．５％未満、該熱処理繊維を室温環境下にて１回引張を行った後の伸び率（Ｅ‘１）と１０回引張を行った後の伸び率（Ｅ’１０）の差（Ｅ‘１０－Ｅ’１）が０．６０％未満であることを特徴とするポリアミド４６マルチフィラメントである。
　なお、室温環境下にて１回引張を行った後の伸び率（Ｅ１）と室温環境下にて１０回引張を行った後の伸び率（Ｅ１０）の差（Ｅ１０－Ｅ１）が０．７０％未満であること、１２０℃における熱収縮率が０．５～２．０％、硫酸相対粘度が３．０～５．０、総繊度が３００ｄｔｅｘ～２３００ｄｔｅｘであることがいずれも好ましい条件である。
　また、本発明のポリアミド４６マルチフィラメントは、ポリアミド４６を溶融紡糸し、紡糸された未延伸糸を多段延伸し、多段延伸は少なくとも１段目の延伸および最終延伸からなり、該最終延伸では延伸倍率が１．００～１．１０で延伸することにより製造される。さらには、ポリアミド４６マルチフィラメントは溶融紡糸する際に、溶融が真空下で行われることにより製造される。
　本発明により、以下に説明する通り、高強度であり、高い熱寸法安定性と優れたストレッチ性を共に有しているポリアミド４６マルチフィラメントを提供することができる。
本発明のポリアミド４６マルチフィラメントの製造工程（溶融工程は省略）の概略図である。
　以下に、本発明のポリアミド４６マルチフィラメントついて説明する。
　上記の目的を達成するために、本発明のポリアミド４６マルチフィラメントはポリアミド樹脂からなる。ポリアミド樹脂としては主成分がポリアミド４６であるポリアミド樹脂が好ましい。なかでも、全質量から後述する添加剤を除いた質量の内、９８質量％以上がポリアミド４６からなるポリアミド樹脂を用いることがより好ましく、さらに好ましくはポリアミド４６のみで構成されていることである。ポリアミド４６と他のポリアミドを共重合して使用することも可能であり、共重合に使用するポリアミドにはポリアミド６、ポリアミド６６、ポリアミド６１０、ポリアミド６１２を用いることができる。また、ポリアミド４６と他のポリアミドとの混合物であってもよい。融点の高いポリアミド４６を主成分として使用することで、耐熱性の高いマルチフィラメントを製造できる。
　ポリアミド樹脂には、従来知られた無機及び有機銅塩や銅金属単体などの銅化合物、アミン化合物、メルカプト化合物、リン系化合物、ヒンダードフェノール化合物等の耐熱剤を２５０～７０００ｐｐｍ、好ましくは５００～５０００ｐｐｍ添加することが好ましい。これらは単体でも、複数の併用であってもかまわない。これら耐熱剤が２５０ｐｐｍ未満ではポリマの熱劣化の抑制が限定的となり、高温下でフィラメントの強伸度が低下してしまう。一方、７０００ｐｐｍを超える耐熱剤を加えると繊維としての強伸度を損なってしまう傾向にある。
　本発明のポリアミド４６マルチフィラメントの原料となるポリアミド４６の硫酸相対粘度は、３．０～５．０が好ましく、より好ましくは３．５～５．０である。上記範囲を超える硫酸相対粘度であれば曵糸性の悪化に寄与し、延伸時の糸切れ及び毛羽発生を多発させてしまう傾向にある。また、３．５未満の硫酸相対粘度であれば、ポリアミドの分子鎖が短いため、前記用途に必要なストレッチ性並びに熱寸法安定性が発現できない。硫酸相対粘度は、実施例の欄に記載された方法で測定した値をいう。
　本発明のポリアミド４６マルチフィラメントは、繊度が３００～２３００ｄｔｅｘであることが好ましく、より好ましくは４００～１７００ｄｔｅｘである。繊度が２００ｄｔｅｘ未満では、繊度が細過ぎるため溶融紡糸後のマルチフィラメントの熱延伸の際に毛羽が発生する可能性が高くなる。また、繊度が２３００ｄｔｅｘを超える場合には、例えば縫い糸としての使用が難しくなるばかりか、紡糸時の均一冷却性が悪化することにより原糸品質が低下してしまい、ベルト強力、耐久性が低下してしまう場合がある。
　本発明のポリアミド４６マルチフィラメントの単繊維の本数は３０～３５０本であることが好ましく、さらに好ましくは５０～２５０本である。この本数範囲より本数が少ないと単繊維繊度が太くなり、溶融紡糸時の冷却効率が低くなってしまうとともに、マルチフィラメントの柔軟性が失われてしまう傾向にある。また、該本数範囲より本数が多いことで単繊維繊度が細くなり、毛羽が生成し易い状況となる傾向にある。
　本発明のポリアミド４６マルチフィラメントの強度は、６．０～９．０ｃＮ／ｄｔｅｘであることが必須であり、より好ましくは７．０～９．０ｃＮ／ｄｔｅｘである。この強度範囲は数多くの製品に使用するにあたってポリアミドマルチフィラメントに要求される特性でもあり、熱寸法安定性とストレッチ性を両立したポリアミド４６マルチフィラメントを得るために必須な範囲であることを究明したものである。なお、強度は実施例の欄に記載した方法で測定した値をいう。
　本発明のポリアミド４６マルチフィラメントの伸度（破断伸度）は、１５～３０％であることが必須であり、より好ましくは１８～３０％である。かかる範囲であればベルトに負荷がかかる際に伸縮によって衝撃を吸収可能となり、ベルトとしての耐久性を維持することができる。なお、伸度は実施例の欄に記載した方法で測定した値をいう。
　本発明のポリアミド４６マルチフィラメントの単繊維の断面形状は特に限定されるものではない。丸形断面をはじめとし、偏平、多角、Ｙ型、Ｘ型等の異形、中空等、多様な形状の断面を採用することができる。複数の断面形状の混繊であってもかまわない。
　本発明のポリアミド４６マルチフィラメントは、室温環境下にて１回引張を行った後の伸び率（Ｅ１）と室温環境下にて１０回引張を行った後の伸び率（Ｅ１０）との差（Ｅ１０－Ｅ１）が０．７０％未満であることが好ましい。より好ましくは０．６０％未満である。この範囲を越えてしまうとベルトコードとして使用するにはヒステリシスロスが大きくなり、使用時間が長くなるたびにベルトの張力が低下するため、中長期の使用に適さない製品となってしまう場合がある。繰り返し引張試験並びに伸び率の算出方法は実施例の欄にて記載する。
　１２０℃で２４時間処理した後の繊維を室温環境下で１０回引張を行った後の伸び率（Ｅ‘１０）が２．５％未満であることが必須であり、より好ましくは２．０％未満である。さらに、該熱処理繊維を室温環境下にて１回引張を行った後の伸び率（Ｅ‘１）と１０回引張を行った後の伸び率（Ｅ‘１０）との差（Ｅ‘１０－Ｅ‘１）が０．６０％未満であることが必須であり、より好ましくは０．５０％未満である。ベルトの使用時はかかる負荷や摩擦、使用環境によってベルトひいてはコードの温度が高温となる。よってこれらの伸び率の差が高く超えてしまうと、室温から高温の温度範囲において使用経過に伴うベルトの張力低下が発生してしまう。１２０℃での２４時間処理、繰り返し引張試験並びに伸び率の算出方法は実施例の欄にて記載する。
　また、本発明のポリアミド４６マルチフィラメントの１２０℃における熱収縮率は０．５～２．０％であることが好ましく、さらに好ましくは０．５～１．７％である。この熱収縮率を下回ると、ベルト駆動時の摩擦による温度上昇に対して張力が発生しないため、マルチフィラメントがストレッチ性を失ってしまう場合がある。また、該熱収縮範囲を越えると熱寸法安定性を損なってしまう場合がある。
　以下に、本発明のポリアミド４６マルチフィラメントの製造方法の一態様について説明する。
　本発明のポリアミド４６マルチフィラメントは溶融紡糸によって製造することが好ましく、上記のとおり、溶融紡糸に用いるナイロン４６樹脂の硫酸相対粘度は３．０～５．０が好ましく、より好ましくは３．５～５．０である。かかる範囲であれば、高強度のナイロン４６マルチフィラメントを曵糸性が良好な状態で安定して得ることができる。
　本発明のポリアミド４６マルチフィラメントの製造方法の一態様の概略を図１に示す（溶融工程は図示省略している）。
　上記のポリアミド４６樹脂をエクストルーダー型紡糸機で溶融・混錬し紡出するが、溶融は真空環境下で行われることが好ましい。真空環境下としては、エクストルーダーの樹脂供給口における圧力は５ｋＰａ未満であることが好ましく、さらに好ましくは３ｋＰａ未満である。ポリアミド４６は溶融時に増粘し、高分子量体を生成する他の脂肪族ポリアミドと異なり、溶融時に分解し低分子量体を生成する性質を有している。分解機構は熱分解と酸化分解、加水分解に大別でき、真空下で溶融することで水や空気中の酸素を排除し、分解機構が熱分解のみに制限されるため、樹脂の分解を抑制することが可能となる。溶融時の分解抑制によりマルチフィラメントを構成する樹脂の分子量を高く維持することができ、高結晶化したポリアミド４６マルチフィラメントの形成、ひいてはストレッチ性並びに熱寸法安定性を両立した製品を製造することができる。
　紡糸温度はポリマの融点より１０～５０℃高温に設定し、複数の、好ましくは３０～３５０の、より好ましくは５０～２５０の孔を有する口金１から溶融紡糸するが、紡糸口金の直下から５～３００ｃｍの範囲を加熱筒２で囲み、溶融紡出された糸条を融点に対し－３０～＋３０℃の高温雰囲気中に通過させることが好ましい。通過させる高温雰囲気は、より好ましくは融点－１５～＋１５℃である。紡出糸条を直ちに冷却せず、上記加熱筒で囲まれた高温雰囲気中を通して徐冷することにより、溶融紡糸されたポリアミド４６分子の配向が緩和され、単繊維間の分子配向均一性を高めることができるため、ポリアミド４６フィラメントの高強度化が可能となる。一方、高温雰囲気中を通過させることなく直ちに冷却すると、未延伸糸の配向が高まり、かつ単繊維間の配向度バラツキが大きくなる。かかる未延伸糸を熱延伸すると、結果として高強度ポリアミド４６マルチフィラメントが得られない可能性がある。
　上記工程を通過した未延伸糸条には、クロスフロー冷却装置３により１０～８０℃、好ましくは１０～５０℃の風を吹きつけて冷却固化する。冷却風が１０℃未満の場合には、大型の冷却装置が必要となるため好ましくない。また、冷却風が８０℃を超える場合には、風量が要され、単繊維揺れが大きくなるため、単繊維同士の衝突等が発生し、製糸性悪化の原因となる。
　冷却固化された未延伸糸は、その後に多段延伸、特に２もしくは３段延伸することが好ましい。３段延伸の場合について具体的に図１に例示すると、まず、冷却、固化された未延伸糸には給油装置４で油剤を付与し、引取ローラ(１ＦＲ)６によって引き取る。引取ローラは通常、非加熱である。その後給糸ローラ（２ＦＲ）７、第１延伸ローラ（１ＤＲ）８、第２延伸ローラ（２ＤＲ）９、第３延伸ローラ（３ＤＲ）１０、および弛緩ローラ（ＲＲ）１１といった順序で糸条を捲回して熱処理及び延伸処理を行い、ワインダー１２に巻き取る。２ＦＲの表面は鏡面、１ＤＲ、２ＤＲ、３ＤＲ、ＲＲの表面は梨地とすることが好ましい。
　２ＦＲと１ＤＲの間において１段目の延伸を行い、２ＦＲの温度（ローラの表面温度）は３０～５０℃、１ＤＲの温度を１００～２２５℃とする。２段目の延伸は１ＤＲと２ＤＲの間で行われ、２ＤＲの温度（ローラの表面温度）は１５０～２３０℃とする。３段目の延伸は２ＤＲと３ＤＲの間で行われ、３ＤＲの温度（ローラの表面温度）は１８０～２４０℃とする。
　ここで、本発明のポリアミド４６マルチフィラメントの製造においては、３段目の延伸工程、すなわち最終延伸工程の延伸倍率が１．００～１．１０であることが重要であり、延伸倍率が１．００～１．０５であることがさらに好ましい。該条件での延伸を行うことで、結晶化度を高めるだけでなく、非結晶部の配向性を維持できる。よって、高強度、熱寸法安定性、高いストレッチ性を発揮するマルチフィラメントを提供することができる。延伸倍率が上記範囲より大きい場合、分子鎖非結晶部の配向性が高くなるため、熱寸法安定性が悪化してしまい、毛羽の発生が顕著になる場合は強度が損なわれる傾向にある。延伸倍率が１．００倍より低い場合は張力が低下するため、糸揺れが大きく、製糸が困難となる場合がある。
　このようにして本発明のポリアミド４６マルチフィラメントを得ることができる。
　［硫酸相対粘度］
　試料１ｇを９８％硫酸１００ｍｌに溶解し、オストワルド粘度計を使用し、２５℃で測定した。測定回数２回の平均値を用いた。
　［マルチフィラメントの繊度］
　ＪＩＳ　Ｌ１０９０（１９９９）により測定した。
　［繊維の強度、伸度］
　ＪＩＳ　Ｌ１０１３（１９９９）の方法で測定した引張強さ及び伸び率を、強度及び伸度とした。オリエンテック社製テンシロン引張り試験機を用い、試長２５０ｍｍ、引張速度３００ｍｍ／ｍｉｎの条件で測定した。各サンプルについて測定を３回行い、その平均値を求めた。
　[室温環境下繰り返し引張試験後伸び率]
　２５℃環境下にて試長２５０ｍｍの繊維をオリエンテック社製テンシロン引張り試験機のチャックにて挟み、２．０ｃＮ／ｄｔｅｘの荷重となるまで３００ｍｍ／分の速度で引っ張った後、元のチャック間隔まで３００ｍｍ／分の速度で戻す動作を指定回数繰り返した。該繰り返し引張試験にて指定回数の戻る動作にて０．１ｃＮ／ｄｔｅｘの荷重が示す時の伸度を繰り返し引張試験後伸び率とした。すなわち、１回引っ張って、元のチャック間隔まで戻す際に０．１ｃＮ／ｄｔｅｘの荷重を示した時の伸度がＥ１、さらに９回引っ張り、戻す動作を繰り返し、最後に元のチャック間隔まで戻す際に０．１ｃＮ／ｄｔｅｘの荷重を示した時の伸度がＥ１０である。
　[１２０℃・２４時間処理]
　２５℃環境下にて試長２５０ｍｍの繊維をエー・アンド・デイ社製テンシロン引張り試験機ＲＴＧ－１２５０のチャックに挟み、エー・アンド・デイ社製高低温環境槽ＴＬＦ－３Ｒ／Ｆ／Ｇ－Ｓをセットし、１２０℃・２４時間処理を行う。
　[１２０℃・２４時間処理後の室温環境下繰り返し引張試験後伸び率]
　高低温環境槽から糸を取り出し、２５℃環境下にて試長２５０ｍｍの繊維をエー・アンド・デイ社製テンシロン引張り試験機ＲＴＧ－１２５０にて[室温環境下繰り返し引張試験後伸び率]と同様に繰り返し引張、伸び率の算出を行う。
　[１２０℃熱収縮率]
　試長２５０ｍｍの繊維をＬＥＮＺＩＮＧ　ＩＮＳＴＲＵＭＥＮＴ社製ＴＳＴ２を使用して１２０℃で２分間処理したときの処理前後の繊維収縮率（｛（処理前の長さ－処理後の長さ）／処理前の長さ｝×１００（％））を測定した。
　[製糸性]
　ポリアミド４６を溶融紡糸し、紡糸された未延伸糸を多段延伸し、少なくとも１段目の延伸工程および最終延伸工程により延伸する工程において、下記実施例、比較例の通り製造を行った際の製糸切れ、毛羽量を下記の通り評価した。製糸切れとは、製造中に糸が切れ、製造できなくなった状態である。
Ａ：１時間における製糸切れが０．１回未満であり、１万ｍにおける毛羽が１個未満である。
Ｂ：１時間における製糸切れが０．１回以上もしくは１万ｍにおける毛羽が１個以上である。
Ｃ：製糸切れが頻発し、原糸採取が不可能である。
　（実施例１）
　（ポリアミド４６マルチフィラメントの製造方法）
　図１に示される製造工程を使用した。
　硫酸相対粘度３．９の、ポリアミド４６樹脂（「Ｓｔａｎｙｌ」（登録商標）、融点２９２℃）を、エクストルーダー型紡糸機を用いて真空下、３０５℃で溶融した。溶融ポリマはギヤポンプにて総繊度が９４０ｄｔｅｘとなるように計量した後、紡糸パック中で２０μの金属不織布フィルターで濾過し、１３６ホール丸孔の口金から紡出した。口金面より３ｃｍ下には加熱筒長１５ｃｍの加熱筒を設置し、筒内雰囲気温度が３００℃となるように加熱して、紡出糸条が３００℃の雰囲気下を通過するようにした。筒内雰囲気温度とは、加熱筒長の中央部で、内壁から１ｃｍ離れた部分の空気温度のことである。
　加熱筒の直下には一方向から風を吹き付けるユニフロー型チムニーを取付け、加熱筒通過後の糸条に２０℃の冷風を３５ｍ／分の速度で吹き付け冷却固化した後、給油装置にて糸条に油剤を付与した。
　油剤を付与された未延伸糸条を表面速度６００ｍ／分の速度で回転する１ＦＲに捲回して引取った後、総合延伸倍率４．７０倍で延伸を行った。引取り糸条は一旦巻き取ることなく連続して引取りローラと２ＦＲとの間で５％のストレッチをかけた後、引き続いて回転速度比３．２７倍で１段目の延伸、次いで回転速度比１．３０倍で２段目の延伸を行い、最後に回転速度比１．０５倍で３段目の最終延伸行い、２６００ｍ／分の速度で巻き取った。１ＦＲ、２ＦＲのローラ表面は鏡面仕上げであり、１ＤＲ、２ＤＲ、３ＤＲ、ＲＲは梨地仕上げとし、また各ローラ温度は、１ＦＲは非加熱、２ＦＲは８０℃、１ＤＲは１７５℃、２ＤＲは１８０℃、３ＤＲは２３０℃とし、ＲＲは１５０℃とした。かかる溶融紡糸、延伸によりナイロン４６マルチフィラメントを得た（表１）。
　得られた繊維物性を評価して表２に示した。
　（実施例２）
　ナイロン４６マルチフィラメントの紡糸時に３段目延伸倍率（最終延伸倍率）を１．００倍としたこと以外は、実施例１と同様に行った。
　（実施例３）
　溶融紡糸時に溶融ポリマをギヤポンプにて繊度が１４００ｄｔｅｘとなるように計量し、口金に２０４ホール丸孔のものを用いたこと以外は実施例１と同様に行った。
　（実施例４）
　溶融紡糸時に溶融ポリマをギヤポンプにて繊度が４７０ｄｔｅｘとなるように計量し、口金に７２ホール丸孔のものを用いており、総合延伸倍率４．２０倍で延伸を行ったこと以外は実施例１と同様に行った。
　（実施例５）
　２段延伸を行い、最終延伸倍率を１．０８倍とすること以外は実施例１と同様に行った。
　（比較例１）
　最終延伸倍率を１．２５倍とすること以外は実施例１と同様に行った。
　（比較例２）
　最終延伸倍率を０．９０倍とすること以外は実施例１と同様に行った。
　（比較例３）
　エクストルーダー型紡糸機での溶融紡糸を常圧下で実施したこと以外は、実施例１と同様に行った。
　（比較例４）
　溶融紡糸時に溶融ポリマをギヤポンプにて繊度が２３５ｄｔｅｘとなるように計量したこと以外は実施例４と同様に行った。
　（比較例５）
　硫酸相対粘度３．７のポリアミド６６ポリマを、エクストルーダー型紡糸機を用いて真空下、２８０℃で溶融紡糸したこと以外は実施例１と同様に行った。
　（比較例６）
　硫酸相対粘度３．７のポリアミド６ポリマを、エクストルーダー型紡糸機を用いて真空下、２６０℃で溶融紡糸したこと以外は実施例１と同様に行った。
Figure JPOXMLDOC01-appb-T000001
Figure JPOXMLDOC01-appb-T000002
　これら、実施例１～５および比較例１～６での製造条件について表１に、得られたポリアミド４６マルチフィラメントの物性を評価した結果を表２に示した。
　表２より明らかなように、本発明のポリアミド４６マルチフィラメントは高強度であり、かつ熱寸法安定性が高く、優位なストレッチ性を発揮している。
　一方、従来技術である比較例５、６のマルチフィラメントは高強度であるものの、ストレッチ性が低く、ベルトコードや縫い糸にした際に張力を維持することが不可能である。
　また、比較例３のように、常圧下で溶融を行うことでポリマが分解してしまい、高強度のマルチフィラメントを得ることができず、その上結晶化度が低いためストレッチ性が不利となる。
　さらに、比較例１のように、高強度のポリアミド４６マルチフィラメントを製造する際には最終延伸工程での延伸倍率が１．１を超えると、結晶化を発現せず、熱寸法安定性もしくはストレッチ性が悪化してしまう。一方、比較例２では最終延伸工程での延伸倍率が１．０に満たないため、糸切れが頻発し、原糸採取が困難であった。
　本発明のポリアミド４６マルチフィラメントは、強度が高いため耐久力が高いばかりか、さらに高耐熱であり、熱寸法安定性が高く、ストレッチ性にも優れていることから、ベルトコードとして使用した場合にそのベルトはオートテンショナーを必要とせず、ベルト駆動部全体としてのコストを低減することができる。また、ポリアミド４６マルチフィラメントの高強度ながらストレッチ性が高いという優位点を生かし、スポーツ用途などの衣料用縫い糸として使用することも可能となる。
１：紡糸口金
２：加熱筒
３：クロスフロー冷却装置
４：給油装置
５：糸条
６：引取りローラ(１ＦＲ)
７：給糸ローラ（２ＦＲ）
８：第１延伸ローラ（１ＤＲ）
９：第２延伸ローラ（２ＤＲ）
１０：第３延伸ローラ（３ＤＲ）
１１：弛緩ローラ（ＲＲ）
１２：ワインダー
 

Claims (7)

  1. 強度６．０～９．０ｃＮ／ｄｔｅｘ、伸度１５～３０％、１２０℃で２４時間熱処理した後、室温環境下で１０回引張を行った後の伸び率（Ｅ‘１０）が２．５％未満、該熱処理繊維を室温環境下にて１回引張を行った後の伸び率（Ｅ‘１）と１０回引張を行った後の伸び率（Ｅ‘１０）の差（Ｅ‘１０－Ｅ‘１）が０．６０％未満であることを特徴とするポリアミド４６マルチフィラメント。
  2. 室温環境下にて１回引張を行った後の伸び率（Ｅ１）と室温環境下にて１０回引張を行った後の伸び率（Ｅ１０）の差（Ｅ１０－Ｅ１）が０．７０％未満であることを特徴とする請求項１に記載のポリアミド４６マルチフィラメント。
  3. １２０℃における熱収縮率が０．５～２．０％であることを請求項１または２に記載のポリアミド４６マルチフィラメント。
  4. 硫酸相対粘度が３．０～５．０であることを特徴とする請求項１～３のいずれかに記載のポリアミド４６マルチフィラメント。
  5. 総繊度が３００ｄｔｅｘ～２３００ｄｔｅｘであることを特徴とする請求項１～４のいずれかに記載のポリアミド４６マルチフィラメント。
  6. ポリアミド４６を溶融紡糸し、紡糸された未延伸糸を多段延伸して製造されるポリアミド４６マルチフィラメントであって、該多段延伸は少なくとも１段目の延伸および最終延伸からなり、該最終延伸では延伸倍率が１．００～１．１０で延伸することを特徴とするポリアミド４６マルチフィラメント。
  7. ポリアミド４６を溶融紡糸する際に、溶融が真空下で行われることを特徴とする請求項６に記載のポリアミド４６マルチフィラメント。
     
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