WO2021059622A1 - レンズ部材及びレンズユニット並びにレンズ部材及びレンズユニットの製造方法 - Google Patents

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WO2021059622A1
WO2021059622A1 PCT/JP2020/023676 JP2020023676W WO2021059622A1 WO 2021059622 A1 WO2021059622 A1 WO 2021059622A1 JP 2020023676 W JP2020023676 W JP 2020023676W WO 2021059622 A1 WO2021059622 A1 WO 2021059622A1
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充 富田
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日本電気硝子株式会社
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    • G02B7/00—Mountings, adjusting means, or light-tight connections, for optical elements
    • G02B7/02—Mountings, adjusting means, or light-tight connections, for optical elements for lenses

Definitions

  • the present invention relates to a lens member and a lens unit, and a method for manufacturing the lens member and the lens unit.
  • Germanium and silicon are suitable as lens materials because they have a high refractive index in the infrared region and a small wavelength dispersion.
  • germanium or silicon is used as a lens material, it is difficult to process it into a complicated shape such as an aspherical shape, a Fresnel lens shape, or a lens array shape.
  • zinc selenide, zinc sulfide, etc. are also used as other infrared transmissive materials.
  • these materials are toxic substances and are regarded as a problem from the viewpoint of environmental load.
  • chalcogenide glass containing germanium is known as a material preferably used for a lens.
  • Calcogenide glass is excellent in terms of mass productivity and cost reduction because it not only has infrared transmittance but also can be molded by mold press molding.
  • Patent Document 1 describes an example of a lens holding mechanism used in an infrared camera.
  • a lens made of silicon, chalcogenide, or the like is used.
  • the lens is held by a lens holding frame and a holding ring.
  • the curved surface of the lens is in contact with the holding ring.
  • a lens member using a lens that transmits infrared rays may be used for in-vehicle applications.
  • the lens may be cracked or chipped due to vibration of a car or the like, and the lens member may be damaged.
  • An object of the present invention is to provide a lens member and a lens unit that are not easily damaged, and a method for manufacturing the lens member and the lens unit.
  • the lens member of the present invention is a lens member that abuts on an external member, and includes a lens and a holding member that holds the lens and has a contact portion that abuts on the external member, and at least the holding member.
  • the abutting portion is made of chemically strengthened glass.
  • the contact portion of the holding member includes a compressive stress layer located on the surface layer, the compressive stress layer has a compressive stress value of 300 MPa or more, and the stress depth of the compressive stress layer is 10 ⁇ m or more.
  • the entire surface of the holding member is made of chemically tempered glass, and the lens is made of untempered glass.
  • Chemically tempered glass in mass%, SiO 2 50% ⁇ 80 %, Al 2 O 3 5% ⁇ 30%, B 2 O 3 0% ⁇ 15%, Na 2 O 1% ⁇ 20%, K 2 O 0 It preferably contains% to 10%.
  • the lens is made of chalcogenide glass.
  • the lens and the holding member are directly joined.
  • the holding member has a ring shape and has an inner surface and an outer surface, the holding member supports the lens on the inner side surface, and the contact portion is located on the outer surface of the holding member.
  • the lens unit of the present invention is characterized by including the lens member, a support member that supports the lens member at a contact portion of the holding member, and an adhesive layer that adheres the support member and the holding member. And.
  • the method for manufacturing a lens member of the present invention is the above-mentioned method for manufacturing a lens member, and includes a step of forming a holding member by chemically strengthening the glass member and a step of joining a lens to the holding member. It is a feature.
  • the method for manufacturing a lens unit of the present invention is the above-mentioned method for manufacturing a lens unit, and includes a step of preparing a lens member and a support member and a bonding step of adhering the lens member and the support member with an adhesive layer. It is a feature.
  • the present invention it is possible to provide a lens member and a lens unit that are not easily damaged, and a method for manufacturing the lens member and the lens unit.
  • FIG. 1 is a front sectional view of a lens member according to the first embodiment of the present invention.
  • FIG. 2 is a plan view of the lens member according to the first embodiment of the present invention.
  • FIG. 3 is a plan view of the lens member according to the modified example of the first embodiment of the present invention.
  • FIG. 4 is a front sectional view of the lens unit according to the second embodiment of the present invention.
  • FIG. 5 is a front sectional view of the lens unit according to the first modification of the second embodiment of the present invention.
  • FIG. 6 is a plan view of the lens unit according to the second modification of the second embodiment of the present invention.
  • FIG. 7 (a) and 7 (b) are plan views for explaining an example of a step of forming a holding member in the method for manufacturing a lens member according to the first embodiment of the present invention. is there.
  • FIG. 8 is a front sectional view for explaining an example of a lens forming step in the method for manufacturing a lens member according to the first embodiment of the present invention.
  • FIG. 9 is a front sectional view for explaining an example of press working of a lens in the method for manufacturing a lens member according to the first embodiment of the present invention.
  • FIG. 10 is an enlarged front sectional view for explaining an example of a method for manufacturing a lens unit according to a second embodiment of the present invention.
  • FIG. 1 is a front sectional view of a lens member according to the first embodiment of the present invention.
  • FIG. 2 is a plan view of the lens member according to the first embodiment of the present invention.
  • the lens member 1 includes a lens 2 and a holding member 3 that holds the lens 2.
  • the lens 2 has a side surface 2b and a curved lens portion 2a.
  • the lens portion 2a is convex.
  • the lens 2 is a convex lens.
  • the lens 2 may be a concave lens.
  • the lens 2 is made of chalcogenide glass.
  • the lens 2 preferably transmits infrared rays. Therefore, the lens member 1 of the present embodiment is suitably used for an infrared optical device.
  • the material of the lens 2 is not limited to the above, and may be made of glass or resin other than chalcogenide glass, for example.
  • the lens member 1 can also be used for an optical device other than an infrared optical device.
  • the holding member 3 has a ring shape.
  • the holding member 3 has an inner side surface 3a and an outer surface 3b, and a first open end surface 3c and a second open end surface 3d connected to the inner side surface 3a and the outer surface 3b.
  • the holding member 3 holds the side surface 2b of the lens 2 by the inner side surface 3a. Specifically, the holding member 3 holds the entire circumference of the side surface 2b of the lens 2.
  • the first aperture end surface 3c is located on the lens portion 2a side of the lens 2.
  • the shape of the holding member 3 is not limited to the ring shape.
  • the holding member 3 may hold at least a part of the side surface 2b of the lens 2.
  • the lens 2 of the present embodiment is formed by pressing the glass base material in the holding member 3. Since the lens 2 and the holding member 3 are press-bonded, the holding member 3 holds the lens 2.
  • the press joining in the present specification means that the side surface 2b of the lens 2 is formed into a lens shape by pressing the base material of the lens 2 arranged in the holding member 3, and the inner side surface 3a of the holding member 3 is formed. It means that the lens 2 and the holding member 3 are joined by pressure contacting the lens 2.
  • the holding member 3 and the side surface 2b of the lens 2 are joined by contacting each other without using an adhesive. In this way, the lens 2 is joined to the holding member 3 without using an adhesive or the like.
  • the surface and side surfaces 2b of the lens portion 2a of the lens 2 are formed by press molding.
  • the surface of the lens portion 2a is an unpolished surface, and the arithmetic average roughness Ra is 0.001 ⁇ m or more and 1 ⁇ m or less.
  • the arithmetic mean roughness Ra in the present specification is based on JIS B 0601: 2013.
  • the method of forming the lens 2 is not limited to the above.
  • the lens member 1 is used, for example, in a lens unit having a support member as an external member.
  • the holding member 3 of the lens member 1 comes into contact with the support member in the lens unit.
  • the holding member 3 has a contact portion 3X that abuts on the support member.
  • the contact portion 3X is located on the entire circumference of the outer surface 3b.
  • the lens member 1 may be in contact with an external member other than the support member.
  • the position of the abutting portion 3X is not limited to the above, and the holding member 3 may be arranged at a position where it abuts on an external member.
  • the contact portion 3X may be located at the first opening end surface 3c.
  • At least the contact portion 3X of the holding member 3 is made of chemically strengthened glass.
  • the contact portion 3X includes a compressive stress layer located on the surface layer.
  • the compressive stress layer has a compressive stress value of 300 MPa or more.
  • the entire surface of the holding member 3 is made of chemically strengthened glass like the contact portion 3X.
  • the entire surface means the entire surface of the holding member 3 facing the outside.
  • the entire surface means the inner side surface 3a, the outer side surface 3b, the first opening end surface 3c, and the second opening end surface 3d of the holding member 3.
  • the chemically strengthened glass constituting the holding member 3 can be formed by an ion exchange method.
  • the contact portion 3X may be made of chemically strengthened glass.
  • the lens 2 is made of untempered glass. In the present specification, untempered glass is glass that has not been chemically strengthened.
  • the size of the lens member 1 is not particularly limited, but in the present embodiment, the diameter is about 10 mm or more and 50 mm or less, and the height is about 5 mm or more and 25 mm or less. In the present specification, the height of the lens member means the dimension of the lens member along the optical axis direction of the lens member.
  • the feature of this embodiment is that the lens 2 is held by the holding member 3, the holding member 3 has an abutting portion 3X that abuts on an external member, and the abutting portion 3X is made of chemically strengthened glass.
  • the lens member 1 since the holding member 3 has the contact portion 3X, the lens 2 does not come into contact with an external member such as a support member. Therefore, cracking or chipping due to the lens 2 coming into contact with an external member is unlikely to occur. Further, since the contact portion 3X of the holding member 3 is made of chemically strengthened glass, the holding member 3 is also less likely to be damaged. Therefore, it is possible to further suppress the occurrence of damage to the lens member 1.
  • the lens 2 is made of chalcogenide glass, which is particularly prone to chipping and cracking among the glass. Therefore, when the lens 2 comes into contact with an external member, the lens 2 is particularly liable to be damaged. Therefore, the present invention is particularly suitable when a lens made of a brittle material, particularly chalcogenide glass or the like, which is prone to chipping or cracking, is used.
  • the compressive stress value of the contact portion 3X of the holding member 3 is preferably 300 MPa or more, more preferably 320 MPa or more, and further preferably 340 MPa or more. As a result, the lens member 1 is less likely to be damaged.
  • the upper limit of the compressive stress value of the contact portion 3X is not particularly limited, but may be, for example, 500 MPa or less.
  • the stress depth of the compressive stress layer of the contact portion 3X of the holding member 3 is preferably 4 ⁇ m or more, more preferably 7 ⁇ m or more, and further preferably 10 ⁇ m or more. As a result, the lens member is less likely to be damaged.
  • the upper limit of the stress depth of the compressive stress layer is not particularly limited, but may be, for example, 20 ⁇ m or less.
  • the compressive stress value and compressive stress depth can be measured with a surface stress meter or the like. Specifically, it can be measured using FSM-6000LE manufactured by Orihara Seisakusho. If it is difficult to measure with FSM-6000LE alone, SLP-1000 manufactured by the same company may be used in combination for measurement.
  • FSM-6000LE manufactured by Orihara Seisakusho. If it is difficult to measure with FSM-6000LE alone, SLP-1000 manufactured by the same company may be used in combination for measurement.
  • other methods for measuring the compressive stress value and the compressive stress depth include EPMA (Electron probe microanalyzer) and GDOES (Glow display optical mechanism spectrum). It can be measured by analyzing the concentration of alkaline ions such as potassium ions in the depth direction.
  • the entire surface of the holding member 3 is made of chemically strengthened glass. As a result, the holding member 3 is less likely to be cracked or chipped, and the lens member 1 is less likely to be damaged.
  • the glass used for the holding member 3 is a light-transmitting material that transmits ultraviolet light or visible light.
  • the transmittance is the internal transmittance at which light having a wavelength of 365 nm transmits the material having a thickness of 10 mm
  • the transmittance of the light-transmitting material used for the holding member 3 is 75% or more. preferable.
  • the lens member 1 when used for the lens unit, the support member of the lens unit and the lens member 1 can be easily joined. More specifically, when joining the support member and the lens member 1, the adhesive made of a photocurable resin can be easily irradiated with light by passing light through the holding member 3. As a result, the adhesive can be easily photocured.
  • the shape of the holding member is not limited to the ring shape.
  • the holding member may be cylindrical.
  • the holding member may be tubular, the shape on the inner side surface side in a plan view may be circular, and the shape on the outer side surface side may be polygonal.
  • the chemically strengthened glass constituting the holding member 3 contains an alkali metal oxide as a glass composition.
  • chemically strengthened glass constituting the holding member 3 by mass% as a glass composition, SiO 2 50% ⁇ 80% , Al 2 O 3 5% ⁇ 30%, B 2 O 3 0% ⁇ 15% , Na 2 O 1% to 20%, K 2 O 0% to 10%.
  • the composition of the holding member 3 is not limited to the above. In the present specification, unless otherwise specified, for example, 50% to 80% means 50% or more and 80% or less.
  • “%" means "mass%".
  • SiO 2 is a component that forms a network of glass.
  • the content of SiO 2 is preferably 50% to 80%, more preferably 52% to 75%, further preferably 55% to 72%, and 55% to 70%. Is more preferable, and 55% to 67.5% is particularly preferable. If the content of SiO 2 is too small, it becomes difficult to vitrify. In addition, if the coefficient of thermal expansion becomes too high, the thermal shock resistance tends to decrease. On the other hand, if the content of SiO 2 is too large, the meltability and moldability tend to decrease.
  • Al 2 O 3 is a component that enhances ion exchange performance. Further, Al 2 O 3 is a component that increases the strain point and Young's modulus.
  • the content of Al 2 O 3 is preferably 5% to 30%. If the content of Al 2 O 3 is too small, the coefficient of thermal expansion becomes too high, and the thermal shock resistance tends to decrease. In addition, there is a risk that the ion exchange performance cannot be fully exhibited. Therefore, the preferable lower limit range of Al 2 O 3 is preferably 7% or more, more preferably 8% or more, further preferably 10% or more, and further preferably 12% or more. It is preferably 14% or more, more preferably 15% or more, and particularly preferably 16% or more.
  • the upper limit range of Al 2 O 3 is preferably 22% or less, more preferably 20% or less, and further preferably 19% or less.
  • B 2 O 3 is a component that lowers the liquidus temperature by lowering the high-temperature viscosity and density and stabilizing the glass to make it difficult for crystals to precipitate.
  • B 2 O 3 is a component that enhances crack resistance.
  • the ion exchange treatment may cause surface coloring called discoloration, decrease water resistance, decrease the compressive stress value of the compressive stress layer, or compress. The stress depth of the stress layer tends to decrease. Therefore, the content of B 2 O 3 is preferably 0.1% to 15%, more preferably 0.1% to 12%, and further preferably 0.1% to 10%. It is more preferably 0.1% to 8%, further preferably 0.1 to 6%, and even more preferably 0.1% to 5%.
  • Na 2 O is a major ion exchange component.
  • Na 2 O is a component that enhances meltability and moldability by reducing high-temperature viscosity.
  • Na 2 O is also a component that improves devitrification resistance.
  • the Na 2 O content is preferably 1% to 20%. If the content of Na 2 O is too small, the meltability is lowered, the coefficient of thermal expansion is lowered, and the ion exchange performance is likely to be lowered. Therefore, when Na 2 O is introduced, the lower limit range of Na 2 O is preferably 10% or more, more preferably 11% or more, and particularly preferably 12% or more.
  • the upper limit range of Na 2 O is preferably 17% or less, and particularly preferably 16% or less.
  • K 2 O is a component that promotes ion exchange, and is a component that has a large effect of increasing the stress depth of the compressive stress layer among alkali metal oxides. Further, K 2 O is a component that enhances meltability and moldability by reducing high-temperature viscosity. Further, K 2 O is also a component improving devitrification resistance.
  • the K 2 O content is preferably 0% to 10%. If the content of K 2 O is too large, the coefficient of thermal expansion becomes too high, so that the thermal shock resistance is lowered and it becomes difficult to match the coefficient of thermal expansion of the peripheral materials. Also, the strain point may drop too much. Further, the component balance of the glass composition may be lost, and the devitrification resistance may be lowered. Therefore, the upper limit range of K 2 O is preferably at most 8%, more preferably at most 6%, more preferably 4% or less, and particularly preferably less than 2%.
  • the following components may be introduced into the holding member 3.
  • Li 2 O is an ion exchange component and a component that enhances meltability and moldability by lowering high-temperature viscosity.
  • Li 2 O is a component that increases Young's modulus.
  • Li 2 O has a large effect of increasing the compressive stress value among the alkali metal oxides.
  • the content of Li 2 O is preferably 0% to 3.5%, more preferably 0% to 2%, further preferably 0% to 1%, and 0% to 0%. It is more preferably 0.5%, and particularly preferably 0.01% to 0.2%.
  • the total content of A, B and C may be described as "content of A + B + C" or "A + B + C".
  • the content of Li 2 O + Na 2 O + K 2 O is preferably 5% to 25%, more preferably 10% to 22%, further preferably 15% to 22%, and 17% to 17%. It is particularly preferably 22%. If the content of Li 2 O + Na 2 O + K 2 O is too small, the ion exchange performance and meltability tend to deteriorate. On the other hand, if the content of Li 2 O + Na 2 O + K 2 O is too large, the glass tends to be devitrified.
  • the thermal shock resistance may decrease or it may be difficult to match the coefficient of thermal expansion of the peripheral materials. Further, if the strain point is lowered too much, it may be difficult to obtain a high compressive stress value. Further, it may be difficult to secure a high liquidus viscosity due to a decrease in viscosity near the liquidus temperature.
  • MgO is a component that enhances meltability and moldability, and increases strain point and Young's modulus by lowering high-temperature viscosity. Further, MgO is a component having a large effect of enhancing the ion exchange performance among alkaline earth metal oxides. However, if the content of MgO is too large, the density and the coefficient of thermal expansion tend to be high, and the glass tends to be devitrified. Therefore, the upper limit range of the MgO content is preferably 12% or less, more preferably 10% or less, further preferably 8% or less, still more preferably 5% or less. It is particularly preferably 4% or less. When MgO is introduced into the glass composition, the lower limit of the MgO content is preferably 0.1% or more, more preferably 0.5% or more, and more preferably 1% or more. Is more preferable, and 2% or more is particularly preferable.
  • CaO Compared with other components, CaO has a large effect of increasing meltability and moldability, and an effect of increasing strain point and Young's modulus by lowering high-temperature viscosity without lowering devitrification resistance. ..
  • the CaO content is preferably 0% to 10%. However, if the CaO content is too high, the density and coefficient of thermal expansion may increase. Further, the lack of the component balance of the glass composition may make the glass more likely to be devitrified. Further, the ion exchange performance may be easily deteriorated. Therefore, the CaO content is preferably 0% to 5%, more preferably 0.01% to 4%, still more preferably 0.1% to 3%, and 1% to 1%. It is particularly preferably 2.5%.
  • SrO is a component that enhances meltability and adult form, and enhances strain point and Young's modulus by lowering high-temperature viscosity without lowering devitrification resistance. However, if the content of SrO is too large, the density and the coefficient of thermal expansion may increase, and the ion exchange performance may decrease. Further, the lack of the component balance of the glass composition may make the glass more likely to be devitrified.
  • the content of SrO is preferably 0% to 5%, more preferably 0% to 3%, further preferably 0% to 1%, and 0% to 0.1% (however). It is particularly preferable that it does not contain 0.1%).
  • BaO is a component that enhances meltability and moldability, and increases strain point and Young's modulus by lowering high-temperature viscosity without lowering devitrification resistance.
  • the content range of BaO is preferably 0% to 5%, more preferably 0% to 3%, further preferably 0% to 1%, and 0% to 0.1% (however). It is particularly preferable that it does not contain 0.1%).
  • ZnO is a component that enhances ion exchange performance, and is a component that has a particularly large effect of increasing the compressive stress value. Further, ZnO is a component that lowers the high temperature viscosity without lowering the low temperature viscosity. However, if the ZnO content is too high, the glass tends to be phase-separated, the devitrification resistance is lowered, the density is high, and the stress depth of the compressive stress layer is low. Therefore, the ZnO content is preferably 0% to 6%, more preferably 0% to 5%, further preferably 0% to 1%, and 0% to 0.5%. Is more preferable, and 0% to 0.1% (however, 0.1% is not included) is particularly preferable.
  • ZrO 2 is a component that remarkably enhances the ion exchange performance and also a component that enhances the viscosity and strain point near the liquidus viscosity. However, if the content of ZrO 2 is too large, the devitrification resistance may be significantly lowered. Also, the density may be too high. Therefore, the upper limit range of ZrO 2 is preferably 10% or less, more preferably 8% or less, further preferably 6% or less, and particularly preferably 5% or less. If it is desired to improve the ion exchange performance, it is preferable to introduce ZrO 2 into the glass composition. In that case, the lower limit range of ZrO 2 is preferably 0.001% or more, more preferably 0.01% or more, further preferably 0.5% or more, and 1% or more. Is particularly preferred.
  • P 2 O 5 is a component that enhances the ion exchange performance, and in particular, is a component that increases the stress depth of the compressive stress layer.
  • the upper limit range of P 2 O 5 is preferably 10% or less, more preferably 8% or less, further preferably 6% or less, still more preferably 4% or less. It is more preferably 2% or less, further preferably 1% or less, and particularly preferably less than 0.1%.
  • one or more selected from the group of As 2 O 3 , Sb 2 O 3 , SnO 2 , F, Cl, SO 3 is 0 ppm or more. 30000 ppm (3%) may be introduced.
  • the content of SnO 2 + SO 3 + Cl is preferably 0 ppm to 10000 ppm (but not including 0 ppm), more preferably 50 ppm to 5000 ppm, and 80 ppm to 4000 ppm, from the viewpoint of accurately enjoying the clarification effect. It is more preferably 100 ppm to 3000 ppm, and particularly preferably 300 ppm to 3000 ppm.
  • the content of SnO 2 is preferably 0 ppm to 10000 ppm, more preferably 0 ppm to 7000 ppm, and particularly preferably 50 ppm to 6000 ppm.
  • the Cl content is preferably 0 ppm to 1500 ppm, more preferably 0 ppm to 1200 ppm, further preferably 0 ppm to 800 ppm, further preferably 0 ppm to 500 ppm, and even more preferably 50 ppm to 300 ppm. Is particularly preferable.
  • the content of SO 3 is preferably 0 ppm to 1000 ppm, more preferably 0 ppm to 800 ppm, and particularly preferably 10 ppm to 500 ppm.
  • Rare earth oxides such as Nd 2 O 3 and La 2 O 3 are components that increase Young's modulus. Further, the rare earth oxide is a component capable of controlling the tint of glass by decolorizing it when a complementary color is added. However, the cost of the raw material itself of the rare earth oxide is high, and when it is introduced in a large amount, the devitrification resistance tends to decrease. Therefore, the content of the rare earth oxide is preferably 4% or less, more preferably 3% or less, further preferably 2% or less, still more preferably 1% or less. It is particularly preferably 0.5% or less.
  • the holding member in the present invention preferably does not substantially contain As 2 O 3 , F, PbO, and Bi 2 O 3.
  • substantially not contained means that although it is not positively added as a glass component, it is allowed to be mixed at an impurity level. Specifically, it means that the content of each component is less than 500 ppm.
  • the lens 2 when the lens 2 is made of chalcogenide glass, for example, the lens 2 preferably contains 0% to 50% of Ge (however, 0% is not included) and 4% to 80% of Te as a glass composition in mol%.
  • Lens 2 has a glass composition of 0% to 50% (but does not include 0%), Te 4% to 80%, Sn + Ag + Cu + Bi + Sb 0% to 50% (but does not include 0%), and It is more preferable to contain F + Cl + Br + I from 0% to 50%.
  • “%” means "mol%”.
  • Ge is an essential component for forming a glass skeleton.
  • the content of Ge is 0% to 50% (but not including 0%), preferably 1% to 40%, more preferably 2% to 30%, and 5% to 25%. Is more preferable. If the content of Ge is too small, it becomes difficult to vitrify. On the other hand, if the content of Ge is too large, Ge-based crystals tend to precipitate and the raw material cost tends to increase.
  • Te which is an element of chalcogen, is an essential component that forms a glass skeleton.
  • the content of Te is 4% to 80%, preferably 10% to 75%, and more preferably 20% to 70%. If the content of Te is too small, it becomes difficult to vitrify. On the other hand, if the content of Te is too large, Te-based crystals are likely to precipitate.
  • Sn, Ag, Cu, Bi and Sb are components that enhance the thermal stability of glass.
  • the content of Sn + Ag + Cu + Bi + Sb is 0% to 50% (but not including 0%), preferably 1% to 40%, more preferably 2% to 30%, and 3% to 25%. Is more preferable, and 5% to 20% is particularly preferable. If the content of Sn + Ag + Cu + Bi + Sb is too small or too large, it becomes difficult to vitrify.
  • the content of each component of Sn, Ag, Cu, Bi, and Sb is 0% to 50%, preferably 0% to 50% (however, 0% is not included), and 1% to 1%. It is more preferably 40%, further preferably 2% to 30%, particularly preferably 3% to 25%, and most preferably 5% to 20%. Above all, it is preferable to use Ag and Sn because the effect of enhancing the thermal stability of the glass is particularly large.
  • F, Cl, Br, and I are also components that enhance the thermal stability of glass.
  • the content of F, Cl, Br, I is 0% to 50%, preferably 1% to 40%, more preferably 1% to 30%, and 1% to 25%. Is more preferable, and 1% to 20% is particularly preferable. If the content of F + Cl + Br + I is too large, it becomes difficult to vitrify and the weather resistance tends to decrease.
  • the content of each component of F, Cl, Br, and I is 0% to 50%, preferably 1% to 40%, and more preferably 1% to 30%. It is more preferably% to 25%, and particularly preferably 1% to 20%. Among them, it is preferable to use I because an elemental raw material can be used and the effect of enhancing glass stability is particularly large.
  • the lens 2 can contain the following components in addition to the above components.
  • Zn, In, Ga and P are components that widen the vitrification range and enhance the thermal stability of glass.
  • the content of each component of Zn, In, Ga and P is preferably 0% to 20%, more preferably 0.5% to 10%, respectively. If the content of these components is too high, it becomes difficult to vitrify. Since Ga has a high cost, its content is preferably 10% or less, more preferably 5% or less, and particularly preferably not substantially contained.
  • Se and As are components that expand the vitrification range and enhance the thermal stability of glass.
  • the content thereof is preferably 0% to 10%, more preferably 0.5% to 5%, respectively.
  • these substances are toxic, it is preferable that they are not substantially contained from the viewpoint of reducing the influence on the environment and the human body as described above.
  • the lens 2 in the present invention does not substantially contain toxic substances Cd, Tl and Pb.
  • FIG. 3 is a plan view of the lens member according to the modified example of the first embodiment of the present invention.
  • the holding member 23 has a plurality of notches 23e provided on the outer surface 23b.
  • the cutout portion 23e reaches from the first opening end surface 3c to the second opening end surface 3d.
  • the cutout portion 23e does not necessarily have to reach the first opening end surface 3c and the second opening end surface 3d.
  • the cutout portion 23e is formed of a flat surface, but may be formed of, for example, a curved surface or a concave groove.
  • a gap region can be suitably provided between the support member of the lens unit and the outer surface 3b of the holding member 23 (FIG. 6 described later). Therefore, the stress applied from the support member to the holding member 23 due to a temperature change or the like can be relaxed. Therefore, it is possible to effectively prevent the lens member 21 from being damaged.
  • at least one notch portion 23e may be provided.
  • the holding member 23 is made of glass, even if the notch portion 23e is provided, burrs are unlikely to occur in the vicinity of the notch portion 23e. Therefore, the stress due to the temperature change or the like can be relieved as described above without inviting the situation that the lens 2 is damaged by the burr. Therefore, it is possible to more reliably prevent the lens member 21 from being damaged.
  • the plurality of cutout portions 23e are provided at 90 ° intervals in the circumferential direction of the outer surface 3b, and are arranged so as to be rotationally symmetric four times around the axis of the lens member 21. In this way, it is preferable that the plurality of notches 23e are arranged so as to have rotational symmetry. As a result, the holding member 23 is less likely to be distorted.
  • the plurality of cutout portions 23e may be arranged so as to be rotationally symmetric three times, or may be arranged so as to be rotationally symmetric six times, for example.
  • FIG. 4 is a front sectional view of the lens unit according to the second embodiment of the present invention.
  • the lens unit 30 includes a lens member 1 of the first embodiment, a support member 34 that supports the lens member 1, and an adhesive layer 35 that joins the support member 34 and the holding member 3.
  • the contact includes the case where the contact is made through the adhesive layer 35.
  • the support member 34 has a tubular shape.
  • the support member 34 has an inner side surface 34a.
  • the support member 34 supports the outer surface 3b of the holding member 3 on the inner side surface 34a.
  • the holding member 3 is in contact with the support member 34 at the contact portion 3X located on the outer surface 3b.
  • the shape of the support member 34 is not limited to the above.
  • the contact portion 3X in the holding member 3 may be arranged according to the shape of the support member 34. For example, when the support member 34 supports the second opening end surface 3d of the holding member 3, the contact portion 3X may be located at the second opening end surface 3d.
  • fine ceramics various metals such as KOVER alloy, austenite stainless steel, ferrite stainless steel, and martensitic stainless steel can be used.
  • the adhesive layer 35 is provided between the outer surface 3b of the holding member 3 and the inner surface 34a of the support member 34.
  • the contact portion 3X located on the outer surface 3b of the holding member 3 is in contact with the support member 34 via the adhesive layer 35.
  • the holding member 3 and the supporting member 34 are joined to each other, and the supporting member 34 supports the holding member 3.
  • the adhesive layer 35 joins the entire circumference of the outer surface 3b of the holding member 3 and the inner side surface 34a of the support member 34.
  • a photocurable resin such as an ultraviolet photocurable resin, a thermosetting resin, or the like can be used.
  • an epoxy resin, an acrylic resin, a silicone resin, or the like can be used for the adhesive layer 35.
  • the lens unit 30 of the present embodiment has the lens member 1 of the first embodiment, and the lens member 1 is in contact with the support member 34 at the contact portion 3X of the holding member 3. Further, as described above, the contact portion 3X is made of chemically strengthened glass having a compressive stress value of 300 MPa or more. Therefore, the lens member 1 in the lens unit 30 is not easily damaged.
  • FIG. 5 is a front sectional view of the lens unit according to the first modification of the second embodiment of the present invention.
  • the support member 44 has an extension portion 44f extending radially inward from the inner side surface 34a.
  • the contact portion 43X of the holding member 43 is located on the second open end surface 3d and the outer surface 3b.
  • the contact portion 43X located on the second opening end surface 3d is in contact with the extension portion 44f of the support member 44 via the adhesive layer 35.
  • the contact portion 43X located on the outer surface 3b is also in contact with the inner side surface 34a of the support member 44 via the adhesive layer 35. Even in this case, the lens member 41 is not easily damaged as in the second embodiment.
  • FIG. 6 is a plan view of the lens unit according to the second modification of the second embodiment of the present invention.
  • the adhesive layer is shown by hatching.
  • the lens member 21 according to the modification of the first embodiment is used.
  • the lens unit 50 has a plurality of gap regions D located between the plurality of notches 23e of the holding member 23 of the lens member 21 and the support member 34.
  • An adhesive layer 35 is provided in each gap region D.
  • the adhesive can be easily flowed into each gap region D. Therefore, productivity can be increased.
  • the stress applied from the support member 34 to the holding member 23 due to a temperature change or the like can be relieved. Therefore, damage to the lens member 21 of the lens unit 50 can be effectively suppressed.
  • the adhesive layer 35 is provided only in each gap region D between the outer surface 23b of the holding member 23 and the support member 34. In this way, a part of the outer surface 23b of the holding member 23 and the support member 34 may be joined by the adhesive layer 35. However, the adhesive layer 35 may be provided in a portion other than each gap region D between the outer surface 23b of the holding member 23 and the support member 34.
  • FIG. 7 (a) and 7 (b) are plan views for explaining an example of a step of forming a holding member in the method for manufacturing a lens member according to the first embodiment of the present invention.
  • FIG. 8 is a front sectional view for explaining an example of a lens forming step in the method for manufacturing a lens member according to the first embodiment of the present invention.
  • FIG. 9 is a front sectional view for explaining an example of press working of a lens in the method for manufacturing a lens member according to the first embodiment of the present invention.
  • FIG. 7B the compressive stress layer on the surface of the holding member 3 is shown by hatching.
  • a ring-shaped glass member 63 is prepared.
  • the glass member 63 is chemically strengthened by an ion exchange method. Specifically, the glass member 63 is immersed in a KNO 3 molten salt at 350 ° C. to 450 ° C. for 1 hour to 5 hours for ion exchange. The above immersion may be repeated about 1 to 3 times. By the above immersion, ion exchange proceeds on the entire surface of the glass member 63, and a compressive stress layer is formed. In this way, the entire surface of the glass member 63 is chemically strengthened by ion exchange. As a result, as shown in FIG. 7B, the holding member 3 made of chemically strengthened glass is obtained.
  • the ion exchange may be repeated twice or more under different conditions.
  • the first ion exchange is immersed in a NaNO 3 molten salt at 350 ° C. to 450 ° C. or a mixed molten salt of NaNO 3 and KNO 3 for 1 hour to 4 hours
  • the second ion exchange is 400 ° C. to 490 ° C. It may be immersed in the KNO 3 molten salt of No. 1 for 0.1 to 2 hours.
  • the conditions for chemical strengthening are not limited to the above.
  • At least the contact portion 3X may be chemically tempered glass.
  • the immersion may be performed after forming an ion exchange suppressing film on at least a part of the glass member 63 other than the portion to be the contact portion 3X.
  • the formation of the compressive stress layer is suppressed in the portion where the ion exchange suppression film is formed.
  • the ion exchange suppressing film can be formed by, for example, a sputtering method or the like.
  • a metal, a metal oxide film, a metal nitride film, a metal carbide film, a metal oxynitride film, a metal acid carbide film, a metal carbonitride film, or the like can be used.
  • the ion exchange suppressing film is, for example, aluminum oxide, silicon nitride, silicon carbide, aluminum nitride, zirconium oxide, titanium oxide, tantalum oxide, niobium oxide, hafnium oxide, tin oxide, silicon oxynitride, zinc oxide.
  • indium oxide or the like can be used.
  • a substantially spherical glass base material 62 made of chalcogenide glass is prepared.
  • the lens forming step is performed by pressing the glass base material 62 with the first mold material 66, the second mold material 67, and the third mold material 68.
  • the first mold member 66 has a mold member arranging portion 66A and a protruding portion 66B.
  • a second mold member 67 is arranged in the mold member arrangement portion 66A.
  • the protruding portion 66B is surrounded by the mold material arranging portion 66A.
  • the protruding portion 66B includes a holding member arranging portion 66c and a molding portion 66d.
  • the holding member 3 is arranged in the holding member arranging portion 66c.
  • the molding portion 66d is a portion for molding the lens 2 and has a curved shape.
  • the second mold member 67 has a tubular shape.
  • the second mold member 67 has a through hole 67a.
  • the third mold material 68 has a centrally located protrusion 68B.
  • the shapes of the protruding portion 66B of the first mold member 66, the through hole 67a of the second mold member 67, and the third mold member 68 are substantially the same.
  • the shapes of the protruding portion 68B of the third mold member 68 and the inner side surface 3a of the holding member 3 are substantially the same.
  • the second mold material 67 is arranged on the mold material arrangement portion 66A of the first mold material 66. At this time, the protruding portion 66B of the first mold material 66 and the through hole 67a of the second mold material are fitted.
  • the holding member 3 is arranged on the holding member arranging portion 66c of the first mold member 66.
  • the glass base material 62 is arranged on the molding portion 66d of the first mold material 66.
  • the third mold member 68 is inserted into the through hole 67a of the second mold member 67.
  • the glass base material 62 is heated so that the temperature is about 180 ° C. to 200 ° C.
  • the glass base material 62 is pressed by the third mold material 68.
  • the lens 2 is obtained by pressing the glass base material 62 as shown in FIG.
  • the temperature in press working is not limited to the above.
  • the lens 2 is formed in the holding member 3 so as to be in contact with the inner side surface 3a, so that the lens 2 is joined to the holding member 3 without using an adhesive or the like.
  • the lens 2 and the holding member 3 are press-joined.
  • the lens 2 and the holding member 3 are directly joined. From the above, the lens member 1 is obtained.
  • the manufacturing method is an example, and the manufacturing method of the lens member 1 is not limited to the above.
  • the lens 2 may be joined to the holding member 3 with an adhesive.
  • the first open end surface 3c of the holding member 3 is made of chemically strengthened glass.
  • the holding member 3 comes into contact with the first mold member 66 at the first opening end surface 3c. Since the first opening end surface 3c is made of chemically strengthened glass and has high strength, the holding member 3 is unlikely to be cracked or chipped when the lens 2 is formed.
  • FIG. 10 is an enlarged front sectional view for explaining an example of a method for manufacturing a lens unit according to a second embodiment of the present invention.
  • FIG. 10 shows the bonding process.
  • the adhesive 35A is applied to the outer surface 3b of the holding member 3 of the lens member 1 or the inner surface 34a of the support member 34 prepared separately.
  • the lens member 1 is inserted into the through hole of the support member 34.
  • the adhesive 35A is arranged between the outer surface 3b of the holding member 3 of the lens member 1 and the inner surface 34a of the support member 34.
  • the adhesive 35A may flow between the outer surface 3b of the holding member 3 and the inner surface 34a of the support member 34.
  • the adhesive 35A arranged between the lens member 1 and the support member 34 is cured.
  • the adhesive layer 35 shown in FIG. 6 is formed, and the holding member 3 of the lens member 1 and the supporting member 34 are joined.
  • the adhesive 35A is preferably cured by photocuring.
  • the holding member 3 of the lens member 1 is made of glass, it transmits ultraviolet light. Therefore, the ultraviolet light curing of the adhesive 35A can be easily performed.
  • the adhesive may be cured by heat curing or the like. From the above, the lens unit 30 is obtained.
  • a sample was prepared as follows. First, the glass composition in terms of mass% is SiO 2 61.5%, Al 2 O 3 18%, B 2 O 3 0.5%, Li 2 O 0.1%, Na 2 O 14.5%, K 2 O 2%, MgO 3%, so that the glass containing SnO 2 0.4%, the glass raw materials were blended, by melting, and the glass melt. Next, a rod-shaped ingot was produced from the glass melt. Next, a plurality of annular holding member samples were obtained by polishing the ingot. Among the obtained holding member samples, No. The holding member sample of No. 1 was ion-exchanged by immersing it in a molten salt of KNO 3 100% at 430 ° C. for 3 hours to obtain chemically strengthened glass.
  • the holding member sample of No. 2 was used without being subjected to ion exchange treatment.
  • the compressive stress value of each holding member shown in Table 1 is a measurement obtained by forming a 0.7 mm plate having the same composition as above and subjecting (or not performing) the same ion exchange treatment as described above.
  • the plate-shaped sample for use was measured using FSM-6000LE.
  • a glass raw material was prepared so as to contain 15% Ge, 80% Te, and 5% Ag in mol% as the glass composition, and melted to obtain a glass melt.
  • the glass melt was poured out and molded to form an ingot. Then, the ingot was cut and polished to obtain a spherical glass base material for a lens.
  • the glass base material for the lens and the holding member sample were placed in the mold and heated and pressed at 190 ° C. to obtain No. 1 and No. Ten lens member samples of No. 2 were obtained.
  • a damage test was conducted on each lens member sample obtained in this way. Specifically, each No. Ten lens member samples of No. 1 were prepared, and each holding member was sandwiched by a press machine and a load of 1 kN was applied. After that, the presence or absence of cracks in the holding member and the lens was visually confirmed.

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Abstract

破損し難いレンズ部材を提供する。　外部の部材に当接するレンズ部材であって、レンズ２と、レンズ２を保持しており、外部の部材に当接する当接部３Ｘを有する保持部材３とを備え、保持部材３の少なくとも当接部３Ｘが、化学強化ガラスにより構成されていることを特徴とする。

Description

レンズ部材及びレンズユニット並びにレンズ部材及びレンズユニットの製造方法
　本発明は、レンズ部材及びレンズユニット並びにレンズ部材及びレンズユニットの製造方法に関する。
　従来、赤外線光学分野においては、単結晶ゲルマニウムや単結晶シリコンからなるレンズが使用されている。ゲルマニウムやシリコンは、赤外線領域において屈折率が高く、波長分散が小さいため、レンズの材料として好適である。しかしながら、ゲルマニウムやシリコンをレンズの材料として用いた場合、非球面形状、フレネルレンズ形状、レンズアレイ形状といった複雑な形状に加工することは困難であった。
　また、その他の赤外線透過材料としては、セレン化亜鉛や硫化亜鉛等も用いられている。しかしながら、これらの材料は、有害物質に該当し、環境負荷の観点から問題視されている。
　一方で、近年、赤外線光学分野において、レンズに好適に用いられる材料としては、ゲルマニウムを含むカルコゲナイドガラスが知られている。カルコゲナイドガラスは、赤外線の透過性を有するだけでなく、モールドプレス成形が可能な点により、量産性や低コスト化の観点において優れている。
　特許文献１には、赤外線カメラに用いられるレンズ保持機構の一例が記載されている。このレンズ保持機構においては、シリコンやカルコゲナイド等からなるレンズが用いられている。レンズはレンズ保持枠及び押さえ環により保持されている。レンズの曲面は、押さえ環に当接している。
特開２０１２－１７３３６６号公報
　赤外線を透過させるレンズを用いたレンズ部材は、車載用途等に使用されることがある。このような場合、車等の振動により、レンズに割れや欠けが生じ、レンズ部材が破損するおそれがある。
　本発明は、破損し難いレンズ部材及びレンズユニット並びにレンズ部材及びレンズユニットの製造方法を提供することを目的とする。
　本発明のレンズ部材は、外部の部材に当接するレンズ部材であって、レンズと、レンズを保持しており、外部の部材に当接する当接部を有する保持部材とを備え、保持部材の少なくとも当接部が、化学強化ガラスにより構成されていることを特徴とする。
　保持部材の当接部は表層に位置する圧縮応力層を含み、圧縮応力層が３００ＭＰａ以上の圧縮応力値を有し、圧縮応力層の応力深さが１０μｍ以上であることが好ましい。
　保持部材の全面が化学強化ガラスにより構成されており、レンズが未強化ガラスにより構成されていることが好ましい。
　化学強化ガラスが、質量％で、ＳｉＯ２　５０％～８０％、Ａｌ２Ｏ３　５％～３０％、Ｂ２Ｏ３　０％～１５％、Ｎａ２Ｏ　１％～２０％、Ｋ２Ｏ　０％～１０％を含有することが好ましい。
　レンズがカルコゲナイドガラスにより構成されていることが好ましい。
　レンズと保持部材とが直接的に接合されていることが好ましい。
　保持部材がリング状であり、かつ内側面及び外側面を有し、保持部材が、内側面においてレンズを支持しており、保持部材の外側面に当接部が位置することが好ましい。
　本発明のレンズユニットは、上記レンズ部材と、保持部材の当接部においてレンズ部材を支持している支持部材と、支持部材と保持部材とを接着している接着剤層とを備えることを特徴とする。
　本発明のレンズ部材の製造方法は、上記レンズ部材の製造方法であって、ガラス部材を化学強化することにより、保持部材を形成する工程と、保持部材にレンズを接合する工程とを備えることを特徴とする。
　本発明のレンズユニットの製造方法は、上記レンズユニットの製造方法であって、レンズ部材及び支持部材を用意する工程と、レンズ部材及び支持部材を接着剤層により接着する接着工程とを備えることを特徴とする。
　本発明によれば、破損し難いレンズ部材及びレンズユニット並びにレンズ部材及びレンズユニットの製造方法を提供することができる。
図１は、本発明の第１の実施形態に係るレンズ部材の正面断面図である。 図２は、本発明の第１の実施形態に係るレンズ部材の平面図である。 図３は、本発明の第１の実施形態の変形例に係るレンズ部材の平面図である。 図４は、本発明の第２の実施形態に係るレンズユニットの正面断面図である。 図５は、本発明の第２の実施形態の第１の変形例に係るレンズユニットの正面断面図である。 図６は、本発明の第２の実施形態の第２の変形例に係るレンズユニットの平面図である。 図７は、図７（ａ）及び図７（ｂ）は、本発明の第１の実施形態に係るレンズ部材の製造方法における、保持部材を形成する工程の一例を説明するための平面図である。 図８は、本発明の第１の実施形態に係るレンズ部材の製造方法における、レンズ形成工程の一例を説明するための正面断面図である。 図９は、本発明の第１の実施形態に係るレンズ部材の製造方法における、レンズのプレス加工の一例を説明するための、正面断面図である。 図１０は、本発明の第２の実施形態に係るレンズユニットの製造方法の一例を説明するための拡大正面断面図である。
　以下、好ましい実施形態について説明する。但し、以下の実施形態は単なる例示であり、本発明は以下の実施形態に限定されるものではない。また、各図面において、実質的に同一の機能を有する部材は同一の符号で参照する場合がある。
　（レンズ部材）
　図１は、本発明の第１の実施形態に係るレンズ部材の正面断面図である。図２は、本発明の第１の実施形態に係るレンズ部材の平面図である。図１及び図２に示すように、レンズ部材１は、レンズ２と、レンズ２を保持している保持部材３とを備える。
　レンズ２は、側面２ｂ及び曲面状のレンズ部２ａを有する。本実施形態では、レンズ部２ａは凸状である。レンズ２は凸レンズである。もっとも、レンズ２は凹レンズであってもよい。レンズ２はカルコゲナイドガラスにより構成されている。これにより、レンズ２は赤外線を好適に透過させる。よって、本実施形態のレンズ部材１は、赤外線光学機器に好適に用いられる。
　なお、レンズ２の材料は上記に限定されず、例えば、カルコゲナイドガラス以外のガラスや樹脂等からなっていてもよい。レンズ部材１は、赤外線光学機器以外の光学機器に用いることもできる。
　保持部材３はリング状である。保持部材３は、内側面３ａ及び外側面３ｂと、内側面３ａ及び外側面３ｂに接続されている第１の開口端面３ｃ及び第２の開口端面３ｄとを有する。保持部材３は、レンズ２の側面２ｂを内側面３ａにより保持している。具体的には、保持部材３は、レンズ２の側面２ｂの全周を保持している。第１の開口端面３ｃは、レンズ２のレンズ部２ａ側に位置する。なお、保持部材３の形状はリング状には限定されない。保持部材３は、レンズ２の側面２ｂの少なくとも一部を保持していればよい。
　本実施形態のレンズ２は、保持部材３内において、ガラス母材がプレス加工されることにより形成される。レンズ２と保持部材３とがプレス接合されていることにより、保持部材３がレンズ２を保持している。ここで、本明細書におけるプレス接合とは、保持部材３内に配置されたレンズ２の母材をプレス加工してレンズ形状に成形しつつ、レンズ２の側面２ｂを保持部材３の内側面３ａに圧接することにより、レンズ２と保持部材３とを接合することをいう。保持部材３とレンズ２の側面２ｂとは、接着剤を介さずに接することにより接合している。このように、レンズ２は、接着剤等を用いずに保持部材３に接合される。
　レンズ２のレンズ部２ａの表面及び側面２ｂは、プレス成形により形成されている。レンズ部２ａの表面は未研磨の面であり、算術平均粗さＲａが０．００１μｍ以上、１μｍ以下である。本明細書における算術平均粗さＲａは、ＪＩＳ　Ｂ　０６０１：２０１３に基づく。なお、レンズ２の形成の方法は上記に限定されない。
　レンズ部材１は、例えば、外部の部材としての支持部材を有するレンズユニットに用いられる。レンズ部材１の保持部材３が、レンズユニットにおける支持部材に当接する。保持部材３は、上記支持部材に当接する当接部３Ｘを有する。本実施形態においては、当接部３Ｘは外側面３ｂの全周に位置する。
　なお、レンズ部材１は、支持部材以外の外部の部材に当接するものであってもよい。当接部３Ｘの位置は上記に限定されず、保持部材３が外部の部材に当接する位置に配置されていればよい。例えば、保持部材３の第１の開口端面３ｃが外部の部材に当接する場合には、当接部３Ｘが第１の開口端面３ｃに位置していればよい。
　保持部材３の少なくとも当接部３Ｘは化学強化ガラスにより構成されている。当接部３Ｘは表層に位置する圧縮応力層を含む。本実施形態においては、圧縮応力層が３００ＭＰａ以上の圧縮応力値を有する。
　保持部材３の全面は、当接部３Ｘと同様に化学強化ガラスにより構成されている。なお、全面とは、保持部材３の外部に面する全面をいう。本実施形態においては、全面とは、保持部材３の内側面３ａ、外側面３ｂ、第１の開口端面３ｃ及び第２の開口端面３ｄをいう。保持部材３を構成する化学強化ガラスは、イオン交換法により形成することができる。なお、少なくとも、当接部３Ｘが化学強化ガラスにより構成されていればよい。一方で、レンズ２は未強化ガラスにより構成されている。本明細書において未強化ガラスとは、化学強化されていないガラスである。
　レンズ部材１のサイズは、特に限定されないが、本実施形態では、直径が１０ｍｍ以上、５０ｍｍ以下程度であり、高さが５ｍｍ以上、２５ｍｍ以下程度である。なお、本明細書において、レンズ部材の高さとは、レンズ部材の光軸方向に沿うレンズ部材の寸法をいう。
　本実施形態の特徴は、レンズ２が保持部材３により保持されており、保持部材３が外部の部材に当接する当接部３Ｘを有し、当接部３Ｘが化学強化ガラスにより構成されていることにある。レンズ部材１においては、保持部材３が当接部３Ｘを有するため、レンズ２は支持部材等の外部の部材に当接しない。よって、レンズ２が外部の部材に当接することによる割れや欠けが生じ難い。さらに、保持部材３の当接部３Ｘが化学強化ガラスにより構成されていることにより、保持部材３も破損し難い。従って、レンズ部材１の破損が生じることをより一層抑制することができる。
　レンズ部材１においては、レンズ２は、ガラスの中でも特に欠けやクラックが生じ易いカルコゲナイドガラスにより構成されている。そのため、レンズ２が外部の部材に当接する場合には、レンズ２は特に破損し易い。よって、本発明は、脆性材料、特に欠けやクラックが発生し易いカルコゲナイドガラス等により構成されているレンズを用いる場合に特に好適である。
　保持部材３の当接部３Ｘの圧縮応力値は、３００ＭＰａ以上であることが好ましく、３２０ＭＰａ以上であることがより好ましく、３４０ＭＰａ以上であることがさらに好ましい。それによって、レンズ部材１がより一層破損し難い。なお、当接部３Ｘの圧縮応力値の上限は特に限定されないが、例えば５００ＭＰａ以下であってもよい。
　保持部材３の当接部３Ｘの圧縮応力層の応力深さは、４μｍ以上であることが好ましく、７μｍ以上であることがより好ましく、１０μｍ以上であることがさらに好ましい。それによって、レンズ部材がより一層破損し難い。なお、圧縮応力層の応力深さの上限は特に限定されないが、例えば２０μｍ以下であってもよい。
　圧縮応力値及び圧縮応力深さは、表面応力計等により測定することができる。具体的には、折原製作所製のＦＳＭ－６０００ＬＥを用いて測定可能である。なお、ＦＳＭ－６０００ＬＥ単体による測定が困難である場合、同社製ＳＬＰ－１０００を併用して測定を行ってもよい。保持部材３の当接部３Ｘが化学強化ガラスからなる場合、圧縮応力値及び圧縮応力深さの測定方法としては、他にも、ＥＰＭＡ（Ｅｌｅｃｔｒｏｎ　ｐｒｏｂｅ　ｍｉｃｒｏ　ａｎａｌｙｚｅｒ）やＧＤＯＥＳ（Ｇｌｏｗ　ｄｉｓｃｈａｒｇｅ　ｏｐｔｉｃａｌ　ｅｍｉｓｓｉｏｎ　ｓｐｅｃｔｒｏｍｅｔｒｙ）等により、カリウムイオンなどのアルカリイオンの深さ方向の濃度分析を行うことにより測定できる。
　本実施形態のように、保持部材３の全面が化学強化ガラスにより構成されていることが好ましい。それによって、保持部材３に、より一層割れや欠けが生じ難く、レンズ部材１がより一層破損し難い。
　保持部材３に用いられているガラスは、紫外光又は可視光を透過する光透過性材料である。ここで、透過率を、波長３６５ｎｍの光が厚み１０ｍｍの該材料を透過する内部透過率としたときに、保持部材３に用いられる光透過性材料の透過率は、７５％以上であることが好ましい。この場合には、レンズ部材１をレンズユニットに用いる場合において、レンズユニットの支持部材とレンズ部材１とを容易に接合することができる。より具体的には、支持部材とレンズ部材１とを接合するに際し、光硬化性樹脂により構成されている接着剤に、光を、保持部材３を透過させて容易に照射することができる。これにより、接着剤を容易に光硬化させることができる。
　上述したように、保持部材の形状はリング状には限定されない。例えば、保持部材は円筒状であってもよい。あるいは、例えば、保持部材が筒状であり、平面視における内側面側の形状が円形であり、外側面側の形状が多角形であってもよい。
　以下、保持部材３及びレンズ２の組成の詳細を説明する。
　保持部材３を構成する化学強化ガラスは、ガラス組成としてアルカリ金属酸化物を含む。具体的には、保持部材３を構成する化学強化ガラスは、ガラス組成として質量％で、ＳｉＯ２　５０％～８０％、Ａｌ２Ｏ３　５％～３０％、Ｂ２Ｏ３　０％～１５％、Ｎａ２Ｏ　１％～２０％、Ｋ２Ｏ　０％～１０％を含有する。もっとも、保持部材３の組成は上記に限定されない。本明細書において、特に断りがない場合には、例えば、５０％～８０％は、５０％以上、８０％以下をいう。以下、保持部材３の組成の説明において、「％」は「質量％」を意味する。
　ＳｉＯ２はガラスのネットワークを形成する成分である。ＳｉＯ２の含有量は、５０％～８０％であることが好ましく、５２％～７５％であることがより好ましく、５５％～７２％であることがさらに好ましく、５５％～７０％であることがさらに好ましく、５５％～６７．５％であることが特に好ましい。ＳｉＯ２の含有量が少なすぎると、ガラス化し難くなる。また、熱膨張係数が高くなりすぎることにより、耐熱衝撃性が低下し易くなる。一方、ＳｉＯ２の含有量が多すぎると、溶融性や成形性が低下し易くなる。
　Ａｌ２Ｏ３はイオン交換性能を高める成分である。また、Ａｌ２Ｏ３は歪点やヤング率を高める成分である。Ａｌ２Ｏ３の含有量は５％～３０％であることが好ましい。Ａｌ２Ｏ３の含有量が少なすぎると、熱膨張係数が高くなりすぎることにより、耐熱衝撃性が低下し易くなる。加えて、イオン交換性能を十分に発揮できないおそれが生じる。よって、Ａｌ２Ｏ３の好適な下限範囲は、７％以上であることが好ましく、８％以上であることがより好ましく、１０％以上であることがさらに好ましく、１２％以上であることがさらに好ましく、１４％以上であることがさらに好ましく、１５％以上であることがさらに好ましく、１６％以上であることが特に好ましい。一方、Ａｌ２Ｏ３の含有量が多すぎると、ガラスに失透結晶が析出し易くなる。また、熱膨張係数が低くなりすぎることにより、周辺材料の熱膨張係数に整合させ難くなる。さらには、高温粘性が高くなることにより、溶融性が低下し易くなる。よって、Ａｌ２Ｏ３の上限範囲は、２２％以下であることが好ましく、２０％以下であることがより好ましく、１９％以下であることがさらに好ましい。
　Ｂ２Ｏ３は、高温粘性や密度を低下させると共に、ガラスを安定化させて結晶を析出させ難くすることにより、液相温度を低下させる成分である。また、Ｂ２Ｏ３はクラックレジスタンスを高める成分である。しかし、Ｂ２Ｏ３の含有量が多すぎると、イオン交換処理によって、ヤケと呼ばれる表面の着色が発生したり、耐水性が低下したり、圧縮応力層の圧縮応力値が低下したり、圧縮応力層の応力深さが小さくなったりする傾向がある。よって、Ｂ２Ｏ３の含有量は、０．１％～１５％であることが好ましく、０．１％～１２％であることがより好ましく、０．１％～１０％であることがさらに好ましく、０．１％～８％であることがさらに好ましく、０．１～６％であることがさらに好ましく、０．１％～５％であることがさらに特に好ましい。
　Ｎａ２Ｏは主要なイオン交換成分である。また、Ｎａ２Ｏは、高温粘性を低下させることにより、溶融性や成形性を高める成分である。さらに、Ｎａ２Ｏは耐失透性を改善する成分でもある。Ｎａ２Ｏの含有量は１％～２０％あることが好ましい。Ｎａ２Ｏの含有量が少なすぎると、溶融性が低下したり、熱膨張係数が低下したり、イオン交換性能が低下し易くなったりする。よって、Ｎａ２Ｏを導入する場合、Ｎａ２Ｏの下限範囲は、１０％以上であることが好ましく、１１％以上であることがより好ましく、１２％以上であることが特に好ましい。一方、Ｎａ２Ｏの含有量が多すぎると、熱膨張係数が高くなりすぎることにより、耐熱衝撃性が低下したり、周辺材料の熱膨張係数に整合させ難くなったりする。また、歪点が低下しすぎることがある。さらに、ガラス組成の成分バランスを欠き、かえって耐失透性が低下する場合がある。よって、Ｎａ２Ｏの上限範囲は、１７％以下であることが好ましく、１６％以下であることが特に好ましい。
　Ｋ２Ｏは、イオン交換を促進する成分であると共に、アルカリ金属酸化物の中では圧縮応力層の応力深さを増大させる効果が大きい成分である。また、Ｋ２Ｏは、高温粘性を低下させることにより、溶融性や成形性を高める成分である。さらには、Ｋ２Ｏは耐失透性を改善する成分でもある。Ｋ２Ｏの含有量は０％～１０％であることが好ましい。Ｋ２Ｏの含有量が多すぎると、熱膨張係数が高くなりすぎることにより、耐熱衝撃性が低下したり、周辺材料の熱膨張係数に整合させ難くなったりする。また、歪点が低下しすぎることがある。さらに、ガラス組成の成分バランスを欠き、かえって耐失透性が低下する場合がある。よって、Ｋ２Ｏの上限範囲は、８％以下であることが好ましく、６％以下であることがより好ましく、４％以下であることがさらに好ましく、２％未満であることが特に好ましい。
　保持部材３には、上記成分以外にも、例えば以下の成分を導入してもよい。
　Ｌｉ２Ｏは、イオン交換成分であると共に、高温粘性を低下させることにより、溶融性や成形性を高める成分である。また、Ｌｉ２Ｏはヤング率を高める成分である。さらに、Ｌｉ２Ｏは、アルカリ金属酸化物の中では圧縮応力値を増大させる効果が大きい。しかし、Ｌｉ２Ｏの含有量が多すぎると、液相粘度が低下するため、ガラスが失透し易くなる。また、熱膨張係数が高くなりすぎることにより、耐熱衝撃性が低下したり、周辺材料の熱膨張係数に整合させ難くなったりする。さらに、低温粘性が低下しすぎることにより、応力緩和が起こり易くなると、かえって圧縮応力値が小さくなる場合がある。従って、Ｌｉ２Ｏの含有量は、０％～３．５％であることが好ましく、０％～２％であることがより好ましく、０％～１％であることがさらに好ましく、０％～０．５％であることがさらに好ましく、０．０１％～０．２％であることが特に好ましい。
　以下、例えば、Ａ、Ｂ及びＣの含有量の合計を「Ａ＋Ｂ＋Ｃの含有量」又は「Ａ＋Ｂ＋Ｃ」と記載することがある。Ｌｉ２Ｏ＋Ｎａ２Ｏ＋Ｋ２Ｏの含有量は、５％～２５％であることが好ましく、１０％～２２％であることがより好ましく、１５％～２２％であることがさらに好ましく、１７％～２２％であることが特に好ましい。Ｌｉ２Ｏ＋Ｎａ２Ｏ＋Ｋ２Ｏの含有量が少なすぎると、イオン交換性能や溶融性が低下し易くなる。一方、Ｌｉ２Ｏ＋Ｎａ２Ｏ＋Ｋ２Ｏの含有量が多すぎると、ガラスが失透し易くなる。加えて、熱膨張係数が高くなりすぎることにより、耐熱衝撃性が低下したり、周辺材料の熱膨張係数に整合させ難くなるおそれがある。また、歪点が低下しすぎることにより、高い圧縮応力値が得られ難くなる場合がある。さらに、液相温度付近の粘性が低下することにより、高い液相粘度を確保し難くなる場合もある。
　ＭｇＯは、高温粘性を低下させることにより、溶融性や成形性を高めたり、歪点やヤング率を高めたりする成分である。また、ＭｇＯは、アルカリ土類金属酸化物の中では、イオン交換性能を高める効果が大きい成分である。しかし、ＭｇＯの含有量が多すぎると、密度や熱膨張係数が高くなり易く、また、ガラスが失透し易くなる。よって、ＭｇＯの含有量の上限範囲は、１２％以下であることが好ましく、１０％以下であることがより好ましく、８％以下であることがさらに好ましく、５％以下であることがさらに好ましく、４％以下であることが特に好ましい。なお、ガラス組成中にＭｇＯを導入する場合、ＭｇＯの含有量の下限範囲は、０．１％以上であることが好ましく、０．５％以上であることがより好ましく、１％以上であることがさらに好ましく、２％以上であることが特に好ましい。
　ＣａＯは、他の成分と比較して、耐失透性の低下を伴うことなく、高温粘性を低下させることにより、溶融性や成形性を高める効果や、歪点やヤング率を高める効果が大きい。ＣａＯの含有量は０％～１０％であることが好ましい。しかし、ＣａＯの含有量が多すぎると、密度や熱膨張係数が高くなるおそれがある。また、ガラス組成の成分バランスを欠くことにより、かえってガラスが失透し易くなる場合がある。さらに、イオン交換性能が低下し易くなる場合もある。よって、ＣａＯの含有量は、０％～５％であることが好ましく、０．０１％～４％であることがより好ましく、０．１％～３％であることがさらに好ましく、１％～２．５％であることが特に好ましい。
　ＳｒＯは、耐失透性の低下を伴うことなく、高温粘性を低下させることにより、溶融性や成性形を高めたり、歪点やヤング率を高める成分である。しかし、ＳｒＯの含有量が多すぎると、密度や熱膨張係数が高くなったり、イオン交換性能が低下したりするおそれがある。また、ガラス組成の成分バランスを欠くことにより、かえってガラスが失透し易くなる場合がある。ＳｒＯの含有量は、０％～５％であることが好ましく、０％～３％であることがより好ましく、０％～１％であることがさらに好ましく、０％～０．１％（ただし０．１％を含まない）であることが特に好ましい。
　ＢａＯは、耐失透性の低下を伴うことなく、高温粘性を低下させることにより、溶融性や成形性を高めたり、歪点やヤング率を高めたりする成分である。しかし、ＢａＯの含有量が多すぎると、密度や熱膨張係数が高くなるおそれがある。また、イオン交換性能が低下する場合がある。さらに、ガラス組成の成分バランスを欠くことにより、かえってガラスが失透し易くなる場合もある。ＢａＯの含有範囲は、０％～５％であることが好ましく、０％～３％であることがより好ましく、０％～１％であることがさらに好ましく、０％～０．１％（ただし０．１％を含まない）であることが特に好ましい。
　ＺｎＯは、イオン交換性能を高める成分であり、特に圧縮応力値を増大させる効果が大きい成分である。また、ＺｎＯは、低温粘性を低下させずに、高温粘性を低下させる成分である。しかし、ＺｎＯの含有量が多すぎると、ガラスが分相したり、耐失透性が低下したり、密度が高くなったり、圧縮応力層の応力深さが小さくなったりする傾向がある。よって、ＺｎＯの含有量は、０％～６％であることが好ましく、０％～５％であることがより好ましく、０％～１％であることがさらに好ましく、０％～０．５％であることがさらに好ましく、０％～０．１％（ただし０．１％を含まない）であることが特に好ましい。
　ＺｒＯ２は、イオン交換性能を顕著に高める成分であると共に、液相粘度付近の粘性や歪点を高める成分である。しかし、ＺｒＯ２の含有量が多すぎると、耐失透性が著しく低下するおそれがある。また、密度が高くなりすぎる場合がある。よって、ＺｒＯ２の上限範囲は、１０％以下であることが好ましく、８％以下であることがより好ましく、６％以下であることがさらに好ましく、５％以下であることが特に好ましい。なお、イオン交換性能を高めたい場合、ガラス組成中にＺｒＯ２を導入することが好ましい。その場合、ＺｒＯ２の下限範囲は、０．００１％以上であることが好ましく、０．０１％以上であることがより好ましく、０．５％以上であることがさらに好ましく、１％以上であることが特に好ましい。
　Ｐ２Ｏ５は、イオン交換性能を高める成分であり、特に圧縮応力層の応力深さを大きくする成分である。しかし、Ｐ２Ｏ５の含有量が多すぎると、ガラスが分相し易くなる。よって、Ｐ２Ｏ５の上限範囲は、１０％以下であることが好ましく、８％以下であることがより好ましく、６％以下であることがさらに好ましく、４％以下であることがさらに好ましく、２％以下であることがさらに好ましく、１％以下であることがさらに好ましく、０．１％未満であることが特に好ましい。
　清澄剤として、Ａｓ２Ｏ３、Ｓｂ２Ｏ３、ＳｎＯ２、Ｆ、Ｃｌ、ＳＯ３の群（好ましくはＳｎＯ２、Ｃｌ、ＳＯ３の群）から選択された一種又は二種以上を０ｐｐｍ～３００００ｐｐｍ（３％）導入してもよい。ＳｎＯ２＋ＳＯ３＋Ｃｌの含有量は、清澄効果を的確に享受する観点から、０ｐｐｍ～１００００ｐｐｍ（ただし０ｐｐｍを含まない）であることが好ましく、５０ｐｐｍ～５０００ｐｐｍであることがより好ましく、８０ｐｐｍ～４０００ｐｐｍであることがさらに好ましく、１００ｐｐｍ～３０００ｐｐｍであることがさらに好ましく、３００ｐｐｍ～３０００ｐｐｍであることが特に好ましい。
　ＳｎＯ２の含有量は、０ｐｐｍ～１００００ｐｐｍであることが好ましく、０ｐｐｍ～７０００ｐｐｍであることがより好ましく、５０ｐｐｍ～６０００ｐｐｍであることが特に好ましい。Ｃｌの含有量は、０ｐｐｍ～１５００ｐｐｍであることが好ましく、０ｐｐｍ～１２００ｐｐｍであることがより好ましく、０ｐｐｍ～８００ｐｐｍであることがさらに好ましく、０ｐｐｍ～５００ｐｐｍであることがさらに好ましく、５０ｐｐｍ～３００ｐｐｍであることが特に好ましい。ＳＯ３の含有量は、０ｐｐｍ～１０００ｐｐｍであることが好ましく、０ｐｐｍ～８００ｐｐｍであることがより好ましく、１０ｐｐｍ～５００ｐｐｍであることが特に好ましい。
　Ｎｄ２Ｏ３やＬａ２Ｏ３等の希土類酸化物は、ヤング率を高める成分である。また、上記希土類酸化物は、補色となる色を加えると、消色して、ガラスの色味をコントロールし得る成分である。しかし、上記希土類酸化物は、原料自体のコストが高く、また多量に導入すると、耐失透性が低下し易くなる。よって、上記希土類酸化物の含有量は、４％以下であることが好ましく、３％以下であることがより好ましく、２％以下であることがさらに好ましく、１％以下であることがさらに好ましく、０．５％以下であることが特に好ましい。
　本発明における保持部材は、環境面の配慮から、実質的にＡｓ２Ｏ３、Ｆ、ＰｂＯ、Ｂｉ２Ｏ３を含有しないことが好ましい。ここで、「実質的に含有しない」とは、ガラス成分として積極的に添加しないものの、不純物レベルで混入する場合を許容する趣旨である。具体的には、各成分の含有量が５００ｐｐｍ未満であることを指す。
　レンズ２がカルコゲナイドガラスからなる場合、例えば、レンズ２は、ガラス組成としてモル％で、Ｇｅ　０％～５０％（ただし０％を含まない）、Ｔｅ　４％～８０％を含有することが好ましい。レンズ２は、ガラス組成として、モル％で、Ｇｅ　０％～５０％（ただし０％を含まない）、Ｔｅ　４％～８０％、Ｓｎ＋Ａｇ＋Ｃｕ＋Ｂｉ＋Ｓｂ　０％～５０％（ただし０％を含まない）、及びＦ＋Ｃｌ＋Ｂｒ＋Ｉ　０％～５０％を含有することがより好ましい。なお、以下、レンズ２の組成の説明において、「％」は「モル％」を意味する。
　Ｇｅはガラス骨格を形成するための必須成分である。Ｇｅの含有量は、０％～５０％（ただし０％を含まない）であり、１％～４０％であることが好ましく、２％～３０％であることがより好ましく、５％～２５％であることがさらに好ましい。Ｇｅの含有量が少なすぎると、ガラス化し難くなる。一方、Ｇｅの含有量が多すぎると、Ｇｅ系結晶が析出し易くなると共に、原料コストが高くなる傾向がある。
　カルコゲン元素であるＴｅはガラス骨格を形成する必須成分である。Ｔｅの含有量は、４％～８０％であり、１０％～７５％であることが好ましく、２０％～７０％であることがより好ましい。Ｔｅの含有量が少なすぎると、ガラス化し難くなる。一方、Ｔｅの含有量が多すぎるとＴｅ系結晶が析出し易くなる。
　Ｓｎ、Ａｇ、Ｃｕ、Ｂｉ、Ｓｂはガラスの熱的安定性を高める成分である。Ｓｎ＋Ａｇ＋Ｃｕ＋Ｂｉ＋Ｓｂの含有量は、０％～５０％（ただし０％を含まない）であり、１％～４０％であることが好ましく、２％～３０％であることがより好ましく、３％～２５％であることがさらに好ましく、５％～２０％であることが特に好ましい。Ｓｎ＋Ａｇ＋Ｃｕ＋Ｂｉ＋Ｓｂの含有量が少なすぎると、あるいは多すぎると、ガラス化し難くなる。なお、Ｓｎ、Ａｇ、Ｃｕ、Ｂｉ、Ｓｂの各成分の含有量は、各々０％～５０％であり、０％～５０％（ただし０％を含まない）であることが好ましく、１％～４０％であることがより好ましく、２％～３０％であることがさらに好ましく、３％～２５％であることが特に好ましく、５％～２０％であることが最も好ましい。中でも、ガラスの熱的安定性を高める効果が特に大きいという点で、ＡｇとＳｎを使用することが好ましい。
　Ｆ、Ｃｌ、Ｂｒ、Ｉもガラスの熱的安定性を高める成分である。Ｆ、Ｃｌ、Ｂｒ、Ｉの含有量は０％～５０％であり、１％～４０％であることが好ましく、１％～３０％であることがより好ましく、１％～２５％であることがさらに好ましく、１％～２０％であることが特に好ましい。Ｆ＋Ｃｌ＋Ｂｒ＋Ｉの含有量が多すぎると、ガラス化し難くなると共に、耐候性が低下し易くなる。なお、Ｆ、Ｃｌ、Ｂｒ、Ｉの各成分の含有量は、各々０％～５０％であり、１％～４０％であることが好ましく、１％～３０％であることがより好ましく、１％～２５％であることがさらに好ましく、１％～２０％であることが特に好ましい。中でも、元素原料を使用可能であり、ガラス安定性を高める効果が特に大きいという点で、Ｉを使用することが好ましい。
　レンズ２には、上記成分以外にも、下記の成分を含有させることができる。
　Ｚｎ、Ｉｎ、Ｇａ及びＰはガラス化範囲を広げ、ガラスの熱的安定性を高める成分である。Ｚｎ、Ｉｎ、Ｇａ及びＰの各成分の含有量は、各々０％～２０％であることが好ましく、０．５％～１０％であることがより好ましい。これらの成分の含有量が多すぎると、ガラス化し難くなる。なお、Ｇａは高コストであるため、その含有量は１０％以下であることが好ましく、５％以下であることがより好ましく、実質的に含有しないことが特に好ましい。
　Ｓｅ、Ａｓはガラス化範囲を広げ、ガラスの熱的安定性を高める成分である。その含有量はそれぞれ０％～１０％であることが好ましく、０．５％～５％であることがより好ましい。ただし、これらの物質は毒性を有するため、上記のように、環境や人体への影響を低減する観点からは実質的に含有しないことが好ましい。
　なお、本発明におけるレンズ２は、有毒物質であるＣｄ、Ｔｌ及びＰｂを実質的に含有しないことが好ましい。
　（レンズ部材の変形例）
　図３は、本発明の第１の実施形態の変形例に係るレンズ部材の平面図である。本変形例においては、保持部材２３が、外側面２３ｂに設けられている複数の切り欠き部２３ｅを有する。切り欠き部２３ｅは、第１の開口端面３ｃから第２の開口端面３ｄに至っている。なお、切り欠き部２３ｅは、必ずしも第１の開口端面３ｃ及び第２の開口端面３ｄに至っていなくともよい。本変形例では、切り欠き部２３ｅは平面により構成されているが、例えば曲面により構成されていてもよく、凹溝により構成されていてもよい。
　レンズ部材２１がレンズユニットに用いられた際、レンズユニットの支持部材と保持部材２３の外側面３ｂとの間に、ギャップ領域を好適に設けることができる（後述図６）。よって、支持部材から保持部材２３に加わる、温度変化等による応力を緩和することができる。従って、レンズ部材２１が破損することを効果的に抑制することができる。なお、本変形例において、切り欠き部２３ｅは少なくとも１つ設けられていればよい。
　ここで、保持部材２３はガラスにより構成されているため、切り欠き部２３ｅを設けても、切り欠き部２３ｅ付近にバリが生じ難い。よって、バリによってレンズ２を傷つけるという事態を招かずして、上記のように温度変化等による応力を緩和することができる。従って、レンズ部材２１が破損することをより確実に抑制することができる。
　本変形例において、複数の切り欠き部２３ｅは、外側面３ｂの周回方向において９０°毎に設けられており、レンズ部材２１の軸を中心に４回回転対称となるように配置されている。このように、回転対称性を有するように複数の切り欠き部２３ｅが配置されていることが好ましい。それによって、保持部材２３に歪みが生じ難い。なお、複数の切り欠き部２３ｅは、例えば、３回回転対称となる配置されていてもよく、あるいは６回回転対称となるように配置されていてもよい。
　（レンズユニット）
　図４は、本発明の第２の実施形態に係るレンズユニットの正面断面図である。レンズユニット３０は、第１の実施形態のレンズ部材１と、レンズ部材１を支持している支持部材３４と、支持部材３４と保持部材３とを接合している接着剤層３５とを備える。なお、本明細書において、当接とは、接着剤層３５を介して当接する場合も含む。
　支持部材３４は筒状である。支持部材３４は内側面３４ａを有する。支持部材３４は、内側面３４ａにおいて保持部材３の外側面３ｂを支持している。保持部材３は、外側面３ｂに位置する当接部３Ｘにおいて、支持部材３４に当接している。もっとも、支持部材３４の形状は上記に限定されない。保持部材３における当接部３Ｘは、支持部材３４の形状に応じて配置されていればよい。例えば、支持部材３４が保持部材３の第２の開口端面３ｄを支持する場合には、当接部３Ｘは、第２の開口端面３ｄに位置していればよい。支持部材３４には、例えば、ファインセラミックスや、ＫＯＶＥＲ合金、オーステナイト系ステンレス、フェライト系ステンレス、マルテンサイト系ステンレスなどの各種金属等を用いることができる。
　接着剤層３５は、保持部材３の外側面３ｂと、支持部材３４の内側面３４ａとの間に設けられている。保持部材３の外側面３ｂに位置する当接部３Ｘが、接着剤層３５を介して支持部材３４に当接している。これにより、保持部材３と支持部材３４とが接合されており、支持部材３４が保持部材３を支持している。具体的には、接着剤層３５は、保持部材３の外側面３ｂの全周と、支持部材３４の内側面３４ａとを接合している。
　接着剤層３５には、例えば、紫外光硬化性樹脂等の光硬化性樹脂や熱硬化性樹脂等を用いることができる。具体的には、接着剤層３５には、例えば、エポキシ系樹脂、アクリル系樹脂、シリコーン系樹脂等を用いることができる。
　本実施形態のレンズユニット３０は、第１の実施形態のレンズ部材１を有し、レンズ部材１は、保持部材３の当接部３Ｘにおいて支持部材３４に当接している。さらに、上述したように、当接部３Ｘは、３００ＭＰａ以上の圧縮応力値を有する化学強化ガラスにより構成されている。よって、レンズユニット３０におけるレンズ部材１は破損し難い。
　（レンズユニットの第１の変形例）
　図５は、本発明の第２の実施形態の第１の変形例に係るレンズユニットの正面断面図である。本変形例においては、支持部材４４は、内側面３４ａから径方向内側に延びている延長部４４ｆを有する。保持部材４３の当接部４３Ｘは、第２の開口端面３ｄ及び外側面３ｂに位置する。本変形例においては、第２の開口端面３ｄに位置する当接部４３Ｘは、支持部材４４の延長部４４ｆに、接着剤層３５を介して当接している。なお、外側面３ｂに位置する当接部４３Ｘも、支持部材４４の内側面３４ａに、接着剤層３５を介して当接している。この場合においても、第２の実施形態と同様に、レンズ部材４１は破損し難い。
　（レンズユニットの第２の変形例）
　図６は、本発明の第２の実施形態の第２の変形例に係るレンズユニットの平面図である。図６においては、接着剤層をハッチングにより示す。
　本変形例においては、第１の実施形態の変形例に係るレンズ部材２１が用いられている。レンズユニット５０は、レンズ部材２１の保持部材２３の複数の切り欠き部２３ｅと支持部材３４との間に位置する、複数のギャップ領域Ｄを有する。各ギャップ領域Ｄ内に接着剤層３５が設けられている。レンズユニット５０の製造に際し、各ギャップ領域Ｄに接着剤を容易に流入させることができる。よって、生産性を高めることができる。加えて、支持部材３４から保持部材２３に加わる、温度変化等による応力を緩和することができる。従って、レンズユニット５０のレンズ部材２１の破損を効果的に抑制することができる。
　本変形例では、保持部材２３の外側面２３ｂと支持部材３４との間には、各ギャップ領域Ｄ内にのみ接着剤層３５が設けられている。このように、接着剤層３５により、保持部材２３の外側面２３ｂの一部と支持部材３４とが接合されていてもよい。なお、もっとも、保持部材２３の外側面２３ｂと支持部材３４との間における各ギャップ領域Ｄ以外の部分にも接着剤層３５が設けられていてもよい。
　（製造方法）
　以下において、第１の実施形態に係るレンズ部材１及び第２の実施形態に係るレンズユニット３０の製造方法の一例を説明する。
　図７（ａ）及び図７（ｂ）は、本発明の第１の実施形態に係るレンズ部材の製造方法における、保持部材を形成する工程の一例を説明するための平面図である。図８は、本発明の第１の実施形態に係るレンズ部材の製造方法における、レンズ形成工程の一例を説明するための正面断面図である。図９は、本発明の第１の実施形態に係るレンズ部材の製造方法における、レンズのプレス加工の一例を説明するための、正面断面図である。なお、図７（ｂ）においては、保持部材３の表面の圧縮応力層をハッチングにより示す。
　まず、図７（ａ）に示すように、リング状のガラス部材６３を用意する。次に、イオン交換法により、ガラス部材６３を化学強化する。具体的には、ガラス部材６３を、３５０℃～４５０℃のＫＮＯ３溶融塩に１時間～５時間浸漬してイオン交換する。なお、上記浸漬を１回～３回程度繰り返してもよい。上記浸漬により、ガラス部材６３の全面においてイオン交換が進行し、圧縮応力層が形成される。このように、ガラス部材６３の全面をイオン交換することにより、化学強化する。これにより、図７（ｂ）に示すように、化学強化ガラスにより構成されている保持部材３が得られる。なお、上記イオン交換を異なる条件で２回以上繰り返してもよい。例えば、１回目のイオン交換は３５０℃～４５０℃のＮａＮＯ３溶融塩またはＮａＮＯ３とＫＮＯ３との混合溶融塩に１時間～４時間浸漬し、２回目のイオン交換は、４００℃～４９０℃のＫＮＯ３溶融塩に０．１時間～２時間浸漬してもよい。このような条件で複数回のイオン交換を行うことにより、表面圧縮応力を大きくしつつ、自己破壊の要因となる内部引張応力の増大を抑制できる。もっとも、化学強化の条件は上記に限定されない。
　なお、保持部材３においては、少なくとも当接部３Ｘが化学強化ガラスとされていればよい。例えば、ガラス部材６３における、当接部３Ｘとなる部分以外の少なくとも一部にイオン交換抑制膜を形成した後に、上記浸漬を行ってもよい。イオン交換抑制膜が形成された部分においては、圧縮応力層の形成が抑制される。イオン交換抑制膜は、例えばスパッタリング法等により形成することができる。イオン交換抑制膜には、例えば、金属、金属酸化物膜、金属窒化物膜、金属炭化物膜、金属酸窒化物膜、金属酸炭化物膜、金属炭窒化物膜等を用いることができる。より具体的には、イオン交換抑制膜は、例えば、酸化アルミニウム、窒化珪素、炭化珪素、窒化アルミニウム、酸化ジルコニウム、酸化チタン、酸化タンタル、酸化ニオブ、酸化ハフニウム、酸化スズ、酸窒化珪素、酸化亜鉛または酸化インジウム等を用いることができる。
　次に、図８に示すように、カルコゲナイドガラスにより構成されている、略球状のガラス母材６２を用意する。次に、ガラス母材６２を、第１の型材６６、第２の型材６７及び第３の型材６８を用いてプレス加工することによりレンズ形成工程を行う。
　具体的には、第１の型材６６は、型材配置部６６Ａと、突出部６６Ｂとを有する。型材配置部６６Ａには第２の型材６７が配置される。突出部６６Ｂは型材配置部６６Ａにより囲まれている。突出部６６Ｂは、保持部材配置部６６ｃと、成形部６６ｄとを含む。保持部材配置部６６ｃには保持部材３が配置される。成形部６６ｄは、レンズ２を成形するための部分であり、曲面状の形状を有する。第２の型材６７は筒状である。第２の型材６７は貫通孔６７ａを有する。第３の型材６８は中央に位置する突出部６８Ｂを有する。なお、平面視において、第１の型材６６の突出部６６Ｂ、第２の型材６７の貫通孔６７ａ及び第３の型材６８の形状は略同一である。平面視において、第３の型材６８の突出部６８Ｂ及び保持部材３の内側面３ａの形状は略同一である。
　レンズ形成工程においては、まず、第１の型材６６の型材配置部６６Ａ上に第２の型材６７を配置する。このとき、第１の型材６６の突出部６６Ｂと第２の型材の貫通孔６７ａとを嵌合させる。次に、第１の型材６６の保持部材配置部６６ｃ上に保持部材３を配置する。次に、第１の型材６６の成形部６６ｄ上にガラス母材６２を配置する。次に、第３の型材６８を第２の型材６７の貫通孔６７ａ内に挿入する。次に、ガラス母材６２の温度が、１８０℃～２００℃程度となるように加熱する。次に、上記温度において、第３の型材６８によってガラス母材６２を押圧する。これにより、ガラス母材６２をプレス加工することによって、図９に示すようにレンズ２を得る。なお、プレス加工における温度は上記に限定されない。
　プレス成形により、レンズ２を保持部材３内に、内側面３ａに接するように形成することによって、レンズ２を、接着剤等を用いずに保持部材３に接合する。具体的には、レンズ２と保持部材３とをプレス接合する。レンズ２と保持部材３とは直接的に接合されている。以上により、レンズ部材１を得る。なお、上記製造方法は一例であって、レンズ部材１の製造方法は上記に限定されない。例えば、レンズ２を別途形成した後に、レンズ２を接着剤により保持部材３に接合してもよい。
　本実施形態のように、保持部材３の第１の開口端面３ｃが化学強化ガラスにより構成されていることが好ましい。レンズ２をプレス成形により得る場合には、保持部材３は第１の型材６６に、第１の開口端面３ｃにおいて当接する。第１の開口端面３ｃが化学強化ガラスにより構成されており、強度が高いため、レンズ２を形成するに際し、保持部材３に割れや欠けが生じ難い。
　図１０は、本発明の第２の実施形態に係るレンズユニットの製造方法の一例を説明するための拡大正面断面図である。図１０は接着工程を示している。まず、レンズ部材１の保持部材３の外側面３ｂ又は別途用意した支持部材３４の内側面３４ａに接着剤３５Ａを塗布する。次に、支持部材３４の貫通孔にレンズ部材１を挿入する。これにより、レンズ部材１の保持部材３の外側面３ｂと支持部材３４の内側面３４ａとの間に接着剤３５Ａを配置する。なお、レンズ部材１を支持部材３４の貫通孔に挿入した後に、保持部材３の外側面３ｂと支持部材３４の内側面３４ａとの間に接着剤３５Ａを流入させてもよい。
　次に、レンズ部材１と支持部材３４との間に配置された接着剤３５Ａを硬化させる。これにより、図６に示す接着剤層３５を形成し、レンズ部材１の保持部材３と支持部材３４とを接合する。接着剤３５Ａの硬化は光硬化により行うことが好ましい。それによって、熱膨張等によるレンズ２の位置ずれを抑制することができ、レンズ２の偏芯を抑制することができる。なお、レンズ部材１の保持部材３はガラスにより構成されているため、紫外光を透過する。よって、接着剤３５Ａの紫外光硬化を容易に行うことができる。もっとも、接着剤の硬化は、熱硬化等により行ってもよい。以上により、レンズユニット３０を得る。
　（実施例）
　以下、本発明に係る化学強化ガラスについて実施例に基づいて説明する。なお、以下の実施例は単なる例示であって、本発明は、以下の実施例に何ら限定されない。表１において、Ｎｏ．１は本発明の実施例を示し、Ｎｏ．２は比較例を示す。
　次のようにして試料を作製した。まず、ガラス組成として質量％で、ＳｉＯ２　６１．５％、Ａｌ２Ｏ３　１８％、Ｂ２Ｏ３　０．５％、Ｌｉ２Ｏ　０．１％、Ｎａ２Ｏ　１４．５％、Ｋ２Ｏ　２％、ＭｇＯ　３％、ＳｎＯ２　０．４％を含むガラスとなるよう、ガラス原料を調合し、溶融させることにより、ガラス融液とした。次に、ガラス融液よりロッド形状のインゴットを作製した。次に、インゴットの研磨加工をすることで環状の保持部材試料を複数得た。得られた保持部材試料のうち、Ｎｏ．１の保持部材試料を、４３０℃、ＫＮＯ３　１００％の溶融塩に３時間浸漬することによりイオン交換処理し、化学強化ガラスとした。一方、Ｎｏ．２の保持部材試料は、イオン交換処理を施さずに使用した。なお、表１に示す各保持部材の圧縮応力値は、上記と同組成で０．７ｍｍの板状に成形し、上記と同様のイオン交換処理を施して（あるいは施さずに）得られた測定用の板状試料について、ＦＳＭ－６０００ＬＥを用いて測定した。
　次いで、ガラス組成としてモル％で、Ｇｅ　１５％、Ｔｅ　８０％、Ａｇ　５％を含むようにガラス原料を調合し、溶融させることにより、ガラス融液とした。次に、ガラス融液を流し出し、成形することにより、インゴットとした。その後、インゴットを切断及び研磨することにより球状のレンズ用ガラス母材を得た。
　続いて、上述した本発明の製造方法と同様にして、レンズ用ガラス母材及び保持部材試料を型内に配置し、１９０℃で加熱プレスすることにより、Ｎｏ．１及びＮｏ．２のレンズ部材試料をそれぞれ１０個ずつ得た。
　このようにして得られた各レンズ部材試料について、破損試験を行った。具体的には、各Ｎｏ．のレンズ部材試料を１０個用意し、各々の保持部材をプレス機で挟持して１ｋＮの荷重を印加した。その後、保持部材及びレンズにおけるクラックの発生の有無を目視により確認した。
Figure JPOXMLDOC01-appb-T000001
　表１に示す通り、破損試験の結果、Ｎｏ．２の試料では、１０個中９個について保持部材にクラックの発生が認められた。さらに、保持部材にクラックが発生した試料の内６個では、レンズにもクラックの発生が認められた。一方、Ｎｏ．１の試料では、保持部材及びレンズの双方にクラックの発生は認められなかった。すなわち、Ｎｏ．１に示すレンズ部材は、Ｎｏ．２に比べ外力に対して高い強度を有していた。
１…レンズ部材
２…レンズ
２ａ…レンズ部
２ｂ…側面
３…保持部材
３Ｘ…当接部
３ａ…内側面
３ｂ…外側面
３ｃ…第１の開口端面
３ｄ…第２の開口端面
２１…レンズ部材
２３…保持部材
２３ｂ…外側面
２３ｅ…切り欠き部
３０…レンズユニット
３４…支持部材
３４ａ…内側面
３５…接着剤層
３５Ａ…接着剤
４１…レンズ部材
４３…保持部材
４３Ｘ…当接部
４４…支持部材
４４ｆ…延長部
５０…レンズユニット
６２…ガラス母材
６３…ガラス部材
６６…第１の型材
６６Ａ…型材配置部
６６Ｂ…突出部
６６ｃ…保持部材配置部
６６ｄ…成形部
６７…第２の型材
６７ａ…貫通孔
６８…第３の型材
６８Ｂ…突出部
Ｄ…ギャップ領域

Claims (10)

  1. 　外部の部材に当接するレンズ部材であって、
    　レンズと、
    　前記レンズを保持しており、前記外部の部材に当接する当接部を有する保持部材と、
    を備え、
    　前記保持部材の少なくとも前記当接部が、化学強化ガラスにより構成されている、レンズ部材。
  2. 　前記保持部材の前記当接部は表層に位置する圧縮応力層を含み、
    　前記圧縮応力層が３００ＭＰａ以上の圧縮応力値を有し、
    　前記圧縮応力層の応力深さが１０μｍ以上である、請求項１に記載のレンズ部材。
  3. 　前記保持部材の全面が化学強化ガラスにより構成されており、
    　前記レンズが未強化ガラスにより構成されている、請求項２に記載のレンズ部材。
  4. 　前記化学強化ガラスが、質量％で、ＳｉＯ２　５０％～８０％、Ａｌ２Ｏ３　５％～３０％、Ｂ２Ｏ３　０％～１５％、Ｎａ２Ｏ　１％～２０％、Ｋ２Ｏ　０％～１０％を含有する、請求項１～３のいずれか一項に記載のレンズ部材。
  5. 　前記レンズがカルコゲナイドガラスにより構成されている、請求項１～４のいずれか一項に記載のレンズ部材。
  6. 　前記レンズと前記保持部材とが直接的に接合されている、請求項１～５のいずれか一項に記載のレンズ部材。
  7. 　前記保持部材がリング状であり、かつ内側面及び外側面を有し、
    　前記保持部材が、前記内側面において前記レンズを支持しており、
    　前記保持部材の前記外側面に前記当接部が位置する、請求項１～６のいずれか一項に記載のレンズ部材。
  8. 　請求項１～７のいずれか一項に記載のレンズ部材と、
    　前記保持部材の前記当接部において前記レンズ部材を支持している支持部材と、
    　前記支持部材と前記保持部材とを接着している接着剤層と、
    を備える、レンズユニット。
  9. 　請求項１～７のいずれか一項に記載のレンズ部材の製造方法であって、
    　ガラス部材を化学強化することにより、前記保持部材を形成する工程と、
    　前記保持部材に前記レンズを接合する工程と、
    を備える、レンズ部材の製造方法。
  10. 　請求項８に記載のレンズユニットの製造方法であって、
    　前記レンズ部材及び前記支持部材を用意する工程と、
    　前記レンズ部材及び前記支持部材を前記接着剤層により接着する接着工程と、
    を備える、レンズユニットの製造方法。
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* Cited by examiner, † Cited by third party
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JP2023035047A (ja) * 2021-08-31 2023-03-13 日本電気硝子株式会社 レンズユニット
JP2023035048A (ja) * 2021-08-31 2023-03-13 日本電気硝子株式会社 レンズユニット
EP4434945A1 (en) * 2021-11-19 2024-09-25 Nippon Electric Glass Co., Ltd. Glass production method
EP4442659A1 (en) * 2021-11-29 2024-10-09 Nippon Electric Glass Co., Ltd. Infrared-transmitting glass

Citations (3)

* Cited by examiner, † Cited by third party
Publication number Priority date Publication date Assignee Title
JP2009063816A (ja) * 2007-09-06 2009-03-26 Hitachi Maxell Ltd ガラス光学素子およびガラス光学素子の製造方法
JP2015206880A (ja) * 2014-04-18 2015-11-19 旭硝子株式会社 光学素子、および光学素子の製造方法
WO2018055845A1 (ja) * 2016-09-23 2018-03-29 富士フイルム株式会社 レンズユニット

Patent Citations (3)

* Cited by examiner, † Cited by third party
Publication number Priority date Publication date Assignee Title
JP2009063816A (ja) * 2007-09-06 2009-03-26 Hitachi Maxell Ltd ガラス光学素子およびガラス光学素子の製造方法
JP2015206880A (ja) * 2014-04-18 2015-11-19 旭硝子株式会社 光学素子、および光学素子の製造方法
WO2018055845A1 (ja) * 2016-09-23 2018-03-29 富士フイルム株式会社 レンズユニット

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