WO2021038841A1 - ドリル - Google Patents

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flute
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radial
gash
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山本　剛広
裕泰 牧野
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オーエスジー株式会社
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    • B23B2251/20—Number of cutting edges
    • B23B2251/202—Three cutting edges

Definitions

  • the present invention relates to a drill.
  • a thinning blade and an R gash are provided at the tip of the body.
  • the thinning blade is formed from the inner end of the cutting edge toward the chisel by performing a thinning process for reducing the remaining width of the chisel at the center of the drill.
  • the R gash is formed so as to extend in an arc shape from the inner end side of the thinning blade toward the outer peripheral surface of the body.
  • the body is provided with a discharge groove for discharging chips from the work during processing.
  • the radial outer end of the R gash is connected to the discharge groove on the radial inner side of the outer peripheral surface of the body so that chips of the work do not flow to the outer peripheral side of the body during machining.
  • An object of the present invention is to provide a drill capable of improving chip evacuation during machining and stabilizing cutting resistance at a low level.
  • the drill according to one aspect of the present invention includes a body extending about an axial center, a plurality of discharge grooves spirally provided on the outer peripheral surface of the body from the tip end portion to the base end portion of the body, and the same.
  • a cutting edge provided at a ridge between an inner surface of the discharge groove facing the rotation direction side of the body and a flank surface of the body at the tip portion, and a diameter from the radial inner end of the body of the cutting edge.
  • An R portion in which the first ridge line between the thinning blade extending inward in the direction and the flank surface is curved in the rotational direction from the radial inner end of the thinning blade toward the radial outer side.
  • the second ridge line with the flank extends linearly from the radial outer end of the first ridge line toward the radial outer side, and the discharge groove is radially inside the outer peripheral surface of the body. It is characterized by having a gash portion having a straight portion connected to the.
  • the curl of chips becomes stronger depending on the R portion of the gash portion.
  • the chips are finely divided and the chip shape is stabilized.
  • the straight portion is connected to the discharge groove radially inside the outer peripheral surface of the body, the straight portion allows the chips to be smoothly discharged not in the direction toward the outer peripheral surface of the body but in the direction toward the discharge groove. Therefore, the drill can improve the chip evacuation property during machining and can stabilize the cutting resistance at a low level.
  • the distance from the axis to the position where the second ridge line connects to the discharge groove may be 30% or more and 45% or less of the outer diameter of the body.
  • the generated chips have a stable curl shape due to the R portion, so that the shape of the chips is stable. Therefore, the drill can stabilize the chip evacuation of the work during machining.
  • the angle between the tangent line at the radial outer end of the first ridge line and the second ridge line when viewed from the direction in which the axis extends is 20 ° or less. There may be.
  • the curled chips are stably discharged into the discharge groove by the straight portion. Therefore, the drill can stabilize the chip evacuation of the work during machining.
  • the three-flute drill 1 is substantially cylindrical and includes a shank 2 and a body 3.
  • the shank 2 is held by a spindle of a machine tool (not shown).
  • the body 3 extends from the shank 2 about the axis AX.
  • the end of the body 3 on the shank 2 side (right side in FIG. 1) is referred to as the "base end of the body 3", and the end of the body 3 on the side opposite to the shank 2 (left side in FIG. 1). Is called “the tip of the body 3".
  • the radial direction of the body 3 is simply referred to as "diameter direction”.
  • the axis AX is orthogonal to the radial direction.
  • the three-flute drill 1 cuts a workpiece by rotating around the axis AX to form a machined hole.
  • the rotation direction R of the three-flute drill 1 during machining is a counterclockwise direction when viewed from the tip end side of the body 3 (hereinafter, referred to as “front view”).
  • Three discharge grooves 4 are provided on the outer peripheral surface 31 of the body 3. Each of the three discharge grooves 4 opens at the tip of the body 3.
  • the three discharge grooves 4 are formed spirally in the clockwise direction in the front view from the tip end portion of the body 3 to the base end portion of the body 3, respectively.
  • the discharge groove 4 discharges chips from the machined hole during machining.
  • the discharge groove 4 is composed of an inner surface 41 facing the rotation direction R side and an inner surface 42 facing the side opposite to the rotation direction R.
  • the ridgeline portion where the inner surface 41 and the outer peripheral surface 31 intersect is the leading edge 33.
  • the ridgeline portion where the inner surface 42 and the outer peripheral surface 31 intersect is the heel 34.
  • a flank 6 is formed at the tip of the body 3.
  • the flank 6 extends from the end of each inner surface 41 on the tip end side of the body 3 in a direction opposite to the rotation direction R and inclined toward the base end portion side of the body 3.
  • a cutting edge 5 is provided at a ridgeline portion where the inner surface 41 and the flank 6 intersect.
  • the cutting edge 5 has a substantially S-shaped front view and cuts a workpiece.
  • the inner surface 41 near the cutting edge 5 is a so-called rake surface that scoops chips cut by the cutting edge 5.
  • a chisel 9 is formed at the center of the tip of the body 3.
  • a thinning blade 7 is formed in the vicinity of the chisel 9.
  • the thinning blade 7 extends radially inward from the radial inner end 51 of the cutting edge 5 (that is, toward the chisel 9) in an arc shape curved in the front view rotation direction R.
  • the thinning blade 7 is provided on the ridge line portion between the thinning surface 71 and the flank surface 6.
  • the thinning surface 71 extends from the thinning blade 7 toward the base end portion side of the body 3 and faces the rotation direction R side.
  • the thinning surface 71 is a so-called rake surface.
  • a gash portion 8 is formed at the tip of the body 3.
  • the gash portion 8 is provided on the tip end side of the body 3 of the inner surface 42, and is formed in a surface shape facing the side opposite to the rotation direction R.
  • the gash portion 8 curls the chips scooped by the rake face during processing and discharges them into the discharge groove 4.
  • the gash portion 8 has an R portion 81 and a straight portion 82.
  • the ridgeline between the R portion 81 and the flank 6 is referred to as “first ridgeline 811”, and the ridgeline between the straight portion 82 and the flank 6 is referred to as “second ridgeline 821”.
  • the first ridge line 811 curves and extends in the front view rotation direction R from the radial inner end 72 of the thinning blade 7 toward the radial outer side.
  • FIG. 3 shows a portion of the first ridge line 811 extending radially outward from the radial outer end 812 (the same applies to FIGS. 5 and 6).
  • the R portion 81 extends from the first ridge line 811 toward the base end portion side of the body 3, and is formed in a curved surface shape curved in the front view rotation direction R side. The curl of the chips cut by the thinning blade 7 is strengthened by the R portion 81.
  • the second ridge line 821 extends linearly from the radial outer end 812 of the first ridge line 811 toward the radial outer side.
  • the radial outer end 822 of the second ridge line 821 is connected to the discharge groove 4 on the radial inner side of the outer peripheral surface 31.
  • the portion extending radially outward from the radial outer end 812 of the first ridge 811 is radially inside the position where it is connected to the discharge groove 4, and the second ridge 821 is connected to the discharge groove 4.
  • the straight portion 82 extends from the second ridge line 821 toward the base end portion side of the body 3 so as to be away from the axial center AX, and is formed along the inner surface 42.
  • the boundary line between the R portion 81 and the straight portion 82 is shown by a solid straight line for convenience in FIG. 3 (the same applies to FIGS. 5 and 6), the discharge is actually twisted spirally with the straight portion 82. Since the boundary line is formed by the interference of the groove 4, the boundary line does not become a straight line when viewed from the front. That is, the boundary line is formed so as to curve along the discharge groove 4.
  • the chips curled by the R portion 81 are guided by the straight portion 82 so as to flow through the discharge groove 4 toward the base end portion side of the body 3.
  • An arc groove 10 is formed at the connecting portion between the radial inner end of the R portion 81 and the radial inner end of the thinning surface 71.
  • the arc groove 10 extends from the chisel 9 toward the discharge groove 4 and is formed in an arc shape curved inward in the front radial direction.
  • the arc groove 10 smoothly flows the chips scooped up by the thinning surface 71 to the gash portion 8.
  • Chips are pushed out to the base end side of the body 3 through the discharge groove 4.
  • the straight portion 82 is provided as a wall on the heel 34 side of the R portion 81, the chips are restrained by the wall of the gash portion 8.
  • the curl of the chips becomes stronger, and the chips are finely sheared.
  • the R portion 81 of the gash portion 8 increases the curl of chips.
  • the chips are finely divided and the chip shape is stabilized.
  • the sheared chips flow through the discharge groove 4 toward the base end portion side of the body 3 and are discharged to the outside from the machined hole.
  • the three-flute drill 1 can improve the chip evacuation property during machining and stabilize the cutting resistance at a low level.
  • the two-flute drill 101 according to the second embodiment of the present invention will be described with reference to FIGS. 4 and 5.
  • the basic configuration of the two-flute drill 101 and the movement of chips generated during machining by the two-flute drill 101 are substantially the same as those of the three-flute drill 1.
  • the two-flute drill 101 has a different number of blades from the three-flute drill 1.
  • the configuration having the same function as that of the first embodiment is designated by the same reference numerals as those of the first embodiment, and the two-flute drill 101 will be briefly described.
  • two discharge grooves 4 are provided on the outer peripheral surface 31 of the body 3.
  • a flank 6 is formed at the tip of the body 3.
  • a cutting edge 5 is provided at a ridgeline portion where the inner surface 41 and the flank 6 intersect.
  • the gash portion 8 has an R portion 81 and a straight portion 82 as in the first embodiment.
  • the first ridge line 811 curves and extends in the front view rotation direction R from the radial inner end 72 of the thinning blade 7 toward the radial outer side.
  • the R portion 81 extends from the first ridge line 811 toward the base end portion side of the body 3, and is formed in a curved surface shape curved in the front view rotation direction R side.
  • the second ridge line 821 extends linearly from the radial outer end 812 of the first ridge line 811 toward the radial outer side.
  • the radial outer end 822 of the second ridge line 821 is connected to the discharge groove 4 on the radial inner side of the outer peripheral surface 31.
  • the straight portion 82 extends from the second ridge line 821 toward the base end portion side of the body 3 so as to be away from the axial center AX, and is formed along the inner surface 42.
  • the present invention is not limited to each of the above embodiments, and various modifications can be made.
  • the rotation direction R may be a front view clockwise direction.
  • the arc groove 10 may not be provided. That is, the connecting portion between the thinning blade 7 and the R portion 81 may be angular.
  • the number of blades is not limited to the above embodiment.
  • the above embodiment may be a so-called double-margin drill in which a back punch is provided in an intermediate portion between the leading edge 33 and the heel 34, or a so-called single-margin drill in which the back punch reaches the heel 34. , You don't have to pull out the back.
  • the second ridge line 821 may be connected to the discharge groove 4 at the same position as the position where the portion extending the first ridge line 811 radially outward from the radial outer end 812 is connected to the discharge groove 4 or the radial outer side. ..
  • the second ridge line 821 extends linearly from the radial outer end 812 of the first ridge line 811 toward the radial outer side.
  • the second ridge line 821 is in the front view rotation direction from the radial outer end 812 of the first ridge line 811 toward the radial outer side. It curves and extends toward R.
  • the radius of curvature of the second ridge line 821 may be larger than the radius of curvature of the first ridge line 811.
  • the portion extending radially outward from the end 812 of the first ridge line 811 is radially inside the position where it is connected to the discharge groove 4, and the second ridge line 821 is connected to the discharge groove 4.
  • the two-flute drill 102 can improve the chip evacuation property during machining and stabilize the cutting resistance at a low level.
  • the three-flute drill 1 can also be deformed in the same manner.
  • the outer diameter of the body 3 is defined as “outer diameter D”.
  • the angle between the tangent line T and the second ridge line 821 at the radial outer end 812 of the first ridge line 811 in the front view is defined as the “tangent angle ⁇ ”.
  • the distance from the axial center AX to the radial outer end 822 of the second ridge line 821 (that is, the position where the second ridge line 821 connects to the discharge groove 4) in the front view is defined as "distance L”.
  • the drill life due to the difference in the tangential angle ⁇ and the distance L, the conventional three-flute drill, and the conventional two-flute A first test was conducted to confirm the difference in drill life from the drill.
  • the tangent angle ⁇ was changed from 4 ° to 24 ° in 4 ° increments.
  • the distance L was changed from 0.27D to 0.48D in steps of 0.03D (that is, 3% of the outer diameter D, the same applies hereinafter) (see FIGS. 7 and 8). Since the conventional drill does not have the straight portion 82, the concept of the tangential angle ⁇ does not exist.
  • the distance L in the conventional drill corresponds to the distance from the axial center AX to the radial outer end 812 of the first ridge line 811.
  • the criteria for determining the results of the first test are as follows. ⁇ : When the total cutting length is 50 m, the drill is not broken or chipped, and the wear width of the flank 6 is 0.2 mm or less. ⁇ : When the drill is broken or broken before the total cutting length reaches 50 m, or when the wear width of the flank 6 exceeds 0.2 mm when the total cutting length reaches 50 m. X: When the drill is broken or broken at the initial point (until the number of drilled holes reaches 10 holes).
  • the judgment result was generally " ⁇ " when the tangential angle ⁇ was 20 ° or less.
  • the judgment result was generally “ ⁇ ”.
  • the judgment result was generally “ ⁇ ”.
  • the tangent angle ⁇ was 20 ° or less and the distance L was 0.30D or more and 0.45D or less, all the judgment results were “ ⁇ ”.
  • the judgment result was generally " ⁇ " when the tangential angle ⁇ was 20 ° or less.
  • the judgment result was generally “ ⁇ ”.
  • the judgment result was generally “ ⁇ ”.
  • the tangent angle ⁇ was 20 ° or less and the distance L was 0.30D or more and 0.45D or less, all the judgment results were “ ⁇ ”.
  • the three-flute drill 1 and the two-flute drill 101 can obtain a long and stable drill life when the tangential angle ⁇ is 20 ° or less.
  • the generated chips become a stable curl shape by the R portion 81, so that the chip shape becomes stable. Therefore, the three-flute drill 1 and the two-flute drill 101 can further stabilize the chip evacuation property of the work during machining.
  • the distance L is 0.30D or more and 0.45D or less.
  • the curled chips are stably discharged to the discharge groove 4 by the straight portion 82. Therefore, the three-flute drill 1 and the two-flute drill 101 can stabilize the chip evacuation of the work during machining.
  • the tangential angle ⁇ is preferably 20 ° or less, and the distance L is preferably 0.30D or more and 0.45D or less.
  • the tangential angle ⁇ may be larger than 20 °.
  • the distance L may be smaller than 0.30D or larger than 0.45D.
  • the determination result is “ ⁇ ” (see FIG. 7).
  • the determination result is “ ⁇ ” (see FIG. 8).
  • the horizontal axis corresponds to the number of durable holes
  • the vertical axis corresponds to each of the three-flute drills 1A (N1 to N3), 1B (N1 to N3), and 1C (N1 to N3).
  • the number of durable holes of the three-flute drills 1A (N1 to N3) was 1200 holes (upper limit of the second test). That is, it was confirmed that the number of durable holes of the three-flute drill 1A is 1200 holes or more.
  • the conventional three-flute drill 1B (N1) has 1200 holes (upper limit of the second test), the conventional three-flute drill 1B (N2) has 960 holes, and the conventional three-flute drill 1B.
  • the number of durable holes in (N3) was 1060. Specifically, the conventional three-flute drill 1B (N2) was defective at 960 holes, and the conventional three-flute drill 1B (N3) was defective at 1060 holes.
  • the number of durable holes of the conventional three-flute drill 1C (N1) is 800
  • the number of durable holes of the conventional three-flute drill 1C (N2) is 102
  • the number of durable holes of the conventional three-flute drill 1C (N3) has 48 holes.
  • the conventional three-flute drill 1C (N1) breaks at 800 holes
  • the conventional three-flute drill 1C (N2) breaks at 102 holes
  • the conventional three-flute drill 1B (N3) breaks at 48 holes. It broke in the hole.
  • the three-flute drill 1A (N1 to N3) has a longer and more stable drill life than the conventional three-flute drills 1B (N1 to N3) and 1C (N1 to N3).
  • ⁇ Third test> A third test was conducted on the two-flute drill 101 of the second embodiment in order to confirm the difference in cutting resistance from the conventional two-flute drill due to the difference in the shape of the gash portion 8.
  • the gash portion 8 is the two-flute drill 101A of the second embodiment composed of the R portion 81 and the straight portion 82
  • the gash portion 8 is the conventional two-flute drill 101B having only the R portion 81
  • the gash portion 8 is straight.
  • the maximum thrust load and the maximum torque during workpiece machining were measured for each of the conventional two-flute drills 101C having only the portion 82.
  • the horizontal axis corresponds to the maximum thrust load during workpiece machining under the conditions of the third test
  • the vertical axis corresponds to the two-flute drills 101A, 101B, and 101C, respectively.
  • the horizontal axis corresponds to the maximum torque during machining under the conditions of the third test
  • the vertical axis corresponds to the two-flute drills 101A, 101B, and 101C, respectively.
  • the maximum thrust load and the maximum torque of the two-flute drill 101A were smaller than those of the conventional two-flute drills 101B and 101C. That is, the two-flute drill 101A has a smaller cutting resistance acting on the drill during machining than the conventional two-flute drills 101B and 101C. Therefore, it was obtained that the two-flute drill 101A can stabilize the cutting resistance lower than that of the conventional two-flute drills 101B and 101C.
  • ⁇ Fourth test> A fourth test was conducted on the two-flute drill 101 of the second embodiment in order to confirm the difference in cutting resistance according to the feed amount from the conventional two-flute drill due to the difference in the shape of the gash portion 8.
  • 101K, and the conventional two-flute drills 101F, 101I, and 101L having only the straight portion 82 as the gash portion 8 were measured for changes in thrust load and torque during machining with time.
  • the graphs of FIGS. 11 (A), 12 (A), and 13 (A) show the results of the fourth test by the two-flute drills 101D, 101G, and 101J of the second embodiment, respectively.
  • the graphs of FIGS. 11 (B), 11 (C), 12 (B), and 13 (B) show the results of the fourth test using the conventional two-flute drills 101E, 101F, 101H, and 101K, respectively.
  • the horizontal axis corresponds to time
  • the vertical axis corresponds to the thrust load or torque during workpiece machining under the conditions of the fourth test.
  • the vertical axis corresponds to the thrust load.
  • Gulag the vertical axis corresponds to torque.
  • the two-flute drills 101D, 101G, and 101J have the conventional two-flute drills 101E and 101F, respectively, regardless of the feed amount of the thrust load and the torque. , 101H, 101K. That is, regardless of the amount of feed, the thrust load and torque (cutting resistance) of the two-flute drills 101D, 101G, 101J are more conventional than the conventional two-flute drills 101E, 101F, 101H, 101K. Was more stable than.
  • the vertical axis corresponds to the two-flute drills 101D, 101E, and 101F, respectively.
  • the vertical axis corresponds to the two-flute drills 101G, 101H, and 101I, respectively.
  • the vertical axis corresponds to the two-flute drills 101J, 101K, and 101L, respectively.
  • the horizontal axis corresponds to the maximum thrust load during workpiece machining under the conditions of the fourth test.
  • the horizontal axis corresponds to the maximum torque during machining under the conditions of the fourth test.
  • the maximum thrust load and the maximum torque of the two-flute drills 101D, 101G, and 101J are the conventional two-flute drills 101E, 101F, 101H, respectively, regardless of the feed amount. It was smaller than 101K. That is, the two-flute drills 101D, 101G, and 101J have smaller cutting resistance acting on the drill during machining than the conventional two-flute drills 101E, 101F, 101H, and 101K, respectively. Therefore, it was obtained that the two-flute drills 101D, 101G, and 101J can stabilize the cutting resistance lower than that of the conventional two-flute drills 101E, 101F, 101H, and 101K, regardless of the feed amount. ..

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  • Mechanical Engineering (AREA)
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Abstract

三枚刃ドリル（１）は、ボディ（３）、排出溝（４）、切れ刃（５）、シンニング刃（７）、およびギャッシュ部（８）を備える。ボディ（３）は軸心（ＡＸ）を中心に延びる。排出溝（４）はボディ（３）の外周面（３１）に設けられる。切れ刃（５）は排出溝（４）の内面（４１）とボディ（３）の逃げ面（６）の稜線部分に設けられる。シンニング刃（７）は切れ刃（５）の端（５１）から径方向内側に延びる。ギャッシュ部（８）はＲ部（８１）とストレート部（８２）とを有する。Ｒ部（８１）と逃げ面（６）の第一稜線（８１１）はシンニング刃（７）の端（７１）から径方向外側に向かって回転方向（Ｒ）に向けて湾曲して延びる。ストレート部（８２）と逃げ面（６）の第二稜線（８２１）は第一稜線（８１１）の端（８１２）から径方向外側に向かって直線状に延び、外周面（３１）よりも径方向内側で排出溝（４）に接続する。

Description

ドリル
　本発明は、ドリルに関する。
　特許文献１に記載のドリルでは、ボディの先端部にシンニング刃とＲギャッシュとが設けられる。シンニング刃は、ドリル中心のチゼルの残し幅を薄くするためのシンニング処理が施されることで、切れ刃の内端からチゼルに向かって形成される。Ｒギャッシュは、シンニング刃の内端側からボディの外周面へ向けて、円弧状に延びるように形成される。ボディには、加工時にワークの切りくずを排出するための排出溝が設けられる。Ｒギャッシュの径方向外側の端部は、加工時にワークの切りくずがボディの外周側に流れないように、ボディの外周面よりも径方向内側で排出溝に接続される。
特開２０１６－５９９９９号公報
　上記ドリルでは、加工時にワークの切りくずがＲギャッシュの曲面に沿ってボディの外周側に流れることにより、依然として、切りくずの排出性が低下する可能性がある。ボディの外周側に切りくずが流れると、切りくずのカールが弱くなり、切りくずが細かく分断されない場合がある。この場合、切りくずがスムーズに排出溝に排出されず、切りくず詰まり、加工中の振動、切削抵抗の増加等が発生し得る。よって、上記ドリルは、安定した寿命を得ることができない可能性があった。
　本発明の目的は、加工時の切りくずの排出性を高め、切削抵抗を低く安定させることができるドリルを提供することである。
　本発明の一態様に係るドリルは、軸心を中心に延びるボディと、前記ボディの先端部から基端部へ向けて前記ボディの外周面に螺旋状に設けられた複数の排出溝と、前記ボディの回転方向側を向く前記排出溝の内面と、前記先端部における前記ボディの逃げ面との稜線部分に設けられた切れ刃と、前記切れ刃の前記ボディの径方向内側の端から前記径方向内側に延びるシンニング刃と、前記逃げ面との第一稜線が、前記シンニング刃の径方向内側の端から前記径方向外側に向かって、前記回転方向に向けて湾曲して延びるＲ部と、前記逃げ面との第二稜線が、前記第一稜線の前記径方向外側の端から前記径方向外側に向かって直線状に延び、前記ボディの前記外周面よりも前記径方向内側で前記排出溝に接続するストレート部とを有するギャッシュ部とを備えたことを特徴とする。
　上記態様によれば、ギャッシュ部のうちＲ部によって切りくずのカールが強くなる。この結果、切りくずが細かく分断され、切りくず形状が安定する。さらに、ストレート部がボディの外周面よりも径方向内側で排出溝に接続するので、ストレート部によって切りくずはボディの外周面に向かう方向ではなく、排出溝に向かう方向にスムーズに排出される。よって、ドリルは加工時の切りくずの排出性を高め、切削抵抗を低く安定させることができる。
　本発明の一態様に係るドリルにおいて、前記軸心から前記第二稜線が前記排出溝に接続する位置までの距離は、前記ボディの外径の３０％以上４５％以下であってもよい。この場合、発生した切りくずがＲ部によって安定したカール形状となることで、切りくずの形状が安定する。よって、ドリルは加工時のワークの切りくずの排出性を安定化させることができる。
　本発明の一態様に係るドリルにおいて、前記軸心が延びる方向から見て、前記第一稜線の前記径方向外側の端における接線と、前記第二稜線との間の角度は、２０°以下であってもよい。この場合、カールした切りくずが、ストレート部によって排出溝に安定的に排出される。よって、ドリルは加工時のワークの切りくずの排出性を安定化させることができる。
第一実施形態の三枚刃ドリル１の側面図である。 図１の領域Ｗの拡大斜視図である。 第一実施形態の三枚刃ドリル１の正面図である。 第二実施形態の二枚刃ドリル１０１における領域Ｗに相当する部分の拡大斜視図である。 第二実施形態の二枚刃ドリル１０１の正面図である。 変形例の二枚刃ドリル１０２の正面図である。 三枚刃ドリルによる第一試験結果を示す図である。 二枚刃ドリルによる第一試験結果を示す図である。 第二試験結果であり、各三枚刃ドリルの耐久穴数を示すグラフである。 第三試験結果であり、各二枚刃ドリルの最大スラスト荷重および最大トルクを示すグラフである。 送り量が０．２７ｍｍ／ｒｅｖのときの第四試験結果であり、各二枚刃ドリルのスラスト荷重およびトルクの経時変化を示すグラフである。 送り量が０．３５ｍｍ／ｒｅｖのときの第四試験結果であり、各二枚刃ドリルのスラスト荷重およびトルクの経時変化を示すグラフである。 送り量が０．４０ｍｍ／ｒｅｖのときの第四試験結果であり、各二枚刃ドリルのスラスト荷重およびトルクの経時変化を示すグラフである。 送り量が０．２７ｍｍ／ｒｅｖのときの第四試験結果であり、各二枚刃ドリルの最大スラスト荷重および最大トルクを示すグラフである。 送り量が０．３５ｍｍ／ｒｅｖのときの第四試験結果であり、各二枚刃ドリルの最大スラスト荷重および最大トルクを示すグラフである。 送り量が０．４０ｍｍ／ｒｅｖのときの第四試験結果であり、各二枚刃ドリルの最大スラスト荷重および最大トルクを示すグラフである。
＜第一実施形態＞
　図１～図３を参照して、本発明の第一実施形態に係る三枚刃ドリル１の構成について説明する。図１に示すように、三枚刃ドリル１は略円柱状であり、シャンク２とボディ３とを備える。シャンク２は工作機械（図示略）の主軸に保持される。ボディ３は、シャンク２から軸心ＡＸを中心として延びる。以下では、ボディ３のうちシャンク２側（図１の右側）の端部を「ボディ３の基端部」といい、ボディ３のうちシャンク２とは反対側（図１の左側）の端部を「ボディ３の先端部」という。ボディ３の径方向を単に「径方向」という。軸心ＡＸは径方向に直交する。
　三枚刃ドリル１は、軸心ＡＸを中心として回転することによってワークを切削し、加工穴を形成する。加工時の三枚刃ドリル１の回転方向Ｒは、ボディ３の先端部側から見て（以下、「正面視」という。）反時計回り方向である。
　ボディ３の外周面３１には、３つの排出溝４が設けられる。３つの排出溝４は、それぞれボディ３の先端部において開口する。３つの排出溝４は、それぞれボディ３の先端部からボディ３の基端部に向けて、正面視時計回り方向に螺旋状に形成される。排出溝４は、加工時に切りくずを加工穴から排出する。
　図２、図３に示すように、排出溝４は、回転方向Ｒ側を向く内面４１と、回転方向Ｒとは反対側を向く内面４２とで構成される。内面４１と外周面３１とが交差する稜線部分は、リーディングエッジ３３である。内面４２と外周面３１とが交差する稜線部分は、ヒール３４である。
　ボディ３の先端部には逃げ面６が形成される。逃げ面６は、各内面４１のうちボディ３の先端部側の端から回転方向Ｒとは反対側に、ボディ３の基端部側に傾斜するように延びる。内面４１と逃げ面６とが交差する稜線部分には、切れ刃５が設けられる。第一実施形態では内面４１および逃げ面６がそれぞれ３つずつあるので、切れ刃５は３つある。切れ刃５は正面視略Ｓ字形状を有し、ワークを切削する。切れ刃５付近の内面４１は、切れ刃５によって切削された切りくずをすくい取る、所謂すくい面である。
　ボディ３の先端部中心にはチゼル９が形成される。チゼル９近傍にはシンニング刃７が形成される。シンニング刃７は、切れ刃５の径方向内側の端５１から径方向内側へ向けて（つまり、チゼル９に向けて）、正面視回転方向Ｒに向かって湾曲した円弧状に延びる。シンニング刃７はシンニング面７１と逃げ面６との稜線部分に設けられる。シンニング面７１は、シンニング刃７からボディ３の基端部側に延び、回転方向Ｒ側を向く。シンニング面７１は所謂すくい面である。
　ボディ３の先端部にはギャッシュ部８が形成される。ギャッシュ部８は、内面４２のうちボディ３の先端部側に設けられ、回転方向Ｒとは反対側を向く面状に形成される。ギャッシュ部８は、加工時にすくい面によってすくい取られた切りくずをカールさせると共に排出溝４に排出する。詳細には、ギャッシュ部８はＲ部８１とストレート部８２とを有する。以下では、Ｒ部８１と逃げ面６との稜線を「第一稜線８１１」といい、ストレート部８２と逃げ面６との稜線を「第二稜線８２１」という。
　第一稜線８１１は、シンニング刃７の径方向内側の端７２から径方向外側に向かって、正面視回転方向Ｒに向けて湾曲して延びる。なお、図３は第一稜線８１１を径方向外側の端８１２から径方向外側に延長した部分を、破線で示す（図５、図６も同様）。Ｒ部８１は、第一稜線８１１からボディ３の基端部側に延び、正面視回転方向Ｒ側に湾曲した曲面状に形成される。シンニング刃７によって切削された切りくずのカールはＲ部８１によって強くなる。
　第二稜線８２１は、第一稜線８１１の径方向外側の端８１２から径方向外側に向かって直線状に延びる。第二稜線８２１の径方向外側の端８２２は、外周面３１よりも径方向内側で排出溝４に接続する。詳細には、第一稜線８１１を径方向外側の端８１２から径方向外側に延長した部分が排出溝４に接続する位置よりも径方向内側で、第二稜線８２１は排出溝４に接続する。
　ストレート部８２は、第二稜線８２１からボディ３の基端部側に向かって軸心ＡＸから離れるように延び、内面４２に沿って形成される。なお、図３はＲ部８１とストレート部８２の境界線を便宜的に直線の実線で示しているが（図５、図６も同様）、実際にはストレート部８２と螺旋状に捻じれる排出溝４の干渉により境界線ができるので、境界線は正面視で直線にはならない。つまり、境界線は排出溝４に沿ってカーブするように形成される。Ｒ部８１によってカールされた切りくずは、ストレート部８２によって排出溝４をボディ３の基端部側に流れるように案内される。
　Ｒ部８１の径方向内側の端とシンニング面７１の径方向内側の端との接続部分には、円弧溝１０が形成される。円弧溝１０は、チゼル９から排出溝４へ向けて延び、正面視径方向内側に湾曲した円弧状に形成される。円弧溝１０は、シンニング面７１ですくい取られた切りくずをギャッシュ部８へ円滑に流す。
　三枚刃ドリル１による加工時に発生する切りくずの動きについて説明する。シンニング刃７がワークに食い込んだ後、切れ刃５がワークを切削すると、切りくずが発生する。発生した切りくずは、すくい面によってすくい取られ、円弧溝１０によってギャッシュ部８に押し出される。押し出された切りくずは、Ｒ部８１で丸められてカールする。ストレート部８２がボディ３の外周面３１よりも径方向内側で排出溝４に接続するので、ストレート部８２によって、切りくずはボディ３の外周面３１に向かう方向ではなく、排出溝４に向かう方向にスムーズに排出される。
　切りくずは、排出溝４の中を通ってボディ３の基端部側に押し出される。このとき、Ｒ部８１のヒール３４側には壁としてストレート部８２があるので、切りくずは、ギャッシュ部８の壁により拘束される。これにより、切りくずのカールがさらに強くなることで、切りくずは細かくせん断される。三枚刃ドリル１では、ギャッシュ部８のうちＲ部８１によって切りくずのカールが強くなる。この結果、切りくずが細かく分断され、切りくず形状が安定する。せん断された切りくずは、排出溝４の中をボディ３の基端部側に流れて加工穴から外に排出される。以上のように、三枚刃ドリル１は加工時の切りくずの排出性を高め、切削抵抗を低く安定させることができる。
＜第二実施形態＞
　図４、図５を参照して、本発明の第二実施形態に係る二枚刃ドリル１０１について説明する。二枚刃ドリル１０１の基本的な構成および二枚刃ドリル１０１による加工時に発生する切りくずの動きは三枚刃ドリル１と略同じである。二枚刃ドリル１０１は三枚刃ドリル１と刃数が異なる。以下では、第一実施形態と同一の機能を有する構成には第一実施形態と同一の符号を付して二枚刃ドリル１０１について簡略化して説明する。
　二枚刃ドリル１０１では、ボディ３の外周面３１に２つの排出溝４が設けられる。ボディ３の先端部には逃げ面６が形成される。内面４１と逃げ面６とが交差する稜線部分には、切れ刃５が設けられる。第二実施形態では内面４１および逃げ面６がそれぞれ２つずつあるので、切れ刃５は２つある。
　ギャッシュ部８は第一実施形態と同様にＲ部８１とストレート部８２とを有する。第一稜線８１１は、シンニング刃７の径方向内側の端７２から径方向外側に向かって、正面視回転方向Ｒに向けて湾曲して延びる。Ｒ部８１は、第一稜線８１１からボディ３の基端部側に延び、正面視回転方向Ｒ側に湾曲した曲面状に形成される。
　第二稜線８２１は、第一稜線８１１の径方向外側の端８１２から径方向外側に向かって直線状に延びる。第二稜線８２１の径方向外側の端８２２は、外周面３１よりも径方向内側で排出溝４に接続する。ストレート部８２は、第二稜線８２１からボディ３の基端部側に向かって軸心ＡＸから離れるように延び、内面４２に沿って形成される。
＜変形例＞
　本発明は上記の各実施形態に限定されず、種々の変更が可能である。回転方向Ｒは正面視時計回り方向でもよい。円弧溝１０はなくてもよい。つまり、シンニング刃７とＲ部８１との接続部分は角ばっていてもよい。刃数は上記実施形態に限定されない。上記実施形態は、リーディングエッジ３３とヒール３４との間の中間部分に背抜きを設けた、所謂ダブルマージンのドリルでもよいし、背抜きがヒール３４に達する、所謂シングルマージンのドリルであってもよいし、背抜きはなくてもよい。第一稜線８１１を径方向外側の端８１２から径方向外側に延長した部分が排出溝４に接続する位置と同じ位置または径方向外側で、第二稜線８２１は排出溝４に接続してもよい。
　上記実施形態では、第二稜線８２１は第一稜線８１１の径方向外側の端８１２から径方向外側に向かって直線状に延びる。これに対し、図６に示すように、変形例の二枚刃ドリル１０２では、第二稜線８２１は、第一稜線８１１の径方向外側の端８１２から径方向外側に向かって、正面視回転方向Ｒに向けて湾曲して延びる。第二稜線８２１の曲率半径は第一稜線８１１の曲率半径よりも大きければよい。第一稜線８１１を端８１２から径方向外側に延長した部分が排出溝４に接続する位置よりも径方向内側で、第二稜線８２１は排出溝４に接続する。二枚刃ドリル１０２は、上記実施形態と同様に、加工時の切りくずの排出性を高め、切削抵抗を低く安定させることができる。なお、三枚刃ドリル１でも同様に変形可能である。
＜評価試験の概要＞
　以下説明する各種評価試験は、第一実施形態および第二実施形態において、Ｒ部８１およびストレート部８２の両方がギャッシュ部８に設けられたことによる効果を確認するために行われた。以下では、ギャッシュ部８にストレート部８２が設けられておらず、Ｒ部８１のみが設けられている三枚刃ドリル、またはギャッシュ部８にＲ部８１が設けられておらず、ストレート部８２のみが設けられている三枚刃ドリルを「従来の三枚刃ドリル」という（図示略）。ギャッシュ部８にストレート部８２が設けられておらず、Ｒ部８１のみが設けられている二枚刃ドリル、またはギャッシュ部８にＲ部８１が設けられておらず、ストレート部８２のみが設けられている二枚刃ドリルを「従来の二枚刃ドリル」という（図示略）。
＜第一試験＞
　図３、図５に示すように、ボディ３の外径を「外径Ｄ」とする。正面視で第一稜線８１１の径方向外側の端８１２における接線Ｔと第二稜線８２１との間の角度を「接線角度θ」とする。正面視で軸心ＡＸから第二稜線８２１の径方向外側の端８２２（つまり、第二稜線８２１が排出溝４に接続する位置）までの距離を「距離Ｌ」とする。第一実施形態の三枚刃ドリル１と第二実施形態の二枚刃ドリル１０１のそれぞれについて、接線角度θおよび距離Ｌの違いによるドリル寿命と、従来の三枚刃ドリルおよび従来の二枚刃ドリルとのドリル寿命の差異を確認するため第一試験が行われた。
　接線角度θは４°刻みで４°から２４°まで変化させた。距離Ｌは０．０３Ｄ（つまり外径Ｄの３％、以下同様に表記する。）刻みで０．２７Ｄから０．４８Ｄまで変化させた（図７、図８参照）。なお、従来のドリルについては、ストレート部８２がないので、接線角度θの概念は存在しない。従来のドリルにおける距離Ｌは、軸心ＡＸから第一稜線８１１の径方向外側の端８１２までの距離に相当する。
　第一試験結果の判定基準は以下の通りである。
○：切削長さの積算が５０ｍの時点でドリルに折損および欠損がなく、かつ逃げ面６の摩耗幅が０．２ｍｍ以下の場合。
△：切削長さの積算が５０ｍに到達する前にドリルが折損または欠損した場合、または切削した長さの積算が５０ｍの時点で逃げ面６の摩耗幅が０．２ｍｍを超える場合。
×：初期の時点（加工穴数が１０穴に到達するまで）にドリルが折損または欠損した場合。
　三枚刃ドリル１および従来の三枚刃ドリルによる第一試験の条件は以下の通りである。
外径Ｄ：５ｍｍ
ワーク：ＳＣＭ４４０（生材）
加工深さ：２５ｍｍ
切削速度：１００ｍ／ｍｉｎ
送り量：０．２５ｍｍ／ｒｅｖ
　図７の「Ｒ部＋ストレート部（本願ドリル）」の欄に示すように、三枚刃ドリル１では、距離Ｌが０．２７Ｄ以上０．４８Ｄ以下、かつ接線角度θが２４°以下のときに判定結果が「×」となることはなかった。一方、図７の「Ｒ部のみ（従来ドリル）」の欄に示すように、従来の三枚刃ドリルでは、距離Ｌが０．２７Ｄ以上０．４８Ｄ以下のときに判定結果が「○」となることはなかった。
　詳細には、三枚刃ドリル１では、接線角度θが２０°以下のときに判定結果がおおむね「○」となった。距離Ｌが０．３０Ｄ以上０．４５Ｄ以下のときに判定結果がおおむね「○」となった。接線角度θが２０°以下であり、かつ距離Ｌが０．３０Ｄ以上０．４５Ｄ以下のときにすべての判定結果が「○」となった。
　二枚刃ドリル１０１および従来の二枚刃ドリルによる第一試験の条件は以下の通りである。
外径Ｄ：８．５ｍｍ
ワーク：ＳＣＭ４４０（生材）
加工深さ：４２．５ｍｍ
切削速度：１００ｍ／ｍｉｎ
送り量：０．３４ｍｍ／ｒｅｖ
　図８の「Ｒ部＋ストレート部（本願ドリル）」の欄に示すように、二枚刃ドリル１０１では、距離Ｌが０．２７Ｄ以上０．４８Ｄ以下、かつ接線角度θが２４°以下のときに判定結果が「×」となることはなかった。一方、図７の「Ｒ部のみ（従来ドリル）」の欄に示すように、従来の二枚刃ドリルでは、距離Ｌが０．２７Ｄ以上０．４８Ｄ以下のときに判定結果が「○」となることはなかった。
　詳細には、二枚刃ドリル１０１では、接線角度θが２０°以下のときに判定結果がおおむね「○」となった。距離Ｌが０．３０Ｄ以上０．４５Ｄ以下のときに判定結果がおおむね「○」となった。接線角度θが２０°以下であり、かつ距離Ｌが０．３０Ｄ以上０．４５Ｄ以下のときにすべての判定結果が「○」となった。
　以上のように、三枚刃ドリル１、二枚刃ドリル１０１では、接線角度θが２０°以下のとき、長くかつ安定したドリル寿命が得られるという結果が確認された。接線角度θが２０°以下では、発生した切りくずがＲ部８１によって安定したカール形状となることで、切りくずの形状が安定する。このため、三枚刃ドリル１、二枚刃ドリル１０１は加工時のワークの切りくずの排出性をより安定化させることができる。
　距離Ｌが０．３０Ｄ以上０．４５Ｄ以下のとき、長くかつ安定したドリル寿命が得られるという結果が確認された。距離Ｌが０．３０Ｄ以上０．４５Ｄ以下では、カールした切りくずが、ストレート部８２によって排出溝４に安定的に排出される。このため、三枚刃ドリル１、二枚刃ドリル１０１は加工時のワークの切りくずの排出性を安定化させることができる。
　第一試験の結果によれば、接線角度θは２０°以下であることが好ましく、距離Ｌは０．３０Ｄ以上０．４５Ｄ以下であることが好ましい。なお、接線角度θは２０°よりも大きくてもよい。距離Ｌは０．３０Ｄよりも小さくてもよいし、０．４５Ｄよりも大きくてもよい。例えば三枚刃ドリル１の場合、接線角度θが４°であり、かつ距離Ｌが０．２７Ｄのとき、判定結果が「○」となる（図７参照）。二枚刃ドリル１０１の場合、接線角度θが８°以下であり、かつ距離Ｌが０．２７Ｄのとき、判定結果が「○」となる（図８参照）。
＜第二試験＞
　第一実施形態の三枚刃ドリル１について、ギャッシュ部８の形状の違いによる従来の三枚刃ドリルとのドリル寿命の差異を確認するため第二試験が行われた。詳細には、ギャッシュ部８がＲ部８１とストレート部８２からなる第一実施形態の三枚刃ドリル１Ａ（Ｎ１～Ｎ３）、ギャッシュ部８がＲ部８１のみの従来の三枚刃ドリル１Ｂ（Ｎ１～Ｎ３）、ギャッシュ部８がストレート部８２のみの従来の三枚刃ドリル１Ｃ（Ｎ１～Ｎ３）のそれぞれについて、１２００穴を上限として耐久穴数が計数された。耐久穴数は、三枚刃ドリル１が欠損または折損せずに加工可能な加工穴の数である。なお、「Ｎ」は試験本数を示す。
　第二試験の条件は以下の通りである。
外径Ｄ：８．４ｍｍ
ワーク：Ｓ５０Ｃ相当材
加工深さ：４０ｍｍ
切削速度：８０ｍ／ｍｉｎ
送り量：０．３８ｍｍ／ｒｅｖ
　図９のグラフでは、横軸が耐久穴数に対応し、縦軸が各三枚刃ドリル１Ａ（Ｎ１～Ｎ３）、１Ｂ（Ｎ１～Ｎ３）、１Ｃ（Ｎ１～Ｎ３）に対応する。図９に示すように、三枚刃ドリル１Ａ（Ｎ１～Ｎ３）の耐久穴数はいずれも１２００穴（第二試験の上限）となった。つまり、三枚刃ドリル１Ａの耐久穴数は１２００穴以上となることが確認された。
　従来の三枚刃ドリル１Ｂ（Ｎ１）の耐久穴数は１２００穴（第二試験の上限）、従来の三枚刃ドリル１Ｂ（Ｎ２）の耐久穴数は９６０穴、従来の三枚刃ドリル１Ｂ（Ｎ３）の耐久穴数は１０６０穴となった。詳細には、従来の三枚刃ドリル１Ｂ（Ｎ２）は９６０穴で欠損し、従来の三枚刃ドリル１Ｂ（Ｎ３）は１０６０穴で欠損した。
　従来の三枚刃ドリル１Ｃ（Ｎ１）の耐久穴数は８００穴、従来の三枚刃ドリル１Ｃ（Ｎ２）の耐久穴数は１０２穴、従来の三枚刃ドリル１Ｃ（Ｎ３）の耐久穴数は４８穴となった。詳細には、従来の三枚刃ドリル１Ｃ（Ｎ１）は８００穴で折損し、従来の三枚刃ドリル１Ｃ（Ｎ２）は１０２穴で折損し、従来の三枚刃ドリル１Ｂ（Ｎ３）は４８穴で折損した。
　以上のように、三枚刃ドリル１Ａ（Ｎ１～Ｎ３）の方が従来の三枚刃ドリル１Ｂ（Ｎ１～Ｎ３）、１Ｃ（Ｎ１～Ｎ３）よりも長く且つ安定したドリル寿命が得られた。
＜第三試験＞
　第二実施形態の二枚刃ドリル１０１について、ギャッシュ部８の形状の違いによる従来の二枚刃ドリルとの切削抵抗の差異を確認するため第三試験が行われた。詳細には、ギャッシュ部８がＲ部８１とストレート部８２からなる第二実施形態の二枚刃ドリル１０１Ａ、ギャッシュ部８がＲ部８１のみの従来の二枚刃ドリル１０１Ｂ、ギャッシュ部８がストレート部８２のみの従来の二枚刃ドリル１０１Ｃのそれぞれについて、ワーク加工時の最大スラスト荷重と最大トルクが測定された。
　第三試験の条件は以下の通りである。
外径Ｄ：４．９５ｍｍ
ワーク：３８Ｍｎ
加工深さ：９１ｍｍ
切削速度：８０ｍ／ｍｉｎ
送り量：０．４ｍｍ／ｒｅｖ
その他：ガイド穴あり（内径５．０３ｍｍ、加工深さ１５ｍｍ）
　図１０（Ａ）のグラフでは、横軸が上記第三試験の条件でのワーク加工時の最大スラスト荷重に対応し、縦軸が各二枚刃ドリル１０１Ａ、１０１Ｂ、１０１Ｃに対応する。図１０（Ｂ）のグラフでは、横軸が上記第三試験の条件でのワーク加工時の最大トルクに対応し、縦軸が各二枚刃ドリル１０１Ａ、１０１Ｂ、１０１Ｃに対応する。
　図１０（Ａ）、図１０（Ｂ）に示すように、最大スラスト荷重および最大トルクは、いずれも二枚刃ドリル１０１Ａの方が従来の二枚刃ドリル１０１Ｂ、１０１Ｃよりも小さかった。つまり、二枚刃ドリル１０１Ａの方が従来の二枚刃ドリル１０１Ｂ、１０１Ｃよりも加工時にドリルに作用する切削抵抗が小さい。よって、二枚刃ドリル１０１Ａは、従来の二枚刃ドリル１０１Ｂ、１０１Ｃよりも切削抵抗を低く安定させることができるという結果が得られた。
＜第四試験＞
　第二実施形態の二枚刃ドリル１０１について、ギャッシュ部８の形状の違いによる従来の二枚刃ドリルとの送り量に応じた切削抵抗の差異を確認するため第四試験が行われた。詳細には、ギャッシュ部８がＲ部８１とストレート部８２からなる第二実施形態の二枚刃ドリル１０１Ｄ、１０１Ｇ、１０１Ｊ、ギャッシュ部８がＲ部８１のみの従来の二枚刃ドリル１０１Ｅ、１０１Ｈ、１０１Ｋ、ギャッシュ部８がストレート部８２のみの従来の二枚刃ドリル１０１Ｆ、１０１Ｉ、１０１Ｌのそれぞれについて、ワーク加工時のスラスト荷重とトルクの経時変化が測定された。
　第四試験の条件は以下の通りである。
外径Ｄ：１０ｍｍ
ワーク：ＳＣＭ４４０
加工深さ：２００ｍｍ
切削速度：１００ｍ／ｍｉｎ
送り量：０．２７ｍｍ／ｒｅｖ、０．３５ｍｍ／ｒｅｖ、０．４ｍｍ／ｒｅｖ
その他：ガイド穴あり（内径１０．０３ｍｍ、加工深さ１０ｍｍ）
　図１１（Ａ）、図１２（Ａ）、図１３（Ａ）のグラフは、それぞれ、第二実施形態の二枚刃ドリル１０１Ｄ、１０１Ｇ、１０１Ｊによる第四試験結果を示す。図１１（Ｂ）、図１１（Ｃ）、図１２（Ｂ）、図１３（Ｂ）のグラフは、それぞれ、従来の二枚刃ドリル１０１Ｅ、１０１Ｆ、１０１Ｈ、１０１Ｋによる第四試験結果を示す。図１１～図１３のグラフでは、横軸が時間、縦軸が上記第四試験の条件でのワーク加工時のスラスト荷重またはトルクに対応する。詳細には、破線で示したグラフでは、縦軸はスラスト荷重に対応する。実線で示したグラグでは、縦軸はトルクに対応する。
　図１１～図１３に示すように、スラスト荷重およびトルクのそれぞれの振れ幅は送り量に関わらず、二枚刃ドリル１０１Ｄ、１０１Ｇ、１０１Ｊの方が、それぞれ、従来の二枚刃ドリル１０１Ｅ、１０１Ｆ、１０１Ｈ、１０１Ｋよりも小さかった。つまり、スラスト荷重およびトルク（切削抵抗）の経時的な変化量は、送り量に関わらず、二枚刃ドリル１０１Ｄ、１０１Ｇ、１０１Ｊの方が、従来の二枚刃ドリル１０１Ｅ、１０１Ｆ、１０１Ｈ、１０１Ｋよりも安定していた。
　図１４（Ａ）、図１４（Ｂ）のグラフでは、縦軸が各二枚刃ドリル１０１Ｄ、１０１Ｅ、１０１Ｆに対応する。図１５（Ａ）、図１５（Ｂ）のグラフでは、縦軸が各二枚刃ドリル１０１Ｇ、１０１Ｈ、１０１Ｉに対応する。図１６（Ａ）、図１６（Ｂ）のグラフでは、縦軸が各二枚刃ドリル１０１Ｊ、１０１Ｋ、１０１Ｌに対応する。図１４（Ａ）、図１５（Ａ）、図１６（Ａ）のグラフでは、横軸が上記第四試験の条件でのワーク加工時の最大スラスト荷重に対応する。図１４（Ｂ）、図１５（Ｂ）、図１６（Ｂ）のグラフでは、横軸が上記第四試験の条件でのワーク加工時の最大トルクに対応する。
　図１４～図１６に示すように、最大スラスト荷重および最大トルクは、送り量に関わらず、二枚刃ドリル１０１Ｄ、１０１Ｇ、１０１Ｊの方が、それぞれ従来の二枚刃ドリル１０１Ｅ、１０１Ｆ、１０１Ｈ、１０１Ｋよりも小さかった。つまり、二枚刃ドリル１０１Ｄ、１０１Ｇ、１０１Ｊの方がそれぞれ従来の二枚刃ドリル１０１Ｅ、１０１Ｆ、１０１Ｈ、１０１Ｋよりも加工時にドリルに作用する切削抵抗が小さい。よって、二枚刃ドリル１０１Ｄ、１０１Ｇ、１０１Ｊは、それぞれ送り量に関わらず、従来の二枚刃ドリル１０１Ｅ、１０１Ｆ、１０１Ｈ、１０１Ｋよりも切削抵抗を低く安定させることができるという結果が得られた。
　なお、従来の二枚刃ドリル１０１Ｉ、１０１Ｌについては、それぞれ、スラスト荷重およびトルクの経時的な変化量が二枚刃ドリル１０１Ｇ、１０１Ｊよりも大きくなることが明らかであり、且つ最大スラスト荷重および最大トルクも二枚刃ドリル１０１Ｇ、１０１Ｊよりも大きくなることが明らかであるので、第四試験は実施されなかった。

Claims (3)

  1. 　軸心を中心に延びるボディと、
    　前記ボディの先端部から基端部へ向けて前記ボディの外周面に螺旋状に設けられた複数の排出溝と、
    　前記ボディの回転方向側を向く前記排出溝の内面と、前記先端部における前記ボディの逃げ面との稜線部分に設けられた切れ刃と、
    　前記切れ刃の前記ボディの径方向内側の端から前記径方向内側に延びるシンニング刃と、
    　前記逃げ面との第一稜線が、前記シンニング刃の径方向内側の端から前記径方向外側に向かって、前記回転方向に向けて湾曲して延びるＲ部と、前記逃げ面との第二稜線が、前記第一稜線の前記径方向外側の端から前記径方向外側に向かって直線状に延び、前記ボディの前記外周面よりも前記径方向内側で前記排出溝に接続するストレート部とを有するギャッシュ部と
    　を備えたことを特徴とするドリル。
  2. 　前記軸心から前記第二稜線が前記排出溝に接続する位置までの距離は、前記ボディの外径の３０％以上４５％以下である
    　ことを特徴とする請求項１に記載のドリル。
  3. 　前記軸心が延びる方向から見て、前記第一稜線の前記径方向外側の端における接線と、前記第二稜線との間の角度は、２０°以下である
    　ことを特徴とする請求項１または２に記載のドリル。
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