JP6252717B1 - 小径ドリル - Google Patents
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Abstract
Description
さらに、第2マージン部は、周方向に沿って先端逃げ面からシンニング面にかけて形成されていることにより、第2マージン部が早期に加工穴の内周面に摺接するようになり、加工中のドリル本体の振れを抑制することができる。
さらに、ランド部9の第1、第2マージン部10a、10bの間の部分は、上記直径Dより僅かに小さな直径の軸線Oを中心とした円筒面上に位置する外周二番取り面10cとされている。
なお、第2マージン部10bは、周方向に沿って第2先端逃げ面5bからシンニング面8aにかけて形成されるのが望ましい。このように第2マージン部10bを第2先端逃げ面5bのドリル回転方向T側からシンニング面8aにかけて形成することで、第2マージン部10bが早期に加工穴の内周面に摺接するようになり、加工中のドリル本体1の振れを抑制することができる。よって、加工した穴の直進性が良好となり、穴曲がりによるドリル本体1の折損を抑制することができる。
なお、クーラントの排出量は、クーラント穴12の内径に依存する。したがって、クーラント穴12の内径を大きくすることによってクーラント排出量が増加し、切屑排出性が良好となる。小径ドリルにおいて切屑排出性をより高めるためには、クーラント穴12の内径(直径)切刃7の直径Dに対して0.1×D以上であることが望ましく、さらに0.13×D以上であることがより望ましい。ただし、このクーラント穴12の内径が大きくなりすぎると、小径ドリルの切刃部3の剛性が低下して折損を生じ易くなる。したがって、クーラント穴12の内径は切刃7の直径Dに対して0.2×D以下であるのが望ましい。
そこで、本実施形態では、この切屑排出溝6の表面を、ISO25178で規定される山頂点の算術平均曲率Spc(1/mm)が800以下となるようにすることにより、切屑排出溝6の表面の尖った山頂点を少なくすることができる。結果として、切屑詰まりを抑制してすくい面の摩耗や突発的な欠損を抑制することができる。この切屑排出溝6の表面のISO25178で規定される山頂点の算術平均曲率Spc(1/mm)は700以下であるのがより望ましく、さらにこの表面の山頂点の算術平均曲率Spc(1/mm)は650以下であるのが一層望ましい。
なお、切屑排出溝6の表面をこのように平滑にするには、平滑化処理により研削痕を低減した平滑な基材の表面に、ドロップレットの発生が少なく平滑な硬質皮膜を被覆できるスパッタリング法によって硬質皮膜を被覆した後に、さらにこの硬質皮膜の表面に研磨剤をブラストなどによって照射して平滑化処理することが望ましい。また、このような硬質皮膜は、金属の窒化物や炭窒化物であることが望ましく、特に耐熱性と耐摩耗性に優れる金属窒化物であるのが望ましい。
本発明で評価する切屑排出溝6の表面粗さは、硬質皮膜が被覆されている部分を測定すればよい。
この実施例1においては、本発明例1として、切刃7の直径Dが1mm、溝長が23mm、マージン長Lが10mmであり、軸線O方向先端側から見たときの切刃部3の形状が図2に示すような上記実施形態に基づく超硬合金製の小径ドリルを評価した。
なお、この本発明例1において、軸線O方向先端側から見たときの2つの主切刃7aの長さWの差が0.04mm以下の0.01mmであった。また、一方の第1先端逃げ面5aと第2先端逃げ面5bとの直線状の第1交差稜線M1の他方への第1延長線N1が、他方の第1交差稜線M1よりもドリル回転方向T側に位置して、その間隔d1が0.04mm〜0.08mmの0.06mmであった。また、一方の第2先端逃げ面5bとシンニング面8aとの直線状の第2交差稜線M2の他方への第2延長線N2は、他方の第2交差稜線M2よりもドリル回転方向T側に位置して、その間隔d2が0.08mm以下の0.06mmであった。
また、これに対する比較例1として、軸線O方向先端側から見たときの2つの主切刃7aの長さWの差が0.04mmよりも大きい0.05mmであること以外は、上記本発明例1と同形、同大の小径ドリルを評価した。
さらに、比較例2として、マージン部が切屑排出溝6のドリル回転方向Tとは反対側に隣接する第1マージン部10aだけで第2マージン部10bが形成されていないシングルマージンであること以外は上記本発明例1と同形、同大の小径ドリルを評価した。
さらに、比較例3として、一方の第1先端逃げ面5aと第2先端逃げ面5bとの直線状の第1交差稜線M1の他方への第1延長線N1が、他方の第1交差稜線M1よりもドリル回転方向T側に位置して、その間隔d1が0.03mmである以外は上記本発明例1と同形、同大の小径ドリルを評価した。
さらに、比較例4として、一方の第2先端逃げ面5bとシンニング面8aとの直線状の第2交差稜線M2の他方への第2延長線N2は、他方の第2交差稜線M2よりもドリル回転方向T側に位置して、その間隔d2が0.10mmである以外は上記本発明例1と同形、同大の小径ドリルを評価した。
なお、これら本発明例1および比較例1〜4の小径ドリルでは、切屑排出溝6の表面も含めた切刃部3の表面にTiとSiの窒化物皮膜を約1μmの平均膜厚で被覆した。
そして、これら本発明例1と比較例1〜4の小径ドリルにより、150mm×190mm×40mmのSUS304製のワークに、Vc=30m/min、回転速度=9549min−1、送り量=0.02mm/rev、送り速度=190mm/min、加工穴深さ18mmで、ノンステップ加工による条件で穴あけ加工を行った。
その結果、本発明例1では、3000穴以上の加工を行っても折損等を生じることはなく、さらに継続して加工可能であった。
これに対して、比較例1では、2つの主切刃への加工負荷が不均一であったため、穴曲がりが生じ、10穴未満の加工で早期に折損を生じてしまった。
また、比較例2では、シングルマージンであるため、摩耗が進行することによって2つの主切刃への加工負荷が不均一となって穴曲がりを生じ、本発明例1よりも少ない1671穴を加工したところで折損を生じて寿命となった。
また、比較例3では、逃げ面の摩耗が進行したときに、逃げ面の接触面積が他の小径ドリルに比べて大きくなり、本発明例1よりも少ない1323穴を加工したところで折損を生じて寿命となった。
また、比較例4では、ドリルの食いつき時の接触面積が小さくなり、加工が不安定となり、200穴を加工したところで折損を生じて寿命となった。
このうち、本発明例10では、切屑排出溝6の表面を含む切刃部3の表面全体にスパッタリング法によってTiとSiの窒化物皮膜を平均膜厚約1μmで被覆した後、さらに切屑排出溝6の表面に研磨剤を照射して平滑化処理した。
また、本発明例11では、アークイオンプレーティング法によって同じく切屑排出溝6の表面を含む切刃部3の表面全体にTiとSiの窒化物皮膜を平均膜厚約1μmで被覆した後、さらに本発明例10と同条件で切屑排出溝6の表面に研磨剤を照射して平滑化処理した。
そして、まずこれら本発明例10、11の小径ドリルにおける硬質皮膜が形成された切屑排出溝6について、ISO25178で規定される面の算術平均高さSa(μm)と山頂点の算術平均曲率Spc(1/mm)を測定した。なお、測定には株式会社キーエンス製の形状解析レーザ顕微鏡(VK−X250)を用いて、カットオフ値0.25mm、倍率50倍で観察して、60μm×100μmの領域を3カ所測定し、その平均から測定値を算出した。
次に、これら本発明例10、11の小径ドリルにより、実施例1と同様の150mm×190mm×40mmのSUS304製のワークに、Vc=50m/min、回転速度=16000min−1、送り量=0.02mm/rev、送り速度=320mm/min、加工穴深さ28mmで、ノンステップ加工による条件で穴あけ加工を行い、加工可能であった穴数を測定した。これらの面の算術平均高さSa(μm)および山頂点の算術平均曲率Spc(1/mm)の測定結果と切削評価(穴数)を合わせて表1に示す。
2 シャンク部
3 切刃部
4 テーパネック部
5 先端逃げ面
5a 第1先端逃げ面
5b 第2先端逃げ面
6 切屑排出溝
7 切刃
7a 主切刃
7b シンニング刃
7c チゼル
8 シンニング部
8a シンニング面
9 ランド部
10a 第1マージン部
10b 第2マージン部
10c 外周二番取り面
11 ヒール
12 クーラント穴
O ドリル本体1の軸線
T ドリル回転方向
D 切刃7の直径
L マージン長
W 軸線O方向先端側から見たときの主切刃7aの長さ
M1 第1交差稜線
M2 第2交差稜線
N1 第1延長線
N2 第2延長線
d1 軸線O方向先端側から見たときの第1延長線N1と第1交差稜線M1との間隔
d2 軸線O方向先端側から見たときの第2延長線N2と第2交差稜線M2との間隔
Claims (3)
- 軸線回りに回転されるドリル本体の先端部外周に、このドリル本体の先端逃げ面に開口して後端側に延びる2つの切屑排出溝が上記軸線に関して対称に形成されており、これらの切屑排出溝のドリル回転方向を向く壁面と上記先端逃げ面との交差稜線部にそれぞれ切刃が形成されるとともに、上記切屑排出溝の間のランド部には、該切屑排出溝のドリル回転方向とは反対側に隣接する第1マージン部とドリル回転方向側に隣接する第2マージン部とが形成され、上記切刃の直径Dが2mm以下である小径ドリルであって、
上記切刃の外周端から上記第1、第2マージン部の後端までの上記軸線方向におけるマージン長Lと上記直径Dとの比L/Dが3以上であり、
上記切屑排出溝の先端部内周にはシンニング部が形成されていて、
上記シンニング部は、ドリル回転方向とは反対側を向くシンニング面を有し、
上記切刃は、上記軸線方向先端側から見て上記ドリル本体の外周から内周側に向けて直線状に延びる主切刃と、この主切刃の内周側で曲折して上記シンニング部と上記先端逃げ面との交差稜線部に形成されるシンニング刃とを備え、
上記軸線方向先端側から見たときの2つの上記主切刃の長さの差が0.04mm以下であり、
上記先端逃げ面は、第1先端逃げ面と、第2先端逃げ面とを備え、
上記第1先端逃げ面は、上記切刃のドリル回転方向とは反対側に連なり、
上記第2先端逃げ面は、上記第1先端逃げ面のさらにドリル回転方向とは反対側に連なり、上記シンニング面に交差し、上記第1先端逃げ面よりも逃げ角が大きく、
上記軸線方向先端側から見て、上記第1先端逃げ面と上記第2先端逃げ面との第1交差稜線と、上記第2先端逃げ面と上記シンニング面との第2交差稜線とは直線状であって、
上記軸線方向先端側から見て、2つの上記先端逃げ面同士では互いに、一方の上記先端逃げ面における上記第1交差稜線の他方の先端逃げ面側への第1延長線が、他方の先端逃げ面の上記第1交差稜線よりもドリル回転方向側に位置し、
上記軸線方向先端側から見て、上記第1延長線と上記第1交差稜線との間隔が0.04mm〜0.08mmの範囲内であり、
上記軸線方向先端側から見て、2つの上記先端逃げ面同士では互いに、一方の上記先端逃げ面における上記第2交差稜線の他方の先端逃げ面側への第2延長線は、他方の先端逃げ面の上記第2交差稜線と一直線状、または他方の先端逃げ面の上記第2交差稜線よりもドリル回転方向側に位置し、
上記軸線方向先端側から見て、上記第2延長線と上記第2交差稜線との間隔が0.08mm以下の範囲内であることを特徴とする小径ドリル。 - 上記切屑排出溝の表面は、ISO25178で規定される山頂点の算術平均曲率Spc(1/mm)が800以下であることを特徴とする請求項1に記載の小径ドリル。
- 上記第2マージン部は、周方向に沿って上記先端逃げ面から上記シンニング面にかけて形成されていることを特徴とする請求項1または2に記載の小径ドリル。
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