WO2020256019A1 - 光ファイバケーブル - Google Patents

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WO2020256019A1
WO2020256019A1 PCT/JP2020/023810 JP2020023810W WO2020256019A1 WO 2020256019 A1 WO2020256019 A1 WO 2020256019A1 JP 2020023810 W JP2020023810 W JP 2020023810W WO 2020256019 A1 WO2020256019 A1 WO 2020256019A1
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optical fiber
cable
fiber cable
tensile strength
protrusion
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佐藤　文昭
高見　正和
天野　亜夫
鈴木　洋平
裕 橋本
美昭 長尾
尚理 長田
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住友電気工業株式会社
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Priority claimed from JP2019134351A external-priority patent/JP7207215B2/ja
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Priority claimed from JP2019182643A external-priority patent/JP7310517B2/ja
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    • G02B6/00—Light guides; Structural details of arrangements comprising light guides and other optical elements, e.g. couplings
    • G02B6/46—Processes or apparatus adapted for installing or repairing optical fibres or optical cables
    • G02B6/50—Underground or underwater installation; Installation through tubing, conduits or ducts
    • G02B6/52—Underground or underwater installation; Installation through tubing, conduits or ducts using fluid, e.g. air
    • G—PHYSICS
    • G02—OPTICS
    • G02B—OPTICAL ELEMENTS, SYSTEMS OR APPARATUS
    • G02B6/00—Light guides; Structural details of arrangements comprising light guides and other optical elements, e.g. couplings
    • G02B6/44—Mechanical structures for providing tensile strength and external protection for fibres, e.g. optical transmission cables
    • G02B6/4401—Optical cables
    • G02B6/4429—Means specially adapted for strengthening or protecting the cables
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    • G02B6/4432—Protective covering with fibre reinforcements
    • G—PHYSICS
    • G02—OPTICS
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    • G02B6/00—Light guides; Structural details of arrangements comprising light guides and other optical elements, e.g. couplings
    • G02B6/44—Mechanical structures for providing tensile strength and external protection for fibres, e.g. optical transmission cables
    • G02B6/4401—Optical cables
    • G02B6/4403—Optical cables with ribbon structure
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    • G02B6/44—Mechanical structures for providing tensile strength and external protection for fibres, e.g. optical transmission cables
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    • G02B6/4429—Means specially adapted for strengthening or protecting the cables
    • G02B6/4435—Corrugated mantle

Definitions

  • the present disclosure relates to optical fiber cables.
  • This application is a Japanese patent application 2019-113810 filed on June 19, 2019, a Japanese patent application 2019-176737 filed on September 27, 2019, and a Japanese patent application filed on July 22, 2019.
  • Priority is claimed based on Japanese Patent Application No. 2019-182643 filed on October 3, 2019, 2019-134351, and all the contents described in the above application are incorporated.
  • Patent Document 1 describes an optical fiber cable including an intermittently connected optical fiber tape core wire in a pipe.
  • Patent Document 2 an optical fiber in which a unit configured by winding an identification thread around an optical fiber bundle in which a plurality of single-core coated optical fibers constituting an intermittently connected optical fiber tape core wire are assembled is mounted. The cable is listed.
  • Patent Document 3 describes a slot rod type optical fiber cable.
  • the optical fiber cable according to one aspect of the present disclosure is With multiple optical fiber cores or multiple optical fiber tape cores, A cable jacket containing a plurality of the optical fiber core wires or the plurality of the optical fiber tape core wires, Four or more tensile strength unit units provided so as to be embedded inside the cable jacket and in which two or more tensile strength bodies are paired with each other. Have, The four or more tensile strength unit units are provided at positions facing each other across the center of the optical fiber cable in the radial cross section of the optical fiber cable.
  • the cable outer diameter of the optical fiber cable is 6 mm or more and 16 mm or less.
  • the optical fiber cable has a structure having tensile strength bodies on both sides of the outer cover, it is easy to bend in the 90 degree direction with respect to the line connecting the tensile strength bodies in the radial cross section of the optical fiber cable, and the flexural rigidity in the above direction. Tends to be low. On the other hand, the tensile strength body tends to be difficult to bend in a certain direction and has a large flexural rigidity in the above direction. That is, the optical fiber cable having the above structure has bending anisotropy.
  • the optical fiber cable for pneumatic feeding has the above structure, it has bending anisotropy, so that it is easy to bend in the direction of low bending rigidity when pneumatically feeding or pushing in the duct, and there is a risk of buckling in the middle of the duct. is there. Therefore, it is difficult for the optical fiber cable for pneumatic feeding having the above structure to obtain good pneumatic feeding characteristics.
  • optical fiber cables for pneumatic feeding often use a hard cable jacket with a thin cable jacket in order to reduce the diameter and weight. In that case, only a thin tensile strength body can be put in the cable sheath, and it is difficult to reduce the rigidity and suppress the linear expansion of the cable jacket.
  • a structure in which a large-diameter tensile strength body or a bundle of a plurality of tensile strength bodies is arranged in the center such as an optical fiber cable such as a loose tube type or a slot rod type, only the volume integral of the tensile strength body is inside. Since the space is reduced, it is difficult to increase the core density of the optical fiber cable.
  • the optical fiber cable according to one aspect of the present disclosure is (1) With a plurality of optical fiber core wires or a plurality of optical fiber tape core wires, A cable jacket containing a plurality of the optical fiber core wires or the plurality of the optical fiber tape core wires, Four or more tensile strength unit units provided so as to be embedded inside the cable jacket and in which two or more tensile strength bodies are paired with each other. Have, The four or more tensile strength unit units are provided at positions facing each other across the center of the optical fiber cable in the radial cross section of the optical fiber cable.
  • the cable outer diameter of the optical fiber cable is 6 mm or more and 16 mm or less.
  • the tensile strength unit in which two or more tensile strength bodies are paired exists in a well-balanced manner, the bending anisotropy (bias in the bending direction) of the optical fiber cable is suppressed. be able to. Therefore, when the optical fiber cable is pneumatically fed or pushed into the duct, for example, buckling in the middle of the duct can be suppressed. Therefore, the optical fiber cable having the above configuration can obtain good pneumatic feeding characteristics.
  • the outer diameter of the cable is 16 mm or less, it can be accommodated in a microduct having a general inner diameter of 20 mm or less.
  • the outer diameter of the cable is less than 6 mm, buckling is likely to occur during pneumatic feeding if the microduct is bent to a small diameter and laid, but the optical fiber cable having the above configuration has a cable outer diameter of 6 mm or more. Therefore, it is possible to suppress the occurrence of buckling during pneumatic feeding.
  • At least four of the four or more tensile strength unit units of the optical fiber cable have straight lines connecting the pairs of the tensile strength unit in the radial cross section of the optical fiber cable. It may be arranged at orthogonal positions. According to the optical fiber cable having the above configuration, since the tensile strength unit is present in a more balanced manner, the bending anisotropy (bias in the bending direction) of the optical fiber cable can be further suppressed.
  • (3) radial flexural rigidity of the optical fiber cable may be 1.3 N ⁇ m 2 or less 0.35 N ⁇ m 2 or more in all directions. According to the optical fiber cable having the above configuration, it is possible to obtain an appropriate bending rigidity suitable for pneumatic feeding by keeping the bending rigidity within the range. Further, since the flexural rigidity in the radial direction is 0.35 Nm 2 or more in all directions, buckling when the optical fiber cable is pneumatically fed can be suppressed, and the flexural rigidity in the radial direction is in all directions. Since it is 1.3 N ⁇ m 2 or less, the storability when storing the extra length of the optical fiber cable is good.
  • the tensile strength body may be aramid FRP.
  • the tensile strength body may be a liquid crystal polymer. Since the elastic modulus of aramid FRP and liquid crystal polymer is relatively high, the cable rigidity can be appropriately increased. Further, since the aramid FRP and the liquid crystal polymer have a relatively low coefficient of linear expansion, it is possible to reduce the shrinkage of the optical fiber cable in a low temperature environment. Moreover, since the aramid FRP and the liquid crystal polymer are non-inductive, it is not necessary to provide a ground for lightning protection.
  • the cable jacket may contain a silicone-based lubricant. According to the optical fiber cable having the above configuration, since the cable jacket contains a silicon-based lubricant, the friction coefficient of the cable jacket can be lowered. As a result, when the optical fiber cable is pneumatically fed in the duct, the friction between the cable jacket and the duct is reduced, and the pumping distance can be extended.
  • the mass fraction of the silicon-based lubricant contained in the cable jacket may be 1.5% or more. According to the optical fiber cable having the above configuration, since the mass fraction of the silicon-based lubricant contained in the cable jacket is 1.5% or more, the friction coefficient of the cable jacket can be lowered more reliably.
  • the cable jacket may have protrusions protruding in the radial direction of the optical fiber cable on the outer peripheral portion.
  • the cable jacket and the duct are used when the optical fiber cable is pneumatically fed in the duct.
  • the contact area between and can be reduced.
  • the friction between the cable jacket and the duct is reduced, and the pumping distance can be extended.
  • the angle formed by the tangents of both surfaces at the intersection of the surface of the protrusion and the surface of the outer peripheral portion which is not the protrusion is 90 degrees or less. You may.
  • a blade such as a nipper can be easily fixed to the intersection.
  • the protrusion may be spirally formed along the longitudinal direction of the optical fiber cable. According to the optical fiber cable having the above configuration, since the protrusions are spirally formed along the longitudinal direction of the optical fiber cable, the inner wall of the duct and the optical fiber cable are in point contact, so that the contact resistance is further increased. Can be reduced.
  • the cable outer cover may have a recess on the surface, and an identification mark may be provided only on the recess.
  • an identification mark may be provided only on the recess.
  • the cable jacket includes an inner layer provided on the outside of an aggregate core in which a plurality of the optical fiber core wires or a plurality of the optical fiber tape core wires are put together, and an outer layer provided on the outside of the inner layer.
  • the density of the material used for the outer layer is 0.942 (g / cm 3 ) or more, and the density of the material used for the inner layer is less than 0.942 (g / cm 3 ).
  • the cable jacket is composed of two layers, an inner layer and an outer layer, and the density of the material used for the outer layer is higher than that of the inner layer. Therefore, as compared with the case where only the material of the inner layer is used. The coefficient of friction is low, making it easier to pass through the duct. Further, even if the air pressure supplied into the duct is increased or pushed into the duct, the outer layer is hard, so that it can sufficiently withstand air pressure feeding.
  • the cable jacket may contain flame-retardant PVC or flame-retardant polyethylene having an oxygen index of 50 or more. Since the cable sheath of the pneumatic fiber cable has a thin structure, it is difficult to improve the flame retardancy. However, according to the optical fiber cable having the above configuration, the cable jacket is made of flame-retardant PVC having an oxygen index of 50 or more. Flame retardancy can be improved by using flame-retardant polyethylene.
  • the optical fiber core wire or the optical fiber core wire constituting the optical fiber tape core wire has a glass fiber and a coating covering the outer periphery of the glass fiber.
  • the coating comprises two coating layers.
  • the outer coating layer of the two coating layers is A base resin containing a urethane acrylate oligomer or urethane methacrylate oligomer, a monomer having a phenoxy group, a photopolymerization initiator and a silane coupling agent, A cured product of a resin composition containing hydrophobic inorganic oxide particles.
  • the content of the inorganic oxide particles in the resin composition may be 1% by mass or more and 45% by mass or less based on the total amount of the resin composition.
  • the optical fiber cable having the above configuration by using the resin composition as the outer coating layer constituting the coating on the optical fiber core wire, the lateral pressure resistance of the optical fiber core wire is enhanced. As a result, an increase in transmission loss of the optical fiber cable can be suppressed.
  • the optical fiber core wire or the optical fiber core wire constituting the optical fiber tape core wire has a bending loss at a wavelength of 1550 nm of 0.5 dB or less in a bending diameter of ⁇ 15 mm ⁇ 1 turn and a bending diameter of ⁇ 20 mm ⁇ 1 turn. It may be 0.1 dB or less. According to the optical fiber cable having the above configuration, the lateral pressure characteristic can be improved and the low temperature loss characteristic can be improved.
  • the optical fiber core wire or the optical fiber core wire constituting the optical fiber tape core wire may include a multi-core fiber having 4 or more cores per core. According to the optical fiber cable having the above configuration, it is possible to send different information for each core, so that the transmission capacity per optical fiber core wire can be increased.
  • FIG. 1 is a cross-sectional view perpendicular to the length direction of the optical fiber cable 1A.
  • the optical fiber cable 1A includes a plurality of optical fiber tape core wires 2, a water absorbing tape 3 covering the periphery of the optical fiber tape core wire 2, and an optical fiber tape core wire covered with the water absorbing tape 3.
  • It includes a cable outer cover 4 containing 2 and a tensile strength body 5 and a tear string 6 provided inside the cable outer cover 4.
  • the water-absorbing tape 3 is wound around the entire plurality of optical fiber tape core wires 2, for example, vertically attached or horizontally wound.
  • the water-absorbing tape 3 is, for example, one that has been subjected to a water-absorbing process by adhering a water-absorbing powder to a base cloth made of polyester or the like.
  • the cable outer cover 4 is provided so as to cover the periphery of the water absorbing tape 3.
  • the cable jacket 4 is made of, for example, a resin such as polyvinyl chloride (PVC) or polyethylene (PE).
  • the resin of the cable jacket 4 preferably has a Young's modulus of 500 Pa or more.
  • the cable jacket 4 contains a silicone-based lubricant.
  • the silicon-based lubricant is contained, for example, in a proportion of 1 wt% or more, preferably 1.5 wt% or more and 2.5 wt% or less.
  • the cable outer cover 4 is made of a highly flame-retardant resin.
  • the cable jacket 4 is made of, for example, flame-retardant PVC having an oxygen index of 50 or more, flame-retardant polyethylene, or the like.
  • the optical fiber cable 1A conforms to the UL1666 riser grade in the NEC (National Electrical Code) standard in North America and the Cca class in the CPR (Construction Products Regulation) standard in Europe.
  • the cable jacket 4 is, for example, a thermoplastic resin, and is formed by extruding the resin onto a plurality of optical fiber tape core wires 2 around which the water absorbing tape 3 is wound.
  • the tensile strength body 5 is provided so as to be embedded inside the cable outer cover 4.
  • the tensile strength body 5 is made of, for example, a fiber reinforced plastic (FRP) such as aramid FRP, glass FRP, and carbon FRP. Further, the tensile strength body 5 may be made of a liquid crystal polymer. The tensile strength body 5 is preferably non-inducible.
  • the tensile strength body 5 has a circular cross section in the radial direction. Eight or more tensile strength bodies 5 (8 in this example) are provided. The eight tensile strength bodies 5 in this example are provided in pairs of two each. The two paired tensile strength bodies 5 are provided, for example, in a state of being close to each other or at least partially in contact with each other. The tensile strength body 5 is provided in the cable outer cover 4 along the longitudinal direction of the optical fiber cable 1A. In the following description, the two paired tensile strength bodies 5 are collectively referred to as a tensile strength body unit 50.
  • the four tensile strength unit 50s are provided.
  • the four tensile strength unit 50s are provided with two pairs of two tensile strength unit 50s that are paired at positions facing each other with the center of the optical fiber cable 1A in the radial cross section of the optical fiber cable 1A.
  • the positions of the four tensile strength unit 50s in the radial cross section of the optical fiber cable 1A are, for example, positions where two straight lines connecting the two paired tensile strength unit 50s are orthogonal to each other.
  • each of the tensile strength body units 50 has a distance between the adjacent tensile strength body units 50, for example. It is provided in the cable outer cover 4 so as to be evenly spaced.
  • the tear string 6 is for tearing the cable outer cover 4, and is embedded in the cable outer cover 4 along the longitudinal direction of the optical fiber cable 1A.
  • two tear strings 6 are provided.
  • the two tear cords 6 are provided so as to face each other at substantially intermediate positions of adjacent tensile strength unit 50s. By pulling out the tear cord 6, the cable jacket 4 can be torn in the longitudinal direction, and the optical fiber tape core wire 2 can be taken out.
  • the tear cord 6 is made of, for example, a pull-resistant plastic material (for example, polyester).
  • FIG. 2 shows an example of the optical fiber tape core wire 2 accommodated in the optical fiber cable 1A.
  • the optical fiber tape core wire 2 is adjacent to a connecting portion 12 in which adjacent optical fiber core wires are connected in a state where a plurality of optical fiber core wires 11A to 11L are arranged in parallel.
  • This is an intermittently connected optical fiber tape core wire in which a non-connecting portion 13 in which the optical fiber core wires are not connected is intermittently provided in the longitudinal direction.
  • FIG. 2 shows a plan view of the intermittently connected optical fiber tape core wire 2 in a state where the optical fiber core wires 11A to 11L are opened in the arrangement direction, and a cross-sectional view of the optical fiber core wire 11A.
  • the portion where the connecting portion 12 and the non-connecting portion 13 are provided intermittently may be between some optical fiber cores (intermittently every two cores), or all of them. It may be between optical fiber cores (intermittent for each core).
  • the non-connecting portion 13 is not provided between the optical fiber core wires 11A and 11B, 11C and 11D, 11E and 11F, 11G and 11H, 11I and 11J, and 11K and 11L.
  • the connecting portion 12 of the optical fiber tape core wire 2 is formed by applying, for example, a connecting resin 14 made of an ultraviolet curable resin, a thermosetting resin, or the like between the optical fiber core wires.
  • a connecting resin 14 made of an ultraviolet curable resin, a thermosetting resin, or the like between the optical fiber core wires.
  • the connecting resin 14 may be applied to only one side of the parallel surface formed by the parallel optical fiber core wires 11A to 11L, or may be applied to both sides.
  • optical fiber tape core wire 2 for example, tape resin is applied to one side or both sides of the parallel optical fiber core wires 11A to 11L to connect all the optical fiber core wires 11A to 11L, and then the optical fiber core wires 11A to 11L are connected.
  • a part may be cut with a rotary blade or the like to form the non-connecting portion 13.
  • the optical fiber core wires 11A to 11L have, for example, a glass fiber 15 composed of a core and a clad, and two coating layers 16 and 17 covering the outer periphery of the glass fiber 15.
  • the inner coating layer 16 of the two coating layers is formed of the primary resin.
  • the outer coating layer 17 of the two coating layers is formed of a secondary resin.
  • the optical fiber core wires 11A to 11L are so-called small diameter core wires, and the outer diameter A thereof is, for example, 165 ⁇ m or more and 220 ⁇ m or less.
  • the optical fiber core wires 11A to 11L may be multi-core fibers having 4 or more cores per wire. Since the multi-core fiber can send different information for each core, the transmission capacity per optical fiber core wire can be increased.
  • a soft resin having a relatively low Young's modulus is used as the buffer layer.
  • a hard resin having a relatively high Young's modulus is used as the protective layer.
  • the secondary resin has, for example, a Young's modulus at 23 ° C. of 900 MPa or more, preferably 1000 MPa or more, and more preferably 1500 MPa or more.
  • the secondary resin constituting the coating layer 17 includes a base resin containing a urethane acrylate oligomer or a urethane methacrylate oligomer, a monomer having a phenoxy group, a photopolymerization initiator and a silane coupling agent, and a hydrophobic inorganic oxide. It is preferably a resin composition containing particles. The content of the inorganic oxide particles in the resin composition is 1% by mass or more and 45% by mass or less based on the total amount of the resin composition.
  • acrylate or the corresponding methacrylate is referred to as (meth) acrylate.
  • urethane (meth) acrylate oligomer an oligomer obtained by reacting a polyol compound, a polyisocyanate compound, and a hydroxyl group-containing (meth) acrylate compound can be used.
  • This oligomer can be obtained, for example, by reacting polypropylene glycol, isophorone diisocyanate, hydroxyethyl acrylate and methanol having a molecular weight of 4000.
  • the monomer having a phenoxy group a (meth) acrylate compound having a phenoxy group can be used.
  • the monomer having a phenoxy group is nonylphenol EO-modified acrylate (trade name "Aronix M-113" of Toagosei Co., Ltd.).
  • the photopolymerization initiator can be appropriately selected from known radical photopolymerization initiators and used.
  • the photopolymerization initiator is 2,4,6-trimethylbenzoyldiphenylphosphine oxide or the like.
  • the silane coupling agent is not particularly limited as long as it does not interfere with the curing of the resin composition.
  • the silane coupling agent is 3-mercaptopropyltrimethoxysilane or the like.
  • Hydrophobic inorganic oxide particles have a hydrophobic group introduced on the surface of the inorganic oxide particles.
  • the inorganic oxide particles are, for example, silica particles.
  • the hydrophobic group may be a reactive group such as a (meth) acryloyl group or a vinyl group, or a non-reactive group such as a hydrocarbon group (for example, an alkyl group) or an aryl group (for example, a phenyl group). Good.
  • the primary resin and the secondary resin constituting the coating layer 16 are formed of, for example, an ultraviolet curable resin, a thermosetting resin, or the like.
  • the optical fiber tape core wire 2 is rolled up and assembled when it is housed in the optical fiber cable 1A.
  • a plurality of optical fiber tape core wires 2 may be twisted together to form a unit, and the plurality of units may be assembled.
  • the plurality of optical fiber tape core wires 2 in the assembled state may be bundled with a bundle material or the like, or may be bundled with a bundle material or the like for each unit.
  • the ratio of the total cross-sectional area of the eight tensile strength bodies 5 (four tensile strength body units 50) to the cross-sectional area of the cable jacket 4 shall be 5.4% or more. Is preferable.
  • the outer diameter of the optical fiber cable 1A is 6 mm or more and 16 mm or less.
  • the outer diameter of the optical fiber cable 1A is 10 mm
  • the thickness of the cable outer cover 4 is 1.0 mm
  • the outer diameter is inside the cable outer cover 4.
  • the ratio of the total cross-sectional area is 5.6%.
  • the bending rigidity in the radial direction of the optical fiber cable 1A is preferably in the entire circumferential direction is 0.35 N ⁇ m 2 or more 1.3 N ⁇ m 2 or less.
  • the core density obtained by dividing the number of cores of all the optical fiber cores constituting the plurality of optical fiber tape cores 2 by the cable cross-sectional area of the optical fiber cable 1A is preferably 5.0 cores / mm 2 or more. ..
  • the core density is preferably 5.0 cores / mm 2 or more. ..
  • the outer diameter of the optical fiber cable 1A is 10 mm
  • the thickness of the cable outer cover 4 is 1.0 mm
  • the outer diameter A of the optical fiber core wire is 200 ⁇ m
  • the inside of the cable outer cover 4 of the optical fiber cable 1A If the number of 12 optical fiber tape cores 2 accommodated in is 36, the total number of optical fiber cores at that time is 432, and the core density is 5.5 cores / mm 2 .
  • it is desirable that the unit weight of the optical fiber cable 1A is 100 kg / km or less.
  • the 12-core optical fiber tape core wire 2 is used in this example, for example, an optical fiber tape core wire such as 16 cores or 24 cores may be used. Further, in this example, the optical fiber tape core wire is housed in the optical fiber cable 1A, but the optical fiber tape core wire may be housed as it is instead of being in the form of a tape. Further, the optical fiber core wires 11A to 11L have a bending loss at a wavelength of 1550 nm of 0.5 dB or less in a bending diameter of ⁇ 15 mm ⁇ 1 turn and 0.1 dB or less in a bending diameter of ⁇ 20 mm ⁇ 1 turn. It is preferable that the bending loss is equivalent to 657A2. By using such an optical fiber core wire, the lateral pressure characteristic can be improved and the low temperature loss characteristic can be improved.
  • the tensile strength unit 50 in which two tensile strength bodies 5 are paired is arranged in a well-balanced manner inside the cable outer cover 4. Therefore, the bending anisotropy (bias in the bending direction) of the optical fiber cable 1A can be suppressed. As a result, it is possible to prevent the optical fiber cable 1A from buckling in the middle of the duct when, for example, air pressure feeding or pushing is performed in the duct. Therefore, the optical fiber cable 1A can have good pneumatic feeding characteristics.
  • the optical fiber cable 1A can be pneumatically fed into a microduct having a small diameter of 20 mm or less and can be accommodated in the microduct.
  • the optical fiber cable 1A has a cable outer diameter of 6 mm or more, it is possible to suppress the occurrence of buckling during pneumatic feeding.
  • the optical fiber cable 1A by its radial bending 0.35 N ⁇ m 2 or more 1.3 N ⁇ m 2 or less in the range of stiffness in the entire circumferential direction, a moderate bending stiffness suitable for feeding air pressure Can be prepared.
  • the flexural rigidity in the radial direction is 0.35 Nm 2 or more in the entire circumferential direction, it is possible to suppress the occurrence of buckling when the optical fiber cable 1A is pneumatically fed.
  • the flexural rigidity in the radial direction is 1.3 Nm 2 or less in the entire circumferential direction, the optical fiber cable 1A has an appropriate size when the extra length of the optical fiber cable 1A is stored in, for example, a hand hole. It can be bundled in and has good storability.
  • the tensile strength body 5 is formed of, for example, aramid FRP, a liquid crystal polymer, or the like. According to this configuration, since the elastic modulus of aramid FRP, liquid crystal polymer and the like is relatively high, the rigidity of the optical fiber cable 1A can be appropriately increased. Further, since aramid FRP, liquid crystal polymer and the like have a relatively low coefficient of linear expansion, it is possible to suppress the shrinkage of the optical fiber cable 1A due to the shrinkage of the cable jacket 4 in a low temperature environment. Further, since aramid FRP, liquid crystal polymer, etc. are non-inductive, it is not necessary to provide a ground for lightning protection.
  • the resin of the cable jacket 4 contains a silicon-based lubricant.
  • the coefficient of friction of the cable jacket 4 can be lowered.
  • the friction coefficient of the cable outer cover 4 can be more reliably lowered.
  • the flame retardancy can be enhanced by forming the cable outer cover 4 with flame-retardant PVC or flame-retardant polyethylene having an oxygen index of 50 or more.
  • the optical fiber core wires 11A to 11L can be formed.
  • the lateral pressure resistance can be increased. Therefore, if the optical fiber tape core wire 2 is configured by using such optical fiber core wires 11A to 11L, it is possible to suppress an increase in transmission loss when the optical fiber tape core wire 2 is accommodated in the optical fiber cable 1A.
  • optical fiber cable 1B according to the second embodiment will be described with reference to FIGS. 3 and 4.
  • the same components as those of the optical fiber cable 1A according to the first embodiment are designated by the same reference numerals, and the description thereof will be omitted.
  • FIG. 3 is a cross-sectional view perpendicular to the longitudinal direction of the optical fiber cable 1B.
  • FIG. 4 is a side view of the optical fiber cable 1B shown in FIG.
  • the optical fiber cable 1B includes a plurality of intermittently connected optical fiber tape core wires 2, a water absorbing tape 3 that covers the periphery of the optical fiber tape core wires 2, and light covered with the water absorbing tape 3.
  • It includes a cable outer cover 4 that includes a fiber tape core wire 2, a tensile strength body 5 and a tear string 6 provided inside the cable outer cover 4.
  • the optical fiber cable 1B has a protrusion 7 on the outer peripheral portion of the cable outer cover 4.
  • a plurality of protrusions 7 (8 in this example) are provided. As shown in FIG. 4, the eight protrusions 7 are spirally provided along the longitudinal direction of the optical fiber cable 1B. Each protrusion 7 may be provided continuously along the longitudinal direction, or may be provided intermittently. Further, the protrusions 7 of the eight strips are provided at substantially equal intervals in the circumferential direction of the outer peripheral portion of the cable outer cover 4 in the radial cross section of the optical fiber cable 1B. The protrusion 7 is formed on the outer peripheral portion of the cable outer cover 4 in a state of protruding in the radial direction of the optical fiber cable 1B.
  • the surface 7a in the projecting direction of the protrusion 7 is formed of a curved surface, and the protrusion 7 is formed so that the radius of curvature of the curved surface is 2.5 mm or more.
  • the protrusion 7 is integrally formed with the cable jacket 4 by extrusion molding.
  • the eight protrusions 7 are provided spirally, but for example, they may be provided linearly along the longitudinal direction of the optical fiber cable 1B.
  • a plurality of protrusions 7 protruding in the radial direction of the optical fiber cable 1B are provided on the outer peripheral portion of the cable outer cover 4. Therefore, when the optical fiber cable 1B is pneumatically fed in the duct, the protrusion 7 comes into contact with the inner wall of the duct, so that the contact area between the cable outer cover 4 and the duct can be reduced. As a result, the friction between the cable outer cover 4 and the duct is reduced, and the pumping distance can be extended.
  • the protrusions 7 of the cable outer cover 4 are spirally formed along the longitudinal direction of the optical fiber cable 1B.
  • Example 1 In the optical fiber cable 1A of the first embodiment and 1B of the second embodiment, the type and number of the tensile strength bodies 5 and the structure of the cable jacket 4 are different from each other, the sample of the optical fiber cable of each embodiment and the conventional structure.
  • the pumping distance was evaluated with respect to the optical fiber cable samples of each comparative example. The evaluation results are shown in Table 1.
  • sample No. 1 to 3 are comparative examples.
  • Sample No. Reference numeral 1 denotes an optical fiber cable having a structure in which two tensile strength bodies are embedded in the cable jacket. A few are optical fiber cables having a structure in which four tensile strength bodies are embedded in the cable jacket.
  • Sample No. In Nos. 4 to 8 and 11 eight tensile strength bodies are embedded in the cable jacket so that two of them are paired with each other, and correspond to the first embodiment.
  • Sample No. In Nos. 9 and 10 eight tensile strength bodies are embedded in the cable jacket so as to be paired with each other, and protrusions are provided on the outer peripheral portion of the cable jacket, which corresponds to the second embodiment. Is.
  • Reference numeral 9 denotes a protrusion 7 formed linearly along the longitudinal direction of the optical fiber cable 1B.
  • Sample No. Reference numeral 10 denotes a protrusion 7 formed in a spiral shape along the longitudinal direction of the optical fiber cable 1B as shown in FIG.
  • sample No. The tensile strength bodies 1, 2 and 4 are glass FRPs having an outer diameter of 0.5 mm.
  • Sample No. The tensile strength bodies of 3, 5 to 10 are aramid FRP having an outer diameter of 0.5 mm.
  • Sample No. The tensile strength body of 11 is a liquid crystal polymer having an outer diameter of 0.5 mm.
  • the cable outer diameter of each sample is 10 mm.
  • the maximum and minimum flexural rigidity indicate a flexural rigidity value in the direction of maximum flexural rigidity when each optical fiber cable is bent in the radial direction and a flexural rigidity value in the direction of minimum flexural rigidity.
  • the method for measuring flexural rigidity is based on IEC60794 Stiffness (Measode E17A).
  • the flexural rigidity becomes the maximum value when bent in the direction of the tensile strength body 5, and becomes the minimum value when bent in a direction deviated by 45 degrees from the direction of the tensile strength body 5.
  • the coefficient of dynamic friction indicates the coefficient of friction between the optical fiber cable pneumatically fed in the duct and the inner wall of the duct.
  • the length of the pipe 20 is 1000 m, and the pipe 20 is folded back every 100 m.
  • the bend (R) of the pipe 20 is 40 times the outer diameter of the pipe, and the inner diameter of the pipe 20 is 14 mm.
  • the opening 21 is the inlet / outlet for the air and the optical fiber cable, and the opening 22 is the inlet / outlet for the air and the optical fiber cable.
  • the air pressure was 1.3 MPa to 1.5 MPa.
  • those with a pumping distance of 1800 m or more are evaluated S, those with a pumping distance of 1300 m or more and less than 1800 m are evaluated A, those with a pumping distance of 800 m or more and less than 1300 m are evaluated B, and those with a pumping distance of less than 800 m.
  • the samples with a pumping distance of 1800 m or more were No.
  • Samples of 7 to 11 and having a pumping distance of 1300 m or more and less than 1800 m are No. It was 4-6.
  • the sample having a pumping distance of 800 m or more and less than 1300 m was No.
  • Samples with a few and a pumping distance of less than 800 m were No. It was 1. From this, it was found that in the optical fiber cable, the pumping distance can be increased to 1300 m or more by burying a total of eight tensile strength bodies in which two are paired in the cable jacket.
  • sample with a pumping distance of 1800 m or more is No. Since it is 7 to 11, the coefficient of dynamic friction can be reduced to about 1/3 when 1.5 wt% or more of the silicon-based lubricant is added to the cable jacket as compared with the case where the silicon-based lubricant is not added, and the pumping distance can be reduced. It turns out that it can be greatly extended. However, when 2.5 wt% of silicone-based lubricant is added, the cable jacket becomes slightly softer, so the flexural rigidity is smaller and the elongation rate of the pumping distance is slower than when 1.5 wt% of silicone-based lubricant is added. It turned out to be.
  • the optical fiber cable may be unwound and the handleability may be deteriorated. From this, it was found that the addition ratio of the silicone-based lubricant is preferably 1.5 wt% or more and 2.5 wt% or less.
  • sample No. It was found that the pumping distance can be increased to 1900 m or more by providing a protrusion on the cable jacket as in 9 and 10. Furthermore, it was found that the pumping distance can be extended to 2000 m by spiraling the protrusions along the longitudinal direction of the optical fiber cable.
  • the secondary resins of the optical fiber core wires 11A to 11L were examined.
  • the lateral pressure characteristics of the optical fiber tape core wire can be improved, and the core density can be increased by about 1.0 to 1.5 cores / mm 2. Do you get it.
  • the optical fiber cable 1C according to the third embodiment will be described with reference to FIG.
  • the same components as those of the optical fiber cable 1A according to the first embodiment are designated by the same reference numerals, and the description thereof will be omitted.
  • FIG. 6 is a cross-sectional view perpendicular to the longitudinal direction of the optical fiber cable 1C.
  • the optical fiber cable 1C includes a plurality of optical fiber tape core wires 2, a water absorbing tape 3 that covers the periphery of the optical fiber tape core wire 2, and a cable outer cover 4 that covers the periphery of the water absorbing tape 3.
  • a tensile strength body 5 and a tear cord 6 provided inside the cable outer cover 4 are provided.
  • the optical fiber cable 1C has a protrusion 7 on the outer peripheral portion of the cable outer cover 4.
  • the diameter of the optical fiber cable 1C is about 6 mm to 16 mm.
  • Four tensile strength body units 50 in which two tensile strength bodies 5 are paired are provided.
  • two pairs of two tensile strength unit 50s are arranged at positions facing each other across the center of the optical fiber cable 1C in the radial cross section of the optical fiber cable 1C.
  • a plurality of protrusions 7 (8 in this example) are provided on a part of the outer peripheral portion 41 of the cable outer cover 4. Each protrusion 7 is provided so as to protrude from the cable jacket 4 toward the outside in the radial direction of the optical fiber cable 1C.
  • the protrusion 7 is formed so as to form a part of a circle in the radial cross section of the optical fiber cable 1C.
  • the protrusion 7 is formed so as to have an outer circumference of, for example, a semicircle or more of the circles constituting the protrusion 7.
  • the eight protrusions 7 are provided on the outer peripheral portion 41 of the cable outer cover 4 at substantially equal intervals in the radial cross section of the optical fiber cable 1C.
  • each of the protrusions 7 is provided along the longitudinal direction of the optical fiber cable 1C.
  • Each protrusion 7 may be provided continuously along the longitudinal direction, or may be provided intermittently. Further, each protrusion 7 may be provided linearly along the longitudinal direction of the optical fiber cable 1C, or may be provided spirally.
  • the protrusion 7 is integrally formed with the cable outer cover 4. The protrusion 7 is formed by extrusion molding together with the cable jacket 4, for example.
  • FIG. 7 is an enlarged view schematically showing a cross section of the protrusion 7 and the outer peripheral portion 41 in the cable radial direction.
  • the protrusion 7 is formed so that a part of the circle A protrudes from the outer peripheral portion 41 in the radial cross section of the optical fiber cable 1C.
  • the portion indicated by the diagonal line is a fan shape B, and the central angle ⁇ 2 of the fan shape B is 180 degrees or more.
  • the protrusions 7 provided in this way have a surface 7a of the protrusion 7 and a surface 41a of an outer peripheral portion 41 other than the protrusion 7 on both side portions (left and right side portions in FIG.
  • the distance L between the intersections 8a and 8b of the protrusion 7 is smaller than the maximum width W (diameter of the circle A in the protrusion 7) in the circumferential direction of the optical fiber cable 1C of the protrusion 7. .. Further, the maximum width W is preferably 5 mm or less.
  • the protrusion 7 is provided on the outer peripheral portion 41 of the cable outer cover 4, the contact area with the inner surface of the duct is reduced when air pressure feeding is performed. Can be done. As a result, the friction with the inner surface of the duct during pumping is reduced, and the pumping distance can be extended.
  • the shape of the protrusion 7 is such that a part of the circle A protrudes from the outer peripheral portion 41 in the radial cross section of the optical fiber cable 1C, and the portion where the circle A protrudes from the outer peripheral portion 41 is a fan-shaped portion. Includes.
  • the protrusion 7 has a fan-shaped B having a central angle ⁇ 2 of 180 degrees or more.
  • the angle ⁇ 1 formed by the tangents 7b and 41b between the surfaces at the intersections 8a and 8b between the surface 7a of the protrusion 7 and the surface 41a of the outer peripheral portion 41 which is not the protrusion 7 is 90. It is below the degree. Therefore, blades such as nippers can be easily fixed to the intersections 8a and 8b. As a result, it is possible to prevent the nippers and the like from slipping when cutting the protrusion 7 and making cutting difficult. Therefore, the protrusion 7 can be easily removed, and the airtightness can be maintained when the optical fiber cable is housed in the closure.
  • a blade such as nippers can be inserted into this gap, so that the angle ⁇ 1 formed by the tangents 7b and 41b is It may be larger than 0 degrees so that the above gap is formed.
  • the optical fiber cable 1C when attaching the optical fiber cable 1C to the closure, for example, the optical fiber cable 1C may be passed from the entrance to the exit of the closure and attached. In this case, it is necessary to remove the protrusion 7 of the protrusion 7 of the optical fiber cable 1C in the middle of passing through the inlet and the outlet of the closure.
  • a blade such as a nipper is brought close to the protrusion 7 from the radial direction of the optical fiber cable 1C, and the blade is opened to the maximum width W or more of the protrusion 7 to get over the protrusion 7.
  • the protrusion 7 is cut over the protrusion 7 from the radial direction of the optical fiber cable 1C. Can be done.
  • the end of the optical fiber cable 1C may be inserted and attached only to the entrance of the closure.
  • the protrusion 7 at the end of the protrusion 7 of the optical fiber cable 1C may be cut, and a blade such as a nipper may be cut from the end side in the longitudinal direction of the optical fiber cable 1C at the intersections 8a and 8b. It can be plugged into the part. Therefore, it is sufficient that the blade of the nippers or the like can be opened at a distance L or more between the intersections 8a and 8b. Therefore, for example, even if the maximum width W of the protrusion 7 is larger than 5 mm, the width of the root of the protrusion 7 is 5 mm or less. If there is, it is possible to easily cut the protrusion 7.
  • FIG. 8 is an enlarged view schematically showing a cross section of the protrusion 107 and the outer peripheral portion 41 of the comparative example in the cable radial direction.
  • the protrusion 107 of the comparative example has a shape in which a part of the circle A protrudes from the outer peripheral portion 41 in the radial cross section of the optical fiber cable.
  • the protrusion 107 of the third embodiment is characterized in that the protrusion 107 of the comparative example is formed so that the central angle ⁇ 2 of the sector B forming the arc of the surface 107a is less than 180 degrees (about 100 degrees in the example of FIG. 8). Is different from.
  • the angle ⁇ 1 formed by the tangents 107b and 41b between the surfaces at the intersections 8a and 8b between the surface 107a of the protrusion 107 and the surface 41a of the outer peripheral portion 41 which is not the protrusion 107 is larger than 90 degrees (in the example of FIG. 3). (To about 135 degrees).
  • Example 2 Sample No. of the optical fiber cable in which the maximum width W of the protrusion and the angle ⁇ 1 are different in the protrusion 7 of the optical fiber cable 1A according to the third embodiment or the protrusion 107 of the comparative example. 1 to 6 were prepared. Sample No. The diameter of the optical fiber cables 1 to 6 was 12 mm. Then, sample No. The pumping distance, ease of removing protrusions, and airtightness were evaluated for 1 to 6. The evaluation results are shown in Table 2 below.
  • sample No. 1 and 2 are 6 mm
  • sample No. 3 and 4 are 5 mm
  • sample No. 5 and 6 are 4 mm.
  • sample No. Reference numerals 1, 3 and 5 are the optical fiber cables 1C of the second embodiment having an angle ⁇ 1 of 90 degrees or less.
  • Sample No. Reference numerals 2, 4, and 6 are optical fiber cables of a comparative example in which the angle ⁇ 1 is larger than 90 degrees.
  • a microduct pumping test conforming to IEC was performed using the pumping device shown in FIG.
  • the length of the pipe 20 is 1000 m, and the pipe 20 is folded back every 100 m.
  • the bend (R) of the pipe 20 is 40 times the outer diameter of the pipe, and the inner diameter of the pipe 20 is 14 mm.
  • the opening 21 is the inlet / outlet for the air and the optical fiber cable, and the opening 22 is the inlet / outlet for the air and the optical fiber cable.
  • the air pressure was 1.3 MPa to 1.5 MPa.
  • the ease of removing the protrusions was evaluated by cutting the protrusions using a cutting tool such as nippers.
  • a cutting tool such as nippers.
  • For airtightness the airtightness of the closure when the optical fiber cable was housed in the closure was evaluated.
  • the evaluation of the pumping distance was evaluated as A for the pumping distance exceeding 1000 m, B for the pumping distance of 1000 m, and C for the pumping distance of less than 1000 m.
  • the ease of removing the protrusions was evaluated as A for easy removal, B for those that can be removed but difficult to insert a blade such as nippers, and C for those that are difficult to remove.
  • the sample whose ease of removal of protrusions was evaluated as A or B was evaluated by removing the protrusions and accommodating it in the closure.
  • the sample whose ease of removing protrusions was evaluated was evaluated by accommodating the sample in a closure without removing the protrusions and evaluating the airtightness of the closure.
  • the airtightness was evaluated as A for good airtightness, B for airtightness maintained by deformation of the grommet, and C for poor airtightness.
  • the sample that is easy to remove is No. It was 3 and 5.
  • Samples that can be removed but it is difficult to insert a blade such as nippers into the protrusions are No. It was 1.
  • the samples that are difficult to remove are No. It was 2, 4, and 6. From this, it was found that the protrusion of the optical fiber cable can be easily removed when the angle ⁇ 1 is 90 degrees or less and the maximum width W of the protrusion is 5 mm or less.
  • sample of evaluation A The sample having good airtightness (sample of evaluation A) is No. It was 1, 3 and 5.
  • the sample whose airtightness can be maintained by the deformation of the grommet (sample of evaluation B) is No. It was 2.
  • sample with poor airtightness (sample of evaluation C) is No. It was 4 and 6.
  • the maximum width W is too larger than 5 mm, it becomes difficult to remove the protrusions with nippers or the like, so that the maximum width W needs to be up to about several tens of mm.
  • the angle ⁇ 1 is larger than 90 degrees and it is difficult to remove the protrusion
  • the maximum width W of the protrusion is 5 mm or less, it is difficult to close the gap due to the unevenness of the protrusion by the deformation of the grommet, and the airtightness cannot be maintained. It turned out.
  • optical fiber cable 1D according to the fourth embodiment will be described with reference to FIG.
  • the same components as those of the optical fiber cable 1A according to the first embodiment are designated by the same reference numerals, and the description thereof will be omitted.
  • FIG. 9 is a perspective view showing the configuration of the optical fiber cable 1D according to the fourth embodiment.
  • the optical fiber cable 1D includes a plurality of optical fiber tape core wires 2, a water absorbing tape 3 that covers the periphery of the optical fiber tape core wire 2, and a cable outer cover 4 that covers the periphery of the water absorbing tape 3.
  • the cable outer cover 4 is provided with a tensile strength unit 50 and a tear cord 6 in which two tensile strength bodies 5 are provided in pairs.
  • the cable outer cover 4 has a recess 42 on its surface.
  • a convex portion 43 is provided on the surface of the cable outer cover 4 other than the concave portion 42.
  • the concave portions 42 and the convex portions 43 are alternately provided on the surface of the cable jacket 4 so as to be adjacent to each other in the radial cross section of the optical fiber cable 1D.
  • four concave portions 42 and four convex portions 43 are provided in the radial cross section of the optical fiber cable 1D.
  • the concave portions 42 and the convex portions 43 of the four sections are provided on the surface of the cable jacket 4 at substantially equal intervals in the radial cross section of the optical fiber cable 1D.
  • the number of concave portions 42 and convex portions 43 is not limited to four.
  • the concave portion 42 is a portion in which the diameter of the optical fiber cable 1D is smaller than the portion of the convex portion 43 in the radial cross section of the cable outer cover 4.
  • the recess 42 is continuously and linearly provided along the longitudinal direction of the optical fiber cable 1D.
  • the convex portion 43 is also provided along the longitudinal direction of the optical fiber cable 1, but the convex portion 43 may be provided continuously along the longitudinal direction or may be provided intermittently. .. Further, the concave portion 42 and the convex portion 43 may be provided linearly along the longitudinal direction of the optical fiber cable 1D, or may be provided spirally.
  • the concave portion 42 and the convex portion 43 of this example are continuously and linearly provided along the longitudinal direction of the optical fiber cable 1D.
  • the concave portion 42 and the convex portion 43 are integrally formed by, for example, extrusion molding.
  • the convex portion 43 is not limited to the convex portion 43, although the end surface 43a in the direction in which the convex portion 43 projects is formed of a curved surface having a constant curvature.
  • it may be a combination of curved surfaces and flat surfaces having different curvatures.
  • the surface of the concave portion 42 does not have to be an arcuate curved surface, and for example, a curved surface having a different curvature or a flat surface may be combined.
  • the ratio of the width Wc of the concave portion 42 in the circumferential direction of the cable outer cover 4 to the width Wv of the convex portion 43 in the circumferential direction of the cable outer cover 4 is formed to be smaller than 2: 1. That is, the width Wc of the concave portion 42 and the width Wv of the convex portion 43 are formed so as to satisfy the relationship of Wc ⁇ 2Wv. Further, the width Wc of the recess 42 is formed so as to be 3 mm or more. The width Wc can vary depending on, for example, the outer diameter of the optical fiber cable 1D.
  • an identification display (marking) 9 for identifying the optical fiber cable 1D is provided on the surface of the cable outer cover 4.
  • the identification display 9 is provided only on the recess 42 of the cable outer cover 4.
  • the identification display 9 includes, for example, information such as a product name, a company name, the number of optical fiber cores housed in the optical fiber cable 1D, the length (position) of the cable, and the year of manufacture.
  • the size of characters, numbers, etc. included in the identification display 9 is, for example, 2 mm or more in the vertical direction.
  • the size of the identification display 9 can be changed according to the size of the width Wc of the recess 42.
  • the identification display 9 is printed by spraying ink on the recess 42 using, for example, an inkjet printer. Alternatively, the identification display 9 is printed by transferring toner to the recess 42 using a laser printer.
  • the identification display 9 may be formed by, for example, a hot stamping method in which a stamp is pressed against the recess 42 to engrave characters, numbers and the like. Further, the identification display 9 may be, for example, a color band colored in a band shape extending along the longitudinal direction of the cable on the surface of the recess 42. Further, the color band may be provided together with the characters, numbers and the like. The color band is formed, for example, by simultaneously extruding a material having a color different from that of the jacket main body portion from the die during extrusion molding of the cable jacket 4.
  • the outer diameter of the optical fiber cable 1D is, for example, 16 mm or less when the inner diameter of the microduct that pneumatically feeds the optical fiber cable 1D is 20 mm or less. Further, for example, when the inner diameter of the microduct that pneumatically feeds the optical fiber cable 1 is 14 mm or less, the outer diameter of the optical fiber cable 1D is 11 mm or less.
  • the core density obtained by dividing the number of cores of all the optical fiber cores constituting the plurality of optical fiber tape cores 2 by the cable cross-sectional area of the optical fiber cable 1D is preferably 5.0 cores / mm 2 or more. ..
  • the core density obtained by dividing the number of cores of all the optical fiber cores constituting the plurality of optical fiber tape cores 2 by the cable cross-sectional area of the optical fiber cable 1D is preferably 5.0 cores / mm 2 or more. ..
  • the core density obtained by dividing the number of cores of all the optical fiber cores constituting the plurality of optical fiber tape cores 2 by the cable cross-sectional area of the optical fiber cable 1D is preferably 5.0 cores / mm 2 or more. ..
  • the core density obtained by dividing the number of cores of all the optical fiber cores constituting the plurality of optical fiber tape cores 2 by the cable cross-sectional area of the optical fiber cable 1D is preferably 5.0 cores /
  • the bending rigidity in the radial direction of the optical fiber cable 1D is preferably in the entire circumferential direction is 0.35 N ⁇ m 2 or more 1.3 N ⁇ m 2 or less.
  • the tensile strength body 5 is made of aramid FRP, for example, when the outer diameter of the optical fiber cable 1D is 10 mm and the thickness of the cable outer cover 4 is 1.0 mm, the outer diameter of the aramid FRP is 0. It is preferably 5.5 mm or more.
  • the optical fiber cable 1D includes a plurality of optical fiber tape core wires 2 and these optical fiber tape core wires 2, and has a recess 42 on the surface of the cable jacket 4. And have. Then, the identification display 9 is provided only on the recess 42. According to this configuration, when the optical fiber cable 1D is pneumatically fed, the recess 42 is unlikely to come into contact with the inner surface of the duct, so that the identification display 9 provided on the recess 42 is less likely to be rubbed against the inner surface of the duct and scraped off. Therefore, the visibility of the identification display 9 provided on the cable outer cover 4 can be maintained high.
  • the surface becomes an uneven structure by providing the concave portion 42 on the surface of the cable outer cover 4 the contact area between the optical fiber cable 1D and the inner surface of the duct is reduced, and the surface of the cable outer cover 4 and the inner surface of the duct during pneumatic feeding are reduced. Friction with can be reduced. As a result, the pumping distance can be extended when the optical fiber cable 1D is pneumatically fed in the duct. Further, since the identification display 9 is provided only on the concave portion 42 on the surface of the cable outer cover 4, the identification display 9 does not overlap at the boundary between the concave portion 42 and the convex portion 43, and is included in the identification display 9. The visibility of numbers and letters can be improved.
  • the optical fiber cable 1D is printed with the numbers and characters of the identification display 9 by an inkjet printer or a laser printer, which is generally considered to have a high printing speed. Therefore, the time required for the step of forming the identification display 9 can be shortened, so that the manufacturing efficiency of the optical fiber cable 1D can be improved.
  • the optical fiber cable 1D is formed so that the width Wc of the recess 42 on the surface of the cable jacket 4 is 3 mm or more.
  • the recess 42 of the cable outer cover 4 can be provided with an identification display 9 for characters or numbers of 2 mm or more, which is generally considered to be easily visible to the naked eye. Therefore, the visibility of the identification display 9 in the optical fiber cable 1D can be improved.
  • the width Wc of the recess 42 is made too wide, the recess 42 may come into contact with the inner surface of the duct, and the identification display 9 provided on the recess 42 may be scraped off. Further, when the recess 42 comes into contact with the inner surface of the duct, the friction between the surface of the cable outer cover 4 and the inner surface of the duct increases.
  • the ratio of the width Wc of the concave portion 42 to the width Wv of the convex portion 43 is formed to be smaller than 2: 1.
  • the convex portion 43 can be brought into contact with the inner surface of the duct, it is possible to suppress an increase in friction between the surface of the cable outer cover 4 and the inner surface of the duct, and a sufficiently long pumping distance can be secured.
  • Example 3 In the optical fiber cable according to the fourth embodiment, the visibility of the identification display and the pumping distance were evaluated for a plurality of samples having different ratios of the width of the concave portion to the width of the convex portion. The evaluation results are shown in Table 3.
  • the outer diameter of the optical fiber cable is 10 mm.
  • the number of concave portions (convex portions) on the cable sheath is four, which is the same as the number of concave portions (convex portions) on the optical fiber cable 1D shown in FIG.
  • 2 mm letters and numbers were printed in the recesses using an inkjet printer.
  • the visibility of the identification display is that the printed letters and numbers are visible and can be distinguished from other letters and numbers (for example, whether the printed number is "8" or "0". Was judged visually.
  • a microduct pumping test conforming to IEC was performed using the pumping device shown in FIG.
  • the length of the pipe 20 is 1000 m, and the pipe 20 is folded back every 100 m.
  • the bend (R) of the pipe 20 is 40 times the outer diameter of the pipe, and the inner diameter of the pipe 20 is 14 mm.
  • the opening 21 is the inlet / outlet for the air and the optical fiber cable, and the opening 22 is the inlet / outlet for the air and the optical fiber cable.
  • the air pressure was 1.3 MPa to 1.5 MPa.
  • the visibility of the identification display was evaluated as evaluation A for good visibility, evaluation B for visible, and evaluation C for difficult to see.
  • the pumping distance was evaluated as evaluation A when the pumping distance was 1000 m or more, evaluation B when the pumping distance was 600 m or more and less than 1000 m, and evaluation C when the pumping distance was less than 600 m.
  • the sample with good visibility was No. It was 2-7.
  • the visible sample is No. It was 1. From this, it was found that the visibility of the identification display was good when the width of the recess was 3 mm or more.
  • the width of the concave portion is 2.5 mm, it is possible to print 2 mm characters or the like in the concave portion, but due to manufacturing variations, the identification display may overlap at the boundary between the concave portion and the convex portion. In some cases, it was possible to visually recognize it, but it was found that the visibility was not good.
  • sample with a pumping distance of 1000 m or more is No. It was 1-6.
  • Samples with a pumping distance of 600 m or more and less than 1000 m are No. It was 7. From this, it was found that in the optical fiber cable, the pumping distance is good when the ratio of the width of the concave portion to the width of the convex portion is smaller than 2: 1.
  • optical fiber cable 1E according to the fifth embodiment will be described with reference to FIG.
  • the same components as those of the optical fiber cable 1A according to the first embodiment are designated by the same reference numerals, and the description thereof will be omitted.
  • the optical fiber cable 1E shown in FIG. 10 is a slotless type, and has, for example, a round aggregate core 111 and a cable jacket 113 formed around the aggregate core 111.
  • a plurality of 12-core intermittent optical fiber tape core wires 2 are housed in the collective core 111.
  • the collective core 111 of the optical fiber cable 1E is, for example, vertically attached or horizontally wound with a water absorbing tape 3 to form a round shape.
  • the outside of the water absorbing tape 3 is covered with a cable jacket 113 made of two types of polyethylene (PE).
  • PE polyethylene
  • a wire rod having a proof stress against tension and compression for example, a steel wire or FRP (FiberReinforced Plastics) is used.
  • Two of the four tensile strength unit 50s, which are paired with each other, are provided on both sides of the assembly core 111, for example.
  • the position of each tensile strength unit 50 is a position where two straight lines connecting the two paired tensile strength unit 50s are orthogonal to each other.
  • One tear string 6 is provided on each side of the collective core 111.
  • the tear string 6 is, for example, a string-shaped member having a circular cross section using a resin material such as nylon or polyester, and is arranged, for example, on the same straight line along the radial direction of the collecting core 111.
  • the cable outer cover 113 is formed of two layers, an inner layer 114 and an outer layer 115.
  • the inner layer 114 is in contact with the aggregate core 111, and the outer layer 115 is provided on the outside of the inner layer 114 and covers the outside of the tensile strength body 5.
  • the material used for the outer layer 115 has a density of 0.942 (g / cm 3 ) or more and 0.98 (g / cm 3 ) or less (4, for example, 0.95 (g / cm 3 )) and has a tensile elastic modulus. Those having a rate of 700 to 1,200 (MPa) are used.
  • a material having a density of 0.942 (g / cm 3 ) or more is also referred to as high-density polyethylene (HDPE).
  • the outer layer 115 of the cable outer cover 113 is made of HDPE, and the friction coefficient is lowered, so that it can easily pass through the duct. Further, if the outer layer 115 is made of HDPE, even if the air pressure supplied into the duct is increased or pushed into the duct, the outer layer is hard, so that it can sufficiently withstand air pressure feeding. However, if the cable jacket 113 is composed only of HDPE, the tensile elastic modulus is high, so that the cable sheath 113 shrinks at a low temperature and the optical fiber tape core wire 2 in the collecting core 111 is compressed to cause bending, resulting in an increase in loss. It ends up.
  • the material used for the inner layer 114 has a density of 0.91 (g / cm 3 ) or more and less than 0.942 (g / cm 3 ) (for example, 0.93 (g / cm 3 )) and a tensile elastic modulus. Is 100 to 600 (MPa), which makes it difficult to shrink at low temperatures and prevents an increase in loss at low temperatures.
  • LDPE low density polyethylene
  • FIG. 11 is a table explaining the specifications and evaluation results of each sample.
  • the LDPE tensile modulus of elasticity is 300 (MPa)) of the inner layer 114 and the HDPE of the outer layer 115 (tensile modulus of 1,050). (MPa))
  • the surface friction coefficient, the amount of change in loss at low temperature, the synthetic tensile elastic modulus, and the synthetic tensile elastic modulus x the total cross-sectional area of the outer cover also referred to as ES product
  • the surface friction coefficient is the friction coefficient of the cable surface of the optical fiber cable 1E.
  • the amount of change in loss at low temperature (dB / km) is the amount of change in loss when the optical fiber cable 1E is left at a low temperature ( ⁇ 40 ° C.).
  • the synthetic tensile elastic modulus (MPa) is the tensile elastic modulus of the material obtained by converting the inner layer 114 and the outer layer 115 into one member, and is obtained by using the cross-sectional area ratio of the inner layer 114 and the outer layer 115.
  • the ES product (N) is the product of the synthetic tensile elastic modulus (MPa) and the total cross-sectional area of the outer cover (mm 2 ), and is one of the indexes of the strength of the cable outer cover 113.
  • the synthetic tensile modulus corresponds to the "composite tensile modulus of the cable jacket” according to the present disclosure
  • the total cross-sectional area value of the jacket corresponds to the "total cross-sectional area of the cable jacket” according to the present disclosure.
  • the outer diameter of the cable (outer diameter of the optical fiber cable 1E) is ⁇ 12 (mm), the inner diameter of the cable (outer diameter of the collective core 111) is ⁇ 8 (mm), the LDPE outer thickness is 2 (mm), and the HDPE outer thickness.
  • the LDPE cross-sectional area is 62.8 (mm 2 )
  • the HDPE cross-sectional area is 0 (mm 2 )
  • the HDPE area ratio is 0 (%).
  • the HDPE area ratio corresponds to the "ratio of the cross-sectional area of the outer layer to the total cross-sectional area of the cable jacket" according to the present disclosure.
  • the ES product was 18,850 (N), and the amount of change in loss at low temperature was as low as 0.05 (dB / km), but the surface friction coefficient was as large as 0.5, and the inside of the duct was filled. Since it becomes difficult to pass through, it was judged that it is not suitable for an optical fiber cable for pneumatic feeding (evaluation B).
  • the flexural rigidity was 0.1 (N ⁇ m 2 ), which was also an insufficient value for wiring.
  • the outer diameter of the cable is ⁇ 12 (mm)
  • the inner diameter of the cable is ⁇ 8 (mm)
  • the LDPE outer thickness is 1 (mm)
  • the HDPE outer thickness is 1 (mm) (referred to as sample 2).
  • the LDPE cross-sectional area is 28.3 (mm 2 )
  • the HDPE cross-sectional area is 34.6 (mm 2 )
  • the HDPE area ratio is 55 (%).
  • the surface friction coefficient was 0.15
  • the ES product was 44,768 (N)
  • the amount of change in loss at low temperature was 0.15 (dB / km).
  • the cable is suitable for an optical fiber cable for pneumatic feeding (evaluation A).
  • the flexural rigidity was 0.85 (Nm 2 ), which was a sufficient value for wiring.
  • the outer diameter of the cable is ⁇ 12 (mm)
  • the inner diameter of the cable is ⁇ 8 (mm)
  • the LDPE outer thickness is 0 (mm)
  • the HDPE outer thickness is 2 (mm)
  • the LDPE cross-sectional area is 0.0 (mm 2 )
  • the HDPE cross-sectional area is 62.8 (mm 2 )
  • the HDPE area ratio is 100 (%).
  • the surface friction coefficient was 0.15, but the ES product was 65,973 (N), which was larger than 60,000 (N).
  • the amount of change in loss at low temperature is 0.22 (dB / km), which does not satisfy the predetermined reference value of 0.2 (dB / km) or less, and the increase in loss at low temperature cannot be avoided. It was judged that it was not suitable for the optical fiber cable (evaluation B). In the case of sample 3, the flexural rigidity was 1.5 (Nm 2 ).
  • the LDPE is cut off.
  • the area is 88.0 (mm 2 )
  • the HDPE cross-sectional area is 0 (mm 2 )
  • the HDPE area ratio is 0 (%).
  • the ES product is 26,389 (N)
  • the amount of change in loss at low temperature is 0.05 (dB / km)
  • the surface friction coefficient becomes as large as 0.5, and the inside of the duct is filled.
  • the cable outer diameter is ⁇ 16 (mm)
  • the cable inner diameter is ⁇ 12 (mm)
  • the LDPE outer thickness is 1.1 (mm)
  • the HDPE outer thickness is 0.9 (mm) (Sample 5).
  • the LDPE cross-sectional area is 45.3 (mm 2 )
  • the HDPE cross-sectional area is 42.7 (mm 2 )
  • the HDPE area ratio is 49 (%).
  • the surface friction coefficient was 0.15
  • the ES product was 58,410 (N)
  • the amount of change in loss at low temperature was 0.18 (dB / km).
  • the outer diameter of the cable is ⁇ 16 (mm)
  • the inner diameter of the cable is ⁇ 12 (mm)
  • the LDPE outer thickness is 0 (mm)
  • the HDPE outer thickness is 2 (mm)
  • the LDPE cross-sectional area is 0 (mm 2 )
  • the HDPE cross-sectional area is 88.0 (mm 2 )
  • the HDPE area ratio is 100 (%).
  • the surface friction coefficient was 0.15, but the ES product was 92,363 (N), which was larger than 60,000 (N).
  • the amount of change in loss at low temperature is 0.25 (dB / km), which does not satisfy the predetermined reference value of 0.2 (dB / km) or less, and the increase in loss at low temperature cannot be avoided. It was judged that it was not suitable for the optical fiber cable (evaluation B). In the case of sample 6, the flexural rigidity was 1.5 (Nm 2 ).
  • FIG. 12 is a diagram for explaining the relationship between the amount of change in loss at low temperature and the HDPE area ratio. As the HDPE area ratio decreases, so does the amount of change in loss at low temperatures. Then, it can be seen that when the HDPE area ratio is 60 (%) or less, the amount of change in loss at low temperature can be suppressed to a predetermined reference value (0.2 (dB / km)) or less. As described above, if the HDPE area ratio is set to 60 (%) or less, it is possible to prevent an increase in loss at low temperatures even if the outer layer 115 is made of HDPE.
  • FIG. 13 is a diagram for explaining the relationship between the amount of change in loss at low temperature and the ES product.
  • the amount of change in loss at low temperature also gradually decreases. Then, it can be seen that when the ES product is 60,000 (N) or less, the amount of change in loss at low temperature can be suppressed to a predetermined reference value (0.2 (dB / km)) or less. As described above, if the ES product is set to 60,000 (N) or less, it is possible to prevent an increase in loss at low temperatures even if the outer layer 115 is made of HDPE.
  • FIG. 14 is a diagram illustrating the relationship between the flexural rigidity and the HDPE area ratio. As the HDPE area ratio increases, so does the flexural rigidity. Then, it can be seen that when the HDPE area ratio is 20 (%) or more, the bending rigidity becomes a predetermined reference value of 0.3 (N ⁇ m 2 ) or more. Therefore, if the HDPE area ratio is set to 20 (%) or more, it becomes easier to pass through the duct and it is possible to sufficiently withstand air pressure feeding.
  • optical fiber cable 1F according to the sixth embodiment will be described with reference to FIG.
  • the same components as those of the optical fiber cable 1B according to the second embodiment are designated by the same reference numerals, and the description thereof will be omitted.
  • FIG. 15 is a cross-sectional view showing the configuration of the optical fiber cable 1F according to the sixth embodiment.
  • the optical fiber cable 1F includes a plurality of optical fiber tape core wires 2, a water absorbing tape 3 that covers the periphery of the optical fiber tape core wire 2, and a cable outer cover 4 that covers the periphery of the water absorbing tape 3.
  • the cable outer cover 4 is provided with a tensile strength body 5 and a tear string 6 provided inside the cable outer cover 4, and a protrusion 7 provided on the outer peripheral portion of the cable outer cover 4.
  • the optical fiber cable 1F is different from the optical fiber cable 1B in that the tensile strength unit 50 is composed of three tensile strength bodies 5. Further, the optical fiber cable 1B has only two protrusions 7 provided at positions facing the circumferential direction of the outer peripheral portion of the cable sheath 4 in the radial cross section of the optical fiber cable 1F. Different from.
  • optical fiber cable 1G according to the seventh embodiment will be described with reference to FIG.
  • the same components as those of the optical fiber cable 1B according to the second embodiment are designated by the same reference numerals, and the description thereof will be omitted.
  • FIG. 16 is a cross-sectional view showing the configuration of the optical fiber cable 1G according to the seventh embodiment.
  • the optical fiber cable 1G includes a plurality of optical fiber tape core wires 2, a water absorbing tape 3 that covers the periphery of the optical fiber tape core wire 2, and a cable outer cover 4 that covers the periphery of the water absorbing tape 3.
  • the cable outer cover 4 is provided with a tensile strength body 5 and a tear string 6 provided inside the cable outer cover 4, and a protrusion 7 provided on the outer peripheral portion of the cable outer cover 4.
  • the optical fiber cable 1G is different from the optical fiber cable 1B in that the tensile strength unit 50 is provided in a pair more than the optical fiber cable 1B. Further, in the optical fiber cable 1G, the optical fiber cable 1B is provided with only two protrusions 7 at positions facing the circumferential direction of the outer peripheral portion of the cable outer cover 4 in the radial cross section of the optical fiber cable 1G. Different from.
  • Optical fiber cable 2 Optical fiber tape core wire 3: Water absorbing tape 4,113: Cable outer cover 5: Tensile body 6: Tear string 7,107: Projection 7a: Surface 8a, 8b: Intersection 9: For identification Display 11A to 11L: Optical fiber core wire 12: Connecting part 13: Non-connecting part 14: Connecting resin 15: Glass fiber 16: Inner coating layer 17: Outer coating layer 20: Pipe 21 and 22: Opening 41: Outer peripheral part 41a, 107a: Surface 41b, 107b: Tangent 42: Concave 43: Convex 43a: End face 50: Tensile body unit 111: Aggregate core 114: Inner layer 115: Outer layer

Landscapes

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Abstract

複数の光ファイバ心線若しくは複数の光ファイバテープ心線と、複数の前記光ファイバ心線若しくは複数の前記光ファイバテープ心線を内包するケーブル外被と、前記ケーブル外被内部に埋め込まれるように設けられ、２本以上の抗張力体が対となっている４つ以上の抗張力体ユニットと、を有し、前記４つ以上の抗張力体ユニットは、光ファイバケーブルの径方向の断面において前記光ファイバケーブルの中心を挟んで対向する位置に、それぞれ設けられ、前記光ファイバケーブルのケーブル外径が６ｍｍ以上１６ｍｍ以下である光ファイバケーブル。

Description

光ファイバケーブル
　本開示は、光ファイバケーブルに関する。
　本出願は、２０１９年６月１９日出願の日本国特許出願２０１９－１１３８１０号、２０１９年９月２７日出願の日本国特許出願２０１９－１７６７３７号、２０１９年７月２２日出願の日本国特許出願２０１９－１３４３５１号、２０１９年１０月３日出願の日本国特許出願２０１９－１８２６４３号に基づく優先権を主張し、前記出願に記載された全ての記載内容を援用するものである。
　特許文献１には、パイプ内に間欠連結型の光ファイバテープ心線を備える光ファイバケーブルが記載されている。
　特許文献２には、間欠連結型の光ファイバテープ心線を構成する単心被覆光ファイバを複数本集合した光ファイバ束の外周に識別用糸を巻いて構成されるユニットが実装された光ファイバケーブルが記載されている。
　特許文献３には、スロットロッド型の光ファイバケーブルが記載されている。
日本国特表２０１５－５１７６７９号公報 日本国特開２０１０－８９２３号公報 日本国特開２０１４－７１４４１号公報
　本開示の一態様に係る光ファイバケーブルは、
　複数の光ファイバ心線若しくは複数の光ファイバテープ心線と、
　複数の前記光ファイバ心線若しくは複数の前記光ファイバテープ心線を内包するケーブル外被と、
　前記ケーブル外被内部に埋め込まれるように設けられ、２本以上の抗張力体が対となっている４つ以上の抗張力体ユニットと、
　を有し、
　前記４つ以上の抗張力体ユニットは、光ファイバケーブルの径方向の断面において前記光ファイバケーブルの中心を挟んで対向する位置に、それぞれ設けられ、
　前記光ファイバケーブルのケーブル外径が６ｍｍ以上１６ｍｍ以下である。
第一実施形態に係る光ファイバケーブルの構成を示す断面図である。 光ファイバケーブルに収容される光ファイバテープ心線の一例を示す平面図である。 第二実施形態に係る光ファイバケーブルの構成を示す断面図である。 図３に示す光ファイバケーブルの側面図である。 ケーブル圧送評価装置を示す模式図である。 第三実施形態に係る光ファイバケーブルの構成を示す断面図である。 第三実施形態に係る光ファイバケーブルの突起および外周部のケーブル径方向の断面を模式的に示す拡大図である。 第三実施形態に係る光ファイバケーブルの比較例の突起および外周部のケーブル径方向の断面を模式的に示す拡大図である。 第四実施形態に係る光ファイバケーブルの構成を示す断面図である。 第五実施形態に係る光ファイバケーブルの構成を示す断面図である。 第五実施形態に係る光ファイバケーブルの各試料の諸元と評価結果を説明する表である。 図１１の評価結果における低温時損失変化量とＨＤＰＥ面積比率との関係を説明する図である。 図１１の評価結果における低温時損失変化量とＥＳ積との関係を説明する図である。 図１１の評価結果における曲げ剛性とＨＤＰＥ面積比率との関係を説明する図である。 第六実施形態に係る光ファイバケーブルの構成を示す断面図である。 第七実施形態に係る光ファイバケーブルの構成を示す断面図である。
［本開示が解決しようとする課題］
　光ファイバケーブルは、外被両側に抗張力体を有する構造の場合、光ファイバケーブルの径方向の断面において抗張力体同士を結んだ線に対して９０度方向には曲がりやすく、前記方向への曲げ剛性が低い傾向がある。一方、抗張力体がある方向には曲がりにくく、前記方向への曲げ剛性が大きい傾向がある。すなわち、前記構造の光ファイバケーブルには、曲げ異方性がある。
　空気圧送用の光ファイバケーブルを前記構造にすると、曲げ異方性があるので、ダクト内で空気圧送や押し込みする際などにおいて、曲げ剛性が低い方向に曲がりやすく、ダクトの途中で座屈するおそれがある。このため、前記のような構造の空気圧送用の光ファイバケーブルは、良好な空気圧送特性を得ることが難しい。
　また、空気圧送用の光ファイバケーブルは、細径軽量化のためケーブル外被厚を薄くし、硬質のケーブル外被を用いるケースが多い。その場合には細い抗張力体しかケーブル外被に入れられず、剛性の低下やケーブル外被の線膨張の抑制が難しい。一方、ルースチューブ型やスロットロッド型などの光ファイバケーブルのように、径の大きい抗張力体若しくは複数の抗張力体を束ねたものを中心に配置する構造とした場合は、抗張力体の体積分だけ内部空間が減るため、光ファイバケーブルの心密度を上げることが難しい。
　本開示は、良好な空気圧送特性を有する光ファイバケーブルを提供することを目的とする。
［本開示の効果］
　本開示によれば、良好な空気圧送特性を有する光ファイバケーブルを提供することができる。
（本開示の実施形態の説明）
　最初に本開示の実施態様を列記して説明する。
　本開示の一態様に係る光ファイバケーブルは、
（１）複数の光ファイバ心線若しくは複数の光ファイバテープ心線と、
　複数の前記光ファイバ心線若しくは複数の前記光ファイバテープ心線を内包するケーブル外被と、
　前記ケーブル外被内部に埋め込まれるように設けられ、２本以上の抗張力体が対となっている４つ以上の抗張力体ユニットと、
　を有し、
　前記４つ以上の抗張力体ユニットは、光ファイバケーブルの径方向の断面において前記光ファイバケーブルの中心を挟んで対向する位置に、それぞれ設けられ、
　前記光ファイバケーブルのケーブル外径が６ｍｍ以上１６ｍｍ以下である。
　前記構成の光ファイバケーブルによれば、２本以上の抗張力体が対となっている抗張力体ユニットがバランスよく存在するので、光ファイバケーブルの曲げ異方性（曲げやすい方向の偏り）を抑制することができる。したがって、光ファイバケーブルを例えばダクト内で空気圧送や押し込みする際などにおいて、ダクトの途中で座屈することを抑制できる。このため、前記構成の光ファイバケーブルは、良好な空気圧送特性を得ることができる。また、ケーブル外径が１６ｍｍ以下であるので、一般的な内径が２０ｍｍ以下の細径のマイクロダクトに収容できる。ケーブル外径が６ｍｍ未満である場合、マイクロダクトが小径に曲げられて敷設されていると空気圧送時に座屈が発生しやすくなるが、前記構成の光ファイバケーブルは、ケーブル外径が６ｍｍ以上であるので、空気圧送時における座屈の発生を抑制することができる。
　（２）前記光ファイバケーブルの前記４つ以上の抗張力体ユニットの内の少なくとも４つの前記抗張力体ユニットは、前記光ファイバケーブルの径方向の断面において、前記抗張力体ユニットの対をそれぞれ結ぶ直線が直交する位置に配置されていてもよい。
　前記構成の光ファイバケーブルによれば、抗張力体ユニットがさらにバランスよく存在するので、光ファイバケーブルの曲げ異方性（曲げやすい方向の偏り）をさらに抑制することができる。
　（３）前記光ファイバケーブルの径方向の曲げ剛性が、全ての方向で０．３５Ｎ・ｍ２以上１．３Ｎ・ｍ２以下であってもよい。
　前記構成の光ファイバケーブルによれば、前記曲げ剛性の範囲内であることにより、空気圧送に適した適度な曲げ剛性を得ることができる。また、径方向の曲げ剛性が、全ての方向で０．３５Ｎ・ｍ２以上であるので、光ファイバケーブルを空気圧送する際の座屈を抑制でき、径方向の曲げ剛性が、全ての方向で１．３Ｎ・ｍ２以下であるので、光ファイバケーブルの余長を収納する際の収納性が良好である。
　（４）前記抗張力体は、アラミドＦＲＰであってもよい。
　（５）前記抗張力体は、液晶ポリマーであってもよい。
　アラミドＦＲＰおよび液晶ポリマーは弾性率が比較的高いので、適度にケーブル剛性を高くすることができる。また、アラミドＦＲＰおよび液晶ポリマーは、線膨張係数が比較的低いので、低温の環境下での光ファイバケーブルの収縮を低減することができる。また、アラミドＦＲＰおよび液晶ポリマーは、無誘導性であるので、雷対策のためにアースを設ける必要がない。
　（６）前記ケーブル外被は、シリコン系滑剤を含んでいてもよい。
　前記構成の光ファイバケーブルによれば、ケーブル外被にシリコン系滑剤を含んでいるので、ケーブル外被の摩擦係数を低くできる。これにより、光ファイバケーブルをダクト内で空気圧送する際に、ケーブル外被とダクトとの摩擦が減り、圧送距離を伸ばすことができる。
　（７）前記ケーブル外被に含まれるシリコン系滑剤の質量分率は、１．５％以上であってもよい。
　前記構成の光ファイバケーブルによれば、ケーブル外被に含まれるシリコン系滑剤の質量分率が１．５％以上であるので、ケーブル外被の摩擦係数をより確実に低くできる。
　（８）前記ケーブル外被は、外周部に前記光ファイバケーブルの径方向に突出した突起を有してもよい。
　前記構成の光ファイバケーブルによれば、ケーブル外被の外周部に前記光ファイバケーブルの径方向に突出した突起があるので、光ファイバケーブルをダクト内で空気圧送する際に、ケーブル外被とダクトとの間の接触面積を減らすことができる。これにより、ケーブル外被とダクトとの摩擦が減り、圧送距離を伸ばすことができる。
　（９）前記突起は、前記光ファイバケーブルの径方向の断面において、前記突起の表面と前記突起ではない前記外周部の表面との交点における両表面の接線同士が成す角度が９０度以下であってもよい。
　前記構成の光ファイバケーブルは、前記交点における前記表面同士の接線が成す角度が９０度以下であるので、前記交点の部分にニッパ等の刃を容易に固定できる。これにより、突起の切断時にニッパ等が滑って切断が困難になることを抑制できる。よって、突起を容易に除去でき、クロージャに光ファイバケーブルを収容した際に、気密を保つことができる。
　（１０）前記突起は、前記光ファイバケーブルの長手方向に沿って螺旋状に形成されていてもよい。
　前記構成の光ファイバケーブルによれば、前記突起が、光ファイバケーブルの長手方向に沿って螺旋状に形成されているので、ダクト内壁と光ファイバケーブルとが点接触となるため、接触抵抗をさらに減らすことができる。
　（１１）前記ケーブル外被は、表面に凹部を有し、前記凹部のみに識別用表示が施されていてもよい。
　前記構成の光ファイバケーブルによれば、空気圧送時に凹部とダクト内面とが擦り合わされるおそれが少ないので、凹部のみに施された識別用表示が削り落とされるおそれが少ない。したがって、ケーブル外被に施された識別用表示を視認し易い。また、ケーブル外被の表面に凹部を設けることで表面が凹凸になるのでダクト内面との接触面積が減り、空気圧送時にケーブル外被の表面とダクト内面との摩擦を小さくすることができる。これにより、ダクト内で空気圧送する際に圧送距離を伸ばすことができる。
　（１２）前記ケーブル外被は、複数本の前記光ファイバ心線若しくは複数の前記光ファイバテープ心線をまとめた集合コアの外側に設けられた内層と、前記内層の外側に設けられた外層と、を有し、前記外層に用いられる材料の密度が０．９４２（ｇ／ｃｍ３）以上であり、前記内層に用いられる材料の密度が０．９４２（ｇ／ｃｍ３）未満であってもよい。
　前記構成の光ファイバケーブルによれば、ケーブル外被が内層と外層の２層からなり、外層に用いられる材料の密度が内層よりも高くなっているので、内層の材料のみを用いる場合に比べて摩擦係数が低くなり、ダクト内を通りやすくなる。また、ダクト内に供給する空気圧を高くしたり、ダクト内に押し込んだりしても、外層が固いので、空気圧送に十分に耐えられる。
　（１３）前記ケーブル外被に、酸素指数５０以上の難燃ＰＶＣもしくは難燃ポリエチレンを含んでもよい。
　空気圧送用光ファイバケーブルは、ケーブル外被が薄い構造であるため、難燃性の改善が難しいが、前記構成の光ファイバケーブルによれば、ケーブル外被に酸素指数５０以上の難燃ＰＶＣもしくは難燃ポリエチレンを用いることで、難燃性を改善することができる。
　（１４）前記光ファイバ心線若しくは前記光ファイバテープ心線を構成する光ファイバ心線は、ガラスファイバと、前記ガラスファイバの外周を覆う被覆とを有し、
　前記被覆は、二層の被覆層を含み、
　前記二層の被覆層のうちの外側の被覆層は、
　ウレタンアクリレートオリゴマーまたはウレタンメタアクリレートオリゴマー、フェノキシ基を有するモノマー、光重合開始剤及びシランカップリング剤を含有するベース樹脂と、
　疎水性の無機酸化物粒子と、を含む樹脂組成物の硬化物であり、
　前記樹脂組成物における前記無機酸化物粒子の含有量が、前記樹脂組成物の総量を基準として１質量％以上４５質量％以下であってもよい。
　前記構成の光ファイバケーブルによれば、光ファイバ心線における被覆を構成する外側の被覆層として、前記の樹脂組成物を用いることにより、光ファイバ心線の耐側圧性が強くなる。これにより、光ファイバケーブルの伝送損失の増加を抑えることができる。
　（１５）前記光ファイバ心線若しくは前記光ファイバテープ心線を構成する光ファイバ心線は、波長１５５０ｎｍの曲げ損失が、曲げ直径φ１５ｍｍ×１ターンで０．５ｄＢ以下、曲げ直径φ２０ｍｍ×１ターンで０．１ｄＢ以下であってもよい。
　前記構成の光ファイバケーブルによれば側圧特性が改善され、また、低温損失特性を改善させることができる。
　（１６）前記光ファイバ心線若しくは前記光ファイバテープ心線を構成する光ファイバ心線は、１本当たりのコア数が４以上であるマルチコアファイバを含むものでもよい。
　前記構成の光ファイバケーブルによれば、コアごとに別々の情報を送ることができるので、光ファイバ心線１本当たりの伝送容量を増やすことができる。
（本開示の実施形態の詳細）
　本開示の実施形態に係る光ファイバケーブルの具体例を、以下に図面を参照しつつ説明する。
　なお、本発明はこれらの例示に限定されるものではなく、請求の範囲によって示され、請求の範囲と均等の意味および範囲内でのすべての変更が含まれることが意図される。
（第一実施形態）
　図１および図２を参照して、第一実施形態に係る光ファイバケーブル１Ａについて説明する。
　図１は、光ファイバケーブル１Ａの長さ方向に垂直な断面図である。図１に示すように、光ファイバケーブル１Ａは、複数の光ファイバテープ心線２と、光ファイバテープ心線２の周囲を覆う吸水テープ３と、吸水テープ３で覆われた光ファイバテープ心線２を内包するケーブル外被４と、ケーブル外被４の内部に設けられた抗張力体５および引き裂き紐６と、を備えている。
　吸水テープ３は、複数の光ファイバテープ心線２全体の周囲に、例えば、縦添えまたは横巻で巻回されている。吸水テープ３は、例えば、ポリエステル等からなる基布に吸水性のパウダーを付着させることによって吸水加工を施したものである。
　ケーブル外被４は、吸水テープ３の周囲を覆うように設けられている。ケーブル外被４は、例えば、ポリ塩化ビニル（ＰＶＣ）、ポリエチレン（ＰＥ）等の樹脂で形成されている。ケーブル外被４の樹脂は、ヤング率が５００Ｐａ以上であることが好ましい。また、ケーブル外被４には、シリコン系の滑剤が含まれていることが好ましい。シリコン系の滑剤は、例えば、１ｗｔ％以上、好ましくは１．５ｗｔ％以上２．５ｗｔ％以下の割合で含まれている。
　また、ケーブル外被４は、難燃性が高い樹脂で形成されていることが好ましい。ケーブル外被４は、例えば、酸素指数５０以上の難燃ＰＶＣ、難燃ポリエチレン等で形成されている。これにより、光ファイバケーブル１Ａは、北米のＮＥＣ（Ｎａｔｉｏｎａｌ　Ｅｌｅｃｔｒｉｃａｌ　Ｃｏｄｅ）規格におけるＵＬ１６６６ライザーグレード、および欧州のＣＰＲ（Ｃｏｎｓｔｒｕｃｔｉｏｎ　Ｐｒｏｄｕｃｔｓ　Ｒｅｇｕｌａｔｉｏｎ）規格におけるＣｃａクラスに適合する。ケーブル外被４は、例えば、熱可塑性の樹脂であり、吸水テープ３が巻回された複数の光ファイバテープ心線２に対して樹脂を押出成形することにより形成される。
　抗張力体５は、ケーブル外被４の内部に埋め込まれるように設けられている。抗張力体５は、例えば、アラミドＦＲＰ、ガラスＦＲＰ、カーボンＦＲＰ等の繊維強化プラスチック（ＦＲＰ）で形成されている。また、抗張力体５は、液晶ポリマーで形成されていてもよい。抗張力体５は、無誘導性であることが好ましい。
　抗張力体５は、径方向の断面が円形状に形成されている。抗張力体５は、８本以上（本例では８本）設けられている。本例における８本の抗張力体５は、２本ずつが対になって設けられている。対になっている２本の抗張力体５は、例えば、互いに近接した状態、あるいは少なくとも一部が接触した状態で設けられている。抗張力体５は、光ファイバケーブル１Ａの長手方向に沿って、ケーブル外被４内に設けられている。以降の説明において、対になっている２本の抗張力体５のことをまとめて抗張力体ユニット５０と称す。
　本例では４つの抗張力体ユニット５０が設けられている。４つの抗張力体ユニット５０は、光ファイバケーブル１Ａの径方向の断面において、光ファイバケーブル１Ａの中心を挟んで対向する位置に対になる２つの抗張力体ユニット５０が２対設けられている。光ファイバケーブル１Ａの径方向の断面における４つの抗張力体ユニット５０の位置は、例えば対になる２つの抗張力体ユニット５０をそれぞれ結ぶ２本の直線が直交するようになる位置となっている。
　なお、例えば、抗張力体５の本数が８本よりも多く、抗張力体ユニット５０の本数が４つよりも多い場合には、各抗張力体ユニット５０は、隣り合う抗張力体ユニット５０同士の間隔が例えば等間隔となるようにケーブル外被４内に設けられる。
　引き裂き紐６は、ケーブル外被４を引き裂くためのものであり、ケーブル外被４内に光ファイバケーブル１Ａの長手方向に沿って埋設されている。本例の場合、引き裂き紐６は２本設けられている。２本の引き裂き紐６は、隣り合う抗張力体ユニット５０のほぼ中間位置に、対向するように設けられている。引き裂き紐６を引き出すことによってケーブル外被４を長手方向に引き裂き、光ファイバテープ心線２を取り出すことができる。引き裂き紐６は、例えば、引っ張りに強いプラスチック材料（例えばポリエステル）で形成されている。
　図２は、光ファイバケーブル１Ａに収容される光ファイバテープ心線２の一例を示す。図２に示すように、光ファイバテープ心線２は、複数の光ファイバ心線１１Ａ～１１Ｌが並列に配置された状態で、隣接する光ファイバ心線間が連結された連結部１２と、隣接する光ファイバ心線間が連結されていない非連結部１３とが長手方向に間欠的に設けられている間欠連結型の光ファイバテープ心線である。
　本例の光ファイバテープ心線２は、１２本の光ファイバ心線１１Ａ～１１Ｌが並列に配置されている。図２には、光ファイバ心線１１Ａ～１１Ｌを配列方向に開いた状態の間欠連結型の光ファイバテープ心線２の平面図と、光ファイバ心線１１Ａの断面図が示されている。連結部１２と非連結部１３とが間欠的に設けられている箇所は、図２に示すように一部の光ファイバ心線間（２心毎間欠）であってもよく、または、全ての光ファイバ心線間（１心毎間欠）であってもよい。図２に示す例では、光ファイバ心線１１Ａと１１Ｂ、１１Ｃと１１Ｄ、１１Ｅと１１Ｆ、１１Ｇと１１Ｈ、１１Ｉと１１Ｊ、１１Ｋと１１Ｌ、の各線間には非連結部１３が設けられていない。
　光ファイバテープ心線２における連結部１２は、例えば紫外線硬化型樹脂、熱硬化型樹脂等からなる連結樹脂１４を、光ファイバ心線間に塗布することによって形成される。連結樹脂１４が所定の光ファイバ心線間に塗布されることにより、連結部１２と非連結部１３とが間欠的に設けられるとともに、各光ファイバ心線１１Ａ～１１Ｌが並列状態で一体化される。連結樹脂１４は、並列された光ファイバ心線１１Ａ～１１Ｌで形成される並列面の片面のみに塗布するようにしてもよいし、両面に塗布するようにしてもよい。また、光ファイバテープ心線２は、例えば並列された光ファイバ心線１１Ａ～１１Ｌの片面、若しくは両面全体にテープ樹脂を塗布して、全ての光ファイバ心線１１Ａ～１１Ｌを連結させてから、回転刃等で一部を切断して非連結部１３を形成するように作製してもよい。
　光ファイバ心線１１Ａ～１１Ｌは、例えばコアとクラッドで構成されるガラスファイバ１５と、ガラスファイバ１５の外周を被覆する二層の被覆層１６，１７と、を有する。二層の被覆層のうちの内側の被覆層１６はプライマリ樹脂で形成されている。また、二層の被覆層のうちの外側の被覆層１７はセカンダリ樹脂で形成されている。光ファイバ心線１１Ａ～１１Ｌは、いわゆる細径の心線であり、その外径Ａは、例えば１６５μｍ以上２２０μｍ以下である。なお、光ファイバ心線１１Ａ～１１Ｌは、１本当たりのコア数が４以上であるマルチコアファイバであってもよい。マルチコアファイバは、コアごとに別々の情報を送ることができるので、光ファイバ心線１本当たりの伝送容量を増やすことができる。
　ガラスファイバ１５と接触する内側の被覆層１６を構成するプライマリ樹脂には、バッファ層として比較的ヤング率が低い軟質の樹脂が用いられている。また、外側の被覆層１７を構成するセカンダリ樹脂には、保護層として比較的ヤング率が高い硬質の樹脂が用いられている。前記セカンダリ樹脂は、例えば２３℃におけるヤング率が９００Ｍｐａ以上であり、好ましくは１０００ＭＰａ以上、さらに好ましくは１５００ＭＰａ以上である。
　被覆層１７を構成することになるセカンダリ樹脂は、ウレタンアクリレートオリゴマーまたはウレタンメタアクリレートオリゴマー、フェノキシ基を有するモノマー、光重合開始剤およびシランカップリング剤を含有するベース樹脂と、疎水性の無機酸化物粒子と、を含む樹脂組成物であることが好ましい。樹脂組成物における無機酸化物粒子の含有量は、樹脂組成物の総量を基準として１質量％以上４５質量％以下である。
　以下、アクリレート又はそれに対応するメタクリレートのことを、（メタ）アクリレートと称する。
　ウレタン（メタ）アクリレートオリゴマーとしては、ポリオール化合物、ポリイソシアネート化合物および水酸基含有（メタ）アクリレート化合物を反応させて得られるオリゴマーを用いることができる。このオリゴマーは、例えば、分子量４０００のポリプロピレングリコール、イソホロンジイソシアネート、ヒドロキシエチルアクリレートおよびメタノールを反応させることなどによって得られる。
　フェノキシ基を有するモノマーとしては、フェノキシ基を有する（メタ）アクリレート化合物を用いることができる。例えば、フェノキシ基を有するモノマーは、ノニルフェノールＥＯ変性アクリレート（東亞合成株式会社の商品名「アロニックスＭ－１１３」）などである。
　光重合開始剤としては、公知のラジカル光重合開始剤の中から適宜選択して使用することができ、例えば、光重合開始剤は、２，４，６－トリメチルベンゾイルジフェニルホスフィンオキシドなどである。
　シランカップリング剤としては、樹脂組成物の硬化の妨げにならなければ、特に限定されない。例えば、シランカップリング剤は、３－メルカプトプロピルトリメトキシシランなどである。
　疎水性の無機酸化物粒子は、無機酸化物粒子の表面に疎水性の基が導入されている。無機酸化物粒子は、例えばシリカ粒子である。疎水性の基は、（メタ）アクリロイル基、ビニル基等の反応性基、又は、炭化水素基（例えば、アルキル基）、アリール基（例えば、フェニル基）等の非反応性基であってもよい。
　被覆層１７を構成することになるセカンダリ樹脂に無機酸化物粒子を配合することで、光ファイバ心線１１Ａ～１１Ｌの側圧特性が改善される。被覆層１６を構成するプライマリ樹脂および前記セカンダリ樹脂は、例えば紫外線硬化型樹脂、熱硬化型樹脂等で形成されている。
　光ファイバテープ心線２は、光ファイバケーブル１Ａ内に収容される際、丸められて集合した状態にされている。或いは、複数の光ファイバテープ心線２を撚り合せてユニットとし、複数のユニットを集合した状態にされていてもよい。なお、集合された状態の複数の光ファイバテープ心線２は、バンドル材等で束ねられていてもよく、或いは、前記ユニット毎にバンドル材等で束ねられていてもよい。
　以上のような構成の光ファイバケーブル１Ａにおいて、ケーブル外被４の断面積に対する８本の抗張力体５（４つの抗張力体ユニット５０）の総断面積の比は、５．４％以上とすることが好ましい。光ファイバケーブル１Ａの外径は、６ｍｍ以上１６ｍｍ以下であり、例えば、光ファイバケーブル１Ａの外径が１０ｍｍで、ケーブル外被４の厚さが１．０ｍｍで、ケーブル外被４内に外径０．５ｍｍの抗張力体５が８本設けられる場合、総断面積の比は５．６％になる。なお、光ファイバケーブル１Ａにおける径方向の曲げ剛性は、全周方向で０．３５Ｎ・ｍ２以上１．３Ｎ・ｍ２以下であることが望ましい。
　また、複数の光ファイバテープ心線２を構成する全光ファイバ心線の心数を光ファイバケーブル１Ａのケーブル断面積で割った心密度は、５．０心／ｍｍ２以上であることが好ましい。例えば、光ファイバケーブル１Ａの外径が１０ｍｍで、ケーブル外被４の厚さが１．０ｍｍで、光ファイバ心線の外径Ａが２００μｍである場合、光ファイバケーブル１Ａのケーブル外被４内に収容される１２心の光ファイバテープ心線２の枚数が３６枚であれば、そのときの全光ファイバ心線の心数は４３２心であり、心密度は５．５心／ｍｍ２となる。なお、空気圧送することを考慮すると、光ファイバケーブル１Ａの単位重量は、１００ｋｇ／ｋｍ以下であることが望ましい。
　なお、本例では１２心の光ファイバテープ心線２を用いているが、例えば、１６心あるいは２４心等の光ファイバテープ心線を用いてもよい。また、本例では光ファイバケーブル１Ａ内に光ファイバテープ心線を収容しているが、テープ状とはせずに光ファイバ心線のまま収容するようにしてもよい。また、光ファイバ心線１１Ａ～１１Ｌは、波長１５５０ｎｍの曲げ損失が、曲げ直径φ１５ｍｍ×１ターンで０．５ｄＢ以下、曲げ直径φ２０ｍｍ×１ターンで０．１ｄＢ以下の、ＩＴＵ－Ｔ　Ｇ．６５７Ａ２相当の曲げ損失であることが好ましい。このような光ファイバ心線を用いることで、側圧特性が改善され、また、低温損失特性を改善させることができる。
　以上のような、第一実施形態に係る光ファイバケーブル１Ａによれば、抗張力体５の２本ずつが対となって構成される抗張力体ユニット５０がケーブル外被４の内部にバランスよく配置されているので、光ファイバケーブル１Ａの曲げ異方性（曲げやすい方向の偏り）を抑制することができる。
　これにより、光ファイバケーブル１Ａを例えばダクト内で空気圧送をする際や押し込みをする際などにおいて、ダクトの途中で座屈することを抑制できる。よって、光ファイバケーブル１Ａは、良好な空気圧送特性を備えることができる。
　また、光ファイバケーブル１Ａの外径が１６ｍｍ以下であるので、内径が２０ｍｍ以下の細径のマイクロダクト内に光ファイバケーブル１Ａを空気圧送することができるとともに前記マイクロダクト内に収容できる。
　光ファイバケーブルのケーブル外径が６ｍｍ未満である場合、ダクトが小径に曲げられて敷設されていると、光ファイバケーブルの空気圧送時に、光ファイバケーブルに座屈が発生しやすくなる。これに対して、光ファイバケーブル１Ａは、ケーブル外径が６ｍｍ以上であるので、空気圧送時における座屈の発生を抑制することができる。
　また、光ファイバケーブル１Ａは、その径方向の曲げ剛性を全周方向で０．３５Ｎ・ｍ２以上１．３Ｎ・ｍ２以下の範囲とすることにより、空気圧送に適した適度な曲げ剛性を備えることができる。例えば、径方向の曲げ剛性が全周方向で０．３５Ｎ・ｍ２以上であるので、光ファイバケーブル１Ａを空気圧送する際の座屈の発生を抑制できる。また、径方向の曲げ剛性が全周方向で１．３Ｎ・ｍ２以下であるので、光ファイバケーブル１Ａの余長を例えばハンドホール等に収納する際に、光ファイバケーブル１Ａを適度な大きさに束ねることが可能であり収納性が良好である。
　また、光ファイバケーブル１Ａは、抗張力体５が、例えばアラミドＦＲＰ、液晶ポリマー等で形成されていることが好ましい。この構成によれば、アラミドＦＲＰ、液晶ポリマー等は弾性率が比較的高いので、適度に光ファイバケーブル１Ａの剛性を高くすることができる。また、アラミドＦＲＰ、液晶ポリマー等は、線膨張係数が比較的低いので、低温環境下でのケーブル外被４の収縮による光ファイバケーブル１Ａの収縮を抑制することができる。また、アラミドＦＲＰ、液晶ポリマー等は、無誘導性であるので、雷対策のためにアースを設ける必要がない。
　また、光ファイバケーブル１Ａは、ケーブル外被４の樹脂にシリコン系滑剤が含まれていることが好ましい。この構成によれば、ケーブル外被４の摩擦係数を低くできる。さらに、ケーブル外被４に含まれるシリコン系滑剤の質量分率を１．５％以上とすることにより、ケーブル外被４の摩擦係数をより確実に低くすることができる。これにより、光ファイバケーブル１Ａをダクト内で空気圧送する際に、ケーブル外被４とダクト内壁との摩擦を小さくすることができ、圧送距離を伸ばすことができる。
　ところで、空気圧送用の光ファイバケーブルは、ケーブル外被が薄い構造であるため、難燃性の改善が難しい。これに対して、光ファイバケーブル１Ａは、ケーブル外被４が、酸素指数５０以上の難燃ＰＶＣ若しくは難燃ポリエチレンで形成されることにより、難燃性を高めことができる。
　また、光ファイバケーブル１Ａによれば、光ファイバ心線１１Ａ～１１Ｌの被覆を構成する外側の被覆層１７として、前述の樹脂組成物の硬化物を用いることで、光ファイバ心線１１Ａ～１１Ｌの耐側圧性を強くすることができる。したがって、このような光ファイバ心線１１Ａ～１１Ｌを用いて光ファイバテープ心線２を構成すれば、光ファイバケーブル１Ａに収容したときの伝送損失の増加を抑えることができる。
（第二実施形態）
　図３および図４を参照して、第二実施形態に係る光ファイバケーブル１Ｂについて説明する。なお、第一実施形態に係る光ファイバケーブル１Ａと同様の構成については同じ符号を付しその説明を省略する。
　図３は、光ファイバケーブル１Ｂの長手方向に垂直な断面図である。図４は、図３に示す光ファイバケーブル１Ｂの側面図である。
　図３に示すように、光ファイバケーブル１Ｂは、複数の間欠連結型の光ファイバテープ心線２と、光ファイバテープ心線２の周囲を覆う吸水テープ３と、吸水テープ３で覆われた光ファイバテープ心線２を内包するケーブル外被４と、ケーブル外被４の内部に設けられた抗張力体５および引き裂き紐６とを備えている。さらに、光ファイバケーブル１Ｂは、ケーブル外被４の外周部に突起７を有している。
　突起７は、複数（本例では８条）設けられている。図４に示すように、８条の突起７は、光ファイバケーブル１Ｂの長手方向に沿って螺旋状に設けられている。各突起７は、長手方向に沿って連続して設けられていてもよいし、断続的に設けられていてもよい。また、８条の突起７は、光ファイバケーブル１Ｂの径方向の断面において、ケーブル外被４の外周部の周方向にほぼ等間隔に設けられている。突起７は、ケーブル外被４の外周部に光ファイバケーブル１Ｂの径方向へ突出した状態で形成されている。突起７は、突出する方向の表面７ａが曲面で構成されており、曲面の曲率半径が２．５ｍｍ以上となるように形成されている。突起７は、押出成形によってケーブル外被４と一体的に形成されている。なお、本例では８条の突起７が螺旋状に設けられているが、例えば、光ファイバケーブル１Ｂの長手方向に沿って直線状に設けられていてもよい。
　第二実施形態に係る光ファイバケーブル１Ｂによれば、ケーブル外被４の外周部に光ファイバケーブル１Ｂの径方向に突出した突起７が複数設けられている。このため、光ファイバケーブル１Ｂをダクト内で空気圧送する際に、突起７がダクトの内壁と接触することになるので、ケーブル外被４とダクトとの間の接触面積を減らすことができる。これにより、ケーブル外被４とダクトとの摩擦が小さくなり、圧送距離を伸ばすことができる。
　また、光ファイバケーブル１Ｂによれば、ケーブル外被４の突起７が、光ファイバケーブル１Ｂの長手方向に沿って螺旋状に形成されている。これにより、ダクト内で空気圧送する際に、ダクトの内壁と光ファイバケーブル１Ｂのケーブル外被４とは、点接触に近い状態となる。このため、両者間の摩擦をさらに小さくすことができ、圧送距離を伸ばすことができる。
（実施例１）
　第一実施形態の光ファイバケーブル１Ａおよび第二実施形態の１Ｂにおいて、抗張力体５の種類、本数、およびケーブル外被４の構造が異なる、各実施例の光ファイバケーブルのサンプルと、従来構造の各比較例の光ファイバケーブルのサンプルとに対して、圧送距離の評価を行った。その評価結果を表１に示す。
Figure JPOXMLDOC01-appb-T000001
　表１において、サンプルＮｏ．１～３は、比較例である。サンプルＮｏ．１は、ケーブル外被に２本の抗張力体を埋設した構造の光ファイバケーブルであり、サンプルＮｏ．２，３はケーブル外被に４本の抗張力体を埋設した構造の光ファイバケーブルである。サンプルＮｏ．４～８，１１は、ケーブル外被に８本の抗張力体を２本ずつが対となるように埋設したものであり、第一実施形態に対応するものである。サンプルＮｏ．９，１０は、ケーブル外被に８本の抗張力体を２本ずつが対となるように埋設し、ケーブル外被の外周部に突起を設けたものであり、第二実施形態に対応するものである。なお、サンプルＮｏ．９は、突起７が光ファイバケーブル１Ｂの長手方向に沿って直線状に形成されているものとした。サンプルＮｏ．１０は、図４に示すような、突起７が光ファイバケーブル１Ｂの長手方向に沿って螺旋状に形成されているものとした。
　また、サンプルＮｏ．１，２，４の抗張力体は、外径が０．５ｍｍのガラスＦＲＰである。サンプルＮｏ．３，５～１０の抗張力体は、外径が０．５ｍｍのアラミドＦＲＰである。サンプルＮｏ．１１の抗張力体は、外径が０．５ｍｍの液晶ポリマーである。
　また、サンプルＮｏ．６はケーブル外被にシリコン系滑剤を１ｗｔ％添加したもの、サンプルＮｏ．７，９，１０は１．５ｗｔ％添加したもの、サンプルＮｏ．８，１１は２．５ｗｔ％添加したものである。
　また、各サンプルのケーブル外径は１０ｍｍである。
　曲げ剛性の最大と最小とは、各光ファイバケーブルを径方向に曲げるときの最大曲げ剛性となる方向の曲げ剛性値と、最小曲げ剛性となる方向の曲げ剛性値とを示す。曲げ剛性の測定方法は、ＩＥＣ６０７９４　Ｓｔｉｆｆｎｅｓｓ（ＭｅｔｈｏｄＥ１７Ａ）に準拠している。なお、曲げ剛性は、例えば図１の構造であれば、抗張力体５の方向に曲げた場合に最大値となり、抗張力体５の方向から４５度ずれた方向に曲げた場合最小値となる。
　動摩擦係数は、ダクト内を空気圧送される光ファイバケーブルとダクトの内壁との摩擦係数を示す。
　圧送距離は、図５に示す圧送装置を用いて、ＩＥＣに準拠した圧送試験を行った。パイプ２０の長さは１０００ｍであり、１００ｍ毎に折り返されている。パイプ２０の曲がり（Ｒ）はパイプ外径の４０倍であり、パイプ２０の内径は１４ｍｍである。開口２１が空気と光ファイバケーブルの送入口であり、開口２２が空気と光ファイバケーブルの送出口である。空気圧力は１．３ＭＰａ～１．５ＭＰａとした。
　圧送距離の評価は、圧送距離が１８００ｍ以上のものを評価Ｓ、圧送距離が１３００ｍ以上１８００ｍ未満のものを評価Ａ、圧送距離が８００ｍ以上１３００ｍ未満のものを評価Ｂ、圧送距離が８００ｍ未満のものを評価Ｃとした。
　表１の評価結果によれば、圧送距離が１８００ｍ以上のサンプル（評価Ｓのサンプル）はＮｏ．７～１１であり、圧送距離が１３００ｍ以上１８００ｍ未満のサンプル（評価Ａのサンプル）はＮｏ．４～６であった。一方、圧送距離が８００ｍ以上１３００ｍ未満のサンプル（評価Ｂのサンプル）はＮｏ．２，３であり、圧送距離が８００ｍ未満のサンプル（評価Ｃのサンプル）はＮｏ．１であった。これにより、光ファイバケーブルにおいて、ケーブル外被に２本ずつが対となっている計８本の抗張力体を埋設することにより圧送距離を１３００ｍ以上にできることが分かった。
　また、圧送距離が１８００ｍ以上のサンプル（評価Ｓのサンプル）がＮｏ．７～１１であることから、ケーブル外被にシリコン系滑剤を１．５ｗｔ％以上添加した場合に動摩擦係数をシリコン系滑剤を添加しない場合と比較して約１／３まで小さくでき、圧送距離を大きく延ばせることが分かった。ただし、シリコン系滑剤を２．５ｗｔ％添加した場合、ケーブル外被が若干柔らかくなるために、シリコン系滑剤を１．５ｗｔ％添加した場合よりも曲げ剛性が小さくなるとともに圧送距離の伸び率が緩やかになることが分かった。また、シリコン系滑剤を２．５ｗｔ％より多く添加すると、光ファイバケーブルの巻崩れ等が発生し、取り扱い性が悪化する。これにより、シリコン系滑剤の添加割合は１．５ｗｔ％以上２．５ｗｔ％以下が好ましいことが分かった。
　また、サンプルＮｏ．９，１０のように、ケーブル外被に突起を設けることにより、圧送距離を１９００ｍ以上にできることが分かった。さらに、突起を光ファイバケーブルの長手方向に沿って螺旋状とすることにより圧送距離を２０００ｍにまで延ばせることが分かった。
　また、さらに光ファイバケーブルの特性を向上させるために、光ファイバ心線１１Ａ～１１Ｌのセカンダリ樹脂について検討した。その結果、セカンダリ樹脂に無機酸化物粒子を配合することで、光ファイバテープ心線の側圧特性を改善することができ、心密度を１．０～１．５心／ｍｍ２程度高められることが分かった。
（第三実施形態）
　図６を参照して、第三実施形態に係る光ファイバケーブル１Ｃについて説明する。なお、第一実施形態に係る光ファイバケーブル１Ａと同様の構成については同じ符号を付しその説明を省略する。
　図６は、光ファイバケーブル１Ｃの長手方向に垂直な断面図である。
　図６に示すように、光ファイバケーブル１Ｃは、複数の光ファイバテープ心線２と、光ファイバテープ心線２の周囲を覆う吸水テープ３と、吸水テープ３の周囲を覆うケーブル外被４と、ケーブル外被４の内部に設けられた抗張力体５および引き裂き紐６と、を備えている。さらに、光ファイバケーブル１Ｃは、ケーブル外被４の外周部に突起７を有している。光ファイバケーブル１Ｃの直径は、６ｍｍ～１６ｍｍ程度である。
　２本の抗張力体５が対になった抗張力体ユニット５０が、４つ設けられている。４つの抗張力体ユニット５０は、光ファイバケーブル１Ｃの径方向の断面において、光ファイバケーブル１Ｃの中心を挟んで対向する位置に、対になる２つの抗張力体ユニット５０が２対配置されている。
　ケーブル外被４の外周部４１の一部には、複数（本例では８条）の突起７が設けられている。各突起７は、光ファイバケーブル１Ｃの径方向における外側に向かってケーブル外被４から突出するように設けられている。突起７は、光ファイバケーブル１Ｃの径方向の断面において円の一部を構成する形状となるように形成されている。突起７は、例えば、突起７を構成する円のうちの半円以上の外周を有する形状となるように形成されている。８条の突起７は、光ファイバケーブル１Ｃの径方向の断面においてケーブル外被４の外周部４１にほぼ等間隔で設けられている。
　突起７は、８条設けられており、それぞれ光ファイバケーブル１Ｃの長手方向に沿って設けられている。各突起７は、長手方向に沿って連続して設けられていてもよいし、断続的に設けられていてもよい。また、各突起７は、光ファイバケーブル１Ｃの長手方向に沿って直線状に設けられていてもよいし、螺旋状に設けられていてもよい。突起７は、ケーブル外被４と一体的に形成されている。突起７は、例えば、ケーブル外被４と共に押出成形により形成される。
　図７は、突起７および外周部４１のケーブル径方向の断面を模式的に示す拡大図である。
　図７に示すように、突起７は、光ファイバケーブル１Ｃの径方向の断面において外周部４１から円Ａの一部が突出する形状となるように形成されている。円Ａが外周部４１から突出する部分は、斜線で示す部分が扇形Ｂとなり、扇形Ｂの中心角θ２は１８０度以上である。
　このように設けられた突起７は、ケーブル径方向の断面において、突起７の両側部（図７における左右の側部）に、突起７の表面７ａと突起７ではない外周部４１の表面４１ａとの交点８ａ，８ｂが形成される。交点８ａ，８ｂにおける表面７ａの接線７ｂと表面４１ａの接線４１ｂとが成す角度θ１は９０度以下となっている。
　角度θ１が９０度以下であるので、突起７の交点８ａ，８ｂ間の距離Ｌは、突起７の光ファイバケーブル１Ｃの周方向における最大幅Ｗ（突起７における円Ａの直径）よりも小さくなる。また、最大幅Ｗは５ｍｍ以下であることが好ましい。
　以上説明したように第三実施形態に係る光ファイバケーブル１Ｃは、ケーブル外被４の外周部４１に突起７が設けられているので、空気圧送を行う際にダクト内面との接触面積を減らすことができる。これにより、圧送時にダクト内面との摩擦が小さくなり、圧送距離を伸ばすことができる。
　また、突起７の形状は、光ファイバケーブル１Ｃの径方向の断面において外周部４１から円Ａの一部が突出する形状であり、円Ａが外周部４１から突出する部分は扇形Ｂの部分を含んでいる。突起７は、扇形Ｂの中心角θ２が１８０度以上に形成されている。
　これにより、光ファイバケーブル１Ｃの径方向の断面において、突起７の表面７ａと突起７ではない外周部４１の表面４１ａとの交点８ａ，８ｂにおける表面同士の接線７ｂ，４１ｂが成す角度θ１が９０度以下になっている。
　したがって、前記交点８ａ，８ｂの部分にニッパ等の刃を容易に固定できる。これにより、突起７の切断時にニッパ等が滑って切断が困難になることを抑制できる。よって、突起７を容易に除去でき、クロージャに光ファイバケーブルを収容した際に、気密を保つことができる。
　なお、突起７の表面７ａと外周部４１の表面４１ａとの間に隙間が空いてさえいれば、この隙間にニッパ等の刃を入れることができるので、接線７ｂ，４１ｂが成す角度θ１は、上記隙間ができるように０度より大きければよい。
　ところで、クロージャに光ファイバケーブル１Ｃを取り付ける際、例えば光ファイバケーブル１Ｃをクロージャの入口から出口へと通過させて取り付ける場合がある。この場合、光ファイバケーブル１Ｃの突起７のうちのクロージャの入口部と出口部とを通る途中部分の突起７を除去しなければならない。突起７を除去するためには、まず光ファイバケーブル１Ｃの径方向からニッパ等の刃を突起７に近づけ、その刃を突起７の最大幅Ｗ以上に開いて突起７を乗り越える。そして、突起７を乗り越えたニッパ等の刃を交点８ａ，８ｂの部分に差し込んで、突起７を切断することが考えられる。これに対して光ファイバケーブル１Ｃによれば、ケーブル周方向における突起７の最大幅Ｗを５ｍｍ以下とすることで、光ファイバケーブル１Ｃの径方向から突起７を乗り越えて、突起７を切断することができる。一方、例えば光ファイバケーブル１Ｃの端部をクロージャの入口にのみ挿入させて取り付ける場合がある。この場合は、光ファイバケーブル１Ｃの突起７のうちの端部の突起７だけを切断してもよく、光ファイバケーブル１Ｃの長手方向の端部側から、ニッパ等の刃を交点８ａ，８ｂの部分に、差し込むことができる。したがって、ニッパ等の刃は、交点８ａ，８ｂ間の距離Ｌ以上に開くことができれば足りるので、例えば、突起７の最大幅Ｗが５ｍｍより大きい場合でも、突起７の根元の幅が５ｍｍ以下であれば、容易に突起７を切断することが可能である。
　次に、図８を参照して、突起の比較例と第三実施形態の突起７との相違について説明する。図８は、比較例の突起１０７および外周部４１のケーブル径方向の断面を模式的に示す拡大図である。
　図８に示すように、比較例の突起１０７は、光ファイバケーブルの径方向の断面において外周部４１から円Ａの一部が突出する形状である。比較例の突起１０７は、表面１０７ａの円弧を形成する扇形Ｂの中心角θ２が１８０度未満（図８の例では１００度程度に）に形成されている点が、第三実施形態の突起７と相違している。
　比較例は、突起１０７の表面１０７ａと突起１０７ではない外周部４１の表面４１ａとの交点８ａ，８ｂにおける表面同士の接線１０７ｂ，４１ｂが成す角度θ１が９０度よりも大きく（図３の例では１３５度程度に）なる。このような突起１０７は、ニッパ等の刃を突起１０７の両側の交点８ａ，８ｂの部分に固定しにくく、突起１０７を切断する際にニッパ等の刃が滑って切断が困難である。
　（実施例２）
　第三実施形態に係る光ファイバケーブル１Ａの突起７或いは比較例の突起１０７における、突起の最大幅Ｗと角度θ１が異なる光ファイバケーブルのサンプルＮｏ．１～６を用意した。サンプルＮｏ．１～６の光ファイバケーブルの直径は、１２ｍｍとした。そして、サンプルＮｏ．１～６に対して、圧送距離、突起除去の容易性、および気密性の評価を行った。以下の表２にその評価結果を示す。
Figure JPOXMLDOC01-appb-T000002
　突起の最大幅Ｗは、サンプルＮｏ．１，２が６ｍｍ、サンプルＮｏ．３，４が５ｍｍ、サンプルＮｏ．５，６は４ｍｍである。また、サンプルＮｏ．１，３，５は、角度θ１が９０度以下の実施例２の光ファイバケーブル１Ｃである。サンプルＮｏ．２，４，６は、角度θ１が９０度より大きい比較例の光ファイバケーブルである。
　圧送距離は、図５に示す圧送装置を用いて、ＩＥＣに準拠したマイクロダクト圧送試験を行った。パイプ２０の長さは１０００ｍであり、１００ｍ毎に折り返されている。パイプ２０の曲がり（Ｒ）はパイプ外径の４０倍であり、パイプ２０の内径は１４ｍｍである。開口２１が空気と光ファイバケーブルの送入口であり、開口２２が空気と光ファイバケーブルの送出口である。空気圧力は１．３ＭＰａ～１．５ＭＰａとした。
　突起除去の容易性は、ニッパ等の切断用具を用いて突起の切断を行い評価した。
　気密性は、光ファイバケーブルをクロージャに収容したときのクロージャの気密性を評価した。
　圧送距離の評価は、圧送距離が１０００ｍを超えるものを評価Ａ、圧送距離が１０００ｍのものを評価Ｂ、圧送距離が１０００ｍ未満のものを評価Ｃとした。
　突起除去の容易性の評価は、除去が容易であるものを評価Ａ、除去は可能だがニッパ等の刃を差し込みにくいものを評価Ｂ、除去が困難なものを評価Ｃとした。
　気密性の評価では、突起除去の容易性が評価Ａまたは評価Ｂのサンプルは、突起を除去してクロージャに収容し、クロージャの気密性を評価した。また、突起除去の容易性が評価Ｃのサンプルは、突起を除去せずクロージャに収容してクロージャの気密性を評価した。気密性の評価は、良好であるものを評価Ａ、グロメットの変形により気密性が保てるものを評価Ｂ、良くないものを評価Ｃとした。
　表２の評価結果によれば、圧送距離が１０００ｍを超えるサンプル（評価Ａのサンプル）は、Ｎｏ．３，４，５，６であった。一方、圧送距離が１０００ｍのサンプル（評価Ｂのサンプル）は、Ｎｏ．１，２であった。これにより、直径が１２ｍｍの光ファイバケーブルにおいて、突起の最大幅Ｗが５ｍｍ以下である場合に１０００ｍを超える圧送が可能であることが分かった。
　また、突起除去の容易性において、除去が容易なサンプル（評価Ａのサンプル）は、Ｎｏ．３，５であった。除去は可能だがニッパ等の刃を突起に対して差し込みにくいサンプル（評価Ｂのサンプル）は、Ｎｏ．１であった。一方、除去が困難なサンプル（評価Ｃのサンプル）は、Ｎｏ．２，４，６であった。これにより、光ファイバケーブルの突起において、角度θ１が９０度以下であって、かつ突起の最大幅Ｗが５ｍｍ以下の場合に除去が容易であることが分かった。また、角度θ１が９０度以下であって、かつ突起の最大幅Ｗが５ｍｍより大きい場合にはニッパ等の刃を突起に向けて差し込みにくいが除去は可能であることが分かった。一方、角度θ１が９０度より大きい場合には突起の最大幅Ｗの大きさにかかわらず除去が困難であることが分かった。
　また、気密性が良好であるサンプル（評価Ａのサンプル）は、Ｎｏ．１，３，５であった。気密性がグロメットの変形により保てるサンプル（評価Ｂのサンプル）は、Ｎｏ．２であった。一方、気密性が良くないサンプル（評価Ｃのサンプル）は、Ｎｏ．４，６であった。これにより、光ファイバケーブルにおいて、角度θ１が９０度以下の場合には突起の最大幅Ｗが５ｍｍ以下でも５ｍｍより大きくても突起を除去することが可能であり、突起を除去することで気密性を良好にできることが分かった。但し、最大幅Ｗが５ｍｍより大きくなりすぎると、ニッパ等により突起を除去することが困難になるため、大きくても数十ｍｍ程度までである必要がある。
　一方、角度θ１が９０度より大きく突起の除去が困難な場合、突起の最大幅Ｗが５ｍｍ以下のときは突起の凹凸による隙間をグロメットの変形で塞ぐことが困難であり気密性を保てないことが分かった。しかしながら、角度θ１が９０度より大きく突起の除去が困難な場合であっても、突起の最大幅Ｗが５ｍｍより大きいときは突起を除去しない状態でもグロメットの変形により気密性を保てることが分かった。
　さらに、突起の最大幅Ｗが５ｍｍより大きいときであっても角度θ１が９０度以下の場合には、突起を除去しない状態では隙間をグロメットの変形で塞ぐことが困難であり気密性を保てないことが分かった。
（第四実施形態）
　図９を参照して、第四実施形態に係る光ファイバケーブル１Ｄについて説明する。なお、第一実施形態に係る光ファイバケーブル１Ａと同様の構成については同じ符号を付しその説明を省略する。
　図９は、第四実施形態に係る光ファイバケーブル１Ｄの構成を示す斜視図である。図９に示すように、光ファイバケーブル１Ｄは、複数の光ファイバテープ心線２と、光ファイバテープ心線２の周囲を覆う吸水テープ３と、吸水テープ３の周囲を覆うケーブル外被４と、ケーブル外被４の内部に設けられた抗張力体５の２本ずつが対となって構成される抗張力体ユニット５０および引き裂き紐６と、を備えている。
　ケーブル外被４は、その表面に凹部４２を有している。そして、凹部４２以外のケーブル外被４の表面には、凸部４３が設けられている。凹部４２と凸部４３とは光ファイバケーブル１Ｄの径方向の断面において隣り合うようにケーブル外被４の表面に交互に設けられている。本例では、光ファイバケーブル１Ｄの径方向の断面において４条ずつの凹部４２と凸部４３とが設けられている。４条の凹部４２および凸部４３は、光ファイバケーブル１Ｄの径方向の断面においてケーブル外被４の表面にほぼ等間隔に設けられている。なお、凹部４２および凸部４３の数は４条に限定されない。
　凹部４２は、ケーブル外被４の径方向の断面において、光ファイバケーブル１Ｄの径が凸部４３の部分よりも小さい部分である。凹部４２は、光ファイバケーブル１Ｄの長手方向に沿って連続して直線状に設けられている。凸部４３も光ファイバケーブル１の長手方向に沿って設けられているが、凸部４３は、長手方向に沿って連続して設けられていてもよいし、断続的に設けられていてもよい。
　また、凹部４２および凸部４３は、光ファイバケーブル１Ｄの長手方向に沿って直線状に設けられていてもよいし、螺旋状に設けられていてもよい。本例の凹部４２および凸部４３は、光ファイバケーブル１Ｄの長手方向に沿って連続して直線状に設けられている。凹部４２および凸部４３は、例えば押出成形によって一体的に形成されている。なお、図９の例では、凸部４３は、凸部４３が突出する方向の端面４３ａが一定の曲率の曲面で構成されているが、これに限定されない。例えば、曲率が異なる曲面や平坦な面を組みあわせたものであってもよい。また、凹部４２も、その表面は円弧状の曲面でなくてもよく、例えば、曲率が異なる曲面や平坦な面を組みあわせたものであってもよい。
　ケーブル外被４の周方向における凹部４２の幅Ｗｃと、ケーブル外被４の周方向における凸部４３の幅Ｗｖと、の比は２対１よりも小さくなるように形成されている。すなわち、凹部４２の幅Ｗｃと凸部４３の幅Ｗｖとは、Ｗｃ＜２Ｗｖの関係を満たすように形成されている。
　また、凹部４２の幅Ｗｃは、３ｍｍ以上となるように形成されている。幅Ｗｃは、例えば、光ファイバケーブル１Ｄの外径に応じて変化し得る。
　また、ケーブル外被４の表面には、光ファイバケーブル１Ｄを識別するための識別用表示（マーキング）９が施されている。識別用表示９は、ケーブル外被４の凹部４２のみに施されている。識別用表示９には、例えば、品名、会社名、光ファイバケーブル１Ｄ内に収容されている光ファイバ心数、ケーブルの長さ（位置）、製造年等の情報が含まれる。識別用表示９に含まれる文字、数字等の大きさは、縦方向の大きさが例えば２ｍｍ以上である。識別用表示９の大きさは、凹部４２の幅Ｗｃの大きさに応じて変化させることが可能である。識別用表示９は、例えば、インクジェットプリンタを用いて凹部４２にインクを吹き付けることにより印刷されている。あるいは、識別用表示９は、レーザープリンタを用いて凹部４２にトナーを転写させることにより印刷されている。
　また、識別用表示９は、例えば、凹部４２に刻印を押し当てて、文字、数字等を彫り込むホットスタンプ方式で形成されてもよい。
　また、識別用表示９は、例えば、凹部４２の表面に、ケーブル長手方向に沿って伸びる帯状に着色された色帯であってもよい。また、前記色帯は、前記の文字、数字等と共に設けてもよい。色帯は、例えば、ケーブル外被４の押出成形時に外被本体部分とは異なる色の材料をダイスから同時に押し出して形成される。
　上述した光ファイバケーブル１Ｄにおいて、光ファイバケーブル１Ｄの外径は、例えば、光ファイバケーブル１Ｄを空気圧送するマイクロダクトの内径が２０ｍｍ以下である場合には１６ｍｍ以下である。また、例えば、光ファイバケーブル１を空気圧送するマイクロダクトの内径が１４ｍｍ以下である場合には、光ファイバケーブル１Ｄの外径は１１ｍｍ以下である。
　また、複数の光ファイバテープ心線２を構成する全光ファイバ心線の心数を光ファイバケーブル１Ｄのケーブル断面積で割った心密度は、５．０心／ｍｍ２以上であることが好ましい。例えば、光ファイバケーブル１Ｄの外径が１０ｍｍで、ケーブル外被４の厚さが１．０ｍｍで、光ファイバ心線の外径が２００μｍである場合、光ファイバケーブル１のケーブル外被４内に収容される１２心の光ファイバテープ心線２の枚数が３６枚であれば、そのときの全光ファイバ心線の心数は４３２心であり、心密度は５．５心／ｍｍ２となる。また、光ファイバケーブル１Ｄの径方向の曲げ剛性は、全周方向で０．３５Ｎ・ｍ２以上１．３Ｎ・ｍ２以下であることが好ましい。また、抗張力体５がアラミドＦＲＰで形成されている場合、例えば、光ファイバケーブル１Ｄの外径が１０ｍｍで、ケーブル外被４の厚さが１．０ｍｍであるとき、アラミドＦＲＰの外径は０．５ｍｍ以上であることが好ましい。
　以上説明したように、第四実施形態に係る光ファイバケーブル１Ｄは、複数の光ファイバテープ心線２と、これらの光ファイバテープ心線２を内包し、表面に凹部４２を有するケーブル外被４と、を備えている。そして、凹部４２のみに識別用表示９が施されている。この構成によれば、光ファイバケーブル１Ｄを空気圧送したとき、凹部４２がダクト内面に接触しにくいため、凹部４２に施された識別用表示９がダクト内面にこすれて削り落とされるおそれが少ない。したがって、ケーブル外被４に施された識別用表示９の視認性を高く維持できる。また、ケーブル外被４の表面に凹部４２を設けることで表面が凹凸構造になるので、光ファイバケーブル１Ｄとダクト内面との接触面積が減り、空気圧送時におけるケーブル外被４の表面とダクト内面との摩擦を小さくすることができる。これにより、ダクト内で光ファイバケーブル１Ｄを空気圧送する際に圧送距離を伸ばすことができる。また、ケーブル外被４の表面の凹部４２のみに識別用表示９が施されているので、凹部４２と凸部４３の境目に識別用表示９が重なることがなく、識別用表示９に含まれる数字や文字等の視認性を良好にすることができる。
　また、光ファイバケーブル１Ｄは、一般的に印刷速度が速いとされている、インクジェットプリンタまたはレーザープリンタによって識別用表示９の数字や文字等が印刷されている。このため、識別用表示９を形成する工程にかかる時間を短縮することができるので、光ファイバケーブル１Ｄの製造効率を高めることができる。
　また、光ファイバケーブル１Ｄは、ケーブル外被４の表面における凹部４２の幅Ｗｃが３ｍｍ以上となるように形成されている。このため、一般的に肉眼で視認しやすいとされている２ｍｍ以上の文字や数字の識別用表示９をケーブル外被４の凹部４２に施すことができる。よって、光ファイバケーブル１Ｄにおける識別用表示９の視認性を良好にすることができる。
　ところが、凹部４２の幅Ｗｃを広くしすぎると凹部４２がダクト内面と接触し、凹部４２に施された識別用表示９が削り落とされるおそれがある。また、凹部４２がダクト内面と接触すると、ケーブル外被４の表面とダクト内面との摩擦が大きくなる。これに対して光ファイバケーブル１Ｄによれば、凹部４２の幅Ｗｃと凸部４３の幅Ｗｖとの比が２対１よりも小さくなるように形成されている。これにより、凹部４２がダクト内面と接触することを抑制することができ、識別用表示９が削り落とされることを抑制できる。また、凸部４３をダクト内面に接触させることができるのでケーブル外被４の表面とダクト内面との摩擦が大きくなることを抑制することができ、十分に長い圧送距離を確保することができる。
（実施例３）
　第四実施形態に係る光ファイバケーブルにおいて、凹部の幅と凸部の幅との比が異なる複数のサンプルに対して、識別用表示の視認性、および圧送距離の評価を行った。その評価結果を表３に示す。
Figure JPOXMLDOC01-appb-T000003
　表３において、光ファイバケーブルの外径は１０ｍｍである。ケーブル外被の凹部（凸部）の数は、図９に示される光ファイバケーブル１Ｄの凹部（凸部）の数と同じ４条である。ケーブル外被の識別用表示は、インクジェットプリンタを使用して凹部に２ｍｍの文字および数字を印刷した。
　識別用表示の視認性は、印刷された文字および数字が視認でき、他の文字および数字と識別できるか（例えば、印刷された数字が、「８」であるのか「０」であるのか識別できるか）を目視で判断した。
　圧送距離は、図５に示す圧送装置を用いて、ＩＥＣに準拠したマイクロダクト圧送試験を行った。パイプ２０の長さは１０００ｍであり、１００ｍ毎に折り返されている。パイプ２０の曲がり（Ｒ）はパイプ外径の４０倍であり、パイプ２０の内径は１４ｍｍである。開口２１が空気と光ファイバケーブルの送入口であり、開口２２が空気と光ファイバケーブルの送出口である。空気圧力は１．３ＭＰａ～１．５ＭＰａとした。
　識別用表示の視認性の評価は、視認良好なものを評価Ａ、視認可能なものを評価Ｂ、視認困難なものを評価Ｃとした。
　圧送距離の評価は、圧送距離が１０００ｍ以上のものを評価Ａ、圧送距離が６００ｍ以上１０００ｍ未満のものを評価Ｂ、圧送距離が６００ｍ未満のものを評価Ｃとした。
　表３の評価結果によれば、識別用表示の視認性において、視認良好のサンプル（評価Ａのサンプル）は、Ｎｏ．２～７であった。また、視認可能のサンプル（評価Ｂのサンプル）は、Ｎｏ．１であった。これにより、凹部の幅が３ｍｍ以上の場合に識別用表示の視認が良好であることが分かった。一方、凹部の幅が２．５ｍｍの場合、２ｍｍの文字等を凹部内に印刷することは可能であるが、製造のばらつきにより凹部と凸部の境目に識別用表示が重なることもあり、その場合には視認することは可能ではあるが視認性良好とは言えないことが分かった。
　また、圧送距離が１０００ｍ以上のサンプル（評価Ａのサンプル）は、Ｎｏ．１～６であった。圧送距離が６００ｍ以上１０００ｍ未満のサンプル（評価Ｂのサンプル）は、Ｎｏ．７であった。これにより、光ファイバケーブルにおいて、凹部の幅と凸部の幅との比が２対１よりも小さい場合に、圧送距離が良好であることが分かった。
（第五実施形態）
　図１０を参照して、第五実施形態に係る光ファイバケーブル１Ｅについて説明する。なお、第一実施形態に係る光ファイバケーブル１Ａと同様の構成については同じ符号を付しその説明を省略する。
　図１０に示した光ファイバケーブル１Ｅはスロットレス型であり、例えば丸型の集合コア１１１と、この集合コア１１１の周囲に形成されたケーブル外被１１３とを有する。集合コア１１１には、例えば１２心の間欠型の光ファイバテープ心線２が複数枚収容されている。なお、間欠型の光ファイバテープ心線の他、単心の光ファイバ心線を複数本束ねた状態で収容することも可能である。
　光ファイバケーブル１Ｅの集合コア１１１は、例えば、吸水テープ３で縦添えまたは横巻きして丸型にまとめられている。吸水テープ３の外側は、２種類のポリエチレン（ＰＥ）によって構成されたケーブル外被１１３で覆われている。ケーブル外被１１３（後述の内層１１４）には、長手方向の強度を保持するための例えば抗張力体（テンションメンバ）５の２本ずつが対となって構成される４つの抗張力体ユニット５０や、ケーブル外被１１３をケーブル長手方向に引き裂くための例えば２本の引き裂き紐６が、ケーブル外被１１３（内層１１４）の押出成形時に縦添えされて埋設される。
　抗張力体５には、引張り及び圧縮に対する耐力を有する線材、例えば、鋼線やＦＲＰ（ＦｉｂｅｒＲｅｉｎｆｏｒｃｅｄＰｌａｓｔｉｃｓ）などが用いられている。４つの抗張力体ユニット５０のうち対になる２つの抗張力体ユニット５０は、例えば集合コア１１１を挟んで両側に設けられている。各抗張力体ユニット５０の位置は、対になる２つの抗張力体ユニット５０をそれぞれ結ぶ２本の直線が直交する位置となっている。引き裂き紐６は、集合コア１１１を挟んで両側に１本ずつ設けられている。引き裂き紐６は、例えば、ナイロンやポリエステルなどの樹脂材が用いられた断面円形状の紐状部材であり、集合コア１１１の径方向に沿って例えば同一直線上に並んでいる。
　図１０に示すように、ケーブル外被１１３は、内層１１４と外層１１５との２層で形成されている。内層１１４が集合コア１１１に接触し、外層１１５は、内層１１４の外側に設けられ、抗張力体５の外側を覆っている。
　マイクロダクトケーブルはダクト内で空気圧送されるため、ダクト内で圧送距離を延ばすには、ケーブル表面の摩擦係数を低くすることが望ましい。そこで、外層１１５に用いられる材料は、密度が０．９４２（ｇ／ｃｍ３）以上０．９８（ｇ／ｃｍ３）以下であり（4 例えば０．９５（ｇ／ｃｍ３））、引張弾性率が７００～１,２００（ＭＰａ）のものを用いている。なお、０．９４２（ｇ／ｃｍ３）以上の密度のものを高密度ポリエチレン（ＨＤＰＥ）ともいう。
　このように、ケーブル外被１１３の外層１１５がＨＤＰＥで構成されており、摩擦係数が低くなるため、ダクト内を通りやすくなる。また、外層１１５をＨＤＰＥで構成すれば、ダクト内に供給する空気圧を高くしたり、ダクト内に押し込んだりしても、外層が固いので、空気圧送に十分に耐えられる。ただし、ケーブル外被１１３をＨＤＰＥのみで構成すると、引張弾性率が高いため、低温時に収縮して集合コア１１１内の光ファイバテープ心線２が圧縮されて曲げが発生し、損失が増加してしまう。この場合、図１０に示すような、ケーブル外被１１３に埋設されるタイプの抗張力体５では、抗張力体を太径にするのも難しく、被覆の収縮に対抗することができない。そこで、内層１１４に用いられる材料は、密度が０．９１（ｇ／ｃｍ３）以上０．９４２（ｇ／ｃｍ３）未満であり（例えば０．９３（ｇ／ｃｍ３））、引張弾性率が１００～６００（ＭＰａ）のものを用い、低温時に収縮し難くして低温時における損失増加を防いでいる。なお、０．９４２（ｇ／ｃｍ３）未満の密度のものを、ＨＤＰＥと区別するために便宜上、低密度ポリエチレン（ＬＤＰＥ）と称する。
　図１１は、各試料の諸元と評価結果を説明する表である。外径φ１２（ｍｍ）やφ１６（ｍｍ）の光ファイバケーブル１Ｅについて、内層１１４のＬＤＰＥ（引張弾性率が３００（ＭＰａ））の外被厚、および外層１１５のＨＤＰＥ（引張弾性率が１,０５０（ＭＰａ））の外被厚をそれぞれ変更し、表面摩擦係数、低温時損失変化量、合成引張弾性率、さらに、合成引張弾性率×外被総断面積値（ＥＳ積ともいう）を求めて、各々の条件のものが、空気圧送用の光ファイバケーブルに適するか否か（適する場合をＡ、適しない場合をＢ）、を評価した。
　表面摩擦係数は光ファイバケーブル１Ｅのケーブル表面の摩擦係数である。低温時損失変化量（ｄＢ／ｋｍ）は、光ファイバケーブル１Ｅを低温(－４０℃)下に放置した場合の損失変化量である。合成引張弾性率（ＭＰａ）は、内層１１４および外層１１５を合わせて一つの部材に換算した材料の引張弾性率であり、内層１１４と外層１１５の断面積比を用いて求めている。ＥＳ積（Ｎ）は、合成引張弾性率（ＭＰａ）と外被総断面積値（ｍｍ２）との積であり、ケーブル外被１１３の強さの指標の一つである。合成引張弾性率が本開示による「ケーブル外被の合成引張弾性率」に相当し、外被総断面積値が本開示による「ケーブル外被の総断面積」に相当する。
　ケーブル外径（光ファイバケーブル１Ｅの外径）がφ１２（ｍｍ）でケーブル内径（集合コア１１１の外径）がφ８（ｍｍ）であり、ＬＤＰＥ外被厚を２（ｍｍ）、ＨＤＰＥ外被厚を０（ｍｍ）とした場合（試料１と称する）、ＬＤＰＥ断面積は６２．８（ｍｍ２）となり、ＨＤＰＥ断面積は０（ｍｍ２）、ＨＤＰＥ面積比率は０（％）となる。なお、ＨＤＰＥ面積比率が本開示による「ケーブル外被の総断面積における外層の断面積の占める割合」に相当する。この試料１の場合、ＥＳ積は１８,８５０（Ｎ）となり、低温時損失変化量は０．０５（ｄＢ／ｋｍ）と低かったが、表面摩擦係数が０．５と大きくなり、ダクト内を通りにくくなるので、空気圧送用の光ファイバケーブルには適さない（評価Ｂ）と判定した。なお、試料１の場合、曲げ剛性は０．１（Ｎ・ｍ２）であり、この点でも、通線するには不十分な値であった。
　一方、ケーブル外径がφ１２（ｍｍ）でケーブル内径がφ８（ｍｍ）であり、ＬＤＰＥ外被厚を１（ｍｍ）、ＨＤＰＥ外被厚を１（ｍｍ）とした場合（試料２と称する）、ＬＤＰＥ断面積は２８．３（ｍｍ２）となり、ＨＤＰＥ断面積は３４．６（ｍｍ２）、ＨＤＰＥ面積比率は５５（％）となる。この試料２の場合、表面摩擦係数が０．１５、ＥＳ積は４４,７６８（Ｎ）となり、低温時損失変化量は０．１５（ｄＢ／ｋｍ）となった。この場合、表面摩擦係数が小さくなり、低温時損失変化量は所定の基準値０．２（ｄＢ／ｋｍ）以下であるため、空気圧送用の光ファイバケーブルに適する（評価Ａ）と判定した。なお、試料２の場合、曲げ剛性が０．８５（Ｎ・ｍ２）であり、通線するには十分な値であった。
　次に、ケーブル外径がφ１２（ｍｍ）でケーブル内径がφ８（ｍｍ）であり、ＬＤＰＥ外被厚を０（ｍｍ）、ＨＤＰＥ外被厚を２（ｍｍ）とした場合（試料３と称する）、ＬＤＰＥ断面積は０．０（ｍｍ２）となり、ＨＤＰＥ断面積は６２．８（ｍｍ２）、ＨＤＰＥ面積比率は１００（％）となる。この試料３の場合、表面摩擦係数が０．１５であるが、ＥＳ積は６５,９７３（Ｎ）と６０,０００（Ｎ）より大きくなった。このため、低温時損失変化量は０．２２（ｄＢ／ｋｍ）となって所定の基準値０．２（ｄＢ／ｋｍ）以下を満たさず、低温時の損失増加を回避できないので、空気圧送用の光ファイバケーブルには適さない（評価Ｂ）と判定した。なお、試料３の場合、曲げ剛性が１．５（Ｎ・ｍ２）であった。
　ケーブル外径がφ１６（ｍｍ）でケーブル内径がφ１２（ｍｍ）であり、ＬＤＰＥ外被厚を２（ｍｍ）、ＨＤＰＥ外被厚を０（ｍｍ）とした場合（試料４と称する）、ＬＤＰＥ断面積は８８．０（ｍｍ２）となり、ＨＤＰＥ断面積は０（ｍｍ２）、ＨＤＰＥ面積比率は０（％）となる。この試料４の場合、ＥＳ積は２６,３８９（Ｎ）であり、低温時損失変化量は０．０５（ｄＢ／ｋｍ）であるが、表面摩擦係数が０．５と大きくなり、ダクト内を通りにくくなるので、空気圧送用の光ファイバケーブルには適さない（評価Ｂ）と判定した。なお、試料４の場合、曲げ剛性が０．１（Ｎ・ｍ２）であり、この点でも、通線するには不十分な値であった。
　一方、ケーブル外径がφ１６（ｍｍ）でケーブル内径がφ１２（ｍｍ）であり、ＬＤＰＥ外被厚を１．１（ｍｍ）、ＨＤＰＥ外被厚を０．９（ｍｍ）とした場合（試料５と称する）、ＬＤＰＥ断面積は４５．３（ｍｍ２）となり、ＨＤＰＥ断面積は４２．７（ｍｍ２）、ＨＤＰＥ面積比率は４９（％）となる。この試料５の場合、表面摩擦係数が０．１５、ＥＳ積は５８,４１０（Ｎ）となり、低温時損失変化量は０．１８（ｄＢ／ｋｍ）となった。この場合、表面摩擦係数が小さくなり、低温時損失変化量は所定の基準値０．２（ｄＢ／ｋｍ）以下であるため、空気圧送用の光ファイバケーブルに適する（評価Ａ）と判定した。なお、試料５の場合、曲げ剛性が０．７（Ｎ・ｍ２）であった。
　続いて、ケーブル外径がφ１６（ｍｍ）でケーブル内径がφ１２（ｍｍ）であり、ＬＤＰＥ外被厚を０（ｍｍ）、ＨＤＰＥ外被厚を２（ｍｍ）とした場合（試料６と称する）、ＬＤＰＥ断面積は０（ｍｍ２）となり、ＨＤＰＥ断面積は８８．０（ｍｍ２）、ＨＤＰＥ面積比率は１００（％）となる。この試料６の場合、表面摩擦係数が０．１５であるが、ＥＳ積は９２，３６３（Ｎ）と６０,０００（Ｎ）より大きくなった。このため、低温時損失変化量は０．２５（ｄＢ／ｋｍ）となって所定の基準値０．２（ｄＢ／ｋｍ）以下を満たさず、低温時の損失増加を回避できないので、空気圧送用の光ファイバケーブルには適さない（評価Ｂ）と判定した。なお、試料６の場合、曲げ剛性が１．５（Ｎ・ｍ２）であった。
　図１２は、低温時損失変化量とＨＤＰＥ面積比率との関係を説明する図である。ＨＤＰＥ面積比率が下がるに連れて、低温時損失変化量も次第に低下している。そして、ＨＤＰＥ面積比率が６０（％）以下になると、低温時損失変化量を所定の基準値（０．２（ｄＢ／ｋｍ））以下に抑えられることが分かる。このように、ＨＤＰＥ面積比率を６０（％）以下にすれば、外層１１５をＨＤＰＥで構成しても、低温時の損失増加を防止することができる。
　図１３は、低温時損失変化量とＥＳ積との関係を説明する図である。ＥＳ積が下がるに連れて、低温時損失変化量も次第に低下している。そして、ＥＳ積が６０,０００（Ｎ）以下になると、低温時損失変化量を所定の基準値（０．２（ｄＢ／ｋｍ））以下に抑えられることが分かる。このように、ＥＳ積を６０,０００（Ｎ）以下にすれば、外層１１５をＨＤＰＥで構成しても、低温時の損失増加を防止することができる。
　図１４は、曲げ剛性とＨＤＰＥ面積比率との関係を説明する図である。ＨＤＰＥ面積比率が上がるに連れて、曲げ剛性も次第に上昇している。そして、ＨＤＰＥ面積比率が２０（％）以上になると、曲げ剛性が所定の基準値０．３（Ｎ・ｍ２）以上になることが分かる。したがって、ＨＤＰＥ面積比率を２０（％）以上にすれば、ダクト内を通りやすくなるとともに、空気圧送に十分に耐えることができる。
（第六実施形態）
　図１５を参照して、第六実施形態に係る光ファイバケーブル１Ｆについて説明する。なお、第二実施形態に係る光ファイバケーブル１Ｂと同様の構成については同じ符号を付しその説明を省略する。
　図１５は、第六実施形態に係る光ファイバケーブル１Ｆの構成を示す断面図である。図１５に示すように、光ファイバケーブル１Ｆは、複数の光ファイバテープ心線２と、光ファイバテープ心線２の周囲を覆う吸水テープ３と、吸水テープ３の周囲を覆うケーブル外被４と、ケーブル外被４の内部に設けられた抗張力体５および引き裂き紐６と、ケーブル外被４の外周部に設けられた突起７と、を備えている。
　光ファイバケーブル１Ｆは、抗張力体ユニット５０が、３本の抗張力体５で構成されている点が光ファイバケーブル１Ｂと異なる。また、光ファイバケーブル１Ｆは、突起７が光ファイバケーブル１Ｆの径方向の断面において、ケーブル外被４の外周部の周方向に対抗する位置に２条のみ設けられている点が光ファイバケーブル１Ｂと異なる。
（第七実施形態）
　図１６を参照して、第七実施形態に係る光ファイバケーブル１Ｇについて説明する。なお、第二実施形態に係る光ファイバケーブル１Ｂと同様の構成については同じ符号を付しその説明を省略する。
　図１６は、第七実施形態に係る光ファイバケーブル１Ｇの構成を示す断面図である。図１６に示すように、光ファイバケーブル１Ｇは、複数の光ファイバテープ心線２と、光ファイバテープ心線２の周囲を覆う吸水テープ３と、吸水テープ３の周囲を覆うケーブル外被４と、ケーブル外被４の内部に設けられた抗張力体５および引き裂き紐６と、ケーブル外被４の外周部に設けられた突起７と、を備えている。
　光ファイバケーブル１Ｇは、抗張力体ユニット５０が、光ファイバケーブル１Ｂよりも一対多く設けられている点が光ファイバケーブル１Ｂと異なる。また、光ファイバケーブル１Ｇは、突起７が光ファイバケーブル１Ｇの径方向の断面において、ケーブル外被４の外周部の周方向に対抗する位置に２条のみ設けられている点が光ファイバケーブル１Ｂと異なる。
　以上、本発明を詳細にまた特定の実施態様を参照して説明したが、本発明の精神と範囲を逸脱することなく様々な変更や修正を加えることができることは当業者にとって明らかである。また、前記説明した構成部材の数、位置、形状等は前記実施の形態に限定されず、本発明を実施する上で好適な数、位置、形状等に変更することができる。
　１Ａ～１Ｇ：光ファイバケーブル
　２：光ファイバテープ心線
　３：吸水テープ
　４,１１３：ケーブル外被
　５：抗張力体
　６：引き裂き紐
　７,１０７：突起
　７ａ：表面
　８ａ,８ｂ：交点
　９：識別用表示
　１１Ａ～１１Ｌ：光ファイバ心線
　１２：連結部
　１３：非連結部
　１４：連結樹脂
　１５：ガラスファイバ
　１６：内側の被覆層
　１７：外側の被覆層
　２０：パイプ
　２１，２２：開口
　４１：外周部
　４１ａ,１０７ａ：表面
　４１ｂ,１０７ｂ：接線
　４２：凹部
　４３：凸部
　４３ａ：端面
　５０：抗張力体ユニット
　１１１：集合コア
　１１４：内層
　１１５：外層

Claims (16)

  1. 　複数の光ファイバ心線若しくは複数の光ファイバテープ心線と、
    　複数の前記光ファイバ心線若しくは複数の前記光ファイバテープ心線を内包するケーブル外被と、
    　前記ケーブル外被内部に埋め込まれるように設けられ、２本以上の抗張力体が対となっている４つ以上の抗張力体ユニットと、
    　を有し、
    　前記４つ以上の抗張力体ユニットは、光ファイバケーブルの径方向の断面において前記光ファイバケーブルの中心を挟んで対向する位置に、それぞれ設けられ、
    　前記光ファイバケーブルのケーブル外径が６ｍｍ以上１６ｍｍ以下である、
    　光ファイバケーブル。
  2. 　前記光ファイバケーブルの前記４つ以上の抗張力体ユニットの内の少なくとも４つの前記抗張力体ユニットは、前記光ファイバケーブルの径方向の断面において、前記抗張力体ユニットの対をそれぞれ結ぶ直線が直交する位置に配置されている、
    　請求項１に記載の光ファイバケーブル。
  3. 　前記光ファイバケーブルの径方向の曲げ剛性が、全ての方向で０．３５Ｎ・ｍ２以上１．３Ｎ・ｍ２以下である、
    　請求項１または請求項２に記載の光ファイバケーブル。
  4. 　前記抗張力体は、アラミドＦＲＰである、
    　請求項１から請求項３のいずれか一項に記載の光ファイバケーブル。
  5. 　前記抗張力体は、液晶ポリマーである、
    　請求項１から請求項３のいずれか一項に記載の光ファイバケーブル。
  6. 　前記ケーブル外被は、シリコン系滑剤を含む、
    　請求項１から請求項５のいずれか一項に記載の光ファイバケーブル。
  7. 　前記ケーブル外被に含まれるシリコン系滑剤の質量分率は、１．５％以上である、
    　請求項６に記載の光ファイバケーブル。
  8. 　前記ケーブル外被は、外周部に前記光ファイバケーブルの径方向に突出した突起を有する、
    　請求項１から請求項７のいずれか一項に記載の光ファイバケーブル。
  9. 　前記突起は、前記光ファイバケーブルの径方向の断面において、前記突起の表面と前記突起ではない前記外周部の表面との交点における両表面の接線同士が成す角度が９０度以下である、
    　請求項８に記載の光ファイバケーブル。
  10. 　前記突起は、前記光ファイバケーブルの長手方向に沿って螺旋状に形成されている、
    　請求項８または請求項９に記載の光ファイバケーブル。
  11. 　前記ケーブル外被は、表面に凹部を有し、前記凹部のみに識別用表示が施されている、
    　請求項１から請求項１０のいずれか一項に記載の光ファイバケーブル。
  12. 　前記ケーブル外被は、複数本の前記光ファイバ心線若しくは複数の前記光ファイバテープ心線をまとめた集合コアの外側に設けられた内層と、前記内層の外側に設けられた外層と、を有し、前記外層に用いられる材料の密度が０．９４２（ｇ／ｃｍ３）以上であり、前記内層に用いられる材料の密度が０．９４２（ｇ／ｃｍ３）未満である、
    　請求項１から請求項１１のいずれか一項に記載の光ファイバケーブル。
  13. 　前記ケーブル外被に、酸素指数５０以上の難燃ＰＶＣもしくは難燃ポリエチレンを含む、
    　請求項１から請求項１２のいずれか一項に記載の光ファイバケーブル。
  14. 　前記光ファイバ心線若しくは前記光ファイバテープ心線を構成する光ファイバ心線は、ガラスファイバと、前記ガラスファイバの外周を覆う被覆とを有し、
    　前記被覆は、二層の被覆層を含み、
    　前記二層の被覆層のうちの外側の被覆層は、
    　ウレタンアクリレートオリゴマーまたはウレタンメタアクリレートオリゴマー、フェノキシ基を有するモノマー、光重合開始剤及びシランカップリング剤を含有するベース樹脂と、
    　疎水性の無機酸化物粒子と、を含む樹脂組成物の硬化物であり、
    　前記樹脂組成物における前記無機酸化物粒子の含有量が、前記樹脂組成物の総量を基準として１質量％以上４５質量％以下である、
    　請求項１から請求項１３のいずれか一項に記載の光ファイバケーブル。
  15. 　前記光ファイバ心線若しくは前記光ファイバテープ心線を構成する光ファイバ心線は、波長１５５０ｎｍの曲げ損失が、曲げ直径φ１５ｍｍ×１ターンで０．５ｄＢ以下、曲げ直径φ２０ｍｍ×１ターンで０．１ｄＢ以下である、
    　請求項１から請求項１４のいずれか一項に記載の光ファイバケーブル。
  16. 　前記光ファイバ心線若しくは前記光ファイバテープ心線を構成する光ファイバ心線は、１本当たりのコア数が４以上であるマルチコアファイバを含む、
    　請求項１から請求項１４のいずれか一項に記載の光ファイバケーブル。
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