WO2023113012A1 - 光ファイバケーブル - Google Patents
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Classifications
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- G02B6/00—Light guides; Structural details of arrangements comprising light guides and other optical elements, e.g. couplings
- G02B6/02—Optical fibres with cladding with or without a coating
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- G02B6/44—Mechanical structures for providing tensile strength and external protection for fibres, e.g. optical transmission cables
Definitions
- the present disclosure relates to fiber optic cables. This application claims priority based on Japanese Application No. 2021-205002 filed on December 17, 2021, and incorporates all the descriptions described in the Japanese Application.
- an optical fiber cable there is a slot type cable in which a plurality of optical fiber core wires are accommodated in a slot rod and covered with a jacket. There is also a slotless cable in which the slot rod is omitted and a plurality of optical fibers are densely packed inside the cable jacket.
- a single-core fiber having one core and a multi-core fiber having a plurality of cores are known (for example, Patent Document 1).
- the fiber optic cable of the present disclosure comprises: a plurality of optical fiber core wires; a jacket covering the plurality of optical fiber core wires from the outside, each of the plurality of optical fiber core wires is a multi-core fiber having a plurality of cores, each of the plurality of optical fiber core wires has a glass diameter larger than 125 ⁇ m, The core density is 11 cores/mm 2 or more.
- FIG. 1 is a cross-sectional view of an optical fiber cable according to this embodiment.
- FIG. 2 is a partially developed view showing the optical fiber ribbon of the optical fiber cable of FIG. 1 in the longitudinal direction.
- 3 is a cross-sectional view of an optical fiber core wire included in the optical fiber ribbon of FIG. 2.
- FIG. 4 is a cross-sectional view of an optical fiber cable according to a modification.
- the slot type cable has a slot rod, it is difficult to mount the optical fibers at a high density. Even in the slotless type cable, there is a limit to increasing the density of the optical fiber core wire with a glass diameter of 125 ⁇ m and a core wire diameter of 250 ⁇ m, which is currently commonly used.
- the present disclosure provides a high core density optical fiber cable. (means to solve the problem)
- An optical fiber cable according to one aspect of the present disclosure, a plurality of optical fiber core wires; a jacket covering the plurality of optical fiber core wires from the outside, each of the plurality of optical fiber core wires is a multi-core fiber having a plurality of cores, each of the plurality of optical fiber core wires has a glass diameter larger than 125 ⁇ m, The core density is 11 cores/mm 2 or more.
- each optical fiber core wire is larger than 125 ⁇ m, the number of cores per one optical fiber core wire can be increased, and the core density (core density) is 11 cores/mm 2 or more. can be as large as Therefore, it is possible to realize an optical fiber cable in which cores of optical fiber cores are mounted at a higher density.
- each of the plurality of optical fibers may have a bending rigidity of 0.25 N ⁇ mm 2 or more.
- the cable when laying an optical fiber cable in a duct by pneumatic feeding, if the bending rigidity of the optical fiber cable is low, the cable may meander. Also, in an environment of ⁇ 30° C. or ⁇ 40° C., the jacket shrinks, and macrobending of the optical fiber may occur inside the jacket.
- the bending rigidity of each optical fiber core wire is 0.25 N ⁇ mm 2 or more, the bending rigidity of the optical fiber cable is also high, and the optical fiber cable is less likely to meander during air feeding. In addition, macrobending is less likely to occur in a low-temperature environment.
- the optical fiber cable may have a tensile strength of 1300 N or more. According to the present disclosure, since the tensile strength of the optical fiber cable is 1300 N or more, it is possible to realize an optical fiber cable that can withstand general pneumatic feeding.
- each of the plurality of optical fibers may have a glass diameter of 175 ⁇ m or more and 185 ⁇ m or less.
- the glass diameter of each of the plurality of optical fiber core wires is 175 ⁇ m or more and 185 ⁇ m or less
- the bending rigidity of each optical fiber core wire is higher than that of an optical fiber core wire having a glass diameter of 125 ⁇ m. expensive. Therefore, the optical fiber cable is less likely to meander during pneumatic feeding, and less likely to cause macrobending in a low-temperature environment.
- leakage (crosstalk) of optical signals between cores can be prevented.
- each of the plurality of optical fibers may have 12 cores. According to the present disclosure, since each optical fiber core has 12 cores, it is possible to further increase the core density compared to optical fibers having a conventional number of cores.
- the plurality of optical fiber core wires are arranged in parallel in a direction orthogonal to the longitudinal direction of the plurality of optical fiber core wires, In part or all of the plurality of optical fiber core wires, a connection portion in which the adjacent optical fiber core wires are connected and a non-connection portion in which the adjacent optical fiber core wires are not connected and are provided intermittently in the longitudinal direction.
- An intermittently connected optical fiber ribbon may be used as the plurality of optical fiber core wires. The use of intermittent fiber optic ribbons allows for higher density packing of optical fiber cores in fiber optic cables.
- FIG. 1 is a cross-sectional view of an optical fiber cable 2 according to one embodiment of the present disclosure.
- the optical fiber cable 2 includes a plurality of optical fiber cores in the form of a plurality of optical fiber ribbons 21, a water absorbing tape 22, for example, a cable jacket 23 (jacket), and at least one It comprises one strength member 24, at least one tear string 25 and, for example, a plurality of projections 26.
- the cable outer diameter of the optical fiber cable 2 is, for example, 20 mm.
- the tensile strength of the optical fiber cable 2 is 1300N or more.
- the water absorbing tape 22 is wound, for example, longitudinally or spirally around the entirety of the plurality of optical fiber ribbons 21 .
- the water-absorbing tape 22 is, for example, a tape that has undergone water-absorbing processing by attaching water-absorbing powder to a base fabric made of polyester or the like.
- the thickness of the water absorbing tape 22 is, for example, 0.3 mm.
- the optical fiber cable 2 includes the water absorbing tape 22 in this embodiment, the optical fiber cable 2 may not include the water absorbing tape 22 .
- the cable jacket 23 covers the periphery of the water absorbing tape 22 .
- the cable jacket 23 covers the plurality of optical fiber ribbons 21 from the outside.
- the cable jacket 23 encloses a plurality of optical fiber ribbons 21 (a plurality of optical fiber core wires).
- Embedded within the layers of cable jacket 23 are a plurality of strength members 24 .
- the thickness of the cable jacket 23 is, for example, 1.5 mm.
- the cable jacket 23 is made of, for example, a flame-retardant material.
- flame-retardant materials include vinyl resins such as polyvinyl chloride (PVC) containing flame-retardant inorganic substances such as magnesium hydroxide and aluminum hydroxide, and polyolefin resins such as polyethylene (PE).
- Cable jacket 23 may also include a lubricant.
- lubricants include silicone-based lubricants such as silicone and siloxane.
- the tensile members 24 are arranged in the longitudinal direction of the optical fiber cable 2 along the plurality of optical fiber ribbons 21 .
- the diameter of the tension member 24 is, for example, 0.5 mm.
- the tensile member 24 is made of fiber reinforced plastic (FRP) such as aramid FRP, glass FRP, carbon FRP, or the like.
- the strength member 24 may be made of a liquid crystal polymer. Strength members 24 are preferably non-inductive.
- Fiber reinforced plastic (FRP) is generally a combustible material. From the viewpoint of improving the flame retardancy of the entire optical fiber cable 2, the tensile strength member 24 is arranged inside the cable jacket 23 at a position closer to the center of the optical fiber cable 2 than near the surface layer of the cable jacket 23. is preferred.
- the tensile strength member 24 has a circular cross section in the radial direction. In this embodiment, eight strength members 24 are embedded within the layers of cable jacket 23 . The eight tensile members 24 are provided in pairs of two each. In the following description, the paired two tensile members 24 are collectively referred to as a tensile member set 240 .
- each tensile strength member set 240 has a straight line connecting two mutually opposing tensile member sets 240 and another straight line connecting two other mutually opposing tensile member sets 240. arranged orthogonally.
- a tear string 25 is provided for tearing the cable jacket 23 .
- a tear string 25 is disposed along the plurality of optical fiber ribbons 21 longitudinally of the optical fiber cable 2 within the layers of the cable jacket 23 .
- two tear strings 25 are provided.
- Each tear cord 25 is positioned approximately midway between adjacent strength member sets 240 .
- Two tearing strings 25 are provided so as to face each other.
- the four tensile strength member sets 240 are arranged symmetrically with respect to a straight line L connecting the center of the optical fiber cable 2 with the tear string 25 in the cross-sectional view of the cable.
- An operator can pull out the tear string 25 to tear the cable jacket 23 longitudinally and take out the optical fiber ribbon 21 .
- the tear string 25 is fibrous and made of, for example, a plastic material (eg, polyester) that is resistant to pulling.
- a plurality of (two in this embodiment) projections 26 are provided.
- the two protrusions 26 are provided along the longitudinal direction of the optical fiber cable 2 .
- Each protrusion 26 may be provided continuously along the longitudinal direction, or may be provided intermittently.
- the two projections 26 are provided so as to face each other across the center of the optical fiber cable 2 in the circumferential direction of the outer peripheral portion of the cable jacket 23 in, for example, a radial cross section of the optical fiber cable 2 .
- the protrusion 26 is provided on the straight line L connecting the tear string 25 and the center of the optical fiber cable 2 .
- the protrusion 26 is formed on the outer peripheral portion of the cable jacket 23 so as to protrude in the radial direction of the optical fiber cable 2 .
- the projection 26 has a curved surface 26a in the projecting direction.
- the projection 26 is integrally formed with the cable jacket 23 by extrusion.
- the optical fiber cable 2 has two projections 26 in this embodiment, the optical fiber cable 2 may not have the
- FIG. 2 is a partially developed view showing the optical fiber ribbon 21 in the longitudinal direction.
- the optical fiber ribbons 21 are arranged in parallel in a direction orthogonal to the longitudinal direction of the plurality of optical fiber core wires 211A to 211L, and are arranged between the plurality of optical fiber core wires 211A to 211L.
- connecting portions 212 in which the adjacent optical fiber core wires are connected and non-connecting portions 213 in which the adjacent optical fiber core wires are not connected are intermittently provided in the longitudinal direction. It is an intermittently connected optical fiber ribbon.
- the bending rigidity of each of the optical fiber core wires 211A to 211L is 0.25 N ⁇ mm 2 or more.
- optical fiber core wires 211A to 211L are arranged in parallel.
- the location where the connecting portion 212 and the non-connecting portion 213 are intermittently provided may be between some optical fiber core wires (intermittently every two cores), or between all optical fiber core wires (one core). intermittent).
- the optical fiber ribbon 21 illustrated in FIG. 2 is intermittent for every two cores, and between each of the optical fibers 211A and 211B, 211C and 211D, 211E and 211F, 211G and 211H, 211I and 211J, 211K and 211L. is not provided with the non-connecting portion 213 .
- the connecting portion 212 in the optical fiber ribbon 21 is formed by applying a connecting resin 214 made of, for example, an ultraviolet curable resin, a thermosetting resin, or the like between the optical fibers.
- a connecting resin 214 made of, for example, an ultraviolet curable resin, a thermosetting resin, or the like between the optical fibers.
- the optical fiber ribbon 21 is formed by, for example, applying a tape resin to one side or both sides of the optical fiber core wires 211A to 211L arranged in parallel, connecting all the optical fiber core wires 211A to 211L, and then Alternatively, the non-connecting portion 213 may be formed by cutting a portion of the connecting portion 213 .
- FIG. 3 is a cross-sectional view of the optical fiber core wire 211A.
- the optical fiber core wire 211A includes 12 cores 215, a clad portion 216, and two coating layers 217 and 218.
- the optical fiber core wire 211A is a multi-core fiber having multiple cores 215 .
- the outer diameter R1 of the optical fiber core wire 211A is, for example, 250 ⁇ m ⁇ 15 ⁇ m.
- the core 215 is circular in radial cross-section.
- the core 215 is made of quartz glass and contains an additive for increasing the refractive index.
- the refractive index in core 215 is higher than the refractive index in clad portion 216 .
- the outer diameter of the core 215 is, for example, 5 ⁇ m or more and 10 ⁇ m or less.
- the cladding part 216 is provided so as to integrally surround the 12 cores 215 .
- the cladding portion 216 is made of quartz glass, such as pure quartz glass.
- the cladding portion 216 is circular in radial cross-section.
- the outer diameter (glass diameter) R2 of the cladding portion 216 is, for example, 175 ⁇ m or more and 185 ⁇ m or less, which is larger than the glass diameter of a general optical fiber core wire.
- Both of the two coating layers 217 and 218 are provided so as to cover the periphery of the clad portion 216 .
- the total coating thickness of the coating layers 217 and 218 is, for example, 37.5 ⁇ m.
- the inner coating layer 217 of the two coating layers is made of a hardened primary resin.
- the outer coating layer 218 of the two coating layers is made of a hardened secondary resin.
- a soft resin with a relatively low Young's modulus is used as a buffer layer for the primary resin of the inner coating layer 217 that contacts the clad part 216 .
- a hard resin having a relatively high Young's modulus is used as a protective layer for the secondary resin of the outer coating layer 218 that contacts the inner coating layer 217 .
- the cured product of the secondary resin has a Young's modulus of 900 MPa or higher, preferably 1000 MPa or higher, and more preferably 1500 MPa or higher at room temperature (for example, 23° C.).
- the secondary resin of the outer coating layer 218 is a base resin containing a urethane acrylate oligomer or urethane methacrylate oligomer, a monomer having a phenoxy group, a photopolymerization initiator and a silane coupling agent, hydrophobic inorganic oxide particles, It is preferably a resin composition containing.
- the content of the inorganic oxide particles in the resin composition is 1% by mass or more and 45% by mass or less based on the total amount of the resin composition.
- Each of the optical fiber core wires 211A to 211L has, for example, 12 cores 215.
- the optical fiber cable 2 of this embodiment has a total of 3456 cores 215 .
- the outer diameter of the optical fiber cable 2 of this embodiment is, for example, 20 mm, and the core density, which is the density of cores in the entire cross section of the optical fiber cable 2, is 11 cores/mm 2 or more.
- the core density is a value obtained by dividing the total number of cores 215 of a plurality of optical fiber core wires accommodated in the optical fiber cable 2 by the cable cross-sectional area (cross-sectional area obtained from the outer diameter of the optical fiber cable 2). .
- Equation 1 EI is bending stiffness (N ⁇ mm 2 )
- E Young's modulus (N/mm 2 )
- the optical fiber cable 211A is regarded as a composite of the glass portion including the core 215 and the clad portion 216, the primary resin of the inner coating layer 217, and the secondary resin of the outer coating layer 218.
- the flexural rigidity of the optical fiber core wire 211A as a composite is obtained by the following formula 2.
- EI TOTAL is the bending rigidity of the optical fiber 211A (N ⁇ mm 2 )
- E1 is the Young's modulus of the glass portion (N/mm 2 )
- E2 is the Young's modulus of the primary resin (N/mm 2 ).
- E3 is the Young's modulus (N/mm 2 ) of the secondary resin.
- D1 is the radius (mm) of the glass portion
- D2 is the radius (mm) of the glass portion covered with the primary resin
- D3 is the radius (mm) of the glass portion covered with the primary resin and the secondary resin.
- the bending stiffness of the optical fiber cable 211A is obtained.
- the Young's modulus E1 of the glass diameter is 80100 N/mm 2
- the Young's modulus E2 of the primary resin is 0.5 N/mm 2
- the Young's modulus E3 of the secondary resin is 1000 N/mm 2 .
- the radius D1 of the glass portion is 0.09 mm
- the radius D2 of the glass portion covered with the primary resin is 0.11 mm
- the radius D3 of the glass portion covered with the primary resin and the secondary resin is 0.125 mm.
- the bending rigidity EI TOTAL of the optical fiber core wire 211A is 0.258 N ⁇ mm 2 . That is, the bending rigidity of the optical fiber core wire 211A is 0.25 N ⁇ mm 2 or more.
- the flexural rigidity of an optical fiber with a glass diameter of 125 ⁇ m is obtained.
- the Young's modulus E1 of the glass diameter is 80100 N/mm 2
- the Young's modulus E2 of the primary resin is 0.5 N/mm 2
- the Young's modulus E3 of the secondary resin is 1000 N/mm 2 .
- the radius D1 of the glass portion is 0.0625 mm
- the radius D2 of the glass portion covered with the primary resin is 0.11 mm
- the radius D3 of the glass portion covered with the primary resin and the secondary resin is 0.125 mm.
- the bending rigidity of the optical fiber core wire of the comparative example is 0.060 N ⁇ mm 2 .
- the bending rigidity of the optical fiber core wire 211A of this embodiment is 4.3 times the bending rigidity of the optical fiber core wire having a glass diameter of 125 ⁇ m, which is relatively high.
- the tensile strength of the optical fiber cable 2 is the sum of the allowable tension of the plurality of optical fiber core wires 211A to 211L and the allowable tension of the plurality of tensile members 24.
- the allowable tension (N) is determined by cross-sectional area (mm 2 ) ⁇ Young's modulus (N/mm 2 ) ⁇ elongation strain (%).
- the glass portion of the optical fiber core wire 211A has a radius D1 of 0.09 mm and a Young's modulus of 47040 N/mm 2 . If the optical fiber core wire 211A stretches by 0.3%, the allowable tension of the optical fiber core wire 211A is 3.59N. When the optical fiber cable 2 has 288 optical fiber core wires, the allowable tension of a plurality of optical fiber core wires is 1034N.
- the allowable tension of the tensile member 24 is 36.3N. Since the optical fiber cable 2 of this embodiment has eight tensile strength members 24, the allowable tension of the plurality of tensile strength members 24 is 291N. From the above, the tensile strength of the optical fiber cable 2 is 1325N. That is, the tensile strength of the optical fiber cable 2 is 1300N or more.
- the permissible tension of an optical fiber cable with 288 optical fiber core wires and 16 tensile members each having a glass diameter of 125 ⁇ m is obtained.
- the allowable tension of the plurality of optical fiber core wires is 498N
- the allowable tension of the plurality of tension members is 582N. From the above, the allowable tension of the optical fiber cable of the comparative example is 1080N.
- the tensile strength of the optical fiber cable 2 of this embodiment is 1300 N or more, which is the same allowable tension as the optical fiber cable of the comparative example. That is, even if the glass diameter is increased from 125 ⁇ m to 180 ⁇ m and the number of tensile members 24 is reduced from 16 to 8, the allowable tension equivalent to that of the conventional optical fiber cable is achieved.
- the glass diameter of each of the optical fiber core wires 211A to 211L is larger than 125 ⁇ m. Therefore, it is possible to increase the number of cores per optical fiber core wire, and realize an optical fiber cable 2 with a core density of 11 cores/mm 2 or more.
- FIG. 4 is a cross-sectional view of an optical fiber cable 2B according to a modification. Components similar to those of the optical fiber cable 2 are denoted by the same reference numerals, and descriptions thereof are omitted.
- each of the plurality of tensile members 24 are arranged at equal intervals from each other. Specifically, in the cross section of the optical fiber cable 2B in the radial direction, the tensile members 24 are provided one by one at positions facing each other across the center of the optical fiber cable 2B.
- each of the plurality of tensile strength members 24 is arranged at equal intervals, so that non-uniformity in cable rigidity depending on the positions where the tensile members 24 are embedded is improved. Therefore, it is possible to realize an optical fiber cable 2B that is less likely to bend during pneumatic feeding.
- Optical fiber cable 21 Optical fiber ribbon 22: Water absorption tape 23: Cable jacket 24: Tensile member 25: Tear cord 26: Projection 26a: Surfaces 211A, 211B, 211C, 211D, 211E, 211F, 211G, 211H , 211I, 211J, 211K, 211L: optical fiber core wire 212: connecting portion 213: non-connecting portion 214: connecting resin 215: core 216: clad portion 217: inner coating layer 218: outer coating layer 240: tension member set L: Straight line R1: Outer diameter of optical fiber core R2: Outer diameter of clad (glass diameter)
Landscapes
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Abstract
光ファイバケーブル(2)は、複数の光ファイバ心線(21)と、複数の光ファイバ心線(21)の外側から被覆する外被(23)と、を備え、複数の光ファイバ心線(21)の各々は、複数のコアを有するマルチコアファイバであり、複数の光ファイバ心線(21)の各々のガラス径が125μmより大きく、心密度が11心/mm2以上である。
Description
本開示は、光ファイバケーブルに関する。
本出願は、2021年12月17日出願の日本出願第2021-205002号に基づく優先権を主張し、前記日本出願に記載された全ての記載内容を援用するものである。
本出願は、2021年12月17日出願の日本出願第2021-205002号に基づく優先権を主張し、前記日本出願に記載された全ての記載内容を援用するものである。
従来、光ファイバケーブルとして、複数の光ファイバ心線をスロットロッドに収容し、外被で被覆したスロット型ケーブルがある。また、スロットロッドを省略し、ケーブル外被内に複数の光ファイバ心線を高密度に実装したスロットレス型ケーブルもある。これらケーブルに実装される光ファイバ心線としては、一つのコアを有するシングルコアファイバや、複数のコアを有するマルチコアファイバが知られている(例えば特許文献1)。
本開示の光ファイバケーブルは、
複数の光ファイバ心線と、
前記複数の光ファイバ心線の外側から被覆する外被と、を備え、
前記複数の光ファイバ心線の各々は、複数のコアを有するマルチコアファイバであり、
前記複数の光ファイバ心線の各々のガラス径が125μmより大きく、
心密度が11心/mm2以上である。
複数の光ファイバ心線と、
前記複数の光ファイバ心線の外側から被覆する外被と、を備え、
前記複数の光ファイバ心線の各々は、複数のコアを有するマルチコアファイバであり、
前記複数の光ファイバ心線の各々のガラス径が125μmより大きく、
心密度が11心/mm2以上である。
[本開示が解決しようとする課題]
スロット型ケーブルはスロットロッドを備えるため、光ファイバ心線を高密度に実装することが難しい。スロットレス型ケーブルにおいても、現在一般的に使用されている主流のガラス径125μm、心線径250μmの光ファイバ心線では、光ファイバ心線の密度を高めるのに限界がある。
スロット型ケーブルはスロットロッドを備えるため、光ファイバ心線を高密度に実装することが難しい。スロットレス型ケーブルにおいても、現在一般的に使用されている主流のガラス径125μm、心線径250μmの光ファイバ心線では、光ファイバ心線の密度を高めるのに限界がある。
本開示は、心密度の高い光ファイバケーブルを提供する。
(課題を解決するための手段)
(課題を解決するための手段)
(本開示の一形態の説明)
まず本開示の実施態様を列記して説明する。
(1)本開示の一態様に係る光ファイバケーブルは、
複数の光ファイバ心線と、
前記複数の光ファイバ心線の外側から被覆する外被と、を備え、
前記複数の光ファイバ心線の各々は、複数のコアを有するマルチコアファイバであり、
前記複数の光ファイバ心線の各々のガラス径が125μmより大きく、
心密度が11心/mm2以上である。
まず本開示の実施態様を列記して説明する。
(1)本開示の一態様に係る光ファイバケーブルは、
複数の光ファイバ心線と、
前記複数の光ファイバ心線の外側から被覆する外被と、を備え、
前記複数の光ファイバ心線の各々は、複数のコアを有するマルチコアファイバであり、
前記複数の光ファイバ心線の各々のガラス径が125μmより大きく、
心密度が11心/mm2以上である。
本開示によれば、各光ファイバ心線のガラス径が125μmより大きいため、光ファイバ心線1本あたりのコア数を増やすことができ、心密度(コアの密度)を11心/mm2以上に大きくすることができる。したがって、光ファイバ心線のコアをより高密度に実装した光ファイバケーブルを実現することができる。
(2)上記(1)において、前記複数の光ファイバ心線の各々の曲げ剛性は0.25N・mm2以上であってもよい。
一般的に、空気圧送によってダクト内に光ファイバケーブルを布設する場合、光ファイバケーブルの曲げ剛性が低いと、ケーブルが蛇行することがある。また、-30℃や-40℃の環境下では外被が収縮し、外被内において光ファイバ心線のマクロベンドが起こることがある。本開示によれば、各光ファイバ心線の曲げ剛性が0.25N・mm2以上であるため、光ファイバケーブルの曲げ剛性も高くなり、空気圧送時において光ファイバケーブルは蛇行しにくい。また低温環境下でのマクロベンドも発生しにくい。
一般的に、空気圧送によってダクト内に光ファイバケーブルを布設する場合、光ファイバケーブルの曲げ剛性が低いと、ケーブルが蛇行することがある。また、-30℃や-40℃の環境下では外被が収縮し、外被内において光ファイバ心線のマクロベンドが起こることがある。本開示によれば、各光ファイバ心線の曲げ剛性が0.25N・mm2以上であるため、光ファイバケーブルの曲げ剛性も高くなり、空気圧送時において光ファイバケーブルは蛇行しにくい。また低温環境下でのマクロベンドも発生しにくい。
(3)上記(1)または(2)において、前記光ファイバケーブルの引張強度が1300N以上であってもよい。
本開示によれば、光ファイバケーブルの引張強度が1300N以上であるため、一般的な空気圧送に耐えうる光ファイバケーブルを実現することができる。
本開示によれば、光ファイバケーブルの引張強度が1300N以上であるため、一般的な空気圧送に耐えうる光ファイバケーブルを実現することができる。
(4)上記(1)から(3)の何れか一つにおいて、前記複数の光ファイバ心線の各々のガラス径が175μm以上185μm以下であってもよい。
本開示によれば、複数の光ファイバ心線の各々のガラス径が175μm以上185μm以下であるため、ガラス径が125μmである光ファイバ心線と比較して、各光ファイバ心線の曲げ剛性が高い。したがって光ファイバケーブルは空気圧送時に蛇行しにくく、また低温環境下でのマクロベンドも発生しにくい。またコア間の間隔を広く確保することができるため、コア間の光信号の漏洩(クロストーク)を防ぐことができる。
本開示によれば、複数の光ファイバ心線の各々のガラス径が175μm以上185μm以下であるため、ガラス径が125μmである光ファイバ心線と比較して、各光ファイバ心線の曲げ剛性が高い。したがって光ファイバケーブルは空気圧送時に蛇行しにくく、また低温環境下でのマクロベンドも発生しにくい。またコア間の間隔を広く確保することができるため、コア間の光信号の漏洩(クロストーク)を防ぐことができる。
(5)上記(1)から(4)の何れか一つにおいて、前記複数の光ファイバ心線の各々は12心の前記コアを有してもよい。
本開示によれば、各光ファイバ心線は12心のコアを有するため、従来のコア数を有する光ファイバ心線と比較して、心密度をより一層高めることができる。
本開示によれば、各光ファイバ心線は12心のコアを有するため、従来のコア数を有する光ファイバ心線と比較して、心密度をより一層高めることができる。
(6)上記(1)から(5)の何れか一つにおいて、前記複数の光ファイバ心線は、前記複数の光ファイバ心線の長手方向と直交する方向に並列に配置された状態で、前記複数の光ファイバ心線間の一部、または全てにおいて、隣接する光ファイバ心線間が連結された状態の連結部と、隣接する光ファイバ心線間が連結されていない状態の非連結部とが前記長手方向に間欠的に設けられている、間欠連結型光ファイバリボンであってもよい。
複数の光ファイバ心線として、間欠連結型光ファイバリボンを用いてもよい。間欠連結型光ファイバリボンを用いることによって、光ファイバケーブル内に、光ファイバ心線をより高密度に実装することが可能になる。
[発明の効果]
複数の光ファイバ心線として、間欠連結型光ファイバリボンを用いてもよい。間欠連結型光ファイバリボンを用いることによって、光ファイバケーブル内に、光ファイバ心線をより高密度に実装することが可能になる。
[発明の効果]
本開示によれば、心密度の高い光ファイバケーブルを提供することができる。
(本開示の一形態の詳細)
本開示の一形態に係る光ファイバケーブルの具体例を、図面を参照しつつ説明する。
なお、本開示はこれらの例示に限定されるものではなく、請求の範囲によって示され、請求の範囲と均等の意味および範囲内でのすべての変更が含まれることが意図される。
本開示の一形態に係る光ファイバケーブルの具体例を、図面を参照しつつ説明する。
なお、本開示はこれらの例示に限定されるものではなく、請求の範囲によって示され、請求の範囲と均等の意味および範囲内でのすべての変更が含まれることが意図される。
図1は、本開示の一形態に係る光ファイバケーブル2の断面図である。図1に示すように、光ファイバケーブル2は、複数の光ファイバリボン21の形態となった複数の光ファイバ心線と、例えば吸水テープ22と、ケーブル外被23(外被)と、少なくとも一つの抗張力体24と、少なくとも一つの引き裂き紐25と、例えば複数の突起26と、を備えている。光ファイバケーブル2のケーブル外径は、例えば20mmである。光ファイバケーブル2の引張強度は1300N以上である。
吸水テープ22は、複数の光ファイバリボン21全体の周囲に、例えば、縦添えまたは螺旋状に巻回されている。吸水テープ22は、例えば、ポリエステル等からなる基布に吸水性のパウダーを付着させることによって吸水加工が施されたテープである。吸水テープ22の厚みは、例えば0.3mmである。なお、本実施形態において光ファイバケーブル2は吸水テープ22を備えているが、光ファイバケーブル2は吸水テープ22を備えていなくてもよい。
ケーブル外被23は、吸水テープ22の周囲を覆っている。言い換えると、ケーブル外被23は、複数の光ファイバリボン21の外側から被覆している。ケーブル外被23は、複数の光ファイバリボン21(複数の光ファイバ心線)を内包している。ケーブル外被23の層内には、複数の抗張力体24が埋め込まれている。ケーブル外被23の厚みは、例えば1.5mmである。ケーブル外被23は、例えば難燃材料から形成されている。難燃材料としては、例えば、水酸化マグネシウムあるいは水酸化アルミニウム等の難燃性無機物を含むポリ塩化ビニル(PVC)等のビニル樹脂やポリエチレン(PE)等のポリオレフィン樹脂がある。またケーブル外被23は、滑剤を含みうる。滑剤としては、例えばシリコンやシロキサン等のシリコン系滑剤がある。
抗張力体24は、複数の光ファイバリボン21に沿って光ファイバケーブル2の長手方向に配置されている。抗張力体24の直径は、例えば0.5mmである。抗張力体24は、例えば、アラミドFRP、ガラスFRP、カーボンFRP等の繊維強化プラスチック(FRP)で形成されている。抗張力体24は、液晶ポリマーで形成されていてもよい。抗張力体24は、無誘導性であることが好ましい。なお、繊維強化プラスチック(FRP)は一般的に可燃性素材である。光ファイバケーブル2全体の難燃性向上の観点から、抗張力体24は、ケーブル外被23の内部のうち、ケーブル外被23の表層近傍ではなく光ファイバケーブル2の中心に近い位置に配置されることが好ましい。
抗張力体24は、径方向の断面が円形状に形成されている。本実施形態においては、8つの抗張力体24がケーブル外被23の層内に埋め込まれている。当該8つの抗張力体24は、2つずつが対になって設けられている。なお、以降の説明において、対になっている2つの抗張力体24をまとめて抗張力体セット240と称す。
本実施形態では、4つの抗張力体セット240が、互いに離隔してケーブル外被23の層内に埋め込まれている。光ファイバケーブル2では、4つの抗張力体セット240が、互いに等間隔で離れて配置されている。具体的には、光ファイバケーブル2の径方向の断面において、光ファイバケーブル2の中心を挟んで対向する位置に抗張力体セット240が一つずつ設けられている。光ファイバケーブル2の径方向の断面において、各抗張力体セット240は、互いに対向する二つの抗張力体セット240を結ぶ直線と、互いに対向する他の二つの抗張力体セット240を結ぶ他の直線とが直交するように配置されている。
引き裂き紐25は、ケーブル外被23を引き裂くために設けられている。引き裂き紐25は、ケーブル外被23の層内に光ファイバケーブル2の長手方向に複数の光ファイバリボン21に沿って配置されている。本実施形態において、引き裂き紐25は2つ設けられている。各引き裂き紐25は、隣り合う抗張力体セット240のほぼ中間に位置する。2つの引き裂き紐25は互いに対向するように設けられている。また、4つの抗張力体セット240は、ケーブル断面視において引き裂き紐25と光ファイバケーブル2の中心を結ぶ直線Lに対して線対称に配置されている。作業者は引き裂き紐25を引き出すことによってケーブル外被23を長手方向に引き裂き、光ファイバリボン21を取り出すことができる。引き裂き紐25は、繊維状であり、例えば、引っ張りに強いプラスチック材料(例えばポリエステル)で形成されている。
突起26は、複数(本実施形態では2条)設けられている。2条の突起26は、光ファイバケーブル2の長手方向に沿って設けられている。各突起26は、長手方向に沿って連続して設けられていてもよいし、断続的に設けられていてもよい。また、2条の突起26は、例えば光ファイバケーブル2の径方向の断面において、ケーブル外被23の外周部の周方向に、光ファイバケーブル2の中心を挟んで対向するように設けられている。本実施形態において突起26は、引き裂き紐25と光ファイバケーブル2の中心を結ぶ直線L上に設けられている。突起26は、ケーブル外被23の外周部に光ファイバケーブル2の径方向へ突出した状態で形成されている。突起26は、突出する方向の表面26aが曲面で構成されている。突起26は、押出成形によってケーブル外被23と一体的に形成されている。なお、本実施形態において光ファイバケーブル2は2条の突起26を備えているが、光ファイバケーブル2は突起26を備えていなくてもよい。
次に、図2を参照して光ファイバリボン21について詳細に説明する。図2は、光ファイバリボン21を長手方向に示した部分展開図である。図2に例示するように、光ファイバリボン21は、複数の光ファイバ心線211A~211Lの長手方向と直交する方向に並列に配置された状態で、複数の光ファイバ心線211A~211L間の一部、または全てにおいて、隣接する光ファイバ心線間が連結された連結部212と、隣接する光ファイバ心線間が連結されていない非連結部213とが長手方向に間欠的に設けられている、間欠連結型の光ファイバリボンである。光ファイバ心線211A~211Lの各々の曲げ剛性は0.25N・mm2以上である。
本実施形態に係る光ファイバリボン21では、12本の光ファイバ心線211A~211Lが並列に配置されている。連結部212と非連結部213とが間欠的に設けられている箇所は、一部の光ファイバ心線間(2心毎間欠)であってもよく、全ての光ファイバ心線間(1心毎間欠)であってもよい。図2に例示する光ファイバリボン21は、2心毎間欠であり、光ファイバ心線211Aと211B、211Cと211D、211Eと211F、211Gと211H、211Iと211J、211Kと211L、の各線間には非連結部213が設けられていない。
光ファイバリボン21における連結部212は、例えば紫外線硬化型樹脂、熱硬化型樹脂等からなる連結樹脂214を光ファイバ心線間に塗布することによって形成される。連結樹脂214が所定の光ファイバ心線間に塗布されることにより、連結部212と非連結部213とが間欠的に設けられるとともに、各光ファイバ心線211A~211Lが並列状態で一体化される。連結樹脂214は、並列された光ファイバ心線211A~211Lで形成される並列面の片面のみに塗布されてもよいし、両面に塗布されてもよい。また、光ファイバリボン21は、例えば並列された光ファイバ心線211A~211Lの片面、または両面全体にテープ樹脂を塗布して、全ての光ファイバ心線211A~211Lを連結させてから、回転刃等で一部を切断して非連結部213を形成するように作製されてもよい。
次に、図3を参照しつつ、光ファイバ心線211Aについて説明する。なお、光ファイバ心線211A以外の光ファイバ心線211B~211Lの構成は、光ファイバ心線211Aの構成と同様である。図3は、光ファイバ心線211Aの断面図である。図3に例示するように、光ファイバ心線211Aは、12個のコア215と、クラッド部216と、二層の被覆層217、218と、を備えている。すなわち、光ファイバ心線211Aは、複数のコア215を有するマルチコアファイバである。光ファイバ心線211Aの外径R1は例えば250μm±15μmである。
コア215は、径方向の断面において円形である。コア215は、石英ガラスにより形成されており、屈折率を上げるための添加剤が含まれている。コア215における屈折率は、クラッド部216における屈折率よりも高い。コア215の外径は、例えば5μm以上10μm以下である。
クラッド部216は、12個のコア215を一体的に取り囲むように設けられている。クラッド部216は、石英ガラスにより形成されており、例えば純石英ガラスである。クラッド部216は、径方向の断面において円形である。クラッド部216の外径(ガラス径)R2は、例えば175μm以上185μm以下であり、一般的な光ファイバ心線のガラス径よりも大きい。
二層の被覆層217、218はともに、クラッド部216の周囲を覆うように設けられている。被覆層217、218の被覆厚は合計で例えば37.5μmである。二層の被覆層のうちの内側の被覆層217はプライマリ樹脂の硬化物で形成されている。二層の被覆層のうちの外側の被覆層218はセカンダリ樹脂の硬化物で形成されている。
クラッド部216と接触する内側の被覆層217のプライマリ樹脂には、バッファ層として比較的ヤング率が低い軟質の樹脂が用いられる。内側の被覆層217と接触する外側の被覆層218のセカンダリ樹脂には、保護層として比較的ヤング率が高い硬質の樹脂が用いられる。セカンダリ樹脂の硬化物のヤング率は、常温(例えば、23℃)において、900Mpa以上であり、好ましくは1000MPa以上、さらに好ましくは1500MPa以上である。
外側の被覆層218のセカンダリ樹脂は、ウレタンアクリレートオリゴマーまたはウレタンメタアクリレートオリゴマー、フェノキシ基を有するモノマー、光重合開始剤及びシランカップリング剤を含有するベース樹脂と、疎水性の無機酸化物粒子と、を含む樹脂組成物であることが好ましい。樹脂組成物における無機酸化物粒子の含有量は、樹脂組成物の総量を基準として1質量%以上45質量%以下である。
光ファイバ心線211A~211Lの各々が例えば12個のコア215を有しており、光ファイバケーブル2内には、このような12心の間欠連結型の光ファイバリボン21が例えば24枚配置されている。したがって、本実施形態の光ファイバケーブル2は合計3456個のコア215を有している。本実施形態の光ファイバケーブル2の外径は例えば20mmであり、光ファイバケーブル2の断面全体におけるコアの密度である心密度は11心/mm2以上である。
なお、心密度とは、光ファイバケーブル2に収容される複数の光ファイバ心線のコア215の総数を、ケーブル断面積(光ファイバケーブル2の外径から求まる断面積)で除した値である。
なお、心密度とは、光ファイバケーブル2に収容される複数の光ファイバ心線のコア215の総数を、ケーブル断面積(光ファイバケーブル2の外径から求まる断面積)で除した値である。
次に、光ファイバ心線211Aの曲げ剛性について説明する。なお、光ファイバ心線211A以外の光ファイバ心線211B~211Lの曲げ剛性は、光ファイバ心線211Aの曲げ剛性と同様である。
材料力学において、一般的な丸棒の曲げ剛性は下記数式1によって求まる。数1において、EIは曲げ剛性(N・mm2)、Eはヤング率(N/mm2)、dは丸棒の半径(mm)である。
[数1]
EI=E・π・d4/64
材料力学において、一般的な丸棒の曲げ剛性は下記数式1によって求まる。数1において、EIは曲げ剛性(N・mm2)、Eはヤング率(N/mm2)、dは丸棒の半径(mm)である。
[数1]
EI=E・π・d4/64
ここで、光ファイバ心線211Aは、コア215及びクラッド部216を含むガラス部と、内側の被覆層217のプライマリ樹脂と、外側の被覆層218のセカンダリ樹脂の複合体とみなす。複合体としての光ファイバ心線211Aの曲げ剛性は下記数式2によって求まる。下記の数式において、EITOTALは光ファイバ心線211Aの曲げ剛性(N・mm2)、E1はガラス部のヤング率(N/mm2)、E2はプライマリ樹脂のヤング率(N/mm2)、E3はセカンダリ樹脂のヤング率(N/mm2)である。D1がガラス部の半径(mm)、D2がプライマリ樹脂で覆われたガラス部の半径(mm)、D3がプライマリ樹脂及びセカンダリ樹脂で覆われたガラス部の半径(mm)である。
[数2]
EITOTAL=E1・π・D14/64+E2・π・(D2-D1)4/64+E3・π・(D3-D2)4/64
[数2]
EITOTAL=E1・π・D14/64+E2・π・(D2-D1)4/64+E3・π・(D3-D2)4/64
上記式2を用いて、光ファイバ心線211Aの曲げ剛性を求める。本実施形態において、ガラス径のヤング率E1は80100N/mm2、プライマリ樹脂のヤング率E2は0.5N/mm2、セカンダリ樹脂のヤング率E3は1000N/mm2である。ガラス部の半径D1は0.09mm、プライマリ樹脂で覆われたガラス部の半径D2は0.11mm、プライマリ樹脂及びセカンダリ樹脂で覆われたガラス部の半径D3は0.125mmである。このとき、光ファイバ心線211Aの曲げ剛性EITOTALは0.258N・mm2となる。すなわち、光ファイバ心線211Aの曲げ剛性は0.25N・mm2以上である。
比較例として、ガラス径125μmである光ファイバ心線の曲げ剛性を求める。ガラス径のヤング率E1は80100N/mm2、プライマリ樹脂のヤング率E2は0.5N/mm2、セカンダリ樹脂のヤング率E3は1000N/mm2である。ガラス部の半径D1は0.0625mm、プライマリ樹脂で覆われたガラス部の半径D2は0.11mm、プライマリ樹脂及びセカンダリ樹脂で覆われたガラス部の半径D3は0.125mmである。このとき、比較例の光ファイバ心線の曲げ剛性は0.060N・mm2となる。本実施形態の光ファイバ心線211Aの曲げ剛性は、ガラス径125μmである光ファイバ心線の曲げ剛性の4.3倍であり、比較的高い。
次に、光ファイバケーブル2の引張強度について説明する。本実施形態において光ファイバケーブル2の引張強度は、複数の光ファイバ心線211A~211Lの許容張力と、複数の抗張力体24の許容張力の合計である。許容張力(N)は断面積(mm2)×ヤング率(N/mm2)×伸び歪み(%)によって求まる。
光ファイバ心線211Aのガラス部の半径D1は0.09mm、ヤング率が47040N/mm2である。光ファイバ心線211Aが仮に0.3%伸びる場合、光ファイバ心線211Aの許容張力は3.59Nとなる。光ファイバケーブル2が288心の光ファイバ心線を有する場合、複数の光ファイバ心線の許容張力は1034Nとなる。
一つの抗張力体24の半径が0.25mm、ヤング率が61740N/mm2とし、抗張力体24が0.3%伸びる場合、抗張力体24の許容張力は36.3Nとなる。本実施形態の光ファイバケーブル2は8本の抗張力体24を備えるため、複数の抗張力体24の許容張力は291Nとなる。以上より光ファイバケーブル2の引張強度は、1325Nとなる。すなわち、光ファイバケーブル2の引張強度は1300N以上である。
比較例として、各々のガラス径が125μmである、288本の光ファイバ心線と、16本の抗張力体を備える、光ファイバケーブルの許容張力を求める。この場合、複数の光ファイバ心線の許容張力は498Nであり、複数の抗張力体の許容張力は582Nである。以上より、比較例の光ファイバケーブルの許容張力は1080Nとなる。
このように本実施形態の光ファイバケーブル2の引張強度は1300N以上であり、比較例の光ファイバケーブルと同等の許容張力である。すなわち、ガラス径を125μmから180μmへ大きくし、抗張力体24の本数を16本から8本へ減らしたとしても、従来の光ファイバケーブルと同等の許容張力が達成される。
以上説明したように、本実施形態に係る光ファイバケーブル2では、光ファイバ心線211A~211Lの各々のガラス径が125μmより大きい。このため、光ファイバ心線1本あたりのコア数を増やすことができ、心密度11心/mm2以上の光ファイバケーブル2を実現することができる。
本実施形態では、8つの抗張力体24が2つずつ対になって設けられているが、抗張力体24の配置はこれに限られない。8つの抗張力体24が1つずつ設けられてもよい。図4は変形例に係る光ファイバケーブル2Bの断面図である。光ファイバケーブル2と同様の構成については同じ符号を付しその説明を省略する。
図4に示すように、複数の抗張力体24の各々は、互いに等間隔で離れて配置されている。具体的には、光ファイバケーブル2Bの径方向の断面において、光ファイバケーブル2Bの中心を挟んで対向する位置に抗張力体24が一つずつ設けられている。
変形例に係る光ファイバケーブル2Bにおいても、光ファイバケーブル2と同様の効果を得ることができる。更に光ファイバケーブル2Bでは、複数の抗張力体24の各々は、互いに等間隔で離れて配置されているため、抗張力体24の埋め込まれる位置によるケーブルの剛性の不均一性が改善される。したがって空気圧送時に屈曲しにくい光ファイバケーブル2Bを実現することができる。
以上、本開示を詳細にまた特定の実施態様を参照して説明したが、本開示の精神と範囲を逸脱することなく様々な変更や修正を加えることができることは当業者にとって明らかである。また、上記説明した構成部材の数、位置、形状等は上記実施の形態に限定されず、本開示を実施する上で好適な数、位置、形状等に変更することができる。
2、2B:光ファイバケーブル
21:光ファイバリボン
22:吸水テープ
23:ケーブル外被
24:抗張力体
25:引き裂き紐
26:突起
26a:表面
211A,211B,211C,211D,211E,211F,211G,211H,211I,211J,211K,211L:光ファイバ心線
212:連結部
213:非連結部
214:連結樹脂
215:コア
216:クラッド部
217:内側の被膜層
218:外側の被膜層
240:抗張力体セット
L:直線
R1:光ファイバ心線の外径
R2:クラッド部の外径(ガラス径)
21:光ファイバリボン
22:吸水テープ
23:ケーブル外被
24:抗張力体
25:引き裂き紐
26:突起
26a:表面
211A,211B,211C,211D,211E,211F,211G,211H,211I,211J,211K,211L:光ファイバ心線
212:連結部
213:非連結部
214:連結樹脂
215:コア
216:クラッド部
217:内側の被膜層
218:外側の被膜層
240:抗張力体セット
L:直線
R1:光ファイバ心線の外径
R2:クラッド部の外径(ガラス径)
Claims (6)
- 複数の光ファイバ心線と、
前記複数の光ファイバ心線の外側から被覆する外被と、を備え、
前記複数の光ファイバ心線の各々は、複数のコアを有するマルチコアファイバであり、
前記複数の光ファイバ心線の各々のガラス径が125μmより大きく、
心密度が11心/mm2以上である、光ファイバケーブル。 - 前記複数の光ファイバ心線の各々の曲げ剛性は0.25N・mm2以上である、請求項1に記載の光ファイバケーブル。
- 前記光ファイバケーブルの引張強度が1300N以上である、請求項1または請求項2に記載の光ファイバケーブル。
- 前記複数の光ファイバ心線の各々のガラス径が175μm以上185μm以下である、請求項1から請求項3の何れか一項に記載の光ファイバケーブル。
- 前記複数の光ファイバ心線の各々は12心の前記コアを有する、請求項1から請求項4の何れか一項に記載の光ファイバケーブル。
- 前記複数の光ファイバ心線は、
前記複数の光ファイバ心線の長手方向と直交する方向に並列に配置された状態で、前記複数の光ファイバ心線間の一部、または全てにおいて、隣接する光ファイバ心線間が連結された状態の連結部と、隣接する光ファイバ心線間が連結されていない状態の非連結部とが前記長手方向に間欠的に設けられている、間欠連結型光ファイバリボンである、請求項1から請求項5の何れか一項に記載の光ファイバケーブル。
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- 2022-12-16 WO PCT/JP2022/046393 patent/WO2023113012A1/ja active Application Filing
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