WO2020170364A1 - 水処理装置および水処理方法 - Google Patents

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WO2020170364A1
WO2020170364A1 PCT/JP2019/006348 JP2019006348W WO2020170364A1 WO 2020170364 A1 WO2020170364 A1 WO 2020170364A1 JP 2019006348 W JP2019006348 W JP 2019006348W WO 2020170364 A1 WO2020170364 A1 WO 2020170364A1
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water
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treated
time point
water treatment
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弘二 橋爪
航 吉田
英二 今村
野田　清治
古川　誠司
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三菱電機株式会社
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    • C02—TREATMENT OF WATER, WASTE WATER, SEWAGE, OR SLUDGE
    • C02F—TREATMENT OF WATER, WASTE WATER, SEWAGE, OR SLUDGE
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    • C—CHEMISTRY; METALLURGY
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    • C02F—TREATMENT OF WATER, WASTE WATER, SEWAGE, OR SLUDGE
    • C02F1/00—Treatment of water, waste water, or sewage
    • C02F1/50—Treatment of water, waste water, or sewage by addition or application of a germicide or by oligodynamic treatment
    • C—CHEMISTRY; METALLURGY
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    • C02F1/78—Treatment of water, waste water, or sewage by oxidation with ozone
    • C—CHEMISTRY; METALLURGY
    • C02—TREATMENT OF WATER, WASTE WATER, SEWAGE, OR SLUDGE
    • C02F—TREATMENT OF WATER, WASTE WATER, SEWAGE, OR SLUDGE
    • C02F3/00—Biological treatment of water, waste water, or sewage
    • C02F3/02—Aerobic processes
    • C02F3/12—Activated sludge processes
    • Y—GENERAL TAGGING OF NEW TECHNOLOGICAL DEVELOPMENTS; GENERAL TAGGING OF CROSS-SECTIONAL TECHNOLOGIES SPANNING OVER SEVERAL SECTIONS OF THE IPC; TECHNICAL SUBJECTS COVERED BY FORMER USPC CROSS-REFERENCE ART COLLECTIONS [XRACs] AND DIGESTS
    • Y02—TECHNOLOGIES OR APPLICATIONS FOR MITIGATION OR ADAPTATION AGAINST CLIMATE CHANGE
    • Y02W—CLIMATE CHANGE MITIGATION TECHNOLOGIES RELATED TO WASTEWATER TREATMENT OR WASTE MANAGEMENT
    • Y02W10/00—Technologies for wastewater treatment
    • Y02W10/10—Biological treatment of water, waste water, or sewage

Definitions

  • the present application relates to a water treatment device and a water treatment method.
  • the activated sludge method is a general method for treating municipal wastewater, organic wastewater, and nitrogen-containing wastewater.
  • the activated sludge method is a method to oxidize and decompose pollutants in wastewater by storing microorganisms having a purification function (activated sludge) in a biological reaction tank and aerating them while mixing and contacting them with wastewater. is there. In order to sufficiently purify this pollutant, it is necessary to supply an appropriate amount of air to the bioreactor.
  • a coagulation sedimentation method As a method of treating phosphorus-containing wastewater, there is a coagulation sedimentation method. This is a method of purifying phosphorus from water by precipitating phosphorus as a metal salt or calcium salt by reacting a coagulant with phosphoric acid in the water to be treated. Since the supply amount of the coagulant changes depending on the phosphorus concentration contained in the water to be treated, it is necessary to supply an appropriate amount of the coagulant to the water to be treated.
  • the treated water is purified by supplying a treatment agent such as air, ozone gas, and a coagulant to the water treatment tank into which the treated water flows. Therefore, it is necessary to immediately control the supply amount of the processing agent with respect to the fluctuation of the load value.
  • a treatment agent such as air, ozone gas, and a coagulant
  • Patent Document 1 in a water treatment system utilizing activated sludge, a set value of the nitrification rate of an aerobic tank is obtained from the organic matter concentration and nitrogen concentration of raw water, and the ammoniacal nitrogen concentration and nitric acid concentration in the aerobic tank are determined.
  • a method has been proposed in which the calculated value of the nitrification rate in the aerobic tank from the nitrogen concentration is compared with the set value of the nitrification rate to perform aeration control.
  • Patent Document 2 in a water treatment facility using ozone, an ozone generator and an ozone dissolver are incorporated into a common ozone aeration tank, and all ozone generated is dissolved in water to be treated to perform ozone treatment.
  • Patent Document 3 in a water treatment system, the amount of air diffused and the amount of coagulant injected in a biological treatment tank are controlled based on the flow rate and phosphorus component concentration of treated water and the phosphorus component concentration of outflow water. A method has been proposed.
  • Patent Document 1 aeration control is performed based on the current values of organic matter concentration and nitrogen concentration of inflow water.
  • the control based on the current value of the inflow water quality may cause the water quality to deteriorate due to the insufficient air diffusion amount at the time of high load.
  • the required air diffusion amount decreases at the time of low load, the control of the air diffusion amount cannot keep up with the decrease in the load value, which may lead to energy loss due to excessive air diffusion.
  • Patent Document 2 since the output of the ozone generator is changed in response to the current fluctuation of the load value, the outflow water quality is deteriorated due to the insufficient supply amount of ozone gas at the time of high load, and the excess amount of ozone gas at the time of low load. There is a risk of energy loss due to supply.
  • Patent Document 3 as in Patent Document 1, since the coagulant is supplied in response to the current fluctuations in the flow rate of inflow water and the concentration of phosphorus components, when the load value increases, the water quality deteriorates due to insufficient coagulant supply, When the load is low, the cost may increase due to excessive supply of the coagulant.
  • the supply amount of the processing agent is increased or decreased after the fluctuation of the load value is detected.
  • the load is high, the quality of the outflow water is deteriorated due to the insufficient supply of the treatment agent, and when the load is low, the cost is increased due to the excessive supply of the treatment agent.
  • the present application discloses a technique for solving the above problems, and a water treatment apparatus and a water treatment apparatus capable of suppressing fluctuations in the quality of treated water in which water to be treated is treated and reducing operating costs.
  • the purpose is to provide a method.
  • the water treatment device disclosed in the present application In a water treatment device for treating water by supplying a treatment agent to the water to be treated flowing into the water treatment tank, A load measuring unit that measures the load value of the treated water flowing into the water treatment tank at the first time point as a first load value, Based on the first load value measured by the load measurement unit, a prediction to predict the load value of the treated water flowing into the water treatment tank at the second time point after the first time point as a second load value Department, The amount of the treatment agent supplied corresponding to the second load value predicted by the prediction unit is supplied to the water to be treated in the water treatment tank at a third time point between the first time point and the second time point. And a supply unit that operates.
  • the water treatment method disclosed in the present application In a water treatment method of supplying a treatment agent to water to be treated to perform water treatment, A first step of measuring the load value of the treated water at the first time point as a first load value, Based on the first load value measured in the first step, a second step of predicting the load value of the treated water at the second time point after the first time point as a second load value, A third step of supplying the amount of the treatment agent corresponding to the second load value predicted in the second step to the water to be treated at a third time point between the first time point and the second time point And with.
  • FIG. 5 is a diagram showing changes with time in load value and air diffusion amount in the water treatment device according to the first embodiment and a comparative example.
  • FIG. 5 is a diagram showing a time-dependent change in the concentration of ammonia nitrogen in treated water in the water treatment device according to the first embodiment.
  • FIG. 5 is a diagram showing changes with time in load value and air diffusion amount in the water treatment device according to the first embodiment and a comparative example.
  • FIG. 5 is a diagram showing a time-dependent change in the concentration of ammonia nitrogen in treated water in the water treatment device according to the first embodiment.
  • It is a figure which shows the structure of the water treatment apparatus by Embodiment 3.
  • the present application relates to a water treatment apparatus and a water treatment method for purifying contaminants contained in water to be treated, such as city sewage, organic wastewater, nitrogen-containing wastewater, sewage secondary treated water, and phosphorus-containing wastewater, to perform water treatment. There is something.
  • FIG. 1 is a diagram showing the configuration of the water treatment device according to the first embodiment.
  • the water treatment device includes a water treatment tank 1, a first calculation unit 91 as a supply unit, a first supply unit 41 and a first diffuser 31, a second calculation unit 92, a second supply unit 42, and a second supply unit 42.
  • the second air diffuser 32, the third calculator 93, the third supplier 43, and the third air diffuser 33, the load measuring unit 5, the recording unit 6, the predicting unit 7, and the settling tank 2 are provided.
  • the first calculation unit 91, the first supply unit 41, and the first air diffusing unit 31 form one supply unit.
  • the second calculation unit 92, the second supply unit 42, and the second air diffusing unit 32 form one supply unit.
  • the third calculation unit 93, the third supply unit 43, and the third air diffusing unit 33 form one supply unit.
  • three supply units are provided, but in the case where one supply unit is provided, two supply units are provided, depending on the size of the water treatment tank 1, the amount of treated water, and the like. In some cases, it may be possible to further include four or more supply units. The number of supply units is the same in the following embodiments, and the description thereof will be omitted as appropriate.
  • the water treatment tank 1 receives water to be treated from the outside through a pipe 101.
  • the water treatment tank 1 stores activated sludge and purifies the water to be treated by a biological reaction caused by the activated sludge. Further, the treated water treated in the water treatment tank 1 (hereinafter, the treated water treated in the water treatment tank 1 is referred to as “treated water”) is discharged to the settling tank 2 through the pipe 102. ..
  • the sedimentation tank 2 precipitates the activated sludge contained in the treated water discharged from the water treatment tank 1 via the pipe 102.
  • the supernatant water after the precipitation treatment is discharged through the pipe 103.
  • the activated sludge separated by the settling process is returned to the water treatment tank 1 via the pipe 104. However, in the settling tank 2, the surplus activated sludge is discharged to the outside through the pipe 105.
  • the air diffusers 31 to 33 are installed side by side in the water treatment tank 1 in the direction in which the water to be treated flows down.
  • the air diffusers 31 to 33 supply the treatment agent in a gas state, which is sent from the supply portions 41 to 43 via the pipes 411, 421, and 431, into the water treatment tank 1.
  • the load measuring unit 5 is attached to the pipe 101 and measures the load value of the water to be treated flowing into the water treatment tank 1.
  • the recording unit 6 inputs the load value measured by the load measuring unit 5 via the signal line 51, and records it together with the time.
  • the predicting unit 7 inputs the past load value recorded in the recording unit 6 and the time of the load value through the signal line 61, and further, the current time as the first time point measured by the load measuring unit 5.
  • the first load value and time of the water to be treated are input from the load measuring unit 5 via the signal line 52. Then, the prediction unit 7 predicts the load value of the water to be treated flowing into the water treatment tank 1 at the second time point after the present (first time point) as the second load value.
  • Each of the calculation units 91 to 93 inputs the second load value of the treated water predicted by the prediction unit 7 through the signal line 71, and calculates the supply amount of the treatment agent corresponding to the second load value.
  • the supply amount may be shown as an air diffusion amount.
  • the calculation units 91 to 93 cause the supply units 41 to 43 to calculate the treatment agent calculated corresponding to the second load value of the treated water at the third time point between the first time point and the second time point.
  • the supply amount is supplied to each of the air diffusers 31 to 33.
  • the supply amount of the processing agent calculated by each of the calculation units 91 to 93 is sent to each of the supply units 41 to 43 via each of the signal lines 911, 921, 931. Further, the treatment agent supplied from each of the supply sections 41 to 43 is supplied to each of the air diffusing sections 31 to 33, and the treatment agent is supplied into the water treatment tank 1. Therefore, in the water treatment device of the first embodiment, in the water treatment tank 1, the water to be treated that flows in via the pipe 101 is activated sludge and the air of the treatment agent supplied from each of the supply units 41 to 43. The air is diffused from the air diffusers 31 to 33, mixed and stirred, and the pollutants in the water are biologically oxidatively decomposed to be purified.
  • the load measuring unit 5 measures the load value of the treated water flowing into the water treatment tank 1. Specifically, the load measuring unit 5 specifically measures the flow rate of the treated water, the pollutant concentration meter (ammonia nitrogen concentration meter, total At least one measuring instrument such as a nitrogen concentration meter, a BOD (Biochemical oxygen demand) meter, and a COD (Chemical oxygen demand) meter is provided. The load measuring unit 5 measures the load value continuously or intermittently at intervals of a predetermined time. Then, all load values are associated with the time when the load value was measured.
  • the pollutant concentration meter ammonia nitrogen concentration meter, total At least one measuring instrument such as a nitrogen concentration meter, a BOD (Biochemical oxygen demand) meter, and a COD (Chemical oxygen demand) meter.
  • the load measuring unit 5 measures the load value continuously or intermittently at intervals of a predetermined time. Then, all load values are associated with the time when the load value was measured.
  • the load measuring unit 5 may be equipped with both the flowmeter and the pollutant concentration meter shown above. In that case, the product of the flow rate of the water to be treated flowing into the water treatment tank 1 and the contaminant concentration may be calculated as the load value. Then, the load measurement unit 5 measures the load value of the water to be treated that substantially flows into the water treatment tank 1. Further, as an alternative to the flow meter, the opening degree of the weir of the inflow conduit may be used instead of the flow rate. Further, in order to consider the influence on the temperature such as the season, a water thermometer may be provided in addition to the flow meter and the pollutant concentration meter. It should be noted that here, the case where the water temperature gauge is not provided will be described.
  • the load measuring unit 5 may be installed upstream of the water treatment tank 1.
  • the load value including the effect of the activated sludge returned from the pipe 104.
  • the influence of the time lag until the water actually flows into the water treatment tank 1 after passing through the pipe 101 can be removed, so that more precise control can be performed. Since this is the same in the following embodiments, the description thereof will be omitted as appropriate.
  • the predicting unit 7 uses the past load value and the current (first time point) first load value measured by the load measuring unit 5 to determine the second value of the treated water after a predetermined time (second time point). Predict load value. After a predetermined time (second time point) predicted by the prediction unit 7, the optimum value varies depending on the load fluctuation pattern of the water to be treated flowing into the water treatment device. Generally, it is known that the load value periodically changes in urban sewage during fine weather. Therefore, it is desirable to set the above-mentioned predetermined time within a range that does not exceed the cycle of the load value, and approximately 30 minutes to 6 hours ahead is predicted. With this prediction, it becomes possible to operate the water treatment device in anticipation of load value fluctuations.
  • the prediction of the second load value of the treated water at the second point of time by the prediction unit 7 is based on the accumulated past load value data from the first load value of the current treated water at the first point of time.
  • the second load value of the treated water after a predetermined time as the second time point after the one time point is predicted.
  • a neural network, deep learning, reinforcement learning, machine learning, a local approximation method, etc. are used as a concrete prediction method.
  • the past load value data recorded in the recording unit 6 is used as the learning data, but the load value may be predicted in association with water quality data other than the load value data or data that can be acquired from the outside.
  • Each of the calculation units 91 to 93 has a current first load value of the treated water as the first time point measured by the load measurement unit 5, or a second time point after the first time point predicted by the prediction unit 7. Using the second load value of the treated water after a predetermined time, calculate the diffused amount of the treating agent supplied from each diffuser 31 to 33 at the third time point between the first time point and the second time point. An arithmetic expression is incorporated.
  • each of the calculation units 91 to 93 holds a predetermined coefficient in each of the air diffusers 31 to 33 connected thereto, and calculates the sum of (A) and (B) below. calculate.
  • (A) A supply amount (B) constant obtained by multiplying the load value of the water to be treated flowing into the water treatment tank 1 measured by the load measuring unit 5 by a predetermined coefficient for each of the air diffusers 31 to 33.
  • the coefficient is a value set in advance so that an optimum air diffusion amount can be obtained in the above calculation so that the air diffusion amount quickly follows the fluctuation of the load value flowing into the water treatment tank 1.
  • the value can be set depending on the position or the number of the air diffusers 31 to 33.
  • the first calculation unit 91 causes the set value G1 of the air diffusion amount supplied from the first air diffusion unit 31.
  • G1 k11.SIN, N.QIN+k13...(1) SIN, N: Ammonia nitrogen concentration [mg/L] of the water to be treated flowing into the water treatment tank 1
  • QIN Flow rate of water to be treated flowing into the water treatment tank 1 [m 3 /hr] k11, k13; constants
  • the coefficients k11, k21 and k31 that are predetermined corresponding to the air diffusers 31 to 33 are the load values that flow into the water treatment tank 1 as described above. It is a preset value so that the optimum aeration amount for promptly following the variation in the aeration amount can be obtained in the above calculation.
  • the coefficients k11, k21, and k31 are not all equal values, and different values may be set according to the positions of the air diffusers 31 to 33. Further, even after the coefficients k11, k21, and k31 have been set once, the optimum values can be appropriately set again according to the seasonal variation and the target change in the quality of the treated water.
  • the calculation formula of the air diffusion amount incorporated in each of the calculation units 91 to 93 and the second load value of the treated water at the second time point predicted by the prediction unit 7 are calculated. Based on this, the amount of air diffused from each of the air diffusers 31 to 33 is calculated at the third time point between the first time point and the second time point.
  • the present (first time point) first load value is expressed as “SIN, N, QIN”.
  • each of the calculation units 91 to 93 adds the first load value “SIN, N, QIN” of the current treated water to the above arithmetic expression. Instead, the second load value "S'IN, N, Q'IN” of the treated water at the second time point is input, and the aeration amount corresponding to the second load value of the treated water is calculated.
  • the set values G1 to G3 of the air diffusion amount at the third time point calculated as described above are transmitted to the supply units 41 to 43 via the signal lines 911 to 931, respectively.
  • the air having the set diffusion amount is supplied into the water treatment tank 1 via the pipes 411 to 431 and the diffusion units 31 to 33, respectively.
  • the predicting unit 7 determines the second load value of the treated water after a predetermined time, and each calculation unit 91.
  • the supply amount of the processing agent at the third time point is calculated, the air diffusion amount in each of the supply units 41 to 43 is controlled, and the air in the pipes 411 to 431 is moved to generate the air diffusion units 31 to 33.
  • the target amount of aeration is supplied to the water treatment tank 1.
  • the air diffusion amount at the third time point calculated by each of the calculation units 91 to 93 is calculated from each of the air diffusion units 31 to 33.
  • the water to be treated flows into the water treatment tank 1 via the pipe 101.
  • the load measurement unit 5 measures the present (first time point) first load value of the water to be treated (step ST1 in FIG. 2).
  • the said 1st load value is recorded on the recording part 6 with the measured time (step ST5 of FIG. 2).
  • the predicting unit 7 uses the first load value measured by the load measuring unit 5, the past load value recorded in the recording unit 6, and the like, and the second time point after the present time (first time point).
  • the second load value of the untreated water is predicted (step ST2 in FIG. 2).
  • the calculation units 91 to 93 calculate the supply amount of the treatment agent based on the second load value of the water to be treated (step ST3 in FIG. 2).
  • each of the calculation units 91 to 93 supplies the previously calculated supply amount of the processing agent to each of the supply units 41 to 43 and each of the diffusion units 31 to 93 at the third time point between the first time point and the second time point. It is supplied to the water treatment tank 1 via 33 (step ST4 in FIG. 2).
  • FIG. 3 and FIG. 4 show a case where it is predicted that the second load value of the treated water will increase from the current first load value of the treated water a predetermined time after the present.
  • 5 and 6 show a case where it is predicted that the second load value of the treated water will decrease from the current first load value of the treated water a predetermined time after the present.
  • FIG. 3 and FIG. 5 are diagrams showing changes over time in the amount of air diffused and the load value.
  • FIG. 4 and FIG. 6 are views showing the time-dependent change in the concentration of ammonia nitrogen in the treated water that has flowed out, that is, the treated water after the water treatment in the water treatment tank 1.
  • T1 is the present and is the first time point.
  • T2 is a second time point T2, which is a predetermined time after the first time point T1.
  • T3 is the third time point between the first time point T1 and the second time point T2.
  • F1 is a graph showing the actual load value.
  • F2 is a graph showing the value of the predicted load value.
  • D1 is a graph showing the amount of air diffused based on the load value F1.
  • D2 is a graph showing the amount of air diffused based on the load value F2.
  • N1 is the ammonia nitrogen concentration of the treated water that is treated in the water treatment tank 1 and discharged from the water treatment tank 1 when treated with the aeration amount D1 (hereinafter, “ammonia state of treated water”). It is a graph showing "nitrogen concentration”. N2 is a graph showing the concentration of ammonia nitrogen in the treated water when treated with an air diffusion amount D2.
  • F3 is a graph showing the actual load value.
  • F4 is a graph showing the value of the predicted load value.
  • D3 is a graph showing the amount of air diffused based on the load value F3.
  • D4 is a graph showing the amount of air diffused based on the load value F4.
  • N3 is a graph showing the concentration of ammonia nitrogen in the treated water when treated with an air diffusion amount D3.
  • N4 is a graph showing the concentration of ammonia nitrogen in the treated water when treated with an aeration amount D4.
  • the air diffusion amount D1 is calculated at the same timing T0 as the increase of the load value F1.
  • the improvement of the activated sludge purification function due to the increase of the air diffusion amount D1 cannot be overtaken especially when the load value F1 rapidly increases.
  • the ammonia nitrogen concentration N1 of the treated water may exceed the control upper limit value SOUT,cont as shown in FIG.
  • the air diffusion amount D2 can be increased from the third time point T3 before the load value is actually increased.
  • the amount of air diffused is increased in advance in anticipation of an increase in the load value, and the high-load treated water flows into the water treatment tank 1 in a state where the purification function of activated sludge is sufficiently enhanced.
  • the increase in the ammonia nitrogen concentration N2 of the treated water due to the increase of the load value can be suppressed to a minimum, and even if the load value sharply increases, The ammonia nitrogen concentration N2 can be suppressed to SOUT,cont or less.
  • the air diffusion amount D3 changes at the same timing T0 as the decrease of the load value F3. Will be reduced. However, especially when the load value F3 suddenly decreases, the control of the air diffusion amount D3 may be delayed with respect to the decrease of the load value F3, and an excessive air diffusion amount D3 may be supplied.
  • the air diffusion amount D4 can be reduced from the third time point T3 before the load value is actually reduced.
  • the ammonia nitrogen concentration N4 of the treated water temporarily increases, but after that, the treated water with the reduced load value is actually treated in the water treatment tank. 1, the ammonia-nitrogen concentration N4 of the treated water does not exceed the control upper limit value SOUT,cont, and excessive diffused air is maintained while maintaining good water quality of the treated water. It is possible to suppress the amount of air diffused M, which is indicated by the diagonal lines, which indicates the difference between the amount D3 and the amount of air diffused D4.
  • the load value of the water to be treated that flows into the water treatment tank 1 is predicted, and the amount of air to be supplied into the water treatment tank 1 is set based on the predicted load value.
  • the deterioration of the quality of the treated water can be suppressed by increasing the amount of air diffused in advance.
  • the amount of diffused air can be reduced in advance to suppress the excessive amount of diffused air within a range in which the water quality of the treated water does not exceed the control upper limit value.
  • the method shown above should be used to diffuse air beforehand when the predicted load value decreases. By reducing the amount, the quality of treated water will temporarily deteriorate. Therefore, in order to prevent this, the predicted load value "S'IN, N, Q'IN” is input only when the predicted load value increases, and when the predicted load value decreases, Control is performed by inputting the current load value "SIN, N, QIN".
  • a load measuring unit that measures the load value of the treated water flowing into the water treatment tank at the first time point as a first load value
  • a prediction to predict the load value of the treated water flowing into the water treatment tank at the second time point after the first time point as a second load value Department Based on the first load value measured by the load measurement unit, a prediction to predict the load value of the treated water flowing into the water treatment tank at the second time point after the first time point as a second load value Department,
  • the amount of the treatment agent supplied corresponding to the second load value predicted by the prediction unit is supplied to the water to be treated in the water treatment tank at a third time point between the first time point and the second time point.
  • a supply unit for Also, In a water treatment method of supplying a treatment agent to water to be treated to perform water treatment, A first step of measuring the load value of the treated water at the first time point as a first load value, Based on the first load value measured in the first step, a second step of predicting the load value of the treated water at the second time point after the first time point as a second load value, A third step of supplying the amount of the treatment agent corresponding to the second load value predicted in the second step to the water to be treated at a third time point between the first time point and the second time point Since it is equipped with Since the supply amount of the treatment agent corresponding to the second load value is supplied at the third time point, it is possible to suppress fluctuations in the water quality of the treated water in which the water to be treated is treated and reduce operating costs.
  • the supply unit determines that the second load value at the second time point predicted by the prediction unit is larger than the first load value at the first time point
  • the first load at the first time point is determined. Since the supply amount of the processing agent that is larger than the supply amount of the processing agent corresponding to the value is supplied to the third time point, It is possible to reliably suppress fluctuations in the quality of treated water in which the water to be treated has been treated.
  • the supply unit determines that the second load value at the second time point predicted by the prediction unit is smaller than the first load value at the first time point, the first load at the first time point. Since the supply amount of the processing agent less than the supply amount of the processing agent corresponding to the value is supplied to the third time point, It is possible to suppress fluctuations in the quality of treated water in which the water to be treated is treated and reduce operating costs.
  • the load measuring unit measures the load value by a flow rate of the treated water flowing into the water treatment tank, or the load value is the treated water flowing into the water treatment tank. Or the product of the load value of the flow rate of the treated water flowing into the water treatment tank and the contaminant concentration of the treated water flowing into the water treatment tank. Since it will be measured at Since it is possible to reliably measure the load value of the water to be treated, which is water treated, it is possible to suppress fluctuations in the quality of the treated water and reduce operating costs.
  • FIG. 7 is a diagram showing the configuration of the water treatment device according to the second embodiment.
  • a concentration measuring unit 8 that acquires the treated water discharged from the water treatment tank 1 from the pipe 102 and measures the concentration of contaminants in the treated water is provided.
  • the concentration measuring unit 8 is formed by a pollutant concentration meter whose water quality is controlled in water treatment. Specifically, there are, for example, an ammonia nitrogen concentration meter, a total nitrogen concentration meter, a BOD meter and a COD meter. Further, in order to consider the influence on the temperature such as the season, a water thermometer may be provided in addition to the pollutant concentration meter. It should be noted that here, the case where the water temperature gauge is not provided will be described.
  • the pollutant concentration measured by the concentration measuring unit 8 is sent to each calculating unit 91 to 93 via the signal line 81. Therefore, in each of the calculation units 91 to 93, unlike the above-described first embodiment, the current (first time point) first load value measured by the load measurement unit 5 and the concentration measurement unit 8 are measured. An arithmetic expression for calculating the optimum supply amount of the treating agent, that is, the aeration amount based on the contaminant concentration is incorporated.
  • each of the calculation units 91 to 93 holds a predetermined coefficient in each of the air diffusers 31 to 33 connected thereto, and the following (A), (B) and (C ) Is calculated.
  • C) The diffuser concentration of the treated water measured by the concentration measuring unit 8 is set in advance in each of the air diffusers 31 to 33 as a calculation amount for feedback control to a predetermined target value of the contaminant concentration of the treated water. Supply amount multiplied by the calculated second coefficient
  • each of the above-mentioned coefficients can be obtained in the above calculation by the above-mentioned calculation, in order to bring the pollutant concentration of the treated water discharged from the water treatment tank 1 closer to the predetermined target value of the pollutant concentration.
  • the values are preset, and different values can be set depending on the positions or the number of air diffusers.
  • the first calculation unit At 91, the set value G1 [Nm 3 /hr] of the air diffusion amount supplied from the first air diffusion portion 31 is calculated by the following equation (4).
  • G1 k11.SIN, N.QIN+k12.(GP+GI+GD)+k13...(4) SIN, N: Ammonia nitrogen concentration [mg/L] of the water to be treated flowing into the water treatment tank 1 QIN: Flow rate of water to be treated flowing into the water treatment tank 1 [m 3 /hr] k11, k12, k13: constants k11 is a first coefficient and k12 is a second coefficient.
  • GP KP ⁇ (SOUT, N ⁇ S0, N) (5)
  • GI KP/TI ⁇ (SOUT,N-S0,N)dt (6)
  • GD KP ⁇ TD ⁇ d(SOUT, N ⁇ S0, N)/dt (7)
  • SOUT,N Ammonia nitrogen concentration of treated water [mg/L] S0, N: Target value of ammonia nitrogen concentration in treated water [mg/L] KP; proportional gain TI; integration time TD; derivative time
  • the respective calculation units 92, 93 calculate the set values G2, G3 [Nm 3 /hr] of the air diffusion amount by the equations (8), (9) shown below, respectively.
  • G2 k21.SIN, N.QIN+k22.(GP+GI+GD)+k23...(8) k21, k22, k23; constant Note that k21 is a first coefficient and k22 is a second coefficient.
  • G3 k31 ⁇ SIN, N ⁇ QIN+k32 ⁇ (GP+GI+GD)+k33 (9) k31, k32, k33; constant Note that k31 is a first coefficient and k32 is a second coefficient.
  • the first coefficients k11, k21, k31 and the second coefficients k12, k22, k32 that are predetermined corresponding to the diffusers 31 to 33 are:
  • the ammonia nitrogen concentration of the treated water is a preset value so that the optimum aeration amount in order to approach the target value of the predetermined pollutant concentration can be obtained in the above calculation. is there.
  • all the first coefficients k11, k21, k31 and the second coefficients k12, k22, k32 are not all equal, and different values may be set according to the position of the air diffuser.
  • the first coefficients k11, k21, k31 and the second coefficients k12, 22, 32 are set once and then re-set to optimal values in accordance with seasonal fluctuations and target changes in the quality of treated water. be able to.
  • the calculation formula of the air diffusion amount incorporated in each of the calculation units 91 to 93 and the second load value of the treated water at the second time point calculated by the prediction unit 7 are calculated. Based on the contaminant concentration measured by the concentration measuring unit 8, the amount of air diffused from each of the air diffusers 31 to 33 at the third time point between the first time point and the second time point is calculated.
  • the calculation formula of the air diffusion amount incorporated in each of the calculation units 91 to 93 is a calculation formula for calculating the optimum air diffusion amount for the current load value “SIN, N, QIN”.
  • the set values G1 to G3 of the air diffusion amount at the third time point calculated as described above are transmitted to the supply units 41 to 43 via the signal lines 911 to 931, respectively.
  • Each of the supply units 41 to 43 supplies the set amount of air into the water treatment tank 1 through the pipes 411 to 431 and the air diffusers 31 to 33, respectively.
  • the prediction unit 7 determines the second load value of the treated water after a predetermined time, and each calculation unit 91.
  • the supply amount of the processing agent at the third time point is calculated, the air diffusion amount in each of the supply units 41 to 43 is controlled, and the air in the pipes 411 to 431 is moved to generate the air diffusion units 31 to 33.
  • the target amount of aeration is supplied to the water treatment tank 1.
  • the diffusion amount at the third time calculated by each calculation unit 91 to 93 is calculated from each diffusion unit 31 to 33.
  • the concentration measuring unit 8 is connected to the pipe 102 in FIG. 7, the concentration measuring unit 8 needs to be able to measure the contaminant concentration of the treated water after the purification treatment by the activated sludge in the water treatment tank 1 is completed. 8 may be connected to either the settling tank 2 or the pipe 103. Furthermore, in order to reliably prevent the outflow of pollutants of the treated water discharged from the water treatment tank 1, the concentration measuring unit 8 can be installed in the water treatment tank 1 on the downstream side. As a result, the pollutant concentration of the treated water is controlled to the target value before the purification treatment in the water treatment tank 1 is completed. Therefore, the treated water that has been further purified is discharged from the water treatment tank 1, and the quality of the treated water can be kept good. Since this is the same in the following embodiments, the description thereof will be omitted as appropriate.
  • the difference between the second embodiment and the first embodiment is that the pollutant concentration of the treated water measured by the concentration measuring unit 8 is set in advance in the equations (1) to (3) of the air diffusion amount. This is the point where an arithmetic expression for feedback control was added to the target value of the contaminant concentration of the treated water. By doing so, it becomes possible to precisely control the pollutant concentration, and it is possible not only to further suppress fluctuations in the quality of the treated water with respect to fluctuations in the load value, but also to supply each of the supply parts 41 to 43 with sufficient air diffusion. Also, the energy consumption of the air diffusers 31 to 33 can be suppressed.
  • the water treatment is performed.
  • the pollutant concentration can be precisely controlled with respect to the target value, and the aeration amount can be set without excess or deficiency.
  • you want to keep the quality of treated water as good as possible increase the predicted load value to prevent temporary deterioration of the treated water quality by reducing the air volume when the load value decreases.
  • the water treatment tank is provided with a concentration measuring unit for measuring the concentration of contaminants in the treated water in which the treated water is treated with water, Since the supply unit supplies the supply amount of the treatment agent in consideration of the contaminant concentration of the treated water treated in the water treatment tank measured by the concentration measurement unit, The amount of treatment agent supplied is added to the concentration of pollutants in the treated water that has been treated in the water treatment tank, so it is possible to further reduce fluctuations in the quality of treated water and reduce operating costs. it can.
  • FIG. 8 is a diagram showing the configuration of the water treatment device according to the third embodiment.
  • the third embodiment shows, as a water treatment device, a water treatment device that supplies ozone gas as a treatment agent to water to be treated and oxidizes and decomposes pollutants of the water to be treated.
  • ozone gas is used as the treatment agent, unlike the above-described respective embodiments, the water treatment tank 1 does not require activated sludge, and there is no settling tank 2 or a structure associated with the settling tank 2.
  • the supply amount may be shown as ozone gas concentration.
  • the supply unit according to the third embodiment includes the air diffusers 31 to 33, the supply unit 44, and the calculation unit 94.
  • the load measuring unit 5 includes at least one measuring device such as a flow meter or a contaminant concentration meter (organic matter concentration meter, odor substance concentration meter, color meter, virus detector, etc.).
  • the load measuring unit 5 measures the load value continuously or intermittently at intervals of a predetermined time, as in the above-described embodiments. Then, all load values are associated with the time when the load value was measured.
  • the load measuring unit 5 may be provided with both the flowmeter and the pollutant concentration meter described above. In that case, the product of the flow rate of the water to be treated flowing into the water treatment tank 1 and the contaminant concentration may be calculated as the load value.
  • the load measurement unit 5 measures the load value of the water to be treated that substantially flows into the water treatment tank 1.
  • the opening degree of the weir of the inflow conduit may be used instead of the flow rate.
  • a water thermometer may be provided in addition to the flow meter and the pollutant concentration meter. It should be noted that here, the case where the water temperature gauge is not provided will be described.
  • the concentration measuring unit 8 is formed by a pollutant concentration meter that is a water quality management target in water treatment. Specifically, there are, for example, an organic matter concentration meter, an odor substance concentration meter, a colorimeter, a virus detector and the like. Further, in order to consider the influence on the temperature such as the season, a water thermometer may be provided in addition to the pollutant concentration meter. It should be noted that here, the case where the water temperature gauge is not provided will be described.
  • the supply unit 44 supplies ozone gas as a processing agent.
  • the supply unit 44 generates ozone gas by a discharge method, an ultraviolet lamp method, or the like using air or oxygen as a raw material gas.
  • oxygen is used as the source gas, 0.05% to 5% of nitrogen, air, or carbon dioxide may be added to the supplied oxygen flow rate, if necessary.
  • the calculation unit 94 uses the current first load value of the treated water as the first time point measured by the load measurement unit 5 or a predetermined time ahead of the second time point after the first time point predicted by the prediction unit 7. Using the second load value of the treated water, an arithmetic expression for calculating the ozone gas concentration of the treatment agent supplied from each of the air diffusers 31 to 33 at the third time point between the first time point and the second time point is incorporated. Has been. Further, the supply unit 44 has a function of controlling the output with an inverter or the like so that the ozone gas concentration supplied from the supply unit 44 becomes the ozone gas concentration calculated by the calculation unit 94.
  • the water to be treated flowing through the pipe 101 in the water treatment tank 1 is mixed and stirred with ozone gas to oxidize and decompose pollutants in the water. By doing so, purification processing is performed.
  • the calculation unit 94 calculates the sum of the following (A), (B), and (C).
  • (C) Concentration measuring unit 8 obtained by multiplying the load value of the water to be treated flowing into the water treatment tank 1 measured by the load measuring unit 5 by a predetermined first coefficient.
  • Supply amount obtained by multiplying the calculation amount for feedback-controlling the measured pollutant concentration of the treated water to the target value of the pollutant concentration of the treated water set in advance by a predetermined second coefficient.
  • each of the above-mentioned coefficients can be used to obtain an optimum ozone gas concentration in the above calculation so that the contaminant concentration of the treated water discharged from the water treatment tank 1 approaches a predetermined target value of the contaminant concentration. Is a value set in advance.
  • the calculation unit 94 includes each of the air diffusers 31 to The set value SO3 [g/Nm 3 ] of the ozone gas concentration of the ozone gas supplied from 33 is calculated by the following equation (10).
  • SO3 k1 ⁇ SIN, TOC ⁇ QIN+k2 ⁇ (GP+GI+GD)+k3...(10) SIN, TOC; Organic matter concentration measurement value [mg/L] of the treated water flowing into the water treatment tank QIN; Flow rate measurement value [m 3 /hr] k1, k2, k3; constant where k1 is a first coefficient and k2 is a second coefficient.
  • GP KP ⁇ (SOUT, TOC-S0, TOC) (11)
  • GI KP/TI ⁇ (SOUT,TOC-S0,TOC)dt...
  • GD KP ⁇ TD ⁇ d(SOUT, TOC-S0, TOC)/dt (13)
  • the arithmetic expression of the ozone gas concentration incorporated in the calculation unit 94, the second load value of the treated water at the second time point calculated by the prediction unit 7, and the treated water measured by the concentration measurement unit 8 The target value of the concentration of ozone gas supplied from each of the air diffusers 31 to 33 is calculated on the basis of the concentration of the pollutants.
  • the calculation formula of the ozone gas concentration incorporated in the calculation unit 94 is a calculation formula for calculating the optimum ozone gas concentration for the current (first time point) first load value. Input the second load value "S'IN, TOC, Q'IN” of the treated water at the second time point into the formula, instead of the current first load value "SIN, TOC, QIN” of the treated water. Calculate the supplied ozone gas concentration.
  • the set value SO3 of the ozone gas concentration calculated as described above is transmitted to the supply unit 44 via the signal line 941.
  • the supply unit 44 supplies the ozone gas having the set concentration into the water treatment tank 1 through the pipes 441 to 443 and the air diffusers 31 to 33, respectively.
  • the predicting unit 7 predicts the second load value of the treated water after a predetermined time, and the calculating unit 94 calculates the second load value of the treated water.
  • the ozone gas concentration is controlled in the supply unit 44, and the ozone gas in the pipes 441 to 443 is moved, the ozone gas having the target ozone gas concentration is supplied to the water treatment tank 1 from the diffusers 31 to 33. To be done.
  • the ozone gas having the ozone gas concentration calculated by the calculation unit 94 is actually supplied from the diffusers 31 to 33.
  • a time lag including an inflow prediction calculation time, an ozone gas concentration calculation time, an ozone generator control time, an ozone gas movement time in a pipe, and the like.
  • it is necessary to set the predetermined time so that the time lag is shorter than the predetermined time ahead of the second load value of the treated water being predicted by the prediction unit 7. This makes it possible to control the ozone gas concentration in advance before the load value actually reaches the predicted value.
  • the second load value of the treated water at the second time point is calculated from the first load value at the first time point. If it increases, at the stage when the second load value of the treated water is expected to increase (the third time point between the first time point and the second time point), before the load value actually increases, By increasing the ozone gas concentration, the high-load water to be treated flows into the water treatment tank 1 with the dissolved ozone gas concentration in the water treatment tank 1 being sufficiently increased.
  • the high-load water to be treated is immediately purified, and the deterioration of the quality of the treated water due to an increase in the load value can be suppressed.
  • the second load value of the treated water at the second time point is smaller than the first load value at the first time point, the decrease in the load value is predicted to occur (between the first time point and the second time point).
  • the ozone gas concentration decreases before the load value actually decreases.
  • the quality of the treated water is temporarily deteriorated by lowering the ozone gas concentration in advance, after that the treated water with a reduced load flows into the water treatment tank 1, so the quality of the treated water must exceed the control upper limit value.
  • the pollutant concentration of the treated water is precisely controlled with respect to the target value by the feedback control of the pollutant concentration of the treated water measured by the concentration measuring unit 8 to a predetermined target value of the pollutant concentration of the treated water. Therefore, it is possible not only to further suppress the fluctuation of the water quality of the treated water with respect to the fluctuation of the load value but also to suppress the raw material of the ozone gas and the energy required for ozone generation by supplying just enough ozone gas.
  • the second load value of the water to be treated flowing into the water treatment tank 1 is predicted, and the water is supplied into the water treatment tank 1 at the third time point based on the predicted second load value of the water to be treated. Since the ozone gas concentration of the ozone gas to be processed is set, when the second load value of the treated water increases, the deterioration of the water quality of the treated water can be suppressed by increasing the ozone gas concentration in advance. Further, when the second load value of the water to be treated decreases, the ozone gas concentration is lowered in advance, whereby excessive ozone gas supply can be suppressed within a range in which the water quality of the treated water does not exceed the control upper limit value.
  • the second load of treated water should be used.
  • the second load value "S'IN, TOC, Q'IN” is input only when the value increases, and when the second load value of the treated water decreases, the current first load value "SIN, TOC, It is also possible to perform the control of inputting "QIN".
  • the same effects as those of the respective embodiments described above can be obtained.
  • the supply unit supplies ozone gas as the treatment agent to the water treatment tank, It is possible to suppress fluctuations in the water quality of treated water and reduce operating costs in water treatment such as removal of organic substances, odorous substances, viruses, and decolorization of treated water.
  • FIG. 9 is a diagram showing the configuration of the water treatment device according to the fourth embodiment.
  • a coagulant is supplied to the water to be treated as a treating agent, and the pollutants of the water to be treated are reacted with the coagulant to remove the pollutants as metal salts and calcium salts.
  • a water treatment device for precipitation and purification treatment will be shown.
  • the coagulant is used as the treatment agent, unlike the above-described embodiments, there is no air diffuser 31 to 33 and a configuration associated with each air diffuser 31 to 33.
  • the supply unit according to the fourth embodiment includes a processing agent tank 45, a supply unit 46, and a calculation unit 95.
  • the load measuring unit 5 includes at least one measuring device such as a flow meter or a contaminant concentration meter (phosphoric acid phosphorus concentration meter, total phosphorus concentration meter, etc.).
  • the load measuring unit 5 measures the load value continuously or intermittently at intervals of a predetermined time, as in the above-described embodiments. Then, all load values are associated with the time when the load value was measured. Further, the load measuring unit 5 may be provided with both the flowmeter and the pollutant concentration meter described above. In that case, the product of the flow rate of the water to be treated flowing into the water treatment tank 1 and the contaminant concentration may be calculated as the load value. Then, the load measuring unit 5 measures the load value that substantially flows into the water treatment tank 1.
  • the opening degree of the weir of the inflow conduit may be used instead of the flow rate.
  • a water thermometer may be provided in addition to the flow meter and the pollutant concentration meter. It should be noted that here, the case where the water temperature gauge is not provided will be described.
  • the concentration measuring unit 8 is attached to the pipe 103 and measures the concentration of contaminants in the treated water discharged from the settling tank 2.
  • the concentration measuring unit 8 is formed by a pollutant concentration meter that purifies with a flocculant out of pollutants subject to water quality management in water treatment.
  • a pollutant concentration meter that purifies with a flocculant out of pollutants subject to water quality management in water treatment.
  • a phosphoric acid phosphorus concentration meter and a total phosphorus concentration meter.
  • a water temperature meter may be provided in addition to the pollutant concentration meter. It should be noted that here, the case where the water temperature gauge is not provided will be described.
  • the treating agent tank 45 stores a coagulant as a treating agent.
  • the coagulant include PAC (polyaluminum chloride), ferric chloride, polyferric sulfate and iron hydroxide.
  • the supply unit 46 causes the coagulant stored in the treatment agent tank 45 to flow into the water treatment tank 1 via the pipe 451 by a pump.
  • the calculation unit 95 supplies from the supply unit 46 based on the current first load value of the treated water as the first time point measured by the load measurement unit 5 and the contaminant concentration measured by the concentration measurement unit 8. A calculation formula for calculating the optimum supply amount of the coagulant to be incorporated is incorporated.
  • the supply amount calculated by the calculation unit 95 is transmitted to the supply unit 46 via the signal line 951. Further, the supply unit 46 has a function of controlling the supply amount by an inverter or the like so that the supply amount of the coagulant supplied by the supply unit 46 becomes the supply amount calculated by the calculation unit 95.
  • the calculator 95 calculates the sum of the following (A), (B), and (C).
  • (A) A supply amount (B) constant (C) obtained by multiplying the load value of the water to be treated flowing into the water treatment tank 1 measured by the load measuring unit 5 by a predetermined first coefficient.
  • each of the above-mentioned coefficients is calculated by the above-mentioned calculation of the optimum supply amount of the coagulant so that the pollutant concentration of the treated water discharged from the water treatment tank 1 becomes closer to the predetermined target value of the pollutant concentration of the treated water. It is a preset value that can be obtained in.
  • the calculation unit 95 supplies the phosphorus content from the supply unit 46.
  • the setting value QF [g/nm 3 ] of the supply amount of the aggregating agent is calculated by the following formula (14).
  • GP, GI, and GD are set as in the following equations (15), (16), and (17).
  • GP KP ⁇ (SOUT, P ⁇ S0, P)
  • GI KP/TI ⁇ (SOUT, P-S0, P)dt
  • GD KP ⁇ TD ⁇ d(SOUT, P ⁇ S0, P)/dt
  • SOUT,P Phosphate-phosphorus concentration measured value of outflow water [mg/L] S0,P: Target value of phosphate-phosphorus concentration in effluent [mg/L] KP; proportional gain TI; integration time TD; differential time coefficient
  • the optimum values can be set again appropriately according to changes in water temperature or target treated water.
  • the arithmetic expression of the supply amount of the coagulant incorporated in the calculation unit 95, the second load value at the second time point calculated by the prediction unit 7, and the treated water measured by the concentration measurement unit 8 are calculated.
  • the target value of the supply amount of the coagulant supplied from the supply unit 46 is calculated based on the contaminant concentration.
  • the arithmetic expression of the supply amount of the coagulant incorporated in the calculation unit 95 is an arithmetic expression for determining the optimum supply amount of the coagulant with respect to the first load value of the current (first time point) water to be treated. However, in the calculation unit 95, not the first load value “SIN, P, QIN” of the current treated water but the second load value “S′IN, P, Input Q'IN” to calculate the supply amount of the coagulant.
  • the set value QF of the supply amount of the coagulant calculated as described above is transmitted to the supply unit 46 via the signal line 951.
  • the coagulant is supplied into the water treatment tank 1.
  • the predicting unit 7 predicts the second load value at a predetermined time ahead, and the calculating unit 95 calculates the target value of the supply amount of the treatment agent.
  • the target supply amount of the coagulant is supplied to the water treatment tank 1 through the control of the supply amount of the coagulant in the supply unit 46.
  • the second load value of the treated water at the second time point is increased by inputting the second load value of the treated water at the second time point into equation (14) shown above, the second load value of the treated water at the second time point is increased.
  • the second load value of the treated water at the second time point is increased.
  • the high-load water to be treated flows into the water treatment tank 1 with the coagulant sufficiently supplied in the water treatment tank 1 and the precipitation tank 2.
  • the high-load water to be treated is immediately purified, and the deterioration of the quality of the treated water due to an increase in the load value can be suppressed.
  • the second load value of the treated water at the second time point decreases, at the stage where the decrease of the load value is predicted (the third time point between the first time point and the second time point)
  • the supply amount of the coagulant will decrease before the load value decreases.
  • the quality of the treated water temporarily deteriorates due to a decrease in the supply amount of the coagulant in advance, the treated water with a reduced load then flows into the water treatment tank 1, so the quality of the treated water is limited to the management upper limit value. It is possible to suppress an excessive supply amount of the coagulant while maintaining good water quality of the treated water.
  • the pollutant concentration measured with the concentration measuring unit 8 can be precisely controlled with respect to the target value by the feedback control operation to the preset pollutant concentration target value. Not only can the fluctuation of the water quality of the treated water with respect to the fluctuation of the load value be further suppressed, but also the amount of the coagulant used can be suppressed by supplying the coagulant in a sufficient amount.
  • the second load value of the water to be treated flowing into the water treatment tank 1 is predicted, and the water is supplied into the water treatment tank 1 at the third time point based on the predicted second load value of the water to be treated. Since the supply amount of the coagulant to be treated is set, the deterioration of the quality of the treated water can be suppressed by increasing the supply amount of the coagulant in advance when the second load value of the water to be treated increases. Further, when the second load value of the treated water decreases, the supply amount of the coagulant is reduced in advance, so that the excessive supply of the coagulant can be suppressed within a range in which the water quality of the treated water does not exceed the control upper limit value.
  • the second load value "S'IN, P, Q'IN” of the treated water is input only when the load value increases, and the first load value "SIN, P, current of the treated water” is input when the load value decreases. It is also possible to perform the control of inputting "QIN”.
  • the water treatment device of the fourth embodiment configured as described above, it goes without saying that the same effects as those of the above-described respective embodiments are exhibited.
  • the supply unit supplies a coagulant as the treatment agent to the water treatment tank,
  • the chemical coagulation reaction between the pollutant of the water to be treated and the coagulant can suppress the fluctuation of the water quality of the treated water and reduce the operating cost in the water treatment of precipitation separation.
  • 1 water treatment tank 101 piping, 102 piping, 103 piping, 104 piping, 105 piping, 2 precipitation tank, 31 first aeration section, 32 second aeration section, 33 third aeration section, 41 first supply section 411 piping, 42 second supply section, 421 piping, 43 third supply section, 431 piping, 44 supply section, 45 processing agent tank, 451 piping, 46 supply section, 461 piping, 5 load measuring section, 51 signal line, 52 signal line, 6 recording unit, 61 signal line, 7 predicting unit, 71 signal line, 8 concentration measuring unit, 81 signal line, 91 first calculating unit, 911 signal line, 92 second calculating unit, 921 signal line, 93 Third calculator, 931 signal line, 94 calculator, 941 signal line, 95 calculator, 951 signal line.

Abstract

第一時点において水処理槽（１）に流入する被処理水の負荷値を第一負荷値として測定する負荷測定部（５）と、負荷測定部（５）が測定した第一負荷値に基づいて、第一時点の後の第二時点における水処理槽（１）に流入する被処理水の負荷値を第二負荷値として予測する予測部（７）と、予測部（７）が予測した第二負荷値に対応した処理剤の供給量を第一時点と第二時点との間の第三時点に水処理槽（１）内の被処理水に供給する供給部（３１，３２，３３，４１，４２，４３，９１，９２，９３）とを備える。

Description

水処理装置および水処理方法
　本願は、水処理装置および水処理方法に関するものである。
　都市下水および有機性廃水、窒素含有廃水を処理する一般的な方法として、活性汚泥法がある。活性汚泥法とは、浄化機能をもつ微生物群（活性汚泥）を生物反応槽に蓄え、これと廃水とを混合および接触させつつ曝気することにより、廃水中の汚濁物を酸化および分解する方法である。この汚濁物を十分に浄化するためには、適切な量の空気を生物反応槽に供給する必要がある。
　また、上記のように活性汚泥法により処理された二次処理水、および、上水処理における凝集沈殿後、または、急速濾過後の水の消毒、殺菌、消臭等のために、オゾンガスを被処理水に供給することで、水中の有機物およびウイルスなどの汚濁物を酸化分解する処理が行われる。ここでも、汚濁物を十分に浄化するために、適切な量のオゾンガスを被処理水に供給する必要がある。
　さらに、リン含有廃水を処理する方法として、凝集沈殿法がある。これは、凝集剤を被処理水のリン酸と反応させることにより金属塩またはカルシウム塩としてリンを沈殿させ、水中からリンを浄化処理する方法である。凝集剤の供給量は被処理水に含まれるリン濃度に応じて変化することから、適切な量の凝集剤を被処理水に供給する必要がある。
　上記に示した水処理方法の全てに共通する点は、被処理水が流入する水処理槽に対して空気、オゾンガス、凝集剤などの処理剤を供給することで被処理水を浄化する点であり、負荷値の変動に対して処理剤の供給量を即座に制御する必要がある。例えば、特許文献１には、活性汚泥を活用した水処理システムにおいて、原水の有機物濃度と窒素濃度から好気槽の硝化率の設定値を求め、好気槽中のアンモニア性窒素濃度および硝酸性窒素濃度から好気槽中の硝化率の算出値と前記硝化率の設定値を比較し、曝気制御を行う方法が提案されている。
　また、例えば、特許文献２には、オゾンによる水処理設備において、オゾン発生体とオゾン溶解器を共通のオゾン曝気槽に組み込み、発生する全てのオゾンを処理対象水に溶解させオゾン処理を行うことで、オゾン発生体の建設コストと運転コストを低減する方法が提案されている。
　また、例えば、特許文献３には、水処理システムにおいて、被処理水の流量およびリン成分濃度と、流出水のリン成分濃度に基づいて生物処理槽の散気量と凝集剤注入量を制御する方法が提案されている。
特開２０１４－１８４３９６号公報 特開２０１１－５４０６号公報 特開２０１０－２６９２７６号公報
　例えば、特許文献１では、流入水の有機物濃度と窒素濃度の現在値に基づいて散気制御を行っている。しかし、散気により活性汚泥が浄化機能を高めるには時間を要するため、流入水質の現在値に基づいた制御では、高負荷時には散気量不足による水質悪化を招く虞がある。また、低負荷時には必要な散気量が減少するにも関わらず、負荷値の減少に対して散気量の制御が追い付かず、過剰な散気によるエネルギーロスを招く虞がある。
　また、特許文献２では、負荷値の現在の変動に応答してオゾン発生器の出力を変化させることになるため、高負荷時にはオゾンガスの供給量不足による流出水質の悪化、低負荷時にはオゾンガスの過剰供給によるエネルギーロスを招く虞がある。
　また、特許文献３では、特許文献１と同様に流入水の流量とリン成分濃度の現在の変動に応答して凝集剤を供給しているため、負荷値増加時には凝集剤供給不足による水質悪化、低負荷時には凝集剤の過剰供給によるコスト増加を招く虞がある。
　このように、いずれの従来技術においても、負荷値の現在の変動に応答して処理剤を供給する制御では、負荷値の変動を検知した後で処理剤の供給量を増減させることになるため、高負荷時には処理剤の供給量不足による流出水質の悪化、低負荷時には処理剤の過剰供給によるコスト増加を招く虞があるという問題点があった。
　本願は、上記のような課題を解決するための技術を開示するものであり、被処理水が水処理された処理水の水質の変動抑制および運転コストの低減を達成できる水処理装置および水処理方法を提供することを目的とする。
　本願に開示される水処理装置は、
　水処理槽に流入する被処理水に処理剤を供給して水処理を行う水処理装置において、
　第一時点において前記水処理槽に流入する前記被処理水の負荷値を第一負荷値として測定する負荷測定部と、
　前記負荷測定部が測定した前記第一負荷値に基づいて、前記第一時点の後の第二時点における前記水処理槽に流入する前記被処理水の負荷値を第二負荷値として予測する予測部と、
　前記予測部が予測した前記第二負荷値に対応した前記処理剤の供給量を前記第一時点と前記第二時点との間の第三時点に前記水処理槽内の前記被処理水に供給する供給部とを備えるものである。
　また、本願に開示される水処理方法は、
　被処理水に処理剤を供給して水処理を行う水処理方法において、
　第一時点における前記被処理水の負荷値を第一負荷値として測定する第一工程と、
　前記第一工程にて測定した前記第一負荷値に基づいて、前記第一時点の後の第二時点における前記被処理水の負荷値を第二負荷値として予測する第二工程と、
　前記第二工程にて予測した前記第二負荷値に対応した前記処理剤の供給量を前記第一時点と前記第二時点との間の第三時点に前記被処理水に供給する第三工程とを備えるものである。
　本願に開示される水処理装置および水処理方法によれば、
被処理水が水処理された処理水の水質の変動抑制および運転コストの低減を達成できる。
実施の形態１による水処理装置の構成を示す図である。 図１に示した水処理装置における水処理方法を示したフローチャートである。 実施の形態１による水処理装置および比較例における負荷値および散気量の経時変化を示した図である。 実施の形態１による水処理装置における処理水のアンモニア態窒素濃度の経時変化を示した図である。 実施の形態１による水処理装置および比較例における負荷値および散気量の経時変化を示した図である。 実施の形態１による水処理装置における処理水のアンモニア態窒素濃度の経時変化を示した図である。 実施の形態２による水処理装置の構成を示す図である。 実施の形態３による水処理装置の構成を示す図である。 実施の形態４による水処理装置の構成を示す図である。
　本願は、都市下水、有機性廃水、窒素含有廃水、下水二次処理水、リン含有廃水など、被処理水中に含まれる汚濁物を浄化処理して水処理を行う水処理装置および水処理方法に関するものある。
実施の形態１．
　図１は実施の形態１による水処理装置の構成を示す図である。図において、水処理装置は、水処理槽１と、供給部としての第一算出部９１、第一供給部４１および第一散気部３１、第二算出部９２、第二供給部４２および第二散気部３２、第三算出部９３、第三供給部４３および第三散気部３３と、負荷測定部５、記録部６、予測部７および沈殿槽２とを備える。尚、第一算出部９１、第一供給部４１および第一散気部３１にて１つの供給部が形成される。
　また、第二算出部９２、第二供給部４２および第二散気部３２にて１つの供給部が形成される。また、第三算出部９３、第三供給部４３および第三散気部３３にて１つの供給部が形成される。本実施の形態では３つの供給部を備える例を示したが、水処理槽１の大きさおよび被処理水の処理量などに応じて、１つの供給部を備える場合、２つの供給部を備える場合、さらに、４つ以上の供給部を備える場合も考えられる。尚、供給部の数については、以下の実施の形態においても同様であるため、その説明は適宜省略する。
　水処理槽１は、外部から配管１０１を介して被処理水が流入される。水処理槽１は、活性汚泥を蓄え、被処理水を活性汚泥による生物反応によって浄化処理する。また、水処理槽１にて処理された被処理水（以下、水処理槽１にて処理された被処理水は“処理水”と称す）は配管１０２を介して沈殿槽２に排出される。沈殿槽２は、配管１０２を介して水処理槽１から排出された処理水に含まれる活性汚泥を沈殿させる。沈殿槽２では、沈殿処理した後の上澄水が配管１０３を介して排出される。また、沈殿槽２では、沈殿処理によって分離した活性汚泥が、配管１０４を介して水処理槽１へ返送される。但し、沈殿槽２では、余剰分の活性汚泥は配管１０５を介して外部に排出される。
　各散気部３１～３３は、水処理槽１内で被処理水が流下する方向に並んで設置される。各散気部３１～３３は、各供給部４１～４３から各配管４１１、４２１、４３１を介して送られた気体状態の処理剤を水処理槽１内に供給する。
　負荷測定部５は、配管１０１に取り付けられ、水処理槽１に流入する被処理水の負荷値を測定する。記録部６は負荷測定部５にて測定された負荷値を信号線５１を介して入力し、時刻とともに記録する。予測部７は記録部６に記録されている過去の負荷値および当該負荷値の時刻を信号線６１を介して入力し、さらに、負荷測定部５にて測定された第一時点としての現在の被処理水の第一負荷値および時刻を負荷測定部５から信号線５２を介して入力する。そして、予測部７は現在（第一時点）より後の第二時点における水処理槽１に流入する被処理水の負荷値を第二負荷値として予測する。
　各算出部９１～９３は、予測部７が予測した被処理水の第二負荷値を信号線７１から入力し、当該第二負荷値に対応した処理剤の供給量を算出する。尚、本実施の形態１では、処理剤として空気を用いるため、供給量を散気量として示す場合もある。そして、各算出部９１～９３は、各供給部４１～４３に第一時点と第二時点との間の第三時点において、被処理水の第二負荷値に対応して算出した処理剤の供給量を各散気部３１～３３に供給させる。
　この際、各算出部９１～９３で算出された処理剤の供給量は各信号線９１１、９２１、９３１を介して各供給部４１～４３に送られる。また、各供給部４１～４３から供給された処理剤は各散気部３１～３３に供給され、処理剤は水処理槽１内に供給される。よって本実施の形態１の水処理装置では、水処理槽１内において、配管１０１を介して流入する被処理水を、活性汚泥および各供給部４１～４３から供給される処理剤の空気が各散気部３１～３３から散気され、混合および攪拌し、水中の汚濁物質を生物学的に酸化分解することで浄化処理する。
　次に、各箇所の具体例および詳細について説明する。まず、負荷測定部５の具体例について説明する。負荷測定部５は、水処理槽１に流入する被処理水の負荷値を測定するものであり、具体的には、被処理水の流量計、汚濁物濃度計（アンモニア態窒素濃度計、全窒素濃度計、ＢＯＤ（Ｂｉｏｃｈｅｍｉｃａｌ　ｏｘｙｇｅｎ　ｄｅｍａｎｄ）計、ＣＯＤ（Ｃｈｅｍｉｃａｌ　ｏｘｙｇｅｎ　ｄｅｍａｎｄ）計など）の少なくとも１つ以上の計測機器を備える。負荷測定部５は、連続的、または、所定時間の間隔の間欠的に当該負荷値を測定する。そして、全ての負荷値は、負荷値を測定した時刻と関連付けられる。
　負荷測定部５として、先に示した、流量計および汚濁物濃度計のどちらも備える場合もある。その場合、水処理槽１に流入する被処理水の流量と汚濁物濃度との積を負荷値として算出してもよい。そして、負荷測定部５は水処理槽１に実質的に流入する被処理水の負荷値として測定する。また、流量計の代替として、流入渠の堰の開度を流量に換えて利用してもよい。さらに、季節等の温度に対する影響を考慮するために、流量計および汚濁物濃度計に加えて、水温計を備えてもよい。尚、ここでは、水温計を備えない場合にて説明する。
　また図１では、負荷測定部５は配管１０１に接続する例を示したが、負荷測定部５を水処理槽１内の上流側に設置してもよい。これにより、配管１０４から返送される活性汚泥の影響を含めた負荷値を考慮することが可能である。さらに、配管１０１を通過して実際に水処理槽１に流入するまでのタイムラグの影響を取り除くことができるため、より精密な制御を行うことができる。尚、このことは以下の実施の形態でも同様であるためその説明は適宜省略する。
　次に、予測部７の具体例について説明する。予測部７は過去の負荷値と、負荷測定部５にて測定された現在（第一時点）の第一負荷値とに基づいて、所定時間後（第二時点）の被処理水の第二負荷値を予測する。予測部７が予測する所定時間後（第二時点）は、水処理装置に流入する被処理水の負荷変動パターンに応じて最適値は異なる。一般に、晴天時における都市下水などでは、負荷値は周期的な変動を行うことが知られている。よって、負荷値の周期を超えない範囲で上記所定時間を設定することが望ましく、おおむね３０分から６時間先を予測する。この予測により、負荷値の変動を見越した水処理装置の運転が可能となる。
　予測部７の第二時点の被処理水の第二負荷値の予測は、蓄積された過去の負荷値のデータを基にして第一時点の現在の被処理水の第一負荷値から、第一時点より後の第二時点としての所定時間先の被処理水の第二負荷値を予測する。具体的な予測する手法としては、ニューラルネットワーク、ディープラーニング、強化学習、機械学習、局所近似法などが用いられる。学習用のデータとして記録部６に記録された過去の負荷値のデータを使用するが、負荷値のデータ以外の水質データまたは外部から取得可能なデータと関連付けて負荷値を予測してもよい。
　例えば、活性汚泥法による水処理では、負荷値の増減に伴って水処理槽１に供給する散気量も増減させることが一般的である。よって、過去の負荷値のデータと過去の散気量の経時データとを関連付けて学習することで、負荷値の変動パターンの中でも、散気量の大幅な増減が必要となる負荷値の変動を精度よく予測できる。また、過去の負荷値のデータを雨雲レーダまたは降雨量の経時データと関連付けて学習させることで、降雨による被処理水の流入量または被処理水の水質の変動を精度よく予測できる。
　次に、各算出部９１～９３の具体例について説明する。各算出部９１～９３は負荷測定部５で測定された第一時点としての現在の被処理水の第一負荷値、または予測部７で予測された第一時点より後の第二時点としての所定時間先の被処理水の第二負荷値を用いて、各散気部３１～３３から第一時点と第二時点との間の第三時点において供給する処理剤の散気量を計算する演算式が組み込まれている。
　具体的には、各算出部９１～９３は、それぞれに接続されている各散気部３１～３３に予め定められた係数を保持しており、下記の（Ａ）、（Ｂ）の和を算出する。
（Ａ）負荷測定部５で測定された水処理槽１に流入する被処理水の負荷値に、各散気部３１～３３に予め定められた係数を乗じた供給量
（Ｂ）定数
　尚、前記係数は、水処理槽１に流入する負荷値の変動に対して素早く散気量を追従させるために最適な散気量を、上記演算において得ることができるように予め設定された値であり、各散気部３１～３３の位置あるいは個数によって値を設定できる。
　例えば、負荷測定部５に流量計および汚濁物濃度計としてアンモニア態窒素濃度計を備えている場合、第一算出部９１では、第一散気部３１から供給される散気量の設定値Ｇ１［Ｎｍ３／ｈｒ］を以下に示す式（１）により算出する。
Ｇ１＝ｋ１１・ＳＩＮ，Ｎ・ＱＩＮ＋ｋ１３・・・（１）
　ＳＩＮ，Ｎ；水処理槽１へ流入する被処理水のアンモニア態窒素濃度［ｍｇ／Ｌ］
　ＱＩＮ；水処理槽１へ流入する被処理水の流量［ｍ３／ｈｒ］
　ｋ１１，ｋ１３；定数
　上記に示した場合と同様に、各算出部９２、９３では、各散気部３２、３３から供給される散気量の設定値Ｇ２、Ｇ３［Ｎｍ３／ｈｒ］を以下に示す式（２）、（３）によりそれぞれ算出する。
Ｇ２＝ｋ２１・ＳＩＮ，Ｎ・ＱＩＮ＋ｋ２３・・・（２）
　ｋ２１、ｋ２３；定数
Ｇ３＝ｋ３１・ＳＩＮ，Ｎ・ＱＩＮ＋ｋ３３・・・（３）
　ｋ３１、ｋ３３；定数
　上記に示した式（１）～（３）において、各散気部３１～３３に対応して予め定める係数ｋ１１、ｋ２１、ｋ３１は、前述したように、水処理槽１に流入する負荷値の変動に対して素早く散気量を追従させるために最適な散気量を、上記演算において得ることができるように予め設定された値である。但し、係数ｋ１１、ｋ２１、ｋ３１は、全て等しい値とは限らず、各散気部３１～３３の位置に応じて異なる値を設定してもよい。また、係数ｋ１１、ｋ２１、ｋ３１は一度設定した後も、季節変動および目標とする処理水の水質の変化などに応じて適宜最適な値を設定し直すことができる。
　このように、各算出部９１～９３では、各算出部９１～９３に組み込まれた散気量の演算式と、予測部７で予測された第二時点の被処理水の第二負荷値を基に、第一時点と第二時点との間の第三時点にて各散気部３１～３３から供給する散気量を算出する。各算出部９１～９３に組み込まれた散気量の演算式は現在（第一時点）の第一負荷値を“ＳＩＮ，Ｎ、ＱＩＮ”と表記する。これに対して、最適な散気量を演算するための演算式であるが、各算出部９１～９３では、上記演算式に現在の被処理水の第一負荷値“ＳＩＮ，Ｎ、ＱＩＮ”ではなく、第二時点の被処理水の第二負荷値“Ｓ’ＩＮ，Ｎ、Ｑ’ＩＮ”を入力して、被処理水の第二負荷値に対応する散気量を算出する。
　具体的に、上記に示した式（１）～（３）を基に説明する。上記に示した式（１）～（３）に被処理水の現在の第一負荷値“ＳＩＮ，Ｎ、ＱＩＮ”を入力することで、現在の第一負荷値に対して最適な散気量が算出される。しかし、各算出部９１～９３では、被処理水の第二時点の予測の被処理水の第二負荷値“Ｓ’ＩＮ，Ｎ、Ｑ’ＩＮ”を入力して、各散気部３１～３３のそれぞれの目標（第三時点における）の散気量を算出する。
　上記のようにして算出された第三時点の散気量の設定値Ｇ１～Ｇ３はそれぞれ信号線９１１～９３１を介して各供給部４１～４３に伝えられる。各供給部４１～４３では、それぞれ配管４１１～４３１および各散気部３１～３３を介して、それぞれに設定された散気量の空気を水処理槽１内に供給する。
　上記に示したように、負荷測定部５で現在の被処理水の第一負荷値が測定された後、予測部７での所定時間先の被処理水の第二負荷値、各算出部９１～９３での第三時点での処理剤の供給量を算出、各供給部４１～４３での散気量を制御、配管４１１～４３１内の空気の移動を経て、各散気部３１～３３から目標の散気量が水処理槽１に供給される。この時、負荷測定部５で現在の被処理水の第一負荷値が測定された後に、各算出部９１～９３で算出された第三時点の散気量が各散気部３１～３３から実際に供給されるまでには、被処理水の第二負荷値の演算時間、第三時点の散気量の演算時間、各散気部３１～３３の制御時間、空気の配管内の移動時間などを含めたタイムラグが生じる。よって、このタイムラグが予測部７における被処理水の第二負荷値の予測の所定時間先よりも短くなるよう、前記所定時間を設定する必要がある。これにより、負荷値が実際に予測値に到達する前に、前もって散気量を制御できる。
　次に上記のように構成された実施の形態１の水処理装置の水処理方法について図２を交えて説明する。まず、配管１０１を介して、被処理水が水処理槽１に流入される。その際、負荷測定部５では被処理水の現在（第一時点）の第一負荷値が測定される（図２のステップＳＴ１）。また、当該第一負荷値は、測定した時刻とともに記録部６に記録される（図２のステップＳＴ５）。次に、予測部７は、負荷測定部５が測定した第一負荷値および、記録部６に記録されている過去の負荷値などを用いて、現在（第一時点）より後の第二時点の被処理水の第二負荷値を予測する（図２のステップＳＴ２）。次に、各算出部９１～９３は、被処理水の第二負荷値に基づいた、処理剤の供給量を算出する（図２のステップＳＴ３）。次に、各算出部９１～９３は、第一時点と第二時点との間の第三時点において、先に算出した処理剤の供給量を各供給部４１～４３および各散気部３１～３３を介して水処理槽１に供給する（図２のステップＳＴ４）。
　次に、上記のように行った実施の形態１の水処理方法の効果について、図３から図６を用いて説明する。図３および図４は現在から所定時間先に被処理水の第二負荷値が現在の被処理水の第一負荷値より増加することを予測した場合について示す。図５および図６は現在から所定時間先に被処理水の第二負荷値が現在の被処理水の第一負荷値より減少することを予測した場合について示す。図３および図５は散気量、および負荷値の経時変化を示す図である。図４および図６は流出した処理水、すなわち、水処理槽１にて水処理を行った後の処理水のアンモニア態窒素濃度の経時変化を示す図である。
　図３から図６において、Ｔ１は現在であり、第一時点とする。Ｔ２は第一時点Ｔ１より所定時間後の第二時点Ｔ２とする。また、Ｔ３は、第一時点Ｔ１と第二時点Ｔ２との間の第三時点とする。図３において、Ｆ１は負荷値の実際の値を示すグラフである。Ｆ２は予測の負荷値の値を示すグラフである。Ｄ１は負荷値Ｆ１に基づいた散気量を示すグラフである。Ｄ２は負荷値Ｆ２に基づいた散気量を示すグラフである。図４において、Ｎ１は散気量Ｄ１にて処理した場合の、水処理槽１にて水処理され水処理槽１から排出される処理水のアンモニア態窒素濃度（以下、“処理水のアンモニア態窒素濃度”と称す）を示すグラフである。Ｎ２は散気量Ｄ２にて処理した場合の処理水のアンモニア態窒素濃度を示すグラフである。
　図５において、Ｆ３は負荷値の実際の値を示すグラフである。Ｆ４は予測の負荷値の値を示すグラフである。Ｄ３は負荷値Ｆ３に基づいた散気量を示すグラフである。Ｄ４は負荷値Ｆ４に基づいた散気量を示すグラフである。図６において、Ｎ３は散気量Ｄ３にて処理した場合の処理水のアンモニア態窒素濃度を示すグラフである。Ｎ４は散気量Ｄ４にて処理した場合の処理水のアンモニア態窒素濃度を示すグラフである。
　まず、比較例として、図３に示すように、現在の負荷値Ｆ１“ＳＩＮ，Ｎ、ＱＩＮ”を散気量の演算に使用した場合、負荷値Ｆ１の増加と同じタイミングＴ０で散気量Ｄ１が増加する。しかし、散気により活性汚泥が浄化機能を高めるには時間を要することから、特に負荷値Ｆ１が急激に増加する場合には、散気量Ｄ１の増加による活性汚泥の浄化機能の向上が追い付かず、処理水のアンモニア態窒素濃度Ｎ１が図４に示すように管理上限値であるＳＯＵＴ，ｃｏｎｔを超える可能性がある。
　これに対し、本願においては、現在、第一時点Ｔ１の第一負荷値から所定時間先の第二時点Ｔ２の被処理水の第二負荷値が現在より増加することを予測した場合、上式（１）～（３）に予測の被処理水の第二負荷値“Ｓ’ＩＮ，Ｎ、Ｑ’ＩＮ”を入力する。そして、負荷値Ｆ２の増加が予測された段階で、上記式（１）～（３）中の負荷値には被処理水のアンモニア態窒素濃度と流量の現在値よりも大きな値が入力されるため、実際に負荷値が増加する前、第三時点Ｔ３から散気量Ｄ２が増加できる。よって、負荷値の増加を見越して予め散気量が増加され、活性汚泥の浄化機能を十分に高めた状態で高負荷の被処理水が水処理槽１に流入する。これにより、図４に示すように、負荷値の増加による処理水のアンモニア態窒素濃度Ｎ２の増加を最低限に抑えることができ、負荷値が急激に増加した場合であっても、処理水のアンモニア態窒素濃度Ｎ２をＳＯＵＴ，ｃｏｎｔ以下に抑えることが可能となる。
　また、比較例として、図５に示すように、現在の負荷値“ＳＩＮ，Ｎ、ＱＩＮ”を散気量の演算に使用した場合、負荷値Ｆ３の減少と同じタイミングＴ０で散気量Ｄ３が減少される。しかし、特に負荷値Ｆ３が急激に減少する場合には負荷値Ｆ３の減少に対して散気量Ｄ３の制御が遅れ、過剰な散気量Ｄ３を供給する可能性がある。
　これに対し、本願においては、現在、第一時点Ｔ１の第一負荷値から所定時間先の第二時点Ｔ２の被処理水の第二負荷値が現在より減少することを予測した場合、上記に示した式（１）～（３）に予測の被処理水の第二負荷値“Ｓ’ＩＮ，Ｎ、Ｑ’ＩＮ”を入力する。そして、負荷値Ｆ４の減少が予測された段階で、上式（１）～（３）中の負荷値には被処理水のアンモニア態窒素濃度と流量の現在値よりも小さな値が入力されるため、実際に負荷値が減少する前、第三時点Ｔ３から散気量Ｄ４が減少できる。よって、負荷値の減少を見越して予め散気量を減少するため、一時的に処理水のアンモニア態窒素濃度Ｎ４は増加するが、その後は負荷値の減少した被処理水が実際に水処理槽１に流入されるため、処理水のアンモニア態窒素濃度Ｎ４は管理上限値であるＳＯＵＴ，ｃｏｎｔを超えることなく、処理水の水質を良好に保った状態で過剰な散気、図５において散気量Ｄ３と散気量Ｄ４との差を示す斜線にて示した散気量分Ｍが抑制できる。
　以上のように、水処理槽１に流入する被処理水の負荷値を予測し、予測の負荷値に基づいて水処理槽１内に供給する空気量を設定するので、負荷値が増加する際には予め散気量を増加させることで処理水の水質の悪化を抑制できる。また、負荷値が減少する際には予め散気量を減少させることで処理水の水質が管理上限値を超えない範囲で過剰な散気量を抑制できる。
　他の対応として、上記に示した場合より流出する処理水の水質を可能な限り良好に保ちたい場合には、上記に示した方法では、予測する負荷値が減少する際に、事前に散気量を減少させることで一時的に処理水の水質が悪化する。よってこれを防止するために、予測の負荷値が増加時の場合のみに、予測の負荷値“Ｓ’ＩＮ，Ｎ、Ｑ’ＩＮ”を入力し、予測の負荷値が減少時の場合には現在の負荷値“ＳＩＮ，Ｎ、ＱＩＮ”を入力して制御を行う。
　また、他の対応として、上記に示した場合より可能な限り散気量を抑制して運転コストを最小化したい場合、予測する負荷値が増加する場合には、上記に示したように、負荷値増加時に事前に散気量を増加させるため運転コストが増加する。よって、予測する負荷値が減少時のみ予測の負荷値“Ｓ’ＩＮ，Ｎ、Ｑ’ＩＮ”を入力し、予測の負荷値が増加時には現在の負荷値“ＳＩＮ，Ｎ、ＱＩＮ”を入力して、制御を行い、運転コストを低減できる。
　上記のように構成された実施の形態１の水処理装置によれば、
　水処理槽に流入する被処理水に処理剤を供給して水処理を行う水処理装置において、
　第一時点において前記水処理槽に流入する前記被処理水の負荷値を第一負荷値として測定する負荷測定部と、
　前記負荷測定部が測定した前記第一負荷値に基づいて、前記第一時点の後の第二時点における前記水処理槽に流入する前記被処理水の負荷値を第二負荷値として予測する予測部と、
　前記予測部が予測した前記第二負荷値に対応した前記処理剤の供給量を前記第一時点と前記第二時点との間の第三時点に前記水処理槽内の前記被処理水に供給する供給部とを備え、
また、
　被処理水に処理剤を供給して水処理を行う水処理方法において、
　第一時点における前記被処理水の負荷値を第一負荷値として測定する第一工程と、
　前記第一工程にて測定した前記第一負荷値に基づいて、前記第一時点の後の第二時点における前記被処理水の負荷値を第二負荷値として予測する第二工程と、
　前記第二工程にて予測した前記第二負荷値に対応した前記処理剤の供給量を前記第一時点と前記第二時点との間の第三時点に前記被処理水に供給する第三工程とを備えるので、
　第二負荷値に対応する処理剤の供給量を第三時点にて供給するため、被処理水が水処理された処理水の水質の変動抑制および運転コストの低減ができる。
　また、前記供給部は、前記予測部が予測した前記第二時点における前記第二負荷値が前記第一時点における前記第一負荷値よりも大きいと判断すると、前記第一時点の前記第一負荷値に対応する前記処理剤の供給量よりも多い前記処理剤の供給量を前記第三時点に供給するので、
　被処理水が水処理された処理水の水質の変動を確実に抑制できる。
　また、前記供給部は、前記予測部が予測した前記第二時点における前記第二負荷値が前記第一時点における前記第一負荷値よりも小さいと判断すると、前記第一時点の前記第一負荷値に対応する前記処理剤の供給量よりも少ない前記処理剤の供給量を前記第三時点に供給するので、
　被処理水が水処理された処理水の水質の変動抑制および運転コストの低減ができる。
　また、前記水処理槽に活性汚泥が蓄えられている場合、
　前記供給部は、前記処理剤として空気を前記水処理槽に供給するので、
　被処理水の空気と活性汚泥とによる水処理における運転コストを確実に低減できる。
　また、前記負荷測定部は、前記負荷値を前記水処理槽に流入される前記被処理水の流量にて測定するか、または、前記負荷値を前記水処理槽に流入される前記被処理水の汚濁物濃度にて測定するか、または、前記負荷値を前記水処理槽に流入される前記被処理水の流量と前記水処理槽に流入される前記被処理水の汚濁物濃度との積にて測定するので、
　水処理されたる被処理水の負荷値を確実に測定できるため、処理水の水質の変動抑制および運転コストの低減ができる。
実施の形態２．
　図７は実施の形態２における水処理装置の構成を示す図である。図において、上記実施の形態１と同様の部分は同一符号を付して説明を省略する。水処理槽１から排出される処理水を配管１０２から取得し、当該処理水の汚濁物濃度を測定する濃度測定部８を備える。
　濃度測定部８とは、水処理において水質管理対象としている汚濁物濃度計にて形成される。具体的には、例えば、アンモニア態窒素濃度計、全窒素濃度計、ＢＯＤ計、ＣＯＤ計などがある。さらに、季節等の温度に対する影響を考慮するために、汚濁物濃度計に加えて、水温計を備えてもよい。尚、ここでは、水温計を備えない場合にて説明する。
　濃度測定部８にて測定された汚濁物濃度は信号線８１を介して各算出部９１～９３に送られる。よって、各算出部９１～９３では、上記に示した実施の形態１と異なり、負荷測定部５で測定された現在（第一時点）の第一負荷値と、濃度測定部８で測定された汚濁物濃度に基づいて最適な処理剤の供給量、すなわち、散気量を演算するための演算式が組み込まれている。
　具体的には、各算出部９１～９３は、それぞれに接続されている各散気部３１～３３に予め定められた係数を保持しており、下記の（Ａ）、（Ｂ）、（Ｃ）の和を算出する。
（Ａ）負荷測定部５で測定された水処理槽１に流入する被処理水の負荷値に、各散気部３１～３３に予め定められた第一係数を乗じた供給量
（Ｂ）定数
（Ｃ）濃度測定部８で測定された処理水の汚濁物濃度を、予め定められた処理水の汚濁物濃度の目標値にフィードバック制御する演算量に、各散気部３１～３３に予め定められた第二係数を乗じた供給量
　尚、前記各係数は、水処理槽１から排出される処理水の汚濁物濃度が予め定められた汚濁物濃度の目標値に近づけるために最適な散気量を、上記演算において得ることができるように予め設定された値であり、散気部の位置あるいは個数によってそれぞれ異なった値を設定できる。
　例えば、負荷測定部５に流量計および汚濁物濃度計としてアンモニア態窒素濃度計を備えており、濃度測定部８に汚濁物濃度計としてアンモニア態窒素濃度計を備えている場合、第一算出部９１では、第一散気部３１から供給される散気量の設定値Ｇ１［Ｎｍ３／ｈｒ］を以下に示す式（４）により算出する。
Ｇ１＝ｋ１１・ＳＩＮ，Ｎ・ＱＩＮ＋ｋ１２・（ＧＰ＋ＧＩ＋ＧＤ）＋ｋ１３・・・（４）
　ＳＩＮ，Ｎ：水処理槽１へ流入する被処理水のアンモニア態窒素濃度［ｍｇ／Ｌ］
　ＱＩＮ：水処理槽１へ流入する被処理水の流量［ｍ３／ｈｒ］
　ｋ１１，ｋ１２，ｋ１３：定数　尚、ｋ１１は第一係数、ｋ１２は第二係数である。
　また、ＧＰ、ＧＩ、ＧＤは以下に示す式（５）、（６）、（７）のように設定される。
ＧＰ＝ＫＰ・（ＳＯＵＴ，Ｎ－Ｓ０，Ｎ）・・・（５）
ＧＩ＝ＫＰ／ＴＩ・∫（ＳＯＵＴ，Ｎ－Ｓ０，Ｎ）ｄｔ・・・（６）
ＧＤ＝ＫＰ・ＴＤ・ｄ（ＳＯＵＴ，Ｎ－Ｓ０，Ｎ）／ｄｔ・・・（７）
　ＳＯＵＴ，Ｎ；処理水のアンモニア態窒素濃度［ｍｇ／Ｌ］
　Ｓ０，Ｎ；処理水のアンモニア態窒素濃度の目標値［ｍｇ／Ｌ］
　ＫＰ；比例ゲイン
　ＴＩ；積分時間
　ＴＤ；微分時間
　上記に示した場合と同様にして、各算出部９２、９３では、散気量の設定値Ｇ２、Ｇ３［Ｎｍ３／ｈｒ］を以下に示す式（８）、（９）によりそれぞれ算出する。
Ｇ２＝ｋ２１・ＳＩＮ，Ｎ・ＱＩＮ＋ｋ２２・（ＧＰ＋ＧＩ＋ＧＤ）＋ｋ２３・・・（８）
　ｋ２１、ｋ２２、ｋ２３；定数　尚、ｋ２１は第一係数、ｋ２２は第二係数である。
Ｇ３＝ｋ３１・ＳＩＮ，Ｎ・ＱＩＮ＋ｋ３２・（ＧＰ＋ＧＩ＋ＧＤ）＋ｋ３３・・・（９）
　ｋ３１、ｋ３２、ｋ３３；定数　尚、ｋ３１は第一係数、ｋ３２は第二係数である。
　上記に示した式（４）、（８）、（９）において、各散気部３１～３３に対応して予め定める第一係数ｋ１１、ｋ２１、ｋ３１および第二係数ｋ１２、ｋ２２、ｋ３２は、前述したように、処理水のアンモニア態窒素濃度が、予め定められた汚濁物濃度の目標値に近づけるために最適な散気量を、上記演算において得ることができるように予め設定された値である。但し、第一係数ｋ１１、ｋ２１、ｋ３１、第二係数ｋ１２、ｋ２２、ｋ３２共に全て等しい値とは限らず、散気部の位置に応じて異なる値を設定してもよい。また、第一係数ｋ１１、ｋ２１、ｋ３１および第二係数ｋ１２、２２、３２は一度設定した後も、季節変動および目標とする処理水の水質の変化などに応じて適宜最適な値を設定し直すことができる。
　このように、各算出部９１～９３では、各算出部９１～９３に組み込まれた散気量の演算式と、予測部７で算出された第二時点の被処理水の第二負荷値と、濃度測定部８で測定された汚濁物濃度とを基に、第一時点と第二時点との間の第三時点にて各散気部３１～３３から供給する散気量を算出する。各算出部９１～９３に組み込まれた散気量の演算式は現在の負荷値“ＳＩＮ，Ｎ、ＱＩＮ”に対して最適な散気量を演算するための演算式であるが、各算出部９１～９３では、上記演算式に現在の負荷値ではなく、第二時点の被処理水の第二負荷値“Ｓ’ＩＮ，Ｎ、Ｑ’ＩＮ”を入力して、被処理水の第二負荷値に対応する散気量を算出する。
　具体的に、上記に示した式（４）、（８）、（９）を基に説明する。上記に示した式（４）、（８）、（９）では被処理水の現在の第一負荷値“ＳＩＮ，Ｎ、ＱＩＮ”を入力することで、現在の被処理水の第一負荷値に対して最適な散気量が算出される。しかし、各算出部９１～９３では、被処理水の第二時点の予測の被処理水の第二負荷値“Ｓ’ＩＮ，Ｎ、Ｑ’ＩＮ”を入力して、各散気部３１～３３それぞれの目標（第三時点における）の散気量を算出する。
　上記のようにして算出された第三時点の散気量の設定値Ｇ１～Ｇ３はそれぞれ信号線９１１～９３１を介して各供給部４１～４３に伝えられる。各供給部４１～４３では、それぞれ配管４１１～４３１および各散気部３１～３３を介して、それぞれに設定された量の空気を水処理槽１内に供給する。
　上記に示したように、負荷測定部５で現在の被処理水の第一負荷値が測定された後、予測部７での所定時間先の被処理水の第二負荷値、各算出部９１～９３での第三時点での処理剤の供給量を算出、各供給部４１～４３での散気量を制御、配管４１１～４３１内の空気の移動を経て、各散気部３１～３３から目標の散気量が水処理槽１に供給される。この時、負荷測定部５で現在の被処理水の第一負荷値が測定された後に、各算出部９１～９３で算出された第三時点の散気量が各散気部３１～３３から実際に供給されるまでには、負荷値予測の演算時間、散気量の目標値の演算時間、各散気部３１～３３の制御時間、空気の配管内の移動時間などを含めたタイムラグが生じる。よって、このタイムラグが予測部７における被処理水の第二負荷値の予測の所定時間先よりも短くなるよう、前記所定時間を設定する必要がある。これにより、負荷値が実際に予測値に到達する前に、前もって散気量を制御できる。
　尚、図７では、濃度測定部８は配管１０２に接続したが、水処理槽１内での活性汚泥による浄化処理が終了した後の処理水の汚濁物濃度を測定できればよいため、濃度測定部８は沈殿槽２内、または、配管１０３のいずれかに接続されてもよい。さらに、水処理槽１から排出される処理水の汚濁物流出を確実に防ぐために、濃度測定部８を水処理槽１内の下流側に設置することもできる。これにより、水処理槽１での浄化処理が終了する手前で処理水の汚濁物濃度が目標値に制御される。よって、さらに浄化処理された処理水が水処理槽１から排出され、処理水の水質を良好に保つことができる。尚、このことは以下の実施の形態でも同様であるためその説明は適宜省略する。
　本実施の形態２と上記実施の形態１との違いは、散気量の演算式（１）～（３）に濃度測定部８で測定された処理水の汚濁物濃度を、予め定められた処理水の汚濁物濃度の目標値にフィードバック制御する演算式が加えられた点である。このようにすれば、汚濁物濃度を精緻に制御することが可能にとなり、負荷値の変動に対する処理水の水質の変動をさらに抑制できるだけでなく、過不足ない散気により各供給部４１～４３および各散気部３１～３３の消費エネルギーを抑制できる。
　以上のように、水処理槽１に流入する被処理水の負荷値を予測し、予測の負荷値に基づいて水処理槽１内に供給する散気量を設定するだけでなく、水処理された処理水の汚濁物濃度に対してフィードバック制御する演算を追加することにより、汚濁物濃度を目標値に対して精緻に制御し、過不足なく散気量を設定できる。さらに、処理水の水質を可能な限り良好に保ちたい場合、負荷値減少時に事前に散気量を減少させることによる一時的な処理水の水質の悪化を防止するため、予測の負荷値が増加する時のみ、予測の負荷値“Ｓ’ＩＮ，Ｎ、Ｑ’ＩＮ”を入力し、予測の負荷値が減少する時には、現在の負荷値“ＳＩＮ，Ｎ、ＱＩＮ”を入力するという制御を行うこともできる。また、可能な限り散気量を抑制して運転コストを最小化したい場合、負荷値増加時に事前に散気量を増加させることは運転コストの増加に繋がるため、負荷値減少時のみ予測の負荷値“Ｓ’ＩＮ，Ｎ、Ｑ’ＩＮ”を入力し、負荷値増加時には現在の負荷値“ＳＩＮ，Ｎ、ＱＩＮ”を入力するという制御を行うこともできる。
　上記のように構成された実施の形態２の水処理装置によれば、上記実施の形態１と同様の効果を奏するのはもちろんこと、
　前記水処理槽にて前記被処理水が水処理された処理水の汚濁物濃度を測定する濃度測定部を備え、
　前記供給部は、前記濃度測定部にて測定された前記水処理槽にて水処理された前記処理水の汚濁物濃度を加味して前記処理剤の供給量を供給するので、
処理剤の供給量を、水処理槽にて水処理された処理水の汚濁物濃度を加味するので、被処理水が水処理された処理水の水質の変動抑制および運転コストの低減をさらに達成できる。
実施の形態３．
　図８は実施の形態３における水処理装置の構成を示す図である。図において、上記各実施の形態と同様の部分は同一符号を付して説明を省略する。本実施の形態３は、水処理装置として、被処理水に処理剤としてオゾンガスを供給し、被処理水の汚濁物質を酸化分解する水処理装置について示す。本実施の形態３では、処理剤としてオゾンガスを用いるため、上記各実施の形態と異なり、水処理槽１には活性汚泥が必要無く、沈殿槽２および沈殿槽２に付随する構成が存在しない。
　尚、本実施の形態３では、処理剤としてオゾンガスを用いるため、供給量をオゾンガス濃度として示す場合もある。本実施の形態３での供給部は、各散気部３１～３３、供給部４４および算出部９４から構成される。
　負荷測定部５は、流量計、または、汚濁物濃度計（有機物濃度計、臭気物質濃度計、色度計、ウイルス検出器など）の少なくとも１つ以上の計測機器を備える。また、負荷測定部５は、上記各実施の形態と同様に、連続的、または、所定時間の間隔の間欠的に当該負荷値を測定する。そして、全ての負荷値は、負荷値を測定した時刻と関連付けられる。また、負荷測定部５として、先に示した、流量計および汚濁物濃度計のどちらも備える場合もある。その場合、水処理槽１に流入する被処理水の流量と汚濁物濃度との積を負荷値として算出してもよい。そして、負荷測定部５は水処理槽１に実質的に流入する被処理水の負荷値として測定する。また、流量計の代替として、流入渠の堰の開度を流量に換えて利用してもよい。さらに、季節等の温度に対する影響を考慮するために、流量計および汚濁物濃度計に加えて、水温計を備えてもよい。尚、ここでは、水温計を備えない場合にて説明する。
　濃度測定部８は、水処理において水質管理対象としている汚濁物濃度計にて形成される。具体的には、例えば、有機物濃度計、臭気物質濃度計、色度計、ウイルス検出器などがある。さらに、季節等の温度に対する影響を考慮するために、汚濁物濃度計に加えて、水温計を備えてもよい。尚、ここでは、水温計を備えない場合にて説明する。
　供給部４４は、処理剤としてオゾンガスを供給する。供給部４４は、例えば、空気、または酸素を原料ガスとして放電式、紫外線ランプ式などによりオゾンガスを発生させる。尚、酸素を原料ガスとして使用する場合は必要に応じて、供給される酸素流量に対して０．０５％～５％の窒素、空気、または二酸化炭素を添加してもよい。
　算出部９４は負荷測定部５で測定された第一時点としての現在の被処理水の第一負荷値、または予測部７で予測された第一時点より後の第二時点としての所定時間先の被処理水の第二負荷値を用いて、各散気部３１～３３から第一時点と第二時点との間の第三時点において供給する処理剤のオゾンガス濃度を計算する演算式が組み込まれている。また、供給部４４から供給するオゾンガス濃度が、算出部９４で算出されたオゾンガス濃度となるよう、供給部４４は出力をインバーター等で制御する機能を有する。
　このように構成された実施の形態３の水処理装置の水処理方法では、水処理槽１において配管１０１を介して流入する被処理水をオゾンガスと混合および攪拌し、水中の汚濁物質を酸化分解することで浄化処理を行う。
　次に、算出部９４の算出を具体的に示す。算出部９４は下記の（Ａ）、（Ｂ）、（Ｃ）の和を算出する。
（Ａ）負荷測定部５で測定された水処理槽１に流入する被処理水の負荷値に、予め定めされた第一係数を乗じた供給量
（Ｂ）定数
（Ｃ）濃度測定部８で測定された処理水の汚濁物濃度を予め定められた処理水の汚濁物濃度の目標値にフィードバック制御する演算量に、予め定められた第二係数を乗じた供給量
　尚、前記各係数は、水処理槽１から排出される処理水の汚濁物濃度が予め定められた汚濁物濃度の目標値に近づけるために最適なオゾンガス濃度を、上記演算において得ることができるように予め設定された値である。
　例えば、負荷測定部５に流量計と有機物濃度計（紫外吸光度計など）とを備えており、濃度測定部８に有機物濃度計を備えている場合、算出部９４では、各散気部３１～３３から供給されるオゾンガスのオゾンガス濃度の設定値ＳＯ３［ｇ／Ｎｍ３］を以下に示す式（１０）により算出する。
ＳＯ３＝ｋ１・ＳＩＮ，ＴＯＣ・ＱＩＮ＋ｋ２・（ＧＰ＋ＧＩ＋ＧＤ）＋ｋ３・・・（１０）
　ＳＩＮ，ＴＯＣ；水処理槽へ流入する被処理水の有機物濃度測定値［ｍｇ／Ｌ］
　ＱＩＮ；流量測定値［ｍ３／ｈｒ］
　ｋ１，ｋ２，ｋ３；定数　尚、ｋ１は第一係数、ｋ２は第二係数である。
　また、ＧＰ、ＧＩ、ＧＤは以下に示す式（１１）、（１２）、（１３）のように設定される。
ＧＰ＝ＫＰ・（ＳＯＵＴ，ＴＯＣ－Ｓ０，ＴＯＣ）・・・（１１）
ＧＩ＝ＫＰ／ＴＩ・∫（ＳＯＵＴ，ＴＯＣ－Ｓ０，ＴＯＣ）ｄｔ・・・（１２）
ＧＤ＝ＫＰ・ＴＤ・ｄ（ＳＯＵＴ，ＴＯＣ－Ｓ０，ＴＯＣ）／ｄｔ・・・（１３）
　ＳＯＵＴ，ＴＯＣ；処理水の有機物濃度測定値［ｍｇ／Ｌ］
　Ｓ０，ＴＯＣ；処理の有機物濃度の目標値［ｍｇ／Ｌ］
　ＫＰ；比例ゲイン
　ＴＩ；積分時間
　ＴＤ；微分時間係数
　ｋ１、ｋ２、ｋ３は一度設定した後も、水温または目標とする処理水の水質の変化などに応じて適宜最適な値を設定し直すことができる。算出部９４では、算出部９４に組み込まれたオゾンガス濃度の演算式と、予測部７で算出された第二時点の被処理水の第二負荷値と、濃度測定部８で測定された処理水の汚濁物濃度を基に、各散気部３１～３３から供給するオゾンガス濃度の目標値を算出する。
　算出部９４に組み込まれたオゾンガス濃度の演算式は、現在（第一時点）の第一負荷値に対して最適なオゾンガス濃度を算出するための演算式であるが、算出部９４では、上記演算式に現在の被処理水の第一負荷値“ＳＩＮ，ＴＯＣ、ＱＩＮ”ではなく、第二時点の被処理水の第二負荷値“Ｓ’ＩＮ，ＴＯＣ、Ｑ’ＩＮ”を入力して、供給するオゾンガス濃度を算出する。
　具体的に、上記に示した式（１０）を基に説明する。上記に示した式（１０）に被処理水の現在の第一負荷値“ＳＩＮ，ＴＯＣ、ＱＩＮ”を入力することで、現在の被処理水の第一負荷値に対して最適なオゾンガス濃度が算出される。しかし、算出部９４では、被処理水の第二時点の第二負荷値“Ｓ’ＩＮ，ＴＯＣ、Ｑ’ＩＮ”を入力して、各散気部３１～３３から供給するオゾンガスのオゾンガス濃度を算出する。
　上記のようにして算出されたオゾンガス濃度の設定値ＳＯ３は信号線９４１を介して供給部４４に伝えられる。供給部４４では、それぞれ配管４４１～４４３および各散気部３１～３３を介して、設定された濃度のオゾンガスを水処理槽１内に供給する。負荷測定部５で現在の被処理水の第一負荷値が測定された後、予測部７での所定時間先の被処理水の第二負荷値を予測し、算出部９４での処理剤の供給量の目標値を算出、供給部４４でのオゾンガス濃度制御、配管４４１～４４３内のオゾンガスの移動を経て、各散気部３１～３３から目標のオゾンガス濃度のオゾンガスが水処理槽１に供給される。
　この時、負荷測定部５で現在の被処理水の第一負荷値が測定された後に、算出部９４で算出されたオゾンガス濃度のオゾンガスが各散気部３１～３３から実際に供給されるまでには、流入予測の演算時間、オゾンガス濃度の演算時間、オゾン発生器の制御時間、オゾンガスの配管内移動時間などを含めたタイムラグが生じる。ここで、このタイムラグが予測部７における被処理水の第二負荷値の予測の所定時間先よりも短くなるよう、前記所定時間を設定する必要がある。これにより、負荷値が実際に予測値に到達する前に、前もってオゾンガス濃度を制御することが可能となる。
　上記に示した式（１０）に第二時点の被処理水の第二負荷値を入力することにより、第二時点の被処理水の第二負荷値が、第一時点の第一負荷値より増加する場合には、被処理水の第二負荷値の増加が予測された段階（第一時点と第二時点との間の第三時点）で、実際に負荷値が増加する前から事前にオゾンガス濃度を増加させておくことにより、水処理槽１内の溶存オゾンガス濃度を十分に高めた状態で高負荷の被処理水が水処理槽１に流入する。
　これにより、高負荷の被処理水が即座に浄化させるため、負荷値の増加による処理水の水質の悪化を抑えることができる。一方、第二時点の被処理水の第二負荷値が第一時点の第一負荷値より減少する場合には、負荷値の減少が予測された段階（第一時点と第二時点との間の第三時点）で、実際に負荷値が低下する前からオゾンガス濃度が減少することになる。前もってオゾンガス濃度を低下することで一時的に処理水の水質は悪化するが、その後は負荷の減少した被処理水が水処理槽１に流入するため、処理水の水質は管理上限値を超えることなく、処理水の水質を良好に保った状態で過剰なオゾンガスの供給を抑制できる。
　さらに、濃度測定部８で測定された処理水の汚濁物濃度を予め定められた処理水の汚濁物濃度の目標値にフィードバック制御する演算により、処理水の汚濁物濃度を目標値に対して精緻に制御することが可能になるため、負荷値の変動に対する処理水の水質の変動をさらに抑制できるだけでなく、過不足ないオゾンガス供給によりオゾンガスの原料、およびオゾン発生に要するエネルギーを抑制できる。
　以上のように、水処理槽１に流入する被処理水の第二負荷値を予測し、予測の被処理水の第二負荷値に基づいて、第三時点にて水処理槽１内に供給するオゾンガスのオゾンガス濃度を設定するので、被処理水の第二負荷値が増加する際には予めオゾンガス濃度を増加させることで処理水の水質の悪化を抑制できる。また、被処理水の第二負荷値が減少する際には予めオゾンガス濃度を低下させることで処理水の水質が管理上限値を超えない範囲で過剰なオゾンガス供給を抑制できる。
　さらに、処理水の水質を可能な限り良好に保ちたい場合、負荷値減少時に事前にオゾンガス濃度を減少させることによる一時的な処理水の水質の悪化を防止するため、被処理水の第二負荷値の増加時のみ第二負荷値“Ｓ’ＩＮ，ＴＯＣ、Ｑ’ＩＮ”を入力し、被処理水の第二負荷値の減少時には現在の被処理水の第一負荷値“ＳＩＮ，ＴＯＣ、ＱＩＮ”を入力するという制御を行うこともできる。
　また、可能な限りオゾンガスの供給を抑制して運転コストを最小化したい場合、被処理水の第二負荷値が増加時に事前にオゾンガス濃度を増加させることは運転コストの増加に繋がるため、被処理水の第二負荷値の減少時のみ予測の負荷値“Ｓ’ＩＮ，ＴＯＣ、Ｑ’ＩＮ”を入力し、被処理水の第二負荷値の増加時には現在の被処理水の第一負荷値“ＳＩＮ，ＴＯＣ、ＱＩＮ”を入力するという制御を行うこともできる。
　上記のように構成された実施の形態３の水処理装置によれば、上記各実施の形態と同様の効果を奏するのはもちろんのこと、
　前記被処理水の前記水処理として、有機物除去、臭気物除去、ウイルス除去、および、脱色の少なくともいずれか１つを行う場合、
　前記供給部は、前記処理剤としてオゾンガスを前記水処理槽に供給するので、
　被処理水の有機物除去、臭気物除去、ウイルス除去、および、脱色等の水処理における処理水の水質の変動抑制および運転コストの低減を達成できる。
実施の形態４．
　図９は実施の形態４における水処理装置の構成を示す図である。図において、上記各実施の形態と同様の部分は同一符号を付して説明を省略する。本実施の形態４は、水処理装置として、被処理水に処理剤として凝集剤を供給し、被処理水の汚濁物と凝集剤とを反応させることにより、金属塩、カルシウム塩として汚濁物を沈殿させ、浄化処理する水処理装置について示す。本実施の形態４では、処理剤として凝集剤を用いるため、上記各実施の形態とは異なり、各散気部３１～３３および各散気部３１～３３に付随する構成が存在しない。本実施の形態４での供給部は、処理剤タンク４５、供給部４６および算出部９５から構成される。
　負荷測定部５は、流量計、または、汚濁物濃度計（リン酸態リン濃度計、全リン濃度計など）の少なくとも１つ以上の計測機器を備える。また、負荷測定部５は、上記各実施の形態と同様に、連続的、または、所定時間の間隔の間欠的に当該負荷値を測定する。そして、全ての負荷値は、負荷値を測定した時刻と関連付けられる。また、負荷測定部５として、先に示した、流量計および汚濁物濃度計のどちらも備える場合もある。その場合、水処理槽１に流入する被処理水の流量と汚濁物濃度との積を負荷値として算出してもよい。そして、負荷測定部５は水処理槽１に実質的に流入する負荷値として測定する。また、流量計の代替として、流入渠の堰の開度を流量に換えて利用してもよい。さらに、季節等の温度に対する影響を考慮するために、流量計および汚濁物濃度計に加えて、水温計を備えていてもよい。尚、ここでは、水温計を備えない場合にて説明する。
　濃度測定部８は、配管１０３に取り付けられ、沈殿槽２から排出される処理水の汚濁物濃度を測定する。濃度測定部８は、水処理において水質管理対象としている汚濁物のうち、凝集剤により浄化される汚濁物濃度計にて形成される。具体的には、例えば、リン酸態リン濃度計、全リン濃度計などがある。さらに、季節等の温度に対応する影響を考慮するために、汚濁物濃度計に加えて、水温計を備えていてもよい。尚、ここでは、水温計を備えない場合にて説明する。
　処理剤タンク４５は、処理剤としての凝集剤を貯留する。凝集剤の種類としてはＰＡＣ（ポリ塩化アルミニウム）、塩化第二鉄、ポリ硫酸第二鉄、水酸化鉄などがある。供給部４６は、処理剤タンク４５に貯留された凝集剤をポンプによって配管４５１を介して流入し、配管４６１を介して水処理槽１に供給する。
　算出部９５は、負荷測定部５で測定された第一時点としての現在の被処理水の第一負荷値と、濃度測定部８で測定された汚濁物濃度に基づいて、供給部４６から供給する最適な凝集剤の供給量を演算する演算式が組み込まれている。算出部９５で算出された供給量は信号線９５１を介して供給部４６に送信される。また、供給部４６にて供給する凝集剤の供給量が、算出部９５で算出された供給量となるよう、供給部４６はインバーター等で供給量を制御する機能を有する。
　このように構成された実施の形態４の水処理装置の水処理方法では、水処理槽１に凝集剤を供給することでリン等の化学的凝集反応によって浄化可能な汚濁物質を沈殿槽２で沈殿分離させ、被処理水の汚濁物質の浄化処理を行う。
　次に、算出部９５の算出を具体的に示す。算出部９５は下記の（Ａ）、（Ｂ）、（Ｃ）の和を算出する。
（Ａ）負荷測定部５で測定された水処理槽１に流入する被処理水の負荷値に、予め定められた第一係数を乗じた供給量
（Ｂ）定数
（Ｃ）濃度測定部８で測定された処理水の汚濁物濃度を予め定められた処理水の汚濁物濃度の目標値にフィードバック制御する演算量に、予め定められた第二係数を乗じた供給量
　尚、前記各係数は、水処理槽１から排出される処理水の汚濁物濃度が予め定められた処理水の汚濁物濃度の目標値により近づけるために最適な凝集剤の供給量を、上記演算において得ることができるように予め設定された値である。
　例えば、負荷測定部５に流量計とリン酸態リン濃度計とを備えており、濃度測定部８にリン酸態リン濃度計を備えている場合、算出部９５では、供給部４６から供給される凝集剤の供給量の設定値ＱＦ［ｇ／ｎｍ３］を以下に示す式（１４）により算出する。
ＱＦ＝ｋ１・ＳＩＮ，Ｐ・ＱＩＮ＋ｋ２・（ＧＰ＋ＧＩ＋ＧＤ）＋ｋ３・・・（１４）
　ＳＩＮ，Ｐ；水処理槽へ流入する被処理水のリン酸態リン濃度測定値［ｍｇ／Ｌ］
　ＱＩＮ；流量測定値［ｍ３／ｈｒ］
　ｋ１，ｋ２，ｋ３；定数　尚、ｋ１は第一係数、ｋ２は第二係数である。
　また、ＧＰ、ＧＩ、ＧＤは以下に示す式（１５）、（１６）、（１７）のように設定される。
ＧＰ＝ＫＰ・（ＳＯＵＴ，Ｐ－Ｓ０，Ｐ）・・・（１５）
ＧＩ＝ＫＰ／ＴＩ・∫（ＳＯＵＴ，Ｐ－Ｓ０，Ｐ）ｄｔ・・・（１６）
ＧＤ＝ＫＰ・ＴＤ・ｄ（ＳＯＵＴ，Ｐ－Ｓ０，Ｐ）／ｄｔ・・・（１７）
　ＳＯＵＴ，Ｐ；流出水のリン酸態リン濃度測定値［ｍｇ／Ｌ］
　Ｓ０，Ｐ；流出水のリン酸態リン濃度の目標値［ｍｇ／Ｌ］
　ＫＰ；比例ゲイン
　ＴＩ；積分時間
　ＴＤ；微分時間係数
　ｋ１、ｋ２、ｋ３は一度設定した後も、水温または目標とする処理水の変化などに応じて適宜最適な値を設定し直すことができる。算出部９５では、算出部９５に組み込まれた凝集剤の供給量の演算式と、予測部７で算出された第二時点の第二負荷値と、濃度測定部８で測定された処理水の汚濁物濃度を基に、供給部４６から供給する凝集剤の供給量の目標値を算出する。
　算出部９５に組み込まれた凝集剤の供給量の演算式は、現在（第一時点）の被処理水の第一負荷値に対して最適な凝集剤の供給量をするための演算式であるが、算出部９５では、上記演算式に現在の被処理水の第一負荷値“ＳＩＮ，Ｐ、ＱＩＮ”ではなく、第二時点の被処理水の第二負荷値“Ｓ’ＩＮ，Ｐ、Ｑ’ＩＮ”を入力して、凝集剤の供給量を算出する。
　具体的に、上記に示した式（１４）を基に説明する。上記に示した式（１４）に被処理水の現在の第一負荷値“ＳＩＮ，Ｐ、ＱＩＮ”を入力することで、現在の被処理水の第一負荷値に対して最適な凝集剤の供給量が算出される。しかし、算出部９５では、被処理水の第二負荷値“Ｓ’ＩＮ，Ｐ、Ｑ’ＩＮ”を入力して、供給部４６から供給する凝集剤の供給量を算出する。
　上記のようにして算出された凝集剤の供給量の設定値ＱＦは信号線９５１を介して供給部４６に伝えられる。供給部４６では、水処理槽１内に凝集剤が供給される。負荷測定部５で現在の第一負荷値が測定された後、予測部７での所定時間先の第二負荷値を予測し、算出部９５での処理剤の供給量の目標値を算出、供給部４６での凝集剤の供給量制御を経て、目標の供給量の凝集剤が水処理槽１に供給される。
　この時、負荷測定部５で現在の第一負荷値が測定された後に、算出部９５で算出された供給量の凝集剤が実際に供給されるまでには、流入予測の演算時間、凝集剤の供給量の演算時間、供給部４６の制御時間などを含めたタイムラグが生じる。ここで、このタイムラグが予測部７における第二負荷値の予測の所定時間先よりも短くなるよう、前記所定時間を設定する必要がある。これにより、第二負荷値が実際に予測値に到達する前に、前もって凝集剤の供給量を制御することが可能となる。
　また、本実施の形態ではリンの浄化について述べたが、リン以外にフッ素、ホウ素、重金属など、凝集剤を供給することで化学的に凝集させることが可能な汚濁物に対しても、同様の処理が適用できる。
　上記に示した式（１４）に第二時点の被処理水の第二負荷値を入力することにより、第二時点の被処理水の第二負荷値が増加する場合には、第二時点の被処理水の第二負荷値の増加が予測された段階（第一時点と第二時点との間の第三時点）で、実際に負荷値が増加する前から事前に凝集剤の供給量を増加させておくことにより、水処理槽１および沈殿槽２内に凝集剤を十分供給した状態で高負荷の被処理水が水処理槽１に流入する。
　これにより、高負荷の被処理水が即座に浄化させるため、負荷値の増加による処理水の水質の悪化を抑えることができる。一方、第二時点の被処理水の第二負荷値が減少する場合には、負荷値の減少が予測された段階（第一時点と第二時点との間の第三時点）で、実際に負荷値が低下する前から凝集剤の供給量が減少することになる。前もって凝集剤の供給量を低下することで一時的に処理水の水質は悪化するが、その後は負荷の減少した被処理水が水処理槽１に流入するため、処理水の水質は管理上限値を超えることなく、処理水の水質は良好に保った状態で過剰な凝集剤の供給量を抑制できる。
　さらに、濃度測定部８で測定された汚濁物濃度を予め定められた汚濁物濃度の目標値にフィードバック制御する演算により、汚濁物濃度を目標値に対して精緻に制御することが可能になるため、負荷値の変動に対する処理水の水質の変動をさらに抑制できるだけでなく、過不足ない凝集剤の供給により凝集剤の使用量を抑制できる。
　以上のように、水処理槽１に流入する被処理水の第二負荷値を予測し、予測の被処理水の第二負荷値に基づいて、第三時点にて水処理槽１内に供給する凝集剤の供給量を設定するので、被処理水の第二負荷値が増加する際には予め凝集剤の供給量を増加させることで処理水の水質の悪化を抑制できる。また、被処理水の第二負荷値が減少する際には予め凝集剤の供給量を低下させることで処理水の水質が管理上限値を超えない範囲で過剰な凝集剤の供給を抑制できる。
　さらに、処理水の水質を可能な限り良好に保ちたい場合、被処理水の第二負荷値の減少時に事前に凝集剤の供給量を減少させることによる一時的な処理水の水質の悪化を防止するため、負荷値増加時のみ被処理水の第二負荷値“Ｓ’ＩＮ，Ｐ、Ｑ’ＩＮ”を入力し、負荷値減少時には現在の被処理水の第一負荷値“ＳＩＮ，Ｐ、ＱＩＮ”を入力するという制御を行うこともできる。
　また、可能な限り凝集剤の供給を抑制して運転コストを最小化したい場合、被処理水の第二負荷値の増加時に事前に凝集剤の供給量を増加させることは運転コストの増加に繋がるため、被処理水の第二負荷値の減少時のみ予測の被処理水の第二負荷値“Ｓ’ＩＮ，Ｐ、Ｑ’ＩＮ”を入力し、被処理水の第二負荷値の増加時には現在の被処理水の第一負荷値を“ＳＩＮ，Ｐ、ＱＩＮ”に入力するという制御を行うこともできる。
　上記のように構成された実施の形態４の水処理装置によれば、上記各実施の形態と同様の効果を奏するのはもちろんのこと、
　前記被処理水の前記水処理として、前記被処理水の汚濁物を化学的凝集反応により沈殿分離を行う場合、
　前記供給部は、前記処理剤として凝集剤を前記水処理槽に供給するので、
　被処理水の汚濁物と凝集剤との化学的凝集反応により沈殿分離の水処理における処理水の水質の変動抑制および運転コストの低減を達成できる。
　本開示は、様々な例示的な実施の形態および実施例が記載されているが、１つ、または複数の実施の形態に記載された様々な特徴、態様、および機能は特定の実施の形態の適用に限られるのではなく、単独で、または様々な組み合わせで実施の形態に適用可能である。
従って、例示されていない無数の変形例が、本願明細書に開示される技術の範囲内において想定される。例えば、少なくとも１つの構成要素を変形する場合、追加する場合または省略する場合、さらに、少なくとも１つの構成要素を抽出し、他の実施の形態の構成要素と組み合わせる場合が含まれるものとする。
１　水処理槽、１０１　配管、１０２　配管、１０３　配管、１０４　配管、１０５　配管、２　沈殿槽、３１　第一散気部、３２　第二散気部、３３　第三散気部、４１　第一供給部、４１１　配管、４２　第二供給部、４２１　配管、４３　第三供給部、４３１　配管、４４　供給部、４５　処理剤タンク、４５１　配管、４６　供給部、４６１　配管、５　負荷測定部、５１　信号線、５２　信号線、６　記録部、６１　信号線、７　予測部、７１　信号線、８　濃度測定部、８１　信号線、９１　第一算出部、９１１　信号線、９２　第二算出部、９２１　信号線、９３　第三算出部、９３１　信号線、９４　算出部、９４１　信号線、９５　算出部、９５１　信号線。

Claims (9)

  1. 　水処理槽に流入する被処理水に処理剤を供給して水処理を行う水処理装置において、
    　第一時点において前記水処理槽に流入する前記被処理水の負荷値を第一負荷値として測定する負荷測定部と、
    　前記負荷測定部が測定した前記第一負荷値に基づいて、前記第一時点の後の第二時点における前記水処理槽に流入する前記被処理水の負荷値を第二負荷値として予測する予測部と、
    　前記予測部が予測した前記第二負荷値に対応した前記処理剤の供給量を前記第一時点と前記第二時点との間の第三時点に前記水処理槽内の前記被処理水に供給する供給部とを備える水処理装置。
  2. 　前記供給部は、前記予測部が予測した前記第二時点における前記第二負荷値が前記第一時点における前記第一負荷値よりも大きいと判断すると、前記第一時点の前記第一負荷値に対応する前記処理剤の供給量よりも多い前記処理剤の供給量を前記第三時点に供給する請求項１に記載の水処理装置。
  3. 　前記供給部は、前記予測部が予測した前記第二時点における前記第二負荷値が前記第一時点における前記第一負荷値よりも小さいと判断すると、前記第一時点の前記第一負荷値に対応する前記処理剤の供給量よりも少ない前記処理剤の供給量を前記第三時点に供給する請求項１または請求項２に記載の水処理装置。
  4. 　前記水処理槽に活性汚泥が蓄えられている場合、
    　前記供給部は、前記処理剤として空気を前記水処理槽に供給する請求項１から請求項３のいずれか１項に記載の水処理装置。
  5. 　前記被処理水の前記水処理として、有機物除去、臭気物除去、ウイルス除去、および、脱色の少なくともいずれか１つを行う場合、
    　前記供給部は、前記処理剤としてオゾンガスを前記水処理槽に供給する請求項１から請求項３のいずれか１項に記載の水処理装置。
  6. 　前記被処理水の前記水処理として、前記被処理水の汚濁物を化学的凝集反応により沈殿分離を行う場合、
    　前記供給部は、前記処理剤として凝集剤を前記水処理槽に供給する請求項１から請求項３のいずれか１項に記載の水処理装置。
  7. 　前記負荷測定部は、前記負荷値を前記水処理槽に流入される前記被処理水の流量にて測定するか、または、前記負荷値を前記水処理槽に流入される前記被処理水の汚濁物濃度にて測定するか、または、前記負荷値を前記水処理槽に流入される前記被処理水の流量と前記水処理槽に流入される前記被処理水の汚濁物濃度との積にて測定する請求項１から請求項６のいずれか１項に記載の水処理装置。
  8. 　前記水処理槽にて前記被処理水が水処理された処理水の汚濁物濃度を測定する濃度測定部を備え、
    　前記供給部は、前記濃度測定部にて測定された前記処理水の汚濁物濃度を加味して前記処理剤の供給量を供給する請求項１から請求項７のいずれか１項に記載の水処理装置。
  9. 　被処理水に処理剤を供給して水処理を行う水処理方法において、
    　第一時点における前記被処理水の負荷値を第一負荷値として測定する第一工程と、
    　前記第一工程にて測定した前記第一負荷値に基づいて、前記第一時点の後の第二時点における前記被処理水の負荷値を第二負荷値として予測する第二工程と、
    　前記第二工程にて予測した前記第二負荷値に対応した前記処理剤の供給量を前記第一時点と前記第二時点との間の第三時点に前記被処理水に供給する第三工程とを備える水処理方法。
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