WO2020045761A1 - 배기계용 넁연강판 및 그 제조방법 - Google Patents

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WO2020045761A1
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steel sheet
rolled steel
cold rolled
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조민호
이병호
홍영광
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주식회사 포스코
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    • C22C38/22—Ferrous alloys, e.g. steel alloys containing chromium with molybdenum or tungsten

Definitions

  • the present invention relates to a cold rolled steel sheet for exhaust systems and a method of manufacturing the same. More specifically, the present invention relates to a cold rolled steel sheet for exhaust system and a method of manufacturing the same, which can ensure corrosion resistance and processability at the same time by controlling the content of component composition and manufacturing conditions.
  • the fossil fuel is burned in the engine of the car when the car is running, and water vapor is generated along with the toxic exhaust gas such as sulfuric acid gas and nitrate gas, and is discharged to the exhaust system. .
  • the toxic exhaust gas such as sulfuric acid gas and nitrate gas
  • condensate is generated in the exhaust system, and the condensate thus generated includes ions dissolved from the exhaust gas.
  • Condensate containing these ions creates an environment in which the complex corrosion caused by strong and weak acids is actively progressed due to the concentration and change of ions according to production and drying.
  • corrosion by condensate causes the steel sheet to penetrate from the inside of the exhaust system over time, resulting in loss of function of the exhaust system. Therefore, the steel sheet used in the exhaust system for automobiles should be excellent in corrosion resistance to such a complex corrosion environment in order to extend the life.
  • a certain amount or more of mechanical properties must be satisfied to form a desired type of exhaust system.
  • steel sheets used as exhaust system materials include aluminum plated steel sheets and stainless steel sheets.
  • aluminum-plated steel sheet has a good corrosion resistance due to the second passivation film 03 when there is an aluminum plated steel in general.
  • the corrosion resistance against corrosion due to salt that may occur on the outer surface of the exhaust system has a very strong advantage, and also exhibits the corrosion resistance within a range of 1) 11 within the exhaust system.
  • the steel sheet can be 2020/045761 1 »(: 1 ⁇ 1 ⁇ 2018/016145
  • Stainless steel also has a corrosion resistance according to the second passivation film 03 in a range of about corrosion of the inner surface in the exhaust system.
  • the passivation film When is low, the passivation film is activated and loses corrosion resistance, but when is increased, the solid solution dissolved in the steel sheet is oxidized and passivated to restore corrosion resistance.
  • rust is easily generated by the salt at the outer surface of the exhaust system.
  • the economical efficiency is reduced by adding a large amount of expensive alloying elements.
  • the present invention provides a cold rolled steel sheet for exhaust system and a method of manufacturing the same which can ensure corrosion resistance and processability at the same time by controlling the content of the ingredient composition and the manufacturing conditions.
  • Cold rolled steel sheet for exhaust system in weight% 0: 0.015 to 0.05%,: 0.2% or less (excluding 0%), 0.1 to 0.3%, hour: 0.01% or less (excluding 0%) and 0: 2.0 to 4.0%, It contains one or more of 0.5% or less (excluding 0%) and 0.3% or less (excluding ⁇ %).
  • an unavoidable impurity satisfying Equation 1 below, and including one or more of a pearlite phase and a ferrite phase in an amount of 5 area% or less.
  • It may further include 0.01% or less (except 0%), 0.01% or less (except 0%) and 0.007% or less (except 0%).
  • the yield strength is 200 to 2601 to 3, and the elongation may be 35% or more.
  • Method for producing a cold rolled steel sheet for exhaust system in weight% 0: 0.015 to 0.05%,: 0.2% or less (excluding 0%),: 0.01 to 0.3%, time: 0.1 Less than 0% (excluding 0%) and 0: 2.0 to 4.0%, 1 0 : Less than 0.5% (0% 2020/045761 1 »(: 1 ⁇ 1 ⁇ 2018/016145
  • rolling the cooled cold rolled steel sheet at a reduction ratio of 0.6 to 1.4% may further include.
  • the hot rolled steel sheet 550 In the winding the hot rolled steel sheet, the hot rolled steel sheet 550 to
  • the cold rolled steel sheet may be annealed at an annealing temperature of 550 to 9001 :.
  • the annealed cold rolled steel sheet may be cooled at a cooling rate of 5 to 9 ⁇ %.
  • the cold rolled steel sheet for exhaust system according to the embodiment of the present invention may provide a cold rolled steel sheet having excellent economical resistance and workability by optimizing the addition amount without adding a large amount of expensive alloy components.
  • % means weight% and ⁇ is 0.0001 weight%.
  • Cold rolled steel sheet for exhaust system in the weight% 0: 0.015 to 0.05%,: 0.2% or less (excluding 0%), 0.1 to 0.3%, yarn: 0.1% or less (excluding 0%) and (:! ⁇ : Including 2.0 to 4.0%, 3 ⁇ 410: 0.5% or less (excluding 0%) and: 0.3 It contains one or more of% or less (excluding 0%) and includes balance Fe and unavoidable impurities.
  • the cold rolled steel sheet for exhaust system according to an embodiment of the present invention Less than 0.01% (except 0%), less than 0.01% (except 0%) and less than 0.007% (except 0%).
  • the content of (: is too low, it is difficult to be used as a structural material due to its low strength and additionally refining process may be required to reduce the productivity. On the other hand, if the content of (: is too high, the cooling rate is increased due to the effect of added to improve the corrosion resistance may cause excessive formation of the pearlite phase and ferrite phase may reduce the workability.
  • the content of (: is limited to 0.015 to 0.05% to ensure proper processability.
  • the O 2 oxide formed on the surface may also serve to delay condensate corrosion.
  • the content of is too high, ⁇ -based oxide is formed on the surface during annealing, which may cause a defect in plating, thereby degrading the plating property. Therefore, the content of is limited to 0.2% or less.
  • City is an element having a very high deoxidation effect and can react with N in the steel to precipitate the show to prevent the deterioration of formability due to solid solution.
  • the content of poetry is limited to 0.1% or less.
  • the addition of up to a certain amount does not significantly reduce the ductility of the steel and can increase its strength. However, if the content of is too high, it may segregate at the grain boundary and harden the steel. Therefore, the content of I 3 may be limited to 0.01% or less.
  • Precipitation should be induced. However, if the content of de is too high, the steel may harden due to excessive precipitation. Therefore, the content of £ can be limited to less than 0.01%.
  • N May be contained as an unavoidable element in steel. If the content of N is too high, N, which does not precipitate and remains in solid solution, degrades ductility, worsens aging resistance, and may degrade processability, and forms precipitates by combining with elements such as Ti and ⁇ . If you do, the corrosion resistance can be greatly deteriorated. Therefore, the content of can be limited to 0.007% or less.
  • Chromium (0) 2.0 to 4.0%
  • the oxide when is low, the oxide is ionized, whereas 3 ⁇ 4! Since the zero oxide is maintained as a passive oxide, it may be effective in improving corrosion resistance in a strong acid environment.
  • the amount of ⁇ is too high, the effect of improving the corrosion resistance is small compared to the amount added, and because it is an expensive element, the content of 3 ⁇ 4 is limited to 0.5% or less in consideration of economical efficiency.
  • Tungsten 0.3% or less
  • the remainder may contain near and inevitable impurities.
  • the steel of the present invention does not exclude the addition of other compositions. Unavoidable impurities may be unintentionally incorporated from raw materials or the surrounding environment in the course of ordinary steel manufacturing, and cannot be excluded. Unavoidable impurities can be understood by those skilled in the art of steelmaking.
  • Cold rolled steel sheet for exhaust system satisfies the following equation 1.
  • Equation 1 0] and [ ⁇ ] mean the content (wt%) of 3 ⁇ 4 and 3 ⁇ 4TT, respectively.
  • the content of 3 ⁇ 4 is multiplied by 0.6 and the value of is added to 0.05 or more.
  • the average corrosion rate may be 0.531 / 011 2 / or less. Including 4 2 and 50 3 2 etc.
  • the average corrosion rate was 6.5 &! Or less than / 0117. That is, a range of Range and low condition All can have excellent corrosion resistance.
  • the cold rolled steel sheet for exhaust system includes at least one of the pearlite phase and the ferrite phase of 5 area% or less.
  • the pearlite phase and the bainite phase are related to the amount of ash, and closely related to the cooling rate during cooling of the cold rolled steel sheet in the process of manufacturing the cold rolled steel sheet for exhaust system according to the embodiment of the present invention. Details of this will be described later.
  • the balance can be made of ferrite phase.
  • the cold rolled steel sheet for exhaust system has a yield strength of 200 to 260 ⁇ 3 ⁇ 4, and an elongation may be 35% or more.
  • the method for manufacturing a cold rolled steel sheet for an exhaust system is 0% to 0.015 to 0.05%,: 0.2% or less (excluding 0%), ⁇ : 0.01 to 0.3%, and yarn: 0. Less than 1% (excluding 0%) and: including 2.0 to 4.0%
  • the method for manufacturing a cold rolled steel sheet for exhaust system further comprises the steps of rolling the cooled cold rolled steel sheet at a rolling reduction rate and plating a surface (aluminum) or ⁇ 11 (zinc) on the surface of the cold rolled steel sheet. May contain Hereinafter, each step will be described in detail.
  • the slab is heated. Specifically, 1200 Can be reheated at temperatures above. This is to reclaim most of the precipitates in the river. More specifically, the stock can be reheated at a temperature of 12501: or more for reclaiming the precipitate.
  • the reason for limiting the addition ratio of each composition in the slab and the effect of satisfying the equation 1 is the same as the reason for limiting the composition of the cold-rolled steel sheet for exhaust system described above and will not be repeated description. Since the composition of the slab is not substantially changed during the manufacturing process of hot rolling, winding, cold rolling, annealing, cooling, and the like, the composition of the slab and the composition of the cold rolled steel sheet for exhaust system are substantially the same.
  • the slab may be hot finish rolled at a temperature of 3 or more to produce a hot rolled steel sheet. Thereby, the slab can be hot rolled in the austenite single phase region.
  • the hot rolled steel sheet is wound up. Specifically, it can be wound up at a winding temperature of 550 to 750. Hot rolled steel sheet 550 By winding at the above temperature, it is possible to additionally deposit the remaining urine in the state, thereby ensuring excellent aging resistance. 550 If it is wound at a temperature below, there is a risk that the workability will be degraded by the solid solution N remaining without being precipitated as a show. On the other hand, when wound at a temperature exceeding 750 ° C, grains may be coarsened, which may cause deterioration of intermetallic rolling.
  • the cold rolled hot rolled steel sheet is cold rolled to produce a cold rolled steel sheet.
  • it can be cold rolled at a reduction ratio of 50 to 95%.
  • the final thickness of the cold rolled steel sheet is determined by the reduction ratio, and if the reduction ratio is less than 50%, it may be difficult to secure the final target thickness. On the other hand, when the rolling reduction exceeds 95%, the cold rolling may be difficult due to the large rolling load.
  • the cold rolled steel sheet is annealed. Specifically, it can be annealed at an annealing temperature of 550 to 900 ⁇ . Due to the annealing of the cold rolled steel sheet, the drawn grains may be recrystallized during cold rolling. 550 When annealing at a temperature below, recrystallization does not occur sufficiently, so that dislocations generated during cold rolling may not be sufficiently eliminated, resulting in poor ductility. On the other hand, when annealing at a temperature exceeding 900 ° (:), the grains are coarsened, so that the strength is lowered and the workability is deteriorated. The annealing process is possible through ordinary annealing or continuous annealing.
  • the cold rolled steel sheet is cooled. Specifically, it cools so that Formula (2) below may be satisfied.
  • [] means content (weight%) of
  • [cooling rate] means the speed of cooling a cold rolled steel sheet ( ⁇ ⁇ 6 (:)). Cooling can be performed at a cooling rate of 5 to 9 method / 36.
  • one or more of the pearlite phase and the ferrite phase can be controlled to 5 area% or less by controlling the value obtained by multiplying the content of and the cooling rate to 25 or less.
  • the cooled cold rolled steel sheet is rolled at a reduction ratio. Specifically, 0. It can correct-roll by the reduction ratio of 6-1.4%. Rolling rate is 0. If it is less than 6%, the yield point stretching generated in the annealing process may not be controlled. On the other hand, when the reduction ratio exceeds 1.4%, workability may be lowered due to work hardening.
  • Cold rolled steel sheet for exhaust system according to an embodiment of the present invention has excellent corrosion resistance and workability, when performing the plating of the city, even if the plating layer is removed can have excellent corrosion resistance in the corrosion environment of the exhaust system, the disadvantage of the conventional aluminum plated steel sheet Can be effectively overcome.
  • the component is the performance value.
  • the steel slab having the composition shown in Table 1 was reheated to 12501: and hot-rolled at 90010 or more. Then, it was wound up at 620 ° (:) and cold rolled at a reduction ratio of 70%. Then, after annealing at 700 kPa and cooling at the cooling rate shown in Table 2, the sheet was rolled at a rolling reduction of 1.2% to finally obtain a cold rolled steel sheet having a thickness of 1.21 ä.
  • the corrosion index is 0.6 * [3 ⁇ 4! 0] + [ ⁇ ]
  • the unit is% by weight
  • the curing index is [] * [cooling rate]
  • the unit is weight, I: ⁇ .
  • the corrosion resistance was evaluated by the corrosion test for the corrosion conditions simulated by the condensate water in Table 3 below, and the mechanical properties were evaluated by the tensile test at room temperature.
  • the corrosion condition considering the increase and decrease of ion concentration as the condensate evaporates, the corrosion condition of low and high ion concentrations and the high and low ion concentrations of corrosion conditions are shown. The average corrosion rate was measured for each corrosion condition.
  • elongation and yield strength were measured through a tensile test at room temperature for workability evaluation.
  • the measured average corrosion rate, elongation and yield strength are shown in Table 4 below.
  • Table 4 shows the conditions in the corrosion and erosion conditions. 8, the average corrosion rate 0 /: To the base material (not 2/111 ).
  • the comparative steels 1 to 23 are all less than the corrosion rate in the corrosive conditions required 0.3 and 11 for / 011 2/111, corrosive conditions satisfying the composition and manufacturing conditions of the present invention 8 7.
  • the erosion rate (a 3 ⁇ 4 ⁇ / 011 2/111 ⁇ or less, and the elongation is more than 35%, the yield strength can be seen that has excellent corrosion resistance and mechanical properties represented by a range of 200 to 260 greater.
  • Comparative steel 1 has a low content of :, which is advantageous for securing workability, but its yield strength is 181 .2 3, which is disadvantageous for use as a structural material.
  • Comparative steel 2 has a high content of 0, which is excessively high at 292.6 ⁇ 3 ⁇ 4. As it was high, processing was difficult. Comparative steel 3 does not contain this material and the corrosion rate in corrosion condition show is .02. Inferior. This is because the 0 oxide layer improves the corrosion resistance for relatively low corrosive condensate, such as corrosion condition show. Comparative steel 4 was 1.5% higher than comparative steel 3, but the corrosion rate was 0.901 ⁇ / 011 2 / ⁇ in the corrosion condition show.
  • Comparative steel 5 has a high content of 4.8%, which means that 2020/045761 1 »(: 1 ⁇ 1 ⁇ 2018/016145
  • the elongation was low to 33.9%, inferior to workability. This is because the sum of the hard pearlite phase and the bainite phase was formed in a large amount of 5.2 area%. In this way, the pearlite and bainite phases are better formed with a higher zero content and faster cooling rate, so that at least one of the pearlite phase and the ferrite phase has an area of 5 when the curing index defined by Equation 2 is 25 or less. It was found that the characteristic was less than% and the elongation was 35% or more.
  • Comparative Steel 6 to 9 are common to the corrosion rate of the corrosion conditions show is 0.49 to 0.531 ⁇ the corrosion resistance a well as a 2 / ⁇ , the corrosion rate of the corrosion conditions 8 fast with 9.53 to 13.351 / 011 2/111, development Corrosion resistance was significantly inferior to that of steel. This is because the content is 3.0%, which has corrosion resistance to the corrosion condition show but the content of 1 «0 and I is small. Through this, when the content of 3 ⁇ 410 and ⁇ is added so that the corrosion index defined by Equation 1 is 0.05 or more It can be seen that it is effectively improved in a low environment. However, 3 ⁇ 4) and bib are very expensive elements, so it is not economical to add a large amount. Especially, since the melting point of the room is higher than 3000, it may be effective to use less than 0.5% and less than 0.3%.
  • the present invention is not limited to the above embodiments and / or embodiments, but may be manufactured in various forms, and a person of ordinary skill in the art to which the present invention pertains may change the technical spirit or essential features of the present invention. It will be appreciated that it can be implemented in other specific forms without doing so. Therefore, it is to be understood that the embodiments and / or embodiments described above are illustrative in all respects and not restrictive.

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Abstract

중량%로 C: 0.015 내지 0.05%, Si: 0.2% 이하 (0%를 제외함), Mn: 0.1 내지 0.3% Al: 0.1%이하(0%를 제외함)및 Cr: 2.0 내지 4.0%를 포함하고, Mo: 0.5% 이하 (0%를 제외함) 및 W: 0.3% 이하 (0%를 제외함) 중에서 1종 이상을 포함하며, 잔부 Fe 및 불가피한 불순물을 포함하고, 하기 식 1을 만족하며, 펄라이트 상 및 페라이트 상 중에서 하나 이상을 5 면적 % 이하로 포함하는 배기계용 넁연강판. 배기계용 냉연강판이 소개된다. [식 1] 0.05 ≤ 0.6*[Mo] + [W] (단위: 중량 %) (상기 식 1에서, [Mo] 및 [W]는 각각 Mo 및 W의 함량 (중량 %)을 의미한다.)

Description

2020/045761 1»（：1^1{2018/016145
【명세서】
【발명의 명칭】
배기계용 냉연강판 및 그 제조방법
【기술분야】
본 발명은 배기계용 냉연강판 및 그 제조방법에 관한 것이다. 보다 구체적으로, 성분 조성의 함량 및 제조 조건의 제어를 통해， 내식성 및 가공성을 동시에 확보할 수 있는 배기계용 냉연강판 및 그 제조방법에 관한 것이다.
【발명의 배경이 되는 기술】
자동차의 운행시 자동차의 엔진에서 화석연료가 연소하여 황산가스, 질산가스 등의 유독성 배기가스와 함께 수증기가 발생하고 배기계로 배출되며， 운행 상태에 따라 배기계 내부 온도는 고온과 저온으로 반복하여 변화한다. 고온에서 이슬점 이하의 저온으로 냉각되는 과정에서 배기계 내부에는 응축수가 생성되는데 이와 같이 생성된 응축수는 배기가스로부터 용해된 이온들을 포함한다.
이러한 이온이 포함된 응축수는 생성과 건조에 따라 이온의 농도 및 변화하여 강산 및 약산에 의한 복합적인 부식이 활발히 진행되는 환경을조성한다. 결과적으로， 응축수에 의한부식은사용 시간 경과에 따라 배기계 내부로부터 강판의 관통을 유발하여 배기계의 기능 상실을 가져온다. 따라서 자동차용 배기계에 사용되는 강판은 수명 연장을 위해 이러한 복합 부식환경에 대한 내식성이 우수해야 한다. 또한, 원하는 형태의 배기계 성형를 위해서는 일정량 이상의 기계적 물성이 충족되어야 한다.
통상적으로 배기계의 재료로 사용되는 강판으로는 알루미늄 도금 강판과 스테인리스 강판이 있다. 그 중, 알루미늄 도금 강판은 일반적인 탄소강에 알루미늄이 도금되어 있는데 시203 부동태막에 의한 강한 내식성을 가진다. 특히, 배기계 외면에서 발생할 수 염에 의한 부식에 대한 내식성은 아주 강한 장점이 있으며, 배기계 내면에서도 일정 범위의 1)11 범위에서 내식성을 발휘한다. 하지만 낮은 에서는 용출되어 제거되고 한 번 제거될 경우， 더 이상 내식성을 발휘할 수 없는 한계가 있다. 이와 같은 문제를 극복하기 위해 강판에 (노의 첨가를 통해 가 낮은 환경에서의 부식을 2020/045761 1»（：1^1{2018/016145
억제하는 방법을 시도하였으나, （：11의 첨가는 높은 영역에서 오히려 부식을 촉진시키는 단점이 있어 한계가 있다.
스테인리스 강판 역시 배기계 내면에서의 부식에 대해 일정 범위의 에서 203부동태막에 의한 내식성을 가진다. 가 낮을 경우， 부동태막은 활성화되어 내식성을 잃지만 가 상승하면 강판 내에 고용되어 있는 이 다시 산화되어 부동태화하여 내식성을 회복하는 장점이 있다. 하지만 알루미늄 도금을 할 경우에 비해 배기계 외면부에서 염에 의해 쉽게 녹이 발생하는 단점이 있다. 뿐만 아니라 고가의 합금원소가 다량 첨가되어 경제성이 떨어진다는 한계가 있다.
【발명의 내용】
【해결하고자 하는 과제】
본 발명은 성분 조성의 함량 및 제조 조건의 제어를 통해, 내식성 및 가공성을 동시에 확보할 수 있는 배기계용 냉연강판 및 그 제조방법을 제공한다.
【과제의 해결 수단】
본 발명의 일 실시예에 의한 배기계용 냉연강판은 중량%로 0： 0.015 내지 0.05% , : 0.2% 이하（0%를 제외함）,
Figure imgf000003_0001
0. 1 내지 0.3% , 시: 0. 1% 이하（0%를 제외함） 및 0 : 2.0 내지 4.0%를 포함하고，
Figure imgf000003_0002
0. 5% 이하（0%를 제외함） 및 ·· 0.3%이하（◦%를 제외함） 중에서 1종 이상을 포함하며
Figure imgf000003_0003
및 불가피한 불순물을 포함하고， 하기 식 1을 만족하며， 펄라이트 상 및 페라이트 상 중에서 하나 이상을 5 면적% 이하로 포함한다.
[식 1] 0.05 < 0.6*出0] + [則 （단위: 중량%）
（상기 식 1에서， 0] 및 ]는 각각 1\10 및 의 함량（중량%）을 의미한다.）
?： 0.01%이하（0%를 제외함）， 0.01%이하（0%를 제외함） 및 0.007% 이하（0%를 제외함）를 더 포함할 수 있다.
항복강도가 200 내지 2601?3이고， 연신율이 35% 이상일 수 있다.
본 발명의 일 실시예에 의한 배기계용 냉연강판 제조방법은 중량%로 0： 0.015 내지 0.05%, : 0.2% 이하（0%를 제외함）, : 0. 1 내지 0.3% , 시: 0. 1%이하（0%를 제외함）및 0 : 2.0내지 4.0%를 포함하고， 10： 0.5%이하（0%를 2020/045761 1»（：1^1{2018/016145
제외함）및 ·. 0.3%이하（0%를 제외함）중에서 1종 이상을 포함하며 , 잔부 6 및 불가피한 불순물을 포함하고， 하기 식 1을 만족하는 슬라브를 가열하는 단계; 상기 슬라브를 열간 압연하여 열연강판을 제조하는 단계; 상기 열연강판을 권취하는 단계; 상기 권취된 열연강판을 냉간 압연하여 냉연강판을 제조하는 단계 ; 상기 냉연강판을 소둔하는 단계; 및 상기 소둔한 냉연강판을 하기 식 2를 만족하도록 냉각하는 단계;를포함한다.
［식 1］ 0.05 < 0.6* |¾）］ +［則 （단위: 중량%）
（상기 식 1에서, 0］ 및 ［則는 각각 ¾10 및 의 함량（중량%）을 의미한다.）
［식 2］ ［0］아;냉각속도］ < 25
（상기 식 2에서， ［이은 0의 함량（중량%）을 의미하고, ［냉각속도］는 냉연강판을 냉각하는 속도（方八 ）룰 의미한다.）
상기 냉연강판을 냉각하는 단계 이후, 상기 냉각된 냉연강판을 0.6 내지 1.4%의 압하율로 압연하는 단계 ;를 더 포함할 수 있다.
상기 열연강판을 권취하는 단계에서， 상기 열연강판을 550 내지
750 °（：의 권취온도로 권취할 수 있다.
상기 냉연강판을 소둔하는 단계에서， 상기 냉연강판을 550 내지 9001：의 소둔온도로 소둔할 수 있다.
상기 냉연강판을 냉각하는 단계에서， 상기 소둔한 냉연강판을 5 내지 9 八%의 냉각속도로 냉각할수 있다.
【발명의 효과】
본 발명의 일 실시예에 의한 배기계용 냉연강판은 고가의 합금성분을 다량 첨가하지 않고 첨가량을 최적화하여 경제성을 가지면서도 내식성과 가공성이 우수한 냉연강판을 제공할수 있다.
본 발명의 일 실시예에 의한 배기계용 냉연강판에 알루미늄 등의 도금을 실시할 경우， 알루미늄 도금층이 제거되더라도 배기계 내면 부식환경에서 우수한 내식성을 가질 수 있어 알루미늄 도금 강판의 단점을 효과적으로 극복할수 있다.
【발명을실시하기 위한구체적인 내용】
여기서 사용되는 전문 용어는 단지 특정 실시예를 언급하기 위한 2020/045761 1»（：1^1{2018/016145
것이며， 본 발명을 한정하는 것을 의도하지 않는다. 여기서 사용되는 단수 형태들은 문구들이 이와 명백히 반대의 의미를 나타내지 않는 한 복수 형태들도포함한다. 명세서에서 사용되는 “포함하는” 의 의미는 특정 특성, 영역, 정수， 단계， 동작， 요소 및/또는 성분을 구체화하며, 다른 특성, 영역, 정수， 단계, 동작， 요소 및/또는 성분의 존재나 부가를 제외시키는 것은 아니다.
다르게 정의하지는 않았지만， 여기에 사용되는 기술용어 및 과학용어를 포함하는 모든 용어들은 본 발명이 속하는 기술분야에서 통상의 지식을 가진 자가 일반적으로 이해하는 의미와 동일한 의미를 가진다. 보통 사용되는 사전에 정의된 용어들은 관련기술문헌과 현재 개시된 내용에 부합하는 의미를 가지는 것으로 추가 해석되고， 정의되지 않는 한 이상적이거나 매우 공식적인 의미로 해석되지 않는다.
또한, 특별히 언급하지 않는 한 %는 중량%를 의미하며 , ^은 0.0001중량%이다.
본 발명의 일 실시예에서 추가원소를 더 포함하는 것의 의미는 추가 원소의 추가량 만큼 잔부인 철作 을 대체하여 포함하는 것을 의미한다. 이하， 본 발명의 실시예에 대하여 본 발명이 속하는 기술분야에서 통상의 지식을 가진 자가 용이하게 실시할 수 있도록 상세히 설명한다. 그러나 본 발명은 여러 가지 상이한 형태로 구현될 수 있으며 여기에서 설명하는실시예에 한정되지 않는다.
배기계용 냉연강판
본 발명의 일 실시예에 의한 배기계용 냉연강판은 중량%로 0： 0.015 내지 0.05%, : 0.2% 이하（0%를 제외함），
Figure imgf000005_0001
0. 1 내지 0.3%， 사: 0. 1% 이하（0%를 제외함） 및 （：!· : 2.0 내지 4.0%를 포함하고， ¾10 : 0.5% 이하（0%를 제외함） 및 : 0.3%이하（0%를 제외함）중에서 1종 이상을포함하며 , 잔부 Fe 및 불가피한불순물을 포함한다.
구체적으로， 본 발명의 일 실시예에 의한 배기계용 냉연강판은
Figure imgf000005_0002
0.01%이하（0%를 제외함）， 0.01%이하（0%를 제외함）및 0.007%이하（0%를 제외함）를 더 포함할수 있다.
먼저， 하기에서는 성분 함량의 한정이유에 대하여 설명한다. 2020/045761 1»（：1^1{2018/016145
탄소（0 : 0.015내지 0.05%
（:의 함량이 너무 낮을 경우， 강도가 낮아 구조재로 사용되기 어렵고 함량을 낮추기 위해서는 정련 공정이 추가적으로 필요하여 생산성을 떨어뜨릴 수 있다. 반면， （:의 함량이 너무 높을 경우, 내식성을 향상시키기 위해 첨가되는 의 영향으로 냉각속도가 빠르게 되면 펄라이트 상 및 페라이트 상의 과도한 형성을 유발하여 가공성을 떨어뜨릴 수 있다. 적당한 가공성의 확보를 위해 （:의 함량을 0.015내지 0.05%로 제한한다.
규소（ ）: 0.2% 이하
은 탈탄제로 사용될 수 있는 원소이며, 고용강화에 의한 강도의 향상에 기여할수 있다. 또한, 표면에 생성되는 02산화물은응축수 부식을 지연하는 역할도 할 수 있다. 하지만 의 함량이 너무 높을 경우， 소둔 시 표면에 ^계 산화물이 생성되어 도금 시 결함을 유발하여 도금성을 떨어뜨릴 수 있다. 따라서 의 함량을 0.2% 이하로 제한한다.
망간（加）: 0. 1 내지 0.3%
은 강중 고용 £와 결합하여 加드로 석출됨으로써 고용 에 의한 적열취성대야 此0 1½33）을 방지할 수 있다 . 하지만 의 함량이 너무 높을 경우， 재질이 경화되어 연성을 떨어뜨릴 수 있다. 따라서 ¾의 함량을 0. 1 내지 0.3%로 제한한다.
알루미늄（시）: 0. 1% 이하
시은 탈산 효과가 매우 큰 원소이며， 강중의 N와 반응하여 쇼 를 석출시킴으로써 고용 에 의한 성형성이 저하되는 것을 방지할 수 있다. 하지만시의 함량이 너무 높을 경우， 연성이 급격히 저하될 수 있다. 따라서 시의 함량을 0. 1% 이하로 제한한다.
인（ : 0.01% 이하
일정량 이하의 의 첨가는 강의 연성을 크게 감소시키지 않으며， 강도를 올릴 수 있다. 다만， 의 함량이 너무 높을 경우， 결정립계에 편석하여 강을 경화시킬 수 있다. 따라서 I3의 함량을 0.01% 이하로 제한할 수 있다.
황比） : 0.01% 이하
3는 고용시 적열취성을 유발하는 원소이기 때문에 의 첨가를 통해 2020/045761 1»（：1^1{2018/016145
석출이 유도되어야 한다. 하지만 드의 함량이 너무 높을 경우, 과다한 석출로 인해 강을 경화시킬 수 있다. 따라서 £의 함량을 0.01%이하로 제한할수 있다.
질소（ : 0.007% 이하
은 강 중에 불가피한 원소로서 함유될 수 있다. N의 함량이 너무 높을 경우， 석출되지 못하고 고용된 상태로 존재하는 N은 연성을 떨어뜨리며, 내시효성을 악화시킬 뿐만 아니라 가공성을 떨어뜨릴 수 있고, Ti , ^ 등의 원소와 결합하여 석출물을 형성할 경우에는 내식성을 크게 악화시킬 수 있다. 따라서 의 함량을 0.007% 이하로 제한할 수 있다.
크롬（0）: 2.0 내지 4.0%
은 203 부동태 피막을 쉽게 형성하여 강판의 내식성을 향상시킬 뿐만 아니라 다량 첨가되더라도 강판의 가공성을 크게 떨어뜨리지 않기 때문에 대표적인 내식성 향상 원소로 이용될 수 있다. 의 함량이 너무 낮을 경우， 내식성 향상 효과가 충분하지 않을 수 있다. 반면， 0의 함량이 너무 높을 경우， 용강내에서 산소 친화력이 높아 정련 공정에서 （：의 함량을 제어하기 매우 어렵게 되어 생산성을 떨어뜨리고， 냉각 과정에서 펄라이트 상 및 페라이트 상 중에서 하나 이상의 형성을 유발하여 가공성을 떨어뜨릴 수 있다. 따라서 의 함량을 2.0 내지 4.0%로 제한한다.
몰리브덴 0!0）: 0.5% 이하
산소와 결합하여 내식성이 우수한 부동태 산화물을 형성하는 원소로서 소량 첨가 시에도 내식성 향상의 효과가 있으며 , 특히， 가 낮은 경우에 산화물은 이온화되는 반면， ¾!0산화물은 부동태 산화물로 유지되기 때문에 강산 환경에서의 내식성 향상에 효과가 있을 수 있다. 다만， 의 햠량이 너무 높을 경우， 첨가량 대비 내식성 향상 효과가 작고， 고가의 원소이기 때문에 경제성을 고려하여 ¾의 함량을 0.5% 이하로 제한한다.
텅스텐 ） : 0.3% 이하
는 와 유사하게 산소와 결합하여 가 낮은 강산에서 내식성이 우수한 부동태 산화물을 형성하는 원소로서 소량 첨가 시에도 내식성 향상에 효과가 있을 수 있다. 하지만 의 함량이 너무 높을 경우， 첨가량 대비 내식성 향상 효과가 작으며， 용융점이 매우 높은 원소로서 제강 2020/045761 1»（：1^1{2018/016145
공정에서 생산성을 떨어뜨리기 때문에 의 함량을 0.3% 이하로 제한한다. 상기 조성 이외에 나머지는 근및 불가피한불순물을포함할수 있다. 본 발명의 강재는 다른 조성의 첨가를 배제하는 것은 아니다. 불가피한 불순물은 통상의 철강제조과정에서는 원료 또는 주위 환경으로부터 의도되지 않게 혼입될 수 있는 것으로, 이를 배제할 수는 없다. 불가피한 불순물은통상의 철강제조 분야의 기술자라면 이해할 수 있다.
본 발명의 일 실시예에 의한 배기계용 냉연강판은 하기 식 1을 만족한다.
[식 1] 0.05 < 0.6* [10] + [¥] （단위: 중량%）
상기 식 1에서， 0] 및 [則는 각각 ¾ 및 ¾ᅮ의 함량（중량%）을 의미한다.
가 1 이하로 낮은 경우에도 우수한내식성 효과를 위해 첨가되는
Figure imgf000008_0001
및 을 식 1을통해， ¾ 및 의 함량을 제어한다.
부동태 산화물 형성으로 인한 가 낮은 조건에서의 내식성 향상에 기여 정도를 고려하여 ¾의 함량에 0.6을 곱하여 의 함량과 합한 수치를 0.05 이상으로 제어한다.
0.6아; + 의 수치가 0.05 미만일 경우, 부동태 산화물의 형성이 충분치 못하여 내식성 향상 효과가충분하지 않을 수 있다.
이에 따라 70°（：의 4 2 - 및 엤3 2 - 등을 포함하는 1.5 내지 2.5의 부식액에서 부식 실험을 하였을 때， 평균 부식속도가 0.531 /0112/ 이하일 수 있다.또한, 70꼇의 304 2 및 503 2 등을 포함하는
Figure imgf000008_0002
1.0이하의 부식액에서 부식 실험을 하였을 때， 평균 부식속도가 6.5&! /0117 이하일 수 있다. 즉， 일정 범위의
Figure imgf000008_0004
범위 및 낮은 조건의
Figure imgf000008_0003
모두 우수한 내식성을 가질 수 있다.
한편， 본 발명의 일 실시예에 의한 배기계용 냉연강판은 펄라이트 상 및 페라이트 상 중에서 하나 이상을 5 면적% 이하로 포함한다. 펄라이트 상 및 베이나이트 상은 아의 햠량과 관련이 있으며， 본 발명의 일 실시예에 의한 배기계용 냉연강판의 제조과정에서 소둔한 냉연강판의 냉각 시， 냉각속도와 밀접한관련이 있다. 이에 대한자세한 내용은후술하기로 한다. 펄라이트 상 단독 또는 베이나이트 상 단독 또는 펄라이트 상 및 2020/045761 1»（：1^1{2018/016145
베이나이트 상의 합이 5 면적%를 초과할 경우， 가공성이 떨어지게 되므로 원하는 형상으로의 성형이 어려울 수 있다. 잔부는 페라이트 상으로 이루어질 수 있다.
이에 따른 본 발명의 일 실시예에 의한 배기계용 냉연강판은 항복강도가 200 내지 260附¾이고， 연신율이 35% 이상일 수 있다.
배기계용 냉연강판제조방법
본 발명의 일 실시예에 의한 배기계용 냉연강판 제조방법은 중량%로 0： 0.015내지 0.05%, : 0.2% 이하（0%를 제외함）, 此: 0. 1 내지 0.3%, 사: 0. 1%이하（0%를 제외함）및 : 2.0내지 4.0%를 포함하고
Figure imgf000009_0001
제외함
Figure imgf000009_0002
제외함）중에서 1종 이상을 포함하며 , 잔부 ?ø 및 불가피한 불순물을 포함하고, 하기 식 1을 만족하는 슬라브를 가열하는 단계, 슬라브를 열간 압연하여 열연강판을 제조하는 단계， 열연강판을 권취하는 단계, 권취된 열연강판을 냉간 압연하여 냉연강판을 제조하는 단계, 냉연강판을 소둔하는 단계 및 소둔한 냉연강판을 냉각하는 단계를 포함한다.
구체적으로, 본 발명의 일 실시예에 의한 배기계용 냉연강판 제조방법은 냉각된 냉연강판을 압하율로 압연하는 단계 및 냉연강판의 표면에 시（알루미늄） 또는 å11（아연）을 도금하는 단계를 더 포함할수 있다. 이하에서는 각 단계별로 구체적으로 설명한다.
먼저， 슬라브를 가열한다. 구체적으로, 1200
Figure imgf000009_0003
이상의 온도에서 재가열할수 있다. 강중에 존재하는 석출물을 대부분 재고용시키기 위함이다. 석출물의 재고용을 위해 보다구체적으로, 12501： 이상의 온도에서 재가열할 수 있다.
한편， 슬라브 내의 각 조성의 첨가 비율을 한정한 이유 및 식 1을 만족시킴에 따른 효과는 전술한 배기계용 냉연강판의 조성 한정 이유와 동일하므로 반복되는 설명을 생략한다. 후술할 열간 압연， 권취， 냉간 압연， 소둔, 냉각 등의 제조 과정에서 슬라브의 조성은 실질적으로 변동되지 아니하므로 슬라브의 조성과 배기계용 냉연강판의 조성이 실질적으로 동일하다.
다음으로， 슬라브를 열간 압연하여 열연강판을 제조한다. 구체적으로, 2020/045761 1»（：1^1{2018/016145
슬라브를 3 이상의 온도에서 열간 마무리 압연하여 열연강판을 제조할 수 있다. 이에 따라 슬라브를 오스테나이트 단상 영역에서 열간 압연할 수 있다.
다음으로， 열연강판을 권취한다. 구체적으로, 550 내지 750 의 권취온도로 권취할 수 있다. 열연강판을 550
Figure imgf000010_0001
이상의 온도에서 권취함으로써 상태로 아직 남아있는 을 요 으로 추가적으로 석출시킬 수 있기 때문에 우수한 내시효성을 확보할 수 있다. 550
Figure imgf000010_0002
미만의 온도에서 권취할 경우， 쇼 으로 석출되지 않고 남아있는 고용 N에 의해 가공성이 떨어질 위험이 있다. 반면, 750ᄃ을 초과하는 온도에서 권취할 경우， 결정립이 조대화되어 넁간압연성을 떨어뜨리는 요인이 될 수 있다.
다음으로, 권취된 열연강판을 냉간 압연하여 냉연강판을 제조한다. 구체적으로， 50 내지 95%의 압하율로 냉간 압연할 수 있다. 압하율에 따라 냉연강판의 최종두께가 결정되는 것으로서， 압하율이 50%미만일 경우,최종 목표 두께를 확보하기 어려울 수 있다. 반면， 압하율이 95%를 초과할 경우, 압연 부하가 커서 냉간 압연이 어려울수 있다.
다음으로， 냉연강판을 소둔한다. 구체적으로， 550 내지 900立의 소둔온도로 소둔할수 있다. 냉연강판의 소둔으로 인해 냉간압연 시, 연신된 결정립이 재결정될 수 있다. 550
Figure imgf000010_0003
미만의 온도에서 소둔할 경우， 재결정이 충분히 일어나지 않기 때문에 냉간압연 시 생긴 전위들이 충분히 없어지지 않아 연성이 떨어질 수 있다. 반면， 900°（：를 초과하는 온도에서 소둔할 경우, 결정립이 조대화되어 강도가 저하되고 가공성이 떨어질 수 있다. 소둔 공정은 상소둔또는 연속소둔을 통해서 가능하다.
다음으로， 소둔한 냉연강판을 냉각한다. 구체적으로， 하기 식 2를 만족하도록 냉각한다.
［식 到 ［0］*［냉각속도］ < 25
상기 식 2에서， ［ ］은 의 함량（중량%）을 의미하고, ［냉각속도］는 냉연강판을 냉각하는 속도（公八6（：）를 의미한다. 5 내지 9方/36（：의 냉각속도로 냉각할수 있다.
상기에서 언급한 바와 같이, 펄라이트 상 및 베이나이트 상의 형성은 0의 향량 및 소둔한 냉연강판 냉각 사의 냉각속도와 밀접한 관련이 있다. 2020/045761 1»（：1^1{2018/016145
따라서 의 함량과 냉각속도를 곱한 값을 25 이하로 제어함으로써 펄라이트 상 및 페라이트 상 중에서 하나 이상을 5 면적% 이하로 제어할 수 있다.
의 햠량 및 냉각속도가 높을수록 펄라이트 상 및 페라이트 상 중에서 하나 이상의 형성이 활발하며, 따라서 ［ ；卜［냉각속도］가 25를 초과할 경우, 펄라이트 상 및 페라이트 상 중에서 하나 이상이 과도하게 형성되므로 가공성이 떨어지게 되어 연신율이 낮을 수 있다.
다음으로, 냉각된 냉연강판을 압하율로 압연한다. 구체적으로， 0 . 6 내지 1 .4%의 압하율로 정정 압연할 수 있다. 압하율이 0 . 6% 미만일 경우, 소둔 공정에서 발생한 항복점 연신이 제어되지 않을 수 있다. 반면, 압하율이 1 .4%를 초과할 경우， 가공경화에 의한 가공성 저하를 일으킬 수 있다.
다음으로， 냉연강판의 표면에 사또는 ¾을 도금할 수 있다. 본 발명의 일 실시예에 의한 배기계용 냉연강판은 내식성 및 가공성이 우수하여 시의 도금을 실시할 경우， 시 도금층이 제거되더라도 배기계 내면 부식환경에서 우수한 내식성을 가질 수 있어 기존의 알루미늄 도금 강판의 단점을 효과적으로 극복할 수 있다.
이하 본 발명의 구체적인 실시예를 기재한다. 그러나 하기 실시예는 본 발명의 구체적인 일 실시예일뿐 본 발명이 하기 실시예에 한정되는 것은 아니다.
실시예
（냉연강판의 제조）
하기 표 1의 조성을 갖는 강을 제조하였으며, 성분은 실적치를 표기한 것이다. 이러한 표 1의 조성을 갖는 강 슬라브를 12501：로 재가열하고 90010의 이상에서 열간압연을 실시하였다. 이후, 620 °（：에서 권취하고 70%의 압하율로 냉간압연을 실시하였다. 그 다음 700꼇에서 소둔하고 하기 표 2의 냉각속도로 냉각한 후， 1 .2%의 압하율로 정정 압연하여 최종적으로 1 .21ä 두께의 냉연강판을 얻었다.
【표 1］
Figure imgf000011_0001
2020/045761 1»（：1/10公018/016145
Figure imgf000012_0001
2020/045761 1»（：1/10公018/016145
Figure imgf000013_0001
【표 2]
Figure imgf000013_0002
2020/045761 1»（：1^1{2018/016145
Figure imgf000014_0001
상기 표 1에서 내식지수는 0.6*［¾!0］ +［則를 나타낸 것이며, 단위가 중량%이고， 표 2에서 경화지수는 ［ ］*［냉각속도］를 나타낸 것이며， 단위가 중량，I：八 이다.
（내식성 및 가공성 평가）
각 제조된 냉연강판에 대하여 하기 표 3의 응축수 부식환경 모사 부식조건에 대한 부식실험을 통해 내식성을 평가하고， 상온 인장실험을 통해 기계적 물성을 평가하였다. 내식성 평가를 위해 응축수가 증발함에 따른 이온 농도의 증가와 의 감소를 고려하여， 이온 농도가 낮고 가 높은 부식조건 쇼와 이온 농도가 높고 가 낮은 부식조건 선를 통해 부식성이 작은 부식환경과 큰 부식환경을 대표하여 모사하였으며， 각 부식조건에 대해 평균 부식속도를 측정하였다. 또한， 가공성 평가를 위해 상온에서 인장시험을 통해 연신율과 항복강도를 측정하였다.
【표 3】
Figure imgf000014_0003
Figure imgf000014_0002
Figure imgf000014_0004
2020/045761 1»（：1^1{2018/016145
Figure imgf000015_0001
측정된 평균 부식속도, 연신율， 항복강도를 하기 표 4에 나타내었다.
【표 4】
Figure imgf000015_0002
2020/045761 1»（：1^1{2018/016145
Figure imgf000016_0002
상기 표 4에서 부식조건 쇼 및 부식조건 8에는 평균 부식속도 0 /（：미2/111·）를 기재하였다,
상기 표 4에 나타난 바와 같이， 본 발명의 조성 및 제조조건을 만족하는 비교강 1 내지 23은 모두 부식조건 요에서의 부식속도가 0. &11용/0112/111 이하이고,부식조건 8에서의 부식속도가 7.（¾退/0112/111·이하이며， 연신율이 35% 이상이고, 항복강도가 200 내지 260 크를 나타내어 우수한 내식성과 기계적 물성을 가짐을 알 수 있다.
반면， 비교강 1은 （：의 함량이 낮아 가공성 확보에 유리하지만 항복강도가 181 .2 3로 낮아 구조용 소재로 사용하기에 불리하였고, 비교강 2는 0 함량이 높아 강도가 292.6^¾로 과하게 높으므로 가공이 어려웠다. 비교강 3은 이 첨가되지 않은 소재로서 부식조건 쇼에서의 부식속도가 1 .02
Figure imgf000016_0001
열위하였다. 이는 부식조건 쇼와 같은 상대적으로 부식성이 낮은 응축수에 대해서 0 산화층이 내식성을 향상시키는 역할을 하기 때문이었다. 비교강 4는 비교강 3에 비해 함량이 1 .5%로 상대적으로 높지만 부식조건 쇼에서의 부식속도가 0.901犯/0112/加로 내식성에서 큰 차이가 나지 않았다.
비교강 5는 함량이 4.8%로 높아 부식조건 쇼에서의 부식속도가 2020/045761 1»（：1^1{2018/016145
0.421收八: 012/111·로 느렸다. 하지만 연신율이 33.9%로 낮아 가공성이 열위하였다. 이는 경질의 펄라이트 상 및 베이나이트 상의 합이 5.2면적%로 다량 형성되었기 때문이다. 이를 통해, 펄라이트 및 베이나이트 상은 0 함량이 높을수록 그리고 냉각속도가 빠를수록 잘 생성되기 때문에 식 2로 정의되는 경화지수가 25 이하가 되도록 제조하였을 때, 펄라이트 상 및 페라이트 상 중에서 하나 이상이 5 면적% 이하이고, 연신율이 35% 이상의 특성을 얻을수 있는 것을 알수 있었다.
비교강 6 내지 9는 공통적으로 부식조건 쇼에 대한 부식속도는 0.49 내지 0.531明八 2/加로 내식성이 양호하나, 부식조건 8에 대한 부식속도가 9.53 내지 13.351 /0112/111 ·로 빨라 개발강에 비해 내식성이 현저히 열위하였다. 이는 함량은 3.0% 정도로 부식조건 쇼에 대한 내식성을 가지지만 1«0과 I의 함량이 적기 때문이었다. 이를 통해， ¾10와 ¥의 함량이 식 1로 정의되는 내식지수가 0.05 이상이 되도록 첨가되었을 때
Figure imgf000017_0001
낮은 환경에서 효과적으로 향상되는 것을 알 수 있었다. 다만, ¾）와 빕은 매우 고가의 원소이기 때문에 다량 첨가하는 것은 경제적이지 못하고， 특히 방은 용융점이 3000 이상으로 높기 때문에 0.5% 이하의 과 0.3% 이하의 을 이용하는 것이 효과적일 수 있다.
본 발명은 상기 구현예 및/또는 실시예들에 한정되는 것이 아니라 서로 다른 다양한 형태로 제조될 수 있으며, 본 발명이 속하는 기술분야에서 통상의 지식을 가진 자는 본 발명의 기술적 사상이나 필수적인 특징을 변경하지 않고서 다른 구체적인 형태로 실시될 수 있다는 것을 이해할 수 있을 것이다. 그러므로 이상에서 기술한 구현예 및/또는 실시예들은 모든 면에서 예시적인 것이며 한정적이 아닌 것으로 이해해야만 한다.

Claims

2020/045761 1»（：1^1{2018/016145 【청구범위】 【청구항 1】 중량%로 0： 0.015내지 0.05%, : 0.2% 이하（0%를 제외함）， : 0. 1 내지 0.3%，사: 0.1%이하（0%를제외함）및 0 : 2.0내지 4.0%를포함하고， 1\10 : 0.5% 이하（0%를 제외함） 및 : 0.3% 이하（0%를 제외함） 중에서 1종 이상을 포함하며， 잔부比및 불가피한불순물을포함하고， 하기 식 1을만족하며， 펄라이트 상 및 페라이트 상 중에서 하나 이상을 5 면적% 이하로 포함하는배기계용냉연강판.
[식 1] 0.05 < 0.6* ¾0] + [則 （단위: 중량%）
（상기 식 1에서， 0] 및 [則는 각각 ^0 및 I의 함량（중량%）을 의미한다.）
【청구항 2]
제 1항에 있어서，
?： 0.01%이하（0%를제외함）， 0.01%이하（0%를제외함）및 0.007% 이하（0%를제외함）를더 포함하는배기계용냉연강판.
【청구항 3]
제 1항에 있어서，
항복강도가 200 내지 260 ¾이고， 연신율이 35% 이상인 배기계용 냉연강판.
【청구항 4]
중량%로 0： 0.015내지 0.05%, : 0.2% 이하（（»를 제외함），
Figure imgf000018_0001
0. 1 내지 0.3%，시: 0. 1%이하（0%를제외함
Figure imgf000018_0002
2.0내지 4.0%를포함하고， !¾）: 0.5% 이하（0%를 제외함） 및 ·. 0.3% 이하（0%를 제외함） 중에서 1종 이상을 포함하며， 잔부 6 및 불가피한 불순물을 포함하고, 하기 식 1을 만족하는 슬라브를가열하는단계 ;
상기 슬라브를 열간압연하여 열연강판을제조하는단계;
상기 열연강판을권취하는단계;
상기 권취된 열연강판을냉간압연하여 냉연강판을제조하는단계; 상기 냉연강판을소둔하는단계; 및
상기 소둔한 냉연강판을 하기 식 2를 만족하도록 냉각하는 단계;를 2020/045761 1»（：1^1{2018/016145
포함하는 배기계용 냉연강판 제조방법 .
［식 1］ 0.05 < 0.6* 0］ +［則 （단위: 중량%）
（상기 식 1에서， ［10］ 및 ［則는 각각 10 및 ¥의 함량（중량%）을 의미한다.）
［식 2］ ［0］*［냉각속도］ < 25
（상기 식 2에서， ［ ］은 의 함량（중량%）을 의미하고， ［냉각속도］는 냉연강판을 냉각하는속도（。（:八 ）를 의미한다.）
【청구항 5】
제 4항에 있어서，
상기 냉연강판을 냉각하는 단계 이후,
상기 냉각된 냉연강판을 0.6 내지 1.4%의 압하율로 압연하는 단계;를 더 포함하는 배기계용 냉연강판 제조방법 .
【청구항 6］
제 4항에 있어서，
상기 열연강판을 권취하는 단계에서，
상기 열연강판을 550 내지 750 의 권취온도로 권취하는 배기계용 냉연강관 제조방법.
【청구항 7］
제 4항에 있어서，
상기 냉연강판을 소둔하는 단계에서，
상기 냉연강판을 550 내지 900°（：의 소둔온도로 소둔하는 배기계용 냉연강판 제조방법.
【청구항 8］
제 4항에 있어서，
상기 냉연강판을 냉각하는 단계에서，
상기 소둔한 냉연강판을 5 내지 （:八 의 냉각속도로 냉각하는 배기계용 냉연강판 제조방법 .
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