JP3293022B2 - ガス切断性に優れた天然ガス焚き煙突・煙道用溶接構造用鋼 - Google Patents
ガス切断性に優れた天然ガス焚き煙突・煙道用溶接構造用鋼Info
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Description
【０００１】
【発明の属する技術分野】本発明は、天然ガス焚きボイ
ラー煙突・煙道の濃厚電解質溶液腐食環境で優れた耐食
性を示すガス切断性に優れた天然ガス焚きボイラー煙突
・煙道用溶接構造用鋼に関する。
ラー煙突・煙道の濃厚電解質溶液腐食環境で優れた耐食
性を示すガス切断性に優れた天然ガス焚きボイラー煙突
・煙道用溶接構造用鋼に関する。
【０００２】
【従来の技術】一般に火力発電所では、ボイラーで生じ
た燃焼排気ガスは、脱硫装置、脱硝装置、電気集塵機、
空気予熱器、煙道等の設備を通って煙突に至り、大気中
へ放出される。従来、煙突や煙道の内面には筒身を保護
するためにキャスタブル等の無機系材料を主体としたラ
イニングが施されている例（三菱重工技報、Ｖｏｌ．２
７、Ｎｏ．５、１９９０−９）が主流であった。
た燃焼排気ガスは、脱硫装置、脱硝装置、電気集塵機、
空気予熱器、煙道等の設備を通って煙突に至り、大気中
へ放出される。従来、煙突や煙道の内面には筒身を保護
するためにキャスタブル等の無機系材料を主体としたラ
イニングが施されている例（三菱重工技報、Ｖｏｌ．２
７、Ｎｏ．５、１９９０−９）が主流であった。
【０００３】一方、無機系のライニング材の代わりに、
耐硫酸露点腐食低合金鋼を煙突内筒や煙道に適用する例
も多い（新日本製鐡株式会社カタログ、耐硫酸露点腐食
鋼Ｓ−ＴＥＭ Ｃａｔ．Ｎｏ．ＡＣ１０７ ’９２．７
版）。また同様に、メンテナンスフリー化を目的とし
て、煙突用ライニング材として優れた耐食性を有するオ
ーステナイト系ステンレス鋼が開発され（新日本製鐡株
式会社カタログ、耐硫酸露点腐食ステンレス鋼ＹＵＳ２
６０ Ｃａｔ．Ｎｏ．ＳＳ１０９ ’９１．１版）、実
用化されている。
耐硫酸露点腐食低合金鋼を煙突内筒や煙道に適用する例
も多い（新日本製鐡株式会社カタログ、耐硫酸露点腐食
鋼Ｓ−ＴＥＭ Ｃａｔ．Ｎｏ．ＡＣ１０７ ’９２．７
版）。また同様に、メンテナンスフリー化を目的とし
て、煙突用ライニング材として優れた耐食性を有するオ
ーステナイト系ステンレス鋼が開発され（新日本製鐡株
式会社カタログ、耐硫酸露点腐食ステンレス鋼ＹＵＳ２
６０ Ｃａｔ．Ｎｏ．ＳＳ１０９ ’９１．１版）、実
用化されている。
【０００４】また、本発明者らは、ＬＮＧ焚きボイラー
排気ガスの濃縮水腐食環境において優れた耐食性を示す
鋼板を提供することを目的として、特開平６−１５８２
３２号公報において、Ｃｒを７〜１３％、Ｔｉを０．０
０５〜０．１％含有する耐濃縮水腐食性に優れた鋼板を
提案した。さらに、本発明者らは、脱硝設備を有するＬ
ＮＧ焚きボイラーで懸念される酸性硫安腐食環境におい
て優れた耐食性を示す鋼板を提供することを目的とし
て、特願平６−２９３４８号において、Ｃｒを４〜９
％、Ｔｉを０．００５〜０．１％含有する耐食低合金鋼
を提案した。
排気ガスの濃縮水腐食環境において優れた耐食性を示す
鋼板を提供することを目的として、特開平６−１５８２
３２号公報において、Ｃｒを７〜１３％、Ｔｉを０．０
０５〜０．１％含有する耐濃縮水腐食性に優れた鋼板を
提案した。さらに、本発明者らは、脱硝設備を有するＬ
ＮＧ焚きボイラーで懸念される酸性硫安腐食環境におい
て優れた耐食性を示す鋼板を提供することを目的とし
て、特願平６−２９３４８号において、Ｃｒを４〜９
％、Ｔｉを０．００５〜０．１％含有する耐食低合金鋼
を提案した。
【０００５】
【発明が解決しようとする課題】最近、火力発電所等に
おいて、従来の石炭・石油焚きに加えてＬＮＧ等の天然
ガス焚きが増えている。天然ガスは、石油・石炭に比べ
て含有硫黄分が著しく少なく、燃焼排気ガス中の水分含
有量が高いことが特徴であり、クリーンエネルギーの一
つと称されている。
おいて、従来の石炭・石油焚きに加えてＬＮＧ等の天然
ガス焚きが増えている。天然ガスは、石油・石炭に比べ
て含有硫黄分が著しく少なく、燃焼排気ガス中の水分含
有量が高いことが特徴であり、クリーンエネルギーの一
つと称されている。
【０００６】それ故、天然ガス焚き化に伴い、煙突・煙
道における腐食環境は、従来の燃料中のＳに起因する硫
酸露点腐食環境ではない新たな腐食環境に変化している
ことが推定された。
道における腐食環境は、従来の燃料中のＳに起因する硫
酸露点腐食環境ではない新たな腐食環境に変化している
ことが推定された。
【０００７】本発明者らの調査によれば、天然ガス焚き
ボイラー排気ガス系統の腐食環境は、大別して３種類に
分類されることが判明した。第一は、燃焼排気ガスが水
露点温度以下になった場合に生じる濃縮水による腐食で
あり、第二は、脱硝設備がある場合の酸性硫安による腐
食であり、第三は、水露点濃度以上の温度において付着
物中の含有水分中に腐食性物質が溶解した濃厚電解質溶
液による腐食である。
ボイラー排気ガス系統の腐食環境は、大別して３種類に
分類されることが判明した。第一は、燃焼排気ガスが水
露点温度以下になった場合に生じる濃縮水による腐食で
あり、第二は、脱硝設備がある場合の酸性硫安による腐
食であり、第三は、水露点濃度以上の温度において付着
物中の含有水分中に腐食性物質が溶解した濃厚電解質溶
液による腐食である。
【０００８】前記第一と第三の腐食環境の違いの一つは
塩化物イオン濃度レベルであり、前記第一の腐食環境で
は高々０．１ｇ／１００ｇＨ2 Ｏ程度であるのに対し
て、前記第三の腐食環境では、ほぼ飽和溶解濃度（約２
７ｇ／１００ｇＨ2 Ｏ、９０℃）となる。
塩化物イオン濃度レベルであり、前記第一の腐食環境で
は高々０．１ｇ／１００ｇＨ2 Ｏ程度であるのに対し
て、前記第三の腐食環境では、ほぼ飽和溶解濃度（約２
７ｇ／１００ｇＨ2 Ｏ、９０℃）となる。
【０００９】天然ガス焚き煙突・煙道の腐食環境を詳細
に調査した結果、煙道・煙突の腐食環境は、１）ボイラ
ーの起動・停止時、２）定常運転時に大別され、鋼材の
腐食に影響する環境は、前記２）であることが判明し
た。この場合、内面温度は１００℃付近となるため、前
記１）で生じる燃焼排気ガス中の水分の結露は生じず、
前記第三の腐食環境が支配的な環境であることが判明し
た。
に調査した結果、煙道・煙突の腐食環境は、１）ボイラ
ーの起動・停止時、２）定常運転時に大別され、鋼材の
腐食に影響する環境は、前記２）であることが判明し
た。この場合、内面温度は１００℃付近となるため、前
記１）で生じる燃焼排気ガス中の水分の結露は生じず、
前記第三の腐食環境が支配的な環境であることが判明し
た。
【００１０】前述の耐硫酸露点腐食ステンレス鋼カタロ
グによると、従来の硫酸露点腐食環境では、煙道内の付
着物のｐＨが０．６〜１．６と極めて低いことが記され
ている。一方、天然ガス焚きの煙道内に生じる濃厚電解
質溶液のｐＨは３．５〜５．５と前記ｐＨよりも高く、
その腐食性は硫酸露点腐食環境と比較すると穏やかでは
あるものの、溶接構造用圧延鋼材（ＪＩＳ ＳＭ４９０
など）の無塗装使用では耐食性が不足するため適用でき
ないことが、本発明者らの調査で明らかになった。
グによると、従来の硫酸露点腐食環境では、煙道内の付
着物のｐＨが０．６〜１．６と極めて低いことが記され
ている。一方、天然ガス焚きの煙道内に生じる濃厚電解
質溶液のｐＨは３．５〜５．５と前記ｐＨよりも高く、
その腐食性は硫酸露点腐食環境と比較すると穏やかでは
あるものの、溶接構造用圧延鋼材（ＪＩＳ ＳＭ４９０
など）の無塗装使用では耐食性が不足するため適用でき
ないことが、本発明者らの調査で明らかになった。
【００１１】前記の従来技術のうち、耐硫酸露点腐食低
合金鋼や耐硫酸露点腐食ステンレス鋼は、何れも石油・
石炭焚きで懸念される硫酸露点腐食対策として提案され
たもので、天然ガス焚きの煙突・煙道において適用した
場合、下記の課題が生じている。
合金鋼や耐硫酸露点腐食ステンレス鋼は、何れも石油・
石炭焚きで懸念される硫酸露点腐食対策として提案され
たもので、天然ガス焚きの煙突・煙道において適用した
場合、下記の課題が生じている。
【００１２】第一に、前記の煙突・煙道内面を無機系材
料でライニングする方法では、排ガス中の腐食性成分や
熱によるライニングの経年劣化が生じるため、劣化状況
に応じたメンテナンスが必要となり、相当の費用と期間
を要している。また、メンテナンスによるプラントの操
業停止により、多大の損失を招くこともある。
料でライニングする方法では、排ガス中の腐食性成分や
熱によるライニングの経年劣化が生じるため、劣化状況
に応じたメンテナンスが必要となり、相当の費用と期間
を要している。また、メンテナンスによるプラントの操
業停止により、多大の損失を招くこともある。
【００１３】第二に、前記の耐硫酸露点腐食低合金鋼の
内面への適用では、燃料の天然ガス化に伴い、腐食環境
が前記のように硫酸露点腐食環境から濃厚電解質溶液腐
食環境へ変化したため、硫酸露点腐食環境において生成
する保護性の皮膜が生成しないので、十分な耐食性を発
揮しないといった課題があった。
内面への適用では、燃料の天然ガス化に伴い、腐食環境
が前記のように硫酸露点腐食環境から濃厚電解質溶液腐
食環境へ変化したため、硫酸露点腐食環境において生成
する保護性の皮膜が生成しないので、十分な耐食性を発
揮しないといった課題があった。
【００１４】第三に、前記の耐硫酸露点腐食ステンレス
鋼でライニングする方法では、コストが高いといった課
題があった。
鋼でライニングする方法では、コストが高いといった課
題があった。
【００１５】一方、特開平６−１５８２３２号公報で提
案した耐濃縮水腐食性に優れた鋼板や、特願平６−２９
３４５号で提案した耐酸性硫安腐食性に優れた耐食低合
金鋼では、Ｃｒ添加量が比較的高いためにガス切断が難
しく、プラズマ切断やパウダー切断を必要としているた
め、加工コストが普通鋼や前記の耐露点腐食低合金鋼等
に比べて高くなるといった課題があった。また、煙道・
煙突といった強度部材に適用する場合、Ｃｒをそれぞれ
７〜１９％（特開平６−１５８２３２号公報）、４〜９
％（特願平６−２９３４８号）含有するため、溶接部に
マルテンサイトが生成してＨＡＺ硬さが上昇するので、
溶接部の靱性が劣化するという課題があった。
案した耐濃縮水腐食性に優れた鋼板や、特願平６−２９
３４５号で提案した耐酸性硫安腐食性に優れた耐食低合
金鋼では、Ｃｒ添加量が比較的高いためにガス切断が難
しく、プラズマ切断やパウダー切断を必要としているた
め、加工コストが普通鋼や前記の耐露点腐食低合金鋼等
に比べて高くなるといった課題があった。また、煙道・
煙突といった強度部材に適用する場合、Ｃｒをそれぞれ
７〜１９％（特開平６−１５８２３２号公報）、４〜９
％（特願平６−２９３４８号）含有するため、溶接部に
マルテンサイトが生成してＨＡＺ硬さが上昇するので、
溶接部の靱性が劣化するという課題があった。
【００１６】本発明は、かかる問題点を解決すべく、低
Ｃ、Ｃｒ＋α（α；Ｃｕ、Ｎｉ、Ｍｏ）系鋼として、ス
テンレス鋼より安価で、かつ溶接構造用圧延鋼材に比し
て２倍以上の耐孔食性を示し、かつ耐濃縮水腐食性に優
れた鋼板や耐酸性硫安腐食性に優れた耐食低合金鋼に比
較して溶接性およびガス切断性に優れた天然ガス焚き煙
突・煙道用溶接構造用鋼を提供することを目的とするも
のである。
Ｃ、Ｃｒ＋α（α；Ｃｕ、Ｎｉ、Ｍｏ）系鋼として、ス
テンレス鋼より安価で、かつ溶接構造用圧延鋼材に比し
て２倍以上の耐孔食性を示し、かつ耐濃縮水腐食性に優
れた鋼板や耐酸性硫安腐食性に優れた耐食低合金鋼に比
較して溶接性およびガス切断性に優れた天然ガス焚き煙
突・煙道用溶接構造用鋼を提供することを目的とするも
のである。
【００１７】
【課題を解決するための手段】すなわち、本発明の要旨
とするところは下記のとおりである。 （１）重量（％）で、Ｃ：０．０１〜０．１０％、Ｓ
ｉ：０．０１〜０．５％、Ｍｎ：０．１〜１．５％、
Ｐ：０．０２５％以下、Ｓ：０．０１０％以下、Ｃｒ：
３．５〜６．５％、Ａｌ：０．００５〜０．１０％、
Ｏ：０．００４０％以下、Ｎ：０．００８０％以下を含
み、かつＣｕ、ＮｉおよびＭｏの１種または２種以上の
合計：０．０５〜２．０％を含み、 Ｐｃｍ２≦０．７０ を満足し、残部がＦｅおよび不可避不純物からなること
を特徴とするガス切断性に優れた天然ガス焚き煙突・煙
道用溶接構造用鋼。
とするところは下記のとおりである。 （１）重量（％）で、Ｃ：０．０１〜０．１０％、Ｓ
ｉ：０．０１〜０．５％、Ｍｎ：０．１〜１．５％、
Ｐ：０．０２５％以下、Ｓ：０．０１０％以下、Ｃｒ：
３．５〜６．５％、Ａｌ：０．００５〜０．１０％、
Ｏ：０．００４０％以下、Ｎ：０．００８０％以下を含
み、かつＣｕ、ＮｉおよびＭｏの１種または２種以上の
合計：０．０５〜２．０％を含み、 Ｐｃｍ２≦０．７０ を満足し、残部がＦｅおよび不可避不純物からなること
を特徴とするガス切断性に優れた天然ガス焚き煙突・煙
道用溶接構造用鋼。
【００１８】ただし、 Ｐｃｍ２＝Ｃ＋Ｓｉ／３０＋Ｍｎ／２０＋Ｃｕ／２０＋Ｎｉ／６０＋Ｃｒ／２ ０＋Ｍｏ／１５＋Ｖ／１０＋５Ｂ
【００１９】（２）重量（％）で、Ｎｂ：０．００５〜
０．１％、Ｖ：０．００５〜０．１％、Ｔｉ：０．００
５〜０．０５％、Ｔａ：０．００１〜０．１％、ＲＥ
Ｍ：０．０００３〜０．１０％、Ｃａ：０．００１〜
０．０６％、Ｚｒ：０．０００２〜０．１０％のうち１
種または２種以上を、さらに含有することを特徴とする
前項（１）記載のガス切断性に優れた天然ガス焚き煙突
・煙道用溶接構造用鋼。
０．１％、Ｖ：０．００５〜０．１％、Ｔｉ：０．００
５〜０．０５％、Ｔａ：０．００１〜０．１％、ＲＥ
Ｍ：０．０００３〜０．１０％、Ｃａ：０．００１〜
０．０６％、Ｚｒ：０．０００２〜０．１０％のうち１
種または２種以上を、さらに含有することを特徴とする
前項（１）記載のガス切断性に優れた天然ガス焚き煙突
・煙道用溶接構造用鋼。
【００２０】
【作用】以下に本発明を詳細に説明する。以下に本発明
における限定理由を説明する。
における限定理由を説明する。
【００２１】本発明の限定要件は上記したとおり、低
Ｃ、Ｓｉ添加、低Ｐ、Ｃｒ：３．５〜６．５％、Ａｌ添
加、Ｏ：０．００４０％以下、Ｎ：０．００８０％以
下、Ｃｕ、ＮｉおよびＭｏの１種または２種以上の合
計：０．０５〜２．０％の成分からなることが必須であ
る。
Ｃ、Ｓｉ添加、低Ｐ、Ｃｒ：３．５〜６．５％、Ａｌ添
加、Ｏ：０．００４０％以下、Ｎ：０．００８０％以
下、Ｃｕ、ＮｉおよびＭｏの１種または２種以上の合
計：０．０５〜２．０％の成分からなることが必須であ
る。
【００２２】つまり、低〔Ｃ〕化によりＦｅ 3 Ｃの析出
量を抑制し、カソード活性サイトを減少させる効果と、
低〔Ｓ〕、低〔Ｍｎ〕化によってＣｌ - イオン等の腐食
性アニオンに対するＦｅおよびＣｒの含水酸化物からな
る皮膜の抵抗性を弱めるＭｎＳ生成の抑制と、中〔Ｃ
ｒ〕化による鋼表面の保護皮膜の形成の効果、およびＣ
ｕ、ＮｉまたはＭｏが前記保護皮膜中に濃縮することに
より保護皮膜が一層緻密になる効果の相乗効果により、
鋼板自身の耐孔食性が向上し、他の防食措置を施すこと
なく、天然ガス焚き煙突・煙道における腐食環境で優れ
た耐孔食性を示し、さらに、Ａｌ、Ｓｉを必須元素とし
て溶鋼の脱酸を十分行い、鋼中のガス成分（Ｏ、Ｎ）を
極力低減することにより切断面のブローホールを著しく
減少させ、かつＣｒの上限を６．５％とすることで優れ
たガス切断性を示し、かつ低Ｃ化、低Ｏ化、低Ｎ化、Ａ
ｌ添加、Ｐｃｍ２≦０．７０とすることにより優れたＨ
ＡＺ靱性を示す鋼板が得られる。
量を抑制し、カソード活性サイトを減少させる効果と、
低〔Ｓ〕、低〔Ｍｎ〕化によってＣｌ - イオン等の腐食
性アニオンに対するＦｅおよびＣｒの含水酸化物からな
る皮膜の抵抗性を弱めるＭｎＳ生成の抑制と、中〔Ｃ
ｒ〕化による鋼表面の保護皮膜の形成の効果、およびＣ
ｕ、ＮｉまたはＭｏが前記保護皮膜中に濃縮することに
より保護皮膜が一層緻密になる効果の相乗効果により、
鋼板自身の耐孔食性が向上し、他の防食措置を施すこと
なく、天然ガス焚き煙突・煙道における腐食環境で優れ
た耐孔食性を示し、さらに、Ａｌ、Ｓｉを必須元素とし
て溶鋼の脱酸を十分行い、鋼中のガス成分（Ｏ、Ｎ）を
極力低減することにより切断面のブローホールを著しく
減少させ、かつＣｒの上限を６．５％とすることで優れ
たガス切断性を示し、かつ低Ｃ化、低Ｏ化、低Ｎ化、Ａ
ｌ添加、Ｐｃｍ２≦０．７０とすることにより優れたＨ
ＡＺ靱性を示す鋼板が得られる。
【００２３】以上のように、Ｓｉ添加、Ａｌ添加、低
Ｐ、低Ｏ、低Ｎに限定することにより優れたＨＡＺ靱性
を示し、かつＣｒを３．５〜６．５％とすることにより
良好なガス切断性および耐孔食性を示す鋼板が得られ
る。
Ｐ、低Ｏ、低Ｎに限定することにより優れたＨＡＺ靱性
を示し、かつＣｒを３．５〜６．５％とすることにより
良好なガス切断性および耐孔食性を示す鋼板が得られ
る。
【００２４】まず、合金元素含有量を前記範囲に限定し
た理由を述べる。Ｃは強度確保のために０．０１％以上
添加するが、０．１０％を超えるとＦｅ3 Ｃの析出量増
加によりカソード活性サイトが増加して耐孔食性が著し
く劣化するだけでなくＨＡＺの低温靱性が悪化するの
で、その範囲を０．０１〜０．１０％とした。
た理由を述べる。Ｃは強度確保のために０．０１％以上
添加するが、０．１０％を超えるとＦｅ3 Ｃの析出量増
加によりカソード活性サイトが増加して耐孔食性が著し
く劣化するだけでなくＨＡＺの低温靱性が悪化するの
で、その範囲を０．０１〜０．１０％とした。
【００２５】Ｓｉは脱酸のために０．０１％以上添加す
ると、ガス成分が低減することによりブローホールが減
少して、ガス切断性がさらに向上するが、０．５０％を
超えるとＨＡＺ靱性が劣化するので、その範囲を０．０
１〜０．５０％とした。
ると、ガス成分が低減することによりブローホールが減
少して、ガス切断性がさらに向上するが、０．５０％を
超えるとＨＡＺ靱性が劣化するので、その範囲を０．０
１〜０．５０％とした。
【００２６】Ｍｎは強度、靱性を確保する上で不可欠の
元素であり、かつ鋼中に不純物として存在するＳをＭｎ
Ｓとして固定するために添加するが、０．１％未満では
十分な効果が得られず、また１．５％を超えると加工性
が劣化するので、０．１〜１．５％の範囲とした。
元素であり、かつ鋼中に不純物として存在するＳをＭｎ
Ｓとして固定するために添加するが、０．１％未満では
十分な効果が得られず、また１．５％を超えると加工性
が劣化するので、０．１〜１．５％の範囲とした。
【００２７】Ｐは鋼中に０．０２５％を超えて含まれる
と、ＨＡＺ靱性が劣化するので、０．０２５％以下とし
た。Ｓは鋼中に不純物として存在するが、その量が多く
なると硫化物を形成し、Ｃｌ- イオンに対するＦｅおよ
びＣｒの含水酸化物からなる皮膜の抵抗を弱めるＭｎＳ
が増加して耐孔食性を著しく悪化させるので、０．０１
０％以下とした。
と、ＨＡＺ靱性が劣化するので、０．０２５％以下とし
た。Ｓは鋼中に不純物として存在するが、その量が多く
なると硫化物を形成し、Ｃｌ- イオンに対するＦｅおよ
びＣｒの含水酸化物からなる皮膜の抵抗を弱めるＭｎＳ
が増加して耐孔食性を著しく悪化させるので、０．０１
０％以下とした。
【００２８】Ｃｒは鋼表面に耐孔食性に優れたＦｅおよ
びＣｒの含水酸化物からなる皮膜を生成し、鋼の耐孔食
性を向上させる。Ｃｒを３．５％以上の範囲で、Ｃｕ、
ＮｉまたはＭｏと複合添加させることにより、Ｆｅおよ
びＣｒの含水酸化物からなる皮膜中へのＣｒの濃化が著
しく促進するとともに、Ｃｕ、ＮｉまたはＭｏが皮膜中
へ濃縮することによって皮膜が一層緻密になり、耐孔食
性が著しく向上する。また、パウダーカッティングなど
の非吸熱性のガス切断方法を利用することにより、Ｓｉ
添加、低Ｐ、Ａｌ添加、低Ｎ、低Ｏに限定した場合、脱
酸が十分に行われてガス成分が著しく減少し、これによ
りブローホールを著しく低減することができ、Ｃｒ：
６．５％まで良好なガス切断性を保つことができるの
で、本発明においては、ガス切断性、耐孔食性、溶接性
および製造コストを考慮して、Ｃｒの範囲を３．５〜
６．５％とした。
びＣｒの含水酸化物からなる皮膜を生成し、鋼の耐孔食
性を向上させる。Ｃｒを３．５％以上の範囲で、Ｃｕ、
ＮｉまたはＭｏと複合添加させることにより、Ｆｅおよ
びＣｒの含水酸化物からなる皮膜中へのＣｒの濃化が著
しく促進するとともに、Ｃｕ、ＮｉまたはＭｏが皮膜中
へ濃縮することによって皮膜が一層緻密になり、耐孔食
性が著しく向上する。また、パウダーカッティングなど
の非吸熱性のガス切断方法を利用することにより、Ｓｉ
添加、低Ｐ、Ａｌ添加、低Ｎ、低Ｏに限定した場合、脱
酸が十分に行われてガス成分が著しく減少し、これによ
りブローホールを著しく低減することができ、Ｃｒ：
６．５％まで良好なガス切断性を保つことができるの
で、本発明においては、ガス切断性、耐孔食性、溶接性
および製造コストを考慮して、Ｃｒの範囲を３．５〜
６．５％とした。
【００２９】Ｃｕ、ＮｉまたはＭｏはＣｒと複合添加す
ることにより耐孔食性に優れたＦｅおよびＣｒの含水酸
化物からなる皮膜中へのＣｒの濃化を著しく促進すると
ともに、Ｃｕ、Ｎｉ、Ｍｏが皮膜中へ濃縮することによ
り皮膜が一層緻密になるので耐孔食性は著しく向上す
る。その効果は、Ｃｕ、ＮｉおよびＭｏの１種または２
種以上の合計が０．０５％以上で認められ、２．０％で
ほぼ飽和することから、これらの１種または２種以上の
合計を０．０５〜２．０％の範囲とした。
ることにより耐孔食性に優れたＦｅおよびＣｒの含水酸
化物からなる皮膜中へのＣｒの濃化を著しく促進すると
ともに、Ｃｕ、Ｎｉ、Ｍｏが皮膜中へ濃縮することによ
り皮膜が一層緻密になるので耐孔食性は著しく向上す
る。その効果は、Ｃｕ、ＮｉおよびＭｏの１種または２
種以上の合計が０．０５％以上で認められ、２．０％で
ほぼ飽和することから、これらの１種または２種以上の
合計を０．０５〜２．０％の範囲とした。
【００３０】Ａｌは製鋼時の脱酸元素として添加する
が、０．００５％未満では脱酸効果が少なく、十分な靱
性が得られない。一方、０．１０％を超えると耐孔食性
および靱性が劣化するので、その量を０．００５〜０．
１０％とした。Ｏは０．００４０％を超えると、ブロー
ホールの数が著しく増加し、ガス切断性が低下するの
で、その上限を０．００４０％とした。
が、０．００５％未満では脱酸効果が少なく、十分な靱
性が得られない。一方、０．１０％を超えると耐孔食性
および靱性が劣化するので、その量を０．００５〜０．
１０％とした。Ｏは０．００４０％を超えると、ブロー
ホールの数が著しく増加し、ガス切断性が低下するの
で、その上限を０．００４０％とした。
【００３１】Ｎは０．００８０％を超えると、ＨＡＺ靱
性を劣化させるため、その上限を０．００８０％とし
た。
性を劣化させるため、その上限を０．００８０％とし
た。
【００３２】Ｐｃｍ２は０．７０以下でＨＡＺ硬さの上
昇を抑制して靱性が確保されるので、Ｐｃｍ２≦０．７
０とした。
昇を抑制して靱性が確保されるので、Ｐｃｍ２≦０．７
０とした。
【００３３】本発明鋼の基本成分は以上のとおりであ
り、これにより十分に目的を達成することができるが、
さらに目的に対して特性を向上させるために、以下に述
べる元素、すなわちＮｂ、Ｖ、Ｔｉ、Ｔａ、ＲＥＭ、Ｃ
ａ、Ｚｒを選択的に添加することにより、耐孔食性、強
度、靱性の向上についてさらに好ましい結果が得られ
る。
り、これにより十分に目的を達成することができるが、
さらに目的に対して特性を向上させるために、以下に述
べる元素、すなわちＮｂ、Ｖ、Ｔｉ、Ｔａ、ＲＥＭ、Ｃ
ａ、Ｚｒを選択的に添加することにより、耐孔食性、強
度、靱性の向上についてさらに好ましい結果が得られ
る。
【００３４】Ｎｂ、Ｖは、それぞれ０．００５％以上添
加すると、Ｃ、Ｎを固定してＣ、Ｎによる強度上昇を抑
制し、加工性を確保するのに有効である。その効果は、
それぞれ０．１％で十分なので、これらの元素の添加量
は、それぞれ０．００５〜０．１％とした。
加すると、Ｃ、Ｎを固定してＣ、Ｎによる強度上昇を抑
制し、加工性を確保するのに有効である。その効果は、
それぞれ０．１％で十分なので、これらの元素の添加量
は、それぞれ０．００５〜０．１％とした。
【００３５】Ｔｉは０．００５％以上添加することで、
鋼中のＣ、Ｎを固定し、カソードサイトとして作用する
ために合金の均一溶解を促進し、アノードとカソードの
分布の遍在を抑制することにより均一な全面腐食の進行
を促す結果、局部的な腐食による孔あきを抑制すること
で耐食性および耐孔あき性をさらに向上させる。また、
ＴｉＯやＴｉＮを鋼中に形成し、溶接時熱影響部の粒径
を微細化したり、粒内フェライトを生成したりすること
により靱性を向上させる効果がある。この場合、０．０
５％を超えて添加すると靱性が劣化するので、その範囲
を０．００５〜０．０５％とした。
鋼中のＣ、Ｎを固定し、カソードサイトとして作用する
ために合金の均一溶解を促進し、アノードとカソードの
分布の遍在を抑制することにより均一な全面腐食の進行
を促す結果、局部的な腐食による孔あきを抑制すること
で耐食性および耐孔あき性をさらに向上させる。また、
ＴｉＯやＴｉＮを鋼中に形成し、溶接時熱影響部の粒径
を微細化したり、粒内フェライトを生成したりすること
により靱性を向上させる効果がある。この場合、０．０
５％を超えて添加すると靱性が劣化するので、その範囲
を０．００５〜０．０５％とした。
【００３６】Ｔａは０．００１％以上添加すると、強
度、靱性を確保するとともに、耐食性をさらに向上させ
る効果があるが、０．１％を超えて添加すると靱性が低
下するので、その範囲を０．００１〜０．１％とした。
度、靱性を確保するとともに、耐食性をさらに向上させ
る効果があるが、０．１％を超えて添加すると靱性が低
下するので、その範囲を０．００１〜０．１％とした。
【００３７】ＲＥＭは０．０００３％以上の添加によ
り、靱性をさらに向上させるとともに、さび粒子の微細
化を促進することにより耐食性をさらに向上させる。し
かし、これらの効果は０．１０％で飽和するので、ＲＥ
Ｍの範囲を０．０００３〜０．１０％とした。
り、靱性をさらに向上させるとともに、さび粒子の微細
化を促進することにより耐食性をさらに向上させる。し
かし、これらの効果は０．１０％で飽和するので、ＲＥ
Ｍの範囲を０．０００３〜０．１０％とした。
【００３８】Ｃａは０．００１％以上添加することによ
り、ＣａＳとして不純物であるＳを固定し、耐孔あき性
を向上させるとともに、耐ラメラテア性を向上させるの
に有効な元素である。これらの効果は、０．０６％を超
えて添加しても飽和するので、Ｃａの範囲を０．００１
〜０．０６％とした。
り、ＣａＳとして不純物であるＳを固定し、耐孔あき性
を向上させるとともに、耐ラメラテア性を向上させるの
に有効な元素である。これらの効果は、０．０６％を超
えて添加しても飽和するので、Ｃａの範囲を０．００１
〜０．０６％とした。
【００３９】Ｚｒは０．０００２％以上添加することに
より、靱性をさらに向上させるとともに、さび中に微量
に含まれると触媒的な作用でさびの非晶質化を促進し、
耐食性および耐孔あき性をさらに向上させる。しかし、
０．１０％でこれらの効果は飽和するので、Ｚｒの範囲
を０．０００２〜０．１０％とした。
より、靱性をさらに向上させるとともに、さび中に微量
に含まれると触媒的な作用でさびの非晶質化を促進し、
耐食性および耐孔あき性をさらに向上させる。しかし、
０．１０％でこれらの効果は飽和するので、Ｚｒの範囲
を０．０００２〜０．１０％とした。
【００４０】なお、上述の「効果が飽和する」とは、何
らかの改善効果を期待して添加する合金などの添加量に
比例してその効果も増加する現象に対して、添加量を増
加させてもその効果が増大しなくなる現象を意味する。
らかの改善効果を期待して添加する合金などの添加量に
比例してその効果も増加する現象に対して、添加量を増
加させてもその効果が増大しなくなる現象を意味する。
【００４１】本発明鋼は、天然ガス焚き煙突・煙道用の
みならず、ｐＨ３．０〜６．５の弱酸性水溶液（結露
水、ドレイン水、循環水など）により腐食が懸念される
部位の構造材料として用いてもよい。
みならず、ｐＨ３．０〜６．５の弱酸性水溶液（結露
水、ドレイン水、循環水など）により腐食が懸念される
部位の構造材料として用いてもよい。
【００４２】
【実施例】以下、本発明の効果を実施例によりさらに具
体的に示す。表１、表２（表１のつづき−１）、表３
（表１のつづき−２）、表４（表１のつづき−３）、表
５（表１のつづき−４）、表６（表１のつづき−５）、
表７（表１のつづき−６）、表８（表１のつづき−
７）、表９（表１のつづき−８）、表１０（表１のつづ
き−９）、表１１（表１のつづき−１０）、表１２（表
１のつづき−１１）、表１３（表１のつづき−１２）、
表１４（表１のつづき−１３）、表１５（表１のつづき
−１４）に比較鋼と本発明鋼の化学成分を示した。これ
らの鋼について、５０ｋｇ真空溶解炉での溶製、熱間圧
延、焼鈍の工程をいずれの供試鋼についても同一条件で
行い、板厚２４ｍｍ、２０ｍｍ、６ｍｍの鋼板を製造し
た。
体的に示す。表１、表２（表１のつづき−１）、表３
（表１のつづき−２）、表４（表１のつづき−３）、表
５（表１のつづき−４）、表６（表１のつづき−５）、
表７（表１のつづき−６）、表８（表１のつづき−
７）、表９（表１のつづき−８）、表１０（表１のつづ
き−９）、表１１（表１のつづき−１０）、表１２（表
１のつづき−１１）、表１３（表１のつづき−１２）、
表１４（表１のつづき−１３）、表１５（表１のつづき
−１４）に比較鋼と本発明鋼の化学成分を示した。これ
らの鋼について、５０ｋｇ真空溶解炉での溶製、熱間圧
延、焼鈍の工程をいずれの供試鋼についても同一条件で
行い、板厚２４ｍｍ、２０ｍｍ、６ｍｍの鋼板を製造し
た。
【００４３】腐食試験： それぞれの供試鋼の板厚６ｍｍ材の板厚中心部から板厚
３．０ｍｍの試験片を機械加工により採取し、下記の腐
食試験に供した。
３．０ｍｍの試験片を機械加工により採取し、下記の腐
食試験に供した。
【００４４】前記したように、煙突、煙道における支配
的な腐食環境は、定常運転時の環境であるので、この知
見に基づき、供試鋼の耐孔食性を評価するために下記の
腐食試験および煙突頂部内面における暴露試験を実施し
た。腐食評価は、最大腐食深さ測定（ｍｍ）により行っ
た。なお、次式に示す最大腐食深さ率により最終評価し
た。
的な腐食環境は、定常運転時の環境であるので、この知
見に基づき、供試鋼の耐孔食性を評価するために下記の
腐食試験および煙突頂部内面における暴露試験を実施し
た。腐食評価は、最大腐食深さ測定（ｍｍ）により行っ
た。なお、次式に示す最大腐食深さ率により最終評価し
た。
【００４５】
【数１】
【００４６】〔耐食性試験Ｉ〕模擬付着物内埋没腐食試
験 この試験は、ボイラーの定常運転時を想定し、付着物中
の水分に腐食性物質が溶解した濃厚電解質腐食環境にお
ける耐孔食性を評価することを目的とした。実煙突内面
の付着物の分析結果に基づく模擬付着物複合塩の組成を
表１６に示す。模擬付着物複合塩を試験ビーカー内に入
れ、複合塩中に試験片全体を埋没させ、試験ビーカーを
恒温恒湿槽に入れて、温度８０℃、湿度８０％に保持し
た。試験中、複合塩は空気中の水分を吸湿して常に湿っ
た状態となり、鋼板表面は複合塩が飽和に溶解した濃厚
電解質で覆われるようにした。試験開始６カ月後に試験
片を取り出して最大腐食深さを測定し、耐局部腐食性を
最大腐食深さ率で評価した。
験 この試験は、ボイラーの定常運転時を想定し、付着物中
の水分に腐食性物質が溶解した濃厚電解質腐食環境にお
ける耐孔食性を評価することを目的とした。実煙突内面
の付着物の分析結果に基づく模擬付着物複合塩の組成を
表１６に示す。模擬付着物複合塩を試験ビーカー内に入
れ、複合塩中に試験片全体を埋没させ、試験ビーカーを
恒温恒湿槽に入れて、温度８０℃、湿度８０％に保持し
た。試験中、複合塩は空気中の水分を吸湿して常に湿っ
た状態となり、鋼板表面は複合塩が飽和に溶解した濃厚
電解質で覆われるようにした。試験開始６カ月後に試験
片を取り出して最大腐食深さを測定し、耐局部腐食性を
最大腐食深さ率で評価した。
【００４７】〔耐食性試験II〕実煙突・煙道内暴露試験 天然ガス焚き火力発電所の煙突・煙道内で腐食環境とし
て最も厳しい煙突頂部内面に試験片を取り付け、試験開
始２年後に試験片を取り外して最大腐食深さ測定により
腐食評価を行った。 〔ガス切断性試験〕 それぞれの供試材について直切断（板厚２０ｍｍ）およ
び開先切断（２４ｍｍ厚、３０°、４０°）を実施し、
それぞれの場合のパウダー切断を使用した場合の切断作
業性および切断面の状態を評価し、比較鋼Ｎｏ．Ｃ２４
（一般溶接構造用鋼）を基準として、◎；良好、○；切
断易、△；切断難、×；切断不可の評点評価を行った。
て最も厳しい煙突頂部内面に試験片を取り付け、試験開
始２年後に試験片を取り外して最大腐食深さ測定により
腐食評価を行った。 〔ガス切断性試験〕 それぞれの供試材について直切断（板厚２０ｍｍ）およ
び開先切断（２４ｍｍ厚、３０°、４０°）を実施し、
それぞれの場合のパウダー切断を使用した場合の切断作
業性および切断面の状態を評価し、比較鋼Ｎｏ．Ｃ２４
（一般溶接構造用鋼）を基準として、◎；良好、○；切
断易、△；切断難、×；切断不可の評点評価を行った。
【００４８】〔実継手のＨＡＺの衝撃試験〕表１〜表１５ の各鋼板からオーステナイト系被覆アーク
溶接棒を使用して、継手を入熱量：１１．９ｋＪ／ｃｍ
の条件で作成し、継手部より２ｍｍＶノッチシャルピー
試験片を採取して衝撃試験を実施し、継手部の靱性特性
を調査した。
溶接棒を使用して、継手を入熱量：１１．９ｋＪ／ｃｍ
の条件で作成し、継手部より２ｍｍＶノッチシャルピー
試験片を採取して衝撃試験を実施し、継手部の靱性特性
を調査した。
【００４９】表１〜表１５に腐食試験Ｉ〜II、ガス切断
性試験、実継手のＨＡＺの衝撃試験の結果を示した。本
発明鋼はいずれも一般溶接構造用鋼（比較鋼Ｎｏ．Ｃ２
４）に比べて、腐食減量率および最大腐食深さ率ともに
０．３０より低い値となっており、該環境で優れた耐孔
食性を有することがわかる。
性試験、実継手のＨＡＺの衝撃試験の結果を示した。本
発明鋼はいずれも一般溶接構造用鋼（比較鋼Ｎｏ．Ｃ２
４）に比べて、腐食減量率および最大腐食深さ率ともに
０．３０より低い値となっており、該環境で優れた耐孔
食性を有することがわかる。
【００５０】
【表１】
【００５１】
【表２】
【００５２】
【表３】
【００５３】
【表４】
【００５４】
【表５】
【００５５】
【表６】
【００５６】
【表７】
【００５７】
【表８】
【００５８】
【表９】
【００５９】
【表１０】
【００６０】
【表１１】
【００６１】
【表１２】
【００６２】
【表１３】
【００６３】
【表１４】
【００６４】
【表１５】
【００６５】
【表１６】
【００６６】比較鋼Ｃ２６から、Ｃが０．１％を超える
と靱性が満足しないことがわかる。比較鋼Ｃ２７から、
Ｓｉが０．０１％未満であると靱性が満足しないことが
わかる。
と靱性が満足しないことがわかる。比較鋼Ｃ２７から、
Ｓｉが０．０１％未満であると靱性が満足しないことが
わかる。
【００６７】比較鋼Ｃ２８から、Ｓｉが０．５％を超え
ると靱性が満足しないことがわかる。比較鋼Ｃ２９か
ら、Ｍｎが０．１％未満であると耐孔食性および靱性が
満足しないことがわかる。比較鋼Ｃ３０から、Ｍｎが
１．５％を超えると靱性が満足しないことがわかる。
ると靱性が満足しないことがわかる。比較鋼Ｃ２９か
ら、Ｍｎが０．１％未満であると耐孔食性および靱性が
満足しないことがわかる。比較鋼Ｃ３０から、Ｍｎが
１．５％を超えると靱性が満足しないことがわかる。
【００６８】比較鋼Ｃ３１から、Ｐが０．０２５％を超
えると靱性が満足しないことがわかる。比較鋼Ｃ３２か
ら、Ｓが０．００５％を超えると耐孔食性が満足しない
ことがわかる。比較鋼Ｃ３３から、Ｃｒが３．５％未満
であると耐孔食性が満足しないことがわかる。
えると靱性が満足しないことがわかる。比較鋼Ｃ３２か
ら、Ｓが０．００５％を超えると耐孔食性が満足しない
ことがわかる。比較鋼Ｃ３３から、Ｃｒが３．５％未満
であると耐孔食性が満足しないことがわかる。
【００６９】比較鋼Ｃ３４から、Ｃｒが６．５％を超え
るとパウダー切断によるガス切断性が満足しないことが
わかる。比較鋼Ｃ３５から、Ａｌが０．００５％未満で
あるとパウダー切断によるガス切断性および靱性が満足
しないことがわかる。比較鋼Ｃ３６から、Ａｌが０．１
０％を超えると靱性が満足しないことがわかる。
るとパウダー切断によるガス切断性が満足しないことが
わかる。比較鋼Ｃ３５から、Ａｌが０．００５％未満で
あるとパウダー切断によるガス切断性および靱性が満足
しないことがわかる。比較鋼Ｃ３６から、Ａｌが０．１
０％を超えると靱性が満足しないことがわかる。
【００７０】比較鋼Ｃ３７〜Ｃ４０から、Ｃｕ、Ｎｉ、
Ｍｏの添加量の和が０．０５％未満であると耐孔食性が
満足しないことがわかる。比較鋼Ｃ４１から、Ｏが０．
００４０％を超えるとパウダー切断によるガス切断性が
満足しないことがわかる。比較鋼Ｃ４２から、Ｎが０．
００８０％を超えると靱性が満足しないことがわかる。
Ｍｏの添加量の和が０．０５％未満であると耐孔食性が
満足しないことがわかる。比較鋼Ｃ４１から、Ｏが０．
００４０％を超えるとパウダー切断によるガス切断性が
満足しないことがわかる。比較鋼Ｃ４２から、Ｎが０．
００８０％を超えると靱性が満足しないことがわかる。
【００７１】比較鋼Ｃ４３から、Ｐｃｍ２が０．７０％
を超えると靱性が満足しないことがわかる。これに対し
て、本発明鋼は何れも耐孔食性、パウダー切断によるガ
ス切断性、溶接性に優れた鋼材であることがわかる。
を超えると靱性が満足しないことがわかる。これに対し
て、本発明鋼は何れも耐孔食性、パウダー切断によるガ
ス切断性、溶接性に優れた鋼材であることがわかる。
【００７２】
【発明の効果】上記実施例からも明らかなごとく、本発
明鋼は天然ガス焚き用煙突および煙道の内面部材とし
て、従来の耐硫酸露点腐食低合金鋼や一般溶接構造用鋼
に比べて耐孔食性を大幅に改善し、かつガス切断性や溶
接部継手靱性に優れ、かつ耐硫酸露点腐食ステンレス鋼
に比べて安価であり、かつライニング材としての用途の
他に筒身や煙道等の構造部材として採用し、ライニング
を省略できることが可能となるものであり、産業上その
効果は極めて顕著である。
明鋼は天然ガス焚き用煙突および煙道の内面部材とし
て、従来の耐硫酸露点腐食低合金鋼や一般溶接構造用鋼
に比べて耐孔食性を大幅に改善し、かつガス切断性や溶
接部継手靱性に優れ、かつ耐硫酸露点腐食ステンレス鋼
に比べて安価であり、かつライニング材としての用途の
他に筒身や煙道等の構造部材として採用し、ライニング
を省略できることが可能となるものであり、産業上その
効果は極めて顕著である。
フロントページの続き (72)発明者 冨田 幸男 千葉県富津市新富20−１ 新日本製鐵株 式会社技術開発本部内 (56)参考文献 特開 昭55−158255（ＪＰ，Ａ) 特開 平６−158232（ＪＰ，Ａ) 国際公開86／4097（ＷＯ，Ａ１) (58)調査した分野(Int.Cl.7，ＤＢ名) C22C 38/00 301 C22C 38/28 C22C 38/54
Claims (2)
- 【請求項１】 重量（％）で、 Ｃ：０．０１〜０．１０％、 Ｓｉ：０．０１〜０．５％、 Ｍｎ：０．１〜１．５％、 Ｐ：０．０２５％以下、 Ｓ：０．０１０％以下、 Ｃｒ：３．５〜６．５％、 Ａｌ：０．００５〜０．１０％、 Ｏ：０．００４０％以下、 Ｎ：０．００８０％以下を含み、かつＣｕ、Ｎｉおよび
Ｍｏの１種または２種以上の合計：０．０５〜２．０％
を含み、 Ｐｃｍ２≦０．７０ を満足し、残部がＦｅおよび不可避不純物からなること
を特徴とするガス切断性に優れた天然ガス焚き煙突・煙
道用溶接構造用鋼。ただし、 Ｐｃｍ２＝Ｃ＋Ｓｉ／３０＋Ｍｎ／２０＋Ｃｕ／２０＋Ｎｉ／６０＋Ｃｒ／２ ０＋Ｍｏ／１５＋Ｖ／１０＋５Ｂ - 【請求項２】 重量（％）で、 Ｎｂ：０．００５〜０．１％、 Ｖ：０．００５〜０．１％、 Ｔｉ：０．００５〜０．０５％、 Ｔａ：０．００１〜０．１％、 ＲＥＭ：０．０００３〜０．１０％、 Ｃａ：０．００１〜０．０６％、 Ｚｒ：０．０００２〜０．１０％のうち１種または２種
以上を、さらに含有することを特徴とする請求項１記載
のガス切断性に優れた天然ガス焚き煙突・煙道用溶接構
造用鋼。
Priority Applications (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP24273595A JP3293022B2 (ja) | 1994-09-21 | 1995-09-21 | ガス切断性に優れた天然ガス焚き煙突・煙道用溶接構造用鋼 |
Applications Claiming Priority (3)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP22676994 | 1994-09-21 | ||
| JP6-226769 | 1994-09-21 | ||
| JP24273595A JP3293022B2 (ja) | 1994-09-21 | 1995-09-21 | ガス切断性に優れた天然ガス焚き煙突・煙道用溶接構造用鋼 |
Publications (2)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| JPH08144012A JPH08144012A (ja) | 1996-06-04 |
| JP3293022B2 true JP3293022B2 (ja) | 2002-06-17 |
Family
ID=26527345
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| JP24273595A Expired - Fee Related JP3293022B2 (ja) | 1994-09-21 | 1995-09-21 | ガス切断性に優れた天然ガス焚き煙突・煙道用溶接構造用鋼 |
Country Status (1)
| Country | Link |
|---|---|
| JP (1) | JP3293022B2 (ja) |
Families Citing this family (10)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
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| JPH09279293A (ja) * | 1996-04-15 | 1997-10-28 | Nkk Corp | 耐排ガス腐食性に優れた鋼 |
| JP3584636B2 (ja) * | 1996-10-08 | 2004-11-04 | 住友金属工業株式会社 | 熱間加工性に優れた耐硫酸・塩酸露点腐食鋼 |
| JP2002121652A (ja) * | 2000-10-12 | 2002-04-26 | Kawasaki Steel Corp | 自動車足回り用Ｃｒ含有鋼 |
| DE502005005216D1 (de) | 2004-10-29 | 2008-10-09 | Alstom Technology Ltd | Kriechfester martensitisch-härtbarer vergütungsstahl |
| JP4374320B2 (ja) * | 2005-02-28 | 2009-12-02 | 新日本製鐵株式会社 | 耐硫酸露点腐食性に優れた鋼 |
| JP4673822B2 (ja) | 2006-11-14 | 2011-04-20 | 新日本製鐵株式会社 | 溶接継手部の靱性に優れた耐火鋼材及びその製造方法 |
| JP5446278B2 (ja) * | 2009-01-14 | 2014-03-19 | Ｊｆｅスチール株式会社 | 耐候性に優れた構造用鋼材 |
| CN106676428B (zh) * | 2015-11-06 | 2019-05-03 | 攀钢集团攀枝花钢铁研究院有限公司 | 耐大气腐蚀型钢钢水和含铌氮耐大气腐蚀型钢及其生产方法 |
| KR102116757B1 (ko) * | 2018-08-30 | 2020-05-29 | 주식회사 포스코 | 배기계용 냉연강판 및 그 제조방법 |
-
1995
- 1995-09-21 JP JP24273595A patent/JP3293022B2/ja not_active Expired - Fee Related
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| Publication number | Publication date |
|---|---|
| JPH08144012A (ja) | 1996-06-04 |
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