WO2019189482A1 - 水素化触媒及び低芳香族溶剤の製造方法 - Google Patents

水素化触媒及び低芳香族溶剤の製造方法 Download PDF

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WO2019189482A1
WO2019189482A1 PCT/JP2019/013391 JP2019013391W WO2019189482A1 WO 2019189482 A1 WO2019189482 A1 WO 2019189482A1 JP 2019013391 W JP2019013391 W JP 2019013391W WO 2019189482 A1 WO2019189482 A1 WO 2019189482A1
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hydrogenation catalyst
catalyst
hydrogenation
oil
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PCT/JP2019/013391
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拓 前田
行寛 杉浦
信也 ▲高▼橋
智靖 香川
靖士 緒方
久也 石原
Original Assignee
Ｊｘｔｇエネルギー株式会社
日揮触媒化成株式会社
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    • B—PERFORMING OPERATIONS; TRANSPORTING
    • B01—PHYSICAL OR CHEMICAL PROCESSES OR APPARATUS IN GENERAL
    • B01J—CHEMICAL OR PHYSICAL PROCESSES, e.g. CATALYSIS OR COLLOID CHEMISTRY; THEIR RELEVANT APPARATUS
    • B01J23/00—Catalysts comprising metals or metal oxides or hydroxides, not provided for in group B01J21/00
    • B01J23/38—Catalysts comprising metals or metal oxides or hydroxides, not provided for in group B01J21/00 of noble metals
    • B01J23/40—Catalysts comprising metals or metal oxides or hydroxides, not provided for in group B01J21/00 of noble metals of the platinum group metals
    • B01J23/44—Palladium
    • C—CHEMISTRY; METALLURGY
    • C07—ORGANIC CHEMISTRY
    • C07C—ACYCLIC OR CARBOCYCLIC COMPOUNDS
    • C07C5/00—Preparation of hydrocarbons from hydrocarbons containing the same number of carbon atoms
    • C07C5/02—Preparation of hydrocarbons from hydrocarbons containing the same number of carbon atoms by hydrogenation
    • C07C5/10—Preparation of hydrocarbons from hydrocarbons containing the same number of carbon atoms by hydrogenation of aromatic six-membered rings

Definitions

  • the present invention relates to a hydrogenation catalyst and a method for producing a low aromatic solvent using the same.
  • low aromatic solvent examples include solvents mainly composed of straight-chain paraffins, but straight-chain paraffins have a problem that they are easily crystallized at low temperatures, have poor low-temperature fluidity, and are poorly handled in low-temperature environments. .
  • Patent Document 1 discloses that a low aromatic hydrocarbon solvent is obtained by a production method including a step of separating linear paraffin from a low-sulfur kerosene fraction using a molecular sieve made of synthetic zeolite. Is disclosed. However, this method has many steps and has a problem that the apparatus configuration becomes complicated because adsorption and desorption of linear paraffin to and from synthetic zeolite are alternately performed.
  • Patent Document 2 discloses a method of obtaining a low aromatic solvent by combining hydrocracking of light oil or vacuum gas oil and hydrorefining of the cracked light oil obtained thereby. .
  • the present invention provides a hydrogenation catalyst having excellent activity for the hydrogenation reaction of an aromatic compound, and a method for producing a low aromatic solvent using the hydrogenation catalyst.
  • the purpose is to provide.
  • One aspect of the present invention is a hydrogenation catalyst containing a support and an active metal supported on the support, the active metal containing Pt and Pd, and an infrared absorption spectrum by CO adsorption IR measurement. is 1720 the ratio of the peak area S 2 of 2000 ⁇ 2130 cm -1 to the peak area S 1 of ⁇ 2000cm -1 (S 2 / S 1) is 0.7 or more, about hydrogenation catalysts.
  • a peak area S 1 of 1720 to 2000 cm ⁇ 1 is a bridge-type adsorbed species in which one CO is adsorbed on two adjacent Pt or Pd (Pt—CO—Pt or Pd—CO—Pd).
  • the peak area S 2 of 2000 to 2130 cm ⁇ 1 is derived from a linear adsorption species (Pt—CO or Pd—CO) in which one CO is adsorbed to one Pt or Pd. It is thought to contain a peak.
  • the support may be an inorganic oxide support containing alumina, silica and zirconia.
  • carrier there exists a tendency for the effect of this invention by satisfy
  • the hydrogenation catalyst according to another embodiment may have a chlorine content of less than 0.01% by mass based on the total amount of the hydrogenation catalyst. According to such a hydrogenation catalyst, corrosion of the reactor due to chlorine is sufficiently suppressed. Moreover, in such a hydrogenation catalyst, there exists a tendency for the effect of this invention by satisfy
  • the chlorine content can be realized by, for example, a method of preparing a catalyst using an active metal source that does not contain a chlorine atom, a method of performing a step of removing chlorine such as oxidation treatment, and the like.
  • the hydrogenation catalyst according to another aspect is a ratio of the CO adsorption amount C 2 (mol / g) per unit mass to the total content C 1 (mol / g) of Pt and Pd per unit mass (C 2 / C 1 ) may be 0.35 or more.
  • the ratio (C 2 / C 1 ) indicates the degree of dispersion of Pt and Pd when it is assumed that one CO adsorbs to one active metal atom (Pt atom or Pd atom).
  • Such a hydrogenation catalyst has a high degree of dispersion of Pt and Pd, and tends to be more excellent in the activity for the hydrogenation reaction of an aromatic compound.
  • a raw material oil containing an aromatic compound is brought into contact with the hydrogenation catalyst, and at least a part of the aromatic compound is hydrogenated to have a lower aromatic content than the raw material oil.
  • the present invention relates to a method for producing a low aromatic solvent, comprising a hydrogenation step for obtaining a product oil.
  • the aromatic compound in the raw material oil can be efficiently hydrogenated, and the low aromatic solvent can be efficiently produced.
  • the aromatic content of the product oil may be 1% by volume or less.
  • the activity of a hydrogenation catalyst is high, aromatic content of produced oil can be easily made into 1 volume% or less.
  • the low aromatic solvent suitable for uses, such as a solvent for inks becomes easy to be obtained by making aromatic content of produced oil into 1 volume% or less.
  • the aromatic content of the feedstock may be 3-30% by volume.
  • a low aromatic solvent can be easily obtained from raw material oil with aromatic content of 3 volume% or more.
  • a high-quality low aromatic solvent can be easily obtained even under relatively mild hydrogenation conditions.
  • a feedstock having an aromatic content of 3 to 30% by volume can be easily obtained as a fraction derived from petroleum such as cracked light oil and has excellent productivity.
  • the sulfur content of the raw material oil may be 10 mass ppm or less.
  • the hydrogen pressure is 2 to 7 MPa
  • the reaction temperature is 100 to 350 ° C.
  • the LHSV is 0.1 to 2 h ⁇ 1
  • the hydrogen / oil ratio is 200 to 600 NL / L.
  • the feedstock may be hydrogenated. According to such hydrogenation conditions, the hydrogenation reaction by the hydrogenation catalyst can proceed more efficiently.
  • the production method according to another aspect may further include a fractionation step of fractionating a solvent containing 90% by volume or more of a fraction having a boiling point of 240 to 320 ° C. from the product oil. According to such a preference, it is possible to efficiently produce a low aromatic solvent particularly suitable for applications such as a solvent for ink.
  • a hydrogenation catalyst having excellent activity for hydrogenation reaction of aromatic compounds, and a method for producing a low aromatic solvent using the hydrogenation catalyst.
  • the hydrogenation catalyst according to the present embodiment contains a carrier and an active metal supported on the carrier.
  • the active metal contains Pt and Pd.
  • the hydrogenation catalyst according to the present embodiment in the infrared absorption spectrum by CO adsorption IR measurement, 1720 ⁇ 2000 cm ratio of the peak area S 2 of 2000 ⁇ 2130 cm -1 to the peak area S 1 of -1 (S 2 / A catalyst having S 1 ) of 0.7 or more.
  • the hydrogenation reaction of the aromatic compound can be carried out efficiently, so that the low aromatic solvent can be produced with high efficiency.
  • the peak area S 1 of 1720 to 2000 cm ⁇ 1 includes a peak derived from a bridge type adsorbing species (Pt—CO—Pt or Pd—CO—Pd) in which one CO is adsorbed on two adjacent Pt or Pd.
  • the peak area S 2 of 2000 to 2130 cm ⁇ 1 includes a peak derived from a linear adsorption species (Pt—CO or Pd—CO) in which one CO is adsorbed on one Pt or Pd.
  • the hydrogenation catalyst according to the present embodiment Pt and Pd are highly dispersed on the catalyst, and it is considered that bridge-type adsorbed species are hardly generated (linear-type adsorbed species are easily generated). Further, in the hydrogenation catalyst according to this embodiment, Pt and Pd are highly dispersed so that Pd is efficiently arranged around Pt, and the influence of Pd-Pt interaction (for example, improvement of catalyst activity, catalyst deterioration) It is thought that the suppression of the Due to these effects, the hydrogenation catalyst according to the present embodiment is considered to have significantly improved activity for the hydrogenation reaction of the aromatic compound.
  • the ratio (S 2 / S 1 ) is preferably 0.8 or more, more preferably 0.85 or more, and still more preferably 0.9 or more. Thereby, the above-mentioned effect is more remarkably exhibited.
  • the upper limit of the ratio (S 2 / S 1) is not particularly limited, it may be for example 4.0 or less, may be 2.0 or less.
  • the infrared absorption spectrum in CO adsorption IR measurement shows the infrared absorption spectrum measured with the following method.
  • ⁇ CO adsorption IR measurement> As the measuring apparatus, a Fourier transform infrared spectrophotometer Cary 670-IR (manufactured by Agilent Technology) and a multi-mode cell (manufactured by ST Japan) are used. Measurement is performed with a resolution of 4 cm ⁇ 1 , an accumulation count of 256, a fractional range of 4000 to 1400 cm ⁇ 1 (detector: D-TGS), and a window material of CaF 2 (infrared transmission lower limit: 1140 cm ⁇ 1 ).
  • the carrier may be any material that can support an active metal.
  • a carrier containing at least one inorganic oxide selected from the group consisting of alumina, silica, titania, zirconia and boria is preferable.
  • an inorganic oxide support containing alumina is more preferable, and an inorganic oxide support containing a combination of alumina and another inorganic oxide is more preferable.
  • this combination include silica-alumina, titania-alumina, boria-alumina, zirconia-alumina, titania-zirconia-alumina, silica-boria-alumina, silica-zirconia-alumina, silica-titania-alumina, silica-titania. -Zirconia-alumina and the like.
  • these inorganic oxides may exist independently, respectively, and may form the complex oxide.
  • the support is particularly preferably a support containing alumina, silica and zirconia.
  • the content of alumina in the support is preferably 90% by mass or less, more preferably 60% by mass or less, and 40% by mass or less. More preferably.
  • the sulfur resistance of the hydrogenation catalyst tends to be improved.
  • the minimum of content of an alumina is not specifically limited, For example, it may be 15 mass% or more, and it is preferable that it is 20 mass% or more. This tends to improve the moldability of the catalyst and facilitate industrial production.
  • the content of silica in the support may be, for example, 10% by mass or more, preferably 40% by mass or more, and more preferably 50% by mass or more. It is more preferable. Thereby, there exists a tendency for the sulfur resistance of a hydrogenation catalyst to improve more. Further, the content of silica in the support may be, for example, 85% by mass or less, preferably 80% by mass or less, and more preferably 75% by mass or less. Thereby, the moldability of a catalyst improves more and there exists a tendency for industrial manufacture to become easier.
  • the content of zirconia in the support may be, for example, 4% by mass or more, preferably 8% by mass or more, and preferably 10% by mass or more. It is more preferable. This tends to improve the sulfur resistance of the catalyst. Further, the content of zirconia in the carrier may be, for example, 40% by mass or less, preferably 30% by mass or less, and more preferably 20% by mass or less. This tends to improve the moldability of the catalyst and facilitate industrial production.
  • the method for producing the carrier is not particularly limited, and any preparation method can be adopted using raw materials such as various sols and salt compounds corresponding to each element.
  • the hydrogenation catalyst according to the present embodiment contains Pt and Pd as active metals.
  • the supported amount of Pt in the hydrogenation catalyst may be, for example, 0.01% by mass or more, preferably 0.03% by mass or more, more preferably 0.05% by mass or more, based on the total amount of the hydrogenation catalyst. . Further, the amount of Pt supported in the hydrogenation catalyst may be, for example, 1.0% by mass or less, preferably 0.8% by mass or less, more preferably 0.6% by mass or less, based on the total amount of the hydrogenation catalyst. It is.
  • the supported amount of Pd in the hydrogenation catalyst may be, for example, 0.01% by mass or more, preferably 0.03% by mass or more, more preferably 0.05% by mass or more, based on the total amount of the hydrogenation catalyst. .
  • the amount of Pd supported in the hydrogenation catalyst may be, for example, 1.5% by mass or less, preferably 1.2% by mass or less, more preferably 1.0% by mass or less, based on the total amount of the hydrogenation catalyst. It is.
  • the molar ratio of Pd to Pt may be, for example, 0.5 or more, preferably 1.0 or more, and more preferably 1.5 or more. With such a molar ratio, Pd is efficiently arranged around Pt, and the effects of improving reaction activity and suppressing catalyst deterioration due to Pd—Pt interaction are more remarkably exhibited.
  • the molar ratio (Pd / Pt) may be, for example, 20 or less, preferably 10 or less, more preferably 6.0 or less. By setting it as such a molar ratio, the reduction
  • the hydrogenation catalyst may further contain other active metals other than Pt and Pd.
  • active metals include Rh, Ir, Re, and Sn.
  • the amount of other active metal supported is not particularly limited.
  • the molar ratio of Pt and Pd to the total supported amount may be 0.1 or less, 0.01 or less, or 0. Good.
  • the hydrogenation catalyst is a ratio of the CO adsorption amount C 2 (mol / g) per unit mass to the total content C 1 (mol / g) of Pt and Pd per unit mass (C 2 / C 1 ) is preferably 0.35 or more.
  • the ratio (C 2 / C 1 ) is more preferably 0.38 or more, and more preferably 0.40 or more.
  • Such a hydrogenation catalyst has a high degree of dispersion of Pt and Pd, and tends to be more excellent in the activity for the hydrogenation reaction of an aromatic compound.
  • the upper limit of the ratio (C 2 / C 1 ) is not particularly limited, and may be, for example, 1.0 or less, or 0.9 or less.
  • CO adsorption amount C 2 indicates a value measured by the following method.
  • a metal dispersity measuring device BEL-METAL-3SP manufactured by Microtrack Bell Co., Ltd.
  • the crushed sample was heated from room temperature to 300 ° C. at + 5 ° C./min in a He atmosphere, then reduced in 60 minutes under H 2 flow, returned to He flow, and after 15 minutes, 50 ° C. Decrease the temperature.
  • a CO pulse is injected under a He gas flow at a measurement temperature of 50 ° C., and the CO adsorption amount is measured.
  • the metal surface area is calculated on the assumption that one CO molecule is adsorbed on one metal atom. Assuming that the metal is supported as a sphere on the support surface, the metal dispersion is calculated from the metal content and density of the sample.
  • the active metal loading method is not particularly limited, and a known loading method such as an impregnation method or an ion exchange method may be employed.
  • the hydrogenation catalyst may be one in which an active metal is supported on a support using an active metal source that does not contain a chlorine atom.
  • an active metal source that does not contain a chlorine atom.
  • Examples of the Pt source not containing a chlorine atom include tetraammineplatinum (II) nitrate ([Pt (NH 3 ) 4 ] (NO 3 ) 2 ), dinitrodiammine platinum (II) (Pt (NO 2 ) 2 (NH 3 2 ), tetraammineplatinum (II) hydrochloride ([Pt (NH 3 ) 4 ] (OH) 2 ), hexaammineplatinum (IV) hydrochloride ([Pt (NH 3 ) 6 ] (OH) 4 ) , Hexaammineplatinum (IV) nitrate ([Pt (NH 3 ) 6 ) (NO 3 ) 4 ], tetraammine platinum (II) acetate ([Pt (NH 3 ) 4 ] (CH 3 COO) 2 ) and the like.
  • tetraammine platinum (II) nitrate [Pt (NH 3 ) 4 ] (NO 3 ) 2
  • dinitrodiammine platinum (II) Pt (NO 2 ) 2 (NH 3 ) 2
  • Tetraammineplatinum (II) hydrochloride [Pt (NH 3 ) 4 ] (OH) 2 ) is particularly suitable.
  • Examples of the Pd source not containing a chlorine atom include tetraamminepalladium (II) nitrate ([Pd (NH 3 ) 4 ] (NO 3 ) 2 ), dinitrodiammine palladium (II) (Pd (NO 2 ) 2 (NH 3 2 ), tetraamminepalladium (II) hydrochloride ([Pd (NH 3 ) 4 ] (OH) 2 ), tetraamminepalladium (II) sulfate ([Pd (NH 3 ) 4 ] SO 4 ) and the like. .
  • tetraamminepalladium (II) nitrate [Pd (NH 3 ) 4 ] (NO 3 ) 2
  • dinitrodiammine palladium (II) Pd (NO 2 ) 2 (NH 3 ) 2
  • Tetraamminepalladium (II) hydrochloride [Pd (NH 3 ) 4 ] (OH) 2 ) is particularly preferred.
  • Pt and Pd may be separately supported on a carrier, but it is more preferable to support them simultaneously using a mixed solution containing a Pt source and a Pd source. According to such simultaneous loading, the above-described preferable ratio (S 2 / S 1 ) is easily obtained.
  • the hydrogenation catalyst according to this embodiment preferably has a chlorine content of less than 0.1% by mass, more preferably less than 0.01% by mass, based on the total amount of the hydrogenation catalyst. According to such a hydrogenation catalyst, corrosion of the reactor due to chlorine is sufficiently suppressed. Moreover, in such a hydrogenation catalyst, there exists a tendency for the effect of this invention by satisfying the above-mentioned peak area ratio to be acquired more notably.
  • Such a hydrogenation catalyst can be obtained by a method in which an active metal is supported on a carrier using an active metal source that does not contain a chlorine atom, a method in which a step of removing chlorine such as oxidation treatment is performed, and the like.
  • the shape of the hydrogenation catalyst is not particularly limited.
  • the hydrogenation catalyst may be extruded into a cylindrical shape, a four-leaf shape, or the like, or may be molded into a spherical shape.
  • the hydrogenation catalyst according to this embodiment can be suitably used as a catalyst for the hydrogenation reaction of an aromatic compound.
  • the hydrogenation catalyst according to the present embodiment may be used as a catalyst for reactions other than those described above.
  • it can also be used for hydrogenation reactions of unsaturated hydrocarbon compounds other than aromatic compounds.
  • the hydrogenation catalyst according to this embodiment has a higher activity for the hydrogenation reaction than the conventional catalyst. For this reason, for example, the low aromatic solvent which further reduced aromatic content can be manufactured by using the hydrogenation catalyst which concerns on this embodiment, maintaining the conventional hydrogenation reaction conditions.
  • the aromatic compound can be hydrogenated with the same efficiency as the conventional one under mild hydrogenation reaction conditions.
  • the method for producing a low aromatic solvent according to the present embodiment includes a hydrogenation step in which at least a part of the aromatic compound is hydrogenated by bringing a raw material oil containing the aromatic compound into contact with the above-described hydrogenation catalyst. .
  • a product oil having a lower aromatic content than the raw material oil is obtained by hydrogenation of the aromatic compound.
  • the aromatic content (the content of the aromatic compound) in the raw material oil is not particularly limited, and may be, for example, 3% by volume or more, and preferably 5% by volume or more.
  • the hydrogenation catalyst since the hydrogenation catalyst has a high activity, a low aromatic solvent can be easily obtained from a raw material oil having a high aromatic content.
  • the aromatic content in the raw material oil may be, for example, 30% by volume or less, and preferably 25% by volume or less. By using such a raw material oil, it becomes easy to obtain a high-quality low aromatic solvent even under relatively mild hydrogenation conditions.
  • the aromatic content is determined according to the method described in JPI-5S-49-97 “Hydrocarbon Type Test Method—High Performance Liquid Chromatograph Method” published by the Japan Petroleum Institute. It shows the volume percentage (volume%) of the aromatic content measured in conformity.
  • the raw material oil may further contain other components other than the aromatic compound.
  • other components include linear paraffin, branched paraffin, naphthene, olefin, sulfur compound, nitrogen compound and the like.
  • the content of the linear paraffin in the raw material oil may be, for example, 10% by volume or less, and preferably 5% by volume or less.
  • the content of linear paraffin is a value calculated from the total peak intensity of linear paraffin identified by a standard substance by the gas chromatography method described in ASTM-D86.
  • the sulfur content of the raw material oil is preferably 10 mass ppm or less, more preferably 5 mass ppm or less. Thereby, the catalyst deterioration of the hydrogenation catalyst is remarkably suppressed, and the low aromatic solvent can be produced more efficiently.
  • sulfur content means the mass content of the sulfur content measured based on the method as described in ASTM-D5453.
  • the feedstock oil may contain cracked light oil.
  • Cracked gas oil is a fraction obtained by hydrocracking gas oil.
  • the cracked light oil may be a fraction having a boiling point of 180 to 380 ° C., for example.
  • boiling point indicates a value measured according to the method described in ASTM-D86.
  • the reaction conditions in the hydrogenation step may be appropriately selected according to the aromatic content of the raw material oil, the desired product oil properties, and the like.
  • the hydrogen pressure is preferably 2 to 7 MPa, more preferably 4 to 6 MPa.
  • the reaction temperature is preferably from 100 to 350 ° C, more preferably from 125 to 325 ° C, still more preferably from 150 to 300 ° C.
  • LHSV is preferably 0.1 ⁇ 2h -1, more preferably 0.5 ⁇ 1.5 h -1, more preferably 0.6 ⁇ 1.1h -1.
  • the hydrogen / oil ratio is preferably 200 to 600 NL / L, more preferably 300 to 500 NL / L, and still more preferably 350 to 450 NL / L.
  • hydrogen can take either a countercurrent or a cocurrent flow with respect to the raw material oil, or a combination of countercurrent and cocurrent with a plurality of reaction towers.
  • the reaction apparatus for carrying out the hydrogenation step may have a reaction tower, and the reaction tower is preferably a fixed bed type. At this time, the reaction tower may be composed of a plurality of catalyst beds. Further, hydrogen gas may be injected between the catalyst beds for the purpose of removing reaction heat and increasing the hydrogen partial pressure.
  • a product oil having a lower aromatic content than the raw material oil is obtained.
  • the aromatic content of the product oil is preferably 1% by volume or less, more preferably less than 1% by volume, and still more preferably less than 0.8% by volume. According to such a product oil, a highly safe low aromatic solvent suitable for applications such as an ink solvent can be obtained.
  • the product oil obtained in the hydrogenation step may be used as a low aromatic solvent, the product oil is fractionated into a plurality of fractions, and some or all of them are reduced. It may be used as an aromatic solvent.
  • the method for producing a low aromatic solvent fraction ates a solvent (hereinafter referred to as solvent (A)) containing 90% by volume or more of a fraction having a boiling point of 240 to 320 ° C. from the produced oil.
  • solvent (A) a solvent containing 90% by volume or more of a fraction having a boiling point of 240 to 320 ° C. from the produced oil.
  • a fractional distillation step may be further provided.
  • the solvent (A) preferably has a linear paraffin content of 5% by volume or less, more preferably 4% by volume or less, and still more preferably 3% by volume or less. Although a minimum is not specifically limited, For example, you may be 0.5 volume% or more.
  • the pour point of the solvent (A) is preferably ⁇ 7.5 ° C. or lower, more preferably ⁇ 10 ° C. or lower, and further preferably ⁇ 15 ° C. or lower.
  • Such a solvent (A) is excellent in low-temperature fluidity and excellent in handleability under various conditions such as winter and cold districts.
  • a pour point shows the value measured based on the method as described in JISK2269 "Pour point of crude oil and petroleum products, and petroleum product cloud point test method".
  • a fraction different from the solvent (A) may be fractionated from the produced oil and used as a low aromatic solvent.
  • the low aromatic solvent obtained in the present embodiment includes, for example, a cleaning solvent, an insecticide solvent, an aerosol solvent, a solution polymerization solvent, a suspension polymerization solvent, a degreasing agent, a lacquer solvent, It is also suitable for applications such as extraction solvents, rubber volatile oils, metal parts washing solvents, cold rolling oils and aluminum fin press oils, metalworking oils, rust prevention oils, carcoat solvents, electric discharge machining oils, etc. it can.
  • the low aromatic solvent obtained in the present embodiment can be used as a diesel fuel or a constituent substrate of diesel fuel. At this time, since the aromatic content of the diesel fuel is low, a high cetane number and a reduction in particulate components (particulates) contained in the exhaust gas can be expected.
  • one aspect of the present invention may relate to a method for producing the hydrogenation catalyst.
  • Another aspect of the present invention may be a method for selecting a hydrogenation catalyst based on an infrared absorption spectrum by CO adsorption IR measurement.
  • Still another aspect of the present invention may relate to a reaction apparatus including a reaction tower including the hydrogenation catalyst.
  • Example 1 Preparation of catalyst Catalyst A-1 was prepared by the following method. An aqueous solution containing zirconium sulfate (tetrahydrate, 210 g) was added to the slurry obtained by gelling an aqueous solution of sodium silicate (concentration 29 mass%, 2310 g) at pH 14 and then aging at pH 7 for 2 hours. The slurry was adjusted to pH 7 to produce silica-zirconia composite hydroxide. After aging for 30 minutes, an aqueous solution containing aluminum sulfate (14 hydrate, 630 g) was added to adjust the pH to 7, thereby producing a silica-zirconia-alumina composite hydroxide.
  • zirconium sulfate tetrahydrate, 210 g
  • the silica-zirconia-alumina composite hydroxide was filtered from this slurry, washed, adjusted for moisture by heating and concentrated, extruded, dried, and calcined to obtain a catalyst support (porous support).
  • the ratio of each structural component in the obtained carrier was 30% by mass of alumina, 56% by mass of silica, and 14% by mass of zirconia as oxides.
  • This carrier was impregnated with metal using a mixed nitric acid aqueous solution of dinitrodiammine platinum (II) and dinitrodiammine palladium (II) (both manufactured by Tanaka Kikinzoku Kogyo Co., Ltd.) whose concentration was adjusted to match the water absorption rate of the carrier.
  • the hydrogenation catalyst (catalyst A-1) was obtained by performing caulking, drying and firing.
  • the supported amounts of platinum and palladium in catalyst A-1 were 0.3% by mass and 0.5% by mass, respectively, with respect to the total catalyst.
  • ⁇ CO adsorption IR measurement> As a measuring apparatus, a Fourier transform infrared spectrophotometer Cary 670-IR (manufactured by Agilent Technology) and a multimode cell (manufactured by ST Japan) were used. The measurement was performed with a resolution of 4 cm ⁇ 1 , a cumulative number of 256 times, a fractional range of 4000 to 1400 cm ⁇ 1 (detector: D-TGS), and a window material of CaF 2 (infrared transmission lower limit: 1140 cm ⁇ 1 ). Using a sample of about 0.01g was molded disk having a diameter of about 10 mm [phi, the temperature was raised under a He gas flow measurement temperature from 50 ° C.
  • a metal dispersity measuring device BEL-METAL-3SP manufactured by Microtrack Bell Co., Ltd.
  • the crushed sample was heated from room temperature to 300 ° C. at + 5 ° C./min in a He atmosphere, then reduced in 60 minutes under H 2 flow, returned to He flow, and after 15 minutes, 50 ° C. The temperature was lowered.
  • a CO pulse was injected under a He gas flow at a measurement temperature of 50 ° C., and the CO adsorption amount was measured.
  • the metal surface area was calculated on the assumption that one CO molecule is adsorbed on one metal atom.
  • the metal dispersion degree was calculated from the metal content and density of the sample on the assumption that the metal was supported as a sphere on the support surface.
  • the CO adsorption amount of the catalyst A-1 was measured, the CO adsorption amount C 2 per unit mass was 0.65 mol / g, and the total content C 1 (mol / g) of Pt and Pd per unit mass was determined. The ratio (C 2 / C 1 ) of the CO adsorption amount C 2 to) was 0.47. Further, the chlorine content of the catalyst A-1 was less than 0.01% by mass.
  • a reaction tube (inner diameter 15 mm) filled with catalyst A-1 (50 ml) was attached to a fixed bed flow reactor, and then reduced as a pretreatment for reaction under conditions of hydrogen partial pressure of 4.9 MPa and 300 ° C. Thereafter, the hydrogenation reaction was carried out under the conditions of a hydrogen partial pressure of 4.9 MPa, LHSV 1.0 h ⁇ 1 , and a hydrogen oil ratio of 440 NL / L.
  • the results when the reaction temperature of the hydrogenation reaction is 120 ° C., 140 ° C., and 160 ° C. are shown in FIG.
  • Example 2 (1) Preparation of catalyst Implementation was performed except that dinitrodiammine platinum (II) and dinitrodiammine palladium (II) were changed to tetraammineplatinum (II) nitrate and tetraamminepalladium (II) nitrate (both manufactured by Tanaka Kikinzoku Kogyo Co., Ltd.), respectively. In the same manner as in Example 1, catalyst A-2 was prepared.
  • the CO adsorption amount of the catalyst A-2 was measured in the same manner as in Example 1, the CO adsorption amount C 2 per unit mass was 0.83 mol / g, and the ratio (C 2 / C 1 ) was 0.59. Further, the chlorine content of the catalyst A-2 was less than 0.01% by mass.
  • Example 3 (1) Preparation of catalyst As in Example 2, except that the amount of the metal source was changed so that the supported amount of platinum and palladium was 0.07% by mass and 0.1% by mass with respect to the whole catalyst. Thus, catalyst A-3 was prepared.
  • the CO adsorption amount of the catalyst A-3 was measured in the same manner as in Example 1, the CO adsorption amount C 2 per unit mass was 0.17 mol / g, and the ratio (C 2 / C 1 ) was 0.58. Further, the chlorine content of the catalyst A-3 was less than 0.01% by mass.
  • FIG. 2 shows the results when the reaction temperature of the hydrogenation reaction is 140 ° C., 160 ° C., 180 ° C., and 200 ° C., respectively.
  • the CO adsorption amount of the catalyst B-1 was measured in the same manner as in Example 1, the CO adsorption amount C 2 per unit mass was 0.40 mol / g, and the ratio (C 2 / C 1 ) was 0.29. Further, the chlorine content of the catalyst B-1 was 0.12% by mass.
  • FIG. 2 shows the results when the reaction temperature of the hydrogenation reaction is 140 ° C., 160 ° C., 180 ° C., and 200 ° C., respectively.
  • Table 3 shows the properties of the product oil obtained at the reaction temperature at which the total aromatic content is 1% or less in Examples 1 to 3 and Comparative Example 1.
  • Table 4 shows the physical properties of the catalysts used in Examples 1 to 3 and Comparative Example 1.
  • S 2 / S 1 is as high as 0.7 or more.
  • C 2 / C 1 is as high as 0.35 or more and the degree of dispersion of Pd and Pt is high.
  • the catalyst A-3 of Example 3 shows a high value for both C 2 / C 1 and S 2 / S 1 .
  • FIG. 2 is a diagram showing the results of hydrogenation reactions in Examples 1 to 3 and Comparative Example 1.
  • the hydrogenation reaction can proceed at a reaction temperature lower than that of Comparative Example 1, and the total fragrance can be reduced at a reaction temperature as low as about 40 to 60 ° C. compared with Comparative Example 1.
  • a product oil having a group content of 1% by volume or less was obtained.
  • Example 3 the same reaction activity was obtained although the amount of active metal was about 1/5 as small as that of Comparative Example 1.
  • FIG. 3 is a diagram showing the relationship between the relative value of the reaction rate per unit metal surface area calculated from the unit metal surface area determined from C 2 / C 1 and the reaction rate constant, and S 2 / S 1 .
  • the reaction rate relative value is a relative value with the value of Comparative Example 1 as 1. It can be seen that the catalysts of Examples 1 to 3 having S 2 / S 1 of 0.7 or more have a reaction rate per unit metal surface area of 2 or more times higher than that of the catalyst of Comparative Example 1.
  • a hydrogenation catalyst having excellent activity for the hydrogenation reaction of aromatic compounds can be obtained.
  • a low aromatic solvent can be produced efficiently.

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Abstract

担体と、当該担体に担持された活性金属と、を含有する水素化触媒であって、活性金属がＰｔ及びＰｄを含み、ＣＯ吸着ＩＲ測定による赤外吸収スペクトルにおいて、１７２０～２０００ｃｍ－１のピーク面積Ｓ１に対する２０００～２１３０ｃｍ－１のピーク面積Ｓ２の比（Ｓ２／Ｓ１）が０．７以上である、水素化触媒。

Description

水素化触媒及び低芳香族溶剤の製造方法
　本発明は、水素化触媒及びそれを用いた低芳香族溶剤の製造方法に関する。
　近年、塗装、印刷等に使用されるインク用等の各種溶剤として、安全性の高い低芳香族溶剤のニーズが高まっている。
　低芳香族溶剤としては、直鎖パラフィンを主体とする溶剤が挙げられるが、直鎖パラフィン類は低温において結晶化しやすく、低温流動性に劣り、低温環境下での取扱い性が悪いという問題がある。
　この問題を解決するため、例えば、特許文献１には、合成ゼオライトからなる分子ふるいにより、低硫黄灯油留分から直鎖パラフィンを分離する工程を含む製造方法によって、低芳香族炭化水素溶剤を得ることが開示されている。しかし、この方法は工程数が多く、合成ゼオライトへの直鎖パラフィンの吸着及び脱着を交互に行うため、装置構成が複雑となるという問題があった。
　これに対して、特許文献２には、軽油又は減圧軽油の水素化分解と、それにより得られた分解軽油の水素化精製とを組み合わせることで、低芳香族溶剤を得る方法が開示されている。
特開２００２－１７８６３５号公報 特開２００６－２５７１５４号公報
　特許文献２に記載の方法では、分解軽油中の芳香族化合物を水素化することで、低温流動性及びインク成分の溶解性に優れる低芳香族溶剤が得られている。
　本発明は、特許文献２に記載の方法を更に発展させるため、芳香族化合物の水素化反応に対する活性に優れた水素化触媒、及び、当該水素化触媒を用いた低芳香族溶剤の製造方法を提供することを目的とする。
　本発明の一側面は、担体と、当該担体に担持された活性金属と、を含有する水素化触媒であって、上記活性金属がＰｔ及びＰｄを含み、ＣＯ吸着ＩＲ測定による赤外吸収スペクトルにおいて、１７２０～２０００ｃｍ－１のピーク面積Ｓ１に対する２０００～２１３０ｃｍ－１のピーク面積Ｓ２の比（Ｓ２／Ｓ１）が０．７以上である、水素化触媒に関する。
　上記水素化触媒によれば、芳香族化合物の水素化反応を効率良く実施することができるため、低芳香族溶剤を高効率で製造することができる。上記水素化触媒において、１７２０～２０００ｃｍ－１のピーク面積Ｓ１は、１つのＣＯが２つの隣接するＰｔ又はＰｄに吸着したブリッジ型の吸着種（Ｐｔ－ＣＯ－Ｐｔ又はＰｄ－ＣＯ－Ｐｄ）に由来するピークを含んでおり、２０００～２１３０ｃｍ－１のピーク面積Ｓ２は、１つのＣＯが１つのＰｔ又はＰｄに吸着したリニアー型の吸着種（Ｐｔ－ＣＯ又はＰｄ－ＣＯ）に由来するピークを含んでいると考えられる。すなわち、上記水素化触媒では、Ｐｔ及びＰｄが触媒上で高分散し、ブリッジ型の吸着種が生じ難く（リニアー型の吸着種が生じやすく）なっていると考えられる。また、Ｐｔ及びＰｄが高分散することでＰｔ周囲に効率的にＰｄが配置され、Ｐｄ－Ｐｔの相互作用による影響も増大していると考えられる。これにより、上記水素化触媒では、芳香族化合物の水素化反応に対する活性が著しく向上していると考えられる。
　一態様において、上記担体は、アルミナ、シリカ及びジルコニアを含有する無機酸化物担体であってよい。このような担体では、上述のピーク面積比を満たすことによる本発明の効果がより顕著に得られる傾向がある。
　他の一態様に係る水素化触媒は、塩素含有量が、水素化触媒の全量基準で０．０１質量％未満であってよい。このような水素化触媒によれば、塩素による反応装置の腐食が十分に抑制される。また、このような水素化触媒では、上述のピーク面積比を満たすことによる本発明の効果がより顕著に得られる傾向がある。さらに、このような水素化触媒を得るために、塩素原子を含まない活性金属源（Ｐｄ源及びＰｔ源）を用いて触媒を調製すると、上述のピーク面積比を満たす触媒が得られやすくなる傾向がある。なお、上記塩素含有量は、例えば、塩素原子を含まない活性金属源を用いて触媒を調製する方法、酸化処理等の塩素を除去する工程を実施する方法等により実現できる。
　更に他の一態様に係る水素化触媒は、単位質量当たりのＰｔ及びＰｄの合計含有量Ｃ１（ｍｏｌ／ｇ）に対する、単位質量当たりのＣＯ吸着量Ｃ２（ｍｏｌ／ｇ）の比（Ｃ２／Ｃ１）が、０．３５以上であってよい。なお、上記比（Ｃ２／Ｃ１）は、１つの活性金属原子（Ｐｔ原子又はＰｄ原子）に対して１つのＣＯが吸着すると仮定した場合のＰｔ及びＰｄの分散度を示す。このような水素化触媒は、Ｐｔ及びＰｄの分散度が高く、芳香族化合物の水素化反応に対する活性に一層優れる傾向がある。
　本発明の他の一側面は、芳香族化合物を含む原料油を上記水素化触媒に接触させて、上記芳香族化合物の少なくとも一部を水素化して、上記原料油より芳香族分含有量が少ない生成油を得る水素化工程を備える、低芳香族溶剤の製造方法に関する。
　上記製造方法によれば、原料油中の芳香族化合物を効率良く水素化でき、低芳香族溶剤を効率良く製造することができる。
　一態様において、上記生成油の芳香族分含有量は１容量％以下であってよい。上記製造方法では、水素化触媒の活性が高いため、生成油の芳香族分含有量を容易に１容量％以下にすることができる。また、生成油の芳香族分含有量を１容量％以下とすることで、インク用溶剤等の用途に好適な低芳香族溶剤が得られやすくなる。
　他の一態様において、上記原料油の芳香族分含有量は３～３０容量％であってよい。上記製造方法では、水素化触媒の活性が高いため、芳香族分含有量が３容量％以上の原料油から、容易に低芳香族溶剤を得ることができる。また、原料油の芳香族分含有量を３０容量％以下とすることで、比較的温和な水素化条件でも、高品質な低芳香族溶剤が得られやすくなる。また、芳香族分含有量が３～３０容量％である原料油は、分解軽油等の石油類に由来する留分として容易に入手可能であり、生産性に優れている。
　更に他の一態様において、上記原料油の硫黄分含有量は１０質量ｐｐｍ以下であってよい。これにより、水素化触媒の触媒劣化がより顕著に抑制され、より効率良く低芳香族溶剤を製造することができる。
　更に他の一態様に係る製造方法では、上記水素化工程において、水素圧力２～７ＭＰａ、反応温度１００～３５０℃、ＬＨＳＶ０．１～２ｈ－１、水素／油比２００～６００ＮＬ／Ｌの条件で上記原料油を水素化してよい。このような水素化条件によれば、上記水素化触媒による水素化反応をより効率良く進行させることができる。
　更に他の一態様に係る製造方法は、上記生成油から、沸点２４０～３２０℃の留分を９０容量％以上含む溶剤を分留する分留工程を更に備えていてよい。このような好適によれば、インク用溶剤等の用途に特に好適な低芳香族溶剤を効率良く製造することができる。
　本発明によれば、芳香族化合物の水素化反応に対する活性に優れた水素化触媒、及び、当該水素化触媒を用いた低芳香族溶剤の製造方法が提供される。
実施例及び比較例で得られた水素化触媒のＣＯ吸着ＩＲ測定の結果を示す図である。 実施例及び比較例の水素化反応の結果を示す図である。 実施例及び比較例における、単位金属表面積あたりの反応速度相対値とＳ２／Ｓ１との関係を示す図である。
　以下、本発明の好適な実施形態について説明する。
＜水素化触媒＞
　本実施形態に係る水素化触媒は、担体と、当該担体に担持された活性金属と、を含有している。本実施形態において、活性金属はＰｔ及びＰｄを含んでいる。また、本実施形態に係る水素化触媒は、ＣＯ吸着ＩＲ測定による赤外吸収スペクトルにおいて、１７２０～２０００ｃｍ－１のピーク面積Ｓ１に対する２０００～２１３０ｃｍ－１のピーク面積Ｓ２の比（Ｓ２／Ｓ１）が０．７以上となる触媒である。
　本実施形態に係る水素化触媒によれば、芳香族化合物の水素化反応を効率良く実施することができるため、低芳香族溶剤を高効率で製造することができる。
　本実施形態に係る水素化触媒によって上記効果が奏される理由は必ずしも明らかではないが、以下がその一因と考えられる。１７２０～２０００ｃｍ－１のピーク面積Ｓ１は、１つのＣＯが２つの隣接するＰｔ又はＰｄに吸着したブリッジ型の吸着種（Ｐｔ－ＣＯ－Ｐｔ又はＰｄ－ＣＯ－Ｐｄ）に由来するピークを含んでおり、２０００～２１３０ｃｍ－１のピーク面積Ｓ２は、１つのＣＯが１つのＰｔ又はＰｄに吸着したリニアー型の吸着種（Ｐｔ－ＣＯ又はＰｄ－ＣＯ）に由来するピークを含んでいる。すなわち、本実施形態に係る水素化触媒では、Ｐｔ及びＰｄが触媒上で高分散し、ブリッジ型の吸着種が生じ難く（リニアー型の吸着種が生じやすく）なっていると考えられる。また、本実施形態に係る水素化触媒は、Ｐｔ及びＰｄが高分散することでＰｔ周囲に効率的にＰｄが配置され、Ｐｄ－Ｐｔの相互作用による影響（例えば、触媒活性の向上、触媒劣化の抑制等）も増大していると考えられる。これらの効果によって、本実施形態に係る水素化触媒は、芳香族化合物の水素化反応に対する活性が著しく向上していると考えられる。
　上記比（Ｓ２／Ｓ１）は、好ましくは０．８以上であり、より好ましくは０．８５以上であり、更に好ましくは０．９以上である。これにより上述の効果がより顕著に奏される。上記比（Ｓ２／Ｓ１）の上限は特に限定されないが、例えば４．０以下であってよく、２．０以下であってもよい。
　なお、本明細書中、ＣＯ吸着ＩＲ測定における赤外吸収スペクトルは、以下の方法で測定される赤外吸収スペクトルを示す。
＜ＣＯ吸着ＩＲ測定＞
　測定装置はフーリエ変換赤外分光光度計Ｃａｒｙ　６７０－ＩＲ（Ａｇｉｌｅｎｔ　ｔｅｃｈｎｏｌｏｇｙ社製）及びマルチモードセル（エス・ティ・ジャパン製）を使用する。分解能を４ｃｍ－１、積算回数を２５６回、端数範囲を４０００～１４００ｃｍ－１（検出器：Ｄ－ＴＧＳ）、窓材をＣａＦ２（赤外透過下限：１１４０ｃｍ－１）として測定を行う。試料約０．０１ｇを用いて直径約１０ｍｍφの円盤を成型し、Ｈｅガス流通下測定温度５０℃から＋５℃／分で３００℃まで昇温し、Ｈ２流通下にて６０分間還元処理を行い、Ｈｅ流通下へ戻し１５分経過後５０℃まで降温する。その後、１０％ＣＯ／ＨｅにてＣＯを吸着させた後にＨｅ流通下へ戻し３０分経過時に赤外吸収スペクトルを測定する。
　本実施形態において、担体は、活性金属を担持可能なものであればよい。担体としては、例えば、アルミナ、シリカ、チタニア、ジルコニア及びボリアからなる群より選択される少なくとも一種の無機酸化物を含む担体が好ましい。
　担体としては、アルミナを含む無機酸化物担体がより好ましく、アルミナと他の無機酸化物との組み合わせを含む無機酸化物担体が更に好ましい。この組み合わせとしては、例えば、シリカ－アルミナ、チタニア－アルミナ、ボリア－アルミナ、ジルコニア－アルミナ、チタニア－ジルコニア－アルミナ、シリカ－ボリア－アルミナ、シリカ－ジルコニア－アルミナ、シリカ－チタニア－アルミナ、シリカ－チタニア－ジルコニア－アルミナ等が挙げられる。なお、これらの無機酸化物は、それぞれ独立して存在していてよく、複合酸化物を形成していてもよい。
　上述のピーク面積比を満たすことによる発明の効果がより顕著に得られる観点からは、担体としては、アルミナ、シリカ及びジルコニアを含む担体が特に好ましい。
　担体がアルミナと他の無機酸化物とを含有するとき、担体中のアルミナの含有量は９０質量％以下であることが好ましく、６０質量％以下であることがより好ましく、４０質量％以下であることが更に好ましい。アルミナの含有量を少なくすることで、水素化触媒の耐硫黄性が向上する傾向がある。また、アルミナの含有量の下限は特に限定されないが、例えば１５質量％以上であってよく、２０質量％以上であることが好ましい。これにより触媒の成形性が向上し、工業的な製造が容易となる傾向がある。
　担体がアルミナ以外の無機酸化物としてシリカを含有するとき、担体中のシリカの含有量は、例えば１０質量％以上であってよく、４０質量％以上であることが好ましく、５０質量％以上であることがより好ましい。これにより水素化触媒の耐硫黄性がより向上する傾向がある。また、担体中のシリカの含有量は、例えば８５質量％以下であってよく、８０質量％以下であることが好ましく、７５質量％以下であることがより好ましい。これにより、触媒の成形性がより向上し、工業的な製造がより容易となる傾向がある。
　担体がアルミナ以外の無機酸化物としてジルコニアを含有するとき、担体中のジルコニアの含有量は、例えば４質量％以上であってよく、８質量％以上であることが好ましく、１０質量％以上であることがより好ましい。これにより触媒の耐硫黄性がより向上する傾向がある。また、担体中のジルコニアの含有量は、例えば４０質量％以下であってよく、３０質量％以下であることが好ましく、２０質量％以下であることがより好ましい。これにより触媒の成形性がより向上し、工業的な製造がより容易となる傾向がある。
　担体の製造方法は特に限定されず、各元素に対応した各種ゾル、塩化合物等の原料を用いて、任意の調製法を採用することができる。
　本実施形態に係る水素化触媒は、活性金属としてＰｔ及びＰｄを含有する。
　水素化触媒におけるＰｔの担持量は、水素化触媒の全量基準で、例えば０．０１質量％以上であってよく、好ましくは０．０３質量％以上、より好ましくは０．０５質量％以上である。また、水素化触媒におけるＰｔの担持量は、水素化触媒の全量基準で、例えば１．０質量％以下であってよく、好ましくは０．８質量％以下、より好ましくは０．６質量％以下である。
　水素化触媒におけるＰｄの担持量は、水素化触媒の全量基準で、例えば０．０１質量％以上であってよく、好ましくは０．０３質量％以上、より好ましくは０．０５質量％以上である。また、水素化触媒におけるＰｄの担持量は、水素化触媒の全量基準で、例えば１．５質量％以下であってよく、好ましくは１．２質量％以下、より好ましくは１．０質量％以下である。
　水素化触媒において、Ｐｔに対するＰｄのモル比（Ｐｄ／Ｐｔ）は、例えば０．５以上であってよく、好ましくは１．０以上、より好ましくは１．５以上である。このようなモル比であると、Ｐｔ周囲により効率的にＰｄが配置され、Ｐｄ－Ｐｔの相互作用による反応活性の向上及び触媒劣化の抑制の効果がより顕著に奏される。また、上記モル比（Ｐｄ／Ｐｔ）は、例えば２０以下であってよく、好ましくは１０以下、より好ましくは６．０以下である。このようなモル比とすることで、Ｐｄの過剰被覆による活性点の減少が避けられ、少ない金属量でより効率的に反応活性を得ることができる。
　水素化触媒は、Ｐｔ及びＰｄ以外の他の活性金属を更に含有していてもよい。他の活性金属としては、例えば、Ｒｈ、Ｉｒ、Ｒｅ、Ｓｎ等が挙げられる。他の活性金属の担持量は特に限定されないが、例えば、Ｐｔ及びＰｄの合計担持量に対するモル比で０．１以下であってよく、０．０１以下であってもよく、０であってもよい。
　本実施形態において、水素化触媒は、単位質量当たりのＰｔ及びＰｄの合計含有量Ｃ１（ｍｏｌ／ｇ）に対する、単位質量当たりのＣＯ吸着量Ｃ２（ｍｏｌ／ｇ）の比（Ｃ２／Ｃ１）が、０．３５以上であることが好ましい。また、上記比（Ｃ２／Ｃ１）は、０．３８以上であることがより好ましく、０．４０以上であることがより好ましい。このような水素化触媒は、Ｐｔ及びＰｄの分散度が高く、芳香族化合物の水素化反応に対する活性に一層優れる傾向がある。上記比（Ｃ２／Ｃ１）の上限は特に限定されず、例えば１．０以下であってよく、０．９以下であってもよい。
　なお、本明細書中、ＣＯ吸着量Ｃ２は以下の方法で測定される値を示す。
＜ＣＯ吸着量の測定＞
　測定装置は金属分散度測定装置　ＢＥＬ－ＭＥＴＡＬ－３ＳＰ（マイクロトラック・ベル（株）製）を使用する。前処理として、粉砕した試料をＨｅ雰囲気下にて室温から＋５℃／分で３００℃まで昇温した後にＨ２流通下６０分間で還元処理を行い、Ｈｅ流通下へ戻し１５分経過後５０℃まで降温する。測定温度５０℃にてＨｅガス流通下でＣＯパルスを注入し、ＣＯ吸着量を測定する。１個の金属原子に１つのＣＯ分子が吸着すると仮定して金属表面積を算出する。金属が担体表面に球体として担持していると仮定して、試料の金属含有量及び密度から金属分散度を算出する。
　本実施形態において、活性金属の担持方法は特に限定されず、含浸法、イオン交換法等の公知の担持方法を採用してよい。
　好適な一態様において、水素化触媒は、塩素原子を含まない活性金属源を用いて、担体に活性金属を担持させたものであってよい。このような水素化触媒では、触媒中の塩素含有量が著しく低くなるため、塩素による反応装置の腐食が十分に抑制される。また、このようにして活性金属を担持した水素化触媒は、上述の好適な比（Ｓ２／Ｓ１）が得られやすくなる傾向がある。
　塩素原子を含まないＰｔ源としては、例えば、テトラアンミン白金（ＩＩ）硝酸塩（［Ｐｔ（ＮＨ３）４］（ＮＯ３）２）、ジニトロジアンミン白金（ＩＩ）（Ｐｔ（ＮＯ２）２（ＮＨ３）２）、テトラアンミン白金（ＩＩ）水酸塩（［Ｐｔ（ＮＨ３）４］（ＯＨ）２）、ヘキサアンミン白金（ＩＶ）水酸塩（［Ｐｔ（ＮＨ３）６］（ＯＨ）４）、ヘキサアンミン白金（ＩＶ）硝酸塩（［Ｐｔ（ＮＨ３）６）（ＮＯ３）４］、テトラアンミン白金（ＩＩ）酢酸塩（［Ｐｔ（ＮＨ３）４］（ＣＨ３ＣＯＯ）２）等が挙げられる。これらのうち、Ｐｔ源としては、テトラアンミン白金（ＩＩ）硝酸塩（［Ｐｔ（ＮＨ３）４］（ＮＯ３）２）、ジニトロジアンミン白金（ＩＩ）（Ｐｔ（ＮＯ２）２（ＮＨ３）２）、テトラアンミン白金（ＩＩ）水酸塩（［Ｐｔ（ＮＨ３）４］（ＯＨ）２）が特に好適である。
　塩素原子を含まないＰｄ源としては、例えば、テトラアンミンパラジウム（ＩＩ）硝酸塩（［Ｐｄ（ＮＨ３）４］（ＮＯ３）２）、ジニトロジアンミンパラジウム（ＩＩ）（Ｐｄ（ＮＯ２）２（ＮＨ３）２）、テトラアンミンパラジウム（ＩＩ）水酸塩（［Ｐｄ（ＮＨ３）４］（ＯＨ）２）、テトラアンミンパラジウム（ＩＩ）硫酸塩（［Ｐｄ（ＮＨ３）４］ＳＯ４）等が挙げられる。これらのうち、Ｐｄ源としては、テトラアンミンパラジウム（ＩＩ）硝酸塩（［Ｐｄ（ＮＨ３）４］（ＮＯ３）２）、ジニトロジアンミンパラジウム（ＩＩ）（Ｐｄ（ＮＯ２）２（ＮＨ３）２）、テトラアンミンパラジウム（ＩＩ）水酸塩（［Ｐｄ（ＮＨ３）４］（ＯＨ）２）が特に好適である。
　本実施形態では、ＰｔとＰｄとを別々に担体に担持してもよいが、Ｐｔ源及びＰｄ源を含む混合溶液を用いて同時に担持することがより好ましい。このような同時担持によれば、上述の好適な比（Ｓ２／Ｓ１）が得られやすくなる。
　本実施形態に係る水素化触媒は、塩素含有量が、水素化触媒の全量基準で０．１質量％未満であることが好ましく、０．０１質量％未満であることがより好ましい。このような水素化触媒によれば、塩素による反応装置の腐食が十分に抑制される。また、このような水素化触媒では、上述のピーク面積比を満たすことによる本発明の効果がより顕著に得られる傾向がある。なお、このような水素化触媒は、塩素原子を含まない活性金属源を用いて担体に活性金属を担持させる方法、酸化処理等の塩素を除去する工程を実施する方法等により得ることができる。
　本実施形態において、水素化触媒の形状は特に限定されない。例えば、水素化触媒は、円柱状、四葉状等の形状に押出成形されたものであってよく、球状等の形状に成形加工されたものであってもよい。
　本実施形態に係る水素化触媒は、芳香族化合物の水素化反応の触媒として好適に用いることができる。また、本実施形態に係る水素化触媒は上記以外の反応の触媒として用いてもよく、例えば、芳香族化合物以外の不飽和炭化水素化合物の水素化反応等に用いることもできる。
　本実施形態に係る水素化触媒は、従来の触媒と比較して水素化反応に対してより高い活性を有する。このため、例えば、従来の水素化反応条件を維持したまま、本実施形態に係る水素化触媒を用いることで、芳香族分含有量を一層低減した低芳香族溶剤を製造できる。また、本実施形態に係る水素化触媒を用いることで、従来より温和な水素化反応条件で、従来と同等の効率で芳香族化合物を水素化することができる。
＜低芳香族溶剤の製造方法＞
　本実施形態に係る低芳香族溶剤の製造方法は、芳香族化合物を含む原料油を上述の水素化触媒に接触させて、芳香族化合物の少なくとも一部を水素化する水素化工程を備えている。水素化工程では、芳香族化合物の水素化により、原料油より芳香族分含有量が少ない生成油が得られる。
　本実施形態に係る製造方法では、上述の水素化触媒を用いて芳香族化合物を水素化しているため、低芳香族溶剤を効率良く製造することができる。
　原料油中の芳香族分含有量（芳香族化合物の含有量）は特に限定されず、例えば３容量％以上であってよく、５容量％以上であることが好ましい。本実施形態に係る製造方法では、水素化触媒の活性が高いため、芳香族分含有量の多い原料油から、容易に低芳香族溶剤を得ることができる。また、原料油中の芳香族含有量は、例えば３０容量％以下であってよく、好ましくは２５容量％以下である。このような原料油を用いることで、比較的温和な水素化条件でも、高品質な低芳香族溶剤が得られやすくなる。
　なお、本明細書中、芳香族分含有量は、社団法人石油学会により発行された石油学会誌ＪＰＩ－５Ｓ－４９－９７「炭化水素タイプ試験法－高速液体クロマトグラフ法」に記載の方法に準拠して測定される芳香族分の容量百分率（容量％）を示す。
　原料油は、芳香族化合物以外の他の成分を更に含んでいてよい。他の成分としては、例えば、直鎖パラフィン、分岐パラフィン、ナフテン、オレフィン、硫黄化合物、窒素化合物等が挙げられる。
　原料油が直鎖パラフィンを含有するとき、原料油中の直鎖パラフィンの含有量は、例えば１０容量％以下であってよく、好ましくは５容量％以下である。これにより、低温流動性及び溶解性に一層優れる低芳香族溶剤が得られる。
　なお、本明細書中、直鎖パラフィンの含有量は、ＡＳＴＭ－Ｄ８６に記載のガスクロ法によって、標準物質によって直鎖パラフィンを同定し、そのピーク強度の合計から算出される値である。
　原料油の硫黄分含有量は、１０質量ｐｐｍ以下であることが好ましく、５質量ｐｐｍ以下であることがより好ましい。これにより、水素化触媒の触媒劣化がより顕著に抑制され、より効率良く低芳香族溶剤を製造することができる。
　なお、本明細書中、硫黄分含有量は、ＡＳＴＭ－Ｄ５４５３に記載の方法に準拠して測定される硫黄分の質量含有量を意味する。
　好適な一態様において、原料油は、分解軽油を含むものであってよい。分解軽油は、軽油の水素化分解によって得られる留分である。分解軽油は、例えば、沸点１８０～３８０℃の留分であってよい。
　なお、本明細書中、沸点は、ＡＳＴＭ－Ｄ８６に記載の方法に準拠して測定される値を示す。
　水素化工程における反応条件は、原料油の芳香族分含有量、所望の生成油性状等に応じて適宜選択してよい。例えば、水素圧力は、２～７ＭＰａが好ましく、４～６ＭＰａがより好ましい。また、反応温度は、１００～３５０℃が好ましく、１２５～３２５℃がより好ましく、１５０～３００℃が更に好ましい。また、ＬＨＳＶは、０．１～２ｈ－１が好ましく、０．５～１．５ｈ－１がより好ましく、０．６～１．１ｈ－１が更に好ましい。また、水素／油比は、２００～６００ＮＬ／Ｌが好ましく、３００～５００ＮＬ／Ｌがより好ましく、３５０～４５０ＮＬ／Ｌが更に好ましい。
　水素化工程における反応形式としては、固定床方式が好ましい。このとき、水素は、原料油に対して向流又は並流のいずれの形式をとることもでき、また、複数の反応塔によって向流及び並流を組み合わせた形式としてもよい。具体例としては、ダウンフロー型の気液相併流形式が挙げられる。
　水素化工程を実施する反応装置は、反応塔を有していてよく、当該反応塔は固定床式であることが好ましい。このとき、反応塔は、複数の触媒床で構成されていてもよい。また、各触媒床の間には、反応熱の除去や、水素分圧を上げることを目的として、水素ガスを注入してもよい。
　水素化工程では、原料油より芳香族分含有量が少ない生成油が得られる。生成油の芳香族分含有量は、１容量％以下であることが好ましく、１容量％未満であることがより好ましく、０．８容量％未満であることが更に好ましい。このような生成油によれば、インク溶剤等の用途に好適な安全性の高い低芳香族溶剤が得られる。
　本実施形態に係る製造方法では、水素化工程で得られた生成油を低芳香族溶剤として使用してよく、当該生成油を複数の留分に分留し、それらの一部又は全部を低芳香族溶剤として使用してもよい。
　好適な一態様において、低芳香族溶剤の製造方法は、上記生成油から、沸点２４０～３２０℃の留分を９０容量％以上含む溶剤（以下、溶剤（Ａ）と称する。）を分留する分留工程を更に備えていてよい。
　溶剤（Ａ）は、直鎖パラフィンの含有量が５容量％以下であることが好ましく、４容量％以下であることがより好ましく、３容量％以下であることが更に好ましい。下限は特に限定されないが、例えば、０．５容量％以上であってよい。
　溶剤（Ａ）の流動点は、－７．５℃以下であることが好ましく、－１０℃以下であることがより好ましく、－１５℃以下であることが更に好ましい。このような溶剤（Ａ）は、低温流動性に優れ、冬期や寒冷地など、様々な条件下での取扱い性に優れる。
　なお、本明細書中、流動点は、ＪＩＳ　Ｋ　２２６９「原油及び石油製品の流動点並びに石油製品曇り点試験方法」に記載の方法に準拠して測定される値を示す。
　本実施形態では、生成油から溶剤（Ａ）とは異なる留分を分留して、低芳香族溶剤として用いてよい。本実施形態で得られる低芳香族溶剤は、インク用溶剤以外に、例えばクリーニング用溶剤、殺虫剤溶剤、エアゾール用溶剤、溶液重合用溶剤、懸濁重合用溶剤、脱グリース剤、ラッカー用溶剤、抽出用溶剤、ゴム揮発油、金属部品洗浄用溶剤、冷間圧延油やアルミフィンプレス油など金属加工油剤、さび止め油剤、カーコート用溶剤、放電加工油等の用途にも好適に用いることができる。
　また、本実施形態で得られる低芳香族溶剤は、ディーゼル燃料又はディーゼル燃料の構成基材としても用いることができる。このとき、ディーゼル燃料の芳香族分含有量が低くなるため、高いセタン価、及び、排ガスに含まれる微粒子成分（パティキュレート）の低減が期待できる。
　以上、本発明の好適な実施形態について説明したが、本発明は上記実施形態に限定されるものではない。
　例えば、本発明の一側面は、上記水素化触媒の製造方法に関するものであってよい。また、本発明の他の一側面は、ＣＯ吸着ＩＲ測定による赤外吸収スペクトルに基づく、水素化触媒の選別方法であってもよい。また、本発明の更に他の一側面は、上記水素化触媒を含む反応塔を備える、反応装置に関するものであってもよい。
　以下、実施例により本発明をより具体的に説明するが、本発明は実施例に限定されるものではない。
（実施例１）
（１）触媒の調製
　以下の方法で触媒Ａ－１を調製した。
　ケイ酸ナトリウム水溶液（濃度２９質量％、２３１０ｇ）をｐＨ１４でゲル化せしめた後、ｐＨ７で２時間熟成させて得たスラリーに、硫酸ジルコニウム（四水和物、２１０ｇ）を含む水溶液を加え、更にそのスラリーをｐＨ７に調整してシリカ－ジルコニア複合水酸化物を生成せしめた。これを３０分熟成せしめた後、硫酸アルミニウム（１４水和物、６３０ｇ）を含む水溶液を加えてｐＨ７に調整し、シリカ－ジルコニア－アルミナ複合水酸化物を生成せしめた。このスラリーからシリカ－ジルコニア－アルミナ複合水酸化物をろ過し、洗浄した後、加熱濃縮によって水分を調整し、押し出し成型、乾燥、焼成を行い触媒担体（多孔質担体）を得た。得られた担体中の各構成成分の比率は、酸化物としてアルミナ３０質量％、シリカ５６質量％、ジルコニア１４質量％であった。
　この担体に、担体の吸水率に見合う容量になるように濃度を調整したジニトロジアンミン白金（ＩＩ）及びジニトロジアンミンパラジウム（ＩＩ）（いずれも田中貴金属工業製）の混合硝酸水溶液を用いて金属を含浸せしめ、乾燥、焼成を行い、水素化触媒（触媒Ａ－１）を得た。触媒Ａ－１における白金、パラジウムの担持量はそれぞれ触媒全体に対して０．３質量％、０．５質量％であった。
＜ＣＯ吸着ＩＲ測定＞
測定装置はフーリエ変換赤外分光光度計Ｃａｒｙ　６７０－ＩＲ（Ａｇｉｌｅｎｔ　ｔｅｃｈｎｏｌｏｇｙ社製）及びマルチモードセル（エス・ティ・ジャパン製）を使用した。分解能を４ｃｍ－１、積算回数を２５６回、端数範囲を４０００～１４００ｃｍ－１（検出器：Ｄ－ＴＧＳ）、窓材をＣａＦ２（赤外透過下限：１１４０ｃｍ－１）として測定を行った。試料約０．０１ｇを用いて直径約１０ｍｍφの円盤を成型し、Ｈｅガス流通下測定温度５０℃から＋５℃／分で３００℃まで昇温し、Ｈ２流通下にて６０分間還元処理を行い、Ｈｅ流通下へ戻し１５分経過後５０℃まで降温した。その後、１０％ＣＯ／ＨｅにてＣＯを吸着させた後にＨｅ流通下へ戻し３０分経過時に赤外吸収スペクトルを測定した。
　得られた触媒Ａ－１について、ＣＯ吸着ＩＲ測定による赤外吸収スペクトルを求めたところ、図１に示すスペクトルが得られた。また、得られた赤外吸収スペクトルにおいて、１７２０～２０００ｃｍ－１のピーク面積Ｓ１に対する２０００～２１３０ｃｍ－１のピーク面積Ｓ２の比（Ｓ２／Ｓ１）は、０．９３であった。
＜ＣＯ吸着量の測定＞
　測定装置は金属分散度測定装置　ＢＥＬ－ＭＥＴＡＬ－３ＳＰ（マイクロトラック・ベル（株）製）を使用した。前処理として、粉砕した試料をＨｅ雰囲気下にて室温から＋５℃／分で３００℃まで昇温した後にＨ２流通下６０分間で還元処理を行い、Ｈｅ流通下へ戻し１５分経過後５０℃まで降温した。測定温度５０℃にてＨｅガス流通下でＣＯパルスを注入し、ＣＯ吸着量を測定した。１個の金属原子に１つのＣＯ分子が吸着すると仮定して金属表面積を算出した。金属が担体表面に球体として担持していると仮定して、試料の金属含有量、密度から金属分散度を算出した。
　触媒Ａ－１についてＣＯ吸着量の測定を行ったところ、単位質量当たりのＣＯ吸着量Ｃ２は０．６５ｍｏｌ／ｇであり、単位質量当たりのＰｔ及びＰｄの合計含有量Ｃ１（ｍｏｌ／ｇ）に対するＣＯ吸着量Ｃ２の比（Ｃ２／Ｃ１）は、０．４７であった。また、触媒Ａ－１の塩素含有量は０．０１質量％未満であった。
（２）水素化反応
　中東系原油の減圧軽油留分を市販のＮｉ－Ｗ／シリカアルミナ触媒を用いて水素化分解した。減圧軽油留分の物性と水素化分解条件を表１に示す。得られた分解軽油留分を原料油として水素化反応を実施した。原料油（分解軽油留分）の性状を表２に示す。
　触媒Ａ－１（５０ｍｌ）を充填した反応管（内径１５ｍｍ）を固定床流通式反応装置に取り付けた後、反応前処理として水素分圧４．９ＭＰａ、３００℃の条件で還元した。その後、水素分圧４．９ＭＰａ、ＬＨＳＶ１．０ｈ－１、水素油比４４０ＮＬ／Ｌの条件で水素化反応を実施した。水素化反応の反応温度を１２０℃、１４０℃及び１６０℃とした場合の結果をそれぞれ図２に示す。
Figure JPOXMLDOC01-appb-T000001
Figure JPOXMLDOC01-appb-T000002
（実施例２）
（１）触媒の調製
　ジニトロジアンミン白金（ＩＩ）及びジニトロジアンミンパラジウム（ＩＩ）を、それぞれテトラアンミン白金（ＩＩ）硝酸塩及びテトラアンミンパラジウム（ＩＩ）硝酸塩（いずれも田中貴金属工業製）に変更した以外は、実施例１と同様にして、触媒Ａ－２を調製した。
　得られた触媒Ａ－２について、実施例１と同様にＣＯ吸着ＩＲ測定による赤外吸収スペクトルを求めたところ、図１に示すスペクトルが得られた。また、得られた赤外吸収スペクトルにおける比（Ｓ２／Ｓ１）は、１．０８であった。
　また、触媒Ａ－２について実施例１と同様にＣＯ吸着量の測定を行ったところ、単位質量当たりのＣＯ吸着量Ｃ２は０．８３ｍｏｌ／ｇであり、比（Ｃ２／Ｃ１）は、０．５９であった。また、触媒Ａ－２の塩素含有量は０．０１質量％未満であった。
（２）水素化反応
　触媒Ａ－１を触媒Ａ－２に変更したこと以外は実施例１と同様にして水素化反応を実施した。水素化反応の反応温度を１２０℃、１４０℃及び１６０℃とした場合の結果をそれぞれ図２に示す。
（実施例３）
（１）触媒の調製
　白金及びパラジウムの担持量が触媒全体に対して０．０７質量％及び０．１質量％となるように金属源の量を変更したこと以外は、実施例２と同様にして、触媒Ａ－３を調整した。
　得られた触媒Ａ－３について、実施例１と同様にＣＯ吸着ＩＲ測定による赤外吸収スペクトルを求めたところ、図１に示すスペクトルが得られた。また、得られた赤外吸収スペクトルにおける比（Ｓ２／Ｓ１）は、１．７７であった。
　また、触媒Ａ－３について実施例１と同様にＣＯ吸着量の測定を行ったところ、単位質量当たりのＣＯ吸着量Ｃ２は０．１７ｍｏｌ／ｇであり、比（Ｃ２／Ｃ１）は、０．５８であった。また、触媒Ａ－３の塩素含有量は０．０１質量％未満であった。
（２）水素化反応
　触媒Ａ－１を触媒Ａ－３に変更したこと以外は実施例１と同様にして水素化反応を実施した。水素化反応の反応温度を１４０℃、１６０℃、１８０℃及び２００℃とした場合の結果をそれぞれ図２に示す。
（比較例１）
（１）触媒の調製
　ジニトロジアンミン白金（ＩＩ）硝酸塩及びジニトロジアンミンパラジウム（ＩＩ）硝酸塩を、それぞれテトラアンミン白金（ＩＩ）塩化物及びテトラアンミンパラジウム（ＩＩ）塩化物（いずれも田中貴金属工業製）に変更した以外は、実施例１と同様にして、触媒Ｂ－１を調製した。
　得られた触媒Ｂ－１について、実施例１と同様にＣＯ吸着ＩＲ測定による赤外吸収スペクトルを求めたところ、図１に示すスペクトルが得られた。また、得られた赤外吸収スペクトルにおける比（Ｓ２／Ｓ１）は、０．６２であった。
　また、触媒Ｂ－１について実施例１と同様にＣＯ吸着量の測定を行ったところ、単位質量当たりのＣＯ吸着量Ｃ２は０．４０ｍｏｌ／ｇであり、比（Ｃ２／Ｃ１）は、０．２９であった。また、触媒Ｂ－１の塩素含有量は０．１２質量％であった。
（２）水素化反応
　触媒Ａ－１を触媒Ｂ－１に変更したこと以外は実施例１と同様にして水素化反応を実施した。水素化反応の反応温度を１４０℃、１６０℃、１８０℃及び２００℃とした場合の結果をそれぞれ図２に示す。
　実施例１～３及び比較例１において、全芳香族分が１％以下となる反応温度で得られた生成油の性状を、表３に示す。また、実施例１～３及び比較例１で用いた触媒の物性を表４に示す。
Figure JPOXMLDOC01-appb-T000003
Figure JPOXMLDOC01-appb-T000004
　実施例１～３の触媒は、Ｓ２／Ｓ１が０．７以上と高くなっている。また、実施例１～３の触媒は、Ｃ２／Ｃ１が０．３５以上と高く、Ｐｄ及びＰｔの分散度が高いことがわかる。特に実施例３の触媒Ａ－３は、Ｃ２／Ｃ１及びＳ２／Ｓ１がいずれも高い値を示している。
　図２は、実施例１～３及び比較例１の水素化反応の結果を示す図である。実施例１及び２では、比較例１と比較して低い反応温度で水素化反応を進行させることができており、比較例１と比較して４０～６０℃程度も低い反応温度で、全芳香族分が１容量％以下の生成油が得られた。また、実施例３では、比較例１と比較して活性金属量が約１／５と著しく少ないにもかかわらず、同等の反応活性が得られた。
　水素化反応の反応次数を１次として、反応速度定数ｋを以下の式で求めた。
ｋ＝ｌｎ（原料油中の芳香族化合物濃度／生成油中の芳香族化合物濃度）×ＬＨＳＶ
　図３は、Ｃ２／Ｃ１から求めた単位金属表面積と反応速度定数とから算出した単位金属表面積あたりの反応速度相対値と、Ｓ２／Ｓ１と、の関係を示す図である。反応速度相対値は比較例１の値を１とした相対値である。Ｓ２／Ｓ１が０．７以上の実施例１～３の触媒は、比較例１の触媒と比べて単位金属表面積あたりの反応速度が２倍以上高いことがわかる。
　本発明によれば、芳香族化合物の水素化反応に対する活性に優れた水素化触媒が得られる。この水素化触媒を用いることで、低芳香族溶剤を効率良く製造することができる。

Claims (10)

  1. 　担体と、当該担体に担持された活性金属と、を含有する水素化触媒であって、
    　前記活性金属がＰｔ及びＰｄを含み、
    　ＣＯ吸着ＩＲ測定による赤外吸収スペクトルにおいて、１７２０～２０００ｃｍ－１のピーク面積Ｓ１に対する２０００～２１３０ｃｍ－１のピーク面積Ｓ２の比（Ｓ２／Ｓ１）が０．７以上である、水素化触媒。
  2. 　前記担体が、アルミナ、シリカ及びジルコニアを含有する無機酸化物担体である、請求項１に記載の水素化触媒。
  3. 　塩素含有量が、水素化触媒の全量基準で０．０１質量％未満である、請求項１又は２に記載の水素化触媒。
  4. 　単位質量当たりのＰｔ及びＰｄの合計含有量Ｃ１（ｍｏｌ／ｇ）に対する、単位質量当たりのＣＯ吸着量Ｃ２（ｍｏｌ／ｇ）の比（Ｃ２／Ｃ１）が、０．３５以上である、請求項１～３のいずれか一項に記載の水素化触媒。
  5. 　芳香族化合物を含む原料油を水素化触媒に接触させて、前記芳香族化合物の少なくとも一部を水素化して、前記原料油より芳香族分含有量が少ない生成油を得る水素化工程を備え、
    　前記水素化触媒が、請求項１～４のいずれか一項に記載の水素化触媒である、低芳香族溶剤の製造方法。
  6. 　前記生成油の芳香族分含有量が１容量％以下である、請求項５に記載の製造方法。
  7. 　前記原料油の芳香族分含有量が３～３０容量％である、請求項５又は６に記載の製造方法。
  8. 　前記原料油の硫黄分含有量が１０質量ｐｐｍ以下である、請求項５～７のいずれか一項に記載の製造方法。
  9. 　前記水素化工程において、水素圧力２～７ＭＰａ、反応温度１００～３５０℃、ＬＨＳＶ０．１～２ｈ－１、水素／油比２００～６００ＮＬ／Ｌの条件で前記原料油を水素化する、請求項５～８のいずれか一項に記載の製造方法。
  10. 　前記生成油から、沸点２４０～３２０℃の留分を９０容量％以上含む溶剤を分留する分留工程を更に備える、請求項５～９のいずれか一項に記載の製造方法。
     
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