WO2019163162A1 - ティルティングパッドジャーナル軸受及びこれを用いた回転機械 - Google Patents

ティルティングパッドジャーナル軸受及びこれを用いた回転機械 Download PDF

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WO2019163162A1
WO2019163162A1 PCT/JP2018/030974 JP2018030974W WO2019163162A1 WO 2019163162 A1 WO2019163162 A1 WO 2019163162A1 JP 2018030974 W JP2018030974 W JP 2018030974W WO 2019163162 A1 WO2019163162 A1 WO 2019163162A1
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bearing
pad
rotating shaft
space
opening
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真 辺見
高橋　直彦
市村　淳
基喜 佐藤
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株式会社日立製作所
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    • F16C33/00—Parts of bearings; Special methods for making bearings or parts thereof
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    • F16C33/04—Brasses; Bushes; Linings
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    • F16C33/1025—Construction relative to lubrication with liquid, e.g. oil, as lubricant
    • F16C33/1045—Details of supply of the liquid to the bearing
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    • F16C—SHAFTS; FLEXIBLE SHAFTS; ELEMENTS OR CRANKSHAFT MECHANISMS; ROTARY BODIES OTHER THAN GEARING ELEMENTS; BEARINGS
    • F16C2360/00—Engines or pumps
    • F16C2360/44—Centrifugal pumps

Definitions

  • the present invention relates to a tilting pad journal bearing and a rotary machine such as a centrifugal compressor using the same.
  • ⁇ Tilting pad journal bearings are used in high-speed rotating machines such as centrifugal compressors.
  • the oil film temperature rises due to shear heat generation in the oil film.
  • peripheral speed the shaft surface speed (hereinafter referred to as peripheral speed) is high and the temperature rise is large, which may cause bearing damage.
  • peripheral speed the shaft surface speed
  • the lower pad is fully lubricated, and the upper pad, which is relatively lightly loaded, is supplied with an appropriate amount of lubricant less than the lower pad, thereby reducing the lubrication amount of the entire bearing.
  • a method for suppressing the temperature rise of the pad has been proposed.
  • the oil supply amount is adjusted by changing the cross-sectional area (diameter) of the oil supply hole for each pad, regardless of the operation state (for example, the peripheral speed of the rotating shaft).
  • the difference in the amount of oil supplied to each pad is determined by the difference in the diameter of the oil supply holes.
  • the temperature increase of the load-side pad becomes larger under high peripheral speed conditions, so if the amount of oil supplied to the load-side pad can be increased under high peripheral speed conditions, the bearing temperature It is possible to increase the speed of the rotating machine by suppressing the rise.
  • An object of the present invention is to provide a tilting pad journal bearing capable of suppressing an increase in the temperature of the load-side bearing pad by increasing the amount of oil supplied to the load-side bearing pad under high peripheral speed conditions. It is to provide a rotating machine used.
  • the present invention relates to a tilting pad journal bearing that supports a radial load of a rotating shaft of a rotary machine, and a circumferential direction relative to the bearing pad of an opening portion of an oil supply hole that supplies lubricating oil to a sliding portion of the bearing pad.
  • the general position is made different depending on the position of the bearing pad.
  • the opening of the oil supply hole is located between the bearing pads between the bearing pad to be supplied with oil and the adjacent upstream bearing pad.
  • the circumferential position of the opening of the oil supply hole with respect to the bearing pad is the upstream side in the rotating direction of the rotating shaft between the bearing pads.
  • the circumferential position of the opening of the oil supply hole with respect to the bearing pad is the downstream side in the rotating direction of the rotating shaft between the bearing pads.
  • FIG. 3 is a partial cross-sectional view showing a detailed structure of a tilting pad journal bearing according to an embodiment of the present invention.
  • FIG. 3 is a partial cross-sectional view showing a detailed structure of a tilting pad journal bearing according to an embodiment of the present invention.
  • It is a graph which shows the relationship between the oil supply hole flow rate of the tilting pad journal bearing of the Example of this invention, and the rotational speed of a rotating shaft.
  • FIG. 6 is a partial cross-sectional view showing a detailed structure of a tilting pad journal bearing according to another embodiment of the present invention. It is a figure which shows the structural example of the rotary machine to which the tilting pad journal bearing of this invention is applied.
  • FIG. 1 is a cross-sectional view schematically showing the overall structure of a tilting pad journal bearing.
  • FIG. 2 is a longitudinal sectional view showing an outline of the tilting pad journal bearing.
  • a tilting pad journal bearing 100 shown in FIGS. 1 and 2 is an oil bath type journal bearing that supports the radial load of the rotary shaft 1.
  • the tilting pad journal bearing 100 includes a plurality of bearing pads (also simply referred to as “pads”) 2a, 2b, 2c, 2d, and 2e (2a to 2e), a plurality of pivots 4, and a cylinder.
  • a bearing housing (also simply referred to as “housing”) 5 and a bearing casing 20 are provided.
  • FIG. 1 is a cross-sectional view schematically showing the overall structure of a tilting pad journal bearing.
  • FIG. 2 is a longitudinal sectional view showing an outline of the tilting pad journal bearing.
  • a tilting pad journal bearing 100 shown in FIGS. 1 and 2 is an oil bath type journal bearing that supports
  • bearing pads 2 a to 2 e are arranged in the circumferential direction of the rotary shaft 1 so as to face the outer peripheral surface of the rotary shaft 1.
  • a pivot 4 having a curvature is attached to the back surface of each bearing pad 2a to 2e.
  • Each pivot 4 is in contact with the inner wall portion of the bearing housing 5 at a point, a line, or a surface.
  • the pivot 4 may be provided on the inner wall portion of the bearing housing 5 and support the bearing pads 2a to 2e with dots, lines or surfaces.
  • the bearing casing 20 is in contact with and holds the inner periphery of the bearing housing 5.
  • the outer circumferential surface of the bearing housing 5 is provided with an annular oil guiding groove (housing outer circumferential groove) 50 communicating in the circumferential direction.
  • the bearing housing 5 is provided with a plurality of oil supply holes 8a, 8b, 8c, 8d, 8e (8a to 8e) from the oil guide groove 50 toward the inside in the radial direction.
  • the oil supply holes 8a to 8e have openings 7a, 7b, 7c, 7d, and 7e (7a to 7e) on the inner peripheral surface of the bearing housing 5.
  • the oil supply holes 8a to 8e are provided for the bearing pads 2a to 2e. In other words, the number of oil supply holes is the same as the number of bearing pads (five in FIG. 1 corresponding to the bearing pads 2a to 2e).
  • the oil supply holes 8 a to 8 e are provided so as to penetrate from the bottom surface of the oil guide groove 50 on the outer periphery of the bearing housing 5 to the inner peripheral surface of the bearing housing 5, and openings 7 a to 7 e are formed on the inner peripheral surface of the bearing housing 5. It is formed.
  • the openings 7a to 7e of the oil supply holes 8a to 8e are opposite to the rotation direction R (rotation direction) with respect to the bearing pads 2a, 2b, 2c, 2d and 2e to which the lubricating oil supplied through the oil supply holes 8a to 8e is supplied. It is formed so as to face the space 10 between the adjacent bearing pads 2e, 2a, 2b, 2c, and 2d.
  • the opening 7a of the oil supply hole 8a is located in the space 10 between the bearing pad 2a and the bearing pad 2e.
  • Each space 10 communicates with the oil guide groove 50 through the openings 7a to 7e and the oil supply holes 8a to 8e.
  • the bearing casing 20 is provided with an oil guide hole 21 communicating with the oil guide groove 50 radially inward.
  • a main oil supply pipe 130 is connected to the oil guide hole 21, and lubricating oil is supplied from the oil tank 110 through the main oil supply pipe 130 by a pump 120 provided in the main oil supply pipe 130.
  • Lubricating oil sent to the oil guide hole 21 flows into the oil guide groove 50 and flows along the circumferential direction of the bearing housing 5, and is distributed by the oil supply holes 8a to 8e to be distributed in the bearing (in the circumferential direction between the bearing pads). Flows into the space 10).
  • seals 9 are provided on both side surfaces of the bearing housing 5 in the axial direction.
  • the seal 9 is formed of an annular member.
  • the inner periphery of the seal 9 is located closer to the rotating shaft 1 than the inner periphery of the bearing housing 5, and a gap is formed between the inner periphery of the seal 9 and the outer periphery of the rotating shaft 1.
  • the lubricating oil that has flowed into the bearing is stored in the bearing by the seal 9, and the bearing is in an oil bath state that is filled with the lubricating oil. That is, the pad storage space is formed by the rotary shaft 1, the bearing housing 5, and the seal 9, and the pad storage space is filled with the lubricating oil.
  • the same amount of lubricating oil supplied from the oil guide hole 21 is discharged from the gap between the rotary shaft 1 and the seal 9.
  • the clearance between the rotating shaft 1 and the seal 9 is designed to be larger than the clearance between the rotating shaft 1 and the bearing pads 2a to 2e.
  • FIGS. 3 and 4 are partially enlarged views of the tilting pad journal bearing of FIG.
  • the bearing pad 2a disposed on the load direction side indicated by the arrow W (the load side / the lower side when viewed in the direction of gravity) and the bearing pad 2e positioned on the upstream side in the rotation direction are connected to the rotary shaft 1 and the bearing housing. Shown with 5.
  • the lubricating oil supplied to the bearing pad 2a is supplied through the space between the bearing pads 2e and 2a.
  • Lubricating oil is supplied to the space between the bearing pads 2e and 2a through an oil supply hole 8a and an opening 7a provided on the inner peripheral surface of the bearing housing 5 between the bearing pads 2e and 2a.
  • the opening 7a is provided on the upstream side (reverse side in the rotational direction) of the center position 3a between the bearing pads 2e and 2a in the circumferential direction between the pads.
  • an opening is provided in the vicinity of the rear end of the bearing pad on the upstream side in the oil supply hole for supplying oil to the bearing pad on the load side.
  • the bearing pad 2d disposed on the opposite side of the load direction indicated by the arrow W (the non-load side / the upper side when viewed in the direction of gravity) and the bearing pad 2c positioned on the upstream side in the rotational direction are represented by the rotary shaft 1 and the bearing. Shown with housing 5.
  • the lubricating oil supplied to the bearing pad 2d is supplied through a space between the bearing pads 2c and 2d.
  • Lubricating oil is supplied to the space between the bearing pads 2c and 2d through an oil supply hole 8d and an opening 7d provided on the inner peripheral surface of the bearing housing 5 between the bearing pads 2c and 2d.
  • the opening 7d is provided on the downstream side (rotational direction side) with respect to the center position 3d between the bearing pads 2c and 2d in the circumferential direction between the pads.
  • the oil supply hole for supplying oil to the bearing pad on the non-load side has an opening provided in the vicinity of the tip of the bearing pad on the downstream side.
  • the relative positions in the circumferential direction of the oil supply holes and the bearing pads to which the lubricating oil supplied by the oil supply holes is supplied are different between the load side and the non-load side.
  • the circumferential relative positions of the opening of the oil supply hole and the space between the bearing pads to which the lubricating oil is supplied from the oil supply hole differ depending on the position of the bearing pad in the circumferential direction.
  • FIG. 5 is a graph showing the relationship between the flow rate of lubricating oil (flow rate indicated by arrow Y) in the oil supply hole and the rotational speed of the rotary shaft.
  • FIG. 5 shows changes with respect to the rotational speed of the rotary shaft 1 with respect to the flow rate passing through the oil supply hole 8a shown in FIG. 3 and the oil supply hole 8d shown in FIG.
  • Lubricating oil flow curve passing through the oil supply hole 8a positioned near the rear end of the bearing pad on the side and the curve D (lubricant where the opening 7d passes through the oil supply hole 8d positioned near the tip of the bearing pad on the downstream side) Corresponds to the flow curve).
  • FIG. 5 shows changes with respect to the rotational speed of the rotary shaft 1 with respect to the flow rate passing through the oil supply hole 8a shown in FIG. 3 and the oil supply hole 8d shown in FIG.
  • Lubricating oil flow curve passing through the oil supply hole 8a positioned near the rear end of the bearing pad on the side and the curve D (lubric
  • the relative position in the circumferential direction between the opening portion of the oil supply hole and the space between the bearing pads to which the lubricating oil is supplied from the oil supply hole is made different depending on the rotational speed of the rotating machine.
  • the difference in the amount of oil supply has increased.
  • the rotation of the rotating shaft can be achieved by providing the circumferential relative position of the opening of the oil supply hole and the space between the bearing pads to which the lubricating oil is supplied from the oil supply hole is different depending on the position of the bearing pad.
  • the flow rate of the low-temperature lubricating oil flowing between the bearing pads can be adjusted for each bearing pad, and the oil film inlet temperature of any bearing pad can be reduced.
  • the present invention is based on such knowledge.
  • the flow rate of the lubricating oil increases from the oil supply hole 8 a as the rotational speed increases.
  • the temperature increase of 10 can be suppressed.
  • the arrow Y and the arrow X are substantially opposite to each other in the opening 7 d where the flow flowing in from the oil supply hole 8 d and the spiral flow generated in the space 10 merge. . Since it is necessary to resist the spiral flow, it is difficult for the lubricating oil to flow into the space 10 from the oil supply hole 8d.
  • the flow velocity of the spiral flow increases as the rotational speed of the rotary shaft 1 increases, the flow rate of the lubricating oil passing through the oil supply hole 8d decreases because it becomes more difficult to flow in.
  • the relationship between the rotational speed of the rotary shaft 1 and the flow rate of the lubricating oil passing through the oil supply hole 8d is as shown by a curve D in FIG.
  • the rotational speed increases, the flow rate flowing from the oil supply hole 8d decreases, so the temperature of the space 10 tends to increase.
  • the oil film inlet temperature formed between the bearing pad 2d on the non-load side and the rotary shaft 1 also rises, and the oil film temperature on the non-load side, and thus the bearing pad surface temperature, generally increases.
  • the entire bearing does not cause a problem even if the surface temperature of the bearing pad on the non-load side increases.
  • FIG. 6 is a graph showing the bearing pad surface temperature distribution.
  • FIG. 6 shows the distribution of the inner peripheral surface temperature of the bearing pads 2a, 2b, 2c, 2d, and 2e.
  • the dotted line is the bearing pad surface temperature distribution of the conventional structure
  • the solid line is the bearing pad surface temperature distribution of the tilting pad bearing according to this embodiment.
  • the relative positions of the oil supply hole and the bearing pad are the same regardless of the positional relationship with the load direction applied to the rotating shaft (specifically, the opening of the oil supply hole is the same for any bearing pad). It refers to the structure that is the center in the circumferential direction between the bearing pads.
  • the circumferential position between the bearing pads of the opening portion of the oil supply hole is as follows. That is, the opening 7a of the oil supply hole 8a is arranged upstream in the circumferential direction between the bearing pads as shown in FIG. 3, and the opening 7d of the oil supply hole 8d is arranged in the circumferential direction between the bearing pads as shown in FIG. It is arranged downstream. Further, in the bearing structure shown in FIG. 1, the bearing temperature usually increases in the bearing pad directly below as viewed in the direction of gravity and the bearing pad one downstream thereof, so the opening 7 b of the oil supply hole 8 b. As shown in FIG.
  • the opening 7c of the oil supply hole 8c and the opening 7e of the oil supply hole 8e are arranged at the circumferential center position between the bearing pads (the same as the circumferential position of the conventional structure). ).
  • the surface temperature of the bearing pad 2a is lower than that of the conventional structure.
  • the surface temperature of the bearing pad 2d is higher than that of the conventional structure.
  • the bearing pad 2d is arranged on the opposite side in the load (load) direction, the shear heat generation of the oil film is small and the temperature is lower than that of the bearing pad 2a. Therefore, as a whole bearing, the maximum temperature of the bearing pad surface can be kept low even under high circumferential speed conditions, and a highly reliable tilting pad journal bearing can be provided.
  • the relative position in the circumferential direction with respect to the bearing pad of the opening portion of the oil supply hole for supplying lubricating oil to the sliding portion of the bearing pad can be arbitrarily set for each bearing pad.
  • the amount of oil supplied to the bearing pad can be easily adjusted according to the circumferential position of the bearing pad, and the oil supplied to each bearing pad according to the operating state (rotational speed, peripheral speed) of the rotating machine. Since the difference in quantity can be made different, the degree of freedom in designing the bearing is increased.
  • the circumferential position of the opening of the oil supply hole with respect to the bearing pad is set upstream of the rotating direction of the rotating shaft between the bearing pads.
  • the circumferential position of the opening of the oil supply hole with respect to the bearing pad is defined as the downstream side of the rotating direction of the rotating shaft between the bearing pads.
  • the circumferential position of the opening of the oil supply hole with respect to the bearing pad is the upstream side in the rotating direction of the rotating shaft between the bearing pads.
  • the circumferential position of the opening portion of the oil supply hole with respect to the bearing pad may be the center in the circumferential direction between the bearing pads.
  • the circumferential position of the opening of the oil supply hole with respect to the bearing pad is set downstream of the rotating direction of the rotating shaft between the bearing pads.
  • the circumferential position of the opening of the oil supply hole with respect to the bearing pad may be the center in the circumferential direction between the bearing pads.
  • the opening 7b of the oil supply hole 8b for supplying lubricating oil to the bearing pad 2b is also located on the upstream side in the circumferential direction.
  • an opening of the oil supply hole for supplying oil to the bearing pads on both sides supporting the load is provided upstream in the circumferential direction between the pads. It is good to do so.
  • the entire hole of the load-side oil supply hole 8a (the entire opening of the opening 7a) is arranged on the upstream side of the center position 3a between the pads. From the viewpoint of making the flow in the same direction as the spiral flow indicated by the arrow X, the effect of this embodiment can be obtained if at least the circumferential center position of the oil supply hole (opening) is upstream of the circumferential center position between the bearing pads. I can expect. However, in order to obtain the effect of the present embodiment more reliably, it is desirable to dispose the entire oil supply hole (opening) upstream of the circumferential center position between the bearing pads, as shown in FIG.
  • the inner peripheral portion on the upstream side of the oil supply hole 8a (opening portion 7a) substantially coincides with the radial extension line of the side surface on the downstream side of the bearing pad 2e.
  • the non-load-side oil supply hole 8d At least the circumferential center position of the oil supply hole (opening) is more than the circumferential center position between the bearing pads.
  • the effect of this embodiment can be expected if it is on the downstream side.
  • the entire oil supply hole (opening) on the downstream side of the circumferential center position between the bearing pads, and further, as shown in FIG. As described above, it is desirable that the inner peripheral portion on the downstream side of the oil supply hole 8d (opening portion 7d) should substantially coincide with the radial extension line of the side surface on the upstream side of the bearing pad 2d.
  • the oil supply holes 8a to 8e have the same diameter.
  • the diameter of the load-side oil supply hole is larger than the diameter of the non-load-side oil supply hole. The amount of oil supply may be further increased.
  • FIG. 7 is a partial cross-sectional view (partial cross-sectional view corresponding to FIG. 3 of the above-described embodiment) showing the detailed structure of the tilting pad journal bearing of the present embodiment.
  • the same parts as those in the above embodiment are denoted by the same reference numerals, and description thereof will be omitted as appropriate.
  • a convex portion 6 is provided on the inner peripheral surface of the bearing housing 5 on the downstream side in the rotation direction of the opening 7a of the oil supply hole 8a.
  • the convex portion 6 has the same axial width as the axial width of the opening 7a, and the inner portion of the bearing housing 5 is arranged so that the spiral flow smoothly flows through the location of the convex portion 6. It has an inclination so that the circumferential width on the peripheral surface side is increased.
  • the direction of the spiral flow in the space 10 is changed by the presence of the convex portion 6, and the flow of the arrow X in the vicinity of the opening 7 a becomes more coincident with the arrow Y.
  • the characteristics of the tilting pad journal bearing in the embodiment of the present invention described above can be summarized as follows, for example.
  • (1) A plurality of bearing pads arranged on the outer peripheral side of the rotating shaft, a cylindrical housing that holds the bearing pads so that the bearing pad can swing, an annular housing outer peripheral groove provided in the housing, and the rotating shaft
  • a tilting pad journal bearing having a seal provided on the inner peripheral surface of the housing axial direction end while maintaining a gap, the housing inner peripheral surface between the plurality of bearing pads and the housing outer peripheral groove communicate with each other.
  • the same number of oil supply holes as the bearing pad are provided so that the relative positions in the circumferential direction of the oil supply hole and the bearing pad differ depending on the position of the bearing pad.
  • the oil supply hole provided on the rotation direction opposite side of the bearing pad arranged on the load direction side applied to the rotation shaft is formed between the bearing pad and the bearing pad on the opposite side of the rotation direction.
  • the oil supply hole provided on the opposite side of the rotation direction of the bearing pad disposed in the reverse direction of the load applied to the rotating shaft is located on the opposite side of the rotation direction from the center position in the circumferential direction between the bearing pad and its rotation. It is installed on the rotational direction side with respect to the circumferential center position between the bearing pads on the opposite direction side.
  • a convex portion is provided on the rotational direction side of the bearing housing side opening of the oil supply hole on the opposite side of the rotational direction of the bearing pad disposed in the load direction applied to the rotational shaft. Is provided.
  • FIG. 8 is a longitudinal sectional view showing the overall structure of a centrifugal compressor which is one of typical turbomachines.
  • a centrifugal compressor 800 is formed in a cylindrical shape or the like as a stationary portion (stator), and is rotatably supported by radial bearings 802 and 803 and a thrust bearing 804. And a plurality of (five steps in FIG. 8) impellers 806 attached to the rotation shaft 805.
  • a rotor 807 is constituted by the rotating shaft 805 and the impeller 806.
  • a single-shaft multistage centrifugal compressor in which impellers 806 are provided in multiple stages on one rotating shaft 805 will be described as an example, but the same applies to a single-stage centrifugal compressor in which the impeller 806 has only one stage. Is applicable.
  • the rotating shaft 805 of the rotor 807 is rotatably supported via radial bearings 802 and 803 provided at the suction side (left side in FIG. 8) end and the discharge side (right side in FIG. 8) end of the casing 801. ing.
  • a thrust bearing 804 that receives a thrust load is provided at the suction side end of the rotary shaft 805, and a balance piston 812 that cancels the thrust load is provided on the discharge side of the final stage impeller 806 on the rotary shaft 805. Yes.
  • a driving machine such as a motor is connected to the discharge side end of the rotating shaft 805, and the rotor 807 is driven to rotate by this driving machine. Further, when the rotor 807 is rotated, gas is sucked from the suction flow path 808, is sequentially compressed by the plural stages of impellers 806, and is finally discharged from the discharge flow path 811.
  • the tilting pad journal bearing of the present invention is used for the radial bearings 802 and 803.
  • the bearing peripheral speed increases, the bearing temperature rises and the risk of bearing damage increases.
  • the tilting pad journal bearing of the present invention as the radial bearings 802 and 803, the amount of oil supplied to the load side pad can be increased under high peripheral speed conditions, and the load side pad under high peripheral speed conditions. It is possible to suppress the temperature rise. As a result, an increase in the bearing temperature can be suppressed, and the centrifugal compressor can be reduced in size and speed.
  • the tilting pad journal bearing of this embodiment is applied to a centrifugal compressor, the rotational speed can be increased, so that a high-pressure or high-flow rate centrifugal compressor can be realized.
  • this invention is not limited to the above-mentioned Example, Various modifications are included.
  • the above-described embodiments have been described in detail for easy understanding of the present invention, and are not necessarily limited to those having all the configurations described.
  • a part of the configuration of one embodiment can be replaced with the configuration of another embodiment, and the configuration of another embodiment can be added to the configuration of one embodiment.

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Abstract

本発明のティルティングパッドジャーナル軸受は、軸受パッドの摺動部へ潤滑油を供給する給油孔の開口部の当該軸受パッドに対する周方向の相対的な位置を、軸受パッドの位置により異ならせる。例えば、回転軸（１）の荷重を支える回転軸下側の軸受パッド（２ａ）では給油孔（８ａ）の開口部（７ａ）の当該軸受パッド（２ａ）に対する周方向位置をパッド間の空間（１０）の回転軸（１）の回転方向の上流側とする。または、回転軸（１）の荷重を支える側とは反対側の回転軸上側の軸受パッド（２ｄ）では給油孔（８ｄ）の開口部（７ｄ）の当該軸受パッド（２ｄ）に対する周方向位置をパッド間の空間（１０）の回転軸（１）の回転方向の下流側とする。

Description

ティルティングパッドジャーナル軸受及びこれを用いた回転機械
　本発明は、ティルティングパッドジャーナル軸受及びこれを用いた遠心圧縮機などの回転機械に関する。
　遠心圧縮機のような高速回転機械においては、ティルティングパッドジャーナル軸受が使用される。ティルティングパッドジャーナル軸受においては、油膜においてせん断発熱により油膜温度が上昇する。特に、遠心圧縮機など高速回転の機械においては、軸表面の速度（以下、周速）が高く、温度上昇も大きいため、軸受の損傷を引き起こす可能性がある。これを回避するため、例えば、特許文献１に記載のように、上方のパッドへ潤滑油を給油する給油孔の断面積を他の給油孔よりも小さく設けて、回転軸の負荷が主に作用する下方のパッドには潤滑油を充分に給油するとともに比較的負荷の小さい上方のパッドには下方のパッドよりも少ない適量の潤滑油を供給することにより、軸受全体では潤滑油の給油量を少なくして、パッドの温度上昇を抑制する方法が提案されている。
特開平１０－２６１２９号公報
　特許文献１に記載の軸受のように、給油孔の断面積（径）をパッド毎に異なるものとすることにより給油量を調整する構造では、運転状態（例えば回転軸の周速）に関わらず、パッド毎の給油量の差は給油孔の径の差により決まってしまうことになる。しかしながら、例えば、高周速条件下においては負荷側のパッドの温度上昇がより大きくなることから、高周速条件下において負荷側のパッドへの給油量をより多くすることができれば、軸受温度の上昇を抑制して回転機械の高速化を実現できる。
　本発明の目的は、高周速条件下において負荷側の軸受パッドへの給油量をより多くすることで負荷側の軸受パッドの温度上昇を抑制することが可能なティルティングパッドジャーナル軸受及びそれを用いた回転機械を提供することにある。
　本発明は、回転機械の回転軸の径方向荷重を支えるティルティングパッドジャーナル軸受であって、軸受パッドの摺動部へ潤滑油を供給する給油孔の開口部の当該軸受パッドに対する周方向の相対的な位置を、軸受パッドの位置により異ならせるようにしたものである。　
　給油孔の開口部は給油対象となる軸受パッドとその隣の上流側の軸受パッドとの間の軸受パッド間に位置する。例えば、回転軸の径方向荷重を支える回転軸下側の軸受パッドでは給油孔の開口部の当該軸受パッドに対する周方向位置を軸受パッド間の回転軸の回転方向の上流側とする。または、回転軸の径方向荷重を支える側とは反対側の回転軸上側の軸受パッドでは給油孔の開口部の当該軸受パッドに対する周方向位置を軸受パッド間の回転軸の回転方向の下流側とする。
　本発明によれば、回転機械の運転状態により各軸受パッドへの給油量の差を変更させることが可能で、高周速条件下において負荷側の軸受パッドへの給油量をより多くすることができ、高周速条件下において負荷側の軸受パッドの温度上昇を抑制することが可能となる。　
　上記した以外の課題、構成及び効果は、以下の実施形態の説明により明らかにされる。
本発明の実施例のティルティングパッドジャーナル軸受の概略を示す横断面図である。 本発明の実施例のティルティングパッドジャーナル軸受の概略を示す縦断面図である。 本発明の実施例のティルティングパッドジャーナル軸受の詳細な構造を示す部分横断面図である。 本発明の実施例のティルティングパッドジャーナル軸受の詳細な構造を示す部分横断面図である。 本発明の実施例のティルティングパッドジャーナル軸受の給油孔流量と回転軸の回転速度の関係を示すグラフである。 本発明の実施例のティルティングパッドジャーナル軸受の軸受パッド表面温度低減効果を示すグラフである。 本発明の他の実施例のティルティングパッドジャーナル軸受の詳細な構造を示す部分横断面図である。 本発明のティルティングパッドジャーナル軸受を適用した回転機械の構成例を示す図である。
　以下、図面を用いて本発明の実施例を説明する。　
　先ず、図１～図２を参照しながら本発明の一実施例であるティルティングパッドジャーナル軸受の全体構造を説明する。なお、ティルティングパッドジャーナル軸受の全体構造はこれに限定されるものではない。
　図１はティルティングパッドジャーナル軸受の全体構造の概略を示す横断面図である。図２はティルティングパッドジャーナル軸受の概略を示す縦断面図である。　
　図１及び図２に示すティルティングパッドジャーナル軸受１００は、回転軸１の径方向荷重を支持する油浴式ジャーナル軸受である。図１に示すように、ティルティングパッドジャーナル軸受１００は、複数の軸受パッド（単に「パッド」ともいう）２ａ、２ｂ、２ｃ、２ｄ、２ｅ（２ａ～２ｅ）と、複数のピボット４と、円筒状の軸受ハウジング（単に「ハウジング」ともいう）５と、軸受ケーシング２０を備えている。図１では５個の軸受パッド２ａ～２ｅが、回転軸１の外周面に対向するように回転軸１の周方向に配設されている。各軸受パッド２ａ～２ｅの背面部には、曲率を有するピボット４が取り付けられている。各ピボット４は、軸受ハウジング５の内壁部と点、線又は面で接触している。これにより、各軸受パッド２ａ～２ｅは、ピボット４を介して搖動可能に軸受ハウジング５により支えられている。なお、ピボット４は、軸受ハウジング５の内壁部に設け、軸受パッド２ａ～２ｅを点、線又は面で支える構造としてもよい。軸受ケーシング２０は、図２に示すように、内周が軸受ハウジング５の外周と接しこれを保持する。
　軸受ハウジング５の外周面には、周方向に連通した円環状の導油溝（ハウジング外周溝）５０が設けられている。また、軸受ハウジング５には、導油溝５０から径方向内側に向かって給油孔８ａ、８ｂ、８ｃ、８ｄ、８ｅ（８ａ～８ｅ）が複数設けられている。給油孔８ａ～８ｅは軸受ハウジング５の内周面に開口部７ａ、７ｂ、７ｃ、７ｄ、７ｅ（７ａ～７ｅ）を有する。給油孔８ａ～８ｅは軸受パッド２ａ～２ｅ毎に設けられる。言い換えれば、給油孔の数は軸受パッドの個数と同じである（図１では軸受パッド２ａ～２ｅに対応して５個）。また、給油孔８ａ～８ｅは軸受ハウジング５の外周の導油溝５０の底面から軸受ハウジング５の内周面に貫通するように設けられ、軸受ハウジング５の内周面に開口部７ａ～７ｅが形成される。給油孔８ａ～８ｅの開口部７ａ～７ｅは、給油孔８ａ～８ｅを介して供給される潤滑油が給油される軸受パッド２ａ、２ｂ、２ｃ、２ｄ、２ｅと回転方向Ｒと逆側（回転方向上流側）の隣の軸受パッド２ｅ、２ａ、２ｂ、２ｃ、２ｄとの間の空間１０に面するように形成される。例えば、給油孔８ａの開口部７ａは軸受パッド２ａと軸受パッド２ｅとの間の空間１０に位置する。各空間１０は、開口部７ａ～７ｅ及び給油孔８ａ～８ｅにより導油溝５０と連通している。
　軸受ケーシング２０には、径方向内側に向かって導油溝５０に連通する導油孔２１が設けられている。導油孔２１には、主給油管１３０が接続され、主給油管１３０に設けたポンプ１２０により油槽１１０から潤滑油が主給油管１３０を通って供給される。導油孔２１に送られた潤滑油は、導油溝５０に流入して軸受ハウジング５の周方向に沿って流れ、給油孔８ａ～８ｅにより分配されて軸受内（軸受パッド間の周方向の空間１０）へ流入する。
　図２に示すように、軸受ハウジング５の軸方向の両側面にはシール９が設けられている。シール９は環状の部材で形成されている。シール９の内周は、軸受ハウジング５の内周よりも回転軸１側に位置し、シール９の内周と回転軸１の外周と間には隙間が形成されている。軸受内へと流入した潤滑油は、シール９によって軸受内部に貯留され、軸受内は潤滑油で満たされる油浴状態となる。すなわち、回転軸１、軸受ハウジング５、及びシール９によりパッド収納空間が形成され、パッド収納空間内に潤滑油が満たされることになる。そして、導油孔２１から供給された油量と、同量の潤滑油が回転軸１とシール９の隙間から排出される。一般的に、回転軸１と軸受パッド２ａ～２ｅの隙間よりも、回転軸１とシール９の隙間のほうが大きくなるよう設計されている。
　図１に示す回転方向Ｒに向かって回転軸１が回転すると、給油孔８ａ～８ｅから軸受内に流入した潤滑油は、一旦パッド間の空間１０を経由して、回転軸１と軸受パッド２ａ～２ｅの内周面との間である摺動部１１へと供給される。すると、摺動部１１に薄い流体膜（油膜）が形成され、油膜内部に圧力が発生し、ティルティングパッドジャーナル軸受は、回転軸と軸受パッドの接触を防止しつつ回転軸の径方向荷重Ｗを負担することができる。回転軸１の回転に伴い、油膜の内部には、せん断応力が生じ、その結果、発熱する（せん断発熱）。空間１０にある潤滑油は、回転軸１の運動により、矢印Ｘで示すような渦状の流れが誘起される。
　次に、図３及び図４を用いて、本発明の実施例の詳細構造を説明する。図３及び図４は、図１のティルティングパッドジャーナル軸受を部分的に拡大して示したものである。
　図３においては、矢印Ｗで示す荷重方向側（負荷側／重力方向で見て下側）に配置された軸受パッド２ａ及びその回転方向上流側に位置する軸受パッド２ｅを回転軸１及び軸受ハウジング５とともに示す。軸受パッド２ａに供給される潤滑油は、軸受パッド２ｅと２ａとの間の空間を介して供給される。軸受パッド２ｅと２ａとの間の空間には、給油孔８ａと、軸受パッド２ｅと２ａとの間の軸受ハウジング５内周面に設けられた開口部７ａを介して潤滑油が供給される。開口部７ａは、本実施例では、軸受パッド２ｅと２ａとのパッド間周方向中央位置３ａよりも上流側（回転方向逆側）に設けられている。言い換えれば、負荷側の軸受パッドへ給油する給油孔では開口部が上流側の軸受パッド後端の近傍に設けられている。
　図４においては、矢印Ｗで示す荷重方向逆側（非負荷側／重力方向で見て上側）に配置された軸受パッド２ｄ及びその回転方向上流側に位置する軸受パッド２ｃを回転軸１及び軸受ハウジング５とともに示す。軸受パッド２ｄに供給される潤滑油は、軸受パッド２ｃと２ｄとの間の空間を介して供給される。軸受パッド２ｃと２ｄとの間の空間には、給油孔８ｄと、軸受パッド２ｃと２ｄとの間の軸受ハウジング５内周面に設けられた開口部７ｄを介して潤滑油が供給される。開口部７ｄは、本実施例では、軸受パッド２ｃと２ｄとのパッド間周方向中央位置３ｄよりも下流側（回転方向側）に設けられている。言い換えれば、非負荷側の軸受パッドへ給油する給油孔では開口部が下流側の軸受パッド先端の近傍に設けられている。
　上述の説明から分かるように、本実施例では、給油孔と当該給油孔により供給される潤滑油が給油される軸受パッドの周方向の相対位置が負荷側と非負荷側では異なっている。言い換えれば、軸受パッドの周方向の位置により、給油孔の開口部と当該給油孔から潤滑油が供給される軸受パッド間の空間との周方向の相対位置が異なっている。
　次に、本実施例の作用効果について説明する。
　図３に示す構成においては、給油孔８ａより流入する潤滑油は、矢印Ｙに示すように空間１０に流入する。このとき、空間１０においては、回転軸１の運動により誘起された、矢印Ｘにて示される渦状の流れが生じている。２つの流れが合流する開口部７ａにおいて、矢印Ｙと矢印Ｘとはほぼ同じ方向となっているため、渦状の流れに巻き込まれるように給油孔８ａから潤滑油が流入する。回転軸１の回転速度の増加に伴い渦状流れの流速が増加すると、巻き込む潤滑油の流量も増加するため、給油孔８ａを通過する潤滑油の流量も増加する。これより、回転軸１の回転速度と給油孔８ａを通過する潤滑油の流量との関係は、図５の曲線Ａのようになる。
　図５は、給油孔における潤滑油の流量（矢印Ｙの流量）と回転軸の回転速度の関係を示すグラフである。　
　図５においては、図３に示した給油孔８ａおよび図４に示した給油孔８ｄを通過する流量について、回転軸１の回転速度に対する変化を示しており、それぞれ曲線Ａ（開口部７ａが上流側の軸受パッド後端の近傍に位置する給油孔８ａを通過する潤滑油の流量曲線）および曲線Ｄ（開口部７ｄが下流側の軸受パッド先端の近傍に位置する給油孔８ｄを通過する潤滑油の流量曲線）が対応する。図５から分かるように、給油孔の開口部と当該給油孔から潤滑油が供給される軸受パッド間の空間との周方向の相対位置が異なるようにすることにより、回転機械の回転速度に応じて給油量の差が大きくなっている。このことから、軸受パッドの位置により、給油孔の開口部と当該給油孔から潤滑油が供給される軸受パッド間の空間との周方向の相対位置が異なるように設けることにより、回転軸の回転速度が上昇した際に、軸受パッド間に流入する低温の潤滑油の流量を軸受パッド間ごとに調整することができ、任意の軸受パッドの油膜入口温度を低減することができる。本発明は、このような知見に基づいている。
　そして、本実施例では、図５に示すように、回転速度の上昇とともに給油孔８ａから流入する潤滑油（空間１０内にある潤滑油よりも低温の潤滑油）の流量が増加するため、空間１０の温度上昇を抑えることが可能となる。これにより、負荷側の軸受パッド２ａと回転軸１との間に形成される油膜入口温度も抑えられるため、負荷側における油膜温度ひいては軸受パッド表面温度を全体的に抑えることができる。
　一方、図４に示す構成においては、給油孔８ｄより流入する流れと、空間１０において生じている渦状の流れが合流する開口部７ｄにおいて、矢印Ｙと矢印Ｘとはほぼ反対方向となっている。渦状の流れに抗わなくてはならないため、給油孔８ｄから空間１０へは潤滑油が流入しにくくなる。回転軸１の回転速度の増加に伴い渦状流れの流速が増加すると、さらに流入しにくくなるため、給油孔８ｄを通過する潤滑油の流量は低下する。これより、回転軸１の回転速度と給油孔８ｄを通過する潤滑油の流量との関係は、図５の曲線Ｄのようになる。回転速度の上昇とともに給油孔８ｄから流入する流量が低下するため、空間１０の温度は上昇しやすくなる。これにより、非負荷側の軸受パッド２ｄと回転軸１との間に形成される油膜入口温度も上昇し、非負荷側における油膜温度ひいては軸受パッド表面温度は全体的に高くなる。しかしながら、軸受全体としては、次に説明するように、非負荷側の軸受パッドの表面温度が高くなっても問題は生じない。
　軸受全体としての効果について、図６を用いて説明する。図６は、軸受パッド表面温度分布を示すグラフである。　
　図６においては、軸受パッド２ａ、２ｂ、２ｃ、２ｄ、２ｅの内周側表面温度の分布を示している。点線は、従来構造の軸受パッド表面温度分布であり、実線は本実施例によるティルティングパッド軸受の軸受パッド表面温度分布を示す。ここで、従来構造とは、回転軸に掛る荷重方向との位置関係に関わらず、給油孔と軸受パッドとの相対位置が同一（具体的には何れの軸受パッドについても給油孔の開口部が軸受パッド間の周方向中央）である構造を指す。
　本発明の実施例の給油孔の開口部の軸受パッド間の周方向位置は次のようになっている。すなわち、給油孔８ａの開口部７ａについては図３に示すように軸受パッド間の周方向上流側に配置され、給油孔８ｄの開口部７ｄについては図４に示すように軸受パッド間の周方向下流側に配置されている。また、図１に示す軸受構造では、軸受温度が高くなるのは、通常、重力方向で見て真下にある軸受パッドとその一つ下流の軸受パッドであることから、給油孔８ｂの開口部７ｂについては、図１に示すように、すなわち、給油孔８ａの開口部７ａと同様に、軸受パッド間の周方向上流側に配置されている。また、給油孔８ｃの開口部７ｃおよび給油孔８ｅの開口部７ｅについては、図１に示すように、軸受パッド間の周方向中央位置に配置されている（従来構造の周方向位置と同じ。）。
　先に説明したように、本実施例の構造を用いた場合は、従来構造と比較し、軸受パッド２ａの表面温度は低い。一方で、従来構造と比較し、軸受パッド２ｄの表面温度は高い。しかしながら、軸受パッド２ｄは荷重（負荷）方向逆側に配置されているために油膜のせん断発熱は小さく、軸受パッド２ａよりも低い温度となっている。したがって、軸受全体としては、高周速条件下においても本実施例により軸受パッド表面の最高温度を低く保つことができ、信頼性の高いティルティングパッドジャーナル軸受を提供することができる。
　また、本実施例では、軸受パッドの摺動部へ潤滑油を供給する給油孔の開口部の当該軸受パッドに対する周方向の相対的な位置を、軸受パッド毎に任意に設定可能である。これにより、軸受パッドへの給油量を軸受パッドの周方向位置に応じて容易に調整することができ、しかも、回転機械の運転状態（回転速度、周速）に応じて各軸受パッドへの給油量の差を異ならせることができるので、軸受の設計の自由度が増す。
　また、上述の実施例では、回転軸の径方向荷重を支える回転軸下側の軸受パッドでは給油孔の開口部の当該軸受パッドに対する周方向位置を軸受パッド間の回転軸の回転方向の上流側とし、回転軸の径方向荷重を支える側とは反対側の回転軸上側の軸受パッドでは給油孔の開口部の当該軸受パッドに対する周方向位置を軸受パッド間の回転軸の回転方向の下流側としているが、例えば、回転軸の径方向荷重を支える回転軸下側の軸受パッドでは給油孔の開口部の当該軸受パッドに対する周方向位置を軸受パッド間の回転軸の回転方向の上流側とし、その他の軸受パッドでは給油孔の開口部の当該軸受パッドに対する周方向位置を軸受パッド間の周方向中央としても良い。この場合、上述の実施例よりも効果が期待できないが負荷側の軸受パッド間への潤滑油の供給がされ易くなり、負荷側の軸受パッドへの給油量を従来構造よりも多くすることができる。同様に、回転軸の径方向荷重を支える側とは反対側の回転軸上側の軸受パッドでは給油孔の開口部の当該軸受パッドに対する周方向位置を軸受パッド間の回転軸の回転方向の下流側とし、その他の軸受パッドでは給油孔の開口部の当該軸受パッドに対する周方向位置を軸受パッド間の周方向中央としても良い。この場合、上述の実施例よりも効果が期待できないが、非負荷側では軸受パッド間への流入量が抑制されることから、負荷側の軸受パッドを含む他の軸受パッドへの給油量が従来構造よりも増加する。
　また、上述の実施例では、重力方向で見て真下に軸受パッド２ａを設けた構造であることから、軸受パッド２ｂに潤滑油を給油する給油孔８ｂの開口部７ｂも周方向上流側としているが、重力方向で見て真下が軸受パッド間となる構造（ロードビトウィーンパッドタイプの軸受）では、荷重を支える両側の軸受パッドに給油する給油孔の開口部をパッド間の周方向上流側に設けるようにするのが良い。
　また、上述の実施例では、負荷側の給油孔８ａの孔全体（開口部７ａの開口全体）がパッド間周方向中央位置３ａよりも上流側に配置されるようにしているが、矢印Ｙの流れを矢印Ｘの渦状流れと同じ方向とするという観点では、少なくとも給油孔（開口部）の周方向中央位置が軸受パッド間の周方向中央位置よりも上流側とすれば本実施例の効果が期待できる。ただし、本実施例の効果をより確実に得るためには、給油孔（開口部）の全体を軸受パッド間の周方向中央位置よりも上流側に配置することが望ましく、さらに、図３に示すように、給油孔８ａ（開口部７ａ）の上流側の内周部が軸受パッド２ｅの下流側の側面の径方向の延長線と略一致するようにすることが望ましい。これらは、非負荷側の給油孔８ｄについても同様なことが言える。すなわち、非負荷側については、矢印Ｙの流れを矢印Ｘの渦状流れと反対の方向とするという観点では、少なくとも給油孔（開口部）の周方向中央位置が軸受パッド間の周方向中央位置よりも下流側とすれば本実施例の効果が期待できる。また、本実施例の効果をより確実に得るためには、給油孔（開口部）の全体を軸受パッド間の周方向中央位置よりも下流側に配置することが望ましく、さらに、図４に示すように、給油孔８ｄ（開口部７ｄ）の下流側の内周部が軸受パッド２ｄの上流側の側面の径方向の延長線と略一致するようにすることが望ましい。
　また、上述の実施例では、給油孔８ａ～８ｅの径は同一としているが、負荷側の給油孔の径を非負荷側の給油孔の径よりも大きくすることにより負荷側の軸受パッドへの給油量をさらに多くするようにしても良い。
　次に本発明の他の実施例については、図７により説明する。図７は、本実施例のティルティングパッドジャーナル軸受の詳細な構造を示す負荷側の部分断面図（上述の実施例の図３に対応する部分断面図）である。なお、本実施例において、上記実施例と同等の部分は同一の符号を付し、適宜説明を省略する。
　図７において図３と異なる点は、給油孔８ａの開口部７ａの回転方向下流側の軸受ハウジング５の内周面に凸部６が設けられている点である。本実施例では、凸部６は、開口部７ａの軸方向幅と同じ軸方向幅を有し、また、渦状の流れが当該凸部６の箇所を滑らかに流れるように、軸受ハウジング５の内周面側の周方向幅が大きくなるように傾斜を有している。空間１０における渦状流れは、凸部６があることにより方向が変えられ、開口部７ａの近くにおける矢印Ｘの流れは矢印Ｙとより一致することになる。これにより、渦状の流れに巻き込まれるように給油孔８ａから潤滑油が流入しやすくなる。これにより、軸受パッド間の空間１０への低温の潤滑油の流入量が多くなり、温度上昇を効果的に抑えることが可能となり、負荷側の軸受パッド２ａと回転軸１との間に形成される油膜入口温度も抑えられるため、油膜温度ひいては軸受パッド表面温度を全体的に抑えることができる。したがって、本実施例においても軸受パッド表面の最高温度を低く保つことができ、信頼性の高い軸受を提供することができる。
　上述した本発明の実施例におけるティルティングパッドジャーナル軸受の特徴は、例えば、次のように纏めることができる。　
　（１）回転軸の外周側に配置された複数の軸受パッドと、軸受パッドが揺動可能なように保持する円筒状のハウジングと、ハウジングに設けられた円環状のハウジング外周溝と、回転軸と間隙を保ちながらハウジング軸方向端部の内周面に設けられるシールとを備えるティルティングパッドジャーナル軸受において、複数の軸受パッドの間のハウジング内周面とハウジング外周溝とを連通する、複数の軸受パッドと同数の給油孔を、軸受パッドの位置により給油孔と軸受パッドとの周方向の相対位置が異なるように設ける。　
　（２）上記（１）において、好ましくは、回転軸に掛る荷重方向側に配置される軸受パッドの回転方向逆側に設けられる給油孔は、軸受パッドとその回転方向逆側の軸受パッドとの間の周方向中央位置よりも回転方向逆側に設置されており、また、回転軸に掛る荷重逆方向に配置される軸受パッドの回転方向逆側に設けられる給油孔は、軸受パッドとその回転方向逆側の軸受パッドとの間の周方向中央位置よりも回転方向側に設置されている。
　（３）上記（１）または（２）において、好ましくは、回転軸に掛る荷重方向に配置される軸受パッドの回転方向逆側の給油孔の軸受ハウジング側開口部の回転方向側に凸部が設けられている。
　＜ティルティングパッドジャーナル軸受を適用した回転機械の構成例＞　
　次に、図８を用いて本発明のティルティングパッドジャーナル軸受を適用した回転機械の構成例を説明する。図８は、代表的なターボ機械の１つである遠心圧縮機の全体構造を示す縦断面図である。
　図８において、遠心圧縮機８００は、円筒状などに形成され静止部（ステータ）となるケーシング８０１と、このケーシング８０１内にラジアル軸受８０２、８０３及びスラスト軸受８０４により支持されて回転可能に設けられた回転軸８０５と、この回転軸８０５に装着された複数段（図８では５段）の羽根車８０６とを備えている。回転軸８０５と羽根車８０６によりロータ８０７を構成している。なお、本実施例では、１本の回転軸８０５に羽根車８０６を多段に設けた一軸多段遠心圧縮機を例に説明するが、羽根車８０６が１段のみの単段遠心圧縮機にも同様に適用できるものである。
　ケーシング８０１には、１段目の羽根車８０６に作動流体である気体を導入する吸込流路８０８と、各段の羽根車８０６から出た気体の運動エネルギーを圧力エネルギーに変換するディフューザ８０９と、このディフューザ８０９からの圧縮された気体を次段の羽根車８０６に導入する戻り流路８１０と、最終段の羽根車８０６から出た気体をケーシング８０１外に吐出するための吐出流路８１１などが設けられている。
　ロータ８０７の回転軸８０５は、ケーシング８０１の吸込側（図８中の左側）端部及び吐出側（図８中の右側）端部に設けられたラジアル軸受８０２、８０３を介し回転可能に支持されている。また、回転軸８０５の吸込側端部にはスラスト荷重を受けるスラスト軸受８０４が設けられ、回転軸８０５における最終段の羽根車８０６の吐出側にはスラスト荷重を相殺するバランスピストン８１２が設けられている。
　回転軸８０５の吐出側端部には、モータ等の駆動機（図示省略）が連結されており、この駆動機によってロータ８０７を回転駆動する。また、ロータ８０７が回転することにより、気体が吸込流路８０８から吸い込まれて、複数段の羽根車８０６で順次圧縮され、最終的に吐出流路８１１から吐出されるようになっている。
　上述の構成において、ラジアル軸受８０２、８０３に本発明のティルティングパッドジャーナル軸受が用いられている。遠心圧縮機を小型・高速化させるためには、軸受周速を増加させる必要がある。軸受周速の増加に伴い軸受温度は上昇し軸受損傷のリスクが増大する。ラジアル軸受８０２、８０３として、本発明のティルティングパッドジャーナル軸受を用いることにより、高周速条件下において負荷側パッドへの給油量をより多くすることができ、高周速条件下において負荷側パッドの温度上昇を抑制することが可能となる。この結果、軸受温度の上昇を抑制して、遠心圧縮機の小型・高速化を実現できる。言い換えれば、本実施例のティルティングパッドジャーナル軸受を遠心圧縮機に適用すると、回転速度を増加することが出来るため、高圧または大流量の遠心圧縮機を実現することができる。
　なお、本発明は上記した実施例に限定されるものではなく、様々な変形例が含まれる。例えば、上記した実施例は本発明を分かりやすく説明するために詳細に説明したものであり、必ずしも説明した全ての構成を備えるものに限定されるものではない。また、ある実施例の構成の一部を他の実施例の構成に置き換えることが可能であり、また、ある実施例の構成に他の実施例の構成を加えることも可能である。また、各実施例の構成の一部について、他の構成の追加、削除、置換をすることが可能である。
１：回転軸、２ａ、２ｂ、２ｃ、２ｄ、２ｅ：軸受パッド、３ａ、３ｄ：パッド間周方向中央位置、４：ピボット、５：軸受ハウジング、６：凸部、７ａ、７ｂ、７ｃ、７ｄ、７ｅ：開口部、８ａ、８ｂ、８ｃ、８ｄ、８ｅ：給油孔、９：シール、１０：パッド間の空間、２０：軸受ケーシング、５０：導油溝（ハウジング外周溝）、１００：ティルティングパッドジャーナル軸受、１１０：油槽、１２０：ポンプ、１３０：主給油管、Ｘ：パッド間の渦状の流れ、Ｙ：給油孔から流出する潤滑油の流れ、Ｒ：回転方向、Ｗ：荷重方向。

Claims (9)

  1. 　軸受ハウジングに形成された給油孔を介して給油対象となる軸受パッドと当該軸受パッドの回転軸回転方向の上流側の隣の軸受パッドとの間の空間へ潤滑油を供給するようにした油浴式のティルティングパッドジャーナル軸受であって、
    　前記軸受パッドの位置により前記給油孔の前記空間側の開口部と前記空間との周方向の相対位置が異なるようにしたことを特徴とするティルティングパッドジャーナル軸受。
  2. 　請求項１に記載のティルティングパッドジャーナル軸受において、
    　回転軸の荷重を支える回転軸下側の前記軸受パッドでは、前記開口部が前記空間の前記回転軸回転方向の上流側に配置されており、
    　前記回転軸の荷重を支える側とは反対側の回転軸上側の前記軸受パッドでは、前記開口部が前記空間の前記回転軸回転方向の下流側に配置されていることを特徴とするティルティングパッドジャーナル軸受。
  3. 　請求項１に記載のティルティングパッドジャーナル軸受において、
    　回転軸の重力方向真下に軸受パッドａが配置されており、前記軸受パッドａ及び前記軸受パッドａの前記回転軸回転方向の下流側に位置する隣の軸受パッドｂでは、前記開口部が前記空間の前記回転軸回転方向の上流側に配置されていることを特徴とするティルティングパッドジャーナル軸受。
  4. 　請求項３に記載のティルティングパッドジャーナル軸受において、
    　前記軸受パッドａの前記回転軸回転方向の上流側に位置する隣の軸受パッドｅ及び前記軸受パッドｂの前記回転軸回転方向の下流側に位置する隣の軸受パッドｃでは、前記開口部が前記空間の周方向の中央位置に配置されていることを特徴とするティルティングパッドジャーナル軸受。
  5. 　請求項４に記載のティルティングパッドジャーナル軸受において、
    　前記軸受パッドｃの前記回転軸回転方向の下流側及び前記軸受パッドｅの前記回転軸回転方向の上流側に位置する軸受パッドｄでは、前記開口部が前記空間の前記回転軸回転方向の下流側に配置されていることを特徴とするティルティングパッドジャーナル軸受。
  6. 　請求項１に記載のティルティングパッドジャーナル軸受において、
    　回転軸の荷重を支える回転軸下側の前記軸受パッドでは、前記開口部が前記空間の前記回転軸回転方向の上流側に配置されており、
    　前記開口部の前記回転軸回転方向の下流側の前記軸受ハウジングの内周面に凸部が設けられていることを特徴とするティルティングパッドジャーナル軸受。
  7. 　軸受ハウジングに形成された給油孔を介して給油対象となる軸受パッドと当該軸受パッドの回転軸回転方向の上流側の隣の軸受パッドとの間の空間へ潤滑油を供給するようにした油浴式のティルティングパッドジャーナル軸受であって、
    　回転軸の荷重を支える回転軸下側の前記軸受パッドでは、前記給油孔の前記空間側の開口部が前記空間の前記回転軸回転方向の上流側に配置されていることを特徴とするティルティングパッドジャーナル軸受。
  8. 　軸受ハウジングに形成された給油孔を介して給油対象となる軸受パッドと当該軸受パッドの回転軸回転方向の上流側の隣の軸受パッドとの間の空間へ潤滑油を供給するようにした油浴式のティルティングパッドジャーナル軸受であって、
    　回転軸の荷重を支える側とは反対側の回転軸上側の前記軸受パッドでは、前記給油孔の前記空間側の開口部が前記空間の前記回転軸回転方向の下流側に配置されていることを特徴とするティルティングパッドジャーナル軸受。
  9. 　回転軸と、前記回転軸を支持するラジアル軸受とを備えた回転機械であって、
    　前記ラジアル軸受として請求項１乃至８の何れか一項に記載のティルティングパッドジャーナル軸受を用いたことを特徴とする回転機械。
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