WO2019150654A1 - 化学強化用ガラス - Google Patents

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    • C03C2201/3411—Yttrium

Definitions

  • the present invention relates to a glass for chemical strengthening.
  • cover glasses made of chemically tempered glass have been used for the purpose of protecting and improving the appearance of mobile devices such as mobile phones, smartphones, personal digital assistants (PDAs), and tablet devices.
  • mobile devices such as mobile phones, smartphones, personal digital assistants (PDAs), and tablet devices.
  • PDAs personal digital assistants
  • Patent Document 1 describes that the surface compressive stress can be increased while suppressing the internal tensile stress by forming a stress profile represented by a bent line by a two-step chemical strengthening treatment. Specifically, a method of using a KNO 3 / NaNO 3 mixed salt having a relatively low K concentration for the first-stage chemical strengthening and a KNO 3 / NaNO 3 mixed salt having a relatively high K concentration for the second-stage chemical strengthening. Etc. have been proposed.
  • Patent Document 2 discloses lithium aluminosilicate glass that can obtain a relatively large surface compressive stress and compressive stress layer depth by two-step chemical strengthening treatment. Lithium aluminosilicate glass can increase both CS and DOL by a two-step chemical strengthening treatment using a sodium salt for the first-step chemical strengthening treatment and a potassium salt for the second-step chemical strengthening treatment.
  • An object of this invention is to provide the glass for chemical strengthening which cannot produce devitrification easily and can achieve big CS and big DOL.
  • the present invention is expressed in mole percentages based on oxides, 45 to 75% of SiO 2 , 1 to 30% of Al 2 O 3 , 1 to 20% of Li 2 O, Containing Y 2 O 3 0-5%, ZrO 2 0-5%, and TiO 2 0-1%, 1 to 20% in total of at least one of MgO, CaO, SrO, BaO and ZnO,
  • the total content of Na 2 O and K 2 O is 0-10%
  • the total content of B 2 O 3 and P 2 O 5 is 0 to 10%
  • a glass for chemical strengthening having an M value represented by the following formula of 1000 or more is provided.
  • the surface compressive stress value after chemical strengthening by immersion in 450 ° C. sodium nitrate for 1 hour becomes 300 MPa or more, and after immersion in 450 ° C. sodium nitrate for 3 hours, 1.5 ° C. in 450 ° C. potassium nitrate is obtained.
  • the surface compressive stress after chemical immersion and time immersion is 800 MPa or more, and the matrix composition of the chemically strengthened glass is expressed in mole percentages based on oxides.
  • CS surface compressive stress value
  • DOL compressive stress layer depth
  • FIG. 1 is a diagram showing the relationship between I value and crystal growth rate.
  • FIG. 2 is a diagram showing the relationship between the I2 value and the devitrification characteristics.
  • FIG. 3 is an example of a graph showing the relationship between the virtual temperature and the refractive index.
  • FIG. 4 is a schematic view of a platinum container used for crystal growth rate measurement.
  • FIG. 5 is a temperature profile of the float simulated temperature drop condition.
  • chemically tempered glass refers to glass after being subjected to chemical tempering treatment.
  • chemical strengthening glass refers to glass before chemical strengthening treatment.
  • the glass composition of the chemically strengthened glass is sometimes referred to as a mother composition of the chemically strengthened glass.
  • a compressive stress layer by ion exchange is usually formed on the glass surface portion, so that the glass composition of the portion not ion-exchanged matches the mother composition of chemically strengthened glass.
  • the glass composition is expressed in terms of a mole percentage based on an oxide, and mol% may be simply described as%.
  • “to” indicating a numerical range is used in the sense of including the numerical values described before and after the numerical value as a lower limit value and an upper limit value.
  • “Substantially not contained” in the glass composition means that it is not contained except for inevitable impurities contained in raw materials and the like, that is, it is not intentionally contained. Specifically, for example, the content in the glass composition is less than 0.1 mol%.
  • the “stress profile” is a pattern representing a compressive stress value with the depth from the glass surface as a variable.
  • a negative compressive stress value means tensile stress.
  • the “friability” of glass refers to the property that fragments are easily scattered when the glass is broken.
  • the “surface compressive stress value” of glass is 0.5 ° C./min after holding a glass plate having a thickness of 0.8 mm at a temperature 50 ° C. higher than the glass transition point Tg for 1 hour or more unless otherwise specified. It is a surface compressive stress value when a chemical strengthening process is performed using a glass plate that is gradually cooled at a cooling rate. The surface compressive stress generated by the chemical strengthening treatment tends to increase as the fictive temperature of the glass decreases, and the fictive temperature of the glass is affected by the thermal history (for example, cooling rate) received by the glass. Evaluation is performed by removing the influence of fictive temperature by heat treatment and slow cooling.
  • the “ ⁇ -OH value” is a transmittance X 1 (%) at a reference wavelength of 4000 cm ⁇ 1 measured by the FT-IR method, and a minimum transmittance X 2 (%) around 3570 cm ⁇ 1, which is the absorption wavelength of a hydroxyl group. ) And the thickness t (unit: mm) of the glass plate is obtained by the equation (1).
  • ⁇ -OH value (1 / t) log 10 (X 1 / X 2 ) (1)
  • the ⁇ -OH value can be adjusted by the amount of water contained in the glass raw material and the dissolution conditions.
  • the glass for chemical strengthening of the present invention (hereinafter sometimes referred to as “the present glass”) is expressed in terms of mole percentage based on oxides. 45 to 75% of SiO 2 Al 2 O 3 1-30%, 1 to 20% of Li 2 O, Y 2 O 3 from 0 to 5%, ZrO 2 0-5%, TiO 2 0-1%, 1 to 20% in total containing at least one of MgO, CaO, SrO, BaO and ZnO, The total content of Na 2 O and K 2 O is 0-10%, The total content of B 2 O 3 and P 2 O 5 is 0 to 10%.
  • the present glass has an M value represented by the following formula of 1000 or more.
  • M ⁇ 5 ⁇ [SiO 2 ] + 121 ⁇ [Al 2 O 3 ] + 50 ⁇ [Li 2 O] ⁇ 35 ⁇ [Na 2 O] + 32 ⁇ [K 2 O] + 85 ⁇ [MgO] + 54 ⁇ [CaO] ⁇ 41 ⁇ [SrO] ⁇ 4 ⁇ [P 2 O 5 ] + 218 ⁇ [Y 2 O 3 ] + 436 ⁇ [ZrO 2 ] ⁇ 1180
  • [SiO 2 ], [Al 2 O 3 ], [Li 2 O], [Na 2 O], [K 2 O], [MgO], [CaO], [SrO], [P 2 O 5 ], [Y 2 O 3 ] and [ZrO 2 ] represent the content of each component in terms of mole percentage. The same applies to the following.
  • the present inventors have studied the relationship between the glass composition of the glass for chemical strengthening, the relationship between the compressive stress value after chemical strengthening and the chemical strengthening characteristics, and the glass having a large M value can be introduced by a chemical strengthening treatment. It has been found that the stress value is large and devitrification (crystal) does not easily occur.
  • the inventors investigated the surface compression stress and the crystal growth rate at 850 ° C. to 1200 ° C. when chemical strengthening treatment was performed for various glass compositions. As chemical strengthening treatment conditions, when strengthened by immersion in sodium nitrate at 450 ° C. for 1 hour (one-step strengthening treatment), after immersion in sodium nitrate at 450 ° C. for 3 hours, 1.5 hours in 450 ° C. potassium nitrate The case of chemical strengthening by immersion (two-stage strengthening treatment) was evaluated.
  • the surface compressive stress (CS1) after the first-stage strengthening treatment immersed in sodium nitrate at 450 ° C. for 1 hour was 300 MPa or more.
  • the surface compressive stress (CS2) after the two-stage strengthening treatment of immersing in 450 ° C. sodium nitrate for 3 hours and then immersing in 450 ° C. potassium nitrate for 1.5 hours was 800 MPa or more.
  • a glass having a large M value has a low crystal growth rate at 850 to 1200 ° C., and a tendency to suppress generation of defects due to devitrification during glass production was also observed. A method for evaluating the crystal growth rate will be described later.
  • the M value is more preferably 1100 or more, and still more preferably 1200 or more. However, if the M value is too large, the glass may be fragile. Therefore, it is preferably 1800 or less, more preferably 1650 or less, still more preferably 1500 or less, and typically 1350 or less.
  • the present glass preferably has an I value represented by the following formula of 850 or less, and more preferably 600 or less.
  • I ⁇ 4.8 ⁇ [SiO 2 ] + 102 ⁇ [Al 2 O 3 ] + 81 ⁇ [Li 2 O] ⁇ 272 ⁇ [Na 2 O] ⁇ 281 ⁇ [K 2 O] ⁇ 16 ⁇ [MgO] ⁇ 25 ⁇ [Y 2 O 3 ] + 0.028 ⁇ [ZrO 2 ] +63
  • the inventors of the present invention have studied the glass composition and devitrification characteristics of the chemically strengthened glass, and found that there is a high correlation between the I value and the crystal growth rate at 700 ° C. to 1200 ° C. of the glass described later.
  • FIG. 1 is a graph plotting the relationship between the I value and the crystal growth rate for glasses of Examples and Comparative Examples described later.
  • the I value is preferably 850 or less, more preferably 600 or less, devitrification during glass production is unlikely to occur.
  • the I value is more preferably 500 or less, even more preferably 400 or less, particularly preferably 300 or less, and most preferably 200 or less.
  • the lower limit of the I value is not particularly limited, but when the compressive stress value due to chemical strengthening of the glass is taken into consideration, it is preferably more than 50, more preferably 80 or more, and particularly preferably 100 or more.
  • the I2 value represented by the following formula is preferably 5 or less.
  • I2 0.27 ⁇ [SiO 2 ] + 1.4 ⁇ [Al 2 O 3 ] ⁇ 1.1 ⁇ [Na 2 O] ⁇ 1.7 ⁇ [K 2 O] + 0.38 ⁇ [MgO] ⁇ 1.
  • the present inventors have studied the glass composition and devitrification characteristics of the chemically strengthened glass. If the glass composition has a small I2 value, devitrification occurs when the glass is cooled from a temperature higher than the liquidus temperature. I found it difficult.
  • the inventors prepared glasses (A1 to A18) having the compositions shown in Tables 1 and 2 and held them at 1300 ° C. for 30 minutes, and then placed them in the second stage processing temperature column (850 ° C. to 1200 ° C.). The presence or absence of devitrification was observed by performing a two-stage heat treatment for 10 minutes at the indicated temperature.
  • Tables 1 and 2 describe the presence or absence of devitrification and the number of temperature conditions at which devitrification occurred for each second stage treatment temperature.
  • “N” indicates that devitrification was not observed
  • “ ⁇ ” indicates that devitrification was observed.
  • devitrification was observed under two conditions of 850 ° C.
  • the I2 value is 5 or less, devitrification during melting is less likely to occur.
  • the I2 value is more preferably 4 or less, further preferably 3 or less, particularly preferably 2 or less, and most preferably 1 or less.
  • the lower limit of the I2 value is not particularly limited, but in consideration of the brittleness of the glass, it is preferably more than -5, more preferably -3 or more, and particularly preferably -1 or more.
  • Table 1 also shows the results of observing the presence or absence of devitrification at high temperatures when cooling is performed under conditions simulating the cooling conditions in the case of producing a glass plate by the float process (hereinafter referred to as “float simulated temperature-falling conditions”). 2 is shown together.
  • FIG. 2 plots the relationship between the results of these devitrification tests and the I2 value. From this figure, it can be seen that the glass having a small I2 value is not easily devitrified when a glass plate is formed by the float process. In particular, the glass having an I2 value of 5 or less hardly caused devitrification.
  • the average cooling rate from 1200 ° C. to 600 ° C. is approximately 15 ° C./min.
  • glass having a large number of temperature conditions where devitrification appears was devitrified even in this test.
  • this glass satisfies the composition range described above, and at least one of the M value, I value, and I2 value satisfies the above-described range, and the range in which two or all three values are described above is preferable. It is also preferable to satisfy.
  • SiO 2 is a component constituting the skeleton of glass. Moreover, it is a component which raises chemical durability, and is a component which reduces generation
  • the content of SiO 2 is preferably 45% or more.
  • the content of SiO 2 is more preferably 55% or more, further preferably 60% or more, particularly preferably 63% or more, and typically 65% or more.
  • the content of SiO 2 is 75% or less, preferably 72% or less, more preferably 70% or less, and particularly preferably 68% or less.
  • Al 2 O 3 is an effective component from the viewpoint of improving the ion exchange performance during chemical strengthening and increasing the surface compressive stress after strengthening.
  • the content of Al 2 O 3 is preferably 1% or more.
  • Al 2 O 3 is a component that increases the glass transition point, and also a component that increases the Young's modulus.
  • the content of Al 2 O 3 is preferably 8% or more, more preferably 9% or more, still more preferably 10% or more, particularly preferably 11% or more, and typically 12%. % Or more.
  • the content of Al 2 O 3 is too large, the crystal growth rate increases and the problem of yield reduction due to devitrification defects increases. Further, the viscosity of the glass increases and the meltability decreases.
  • the content of Al 2 O 3 is 30% or less, preferably 20% or less, more preferably 18% or less, still more preferably 16% or less, and typically 14% or less.
  • Li 2 O is a component that forms surface compressive stress by ion exchange and is a component that improves the meltability of glass.
  • the chemical tempered glass contains Li 2 O, whereby Li ions on the glass surface are ion-exchanged to Na ions, and Na ions are ion-exchanged to K ions. A profile is obtained.
  • the content of Li 2 O is preferably 1% or more, more preferably 5% or more, still more preferably 7% or more, particularly preferably 9% or more, typically 10%. That's it.
  • the content of Li 2 O is too large, the crystal growth rate at the time of glass melting increases, and the problem of yield reduction due to devitrification defects increases.
  • the content of Li 2 O is preferably 20% or less, more preferably 15% or less, still more preferably 13% or less, and typically 12% or less.
  • Na 2 O and K 2 O are not essential, but are components that improve the meltability of the glass and reduce the crystal growth rate of the glass, and may be added for the purpose of improving the ion exchange performance.
  • Na 2 O is a component that forms a surface compressive stress layer in a chemical strengthening treatment using a potassium salt, and is a component that can improve the meltability of glass.
  • the content of Na 2 O is preferably 1% or more, more preferably 2% or more, further preferably 3% or more, particularly preferably 4% or more, typically 5% or more. is there.
  • K 2 O may be contained for the purpose of improving ion exchange performance.
  • the content is preferably 0.5% or more, more preferably 1% or more, still more preferably 1.5% or more, particularly preferably 2% or more, and typically 3% or more. It is.
  • the surface compressive stress (CS) from being lowered by the potassium salt, it is preferably 10% or less, more preferably 5% or less, further preferably 3% or less, and particularly preferably 2% or less.
  • the total content of Na 2 O and K 2 O ([Na 2 O] + [K 2 O]) is preferably 0 to 10%, more preferably 5% or more, and further preferably 6% or more. On the other hand, 8% or less is more preferable, and 7% or less is particularly preferable.
  • [Li 2 O] / [Na 2 O] + [K 2 O]) is preferably 3 or less, more preferably 2.5 or less, and even more preferably 2 or less from the viewpoint of reducing the growth rate of devitrification.
  • [Li 2 O] / ([Na 2 O] + [K 2 O]) is preferably 0.5 or more, and 0.9 or more. More preferred is 1.3 or more.
  • ([Al 2 O 3 ] + [Li 2 O]) / ([Na 2 O] + [K 2 O] + [MgO] + [CaO] + [SrO] + [BaO] + [ZnO] + [ZrO 2 ] + [Y 2 O 3 ]) is preferably 4 or less, more preferably 3 or less, and even more preferably 2 or less from the viewpoint of reducing the growth rate of devitrification.
  • MgO, CaO, SrO, BaO and ZnO are not essential, but preferably contain one or more of them from the viewpoint of enhancing the stability of the glass.
  • the total of these contents [MgO] + [CaO] + [SrO] + [BaO] + [ZnO] is preferably 1% or more, more preferably 2% or more, still more preferably 3% or more, and particularly preferably 4% or more.
  • 20% or less is preferable, 15% or less is more preferable, 10% or less is more preferable, and 8% or less is more preferable.
  • [MgO] / ([CaO] + [SrO] + [BaO] + “ZnO” from the viewpoint of reducing the surface reflectance of the glass. ”)" Is preferably 10 or more, more preferably 15 or more, still more preferably 20 or more, and particularly preferably 25 or more. This is because CaO, SrO, BaO and ZnO have a higher refractive index than MgO.
  • [MgO] / ([CaO] + [SrO] + [BaO] + “ZnO”) is preferably 60 or less, more preferably 55 or less, still more preferably 50 or less, from the viewpoint of lowering the devitrification temperature.
  • MgO is preferably contained from the viewpoint of reducing the crystal growth rate while increasing the meltability of the chemically strengthened glass.
  • the content of MgO is preferably 1% or more, more preferably 2% or more, further preferably 3% or more, particularly preferably 4% or more, and typically 5% or more.
  • the content of MgO is preferably 15% or less, more preferably 10% or less, further preferably 8% or less, and particularly preferably 6% or less.
  • CaO is a component that improves the meltability of the glass for chemical strengthening, and may be contained.
  • the content is preferably 0.1% or more, more preferably 0.15% or more, and further preferably 0.5% or more.
  • the CaO content is preferably 5% or less, more preferably 3% or less, still more preferably 1% or less, and typically 0.5% or less.
  • SrO is a component that improves the meltability of the glass for chemical strengthening, and may be contained.
  • the content is preferably 0.1% or more, more preferably 0.15% or more, and further preferably 0.5% or more.
  • the SrO content is preferably 3% or less, more preferably 2% or less, still more preferably 1% or less, and typically 0.5% or less.
  • BaO is a component that improves the meltability of the glass for chemical strengthening, and may be contained.
  • the content when BaO is contained is preferably 0.1% or more, more preferably 0.15% or more, and further preferably 0.5% or more.
  • the BaO content is preferably 3% or less, more preferably 2% or less, still more preferably 1% or less, and typically 0.5% or less.
  • ZnO is a component that improves the meltability of the glass for chemical strengthening and may be contained.
  • the content when ZnO is contained is preferably 0.1% or more, more preferably 0.15% or more, and further preferably 0.5% or more.
  • the ZnO content is preferably 3% or less, more preferably 2% or less, still more preferably 1% or less, and typically 0.5% or less.
  • ZrO 2 may not be contained, but is preferably contained from the viewpoint of increasing the surface compressive stress of the chemically strengthened glass.
  • the ZrO 2 content is preferably at least 0.1%, more preferably at least 0.2%, even more preferably at least 0.5%, particularly preferably at least 0.8%, typically at least 1%. is there.
  • the content of ZrO 2 is preferably 5% or less, more preferably 3% or less, still more preferably 2% or less, and particularly preferably 1.5% or less.
  • TiO 2 is a component that suppresses solarization of glass and may be contained.
  • the content in the case of containing TiO 2 is preferably 0.02% or more, more preferably 0.05% or more, still more preferably 0.1% or more, and particularly preferably 0.12% or more. Yes, typically 0.15% or more.
  • the content of TiO 2 is preferably 1% or less, more preferably 0.5% or less, and still more preferably 0.25% or less.
  • Y 2 O 3 may not be contained, but is preferably contained because it is a component that decreases the crystal growth rate while increasing the surface compressive stress of the chemically strengthened glass.
  • the content of Y 2 O 3 is preferably at least 0.1%, more preferably at least 0.2%, even more preferably at least 0.5%, particularly preferably at least 0.8%, typically 1% That's it.
  • the content of Y 2 O 3 is preferably 5% or less, more preferably 3% or less, still more preferably 2% or less, and particularly preferably 1.5% or less.
  • B 2 O 3 is not essential, but may be contained for the purpose of reducing the brittleness of the glass and improving the crack resistance, and for the purpose of improving the meltability of the glass.
  • the content is preferably 0.5% or more, preferably 1% or more, and more preferably 2% or more.
  • the content of B 2 O 3 is more preferably 6% or less, still more preferably 4% or less, and typically 2% or less. It is more preferable not to contain substantially from the viewpoint of preventing the problem of striae during melting.
  • P 2 O 5 is not essential, but may be contained for the purpose of increasing the compressive stress layer during chemical strengthening.
  • the content in the case of containing P 2 O 5 is preferably 0.5% or more, preferably 1% or more, and more preferably 2% or more.
  • the content of P 2 O 5 is preferably 6% or less, more preferably 4% or less, and still more preferably 2% or less. It is more preferable not to contain substantially from a viewpoint of preventing that striae generate
  • the total content of B 2 O 3 and P 2 O 5 is preferably 0 to 10%, and the lower limit is more preferably 1% or more, and further preferably 2% or more. Further, the total content of B 2 O 3 and P 2 O 5 is more preferably 6% or less, and further preferably 4% or less.
  • La 2 O 3 , Nb 2 O 5, Ta 2 O 5 , and Gd 2 O 3 are components that reduce the crystal growth rate of the glass and improve the meltability, and may be contained.
  • the content is preferably 0.1% or more, more preferably 0.2% or more, still more preferably 0.5% or more, and particularly preferably 0.8% or more. Specifically, it is 1% or more.
  • the content is preferably 3% or less, more preferably 2% or less, and even more preferably 1% or less. Especially preferably, it is 0.5% or less.
  • Fe 2 O 3 absorbs heat rays, it has an effect of improving the solubility of the glass, and it is preferably contained when the glass is mass-produced using a large melting furnace.
  • the content is preferably 0.002% or more, more preferably 0.005% or more, still more preferably 0.007% or more, and particularly preferably 0.01% or more in terms of weight% based on oxide.
  • Fe 2 O 3 is contained excessively, coloring occurs, so that the content is preferably 0.3% or less in terms of weight percent on the oxide basis, more preferably from the viewpoint of enhancing the transparency of the glass. It is 04% or less, more preferably 0.025% or less, and particularly preferably 0.015% or less.
  • a coloring component may be added within a range that does not hinder achievement of desired chemical strengthening characteristics.
  • the coloring component include Co 3 O 4 , MnO 2 , NiO, CuO, Cr 2 O 3 , V 2 O 5 , Bi 2 O 3 , SeO 2 , CeO 2 , Er 2 O 3 , and Nd 2 O 3.
  • the content of the coloring component is preferably 5% or less in total in terms of oxide-based mole percentage. If it exceeds 5%, the glass may be easily devitrified.
  • the content of the coloring component is preferably 3% or less, more preferably 1% or less. When it is desired to increase the transmittance of the glass, it is preferable that these components are not substantially contained.
  • SO 3 As a fining agent for melting the glass, SO 3 , chloride, fluoride and the like may be appropriately contained. It is preferable not to contain As 2 O 3 . When containing Sb 2 O 3 content of preferably 0.3% or less, more preferably 0.1% or less, and most preferably not contained.
  • Beta-OH value of the glass is preferably at least 0.1 mm -1, and more preferably 0.15 mm -1 or higher, 0.2 mm -1 or more preferably, 0.22 mm -1 or higher are particularly preferred, 0.25 mm Most preferred is ⁇ 1 or more. Glass having a large ⁇ -OH value, which is an indicator of the amount of moisture in the glass, tends to have a low softening point and bend easily. On the other hand, from the viewpoint of improving the strength by chemical strengthening of the glass, if the ⁇ -OH value of the glass is increased, the value of the surface compressive stress (CS) after the chemical strengthening treatment is decreased and it is difficult to improve the strength. Therefore, beta-OH value is preferably 0.5 mm -1 or less, more preferably 0.4 mm -1 or less, more preferably 0.3 mm -1 or less.
  • the Young's modulus of the present glass is preferably 80 GPa or more, more preferably 82 GPa or more, still more preferably 84 GPa or more, and particularly preferably 85 GPa or more for the purpose of improving the crushability of the glass.
  • the upper limit of the Young's modulus is not particularly limited, but glass having a high Young's modulus may have low acid resistance, and is, for example, 110 GPa or less, preferably 100 GPa or less, and more preferably 90 GPa or less.
  • the Young's modulus can be measured by, for example, an ultrasonic pulse method.
  • the density of the present glass is preferably 3.0 g / cm 3 or less, more preferably 2.8 g / cm 3 or less, even more preferably 2.6 g / cm 3 or less, particularly preferably from the viewpoint of reducing the weight of the product. Is 2.55 g / cm 3 or less.
  • the lower limit of the density is not particularly limited, but glass having a low density tends to have low acid resistance and the like. For example, 2.3 g / cm 3 or more, preferably 2.4 g / cm 3 or more, particularly preferably 2.45 g / cm 3 or more.
  • the refractive index of the present glass is preferably 1.6 or less, more preferably 1.58 or less, further preferably 1.56 or less, and particularly preferably 1.54 or less, from the viewpoint of reducing the surface reflection of visible light.
  • the lower limit of the refractive index is not particularly limited, but glass having a small refractive index tends to have low acid resistance, and is, for example, 1.5 or more, preferably 1.51 or more, more preferably 1.52. That's it.
  • the photoelastic constant of the present glass is preferably 33 nm / cm / MPa or less, more preferably 32 nm / cm / MPa or less, still more preferably 31 nm / cm / MPa or less, particularly preferably 30 nm / mm or less, from the viewpoint of reducing optical strain. cm / MPa or less. Further, since the glass having a small photoelastic constant tends to have low acid resistance, the photoelastic constant of the present glass is, for example, 24 nm / cm / MPa or more, more preferably 25 nm / cm / MPa or more, and further preferably 26 nm / cm. / MPa or more.
  • the average linear thermal expansion coefficient (thermal expansion coefficient) at 50 to 350 ° C. of the present glass is preferably 95 ⁇ 10 ⁇ 7 / ° C. or less, more preferably 90 ⁇ 10 ⁇ 7 from the viewpoint of reducing warpage after chemical strengthening. / ° C. or less, more preferably 88 ⁇ 10 ⁇ 7 / ° C. or less, particularly preferably 86 ⁇ 10 ⁇ 7 / ° C. or less, and most preferably 84 ⁇ 10 ⁇ 7 / ° C. or less.
  • the lower limit of the thermal expansion coefficient is not particularly limited, but glass having a small thermal expansion coefficient may be difficult to melt, so the average linear thermal expansion coefficient (thermal expansion coefficient) of 50 to 350 ° C.
  • this glass is 60 ⁇ 10 ⁇ 7 / ° C. or higher, preferably 70 ⁇ 10 ⁇ 7 / ° C. or higher, more preferably 74 ⁇ 10 ⁇ 7 / ° C. or higher, and further preferably 76 ⁇ 10 ⁇ 7 / ° C. or higher.
  • the glass transition point (Tg) is preferably 500 ° C. or higher, more preferably 520 ° C. or higher, and further preferably 540 ° C. or higher, from the viewpoint of reducing warpage after chemical strengthening. In terms of easy float forming, it is preferably 750 ° C. or lower, more preferably 700 ° C. or lower, further preferably 650 ° C. or lower, particularly preferably 600 ° C. or lower, and most preferably 580 ° C. or lower.
  • the temperature (T2) at which the viscosity is 10 2 dPa ⁇ s is preferably 1750 ° C. or less, more preferably 1700 ° C. or less, particularly preferably 1650 ° C. or less, and typically 1600 ° C. or less.
  • the temperature (T2) is a temperature that serves as a standard for the melting temperature of the glass, and the lower the T2, the easier it is to manufacture the glass.
  • T2 is usually 1400 ° C. or higher, preferably 1450 ° C. or higher because glass with low T2 may have poor stability.
  • the temperature (T4) at which the viscosity is 10 4 dPa ⁇ s is preferably 1350 ° C. or less, more preferably 1250 ° C. or less, further preferably 1200 ° C. or less, and particularly preferably 1150 ° C. or less.
  • the temperature (T4) is a temperature that serves as a guideline for forming the glass into a plate shape, and a glass having a high T4 tends to increase the load on the forming equipment.
  • the lower limit of T4 is not particularly limited, glass having a low T4 may have poor glass stability. Therefore, T4 is usually 900 ° C. or higher, preferably 950 ° C. or higher, more preferably 1000 ° C. or higher. It is.
  • the devitrification temperature of the present glass is preferably 120 ° C. or higher than the temperature (T4) at which the viscosity is 10 4 dPa ⁇ s, because devitrification hardly occurs during molding by the float process.
  • the devitrification temperature is more preferably at most 100 ° C. higher than T4, more preferably at most 50 ° C. higher than T4, particularly preferably at most T4.
  • the crystal growth rate of the present glass at 850 to 1200 ° C. is preferably 600 ⁇ m / h or less because devitrification hardly occurs.
  • the crystal growth rate at 850 to 1200 ° C. is more preferably 500 ⁇ m / h or less, further preferably 400 ⁇ m / h or less, particularly preferably 300 ⁇ m / h or less.
  • the maximum crystal growth rate at 700 to 1200 ° C. is preferably 600 ⁇ m / h or less.
  • the crystal growth rate at 950 ° C. of the present glass is preferably 600 ⁇ m / h or less, more preferably 500 ⁇ m / h or less, further preferably 400 ⁇ m / h or less, and particularly preferably 300 ⁇ m / h or less.
  • the glass does not devitrify when cooled under the above-described simulated float temperature drop condition.
  • the softening point of the present glass is preferably 850 ° C. or less, more preferably 820 ° C. or less, and further preferably 790 ° C. or less. This is because the lower the softening point of the glass, the lower the heat treatment temperature in bending and the lower the energy consumption, and the smaller the load on the equipment. From the viewpoint of lowering the bending temperature, the lower the softening point, the better. However, in ordinary glass for chemical strengthening, it is 700 ° C. or higher. Glass with a softening point that is too low tends to relax the stress introduced during the chemical strengthening treatment and tends to be low in strength, so the softening point is preferably 700 ° C. or higher. More preferably, it is 720 degreeC or more, More preferably, it is 740 degreeC or more. The softening point can be measured by a fiber drawing method described in JIS R3103-1: 2001.
  • This glass preferably has a crystallization peak temperature measured by the following measuring method higher than the softening point. More preferably, no crystallization peak is observed. That is, about 70 mg of glass is crushed, ground in an agate mortar, and measured from room temperature to 1000 ° C. using a differential scanning calorimeter (DSC) at a temperature rising rate of 10 ° C./min.
  • DSC differential scanning calorimeter
  • the surface compressive stress value (CS1) when this glass is chemically strengthened by immersing in sodium nitrate at 450 ° C. for 1 hour is preferably 300 MPa or more, more preferably 350 MPa or more, and further preferably 400 MPa or more.
  • CS1 is preferably as large as possible.
  • 800 MPa or less is preferable, more preferably 600 MPa or less, and further preferably 500 MPa or less.
  • the compressive stress layer depth (DOL1) is preferably 70 ⁇ m or more, more preferably 80 ⁇ m or more, still more preferably 90 ⁇ m or more, and particularly preferably 100 ⁇ m or more.
  • the upper limit of DOL1 is not particularly limited, but in the case of considering the yield reduction due to strengthening cracks in the chemical strengthening treatment step, for example, it is preferably 200 ⁇ m or less, more preferably 150 ⁇ m or less, still more preferably 130 ⁇ m or less, particularly preferably. Is 120 ⁇ m or less.
  • CS1 and DOL1 can be measured using a scattered light photoelastic stress meter (for example, SLP-1000 manufactured by Orihara Seisakusho). Further, the measurement can be performed by the following procedure using a birefringence imaging system Abrio-IM manufactured by Tokyo Instruments Inc.
  • the cross section of chemically strengthened glass having a size of 10 mm ⁇ 10 mm or more and a thickness of about 0.2 to 2 mm is polished into a range of 150 to 250 ⁇ m and thinned.
  • the surface compressive stress value CS2 by the Na—K ion exchange layer when the glass is immersed in 450 ° C. sodium nitrate for 3 hours and then chemically strengthened by immersion in 450 ° C. potassium nitrate for 1.5 hours is preferably 800 MPa or more. More preferably, it is 850 MPa or more, More preferably, it is 900 MPa or more, Especially preferably, it is 950 MPa or more, Furthermore, it is 1000 MPa or more.
  • the upper limit of CS2 is not particularly limited, but in the chemical strengthening treatment step, when it is desired to reduce the yield reduction due to strengthening cracks as much as possible, it is preferably 1500 MPa or less, more preferably 1300 MPa or less, even more preferably 1200 MPa or less, Preferably it is 1100 MPa or less.
  • CS2 and DOL2 can be measured by, for example, a surface stress meter FSM-6000 manufactured by Orihara Seisakusho.
  • the compressive stress layer depth DOL3 in the Li—Na exchange bath is 100 ⁇ m or more.
  • it is 110 ⁇ m or more, more preferably 120 ⁇ m or more, and particularly preferably 130 ⁇ m or more.
  • the upper limit of DOL3 is not particularly limited, but in the case of considering the yield reduction due to strengthening cracks in the chemical strengthening treatment step, for example, it is preferably 200 ⁇ m or less, more preferably 180 ⁇ m or less, and even more preferably 170 ⁇ m.
  • DOL3 can be measured by the above-described method using a scattered light photoelastic stress meter (for example, SLP-1000 manufactured by Orihara Seisakusho) or a birefringence imaging system Abrio-IM manufactured by Tokyo Instruments Inc.
  • a scattered light photoelastic stress meter for example, SLP-1000 manufactured by Orihara Seisakusho
  • Abrio-IM birefringence imaging system Abrio-IM manufactured by Tokyo Instruments Inc.
  • the fictive temperature of the present glass is preferably a temperature that is 80 ° C. higher than the glass transition point (Tg) (hereinafter referred to as “Tg + 80 ° C.”), and is preferably Tg + 50 ° C. or lower. More preferably, Tg + 40 ° C. or lower is more preferable, Tg + 30 ° C. or lower is further preferable, Tg + 20 ° C. or lower is further preferable, and Tg + 10 ° C. or lower is particularly preferable.
  • Tg + 80 ° C.” glass transition point
  • the fictive temperature is preferably Tg-30 ° C or higher, more preferably Tg-10 ° C or higher, and further preferably Tg or higher.
  • the fictive temperature of glass can be experimentally determined from the refractive index of glass.
  • a plurality of glass pieces having the same glass composition and different fictive temperatures are prepared by a method of rapidly cooling glass held at a certain temperature from the temperature. Since the fictive temperature of these glass pieces is the temperature that was maintained before quenching, a calibration curve in which the refractive index is plotted against the fictive temperature can be created by measuring the refractive index of these glass pieces. An example is shown in FIG. Even if the cooling rate is unknown, the fictive temperature can be obtained from the calibration curve by measuring the refractive index. However, since the calibration curve is different when the glass composition is different, it is necessary to use a calibration curve created using a glass having the same composition as the glass whose virtual temperature is to be obtained.
  • the fictive temperature of glass depends on the cooling rate when the molten glass is cooled, and the fictive temperature tends to increase if the cooling rate is fast, and the fictive temperature tends to decrease if the cooling rate is slow. Moreover, there exists a tendency for the surface compressive stress after chemical strengthening to become large, so that virtual temperature is low.
  • the glass for chemical strengthening of the present invention can be produced by a usual method.
  • the raw material of each component of glass is prepared and heated and melted in a glass melting furnace. Thereafter, the glass is homogenized by a known method, formed into a desired shape such as a glass plate, and slowly cooled.
  • the glass plate forming method examples include a float method, a press method, a fusion method, and a downdraw method.
  • a float method suitable for mass production is preferable.
  • continuous molding methods other than the float method, for example, the fusion method and the downdraw method are also preferable.
  • the molded glass is ground and polished as necessary to form a glass substrate.
  • the glass substrate is cut into a predetermined shape and size, or when the glass substrate is chamfered, if the glass substrate is cut or chamfered before the chemical strengthening process described later, the subsequent chemical strengthening process is performed. Is preferable because a compressive stress layer is also formed on the end face.
  • the chemically strengthened glass of the present invention has a matrix composition equal to that of the glass for chemical strengthening described above.
  • the chemically tempered glass of the present invention preferably has a surface compressive stress value of 800 MPa or more.
  • the chemically strengthened glass of the present invention can be produced by subjecting the obtained glass plate to a chemical strengthening treatment, followed by washing and drying.
  • the chemical strengthening treatment can be performed by a known method. In the chemical strengthening treatment, the glass plate is brought into contact with a melt of a metal salt (for example, potassium nitrate) containing a metal ion (typically, K ions) having a large ionic radius by dipping or the like.
  • a metal ion with a small ionic radius (typically Na ion or Li ion) and a metal ion with a large ionic radius (typically K ion for Na ion and Na ion for Li ion) Replaced.
  • the chemical strengthening treatment is not particularly limited. For example, by immersing the glass plate in a molten salt such as potassium nitrate heated to 360 to 600 ° C. for 0.1 to 500 hours. It can be carried out.
  • the heating temperature of the molten salt is preferably 375 to 500 ° C.
  • the immersion time of the glass plate in the molten salt is preferably 0.3 to 200 hours.
  • Examples of molten salts for performing chemical strengthening treatment include nitrates, sulfates, carbonates, and chlorides.
  • examples of the nitrate include lithium nitrate, sodium nitrate, potassium nitrate, cesium nitrate, and silver nitrate.
  • examples of the sulfate include lithium sulfate, sodium sulfate, potassium sulfate, cesium sulfate, and silver sulfate.
  • Examples of the carbonate include lithium carbonate, sodium carbonate, and potassium carbonate.
  • Examples of the chloride include lithium chloride, sodium chloride, potassium chloride, cesium chloride, silver chloride and the like. These molten salts may be used alone or in combination of two or more.
  • the treatment conditions for the chemical strengthening treatment are not particularly limited, and the characteristics / composition of the glass and the type of the molten salt, as well as the surface compressive stress and compressive stress layer desired for the chemically strengthened glass finally obtained.
  • Appropriate conditions may be selected in consideration of chemical strengthening characteristics such as depth.
  • the chemical strengthening treatment may be performed only once, or multiple times of chemical strengthening treatment (multi-stage strengthening) may be performed under two or more different conditions.
  • first-stage chemical strengthening process the chemical strengthening process is performed under the condition that the DOL is large and the CS is relatively small.
  • second-stage chemical strengthening treatment when the chemical strengthening treatment is performed under the condition that the DOL is small and the CS is relatively high, the CS of the outermost surface of the chemically strengthened glass is increased and the internal tensile stress area (St) As a result, the internal tensile stress (CT) can be kept low.
  • the thickness (t) is not particularly limited, but is, for example, 2 mm or less from the viewpoint of enhancing the effect of chemical strengthening.
  • the thickness is preferably 1.5 mm or less, more preferably 1 mm or less, still more preferably 0.9 mm or less, particularly preferably 0.8 mm or less, and most preferably 0.7 mm or less.
  • the plate thickness is, for example, 0.1 mm or more, preferably 0.2 mm or more, more preferably 0.4 mm or more, from the viewpoint of obtaining a sufficient strength improvement effect by the chemical strengthening treatment. More preferably, it is 0.5 mm or more.
  • the shape of the present glass may be a shape other than a plate shape depending on a product to be applied, an application, and the like.
  • the glass plate may have an edge shape etc. from which the outer periphery thickness differs.
  • the form of the glass plate is not limited to this, and for example, the two main surfaces may not be parallel to each other, and one or both of the two main surfaces may be all or part of a curved surface. More specifically, the glass plate may be, for example, a flat glass plate without warpage or a curved glass plate having a curved surface.
  • This glass is particularly useful as a cover glass used for mobile devices such as mobile phones, smartphones, personal digital assistants (PDAs), and tablet terminals.
  • non-portable products such as televisions (TVs), personal computers (PCs), cover glass for display devices such as touch panels, wall surfaces of elevators, wall surfaces of buildings such as houses and buildings (full display), and construction of window glass, etc.
  • TVs televisions
  • PCs personal computers
  • cover glass for display devices such as touch panels, wall surfaces of elevators, wall surfaces of buildings such as houses and buildings (full display), and construction of window glass, etc.
  • materials such as construction materials, table tops, interiors of automobiles, airplanes, etc., and cover glasses thereof, and for applications such as a casing having a curved surface shape that is not a plate shape by bending or molding.
  • Example 25 is a comparative example, and the others are examples.
  • a blank represents that it has not measured.
  • a glass plate was prepared by melting a platinum crucible so that each glass composition represented by mole percentages based on oxides shown in Tables 3 to 6 was obtained. Commonly used glass materials such as oxides, hydroxides, carbonates or nitrates were appropriately selected and weighed so as to give 1000 g of glass. Next, the mixed raw material was put into a platinum crucible, put into a resistance heating electric furnace at 1500 to 1700 ° C., melted for about 3 hours, defoamed and homogenized. The obtained molten glass was poured into a mold material, held at a temperature of glass transition point + 50 ° C.
  • platinum cell 1 platinum cell 1 for devitrification evaluation
  • the glass was put into a temperature gradient furnace maintained at a predetermined temperature, subjected to heat treatment for a certain time (T), and then taken out to room temperature and rapidly cooled.
  • T heat treatment for a certain time
  • the maximum crystal growth rate within a predetermined temperature range can be measured.
  • the glass after the heat treatment was observed with a polarizing microscope (Nikon Corporation: ECLIPSE LV100ND), and the diameter (L ⁇ m) of the largest crystal among the observed crystals was measured. The observation was performed under the conditions of 10 times the eyepiece, 5 to 100 times the objective lens, transmitted light, and polarized light observation.
  • the crystal growth rate is L / (2T) [unit: ⁇ m / h].
  • T the crystal growth rate
  • a crystal not precipitated from the interface with the container was selected. This is because crystal growth at the metal interface tends to be different from the crystal growth behavior that occurs inside the glass or at the glass-atmosphere interface.
  • ⁇ Devitrification temperature> The crushed glass particles were put in a platinum dish and heat-treated for 17 hours in an electric furnace controlled at a constant temperature. The glass after heat treatment was observed with a polarizing microscope, and the devitrification temperature was estimated by an evaluation method for the presence or absence of devitrification. For example, when “1050-1078 ° C.” is described in the table, it means devitrification when heat-treated at 1050 ° C. but not devitrification at 1078 ° C. In this case, the devitrification temperature is 1050 ° C. or higher and lower than 1078 ° C.
  • a cylindrical glass sample of about ⁇ 20 mm ⁇ 15 mm was prepared from the glass block. This cylindrical glass sample is placed in a crucible made of platinum-gold alloy with a diameter of 40 mm, and after heat treatment simulating the temperature drop condition of the float kiln in an electric furnace, the atmosphere side of the sample (fire-making) The presence or absence of devitrification on the surface side was evaluated. In the table, “N” indicates that no devitrification was observed. In addition, the temperature is lowered in 5 minutes from 1300 ° C.
  • CS1 and CS3 (unit: MPa) and the compressive stress layer depths DOL1 and DOL3 (unit: ⁇ m) were measured using a measuring machine SLP1000 manufactured by Orihara Seisakusho.
  • the surface compressive stress (CS2) (unit: MPa) and the compressive stress layer depth (DOL2) (unit: ⁇ m) were measured with a surface stress meter FSM-6000 manufactured by Orihara Seisakusho.
  • CS1 and DOL1 indicate the surface compressive stress and the compressive stress layer depth after one-step strengthening, respectively, in which the obtained glass for chemical strengthening is immersed in sodium nitrate at 450 ° C. for 1 hour for chemical strengthening.
  • CS2 and DOL2 are two-stage strengthened Na-K ion exchange layers in which the obtained glass for chemical strengthening is immersed in 450 ° C sodium nitrate for 3 hours and then immersed in 450 ° C potassium nitrate for 1.5 hours for chemical strengthening.
  • the surface compressive stress and the compressive stress layer depth are shown respectively.
  • CS3 and DOL3 were obtained by immersing the obtained glass for chemical strengthening in sodium nitrate at 450 ° C. for 3 hours, and then by chemical tempering by immersing in potassium nitrate at 450 ° C. for 1.5 hours.
  • the surface compressive stress and the compressive stress layer depth by the exchange layer are shown, respectively.
  • Glasses of Examples 1 to 23, 30 to 32, and 37 having an M value of 1000 or more, an I value of 600 or less, and an I2 value of 5 or less have a large surface compressive stress CS1 due to one-step strengthening, and surface compression due to two-step strengthening. It can be seen that the stress CS2 is large and the crystal growth rate is small. About these glass compositions, it means that devitrification defects are hardly generated in a mass production process such as a float process, and a high yield can be expected, and a high strength can be realized in practical use of a cover glass or the like.
  • Examples 33 to 36 which have an M value of 1000 or more and an I2 value of 5 or less but a slightly large I value, are higher in devitrification temperature and slightly devitrified than Examples 1 and the like. It can be seen that strength is obtained. Even when the M value is less than 1000, Examples 24, 26, and 27 having small I and I2 values may have insufficient surface compressive stress due to chemical strengthening, but have a low crystal growth rate and are difficult to devitrify. .
  • Example 25 having a small M value and large I and I2 values is a glass that has a high crystal growth rate and is difficult to produce.

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Abstract

本発明は酸化物基準のモル百分率表示で、ＳｉＯ２を４５～７５％、Ａｌ２Ｏ３を１～３０％、Ｌｉ２Ｏを１～２０％、Ｙ２Ｏ３を０～５％、ＺｒＯ２を０～５％、及びＴｉＯ２を０～１％を含有し、ＭｇＯ、ＣａＯ、ＳｒＯ、ＢａＯおよびＺｎＯのいずれか１種以上を合計で１～２０％、Ｎａ２ＯおよびＫ２Ｏの含有量の合計が０～１０％、Ｂ２Ｏ３およびＰ２Ｏ５の含有量の合計が０～１０％、かつ、次式で表されるＭ値が１０００以上の化学強化用ガラスに関する。Ｍ＝－５×［ＳｉＯ２］＋１２１×［Ａｌ２Ｏ３］＋５０×［Ｌｉ２Ｏ］－３５×［Ｎａ２Ｏ］＋３２×［Ｋ２Ｏ］＋８５×［ＭｇＯ］＋５４×［ＣａＯ］－４１×［ＳｒＯ］－４×［Ｐ２Ｏ５］＋２１８×［Ｙ２Ｏ３］＋４３６×［ＺｒＯ２］－１１８０

Description

化学強化用ガラス
　本発明は、化学強化用ガラスに関する。
　近年、携帯電話、スマートフォン、携帯情報端末（ＰＤＡ）、タブレット端末等のモバイル機器のディスプレイ装置の保護ならびに美観を高める目的で、化学強化ガラスからなるカバーガラスが用いられている。
　化学強化ガラスにおいては、表面圧縮応力（値）（ＣＳ）や圧縮応力層深さ（ＤＯＬ）が大きくなるほど強度が高くなる傾向がある。一方で、表面圧縮応力との均衡を保つように、ガラス内部には内部引張応力（ＣＴ）が発生するので、ＣＳやＤＯＬが大きいほどＣＴが大きくなる。ＣＴが大きいガラスが割れるときには、破片数が多い激しい割れ方となり、破片が飛散する危険性が大きくなる。
　特許文献１には、２段階の化学強化処理によって、折れ曲がった線で表される応力プロファイルを形成することで内部引張応力を抑制しながら表面圧縮応力を大きくできることが記載されている。具体的には、比較的Ｋ濃度の低いＫＮＯ３／ＮａＮＯ３混合塩を１段目の化学強化に、比較的Ｋ濃度の高いＫＮＯ３／ＮａＮＯ３混合塩を２段目の化学強化に用いる方法などが提案されている。
　また、特許文献２には２段階の化学強化処理により、比較的大きい表面圧縮応力と圧縮応力層深さが得られるリチウムアルミノシリケートガラスが開示されている。リチウムアルミノシリケートガラスは、１段目の化学強化処理にナトリウム塩を用い、２段目の化学強化処理にカリウム塩を用いる２段階の化学強化処理によって、ＣＳとＤＯＬをともに大きくできる。
米国特許出願公開第２０１５／０２５９２４４号明細書 日本国特表２０１３－５２０３８８号公報
　最近では、より薄くて軽いカバーガラスや、曲面状等に加工されたカバーガラスの需要が高まっており、表面圧縮応力値（ＣＳ）と圧縮応力層深さ（ＤＯＬ）を同時に大きくできるリチウムアルミノシリケートガラスが注目されている。
　しかし、リチウムアルミノシリケートガラスは、ガラスの製造工程において、または、得られたガラスを曲げ成形等する工程において、失透しやすい傾向がある。
　本発明は、失透が生じにくく、かつ、大きなＣＳと大きなＤＯＬを達成可能な化学強化用ガラスの提供を目的とする。
　本発明は、酸化物基準のモル百分率表示で、
　ＳｉＯ２を４５～７５％、Ａｌ２Ｏ３を１～３０％、Ｌｉ２Ｏを１～２０％、
　Ｙ２Ｏ３を０～５％、ＺｒＯ２を０～５％、及びＴｉＯ２を０～１％を含有し、
　ＭｇＯ、ＣａＯ、ＳｒＯ、ＢａＯおよびＺｎＯのいずれか１種以上を合計で１～２０％、
　Ｎａ２ＯおよびＫ２Ｏの含有量の合計が０～１０％、
　Ｂ２Ｏ３およびＰ２Ｏ５の含有量の合計が０～１０％、かつ、
　次式で表されるＭ値が１０００以上の化学強化用ガラスを提供する。
Ｍ＝－５×［ＳｉＯ２］＋１２１×［Ａｌ２Ｏ３］＋５０×［Ｌｉ２Ｏ］－３５×［Ｎａ２Ｏ］＋３２×［Ｋ２Ｏ］＋８５×［ＭｇＯ］＋５４×［ＣａＯ］－４１×［ＳｒＯ］－４×［Ｐ２Ｏ５］＋２１８×［Ｙ２Ｏ３］＋４３６×［ＺｒＯ２］－１１８０
　また、４５０℃の硝酸ナトリウムに１時間浸漬して化学強化した後の表面圧縮応力値が３００ＭＰａ以上になり、かつ、４５０℃の硝酸ナトリウムに３時間浸漬した後、４５０℃の硝酸カリウムに１．５時間浸漬して化学強化した後の表面圧縮応力が８００ＭＰａ以上であり、化学強化ガラスの母組成が、酸化物基準のモル百分率表示で、
　ＳｉＯ２を４５～７５％、Ａｌ２Ｏ３を１～３０％、Ｌｉ２Ｏを１～２０％、
　Ｙ２Ｏ３を０～５％、ＺｒＯ２を０～５％、及びＴｉＯ２を０～１％を含有し、
　ＭｇＯ、ＣａＯ、ＳｒＯ、ＢａＯおよびＺｎＯのいずれか１種以上を合計で１～２０％、
　Ｎａ２ＯおよびＫ２Ｏの含有量の合計が０～１０％、
　Ｂ２Ｏ３およびＰ２Ｏ５の含有量の合計が０～１０％、かつ、
　前記式で表されるＭ値が１０００以上の化学強化用ガラスを提供する。
　本発明によれば、失透が生じにくく、かつ、大きな表面圧縮応力値（ＣＳ）と大きな圧縮応力層深さ（ＤＯＬ）を有する化学強化ガラスが提供できる。
図１は、Ｉ値と結晶成長速度の関係を示す図である。 図２は、Ｉ２値と失透特性の関係を示す図である。 図３は、仮想温度と屈折率の関係を示すグラフの一例である。 図４は、結晶成長速度測定に用いた白金容器の略図である。 図５は、フロート模擬降温条件の温度プロファイルである。
　以下に、本発明の化学強化用ガラスについて詳細に説明するが、本発明は以下の実施形態に限定されるものではなく、本発明の要旨を逸脱しない範囲において、任意に変形して実施できる。
　本明細書において、「化学強化ガラス」は、化学強化処理を施した後のガラスを指す。また、「化学強化用ガラス」は、化学強化処理を施す前のガラスを指す。
　本明細書において化学強化用ガラスのガラス組成を、化学強化ガラスの母組成ということがある。化学強化ガラスでは通常、ガラス表面部分にイオン交換による圧縮応力層が形成されるので、イオン交換されていない部分のガラス組成は化学強化ガラスの母組成と一致する。
　本明細書において、ガラス組成は酸化物基準のモル百分率表示で示し、モル％を単に％と記載することがある。また、数値範囲を示す「～」とは、その前後に記載された数値を下限値及び上限値として含む意味で使用される。
　ガラス組成において「実質的に含有しない」とは、原材料等に含まれる不可避の不純物を除いて含有しない、すなわち、意図的に含有させたものではないことを意味する。具体的には、たとえば、ガラス組成中の含有量が、０．１モル％未満である。
　本明細書において「応力プロファイル」は、ガラス表面からの深さを変数として圧縮応力値を表したパターンである。負の圧縮応力値は、引張応力を意味する。
　本明細書において、ガラスの「破砕性」とは、ガラスが破壊された際に破片が飛散しやすい性質をいう。
　以下において、ガラスの「表面圧縮応力値」は、特に断らない限り厚さ０．８ｍｍのガラス板をガラス転移点Ｔｇより５０℃高い温度に１時間以上保持した後、０．５℃／ｍｉｎの冷却速度で徐冷したガラス板を用いて、化学強化処理を行った時の表面圧縮応力値である。化学強化処理によって生じる表面圧縮応力は、そのガラスの仮想温度が低いほど大きくなる傾向があり、ガラスの仮想温度はそのガラスが受けた熱履歴（たとえば冷却速度）の影響を受ける。熱処理と徐冷によって仮想温度の影響を除いて評価する。
　また、「β－ＯＨ値」は、ＦＴ－ＩＲ法によって測定された参照波長４０００ｃｍ－１における透過率Ｘ１（％）、水酸基の吸収波長である３５７０ｃｍ－１付近における最小透過率Ｘ２（％）およびガラス板の厚さｔ（単位：ｍｍ）から、式（１）によって求められる。
　β－ＯＨ値＝（１／ｔ）ｌｏｇ１０（Ｘ１／Ｘ２）・・・・・（１）
　なお、β－ＯＨ値は、ガラス原料に含まれる水分量や溶解条件によって調節できる。
＜化学強化用ガラス＞
　本発明の化学強化用ガラス（以下「本ガラス」ということがある）は、酸化物基準のモル百分率表示で、
　ＳｉＯ２を４５～７５％、
　Ａｌ２Ｏ３を１～３０％、
　Ｌｉ２Ｏを１～２０％、
　Ｙ２Ｏ３を０～５％、
　ＺｒＯ２を０～５％、
　ＴｉＯ２を０～１％、
　ＭｇＯ、ＣａＯ、ＳｒＯ、ＢａＯおよびＺｎＯのいずれか１種以上を合計で１～２０％、含有し、
　Ｎａ２ＯおよびＫ２Ｏの含有量の合計が０～１０％、
　Ｂ２Ｏ３およびＰ２Ｏ５の含有量の合計が０～１０％である。
　本ガラスは前記組成範囲を満たすことに加え、次式で表されるＭ値が１０００以上である。
Ｍ＝－５×［ＳｉＯ２］＋１２１×［Ａｌ２Ｏ３］＋５０×［Ｌｉ２Ｏ］－３５×［Ｎａ２Ｏ］＋３２×［Ｋ２Ｏ］＋８５×［ＭｇＯ］＋５４×［ＣａＯ］－４１×［ＳｒＯ］－４×［Ｐ２Ｏ５］＋２１８×［Ｙ２Ｏ３］＋４３６×［ＺｒＯ２］－１１８０
　式中、［ＳｉＯ２］、［Ａｌ２Ｏ３］、［Ｌｉ２Ｏ］、［Ｎａ２Ｏ］、［Ｋ２Ｏ］、［ＭｇＯ］、［ＣａＯ］、［ＳｒＯ］、［Ｐ２Ｏ５］、［Ｙ２Ｏ３］および［ＺｒＯ２］は、各成分のモル百分率表示の含有量を表す。以下においても同様である。
　本発明者らは、化学強化用ガラスのガラス組成と化学強化後の圧縮応力値の関係および化学強化特性との関係を研究し、前記Ｍ値が大きいガラスは、化学強化処理により導入可能な圧縮応力値が大きく、かつ失透（結晶）が生じにくいことを見出した。
　本発明者らは種々のガラス組成について、化学強化処理を行った時の表面圧縮応力と８５０℃～１２００℃における結晶成長速度とを、調査した。化学強化処理条件としては、４５０℃の硝酸ナトリウムに１時間浸漬して強化した場合（１段強化処理）と、４５０℃の硝酸ナトリウムに３時間浸漬した後、４５０℃の硝酸カリウムに１．５時間浸漬して化学強化した場合（２段強化処理）について評価した。
　その結果、Ｍ値が１０００以上のガラスでは、４５０℃の硝酸ナトリウムに１時間浸漬する１段強化処理後の表面圧縮応力（ＣＳ１）は、３００ＭＰａ以上となった。また、４５０℃の硝酸ナトリウムに３時間浸漬した後、４５０℃の硝酸カリウムに１．５時間浸漬する２段強化処理後の表面圧縮応力（ＣＳ２）は、８００ＭＰａ以上となった。
　Ｍ値が大きいガラスは、８５０～１２００℃における結晶成長速度が小さく、ガラス製造時の失透による欠点の生成が抑制される傾向も認められた。結晶成長速度の評価方法は後に説明する。
　Ｍ値は、より好ましくは１１００以上、さらに好ましくは１２００以上である。しかしＭ値が大きすぎる場合は、ガラスがもろくなる恐れがあるので、好ましくは１８００以下、より好ましくは１６５０以下、さらに好ましくは１５００以下、典型的には１３５０以下である。
　また、本ガラスは前記組成範囲を満たすことに加え、次式で表されるＩ値が８５０以下であることが好ましく、６００以下であることがより好ましい。
Ｉ＝－４．８×［ＳｉＯ２］＋１０２×［Ａｌ２Ｏ３］＋８１×［Ｌｉ２Ｏ］－２７２×［Ｎａ２Ｏ］－２８１×［Ｋ２Ｏ］－１６×［ＭｇＯ］－２５×［Ｙ２Ｏ３］＋０．０２８×［ＺｒＯ２］＋６３
　本発明者らは、化学強化用ガラスのガラス組成と失透特性を研究し、前記Ｉ値と後述するガラスの７００℃～１２００℃における結晶成長速度に高い相関があることを見出した。
　図１は、後述の実施例および比較例のガラスについて、Ｉ値と結晶成長速度の関係をプロットした図である。
　Ｉ値は、好ましくは８５０以下、さらに好ましくは６００以下であると、ガラス製造時の失透が起きにくい。Ｉ値は、より好ましくは５００以下、よりさらに好ましくは４００以下、特に好ましくは３００以下、最も好ましくは２００以下である。Ｉ値の下限は特に限定されないが、ガラスの化学強化による圧縮応力値を考慮に入れる場合は、５０超が好ましく、８０以上がより好ましく、１００以上が特に好ましい。
　本発明者らはまた、本ガラスは前記組成範囲を満たすことに加え、次式で表されるＩ２値は、５以下が好ましいことを見出した。
Ｉ２＝０．２７×［ＳｉＯ２］＋１．４×［Ａｌ２Ｏ３］－１．１×［Ｎａ２Ｏ］－１．７×［Ｋ２Ｏ］＋０．３８×［ＭｇＯ］－１．３６×［Ｙ２Ｏ３］－０．５９×［ＺｒＯ２］－２３
　本発明者らは、化学強化用ガラスのガラス組成と失透特性を研究し、前記Ｉ２値が小さいガラス組成であれば、液相温度以上の温度からガラスを冷却する際に失透が発生しにくいことを見出した。
　本発明者らは、表１および表２に示した組成を有するガラス（Ａ１～Ａ１８）を作製し、１３００℃で３０分保持した後、２段目処理温度欄（８５０℃～１２００℃）に示す温度に１０分保持する２段熱処理を行って失透発生の有無を観察した。表１、２には、２段目処理温度ごとに失透の有無および、失透が生じた温度条件数を記す。表中、「Ｎ」は失透が見られなかったことを示し、「●」は失透が認められたことを示す。たとえば、Ａ３のガラスの場合、８５０℃および９００℃の２つの条件で失透が認められたので、失透が生じた温度条件数は、２である。「失透が生じた温度条件数」を意味する「二段熱処理における失透有の温度条件数」が少ないガラスは、高温から冷却させたときに失透する可能性が低く、失透耐性が良好であるといえる。
Figure JPOXMLDOC01-appb-T000001
Figure JPOXMLDOC01-appb-T000002
　Ｉ２値は、５以下であると、溶融時の失透が生じにくく好ましい。Ｉ２値は、より好ましくは４以下、さらに好ましくは３以下、特に好ましくは２以下であり、最も好ましくは１以下である。Ｉ２値の下限は特に限定されるのもではないが、ガラスの脆性を考慮に入れる場合は、－５超が好ましく、－３以上がより好ましく、－１以上が特に好ましい。
　また、フロート法でガラス板を製造する場合の冷却条件を模擬した条件（以下、「フロート模擬降温条件」と呼ぶ。）で冷却させた場合の高温時失透の有無を観察した結果も表１、２に併せて示す。これらの失透試験の結果とＩ２値の関係をプロットしたのが図２である。この図からＩ２値が小さいガラスは、フロート法でガラス板を成形する際に失透が生じにくいことがわかる。特に、Ｉ２値が５以下のガラスは、失透が生じにくかった。
　フロート模擬降温条件によれば、１２００℃から６００℃の平均冷却速度はおよそ１５℃／分である。前述の２段処理試験で、失透の現れる温度条件数が多いガラスは、この試験でも失透が生じた。
　なお、本ガラスは先述した組成範囲を満たし、Ｍ値、Ｉ値及びＩ２値のうち少なくとも１種の値が先述した範囲を満たすことが好ましく、２種又は３種全部の値が先述した範囲を満たすこともまた好ましい。
　以下、好ましいガラス組成について説明する。
　ＳｉＯ２はガラスの骨格を構成する成分である。また、化学的耐久性を上げる成分であり、ガラス表面に傷がついた時のクラックの発生を低減させる成分である。
　ＳｉＯ２の含有量は４５％以上が好ましい。ＳｉＯ２の含有量は、より好ましくは、５５％以上、さらに好ましくは６０％以上、特に好ましくは６３％以上、典型的には６５％以上である。一方、溶融性をよくする観点から、ＳｉＯ２の含有量は７５％以下であり、好ましくは７２％以下、さらに好ましくは７０％以下、特に好ましくは６８％以下である。
　Ａｌ２Ｏ３は化学強化の際のイオン交換性能を向上させ、強化後の表面圧縮応力を大きくする観点から有効な成分である。
　Ａｌ２Ｏ３の含有量は１％以上が好ましい。Ａｌ２Ｏ３はガラス転移点を高くする成分であり、ヤング率を高くする成分でもある。Ａｌ２Ｏ３の含有量は、好ましくは８％以上であり、より好ましくは、９％以上であり、さらに好ましくは１０％以上であり、特に好ましくは１１％以上であり、典型的には１２％以上である。一方、Ａｌ２Ｏ３の含有量が多すぎると結晶成長速度が大きくなり、失透欠点による歩留まり低下の問題が大きくなる。また、ガラスの粘性が増大し溶融性が低下する。Ａｌ２Ｏ３の含有量は、３０％以下であり、２０％以下が好ましく、より好ましくは１８％以下であり、さらに好ましくは１６％以下であり、典型的には１４％以下である。
　Ｌｉ２Ｏは、イオン交換により表面圧縮応力を形成させる成分であり、ガラスの溶融性を向上させる成分である。化学強化ガラスがＬｉ２Ｏを含有することにより、ガラス表面のＬｉイオンをＮａイオンにイオン交換し、さらにＮａイオンをＫイオンにイオン交換する方法で、表面圧縮応力および圧縮応力層がともに大きな応力プロファイルが得られる。好ましい応力プロファイルを得やすい観点から、Ｌｉ２Ｏの含有量は、好ましくは１％以上、より好ましくは５％以上、さらに好ましくは７％以上、特に好ましくは９％以上、典型的には１０％以上である。
　一方、Ｌｉ２Ｏの含有量が多すぎるとガラス溶融時の結晶成長速度が大きくなり、失透欠点による歩留まり低下の問題が大きくなる。Ｌｉ２Ｏの含有量は、２０％以下が好ましく、より好ましくは１５％以下であり、さらに好ましくは１３％以下であり、典型的には１２％以下である。
　Ｎａ２ＯおよびＫ２Ｏは、いずれも必須ではないが、ガラスの溶融性を向上させ、ガラスの結晶成長速度を小さくする成分であり、イオン交換性能を向上させる目的で添加してもよい。
　Ｎａ２Ｏは、カリウム塩を用いる化学強化処理において表面圧縮応力層を形成させる成分であり、またガラスの溶融性を向上させ得る成分である。
　その効果を得るために、Ｎａ２Ｏの含有量は、１％以上が好ましく、より好ましくは２％以上、さらに好ましくは３％以上、特に好ましくは４％以上、典型的には５％以上である。一方、ナトリウム塩による強化処理において表面圧縮応力（ＣＳ）が低下するのを避ける観点から、１０％以下が好ましく、８％以下がより好ましく、６％以下がさらに好ましく、５％以下が特に好ましい。
　Ｋ２Ｏは、イオン交換性能を向上させる等の目的で含有させてもよい。Ｋ２Ｏを含有させる場合の含有量は、０．５％以上が好ましく、より好ましくは１％以上、さらに好ましくは１．５％以上、特に好ましくは２％以上、典型的には３％以上である。一方、カリウム塩により表面圧縮応力（ＣＳ）が低下するのを避ける観点から、１０％以下が好ましく、５％以下がより好ましく、３％以下がさらに好ましく、２％以下が特に好ましい。
　Ｎａ２ＯおよびＫ２Ｏの含有量の合計（［Ｎａ２Ｏ］＋［Ｋ２Ｏ］）は０～１０％が好ましく、５％以上がより好ましく、６％以上がさらに好ましい。一方、８％以下がより好ましく、７％以下が特に好ましい。
　［Ｌｉ２Ｏ］／［Ｎａ２Ｏ］＋［Ｋ２Ｏ］）は、失透の成長速度を小さくする観点から３以下が好ましく、２．５以下がより好ましく、２以下がさらに好ましい。一方、ナトリウムを用いる化学強化処理における表面圧縮応力を増大させる観点から、［Ｌｉ２Ｏ］／（［Ｎａ２Ｏ］＋［Ｋ２Ｏ］）は０．５以上が好ましく、０．９以上がより好ましく、１．３以上がさらに好ましい。
　また、（［Ａｌ２Ｏ３］＋［Ｌｉ２Ｏ］）／（［Ｎａ２Ｏ］＋［Ｋ２Ｏ］＋［ＭｇＯ］＋［ＣａＯ］＋［ＳｒＯ］＋［ＢａＯ］＋［ＺｎＯ］＋［ＺｒＯ２］＋［Ｙ２Ｏ３］）は、失透の成長速度を小さくする観点から４以下が好ましく、３以下がより好ましく、２以下がさらに好ましい。ナトリウムを用いる化学強化処理における表面圧縮応力を増大させる観点から、（［Ａｌ２Ｏ３］＋［Ｌｉ２Ｏ］）／（［Ｎａ２Ｏ］＋［Ｋ２Ｏ］＋［ＭｇＯ］＋［ＣａＯ］＋［ＳｒＯ］＋［ＢａＯ］＋［ＺｎＯ］＋［ＺｒＯ２］＋［Ｙ２Ｏ３］）は０．５以上が好ましく、０．７以上がより好ましく、０．９以上がさらに好ましく、１以上が特に好ましい。
　ＭｇＯ、ＣａＯ、ＳｒＯ、ＢａＯおよびＺｎＯはいずれも必須ではないが、ガラスの安定性を高める観点から、いずれか一種以上を含有することが好ましい。これらの含有量の合計［ＭｇＯ］＋［ＣａＯ］＋［ＳｒＯ］＋［ＢａＯ］＋［ＺｎＯ］は、好ましくは１％以上、より好ましくは２％以上、さらに好ましくは３％以上、特に好ましくは４％以上である。一方、化学強化によるイオン交換能向上の観点からは２０％以下が好ましく、１５％以下がより好ましく、１０％以下がさらに好ましく、８％以下がよりさらに好ましい。
　ＭｇＯと、ＣａＯ、ＳｒＯ、ＢａＯおよびＺｎＯの一種類以上とを含有する場合、ガラスの表面反射率を低くする観点から、［ＭｇＯ］／（［ＣａＯ］＋［ＳｒＯ］＋［ＢａＯ］＋「ＺｎＯ」）は、１０以上が好ましく、１５以上がより好ましく、２０以上がさらに好ましく、２５以上が特に好ましい。ＣａＯ、ＳｒＯ、ＢａＯおよびＺｎＯは、ＭｇＯと比較して屈折率を大きくするからである。［ＭｇＯ］／（［ＣａＯ］＋［ＳｒＯ］＋［ＢａＯ］＋「ＺｎＯ」）は、失透温度を低くする観点から、６０以下が好ましく、５５以下がより好ましく、５０以下がさらに好ましく、４５以下が特に好ましい。
　ＭｇＯは、化学強化ガラスの溶融性を増大させつつ、結晶成長速度を小さくする観点から含有することが好ましい。ＭｇＯの含有量は、好ましくは１％以上、より好ましくは２％以上、さらに好ましくは３％以上、特に好ましくは４％以上、典型的には５％以上である。一方、ＭｇＯの含有量が多すぎると化学強化処理時に圧縮応力層を大きくしにくくなる。ＭｇＯの含有量は好ましくは１５％以下であり、より好ましくは１０％以下であり、さらに好ましくは８％以下であり、特に好ましくは６％以下である。
　ＣａＯは、化学強化用ガラスの溶融性を向上させる成分であり、含有させてもよい。ＣａＯを含有させる場合の含有量は、好ましくは０．１％以上であり、より好ましくは０．１５％以上であり、さらに好ましくは０．５％以上である。一方、ＣａＯの含有量が過剰であると化学強化処理時に圧縮応力値を大きくしにくくなる。ＣａＯの含有量は好ましくは５％以下であり、より好ましくは３％以下であり、さらに好ましくは１％以下であり、典型的には０．５％以下である。
　ＳｒＯは、化学強化用ガラスの溶融性を向上させる成分であり、含有させてもよい。ＳｒＯを含有させる場合の含有量は、好ましくは０．１％以上であり、より好ましくは０．１５％以上であり、さらに好ましくは０．５％以上である。一方、ＳｒＯの含有量が過剰であると化学強化処理時に圧縮応力値を大きくしにくくなる。ＳｒＯの含有量は好ましくは３％以下であり、より好ましくは２％以下であり、さらに好ましくは１％以下であり、典型的には０．５％以下である。
　ＢａＯは、化学強化用ガラスの溶融性を向上させる成分であり、含有させてもよい。ＢａＯを含有させる場合の含有量は、好ましくは０．１％以上であり、より好ましくは０．１５％以上であり、さらに好ましくは０．５％以上である。一方、ＢａＯの含有量が過剰であると化学強化処理時に圧縮応力値を大きくしにくくなる。ＢａＯの含有量は好ましくは３％以下であり、より好ましくは２％以下であり、さらに好ましくは１％以下であり、典型的には０．５％以下である。
　ＺｎＯは、化学強化用ガラスの溶融性を向上させる成分であり、含有させてもよい。ＺｎＯを含有させる場合の含有量は、好ましくは０．１％以上であり、より好ましくは０．１５％以上であり、さらに好ましくは０．５％以上である。一方、ＺｎＯの含有量が過剰であると化学強化処理時に圧縮応力値を大きくしにくくなる。ＺｎＯの含有量は好ましくは３％以下であり、より好ましくは２％以下であり、さらに好ましくは１％以下であり、典型的には０．５％以下である。
　ＺｒＯ２は含有させなくともよいが、化学強化ガラスの表面圧縮応力を増大させる観点から含有することが好ましい。ＺｒＯ２の含有量は、好ましくは０．１％以上、より好ましくは０．２％以上、さらに好ましくは０．５％以上、特に好ましくは０．８％以上、典型的には１％以上である。一方、ＺｒＯ２の含有量が多すぎると化学強化処理時に圧縮応力値を大きくしにくくなる。ＺｒＯ２の含有量は好ましくは５％以下であり、より好ましくは３％以下であり、さらに好ましくは２％以下であり、特に好ましくは１．５％以下である。
　ＴｉＯ２は、ガラスのソラリゼーションを抑制する成分であり、含有させてもよい。ＴｉＯ２を含有させる場合の含有量は、好ましくは０．０２％以上であり、より好ましくは０．０５％以上、さらに好ましくは０．１％以上であり、特に好ましくは０．１２％以上であり、典型的には０．１５％以上である。一方、ＴｉＯ２の含有量が１％超であると失透が発生しやすくなり、化学強化ガラスの品質が低下する恐れがある。ＴｉＯ２の含有量は１％以下であることが好ましく、より好ましくは０．５％以下、さらに好ましくは０．２５％以下である。
　Ｙ２Ｏ３は含有させなくともよいが、化学強化ガラスの表面圧縮応力を増大させつつ、結晶成長速度を小さくする成分であることから、含有することが好ましい。Ｙ２Ｏ３の含有量は、好ましくは０．１％以上、より好ましくは０．２％以上、さらに好ましくは０．５％以上、特に好ましくは０．８％以上、典型的には１％以上である。一方、Ｙ２Ｏ３の含有量が多すぎると化学強化処理時に圧縮応力層を大きくしにくくなる。Ｙ２Ｏ３の含有量は好ましくは５％以下であり、より好ましくは３％以下であり、さらに好ましくは２％以下であり、特に好ましくは１．５％以下である。
　Ｂ２Ｏ３は必須ではないが、ガラスの脆性を小さくし耐クラック性を向上させる目的で、また、ガラスの溶融性を向上させる目的で含有してもよい。Ｂ２Ｏ３を含有させる場合の含有量は、好ましくは０．５％以上、好ましくは１％以上、さらに好ましくは２％以上である。一方、Ｂ２Ｏ３の含有量が多すぎると耐酸性が悪化しやすいため１０％以下が好ましい。Ｂ２Ｏ３の含有量は、より好ましくは６％以下、さらに好ましくは４％以下、典型的には２％以下である。溶融時に脈理が発生する問題を防止する観点から実質的に含有しないことがより好ましい。
　Ｐ２Ｏ５は必須ではないが、化学強化時の圧縮応力層を大きくする目的で含有してもよい。Ｐ２Ｏ５を含有させる場合の含有量は、好ましくは０．５％以上、好ましくは１％以上、さらに好ましくは２％以上である。一方、耐酸性を高くする観点からＰ２Ｏ５の含有量は６％以下が好ましく、より好ましくは４％以下、さらに好ましくは２％以下である。溶融時に脈理が発生することを防止する観点から、実質的に含有しないことがより好ましい。
　Ｂ２Ｏ３とＰ２Ｏ５の含有量の合計は０～１０％が好ましく、下限としては１％以上がより好ましく、２％以上がさらに好ましい。また、Ｂ２Ｏ３とＰ２Ｏ５の含有量の合計は６％以下がより好ましく、４％以下がさらに好ましい。
　Ｌａ２Ｏ３、Ｎｂ２Ｏ５、Ｔａ２Ｏ５、Ｇｄ２Ｏ３は、ガラスの結晶成長速度を小さくし、溶融性を改善する成分であり、含有させてもよい。これらの成分を含有させる場合のそれぞれの含有量は、好ましくは０．１％以上、より好ましくは０．２％以上、さらに好ましくは０．５％以上、特に好ましくは０．８％以上、典型的には１％以上である。一方、これらの含有量が多すぎると化学強化処理時に圧縮応力値を大きくしにくくなることから、好ましくは３％以下であり、より好ましくは２％以下であり、さらに好ましくは１％以下であり、特に好ましくは０．５％以下である。
　Ｆｅ２Ｏ３は熱線を吸収するのでガラスの溶解性を向上させる効果があり、大型の溶解窯を用いてガラスを大量生産する場合には、含有することが好ましい。その場合の含有量は酸化物基準の重量％において、好ましくは０．００２％以上、より好ましくは０．００５％以上、さらに好ましくは０．００７％以上、特に好ましくは０．０１％以上である。一方、Ｆｅ２Ｏ３は過剰に含有すると着色が生じるので、その含有量はガラスの透明性を高める観点から、酸化物基準の重量％において、０．３％以下が好ましく、より好ましくは０．０４％以下、さらに好ましくは０．０２５％以下、特に好ましくは０．０１５％以下である。
　なお、ここではガラス中の鉄酸化物をすべてＦｅ２Ｏ３として説明したが、実際には、酸化状態のＦｅ（ＩＩＩ）と還元状態のＦｅ（ＩＩ）が混在しているのが普通である。このうちＦｅ（ＩＩＩ）は黄色の着色を生じ、Ｆｅ（ＩＩ）は青色の着色を生じ、両者のバランスでガラスに緑色の着色が生じる。
　さらに、所望の化学強化特性の達成を阻害しない範囲において着色成分を添加してもよい。着色成分としては、例えば、Ｃｏ３Ｏ４、ＭｎＯ２、ＮｉＯ、ＣｕＯ、Ｃｒ２Ｏ３、Ｖ２Ｏ５、Ｂｉ２Ｏ３、ＳｅＯ２、ＣｅＯ２、Ｅｒ２Ｏ３、Ｎｄ２Ｏ３等が好適なものとして挙げられる。
　着色成分の含有量は、酸化物基準のモル百分率表示で、合計で５％以下が好ましい。５％を超えるとガラスが失透しやすくなる場合がある。着色成分の含有量は好ましくは３％以下、さらに好ましくは１％以下である。ガラスの透過率を高くしたい場合は、これらの成分は実質的に含有しないことが好ましい。
　ガラスの溶融の際の清澄剤として、ＳＯ３、塩化物、フッ化物などを適宜含有してもよい。Ａｓ２Ｏ３は含有しないことが好ましい。Ｓｂ２Ｏ３を含有する場合は、０．３％以下が好ましく、０．１％以下がより好ましく、含有しないことが最も好ましい。
　本ガラスのβ－ＯＨ値は０．１ｍｍ－１以上が好ましく、０．１５ｍｍ－１以上がより好ましく、０．２ｍｍ－１以上がさらに好ましく、０．２２ｍｍ－１以上が特に好ましく、０．２５ｍｍ－１以上が最も好ましい。
　ガラス中の水分量の指標であるβ－ＯＨ値が大きいガラスは軟化点が低くなり曲げ加工しやすくなる傾向がある。一方、ガラスの化学強化による強度向上の観点からは、ガラスのβ－ＯＨ値が大きくなると、化学強化処理後の表面圧縮応力（ＣＳ）の値が小さくなり、強度向上が困難になる。そのために、β－ＯＨ値は、０．５ｍｍ－１以下が好ましく、０．４ｍｍ－１以下がより好ましく、０．３ｍｍ－１以下がさらに好ましい。
　本ガラスのヤング率は、ガラスの破砕性を向上させる目的で８０ＧＰａ以上が好ましく、より好ましくは８２ＧＰａ以上、さらに好ましくは８４ＧＰａ以上、特に好ましくは８５ＧＰａ以上である。ヤング率の上限は特に限定されるものではないが、ヤング率が高いガラスは耐酸性が低くなる場合があるので、例えば１１０ＧＰａ以下、好ましくは１００ＧＰａ以下、より好ましくは９０ＧＰａ以下である。ヤング率は、たとえば超音波パルス法により測定できる。
　本ガラスの密度は、製品の重さを軽くする観点から、好ましくは３．０ｇ／ｃｍ３以下、より好ましくは２．８ｇ／ｃｍ３以下、さらに好ましくは２．６ｇ／ｃｍ３以下、特に好ましくは２．５５ｇ／ｃｍ３以下である。密度の下限は特に限定されるものではないが、密度の小さいガラスは耐酸性などが低い傾向があるので、例えば２．３ｇ／ｃｍ３以上、好ましくは２．４ｇ／ｃｍ３以上、特に好ましくは２．４５ｇ／ｃｍ３以上である。
　本ガラスの屈折率は、可視光の表面反射を下げる観点から、好ましくは１．６以下、より好ましくは１．５８以下、さらに好ましくは１．５６以下、特に好ましくは１．５４以下である。屈折率の下限は特に限定されるものではないが、屈折率が小さいガラスは耐酸性が低い傾向があるので、例えば１．５以上であり、好ましくは１．５１以上、より好ましくは１．５２以上である。
　本ガラスの光弾性定数は、光学ひずみを低減する観点から、好ましくは３３ｎｍ／ｃｍ／ＭＰａ以下、より好ましくは３２ｎｍ／ｃｍ／ＭＰａ以下、さらに好ましくは３１ｎｍ／ｃｍ／ＭＰａ以下、特に好ましくは３０ｎｍ／ｃｍ／ＭＰａ以下である。また、光弾性定数が小さいガラスは耐酸性が低い傾向があるので、本ガラスの光弾性定数は、例えば２４ｎｍ／ｃｍ／ＭＰａ以上、より好ましくは２５ｎｍ／ｃｍ／ＭＰａ以上、さらに好ましくは２６ｎｍ／ｃｍ／ＭＰａ以上である。
　本ガラスの５０～３５０℃の平均線熱膨張係数（熱膨張係数）は、化学強化後の反りを低減する観点から、好ましくは９５×１０－７／℃以下、より好ましくは９０×１０－７／℃以下、さらに好ましくは８８×１０－７／℃以下、特に好ましくは８６×１０－７／℃以下、最も好ましくは８４×１０－７／℃以下である。熱膨張係数の下限は特に限定されるものではないが、熱膨張係数が小さいガラスは、溶融しにくい場合があるので、本ガラスの５０～３５０℃の平均線熱膨張係数（熱膨張係数）は、例えば、６０×１０－７／℃以上、好ましくは７０×１０－７／℃以上、より好ましくは７４×１０－７／℃以上、さらに好ましくは７６×１０－７／℃以上である。
　ガラス転移点（Ｔｇ）は、化学強化後の反りを低減する観点から、好ましくは５００℃以上、より好ましくは５２０℃以上、さらに好ましくは５４０℃以上である。フロート成形しやすい点では、好ましくは７５０℃以下、より好ましくは７００℃以下、さらに好ましくは６５０℃以下、特に好ましくは６００℃以下、最も好ましくは５８０℃以下である。
　粘度が１０２ｄＰａ・ｓとなる温度（Ｔ２）は１７５０℃以下が好ましく、１７００℃以下がより好ましく、１６５０℃以下であることが特に好ましく、典型的には１６００℃以下である。温度（Ｔ２）はガラスの溶解温度の目安となる温度であり、Ｔ２が低いほどガラスを製造しやすい傾向がある。Ｔ２の下限は特に限定されるものではないが、Ｔ２が低いガラスは安定性に乏しい場合があるので、Ｔ２は通常、１４００℃以上、好ましくは１４５０℃以上である。
　また、粘度が１０４ｄＰａ・ｓとなる温度（Ｔ４）は１３５０℃以下が好ましく、１２５０℃以下がより好ましく、１２００℃以下であることがさらに好ましく、１１５０℃以下が特に好ましい。温度（Ｔ４）はガラスを板状に成形する温度の目安となる温度であり、Ｔ４が高いガラスは成形設備への負荷が高くなる傾向がある。Ｔ４の下限は特に限定されるものではないが、Ｔ４が低いガラスは、ガラスの安定性が乏しい場合があるので、Ｔ４は、通常９００℃以上、好ましくは９５０℃以上、より好ましくは１０００℃以上である。
　本ガラスの失透温度は、粘度が１０４ｄＰａ・ｓとなる温度（Ｔ４）より１２０℃高い温度以下であるとフロート法による成形時に失透が生じにくいので好ましい。失透温度は、より好ましくはＴ４より１００℃高い温度以下、さらに好ましくはＴ４より５０℃高い温度以下、特に好ましくはＴ４以下である。
　本ガラスの８５０～１２００℃における結晶成長速度は、６００μｍ／ｈ以下であると失透が生じにくいので好ましい。８５０～１２００℃における結晶成長速度は、より好ましくは５００μｍ／ｈ以下、さらに好ましくは４００μｍ／ｈ以下、特に好ましくは３００μｍ／ｈ以下である。また、７００～１２００℃における最大結晶成長速度が６００μｍ／ｈ以下であると好ましい。
　また、本ガラスにおける９５０℃における結晶成長速度は、６００μｍ／ｈ以下が好ましく、５００μｍ／ｈ以下がより好ましく、４００μｍ／ｈ以下がさらに好ましく、３００μｍ／ｈ以下が特に好ましい。
　また、本ガラスは前述のフロート模擬降温条件で冷却したときに失透が生じないことが好ましい。
　本ガラスの軟化点は８５０℃以下が好ましく、８２０℃以下がより好ましく、７９０℃以下がさらに好ましい。ガラスの軟化点が低いほど、曲げ成形における熱処理温度が低くなり、消費エネルギーが小さくなるのに加え、設備の負荷も小さくなるからである。曲げ成形温度を低くする観点から、軟化点は低いほど好ましいが、通常の化学強化用ガラスでは７００℃以上である。軟化点が低すぎるガラスは、化学強化処理の際に導入する応力が緩和しやすく低強度になりやすい傾向にあることから、軟化点は７００℃以上が好ましい。より好ましくは７２０℃以上、さらに好ましくは７４０℃以上である。
　軟化点はＪＩＳ　Ｒ３１０３－１：２００１に記載の繊維引き伸ばし法で測定できる。
　本ガラスは、以下の測定方法で測定される結晶化ピーク温度が、軟化点より高いことが好ましい。また、結晶化ピークが認められないことがより好ましい。
　すなわち、約７０ｍｇのガラスを砕いて、メノウ乳鉢ですりつぶし、昇温速度を１０℃／分として室温から１０００℃まで示差走査熱量計（ＤＳＣ）を用いて測定する。
　本ガラスを４５０℃の硝酸ナトリウムに１時間浸漬して化学強化した場合の表面圧縮応力値（ＣＳ１）は、好ましくは３００ＭＰａ以上であり、より好ましくは３５０ＭＰａ以上であり、さらに好ましくは４００ＭＰａ以上である。強度を高くする観点から、ＣＳ１は大きいほどよいが、化学強化処理工程における強化割れを抑制する観点から、例えば８００ＭＰａ以下が好ましく、より好ましくは６００ＭＰａ以下であり、さらに好ましくは５００ＭＰａ以下である。
　また、この場合の圧縮応力層深さ（ＤＯＬ１）は、７０μｍ以上が好ましく、より好ましくは８０μｍ以上、さらに好ましくは９０μｍ以上、特に好ましくは１００μｍ以上である。一方、ＤＯＬ１の上限は特に限定されないが、化学強化処理工程において強化割れによる歩留まり低下を考慮する場合は、例えば２００μｍ以下であることが好ましく、より好ましくは１５０μｍ以下、さらに好ましくは１３０μｍ以下、特に好ましくは１２０μｍ以下である。
　なお、ＣＳ１およびＤＯＬ１は散乱光光弾性応力計（たとえば、折原製作所製ＳＬＰ－１０００）を用いて測定できる。また、株式会社東京インスツルメンツ製複屈折イメージングシステムＡｂｒｉｏ－ＩＭを用いて以下の手順で測定できる。
　１０ｍｍ×１０ｍｍ以上の大きさで厚さが０．２～２ｍｍ程度の化学強化ガラスの断面を１５０～２５０μｍの範囲に研磨し薄片化を行う。こうして得られた２００μｍ～１ｍｍ程度に薄片化されたサンプルに対し、光源に波長５４６ｎｍの単色光を用い、透過光での測定を行い、複屈折イメージングシステムにより、化学強化ガラスが有する位相差（リタデーション）を測定し、得られた値と下記式（２）とから応力を算出する。
　　１．２８×Ｆ＝δ／（Ｃ×ｔ’）・・・式（２）
　式（２）中、Ｆは応力［単位：ＭＰａ］、δは位相差［単位：ｎｍ］、Ｃは光弾性定数［単位：ｎｍ／ｃｍ／ＭＰａ］、ｔ’はサンプルの厚さ［単位：ｃｍ］である。
　本ガラスを４５０℃の硝酸ナトリウムに３時間浸漬した後、４５０℃の硝酸カリウムに１．５時間浸漬して化学強化した場合のＮａ－Ｋイオン交換層による表面圧縮応力値ＣＳ２は、好ましくは８００ＭＰａ以上、より好ましくは８５０ＭＰａ以上、さらに好ましくは９００ＭＰａ以上、特に好ましくは９５０ＭＰａ以上、さらには１０００ＭＰａ以上である。一方、ＣＳ２の上限は特に限定されるものではないが、化学強化処理工程において強化割れによる歩留まり低下を極力減らしたい場合は、好ましくは１５００ＭＰａ以下、より好ましくは１３００ＭＰａ以下、さらに好ましくは１２００ＭＰａ以下、特に好ましくは１１００ＭＰａ以下である。
　ＣＳ２およびＤＯＬ２は例えば、折原製作所社製の表面応力計ＦＳＭ－６０００で測定できる。
　また、本ガラスを４５０℃の硝酸ナトリウムに３時間浸漬した後、４５０℃の硝酸カリウムに１．５時間浸漬して化学強化した場合のＬｉ－Ｎａ交換槽による圧縮応力層深さＤＯＬ３は１００μｍ以上であることが好ましく、より好ましくは１１０μｍ以上、さらに好ましくは１２０μｍ以上、特に好ましくは１３０μｍ以上である。一方、ＤＯＬ３の上限は特に限定されるものではないが、化学強化処理工程において強化割れによる歩留まり低下を考慮する場合は、例えば２００μｍ以下であることが好ましく、より好ましくは１８０μｍ以下、さらに好ましくは１７０μｍ以下、特に好ましくは１６０μｍ以下である。
　ＤＯＬ３は散乱光光弾性応力計（たとえば、折原製作所製ＳＬＰ－１０００）、もしくは株式会社東京インスツルメンツ製複屈折イメージングシステムＡｂｒｉｏ－ＩＭを用いた前述の方法で測定できる。
　本ガラスの仮想温度は、化学強化による表面圧縮応力を大きくする観点から、ガラス転移点（Ｔｇ）より８０℃高い温度（以下では、「Ｔｇ＋８０℃」と記載する）以下が好ましく、Ｔｇ＋５０℃以下がより好ましく、Ｔｇ＋４０℃以下がより好ましく、Ｔｇ＋３０℃以下がさらに好ましく、Ｔｇ＋２０℃以下がよりさらに好ましく、特に好ましくはＴｇ＋１０℃以下である。
　ガラスの仮想温度は、ガラス原料を高温で溶融して冷却する方法でガラスを得る場合には、溶融後の冷却速度が小さい程低くなる。そこで、仮想温度が非常に低いガラスを得るためには、長時間かけてゆっくりと冷却する必要がある。ガラスをゆっくりと冷却する場合、ガラス組成によっては、冷却中に結晶が析出する失透現象が起きやすくなる。そこでガラスの生産効率や失透現象の抑制を考慮すると、仮想温度はＴｇ－３０℃以上が好ましく、Ｔｇ－１０℃以上がより好ましく、Ｔｇ以上がさらに好ましい。
　なお、ガラスの仮想温度は、ガラスの屈折率から実験的に求めることができる。一定の温度において保持したガラスをその温度から急冷する方法で、同一ガラス組成で仮想温度が異なるガラス片を複数作製しておく。これらのガラス片の仮想温度は、急冷前に保持されていた温度であるから、これらのガラス片の屈折率を測定することで、仮想温度に対して屈折率をプロットした検量線を作成できる。一例を図３に示す。冷却速度等が不明のガラスであっても屈折率を測定することで、検量線から仮想温度を求められる。
　ただし、ガラス組成が異なると、検量線も異なるので、仮想温度を求めたいガラスと同じ組成のガラスを用いて作成した検量線を用いることを要する。
　ガラスの仮想温度は、溶融したガラスを冷却する際の冷却速度に依存し、冷却速度が早ければ仮想温度は高くなり、冷却速度が遅ければ、仮想温度が低くなる傾向がある。また、仮想温度が低いほど、化学強化後の表面圧縮応力が大きくなる傾向がある。
　本発明の化学強化用ガラスは、通常の方法で製造することができる。例えば、ガラスの各成分の原料を調合し、ガラス溶融窯で加熱溶融する。その後、公知の方法によりガラスを均質化し、ガラス板等の所望の形状に成形し、徐冷する。
　ガラス板の成形法としては、例えば、フロート法、プレス法、フュージョン法及びダウンドロー法が挙げられる。特に、大量生産に適したフロート法が好ましい。また、フロート法以外の連続成形法、たとえば、フュージョン法およびダウンドロー法も好ましい。
　その後、成形したガラスを必要に応じて研削および研磨処理して、ガラス基板を形成する。なお、ガラス基板を所定の形状及びサイズに切断したり、ガラス基板の面取り加工を行う場合、後述する化学強化処理を施す前に、ガラス基板の切断や面取り加工を行えば、その後の化学強化処理によって端面にも圧縮応力層が形成されることから、好ましい。
＜化学強化ガラス＞
　本発明の化学強化ガラスは、母組成が前述の化学強化用ガラスのガラス組成と等しい。本発明の化学強化ガラスは、表面圧縮応力値が８００ＭＰａ以上であることが好ましい。
　本発明の化学強化ガラスは、得られたガラス板に化学強化処理を施した後、洗浄および乾燥することにより、製造できる。
　化学強化処理は、公知の方法によって行える。化学強化処理においては、大きなイオン半径の金属イオン（典型的には、Ｋイオン）を含む金属塩（例えば、硝酸カリウム）の融液に、浸漬などによってガラス板を接触させることにより、ガラス板中の小さなイオン半径の金属イオン（典型的には、ＮａイオンまたはＬｉイオン）が大きなイオン半径の金属イオン（典型的には、Ｎａイオンに対してはＫイオン、Ｌｉイオンに対してはＮａイオン）と置換される。
　化学強化処理（イオン交換処理）は、特に限定されるものではないが、例えば、３６０～６００℃に加熱された硝酸カリウム等の溶融塩中に、ガラス板を０．１～５００時間浸漬することによって行うことができる。なお、溶融塩の加熱温度としては、３７５～５００℃が好ましく、また、溶融塩中へのガラス板の浸漬時間は、０．３～２００時間が好ましい。
　化学強化処理を行うための溶融塩としては、硝酸塩、硫酸塩、炭酸塩、塩化物などが挙げられる。このうち硝酸塩としては、硝酸リチウム、硝酸ナトリウム、硝酸カリウム、硝酸セシウム、硝酸銀などが挙げられる。硫酸塩としては、硫酸リチウム、硫酸ナトリウム、硫酸カリウム、硫酸セシウム、硫酸銀などが挙げられる。炭酸塩としては、炭酸リチウム、炭酸ナトリウム、炭酸カリウムなどが挙げられる。塩化物としては、塩化リチウム、塩化ナトリウム、塩化カリウム、塩化セシウム、塩化銀などが挙げられる。これらの溶融塩は単独で用いてもよいし、複数種を組み合わせて用いてもよい。
　本発明において、化学強化処理の処理条件は、特に限定されず、ガラスの特性・組成や溶融塩の種類、ならびに、最終的に得られる化学強化ガラスに所望される表面圧縮応力や圧縮応力層の深さ等の化学強化特性などを考慮して、適切な条件を選択すればよい。
　また、本発明においては、化学強化処理を一回のみ行ってもよく、あるいは２以上の異なる条件で複数回の化学強化処理（多段強化）を行ってもよい。ここで、例えば、１段階目の化学強化処理として、ＤＯＬが大きくＣＳが相対的に小さくなる条件で化学強化処理を行う。その後に、２段階目の化学強化処理として、ＤＯＬが小さくＣＳが相対的に高くなる条件で化学強化処理を行うと、化学強化ガラスの最表面のＣＳを高めつつ、内部引張応力面積（Ｓｔ）を抑制でき、結果として内部引張応力（ＣＴ）を低めに抑えることができる。
　本発明の化学強化用ガラスが板状（ガラス板）である場合、その板厚（ｔ）は、特に限定されるものではないが、化学強化の効果を高くする観点から、例えば２ｍｍ以下であり、好ましくは１．５ｍｍ以下であり、より好ましくは１ｍｍ以下であり、さらに好ましくは０．９ｍｍ以下であり、特に好ましくは０．８ｍｍ以下であり、最も好ましくは０．７ｍｍ以下である。また、当該板厚は、化学強化処理による十分な強度向上の効果を得る観点からは、例えば０．１ｍｍ以上であり、好ましくは０．２ｍｍ以上であり、より好ましくは０．４ｍｍ以上であり、さらに好ましくは０．５ｍｍ以上である。
　本ガラスの形状は、適用される製品や用途等に応じて、板状以外の形状でもよい。またガラス板は、外周の厚みが異なる縁取り形状などを有していてもよい。また、ガラス板の形態はこれに限定されず、例えば２つの主面は互いに平行でなくともよく、また、２つの主面の一方又は両方の全部又は一部が曲面であってもよい。より具体的には、ガラス板は、例えば、反りの無い平板状のガラス板であってもよく、また、湾曲した表面を有する曲面ガラス板であってもよい。
　本ガラスは、携帯電話、スマートフォン、携帯情報端末（ＰＤＡ）、タブレット端末等のモバイル機器等に用いられるカバーガラスとして、特に有用である。さらに、携帯を目的としない、テレビ（ＴＶ）、パーソナルコンピュータ（ＰＣ）、タッチパネル等のディスプレイ装置のカバーガラス、エレベータ壁面、家屋やビル等の建築物の壁面（全面ディスプレイ）、窓ガラス等の建築用資材、テーブルトップ、自動車や飛行機等の内装等やそれらのカバーガラスとして、また曲げ加工や成形により板状でない曲面形状を有する筺体等の用途にも有用である。
　以下、本発明を実施例によって説明するが、本発明はこれらにより限定されるものではない。例２５は比較例、その他は実施例である。なお、表中の各測定結果について、空欄は未測定であることを表す。
（化学強化用ガラスの作製）
　表３～表６中に示される酸化物基準のモル百分率表示の各ガラス組成となるようにガラス板を白金るつぼ溶融にて作製した。酸化物、水酸化物、炭酸塩または硝酸塩等一般に使用されているガラス原料を適宜選択し、ガラスとして１０００ｇになるように秤量した。次いで、混合した原料を白金るつぼに入れ、１５００～１７００℃の抵抗加熱式電気炉に投入して３時間程度溶融し、脱泡、均質化した。得られた溶融ガラスを型材に流し込み、ガラス転移点＋５０℃の温度において１時間保持した後、０．５℃／分の速度で室温まで冷却し、ガラスブロックを得た。得られたガラスブロックを切断、研削し、最後に両面を鏡面に加工して、縦５０ｍｍ×横５０ｍｍ×板厚０．８ｍｍの板状ガラスを得た。
　このガラスの物性を以下のようにして評価した。結果は表３～表６に示す。
＜密度＞
　密度測定は液中ひょう量法（ＪＩＳＺ８８０７：２０１２　固体の密度及び比重の測定方法）で行った。単位は、ｇ／ｃｍ３である。
＜ヤング率＞
　化学強化前のガラスについて、超音波パルス法（ＪＩＳ　Ｒ１６０２：１９９５）によりヤング率（Ｅ）（単位；ＧＰａ）を測定した。
＜平均線膨張係数およびガラス転移点（Ｔｇ）＞
　温度５０～３５０℃における平均線膨張係数（α５０－３５０）（単位；１０－７／℃）およびガラス転移点は、ＪＩＳＲ３１０２：１９９５『ガラスの平均線膨張係数の試験方法』の方法に準じて測定した。
＜Ｔ２、Ｔ４＞
　化学強化前のガラスについて、回転粘度計（ＡＳＴＭ　Ｃ　９６５－９６に準ずる）により粘度が１０２ｄＰａ・ｓとなる温度Ｔ２および１０４ｄＰａ・ｓとなる温度Ｔ４を測定した。
＜ＤＳＣピーク高さ＞
　前述の方法でＤＳＣ測定を行い、ピーク高さ（単位；ｍｃａｌ／ｓ）を測定した。
＜結晶成長速度＞
　結晶成長速度を以下の手順で測定した。
　ガラス片を乳鉢で粉砕して分級し、３．３５ｍｍメッシュの篩を通過し、２．３６ｍｍメッシュの篩を通過しなかったガラス粒子をイオン交換水で洗浄し、乾燥したものを試験に用いた。
　図４に示すような、多数の凹部を有する細長い白金セル（失透評価用白金セル１）の個々の凹部２にガラス粒子３を１個ずつ乗せ、１０００～１１００℃の電気炉内にてガラス粒子の表面が溶けて平滑になるまで加熱した。
　次いで、そのガラスを、所定の温度に保った温度傾斜炉中に投入し、一定時間（Ｔとする）、熱処理を行った後、室温に取り出して急冷した。この方法によれば、温度傾斜炉内に細長い容器を設置して同時に多数のガラス粒子を加熱処理できるので、所定の温度範囲内での最大結晶成長速度が測定できる。
　熱処理後のガラスを、偏光顕微鏡（ニコン社製：ＥＣＬＩＰＳＥ　ＬＶ１００ＮＤ）で観察し、観察された結晶の内、最大の大きさのものの直径（Ｌμｍとする）を測定した。接眼レンズ１０倍、対物レンズ５倍～１００倍、透過光、偏光観察の条件で観察した。失透による結晶は等方的に成長すると考えてよいので、結晶成長速度はＬ／（２Ｔ）［単位：μｍ／ｈ］である。
　ただし、測定する結晶は、容器との界面から析出していない結晶を選択した。金属界面における結晶成長はガラス内部やガラス－雰囲気界面で起こる結晶成長挙動とは異なる傾向にあるからである。
＜失透温度＞
　白金製皿に粉砕されたガラス粒子を入れ、一定温度に制御された電気炉中で１７時間熱処理を行った。熱処理後のガラスを偏光顕微鏡で観察し、失透の有無を評価方法で失透温度を見積もった。たとえば表中、「１０５０－１０７８℃」と記載した場合、１０５０℃で熱処理すると失透したが１０７８℃の処理では失透しなかったことを意味する。この場合、失透温度は１０５０℃以上１０７８℃未満である。
＜フロート模擬降温時の失透＞
　ガラスブロックから約φ２０ｍｍ×１５ｍｍの円柱状ガラスサンプルを作製した。この円柱状ガラスサンプルをφ４０ｍｍの白金－金合金製のるつぼに入れて、電気炉にてフロート窯の降温条件を模擬した温熱処理を行った後、光学顕微鏡にてサンプルの雰囲気面側（火づくり面側）の失透有無を評価した。表中「Ｎ」は失透が認められなかったものである。
　なお、降温時のガラス粘性η（単位：ｄＰａ・ｓ）がフロート成形時と同様になるように、１３００℃からｌｏｇηが約４．４となる温度まで５分で降温し、ついでｌｏｇηが約５．５となる温度まで２５分で降温したのち、ｌｏｇηが約９．９となる温度まで４分で降温し、その後ガラスが割れない程度の冷却速度で冷却した。そのため、降温時の温度プログラムは、ガラス組成によって異なる。一例として、表１におけるＡ１のガラス場合の温度プログラムを図５に示す。
＜屈折率＞
　精密屈折率計（島津製作所製　ＫＰＲ－２０００）を用いて、ｄ線（Ｈｅ光源、波長５８７．６ｎｍ）での屈折率を測定した。
＜光弾性定数＞
　窯業協会誌Ｖｏｌ．８７，（１９７９）Ｎｏ．１０１０，ｐ５１９に記載の円板圧縮法を準用し、光源としてはナトリウムランプを用いて測定した。
＜化学強化特性＞
　表面圧縮応力ＣＳ１およびＣＳ３（単位：ＭＰａ）、圧縮応力層深さＤＯＬ１およびＤＯＬ３（単位：μｍ）は、折原製作所社製の測定機ＳＬＰ１０００を用いて測定した。表面圧縮応力（ＣＳ２）（単位：ＭＰａ）、圧縮応力層深さ（ＤＯＬ２）（単位：μｍ）は、折原製作所社製の表面応力計ＦＳＭ－６０００により測定した。
　なお、表中ＣＳ１及びＤＯＬ１は、得られた化学強化用ガラスを４５０℃の硝酸ナトリウムに１時間浸漬して化学強化した１段強化後の表面圧縮応力及び圧縮応力層深さをそれぞれ示す。ＣＳ２及びＤＯＬ２は得られた化学強化用ガラスを４５０℃の硝酸ナトリウムに３時間浸漬した後、４５０℃の硝酸カリウムに１．５時間浸漬して化学強化した２段強化後のＮａ－Ｋイオン交換層による表面圧縮応力及び圧縮応力層深さをそれぞれ示す。また、ＣＳ３及ＤＯＬ３は得られた化学強化用ガラスを４５０℃の硝酸ナトリウムに３時間浸漬した後、４５０℃の硝酸カリウムに１．５時間浸漬して化学強化した２段強化後のＬｉ－Ｎａイオン交換層による表面圧縮応力及び圧縮応力層深さをそれぞれ示す。
Figure JPOXMLDOC01-appb-T000003
Figure JPOXMLDOC01-appb-T000004
Figure JPOXMLDOC01-appb-T000005
Figure JPOXMLDOC01-appb-T000006
　Ｍ値が１０００以上でＩ値が６００以下およびＩ２値が５以下である例１～２３、３０～３２、３７のガラスは、１段強化による表面圧縮応力ＣＳ１が大きく、２段強化による表面圧縮応力ＣＳ２が大きく、かつ結晶成長速度が小さいことがわかる。これらのガラス組成については、フロート法などの量産プロセスにおいて、失透欠点が発生しにくく高歩留が期待でき、かつ、カバーガラス等の実用時に高い強度を発現できることを意味する。
　Ｍ値が１０００以上でＩ２値が５以下だがＩ値がやや大きい例３３～３６は、例１等と比較すると失透温度が高く、やや失透しやすいガラスであるが、化学強化により優れた強度が得られることがわかる。
　Ｍ値が１０００未満でも、Ｉ値およびＩ２値が小さい例２４、２６、２７は、化学強化による表面圧縮応力は不充分な場合があるが、結晶成長速度が小さく、失透しにくいことがわかる。
　Ｍ値が小さく、Ｉ値およびＩ２値が大きい例２５は、結晶成長速度が大きく、製造困難なガラスである。
　本発明を詳細にまた特定の実施態様を参照して説明したが、本発明の精神と範囲を逸脱することなく様々な変更や修正を加えることができることは当業者にとって明らかである。本出願は２０１８年２月５日出願の日本特許出願（特願２０１８－０１８５０８）に基づくものであり、その内容はここに参照として取り込まれる。
　１　失透評価用白金セル
　２　凹部
　３　ガラス粒子

Claims (8)

  1. 　酸化物基準のモル百分率表示で、
    　ＳｉＯ２を４５～７５％、
    　Ａｌ２Ｏ３を１～３０％、
    　Ｌｉ２Ｏを１～２０％、
    　Ｙ２Ｏ３を０～５％、
    　ＺｒＯ２を０～５％、及び
    　ＴｉＯ２を０～１％を含有し、
    　ＭｇＯ、ＣａＯ、ＳｒＯ、ＢａＯおよびＺｎＯのいずれか１種以上を合計で１～２０％、
    　Ｎａ２ＯおよびＫ２Ｏの含有量の合計が０～１０％、
    　Ｂ２Ｏ３およびＰ２Ｏ５の含有量の合計が０～１０％、かつ、
    　次式で表されるＭ値が１０００以上の化学強化用ガラス。
    Ｍ＝－５×［ＳｉＯ２］＋１２１×［Ａｌ２Ｏ３］＋５０×［Ｌｉ２Ｏ］－３５×［Ｎａ２Ｏ］＋３２×［Ｋ２Ｏ］＋８５×［ＭｇＯ］＋５４×［ＣａＯ］－４１×［ＳｒＯ］－４×［Ｐ２Ｏ５］＋２１８×［Ｙ２Ｏ３］＋４３６×［ＺｒＯ２］－１１８０
    　ただし［ＳｉＯ２］、［Ａｌ２Ｏ３］、［Ｌｉ２Ｏ］、［Ｎａ２Ｏ］、［Ｋ２Ｏ］、［ＭｇＯ］、［ＣａＯ］、［ＳｒＯ］、［Ｐ２Ｏ５］、［Ｙ２Ｏ３］および［ＺｒＯ２］は、各成分のモル百分率表示の含有量である。
  2. 　酸化物基準のモル百分率表示で、
    　ＳｉＯ２を４５～７５％、
    　Ａｌ２Ｏ３を１～３０％、
    　Ｌｉ２Ｏを１～２０％、
    　Ｙ２Ｏ３を０～５％、
    　ＺｒＯ２を０～５％、及び
    　ＴｉＯ２を０～１％を含有し、
    　ＭｇＯ、ＣａＯ、ＳｒＯ、ＢａＯおよびＺｎＯのいずれか１種以上を合計で１～２０％、
    　Ｎａ２ＯおよびＫ２Ｏの含有量の合計が０～１０％、
    　Ｂ２Ｏ３およびＰ２Ｏ５の含有量の合計が０～１０％、かつ、
    　次式で表されるＩ値が６００以下である化学強化用ガラス。
    Ｉ＝－４．８×［ＳｉＯ２］＋１０２×［Ａｌ２Ｏ３］＋８１×［Ｌｉ２Ｏ］－２７２×［Ｎａ２Ｏ］－２８１×［Ｋ２Ｏ］－１６×［ＭｇＯ］－２５×［Ｙ２Ｏ３］＋０．０２８×［ＺｒＯ２］＋６３
    　ただし［ＳｉＯ２］、［Ａｌ２Ｏ３］、［Ｌｉ２Ｏ］、［Ｎａ２Ｏ］、［Ｋ２Ｏ］、［ＭｇＯ］、［Ｙ２Ｏ３］および［ＺｒＯ２］は、各成分のモル百分率表示の含有量である。
  3. 　酸化物基準のモル百分率表示で、
    　ＳｉＯ２を４５～７５％、
    　Ａｌ２Ｏ３を１～３０％、
    　Ｌｉ２Ｏを１～２０％、
    　Ｙ２Ｏ３を０～５％、
    　ＺｒＯ２を０～５％、及び
    　ＴｉＯ２を０～１％を含有し、
    　ＭｇＯ、ＣａＯ、ＳｒＯ、ＢａＯおよびＺｎＯのいずれか１種以上を合計で１～２０％、
    　Ｎａ２ＯおよびＫ２Ｏの含有量の合計が０～１０％、
    　Ｂ２Ｏ３およびＰ２Ｏ５の含有量の合計が０～１０％、かつ、
    　次式で表されるＩ２値が５以下である化学強化用ガラス。
    Ｉ２＝０．２７×［ＳｉＯ２］＋１．４×［Ａｌ２Ｏ３］－１．１×［Ｎａ２Ｏ］－１．７×［Ｋ２Ｏ］＋０．３８×［ＭｇＯ］－１．３６×［Ｙ２Ｏ３］－０．５９×［ＺｒＯ２］－２３
    　ただし［ＳｉＯ２］、［Ａｌ２Ｏ３］、［Ｎａ２Ｏ］、［Ｋ２Ｏ］、［ＭｇＯ］、［Ｙ２Ｏ３］および［ＺｒＯ２］は、各成分のモル百分率表示の含有量である。
  4. 　次式で表されるＩ値が８５０以下である請求項１または３に記載の化学強化用ガラス。
    Ｉ＝－４．８×［ＳｉＯ２］＋１０２×［Ａｌ２Ｏ３］＋８１×［Ｌｉ２Ｏ］－２７２×［Ｎａ２Ｏ］－２８１×［Ｋ２Ｏ］－１６×［ＭｇＯ］－２５×［Ｙ２Ｏ３］＋０．０２８×［ＺｒＯ２］＋６３
    　ただし［ＳｉＯ２］、［Ａｌ２Ｏ３］、［Ｌｉ２Ｏ］、［Ｎａ２Ｏ］、［Ｋ２Ｏ］、［ＭｇＯ］、［Ｙ２Ｏ３］および［ＺｒＯ２］は、各成分のモル百分率表示の含有量である。
  5. 　次式で表されるＩ２値が５以下である請求項１、２または４に記載の化学強化用ガラス。
    Ｉ２＝０．２７×［ＳｉＯ２］＋１．４×［Ａｌ２Ｏ３］－１．１×［Ｎａ２Ｏ］－１．７×［Ｋ２Ｏ］＋０．３８×［ＭｇＯ］－１．３６×［Ｙ２Ｏ３］－０．５９×［ＺｒＯ２］－２３
    　ただし［ＳｉＯ２］、［Ａｌ２Ｏ３］、［Ｎａ２Ｏ］、［Ｋ２Ｏ］、［ＭｇＯ］、［Ｙ２Ｏ３］および［ＺｒＯ２］は、各成分のモル百分率表示の含有量である。
  6. 　粘度が１０４ｄＰａ・ｓとなる温度（Ｔ４）が１３５０℃以下である請求項１～５のいずれか一項に記載の化学強化用ガラス。
  7. 　酸化物基準のモル百分率表示で、Ｙ２Ｏ３を０．１～５％含有する請求項１～６のいずれか１項に記載の化学強化用ガラス。
  8. 　４５０℃の硝酸ナトリウムに１時間浸漬して化学強化した後の表面圧縮応力値が３００ＭＰａ以上になり、かつ、
    　４５０℃の硝酸ナトリウムに３時間浸漬した後、４５０℃の硝酸カリウムに１．５時間浸漬して化学強化した後の表面圧縮応力値が８００ＭＰａ以上となる、請求項１～７のいずれか一項に記載の化学強化用ガラス。
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Cited By (7)

* Cited by examiner, † Cited by third party
Publication number Priority date Publication date Assignee Title
CN114901608A (zh) * 2019-11-27 2022-08-12 康宁股份有限公司 含y2o3的玻璃组合物、基材、及制品
CN115667164A (zh) * 2020-05-28 2023-01-31 日本电气硝子株式会社 支承玻璃基板及使用该支承玻璃基板的层叠基板
CN115734948A (zh) * 2020-07-03 2023-03-03 Ａｇｃ株式会社 玻璃、微晶玻璃和化学强化玻璃
CN115776973A (zh) * 2020-07-10 2023-03-10 Ａｇｃ株式会社 玻璃和化学强化玻璃
WO2023136224A1 (ja) * 2022-01-14 2023-07-20 Ａｇｃ株式会社 結晶化ガラス、高周波デバイス用ガラス基板、液晶アンテナ、非晶質ガラスおよび結晶化ガラスの製造方法
EP4151607A4 (en) * 2020-06-30 2024-07-17 Nippon Sheet Glass Company, Limited Glass composition for chemical strengthening and chemically strengthened glass article
WO2026018624A1 (ja) * 2024-07-16 2026-01-22 Ａｇｃ株式会社 ガラス物品

Families Citing this family (18)

* Cited by examiner, † Cited by third party
Publication number Priority date Publication date Assignee Title
WO2019150654A1 (ja) * 2018-02-05 2019-08-08 Ａｇｃ株式会社 化学強化用ガラス
KR102716148B1 (ko) * 2018-08-30 2024-10-15 코닝 인코포레이티드 적층물용 연질의, 화학적-강화가능한 유리
WO2020121888A1 (ja) 2018-12-11 2020-06-18 Ａｇｃ株式会社 化学強化ガラス板、並びに化学強化ガラスを含むカバーガラス及び電子機器
WO2022066408A1 (en) * 2020-09-25 2022-03-31 Corning Incorporated Stress profiles of glass-based articles having improved drop performance
WO2022066574A1 (en) * 2020-09-25 2022-03-31 Corning Incorporated Stress profiles of glass-based articles having improved drop performance
CN116529216B (zh) * 2020-12-04 2025-08-01 Ａｇｃ株式会社 化学强化玻璃和电子设备壳体
KR102585577B1 (ko) * 2021-02-09 2023-10-06 공주대학교 산학협력단 화학강화용 유리 조성물과 이로부터 제조된 화학강화 유리 박판 및 이의 제조 방법
CN114956602A (zh) * 2021-02-26 2022-08-30 Ａｇｃ株式会社 化学强化玻璃及其制造方法
JP2024540112A (ja) * 2021-10-26 2024-10-31 コーニング インコーポレイテッド 破壊靱性が高いイオン交換可能なガラス
EP4430007A1 (en) * 2021-11-10 2024-09-18 Corning Incorporated Fusion formable high fracture toughness glasses
CN114634308B (zh) * 2022-03-30 2022-11-15 安徽汉柔光电科技有限公司 一种碱铝硅玻璃
CN117510067A (zh) * 2022-07-26 2024-02-06 重庆鑫景特种玻璃有限公司 具有改善的抗应力松弛能力的化学强化玻璃及基材玻璃
CN117486502B (zh) * 2022-07-26 2025-01-14 重庆鑫景特种玻璃有限公司 一种含y2o3的化学强化玻璃及其应用
CN117486487B (zh) * 2022-07-26 2025-08-08 重庆鑫景特种玻璃有限公司 一种基材玻璃及由基材玻璃制得的化学强化玻璃
CN117486488B (zh) * 2022-07-26 2025-07-18 重庆鑫景特种玻璃有限公司 一种化学强化玻璃及包含化学强化玻璃的玻璃器件
CN116119924A (zh) * 2022-11-21 2023-05-16 河北光兴半导体技术有限公司 玻璃组合物、玻璃及其制备方法和应用
EP4450467B1 (en) * 2023-02-28 2025-12-10 Nitto Boseki Co., Ltd. Glass composition for glass fibers, glass fibers, woven glass fiber fabric, and glass-fiber-reinforced resin composition
CN116553821B (zh) * 2023-05-15 2024-01-30 北京工业大学 一种抗摔耐划碱铝硅玻璃及制备方法

Citations (6)

* Cited by examiner, † Cited by third party
Publication number Priority date Publication date Assignee Title
US4156755A (en) * 1978-04-19 1979-05-29 Ppg Industries, Inc. Lithium containing ion exchange strengthened glass
JP2000357318A (ja) * 1999-04-13 2000-12-26 Asahi Glass Co Ltd 情報記録媒体基板用ガラスおよび情報記録媒体用ガラス基板
JP2005314159A (ja) * 2004-04-28 2005-11-10 Hoya Corp 情報記録媒体用ガラス基板およびその製造方法並びに情報記録媒体およびその製造方法
JP2012020921A (ja) * 2010-06-18 2012-02-02 Asahi Glass Co Ltd ディスプレイ装置用のガラスおよびガラス板
JP2012232882A (ja) * 2011-04-18 2012-11-29 Asahi Glass Co Ltd 化学強化ガラスの製造方法および化学強化用ガラス
JP2013520385A (ja) * 2010-02-26 2013-06-06 ショット グラス テクノロジーズ （スゾウ） カンパニー リミテッド ３次元精密成形用薄リチウムアルミノケイ酸ガラス

Family Cites Families (16)

* Cited by examiner, † Cited by third party
Publication number Priority date Publication date Assignee Title
US6387510B1 (en) 1999-04-13 2002-05-14 Asahi Glass Company, Limited Glass for a data storage medium substrate and glass substrate for data storage media
FR2796637B1 (fr) * 1999-07-21 2002-06-07 Corning Inc Verre borosilicate ou aluminosilicate pour amplification optique
JP2001172043A (ja) * 1999-12-20 2001-06-26 Asahi Glass Co Ltd 情報記録媒体基板用ガラスおよび情報記録媒体用ガラス基板
JP2003099913A (ja) * 2001-09-27 2003-04-04 Hitachi Ltd 磁気ディスク用ガラス基板及びそれを用いた磁気ディスク
CN101448753B (zh) * 2006-05-25 2012-07-25 日本电气硝子株式会社 无碱玻璃及无碱玻璃基板
TWI577653B (zh) 2007-03-02 2017-04-11 日本電氣硝子股份有限公司 強化板玻璃及其製造方法
DE102010009584B4 (de) 2010-02-26 2015-01-08 Schott Ag Chemisch vorgespanntes Glas, Verfahren zu seiner Herstellung sowie Verwendung desselben
DE102010032113B9 (de) * 2010-07-23 2017-06-22 Schott Ag Transparente oder transparente eingefärbte Lithiumaluminiumsilikat-Glaskeramik mit einstellbarer thermischer Ausdehnung und deren Verwendung
US20140227525A1 (en) 2011-09-29 2014-08-14 Central Glass Company, Limited Cover glass for display device, and manufacturing method for same
WO2013065489A1 (ja) * 2011-10-31 2013-05-10 旭硝子株式会社 ガラス基板およびその製造方法
US10118858B2 (en) 2014-02-24 2018-11-06 Corning Incorporated Strengthened glass with deep depth of compression
CN115650601B (zh) 2016-01-21 2024-07-12 Ａｇｃ株式会社 化学强化玻璃以及化学强化用玻璃
WO2017126605A1 (ja) * 2016-01-21 2017-07-27 旭硝子株式会社 化学強化ガラス及び化学強化ガラスの製造方法
US10348974B2 (en) 2016-08-02 2019-07-09 Cree, Inc. Solid state lighting fixtures and image capture systems
CN116395986B (zh) 2016-10-18 2025-09-12 Ａｇｃ株式会社 化学强化用玻璃、化学强化玻璃以及化学强化玻璃的制造方法
WO2019150654A1 (ja) * 2018-02-05 2019-08-08 Ａｇｃ株式会社 化学強化用ガラス

Patent Citations (6)

* Cited by examiner, † Cited by third party
Publication number Priority date Publication date Assignee Title
US4156755A (en) * 1978-04-19 1979-05-29 Ppg Industries, Inc. Lithium containing ion exchange strengthened glass
JP2000357318A (ja) * 1999-04-13 2000-12-26 Asahi Glass Co Ltd 情報記録媒体基板用ガラスおよび情報記録媒体用ガラス基板
JP2005314159A (ja) * 2004-04-28 2005-11-10 Hoya Corp 情報記録媒体用ガラス基板およびその製造方法並びに情報記録媒体およびその製造方法
JP2013520385A (ja) * 2010-02-26 2013-06-06 ショット グラス テクノロジーズ （スゾウ） カンパニー リミテッド ３次元精密成形用薄リチウムアルミノケイ酸ガラス
JP2012020921A (ja) * 2010-06-18 2012-02-02 Asahi Glass Co Ltd ディスプレイ装置用のガラスおよびガラス板
JP2012232882A (ja) * 2011-04-18 2012-11-29 Asahi Glass Co Ltd 化学強化ガラスの製造方法および化学強化用ガラス

Cited By (11)

* Cited by examiner, † Cited by third party
Publication number Priority date Publication date Assignee Title
CN114901608A (zh) * 2019-11-27 2022-08-12 康宁股份有限公司 含y2o3的玻璃组合物、基材、及制品
US11613497B2 (en) * 2019-11-27 2023-03-28 Corning Incorporated Y2O3-containing glass compositions, substrates, and articles
CN114901608B (zh) * 2019-11-27 2024-04-09 康宁股份有限公司 含y2o3的玻璃组合物、基材、及制品
CN115667164A (zh) * 2020-05-28 2023-01-31 日本电气硝子株式会社 支承玻璃基板及使用该支承玻璃基板的层叠基板
KR20230017178A (ko) 2020-05-28 2023-02-03 니폰 덴키 가라스 가부시키가이샤 지지 유리 기판 및 이것을 사용한 적층 기판
EP4151607A4 (en) * 2020-06-30 2024-07-17 Nippon Sheet Glass Company, Limited Glass composition for chemical strengthening and chemically strengthened glass article
CN115734948A (zh) * 2020-07-03 2023-03-03 Ａｇｃ株式会社 玻璃、微晶玻璃和化学强化玻璃
CN115734948B (zh) * 2020-07-03 2025-03-18 Ａｇｃ株式会社 玻璃、微晶玻璃和化学强化玻璃
CN115776973A (zh) * 2020-07-10 2023-03-10 Ａｇｃ株式会社 玻璃和化学强化玻璃
WO2023136224A1 (ja) * 2022-01-14 2023-07-20 Ａｇｃ株式会社 結晶化ガラス、高周波デバイス用ガラス基板、液晶アンテナ、非晶質ガラスおよび結晶化ガラスの製造方法
WO2026018624A1 (ja) * 2024-07-16 2026-01-22 Ａｇｃ株式会社 ガラス物品

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