WO2019078199A1 - 溶銑の脱クロム方法およびリン酸肥料原料の製造方法 - Google Patents

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Definitions

  • the present invention relates to a method of dechromizing hot metal with reduced dephosphorization during dechromization and a method of producing a phosphate fertilizer raw material.
  • the hot metal discharged from the blast furnace contains about 0.1% by mass of phosphorus as an impurity. Since phosphorus in steel is a harmful element causing cold embrittlement, phosphorus in the hot metal is oxidized and removed by adding a flux and blowing oxygen in the steel making process, and is discharged as steelmaking slag.
  • the concentration of phosphoric acid in steelmaking slag is about 1 to 4% by mass and is not a concentration sufficient for phosphoric acid fertilizer, in steelmaking slag, CaO components derived from flux and iron oxide oxidize from molten iron Since the removed SiO 2 is contained in a large amount, it is used as a silicate phosphate fertilizer.
  • Patent Documents 2 and 3 As shown in 4, it has been attempted to produce phosphoric acid fertilizer from steelmaking slag by concentrating phosphoric acid in steelmaking slag to produce high phosphoric acid slag. Furthermore, as shown in Patent Documents 5 to 7, there is disclosed a technique for enhancing the fertilizer effect by controlling the mineral phase in the slag.
  • a high-P molten metal having a P concentration of 0.5 to 4.0% by mass is produced by reducing steelmaking slag containing phosphorus and iron, and the high-P molten metal is further dephosphorized.
  • a technology for producing high phosphoric acid slag and hot metal having a P concentration of about 0.1 mass% is disclosed.
  • Patent Document 8 discloses a technique for removing Cr from a high P solution, and in this technique, basicity is obtained by adding a flux to a Cr-containing high P solution. Dechromization is carried out by controlling Ca mass%) / (SiO 2 mass%) to 0.1 or less and further adding an oxygen source.
  • Patent Document 8 targets a hot metal having a P concentration of 1.5% by mass as a hot metal to be subjected to a dechroming treatment, and application is difficult when the P concentration in the hot metal is further high. The reason is as follows.
  • P 2 O 5 in the slag has a high concentration as compared to the molten metal having a low P concentration.
  • P 2 O 5 is an acidic oxide and has a low melting point, and has the property of lowering the liquidus temperature of the slag. From this, compared to the case of dechromizing the hot metal having a low P concentration, it has a great influence on the formation rate of Cr 2 O 3 and the dechroming reaction at the time of the dechroming reaction.
  • Patent No. 5105322 gazette JP 11-158526 A JP, 2009-132544, A Patent No. 5594183 gazette Unexamined-Japanese-Patent No. 2015-189561 JP, 2016-74940, A JP, 2016-88757, A Patent No. 6119361
  • the inventor of the present invention focused on the dechromization rate and the dephosphorization rate in terms of the flux and manufacturing conditions used in the dechromization treatment of the high P hot metal containing Cr, and as a result, The inventors have found that the degree of dependence on basicity differs greatly between the dechromization rate and the dephosphorization rate, and by using the difference, it has been found that a dechlorination reaction can be caused to suppress the dephosphorization reaction.
  • FIG. 1 is a figure which shows an example of the process of manufacturing a phosphoric acid containing slag in a steelmaking process.
  • FIG. 2 is a view showing the relationship between the degree of basicity in slag and the degree of dechromization and the degree of dephosphorization.
  • FIG. 3 is a diagram showing the relationship between the basicity in the slag and the concentration of chromic acid and phosphoric acid.
  • Dechromization is carried out by using iron ore and / or gaseous oxygen as an oxygen source in the range of 1250 to 1500 ° C., with 2 % by mass) being greater than 0.1 and not more than 0.1. Then, after discharging the Cr-containing slag generated at that time, the remaining hot metal is subjected to a dephosphorization treatment.
  • the oxygen source is selected to maintain the hot metal temperature properly.
  • the above-mentioned high P hot metal is characterized in that the scrap is dissolved in a hot metal produced in a blast furnace, and then a steelmaking slag produced by dephosphorization is used as a starting material.
  • a method for producing a phosphoric acid-containing slag that can be used as a raw material for phosphoric acid fertilizer for plant growth (phosphoric acid fertilizer raw material) using steelmaking slag as a raw material will be described.
  • An example of the process of manufacturing a phosphoric acid containing slag is shown in FIG. 1 in a steelmaking process.
  • the hot metal produced in the blast furnace is transferred to a converter usually containing 0.08 to 0.15% by mass of phosphorus, and the slag is placed on the hot metal. It forms, blows in an oxygen source, and performs dephosphorization processing S01 of hot metal by reaction of hot metal and slag.
  • the converter dephosphorization slag 41 generated by the dephosphorization treatment S01 is discharged from the converter, and thereafter, slag is formed again on the hot metal in the converter, the oxygen source is blown, and the decarburization treatment S02 is performed. After the secondary refining S03 is applied to the molten steel obtained in the decarburization processing S02, a steel slab is manufactured in continuous casting S04.
  • the converter dephosphorization slag 41 discharged from the converter contains a large amount of iron together with the phosphoric acid in which the phosphorus in the hot metal is oxidized. Therefore, in order to recover valuable elements such as iron and phosphorus from the converter dephosphorization slag 41, the converter dephosphorization slag 41 is subjected to reduction and reforming processing S11.
  • the converter dephosphorization slag 41 is melted, and pulverized coal, an Al 2 O 3 source, and an SiO 2 source are added as a reducing agent and a modifying agent, so that Cr is 0.3 to 1 2.
  • pulverized coal, an Al 2 O 3 source, and an SiO 2 source are added as a reducing agent and a modifying agent, so that Cr is 0.3 to 1 2.
  • the Cr concentration is less than 0.2% by mass, then, when the phosphate fertilizer raw material described in Patent Document 5 or 6, for example, is produced from the low Cr high P molten metal 43, a fertilizer within the specification in the fertilizer control method Can be manufactured.
  • the amount of slag in the pan is preferably 50 kg / t or less from the viewpoint of operation
  • the amount of flux to be added is preferably 25 kg / t or less, considering the amount of generated chromic acid and phosphoric acid, and about 20 kg / t It is often the case. If the basicity of the carryover slag is 1.0 or less and the Cr concentration of the high P hot metal extracted from the reduction furnace is low, the dechlorination reaction is carried out only with the carryover slag and the Cr concentration is 0 It is possible to produce a low Cr high P solution with less than 2% by mass and a P concentration of 1.9 to 3.8% by mass. Therefore, in such a case, the addition of flux is unnecessary.
  • the dephosphorization treatment S13 uses the technology described in Patent Document 6 or 7. That is, in the dephosphorization treatment, the basicity is 0.8 to 1.5, and the iron oxide concentration is t. A flux containing 10% by mass or more in terms of Fe concentration is added and oxygen is blown in, and the hot metal temperature at the end of the treatment is in the range of 1200 ° C. or more and 1450 ° C. or less.
  • the basicity alpha of final slag alpha is 1.5 or more and 3.0 or more by adding an auxiliary material.
  • the concentration of phosphoric acid in the slag is adjusted to 8 to ( ⁇ 4 ⁇ 2 + 23 ⁇ 4) mass%, and the concentration of iron oxide (in terms of Fe) is adjusted to 5 to 25 mass%.
  • the cooling rate is 10 ° C./min or more.
  • grinding process S15 is also performed as needed, and the phosphate fertilizer raw material 60 is obtained.
  • the obtained phosphate fertilizer raw material 60 contains 60 mass% or more in total of CaO, SiO 2 , P 2 O 5 and iron oxide (in terms of Fe), and has a basicity ⁇ of 1.5 or more and 3.0 or less
  • a phosphoric acid fertilizer material containing 8% by mass or more (-4 ⁇ 2 + 23 ⁇ -4)% by mass of P 2 O 5 and 5% by mass or more and 25% by mass or less of iron oxide; Concentration of one or more of Ca 3 (PO 4 ) 2 -Ca 2 SiO 4 solid solution, 5CaO ⁇ SiO 2 ⁇ P 2 O 5 , and 7CaO ⁇ 2SiO 2 ⁇ P 2 O 5 in fertilizer raw materials The total is 28% by mass or more.
  • the hot metal 51 dephosphorized to a phosphorus content concentration of 0.1 to 0.3% by mass by the dephosphorization treatment S13 is supplied to the converter together with the hot metal produced in the blast furnace.
  • the dechroming treatment is influenced by the composition of the high P molten metal at the time of the dechroming treatment.
  • a high-P solution containing 0.3 to 1.2% by mass of Cr and a 2 to 4% by mass of P in molten iron is targeted. 3 to 1.2% by mass, C concentration 3.0 to 5.0% by mass, Si concentration 0.6% by mass or less, Mn concentration 0.3 to 1.4% by mass, P concentration 2.5 It is a hot metal of ⁇ 4.0% by mass.
  • the basicity (CaO mass%) / (SiO 2 mass%) in the slag needs to be more than 0.1 and 1 or less. If the basicity is 0.1 or less, the melting point of the slag is raised due to the small amount of CaO, and then it becomes difficult to eliminate the Cr-containing slag, so the basicity is made more than 0.1. Preferably, the basicity is 1.5 or more, more preferably 0.3 or more. The upper limit of the basicity was specified by the following experiment.
  • a 1-t melting furnace was used to carry out an experiment of high chromium hot metal dechroming treatment with a Cr concentration of 0.3 to 1.2 mass% and a P concentration of 3 mass%.
  • a flux was added so that the amount of slag was about 50 kg / t and the basicity was in the range of 0 to 2, and the treatment temperature was set to 1400 ° C. and 21 kg / t in total of iron oxide and oxygen was added.
  • the Cr concentration in the hot metal after the experiment was 0.1 to 0.2% by mass.
  • Fig. 2 shows the results of calculating the dechlorination rate and the dephosphorization rate from the Cr concentration and P concentration in the hot metal before and after the experiment
  • Fig. 3 shows the concentrations of chromic acid and phosphoric acid in the slag after the dechromation treatment
  • the dechlorination rate and the dephosphorization rate also increased with the increase of the basicity, but the dephosphorization rate was more influenced by the basicity, and the phosphoric acid concentration in the slag also showed a large difference.
  • the basicity is 0.9 or less, more preferably 0.85 or less.
  • Treatment temperature In order to produce a low Cr high P molten metal, it is necessary to adjust to the above composition and basicity and to further treat at a molten metal temperature of 1250 to 1500 ° C. Since the temperature of the molten slag is considered to be approximately equal to the temperature of the hot metal, if the temperature of the hot metal is less than 1250 ° C., the slag may not completely melt, and in that case, even if dephosphorization treatment is performed thereafter, as a phosphate fertilizer Fertilizer effect does not appear. On the other hand, since the dechromization reaction is an exothermic reaction, the reaction becomes more difficult as the temperature is increased.
  • the hot metal temperature is 1300 to 1450 ° C.
  • the expulsion of the slag was evaluated as follows: ⁇ : those that were able to evacuate, those that needed a little time to evacuate ⁇ , those that were difficult to evacuate were ⁇ .
  • ⁇ those that were able to evacuate, those that needed a little time to evacuate ⁇ , those that were difficult to evacuate were ⁇ .
  • the dephosphorization rate is 15% or less and the chromium The rate was 70% or more, but those that required some time for displacement were ⁇ , the dephosphorization rate was more than 15%, it was difficult to displace, or the dechlorination rate was less than 70% ⁇ It was evaluated.
  • the dechromization rate and the dephosphorization rate were calculated from the initial hot metal composition and the hot metal composition after the dechroming treatment.
  • Comparative Example 1 is an example in which the basicity was more than 1, and shows the results when the dechroming treatment was performed under the conditions within the above range except for the basicity. Since the basicity exceeded 1, the dephosphorization reaction proceeded, and the dephosphorization rate became 30%.
  • Comparative Example 2 is an example in which the basicity was 0.1 or less as a result of not adding CaO, and shows the result when the dechrome treatment is carried out under the conditions in the above range except the basicity. ing. In this case, the basicity is too low, and the melting point of the slag is increased, so that the Cr-free slag can not be efficiently rejected. Comparative Example 3 shows the results when the processing temperature is 1540 ° C.
  • the present invention it is possible to provide a method for producing a phosphate fertilizer raw material satisfying high-P metallurgical material which can suppress the dephosphorization reaction and accelerate the dechroming reaction from high P molten metal produced using steelmaking slag and which satisfies the fertilizer standard. be able to.

Abstract

Ｐ濃度が２～４質量％で、かつＣｒ濃度が０．３～１．２質量％の溶銑に対して、スラグの塩基度（ＣａＯ質量％）／（ＳｉＯ２質量％）を０．１超１以下に調整し、溶銑温度が１２５０～１５００℃の範囲で酸素源を供給することにより脱クロム処理を実施し、Ｐ濃度が１．９～３．８質量％で、かつＣｒ濃度が０．２質量％未満の溶銑を製造する。

Description

溶銑の脱クロム方法およびリン酸肥料原料の製造方法
　本発明は、特に、脱クロム中の脱リンを抑えた溶銑の脱クロム方法およびリン酸肥料原料の製造方法に関する。
　我が国は降水量が多いため、土壌からミネラル分が流出して、土壌が酸性化し易い。そのため、植物を生育させる際に使用するリン酸肥料には土壌中のリン酸濃度だけでなく、土壌ｐＨも同時に増加させる塩基性リン酸肥料が広く使用されている。現在、塩基性リン酸肥料として、アルカリ分を多く含む溶成リン肥が利用されている。
　一方で鉄鋼一貫製鉄所では、高炉から出銑された溶銑には不純物として約０．１質量％のリンを含んでいる。鋼中のリンは冷間脆性の原因となる有害な元素であるため、製鋼工程で溶銑中のリンはフラックスを添加し酸素を吹きこむことにより酸化除去されて、製鋼スラグとして排出されている。
　特許文献１に示すように、製鋼スラグのリン酸濃度は１～４質量％程度であり、リン酸肥料として十分な濃度ではないものの、製鋼スラグ中には、フラックス由来のＣａＯ分や溶銑から酸化除去されたＳｉＯ２分が多量に含まれているので、ケイ酸リン酸肥料として利用されている。
　ただし、現在でもリン酸肥料の原料であるリン鉱石の全量を輸入に依存している我が国では、製鋼スラグ中のリン酸分は、有用なリン酸肥料資源として考えられており、特許文献２～４に示すように、製鋼スラグ中のリン酸分を濃縮して高リン酸スラグを製造し、製鋼スラグからリン酸肥料を製造することが試みられている。さらに、特許文献５～７に示すように、スラグ中の鉱物相を制御することにより肥料効果を高める技術が開示されている。特に特許文献６及び７では、リンや鉄を含んだ製鋼スラグを還元することにより、Ｐ濃度が０．５～４．０質量％の高Ｐ溶銑を製造し、その高Ｐ溶銑をさらに脱リンすることにより、高リン酸スラグとＰ濃度が０．１質量％程度の溶銑とを製造する技術が開示されている。
　一方、肥料中にＣｒ等の重金属類が多量に含まれていると、その肥料で成長した作物を食べた人や動物に害を与える可能性があるため、肥料中の重金属類の濃度を適正に管理することが求められている。例えば、肥料取締法中に規定されているリン酸質肥料の公定規格の一部には、Ｃｒ濃度を下げることが定められている。
　前述したように、製鋼スラグを原料として、リン酸肥料を製造する技術が数多く開示されている。しかしながら、製鋼スラグには、時にスクラップやステンレス由来の重金属、特にＣｒを含むことがあるため、このＣｒを含んだ製鋼スラグを電気炉などで還元処理した場合、製鋼スラグ中のＣｒが種湯中に濃縮され、電気炉から出銑される高Ｐ溶銑のＣｒ濃度が０．３～１．２質量％まで増加することがある。このまま脱リン処理を実施した場合、脱リンと同時に脱クロム反応も起こり、高リン酸スラグ中のＣｒ濃度もしくはクロム酸濃度が高くなってしまい、肥料として販売することができない。そのため、高Ｐ溶銑の脱リン処理を実施する前に、事前に溶銑中Ｃｒを除去する必要がある。但し、脱リン処理時のリン酸肥料の歩留まりを向上させるためには、脱クロム処理を実施する際に、脱リン反応をできる限り抑制することが求められている。
　Ｃｒを除去する技術としては、特許文献８には、高Ｐ溶銑からの脱Ｃｒ技術が開示されており、この技術では、Ｃｒ含有高Ｐ溶銑に対して、フラックスを添加することにより塩基度（ＣａＯ質量％）／（ＳｉＯ２質量％）を０．１以下に制御し、さらに酸素源を添加することにより脱クロム処理を実施している。
　近年ではリン酸肥料原料をより効率良く製造するために、よりＰ濃度の高い高Ｐ溶銑を用いることが望ましい。特許文献８に記載の技術では、脱クロム処理を行う溶銑としてＰ濃度が１．５質量％の溶銑を対象としており、溶銑中のＰ濃度がさらに高い場合には適用が困難である。その理由は以下のとおりである。
　例えばＰ濃度が３質量％といったＰ濃度が高い溶銑に対して脱クロム処理を実施する場合、脱クロム反応とともに脱リン反応も同時に進行しやすい。その結果、Ｐ濃度が低い溶銑と比較してスラグ中のＰ２Ｏ５が高濃度となる。さらに、Ｐ２Ｏ５は酸性酸化物であるとともに融点が低く、スラグの液相線温度を下げる性質をもつ。このことから、Ｐ濃度が低い溶銑を脱クロム処理する場合と比べて、脱クロム反応時のＣｒ２Ｏ３の生成速度や脱クロム反応に多大な影響を与える。
特許第５１０５３２２号公報 特開平１１－１５８５２６号公報 特開２００９－１３２５４４号公報 特許第５５９４１８３号公報 特開２０１５－１８９５９１号公報 特開２０１６－７４９４０号公報 特開２０１６－８８７５７号公報 特許第６１１９３６１号公報
　そこで本発明は、上記の状況に鑑み、製鋼スラグを原料として製造した高Ｐ溶銑から、脱リン反応を抑えて脱クロム反応を促進できる溶銑の脱クロム方法及び肥料規格を満たすリン酸肥料原料の製造方法を提供することを目的とする。
　本発明者は、上記目的を達成するため、Ｃｒを含んだ高Ｐ溶銑の脱クロム処理時に使用するフラックスや製造条件の面で脱クロム率および脱リン率に着目して検討を行った結果、脱クロム率と脱リン率とで塩基度依存性が大きく異なることを見出し、その差を利用することにより脱クロム反応を引き起こし、脱リン反応を抑えることができることを見出した。
　上記の知見をもとにした本発明は以下の通りである。
（１）Ｐ濃度が２～４質量％で、かつＣｒ濃度が０．３～１．２質量％の溶銑に対して、
　スラグの塩基度（ＣａＯ質量％）／（ＳｉＯ２質量％）を０．１超１以下に調整し、溶銑温度が１２５０～１５００℃の範囲で酸素源を供給することにより脱クロム処理を実施し、Ｐ濃度が１．９～３．８質量％で、かつＣｒ濃度が０．２質量％未満の溶銑を製造することを特徴とする溶銑の脱クロム方法。
（２）フラックスの添加量を２５ｋｇ／ｔ以下にして前記スラグの塩基度を調整することを特徴とする上記（１）に記載の溶銑の脱クロム方法。
（３）前記Ｐ濃度が２～４質量％で、かつＣｒ濃度が０．３～１．２質量％の溶銑は、高炉で製造した溶銑を脱リンして得られた製鋼スラグを出発原料とすることを特徴とする上記（１）又は（２）に記載の溶銑の脱クロム方法。
（４）上記（１）～（３）のいずれか１つに記載の溶銑の脱クロム方法によって得られた溶銑に対してさらに、脱リン処理および冷却を行うことを特徴とするリン酸肥料原料の製造方法。
　本発明によれば、製鋼スラグを原料として製造した高Ｐ溶銑から、脱リン反応を抑えて脱クロム反応を促進できる溶銑の脱クロム方法及び肥料規格を満たすリン酸肥料原料の製造方法を提供することができる。
図１は、製鋼工程において、リン酸含有スラグを製造する工程の一例を示す図である。 図２は、スラグ中の塩基度と脱クロム率及び脱リン率との関係を示す図である。 図３は、スラグ中の塩基度とクロム酸及びリン酸の濃度との関係を示す図である。
　本発明では、溶銑中のＰ濃度が２～４質量％で、かつＣｒ濃度が０．３～１．２質量％の高Ｐ溶銑に対して、スラグの塩基度（ＣａＯ質量％）／（ＳｉＯ２質量％）を０．１超１以下として、１２５０～１５００℃の範囲で鉄鉱石及び／または気体酸素を酸素源とすることにより、脱クロム処理を実施する。そして、その時発生したＣｒ含有スラグを排出後に、残った溶銑に対して脱リン処理を実施する。酸素源は、溶銑温度を適切に維持できるように選択する。
　また、上記の高Ｐ溶銑は、高炉で製造した溶銑にスクラップを溶解させた後に、脱リンして製造される製鋼スラグを出発原料とするものであることを特徴とする。
　まず、製鋼スラグを原料として、植物生育用のリン酸肥料の原料（リン酸肥料原料）として使用可能なリン酸含有スラグの製造方法について説明する。図１に、製鋼工程において、リン酸含有スラグを製造する工程の一例を示す。
　図１に示すように、製鋼工程においては、高炉で製造した溶銑であって、通常はリンを０．０８～０．１５質量％含有する溶銑を転炉に移送し、溶銑の上にスラグを形成し、酸素源を吹き込んで、溶銑とスラグの反応で、溶銑の脱リン処理S01を行う。
　脱リン処理S01によって生成した転炉脱リンスラグ４１を転炉から排出し、その後、転炉内の溶銑の上に、再度、スラグを形成し、酸素源を吹き込んで、脱炭処理S02を行う。脱炭処理S02で得られた溶鋼に２次精錬S03を施した後、連続鋳造S04で鋼片を製造する。
　脱リン処理S01の後、転炉から排出される転炉脱リンスラグ４１には、溶銑中のリンが酸化したリン酸とともに、多量の鉄分を含んでいる。そこで、転炉脱リンスラグ４１から鉄やリン等の有価元素を回収するために、転炉脱リンスラグ４１に還元・改質処理S11を施す。
　還元・改質処理S11においては、転炉脱リンスラグ４１を溶融し、還元剤及び改質剤として、微粉炭、Ａｌ２Ｏ３源、ＳｉＯ２源を添加して、Ｃｒを０．３～１．２質量％、Ｐを２～４質量％と多く含有する高Ｐ溶銑４２を製造する。
　そして、高Ｐ溶銑４２を鍋に受けて、その鍋に生石灰や炭酸カルシウムなどのＣａＯ源や硅砂などのＳｉＯ２源を含んだフラックスを添加することによりスラグの塩基度を０．１超１以下に調整し、溶銑温度が１２５０～１５００℃の範囲で鉄鉱石を添加及び／または気体酸素を酸素源として吹き込むことにより、Ｃｒ濃度が０．２質量％未満でかつＰ濃度が１．９～３．８質量％の低Ｃｒ高Ｐ溶銑４３を製造する。Ｃｒ濃度が０．２質量％未満であれば、その後、低Ｃｒ高Ｐ溶銑４３から例えば特許文献５又は６に記載のリン酸肥料原料を製造した場合に、肥料取締法中の規格内の肥料を製造することができる。
　また、高Ｐ溶銑４２を鍋に受ける際には、還元炉中に残留しているスラグ（塩基度が０．９～１．３、Ａｌ２Ｏ３：１０質量％程度、ｔ．Ｆｅ＜５質量％）も１０ｋｇ／ｔ程度が持越しスラグとして不可避的に溶銑とともに鍋に排出される。脱リン反応をなるべく抑えて脱クロム反応を促進させるためには、フラックスを添加して塩基度を調整する必要がある。ここで、スラグ量が多すぎると、鍋からスラグが溢れ出る可能性があるとともに、特に鍋の場合は攪拌しづらいことからスラグ／メタル反応が十分になされない可能性がある。操業上、鍋内のスラグ量は５０ｋｇ／ｔ以下とすることが好ましいため、添加するフラックス量は発生するクロム酸、リン酸量を見込むと２５ｋｇ／ｔ以下とすることが好ましく、２０ｋｇ／ｔ程度になる場合が多い。なお、持越しスラグの塩基度が１．０以下であり、且つ還元炉から出銑された高Ｐ溶銑のＣｒ濃度が低めである場合は、持越しスラグのみで脱クロム反応を行ってＣｒ濃度が０．２質量％未満でかつＰ濃度が１．９～３．８質量％の低Ｃｒ高Ｐ溶銑を製造することができる。したがって、このような場合はフラックスの添加が不要である。
　低Ｃｒ高Ｐ溶銑４３に対しては、Ｃｒ含有スラグを排出後にフラックスを添加して脱リン処理S13を実施し、リン酸含有スラグ５０を製造する。この時の、脱リン処理S13は、特許文献６又は７に記載の技術を用いる。つまり、脱リン処理では、塩基度が０．８～１．５で、かつ、酸化鉄濃度がｔ．Ｆｅ濃度で１０質量％以上を含有するフラックスを添加するとともに酸素を吹き込んで、処理終了時の溶銑温度を１２００℃以上１４５０℃以下の範囲とする。なお、当該脱リン処理の途中でスラグ中のリン酸濃度が５質量％以上になった後に、さらに副材を添加することによって、最終的なスラグの塩基度αを１．５以上３．０以下に調整し、当該スラグ中のリン酸濃度を８～（－４α２＋２３α－４）質量％、かつ、酸化鉄（Ｆｅ換算）濃度を５～２５質量％に調整する。これによりリン酸含有スラグ５０を製造する。
　そして、冷却処理S14では、当該脱リン処理の終了時の温度である１２００～１４５０℃から６００℃まで、６００℃に到達するまでの間の温度降下量を６００℃に到達するまでの時間で除算した数値で、１０℃／ｍｉｎ以上の冷却速度で冷却する。また、必要に応じて粉砕処理S15も行って、リン酸肥料原料６０を得る。得られるリン酸肥料原料６０は、ＣａＯ、ＳｉＯ２、Ｐ２Ｏ５、及び、酸化鉄（Ｆｅ換算）を合計で６０質量％以上含有し、塩基度αが１．５以上３．０以下であり、Ｐ２Ｏ５を８質量％以上（－４α２＋２３α－４）質量％以下、酸化鉄をＦｅ換算で５質量％以上２５質量％以下含有するリン酸肥料原料であって、該リン酸肥料原料中、Ｃａ３（ＰＯ４）２－Ｃａ２ＳｉＯ４固溶体、５ＣａＯ・ＳｉＯ２・Ｐ２Ｏ５、及び、７ＣａＯ・２ＳｉＯ２・Ｐ２Ｏ５の１種又は２種以上の存在濃度の合計が２８質量％以上である。
　なお、脱リン処理S13によって、リン含有濃度で０．１～０．３質量％まで脱リンされた溶銑５１は、高炉で生成された溶銑とともに転炉へ供給される。
　以下、脱クロム処理において、Ｃｒを０．３～１．２質量％含有した高Ｐ溶銑の脱クロム反応を促進し、脱リン反応を抑制するため、（１）溶銑成分組成を限定する理由、（２）スラグ中の塩基度を限定する理由、（３）処理温度を限定する理由を説明する。
（１）高Ｐ溶銑の組成
　脱クロム処理は、その脱クロム処理時の高Ｐ溶銑の組成に影響される。本発明では、溶銑中のＣｒ濃度が０．３～１．２質量％、Ｐ濃度が２～４質量％を含んだ高Ｐ溶銑を対象としているが、より好適には「Ｃｒ濃度が０．３～１．２質量％、Ｃ濃度が３．０～５．０質量％、Ｓｉ濃度が０．６質量％以下、Ｍｎ濃度が０．３～１．４質量％、Ｐ濃度が２．５～４．０質量％」の溶銑である。
（２）スラグ中の塩基度
　次に、スラグ中の塩基度（ＣａＯ質量％）／（ＳｉＯ２質量％）は０．１超１以下にする必要がある。塩基度が０．１以下であると、ＣａＯが少ないためにスラグの融点が上がり、その後Ｃｒ含有スラグを排滓することが困難となるので、塩基度は０．１超とする。好ましくは塩基度が１．５以上とし、さらに好ましくは０．３以上とする。また、塩基度の上限については、以下の実験により特定した。
　１ｔ溶解炉を用いて、Ｃｒ濃度が０．３～１．２質量％、Ｐ濃度が３質量％の高Ｐ溶銑の脱クロム処理の実験を実施した。実験では、スラグ量が５０ｋｇ／ｔ程度になるとともに、塩基度が０～２の範囲になるようにフラックスを添加し、処理温度を１４００℃にして酸化鉄および酸素を合計で２１ｋｇ／ｔ添加した。実験後の溶銑中のＣｒ濃度は０．１～０．２質量％となった。
　図２には、実験前後の溶銑中Ｃｒ濃度、Ｐ濃度から脱クロム率、脱リン率を計算した結果を示し、図３には、脱クロム処理後のスラグ中のクロム酸およびリン酸の濃度を示す。脱クロム率、脱リン率も塩基度の増加に伴い増加したが、脱リン率の方が塩基度の影響が大きく、スラグ中でのリン酸濃度も大きな差が見られた。脱クロム処理後の脱リン処理でのリン回収率を増加させるためには、脱クロム処理での脱リン率は抑える必要がある。図２に示す結果から、塩基度が１を超えると脱リン率の塩基度依存性が強くなる。このことから、脱クロム反応を起こしつつ、脱リン反応を抑制するためには塩基度は１以下にする必要がある。好ましくは塩基度が０．９以下とし、さらに好ましくは０．８５以下とする。
（３）処理温度
　低Ｃｒ高Ｐ溶銑を製造する際には、上記組成および塩基度に調整してさらに溶銑温度が１２５０～１５００℃で処理する必要がある。溶融スラグの温度は溶銑温度にほぼ等しいと考えられるため、溶銑温度が１２５０℃未満であると、スラグが完全に溶融しない場合があり、その場合、その後脱リン処理を行ってもリン酸肥料としての肥料効果が発現しない。一方、脱クロム反応は発熱反応であるため高温になるほど反応が進みにくくなる。そのため、溶銑の温度が１５００℃を超えると、スラグ中のクロム酸の濃度が低下する。また、加熱コストが嵩む上に、処理容器の耐火物の損耗も激しくなるので不適当である。好ましくは溶銑温度が１３００～１４５０℃である。
　以上、高Ｐ溶銑から脱クロム処理を行う技術について説明したが、本発明は、上記説明に限定されることはなく、発明の技術的思想を逸脱しない範囲で適宜変更が可能である。
　次に、本発明の実施例について説明するが、実施例での条件は、本発明の実施可能性及び効果を確認するために採用した一条件例であり、本発明は、この一条件例に限定されるものではない。本発明は、本発明の要旨を逸脱せず、本発明の目的を達成する限りにおいて、種々の条件を採用し得るものである。
　まず、以下の表１に示す初期溶銑組成の高Ｐ溶銑が持越しスラグとともに鍋に排出され、表１に示す温度、フラックスの添加量、酸素量で脱クロム処理を実施した。脱クロム処理の前後で溶銑中の組成を調べ、さらに脱クロム処理後のＣｒ含有スラグの組成も調べた。
　先ず、スラグの排滓性を、排滓できたものを○、排滓できたものの排滓にやや時間を要したものを△、排滓が困難だったものを×と評価した。次に、総合評価として、脱リン率が１５％以下でかつ脱クロム率が７０％以上の条件のうち、排滓に問題がなかったものを◎、脱リン率が１５％以下でかつ脱クロム率が７０％以上だったが、排滓にやや時間を要したものを○、脱リン率が１５％より大きいか、排滓が困難であったか、もしくは脱クロム率が７０％未満のものを×と評価した。脱クロム率や脱リン率は、初期溶銑組成と脱クロム処理後の溶銑組成とから計算した。
Figure JPOXMLDOC01-appb-T000001
　実施例１～８では、溶銑中のＰ濃度が２～４質量％で、かつＣｒ濃度が０．３～１．２質量％の溶銑に対して、スラグの塩基度を０．１未満１以下として、１２５０～１５００℃の範囲で鉄鉱石と気体酸素とを酸素源とした。その結果、実施例１～８ではＣｒ含有スラグの排滓も問題なく行うことができ、脱リン率が１５％以下でかつ脱クロム率が７０％以上であった。
　比較例１は、塩基度が１超であった例であり、塩基度以外は上記の範囲内の条件で脱クロム処理を実施した時の結果を示している。塩基度が１を超えていたため、脱リン反応も進行してしまい、脱リン率が３０％となってしまった。比較例２は、ＣａＯを添加しなかった結果、塩基度が０．１以下であった例であり、塩基度以外は上記の範囲内の条件で、脱クロム処理を実施した時の結果を示している。この場合は、塩基度が低すぎてスラグの融点が高くなってしまい、脱Ｃｒ含有スラグを効率良く排滓することができなかった。比較例３は、処理温度が１５４０℃で、処理温度以外は上記の範囲内の条件で脱クロム処理をした時の結果を示している。処理温度が高かったため、脱クロム反応が進行しにくくなり、脱クロム率が６０％以下となってしまった。比較例４は、初期溶銑組成でＰ濃度が２．０未満であった例であるため脱リン率は非常に低かったが、脱クロム率も低かった。これは、初期溶銑組成でＰ濃度が低すぎたため、塩基度が０．１超１．０以下では最適な範囲とならなくなったからであると考えられる。
　本発明によれば、製鋼スラグを原料として製造した高Ｐ溶銑から、脱リン反応を抑えて脱クロム反応を促進できる溶銑の脱クロム方法及び肥料規格を満たすリン酸肥料原料の製造方法を提供することができる。

Claims (4)

  1. 　Ｐ濃度が２～４質量％で、かつＣｒ濃度が０．３～１．２質量％の溶銑に対して、
    　スラグの塩基度（ＣａＯ質量％）／（ＳｉＯ２質量％）を０．１超１以下に調整し、溶銑温度が１２５０～１５００℃の範囲で酸素源を供給することにより脱クロム処理を実施し、Ｐ濃度が１．９～３．８質量％で、かつＣｒ濃度が０．２質量％未満の溶銑を製造することを特徴とする溶銑の脱クロム方法。
  2. 　フラックスの添加量を２５ｋｇ／ｔ以下にして前記スラグの塩基度を調整することを特徴とする請求項１に記載の溶銑の脱クロム方法。
  3. 　前記Ｐ濃度が２～４質量％で、かつＣｒ濃度が０．３～１．２質量％の溶銑は、高炉で製造した溶銑を脱リンして得られた製鋼スラグを出発原料とすることを特徴とする請求項１又は２に記載の溶銑の脱クロム方法。
  4. 　請求項１～３のいずれか１項に記載の溶銑の脱クロム方法によって得られた溶銑に対してさらに、脱リン処理および冷却を行うことを特徴とするリン酸肥料原料の製造方法。
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