WO2018224773A1 - Procede de decontamination de caoutchouc naturel par filtration sous haute pression d'un coagulum humide de caoutchouc naturel - Google Patents

Procede de decontamination de caoutchouc naturel par filtration sous haute pression d'un coagulum humide de caoutchouc naturel Download PDF

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WO2018224773A1
WO2018224773A1 PCT/FR2018/051304 FR2018051304W WO2018224773A1 WO 2018224773 A1 WO2018224773 A1 WO 2018224773A1 FR 2018051304 W FR2018051304 W FR 2018051304W WO 2018224773 A1 WO2018224773 A1 WO 2018224773A1
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filter
natural rubber
sheath
extruder
coagulum
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PCT/FR2018/051304
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Inventor
Jérôme DUSSILLOLS
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Compagnie Generale Des Etablissements Michelin
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    • C—CHEMISTRY; METALLURGY
    • C08—ORGANIC MACROMOLECULAR COMPOUNDS; THEIR PREPARATION OR CHEMICAL WORKING-UP; COMPOSITIONS BASED THEREON
    • C08C—TREATMENT OR CHEMICAL MODIFICATION OF RUBBERS
    • C08C3/00—Treatment of coagulated rubber
    • C08C3/02—Purification
    • B—PERFORMING OPERATIONS; TRANSPORTING
    • B29—WORKING OF PLASTICS; WORKING OF SUBSTANCES IN A PLASTIC STATE IN GENERAL
    • B29B—PREPARATION OR PRETREATMENT OF THE MATERIAL TO BE SHAPED; MAKING GRANULES OR PREFORMS; RECOVERY OF PLASTICS OR OTHER CONSTITUENTS OF WASTE MATERIAL CONTAINING PLASTICS
    • B29B7/00—Mixing; Kneading
    • B29B7/74—Mixing; Kneading using other mixers or combinations of mixers, e.g. of dissimilar mixers ; Plant
    • B29B7/7476—Systems, i.e. flow charts or diagrams; Plants
    • B29B7/7495—Systems, i.e. flow charts or diagrams; Plants for mixing rubber
    • B—PERFORMING OPERATIONS; TRANSPORTING
    • B29—WORKING OF PLASTICS; WORKING OF SUBSTANCES IN A PLASTIC STATE IN GENERAL
    • B29B—PREPARATION OR PRETREATMENT OF THE MATERIAL TO BE SHAPED; MAKING GRANULES OR PREFORMS; RECOVERY OF PLASTICS OR OTHER CONSTITUENTS OF WASTE MATERIAL CONTAINING PLASTICS
    • B29B7/00—Mixing; Kneading
    • B29B7/80—Component parts, details or accessories; Auxiliary operations
    • B29B7/84—Venting or degassing ; Removing liquids, e.g. by evaporating components
    • B29B7/842—Removing liquids in liquid form
    • B—PERFORMING OPERATIONS; TRANSPORTING
    • B29—WORKING OF PLASTICS; WORKING OF SUBSTANCES IN A PLASTIC STATE IN GENERAL
    • B29C—SHAPING OR JOINING OF PLASTICS; SHAPING OF MATERIAL IN A PLASTIC STATE, NOT OTHERWISE PROVIDED FOR; AFTER-TREATMENT OF THE SHAPED PRODUCTS, e.g. REPAIRING
    • B29C48/00—Extrusion moulding, i.e. expressing the moulding material through a die or nozzle which imparts the desired form; Apparatus therefor
    • B29C48/022—Extrusion moulding, i.e. expressing the moulding material through a die or nozzle which imparts the desired form; Apparatus therefor characterised by the choice of material
    • B—PERFORMING OPERATIONS; TRANSPORTING
    • B29—WORKING OF PLASTICS; WORKING OF SUBSTANCES IN A PLASTIC STATE IN GENERAL
    • B29C—SHAPING OR JOINING OF PLASTICS; SHAPING OF MATERIAL IN A PLASTIC STATE, NOT OTHERWISE PROVIDED FOR; AFTER-TREATMENT OF THE SHAPED PRODUCTS, e.g. REPAIRING
    • B29C48/00—Extrusion moulding, i.e. expressing the moulding material through a die or nozzle which imparts the desired form; Apparatus therefor
    • B29C48/25—Component parts, details or accessories; Auxiliary operations
    • B29C48/36—Means for plasticising or homogenising the moulding material or forcing it through the nozzle or die
    • B29C48/50—Details of extruders
    • B29C48/69—Filters or screens for the moulding material
    • B29C48/693—Substantially flat filters mounted at the end of an extruder screw perpendicular to the feed axis

Definitions

  • a method of decontaminating natural rubber by high pressure filtration of a wet coagulum of natural rubber is provided.
  • the invention relates to a process for decontaminating natural rubber by filtering a wet coagulum of natural rubber, which process eliminates contaminants present in the natural rubber.
  • Natural rubber which contains a high cis content polyisoprene matrix is an elastomer very widely used in the tire field because of its remarkable properties. For example, it is used in rubber compositions for the manufacture of semi-finished for vehicles carrying heavy loads, because of the compromise of performance that it can bring to the tire. Indeed, the introduction of natural rubber in a rubber composition reinforced by a reinforcing filler such as a carbon black gives the rubber composition a compromise that is quite interesting in terms of hysteresis and wear, which translates into of performance for the tire by a good compromise between endurance and tire wear. Natural rubber comes from the rubbery dry matter of the natural rubber latex, which is often extracted from the rubber tree after bleeding: the latex is generally collected in a cup called a cup.
  • the latex coagulates directly in the cup to form a coagulum known as "cup lump", a term that is well known to those skilled in the rubber manufacturing field. natural.
  • a second so-called coagulation method the still liquid latex in the cup is decanted, optionally stabilized, and then coagulated for example with the aid of a chemical agent.
  • the spontaneous or induced coagulation product of the natural rubber latex comprises the polyisoprene matrix soaked with a serum. Very often, it also contains leaves, twigs, sand and other debris that contaminate the coagulum during the harvest.
  • the coagulum is usually cut and washed to remove larger contaminants (primary decontamination). To eliminate the finer contaminants (secondary decontamination), the coagulum is also shredded in the form of pellets (crumbs), then washed with water in swimming pools, then conveyed in crepe makers.
  • the Applicant continuing its efforts to further increase the efficiency of natural rubber decontamination processes by filtration of a wet coagulum of natural rubber, has discovered a method of decontaminating natural rubber by high pressure filtration of a wet coagulum. natural rubber.
  • This process makes it possible to produce a decontaminated natural rubber while preserving its properties, in particular its viscosity, despite the very high pressures applied to the inlet of the filter.
  • the process generally carried out after a primary decontamination of the wet coagulum, thus makes it possible to carry out a secondary decontamination of the natural rubber.
  • the process also has the advantage of producing a decontaminated natural rubber whose water content is greatly reduced, which makes it possible to envisage a gain in energy for the subsequent drying operations of the natural rubber.
  • the object of the invention is a method of decontaminating natural rubber which comprises passing a natural rubber coagulum having a water content of greater than 10% through a filter, the pressure at the filter inlet being greater than at 100 bars.
  • FIG 1 very schematically shows a device useful for the purposes of the invention.
  • the device comprises an extruder (11) and a filter holder (12) (filter not visible in the figure).
  • the extruder (11) comprises a feed hopper (111), a sleeve (112) and a single screw (113) having a hub and a thread that extends radially outwardly relative to the hub.
  • the inner surface (1121) of the sheath is also shown in Figure 1.
  • the system comprises one or more filter (s) installed (s) on a filter holder (12).
  • the system comprises measuring means, in particular for measuring the pressures and temperatures (P, T).
  • FIG 2 shows another device very schematically useful for the needs of the invention.
  • the device comprises an extruder (21), a filter holder (22) (filter not visible in the figure) and an external gear pump (23).
  • the extruder (21) comprises a feed hopper (211), a sheath (212) and a monovis (213) having a hub and a thread that extends radially outwardly relative to the hub.
  • the inner surface (2121) of the sheath is also shown in Figure 2.
  • the system comprises one or more filter (s) installed (s) on a filter holder (22).
  • the system also comprises measuring means, in particular for measuring the pressures and temperatures (P, T).
  • Figure 3 shows a sectional view of a grooved sheath.
  • the grooves (311) are dovetailed.
  • the grooves (312) are crenellated.
  • the grooves (311, 312) define ribs (321, 322).
  • Figure 4 schematically shows in three dimensions two consecutive grooves separated by a rib.
  • the groove includes
  • the grooves define ribs whose upper faces (41) delimited by two intersection edges (411, 412) constitute the inner surface of the sheath.
  • the distance between two consecutive ribs is the distance between the two intersection edges (412) and (413), represented by the double arrow.
  • the distance between two grooves is the distance between the two intersection edges (411) and (412).
  • any range of values designated by the expression "between a and b" represents the range of values from more than a to less than b (i.e., terminals a and b excluded) while any range of values designated by the expression “from a to b” means the range from a to b (i.e., including the strict limits a and b).
  • natural rubber latex the latex resulting from the bleeding of the Hevea Brasiliensis.
  • the coagulum of natural rubber intended to be filtered by the process according to the invention is a product of the coagulation of the natural rubber latex, indifferently obtained by spontaneous or induced coagulation.
  • the coagulum is a cup bottom.
  • the coagulum is said to be moist because it is impregnated with a serum and is most often impregnated with water which comes for example from washing water resulting from coagulum washing operations generally conducted in an underwater pool, in particular implemented in primary decontamination operations. It is recalled that the primary decontamination operations are aimed at eliminating coarse objects.
  • the coagulum has a water content of greater than 10%, preferably greater than 15%. The percentages are expressed by weight, relative to the total weight of the coagulum.
  • the water content in the coagulum is at most 40%.
  • the coagulum useful for the needs of the invention can be in any form, its shape being indifferent to the efficiency of the process given the high pressures applied to the coagulum at the inlet of the filter. It can therefore be in the form of sheets or granules.
  • the process according to the invention has the characteristic of passing the wet coagulum through a filter to remove the finest contaminants of the natural rubber by retaining them on the filter.
  • the filter advantageously allows filtration of contaminants larger than 1 mm, advantageously greater than 500 ⁇ , more preferably greater than 100 ⁇ .
  • Another essential characteristic of the process according to the invention is to apply to the wet coagulum a pressure greater than 100 bar at the inlet of the filter.
  • the pressure is typically measured by means of pressure sensors installed upstream of the filter. It can be measured, closer to the filter, for example less than 1 cm from the surface constituted by the cells of the filter or the filter traversed first by the wet coagulum in the case where several filters are used. Otherwise, the pressure sensor may be placed at the output of a gear pump upstream of the filter, for example 10 cm or 20 cm from the filter surface. To take into account the loss of pressure between the output of the gear pump and the filter, the pressure value at the output of the gear pump is that of the pressure at the inlet of the filter plus that of the pressure loss. .
  • the pressure at the inlet of the filter is between 100 bars and 700 bars. More preferably, it is in a range from 150 bars to 500 bars. High pressure also promotes a better squeezing of the wet coagulum, which results in obtaining a filtered coagulum whose residual water content is further reduced.
  • the provision of a less wet coagulum at the end of the secondary decontamination operation is advantageous in a general process for the manufacture of natural rubber, since less energy will be required for subsequent operations of drying the natural rubber.
  • the temperature of the wet coagulum at the inlet of the filter is preferably less than 210 ° C, more preferably between 50 and 150 ° C, even more preferably within a range of 80 to 120 ° C.
  • the temperature can be measured by means of sensors installed at the inlet of the filter, as close as possible to the filter, for example less than 1 cm from the surface formed by the meshes of the filter or filter traversed first by the wet coagulum in the case where several filters are used.
  • the method can be implemented in any device equipped with a filter and a means capable of applying a pressure greater than 100 bar at the inlet of the filter.
  • the device may also comprise heating or cooling means, for example a double jacket along the device, in particular to maintain the coagulum during the process at a temperature chosen according to a required instruction.
  • the filter is any suitable filtration means. It may in particular be one or more mesh filters, the size of which is chosen according to the filtration mesh, installed on a filter holder. The size of the mesh advantageously varies from 100 ⁇ to 1 mm. If necessary, several filters can be arranged after each other. The filters can then easily be changed during the process by a suitable system, continuously or discontinuously.
  • the device comprises a filter, a piston and a cylindrical tank in which the piston can move.
  • the reservoir has two openings, one for the supply of coagulum, the other for the evacuation of the coagulum under the pressure exerted by the movement of the piston.
  • the filter is placed at the opening dedicated to the evacuation of the coagulum.
  • the device comprises a worm machine and a filter, installed at the output of the worm machine.
  • the device comprises a worm gear machine, a gear pump and a filter installed at the output of the worm gear machine, the gear pump being disposed at the end of the screw and before the filter .
  • the devices implemented according to the second and third variants have the advantage of being able to operate continuously and thus to ensure a continuous process.
  • the worm machine is typically an extruder comprising a sleeve and a screw disposed in the sheath, especially a single screw extruder.
  • the gear pump is disposed at the end of the screw, before the filter.
  • the sleeve may be cylindrical or conical, preferably cylindrical.
  • the screw has a hub and a thread that extends radially outwardly relative to the hub.
  • the sheath has an opening connected to a feed hopper which conventionally equips an extruder and which allows the introduction of the wet coagulum.
  • the sheath also comprises in the feed zone one or more openings intended to evacuate out of the sheath the water that can be expelled from the coagulum during the pressure rise in the sheath.
  • the feeding area is the area under the opening of the hopper.
  • the openings for discharging the water may be in the form of a slot or a circular hole.
  • the sheath has on its inner surface grooves which extend from the end of the sheath closest to the feed zone of the extruder.
  • the presence of grooves on the inner surface of the sheath facilitates the movement of the wet coagulum in the sheath.
  • the grooves of the fourrea extend from the end of the sheath closest to the feed zone to the end of the sheath closest to the outlet of the extruder, the diameter of the hub of the screw is constant and the pitch of the thread of the regular screw. According to this preferred embodiment, the grooves extend over the entire length of the sheath. According to a more preferred embodiment of the third variant, the fourrea u has in its length two contiguous parts: a first part in which the inner surface of the sleeve is grooved, a second part in which the inner surface of the sleeve is devoid of grooves and is considered smooth.
  • the first portion of the sheath extends from the end of the sheath closest to the feed zone to the second portion while the second portion extends to the end the sheath closest to the exit of the extruder.
  • the second part preferably extends at least over the last third of the total length of the sheath. More preferably, the second part extends over at least the last third of the total length of the furrow u and at most from the end of the feed zone to the end of the sheath closest to the outlet of the extruder.
  • the diameter of the hub of the screw is preferably constant with a pitch of the thread of the regular screw.
  • the diameter of the hub of the screw may be constant or it may vary, its diameter then increasing as it approaches the end of the screw. This increase in diameter may also be accompanied by a reduction in the pitch of the net.
  • a grooved sheath comprises in its thickness grooves opening on the inner surface of the grooved sheath.
  • the term "grooved sheath” designates both the sheath in its entire length when it is grooved along its entire length and the grooved portion of the sheath when it is grooved over part of its length.
  • Each groove is defined by a bottom face delimited by two bottom edges, two lateral faces extending inward from the bottom face, each of the two faces being delimited by a bottom edge and an intersection edge with the inner surface of the grooved sheath.
  • the grooved sheath is such that, in any plane perpendicular to the axis of the sheath, R, expressed in mm, being the distance between the center of the sheath and the inner surface of the grooved sheath:
  • the ratio (cumulative length of groove openings, expressed in mm) / (2nR), called A, is at least equal to 0.25 and at most equal to 0.9;
  • the ratio (number of grooves / 2R), called B, is greater than or equal to 0.1;
  • the grooves define ribs whose upper faces, delimited by two intersection edges, constitute the inner surface of the sheath.
  • intersection edge or “intersection edge with the inner surface of the sheath” (311, 312, 313) is the edge between the side face and the inner surface of the sheath.
  • the “cumulative length of the groove openings” is the sum of the distances, expressed in mm, between the two edges of intersection between two ribs.
  • the "depth of the groove” is defined by the minimum distance, expressed in mm, separating the bottom face and the plane passing through the intersection edges.
  • the "minimum distance” is the minimum radial distance with respect to the axis of the sheath.
  • the grooved sheath is advantageously such that A is at least equal to 0.3 and at most equal to 0.7. More particularly, A is at least 0.45 and at most 0.55.
  • the distance between the two intersection edges between two ribs is advantageously from 8 to 15 mm, for an inner diameter of the grooved sleeve, 2R, from 60 to 230 mm.
  • each groove is preferably trapezoidal in shape, the large base of the trapezoid forming the bottom of the groove, the sides of the trapezium adjacent to the large base forming the lateral faces of the groove, the height of the trapezium being the depth of the groove.
  • the bottom of the grooves is an arc of a circle C R , and the ratio C is calculated by the formula (I)
  • the grooves may be parallel to the axis of the sheath or helical, preferably helical.
  • the gear pump is typically a single gear pump comprising two toothed wheels side by side and meshing (and thus rotating in opposite directions). It ensures a stable flow of filtration, despite the pressure variations that can occur at the entrance of the filter.
  • the gear pump is sized to pump the wet coagulum, to pressurize the wet coagulum to be filtered through the filter and to apply to the filter inlet the pressures useful for the purposes of the invention.
  • the filtration can be ensured continuously without interruption of the process, pressures higher than 100 bar can be applied without impacting the filtration rate,
  • high filtration rates can be achieved, for example greater than 1 ton / hour.
  • the filter or filters installed at the extruder outlet are typically carried by a filter holder.
  • the device implemented according to the second or third variant may further comprise one or more feed rollers located in the feed zone, typically in the feed hopper, closer to the screw.
  • the roller can rotate at the same speed as the screw or at a different speed and independent of the speed of the screw.
  • any device for obtaining the desired form of the filtered natural rubber for example the form of strip, slice, bead, granule, ...
  • the water content is determined with a Mettler Toledo HB43-S Halogen Desiccator.
  • the desiccator is an automated device that incorporates a cup, a scale and a lid to close the cup.
  • the cup is positioned on the scale.
  • the lid comprises a heating means by a halogen lamp, this heating means being triggered when the lid is folded over the cup.
  • the device records the corresponding weight "a”.
  • the lid is closed to close the cup, which triggers the rise in temperature to reach a target of 160 ° C.
  • the device detects a weight decrease of less than 0.001 g per minute, the device reads a weight "b".
  • the viscosity of natural rubber is measured by measuring its Mooney plasticity.
  • An oscillating consistometer is used as described in the French standard NF T 43-005 (November 1980).
  • the Mooney plasticity measurement is based on the following principle: the natural rubber is molded in a cylindrical chamber heated to 100 ° C. After one minute of preheating, the rotor rotates within the test tube at 2 revolutions / minute and the useful torque is measured to maintain this movement after 4 minutes of 8 rotations.
  • the length of the smooth portion extends from the end of the feed zone to the end of the sheath closest to the extruder outlet.
  • the extruder is fed to a wet coagulum treated with a slab cutter, wet prebreakers with a given moisture content in Table 1.
  • the pressure and temperature conditions at the inlet of the filter are shown in FIG. Table 1, and the flow rates and characteristics of the natural rubber measured at the outlet of the filter.
  • the speed of the extruder screw is adjusted to properly fill the gear pump.
  • the speed of the gear pump is adjusted to obtain the flow rate of filtered natural rubber.
  • the viscosity of the filtered natural rubber is measured after drying in a drier under air for 4 hours at 120.degree. To study the impact of filtration on the viscosity of rubber Naturally, the viscosity of the filtered natural rubber is compared to that of a control.
  • the control is an unfiltered natural rubber and dried under the same conditions.
  • the Mooney plasticity of the control is 82. It is found that the filtration process according to the invention is not accompanied by a decrease in the viscosity of the natural rubber.

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Abstract

La présente invention concerne un procédé de décontamination de caoutchouc naturel par filtration d'un coagulum humide de caoutchouc naturel, lequel procédé comprend le passage d'un coagulum de caoutchouc naturel ayant une teneur en eau supérieure à 10% à travers un filtre, la pression à l'entrée du filtre étant supérieure à 100 bars.

Description

Procédé de décontamination de caoutchouc naturel par filtration sous haute pression d'un coagulum humide de caoutchouc naturel.
L'invention concerne un procédé de décontamination de caoutchouc naturel par filtration d'un coagulum humide de caoutchouc naturel, lequel procédé permet d'éliminer les contaminants présents dans le caoutchouc naturel.
Le caoutchouc naturel qui contient une matrice polyisoprène à fort taux de cis est un élastomère très largement utilisé dans le domaine du pneumatique en raison de ses propriétés remarquables. Par exemple, il est utilisé dans les compositions de caoutchouc destinées à la fabrication de semi-finis pour les véhicules transportant de lourdes charges, en raison du compromis de performance qu'il peut apporter au pneumatique. En effet, l'introduction de caoutchouc naturel dans une composition de caoutchouc renforcée par une charge renforçante comme un noir de carbone confère à la composition de caoutchouc un compromis tout à fait intéressant en terme d'hystérèse et d'usure qui se traduit en terme de performance pour le pneumatique par un bon compromis entre l'endurance et l'usure du pneumatique. Le caoutchouc naturel provient de la matière sèche caoutchouteuse du latex de caoutchouc naturel, très souvent extraite de l'hévéa après saignée : le latex est généralement recueilli dans un godet appelé tasse. Selon un premier procédé de coagulation dit spontané, le latex coagule directement dans la tasse pour former un coagulum dit fond de tasse (en anglais « cup lump »), appellation bien connue de l'homme du métier dans le domaine de la fabrication du caoutchouc naturel. Selon un deuxième procédé de coagulation dit provoquée, le latex encore liquide dans la tasse est transvasé, éventuellement stabilisé, puis coagulé par exemple à l'aide d'un agent chimique.
Le produit de la coagulation, spontanée ou provoquée, du latex de caoutchouc naturel, ci- après appelé produit de la coagulation, comprend la matrice polyisoprène imbibée d'un sérum. Très souvent, il contient aussi des feuilles, des brindilles, du sable et autres débris qui viennent contaminer le coagulum au cours de la récolte. Dans les procédés traditionnels de fabrication de caoutchouc naturel, le coagulum est généralement coupé et lavé pour éliminer les contaminants les plus gros (décontamination primaire). Pour éliminer les contaminants plus fins (décontamination secondaire), le coagulum est aussi déchiqueté sous forme de granulés (en anglais « crumbs »), puis lavé à l'eau dans des piscines, ensuite acheminé dans des crêpeuses. Il est aussi connu de la demande de brevet WO 2016162645 d'éliminer les contaminants les plus fins d'un caoutchouc naturel par passage d'un coagulum humide dans un dispositif comprenant une extrudeuse, une pompe à engrenage et un filtre. Le caoutchouc naturel étant un produit viscoélastique de forte viscosité, son passage à travers un filtre occasionne des contraintes de cisaillement d'autant plus élevées que les pressions appliquées sont fortes. Or, une des propriétés du caoutchouc naturel est sa sensibilité au cisaillement qui provoque des scissions de chaînes de polyisoprène, et qui se traduit par un abaissement de sa viscosité. Cette propriété qui est par exemple utilisée dans les opérations de plastification du caoutchouc naturel pour faciliter son mélangeage avec des charges renforçantes par exemple, peut conduire à une dégradation des propriétés rupture et des propriétés d'hystérèse d'une composition de caoutchouc à base de caoutchouc naturel.
La Demanderesse, poursuivant ses efforts pour augmenter davantage l'efficacité des procédés de décontamination du caoutchouc naturel par filtration d'un coagulum humide de caoutchouc naturel, a découvert un procédé de décontamination de caoutchouc naturel par filtration sous haute pression d'un coagulum humide de caoutchouc naturel. Ce procédé permet de produire un caoutchouc naturel décontaminé tout en préservant ses propriétés, notamment sa viscosité, malgré les très fortes pressions appliquées à l'entrée du filtre. Le procédé, généralement mené après une décontamination primaire du coagulum humide, permet donc de réaliser une décontamination secondaire du caoutchouc naturel. Le procédé a aussi l'avantage de produire un caoutchouc naturel décontaminé dont la teneur en eau est fortement réduite, ce qui permet d'envisager un gain en énergie pour les opérations ultérieures de séchage du caoutchouc naturel.
L'objet de l'invention est un procédé de décontamination de caoutchouc naturel qui comprend le passage d'un coagulum de caoutchouc naturel ayant une teneur en eau supérieure à 10% à travers un filtre, la pression à l'entrée du filtre étant supérieure à 100 bars.
I. DESCRIPTION DES FIGURES :
La figure 1 représente de façon très schématique un dispositif utile aux besoins de l'invention. Le dispositif comprend une extrudeuse (11) et un porte filtre (12) (filtre non visible sur la figure). L'extrudeuse (11) comprend une trémie d'alimentation (111), un fourreau (112) et une monovis (113) comportant un moyeu et un filet qui s'étend radialement extérieurement relativement au moyeu. La surface intérieure (1121) du fourreau est aussi représentée sur la figure 1. En sortie d'extrudeuse, le système comprend un ou plusieurs filtre(s) installé(s) sur un porte filtre (12). Le système comprend des moyens de mesure, en particulier pour mesurer les pressions et températures (P, T).
La figure 2 représente un autre dispositif de façon très schématique utile aux besoins de l'invention. Le dispositif comprend une extrudeuse (21), un porte filtre (22) (filtre non visible sur la figure) et une pompe à engrenage externe (23). L'extrudeuse (21) comprend une trémie d'alimentation (211), un fourreau (212) et une monovis (213) comportant un moyeu et un filet qui s'étend radialement extérieurement relativement au moyeu. La surface intérieure (2121) du fourreau est aussi représentée sur la figure 2. En sortie d'extrudeuse, le système comprend un ou plusieurs filtre(s) installé(s) sur un porte filtre (22). Le système comprend également des moyens de mesure, en particulier pour mesurer les pressions et températures (P, T).
La figure 3 représente une vue de coupe d'un fourreau rainuré.
Dans la partie droite du demi-cercle (marqué A sur la figure), les rainures (311) sont en queue d'aronde. Dans la partie gauche du demi-cercle (marqué B sur la figure), les rainures (312) sont en forme de créneaux.
Les rainures (311, 312) définissent des nervures (321, 322).
La figure 4 représente schématiquement en trois dimensions deux rainures consécutives séparées par une nervure. La rainure comprend
- une face de fond (44) délimitée par deux arêtes de fond (432, 433),
- deux faces latérales (422, 423) s'étendant vers l'intérieur depuis la face de fond (44), chacune étant délimitée par une arête de fond (432, 433) et une arête d'intersection (412, 413) avec la surface intérieure du fourreau.
Les rainures définissent des nervures dont les faces supérieures (41), délimitées par deux arêtes d'intersection (411, 412), constituent la surface intérieure du fourreau.
Sur la figure 4, la distance entre deux nervures consécutives est la distance entre les deux arêtes d'intersection (412) et (413), représentée par la double flèche. La distance entre deux rainures est la distance entre les deux arêtes d'intersection (411) et (412).
Sur la figure 4, la distance minimum séparant la face de fond (44) et le plan passant par les arêtes d'intersection (412) et (413) est représentée par la double flèche en surbrillance.
II. DESCRIPTION DETAILLEE DE L'INVENTION :
Tout intervalle de valeurs désigné par l'expression "entre a et b" représente le domaine de valeurs allant de plus de a à moins de b (c'est-à-dire bornes a et b exclues) tandis que tout intervalle de valeurs désigné par l'expression "de a à b" signifie le domaine de valeurs allant de a jusqu'à b (c'est-à-dire incluant les bornes strictes a et b).
Dans la présente description, sauf indication expresse différente, tous les pourcentages (%) indiqués sont des % en poids.
Dans la présente demande, on entend par latex de caoutchouc naturel le latex issu de la saignée de l'hévéa Brasiliensis. Le coagulum de caoutchouc naturel destiné à être filtré par le procédé conforme à l'invention est un produit de la coagulation du latex de caoutchouc naturel, indifféremment obtenu par une coagulation spontanée ou provoquée. De préférence, le coagulum est un fond de tasse.
Le coagulum est dit humide, car il est imbibé d'un sérum et est le plus souvent imbibé d'eau qui provient par exemple des eaux de lavage résultant des opérations de lavage du coagulum généralement conduites en piscine sous eau, notamment mises en œuvre dans les opérations de décontamination primaire. Il est rappelé que les opérations de décontamination primaire visent à éliminer les objets grossiers. Le coagulum a une teneur en eau supérieure à 10%, de préférence supérieure à 15%. Les pourcentages sont exprimés en poids, par rapport au poids total du coagulum. Avantageusement, la teneur en eau dans le coagulum est d'au plus 40%.
Le coagulum utile aux besoins de l'invention peut se présenter sous toute forme, sa forme étant indifférente à l'efficacité du procédé compte-tenu des fortes pressions appliquées au coagulum à l'entrée du filtre. Il peut donc se présenter sous forme de feuilles ou de granulés.
Le procédé conforme à l'invention a pour caractéristique de faire passer le coagulum humide à travers un filtre pour éliminer les contaminants les plus fins du caoutchouc naturel en les retenant sur le filtre. Le filtre permet avantageusement une filtration des contaminants de taille supérieure à 1 mm, avantageusement supérieure à 500 μιη, plus avantageusement supérieure à 100 μιη.
Une autre caractéristique essentielle du procédé conforme à l'invention est d'appliquer au coagulum humide une pression supérieure à 100 bars à l'entrée du filtre. La pression est mesurée typiquement au moyen de capteurs de pression installés en amont du filtre. Elle peut être mesurée, au plus près du filtre, par exemple à moins de 1 cm de la surface constituée par les mailles du filtre ou du filtre traversé en premier par le coagulum humide dans le cas où plusieurs filtres sont utilisés. Autrement, le capteur de pression peut être placé à la sortie d'une pompe à engrenage en amont du filtre, par exemple à 10 cm ou 20 cm de la surface du filtre. Pour prendre en compte la perte de pression entre la sortie de la pompe à engrenage et le filtre, la valeur de pression à la sortie de la pompe à engrenage est celle de la pression à l'entrée du filtre plus celle de la perte de pression.
De préférence, la pression à l'entrée du filtre est comprise entre 100 bars et 700 bars. De manière plus préférentielle, elle est comprise dans un domaine allant de 150 bars à 500 bars. Une pression élevée favorise aussi un meilleur essorage du coagulum humide, ce qui se traduit par l'obtention d'un coagulum filtré dont la teneur en eau résiduelle est davantage réduite. La fourniture d'un coagulum moins humide à l'issue de l'opération de décontamination secondaire est avantageuse dans un procédé global de fabrication du caoutchouc naturel, puisque moins d'énergie sera nécessaire pour les opérations ultérieures de séchage du caoutchouc naturel. La température du coagulum humide à l'entrée du filtre est préférentiellement inférieure à 210°C, plus préférentiellement comprise entre 50 et 150°C, encore plus préférentiellement comprise dans un domaine allant de 80 à 120°C. La température peut être mesurée au moyen de capteurs installés à l'entrée du filtre, au plus près du filtre, par exemple à moins de 1 cm de la surface constituée par les mailles du filtre ou du filtre traversé en premier par le coagulum humide dans le cas où plusieurs filtres sont utilisés.
Le procédé peut être mis en œuvre dans tout dispositif équipé d'un filtre et d'un moyen apte à appliquer une pression supérieure à 100 bars à l'entrée du filtre. Le dispositif peut comprendre aussi des moyens de chauffage ou de refroidissement, par exemple une double enveloppe le long du dispositif, notamment pour maintenir le coagulum au cours du procédé à une température choisie selon une consigne demandée. Le filtre est tout moyen de filtration adapté. Il peut en particulier s'agir d'un ou plusieurs filtres à maille, dont la taille est choisie en fonction de la maille de filtration, installés sur un porte filtre. La taille de la maille varie avantageusement de 100 μιτι à 1 mm. Le cas échéant, on pourra disposer plusieurs filtres à la suite l'un de l'autre. Les filtres peuvent ensuite facilement être changés au cours du procédé par un système adapté, de manière continue ou discontinue.
Selon une première variante, le dispositif comprend un filtre, un piston et un réservoir de forme cylindrique dans lequel peut se déplacer le piston. Le réservoir présente deux ouvertures, l'une pour l'alimentation en coagulum, l'autre pour l'évacuation du coagulum sous la pression exercée par le déplacement du piston. Le filtre est placé à l'ouverture dédiée à l'évacuation du coagulum. Ce dispositif a l'inconvénient de mettre en œuvre le procédé de façon discontinue.
Selon une deuxième variante, le dispositif comprend une machine à vis sans fin et un filtre, installé en sortie de la machine à vis sans fin.
Selon une troisième variante, le dispositif comprend une machine à vis sans fin, une pompe à engrenage et un filtre installé en sortie de la machine à vis sans fin, la pompe à engrenage étant disposée à l'extrémité de la vis et avant le filtre.
Les dispositifs mis en œuvre selon la deuxième et la troisième variante ont l'avantage de pouvoir fonctionner en continu et donc d'assurer un procédé continu.
Qu'il s'agisse de la deuxième ou de la troisième variante, la machine à vis sans fin est typiquement une extrudeuse comprenant un fourreau et une vis disposée dans le fourreau, notamment une extrudeuse monovis. Selon la troisième va riante, la pompe à engrenage est disposée à l'extrémité de la vis, avant le filtre.
Le fourreau peut être de forme cylindrique ou conique, de préférence cylindrique. La vis comporte un moyeu et un filet qui s'étend radialement extérieurement relativement au moyeu. Le fourreau présente une ouverture reliée à une trémie d'alimentation qui équipe de façon conventionnelle une extrudeuse et qui permet l'introduction du coagulum humide. Le fourreau comprend aussi dans la zone d'alimentation une ou plusieurs ouvertures destinées à évacuer hors du fourreau l'eau qui peut être expulsée du coagulum lors de la montée en pression da ns le fourreau. La zone d'alimentation est la zone qui se trouve sous l'ouverture de la trémie. Les ouvertures destinées à évacuer l'eau peuvent se présenter sous la forme de fente ou de trou circulaire.
Le fourreau comprend sur sa surface intérieure des rainures qui s'étendent depuis l'extrémité du fourreau la plus proche de la zone d'alimentation de l'extrudeuse. La présence de rainures sur la surface intérieure du fourreau facilite le déplacement du coagulum humide dans le fourreau.
Selon un mode de réalisation préférentiel de la deuxième variante, les rainures du fourrea u s'étendent depuis l'extrémité du fourreau la plus proche de la zone d'alimentation jusqu'à l'extrémité du fourreau la plus proche de la sortie de l'extrudeuse, le diamètre du moyeu de la vis est constant et le pas du filet de la vis régulier. Selon ce mode de réalisation préférentiel, les rainures s'étendent sur toute la longueur du fourreau. Selon un mode de réalisation plus préférentiel de la troisième variante, le fourrea u présente dans sa longueur deux parties contiguës : une première partie da ns laquelle la surface intérieure du fourreau est rainurée, une deuxième partie dans laquelle la surface intérieure du fourreau est dépourvue de rainures et est considérée comme lisse. Selon ce mode de réalisation préférentiel, la première partie du fourreau s'étend depuis l'extrémité du fourreau la plus proche de la zone d'alimentation jusqu'à la deuxième partie tandis que la deuxième partie s'étend jusqu'à l'extrémité du fourreau la plus proche de la sortie de l'extrudeuse. La deuxième partie s'étend de préférence au moins sur le dernier tiers de la longueur totale du fourreau. De manière plus préférentielle, la deuxième partie s'étend au moins sur le dernier tiers de la longueur totale du fourrea u et au plus depuis la fin de la zone d'alimentation jusqu'à l'extrémité du fourreau la plus proche de la sortie de l'extrudeuse. La présence de rainures sur la surface intérieure de la première partie du fourreau facilite le déplacement du coagulum humide dans le fourreau. L'absence de rainures sur la surface intérieure du fourreau dans la deuxième partie du fourreau favorise la montée en pression à l'aspiration de la pompe à engrenage pour faciliter le gavage de la pompe à engrenage et donc pour assurer son bon fonctionnement et son rendement nominal. Par conséquent, la présence d'une surface lisse dans la deuxième partie du fourreau garantit un bien meilleur débit en caoutchouc naturel décontaminé que ne l'aurait fait la présence d'une surface rainurée dans la deuxième partie du fourreau qui ne peut empêcher un reflux du caoutchouc naturel en direction de l'extrémité du fourreau la plus proche de la zone d'alimentation, reflux qui est occasionné par la montée en pression en bout de vis et qui a pour conséquence de diminuer le débit en caoutchouc naturel décontaminé.
Dans la première partie du fourreau, le diamètre du moyeu de la vis est de préférence constant avec un pas du filet de la vis régulier. Dans la deuxième partie du fourreau, le diamètre du moyeu de la vis peut être constant ou bien il peut varier, son diamètre augmentant alors en s'approchant de l'extrémité de la vis. Cette augmentation de diamètre peut s'accompagner aussi d'une réduction du pas du filet. Ces dernières caractéristiques permettent l'augmentation de la pression du coagulum à proximité de la pompe à engrenage.
Un fourreau étant une structure à symétrie axiale, un fourreau rainuré comprend dans son épaisseur des rainures débouchant sur la surface intérieure du fourreau rainuré. Dans la suite de l'exposé, le terme « fourreau rainuré » désigne aussi bien le fourreau dans toute sa longueur lorsqu'il est rainuré sur toute sa longueur que la partie rainurée du fourreau lorsqu'il est rainuré sur une partie de sa longueur. Chaque rainure est définie par une face de fond délimitée par deux arêtes de fond, deux faces latérales s'étendant vers l'intérieur depuis la face de fond, chacune des deux faces étant délimitée par une arête de fond et une arête d'intersection avec la surface intérieure du fourreau rainuré. De préférence, le fourreau rainuré est tel que, dans tout plan perpendiculaire à l'axe du fourreau, R, exprimé en mm, étant la distance entre le centre du fourreau et la surface intérieure du fourreau rainuré :
a. le ratio (longueur cumulée des ouvertures de rainure, exprimée en mm)/(2nR), dénommé A, est au moins égal à 0,25 et au plus égal à 0,9;
b. le ratio (nombre de rainures/2R), dénommé B, est supérieur ou égal à 0,1 ;
c. le ratio (profondeur des rainures, exprimée en mm)/(2R), dénommé C, est supérieur à 0,02, et
d. le plan passant par les deux arêtes de fond formant avec chaque plan, passant par une arête de fond et une arête d'intersection, délimitant une face latérale, un angle δ au moins égal à 60° et au plus égal à 90°. Au sens de la présente invention, les rainures définissent des nervures dont les faces supérieures, délimitées par deux arêtes d'intersection, constituent la surface intérieure du fourreau.
Au sens de la présente invention, Γ « arête d'intersection » ou encore « arête d'intersection avec la surface intérieure du fourreau » (311, 312, 313) est l'arête entre la face latérale et la surface intérieure du fourreau. Au sens de la présente invention, la « longueur cumulée des ouvertures de rainure » est la somme des distances, exprimées en mm, entre les deux arêtes d'intersection entre deux nervures.
Au sens de la présente invention, la « profondeur de la rainure » est définie par la distance minimum, exprimée en mm, séparant la face de fond et le plan passant par les arêtes d'intersection.
Au sens de la présente invention, la « distance minimum » est la distance minimum radiale par rapport à l'axe du fourreau. Le fourreau rainuré est avantageusement tel que A est au moins égal à 0,3 et au plus égal à 0,7. Plus particulièrement, A est au moins égal à 0,45 et au plus égal à 0,55.
Dans tout plan perpendiculaire à l'axe du cylindre, la distance entre les deux arêtes d'intersection entre deux nervures est avantageusement de 8 à 15 mm, pour un diamètre intérieur du fourreau rainuré, 2R, de 60 à 230 mm.
Dans tout plan perpendiculaire à l'axe du cylindre, la profondeur des rainures est avantageusement de 2 à 10 mm, pour un diamètre intérieur du fourreau rainuré, 2R, de 60 à 230 mm. Les rainures peuvent être sous la forme de créneau ou en queue d'aronde. Ainsi, chaque rainure est avantageusement de forme trapézoïdale, la grande base du trapèze formant le fond de la rainure, les côtés du trapèze adjacents à la grande base formant les faces latérales de la rainure, la hauteur du trapèze étant la profondeur de la rainure.
En particulier, le fond des rainures est un arc d'un cercle CR, et le ratio C est calculé par la formule (I)
DeXtF- DintF > Q Q 2 ^
DintF
DintF étant le diamètre de la surface intérieure du fourreau rainuré, soit 2R DextR étant le diamètre du cercle CR qui a pour centre l'axe du moyeu,
Les rainures peuvent être parallèles à l'axe du fourreau ou hélicoïdales, de préférence hélicoïdales.
La pompe à engrenage est typiquement une pompe à engrenage simple comprenant deux roues dentées côte à côte et s'engrenant (et tournant donc en sens opposé). Elle permet de garantir un débit stable de filtration, malgré les variations de pressions qui peuvent se produire à l'entrée du filtre. La pompe à engrenage est dimensionnée pour pomper le coagulum humide, pour monter en pression le coagulum humide à filtrer à travers le filtre et appliquer à l'entrée du filtre les pressions utiles aux besoins de l'invention. La mise en œuvre du procédé avec le dispositif décrit dans la troisième variante est très avantageuse pour les raisons suivantes :
la filtration peut être assurée de manière continue sans interruption du procédé, des pressions supérieures à 100 bars peuvent être appliquées sans impacter le débit de filtration,
les variations de pression de filtration n'impactent pas significativement le débit de filtration,
des débits importants de filtration peuvent être atteints, par exemple supérieurs à 1 tonne /heure.
- les fonctions simultanées de filtration et d'essorage peuvent être assurées, ce qui permet un gain en énergie pour les étapes ultérieures de séchage.
Ces avantages sont observés sans qu'il ne soit observé une diminution de la viscosité du caoutchouc naturel Qu'il s'agisse de la deuxième ou troisième variante, le ou les filtres installés en sortie d'extrudeuse sont typiquement portés par un porte filtre.
Le dispositif mis en œuvre selon la deuxième ou la troisième variante peut comprendre en outre un ou plusieurs rouleaux d'alimentation localisés dans la zone d'alimentation, typiquement dans la trémie d'alimentation, au plus près de la vis. Le rouleau peut tourner à la même vitesse que la vis ou à une vitesse différente et indépendante de la vitesse de la vis.
A la sortie du dispositif, c'est-à-dire après le filtre, on peut prévoir tout dispositif permettant d'obtenir la forme recherchée du caoutchouc naturel filtré, par exemple la forme de bande, de tranche, de boudin, de granulé, ...
III. EXEMPLE DE REALISATION DE L'INVENTION III.1. a-Teneur en eau dans le coagulum :
La teneur en eau est déterminée avec un dessiccateur halogène HB43-S Mettler Toledo. Le dessiccateur est un dispositif automatisé qui intègre une coupelle, une balance et un couvercle destiné à fermer la coupelle. La coupelle est positionnée sur la balance. Le couvercle comprend un moyen de chauffage par une lampe halogène, ce moyen de chauffage se déclenchant lorsqu'on rabat le couvercle sur la coupelle. Dans la coupelle, on pèse exactement un échantillon de 10 grammes de caoutchouc naturel : le dispositif enregistre le poids correspondant « a ». On rabat le couvercle pour fermer la coupelle, ce qui déclenche la montée en température pour atteindre une consigne de 160°C. Lorsque le dispositif détecte une diminution de poids inférieure 0.001 g par minute, le dispositif relève un poids « b ». La teneur en eau dans l'échantillon est donnée en pourcentage massique par l'équation suivante : Teneur en eau (%) = 100*((a-b)/a) lll.l.b-Viscosité du caoutchouc naturel :
On mesure la viscosité du caoutchouc naturel en mesurant sa plasticité Mooney. On utilise un consistomètre oscillant tel que décrit dans la norme française NF T 43-005 (Novembre 1980). La mesure de plasticité Mooney se fait selon le principe suivant : le caoutchouc naturel est moulé dans une enceinte cylindrique chauffée à 100°C. Après une minute de préchauffage, le rotor tourne au sein de l'éprouvette à 2 tours/minute et on mesure le couple utile pour entretenir ce mouvement après 4 minutes de 8 rotations. La plasticité Mooney (ML 1+4) est exprimée en "unité Mooney" (UM, avec 1 UM = 0,83 Newton. mètre).
Ill.2-Mise en œuyre du procédé dans un dispositif selon la troisième variante décrite précédemment, c'est-à-dire un dispositif comprenant une machine à vis sans fin, une pompe à engrenage et un filtre installé en sortie de la machine à vis sans fin, la pompe à engrenage étant disposée à l'extrémité de la vis et avant le filtre :
Extrudeuse monovis :
Diamètre de la vis (D) : 60 mm avec diamètre de moyeu constant et le pas de vis constant
Longueur de la vis : 14 D
- La longueur de la partie lisse s'étend depuis la fin de la zone d'alimentation jusqu'à l'extrémité du fourreau la plus proche de la sortie de l'extrudeuse. La zone
d'alimentation est rainurée.
Pompe à engrenage :
- Pompe à engrenage de cylindrée 176 cm3/tour
Filtre :
Diamètre du filtre : 168 mm
Maille du filtre : un filtre de 500 μιη + 2 filtres de maille 2.5 mm
On alimente l'extrudeuse d'un coagulum humide traité avec une décontamination primaire (slab cutter, wet prebreakers) avec un taux d'humidité donné dans le tableau 1. Les conditions de pression et de température à l'entrée du filtre, figurent dans le tableau 1, ainsi que les débits et les caractéristiques du caoutchouc naturel mesurés à la sortie du filtre. La vitesse de la vis d'extrusion est réglée de manière à gaver correctement la pompe à engrenage. La vitesse de la pompe à engrenage est réglée de manière à obtenir le débit de caoutchouc naturel filtré.
La viscosité du caoutchouc naturel filtré est mesurée après un séchage dans un séchoir sous air pendant 4h à 120C. Pour étudier l'incidence de la filtration sur la viscosité du caoutchouc naturel, la viscosité du caoutchouc naturel filtré est comparée à celle d'un témoin. Le témoin est un caoutchouc naturel non filtré et séché dans les mêmes conditions. La plasticité Mooney du témoin est de 82. On constate que le procédé de filtration selon l'invention ne s'accompagne pas d'une diminution de la viscosité du caoutchouc naturel.
Tableau 1
Figure imgf000012_0001
On constate que les contaminants sont bien retenus sur les filtres, que les mailles des filtres ne sont pas altérées après filtration et ainsi le coagulum qui est obtenu après filtration est bien décontaminé. Il est nécessaire de changer périodiquement les filtres de la machine. Ce changement peut s'effectuer en quelques secondes c'est-à-dire sans interruption significative du procédé.

Claims

REVENDICATIONS
1. Procédé de décontamination de caoutchouc naturel qui comprend le passage d'un coagulum de caoutchouc naturel ayant une teneur en eau supérieure à 10% à travers un filtre, la pression à l'entrée du filtre étant supérieure à 100 bars.
2. Procédé selon la revendication 1 dans lequel la pression à l'entrée du filtre est comprise entre 100 bars et 700 bars.
3. Procédé selon l'une quelconque des revendications 1 à 2 dans lequel la pression à l'entrée du filtre est comprise dans un domaine allant de 150 bars à 500 bars.
4. Procédé selon l'une quelconque des revendications 1 à 3 dans lequel la température à l'entrée du filtre est inférieure à 210°C.
5. Procédé selon l'une quelconque des revendications 1 à 4 dans lequel la température à l'entrée du filtre est comprise entre 50°C et 150°C.
6. Procédé selon l'une quelconque des revendications 1 à 5 dans lequel la température à l'entrée du filtre est comprise dans un domaine allant de 80°C à 120°C.
7. Procédé selon l'une quelconque des revendications 1 à 6 dans lequel le coagulum de caoutchouc naturel a une teneur en eau supérieure à 15%.
8. Procédé selon l'une quelconque des revendications 1 à 7 dans lequel le coagulum de caoutchouc naturel a une teneur en eau d'au plus 40%.
9. Procédé selon l'une quelconque des revendications 1 à 8, lequel procédé est mis en œuvre dans un dispositif comprenant une extrudeuse et un filtre installé en sortie de l'extrudeuse, l'extrudeuse comprenant un fourreau et une vis disposée dans le fourreau, le fourreau comprenant sur sa surface intérieure des rainures qui s'étendent depuis l'extrémité du fourreau la plus proche de la zone d'alimentation de l'extrudeuse.
10. Procédé selon la revendication 9, dans lequel le dispositif comprend en outre une pompe à engrenage disposée à l'extrémité de la vis et avant le filtre.
11. Procédé selon la revendication 10 dans lequel le fourreau présente dans sa longueur deux parties contiguës, une première partie dans laquelle la surface intérieure du fourreau est rainurée, une deuxième partie dans laquelle la surface intérieure du fourreau est dépourvue de rainures, la première partie s'étendant depuis l'extrémité du fourreau la plus proche de la zone d'alimentation jusqu'à la deuxième partie, la deuxième partie s'étendant jusqu'à l'extrémité du fourreau la plus proche de la sortie de l'extrudeuse.
12. Procédé selon la revendication 11 dans lequel la deuxième partie s'étend au moins sur le dernier tiers de la longueur totale du fourreau.
13. Procédé selon la revendication 11 ou 12 dans lequel la deuxième partie s'étend au moins sur le dernier tiers de la longueur totale du fourreau et au plus depuis la fin de la zone d'alimentation jusqu'à l'extrémité du fourreau la plus proche de la sortie de l'extrudeuse.
14. Procédé selon l'une quelconque des revendications 9 à 13 dans lequel l'extrudeuse est une extrudeuse monovis.
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Cited By (5)

* Cited by examiner, † Cited by third party
Publication number Priority date Publication date Assignee Title
WO2021111082A1 (fr) 2019-12-04 2021-06-10 Compagnie Generale Des Etablissements Michelin Procede de preparation d'un caoutchouc naturel
WO2021224568A1 (fr) 2020-05-05 2021-11-11 Compagnie Generale Des Etablissements Michelin Procede de preparation d'un caoutchouc naturel stabilise
US11345795B2 (en) * 2017-11-23 2022-05-31 Compagnie Generale Des Etablissements Michelin Natural rubber
FR3124417A1 (fr) 2021-06-29 2022-12-30 Compagnie Generale Des Etablissements Michelin Procédé de préparation d’un caoutchouc naturel
WO2023198518A1 (fr) 2022-04-15 2023-10-19 Compagnie Generale Des Etablissements Michelin Procédé de décontamination de caoutchouc naturel par filtration d'un coagulum humide de caoutchouc naturel

Citations (4)

* Cited by examiner, † Cited by third party
Publication number Priority date Publication date Assignee Title
BE842847A (fr) * 1976-06-11 1976-12-13 Procede d'ultrafiltration pour la concentration de reseaux de polymeres
FR2981076A1 (fr) * 2011-10-11 2013-04-12 Michelin Soc Tech Methode pour preparer un melange maitre d'elastomere dienique et de silice
WO2016162645A2 (fr) 2015-04-10 2016-10-13 Compagnie Generale Des Etablissements Michelin Élimination de contaminants dans le caoutchouc naturel humide
WO2017011570A1 (fr) * 2015-07-15 2017-01-19 Cabot Corporation Composite élastomère renforcé de silice et produits le contenant

Family Cites Families (9)

* Cited by examiner, † Cited by third party
Publication number Priority date Publication date Assignee Title
CA1048720A (fr) * 1974-04-12 1979-02-20 Reuben T. Fields Filiere a rainure helicoide interne
GB1531794A (en) * 1976-05-20 1978-11-08 Abcor Inc Ultrafiltration process for the concentration of polymeric latices
GB2267653B (en) * 1992-06-09 1995-08-09 Frenkel Ag C D Mixing machinery of the transfermix type
WO2010031823A1 (fr) * 2008-09-19 2010-03-25 Lanxess International Sa Procédé pour la fabrication de polymères sans eau et sans solvant
CN103252885B (zh) * 2012-02-16 2015-04-15 北京化工大学 一种基于径向熔融的沟槽机筒挤出机
JP6510770B2 (ja) * 2014-06-19 2019-05-08 Ｔｏｙｏ Ｔｉｒｅ株式会社 ゴムウエットマスターバッチの製造方法およびゴムウエットマスターバッチ、ならびにゴムウエットマスターバッチを含有するゴム組成物
CN205084738U (zh) * 2015-10-22 2016-03-16 浙江巨圣氟化学有限公司 一种氟橡胶凝聚器
CN105599167A (zh) * 2016-02-05 2016-05-25 北京万向新元科技股份有限公司 一种用于湿法混炼胶生产的挤压脱水造粒机
CN105599164B (zh) * 2016-02-05 2019-05-24 北京万向新元科技股份有限公司 一种天然橡胶/白炭黑湿法混炼连续化生产线

Patent Citations (4)

* Cited by examiner, † Cited by third party
Publication number Priority date Publication date Assignee Title
BE842847A (fr) * 1976-06-11 1976-12-13 Procede d'ultrafiltration pour la concentration de reseaux de polymeres
FR2981076A1 (fr) * 2011-10-11 2013-04-12 Michelin Soc Tech Methode pour preparer un melange maitre d'elastomere dienique et de silice
WO2016162645A2 (fr) 2015-04-10 2016-10-13 Compagnie Generale Des Etablissements Michelin Élimination de contaminants dans le caoutchouc naturel humide
WO2017011570A1 (fr) * 2015-07-15 2017-01-19 Cabot Corporation Composite élastomère renforcé de silice et produits le contenant

Cited By (8)

* Cited by examiner, † Cited by third party
Publication number Priority date Publication date Assignee Title
US11345795B2 (en) * 2017-11-23 2022-05-31 Compagnie Generale Des Etablissements Michelin Natural rubber
WO2021111082A1 (fr) 2019-12-04 2021-06-10 Compagnie Generale Des Etablissements Michelin Procede de preparation d'un caoutchouc naturel
FR3104156A1 (fr) 2019-12-04 2021-06-11 Compagnie Generale Des Etablissements Michelin procédé de préparation d’un caoutchouc naturel
WO2021224568A1 (fr) 2020-05-05 2021-11-11 Compagnie Generale Des Etablissements Michelin Procede de preparation d'un caoutchouc naturel stabilise
FR3124417A1 (fr) 2021-06-29 2022-12-30 Compagnie Generale Des Etablissements Michelin Procédé de préparation d’un caoutchouc naturel
WO2023275450A1 (fr) 2021-06-29 2023-01-05 Compagnie Generale Des Etablissements Michelin Procédé de préparation d'un caoutchouc naturel
WO2023198518A1 (fr) 2022-04-15 2023-10-19 Compagnie Generale Des Etablissements Michelin Procédé de décontamination de caoutchouc naturel par filtration d'un coagulum humide de caoutchouc naturel
FR3134533A1 (fr) 2022-04-15 2023-10-20 Compagnie Generale Des Etablissements Michelin Procédé de décontamination de caoutchouc naturel par filtration d’un coagulum humide de caoutchouc naturel.

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