WO2018026014A1 - 鋼板及びめっき鋼板 - Google Patents
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Abstract
Description
質量%で、
C:0.008~0.150%、
Si:0.01~1.70%、
Mn:0.60~2.50%、
Al:0.010~0.60%、
Ti:0~0.200%、
Nb:0~0.200%、
Ti+Nb:0.015~0.200%、
Cr:0~1.0%、
B:0~0.10%、
Mo:0~1.0%、
Cu:0~2.0%、
Ni:0~2.0%、
Mg:0~0.05%、
REM:0~0.05%、
Ca:0~0.05%、
Zr:0~0.05%、
P:0.05%以下、
S:0.0200%以下、
N:0.0060%以下、かつ
残部:Fe及び不純物、
で表される化学組成を有し、
面積率で、
フェライト:30~95%、かつ
ベイナイト:5~70%、
で表される組織を有し、
方位差が15°以上の粒界によって囲まれ、かつ円相当径が0.3μm以上である領域を結晶粒と定義した場合に、粒内方位差が5~14°である結晶粒の全結晶粒に占める割合が面積率で20~100%であり、
前記結晶粒の相当楕円の平均アスペクト比が5以下であり、
フェライト粒界上における粒径が20nm以上のTi系炭化物及びNb系炭化物の合計の平均分布密度が10個/μm以下であることを特徴とする鋼板。
引張強度が480MPa以上であり、
前記引張強度と鞍型伸びフランジ試験における限界成形高さとの積が19500mm・MPa以上であり、
打ち抜き破断面の脆性破面率が20%未満であることを特徴とする(1)に記載の鋼板。
前記化学成分が、質量%で、
Cr:0.05~1.0%、及び
B:0.0005~0.10%、
からなる群から選択される1種以上を含むことを特徴とする(1)又は(2)に記載の鋼板。
前記化学成分が、質量%で、
Mo:0.01~1.0%、
Cu:0.01~2.0%、及び
Ni:0.01%~2.0%、
からなる群から選択される1種以上を含むことを特徴とする(1)~(3)のいずれかに記載の鋼板。
前記化学成分が、質量%で、
Ca:0.0001~0.05%、
Mg:0.0001~0.05%、
Zr:0.0001~0.05%、及び
REM:0.0001~0.05%、
からなる群から選択される1種以上を含むことを特徴とする(1)~(4)のいずれかに記載の鋼板。
(1)~(5)のいずれかに記載の鋼板の表面に、めっき層が形成されていることを特徴とするめっき鋼板。
前記めっき層が、溶融亜鉛めっき層であることを特徴とする(6)に記載のめっき鋼板。
前記めっき層が、合金化溶融亜鉛めっき層であることを特徴とする(6)に記載のめっき鋼板。
先ず、本発明の実施形態に係る鋼板の化学組成について説明する。以下の説明において、鋼板に含まれる各元素の含有量の単位である「%」は、特に断りがない限り「質量%」を意味する。本実施形態に係る鋼板は、C:0.008~0.150%、Si:0.01~1.70%、Mn:0.60~2.50%、Al:0.010~0.60%、Ti:0~0.200%、Nb:0~0.200%、Ti+Nb:0.015~0.200%、Cr:0~1.0%、B:0~0.10%、Mo:0~1.0%、Cu:0~2.0%、Ni:0~2.0%、Mg:0~0.05%、希土類金属(rare earth metal:REM):0~0.05%、Ca:0~0.05%、Zr:0~0.05%、P:0.05%以下、S:0.0200%以下、N:0.0060%以下、かつ残部:Fe及び不純物、で表される化学組成を有する。不純物としては、鉱石やスクラップ等の原材料に含まれるもの、製造工程において含まれるもの、が例示される。
Cは、Nb、Ti等と結合して鋼板中で析出物を形成し、析出強化により鋼の強度向上に寄与する。C含有量が0.008%未満では、この効果を十分に得られない。このため、C含有量は0.008%以上とする。C含有量は、好ましくは0.010%以上とし、より好ましくは0.018%以上とする。一方、C含有量が0.150%超では、ベイナイト中の方位分散が大きくなりやすく、粒内の方位差が5~14°の結晶粒の割合が不足する。また、C含有量が0.150%超では、伸びフランジ性にとって有害なセメンタイトが増加し、伸びフランジ性が劣化する。このため、C含有量は0.150%以下とする。C含有量は、好ましくは0.100%以下とし、より好ましくは0.090%以下とする。
Siは、溶鋼の脱酸剤として機能する。Si含有量が0.01%未満では、この効果を十分に得られない。このため、Si含有量は0.01%以上とする。Si含有量は、好ましくは0.02%以上とし、より好ましくは0.03%以上とする。一方、Si含有量が1.70%超では、伸びフランジ性が劣化したり、表面疵が発生したりする。また、Si含有量が1.70%超では、変態点が上がりすぎ、圧延温度を高くする必要が生じる。この場合、熱間圧延中の再結晶が著しく促進され、粒内の方位差が5~14°の結晶粒の割合が不足する。また、Si含有量が1.70%超では、鋼板の表面にめっき層が形成されている場合に表面疵が生じやすい。このため、Si含有量は1.70%以下とする。Si含有量は、好ましくは1.60%以下とし、より好ましくは1.50%以下とし、更に好ましくは1.40%以下とする。
Mnは、固溶強化により、又は鋼の焼入れ性を向上させることにより、鋼の強度向上に寄与する。Mn含有量が0.60%未満では、この効果を十分に得られない。このため、Mn含有量は0.60%以上とする。Mn含有量は、好ましくは0.70%以上とし、より好ましくは0.80%以上とする。一方、Mn含有量が2.50%超では、焼入れ性が過剰になり、ベイナイト中の方位分散の程度が大きくなる。この結果、粒内の方位差が5~14°の結晶粒の割合が不足し、伸びフランジ性が劣化する。このため、Mn含有量は2.50%以下とする。Mn含有量は、好ましくは2.30%以下とし、より好ましくは2.10%以下とする。
Alは、溶鋼の脱酸剤として有効である。Al含有量が0.010%未満では、この効果を十分に得られない。このため、Al含有量は0.010%以上とする。Al含有量は、好ましくは0.020%以上とし、より好ましくは0.030%以上とする。一方、Al含有量が0.60%超では、溶接性や靭性などが劣化する。このため、Al含有量は0.60%以下とする。Al含有量は、好ましくは0.50%以下とし、より好ましくは0.40%以下とする。
Ti及びNbは、炭化物(TiC、NbC)として鋼中に微細に析出し、析出強化により鋼の強度を向上させる。また、Ti及びNbは、炭化物を形成することによってCを固定し、伸びフランジ性にとって有害なセメンタイトの生成を抑制する。更に、Ti及びNbは、粒内の方位差が5~14°である結晶粒の割合を著しく向上させ、鋼の強度を向上させつつ、伸びフランジ性を向上させることができる。Ti及びNbの合計含有量が0.015%未満では、粒内の方位差が5~14°である結晶粒の割合が不足し、伸びフランジ性が劣化する。このため、Ti及びNbの合計含有量は0.015%以上とする。Ti及びNbの合計含有量は、好ましくは0.018%以上とする。また、Ti含有量は、好ましくは0.015%以上とし、より好ましくは0.020%以上とし、更に好ましくは0.025%以上とする。また、Nb含有量は、好ましくは0.015%以上とし、より好ましくは0.020%以上とし、更に好ましくは0.025%以上とする。一方、Ti及びNbの合計含有量が0.200%超では、延性及び加工性が劣化し、圧延中に割れる頻度が高くなる。このため、Ti及びNbの合計含有量は0.200%以下とする。Ti及びNbの合計含有量は、好ましくは0.150%以下とする。また、Ti含有量が0.200%超では、延性が劣化する。このため、Ti含有量は0.200%以下とする。Ti含有量は、好ましくは0.180%以下とし、より好ましくは0.160%以下とする。また、Nb含有量が0.200%超では、延性が劣化する。そのため、Nb含有量は0.200%以下とする。Nb含有量は、好ましくは0.180%以下とし、より好ましくは0.160%以下とする。
Pは不純物である。Pは、靭性、延性、溶接性などを劣化させるので、P含有量は低いほど好ましい。P含有量が0.05%超であると、伸びフランジ性の劣化が著しい。このため、P含有量は0.05%以下とする。P含有量は、好ましくは0.03%以下とし、より好ましくは0.02%以下とする。P含有量の下限は特に定めないが、過剰な低減は製造コストの観点から望ましくない。このため、P含有量は0.005%以上としてもよい。
Sは不純物である。Sは、熱間圧延時の割れを引き起こすばかりでなく、伸びフランジ性を劣化させるA系介在物を形成する。従って、S含有量は低いほど好ましい。S含有量が0.0200%超であると、伸びフランジ性の劣化が著しい。このため、S含有量は0.0200%以下とする。S含有量は、好ましくは0.0150%以下とし、より好ましくは0.0060%以下とする。S含有量の下限は特に定めないが、過剰な低減は製造コストの観点から望ましくない。このため、S含有量は0.0010%以上としてもよい。
Nは不純物である。Nは、Cよりも優先的に、Ti及びNbと析出物を形成し、Cの固定に有効なTi及びNbを減少させる。従って、N含有量は低い方が好ましい。N含有量が0.0060%超であると、伸びフランジ性の劣化が著しい。このため、N含有量は0.0060%以下とする。N含有量は、好ましくは0.0050%以下とする。N含有量の下限は特に定めないが、過剰な低減は製造コストの観点から望ましくない。このため、N含有量は0.0010%以上としてもよい。
Crは、鋼の強度向上に寄与する。Crが含まれていなくても所期の目的は達成されるが、この効果を十分に得るために、Cr含有量は好ましくは0.05%以上とする。一方、Cr含有量が1.0%超では、上記効果が飽和して経済性が低下する。このため、Cr含有量は1.0%以下とする。
Bは、焼入れ性を高め、硬質相である低温変態生成相の組織分率を増加させる。Bが含まれていなくても所期の目的は達成されるが、この効果を十分に得るために、B含有量は好ましくは0.0005%以上とする。一方、B含有量が0.10%超では、上記効果が飽和して経済性が低下する。このため、B含有量は0.10%以下とする。
Moは、焼入性を向上させると共に炭化物を形成して強度を高める効果を有する。Moが含まれていなくても所期の目的は達成されるが、この効果を十分に得るために、Mo含有量は好ましくは0.01%以上とする。一方、Mo含有量が1.0%超では、延性や溶接性が低下することがある。このため、Mo含有量は1.0%以下とする。
Cuは、鋼板の強度を上げると共に、耐食性やスケールの剥離性を向上させる。Cuが含まれていなくても所期の目的は達成されるが、この効果を十分に得るために、Cu含有量は好ましくは0.01%以上とし、より好ましくは0.04%以上とする。一方、Cu含有量が2.0%超では、表面疵が発生することがある。このため、Cu含有量は2.0%以下とし、好ましくは1.0%以下とする。
Niは、鋼板の強度を上げると共に、靭性を向上させる。Niが含まれていなくても所期の目的は達成されるが、この効果を十分に得るために、Ni含有量は好ましくは0.01%以上とする。一方、Ni含有量が2.0%超では、延性が低下する。このため、Ni含有量は2.0%以下とする。
Ca、Mg、Zr及びREMは、いずれも硫化物や酸化物の形状を制御して靭性を向上させる。Ca、Mg、Zr及びREMが含まれていなくても所期の目的は達成されるが、この効果を十分に得るために、Ca、Mg、Zr及びREMからなる群から選択される1種以上の含有量は好ましくは0.0001%以上とし、より好ましくは0.0005%以上とする。一方、Ca、Mg、Zr又はREMのいずれかの含有量が0.05%超では、伸びフランジ性が劣化する。このため、Ca、Mg、Zr及びREMの含有量は、いずれも0.05%以下とする。
次に、本発明の実施形態に係る鋼板の組織(金属組織)について説明する。以下の説明において、各組織の割合(面積率)の単位である「%」は、特に断りがない限り「面積%」を意味する。本実施形態に係る鋼板は、フェライト:30~95%、かつベイナイト:5~70%、で表される組織を有する。
フェライトの面積率が30%未満であると、十分な疲労特性が得られない。このため、フェライトの面積率は30%以上とし、好ましくは40%以上とし、より好ましくは50%以上とし、更に好ましくは60%以上とする。一方、フェライトの面積率が95%超では、伸びフランジ性が劣化したり、十分な強度を得ることが困難となったりする。このため、フェライトの面積率は95%以下とする。
ベイナイトの面積率が5%未満では、伸びフランジ性が劣化する。このため、ベイナイトの面積率は5%以上とする。一方、ベイナイトの面積率が70%超では、延性が劣化する。このため、ベイナイトの面積率は70%以下とし、好ましくは60%以下とし、より好ましくは50%以下とし、更に好ましくは40%以下とする。
熱間圧延は、粗圧延と仕上げ圧延とを含む。熱間圧延では、上述した化学成分を有するスラブ(鋼片)を加熱し、粗圧延を行う。スラブ加熱温度は、下記式(1)で表されるSRTmin℃以上1260℃以下とする。
SRTmin=[7000/{2.75-log([Ti]×[C])}-273)+10000/{4.29-log([Nb]×[C])}-273)]/2・・・(1)
ここで、式(1)中の[Ti]、[Nb]、[C]は、質量%でのTi、Nb、Cの含有量を示す。
εeff.=Σεi(t,T)・・・(2)
ここで、
εi(t,T)=εi0/exp{(t/τR)2/3}、
τR=τ0・exp(Q/RT)、
τ0=8.46×10-9、
Q=183200J、
R=8.314J/K・mol、であり、
εi0は圧下時の対数ひずみを示し、tは当該パスでの冷却直前までの累積時間を示し、Tは当該パスでの圧延温度を示す。
Ar3=970-325×[C]+33×[Si]+287×[P]+40×[Al]-92×([Mn]+[Mo]+[Cu])-46×([Cr]+[Ni])・・・(3)
ここで、[C]、[Si]、[P]、[Al]、[Mn]、[Mo]、[Cu]、[Cr]、[Ni]は、それぞれ、C、Si、P、Al、Mn、Mo、Cu、Cr、Niの質量%での含有量を示す。含有されていない元素については、0%として計算する。
この製造方法では、仕上げ圧延の終了から2秒超5秒以下の時間だけ熱延鋼板の空冷を行う。この空冷時間は、オーステナイトの再結晶と関連して変態後の結晶粒の扁平化に影響を及ぼす。空冷時間が2秒以下であると、打ち抜き端面の脆性破面率が大きくなる。従って、この空冷時間は、2秒超とし、好ましくは2.5秒以上とする。空冷時間が5秒を超えると、粗大なTiC及び/又はNbCが析出して強度の確保が困難になるとともに、打ち抜き端面の性状が劣化する。このため、空冷時間は5秒以下とする。
2秒超5秒以下の空冷後、熱延鋼板の第1の冷却及び第2の冷却をこの順で行う。第1の冷却では、10℃/s以上の冷却速度で600~750℃の第1の温度域まで熱延鋼板を冷却する。第2の冷却では、30℃/s以上の冷却速度で450~650℃の第2の温度域まで熱延鋼板を冷却する。第1の冷却と第2の冷却との間には、第1の温度域に熱延鋼板を1~10秒間保持する。第2の冷却後には熱延鋼板を空冷することが好ましい。
Ar3=970-325×[C]+33×[Si]+287×[P]+40×[Al]-92×([Mn]+[Mo]+[Cu])-46×([Cr]+[Ni])・・・(3)
εeff.=Σεi(t,T)・・・(2)
ここで、
εi(t,T)=εi0/exp{(t/τR)2/3}、
τR=τ0・exp(Q/RT)、
τ0=8.46×10-9、
Q=183200J、
R=8.314J/K・mol、であり、
εi0は圧下時の対数ひずみを示し、tは当該パスでの冷却直前までの累積時間を示し、Tは当該パスでの圧延温度を示す。
まず、鋼板から採取した試料をナイタールでエッチングした。エッチング後に光学顕微鏡を用いて板厚の1/4深さの位置において300μm×300μmの視野で得られた組織写真に対し、画像解析を行った。この画像解析により、フェライトの面積率、パーライトの面積率、並びにベイナイト及びマルテンサイトの合計面積率を得た。次いで、レペラ腐食した試料を用い、光学顕微鏡を用いて板厚の1/4深さの位置において300μm×300μmの視野で得られた組織写真に対し、画像解析を行った。この画像解析により、残留オーステナイト及びマルテンサイトの合計面積率を得た。さらに、圧延面法線方向から板厚の1/4深さまで面削した試料を用い、X線回折測定により残留オーステナイトの体積率を求めた。残留オーステナイトの体積率は、面積率と同等であるので、これを残留オーステナイトの面積率とした。そして、残留オーステナイト及びマルテンサイトの合計面積率から残留オーステナイトの面積率を減じることでマルテンサイトの面積率を得、ベイナイト及びマルテンサイトの合計面積率からマルテンサイトの面積率を減じることでベイナイトの面積率を得た。このようにして、フェライト、ベイナイト、マルテンサイト、残留オーステナイト及びパーライトのそれぞれの面積率を得た。
鋼板表面から板厚tの1/4深さ位置(1/4t部)の圧延方向垂直断面について、圧延方向に200μm、圧延面法線方向に100μmの領域を0.2μmの測定間隔でEBSD解析して結晶方位情報を得た。ここで、EBSD解析は、サーマル電界放射型走査電子顕微鏡(JEOL製JSM-7001F)とEBSD検出器(TSL製HIKARI検出器)で構成された装置を用い、200~300点/秒の解析速度で実施した。次に、得られた結晶方位情報に対して、方位差15°以上かつ円相当径で0.3μm以上の領域を結晶粒と定義し、結晶粒の粒内の平均方位差を計算し、粒内の方位差が5~14°である結晶粒の割合を求めた。上記で定義した結晶粒や粒内の平均方位差は、EBSD解析装置に付属のソフトウェア「OIM Analysis(登録商標)」を用いて算出した。
L断面(圧延方向に平行な断面)を、上記のEBSDを用いて組織観察し、50個以上の結晶粒についてそれぞれ(楕円長軸長さ)/(楕円短軸長さ)を算出し、算出した値の平均値を求めた。図2は、結晶粒の平均アスペクト比を算出する方法を示す図である。図2に示す結晶粒14は、粒界傾角15°以上の大傾角粒界で囲まれた粒である。図2に示すように、楕円長軸12とは、上記のEBSDを用いて観察した各結晶粒14の粒界11上における任意の2点間を結ぶ直線のうち、最も長い直線を意味する。楕円短軸13とは、上記のEBSDを用いて観察した各結晶粒14の粒界11上における任意の2点間を結ぶ直線のうち、楕円長軸12の長さを2等分する点を通り、楕円長軸12と直交する直線を意味する。
L断面を、SEMを用いて観察し、フェライト粒界の長さを測定し、さらにそのフェライト粒界上における粒径が20nm以上のTi系炭化物及びNb系炭化物の合計の個数を計測した。計測したTi系炭化物及びNb系炭化物の合計の個数を用いて、フェライト粒界の長さ1μm当たりのTi系炭化物及びNb系炭化物の合計の個数である平均分布密度を算出した。なお、Ti系炭化物及びNb系炭化物の粒径とは、Ti系炭化物及びNb系炭化物の円相当半径のことをいう。
Claims (8)
- 質量%で、
C:0.008~0.150%、
Si:0.01~1.70%、
Mn:0.60~2.50%、
Al:0.010~0.60%、
Ti:0~0.200%、
Nb:0~0.200%、
Ti+Nb:0.015~0.200%、
Cr:0~1.0%、
B:0~0.10%、
Mo:0~1.0%、
Cu:0~2.0%、
Ni:0~2.0%、
Mg:0~0.05%、
REM:0~0.05%、
Ca:0~0.05%、
Zr:0~0.05%、
P:0.05%以下、
S:0.0200%以下、
N:0.0060%以下、かつ
残部:Fe及び不純物、
で表される化学組成を有し、
面積率で、
フェライト:30~95%、かつ
ベイナイト:5~70%、
で表される組織を有し、
方位差が15°以上の粒界によって囲まれ、かつ円相当径が0.3μm以上である領域を結晶粒と定義した場合に、粒内方位差が5~14°である結晶粒の全結晶粒に占める割合が面積率で20~100%であり、
前記結晶粒の相当楕円の平均アスペクト比が5以下であり、
フェライト粒界上における粒径が20nm以上のTi系炭化物及びNb系炭化物の合計の平均分布密度が10個/μm以下であることを特徴とする鋼板。 - 引張強度が480MPa以上であり、
前記引張強度と鞍型伸びフランジ試験における限界成形高さとの積が19500mm・MPa以上であり、
打ち抜き破断面の脆性破面率が20%未満であることを特徴とする請求項1に記載の鋼板。 - 前記化学成分が、質量%で、
Cr:0.05~1.0%、及び
B:0.0005~0.10%、
からなる群から選択される1種以上を含むことを特徴とする請求項1又は2に記載の鋼板。 - 前記化学成分が、質量%で、
Mo:0.01~1.0%、
Cu:0.01~2.0%、及び
Ni:0.01%~2.0%、
からなる群から選択される1種以上を含むことを特徴とする請求項1乃至3のいずれか1項に記載の鋼板。 - 前記化学成分が、質量%で、
Ca:0.0001~0.05%、
Mg:0.0001~0.05%、
Zr:0.0001~0.05%、及び
REM:0.0001~0.05%、
からなる群から選択される1種以上を含むことを特徴とする請求項1乃至4のいずれか1項に記載の鋼板。 - 請求項1乃至5のいずれか1項に記載の鋼板の表面に、めっき層が形成されていることを特徴とするめっき鋼板。
- 前記めっき層が、溶融亜鉛めっき層であることを特徴とする請求項6に記載のめっき鋼板。
- 前記めっき層が、合金化溶融亜鉛めっき層であることを特徴とする請求項6に記載のめっき鋼板。
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