WO2017130928A1 - 圧縮形引留クランプの組立部品、送電線の引留構造、及び圧縮形引留クランプの施工方法 - Google Patents

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WO2017130928A1
WO2017130928A1 PCT/JP2017/002234 JP2017002234W WO2017130928A1 WO 2017130928 A1 WO2017130928 A1 WO 2017130928A1 JP 2017002234 W JP2017002234 W JP 2017002234W WO 2017130928 A1 WO2017130928 A1 WO 2017130928A1
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core wire
compression
compression member
storage tube
wire portion
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満秀 中村
真史 堂本
平松　隆
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住電機器システム株式会社
東京製綱株式会社
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    • H02G7/05—Suspension arrangements or devices for electric cables or lines
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    • H02G7/056—Dead-end clamps
    • F—MECHANICAL ENGINEERING; LIGHTING; HEATING; WEAPONS; BLASTING
    • F16—ENGINEERING ELEMENTS AND UNITS; GENERAL MEASURES FOR PRODUCING AND MAINTAINING EFFECTIVE FUNCTIONING OF MACHINES OR INSTALLATIONS; THERMAL INSULATION IN GENERAL
    • F16G—BELTS, CABLES, OR ROPES, PREDOMINANTLY USED FOR DRIVING PURPOSES; CHAINS; FITTINGS PREDOMINANTLY USED THEREFOR
    • F16G11/00—Means for fastening cables or ropes to one another or to other objects; Caps or sleeves for fixing on cables or ropes
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    • H01R11/12—End pieces terminating in an eye, hook, or fork
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    • H01R4/18—Electrically-conductive connections between two or more conductive members in direct contact, i.e. touching one another; Means for effecting or maintaining such contact; Electrically-conductive connections having two or more spaced connecting locations for conductors and using contact members penetrating insulation effected solely by twisting, wrapping, bending, crimping, or other permanent deformation by crimping
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    • H02G1/00—Methods or apparatus specially adapted for installing, maintaining, repairing or dismantling electric cables or lines
    • H02G1/02—Methods or apparatus specially adapted for installing, maintaining, repairing or dismantling electric cables or lines for overhead lines or cables

Definitions

  • the present invention relates to an assembly part of a compression-type retention clamp, a transmission line retention structure, and a method of constructing a compression-type retention clamp.
  • Non-Patent Document 1 discloses a composite cable (core portion) formed by combining a plurality of strands made of carbon fiber and a thermosetting resin, and Al in which a plurality of Al wires are twisted around the outer periphery thereof.
  • a technique for retaining an electric wire including a wire portion (conductive portion) is disclosed.
  • a power transmission line including a core portion in which a plurality of strands mainly composed of carbon fiber are twisted and a conductive portion in which a plurality of strands made of aluminum are twisted around the outer periphery of the core portion.
  • An assembly of a compression retention clamp that retains on the object of retention is provided.
  • the assembly part of the compression type retention clamp includes a storage tube, a steel core wire compression member, and a conductive portion compression member made of pure aluminum or aluminum alloy.
  • the storage tube stores the end portion of the core wire portion therein.
  • the core wire portion compression member has a housing hole for housing the end portion of the core wire portion and the housing tube therein, and is compressed together with the core wire portion and the housing tube.
  • the conductive portion compression member houses the end portion of the conductive portion and the core wire compression member therein, and is compressed together with the conductive portion and the core wire compression member.
  • the storage tube is made of pure aluminum or an aluminum alloy having a Vickers hardness Hv of 30 or less, and is continuous in the circumferential direction.
  • a power transmission line retaining structure including a power transmission line and a compression type retaining clamp that is compressed together with an end of the power transmission line and is retained on a retention target.
  • the power transmission line includes a core portion in which a plurality of strands mainly composed of carbon fiber are twisted, and a conductive portion in which a plurality of strands made of aluminum are twisted around the periphery of the core portion.
  • the compression type tension clamp includes a storage tube, a steel core wire compression member, and a conductive portion compression member made of pure aluminum or aluminum alloy.
  • the storage tube is formed so as to fill the groove of the core wire portion, and has an inner peripheral surface that is in close contact with the outer peripheral contour of the core wire portion.
  • the core wire compression member has an inner peripheral surface that adheres along the outer peripheral contour of the storage tube.
  • the conductive portion compression member has an inner peripheral surface that is in close contact with the outer peripheral contour of the core wire portion compression member.
  • the storage tube is made of pure aluminum or an aluminum alloy, and is continuous in the circumferential direction.
  • a method for constructing a compression-type retention clamp that retains a transmission line on an object to be retained using an assembly part of the compression-type retention clamp.
  • the power transmission line includes a core portion in which a plurality of strands mainly composed of carbon fiber are twisted, and a conductive portion in which a plurality of aluminum strands are twisted around the periphery of the core portion.
  • the construction method of this compression type tension clamp includes a preparation step, a storage tube storage step, a core wire portion connection step, and a conductive portion connection step.
  • the preparation step prepares an assembly part of the compression type tension clamp according to one aspect of the present invention.
  • the storage tube storage step the storage tube in which the end portion of the core wire portion exposed by stepping off the end portion of the power transmission line is stored in the storage hole of the core wire portion compression member.
  • the core wire portion connecting step compresses the core wire portion compression member, deforms the storage tube via the core wire portion compression member, and fits into the groove of the core wire portion, and the gap between the core wire portion and the storage tube
  • the core wire portion and the core wire portion compression member are connected by filling
  • the end part of the conductive part and the core wire compression member are accommodated in the conductive part compression member, the conductive part compression member is compressed, and the conductive part end part and the core wire part compression member are electrically conductive.
  • the partial compression member is connected.
  • FIG. 2 is a cross-sectional view showing a state in which the assembly part of the compression type tension clamp shown in FIG. 1 is cut along the line (II)-(II). It is a fragmentary sectional view showing other examples of a core part compression member with which an assembly part of a compression type retention clamp concerning an embodiment is equipped. It is a fragmentary sectional view showing other examples of an assembly part of a compression type tension clamp concerning an embodiment. It is a cross-sectional view of the transmission line retention structure according to the embodiment. It is process explanatory drawing explaining 1 process of the construction method of the compression type retention clamp which concerns on embodiment.
  • Sample No. 1 is a photograph showing a cross section of 1-1. Sample No. It is a photograph showing a cross section 1-3. Sample No. It is a photograph showing a cross section of 3-2. It is a photograph which shows the external appearance of the core part compression member which compressed the core part compression member in order toward the holding side from the opening side. It is a photograph which shows the external appearance of the core part compression member which compressed the core part compression member in order toward the opening side from the securing side.
  • a steel core aluminum strand in which a plurality of aluminum (Al) wires are twisted around the outer periphery of a steel core formed by twisting steel wires is used.
  • the ACSR accommodates and compresses a steel sleeve (core wire portion compression member) that accommodates and compresses the steel core that is exposed by stepping off the end, and accommodates the steel sleeve and Al wire inside. It is fastened to the insulator of the steel tower by a two-piece type compression tension clamp having an Al sleeve (conductive portion compression member).
  • ACSR increases the temperature of the Al wire during energization, and the steel wire becomes high temperature and thermally expands.
  • a carbon fiber core aluminum strand using a CFRP (Carbon Fiber Reinforced Plastic) strand instead of a steel core as a power transmission line that is less likely to be thermally expanded and less likely to loosen than ACSR. That is, the carbon fiber core aluminum strand is constituted by twisting a plurality of Al wires on the outer periphery of the CFRP strand.
  • the CFRP strand is formed by twisting a plurality of carbon fiber reinforced plastic (CFRP) strands composed of carbon fibers and a resin.
  • CFRP Carbon Fiber reinforced plastic
  • the assembly part of the compression type tension clamp includes a core portion in which a plurality of strands mainly composed of carbon fiber are twisted, and a plurality of aluminum strands on the outer periphery of the core portion. A power transmission line provided with a twisted conductive portion is retained on the object to be retained.
  • the assembly part of the compression type retention clamp includes a storage tube, a steel core wire compression member, and a conductive portion compression member made of pure aluminum or aluminum alloy.
  • the storage tube stores the end portion of the core wire portion therein.
  • the core wire portion compression member has a housing hole for housing the end portion of the core wire portion and the housing tube therein, and is compressed together with the core wire portion and the housing tube.
  • the conductive portion compression member houses the end portion of the conductive portion and the core wire compression member therein, and is compressed together with the conductive portion and the core wire compression member.
  • the storage tube is made of pure aluminum or an aluminum alloy having a Vickers hardness Hv of 30 or less, and is continuous in the circumferential direction.
  • the core wire portion compression member can be prevented from being crushed. That is, if the assembly part of the compression type retention clamp is used, the core wire part and the conductive part can be compressed and gripped individually. Therefore, unlike the prior art, it is not necessary to increase the length of the conductive portion compression member in order to ensure the gripping force of both the core wire portion and the conductive portion with only the conductive portion compression member. Therefore, the assembly of the compression type tension clamp is small.
  • the storage tube When the core tube compression member is compressed, the storage tube is deformed by the compression force through the core wire compression member, so that the action of the compression force on the core wire portion can be reduced, and the core wire portion is crushed. Suppress.
  • the storage tube can be closely attached to the core wire portion by filling the gap between the core wire portion and the storage tube by entering into the groove of the core wire portion without causing the core wire portion to be crushed by the deformation. Can do. For this reason, the housing tube that has entered the groove can realize a mechanically stronger connection with the core wire portion. Therefore, high tensile strength can be obtained.
  • the storage tube When the Vickers hardness Hv of the storage tube is 30 or less, the storage tube is easily deformed via the core wire portion compression member when the core wire portion compression member is compressed. For this reason, the storage tube can easily relieve the action of the compressive force on the core wire portion, and can easily adhere to the core wire portion.
  • the storage tube is made of pure aluminum or aluminum alloy, it is easy to obtain work hardening to the extent that the core portion can be firmly gripped by the action of the compressive force on the storage tube.
  • the storage tube is continuous in the circumferential direction, the storage tube is a single member with a simple shape and does not need to be formed into a complicated shape like conventional die-cast products. Easy to assemble.
  • the core wire portion compression member acts on the storage tube via the core wire portion compression member, the core wire portion is deformed without damaging the compressive force and causing the core wire portion to be crushed. It is easier to enter the groove.
  • the thickness of the storage tube is 1.0 mm or more and 5.0 mm or less.
  • the thickness of the storage tube is 1.0 mm or more, when the core wire portion compression member is compressed and the storage tube is deformed, it is easier to fill the groove of the core wire portion with the deformed storage tube. It is easy to fill the gap between the storage tubes. If the thickness of the storage tube is 5.0 mm or less, the storage tube is easily deformed when the core wire portion compression member is compressed. In addition, the storage tube does not become excessively thick, and an increase in the size of the assembly part of the compression type tension clamp can be suppressed.
  • the core wire portion compression member is provided on the opening side of the storage hole, and includes an inclined portion whose outer diameter decreases toward the opening end of the storage hole. Is mentioned.
  • the length of the inclined portion is 1 ⁇ 2 to 2 times the outer diameter of the core wire compression member. It is mentioned that.
  • the length of the inclined portion is 1 ⁇ 2 times or more the outer diameter of the core wire compression member, it is easy to suppress an excessive compressive force from acting on the core wire portion at the tip of the core wire compression member. If the length of the inclined portion is not more than twice the outer diameter of the core wire compression member, the length of the inclined portion is not excessively long and can be sufficiently compressed along the axial direction of the core wire compression member. It is easy to increase gripping force and easily obtain high tensile strength.
  • the transmission line retention structure includes a transmission line and a compression-type retention clamp that is compressed together with the end of the transmission line and retained on the object to be retained.
  • the power transmission line includes a core portion in which a plurality of strands mainly composed of carbon fiber are twisted, and a conductive portion in which a plurality of strands made of aluminum are twisted around the periphery of the core portion.
  • the compression type tension clamp includes a storage tube, a steel core wire compression member, and a conductive portion compression member made of pure aluminum or aluminum alloy.
  • the storage tube is formed so as to fill the groove of the core wire portion, and has an inner peripheral surface that is in close contact with the outer peripheral contour of the core wire portion.
  • the core wire compression member has an inner peripheral surface that adheres along the outer peripheral contour of the storage tube.
  • the conductive portion compression member has an inner peripheral surface that is in close contact with the outer peripheral contour of the core wire portion compression member.
  • the storage tube is made of pure aluminum or an aluminum alloy, and is continuous in the circumferential direction.
  • the joint strength between the transmission line and the compression type retention clamp is high.
  • the core wire portion is not crushed and the core wire portion is closely contacted between the groove and the storage tube, between the storage tube and the core wire compression member, and between the core wire portion compression member and the conductive portion compression member. Because. Particularly, since the storage tube is formed so as to fill the groove of the core wire portion, the mechanical coupling state between the core wire portion and the storage tube is stronger.
  • the core wire compression member includes an inclined portion that is provided on the opening side of the storage hole and whose outer diameter decreases toward the opening end of the storage hole. It is done.
  • the joint strength between the transmission line and the compression type retention clamp is high. This is because the power transmission line can be compressed with the compression type retaining clamp without the core part being crushed. Since the inclined portion is provided, when the inclined portion is compressed in the construction process, when the inclined portion is compressed, a compressive force acts gently on the inclined portion. An excessive compressive force is suppressed from acting on the core part.
  • the core wire compression member includes three or more compression marks formed in parallel in the axial direction, and adjacent compression marks in the cable core compression member. It is mentioned that the space
  • the joint strength between the transmission line and the compression type retention clamp is high. This is because the power transmission line can be compressed with the compression type retaining clamp without the core part being crushed. Since the distance between the compression marks is the longest on the opening side of the core wire compression member, the core wire compression member is compressed from the opening side in the construction process. Therefore, in the construction process, it is possible to suppress an excessive compressive force from acting on the core wire portion at the opening end of the core wire compression member, and to suppress the collapse of the core wire portion at the opening end of the core wire compression member. Yes.
  • the power transmission line is retained on the object to be retained by using an assembly part of the compression type retention clamp.
  • the power transmission line includes a core portion in which a plurality of strands mainly composed of carbon fiber are twisted, and a conductive portion in which a plurality of aluminum strands are twisted around the periphery of the core portion.
  • the construction method of this compression type tension clamp includes a preparation step, a storage tube storage step, a core wire portion connection step, and a conductive portion connection step.
  • the storage tube storage step the storage tube in which the end portion of the core wire portion exposed by stepping off the end portion of the power transmission line is stored in the storage hole of the core wire portion compression member.
  • the core wire portion connecting step compresses the core wire portion compression member, deforms the storage tube via the core wire portion compression member, and fits into the groove of the core wire portion, and the gap between the core wire portion and the storage tube
  • the core wire portion and the core wire portion compression member are connected by filling
  • the end part of the conductive part and the core wire compression member are accommodated in the conductive part compression member, the conductive part compression member is compressed, and the conductive part end part and the core wire part compression member are electrically conductive.
  • the partial compression member is connected.
  • a compact transmission line retention structure can be constructed by using the above-described compression retention clamp assembly, and a high tensile strength can be obtained, so that the transmission line and the compression retention clamp can be joined.
  • a transmission line retention structure with excellent strength can be constructed.
  • the thickness of the storage tube may be 1 ⁇ 2 times or more and 3/2 times or less the diameter of the strand in the core wire portion.
  • the thickness of the storage tube is 1/2 or more times the diameter of the strand, the core wire portion is crushed by the deformed storage tube when the storage tube is deformed by compressing the core wire compression member. Therefore, it is easier to fill the groove of the core wire portion and to fill the gap between the core wire portion and the storage tube.
  • the thickness of the storage tube is 3/2 times or less the diameter of the strand, the storage tube is easily deformed when the core wire portion compression member is compressed.
  • the storage tube does not become excessively thick and an increase in the size of the assembly part of the compression type tension clamp can be suppressed, construction using the assembly part is easy.
  • the difference between the inner diameter of the storage tube before compression and the diameter of the circumscribed circle of the core wire portion is 1/5 times the diameter of the circumscribed circle of the core wire portion. The following may be mentioned.
  • the compression rate in the core wire connecting step is 5% or more and 15% or less.
  • the core wire portion and the core wire portion compression member can be sufficiently connected by providing the storage tube. If the compression rate is 15% or less, by providing the storage tube, the compressive force acting on the core portion does not become excessively large, and the collapse of the core portion can be easily suppressed.
  • the core wire portion compression member is provided on the opening side of the storage hole, and includes an inclined portion whose outer diameter decreases toward the opening end of the storage hole. Is mentioned.
  • the inclined wire is divided into a plurality of times in the axial direction of the core wire compression member. Compressing the core wire portion compression member.
  • each compression width can be reduced, and damage to the core portion is easily suppressed.
  • the smaller the compression width the smaller the degree of deformation of the storage tube in each compression, and the shorter the storage tube extends in the axial direction. Therefore, the force acting in the axial direction of the core portion due to the deformation of the storage tube can be reduced.
  • FIG. 1 is a partial cross-sectional view showing an example of an assembly part 1 of a compression type tension clamp according to the present embodiment.
  • 2 is a cross-sectional view showing a state where the assembly part 1 of the compression type tension clamp shown in FIG. 1 is cut along the line (II)-(II).
  • the assembly part 1 of the compression type retention clamp holds the power transmission line 9 to the insulator (not shown) of the steel tower to be retained.
  • the power transmission line 9 includes a main line 91 and a jumper line 95.
  • the main wire 91 includes a core wire portion 92 in which a plurality (7 in this case: FIG. 2) of strands 921 mainly composed of carbon fiber are twisted, and a plurality of strands 931 made of aluminum (Al).
  • the electroconductive part 93 (FIG. 1) twisted around the outer periphery is provided.
  • the assembly part 1 of the compression type retaining clamp includes a clamp body 2 that holds the main line 91 of the transmission line 9 and a jumper socket 3 that holds the jumper line 95 of the transmission line 9.
  • the main line 91 and the jumper line 95 of the power transmission line 9 are electrically connected by bringing a main body side joint portion 25 of the clamp body 2 described later and a socket side joint portion 32 of the jumper socket 3 into contact with each other for electrical and mechanical connection. Connected.
  • the clamp body 2 includes a compression grip portion 21 that is compressed together with the main wire 91 and grips the main wire 91, and a main body side joint portion 25 connected to the jumper socket 3 (FIG. 1).
  • the compression grip 21 includes a storage tube 22, a core wire compression member 23, and a conductive portion compression member 24 in order from the inside.
  • the storage tube 22 stores the end portion of the core wire portion 92 therein.
  • the core wire portion compression member 23 compresses and connects the core wire portion 92.
  • the conductive portion compression member 24 compresses and connects the conductive portion 93.
  • the main feature of the assembly part 1 of the compression type tension clamp according to the present embodiment is that the core wire portion 92 is housed inside and the housing tube interposed between the core wire portion 92 and the core wire portion compression member 23. 22 is provided.
  • the storage tube 22 is made of a specific material having specific properties.
  • the storage tube 22 when compressing the core wire compression member 23, suppresses the collapse of the core wire portion 92 and connects the core wire portion 92 and the core wire portion compression member 23.
  • the storage tube 22 is a cylindrical member that stores the core portion 92 therein, and is continuous in the circumferential direction without a break. Since the storage tube 22 is continuous in the circumferential direction, when the compressive force applied to the core wire portion compression member 23 acts on the storage tube 22 via the core wire portion compression member 23, the compression force is reduced. The core wire portion 92 is more likely to enter the groove 922 without being deformed while being relaxed and crushed.
  • the storage tube 22 has an inner peripheral surface and an outer peripheral surface with uniform inner and outer diameters in the axial direction.
  • the material of the storage tube 22 may be pure aluminum (Al) or Al alloy having a Vickers hardness Hv of 30 or less. Since the Vickers hardness Hv of the storage tube 22 is 30 or less, the storage tube 22 is easily deformed via the core wire compression member 23 when the core wire compression member 23 is compressed. For this reason, the storage tube 22 can easily relieve the action of the compressive force on the core portion 92 and can be in close contact with the core portion 92. By configuring the storage tube 22 from pure Al or an Al alloy, it is easy to obtain an appropriate work hardening to the extent that the core wire portion 92 can be firmly held by the action of the compressive force on the storage tube 22. Therefore, even if the core wire portion compression member 23 is directly compressed, the core wire portion 92 and the core wire portion compression member 23 can be connected to each other and the high tensile strength can be obtained without causing the core wire portion 92 to be crushed.
  • the lower limit value of the Vickers hardness Hv is not particularly limited, but is practically preferably 15 or more. If the Vickers hardness Hv of the storage tube 22 is 15 or more, it is easy to suppress excessive deformation of the storage tube 22 when the core wire compression member 23 is compressed. Therefore, it is easy to suppress damage to the core portion 92 due to excessive deformation of the storage tube 22.
  • the Vickers hardness Hv is particularly preferably 15 or more and 25 or less, for example.
  • Pure Al has an Al content of 99.0% by mass or more, and is classified into 1000 series, for example, A1050, A1070, and A1100 defined by “JIS H 4000 (2014) Aluminum and Aluminum Alloy Plates and Strips”. O, H14, etc. and those heat-treated to these may be mentioned. Examples of the Al alloy include those obtained by performing heat treatment on A5052, A6061, A6063, and the like.
  • the storage tube 22 When the core wire compression member 23 is compressed, the storage tube 22 is deformed via the core wire compression member 23 by the compression force, so that the action of the compression force on the core wire portion 92 can be reduced. The collapse of the line part 92 is suppressed.
  • the storage tube 22 enters the groove 922 of the core wire portion 92 due to the deformation thereof, thereby filling the gap between the core wire portion 92 and the storage tube 22 so as to be in close contact with the core wire portion 92 (FIG. 5). reference). Therefore, the storage tube 220 that has entered the groove 922 can be mechanically and more firmly coupled to the core portion 92. Therefore, high tensile strength can be obtained.
  • the storage tube 220 that has further entered the groove 922 is expected to be work-hardened to such an extent that a sufficient tensile strength can be secured against the tensile force of the transmission line 9.
  • the thickness t of the storage tube 22 is preferably 1 ⁇ 2 or more and 3/2 or less of the diameter of the strand 921 in the core portion 92. If the thickness t of the storage tube 22 is set to 1 ⁇ 2 or more of the diameter of the strand 921, the core wire portion is compressed by the deformed storage tube 22 when the core wire compression member 23 is compressed and the storage tube 22 is deformed. It is easy to fill the groove 922 of 92 and to fill the gap between the core wire portion 92 and the storage tube 22. If the thickness t of the storage tube 22 is set to 3/2 or less of the diameter of the strand 921, the storage tube 22 can be easily deformed when the core wire compression member 23 is compressed.
  • the thickness t of the storage tube 22 refers to the thickness of the straight portion instead of the inclined portion 233 when the inclined portion 233 described later is provided.
  • the thickness t of the storage tube 22 is particularly preferably not less than 1/2 and not more than 1 of the diameter of the strand 921.
  • the thickness t of the storage tube 22 is, for example, preferably from 1.0 mm to 5.0 mm, particularly preferably from 1.0 mm to 3.0 mm.
  • the inner diameter of the storage tube 22 has a smaller difference c from the diameter of the circumscribed circle (indicated by a two-dot chain line in FIG. 2) of the core portion 92. Then, when compressing the core wire compression member 23 and deforming the storage tube 22, the groove 922 of the core wire portion 92 is easily filled with the deformed storage tube 22, and the core wire portion 92, the storage tube 22, It is easy to fill the gap between.
  • the difference c between the inner diameter of the storage tube 22 and the diameter of the circumscribed circle of the core wire portion 92 is preferably 1/5 or less of the diameter of the circumscribed circle of the core wire portion 92, for example, about 1/10 is particularly preferable.
  • the core wire portion compressing member 23 is compressed together with the core wire portion 92 and the storage tube 22 to grip the core wire portion 92.
  • the material of the core wire compression member 23 may be steel.
  • a housing hole 231 for housing the end portion of the core wire portion 92 and the housing tube 22 is formed inside the core wire portion compression member 23 on the core wire portion 92 side (left side in FIG. 1).
  • the storage hole 231 has an inner peripheral surface with a uniform inner diameter in the axial direction.
  • the core wire portion 92 side of the core wire compression member 23 may have an outer peripheral surface having a uniform outer diameter in the axial direction.
  • a known steel sleeve (clamp) can be used for such a core wire compression member 23.
  • FIG. 3 is a partial cross-sectional view showing another example of the core wire portion compression member 23.
  • the core wire compression member 23 is preferably provided with an inclined portion 233 provided on the opening side of the storage hole 231 and having an inclined surface whose outer diameter decreases toward the opening end.
  • the core wire compression member 23 of FIG. 3 is substantially the same as the core wire compression member 23 of FIG. 1 except that it includes an inclined portion 233.
  • the outer diameter of the tip of the inclined portion 233 is preferably substantially along the opposite side of the compressor (die) that compresses the core wire compression member 23, that is, the outer diameter when the core wire compression member 23 is compressed. .
  • the length d (length along the axial direction) of the inclined portion 233 is preferably not less than 1/2 times and not more than twice the outer diameter D of the core wire compression member 23 (FIG. 3). If the length d of the inclined portion 233 is 1 ⁇ 2 times or more the outer diameter D of the core wire compression member 23, an excessive compressive force acts on the core wire portion 92 at the opening end of the core wire compression member 23. It is easy to suppress this. If the length d of the inclined portion 233 is less than twice the outer diameter D of the core wire compression member 23, the length d of the inclined portion 233 is not excessively long, and the core wire compression member 23 is moved in the axial direction.
  • the length d of the inclined portion 233 is particularly preferably not less than 1/2 times and not more than 3/2 times the outer diameter D of the core wire portion compression member 23.
  • An attachment part 232 for connecting to the insulator of the steel tower is provided on the retaining side (right side of the drawing in FIG. 1) of the core wire part compression member 23.
  • the shape of the attachment portion 232 is a ring shape.
  • the conductive portion compression member 24 is compressed together with the conductive portion 93 and the core wire portion compression member 23 to grip the conductive portion 93.
  • the core wire compression member 23 is a cylindrical member that houses the end portion of the conductive portion 93 and the core wire compression member 23 therein, and has openings at both ends in the axial direction.
  • the material of the conductive portion compression member 24 is the same material as the wire 931 of the conductive portion 93, specifically, pure Al or Al alloy.
  • the main body side joint 25 is electrically and mechanically connected to the socket side joint 32.
  • the main body side joining portion 25 extends in a plane substantially orthogonal to the axial direction of the conductive portion compression member 24 at the end portion on the retaining side of the conductive portion compression member 24.
  • the shape of the main body side joint portion 25 is a rectangular plate shape, and the size thereof corresponds to the socket side joint portion 32.
  • a plurality of insertion holes (not shown) through which the bolts 4 are inserted are formed in the main body side joint portion 25.
  • the jumper socket 3 includes a compression grip portion 31 that grips the jumper wire 95 and a socket side joint portion 32 connected to the clamp body 2.
  • the material of the jumper socket 3 is pure Al or Al alloy.
  • the compression grip portion 31 holds the jumper wire 95 by accommodating the jumper wire 95 therein and being compressed together with the jumper wire 95.
  • the shape of the compression grip part 31 is a cylindrical shape.
  • the jumper wire 95 can be composed of a stranded wire.
  • the socket side joint portion 32 is electrically and mechanically connected to the main body side joint portion 25.
  • the shape of the socket side joint portion 32 is a rectangular plate shape, and the size thereof corresponds to the main body side joint portion 25.
  • the socket side joint portion 32 is formed with a plurality of insertion holes (not shown) through which the bolts 4 are inserted.
  • the main body side joint 25 and the socket side joint 32 can be connected by aligning the insertion holes, inserting the bolts 4 into the two insertion holes, and tightening them with nuts.
  • FIG. 4 is a partial cross-sectional view showing another example of the socket side joint portion 32.
  • the socket side joint portion 32 may be formed in a bifurcated shape so as to sandwich the main body side joint portion 25.
  • the compressed tension clamp assembly 1 in FIG. 4 is substantially the same as the compression tension clamp assembly 1 in FIG. 1 except for the structure of the socket side joint 32.
  • Each of the forked portions of the socket side joint portion 32 is a rectangular plate and has a size corresponding to the main body side joint portion 25.
  • Each bifurcated portion has a plurality of insertion holes (not shown).
  • the storage tube 22 is interposed between the core wire portion 92 and the core wire portion compression member 23, so that the core wire portion compression member 23 is stored when compressed. It is possible to relieve the compressive force applied to the core portion 92 when the core portion compression member 23 is compressed by deforming the tube 22. Therefore, even if the core wire portion compression member 23 is directly compressed, the core wire portion 92 can be prevented from being crushed.
  • the storage tube 22 enters the groove 922 of the core wire portion 92 without crushing the core wire portion 92 to fill the groove 922, and the core wire portion 92 and It is deformed so as to fill the gap between the core wire compression member 23.
  • the core wire portion 92 and the storage tube 22 can be brought into close contact with each other, and the storage tube 22 that has entered the groove 922 can realize a mechanically more firmly coupled state with the core wire portion 92, so that a high tensile strength can be obtained.
  • the assembly part 1 of the compression type tension clamp is small. If the assembly part 1 of this compression type tension clamp is used, the core wire portion 92 and the conductive portion 93 can be compressed and gripped individually. Therefore, it is not necessary to increase the length of the conductive portion compression member 24 in order to ensure the gripping force of both the core wire portion 92 and the conductive portion 93 with only the conductive portion compression member 24.
  • This transmission line retention structure includes a main line 91 of the transmission line 9 and a compression type retention clamp that is compressed together with the end of the main line 91 and is retained on the insulator of the steel tower.
  • This compression-type tension clamp is obtained by compressing the assembly part 1 of the compression-type tension clamp described above.
  • FIG. 5 corresponds to a state after the core wire compression member 23 and the conductive portion compression member 24 shown in FIG. 2 are individually compressed.
  • the storage tube 220, the core wire compression member 230, and the conductive portion compression member 240 of FIG. 5 are obtained by compressing the storage tube 22, the core wire compression member 23, and the conductive portion compression member 24, respectively. .
  • the main line 91 is installed between steel towers, and supplies the electric power generated at the power plant to the transmission line 9.
  • the main wire 91 includes a core wire portion 92 in which seven strands 921 mainly composed of carbon fiber are twisted and a plurality of Al strands 931 are twisted around the outer periphery of the core wire portion 92. And a conductive portion 93.
  • a carbon fiber core aluminum strand is typically mentioned.
  • the carbon fiber core aluminum strand includes a core portion made of CFRP strand and a conductive portion in which a plurality of Al wires are twisted around the outer periphery of the core portion.
  • the CFRP strand is formed by twisting a plurality of carbon fiber reinforced plastic (CFRP) strands composed of carbon fibers and a resin.
  • CFRP strand for example, a carbon fiber composite cable (CFCC (registered trademark of Tokyo Seizuna Co., Ltd.): Carbon Fiber Composite Cable) can be used.
  • the compression type tension clamp includes a storage tube 220, a core wire compression member 230, and a conductive portion compression member 240 shown in FIG.
  • the storage tube 220 is formed so as to fill the groove 922 of the core wire portion 92, and has an inner peripheral surface 221 that adheres along the outer peripheral contour of the core wire portion 92. No gap is substantially formed between the inner peripheral surface 221 of the storage tube 220 and the core wire portion 92.
  • the storage tube 220 is obtained by compressing the storage tube 22 provided in the assembly part 1 by the compression of the core wire compression member 23 provided in the assembly part 1 of the compression type tension clamp described above.
  • the outer peripheral surface of the storage tube 220 is along the shape of the inner peripheral surface of the core wire compression member 23, and the outer peripheral contour shape (transverse cross-sectional shape) of the storage tube 220 is a circle (tube) shape here.
  • the core wire compression member 230 has an inner peripheral surface 234 that adheres along the outer peripheral contour (circular shape) of the storage tube 220. A gap is not substantially formed between the inner peripheral surface 234 of the core wire compression member 230 and the outer peripheral surface of the storage tube 22.
  • the core wire compression member 230 is obtained by compressing the core wire compression member 23 provided in the assembly part 1 of the above-described compression type tension clamp.
  • the outer peripheral surface of the core wire portion compression member 230 follows the shape of the compressor that compresses the core wire portion compression member 23, and the cross-sectional shape of the core wire portion compression member 230 is hexagonal here.
  • An inclined portion 233 may be formed at the opening side end of the core wire compression member 230.
  • the core wire compression member 23 provided in the assembly part 1 of the compression type tension clamp described above includes an inclined portion 233 (FIG. 3).
  • the outer peripheral surface of the core wire compression member 230 is provided with a plurality of compression marks 235 (for example, FIG. 6D) formed in parallel in the axial direction.
  • the compression marks 235 are formed substantially continuously in the circumferential direction of the core wire portion compression member 230.
  • the number of the compression marks 235 is preferably 4 or more, for example.
  • the number of compression marks 235 is n when the number of compressions in the construction process is n. That is, if the number of the compression marks 235 is four or more, the number of compressions in the construction process is four or more, and the collapse of the core portion 92 is easily suppressed.
  • the conductive portion compression member 240 has an inner peripheral surface 241 that adheres along the outer periphery contour (hexagonal shape) of the core wire portion compression member 230. No gap is substantially formed between the inner peripheral surface 241 of the conductive portion compression member 240 and the outer peripheral surface of the core wire compression member 230.
  • the conductive portion compression member 240 is obtained by compressing the conductive portion compression member 24 provided in the assembly part 1 of the compression type tension clamp described above.
  • the outer peripheral surface of the conductive part compression member 240 follows the shape of the compressor that compresses the conductive part compression member 240, and the cross sectional shape of the conductive part compression member 240 is a hexagonal shape here.
  • the core portion 92 is not crushed between the groove 922 and the storage tube 220, and between the storage tube 220 and the core portion compression member 230, And since all between the core part compression member 230 and the electroconductive part compression member 240 are closely_contact
  • the construction method of the compression type retention clamp uses the assembly part 1 of the compression type retention clamp described above to retain the transmission line 9 on the insulator of the steel tower.
  • the construction method of the compression type tension clamp includes a preparation step, a storage tube storage step, a core wire portion connection step, and a conductive portion connection step.
  • the storage tube 22 can be prepared by preparing a pure Al or Al alloy material tube and heat-treating the material tube.
  • the material pipe can be prepared by extrusion, drawing, casting, cutting, or the like. That is, for the material pipe, an extruded pipe formed by extrusion, a drawn pipe formed by drawing, a cast pipe formed by casting, or a process cut into an extruded pipe, drawn pipe, cast pipe or bar A tube or the like can be used.
  • Each of these material tubes has a Vickers hardness Hv of more than 30.
  • the material tube is prepared by cutting the long tube into a predetermined length because the Vickers hardness Hv of the material tube before the heat treatment is more than 30, the cut end of the material tube is not easily deformed during the cutting. Therefore, it is easy to obtain the storage tube 22 whose opening end is small in deformation.
  • the material tube is subjected to heat treatment to produce a storage tube 22 having a Vickers hardness Hv of 30 or less.
  • the heat treatment temperature is, for example, 350 ° C. or higher and 420 ° C. or lower, although it depends on the type of pure Al or Al alloy.
  • heat processing time 1 hour or more and 2 hours or less are mentioned, for example.
  • the end of the core wire portion 92 and the storage tube 22 are stored inside the storage hole 231 of the core wire portion compression member 23.
  • the end of the main line 91 is stripped to expose the end of the core part 92.
  • these may be stored in the storage hole 231 of the core wire portion compression member 23, or inside the storage hole 231.
  • the exposed end of the core wire portion 92 may be stored inside the storage tube 22.
  • the core wire portion compression member 23 is compressed to connect the core wire portion 92 and the core wire portion compression member 23. Due to the compression of the core wire compression member 23, the housing tube 22 is deformed via the core wire compression member 23, and the core wire portion 92 is not crushed and fitted into the groove 922 of the core wire portion 92. Then, the gap between the core portion 92 and the storage tube 22 is filled with the storage tube 22. This compression is performed so that the cross-sectional shape of the core wire compression member 23 becomes, for example, a hexagonal shape (FIG. 5). A commercially available 100-ton compressor can be used for this compression.
  • the core wire compression member 23 It is preferable to compress the core wire compression member 23 in a plurality of times in the axial direction of the core wire compression member 23.
  • Commercially available compressors include a 100 ton compressor and a 200 ton compressor.
  • the compression die width of the compressor is determined by the outer diameter of the core wire compression member 23. For example, when the outer diameter of the core wire compression member 23 is 24 mm to 28 mm, the compression die width of the 100-ton compressor is 30 mm, and the compression die width of the 200-ton compressor is 60 mm. When the outer diameter is 30 mm to 34 mm, the compression die width of the 100-ton compressor is 25 mm, and the compression die width of the 200-ton compressor is 50 mm.
  • the compression of the core wire compression member 23 can reduce each compression width by using a commercially available 100-ton compressor and easily suppress damage to the core wire portion 92.
  • each compression width is smaller, the degree of deformation of the storage tube 22 in each compression is smaller and the axial extension of the storage tube 22 is smaller. Therefore, the force acting in the axial direction of the core portion due to the deformation of the storage tube 22 can be reduced.
  • the number of compressions (the number of divisions in the axial direction) is, for example, a 200 ton compressor when the outer diameter of the core wire compression member 23 is 26 mm and the compression length of the storage hole 231 of the core wire compression member 23 is 130 mm. It is preferable to use a 100-ton compressor to compress a total of 6 times with a 30-mm width as follows, using a 30 mm width. Of the total three compressions performed using a 200-ton compressor at a width of 60 mm, the second compression overlaps 20 mm with the first compression, and the third compression is 30 mm with respect to the second compression. Duplicate. Of the total of 6 compressions performed with a width of 30 mm using a 100-ton compressor, each compression from the second time to the sixth time is overlapped by 10 mm with respect to the previous compression.
  • the order of compression may be from the holding side of the core wire compression member 23 to the opening side, but as shown in FIGS. 6A to 6D, the drawing is performed from the opposite opening side (left side of FIGS. 1 and 6A).
  • the order toward the stop side (FIG. 1, FIG. 6A right side of the paper surface) is preferable. If it does so, it will be easy to always maintain the compression state of a front-end
  • each compression section along the axial direction of the core wire portion compression member 23 is partially overlapped. If it does so, an uncompressed area
  • the length of the overlap area Ov of the compression section can be, for example, about 1/5 or more and 2/5 or less of each compression section (compression width), and further can be 1/4 or more and 1/3 or less. it can.
  • the length of the overlap area Ov in the compression section is typically 1/3 of the compression width.
  • each compression mark 235 is formed by the first compression, and thereafter, one compression mark 235 is formed for each compression. Formed one by one. If each compression section (compression width) is uniform, one location where the interval between the compression marks 235 is longer than the interval between the other compression marks 235 is formed. The part with the long interval is the part compressed first. This is because in the second and subsequent compressions, the core wire compression member 23 in the overlapping region Ov of the compression section is not substantially compressed, and therefore, no compression marks are formed on the overlapping side. The lengths of the compression marks 235 in other places are equal.
  • FIGS. 6A to 6D an example will be described in which compression is performed a total of five times in order from the opening side (left side of the sheet) to the retaining side (right side of the sheet) of the core wire compression member 23.
  • the compression width (compression section) of the compressor M and the overlapping area Ov in each compression are made equal.
  • FIG. 6A it compresses from the opening end in the core part compression member 23.
  • FIG. 6B one compression mark 235 is formed by the end portion on the retaining side in the compressor M.
  • the second compression is performed so that the compression width (compression section) of the compressor M partially overlaps with the first compression region.
  • one compression mark is formed on the side opposite to the overlapping side of the compressor M.
  • a total of five compression marks 235 equal to the number of compressions (total of five times) are formed.
  • the interval L1 to L5 between the compression marks 235 is the longest interval L1 on the opening side compressed first, and the other intervals L2 to L5 are shorter and equal to the interval L1.
  • the inclination including the inclined portion 233 is inclined in multiple times in the axial direction of the core wire portion compression member 23. It is preferable to compress from the part 233 side toward the retaining side.
  • the inclined portion 233 By providing the inclined portion 233, it is possible to suppress an excessive compressive force from acting on the core wire portion 92 at the opening end of the core wire portion compression member 23, and the core wire portion 92 at the opening end of the core wire portion compression member 23. Crushing can be suppressed.
  • the inclined portion 233 is compressed for the first time. Therefore, even if the core wire compression member 23 has a different length of the storage hole 231, It is easy to keep the compression state constant, and it is easy to compress in the same state every time.
  • the compression rate of the core wire compression member 23 is preferably 5% or more and 15% or less. If the compression rate is 5% or more, the core wire portion 92 and the core wire portion compression member 23 can be sufficiently connected by providing the storage tube 22. If the compression rate is 15% or less, by providing the storage tube 22, the compressive force acting on the core wire portion 92 does not become excessively large, and the collapse of the core wire portion 92 is easily suppressed.
  • the compression rate is particularly preferably 10% or more and 15% or less.
  • the conductive part compression member 24 is compressed to connect the end of the conductive part 93 and the core wire compression member 230 (FIG. 5) and the conductive part compression member 24.
  • the end portion of the conductive portion 93 and the core wire compression member 230 are housed inside the conductive portion compression member.
  • the conductive portion compression member 24 is compressed to connect the end portion of the conductive portion 93 and the conductive portion compression member 24.
  • the conductive section compression member 24 is compressed so that the cross-sectional shape thereof becomes, for example, a hexagonal shape (FIG. 5).
  • a commercially available compressor can be used for this compression.
  • Test Example 1 In the assembly 1 of the compression type tension clamp described with reference to FIG. 1, the presence / absence of the crushing of the core portion 92 due to the difference in the Vickers hardness Hv of the storage tube 22 and the tensile strength were examined.
  • Sample No. 1-1 Sample No. 1-1, one core wire portion 92, two storage tubes 22, and two core wire portion compression members 23 were prepared.
  • the core wire portion 92 a stranded wire in which seven strands 921 made of carbon fiber and epoxy resin were twisted together was used.
  • the core wire compression member 23 has no inclined portion on the opening side.
  • the storage tube 22 was made of pure Al having a Vickers hardness Hv of 20.
  • the storage tube 22 was produced by subjecting a material tube (Vickers hardness Hv: 31) made of pure Al (JIS standard A1070-H14 material) to heat treatment at 420 ° C. for 2 hours and naturally cooling.
  • the specifications of the storage tube 22 before compression are as follows.
  • Thickness t 1.8 mm (1.38 / 2 times the diameter of the strand 921 of the core wire portion 92 (strand diameter: ⁇ 2.6 mm))
  • Length 130mm
  • Each end of the core wire portion 92 is stored in each storage tube 22, and these are further stored in storage holes 231 (length: 130 mm) of each core wire portion compression member 23.
  • each core wire part compression member 23 is compressed by a commercially available 100-ton compressor so that the outer peripheral contour outer shape becomes a hexagonal shape.
  • the compression conditions are as follows.
  • Compression condition Compression order: Order from the retaining side toward the opening side Number of compressions: 6 times (out of a total of 6 times with a width of 30 mm, each of the second to sixth compressions is duplicated by 10 mm with respect to the previous compression) Compression ratio: 10.9% [Sample No. 1-2] Sample No. No. 1-2, except that the storage tube 22 is made of pure Al having a Vickers hardness Hv of 24.4. It was produced in the same manner as 1-1. The storage tube 22 was prepared by subjecting a raw material tube (Vickers hardness Hv: 31) made of pure Al (JIS standard A1070-H14 material) to heat treatment at 370 ° C. for 2 hours and naturally cooling.
  • Sample No. 1-3 Sample No. 1-3, except that the storage tube 22 is made of pure Al (JIS standard A1070 series-H14 material) with a Vickers hardness Hv of 30.1. It was produced in the same manner as 1-1.
  • sample No. 1-1 and sample no. The core portion 92 of 1-2 was not crushed.
  • Sample No. The core portion 92 of 1-3 was crushed.
  • Sample No. A cross-sectional photograph of 1-1 is shown in FIG.
  • FIG. 7 A cross-sectional photograph of 1-3 is shown in FIG. Sample No.
  • the inner peripheral surface 221 of the storage tube 220 is formed so as to fill the groove 922 by the core wire portion 92 without causing the storage tube 220 to crush the core wire portion 92. It turns out that it adheres along the outer periphery outline of the core part 92.
  • FIG. Further, it can be seen that the inner peripheral surface 234 of the core wire compression member 230 is in close contact with the outer peripheral contour of the storage tube 220.
  • sample No. 1-3 as shown in FIG. 8 (particularly the region surrounded by the elliptical line), it can be seen that the degree of deformation of the core portion 92 is greatly collapsed.
  • sample No. 1-1 has a tensile strength of 87.8 kN.
  • the tensile strength of 1-2 was 70.9 kN.
  • sample No. The tensile strength of 1-3 was 66.7 kN.
  • 1-1 and 1-2 are sample Nos. With Vickers hardness Hv of more than 30. It can be seen that the tensile strength is larger than that of 1-3.
  • Test Example 2 The tensile strength of the core portion 92 after compression of the core portion compression member 23 mainly due to the difference in thickness of the storage tube 22 before compression was confirmed by the same evaluation method as in Test Example 1.
  • Sample No. 2-1 Sample No. The storage tube 22 of 2-1 was made of pure Al having a Vickers hardness Hv of 21.4. The storage tube 22 was manufactured using sample no. The same procedure as in 1-1 was performed. The specifications before compression of the storage tube 22 are as follows.
  • Thickness t 2.4 mm (1.5 / 2 times the diameter of the wire 921 of the core wire portion 92 (wire diameter: ⁇ 3.2 mm)) Difference between the inner diameter ( ⁇ 10.2 mm) of the storage tube 22 and the diameter of the circumscribed circle of the core wire portion 92 ( ⁇ 9.6 mm) c: 0.6 mm (less than 1/10 of the diameter of the circumscribed circle of the core wire portion 92) Length: 140mm Sample No. The length of the storage hole 231 of the 2-1 core wire compression member 23 was 140 mm. Sample No. The compression conditions of 2-1 are as follows.
  • Compression condition Compression order: Order from the retaining side toward the opening side Number of compressions: 9 times (out of a total of 9 times with a width of 25 mm, each of the second to eighth compressions is overlapped by 10 mm with respect to the previous compression, 9 The compression of the first time was overlapped by 15 mm with respect to the compression of the eighth time) Compression ratio: 11.8% [Sample No. 2-2] Sample No. 2-2 except for the following points (a) to (c), the other points are the sample No. It was produced in the same manner as in 2-1.
  • the storage tube 22 has a Vickers hardness Hv of 19.9.
  • Sample No. 2-3 Sample No. For sample 2-3, except for the following points (a) to (c), the other points were sample No. It was produced in the same manner as in 2-1.
  • the storage tube 22 has a Vickers hardness Hv of 22.2.
  • Test Example 3 The tensile strength mainly due to the difference in compressibility of the core wire compression member 23 was evaluated.
  • Sample No. 3-1 Sample No. 3-1, Sample No. It was the same as 2-1. That is, the compression rate is 11.8%.
  • Sample No. 3-2 is the same as that of Sample No. 3 except that the Vickers hardness Hv is 20.2 and the compression rate is 4.7%. This is the same as 3-1 (No. 2-1).
  • the storage tube 220 could not be fitted to fill the groove of the core wire portion. Therefore, the inner peripheral surface 221 of the storage tube 220 cannot be brought into close contact with the outer peripheral contour of the core wire portion, and a gap is formed between the storage tube 220 and the core wire portion.
  • This sample No. 3-2 shows that a gap is also formed between the storage tube 220 and the core wire compression member 230, as shown in FIG. 9 (particularly the region surrounded by the elliptical line).
  • Test Example 4 The tensile strength was mainly evaluated based on the presence or absence of the inclined portion 233 of the core wire compression member 23 and the difference in the length d of the inclined portion 233.
  • Sample No. 4-1 except for the following points (a) to (d), the other points are sample Nos. It was produced in the same manner as 1-1.
  • the storage tube 22 has a Vickers hardness Hv of 17.9.
  • the inclined portion 233 is provided at the opening side end of the core wire portion compression member 23, and the length d of the inclined portion 233 is set to 1.7 / 2 of the outer diameter D of the core wire portion compression member 23.
  • Sample No. 4-2 Sample No. 4-2, except for the following points (a) to (d), the other points are sample No. It was produced in the same manner as in 4-1.
  • the storage tube 22 has a Vickers hardness Hv of 18.
  • the length d of the inclined portion 233 is set to 0.8 / 2 of the outer diameter D of the core wire portion compression member 23.
  • Sample No. 4-3 is sample No. 4 except for the following points (a) to (d). It was produced in the same manner as in 4-1.
  • the storage tube 22 has a Vickers hardness Hv of 19.
  • the length d of the inclined portion 233 is set to 2.5 / 2 of the outer diameter D of the core wire portion compression member 23.
  • the number of compressions is 7 times (out of a total of 7 times performed with a width of 30 mm, each compression from the second time to the sixth time is overlapped by 10 mm with respect to the previous compression, and the seventh time compression is the sixth time compression. 20 mm).
  • Sample No. 4-4 was the same as Sample No. 4 except for the following points (a) to (f). It was produced in the same manner as in 4-1.
  • sample No. The inclined portion is not formed in the 4-4 core wire compression member 23.
  • sample no. 4-1 has a tensile strength of 80.4 kN.
  • 4-2 has a tensile strength of 79.7 kN.
  • 4-3 has a tensile strength of 85.7 kN.
  • the tensile strength of 4-4 was 68.1 kN.
  • the core part compression member 23 includes the inclined part 233. Samples Nos. 4-1 to 4-3 have sample numbers No. It can be seen that the tensile strength is larger than that of 4-4. Moreover, it turns out that tensile strength is so large that the length d of the inclination part 233 is long.
  • Test Example 5 The tensile strength mainly due to the difference in the compression order of the core wire compression member 23 was evaluated.
  • sample No. 5-1 Sample No. No. 5-1, except that the Vickers hardness Hv of the storage tube 22 was 25.8 and the compression rate was 9.7%. It was produced in the same manner as in 4-1. That is, sample no. 5-1 is the order of compression from the opening side to the retaining side, and the number of compressions is 6 times (out of the total of 6 times with a width of 30 mm, each of the second to sixth compressions is compared to the previous compression) 10 mm each).
  • Sample No. 5-2 is the same as the sample No. 5 except that the Vickers hardness Hv of the storage tube 22 is 26.4 and the compression order is the order from the retaining side to the opening side. It was produced in the same manner as in 5-1.
  • FIG. 10A An appearance photograph of the core wire portion compression member 230 when the compression order is the order from the opening side to the retaining side is shown in FIG. 10A, and the core wire portion compression member 230 when the order is from the retention side to the opening side.
  • the external appearance photograph is shown in FIG. 10B. Circled numbers in the figure indicate the compression order.
  • the number of compression marks 235 is six, which is the same as the number of compressions (six times).
  • interval between compression marks 235 is the longest on the side compressed first among an opening side and a retention side. That is, when the compression order is the order from the opening side to the retaining side, the opening side is the longest as shown in FIG. 10A, and when the compression order is the order from the retaining side to the opening side, as shown in FIG. 10B. It can be seen that the retaining side is the longest.
  • Test Example 6 The tensile strength mainly due to the difference in the number of compressions (compression width) of the core wire compression member 23 was evaluated.
  • Sample No. 6-1 is Sample No. It was produced in the same manner as 1-1. That is, sample no. In 6-1, the number of compressions was six. A commercially available 100-ton compressor was used for this compression.
  • Sample No. 6-2 is that the Vickers hardness Hv of the storage tube 22 is 18.4 and the number of compressions is 3 times (the second compression out of the total of 3 times performed with a width of 60 mm is relative to the first compression) Except for the point that it was overlapped by 20 mm and the third compression was overlapped by 30 mm with respect to the second compression), the other points were the sample No. It was produced in the same manner as in 6-1. That is, sample no. Each compression width of 6-2 is the sample No. It is wider than 6-1. A commercially available 200-ton compressor was used for this compression.
  • sample no. 6-1 has a tensile strength of 87.8 kN.
  • the tensile strength of 6-2 was 24.1 kN.
  • sample No. Sample No. 6-1 has a small number of compressions (large compression width). It can be seen that the tensile strength is larger than that of 6-2.
  • the assembly part of the compression type tension clamp is small, and even if the core wire portion compression member that accommodates the core wire portion is directly compressed, a high tensile strength can be obtained without the core wire portion being crushed.
  • the above-mentioned transmission line retention structure has high bonding strength between the transmission line and the compression retention clamp.
  • the above construction method of the compression type retention clamp can form a transmission line retention structure with high joint strength between the transmission line and the compression type retention clamp.

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Abstract

カーボンファイバを主体とする複数の素線が撚り合わされた心線部と、アルミニウム製の複数の素線が前記心線部の外周に撚り合わされた導電部とを備える送電線を引留対象に引き留める圧縮形引留クランプの組立部品であって、前記心線部の端部を内部に収納する収納管と、前記心線部の端部及び前記収納管を内部に収納する収納穴を有し、前記心線部及び前記収納管と共に圧縮される鋼製の心線部圧縮部材と、前記導電部の端部及び前記心線部圧縮部材を内部に収納し、前記導電部及び前記心線部圧縮部材と共に圧縮される純アルミニウム又はアルミニウム合金製の導電部圧縮部材とを備え、前記収納管は、ビッカース硬さＨｖが３０以下の純アルミニウム又はアルミニウム合金で構成され、その周方向に切れ目なく連続している圧縮形引留クランプの組立部品。

Description

圧縮形引留クランプの組立部品、送電線の引留構造、及び圧縮形引留クランプの施工方法
　本発明は、圧縮形引留クランプの組立部品、送電線の引留構造、及び圧縮形引留クランプの施工方法に関する。
　本国際出願は２０１６年１月２５日に出願された日本国特許出願２０１６－０１１９５５号に基づく優先権を主張するものであり、その全内容をここに援用する。
　特許文献１，２には、複数本の樹脂補強カーボンファイバをより合わせてなるテンションメンバ（ＴＭ：心線部）と、その外周に設けられたアルミニウム（Ａｌ）又はＡｌ合金線の撚合せ層（導電部）とを備える撚合せ電線を引留める技術が開示されている。非特許文献１には、炭素繊維と熱硬化性樹脂から構成される複数本の素線をより合わせてなる複合材ケーブル（心線部）と、その外周に複数のＡｌ線が撚り合わされたＡｌ線部（導電部）とを備える電線を引留める技術が開示されている。
特開平０７－２５０４１８号公報 特開平０８－２３７８４０号公報
佐藤文哉、蛯子洋年、「カーボンファイバ心アルミより線の開発」、昭和電線レビュー、２００２年、Ｖｏｌ．５２、Ｎｏ．１、ｐ．５４－５８
　本開示によれば、カーボンファイバを主体とする複数の素線が撚り合わされた心線部と、アルミニウム製の複数の素線が心線部の外周に撚り合わされた導電部とを備える送電線を引留対象に引き留める圧縮形引留クランプの組立部品が提供される。圧縮形引留クランプの組立部品は、収納管と、鋼製の心線部圧縮部材と、純アルミニウム又はアルミニウム合金製の導電部圧縮部材とを備える。収納管は、心線部の端部を内部に収納する。心線部圧縮部材は、心線部の端部及び収納管を内部に収納する収納穴を有し、心線部及び収納管と共に圧縮される。導電部圧縮部材は、導電部の端部及び心線部圧縮部材を内部に収納し、導電部及び心線部圧縮部材と共に圧縮される。そして、収納管は、ビッカース硬さＨｖが３０以下の純アルミニウム又はアルミニウム合金で構成され、その周方向に切れ目なく連続している。
　本開示によれば、送電線と、送電線の端部と共に圧縮されて引留対象に引留められた圧縮形引留クランプとを備える送電線の引留構造が提供される。送電線は、カーボンファイバを主体とする複数の素線が撚り合わされた心線部と、アルミニウム製の複数の素線が心線部の外周に撚り合わされた導電部とを備える。圧縮形引留クランプは、収納管と、鋼製の心線部圧縮部材と、純アルミニウム又はアルミニウム合金製の導電部圧縮部材とを備える。収納管は、心線部のより溝を埋めるように形成され、心線部の外周輪郭に沿って密着する内周面を有する。心線部圧縮部材は、収納管の外周輪郭に沿って密着する内周面を有する。導電部圧縮部材は、心線部圧縮部材の外周輪郭に沿って密着する内周面を有する。そして、収納管は、純アルミニウム又はアルミニウム合金で構成され、その周方向に切れ目なく連続している。
　本開示によれば、送電線を、圧縮形引留クランプの組立部品を用いて引留対象に引き留める圧縮形引留クランプの施工方法が提供される。送電線は、カーボンファイバを主体とする複数の素線が撚り合わされた心線部と、複数のアルミニウム製の素線が心線部の外周に撚り合わされた導電部とを備える。この圧縮形引留クランプの施工方法は、準備工程と、収納管収納工程と、心線部接続工程と、導電部接続工程とを備える。
　準備工程は、本発明の一態様に係る圧縮形引留クランプの組立部品を準備する。
　収納管収納工程は、送電線の端部を段剥ぎして露出させた心線部の端部を内部に収納した収納管を心線部圧縮部材の収納穴に収納する。
　心線部接続工程は、心線部圧縮部材を圧縮し、心線部圧縮部材を介して収納管を変形させて心線部のより溝に嵌め込み、心線部と収納管との間の隙間を埋めることで、心線部と心線部圧縮部材とを接続する。
　導電部接続工程は、導電部の端部及び心線部圧縮部材を導電部圧縮部材の内部に収納し、導電部圧縮部材を圧縮して、導電部の端部及び心線部圧縮部材と導電部圧縮部材とを接続する。
実施形態に係る圧縮形引留クランプの組立部品を示す部分断面図である。 図１に示す圧縮形引留クランプの組立部品の（ＩＩ）－（ＩＩ）切断線で切断した状態を示す断面図である。 実施形態に係る圧縮形引留クランプの組立部品に備わる心線部圧縮部材の他の例を示す部分断面図である。 実施形態に係る圧縮形引留クランプの組立部品の他の例を示す部分断面図である。 実施形態に係る送電線の引留構造の横断面図である。 実施形態に係る圧縮形引留クランプの施工方法の一工程を説明する工程説明図である。 実施形態に係る圧縮形引留クランプの施工方法の一工程を説明する工程説明図である。 実施形態に係る圧縮形引留クランプの施工方法の一工程を説明する工程説明図である。 実施形態に係る圧縮形引留クランプの施工方法の一工程を説明する工程説明図である。 試料Ｎｏ．１－１の横断面を示す写真である。 試料Ｎｏ．１－３の横断面を示す写真である。 試料Ｎｏ．３－２の横断面を示す写真である。 心線部圧縮部材をその開口側から引留め側に向かって順に圧縮した心線部圧縮部材の外観を示す写真である。 心線部圧縮部材をその引留め側から開口側に向かって順に圧縮した心線部圧縮部材の外観を示す写真である。
　架空送電線として、鋼線材を撚り合わせてなる鋼心の外周に複数のアルミニウム（Ａｌ）線が撚り合わされてなる鋼心アルミより線（ＡＣＳＲ：Ａｌｕｍｉｎｉｕｍ　Ｃｏｎｄｕｃｔｏｒ　Ｓｔｅｅｌ　Ｒｅｉｎｆｏｒｃｅｄ）が用いられている。ＡＣＳＲは、その端部を段剥ぎして露出させた鋼心を内部に収納して圧縮接続する鋼スリーブ（心線部圧縮部材）と、鋼スリーブ及びＡｌ線を内部に収納して圧縮接続するＡｌスリーブ（導電部圧縮部材）とを備えるツーピースタイプの圧縮形引留クランプにより鉄塔の碍子に引留められる。
　ＡＣＳＲは、通電時のＡｌ線の温度上昇に伴い、鋼線材が高温となり熱膨張することで、弛みが大きくなる。ＡＣＳＲよりも熱膨張し難く弛み難い送電線として、鋼心に代えてＣＦＲＰ（Ｃａｒｂｏｎ　Ｆｉｂｅｒ　Ｒｅｉｎｆｏｒｃｅｄ　Ｐｌａｓｔｉｃ）ストランドを用いたカーボンファイバ心アルミより線がある。即ち、カーボンファイバ心アルミより線は、ＣＦＲＰストランドの外周に複数のＡｌ線が撚り合わされて構成される。ＣＦＲＰストランドは、炭素繊維と樹脂とで構成された炭素繊維強化プラスチック（ＣＦＲＰ）の素線が複数撚り合わされて構成される。カーボンファイバ心アルミより線と同様の技術として、例えば、上記特許文献１，２や非特許文献１に示すものがある。
　心線部を内部に収納する心線部圧縮部材を直接圧縮しても心線部が圧壊することなく高い抗張力が得られて、小型化できる圧縮形引留クランプの組立部品の開発が望まれている。特許文献１、２では、鋼製クランプを直接圧縮しないため、心線部の圧壊を抑制し易いものの、抗張力を高めることが難しい。非特許文献１では、把持力を高めるためにアルミスリーブの長さをＡＣＳＲ用の引留クランプのアルミスリーブよりも長くしているため、圧縮形引留クランプが大型化する。
　《本発明の実施形態の説明》
　最初に本発明の実施態様の内容を列記して説明する。
　（１）本実施形態に係る圧縮形引留クランプの組立部品は、カーボンファイバを主体とする複数の素線が撚り合わされた心線部と、アルミニウム製の複数の素線が心線部の外周に撚り合わされた導電部とを備える送電線を引留対象に引き留める。圧縮形引留クランプの組立部品は、収納管と、鋼製の心線部圧縮部材と、純アルミニウム又はアルミニウム合金製の導電部圧縮部材とを備える。収納管は、心線部の端部を内部に収納する。心線部圧縮部材は、心線部の端部及び収納管を内部に収納する収納穴を有し、心線部及び収納管と共に圧縮される。導電部圧縮部材は、導電部の端部及び心線部圧縮部材を内部に収納し、導電部及び心線部圧縮部材と共に圧縮される。そして、収納管は、ビッカース硬さＨｖが３０以下の純アルミニウム又はアルミニウム合金で構成され、その周方向に切れ目なく連続している。
　上記の構成によれば、小型であり、心線部を内部に収納する心線部圧縮部材を直接圧縮しても心線部が圧壊することなく高い抗張力が得られる。
　上記収納管を備えることで、詳しくは後述するが、心線部圧縮部材を直接圧縮しても、心線部の圧壊を抑制できる。即ち、圧縮形引留クランプの組立部品を用いれば、心線部と導電部とを個々に圧縮して把持できる。そのため、従来のように、導電部圧縮部材のみで心線部と導電部の両方の把持力を確保するために、導電部圧縮部材の長さを長くする必要がない。従って、圧縮形引留クランプの組立部品は、小型である。
　収納管は、心線部圧縮部材を圧縮した際、その圧縮力により心線部圧縮部材を介して変形することで、その圧縮力の心線部への作用を緩和でき、心線部の圧壊を抑制する。その上、収納管は、その変形により心線部を圧壊させることなく心線部のより溝に入り込むことで、心線部と収納管との間の隙間を埋めて心線部に密着することができる。そのため、より溝に入り込んだ収納管が心線部と機械的により強固な結合状態を実現できる。従って、高い抗張力が得られる。
　収納管のビッカース硬さＨｖが３０以下であることで、心線部圧縮部材を圧縮した際に、収納管は心線部圧縮部材を介して変形し易い。そのため、収納管は、その圧縮力の心線部への作用を緩和し易い上に、心線部へ密着し易い。
　収納管が純アルミニウム又はアルミニウム合金で構成されていることで、収納管への圧縮力の作用により、心線部を強固に把持できる程度の加工硬化が得られ易い。
　収納管がその周方向に切れ目なく連続していることで、収納管が単純形状の単一部材で、従来のダイキャスト品のように複雑形状に成形する必要がなく、部材の取扱いや送電線への組み付けもし易い。加えて、心線部圧縮部材への圧縮力が心線部圧縮部材を介して収納管に作用した際、その圧縮力を緩和しつつ変形して心線部を圧壊させることなく心線部のより溝に入り込み易い。
　（２）上記圧縮形引留クランプの組立部品の一形態として、収納管の厚さは、１．０ｍｍ以上５．０ｍｍ以下であることが挙げられる。
　収納管の厚さが１．０ｍｍ以上であれば、心線部圧縮部材を圧縮して収納管を変形させた際、変形した収納管で心線部のより溝を埋め易く、心線部と収納管との間の隙間を埋め易い。収納管の厚さが５．０ｍｍ以下であれば、心線部圧縮部材を圧縮した際に収納管を変形させ易い。その上、収納管が過度に厚くなりすぎず、圧縮形引留クランプの組立部品の大型化を抑制できる。
　（３）上記圧縮形引留クランプの組立部品の一形態として、心線部圧縮部材は、収納穴の開口側に設けられ、収納穴の開口端に向かって外径が小さくなる傾斜部を備えることが挙げられる。
　上記の構成によれば、心線部圧縮部材を圧縮した際、傾斜部により心線部圧縮部材の開口端で心線部に過度な圧縮力が作用することを抑制でき、心線部圧縮部材の開口端における心線部の圧壊を抑制できる。
　（４）心線部圧縮部材が傾斜部を備える上記圧縮形引留クランプの組立部品の一形態として、傾斜部の長さは、心線部圧縮部材の外径の１／２倍以上２倍以下であることが挙げられる。
　傾斜部の長さが心線部圧縮部材の外径の１／２倍以上であれば、心線部圧縮部材の先端で心線部に過度な圧縮力が作用することを抑制し易い。傾斜部の長さが心線部圧縮部材の外径の２倍以下であれば、傾斜部の長さが過度に長くならず、心線部圧縮部材の軸方向に沿って十分に圧縮できて把持力を高め易く、高い抗張力を得易い。
　（５）本実施形態に係る送電線の引留構造は、送電線と、送電線の端部と共に圧縮されて引留対象に引留められた圧縮形引留クランプとを備える。送電線は、カーボンファイバを主体とする複数の素線が撚り合わされた心線部と、アルミニウム製の複数の素線が心線部の外周に撚り合わされた導電部とを備える。圧縮形引留クランプは、収納管と、鋼製の心線部圧縮部材と、純アルミニウム又はアルミニウム合金製の導電部圧縮部材とを備える。収納管は、心線部のより溝を埋めるように形成され、心線部の外周輪郭に沿って密着する内周面を有する。心線部圧縮部材は、収納管の外周輪郭に沿って密着する内周面を有する。導電部圧縮部材は、心線部圧縮部材の外周輪郭に沿って密着する内周面を有する。そして、収納管は、純アルミニウム又はアルミニウム合金で構成され、その周方向に切れ目なく連続している。
　上記の構成によれば、送電線と圧縮形引留クランプとの接合強度が高い。心線部が圧壊することなく心線部のより溝と収納管との間、収納管と心線部圧縮部材との間、及び心線部圧縮部材と導電部圧縮部材との間が密着しているからである。特に、収納管が心線部のより溝を埋めるように形成されているため、心線部と収納管との機械的な結合状態がより強固である。
　（６）上記送電線の引留構造の一形態として、心線部圧縮部材は、収納穴の開口側に設けられ、収納穴の開口端に向かって外径が小さくなる傾斜部を備えることが挙げられる。
　上記の構成によれば、送電線と圧縮形引留クランプとの接合強度が高い。心線部が圧壊することなく送電線を圧縮形引留クランプで圧縮できているからである。傾斜部を備えることから、施工過程での心線部圧縮部材の圧縮の際、傾斜部を圧縮した場合に傾斜部には緩やかに圧縮力が作用するため、心線部圧縮部材の開口端で心線部に過度な圧縮力が作用することを抑制している。
　（７）上記送電線の引留構造の一形態として、心線部圧縮部材は、その軸方向に並列して形成される３つ以上の圧縮痕を備え、心線部圧縮部材における隣り合う圧縮痕同士の間隔は、心線部圧縮部材の開口側が最も長いことが挙げられる。
　上記の構成によれば、送電線と圧縮形引留クランプとの接合強度が高い。心線部が圧壊することなく送電線を圧縮形引留クランプで圧縮できているからである。圧縮痕同士の間隔が心線部圧縮部材の開口側が最も長いことから、施工過程での心線部圧縮部材の圧縮をその開口側から行っている。そのため、施工過程で、心線部圧縮部材の開口端で心線部に過度な圧縮力が作用することを抑制して、心線部圧縮部材の開口端における心線部の圧壊を抑制している。
　（８）本実施形態に係る圧縮形引留クランプの施工方法は、送電線を、圧縮形引留クランプの組立部品を用いて引留対象に引き留める。送電線は、カーボンファイバを主体とする複数の素線が撚り合わされた心線部と、複数のアルミニウム製の素線が心線部の外周に撚り合わされた導電部とを備える。この圧縮形引留クランプの施工方法は、準備工程と、収納管収納工程と、心線部接続工程と、導電部接続工程とを備える。
　準備工程は、上記（１）～上記（４）のいずれか１つの圧縮形引留クランプの組立部品を準備する。
　収納管収納工程は、送電線の端部を段剥ぎして露出させた心線部の端部を内部に収納した収納管を心線部圧縮部材の収納穴に収納する。
　心線部接続工程は、心線部圧縮部材を圧縮し、心線部圧縮部材を介して収納管を変形させて心線部のより溝に嵌め込み、心線部と収納管との間の隙間を埋めることで、心線部と心線部圧縮部材とを接続する。
　導電部接続工程は、導電部の端部及び心線部圧縮部材を導電部圧縮部材の内部に収納し、導電部圧縮部材を圧縮して、導電部の端部及び心線部圧縮部材と導電部圧縮部材とを接続する。
　上記の構成によれば、上述の圧縮形引留クランプの組立部品を用いることで、小型な送電線の引留構造を構築できる上に、高い抗張力が得られるため送電線と圧縮形引留クランプとの接合強度に優れる送電線の引留構造を構築できる。
　（９）上記圧縮形引留クランプの施工方法の一形態として、収納管の厚さは、心線部における素線の直径の１／２倍以上３／２倍以下であることが挙げられる。
　収納管の厚さを上記素線の直径の１／２倍以上とすれば、心線部圧縮部材を圧縮して収納管を変形させた際、変形した収納管で心線部を圧壊することなく心線部のより溝を埋め易く、心線部と収納管との間の隙間を埋め易い。収納管の厚さを上記素線の直径の３／２倍以下とすれば、心線部圧縮部材を圧縮した際に収納管を変形させ易い。その上、収納管が過度に厚くなりすぎず、圧縮形引留クランプの組立部品の大型化を抑制できるため、この組立部品の用いた施工が容易である。
　（１０）上記圧縮形引留クランプの施工方法の一形態として、収納管の圧縮前の内径と心線部の外接円の直径との差が、心線部の外接円の直径の１／５倍以下であることが挙げられる。
　上記の構成によれば、心線部圧縮部材を圧縮して収納管を変形させた際、変形した収納管で心線部のより溝を埋め易く、心線部と収納管との間の隙間を埋め易い。
　（１１）上記圧縮形引留クランプの施工方法の一形態として、心線部接続工程での圧縮率が、５％以上１５％以下であることが挙げられる。
　圧縮率が５％以上であれば、上記収納管を備えることで、心線部と心線部圧縮部材とを十分に接続できる。圧縮率が１５％以下であれば、上記収納管を備えることで、心線部に作用する圧縮力が過度に大きくなりすぎず、心線部の圧壊を抑制し易い。
　（１２）上記圧縮形引留クランプの施工方法の一形態として、心線部圧縮部材は、収納穴の開口側に設けられ、収納穴の開口端に向かって外径が小さくなる傾斜部を備えることが挙げられる。
　上記の構成によれば、心線部圧縮部材を圧縮した際、傾斜部により心線部圧縮部材の開口端で心線部に過度な圧縮力が作用することを抑制でき、心線部圧縮部材の開口端における心線部の圧壊を抑制できる。
　（１３）心線部圧縮部材が傾斜部を備える上記圧縮形引留クランプの施工方法の一形態として、心線部接続工程では、心線部圧縮部材の軸方向に複数回に分けて傾斜部側から心線部圧縮部材を圧縮することが挙げられる。
　上記の構成によれば、心線部圧縮部材の開口側に設けられる傾斜部により、心線部圧縮部材の開口端で心線部に過度な圧縮力が作用することを抑制し易く、心線部圧縮部材の開口端における心線部の圧壊を抑制し易い。
　また、上記の構成によれば、軸方向に複数回に分けて圧縮することで、心線部の損傷を抑制し易い。軸方向の分割数を多くするほど、各圧縮幅を小さくできて、心線部の損傷を抑制し易い。各圧縮幅が小さいほど、各圧縮における収納管の変形度合いが小さく、収納管の軸方向への延びが短い。そのため、収納管の変形による心線部の軸方向に作用する力を小さくできる。
　更に、傾斜部側から心線部圧縮部材を圧縮することで、心線部圧縮部材の収納穴の長さが異なっても常に傾斜部における心線部の圧縮状態を一定に保ち易い。そのため、傾斜部の反対側から心線部圧縮部材を圧縮する場合に比較して、傾斜部における心線部の損傷を抑制するために圧縮幅を調整する手間を省ける。
　《実施形態の詳細》
　本発明の実施形態の詳細を説明する。まず、実施形態に係る圧縮形引留クランプの組立部品を説明し、その後、送電線の接続構造、圧縮形引留クランプの施工方法の順に説明する。なお、本発明は、これらの例示に限定されるものではなく、請求の範囲によって示され、請求の範囲と均等の意味および範囲内でのすべての変更が含まれることが意図される。
　〔圧縮形引留クランプの組立部品〕
　主に図１～図４（適宜図５）を参照して実施形態に係る圧縮形引留クランプの組立部品１を説明する。図１～４では、圧縮形引留クランプの組立部品１の圧縮前の状態を示している。図１は、本実施形態に係る圧縮形引留クランプの組立部品１の一例を示す部分断面図である。図２は、図１に示す圧縮形引留クランプの組立部品１の（ＩＩ）－（ＩＩ）切断線で切断した状態を示す断面図である。
　圧縮形引留クランプの組立部品１は、送電線９を引留対象である鉄塔の碍子（図示略）に引き留める。送電線９は、本線９１とジャンパ線９５とを備える。本線９１は、カーボンファイバを主体とする複数（ここでは７本：図２）の素線９２１が撚り合わされた心線部９２と、アルミニウム（Ａｌ）製の複数の素線９３１が心線部９２の外周に撚り合わされた導電部９３（図１）とを備える。
　圧縮形引留クランプの組立部品１は、送電線９の本線９１を把持するクランプ本体２と、送電線９のジャンパ線９５を把持するジャンパソケット３とを備える。送電線９の本線９１とジャンパ線９５とは、後述するクランプ本体２の本体側接合部２５とジャンパソケット３のソケット側接合部３２とを接触させて電気的かつ機械的に接続することで電気的に接続される。
　［クランプ本体］
　クランプ本体２は、本線９１と共に圧縮されて本線９１を把持する圧縮把持部２１と、ジャンパソケット３に接続される本体側接合部２５とを備える（図１）。
　　（圧縮把持部）
　圧縮把持部２１は、内側から順に収納管２２と、心線部圧縮部材２３と、導電部圧縮部材２４とを備える。収納管２２は、心線部９２の端部を内部に収納する。心線部圧縮部材２３は、心線部９２を圧縮接続する。導電部圧縮部材２４は、導電部９３を圧縮接続する。本実施形態における圧縮形引留クランプの組立部品１の主たる特徴とするところは、心線部９２を内部に収納して心線部９２と心線部圧縮部材２３との間に介在される収納管２２を備える点にある。また、収納管２２は特定の性質を有する特定の材質で構成される。
　　　〈収納管〉
　収納管２２は、心線部圧縮部材２３を圧縮した際、心線部９２の圧壊を抑制すると共に、心線部９２と心線部圧縮部材２３とを接続する。収納管２２は、その内部に心線部９２を収納する円筒状部材であり、その周方向に切れ目なく連続している。収納管２２が、その周方向に切れ目なく連続していることで、心線部圧縮部材２３への圧縮力が心線部圧縮部材２３を介して収納管２２に作用した際、その圧縮力を緩和しつつ変形して心線部９２を圧壊させることなく心線部９２のより溝９２２に入り込み易い。収納管２２は、軸方向に内径及び外径の一様な内周面及び外周面を有する。
　収納管２２の材質は、ビッカース硬さＨｖが３０以下の純アルミニウム（Ａｌ）、又はＡｌ合金が挙げられる。収納管２２のビッカース硬さＨｖが３０以下であることで、心線部圧縮部材２３を圧縮した際に、収納管２２は心線部圧縮部材２３を介して変形し易い。そのため、収納管２２は、その圧縮力の心線部９２への作用を緩和し易い上に、心線部９２に密着し易い。収納管２２を純Ａｌ又はＡｌ合金で構成することで、収納管２２への圧縮力の作用により、心線部９２を強固に把持できる程度の適当な加工硬化が得られ易い。従って、心線部圧縮部材２３を直接圧縮しても心線部９２が圧壊することなく、心線部９２と心線部圧縮部材２３とを接続できて高い抗張力が得られる。
　ビッカース硬さＨｖの下限値は特に限定されないが、実用的には１５以上が好ましい。収納管２２のビッカース硬さＨｖが１５以上であれば、心線部圧縮部材２３を圧縮した際に、収納管２２の過度な変形を抑制し易い。そのため、収納管２２の過度な変形に伴う心線部９２の損傷を抑制し易い。ビッカース硬さＨｖは、例えば１５以上２５以下が特に好ましい。純Ａｌは、Ａｌ含有量が９９．０質量％以上であり、「ＪＩＳ　Ｈ　４０００（２０１４）　アルミニウム及びアルミニウム合金の板及び条」で規定される１０００系、例えば、Ａ１０５０、Ａ１０７０、Ａ１１００の質別ＯやＨ１４などやこれらに熱処理したものが挙げられる。Ａｌ合金は、例えば、Ａ５０５２，Ａ６０６１，Ａ６０６３などに熱処理を施したものが挙げられる。
　収納管２２は、心線部圧縮部材２３を圧縮した際、その圧縮力により心線部圧縮部材２３を介して変形することで、その圧縮力の心線部９２への作用を緩和でき、心線部９２の圧壊を抑制する。その上、収納管２２は、その変形により心線部９２のより溝９２２に入り込むことで、心線部９２と収納管２２との間の隙間を埋めて心線部９２に密着できる（図５参照）。そのため、より溝９２２に入り込んだ収納管２２０が心線部９２と機械的により強固な結合状態を実現できる。従って、高い抗張力が得られる。その上、より溝９２２に入り込んだ収納管２２０は、送電線９の引張力に対して十分な抗張力を確保できる程度に加工硬化することが期待される。
　収納管２２の厚さｔは、心線部９２における素線９２１の直径の１／２以上３／２以下が好ましい。収納管２２の厚さｔを素線９２１の直径の１／２以上とすれば、心線部圧縮部材２３を圧縮して収納管２２を変形させた際、変形した収納管２２で心線部９２のより溝９２２を埋め易く、心線部９２と収納管２２との間の隙間を埋め易い。収納管２２の厚さｔを素線９２１の直径の３／２以下とすれば、心線部圧縮部材２３を圧縮した際に収納管２２を変形させ易い。その上、収納管２２が過度に厚くなりすぎず、圧縮形引留クランプの組立部品１の大型化を抑制できる。この収納管２２の厚さｔは、後述する傾斜部２３３を備える場合、傾斜部２３３ではなく直線部分の厚さをいう。収納管２２の厚さｔは、素線９２１の直径の１／２以上１以下が特に好ましい。収納管２２の厚さｔは、例えば、１．０ｍｍ以上５．０ｍｍ以下が好ましく１．０ｍｍ以上３．０ｍｍ以下が特に好ましい。
　収納管２２の内径は、心線部９２の外接円（図２の二点鎖線で示す）の直径との差ｃが小さいほうが好ましい。そうすれば、心線部圧縮部材２３を圧縮して収納管２２を変形させた際、変形した収納管２２で心線部９２のより溝９２２を埋め易く、心線部９２と収納管２２との間の隙間を埋め易い。収納管２２の内径と心線部９２の外接円の直径との差ｃは、心線部９２の外接円の直径の１／５以下が好ましく、例えば１／１０程度が特に好ましい。
　　　〈心線部圧縮部材〉
　心線部圧縮部材２３は、心線部９２及び収納管２２と共に圧縮されて、心線部９２を把持する。心線部圧縮部材２３の材質は、鋼が挙げられる。
　心線部圧縮部材２３の心線部９２側（図１紙面左側）には、内部に心線部９２の端部及び収納管２２を収納する収納穴２３１が形成されている。収納穴２３１は、軸方向に内径の一様な内周面を有する。心線部圧縮部材２３の心線部９２側は、図１に示すように、軸方向に外径の一様な外周面を有していてもよい。このような心線部圧縮部材２３は、公知の鋼製のスリーブ（クランプ）を用いることができる。
　図３は、心線部圧縮部材２３の他の例を示す部分断面図である。心線部圧縮部材２３は、図３に示すように、収納穴２３１の開口側に設けられ、開口端に向かって外径が小さくなる傾斜面を有する傾斜部２３３を備えることが好ましい。図３の心線部圧縮部材２３は、傾斜部２３３を備える点を除き、図１の心線部圧縮部材２３と実質的に同じである。傾斜部２３３の先端の外径は、心線部圧縮部材２３を圧縮する圧縮機（ダイス）の対辺、即ち、心線部圧縮部材２３を圧縮した際の外径に略沿っていることが好ましい。そうすれば、心線部圧縮部材２３の開口端で心線部９２に過度な圧縮力が作用することを抑制し易く、心線部圧縮部材２３の開口端における心線部９２の圧壊を抑制し易い。
　傾斜部２３３の長さｄ（軸方向に沿った長さ）は、心線部圧縮部材２３の外径Ｄの１／２倍以上２倍以下が好ましい（図３）。傾斜部２３３の長さｄが心線部圧縮部材２３の外径Ｄの１／２倍以上であれば、心線部圧縮部材２３の開口端で心線部９２に過度な圧縮力が作用することを抑制し易い。傾斜部２３３の長さｄが心線部圧縮部材２３の外径Ｄの２倍以下であれば、傾斜部２３３の長さｄが過度に長くならず、心線部圧縮部材２３をその軸方向に沿って十分に圧縮できて把持力を高め易く、高い抗張力を得易い。傾斜部２３３の長さｄは、心線部圧縮部材２３の外径Ｄの１／２倍以上３／２倍以下が特に好ましい。
　心線部圧縮部材２３の引留め側（図１紙面右側）には、鉄塔の碍子に接続するための取付部２３２が設けられている。取付部２３２の形状は、リング状である。この取付部２３２は、心線部圧縮部材２３を導電部圧縮部材２４の内部に収納した際、導電部圧縮部材２４の引留め側の開口部から引留め側に突出する。
　　　〈導電部圧縮部材〉
　導電部圧縮部材２４は、導電部９３及び心線部圧縮部材２３と共に圧縮されて、導電部９３を把持する。心線部圧縮部材２３は、導電部９３の端部及び心線部圧縮部材２３を内部に収納する円筒状部材であり、軸方向の両端に開口部を有する。導電部圧縮部材２４の材質は、導電部９３の素線９３１と同じ材質、具体的には純Ａｌ又はＡｌ合金が挙げられる。導電部圧縮部材２４は、公知の純Ａｌ又はＡｌ合金製のスリーブを用いることができる。
　　（本体側接合部）
　本体側接合部２５は、ソケット側接合部３２と電気的かつ機械的に接続される。本体側接合部２５は、導電部圧縮部材２４の引留め側の端部において、導電部圧縮部材２４の軸方向とほぼ直交する平面に延設されている。本体側接合部２５の形状は矩形板状であり、その大きさはソケット側接合部３２に対応した大きさを有する。本体側接合部２５には、ボルト４が挿通される複数の挿通孔（図示略）が形成されている。
　［ジャンパソケット］
　ジャンパソケット３は、ジャンパ線９５を把持する圧縮把持部３１と、クランプ本体２に接続されるソケット側接合部３２とを備える。ジャンパソケット３の材質は、純Ａｌ又はＡｌ合金が挙げられる。
　　（圧縮把持部）
　圧縮把持部３１は、その内部にジャンパ線９５が収納され、ジャンパ線９５と共に圧縮されることでジャンパ線９５を把持する。圧縮把持部３１の形状は、円筒形状である。ジャンパ線９５は、Ａｌより線で構成できる。
　　（ソケット側接合部）
　ソケット側接合部３２は、本体側接合部２５と電気的かつ機械的に接続される。ソケット側接合部３２の形状は矩形板状であり、その大きさは本体側接合部２５に対応した大きさを有する。ソケット側接合部３２には、ボルト４が挿通される複数の挿通孔（図示略）が形成されている。本体側接合部２５とソケット側接合部３２の接続は、互いの挿通孔を位置合わせして、両挿通孔にボルト４を挿通してナットで締め付けることで行える。
　図４は、ソケット側接合部３２の他の例を示す部分断面図である。ソケット側接合部３２は、図４に示すように、本体側接合部２５を挟み込むような二股状に形成されていてもよい。図４の圧縮形引留クランプの組立部品１は、主としてソケット側接合部３２の構造を除き、図１の圧縮形引留クランプの組立部品１と実質的に同じである。ソケット側接合部３２の二股状部分は、それぞれ矩形板であり、本体側接合部２５に対応した大きさを有する。各二股状部分には、複数の挿通孔（図示略）が形成されている。
　〔作用効果〕
　上述の圧縮形引留クランプの組立部品１によれば、収納管２２を心線部９２と心線部圧縮部材２３との間に介在させることで、心線部圧縮部材２３を圧縮した際に収納管２２を変形させられて、心線部圧縮部材２３を圧縮した際の圧縮力が心線部９２へ作用することを緩和できる。そのため、心線部圧縮部材２３を直接圧縮しても心線部９２が圧壊することを抑制できる。
　また、心線部圧縮部材２３を圧縮した際に、収納管２２が心線部９２を圧壊させることなく心線部９２のより溝９２２に入り込んでより溝９２２を埋めると共に、心線部９２と心線部圧縮部材２３との間の隙間を埋めるように変形させられる。それにより、心線部９２と収納管２２とを密着できて、より溝９２２に入り込んだ収納管２２が心線部９２と機械的により強固な結合状態を実現できるため、高い抗張力が得られる。
　圧縮形引留クランプの組立部品１は、小型である。この圧縮形引留クランプの組立部品１を用いれば、心線部９２と導電部９３とを個々に圧縮して把持できる。そのため、導電部圧縮部材２４のみで心線部９２と導電部９３の両方の把持力を確保するために、導電部圧縮部材２４の長さを長くする必要がないからである。
　〔送電線の引留構造〕
　主として図５（適宜図１～３、６Ａ～６Ｄなど）を参照して実施形態に係る送電線の引留構造を説明する。この送電線の引留構造は、送電線９の本線９１と、本線９１の端部と共に圧縮されて鉄塔の碍子に引留められた圧縮形引留クランプとを備える。この圧縮形引留クランプは、上述の圧縮形引留クランプの組立部品１を圧縮したものである。図５は、図２に示す心線部圧縮部材２３と導電部圧縮部材２４とを個々に圧縮した後の状態に相当する。後述するように、図５の収納管２２０、心線部圧縮部材２３０及び導電部圧縮部材２４０は、それぞれ収納管２２、心線部圧縮部材２３及び導電部圧縮部材２４が圧縮されたものである。
　〔送電線〕
　　［本線］
　本線９１は、鉄塔間に架設されて、発電所で発電した電力を送電線９に供給する。本線９１は、上述したように、カーボンファイバを主体とする７本の素線９２１が撚り合わされた心線部９２と、複数のＡｌ製の素線９３１が心線部９２の外周に撚り合わされた導電部９３とを備える。このような本線９１としては、代表的には、カーボンファイバ心アルミより線が挙げられる。カーボンファイバ心アルミより線は、ＣＦＲＰストランドからなる心線部と、心線部の外周に複数のＡｌ線が撚り合わされた導電部とを備える。ＣＦＲＰストランドは、炭素繊維と樹脂とで構成された炭素繊維強化プラスチック（ＣＦＲＰ）の素線が複数撚り合わされて構成される。ＣＦＲＰストランドは、例えば、炭素繊維複合材ケーブル（ＣＦＣＣ（東京製綱株式会社の登録商標）：Ｃａｒｂｏｎ　Ｆｉｂｅｒ　Ｃｏｍｐｏｓｉｔｅ　Ｃａｂｌｅ）を用いることができる。
　〔圧縮形引留クランプ〕
　圧縮形引留クランプは、図５に示す収納管２２０と心線部圧縮部材２３０と導電部圧縮部材２４０とを備える。
　　　〈収納管〉
　収納管２２０は、心線部９２のより溝９２２を埋めるように形成され、心線部９２の外周輪郭に沿って密着する内周面２２１を有する。収納管２２０の内周面２２１と心線部９２との間には、実質的に隙間が形成されていない。この収納管２２０は、上述の圧縮形引留クランプの組立部品１に備わる心線部圧縮部材２３の圧縮により、その組立部品１に備わる収納管２２が圧縮されたものである。収納管２２０の外周面は心線部圧縮部材２３の内周面の形状に沿っており、収納管２２０の外周輪郭形状（横断面形状）は、ここでは円（筒）形状である。
　　　〈心線部圧縮部材〉
　心線部圧縮部材２３０は、収納管２２０の外周輪郭（円形状）に沿って密着する内周面２３４を有する。心線部圧縮部材２３０の内周面２３４と収納管２２の外周面との間には、実質的に隙間が形成されていない。この心線部圧縮部材２３０は、上述の圧縮形引留クランプの組立部品１に備わる心線部圧縮部材２３を圧縮したものである。心線部圧縮部材２３０の外周面は、心線部圧縮部材２３を圧縮する圧縮機の形状に沿っており、心線部圧縮部材２３０の横断面形状は、ここでは六角形状である。
　心線部圧縮部材２３０の開口側端部には、傾斜部２３３が形成されていることがある。上述の圧縮形引留クランプの組立部品１に備わる心線部圧縮部材２３が傾斜部２３３（図３）を備える。
　心線部圧縮部材２３０の外周面には、その軸方向に並列して形成される複数の圧縮痕２３５（例えば、図６Ｄ）を備える。圧縮痕２３５は、心線部圧縮部材２３０の周方向に略連続して形成される。その圧縮痕２３５の数は、例えば、４個以上であることが好ましい。詳しくは後述するが、圧縮痕２３５の数は、施工過程での圧縮回数をｎとするとき、ｎ個となる。即ち、圧縮痕２３５の数が４個以上であれば、施工過程での圧縮回数が４回以上であり、心線部９２の圧壊を抑制し易いからである。
　　　〈導電部圧縮部材〉
　導電部圧縮部材２４０は、心線部圧縮部材２３０の外周輪郭（六角形状）に沿って密着する内周面２４１を有する。導電部圧縮部材２４０の内周面２４１と、心線部圧縮部材２３０の外周面との間には、実質的に隙間が形成されていない。この導電部圧縮部材２４０は、上述の圧縮形引留クランプの組立部品１に備わる導電部圧縮部材２４を圧縮したものである。導電部圧縮部材２４０の外周面は、導電部圧縮部材２４０を圧縮する圧縮機の形状に沿っており、導電部圧縮部材２４０の横断面形状は、ここでは六角形状である。
　〔作用効果〕
　上述の送電線の引留構造によれば、心線部９２を圧壊することなく心線部９２のより溝９２２と収納管２２０との間、収納管２２０と心線部圧縮部材２３０との間、及び心線部圧縮部材２３０と導電部圧縮部材２４０との間の全てが隙間なく密着しているため、送電線９と圧縮形引留クランプとの接合強度が高い。
　〔圧縮形引留クランプの施工方法〕
　圧縮形引留クランプの施工方法は、上述した圧縮形引留クランプの組立部品１を用いて、送電線９を鉄塔の碍子に引き留める。圧縮形引留クランプの施工方法は、準備工程と、収納管収納工程と、心線部接続工程と、導電部接続工程とを備える。
　［準備工程］
　準備工程では、上述の圧縮形引留クランプの組立部品１を準備する。収納管２２の準備は、純Ａｌ又はＡｌ合金製の素材管を準備し、その素材管に熱処理することで行える。素材管の準備は、押出加工、引抜加工、鋳造、切削加工などにより行える。即ち、素材管には、押出加工により成形された押し出し管、引抜加工により成形された引き抜き管、鋳造により成形された鋳造管、或いは押し出し管、引き抜き管、鋳造管や棒材に切削加工した加工管などを用いることができる。これら素材管のビッカース硬さＨｖは、いずれも３０超である。この熱処理前の素材管のビッカース硬さＨｖが３０超であることで、長尺管を所定長さに切断することで素材管を準備する場合、その切断時に素材管の切り口が変形し難い。そのため、開口端の変形の小さい収納管２２が得られ易い。
　素材管に熱処理を施して、ビッカース硬さＨｖが３０以下の収納管２２を作製する。熱処理温度は、純ＡｌやＡｌ合金の種類にもよるが、例えば３５０℃以上４２０℃以下が挙げられる。熱処理時間は、例えば１時間以上２時間以下が挙げられる。
　［収納管収納工程］
　収納管収納工程では、心線部９２の端部及び収納管２２を心線部圧縮部材２３の収納穴２３１の内部に収納する。まず、本線９１の端部を段剥ぎして心線部９２の端部を露出させる。次に、心線部９２の露出した端部を収納管２２の内部に収納した後、これらを心線部圧縮部材２３の収納穴２３１の内部に収納してもよいし、収納穴２３１の内部に収納管２２を収納した後、その収納管２２の内部に心線部９２の露出した端部を収納してもよい。
　［心線部接続工程］
　心線部接続工程では、心線部圧縮部材２３を圧縮して、心線部９２と心線部圧縮部材２３とを接続する。心線部圧縮部材２３の圧縮により、心線部圧縮部材２３を介して収納管２２を変形させて心線部９２を圧壊させることなく心線部９２のより溝９２２に嵌め込ませる。そうして、心線部９２と収納管２２との間の隙間を収納管２２により埋める。この圧縮は、心線部圧縮部材２３の横断面形状が、例えば六角形状となるように行う（図５）。この圧縮には、市販の１００トン圧縮機を利用できる。
　心線部圧縮部材２３の圧縮は、心線部圧縮部材２３の軸方向に複数回に分けて行うことが好ましい。市販の圧縮機には、１００トン圧縮機と２００トン圧縮機がある。圧縮機の圧縮ダイス幅は、心線部圧縮部材２３の外径により決まっている。例えば、心線部圧縮部材２３の外径が２４ｍｍ～２８ｍｍの場合、１００トン圧縮機の圧縮ダイス幅は３０ｍｍで、２００トン圧縮機の圧縮ダイス幅は６０ｍｍであり、心線部圧縮部材２３の外径が３０ｍｍ～３４ｍｍの場合、１００トン圧縮機の圧縮ダイス幅は２５ｍｍで、２００トン圧縮機の圧縮ダイス幅は５０ｍｍである。心線部圧縮部材２３の圧縮は、市販の１００トン圧縮機を使用することで各圧縮幅を小さくできて、心線部９２の損傷を抑制し易い。各圧縮幅が小さいほど、各圧縮における収納管２２の変形度合いが小さく、収納管２２の軸方向への延びが小さい。そのため、収納管２２の変形により心線部の軸方向に作用する力を小さくできる。
　圧縮回数（軸方向への分割数）は、例えば、心線部圧縮部材２３の外径が２６ｍｍで、心線部圧縮部材２３の収納穴２３１の圧縮長さが１３０ｍｍの場合、２００トン圧縮機を使用して６０ｍｍ幅で以下のように合計３回の圧縮を行うよりも、１００トン圧縮機を使用して３０ｍｍ幅で以下のように合計６回の圧縮を行う方が好ましい。２００トン圧縮機を使用して６０ｍｍ幅で行う合計３回の圧縮のうち２回目の圧縮は、１回目の圧縮に対して２０ｍｍ重複させ、３回目の圧縮は、２回目の圧縮に対して３０ｍｍ重複させる。１００トン圧縮機を使用して３０ｍｍ幅で行う合計６回の圧縮のうち、２回目から６回目の各圧縮は、その前回の圧縮に対して１０ｍｍずつ重複させる。
　圧縮する順序は、心線部圧縮部材２３の引留め側から開口側に向かう順でもよいが、図６Ａ～６Ｄに示すように、その逆の開口側（図１、図６Ａ紙面左側）から引留め側（図１、図６Ａ紙面右側）に向かう順が好ましい。そうすれば、心線部圧縮部材２３の収納穴２３１の長さが異なっても常に先端の圧縮状態を一定に保ち易い。心線部圧縮部材２３の開口端を最初に圧縮することで、心線部圧縮部材２３の開口端で心線部９２は一定に圧縮されて心線部９２に過度な圧縮力が作用することを抑制でき、心線部圧縮部材２３の開口端における心線部９２の圧壊を抑制できる。
　心線部圧縮部材２３の軸方向に沿った各圧縮区間は、一部重複するように行うことが好ましい。そうすれば、心線部圧縮部材２３の軸方向に亘って非圧縮領域が形成されない。圧縮区間の重複領域Ｏｖの長さは、例えば、各圧縮区間（圧縮幅）の１／５以上２／５以下程度とすることができ、更には１／４以上１／３以下とすることができる。圧縮区間の重複領域Ｏｖの長さは、圧縮幅の１／３が代表的である。このとき、圧縮回数をｎ回とすると、ｎ個の圧縮痕２３５（図６Ｄ）が心線部圧縮部材２３の外周の軸方向に並列して形成される。例えば、圧縮回数が４回の場合、４個の圧縮痕が形成される。例えば、図６Ａ～６Ｄに示すように、開口側から引留め側に向う圧縮順序の場合、最初の圧縮により１個の圧縮痕２３５が形成され、それ以降は各圧縮につき圧縮痕２３５が１個ずつ形成される。各圧縮区間（圧縮幅）が均等であれば、圧縮痕２３５同士の間隔がその他の圧縮痕２３５同士の間隔よりも長い箇所が１箇所形成される。その間隔の長い箇所が、最初に圧縮された箇所である。２回目以降の圧縮では、圧縮区間の重複領域Ｏｖの心線部圧縮部材２３を実質的に圧縮しないため、重複する側では圧縮痕が形成されないからである。その他の箇所における圧縮痕２３５同士の長さは、等間隔である。
　図６Ａ～６Ｄを参照して、心線部圧縮部材２３の開口側（紙面左側）から引留め側（紙面右側）に向かって順に計５回圧縮する例を説明する。各圧縮における圧縮機Ｍの圧縮幅（圧縮区間）及びその重複領域Ｏｖは、均等にする。まず、図６Ａに示すように、心線部圧縮部材２３における開口端から圧縮する。そうすると、図６Ｂに示すように、圧縮機Ｍにおける引留め側の端部により１個の圧縮痕２３５が形成される。次に、初回の圧縮領域に圧縮機Ｍの圧縮幅（圧縮区間）が一部重複するようにして２回目の圧縮を行う。そうすると、心線部圧縮部材２３における重複箇所は、実質的に圧縮機Ｍで圧縮されない。そのため、図６Ｃに示すように、圧縮機Ｍの重複側とは反対側に１個の圧縮痕が形成される。同様にして順次圧縮していくと、図６Ｄに示すように、圧縮回数（合計５回）と同数の合計５個の圧縮痕２３５が形成される。このとき、圧縮痕２３５同士の間隔Ｌ１～Ｌ５は、最初に圧縮した開口側の間隔Ｌ１が最も長く、それ以外の間隔Ｌ２～Ｌ５は間隔Ｌ１よりも短くてかつ均等である。
　心線部圧縮部材２３が開口側に傾斜部２３３を備える場合には、図６Ａ～６Ｄに示すように、傾斜部２３３を含めて心線部圧縮部材２３の軸方向に複数回に分けて傾斜部２３３側から引留め側に向かって圧縮することが好ましい。傾斜部２３３を設けることで、心線部圧縮部材２３の開口端で心線部９２に過度な圧縮力が作用することを抑制でき、心線部圧縮部材２３の開口端における心線部９２の圧壊を抑制できる。傾斜部２３３側から引留め側に向かって圧縮することで、１回目に傾斜部２３３を圧縮するため、収納穴２３１の長さの異なる心線部圧縮部材２３であっても、常に開口端の圧縮状態を一定に保ち易く、毎回同じ状態で圧縮することが容易である。
　心線部圧縮部材２３の圧縮率は、５％以上１５％以下が好ましい。圧縮率を５％以上とすれば、収納管２２を備えることで、心線部９２と心線部圧縮部材２３とを十分に接続できる。圧縮率を１５％以下とすれば、収納管２２を備えることで、心線部９２に作用する圧縮力が過度に大きくなりすぎず、心線部９２の圧壊を抑制し易い。この圧縮率は、１０％以上１５％以下が特に好ましい。この圧縮率とは、圧縮率＝｛（Ａ－Ｂ）／Ａ｝×１００とする。「Ａ」は、圧縮前の心線部９２と収納管２２と心線部圧縮部材２３の合計断面積とする（図２参照）。「Ｂ」は、圧縮後の心線部９２と収納管２２０と心線部圧縮部材２３０の合計断面積とする（図５参照）。
　［導電部接続工程］
　導電部接続工程では、導電部圧縮部材２４を圧縮して、導電部９３の端部及び心線部圧縮部材２３０（図５）と導電部圧縮部材２４とを接続する。まず、導電部９３の端部及び心線部圧縮部材２３０を導電部圧縮部材の内部に収納する。次に、導電部圧縮部材２４を圧縮して、導電部９３の端部と導電部圧縮部材２４とを接続する。この圧縮では、導電部圧縮部材２４の横断面形状が、例えば六角形状となるように圧縮する（図５）。この圧縮は、市販の圧縮機を利用できる。
　〔作用効果〕
　上述の圧縮形引留クランプの施工方法によれば、収納管２２を用いることで、心線部９２の圧壊を抑制しつつ、収納管２２を介して心線部９２と心線部圧縮部材２３とを強固に接続できるため、送電線と圧縮形引留クランプとの接合強度の高い送電線の引留構造を構築できる。
　《試験例１》
　図１を参照して説明した圧縮形引留クランプの組立部品１において、主に収納管２２のビッカース硬さＨｖの違いによる心線部９２の圧壊の有無、及び引張強さを調べた。
　〔試料Ｎｏ．１－１〕
　試料Ｎｏ．１－１として、１本の心線部９２と２個の収納管２２と２個の心線部圧縮部材２３とを準備した。
　心線部９２には、カーボンファイバとエポキシ樹脂とで構成された７本の素線９２１を撚り合わせたより線を用いた。心線部圧縮部材２３には、ＡＣＳＲの圧縮形引留クランプに用いられる鋼製のスリーブを用いた。この心線部圧縮部材２３には、開口側に傾斜部が形成されていない。
　収納管２２は、ビッカース硬さＨｖが２０の純Ａｌで構成した。この収納管２２は、純Ａｌ製（ＪＩＳ規格のＡ１０７０－Ｈ１４材）の素材管（ビッカース硬さＨｖ：３１）に４２０℃で２時間の熱処理を施し、自然冷却して作製した。その他、圧縮前における収納管２２の諸元は以下の通りである。
　厚さｔ：１．８ｍｍ（心線部９２の素線９２１の直径（素線径：φ２．６ｍｍ）の１．３８／２倍）
　収納管２２の内径（φ８．４ｍｍ）と心線部９２の外接円の直径（φ７．８ｍｍ）との差ｃ：０．６ｍｍ（心線部９２の外接円の直径の１／１０倍以下）
　長さ：１３０ｍｍ
　心線部９２の各端部を各収納管２２の内部に収納し、更にこれらを各心線部圧縮部材２３の収納穴２３１（長さが１３０ｍｍ）に収納する。そして、市販の１００トン圧縮機により各心線部圧縮部材２３をその外周輪郭外形が六角形状となるように圧縮する。圧縮条件は、以下の通りである。
　　（圧縮条件）
　圧縮順序：引留め側から開口側に向かう順
　圧縮回数：６回（３０ｍｍ幅で行う合計６回のうち、２回目から６回目の各圧縮はその前回の圧縮に対して１０ｍｍずつ重複させる）
　圧縮率　：１０．９％
　〔試料Ｎｏ．１－２〕
　試料Ｎｏ．１－２は、収納管２２をビッカース硬さＨｖが２４．４の純Ａｌで構成した点を除き、その他の点は試料Ｎｏ．１－１と同様にして作製した。この収納管２２は、純Ａｌ製（ＪＩＳ規格のＡ１０７０－Ｈ１４材）の素材管（ビッカース硬さＨｖ：３１）に３７０℃で２時間の熱処理を施し、自然冷却して作製した。
　〔試料Ｎｏ．１‐３〕
　試料Ｎｏ．１－３は、収納管２２をビッカース硬さＨｖが３０．１の純Ａｌ（ＪＩＳ規格のＡ１０７０系－Ｈ１４材）で構成した点を除き、その他の点は試料Ｎｏ．１－１と同様にして作製した。
　〔圧壊の有無の評価〕
　各試料の圧壊の有無を評価した。ここでは、各試料の横断面をとって心線部９２を目視にて確認した。心線部９２の素線９２１の変形度が比較的大きい場合に圧壊しているとする。
　その結果、試料Ｎｏ．１－１と試料Ｎｏ．１－２の心線部９２は圧壊していなかった。試料Ｎｏ．１－３の心線部９２は圧壊していた。これらの試料のうち、試料Ｎｏ．１－１の横断面写真を図７に示し、試料Ｎｏ．１－３の横断面写真を図８に示す。試料Ｎｏ．１－１は、図７に示すように、収納管２２０が心線部９２を圧壊することなく、収納管２２０の内周面２２１が心線部９２のより溝９２２を埋めるように形成されて心線部９２の外周輪郭に沿って密着していることが分かる。また、心線部圧縮部材２３０の内周面２３４は、収納管２２０の外周輪郭に沿って密着していることが分かる。一方、試料Ｎｏ．１－３は、図８（特に楕円線で囲まれる領域）に示すように、心線部９２の変形度が大きく圧壊していることが分かる。
　〔引張強さの評価〕
　各試料に対して引張試験を行って引張強さを測定した。ここでは、心線部９２の両端に圧縮接続された心線部圧縮部材２３０を把持して引っ張った。即ち、圧縮形引留クランプの組立部品１の導電部圧縮部材２４は用いていない。
　その結果、試料Ｎｏ．１－１の引張強さは８７．８ｋＮであり、試料Ｎｏ．１－２の引張強さは７０．９ｋＮであった。一方、試料Ｎｏ．１－３の引張強さは６６．７ｋＮであった。このように、収納管２２のビッカース硬さＨｖが３０以下の試料Ｎｏ．１－１，１－２は、ビッカース硬さＨｖが３０超の試料Ｎｏ．１－３と比較して、引張強さが大きいことが分かる。
　《試験例２》
　主として圧縮前の収納管２２の厚さの違いによる心線部圧縮部材２３の圧縮後における心線部９２の引張強さを試験例１と同様の評価方法により確認した。
　〔試料Ｎｏ．２－１〕
　試料Ｎｏ．２－１の収納管２２は、ビッカース硬さＨｖが２１．４の純Ａｌで構成した。この収納管２２の作製は、試料Ｎｏ．１－１と同様にして行った。この収納管２２の圧縮前の諸元は次の通りである。
　厚さｔ：２．４ｍｍ（心線部９２の素線９２１の直径（素線径：φ３．２ｍｍ）の１．５／２倍）
　収納管２２の内径（φ１０．２ｍｍ）と心線部９２の外接円の直径（φ９．６ｍｍ）との差ｃ：０．６ｍｍ（心線部９２の外接円の直径の１／１０以下）
　長さ：１４０ｍｍ
　試料Ｎｏ．２－１の心線部圧縮部材２３の収納穴２３１の長さは１４０ｍｍとした。試料Ｎｏ．２－１の圧縮条件は、以下の通りである。
　　（圧縮条件）
　圧縮順序：引留め側から開口側に向かう順
　圧縮回数：９回（２５ｍｍ幅で行う合計９回のうち、２回目から８回目の各圧縮はその前回の圧縮に対して１０ｍｍずつ重複させ、９回目の圧縮は、８回目の圧縮に対して１５ｍｍ重複させた）
　圧縮率　：１１．８％
　〔試料Ｎｏ．２－２〕
　試料Ｎｏ．２－２は、以下の（ａ）～（ｃ）の点を除き、その他の点は試料Ｎｏ．２－１と同様にして作製した。
　（ａ）収納管２２のビッカース硬さＨｖを１９．９とした。
　（ｂ）圧縮前の収納管２２の厚さｔを心線部９２の素線９２１の直径の１．１８／２倍である１．９ｍｍとした。
　（ｃ）圧縮率を１２．０％とした。
　〔試料Ｎｏ．２－３〕
　試料Ｎｏ．２－３は、以下の（ａ）～（ｃ）の点を除き、その他の点は試料Ｎｏ．２－１と同様にして作製した。
　（ａ）収納管２２のビッカース硬さＨｖを２２．２とした。
　（ｂ）圧縮前の収納管２２の厚さｔを、心線部９２の素線９２１の直径の１．８１／２倍である２．９ｍｍとした。
　（ｃ）圧縮率を１１．７％とした。
　〔引張強さの評価〕
　各試料に対して試験例１と同様にして引張試験を行って引張強さを測定した。その結果、試料Ｎｏ．２－１の引張強さは１３８．６ｋＮであり、試料Ｎｏ．２－２の引張強さは１１０．１ｋＮであり、試料Ｎｏ．２－３の引張強さは１２８．５ｋＮであった。
　《試験例３》
　主として心線部圧縮部材２３の圧縮率の違いによる引張強さを評価した。
　〔試料Ｎｏ．３－１〕
　試料Ｎｏ．３－１は、試料Ｎｏ．２－１と同じものとした。即ち、圧縮率は、１１．８％である。
　〔試料Ｎｏ．３－２〕
　試料Ｎｏ．３－２は、ビッカース硬さＨｖを２０．２とした点と、圧縮率を４．７％とした点を除き、その他の構成は試料Ｎｏ．３－１（Ｎｏ．２－１）と同様である。
　〔引張強さの評価〕
　各試料に対して試験例１と同様にして引張試験を行って引張強さを測定した。その結果、試料Ｎｏ．３－１の引張強さは、１３８．６ｋＮであり、試料Ｎｏ．３－２の引張強さは、３４．８ｋＮであった。これらの試料のうち、試料Ｎｏ．３－２の横断面写真を図９に示す。収納管２２０の内周面２２１は、図９に示すように、心線部（図９では省略）の外周輪郭に沿っておらず、圧縮前の略円形状のままである。試料Ｎｏ．３－２の引張強さが小さいのは、圧縮率が低いことで、図９に示すように、収納管２２０を心線部のより溝を埋めるように嵌め込むことができなかったからである。そのため、収納管２２０の内周面２２１を心線部の外周輪郭に沿って密着させられず、収納管２２０と心線部との間に隙間が形成された。この試料Ｎｏ．３－２は、図９（特に楕円線で囲まれる領域）に示すように、収納管２２０と心線部圧縮部材２３０との間にも隙間が形成されていることがわかる。
　《試験例４》
　主として心線部圧縮部材２３の傾斜部２３３の有無と傾斜部２３３の長さｄの違いとによる引張強さを評価した。
　〔試料Ｎｏ．４－１〕
　試料Ｎｏ．４－１は、以下の（ａ）～（ｄ）の点を除き、その他の点は試料Ｎｏ．１－１と同様にして作製した。
　（ａ）収納管２２のビッカース硬さＨｖを１７．９とした。
　（ｂ）心線部圧縮部材２３の開口側端部に傾斜部２３３を備え、傾斜部２３３の長さｄを心線部圧縮部材２３の外径Ｄの１．７／２とした。
　（ｃ）圧縮順序を開口側から引留め側に向う順とした。
　（ｄ）圧縮率を１１．９％とした。
　〔試料Ｎｏ．４－２〕
　試料Ｎｏ．４－２は、以下の（ａ）～（ｄ）の点を除き、その他の点は試料Ｎｏ．４－１と同様にして作製した。
　（ａ）収納管２２のビッカース硬さＨｖを１８とした。
　（ｂ）収納管２２の長さを１２０ｍｍとした。
　（ｃ）心線部圧縮部材２３の収納穴２３１の長さを１２０ｍｍとした。
　（ｄ）傾斜部２３３の長さｄを心線部圧縮部材２３の外径Ｄの０．８／２とした。
　〔試料Ｎｏ．４－３〕
　試料Ｎｏ．４－３は、以下の（ａ）～（ｄ）の点を除き、その他の点は試料Ｎｏ．４－１と同様にして作製した。
　（ａ）収納管２２のビッカース硬さＨｖを１９とした。
　（ｂ）収納管２２の長さを１４０ｍｍとした。
　（ｃ）心線部圧縮部材２３の収納穴２３１の長さを１４０ｍｍとした。
　（ｄ）傾斜部２３３の長さｄを心線部圧縮部材２３の外径Ｄの２．５／２とした。
　（ｅ）圧縮回数を７回（３０ｍｍ幅で行う合計７回のうち、２回目から６回目の各圧縮はその前回の圧縮に対して１０ｍｍずつ重複させ、７回目の圧縮は、６回目の圧縮に対して２０ｍｍ重複させた）とした。
　〔試料Ｎｏ．４－４〕
　試料Ｎｏ．４－４は、以下の（ａ）～（ｆ）の点を除き、その他の点は試料Ｎｏ．４－１と同様にして作製した。
　（ａ）収納管２２のビッカース硬さＨｖを１８．１とした。
　（ｂ）収納管２２の長さを１１０ｍｍとした。
　（ｃ）心線部圧縮部材２３の収納穴２３１の長さを１１０ｍｍとした。
　（ｄ）圧縮順序を開口側から引留め側に向う順とした。
　（ｅ）圧縮回数を５回（３０ｍｍ幅で行う合計５回のうち、２回目から５回目の書く圧縮はその前回の圧縮に対して１０ｍｍずつ重複させた）とした。
　（ｆ）圧縮率を１１．９％とした。
　即ち、試料Ｎｏ．４－４の心線部圧縮部材２３には傾斜部が形成されていない。
　〔引張強さの評価〕
　各試料に対して試験例１と同様にして引張試験を行って引張強さを測定した。その結果、試料Ｎｏ．４－１の引張強さが８０．４ｋＮであり、試料Ｎｏ．４－２の引張強さが７９．７ｋＮであり、試料Ｎｏ．４－３の引張強さが８５．７ｋＮであり、試料Ｎｏ．４－４の引張強さが６８．１ｋＮであった。このように、心線部圧縮部材２３が傾斜部２３３を備える試料Ｎｏ．４－１～４－３は、傾斜部２３３を備えない試料Ｎｏ．４－４と比較して、引張強さが大きいことが分かる。また、傾斜部２３３の長さｄが長いほど引張強さが大きいことがわかる。
　《試験例５》
　主として心線部圧縮部材２３の圧縮順序の違いによる引張強さを評価した。
　〔試料Ｎｏ．５－１〕
　試料Ｎｏ．５－１は、収納管２２のビッカース硬さＨｖを２５．８とした点と、圧縮率を９．７％とした点とを除き、試料Ｎｏ．４－１と同様にして作製した。即ち、試料Ｎｏ．５－１は、圧縮順序を開口側から引留め側に向う順とし、圧縮回数を６回（３０ｍｍ幅で行う合計６回のうち、２回目から６回目の各圧縮はその前回の圧縮に対して１０ｍｍずつ重複させる）とした。
　〔試料Ｎｏ．５－２〕
　試料Ｎｏ．５－２は、収納管２２のビッカース硬さＨｖを２６．４とした点と、圧縮順序を引留め側から開口側に向う順とした点を除き、その他の点は試料Ｎｏ．５－１と同様にして作製した。
　〔引張強さの評価〕
　各試料に対して試験例１と同様にして引張試験を行って引張強さを測定した。その結果、試料Ｎｏ．５－１の引張強さが８７．５ｋＮであり、試料Ｎｏ．５－２の引張強さが７５．９ｋＮであった。このように、圧縮順序を開口側から引留め側に向う順とする試料Ｎｏ．５－１は、その逆の試料Ｎｏ．５－２と比較して、引張強さが大きいことが分かる。
　〔心線部圧縮部材の外観観察〕
　圧縮順序を開口側から引留め側に向う順とした場合の心線部圧縮部材２３０の外観写真を図１０Ａに示し、引留め側から開口側に向う順とした場合の心線部圧縮部材２３０の外観写真を図１０Ｂに示す。図中の丸付き数字は圧縮した順番を示している。
　図１０Ａ及び図１０Ｂに示すように、圧縮痕２３５の数が圧縮回数（６回）と同じ６個であることがわかる。また、圧縮痕２３５同士の間隔は、開口側と引留め側のうち最初に圧縮した側が最も長いことが分かる。即ち、圧縮順序を開口側から引留め側に向う順とした場合、図１０Ａに示すように開口側が最も長く、圧縮順序を引留め側から開口側に向う順とした場合、図１０Ｂに示すように引留め側が最も長いことが分かる。
　《試験例６》
　主として心線部圧縮部材２３の圧縮回数（圧縮幅）の違いによる引張強さを評価した。
　〔試料Ｎｏ．６－１〕
　試料Ｎｏ．６－１は、試料Ｎｏ．１－１と同様にして作製した。即ち、試料Ｎｏ．６－１は、圧縮回数を６回とした。この圧縮は、市販の１００トン圧縮機を用いた。
　〔試料Ｎｏ．６－２〕
　試料Ｎｏ．６－２は、収納管２２のビッカース硬さＨｖを１８．４とした点と、圧縮回数を３回（６０ｍｍ幅で行う合計３回のうち２回目の圧縮は、１回目の圧縮に対して２０ｍｍ重複させ、３回目の圧縮は、２回目の圧縮に対して３０ｍｍ重複させた）とした点とを除き、その他の点は試料Ｎｏ．６－１と同様にして作製した。即ち、試料Ｎｏ．６－２の各圧縮幅は試料Ｎｏ．６－１よりも広い。この圧縮には、市販の２００トン圧縮機を用いた。
　〔引張強さの評価〕
　各試料に対して試験例１と同様にして引張試験を行って引張強さを測定した。その結果、試料Ｎｏ．６－１の引張強さが８７．８ｋＮであり、試料Ｎｏ．６－２の引張強さが２４．１ｋＮであった。このように、圧縮回数の多い（圧縮幅の小さい）試料Ｎｏ．６－１は、圧縮回数の少ない（圧縮幅の大きい）試料Ｎｏ．６－２と比較して、引張強さが大きいことがわかる。
　上記圧縮形引留クランプの組立部品は、小型であり、心線部を内部に収納する心線部圧縮部材を直接圧縮しても心線部が圧壊することなく高い抗張力が得られる。
　上記送電線の引留構造は、送電線と圧縮形引留クランプとの接合強度が高い。
　上記圧縮形引留クランプの施工方法は、送電線と圧縮形引留クランプとの接合強度が高い送電線の引留構造を形成できる。
　１　圧縮形引留クランプの組立部品
　２　クランプ本体
　　２１　圧縮把持部
　　　２２，２２０　収納管、２２１　内周面
　　　２３，２３０　心線部圧縮部材
　　　　２３１　収納穴、２３２　取付部、２３３　傾斜部
　　　　２３４　内周面、２３５　圧縮痕
　　　２４，２４０　導電部圧縮部材、２４１　内周面
　　２５　本体側接合部
　３　ジャンパソケット
　　３１　圧縮把持部
　　３２　ソケット側接合部
　４　ボルト
　９　送電線
　　９１　本線
　　　９２　心線部、９２１　素線、９２２　より溝
　　　９３　導電部、９３１　素線
　　９５　ジャンパ線
　　Ｍ　圧縮機

Claims (13)

  1. 　カーボンファイバを主体とする複数の素線が撚り合わされた心線部と、アルミニウム製の複数の素線が前記心線部の外周に撚り合わされた導電部とを備える送電線を引留対象に引き留める圧縮形引留クランプの組立部品であって、
    　前記心線部の端部を内部に収納する収納管と、
    　前記心線部の端部及び前記収納管を内部に収納する収納穴を有し、前記心線部及び前記収納管と共に圧縮される鋼製の心線部圧縮部材と、
    　前記導電部の端部及び前記心線部圧縮部材を内部に収納し、前記導電部及び前記心線部圧縮部材と共に圧縮される純アルミニウム又はアルミニウム合金製の導電部圧縮部材とを備え、
    　前記収納管は、ビッカース硬さＨｖが３０以下の純アルミニウム又はアルミニウム合金で構成され、その周方向に切れ目なく連続している圧縮形引留クランプの組立部品。
  2. 　前記収納管の厚さは、１．０ｍｍ以上５．０ｍｍ以下である請求項１に記載の圧縮形引留クランプの組立部品。
  3. 　前記心線部圧縮部材は、前記収納穴の開口側に設けられ、前記収納穴の開口端に向かって外径が小さくなる傾斜部を備える請求項１又は請求項２に記載の圧縮形引留クランプの組立部品。
  4. 　前記傾斜部の長さは、前記心線部圧縮部材の外径の１／２倍以上２倍以下である請求項３に記載の圧縮形引留クランプの組立部品。
  5. 　カーボンファイバを主体とする複数の素線が撚り合わされた心線部と、アルミニウム製の複数の素線が前記心線部の外周に撚り合わされた導電部とを備える送電線と、
    　前記送電線の端部と共に圧縮されて引留対象に引留められた圧縮形引留クランプとを備える送電線の引留構造であって、
    　前記圧縮形引留クランプは、
    　　前記心線部のより溝を埋めるように形成され、前記心線部の外周輪郭に沿って密着する内周面を有する収納管と、
    　　前記収納管の外周輪郭に沿って密着する内周面を有する鋼製の心線部圧縮部材と、
    　　前記心線部圧縮部材の外周輪郭に沿って密着する内周面を有する純アルミニウム又はアルミニウム合金製の導電部圧縮部材とを備え、
    　前記収納管は、純アルミニウム又はアルミニウム合金で構成され、その周方向に切れ目なく連続している送電線の引留構造。
  6. 　前記心線部圧縮部材は、前記収納管を内部に収容する収納穴と、前記収納穴の開口側に設けられ、前記収納穴の開口端に向かって外径が小さくなる傾斜部を備える請求項５に記載の送電線の引留構造。
  7. 　前記心線部圧縮部材は、その軸方向に並列して形成される３つ以上の圧縮痕を備え、
    　前記心線部圧縮部材における隣り合う前記圧縮痕同士の間隔は、前記心線部圧縮部材の開口側が最も長い請求項５又は請求項６に記載の送電線の引留構造。
  8. 　カーボンファイバを主体とする複数の素線が撚り合わされた心線部と、複数のアルミニウム製の素線が前記心線部の外周に撚り合わされた導電部とを備える送電線を、圧縮形引留クランプの組立部品を用いて引留対象に引き留める圧縮形引留クランプの施工方法であって、
    　前記圧縮形引留クランプの組立部品には請求項１～請求項４のいずれか１項に記載の圧縮形引留クランプの組立部品を準備する準備工程と、
    　前記送電線の端部を段剥ぎして露出させた前記心線部の端部を内部に収納した前記収納管を前記心線部圧縮部材の前記収納穴に収納する収納管収納工程と、
    　前記心線部圧縮部材を圧縮し、前記心線部圧縮部材を介して前記収納管を変形させて前記心線部のより溝に嵌め込み、前記心線部と前記収納管との間の隙間を埋めることで、前記心線部と前記心線部圧縮部材とを接続する心線部接続工程と、
    　前記導電部の端部及び前記心線部圧縮部材を前記導電部圧縮部材の内部に収納し、前記導電部圧縮部材を圧縮して、前記導電部の端部及び前記心線部圧縮部材と前記導電部圧縮部材とを接続する導電部接続工程とを備える圧縮形引留クランプの施工方法。
  9. 　前記収納管の厚さは、前記心線部における前記素線の直径の１／２倍以上３／２倍以下である請求項８に記載の圧縮形引留クランプの施工方法。
  10. 　前記収納管の圧縮前の内径と前記心線部の外接円の直径との差が、前記心線部の外接円の直径の１／５倍以下である請求項８又は請求項９に記載の圧縮形引留クランプの施工方法。
  11. 　前記心線部接続工程での圧縮率が、５％以上１５％以下である請求項８～請求項１０のいずれか１項に記載の圧縮形引留クランプの施工方法。
  12. 　前記心線部圧縮部材は、前記収納穴の開口側に設けられ、前記収納穴の開口端に向かって外径が小さくなる傾斜部を備える請求項８～請求項１１のいずれか１項に記載の圧縮形引留クランプの施工方法。
  13. 　前記心線部接続工程では、前記心線部圧縮部材の軸方向に複数回に分けて前記傾斜部側から前記心線部圧縮部材を圧縮する請求項１２に記載の圧縮形引留クランプの施工方法。
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