WO2017110782A1 - 合わせガラス - Google Patents

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WO2017110782A1
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shielding layer
ceramic
laminated glass
laminated
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陽太 矢野
彰 吉崎
佑樹 河原
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日本板硝子株式会社
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Definitions

  • the present invention relates to laminated glass.
  • Patent Document 1 an outer glass plate having a convex first surface and a concave second surface and an inner glass plate having a convex third surface and a concave fourth surface are interposed via an intermediate film.
  • Laminated glass bonded to each other has been proposed.
  • a shielding layer made of ceramic is formed along the peripheral edge portion of the fourth surface of the inner glass plate.
  • the present inventors have found that when a ceramic shielding layer is formed along the peripheral edge of the glass plate, the following problems occur when the laminated glass is formed into a curved shape.
  • the problems found by the present inventors will be described with reference to FIGS. 1 and 2.
  • FIG. 1 schematically illustrates the state of the laminated glass 900 before molding.
  • FIG. 2 schematically illustrates the state of the laminated glass 900 during thermoforming.
  • the laminated glass 900 includes an inner glass plate 901 disposed on the inner side and an outer glass plate 902 disposed on the outer side.
  • the shielding layer 903 in order to form the shielding layer 903, before forming the laminated glass 900 into a curved shape, in the peripheral portion of the flat inner glass plate 901, the surface that becomes concave by molding, A dark ceramic such as black is laminated (coated).
  • the laminated ceramic is heated and fired together with the laminated glass 900 when the laminated glass 900 is bent by a self-weight bending method, a pressing method, or the like. Thereby, the shielding layer 903 is formed in the area
  • the ceramic constituting the shielding layer 903 generally has a higher heat absorption rate than the respective glass plates (901, 902). Therefore, while the laminated glass 900 is heated for bending, the ceramic becomes hotter than the glass plates (901, 902), so that the area of the laminated glass 900 in which the ceramic is laminated is higher than the design value. To a temperature of Therefore, the viscosity of the glass in the region where the ceramics are laminated is reduced, and the region where the ceramics are laminated (the region where the shielding layer 901 is formed) is easily deformed.
  • the expansion coefficient of the ceramic constituting the shielding layer 903 is different from the expansion coefficient of each glass plate (901, 902), and the expansion between the shielding layer 903 and each glass plate (901, 902). ⁇ Shrinkage is different.
  • the ceramic constituting the shielding layer 903 has a higher coefficient of thermal expansion than that of each glass plate (901, 902), the shielding layer 903 is formed on each glass plate (at the time of bending heating). 901 and 902).
  • the convex deformation portion 904 as described above does not occur. Therefore, in the laminated glass 900 in which the inner glass plate 901 and the outer glass plate 902 are overlapped, the parallelism between the two glass plates (901, 902) cannot be ensured at the portion where the convex deformed portion 904 is generated. Perspective distortion will occur. That is, the scenery seen through the part where the convex deformation has occurred is greatly distorted. The same applies to the case where the inner glass plate 901 is not provided with a shielding layer and the outer glass plate 902 is provided with a shielding layer.
  • the intermediate film (not shown) sandwiched between and pressed by both glass plates (901, 902) gathers in the convex deformed portion 904 to fill the gap. Therefore, in the deformed portion 904, the thickness of the intermediate film is increased, and this causes the deformed portion 904 to act like a convex lens. If it does so, the scenery seen through the deformation
  • the present invention has been made in view of such problems, and an object thereof is to provide a technique for reducing the perspective distortion generated in the vicinity of the shielding layer.
  • the present invention adopts the following configuration in order to solve the above-described problems.
  • the laminated glass according to one aspect of the present invention has an outer glass plate that has a first surface and a second surface, the first surface is convex, and the second surface is concave, and the third surface. And an inner glass plate that is curved so that the third surface is convex and the fourth surface is concave, and the outer glass plate is disposed between the outer glass plate and the inner glass plate. Formed of ceramic and an intermediate film that joins two surfaces and the third surface of the inner glass plate to each other, and is laminated along a peripheral portion of at least one of the second surface, the third surface, and the fourth surface. And the ceramic is configured such that the maximum reflectance of light in a wavelength range of 1000 nm to 2500 nm is 15% or more.
  • an outer glass plate having a convex first surface and a concave second surface, and an inner glass plate having a convex third surface and a concave fourth surface are intermediate films. Joined by.
  • a ceramic shielding layer is formed along the peripheral edge of at least one of the second surface, the third surface, and the fourth surface.
  • the temperature inside the heating furnace (inside the furnace) for heating the glass plate is set to about 1000 K (Kelvin). Therefore, based on Planck's law, it is assumed that a large amount of light (infrared rays) having a wavelength of about 2500 nm is emitted in the furnace. And the light of the wavelength of 1000 nm or more infrared region has the effect
  • the ceramic for forming the shielding layer a ceramic configured so that the maximum reflectance of light in the wavelength range of 1000 nm to 2500 nm is 15% or more. Use. Thereby, the ceramic which forms a shielding layer can make it hard to absorb the light (infrared rays) radiated
  • the ceramic becomes hot, in other words, the region where the ceramic is laminated is more likely to be heated above the set value. Can be prevented. Therefore, according to the said structure, it can prevent that the area
  • the above configuration it is possible to reduce the occurrence of the above deformation in the vicinity of the shielding layer. Therefore, in the vicinity of the shielding layer, the region that exhibits the lens action due to the change in the thickness of the intermediate film. Can be prevented from occurring. Therefore, according to the configuration, it is possible to reduce the perspective distortion generated in the vicinity of the shielding layer.
  • the perspective distortion is a phenomenon in which the scenery seen through the glass is distorted.
  • the ceramic may be configured to have a reflectance of 35% or more with respect to light having a wavelength of 2500 nm. According to this configuration, since the amount of infrared rays absorbed by the ceramic forming the shielding layer can be further suppressed when the glass plate is bent, the perspective distortion generated in the vicinity of the shielding layer can be suitably reduced. .
  • the ceramic may include an infrared reflecting pigment having a maximum reflectance of 60% or more with respect to light in a wavelength range of 1000 nm to 2500 nm. According to this configuration, since the amount of infrared rays absorbed by the ceramic forming the shielding layer can be further suppressed when the glass plate is bent, the perspective distortion generated in the vicinity of the shielding layer can be suitably reduced. .
  • the shielding layer may include a photographing window corresponding to the photographing device so that the photographing device can photograph through the laminated glass. It may be formed in a hole shape or a notch shape.
  • the hole shape refers to the state of completely surrounding the shooting window with the ceramic forming the shielding layer
  • the notch shape is the surrounding of the shooting window with the ceramic forming the shielding layer, It refers to the state of being partially open around the shooting window. That is, when the imaging window is formed in a hole shape or a notch shape in the shielding layer, the imaging window is sandwiched between the ceramics at both ends in a certain direction.
  • the shooting window is a relatively small area, the influence of the above-described deformation due to the ceramic is received from both ends, and there is a possibility that the shooting window may be greatly deformed to hinder shooting by the shooting device. There is. In particular, such a deformation is more likely to occur in a photographing window that is affected by ceramics from both ends in a relatively narrow area than the periphery of the shielding layer 903 in FIGS. On the other hand, according to the said structure, the deformation
  • the shielding layer includes a plurality of imaging devices corresponding to each of the plurality of imaging devices so that each of the plurality of imaging devices of the stereo camera can take an image through the laminated glass.
  • the photographing window may be provided. According to the said structure, the perspective distortion which arises in the peripheral part of an imaging
  • the outer glass plate and the inner glass plate may be made of a self-weight bending process.
  • the self-weight bending method since bending is performed by its own weight, deformation due to the high temperature of the shielding layer is likely to occur during heating of the molding. Therefore, in the self-weight bending method, deformation is likely to occur in the vicinity of the shielding layer, and thus large perspective distortion is likely to occur.
  • transformation in the vicinity of such a shielding layer can be suppressed for the above-mentioned reason, and the perspective distortion produced in the vicinity of a shielding layer can be reduced.
  • the laminated glass according to each of the above-described configurations may be used as a windshield for a vehicle whose mounting angle is 30 degrees or less with respect to the horizontal direction.
  • the shielding layer formed in a glass plate is comprised easily in a driver
  • the mounting angle with respect to the horizontal direction is relatively low, the length of the optical path through which light incident from the front passes through the laminated glass becomes long, and thus the amount of such perspective distortion increases.
  • the perspective distortion produced in the vicinity of a shielding layer can be reduced for said reason. Therefore, even if the shielding layer enters the driver's field of view under the condition that the mounting angle with respect to the horizontal direction is 30 degrees or less, the driver can confirm the scenery outside the vehicle up to the vicinity of the shielding layer without a sense of incongruity. . That is, reducing the perspective distortion generated in the vicinity of the shielding layer according to the present invention exerts a very beneficial effect on the mounting condition of the laminated glass that the mounting angle with respect to the horizontal direction is 30 degrees or less.
  • the outer glass plate and the inner glass plate may be transparent, and the ceramic forming the shielding layer is light having a wavelength in the range of 1000 nm to 2500 nm. May be different from the outer glass plate and the inner glass plate.
  • both glass plates are transparent, and the light absorptance in the wavelength range of 1000 nm to 2500 nm is different between the shielding layer ceramic and both glass plates. Therefore, during bending, a temperature difference is likely to occur between the ceramic of the shielding layer and the two glass plates, and deformation is likely to occur in the vicinity of the shielding layer, thereby causing a large perspective distortion.
  • both the glass plates are transparent, and the laminated glass in which the light absorptivity in the wavelength range of 1000 nm to 2500 nm is different between the ceramic of the shielding layer and the both glass plates, and the perspective distortion generated near the shielding layer. It is possible to provide a laminated glass with a reduced thickness.
  • reducing the perspective distortion generated in the vicinity of the shielding layer according to the present invention is a situation where a transparent glass plate and a ceramic having a light absorption rate in the above-mentioned wavelength range different from each glass plate are adopted as a laminated glass material. Exerts a very beneficial effect.
  • the shielding layer may be laminated only on either the second surface or the fourth surface.
  • a shielding layer is laminated
  • transformation in the vicinity of such a shielding layer can be suppressed for the above-mentioned reason, and the perspective distortion produced in the vicinity of a shielding layer can be reduced.
  • a deforming portion that refracts light passing through the outer glass plate and the inner glass plate may be formed in the vicinity of the shielding layer.
  • the refractive power may be 160 mdpt or less.
  • the laminated glass which reduced the perspective distortion produced in the shielding layer vicinity can be provided by making the deformation
  • the refractive power of a glass plate can change with the attachment angles of a glass plate.
  • the refractive power of the deformable portion may be 160 mdpt or less in a state where the laminated glass is tilted by 27 degrees with respect to the horizontal direction.
  • FIG. 1 schematically illustrates the state of the glass plate before forming.
  • FIG. 2 schematically illustrates the state of the glass plate during thermoforming.
  • FIG. 3 is a front view schematically illustrating the laminated glass according to the embodiment.
  • FIG. 4 is a cross-sectional view schematically illustrating the laminated glass according to the embodiment.
  • FIG. 5 is a diagram for explaining perspective distortion.
  • FIG. 6 schematically illustrates a manufacturing process of the glass plate according to the embodiment.
  • FIG. 7 schematically illustrates the shape near the shielding layer of the laminated glass according to the embodiment.
  • FIG. 8 is a diagram for explaining the deformation that occurs in the photographing window.
  • FIG. 9 is a diagram for explaining the deformation that occurs in the photographing window.
  • FIG. 8 is a diagram for explaining the deformation that occurs in the photographing window.
  • FIG. 10 shows the results of measuring the first surface and the third surface of the laminated glass according to the comparative example in which the shielding layer is provided on the fourth surface with a depth gauge.
  • FIG. 11 shows the measurement result of the total thickness of the laminated glass according to the comparative example in which the shielding layer is provided on the fourth surface.
  • FIG. 12 is a graph showing the reflectance of ceramics used in Examples and Comparative Examples.
  • FIG. 13 is a diagram for explaining observation conditions for perspective distortion.
  • FIG. 14 is a diagram for explaining a distortion rate calculation method.
  • FIG. 15 is a photograph showing the perspective distortion of the laminated glass according to the example.
  • FIG. 16 is a photograph showing the perspective distortion of the laminated glass according to the example.
  • FIG. 17 is a photograph showing the perspective distortion of the laminated glass according to the example.
  • FIG. 18 is a photograph showing the perspective distortion of the laminated glass according to the example.
  • FIG. 19 is a photograph showing the perspective distortion of the laminated glass according to the comparative example.
  • FIG. 20 is a diagram for explaining the lens action that occurs in the deformed portion.
  • FIG. 21 is a diagram for explaining the lens action that occurs in the deformed portion.
  • FIG. 22 is a diagram for explaining the relationship between the lens action and the magnification under the observation conditions of FIG.
  • FIG. 23 is a graph showing the relationship between the lens action and the magnification under the conditions of FIG.
  • FIG. 24 is a graph showing the relationship between the distortion rate and the lens action.
  • this embodiment will be described with reference to the drawings.
  • this embodiment described below is only an illustration of the present invention in all respects. It goes without saying that various improvements and modifications can be made without departing from the scope of the present invention. That is, in implementing the present invention, a specific configuration according to the embodiment may be adopted as appropriate.
  • FIG. 3 is a front view schematically illustrating the laminated glass 1 according to this embodiment.
  • FIG. 4 is a cross-sectional view schematically illustrating the laminated glass 1 according to this embodiment.
  • each direction is illustrated using the x axis, the y axis, and the z axis.
  • the z-axis direction corresponds to a direction perpendicular to the ground
  • the positive direction of the z-axis corresponds to a vertically upward direction.
  • the xy plane corresponds to a plane horizontal to the ground
  • the x-axis direction and the y-axis direction correspond to directions horizontal to the ground, respectively.
  • the z-axis positive direction and the negative direction are referred to as “up” and “down”, respectively
  • the x-axis positive direction and the negative direction are respectively referred to as “right” and “left”
  • the y-axis positive direction is referred to as “front” and “back”, respectively.
  • the laminated glass 1 according to the present embodiment is used as a windshield for a vehicle, and is attached to an automobile tilted from the vertical.
  • the laminated glass 1 according to the present embodiment includes an outer glass plate 2 disposed on the vehicle outer side, and an inner glass plate 3 disposed on the vehicle inner side. It is equipped with.
  • the outer glass plate 2 has a first surface 21 on the vehicle outer side and a second surface 22 on the vehicle inner side, the first surface 21 is convex, and the second surface 22 is concave. It is curved in the direction perpendicular to the surface (y-axis direction in the figure).
  • the inner glass plate 3 has a third surface 31 on the outer side of the vehicle and a fourth surface 32 on the inner side of the vehicle. The third surface 31 is convex and the fourth surface 32 is concave. It is curved in the y-axis direction in the figure.
  • a resin-made intermediate film 4 is disposed between the outer glass plate 2 and the inner glass plate 3, and the intermediate film 4 has a second surface 22 of the outer glass plate 2 and a third surface 31 of the inner glass plate 3. Are joined to each other. Moreover, the shielding layer 5 which shields the visual field from the outside of the vehicle is provided along the peripheral edge portion 11 of the laminated glass 1, specifically, the peripheral edge portion of the fourth surface 32 of the inner glass plate 3.
  • a stereo camera 6 is shielded by the shielding layer 5 via a bracket (not shown) and so on so that it cannot be seen from the outside of the vehicle.
  • the stereo camera 6 has two photographing devices (61, 62) spaced apart from each other so that two images with parallax can be simultaneously acquired.
  • the shielding layer 5 is configured so that each imaging device (51, 62) disposed inside the vehicle can photograph the situation outside the vehicle through the laminated glass 1. , 52) are provided with two photographing windows (53, 54).
  • the laminated glass 1 which concerns on this embodiment is comprised so that utilization as a windshield for motor vehicles provided with the stereo camera 6 is possible.
  • each component will be described.
  • outer glass plate 2 and the inner glass plate 3 are each transparent.
  • a known glass plate can be used for each of the outer glass plate 2 and the inner glass plate 3.
  • the outer glass plate 2 and the inner glass plate 3 may each be heat ray absorbing glass, clear glass, green glass, UV cut green glass, or the like.
  • the outer glass plate 2 and the inner glass plate 3 are each configured to realize visible light transmittance in accordance with the safety standards of the country where the automobile is used.
  • a desired solar radiation absorptivity can be secured by the outer glass plate 2 and the visible light transmittance can be adjusted by the inner glass plate 3 so as to satisfy safety standards.
  • the composition of the glass which can comprise the outer side glass plate 2 and the inner side glass plate 3 an example of a composition of clear glass and an example of a heat ray absorption glass composition are shown.
  • the composition of the heat-absorbing glass for example, based on the composition of the clear glass, the proportion of the total iron oxide in terms of Fe 2 O 3 (T-Fe 2 O 3) and 0.4 to 1.3 wt%, CeO
  • the ratio of 2 is 0 to 2% by mass
  • the ratio of TiO 2 is 0 to 0.5% by mass
  • the glass skeleton components (mainly SiO 2 and Al 2 O 3 ) are T-Fe 2 O 3 , CeO.
  • the composition can be reduced by an increase of 2 and TiO 2 .
  • the thickness of the laminated glass 1 according to the present embodiment is not particularly limited, but from the viewpoint of weight reduction, the total thickness of the outer glass plate 2 and the inner glass plate 3 is preferably 2.4 to 5.4 mm. The thickness is more preferably 2.6 to 4.8 mm, and particularly preferably 2.7 to 3.2 mm. Thus, what is necessary is just to make the total thickness of the outer side glass plate 2 and the inner side glass plate 3 small for weight reduction.
  • the thickness of each of the outer side glass plate 2 and the inner side glass plate 3 is not specifically limited, For example, the thickness of each of the outer side glass plate 2 and the inner side glass plate 3 can be determined as follows.
  • the outer glass plate 2 is mainly required to have durability and impact resistance against impacts of flying objects such as pebbles.
  • the thickness of the outer glass plate 2 is increased, the weight increases, which is not preferable.
  • the thickness of the outer glass plate 2 is preferably 1.8 to 3.0 mm, and more preferably 1.9 to 2.1 mm. Which thickness is adopted can be appropriately determined according to the embodiment.
  • the thickness of the inner side glass plate 3 can be made equivalent to the thickness of the outer side glass plate 2, thickness can be made smaller than the outer side glass plate 2 for the weight reduction of the laminated glass 1, for example. .
  • the thickness of the inner glass plate 3 is preferably 0.6 to 2.4 mm, more preferably 0.8 to 1.6 mm, and 1.0 It is particularly preferable that the thickness is ⁇ 1.4 mm.
  • the thickness of the inner glass plate 3 is preferably 0.8 to 1.3 mm. Which thickness is used for the inner glass plate 3 can be determined as appropriate according to the embodiment.
  • the above deformation may occur near the shielding layer 5.
  • the shielding layer 5 Such deformation tends to occur in the vicinity.
  • the thickness of the inner glass plate 3 is set to 1.6 mm or less, the above deformation is more likely to occur in the vicinity of the shielding layer 5.
  • the ease of deformation in the vicinity of the shielding layer is related not only to the thickness of the glass plate on which the shielding layer is laminated, but also to the ratio between the thickness of the glass plate and the thickness of the shielding layer.
  • the above-described deformation may occur in the vicinity of the shielding layer, When it is 100 or less, the above deformation tends to occur near the shielding layer.
  • the shielding layer 5 is laminated on the inner glass plate 3, when the thickness of the inner glass plate 3 and the thickness of the shielding layer 5 are in such a ratio, in the vicinity of the shielding layer. The above deformation may occur.
  • the shielding layer 5 is laminated on the outer glass plate 2.
  • it is possible to suppress the occurrence of such deformation by using a ceramic described later for the ceramic used for the shielding layer 5.
  • the outer glass plate 2 and the inner glass plate 3 are each formed in a substantially trapezoidal shape, and are perpendicular to the plane (in the y-axis direction in the drawing). Are curved to the same extent.
  • the length in the left-right direction (x-axis direction in the figure) of each glass plate (2, 3) may be set in the range of 500 mm to 3000 mm, and is preferably set in the range of 1000 mm to 2000 mm.
  • the length in the vertical direction (z-axis direction in the drawing) of each glass plate (2, 3) may be set in the range of 300 mm to 1500 mm, and is preferably set in the range of 500 mm to 1200 mm.
  • the amount of doubling of each glass plate (2, 3) may be 50 mm or less, and preferably 15 mm to 30 mm.
  • the amount of double is the depth from the straight line to the glass surface by drawing a vertical line connecting the upper and lower edges of the glass plate at the center in the left-right direction of the glass plate. That is, as the amount of double is larger, the glass plate is bent more greatly, and at the time of bending, the glass plate is heated at a higher temperature (the furnace temperature is set higher). Therefore, as the amount of double is larger, the above-described deformation is likely to occur near the shielding layer. However, in the present embodiment, by using the ceramics described later for the shielding layer 5, deformation occurs in the vicinity of the shielding layer 5 even if the double amount of each glass plate (2, 3) is set large. Can be suppressed.
  • the intermediate film 4 can have various configurations depending on the embodiment.
  • the intermediate film 4 can be configured by a three-layer structure in which a soft core layer is sandwiched between a pair of outer layers that are harder than this. In this way, by constituting the intermediate film 4 with a plurality of layers of a soft layer and a hard layer, the breakage resistance performance and sound insulation performance of the laminated glass 1 can be enhanced.
  • the material of the intermediate film 4 is not particularly limited, and may be appropriately selected according to the embodiment.
  • polyvinyl butyral resin PVB
  • This polyvinyl butyral resin (PVB) is preferable as a material for the outer layer because it is excellent in adhesion and penetration resistance with the outer glass plate 2 and the inner glass plate 3 respectively.
  • EVA ethylene vinyl acetate resin
  • a polyvinyl acetal resin softer than the polyvinyl butyral resin used for the outer layer can be used.
  • the hardness of the polyvinyl acetal resin is (a) the degree of polymerization of the starting polyvinyl alcohol, (b) the degree of acetalization, (c) the type of plasticizer, (d) the addition ratio of the plasticizer, etc. Can be controlled. Therefore, a hard polyvinyl acetal resin used for the outer layer and a soft polyvinyl acetal resin used for the core layer may be produced by appropriately adjusting at least one of the conditions (a) to (d).
  • the hardness of the polyvinyl acetal resin can be controlled by the type of aldehyde used for acetalization, coacetalization with a plurality of types of aldehydes or pure acetalization with a single aldehyde. Although it cannot generally be said, the polyvinyl acetal resin obtained by using an aldehyde having a large number of carbon atoms tends to be softer.
  • the core layer has an aldehyde having 5 or more carbon atoms (for example, n-hexylaldehyde, 2-ethylbutyraldehyde, n-heptylaldehyde, n- Octyl aldehyde) can be used as a polyvinyl acetal resin obtained by acetalization with polyvinyl alcohol.
  • an aldehyde having 5 or more carbon atoms for example, n-hexylaldehyde, 2-ethylbutyraldehyde, n-heptylaldehyde, n- Octyl aldehyde
  • the total thickness of the intermediate film 4 can be appropriately set according to the embodiment, and can be set to, for example, 0.3 to 6.0 mm, preferably 0.5 to 4.0 mm, More preferably, it is 0.6 to 2.0 mm.
  • the thickness of the core layer is preferably 0.1 to 2.0 mm, More preferably, it is ⁇ 0.6 mm.
  • the thickness of each outer layer is preferably larger than the thickness of the core layer. Specifically, it is preferably 0.1 to 2.0 mm, and more preferably 0.1 to 1.0 mm. preferable.
  • the method for producing such an intermediate film 4 is not particularly limited.
  • a resin component such as the above-mentioned polyvinyl acetal resin, a plasticizer and other additives as necessary, and uniformly kneading
  • examples thereof include a method of extruding each layer at once, and a method of laminating two or more resin films prepared by this method by a press method, a laminating method, or the like.
  • the resin film before lamination used in a method of laminating by a press method, a laminating method or the like may have a single layer structure or a multilayer structure.
  • the intermediate film 4 can be formed of a single layer in addition to a plurality of layers as described above.
  • the shielding layer 5 provided on the fourth surface 32 of the inner glass plate 3 will be described.
  • the shielding layer 5 is formed of ceramic which will be described later, and is laminated along the peripheral edge of the fourth surface 32 of the inner glass plate 3.
  • the shielding layer 5 can be divided into a peripheral region 51 along the peripheral portion and a protruding region 52 that protrudes downward in a rectangular shape from the upper side portion of the inner glass plate 3.
  • the peripheral region 51 shields the incidence of light from the peripheral portion 11 of the laminated glass 1. Further, the protruding region 52 prevents the stereo camera 6 disposed in the vehicle from being seen from outside the vehicle.
  • a region on the inner side in the plane direction from the shielding layer 5 is a non-shielding region 55 in which the shielding layer 5 is not formed. A driver who rides in the automobile to which the laminated glass 1 is attached and a companion who sits in the front passenger seat confirms the front outside the vehicle through the non-shielding region 55. Therefore, the non-shielding region 55 is configured to have a visible light transmittance so that at least the traffic situation outside the vehicle can be visually observed.
  • the projecting region 52 of the shielding layer 5 has two substantially trapezoidal shapes that are spaced apart from each other on the left and right, corresponding to the positions of the respective photographing devices (61, 62) of the stereo camera 6 disposed in the vehicle.
  • Photographing windows (53, 54) are provided.
  • Each photographing window (53, 54) is a region where a material such as ceramic constituting the shielding layer 5 is not laminated, and is formed in a hole shape in the protruding region 52 of the shielding layer 5.
  • the fact that each shooting window (53, 54) is formed in a hole shape means that the periphery of each shooting window (53, 54) is completely surrounded by ceramic forming the shielding layer 5, as shown in FIG. It is a state of being.
  • the respective photographing devices (61, 62) of the stereo camera 6 can photograph the situation outside the vehicle via the respective photographing windows (53, 54).
  • each photographing window (53, 54) is configured such that the visible light transmittance is 70% or more as defined in JIS R 3211.
  • permeability can be measured by the spectroscopic method prescribed
  • each part of the shielding layer 5 can be appropriately set according to the embodiment.
  • the width of the shielding layer 5 provided on the upper side of the inner glass plate 3 may be 50 mm
  • the width of the shielding layer 5 provided on each side may be 25 mm
  • the width of the shielding layer 5 may be 130 mm.
  • each photographing window (53, 54) is provided in a region other than the shielding layer 5, the size of each part of the shielding layer 5 becomes larger than necessary in order to prevent the stereo camera 6 from being seen from outside the vehicle. Therefore, the design of the laminated glass 1 may be impaired.
  • the size of the shielding layer 5 can be made relatively small.
  • such a shielding layer 5 is formed of a dark ceramic such as black, brown, gray, dark blue or the like.
  • the range of the thermal expansion coefficient of the ceramic is, for example, 50 to 150 ⁇ 10 ⁇ 7 / K (300 ° C.).
  • the dark ceramic has a coefficient of thermal expansion of 120 ⁇ 10 ⁇ 7 / K (300 ° C.).
  • the range of the thermal expansion coefficient of the glass plate is 80 to 120 ⁇ 10 ⁇ 7 / K (300 ° C.).
  • each glass plate (2, 3) has a coefficient of thermal expansion of 90 ⁇ 10 ⁇ 7 / K (300 ° C.).
  • FIG. 5 is a cross-sectional view schematically illustrating the perspective distortion generated in the laminated glass 1000.
  • Perspective distortion is a phenomenon in which the scenery seen through glass is distorted.
  • a laminated glass 1000 illustrated in FIG. 5 includes an outer glass plate 1001 and an inner glass plate 1002, and an intermediate film 1003 is disposed between the two glass plates (1001, 1002). Since the outer glass plate 1001 and the intermediate film 1003 and the inner glass plate 1002 and the intermediate film 1003 are in close contact with each other and there is almost no difference in refractive index, light refraction hardly occurs at these interfaces, and the light travels almost straight.
  • the single outer glass plate 1001 or the single inner glass plate 1002 irregular irregularities on the front surface and the back surface usually correspond, so that image distortion is suppressed.
  • the outer glass plate 1001 and the inner glass plate 1002 are different glass plates, the irregularities generated on the surfaces of the glass plates (1001, 1002) are not necessarily coincident, and it is natural that their positions are shifted. is there. Therefore, as shown in FIG. 5, basically, the unevenness of the outer surface of the outer glass plate 1001 is different from the unevenness of the inner surface of the inner glass plate 1002.
  • the light incident from the outer surface of the outer glass plate 1001 is refracted and travels straight inside the outer glass plate 1001, the intermediate film 1003, and the inner glass plate 1002, and the inner surface of the inner glass plate 1002 Refract further. Therefore, the incident light and the outgoing light are not parallel to each other and are at different angles. Due to this, an image generated by light incident through the laminated glass 1000 is distorted. The distortion of the image generated at this time is the perspective distortion.
  • the thermal expansion coefficient ratio of “(thermal expansion coefficient of ceramic) ⁇ (thermal expansion coefficient of glass plate)” is determined according to the material of the ceramic and each glass plate. The higher the thermal expansion coefficient ratio, the easier the shielding layer 5 expands with respect to the glass plates (2, 3), and the deformation tends to occur near the shielding layer 5. From this viewpoint, the thermal expansion coefficient ratio is preferably 3 times or less, more preferably 2 times or less. In particular, in the present embodiment, since the ceramic is laminated on the inner glass plate 3, it is preferable that the thermal expansion coefficient ratio between the inner glass plate 3 on which the ceramic is laminated and the ceramic satisfy such a condition. The same applies when the ceramic is laminated on the outer glass plate 2.
  • the ceramic forming the shielding layer 5 and the two glass plates (2, 3) have different light absorptances in the wavelength range of 1000 nm to 2500 nm, deformation is likely to occur in the vicinity of the shielding layer 5. turn into.
  • a temperature difference is likely to occur between the ceramic of the shielding layer 5 and the two glass plates (2, 3), whereby the shielding layer 5 and the two glass plates (2, 3) A difference in the amount of expansion tends to occur, and deformation tends to occur near the shielding layer 5. That is, the perspective distortion as described above increases in the vicinity of the shielding layer 5.
  • the light absorptance can be measured with, for example, a spectrophotometer (for example, Shimadzu UV-3100).
  • a spectrophotometer for example, Shimadzu UV-3100
  • the light absorption rate of the ceramic may change during the firing process.
  • the inventors have found the following. That is, conventionally, as a ceramic for forming the shielding layer, a strong blackish ceramic having a reflectance of 5% or less with respect to light (infrared rays) in a wavelength range of 1000 nm to 2500 nm has been used from the viewpoint of appearance. For this reason, when the glass plate is bent, the shielding layer easily absorbs 1000 nm to 2500 nm of infrared rays radiated into the furnace and is likely to become high temperature. That is, the deformation shown in FIG. 2 is likely to occur in the region near the shielding layer, and this has caused a large perspective distortion.
  • the reflectance of light (infrared rays) in the wavelength range of 1000 nm to 2500 nm is used as the ceramic for forming the shielding layer 5.
  • a ceramic configured to have a maximum value of 15% or more is used.
  • the ceramic is configured to have a reflectance of 35% or more with respect to light (infrared rays) having a wavelength of 2500 nm.
  • Such a ceramic can be produced based on the following composition, for example.
  • a ceramic having a reflectance of 35% or more with respect to light having a wavelength of 2500 nm can be produced.
  • the pigment in Table 1 (Black 6350) is a complex oxide pigment made of an oxide of iron and chromium, and is an infrared reflective pigment having a high infrared reflectance.
  • the pigment (Black 6350) has a maximum reflectance of 60% or more with respect to light (infrared rays) in the wavelength range of 1000 nm to 2500 nm.
  • the infrared reflectance of the ceramic used for forming the shielding layer 5 can be increased. That is, by appropriately selecting a pigment having a high reflectance with respect to light (infrared rays) in the wavelength range of 1000 nm to 2500 nm, the maximum value of the reflectance with respect to light (infrared rays) in the wavelength range of 1000 nm to 2500 nm is 15% or more.
  • a ceramic can be appropriately produced.
  • a pigment containing an iron oxide has a relatively high reflectance with respect to infrared rays. Therefore, when producing a ceramic having a maximum reflectance of 15% or more for light (infrared rays) in the wavelength range of 1000 nm to 2500 nm, it is preferable to employ a pigment containing an iron oxide.
  • the infrared reflectance of ceramic can be measured with a spectrophotometer (for example, UV-3100 manufactured by Shimadzu Corporation). Further, the infrared reflectance of ceramics can change during the firing process. In the present embodiment, it is only necessary that the fired ceramic (shielding layer 5) satisfies the reflectance condition.
  • the maximum value of the reflectance of the ceramic is 15% or more
  • the ceramic becomes difficult to melt in the furnace, and the shielding layer 5 may be formed in a state where the shielding property is insufficient. There is sex.
  • a glass binder having a low melting point may be selectively used as the material of the shielding layer 5.
  • the laminated glass 1 when using the laminated glass 1 as a windshield, the laminated glass 1 is attached to a motor vehicle with an adhesive agent.
  • this shielding layer 5 can prevent ultraviolet rays from entering the vehicle. Therefore, it is possible to prevent the durability of the windshield from being lowered.
  • the shielding layer 5 by configuring the shielding layer 5 so that the transmittance of light in the ultraviolet band is 0.1% or less, it is possible to favorably prevent the windshield from being deteriorated in durability.
  • Each imaging device (61, 62) of the stereo camera 6 is appropriately configured by a lens system, an image sensor, or the like so as to be able to photograph the situation outside the vehicle. As illustrated in FIG. 3, the imaging devices (61, 62) of the stereo camera 6 are arranged apart from each other in the left-right direction. Therefore, according to each imaging device (61, 62), a plurality of images with parallax can be simultaneously acquired.
  • a plurality of images with parallax obtained by the respective photographing devices (61, 62) are sent to the image processing device 7 as illustrated in FIG.
  • the image processing device 7 Based on a plurality of images acquired by the stereo camera 6, the image processing device 7, for example, the distance between the subject and the vehicle (hereinafter also referred to as “subject distance”), the moving speed of the subject, and the type of the subject Analyze etc.
  • the subject distance can be estimated by a well-known analysis (computer vision) using parallax generated in a plurality of obtained images. Further, the moving speed of the subject can be estimated based on the temporal change in the subject distance and the speed of the own vehicle.
  • the type of subject can be estimated by a known image analysis method such as pattern recognition.
  • the image processing apparatus 7 is configured as a computer having a storage unit, a control unit, an input / output unit, and the like so as to perform such image analysis and present the result to a user (driver).
  • Such an image processing device 7 may be a general-purpose device such as a PC (Personal Computer) or a tablet terminal, in addition to a device designed exclusively for the provided service.
  • FIG. 6 schematically illustrates a molding process of the laminated glass 1 according to the present embodiment.
  • the manufacturing method of the laminated glass 1 demonstrated below is only an example, and each step may be changed as much as possible. Further, in the manufacturing process described below, steps can be omitted, replaced, and added as appropriate according to the embodiment.
  • a flat outer glass plate 2 and an inner glass plate 3 are prepared as a preparation step. Further, based on the composition table in Table 1 and the like, a paste-like ceramic is prepared so that the maximum reflectance of light (infrared rays) in the wavelength range of 1000 nm to 2500 nm is 15% or more.
  • the prepared paste-like ceramic is printed (applied) on the peripheral portion of the fourth surface 32 of the inner glass plate 3 by screen printing or the like.
  • two regions where the ceramic is not printed are provided in the region where the protruding region 52 is formed.
  • the printed ceramic paste is dried by placing the glass 1 in an atmosphere of 150 ° C. to 250 ° C. for about 1 to 5 minutes.
  • the intermediate film 4 is sandwiched between the prepared outer glass plate 2 and inner glass plate 3 to form a flat laminated glass 10, and the formed laminated glass 10 is formed in a ring-shaped (frame-shaped) mold 800.
  • the mold 800 is disposed on the transfer table 801, and the transfer table 801 sequentially passes through the heating furnace 802 and the slow cooling furnace 803 in a state where the laminated glass 10 is placed on the mold 800.
  • the laminated glass 10 passes through a heating furnace 802 having an internal temperature of about 1000 K with only the peripheral edge supported.
  • the flat laminated glass 10 is bent downward on the inner side of the peripheral edge due to its own weight, and is formed into a curved surface.
  • the laminated glass 1 curved in the direction perpendicular to the surface as described above can be manufactured.
  • the manufactured laminated glass 1 is attached to the window part ahead of a motor vehicle as a windshield for vehicles at a predetermined angle.
  • the attachment angle of the laminated glass may be 30 degrees or less with respect to the horizontal direction.
  • each imaging device (61, 62) of the stereo camera 6 is placed at a predetermined location in the vehicle (for example, the front seat ceiling) via a bracket (not shown) or the like. It is attached.
  • FIG. 7 schematically illustrates the shape near the shielding layer 5 of the laminated glass 1 according to the present embodiment.
  • the laminated glass 1 is heated by a heating furnace 802 having an internal temperature of about 1000K.
  • a heating furnace 802 having an internal temperature of about 1000K.
  • a ceramic having a reflectance of 5% or less with respect to light in a wavelength range of 1000 nm to 2500 nm as in a comparative example described later has been used. Therefore, when the glass plate is heated in the heating furnace, the shielding layer absorbs a lot of light (infrared rays) radiated into the furnace, so that the shielding layer is heated too much, as shown in FIG. It is assumed that large deformation is likely to occur.
  • a deformed portion 12 that refracts light passing through the outer glass plate 2 and the inner glass plate 3 can be generated in the vicinity of the shielding layer 5.
  • the inner glass plate 3 on which the shielding layer 5 is laminated is likely to be deformed, and as a result, a portion where the shapes of the outer glass plate 2 and the inner glass plate 3 do not match in the vicinity of the shielding layer 5 is likely to occur. This portion can be the deformable portion 12.
  • the ceramic that forms the shielding layer 5 uses a ceramic that is configured so that the maximum reflectance of light in the wavelength range of 1000 nm to 2500 nm is 15% or more. ing. Therefore, when the laminated glass 1 is heated in the heating furnace 802, it is possible to prevent the shielding layer 5 from absorbing too much light (infrared rays) emitted in the furnace. That is, in the inner glass plate 3, it is possible to prevent a large temperature difference between a region where the shielding layer 5 is provided and a region where the shielding layer 5 is not provided, thereby providing the shielding layer 5. It can suppress that an area
  • the shielding layer 5 since it can prevent that the shielding layer 5 becomes high temperature, even if the thermal expansion coefficient of the ceramic which forms the shielding layer 5 and the thermal expansion coefficient of the inner side glass plate 3 differ, it is with respect to the inner side glass plate 3.
  • the relative expansion amount of the ceramic can be reduced. For these reasons, it is possible to suppress the occurrence of large deformation as shown in FIG. 2 in the vicinity of the shielding layer 5. That is, the size of the deformed portion 12 generated in the vicinity of the shielding layer 5 can be suppressed.
  • the distortion rate in the deformed portion 12 can be suppressed to about 27%.
  • transformation part 12 can be suppressed to about 18%.
  • transformation part 12 can be suppressed to 160 mdpt (0.16dpt) or less.
  • the refractive power (lens power) in the deformable portion 12 can be suppressed to 120 mdpt (0.12 dpt) or less.
  • refractive power can change with the attachment angles of a glass plate. The numerical range of the refractive power is measured in a state where the laminated glass 1 is inclined by 27 degrees with respect to the horizontal direction.
  • the shielding layer 5 is provided with two photographing windows (53, 54).
  • Each photographing window (53, 54) is a region where ceramic is not laminated, and a deformed portion that causes a large perspective distortion can occur in the vicinity of the periphery of each photographing window (53, 54) as described above. Therefore, when a conventional ceramic is used for forming the shielding layer 5, there is a deformed portion that causes perspective distortion that adversely affects photographing by the stereo camera 6 in the region of each photographing window (53, 54). It may be formed.
  • each photographing window (53, 54) is formed in a hole shape, and a ceramic surrounds the area of each relatively small photographing window (53, 54).
  • the ceramic is deformed from both ends in the left and right direction and the up and down direction, there is a possibility that the respective photographing windows (53, 54) are largely deformed. Since the image captured by the stereo camera 6 is used for measuring the distance to the subject or the like, if such a perspective distortion occurs, the measurement using the stereo camera 6 cannot be performed with accuracy, and the worst case occurs. In the case, the measurement becomes impossible.
  • the perspective distortion in the vicinity of the shielding layer 5 is reduced by using the ceramic having high infrared reflectance as described above for forming the shielding layer 5. Therefore, according to this embodiment, it is possible to prevent such a problem from occurring, and it is possible to provide the laminated glass 1 having the photographing windows (53, 54) suitable for photographing with the stereo camera 6.
  • both glass plates (2, 3) are made of a self-weight bending process.
  • the self-weight bending method since bending is performed by its own weight, deformation due to the high temperature of the shielding layer 5 during the heating is likely to occur. Therefore, in the self-weight bending method, when a conventional ceramic having low infrared reflectance is used for the shielding layer 5, a large deformation is likely to occur in the vicinity of the shielding layer 5, thereby causing a large perspective distortion.
  • the shielding layer 5 absorbs infrared rays in the furnace and becomes high temperature by using the ceramic having high infrared reflectance as described above for forming the shielding layer 5. Is suppressed. Therefore, according to the present embodiment, it is possible to prevent a large perspective distortion from being generated in the vicinity of the shielding layer 5 even under molding conditions such as a self-weight bending process in which a perspective distortion is likely to occur.
  • the attachment angle of the laminated glass 1 may be 30 degree
  • the shielding layer 5 provided in the laminated glass 1 is comprised easily in a driver
  • the mounting angle with respect to the horizontal direction is relatively low, the length of the optical path through which light incident from the front passes through the laminated glass becomes long, and thus the amount of such perspective distortion increases. Therefore, if a large perspective distortion is generated in the vicinity of the shielding layer 5, there is a possibility that the visual field of the driver is constantly hindered by the perspective distortion.
  • the perspective distortion in the vicinity of the shielding layer 5 can be reduced for the reason described above.
  • the mounting angle with respect to the horizontal direction is 30 degrees or less, even if each shielding layer enters the driver's field of view, the driver can view the scenery outside the vehicle to the vicinity of each shielding layer. It can be confirmed smoothly.
  • the shielding layer 5 is laminated on the fourth surface 32 of the laminated glass 1.
  • the surface on which the shielding layer 5 is laminated is not limited to the fourth surface 32 of the laminated glass 1, and may be the second surface 22 or the third surface 31.
  • the shielding layer 5 is formed only on one surface.
  • the number of surfaces on which the shielding layers 5 are provided is not limited to one, and the shielding layers 5 are provided on a plurality of surfaces selected from the second surface 22, the third surface 31, and the fourth surface 32. May be.
  • the shielding layer 5 may be provided on the second surface 22 and the fourth surface 32.
  • the shielding layer 5 when the shielding layer 5 is laminated only on either the second surface 22 or the fourth surface 32, deformation is likely to occur with only one of the glass plates on which the shielding layer 5 is laminated. Large deformation tends to occur.
  • the shielding layer 5 when the shielding layer 5 is laminated only on the fourth surface 32, since the space where the shielding layer 5 is laminated is open, the shielding layer 5 is shielded compared to the case where the shielding layer 5 is laminated only on the second surface 22. Large deformation tends to occur near the layer 5.
  • the ceramic for forming the shielding layer 5 a ceramic configured to have a maximum reflectance of 15% or more with respect to light in a wavelength range of 1000 nm to 2500 nm is used.
  • the occurrence of deformation near the shielding layer 5 is reduced. Therefore, even if the shielding layer 5 is laminated only on either the second surface 22 or the fourth surface 32, the laminated glass 1 with reduced see-through distortion generated in the vicinity of the shielding layer 5 can be produced.
  • the shielding layer 5 has a single layer structure.
  • the shielding layer 5 does not have to be limited to such an example as long as the maximum reflectance of light with a wavelength in the range of 1000 nm to 2500 nm is 15% or more. It may be.
  • the first ceramic layer is formed by laminating the ceramics having the composition shown in Table 1 on the fourth surface 32 of the inner glass plate 3.
  • a silver layer is formed by laminating silver on the first ceramic layer.
  • the second ceramic layer is formed by laminating the ceramic having the composition shown in Table 1 on the silver layer.
  • the shielding layer 5 having a three-layer structure can be formed.
  • the material of the composition shown by the following Table 2 can be utilized for a silver layer.
  • the shielding layer 5 When the shielding layer 5 is configured in such a multilayer structure, the outermost layer disposed on the outermost side and the layer in contact with the glass plate on which the shielding layer 5 is laminated (inner glass plate 3 in the above embodiment). It is preferable that the above-described infrared reflectance conditions are satisfied.
  • the layer in contact with the glass plate on which the shielding layer 5 is laminated in this way the radiation heat from the glass plate side is reflected at the time of heating for bending, and only the shielding layer 5 is prevented from rising in temperature.
  • the relative expansion amount of the shielding layer 5 with respect to the glass plate can be suppressed. Therefore, it is possible to efficiently prevent the above deformation from occurring in the vicinity of the shielding layer 5.
  • each photographing window (53, 54) is formed in a substantially trapezoidal shape.
  • the shape of each photographing window (53, 54) may not be limited to such an example, and may be appropriately selected according to the embodiment.
  • each photographing window (53, 54) may be formed in a rectangular shape, a circular shape, an elliptical shape, or the like.
  • the shooting windows (53, 54) may be omitted.
  • each photographing window (53, 54) is formed in a hole shape and is arranged apart from the non-shielding region 55. That is, the periphery of each imaging window (53, 54) is surrounded by the shielding layer 5 (projecting region 52).
  • the arrangement of the photographing windows (53, 54) may not be limited to such an example, and may be appropriately selected according to the embodiment.
  • each imaging window (53, 54) may be formed so as to be continuous with the non-shielding region 55. In other words, each photographing window (53, 54) may be formed in a cutout shape.
  • each imaging window (53, 54) is sandwiched between ceramics at both ends in the left-right direction (x-axis direction) and the up-down direction (z-axis direction).
  • photography window (53A, 54A) is pinched
  • the photographing window receives stress from the both end sides due to the expansion of the shielding layer, and the inner glass plate is greatly enlarged in this portion. It will deform into a convex shape. For this reason, when the shooting window is formed in a hole shape or a notch shape, there is a possibility that deformation that hinders shooting through the shooting window may occur in the shooting window.
  • transformation by the shielding layer 5 is suppressed by utilizing the ceramic which has the above infrared reflectances. Therefore, in the above embodiment and this modification, even if the shooting window is formed in the hole shape or the cutout shape in the shielding layer 5, it is possible to prevent the shooting window from being deformed to hinder shooting.
  • the outer side glass plate 2 and the inner side glass plate 3 of the laminated glass 1 are product made from a self-weight bending process.
  • the method of forming each of the outer glass plate 2 and the inner glass plate 3 into a curved shape may not be limited to the self-weight bending method, and may be appropriately selected according to the embodiment.
  • each of the outer glass plate 2 and the inner glass plate 3 may be formed into a curved shape by a press working method.
  • the intermediate film 4 can adopt various modes.
  • a shielding function of the shielding layer 5 may be provided in one region (staining region) of the intermediate film 4 by dyeing a part of the intermediate film 4 in a dark color such as black.
  • this stained area overlaps each imaging window (53, 54)
  • this stained area may hinder imaging by each imaging device (61, 62). Therefore, the portion where each photographing window (53, 54) overlaps with the stained region is replaced with a material having a high visible light transmittance so that the stained region does not overlap each photographing window (53, 54). May be.
  • the stereo camera 6 is composed of two photographing devices (61, 62).
  • the number of imaging devices constituting the stereo camera 6 is not limited to such an example, and may be three or more.
  • the number of imaging windows provided in the shielding layer 5 may be three or more.
  • one photographing device may be arranged in the vehicle. In this case, the number of photographing windows provided in the shielding layer 5 may be one.
  • the laminated glass 1 is utilized as a windshield for motor vehicles.
  • the use of the laminated glass 1 may not be limited to the windshield, and may be appropriately selected according to the embodiment.
  • the laminated glass 1 may be used for a rear glass and a roof, for example.
  • the conditions for producing the laminated glass according to the comparative example are as follows. ⁇ Size of both glass plates: (horizontal direction) 1329.6 mm, (vertical direction) 951.0 mm ⁇ Outer glass plate thickness: 2.0 mm ⁇ Inner glass plate thickness: 1.6 mm ⁇ Types of both glass plates: Green glass ⁇ Molding conditions for both glass plates: Furnace temperature is set to 650 ° C. so that the center double amount is 26.1 mm and the maximum double amount is 26.7 mm.
  • Thickness 0.8mm (single layer structure) -Width of shielding layer: (upper side) 50 mm, (each side part) 25 mm, (lower side part) 130 mm -Position of shielding layer: same as the embodiment-Thickness of shielding layer: 10-20 ⁇ m -Composition of the ceramic constituting the shielding layer: pigment 15%, resin (cellulose resin) 5%, organic solvent (pine oil) 15%, glass binder 60% ⁇ Pigment: BLACK 3250 (PIGMENT BLACK 28, manufactured by Asahi Kasei Kogyo Co., Ltd.)
  • Example 1 A glass plate according to Example 1 was produced under the same conditions as in the comparative example except for the ceramic composition constituting the shielding layer. In Example 1, a ceramic having the composition shown in Table 1 was used.
  • Example 2 A glass plate according to Example 2 was produced under the same conditions as in Example 1 and Comparative Example, except for the ceramic composition constituting the shielding layer.
  • the composition of the ceramic used in Example 2 was 15% pigment, 8% resin (cellulose resin), 7% organic solvent (pine oil), and 70% glass binder.
  • As the pigment a mixture of 50% BLACK 3250 (made by Asahi Kasei Kogyo Co., Ltd.) and 50% BLACK 6350 (made by Asahi Kasei Kogyo Co., Ltd.) was used.
  • Example 3 A glass plate according to Example 3 was produced under the same conditions as in Example 1 except for the type of pigment. BLACK 6301 (manufactured by Asahi Kasei Kogyo Co., Ltd.) was used as the pigment of Example 3.
  • Example 4 A glass plate according to Example 4 was produced under the same conditions as in Example 1 except for the type of pigment. Black 27 (42-701A manufactured by Toago Material Technology) was used as the pigment of Example 4.
  • the reflectance of the ceramic used in the comparative example with respect to light (infrared rays) in the wavelength range of 1000 nm to 2500 nm was 5% or less.
  • the maximum reflectance of the ceramics used in Examples 1 and 2 with respect to light (infrared rays) in the wavelength range of 1000 nm to 2500 nm was 15% or more.
  • the ceramic used in Example 1 has a reflectance of 35% or more with respect to light (infrared rays) having a wavelength of 2500 nm.
  • the maximum reflectance of the ceramics used in Examples 3 and 4 with respect to light (infrared rays) in the wavelength range of 1000 nm to 2500 nm was 15% or more.
  • the board 501 having a striped pattern was photographed by the camera 501 through the laminated glasses according to the examples (1, 2) and the comparative example.
  • the camera 501 was placed at a height of 1480 mm from the ground.
  • each laminated glass was arranged with an inclination of 27 degrees from the vertical direction.
  • the distance D1 between the board 500 and each laminated glass was set to 8845 mm, and the distance D2 between the camera 501 and each laminated glass was set to 3160 mm.
  • the striped pattern of the board 500 had a pitch width of 100 mm (white line width and black line width each 50 mm), and an angle of each line was 45 degrees.
  • FIG. 15 to 19 show photographs obtained by photographing each of the examples (1, 2) and the comparative example.
  • FIG. 15 shows a photograph obtained by photographing a laminated glass according to Example 1.
  • FIG. 16 shows a photograph obtained by photographing the laminated glass according to Example 2.
  • FIG. 17 shows a photograph obtained by photographing the laminated glass according to Example 3.
  • FIG. 18 shows a photograph obtained by photographing the laminated glass according to Example 4.
  • FIG. 19 shows a photograph obtained by photographing a laminated glass according to a comparative example.
  • the distortion rate of Example 1 was 12.1%.
  • the distortion rate of Example 2 was 27.0%.
  • the distortion rate of Example 3 was 15%.
  • the distortion rate of Example 4 was 18%.
  • the distortion rate of the comparative example was 29.0%.
  • A indicates the length from the base of the striped pattern to the original striped pattern.
  • B shows the shift amount (distance between the dotted line in the figure and the alternate long and short dash line in the figure) obtained by translating the original striped pattern (dotted line in the figure) so as to contact the outer edge of the actual striped pattern.
  • C indicates the length from the root to the height at which B is measured. The smaller the distortion rate, the less the perspective distortion.
  • FIG. 20 and 21 schematically illustrate a scene in which the striped image used for the measurement of the distortion rate is distorted by the deformed portion near the shielding layer in a state where the laminated glass is inclined by 27 degrees with respect to the horizontal direction. It is illustrative.
  • FIG. 20 shows an example of a striped pattern viewed through the deformed portion. Assuming that the image of the striped pattern expands and contracts only in the y direction due to the lens action of the deformed portion, the point P and the point Q of the striped pattern seen through the deformed portion are actually from the P point and the Q point. It exists at the point Pa and the point Qa where the line extending in the y direction and the stripe pattern intersect.
  • the magnification m of the deforming portion having the lens action can be given by the following equation (2) (A is a negative value and B is a positive value). Further, by substituting the above mathematical formula 1 into the following mathematical formula 2, a relational expression between the distortion rate d and the magnification m can be obtained as shown in the following mathematical formula 3.
  • FIG. 21 shows a scene in which distortion having a tendency opposite to that in FIG. 20 occurs when the striped pattern is seen through the deformed portion.
  • the relational expression between the distortion rate d and the magnification m can be derived in the same manner as described above. That is, the magnification m of the deforming portion having a lens action can be given by the same expression as the above formula 2 (where A is a positive value and B is a negative value). Further, as shown in the following equation 4, a relational expression between the distortion rate d and the magnification m can be obtained.
  • FIG. 22 shows a method of calculating the magnification of a lens having a predetermined refractive power.
  • a lens having a predetermined refractive power is arranged at a position similar to the position where the laminated glass is arranged under the distortion rate observation condition shown in FIG.
  • an object having a predetermined height is arranged at a position where the striped board is arranged under the distortion rate observation condition.
  • the position where the camera is placed under the distortion rate observation condition is used as the pupil position, and the light beam that is refracted by the lens from the vertex of the object and passes through the pupil position is obtained.
  • the light beam passing through the pupil position is directly extended to the position (hereinafter also referred to as “object position”) where the object is arranged straight in the opposite direction (that is, the object side) without refraction at the lens.
  • the height of the extended line (dotted line in FIG. 22) at the object position is the height of the virtual image.
  • FIG. 23 is a graph obtained by performing the above calculation using optical design software Oslo Premium (6.3.0) manufactured by Lambda Research Corporation and plotting the magnification with respect to the refractive power.
  • FIG. 24 is a graph showing the relationship between the distortion rate and refractive power derived thereby. According to this graph, the refractive power can be obtained from the distortion rate, and the distortion rate can be obtained from the refractive power. Therefore, the refractive power in the vicinity of the shielding layers of Examples 1 to 4 and the comparative example was calculated using the graph of FIG. As a result, the refractive power of Example 1 was 80 mdpt (0.08 dpt). The refractive power of Example 2 was 160 mdpt (0.16 dpt).
  • the refractive power of Example 3 was 100 mdpt (0.1 dpt).
  • the refractive power of Example 4 was 120 mdpt (0.12 dpt).
  • the refractive power of the comparative example was 180 mdpt (0.18 dpt). This refractive power can be measured as appropriate without depending on the above calculation.
  • the perspective distortion generated in the vicinity of the shielding layer can be improved by using a ceramic having a high infrared reflectance for the formation of the shielding layer. Specifically, by using ceramic with a maximum reflectance of 15% or more for light (infrared rays) in the wavelength range of 1000 nm to 2500 nm, the distortion rate at the deformed portion near the shielding layer is about 27%. It was found that the refractive power (lens power) with the laminated glass tilted 27 degrees with respect to the horizontal direction can be reduced to 160 mdpt (0.16 dpt) or less.
  • Example 2 using a ceramic having a maximum reflectance of 15% or more for light (infrared rays) in the wavelength range of 1000 nm to 2500 nm, the distortion is 2% or more and the refractive power is higher than that of the comparative example. It was improved by 20 mdpt (0.02 dpt) or more.
  • the distortion rate in the deformed portion generated in the vicinity of the shielding layer is suppressed to about 18%, and the refractive power (lens power) is reduced to 120 mdpt (0.12 dpt) or less. It turns out that it can be suppressed.
  • the distortion is 15% or more and the refractive power is 60 mdpt (0.06 dpt) compared to the comparative example.
  • the above has also been improved.
  • the relationship between the distortion rate and the sensory evaluation is as shown in Table 3 below.
  • an “expert” is a person who understands how to find perspective distortion, such as moving the viewpoint up and down
  • an “amateur” is a person who does not know how to find such perspective distortion. is there.
  • the distortion rate in the vicinity of the shielding layer is improved by 2%, and the refractive power is 20 mdpt (0.02 dpt).
  • the perspective distortion can be reduced to the extent that only an expert can understand. That is, by using a ceramic having a maximum reflectance of 15% or more with respect to light (infrared rays) in the wavelength range of 1000 nm to 2500 nm for forming the shielding layer, an expert can understand the perspective distortion generated in the vicinity of the shielding layer. It was found that it can be reduced to the extent.
  • the distortion rate near the shielding layer is improved by 15% or more, and the refractive power is 100 mdpt (0.1 dpt). It was found that the perspective distortion can be reduced to such an extent that even an amateur can understand. That is, it has been found that by using a ceramic having a reflectance of 35% or more with respect to light having a wavelength of 2500 nm (infrared rays) for forming the shielding layer, it is possible to drastically reduce the perspective distortion generated in the vicinity of the shielding layer.
  • SYMBOLS 1 Laminated glass, 11 ... Perimeter part, 12 ... Deformation part, 2 ... outer glass plate, 21 ... first surface, 22 ... second surface, 3 ... inner glass plate, 31 ... third surface, 32 ... fourth surface, 4 ... intermediate film, 5 ... shielding layer, 51 ... peripheral region, 52 ... protruding region, 53, 54 ... shooting window, 55 ... unshielded area, 6 ... Stereo camera, 61/62 ... Shooting device, 7: Image processing device, 800 ... Mold, 801 ... Transfer, 802 ... Heating furnace, 803 ... Slow cooling furnace, 500 ... Board, 501 ... Camera

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Abstract

本発明の一側面に係る合わせガラスは、第１面及び第２面を有し、第１面が凸となり、第２面が凹となるように湾曲した外側ガラス板と、第３面及び第４面を有し、第３面が凸となり、第４面が凹となるように湾曲した内側ガラス板と、前記外側ガラス板及び前記内側ガラス板の間に配置され、前記外側ガラス板の第２面及び前記内側ガラス板の第３面を互いに接合する中間膜と、セラミックにより形成され、前記第２面、前記第３面及び前記第４面の少なくともいずれかの周縁部に沿って積層される遮蔽層と、を備え、前記セラミックは、１０００ｎｍ～２５００ｎｍの波長の範囲の光に対する反射率の最大値が１５％以上となるように構成される。

Description

合わせガラス
　本発明は、合わせガラスに関する。
　例えば、特許文献１では、凸となる第１面及び凹となる第２面を有する外側ガラス板と凸となる第３面及び凹となる第４面を有する内側ガラス板とを中間膜を介して互いに接合した合わせガラスが提案されている。このような合わせガラスでは、一般的には、内側ガラス板の第４面の周縁部に沿って、セラミックによる遮蔽層が形成される。
特開２０１５－０２４９２９号公報
　本件発明者らは、セラミックによる遮蔽層をガラス板の周縁部に沿って形成すると、合わせガラスを湾曲に成形する際に、次のような問題点が生じることを見出した。以下、図１及び図２を用いて、本件発明者らが見出した当該問題点について説明する。
　図１は、成形前の合わせガラス９００の状態を模式的に例示する。図２は、加熱成形中の合わせガラス９００の状態を模式的に例示する。図１及び図２に例示されるように、合わせガラス９００は、内側に配置される内側ガラス板９０１と、外側に配置される外側ガラス板９０２と、を備えている。
　まず、図１に例示されるように、遮蔽層９０３を形成するため、合わせガラス９００を湾曲に成形する前に、平板状の内側ガラス板９０１における、成形により凹となる面の周縁部に、黒色等の濃色のセラミックが積層（塗布）される。積層されたセラミックは、自重曲げ加工法、プレス加工法等で合わせガラス９００を曲げ成形する際に、合わせガラス９００と共に加熱され、焼成される。これにより、セラミックを塗布した領域に遮蔽層９０３が形成される。
　ここで、遮蔽層９０３を構成するセラミックは、一般的には、各ガラス板（９０１、９０２）よりも高い熱吸収率を有する。そのため、曲げ成形するために合わせガラス９００を加熱している間、各ガラス板（９０１、９０２）よりもセラミックは高温になり、これにより、合わせガラス９００におけるセラミックを積層した領域は、設計値以上の温度まで加熱される。したがって、セラミックを積層した領域のガラスの粘性は小さくなり、セラミックを積層した領域（遮蔽層９０１を形成した領域）は、変形しやすくなってしまう。
　また、一般的には、遮蔽層９０３を構成するセラミックの膨張係数は各ガラス板（９０１、９０２）の膨張係数と相違し、遮蔽層９０３と各ガラス板（９０１、９０２）との間で膨張・収縮量が相違する。例えば、遮蔽層９０３を構成するセラミックが各ガラス板（９０１、９０２）よりも高い熱膨張率を有している場合には、曲げ成形の加熱の際に、遮蔽層９０３は、各ガラス板（９０１、９０２）よりも大きく膨張してしまう。
　すなわち、曲げ成形の加熱の際には、内側ガラス板９０１のセラミックを積層した部分的な領域が遮蔽層９０１の影響で変形しやすくなっているところ、遮蔽層９０３は、内側ガラス板９０１に対して面内方向に膨張しようとする。その結果、図２に例示されるように、内側ガラス板９０１における遮蔽層９０３付近の領域は、遮蔽層９０３の相対的な膨張による矢印方向の応力を受けて撓んでしまい、凸状の変形部９０４が生じてしてしまう。このような撓みは、合わせガラス９００をいわゆる自重曲げ加工で成形する際に顕著に生じる。
　一方、外側ガラス板９０２には、遮蔽層９０３が設けられていないため、上記のような凸状の変形部９０４は発生しない。そのため、内側ガラス板９０１と外側ガラス板９０２とを重ね合わせた合わせガラス９００では、この凸状の変形部９０４が生じた部分で、両ガラス板（９０１、９０２）の平行が担保できず、大きな透視歪が生じてしまう。すなわち、凸状の変形が生じた部分を通して見た景色が大きく歪んでしまう。これは、内側ガラス板９０１に遮蔽層を設けず、外側ガラス板９０２に遮蔽層を設けた場合も同様である。
　そして、この凸状の変形部９０４には、両ガラス板（９０１、９０２）により挟持され、圧迫されている中間膜（不図示）が、隙間を埋めようと集まってくる。そのため、変形部９０４では、中間膜の厚みが大きくなってしまい、これによって、この変形部９０４は、凸レンズのように作用するようになってしまう。そうすると、変形部９０４を通して見た景色は、この凸レンズの作用によって、大きく歪んでしまう。本件発明者らは、このような理由により、セラミックによる遮蔽層をガラス板の周縁部に沿って形成すると、遮蔽層付近で大きな透視歪が発生するという問題点が生じることを見出した。
　本発明は、一側面では、このような問題点を鑑みてなされたものであり、その目的は、遮蔽層付近で生じる透視歪を低減する技術を提供することである。
　本発明は、上述した課題を解決するために、以下の構成を採用する。
　すなわち、本発明の一側面に係る合わせガラスは、第１面及び第２面を有し、第１面が凸となり、第２面が凹となるように湾曲した外側ガラス板と、第３面及び第４面を有し、第３面が凸となり、第４面が凹となるように湾曲した内側ガラス板と、前記外側ガラス板及び前記内側ガラス板の間に配置され、前記外側ガラス板の第２面及び前記内側ガラス板の第３面を互いに接合する中間膜と、セラミックにより形成され、前記第２面、前記第３面及び前記第４面の少なくともいずれかの周縁部に沿って積層される遮蔽層と、を備え、前記セラミックは、１０００ｎｍ～２５００ｎｍの波長の範囲の光に対する反射率の最大値が１５％以上となるように構成される。
　当該構成に係る合わせガラスでは、凸となる第１面及び凹となる第２面を有する外側ガラス板、及び凸となる第３面及び凹となる第４面を有する内側ガラス板が、中間膜によって接合される。そして、セラミックによる遮蔽層が、第２面、第３面、及び第４面の少なくともいずれかの周縁部に沿って形成される。
　ところで、一般的に、このようなガラス板を曲げ成形する際には、ガラス板を加熱する加熱炉の内部（炉内）の温度は、約１０００Ｋ（ケルビン）程度に設定される。そのため、プランクの法則に基づくと、炉内では、約２５００ｎｍの波長の光（赤外線）が多く放射されていると想定される。そして、１０００ｎｍ以上の赤外線領域の波長の光は、物質を加熱する作用を有している。そのため、加熱炉の炉内では、１０００ｎｍ～２５００ｎｍの波長の光の影響が強くなっており、このような波長の光によって、遮蔽層を形成するセラミックが加熱されると想定される。
　そこで、上記本発明の一側面に係る合わせガラスでは、遮蔽層を形成するセラミックとして、１０００ｎｍ～２５００ｎｍの波長の範囲の光に対する反射率の最大値が１５％以上となるように構成されるセラミックを利用する。これにより、遮蔽層を形成するセラミックが、炉内に多く放射されている光（赤外線）を吸収しにくいようにすることができる。
　すなわち、セラミックが吸収する赤外線の量を抑えることで、ガラス板を曲げ成形する際に、セラミックが高温になるのを、換言すると、セラミックを積層した領域が設定値以上に加熱されやすくなるのを防止することができる。そのため、上記構成によれば、このセラミックを積層した領域が大きく曲がってしまうのを防ぐことができ、これによって、遮蔽層付近で変形が生じるのを低減することができる。
　したがって、上記構成によれば、遮蔽層付近に上記のような変形が生じるのを低減することができるため、遮蔽層付近において、中間膜の厚みの変化に起因して、レンズ作用を発揮する領域が発生するのを抑えることができる。よって、当該構成によれば、遮蔽層付近で生じる透視歪を低減することができる。なお、透視歪とは、ガラスを通して見た景色が歪む現象のことである。
　また、上記構成に係る合わせガラスの別の形態として、前記セラミックは、２５００ｎｍの波長の光に対して３５％以上の反射率を有するように構成されてもよい。当該構成によれば、ガラス板を曲げ成形する際に、遮蔽層を形成するセラミックが吸収する赤外線の量をより抑えることができるため、遮蔽層付近で生じる透視歪を好適に低減することができる。
　また、上記各構成に係る合わせガラスの別の形態として、前記セラミックは、１０００ｎｍ～２５００ｎｍの波長の範囲の光に対する反射率の最大値が６０％以上である赤外線反射顔料を含んでもよい。当該構成によれば、ガラス板を曲げ成形する際に、遮蔽層を形成するセラミックが吸収する赤外線の量をより抑えることができるため、遮蔽層付近で生じる透視歪を好適に低減することができる。
　また、上記各構成に係る合わせガラスの別の形態として、前記遮蔽層は、撮影装置が合わせガラスを通して撮影可能なように、当該撮影装置に対応する撮影窓を備えてもよく、前記撮影窓は、孔状又は切り欠き状に形成されてよい。孔状とは、遮蔽層を形成するセラミックで撮影窓の周りを完全に囲っている状態を指し、切り欠き状とは、遮蔽層を形成するセラミックで撮影窓の周りが囲まれているが、撮影窓の周りで部分的に開放されている状態を指す。すなわち、遮蔽層において撮影窓を孔状又は切り欠き状に形成すると、この撮影窓は、ある一方向において、セラミックに両端側で挟まれる。そうすると、撮影窓は比較的に小さい領域であるため、セラミックによる上記変形の影響を両端側から受けて、この撮影窓には、撮影装置による撮影を阻害するような大きな変形が生じてしまう可能性がある。特に、上記図１及び図２の遮蔽層９０３の周辺よりも、比較的に狭い領域で両端側からセラミックの影響を受ける撮影窓では、このような変形がより顕著に生じやすい。これに対して、当該構成によれば、上記の理由により、そのようなセラミックによる変形を抑えることができる。そのため、撮影装置による撮影を阻害しない、換言すると、撮影に適した撮影窓を有する合わせガラスを提供することができる。
　また、上記構成に係る合わせガラスの別の形態として、前記遮蔽層は、ステレオカメラの複数の撮影装置それぞれが前記合わせガラスを通して撮影可能なように、当該複数の撮影装置それぞれにそれぞれ対応する複数の前記撮影窓を備えてもよい。当該構成によれば、上記の理由により、撮影窓の周縁部で生じる透視歪を低減することができる。そのため、ステレオカメラによる撮影に適した撮影窓を有する合わせガラスを提供することができる。
　また、上記各構成に係る合わせガラスの別の形態として、前記外側ガラス板及び前記内側ガラス板は、自重曲げ加工製であってよい。自重曲げ加工法では、曲げ成形を自重によって行うため、成形の加熱の際に遮蔽層が高温になることに起因する変形が起こりやすい。そのため、自重曲げ加工法では、遮蔽層付近で変形が生じやすくなり、これによって、大きな透視歪が発生しやすくなる。これに対して、当該構成によれば、上記の理由により、そのような遮蔽層付近での変形を抑え、遮蔽層付近で生じる透視歪を低減することができる。そのため、遮蔽層付近で生じる透視歪を低減した自重曲げ加工製の合わせガラスを提供することができる。すなわち、本発明により遮蔽層近傍で生じる透視歪を低減することは、自重曲げ加工法で合わせガラスを成形する場面で、非常に有益な効果を発揮する。
　また、上記各構成に係る合わせガラスは、取付角度が、水平方向に対して３０度以下であるである車両用のウインドシールドとして利用されてよい。当該構成では、合わせガラスの取付角度が、水平方向に対して３０度以下であるため、ガラス板に形成される遮蔽層は、運転者の視野に入りやすく構成される。そのため、遮蔽層付近で大きな透視歪が発生していると、当該透視歪により運転者の視野が恒常的に妨げられてしまう可能性がある。また、水平方向に対する取付角度が比較的に低いと、前方から入射する光が合わせガラス内を透過する光路長が長くなるため、このような透視歪の歪量が大きくなってしまう。これに対して、当該構成によれば、上記の理由により、遮蔽層付近で生じる透視歪を低減することができる。したがって、水平方向に対する取付角度が３０度以下であるとの条件により、運転者の視野に遮蔽層が入っても、運転者は、遮蔽層付近まで、車外の景色を違和感なく確認することができる。すなわち、本発明により遮蔽層付近で生じる透視歪を低減することは、水平方向に対する取付角度が３０度以下であるとの合わせガラスの取付条件に対して、非常に有益な効果を発揮する。
　また、上記各構成に係る合わせガラスの別の形態として、前記外側ガラス板及び前記内側ガラス板は透明であってよく、前記遮蔽層を形成する前記セラミックは、１０００ｎｍ～２５００ｎｍの波長の範囲の光の吸収率が前記外側ガラス板及び前記内側ガラス板とは異なっていてよい。当該構成では、両ガラス板が透明であり、かつ１０００ｎｍ～２５００ｎｍの波長の範囲の光の吸収率が遮蔽層のセラミックと両ガラス板とで異なっている。そのため、曲げ加工の際に、遮蔽層のセラミックと両ガラス板との間で温度差が生じやすく、遮蔽層付近で変形が生じやすくなり、これによって、大きな透視歪が発生しやすくなる。これに対して、当該構成によれば、上記の理由により、そのような遮蔽層付近での変形を抑え、遮蔽層付近で生じる透視歪を低減することができる。そのため、両ガラス板が透明であり、かつ１０００ｎｍ～２５００ｎｍの波長の範囲の光の吸収率が遮蔽層のセラミックと両ガラス板とで異なっている合わせガラスであって、遮蔽層付近で生じる透視歪を低減した合わせガラスを提供することができる。すなわち、本発明により遮蔽層近傍で生じる透視歪を低減することは、透明なガラス板、及び上記波長の範囲の光の吸収率が各ガラス板と異なるセラミックを合わせガラスの材料に採用する場面で、非常に有益な効果を発揮する。
　また、上記各構成に係る合わせガラスの別の形態として、前記遮蔽層は、前記第２面及び前記第４面のいずれかにのみ積層されてよい。当該構成では、遮蔽層が、第２面及び第４面のいずれかにのみ積層されるため、遮蔽層を積層したいずれか一方のガラス板のみで変形が生じやすくなり、これによって、遮蔽層付近で大きな透視歪をもたらす変形部が形成されやすくなる。これに対して、当該構成によれば、上記の理由により、そのような遮蔽層付近での変形を抑え、遮蔽層付近で生じる透視歪を低減することができる。そのため、第２面及び第４面のいずれかにのみ遮蔽層を積層した合わせガラスであって、遮蔽層付近で生じる透視歪を低減した合わせガラスを提供することができる。すなわち、本発明により遮蔽層近傍で生じる透視歪を低減することは、第２面及び第４面のいずれかにのみ遮蔽層を積層する場面で、非常に有益な効果を発揮する。
　また、上記各構成に係る合わせガラスの別の形態として、前記遮蔽層付近には、前記外側ガラス板及び前記内側ガラス板を通過する光を屈折させる変形部が形成されてよく、前記変形部の屈折力は、１６０ｍｄｐｔ以下であってよい。当該構成によれば、屈折力が１６０ｍｄｐｔを超えた変形部が遮蔽層付近に存在しないようにすることで、遮蔽層付近で生じる透視歪を低減した合わせガラスを提供することができる。なお、ガラス板の屈折力は、ガラス板の取付角度によって変化し得る。前記変形部の屈折力は、合わせガラスを水平方向に対して２７度傾けた状態で１６０ｍｄｐｔ以下であってよい。
　本発明によれば、遮蔽層付近で生じる透視歪を低減する技術を提供することができる。
図１は、成形前のガラス板の状態を模式的に例示する。 図２は、加熱成形中のガラス板の状態を模式的に例示する。 図３は、実施の形態に係る合わせガラスを模式的に例示する正面図である。 図４は、実施の形態に係る合わせガラスを模式的に例示する断面図である。 図５は、透視歪を説明するための図である。 図６は、実施の形態に係るガラス板の製造工程を模式的に例示する。 図７は、実施の形態に係る合わせガラスの遮蔽層付近の形状を模式的に例示する。 図８は、撮影窓で生じる変形を説明するための図である。 図９は、撮影窓で生じる変形を説明するための図である。 図１０は、第４面に遮蔽層を設けた比較例に係る合わせガラスの第１面及び第３面をそれぞれデプスゲージで測定した結果を示す。 図１１は、第４面に遮蔽層を設けた比較例に係る合わせガラスの総板厚の測定結果を示す。 図１２は、実施例及び比較例で利用したセラミックの反射率を示すグラフである。 図１３は、透視歪の観察条件を説明するための図である。 図１４は、歪率の計算方法を説明するための図である。 図１５は、実施例に係る合わせガラスの透視歪を示す写真である。 図１６は、実施例に係る合わせガラスの透視歪を示す写真である。 図１７は、実施例に係る合わせガラスの透視歪を示す写真である。 図１８は、実施例に係る合わせガラスの透視歪を示す写真である。 図１９は、比較例に係る合わせガラスの透視歪を示す写真である。 図２０は、変形部で生じるレンズ作用を説明するための図である。 図２１は、変形部で生じるレンズ作用を説明するための図である。 図２２は、図１３の観察条件におけるレンズ作用と倍率との関係を説明するための図である。 図２３は、図２２の条件におけるレンズ作用と倍率との関係を示すグラフである。 図２４は、歪率とレンズ作用との関係を示すグラフである。
　以下、本発明の一側面に係る実施の形態（以下、「本実施形態」とも表記する）を、図面に基づいて説明する。ただし、以下で説明する本実施形態は、あらゆる点において本発明の例示に過ぎない。本発明の範囲を逸脱することなく種々の改良や変形を行うことができることは言うまでもない。つまり、本発明の実施にあたって、実施形態に応じた具体的構成が適宜採用されてもよい。
　§１　構成例
　まず、図３及び図４を用いて、本実施形態に係る合わせガラス１を説明する。図３は、本実施形態に係る合わせガラス１を模式的に例示する正面図である。また、図４は、本実施形態に係る合わせガラス１を模式的に例示する断面図である。
　なお、図３及び図４では、説明の便宜のため、ｘ軸、ｙ軸及びｚ軸を用いて各方向を例示している。ここでは、ｚ軸方向が地面に対して垂直な方向に相当し、ｚ軸の正の向きが鉛直上向きに相当する。また、ｘｙ平面は地面に対して水平な面に相当し、ｘ軸方向及びｙ軸方向はそれぞれ地面に対して水平な方向に相当する。以下では、ｚ軸正の方向及び負の方向をそれぞれ「上」及び「下」と称し、ｘ軸正の方向及び負の方向をそれぞれ「右」及び「左」と称し、ｙ軸正の方向及び負の方向をそれぞれ「前」及び「後」と称することとする。
　本実施形態に係る合わせガラス１は、車両用のウインドシールドとして利用され、垂直から傾けて自動車に取り付けられる。具体的には、図３及び図４に例示されるように、本実施形態に係る合わせガラス１は、車外側に配置される外側ガラス板２と、車内側に配置される内側ガラス板３と、を備えている。
　図４に例示されるように、外側ガラス板２は、車外側の第１面２１及び車内側の第２面２２を有しており、第１面２１が凸となり、第２面２２が凹となるように面直方向（図中のｙ軸方向）に湾曲している。同様に、内側ガラス板３は、車外側の第３面３１及び車内側の第４面３２を有し、第３面３１が凸となり、第４面３２が凹となるように面直方向（図中のｙ軸方向）に湾曲している。
　外側ガラス板２及び内側ガラス板３の間には樹脂製の中間膜４が配置されており、この中間膜４は、外側ガラス板２の第２面２２と内側ガラス板３の第３面３１とを互いに接合している。また、合わせガラス１の周縁部１１、詳細には、内側ガラス板３の第４面３２の周縁部に沿って、車外からの視野を遮蔽する遮蔽層５が設けられている。
　更に、この合わせガラス１を取り付ける自動車の車内には、ブラケット（不図示）等を介してステレオカメラ６が、遮蔽層５に遮蔽され、車外から見えないように取り付けられている。このステレオカメラ６は、視差の生じた２枚の画像を同時に取得可能なように、互いに離間した２つの撮影装置（６１、６２）を有している。
　そして、図３に例示されるように、遮蔽層５は、車内に配置された各撮影装置（６１、６２）が、合わせガラス１を通して車外の状況を撮影可能なように、各撮影装置（５１、５２）に対応する２つの撮影窓（５３、５４）を備えている。これにより、本実施形態に係る合わせガラス１は、ステレオカメラ６を備える自動車用のウインドシールドとして利用可能に構成されている。以下、各構成要素について説明する。
　＜外側ガラス板及び内側ガラス板＞
　まず、外側ガラス板２及び内側ガラス板３について説明する。外側ガラス板２及び内側ガラス板３はそれぞれ透明である。外側ガラス板２及び内側ガラス板３それぞれには、公知のガラス板を用いることができる。例えば、外側ガラス板２及び内側ガラス板３はそれぞれ、熱線吸収ガラス、クリアガラス、グリーンガラス、ＵＶカットグリーンガラス等であってよい。
　ただし、外側ガラス板２及び内側ガラス板３はそれぞれ、自動車の使用される国の安全規格に沿った可視光線透過率を実現するように構成される。例えば、外側ガラス板２によって所望の日射吸収率を確保し、内側ガラス板３によって可視光線透過率が安全規格を満たすように調整することもできる。以下に、外側ガラス板２及び内側ガラス板３を構成可能なガラスの組成の一例として、クリアガラスの組成の一例と、熱線吸収ガラス組成の一例を示す。
　（クリアガラス）
ＳｉＯ2:７０～７３質量％
Ａｌ2Ｏ3：０．６～２．４質量％
ＣａＯ：７～１２質量％
ＭｇＯ：１．０～４．５質量％
Ｒ2Ｏ：１３～１５質量％（Ｒはアルカリ金属）
Ｆｅ2Ｏ3に換算した全酸化鉄（Ｔ－Ｆｅ2Ｏ3）：０．０８～０．１４質量％
　（熱線吸収ガラス）
　熱線吸収ガラスの組成は、例えば、クリアガラスの組成を基準として、Ｆｅ2Ｏ3に換算した全酸化鉄（Ｔ－Ｆｅ2Ｏ3）の比率を０．４～１．３質量％とし、ＣｅＯ2の比率を０～２質量％とし、ＴｉＯ2の比率を０～０．５質量％とし、ガラスの骨格成分（主に、ＳｉＯ2やＡｌ2Ｏ3）をＴ－Ｆｅ2Ｏ3、ＣｅＯ2およびＴｉＯ2の増加分だけ減じた組成とすることができる。
　本実施形態に係る合わせガラス１の厚みは特に限定されないが、軽量化の観点からは、外側ガラス板２及び内側ガラス板３の厚みの合計を、２．４～５．４ｍｍとすることが好ましく、２．６～４．８ｍｍとすることがさらに好ましく、２．７～３．２ｍｍとすることが特に好ましい。このように、軽量化のためには、外側ガラス板２及び内側ガラス板３の合計の厚みを小さくすればよい。外側ガラス板２及び内側ガラス板３それぞれの厚みは特に限定されないが、例えば、以下のように、外側ガラス板２及び内側ガラス板３それぞれの厚みを決定することができる。
　すなわち、外側ガラス板２は、主として、小石等の飛来物等の衝撃に対する耐久性及び耐衝撃性が求められる。他方、外側ガラス板２の厚みを大きくするほど重量が増し好ましくない。この観点から、外側ガラス板２の厚みは、１．８～３．０ｍｍとすることが好ましく、１．９～２．１ｍｍとすることがさらに好ましい。何れの厚みを採用するかは、実施の形態に応じて適宜決定することができる。
　また、内側ガラス板３の厚みは、外側ガラス板２の厚みと同等にすることができるが、例えば、合わせガラス１の軽量化のために、外側ガラス板２よりも厚みを小さくすることができる。具体的には、ガラスの強度を考慮すると、内側ガラス板３の厚みは、０．６～２．４ｍｍであることが好ましく、０．８～１．６ｍｍであることがさらに好ましく、１．０～１．４ｍｍであることが特に好ましい。更には、内側ガラス板３の厚みは、０．８～１．３ｍｍであることが好ましい。内側ガラス板３についても、何れの厚みを採用するかは、実施の形態に応じて適宜決定することができる。
　なお、上記のとおり、合わせガラスの曲げ成形の加熱の際に、ガラス板の膨張量と当該ガラス板に積層した遮蔽層の膨張量との違いにより、当該ガラス板の遮蔽層付近に凸状の変形が生じる。そのため、遮蔽層を積層したガラス板の厚みを薄くすると、当該ガラスの強度が低下し、遮蔽層の影響を受けやすくなってしまうため、遮蔽層付近で変形が生じやすくなってしまう。本実施形態では、内側ガラス板３に遮蔽層５を積層しているため、内側ガラス板３の厚みを比較的に薄くすると、遮蔽層５付近で上記のような変形が生じやすくなってしまう。例えば、内側ガラス板３の厚みを２．５ｍｍ以下にすると、遮蔽層５付近で上記のような変形が生じる可能性があり、内側ガラス板３の厚みを２．０ｍｍ以下にすると、遮蔽層５付近で上記のような変形が生じやすくなる。また、内側ガラス板３の厚みを１．６ｍｍ以下にすると、遮蔽層５付近で上記のような変形が更に生じやすくなる。
　また、遮蔽層付近での変形の生じやすさは、遮蔽層を積層するガラス板の厚みだけではなく、当該ガラス板の厚みと遮蔽層の厚みとの比率も関係する。具体的には、「（ガラス板の厚み（ｍｍ））÷（遮蔽層の厚み（ｍｍ））」が１５０以下である場合に、遮蔽層付近で上記のような変形が生じる可能性があり、１００以下である場合に、遮蔽層付近で上記のような変形が生じやすくなる。本実施形態では、内側ガラス板３に遮蔽層５を積層しているため、内側ガラス板３の厚みと遮蔽層５の厚みとがこのような比率になっている場合には、遮蔽層付近で上記のような変形が生じる可能性がある。外側ガラス板２に遮蔽層５を積層した場合も同様である。ただし、本実施形態では、遮蔽層５に利用するセラミックに後述のものを利用することで、このような変形が生じるのを抑えることができる。
　また、図３及び図４に例示されるように、本実施形態では、外側ガラス板２及び内側ガラス板３はそれぞれ、略台形に形成されており、面直方向（図中のｙ軸方向）に互いに同程度に湾曲している。例えば、各ガラス板（２、３）の左右方向（図中のｘ軸方向）の長さは、５００ｍｍ～３０００ｍｍの範囲で設定されてよく、１０００ｍｍ～２０００ｍｍの範囲で設定されるのが好ましい。また、各ガラス板（２、３）の上下方向（図中のｚ軸方向）の長さは、３００ｍｍ～１５００ｍｍの範囲で設定されてよく、５００ｍｍ～１２００ｍｍの範囲で設定されるのが好ましい。また、各ガラス板（２、３）のダブリ量は、５０ｍｍ以下であってよく、１５ｍｍ～３０ｍｍであるのが好ましい。なお、ダブリ量とは、ガラス板の左右方向中央に、ガラス板の上縁と下縁との結ぶ上下方向の直線をひき、その直線からガラス面までの深さのことである。すなわち、ダブリ量が大きいほど、ガラス板は大きく曲がっており、曲げ成形の際に、それだけガラス板を高温で加熱することになる（炉内温度が高く設定される）。そのため、ダブリ量が大きいほど、遮蔽層付近で上記のような変形が生じやすくなる。ただし、本実施形態では、遮蔽層５に利用するセラミックに後述のものを利用することで、各ガラス板（２、３）のダブリ量を大きく設定しても、遮蔽層５付近で変形が生じるのを抑えることができる。
　＜中間膜＞
　次に、外側ガラス板２及び内側ガラス板３を接合する中間膜４について説明する。中間膜４は、実施の形態に応じて種々の構成が可能であり、例えば、軟質のコア層を、これよりも硬質の一対のアウター層で挟持した３層構造で構成することができる。このように中間膜４を軟質の層及び硬質の層の複数層で構成することによって、合わせガラス１の耐破損性能及び遮音性能を高めることができる。
　また、中間膜４の材料は、特に限定されなくてよく、実施の形態に応じて適宜選択されてよい。例えば、中間膜４を上記のように硬さの異なる複数の層で構成する場合、硬質のアウター層には、ポリビニルブチラール樹脂（ＰＶＢ）を用いることができる。このポリビニルブチラール樹脂（ＰＶＢ）は、外側ガラス板２及び内側ガラス板３それぞれとの接着性及び耐貫通性に優れるため、アウター層の材料として好ましい。また、軟質のコア層には、エチレンビニルアセテート樹脂（ＥＶＡ）、又はアウター層に利用するポリビニルブチラール樹脂よりも軟質のポリビニルアセタール樹脂を用いることができる。
　なお、一般的に、ポリビニルアセタール樹脂の硬度は、（ａ）出発物質であるポリビニルアルコールの重合度、（ｂ）アセタール化度、（ｃ）可塑剤の種類、（ｄ）可塑剤の添加割合などにより制御することができる。したがって、（ａ）～（ｄ）の少なくともいずれかの条件を適切に調整することにより、アウター層に用いる硬質のポリビニルアセタール樹脂とコア層に用いる軟質のポリビニルアセタール樹脂とを作製してもよい。
　更に、アセタール化に用いるアルデヒドの種類、複数種類のアルデヒドによる共アセタール化か単種のアルデヒドによる純アセタール化によって、ポリビニルアセタール樹脂の硬度を制御することができる。一概には言えないが、炭素数の多いアルデヒドを用いて得られるポリビニルアセタール樹脂ほど、軟質となる傾向がある。したがって、例えば、アウター層がポリビニルブチラール樹脂で構成されている場合、コア層には、炭素数が５以上のアルデヒド（例えばｎ－ヘキシルアルデヒド、２－エチルブチルアルデヒド、ｎ－へプチルアルデヒド、ｎ－オクチルアルデヒド）、をポリビニルアルコールでアセタール化して得られるポリビニルアセタール樹脂を用いることができる。
　また、中間膜４の総厚は、実施の形態に応じて適宜設定可能であり、例えば、０．３～６．０ｍｍとすることができ、０．５～４．０ｍｍであることが好ましく、０．６～２．０ｍｍであることが更に好ましい。例えば、コア層とコア層を挟持する一対のアウター層との３層構造で中間膜４を構成する場合、コア層の厚みは、０．１～２．０ｍｍであることが好ましく、０．１～０．６ｍｍであることがさらに好ましい。一方、各アウター層の厚みは、コア層の厚みよりも大きいことが好ましく、具体的には、０．１～２．０ｍｍであることが好ましく、０．１～１．０ｍｍであることがさらに好ましい。
　このような中間膜４の製造方法は特には限定されないが、例えば、上述したポリビニルアセタール樹脂等の樹脂成分、可塑剤及び必要に応じて他の添加剤を配合し、均一に混練りした後、各層を一括で押出し成型する方法、この方法により作成した２つ以上の樹脂膜をプレス法、ラミネート法等により積層する方法が挙げられる。プレス法、ラミネート法等により積層する方法に用いる積層前の樹脂膜は単層構造でも多層構造でもよい。また、中間膜４は、上記のような複数の層で形成する以外に、１層で形成することもできる。
　＜遮蔽層＞
　次に、内側ガラス板３の第４面３２に設けられる遮蔽層５について説明する。図３及び図４に例示されるように、遮蔽層５は、後述するセラミックにより形成され、内側ガラス板３の第４面３２の周縁部に沿って積層している。本実施形態では、この遮蔽層５は、当該周縁部に沿う周縁領域５１と、内側ガラス板３の上辺部から下方に矩形状に突出した突出領域５２と、に分けることができる。
　周縁領域５１は、合わせガラス１の周縁部１１からの光の入射を遮蔽する。また、突出領域５２は、車内に配置されるステレオカメラ６を車外から見えないようにする。これに対して、遮蔽層５より面方向内側の領域は、遮蔽層５の形成されていない非遮蔽領域５５である。この合わせガラス１の取り付けられた自動車に乗車した運転者及び助手席に座る同行者は、この非遮蔽領域５５を介して車外前方を確認することになる。そのため、この非遮蔽領域５５は、少なくとも車外の交通状況を目視可能な程度に可視光の透過率を有するように構成される。
　また、遮蔽層５の突出領域５２には、車内に配置されるステレオカメラ６の各撮影装置（６１、６２）の位置に対応して、互いに左右に離間して配置された２つの略台形状の撮影窓（５３、５４）が設けられている。各撮影窓（５３、５４）は、遮蔽層５を構成するセラミック等の材料の積層されていない領域であり、遮蔽層５の突出領域５２において孔状に形成されている。各撮影窓（５３、５４）が孔状に形成されているとは、図３に示されるように、各撮影窓（５３、５４）の周囲が遮蔽層５を形成するセラミックで完全に囲まれている状態のことである。ステレオカメラ６の各撮影装置（６１、６２）は、各撮影窓（５３、５４）を介して、車外の状況を撮影することができる。
　例えば、各撮影窓（５３、５４）は、ＪＩＳ Ｒ ３２１１で定められるように、可視光の透過率が７０％以上になるように構成される。なお、この透過率は、ＪＩＳ Ｒ ３２１２（３．１１　可視光透過率試験）で定められているように、ＪＩＳ Ｚ ８７２２に規定された分光測定法によって測定することができる。
　なお、遮蔽層５の各部の寸法は、実施の形態に応じて適宜設定可能である。例えば、内側ガラス板３の上辺部に設けられる遮蔽層５の幅は５０ｍｍであってもよく、各側辺部に設けられる遮蔽層５の幅は２５ｍｍであってもよく、下辺部に設けられる遮蔽層５の幅は１３０ｍｍであってもよい。ここで、各撮影窓（５３、５４）を遮蔽層５以外の領域に設けると、ステレオカメラ６を車外から見えないようにするために、遮蔽層５の各部の寸法が必要以上に大きくなってしまい、合わせガラス１のデザイン性が損なわれてしまう可能性がある。しかしながら、本実施形態によれば、各撮影窓（５３、５４）は、遮蔽層５の領域内に設けられるため、遮蔽層５の寸法を比較的に小さくすることができる。
　本実施形態では、このような遮蔽層５は、例えば、黒色、茶色、灰色、濃紺等の濃色のセラミックにより形成される。セラミックの熱膨張率の範囲は、例えば、５０～１５０×１０-7／Ｋ　（３００℃）である。一例として、濃色のセラミックは、１２０×１０-7／Ｋ　（３００℃）の熱膨張率を有している。これに対して、ガラス板の熱膨張率の範囲は、８０～１２０×１０-7／Ｋ　（３００℃）である。一例として、各ガラス板（２、３）は、９０×１０-7／Ｋ　（３００℃）の熱膨張率を有している。そのため、従来と同様のセラミックを利用した場合には、上記の理由により、遮蔽層５付近で大きな透視歪が発生してしまう。この透視歪みは、セラミックとガラス板との熱膨張率の差が１×１０-7／Ｋ　（３００℃）以上の場合に発生し、セラミックとガラス板との熱膨張率の差が３×１０-7／Ｋ　（３００℃）以上の場合に顕著に発生する。
　ここで、図５を用いて、透視歪について説明する。図５は、合わせガラス１０００に生じる透視歪を模式的に例示する断面図である。透視歪とは、ガラスを通して見た景色が歪む現象のことである。図５に例示される合わせガラス１０００は、外側ガラス板１００１と内側ガラス板１００２とを備え、両ガラス板（１００１、１００２）の間には、中間膜１００３が配置されている。外側ガラス板１００１と中間膜１００３、及び内側ガラス板１００２と中間膜１００３とは密着し、屈折率の差が殆どないため、これらの界面では、光の屈折は生じにくく、概ね直進する。また、外側ガラス板１００１単体、または内側ガラス板１００２単体では、通常、表面と裏面との不規則な凹凸が対応しているため、像の歪みは抑制される。しかしながら、外側ガラス板１００１と内側ガラス板１００２とは異なるガラス板であるため、各ガラス板（１００１、１００２）の面に生じる凹凸は、必ずしも一致するとは限らず、その位置がずれるのが自然である。そのため、図５に示されるように、基本的には、外側ガラス板１００１の車外側の面の凹凸と、内側ガラス板１００２の車内側の面の凹凸とはずれている。これによって、外側ガラス板１００１の車外側の面から入射した光は、屈折して外側ガラス板１００１、中間膜１００３、及び内側ガラス板１００２の内部を直進し、内側ガラス板１００２の車内側の面でさらに屈折する。したがって、入射光と出射光とは、平行にはならず、異なる角度となる。これに起因して、合わせガラス１０００を介して入射する光により生成される像に歪みが生じる。このときに生じる像の歪みが透視歪である。
　従来と同様のセラミックを利用した場合には、遮蔽層５付近で上記のような透視歪が大きくなってしまう。なお、「（セラミックの熱膨張率）÷（ガラス板の熱膨張率）」の熱膨張率比は、セラミック及び各ガラス板の材料等に応じて定まる。熱膨張率比が高いほど、各ガラス板（２、３）に対して遮蔽層５が膨張しやすく、遮蔽層５付近で変形が生じやすくなってしまう。この観点から、熱膨張率比は３倍以下であるのが好ましく、２倍以下であるのがより好ましい。特に、本実施形態では、内側ガラス板３にセラミックを積層するため、セラミックを積層する内側ガラス板３と当該セラミックとの熱膨張率比がこのような条件を満たしているのが好ましい。セラミックを外側ガラス板２に積層した場合も同様である。
　同様に、遮蔽層５を形成するセラミックと両ガラス板（２、３）とで、１０００ｎｍ～２５００ｎｍの波長の範囲の光の吸収率が異なっている場合も、遮蔽層５付近で変形が生じやすくなってしまう。この場合、曲げ加工の際に、遮蔽層５のセラミックと両ガラス板（２、３）との間で温度差が生じやすく、これによって、遮蔽層５と両ガラス板（２、３）とで膨張量の違いが生じやすくなり、遮蔽層５付近で変形が生じやすくなってしまう。すなわち、遮蔽層５付近で上記のような透視歪が大きくなってしまう。なお、光の吸収率は、例えば、分光光度計（例えば、島津製作所製：UV-3100）で測定可能である。ここで、セラミックの光の吸収率は焼成の過程で変化し得る。本実施形態では、焼成後のセラミック（遮蔽層５）の上記波長範囲の光の吸収率が両ガラス板（２、３）と異なっているものとする。
　この点について、本件発明者らは、次のことを見い出した。すなわち、従来、遮蔽層を形成するセラミックには、見栄え上の観点から、１０００ｎｍ～２５００ｎｍの波長の範囲の光（赤外線）に対する反射率が５％以下の黒みの強いセラミックが利用されていた。そのため、ガラス板を曲げ成形する際に、遮蔽層が、炉内に放射されている１０００ｎｍ～２５００ｎｍの赤外線を吸収しやすく、高温になりやすかった。すなわち、遮蔽層付近の領域で上記図２に示される変形が生じやすく、これによって、大きな透視歪が発生しやすくなっていた。
　そこで、本実施形態では、このような事態を避け、上記のような透視歪を低減するため、遮蔽層５を形成するセラミックとして、１０００ｎｍ～２５００ｎｍの波長の範囲の光（赤外線）に対する反射率の最大値が１５％以上となるように構成されたセラミックを利用する。好適には、当該セラミックは、２５００ｎｍの波長の光（赤外線）に対して３５％以上の反射率を有するように構成される。このようなセラミックは、例えば、以下の組成に基づいて作製することができる。
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 ＊１，アサヒ化成工業株式会社製：Black 6350（Pigment Green 17）
＊２，主成分：ホウケイ酸ビスマス、ホウケイ酸亜鉛
　後述するとおり、上記表１の組成に基づいて、２５００ｎｍの波長の光（赤外線）に対して３５％以上の反射率を有するセラミックを作製することができる。なお、上記表１の顔料（Black 6350）は、鉄及びクロムの酸化物からなる複合酸化物顔料であり、赤外線の反射率の高い赤外線反射顔料である。具体的には、顔料（Black 6350）は、１０００ｎｍ～２５００ｎｍの波長の範囲の光（赤外線）に対する反射率の最大値が６０％以上である。
　このような赤外線の反射率の高い顔料を利用することで、遮蔽層５の形成に利用するセラミックの赤外線の反射率を高めることができる。すなわち、１０００ｎｍ～２５００ｎｍの波長の範囲の光（赤外線）に対する反射率の高い顔料を適宜選択することで、１０００ｎｍ～２５００ｎｍの波長の範囲の光（赤外線）に対する反射率の最大値が１５％以上のセラミックを適宜作製することができる。なお、赤外線の反射率の高い顔料として、上記Black 6350の他、アサヒ化成工業株式会社製のBlack 6301、東罐マテリアル・テクノロジー製の42-703A、42-706A、42-707A等を利用することができる。また、鉄の酸化物を含む顔料は、赤外線に対して比較的に高い反射率を有している。そのため、１０００ｎｍ～２５００ｎｍの波長の範囲の光（赤外線）に対する反射率の最大値が１５％以上のセラミックを作製する際には、鉄の酸化物を含む顔料を採用するのが好ましい。また、セラミックの赤外線の反射率は、分光光度計（例えば、島津製作所製：UV-3100）で測定することができる。また、セラミックの赤外線の反射率は焼成の過程で変化し得る。本実施形態では、焼成後のセラミック（遮蔽層５）が上記反射率の条件を充足していればよい。また、セラミックの反射率の最大値が１５％以上である場合、遮蔽層５を形成する時に炉内でセラミックが溶けにくくなり、遮蔽性が不十分な状態で遮蔽層５が形成されてしまう可能性がある。これを避けるためには、遮蔽層５の材料に、融点の低いガラスバインダを選択的に利用すればよい。
　なお、合わせガラス１をウインドシールドとして利用する場合、合わせガラス１は、接着剤によって自動車に取り付けられる。この取り付け部分に紫外線が侵入すると、接着剤の接着強度が劣化してしまい、ウインドシールドの耐久性を低下してしまう。これに対して、この遮蔽層５は、紫外線が車内に浸入するのを防ぐことができる。そのため、ウインドシールドの耐久性が低下してしまうのを防ぐことができる。特に、紫外線帯域の光の透過率が０．１％以下となるように遮蔽層５を構成することで、ウインドシールドの耐久性が低下してしまうのを良好に防ぐことができる。
　＜ステレオカメラ＞
　次に、ステレオカメラ６について説明する。ステレオカメラ６の各撮影装置（６１、６２）は、車外の状況を撮影可能なように、レンズ系、イメージセンサ等によって適宜構成される。図３に例示されるように、ステレオカメラ６の各撮影装置（６１、６２）は互いに左右方向に離間して配置されている。そのため、各撮影装置（６１、６２）によれば、視差の生じた複数の画像を同時に取得することができる。
　そして、各撮影装置（６１、６２）により得られた、視差の生じた複数の画像は、図４に例示されるように、画像処理装置７に送られる。画像処理装置７は、ステレオカメラ６により取得された複数の画像に基づいて、例えば、被写体と自車との間の距離（以下、「被写体距離」とも記載）、被写体の移動速度、被写体の種別等を解析する。
　被写体距離は、得られた複数の画像内で生じている視差を利用した公知の解析（コンピュータビジョン）によって推定することができる。また、被写体の移動速度は、被写体距離の時間変化と自車の速度とに基づいて推定することができる。また、被写体の種類は、パターン認識等の公知の画像解析方法によって推定することができる。
　画像処理装置７は、そのような画像解析を行い、その結果をユーザ（運転者）に提示可能なように、記憶部、制御部、入出力部等を有するコンピュータとして構成される。このような画像処理装置７は、提供されるサービス専用に設計された装置の他、ＰＣ（Personal Computer）、タブレット端末等の汎用の装置であってもよい。
　§２　製造方法
　次に、図６を用いて、本実施形態に係る合わせガラス１の製造方法を説明する。図６は、本実施形態に係る合わせガラス１の成形工程を模式的に例示する。なお、以下で説明する合わせガラス１の製造方法は一例に過ぎず、各ステップは可能な限り変更されてもよい。また、以下で説明する製造工程について、実施の形態に応じて、適宜、ステップの省略、置換、及び追加が可能である。
　まず、図６に例示される成形装置で合わせガラス１を成形する前に、準備工程として、平板状の外側ガラス板２及び内側ガラス板３を用意する。また、上記表１の組成表等に基づいて、１０００ｎｍ～２５００ｎｍの波長の範囲の光（赤外線）に対する反射率の最大値が１５％以上となるように構成されたペースト状のセラミックを用意する。
　次に、用意したペースト状のセラミックを、スクリーン印刷等によって、内側ガラス板３の第４面３２の周縁部に印刷（塗布）する。このとき、２つの撮影窓（５３、５４）を形成するため、突出領域５２を形成する領域において、セラミックを印刷しない領域が２箇所設けられる。そして、１５０℃～２５０℃の雰囲気に合わせガラス１を１分～５分程度配置することで、印刷されたペースト状のセラミックを乾燥させる。
　次に、用意した外側ガラス板２及び内側ガラス板３に中間膜４を挟み込むことで平板状の合わせガラス１０を形成し、リング状（枠状）の成形型８００に、形成した合わせガラス１０を載置する。この成形型８００は搬送台８０１上に配置されており、成形型８００に合わせガラス１０を載置した状態で、搬送台８０１は、加熱炉８０２及び徐冷炉８０３内を順に通過する。
　このとき、成形型８００はリング状であるため、合わせガラス１０は、周縁部のみが支持された状態で、内部の温度が約１０００Ｋ程度である加熱炉８０２を通過する。そして、加熱炉８０２内で軟化点温度付近まで加熱されると、平板状の合わせガラス１０は自重によって周縁部よりも内側が下方に湾曲し、曲面状に成形される。これによって、上記のような、面直方向に湾曲した合わせガラス１を製造することができる。
　なお、製造された合わせガラス１は、車両用のウインドシールドとして、自動車の前方の窓部に所定の角度で取り付けられる。このとき、合わせガラスの取付角度は、水平方向に対して３０度以下であってよい。そして、合わせガラス１を自動車に取り付けた後には、ブラケット（不図示）等を介して、ステレオカメラ６の各撮影装置（６１、６２）が車内の所定の場所（例えば、前部座席天井）に取り付けられる。
　＜特徴＞
　次に、図７を用いて、以上のように構成される合わせガラス１の特徴を説明する。図７は、本実施形態に係る合わせガラス１の遮蔽層５付近の形状を模式的に例示する。上記製造工程では、合わせガラス１を曲げ成形する際に、当該合わせガラス１は、内部温度が約１０００Ｋ程度である加熱炉８０２により加熱される。この加熱炉８０２の炉内では、プランクの法則に基づき、約２５００ｎｍの波長の光（赤外線）が多く黒体放射されていると想定される。
　これについて、従来では、遮蔽層を形成するために、後述する比較例のような、１０００ｎｍ～２５００ｎｍの波長の範囲の光に対する反射率が５％以下のセラミックが利用されていた。そのため、ガラス板を加熱炉で加熱する際に、炉内に放射されている光（赤外線）を遮蔽層が多く吸収することで、遮蔽層が加熱され過ぎてしまい、上記図２で示すような大きな変形が生じやすくなっていたと想定される。
　これに対して、上記構成に係る合わせガラス１でも、図７に示されるとおり、外側ガラス板２及び内側ガラス板３を通過する光を屈折させる変形部１２が遮蔽層５付近に生じ得る。具体的には、遮蔽層５を積層した内側ガラス板３で変形が生じやすくなり、これによって、遮蔽層５付近において外側ガラス板２と内側ガラス板３との形状が合わない部分が生じやすくなり、この部分が変形部１２となり得る。
　しかしながら、上記構成に係る合わせガラス１では、遮蔽層５を形成するセラミックとして、１０００ｎｍ～２５００ｎｍの波長の範囲の光に対する反射率の最大値が１５％以上となるように構成されたセラミックを利用している。そのため、合わせガラス１を加熱炉８０２で加熱する際に、炉内で放射されている光（赤外線）を遮蔽層５が吸収し過ぎてしまうのを防止することができる。すなわち、内側ガラス板３において、遮蔽層５を設けた領域と遮蔽層５を設けていない領域との間で大きな温度差が生じるのを防止することができ、これによって、遮蔽層５を設けた領域が変形しやすくなるのを抑えることができる。また、遮蔽層５が高温になるのを防止することができるため、遮蔽層５を形成するセラミックの熱膨張率と内側ガラス板３の熱膨張率とが相違しても、内側ガラス板３に対するセラミックの相対的な膨張量を小さくすることができる。これらの理由により、遮蔽層５付近において、上記図２で示すような大きな変形が生じるのを抑えることができる。つまり、遮蔽層５付近に生じる変形部１２の大きさを抑えるができる。
　したがって、本実施形態によれば、遮蔽層５付近で大きな変形が生じるのを低減することができるため、遮蔽層５付近において、両ガラス板（２、３）間の幅をほぼ一定に保つことができる。そのため、遮蔽層５付近において、中間膜４の厚みの変化に起因して、レンズ作用を発揮する領域が発生するのを抑えることができ、これによって、遮蔽層５付近で生じる透視歪を低減することができる。具体的には、後述する実施例で示されるとおり、変形部１２における歪率を２７％程度にまで抑えることができる。好適には、変形部１２における歪率を１８％程度にまで抑えることができる。また、変形部１２における屈折力（レンズパワー）を１６０ｍｄｐｔ（０．１６ｄｐｔ）以下にまで抑えることができる。好適には、変形部１２における屈折力（レンズパワー）を１２０ｍｄｐｔ（０．１２ｄｐｔ）以下にまで抑えることができる。なお、「ｄｐｔ（dioptre）」（＝１／ｍ）は、レンズの屈折力の単位であり、焦点距離の逆数を示す。なお、屈折力は、ガラス板の取付角度によって変化し得る。上記屈折力の数値範囲は、合わせガラス１を水平方向に対して２７度傾けた状態で測定されるものとする。
　また、本実施形態では、遮蔽層５に２つの撮影窓（５３、５４）が設けられる。各撮影窓（５３、５４）はセラミックの積層していない領域であり、各撮影窓（５３、５４）の周縁付近では、上記と同様に、大きな透視歪を引き起こす変形部が生じうる。そのため、遮蔽層５の形成に従来のようなセラミックを利用した場合には、各撮影窓（５３、５４）の領域において、ステレオカメラ６による撮影に悪影響を及ぼすような透視歪を引き起こす変形部が形成される可能性がある。特に、本実施形態では、各撮影窓（５３、５４）は孔状に形成されており、比較的に小さい各撮影窓（５３、５４）の領域の周囲をセラミックが囲んでいる。そのため、左右方向及び上下方向の両端側からセラミックによる変形が生じると、各撮影窓（５３、５４）には大きな変形が生じる可能性がある。ステレオカメラ６による撮影画像は、被写体までの距離等の測定に利用されるため、このような透視歪が発生していると、ステレオカメラ６を利用した測定が精度よくできなくなってしまい、最悪のケースでは、当該測定が不能になってしまう。これに対して、本実施形態では、上記のような赤外線の反射率の高いセラミックを遮蔽層５の形成に利用することで、遮蔽層５付近の透視歪を低減している。そのため、本実施形態によれば、そのような問題が生じるのを防ぐことができ、ステレオカメラ６による撮影に適した撮影窓（５３、５４）を有する合わせガラス１を提供することができる。
　また、本実施形態では、両ガラス板（２、３）は、自重曲げ加工製である。上記のとおり、自重曲げ加工法では、曲げ成形を自重によって行うため、上記加熱時に遮蔽層５が高温になることに起因する変形が起こりやすい。そのため、自重曲げ加工法では、従来のような赤外線の反射率の低いセラミックを遮蔽層５に利用すると、遮蔽層５付近で大きな変形が生じやすくなり、これによって、大きな透視歪が発生しやすくなる。これに対して、本実施形態では、上記のような赤外線の反射率の高いセラミックを遮蔽層５の形成に利用することで、遮蔽層５が、炉内の赤外線を吸収し、高温になるのを抑えている。そのため、本実施形態によれば、自重曲げ加工という透視歪の発生しやすい成形条件であっても、遮蔽層５付近で大きな透視歪が発生するのを防止することができる。
　また、本実施形態では、合わせガラス１の取付角度が水平方向に対して３０度以下であってもよいため、合わせガラス１に設けられる遮蔽層５は、運転者の視野に入りやすく構成される。そして、水平方向に対する取付角度が比較的に低いと、前方から入射する光が合わせガラス内を透過する光路長が長くなるため、このような透視歪の歪量が大きくなってしまう。そのため、遮蔽層５付近に大きな透視歪が発生していると、当該透視歪により運転者の視野が恒常的に妨げられてしまう可能性がある。これに対して、本実施形態によれば、上記の理由により、遮蔽層５付近の透視歪を低減することができる。したがって、水平方向に対する取付角度が３０度以下であるとの合わせガラス１の取付条件により、運転者の視野に各遮蔽層が入っても、運転者は、各遮蔽層近傍まで、車外の景色をスムーズに確認することができる。
　§３　変形例
　以上、本発明の実施の形態を詳細に説明してきたが、前述までの説明はあらゆる点において本発明の例示に過ぎない。本発明の範囲を逸脱することなく種々の改良や変形を行うことができることは言うまでもない。例えば、上記合わせガラス１の各構成要素に関して、実施の形態に応じて、適宜、構成要素の省略、置換及び追加が行われてもよい。また、上記合わせガラス１の各構成要素の形状及び大きさも、実施の形態に応じて適宜決定されてもよい。例えば、以下のような変更が可能である。なお、以下では、上記実施形態と同様の構成要素に関しては同様の符号を用い、適宜説明を省略した。
　＜３．１＞
　例えば、上記実施形態では、遮蔽層５は、合わせガラス１の第４面３２に積層している。しかしながら、遮蔽層５を積層する面は、合わせガラス１の第４面３２に限定されなくてもよく、第２面２２又は第３面３１であってもよい。また、例えば、上記実施形態では、遮蔽層５は１面にのみ形成されている。しかしながら、遮蔽層５を設ける面の数は、１つに限定されなくてもよく、第２面２２、第３面３１、及び第４面３２から選択された複数の面に遮蔽層５を設けてもよい。例えば、遮蔽層５は、第２面２２及び第４面３２に設けられてもよい。なお、第２面２２及び第４面３２のいずれかにのみ遮蔽層５を積層した場合、遮蔽層５を積層したいずれか一方のガラス板のみで変形が生じやすくなるため、遮蔽層５付近で大きな変形が生じやすくなってしまう。特に、第４面３２にのみ遮蔽層５を積層した場合には、遮蔽層５を積層した空間が開放されているため、第２面２２にのみ遮蔽層５を積層した場合に比べて、遮蔽層５付近で大きな変形が生じやすくなってしまう。これに対して、上記実施形態では、遮蔽層５を形成するセラミックとして、１０００ｎｍ～２５００ｎｍの波長の範囲の光に対する反射率の最大値が１５％以上となるように構成されたセラミックを利用することで、遮蔽層５付近で変形が生じるのを低減している。そのため、第２面２２及び第４面３２のいずれかにのみ遮蔽層５を積層しても、遮蔽層５付近で生じる透視歪を低減した合わせガラス１を作製することができる。
　＜３．２＞
　また、例えば、上記実施形態では、遮蔽層５は一層構造である。しかしながら、遮蔽層５は、１０００ｎｍ～２５００ｎｍの波長の範囲の光に対する反射率の最大値が１５％以上となるように構成される限りは、このような例に限定されなくてもよく、多層構造であってもよい。例えば、上記表１の組成のセラミックを内側ガラス板３の第４面３２に積層することで第１セラミック層を形成する。次に、第１セラミック層の上に銀を積層することで銀層を形成する。更に、上記表１の組成のセラミックをこの銀層の上に積層することで第２セラミック層を形成する。これによって、３層構造の遮蔽層５を形成することができる。なお、銀層には、以下の表２に示される組成の材料を利用することができる。
Figure JPOXMLDOC01-appb-T000002
 ＊１，主成分：ホウケイ酸ビスマス、ホウケイ酸亜鉛
　なお、このように多層構造で遮蔽層５を構成する場合には、最も外側に配置される最外層と、遮蔽層５が積層するガラス板（上記実施形態では、内側ガラス板３）に接する層と、が上記赤外線の反射率の条件を満たすのが好ましい。遮蔽層５が積層するガラス板に接する層をそのように構成することで、曲げ成形の加熱の際に、ガラス板側からの輻射熱を反射させ、遮蔽層５のみが温度上昇するのを防ぐことができ、これによって、ガラス板に対する遮蔽層５の相対的な膨張量を抑えることができる。そのため、遮蔽層５付近に上記のような変形が生じるのを効率的に防ぐことができる。なお、遮蔽層５を多層構造にする場合、各層の形状を一致させるのは困難である。そのため、各層の形状は一致していなくてもよい。例えば、
　＜３．３＞
　また、例えば、上記実施形態では、各撮影窓（５３、５４）は、略台形状に形成されている。しかしながら、各撮影窓（５３、５４）の形状は、このような例に限定されなくてもよく、実施の形態に応じて適宜選択されてよい。例えば、各撮影窓（５３、５４）は、矩形状、円状、楕円状等の形状に形成されてよい。なお、ステレオカメラ６が省略される場合には、各撮影窓（５３、５４）は、省略されてよい。
　また、例えば、上記実施形態では、各撮影窓（５３、５４）は、孔状に形成され、非遮蔽領域５５から離間して配置されている。すなわち、各撮影窓（５３、５４）の周縁は、遮蔽層５（突出領域５２）で囲まれている。しかしながら、各撮影窓（５３、５４）の配置はこのような例に限定されなくてもよく、実施の形態に応じて適宜選択されてよい。例えば、各撮影窓（５３、５４）は、非遮蔽領域５５と連続するように形成されてもよい。換言すると、各撮影窓（５３、５４）は、切り欠き状に形成してもよい。
　図８及び図９は、撮影窓を孔状に形成した場合に生じうる問題を説明するための図である。図８に示すように、撮影窓を孔状又は切り欠き状に形成した場合には、比較的に小さい撮影窓の領域は、少なくとも一方向において、両端部側でセラミック（遮蔽層５）に挟まれる。上記実施形態では、各撮影窓（５３、５４）は、左右方向（ｘ軸方向）及び上下方向（ｚ軸方向）の両端部側でセラミックに挟まれる。また、本変形例では、各撮影窓（５３Ａ、５４Ａ）は、左右方向（ｘ軸方向）の両端部側でセラミックに挟まれる。
　この場合に、曲げ成形の際に、内側ガラス板に対して遮蔽層が大きく膨張したときには、撮影窓は、遮蔽層の膨張による応力を両端部側から受け、この部分で、内側ガラス板が大きく凸状に変形してしまう。そのため、撮影窓を孔状又は切り欠き状に形成した場合には、撮影窓を介した撮影を阻害するような変形が当該撮影窓に生じてしまう可能性がある。これに対して、上記実施形態及び本変形例では、上記のような赤外線の反射率を有するセラミックを利用することで、遮蔽層５による変形が生じるのを抑えている。そのため、上記実施形態及び本変形例では、遮蔽層５において撮影窓を孔状又は切り欠き状に形成しても、撮影窓において撮影を阻害するような変形が生じるのを防ぐことができる。
　＜３．４＞
　また、例えば、上記実施形態では、合わせガラス１の外側ガラス板２及び内側ガラス板３は自重曲げ加工製である。しかしながら、外側ガラス板２及び内側ガラス板３それぞれを湾曲に成形する方法は、自重曲げ加工法に限定されなくてもよく、実施の形態に応じて適宜選択されてよい。例えば、外側ガラス板２及び内側ガラス板３それぞれは、プレス加工法で湾曲に成形されてもよい。
　＜３．５＞
　また、中間膜４は、種々の態様を採用することができる。例えば、中間膜４の一部を黒色等の濃色に染色することで、中間膜４の一領域（染色領域）に遮蔽層５の遮蔽機能を持たせてもよい。ただし、各撮影窓（５３、５４）にこの染色領域が重なる場合には、各撮影装置（６１、６２）による撮影をこの染色領域が阻害する可能性がある。そのため、各撮影窓（５３、５４）と染色領域とが重なる部分については、可視光の透過率の高い素材に置き換えることで、各撮影窓（５３、５４）に染色領域が重ならないように構成してもよい。
　＜３．６＞
　また、例えば、上記実施形態では、ステレオカメラ６は、２つの撮影装置（６１、６２）から構成されている。しかしながら、ステレオカメラ６を構成する撮影装置の数は、このような例に限定されなくてもよく、３台以上であってもよい。また、これに応じて、遮蔽層５に設けられる撮影窓の数は、３つ以上であってもよい。更に、ステレオカメラ６に代えて、１つの撮影装置を車内に配置してもよい。この場合には、遮蔽層５に設けられる撮影窓の数は、１つであってもよい。
　＜３．７＞
　また、例えば、上記実施形態では、合わせガラス１は、自動車用のウインドシールドとして利用される。しかしながら、合わせガラス１の用途は、ウインドシールドに限定されなくてもよく、実施の形態に応じて適宜選択されてよい。例えば、合わせガラス１は、例えば、リアガラス、ルーフに利用されてもよい。
　以下、本発明の実施例について説明する。ただし、本発明はこの実施例に限定される訳ではない。
　＜実験１：遮蔽層付近に生じる変形部＞
　まず、遮蔽層付近に生じる変形の原因を探るため、以下の比較例に係るガラス板を準備した。
　（比較例）
　比較例に係る合わせガラスの作製条件は次のとおりである。
・両ガラス板のサイズ：（左右方向）１３２９．６ｍｍ、（上下方向）９５１．０ｍｍ
・外側ガラス板の厚み：２．０ｍｍ
・内側ガラス板の厚み：１．６ｍｍ
・両ガラス板の種類：グリーンガラス
・両ガラス板の成形条件：中央のダブリ量が２６．１ｍｍ、最大のダブリ量が２６．７ｍｍとなるように、炉内温度を６５０℃に設定
・中間膜の厚み：０．８ｍｍ（単層構造）
・遮蔽層の幅：（上辺部）５０ｍｍ、（各側辺部）２５ｍｍ、（下辺部）１３０ｍｍ
・遮蔽層の位置：実施形態と同じ
・遮蔽層の厚み：１０～２０μｍ
・遮蔽層を構成するセラミックの組成：顔料 １５％、樹脂（セルロース樹脂） ５％、有機溶媒（パインオイル） １５％、ガラスバインダ ６０％
・顔料：BLACK 3250(PIGMENT BLACK 28、アサヒ化成工業株式会社製)
　（形状の測定）
　上記の作製条件に基づき、比較例に係る合わせガラスを作製し、作製した合わせガラスの外側ガラス板の第１面及び内側ガラス板の第２面の表面形状を下辺部中央から上方にデプスゲージ（株式会社ミツトヨ製、品番：ID-C112RB）で測定した。また、デプスゲージによる測定結果に基づいて、外側ガラス板と内側ガラス板とを端部同士で重ね合わせて、合わせガラスの総厚を測定した。それぞれの結果を図１０及び図１１に示す。
　図１０及び図１１に示されるとおり、比較例に係る合わせガラスでは、遮蔽層付近において、内側ガラス板と外側ガラス板との間で形状の差が生じた。具体的には、図１０に示されるとおり、遮蔽層付近において内側ガラス板及び外側ガラス板にＳ字状の変形が生じたが、遮蔽層を積層した内側ガラス板に外側ガラス板よりも大きな変形が生じていた。これによって、図１１に示されるとおり、外側ガラス板と内側ガラス板との間の幅が凸状に変化する部分が生じていた。そして、この凸状に変化した部分では、後述する図１９に示されるとおり、大きな透視歪が発生していた。
　以上の結果において、遮蔽層を設けた部分で大きな変形が生じていることから、ガラス板を曲げ成形する際に、遮蔽層を構成するセラミックが想定よりも高温になっていることが推測された。そして、これによって、遮蔽層が大きく膨張し、図１１に示されるような凸状の変形が遮蔽層付近に生じることが分かった。
　＜実験２：透視歪の比較＞
　次に、遮蔽層に利用するセラミックの赤外線の反射率と遮蔽層付近に生じる透視歪との関係を調べるため、上記比較例に係る合わせガラスの他、以下の実施例１及び２に係る合わせガラスを準備した。
　（実施例１）
　遮蔽層を構成するセラミックの組成を除き、上記比較例と同じ条件で実施例１に係るガラス板を作製した。実施例１には、上記表１に示す組成のセラミックを利用した。
　（実施例２）
　遮蔽層を構成するセラミックの組成を除き、上記実施例１及び比較例と同じ条件で実施例２に係るガラス板を作製した。実施例２に利用したセラミックの組成は、顔料 １５％、樹脂（セルロース樹脂） ８％、有機溶媒（パインオイル） ７％、ガラスバインダ ７０％であった。また、顔料には、BLACK 3250(アサヒ化成工業株式会社製)を５０%と、BLACK6350(アサヒ化成工業株式会社製)を５０％の混合物を利用した。
　（実施例３）
　顔料の種類を除き、上記実施例１と同じ条件で実施例３に係るガラス板を作製した。実施例３の顔料には、BLACK 6301(アサヒ化成工業株式会社製)を利用した。
　（実施例４）
　顔料の種類を除き、上記実施例１と同じ条件で実施例４に係るガラス板を作製した。実施例４の顔料には、Black 27（東罐マテリアル・テクノロジー製の42-701A）を利用した。
　（反射率の測定）
　次に、分光光度計（例えば、島津製作所製：UV-3100）により、各実施例（１、２）及び比較例に利用したセラミックの光に対する反射率を測定した。反射率の測定結果を図１２に示す。
　図１２に示されるとおり、比較例に利用したセラミックの、１０００ｎｍ～２５００ｎｍの波長の範囲の光（赤外線）に対する反射率は５％以下であった。これに対して、実施例１及び２に利用したセラミックの、１０００ｎｍ～２５００ｎｍの波長の範囲の光（赤外線）に対する反射率の最大値は１５％以上であった。特に、実施例１に利用したセラミックは、２５００ｎｍの波長の光（赤外線）に対して３５％以上の反射率を有していることが分かった。なお、実施例３及び４に利用したセラミックの、１０００ｎｍ～２５００ｎｍの波長の範囲の光（赤外線）に対する反射率の最大値も１５％以上であった。
　（歪率の測定）
　次に、図１３及び図１４に示す方法によって、各実施例１～４及び比較例の遮蔽層付近における透視歪を観察し、歪率を測定した。すなわち、図１３に示すとおり、カメラ５０１によって、各実施例（１、２）及び比較例に係る合わせガラスを通して、縞模様の形成されたボード５００を撮影した。カメラ５０１は、地面から１４８０ｍｍの高さに配置した。また、各合わせガラスは、垂直方向から２７度傾けて配置した。ボード５００と各合わせガラスとの間の距離Ｄ１は８８４５ｍｍに設定し、カメラ５０１と各合わせガラスとの間の距離Ｄ２は３１６０ｍｍに設定した。ボード５００の縞模様は、ピッチ幅が１００ｍｍ（白線幅及び黒線幅それぞれ５０ｍｍ）、各線の角度が４５度であった。
　図１５～図１９は、各実施例（１、２）及び比較例それぞれの撮影により得られた写真を示す。具体的には、図１５は、実施例１に係る合わせガラスの撮影により得られた写真を示す。図１６は、実施例２に係る合わせガラスの撮影により得られた写真を示す。図１７は、実施例３に係る合わせガラスの撮影により得られた写真を示す。図１８は、実施例４に係る合わせガラスの撮影により得られた写真を示す。図１９は、比較例に係る合わせガラスの撮影により得られた写真を示す。
　そして、各写真を利用し、図１４に示すとおり、下辺見切りの中央で、Ａ～Ｃの長さを測定し、以下の数１に示す計算に基づき、歪率を計算した。その結果、実施例１の歪率は、１２．１％であった。実施例２の歪率は、２７．０％であった。実施例３の歪率は、１５％であった。実施例４の歪率は、１８％であった。比較例の歪率は、２９．０％であった。なお、Ａは、縞模様の付け根の部分から本来の縞模様までの長さを示す。Ｂは、本来の縞模様（図の点線）を実際の縞模様の外縁に接するように並行移動したシフト量（図の点線と図の一点鎖線との間の距離）を示す。Ｃは、付け根からＢを測定する高さまでの長さを示す。この歪率は、小さな値ほど、透視歪が少ない傾向を示す。
Figure JPOXMLDOC01-appb-M000003
　（屈折力）
　次に、図２０～図２４に示されるとおり、レンズの倍率を介して上記歪率と屈折力との関係を特定し、各実施例１～４及び比較例の遮蔽層付近における屈折力を上記歪率から導出した。
　図２０及び図２１は、合わせガラスを水平方向に対して２７度傾けた状態で、遮蔽層付近の変形部によって、上記歪率の測定に用いた縞模様の像に歪みが生じた場面を模式的に例示している。図２０は、変形部を通して見た縞模様の一例を示している。変形部のレンズ作用により縞模様の像がｙ方向にのみ伸び縮みすると仮定すると、変形部を介して見えている縞模様の点Ｐ及び点Ｑは、実際には、当該Ｐ点及びＱ点からｙ方向に延ばした線と縞模様との交差する点Ｐａ及び点Ｑａに存在していることになる。すなわち、変形部による歪みによって、点Ｐａ及び点Ｑａのｙ方向の間隔が、点Ｐ及び点Ｑのｙ方向の間隔に引き伸ばされたことになる。したがって、この仮定によると、レンズ作用を有する変形部の倍率ｍは、以下の数２の式により与えることができる（このとき、Ａは負の値、Ｂは正の値）。また、以下の数２の数式に上記数１の数式を代入することで、以下の数３のとおり、歪率ｄと倍率ｍとの間の関係式を得ることができる。
Figure JPOXMLDOC01-appb-M000004
Figure JPOXMLDOC01-appb-M000005
　一方、図２１は、変形部を通して縞模様を見たときに、図２０とは反対の傾向を有する歪みが生じた場面を示している。この場面でも、上記と同様に、歪率ｄと倍率ｍとの間の関係式を導出することができる。すなわち、レンズ作用を有する変形部の倍率ｍは、上記数２と同様の式で与えることができる（ただし、Ａは正の値、Ｂは負の値）。また、以下の数４のとおり、歪率ｄと倍率ｍとの間の関係式を得ることができる。
Figure JPOXMLDOC01-appb-M000006
　これに対して、図２２は、所定の屈折力を有するレンズの倍率を計算する方法を示している。図２２に示す方法では、図１３に示す歪率の観察条件において合わせガラスを配置した位置と同様の位置に所定の屈折力を有するレンズを配置する。また、歪率の観測条件において縞模様のボードを配置した位置に、所定の高さ（例えば、１００ｍｍ）を有する物体を配置する。
　次に、歪率の観測条件においてカメラを配置した位置を瞳位置として、物体の頂点から発してレンズで屈折し、瞳位置を通る光線を求める。そして、瞳位置を通る光線を、レンズでの屈折なしに、そのまま逆方向（すなわち、物体側）に真っ直ぐ物体の配置した位置（以下、「物体位置」とも称する）まで延長する。この延長した線（図２２の点線）の物体位置での高さが虚像の高さとなる。この虚像の高さを物体の高さで割ることで、所定の屈折力を有するレンズの倍率ｍを求めることができる。
　例えば、物体の高さが１００ｍｍであり、虚像の高さが１６０ｍｍである場合には、レンズの倍率ｍは１．６０となる。このような計算をレンズの屈折力を変えて繰り返すことで、屈折力と倍率ｍとの間の関係を求めることができる。図２３は、Ｌａｍｂｄａ　Ｒｅｓｅａｒｃｈ　Ｃｏｒｐｏｒａｔｉｏｎ製の光学設計ソフトウェアＯｓｌｏ　Ｐｒｅｍｉｕｍ（６．３．０）を用いて上記計算を行い、屈折力に対する倍率をプロットすることにより得られたグラフである。
　そして、図２３に示される倍率ｍ及び屈折力の関係式、並びに上記数３及び数４に示す倍率ｍ及び歪率の関係式から、屈折力と歪率との関係式を導き出すことができる。図２４は、これにより導き出した歪率と屈折力との関係を示すグラフである。このグラフによれば、歪率から屈折力を求めることができ、また、屈折力から歪率を求めることができる。そこで、図２４のグラフを用いて、各実施例１～４及び比較例の遮蔽層付近における屈折力を算出した。その結果、実施例１の屈折力は、８０ｍｄｐｔ（０．０８ｄｐｔ）であった。実施例２の屈折力は、１６０ｍｄｐｔ（０．１６ｄｐｔ）であった。実施例３の屈折力は、１００ｍｄｐｔ（０．１ｄｐｔ）であった。実施例４の屈折力は、１２０ｍｄｐｔ（０．１２ｄｐｔ）であった。比較例の屈折力は、１８０ｍｄｐｔ（０．１８ｄｐｔ）であった。なお、この屈折力は、上記のような計算に依らなくても、適宜測定可能である。
　（まとめ）
　以上の結果により、赤外線の反射率が高いセラミックを遮蔽層の形成に利用することで、遮蔽層付近に生じる透視歪を改善できることが分かった。具体的には、１０００ｎｍ～２５００ｎｍの波長の範囲の光（赤外線）に対する反射率の最大値が１５％以上であるセラミックを利用することで、遮蔽層付近に生じる変形部における歪率を２７％程度にまで抑え、合わせガラスを水平方向に対して２７度傾けた状態での屈折力（レンズパワー）を１６０ｍｄｐｔ（０．１６ｄｐｔ）以下にまで抑えることができることが分かった。特に、１０００ｎｍ～２５００ｎｍの波長の範囲の光（赤外線）に対する反射率の最大値が１５％以上であるセラミックを利用した実施例２では、比較例に比べて歪率を２％以上、屈折力を２０ｍｄｐｔ（０．０２ｄｐｔ）以上改善することができた。
　また、実施例１、３、及び４より、好適には、遮蔽層付近に生じる変形部における歪率を１８％程度にまで抑え、屈折力（レンズパワー）を１２０ｍｄｐｔ（０．１２ｄｐｔ）以下にまで抑えることができることが分かった。特に、２５００ｎｍの波長の光（赤外線）に対して３５％以上の反射率を有するセラミックを利用した実施例１では、比較例に比べて歪率を１５％以上、屈折力を６０ｍｄｐｔ（０．０６ｄｐｔ）以上も改善することができた。なお、歪率と官能評価との関係は、以下の表３に示すとおりである。
Figure JPOXMLDOC01-appb-T000007
 ここで、「専門家」とは、視点を上下に動かす等、透視歪の発見方法を理解している人であり、「素人」とは、そのような透視歪の発見方法を知らない人である。
　したがって、図１６と図１９との比較からも示されるとおり、実施例２のセラミックを利用することで、遮蔽層付近の歪率を２％改善し、また、屈折力を２０ｍｄｐｔ（０．０２ｄｐｔ）低減し、これによって、専門家でないと分からない程度の透視歪の低減を図ることができることが分かった。すなわち、１０００ｎｍ～２５００ｎｍの波長の範囲の光（赤外線）に対する反射率の最大値が１５％以上であるセラミックを遮蔽層の形成に利用することで、遮蔽層付近に生じる透視歪を専門家が分かる程度に低減できることが分かった。
　また、図１５と図１９との比較からも示されるとおり、実施例１のセラミックを利用することで、遮蔽層付近の歪率を１５％以上改善し、また、屈折力を１００ｍｄｐｔ（０．１ｄｐｔ）低減し、これによって、素人でもわかる程度の透視歪の低減を図ることができることが分かった。すなわち、２５００ｎｍの波長の光（赤外線）に対して３５％以上の反射率を有するセラミックを遮蔽層の形成に利用することで、遮蔽層付近に生じる透視歪を飛躍的に低減できることが分かった。
　１…合わせガラス、１１…周縁部、１２…変形部、
　２…外側ガラス板、２１…第１面、２２…第２面、
　３…内側ガラス板、３１…第３面、３２…第４面、
　４…中間膜、
　５…遮蔽層、５１…周縁領域、５２…突出領域、
　５３・５４…撮影窓、５５…非遮蔽領域、
　６…ステレオカメラ、６１・６２…撮影装置、
　７…画像処理装置、
　８００…成形型、８０１…搬送台、８０２…加熱炉、８０３…徐冷炉、
　５００…ボード、５０１…カメラ

Claims (10)

  1. 　第１面及び第２面を有し、第１面が凸となり、第２面が凹となるように湾曲した外側ガラス板と、
    　第３面及び第４面を有し、第３面が凸となり、第４面が凹となるように湾曲した内側ガラス板と、
    　前記外側ガラス板及び前記内側ガラス板の間に配置され、前記外側ガラス板の第２面及び前記内側ガラス板の第３面を互いに接合する中間膜と、
    　セラミックにより形成され、前記第２面、前記第３面及び前記第４面の少なくともいずれかの周縁部に沿って積層される遮蔽層と、
    を備え、
    　前記セラミックは、１０００ｎｍ～２５００ｎｍの波長の範囲の光に対する反射率の最大値が１５％以上となるように構成される、
    合わせガラス。
  2. 　前記セラミックは、２５００ｎｍの波長の光に対して３５％以上の反射率を有するように構成される、
    請求項１に記載の合わせガラス。
  3. 　前記セラミックは、１０００ｎｍ～２５００ｎｍの波長の範囲の光に対する反射率の最大値が６０％以上である赤外線反射顔料を含む、
    請求項１又は２に記載の合わせガラス。
  4. 　前記遮蔽層は、撮影装置が合わせガラスを通して撮影可能なように、当該撮影装置に対応する撮影窓を備え、
    　前記撮影窓は、孔状又は切り欠き状に形成される、
    請求項１から３のいずれか１項に記載の合わせガラス。
  5. 　前記遮蔽層は、ステレオカメラの複数の撮影装置それぞれが前記合わせガラスを通して撮影可能なように、当該複数の撮影装置それぞれにそれぞれ対応する複数の前記撮影窓を備える、
    請求項４に記載の合わせガラス。
  6. 　前記外側ガラス板及び前記内側ガラス板は、自重曲げ加工製である、
    請求項１から５のいずれか１項に記載の合わせガラス。
  7. 　取付角度が、水平方向に対して３０度以下である車両用のウインドシールドとして利用される、
    請求項１から６のいずれか１項に記載の合わせガラス。
  8. 　前記前記外側ガラス板及び前記内側ガラス板は透明であり、
    　前記遮蔽層を形成する前記セラミックは、１０００ｎｍ～２５００ｎｍの波長の範囲の光の吸収率が前記外側ガラス板及び前記内側ガラス板とは異なる、
    請求項１から７のいずれか１項に記載の合わせガラス。
  9. 　前記遮蔽層は、前記第２面及び前記第４面のいずれかにのみ積層される、
    請求項１から８のいずれか１項に記載の合わせガラス。
  10. 　前記遮蔽層付近には、前記外側ガラス板及び前記内側ガラス板を通過する光を屈折させる変形部が形成され、
    　前記変形部の屈折力は、１６０ｍｄｐｔ以下である、
    請求項１から９のいずれか１項に記載の合わせガラス。
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* Cited by examiner, † Cited by third party
Publication number Priority date Publication date Assignee Title
JP2020164397A (ja) * 2018-05-07 2020-10-08 Ａｇｃ株式会社 合わせガラス
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KR20230044568A (ko) * 2018-01-11 2023-04-04 쌩-고벵 글래스 프랑스 차량 판유리, 차량 및 그 제조 방법

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* Cited by examiner, † Cited by third party
Publication number Priority date Publication date Assignee Title
WO2017068368A1 (en) 2015-10-23 2017-04-27 Pilkington Group Limited Process for manufacturing a glazing and glazing thereby produced
GB201904203D0 (en) 2019-03-26 2019-05-08 Pikington Group Ltd Laminated glazing and process
WO2021076281A1 (en) * 2019-10-18 2021-04-22 Corning Incorporated System and process for forming curved glass laminate article using separation material
CN114791675B (zh) * 2022-04-27 2023-07-07 福耀玻璃工业集团股份有限公司 抬头显示玻璃及抬头显示系统
CN115519857A (zh) * 2022-08-11 2022-12-27 福耀玻璃工业集团股份有限公司 调光玻璃及车辆

Citations (7)

* Cited by examiner, † Cited by third party
Publication number Priority date Publication date Assignee Title
JPS5524300Y2 (ja) * 1975-01-16 1980-06-10
JPH02177601A (ja) * 1988-09-01 1990-07-10 Asahi Glass Co Ltd 自動車用窓ガラス
JPH0379426A (ja) * 1989-07-27 1991-04-04 Monsanto Co 車輌前面ガラス窓用光学素子
JP2012144217A (ja) * 2011-01-14 2012-08-02 Asahi Glass Co Ltd 自動車用窓ガラス
JP2014097595A (ja) * 2012-11-14 2014-05-29 Toray Ind Inc 積層フィルムおよびこれを用いた遮熱部材
JP2015024929A (ja) 2013-07-24 2015-02-05 旭硝子株式会社 車両用合わせガラス
WO2015186839A1 (ja) * 2014-06-06 2015-12-10 日本板硝子株式会社 自動車用窓ガラス

Family Cites Families (2)

* Cited by examiner, † Cited by third party
Publication number Priority date Publication date Assignee Title
JP6577456B2 (ja) * 2014-03-14 2019-09-18 日本板硝子株式会社 ウインドシールド
WO2017068368A1 (en) * 2015-10-23 2017-04-27 Pilkington Group Limited Process for manufacturing a glazing and glazing thereby produced

Patent Citations (7)

* Cited by examiner, † Cited by third party
Publication number Priority date Publication date Assignee Title
JPS5524300Y2 (ja) * 1975-01-16 1980-06-10
JPH02177601A (ja) * 1988-09-01 1990-07-10 Asahi Glass Co Ltd 自動車用窓ガラス
JPH0379426A (ja) * 1989-07-27 1991-04-04 Monsanto Co 車輌前面ガラス窓用光学素子
JP2012144217A (ja) * 2011-01-14 2012-08-02 Asahi Glass Co Ltd 自動車用窓ガラス
JP2014097595A (ja) * 2012-11-14 2014-05-29 Toray Ind Inc 積層フィルムおよびこれを用いた遮熱部材
JP2015024929A (ja) 2013-07-24 2015-02-05 旭硝子株式会社 車両用合わせガラス
WO2015186839A1 (ja) * 2014-06-06 2015-12-10 日本板硝子株式会社 自動車用窓ガラス

Non-Patent Citations (1)

* Cited by examiner, † Cited by third party
Title
See also references of EP3395778A4 *

Cited By (5)

* Cited by examiner, † Cited by third party
Publication number Priority date Publication date Assignee Title
KR20230044568A (ko) * 2018-01-11 2023-04-04 쌩-고벵 글래스 프랑스 차량 판유리, 차량 및 그 제조 방법
KR102637437B1 (ko) 2018-01-11 2024-02-15 쌩-고벵 글래스 프랑스 차량 판유리, 차량 및 그 제조 방법
JP2020164397A (ja) * 2018-05-07 2020-10-08 Ａｇｃ株式会社 合わせガラス
JP7259511B2 (ja) 2018-05-07 2023-04-18 Ａｇｃ株式会社 合わせガラス
WO2022057951A1 (zh) * 2020-09-21 2022-03-24 福耀玻璃工业集团股份有限公司 一种汽车挡风玻璃及其制造方法

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