WO2016143189A1 - タイヤ - Google Patents

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tire
resin
cfrp
epoxy resin
mass
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泰雄 内藤
慎太郎 富田
大介 工藤
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住友ゴム工業株式会社
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    • B60C2001/005—Compositions of the bead portions, e.g. clinch or chafer rubber or cushion rubber

Definitions

  • the present invention relates to a tire using CFRP containing a predetermined matrix resin and carbon fibers.
  • the material composition ratio of pneumatic tires may be higher next to rubber compositions (rubber components and compounding agents) in cords including steel cords, bead wires and resin cords, etc. These cords are modified to reduce the weight of the tire Attempts have also been made to improve the fuel economy of tires.
  • Steel cords and bead wires are used as reinforcements for tires because they are excellent in elastic modulus, strength, initial modulus, heat resistance, dimensional stability, and the like.
  • a steel cord is embedded as a reinforcing material in a belt of a pneumatic tire or the like, which greatly contributes to securing the strength and shape stability of the tire.
  • a bead wire as the bead core of the pneumatic tire, it is possible to obtain a bead having elasticity that can ensure the strength necessary for the bead portion and that can correspond to deformation at the time of rim assembly.
  • Patent Document 1 discloses durability and maneuverability by forming a belt member containing a matrix phase obtained by curing a carbon fiber and a liquid thermosetting resin or liquid rubber at a predetermined volume ratio. Although the stability is described to be improved, the combined use of the epoxy resin and the functional group-modified acrylonitrile butadiene copolymer and the low fuel consumption are not considered.
  • Patent Document 2 describes a tire having a first ply formed by coating a carbon fiber cord with a coating rubber instead of an epoxy resin, but the adhesion between the carbon fiber cord and the coating rubber is not sufficient and the tire is durable. There is a problem in that there is a problem with gender, and there is also a problem that the improvement in fuel efficiency by weight reduction is not sufficient.
  • the present invention aims to provide a lightweight tire while maintaining the strength of a tire using a steel cord and / or a bead wire.
  • the inventors of the present invention obtain a lightweight tire while maintaining strength by using a CFRP containing a carbon resin and a matrix resin containing a predetermined amount of epoxy resin and a functional group-modified acrylonitrile butadiene copolymer and carbon fibers. It has been found that the present invention has been completed.
  • the present invention relates to a tire using a CFRP containing a carbon fiber and a matrix resin containing a resin component containing 20 to 80% by mass of an epoxy resin and 20 to 80% by mass of a functional group-modified acrylonitrile butadiene copolymer.
  • the matrix resin is preferably a matrix resin having an initial elastic modulus of 0.1 to 1000 MPa, an elongation at break of 50% or more, and no yield at an elongation of 50%.
  • a lightweight tire can be provided.
  • the tire according to the present invention is characterized by using a matrix resin containing a resin component containing a predetermined amount of an epoxy resin and a functional group-modified acrylonitrile butadiene copolymer, and CFRP containing a carbon fiber.
  • the matrix resin is a resin to be a base material of CFRP, and the present invention is characterized by containing a resin component containing a predetermined amount of an epoxy resin and a functional group-modified acrylonitrile butadiene copolymer.
  • the epoxy resin is a compound containing two or more epoxy groups consisting of two carbon atoms and one oxygen atom in the molecule, and the epoxy group is ring-opened at the time of curing reaction, and other epoxy resins and functional groups It is not particularly limited as long as it is a compound capable of causing a crosslinking reaction with a group-modified acrylonitrile butadiene copolymer (in some cases, a crosslinking reaction with a curing agent) and forming a matrix resin after curing.
  • bisphenol A epoxy resin brominated bisphenol A epoxy resin, hydrogenated bisphenol A epoxy resin, bisphenol F epoxy resin, bisphenol S epoxy resin, bisphenol AF epoxy resin, biphenyl epoxy resin, naphthalene epoxy Glycidyl ether type epoxy resin such as resin, fluorene type epoxy resin, novolac type epoxy resin, phenol-novolak type epoxy resin, ortho cresol-novolak type epoxy resin, tris (hydroxyphenyl) methane type epoxy resin, tetraphenylol ethane type epoxy resin Resin, glycidyl ester type epoxy resin obtained by condensation of epichlorohydrin and carboxylic acid, triglycidyl isocyanate and epichlorohydrin And heterocyclic epoxy resins such as hydantoin epoxy resin obtained by the reaction of Ntoin acids and the like.
  • Content in the resin component of an epoxy resin is 20 mass% or more, 25 mass% or more is preferable, and 30 mass% or more is more preferable.
  • content in the resin component of an epoxy resin is 80 mass% or less, 75 mass% or less is preferable, and 70 mass% or less is more preferable.
  • content of the epoxy resin exceeds 80% by mass, the modulus of elasticity of the resin after curing becomes high, and a sufficient elongation can not be obtained and the resin tends to be brittle.
  • the weight average molecular weight (Mw) of the epoxy resin is preferably 200 or more, more preferably 300 or more, from the viewpoint of ease of handling the carbon fiber impregnated with the matrix resin at room temperature. If the Mw is less than 200, the viscosity at room temperature tends to be low and handling becomes difficult. Moreover, 10000 or less is preferable and, as for Mw, 9000 or less is more preferable. When the Mw exceeds 10000, the uncured resin becomes hard, and there is a tendency that it is difficult to prepare a prepreg at room temperature or to laminate the prepreg.
  • the functional group-modified acrylonitrile butadiene copolymer causes a crosslinking reaction with an epoxy resin in which an epoxy group is ring-opened (or in some cases, a crosslinking reaction with a curing agent), an acrylonitrile butadiene copolymer having a functional group capable of forming a matrix resin after curing. It is not particularly limited as long as As said functional group, a carboxyl group, an amino group, an epoxy group, a vinyl group etc. are preferable, and an amino group is more preferable.
  • the content of the functional group-modified acrylonitrile butadiene copolymer in the resin component is 20% by mass or more, preferably 25% by mass or more, and more preferably 30% by mass or more.
  • the content of the functional group-modified acrylonitrile butadiene copolymer in the resin component is 80% by mass or less, preferably 75% by mass or less, and more preferably 70% by mass or less.
  • the content of the functional group-modified acrylonitrile butadiene copolymer exceeds 80% by mass, the crosslinking of the resin after curing becomes insufficient and the desired physical properties tend not to be obtained.
  • the resin component may contain other resin components other than the epoxy resin and the functional group-modified acrylonitrile butadiene copolymer.
  • Other resin components include polyvinyl acetal resin, phenoxy resin, polyester, polycarbonate, polyarylene oxide, polysulfone, polyamide, thermoplastic resin such as polyamide, polyimide, thermosetting resin other than epoxy resin, etc. It can contain suitably in the range which does not have it.
  • the content of the resin component in the case of containing other resin components is preferably 10% by mass or less, more preferably 8% by mass or less, and more preferably 6% by mass because the handling of the uncured resin at room temperature is excellent. The following are more preferable.
  • the matrix resin contains additives such as a curing agent and a curing accelerator in addition to the above-mentioned resin component because the crosslinking reaction can be sufficiently advanced to enhance the strength.
  • additives such as a curing agent and a curing accelerator in addition to the above-mentioned resin component because the crosslinking reaction can be sufficiently advanced to enhance the strength.
  • the matrix resin according to the present invention is cured by the reaction between the ring-opened epoxy group of the epoxy resin and the functional group of the functional group modified acrylonitrile butadiene copolymer. Can.
  • DICY dicyandiamide
  • 4,4'-diaminodiphenylmethane 4,4'-diaminodiphenylsulfone
  • 3,3'-diaminodiphenylmethane 3,3'-diaminodiphenylsulfone and the like
  • DICY is preferable because of its excellent stability at normal temperature.
  • the content in the case of containing a curing agent is preferably 2 g or more, more preferably 3 g or more, and still more preferably 4 g or more with respect to 1 mol of the epoxy group, from the viewpoint of sufficiently advancing the reaction to increase the strength. Moreover, 20 g or less is preferable with respect to 1 mol of epoxy groups from the point of preventing that an unreacted material remains and strength falls, 19 g or less is more preferable, and 18 g or less is more preferable.
  • the hardening accelerator what is used as a hardening accelerator of an epoxy resin can be used.
  • 3-phenyl-1,1-dimethylurea, 3- (4-chlorophenyl) -1,1-dimethylurea, 3- (3,4-dichlorophenyl) -1,1-dimethylurea (DCMU), etc. are mentioned. Be Among them, DCMU is preferred.
  • the content ratio to the curing agent (curing agent / curing accelerator) in the case of containing a curing accelerator is preferably 1.0 or more, preferably 1.2 or more, and more preferably 1.4 or more.
  • the content ratio is preferably 10 or less, more preferably 9 or less, and still more preferably 8 or less. When the content ratio of the curing accelerator and the curing agent is in this range, the physical properties of the cured resin tend to be favorable.
  • an additive is optionally added to a resin component containing an epoxy resin and a functional group-modified acrylonitrile butadiene copolymer, and the epoxy group of the epoxy resin is opened by heating, for example, by heating.
  • a crosslinking reaction with a resin or a functional group-modified acrylonitrile butadiene copolymer can occur (and in some cases, a crosslinking reaction with a curing agent) to be cured.
  • the curing conditions can be appropriately adjusted according to the resin component to be blended, the curing agent and the like, but can be cured by treatment at 100 to 200 ° C. for 5 to 150 minutes.
  • the initial modulus of elasticity of the matrix resin after curing is preferably 0.1 MPa or more, more preferably 0.3 MPa or more, and still more preferably 0.5 MPa or more. If the initial elastic modulus is less than 0.1 MPa, plastic deformation is likely to occur, and the durability of the tire may be reduced. Moreover, 1000 MPa or less is preferable, as for an initial stage elastic modulus, 700 MPa or less is more preferable, and 400 MPa or less is more preferable. When the initial modulus of elasticity exceeds 1000 MPa, the flexibility is lowered, and breakage is easily caused by deformation such as bending, which may lower the durability of the tire.
  • the initial modulus of elasticity of the matrix resin in the present specification means the modulus of elasticity under a load of 20 to 40 N in a tensile test.
  • the breaking strength of the matrix resin after curing is preferably 1.0 MPa or more, more preferably 1.5 MPa or more, and still more preferably 2.0 MPa or more. If the breaking strength is less than 1.0 MPa, the durability tends to decrease. Moreover, 100 MPa or less is preferable, 90 MPa or less is more preferable, and 80 MPa or less is more preferable. If the breaking strength exceeds 100 MPa, the elastic modulus tends to be too high, and the durability of the tire may be reduced.
  • the breaking elongation of the matrix resin after curing is preferably 50% or more, more preferably 55% or more, and still more preferably 60% or more. If the elongation at break is less than 50%, the matrix resin can not follow the deformation of the tire, and there is a risk that a crack will occur to reduce the durability of the tire.
  • the upper limit of the breaking elongation is not particularly limited, and is usually 300% or less.
  • the matrix resin after curing has no yield at an elongation of 50%.
  • yield occurs with an elongation of less than 50%, plastic deformation may easily occur, so that the quality and shape of the tire may not be maintained.
  • the yield of the matrix resin means that a decrease in stress occurs in a tensile test and a plastic deformation in which the deformation remains even when the stress is removed occurs.
  • the initial elastic modulus, breaking strength, breaking elongation, and presence or absence of yield at 50% elongation are obtained by using a matrix resin molded into a dumbbell No. 4 shape of JIS K 6251 after curing, and a tensile speed of 5 mm / min. The values are measured under the condition of a distance between chucks of 58 mm.
  • the initial elastic modulus was calculated in the range of a load of 20 to 40N.
  • an autograph manufactured by Shimadzu Corporation can be used.
  • group which uses an acrylic fiber as a raw material and the pitch type
  • any carbon fiber may be used in the present invention, it is preferable to use PAN-based carbon fiber because the tensile strength is high.
  • the CFRP (carbon fiber reinforced resin) according to the present invention can be manufactured by preparing a prepreg in which the carbon fiber is impregnated with a matrix resin, molding the prepreg into a desired shape, and curing it.
  • a method of impregnating a carbon fiber bundle with a matrix resin a method of impregnating a carbon fiber bundle with a liquid matrix resin using a roller, or sandwiching a carbon fiber cloth with a sheet-like matrix resin and pressing it further, etc.
  • the method of making it impregnate is mentioned.
  • the content of the matrix resin in the prepreg is preferably 15 to 50% by mass, and more preferably 20 to 40% by mass, from the viewpoint of adhesion to carbon fibers and weight reduction of the tire.
  • the tire of the present invention is characterized in that CFRP is used as a part of cords.
  • CFRP is used as a part of cords.
  • As a cord replaced by CFRP all or one of the steel cord and the bead wire from the viewpoint that the composition ratio of raw materials in the tire is high, the weight reduction effect of the tire by the replacement is large, and the strength can be maintained.
  • a tire using a bead core composed of CFRP and bead wire can compensate for the characteristic that CFRP has low bending elasticity, and can be used during tire molding and the like. It is preferable because it can prevent the return to the original shape when a large force is applied.
  • a bead wire used in combination with CFRP a bead wire coated with a conventional rubber composition for bead wire coating can be used.
  • CFRP When the CFRP is used as a bead wire of a tire, a prepreg in which a carbon fiber bundle is impregnated with a matrix resin is prepared, and the prepreg is laminated in a shape of a bead wire using the prepreg so as to obtain desired rigidity.
  • the tire of the present invention can be obtained by replacing the obtained CFRP bead wire with all or part of a conventional bead wire.
  • a CFRP cord is prepared by forming a prepreg in which a carbon fiber bundle is impregnated with a matrix resin and laminating the prepreg so as to obtain desired rigidity ( The prepreg may be used in place of all or part of the conventional steel cord.
  • a CFRP cord prepreg
  • the CFRP cord is cured by heating in a vulcanization step to obtain the tire of the present invention.
  • the tire of the present invention can be manufactured by the usual method except that CFRP is used as a part of cords. Further, the tire of the present invention is suitably used as a passenger car tire, a bus tire, a truck tire and the like.
  • Epoxy resin 1 jER 828 (bisphenol A type epoxy resin, epoxy equivalent: 184 to 194) manufactured by Mitsubishi Chemical Corporation
  • Epoxy resin 2 jER4005P (bisphenol F type epoxy resin, Mw: 8500, epoxy equivalent weight: 950 to 1200) manufactured by Mitsubishi Chemical Corporation
  • Thermoset Specialties Hardening agent DICY7 (dicyandiamide finely ground product) manufactured by Mitsubishi Chemical Corporation Hardening accelerator: DCMU-99 manufactured by Hodogaya Chemical Industry Co., Ltd.
  • Carbon fiber MR 60 H 24 P (filament diameter: 5 ⁇ m, number of filaments: 24000) manufactured by Mitsubishi Rayon Co., Ltd.
  • Bead wire 1 Made of steel, diameter: 1.2 mm, composition: 4 + 4 + 4, coated with rubber composition
  • Bead wire 2 Made of steel, diameter: 1.2 mm, composition: coated with rubber composition
  • Uncured matrix resins 1 to 7 were impregnated into carbon fibers by a roller to prepare a prepreg.
  • the prepreg was wound around a metal jig, molded, and cured at 170 ° C. for 10 minutes to form a test bead core.
  • the prepreg is set in a metal jig and wound around a steel wire 2 that has been formed in the shape of a bead core, formed, and cured at 170 ° C. for 10 minutes.
  • a test bead core was made.
  • Each test tire (size: 195 / 65R15 91H) was produced using the obtained bead core for a test, and the following evaluation test was done.
  • the tire for a test using the bead core for a test which consists of steel wires as the comparative example 1 was created and evaluated.
  • the resin content of the prepreg, the number of laminations at the time of forming the bead core, and the evaluation results are shown in Table 2.
  • ⁇ Hoffman tightening force test> A uniform force is applied circumferentially from the tire center side in the bead portion of the tire before the rim assembly, and the force when the bead portion inner diameter becomes the rim outer diameter is measured. Indicated by the index. The higher the tightening force index, the better the tightening force at the time of assembling the rim. The performance target value is 55 to 120.

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Abstract

　本発明の２０～８０質量％のエポキシ樹脂および２０～８０質量％の官能基変性アクリロニトリルブタジエンコポリマーを含む樹脂成分を含有するマトリックス樹脂ならびに炭素繊維を含有するＣＦＲＰを用いたタイヤによれば、スチールコードおよび／またはビードワイヤーを用いたタイヤの強度を維持しながら、軽量化されたタイヤを提供することができる。

Description

タイヤ
　本発明は、所定のマトリックス樹脂および炭素繊維を含有するＣＦＲＰを用いたタイヤに関する。
　近年、タイヤの低燃費性の向上が強く要求されており、タイヤを構成するゴム組成物の改良やタイヤの軽量化による低燃費化が提案されている。空気入りタイヤの原材料構成比は、スチールコード、ビードワイヤーおよび樹脂コードなどを含むコード類がゴム組成物（ゴム成分および配合剤）に次いで高いこともあり、これらコード類の改良によりタイヤを軽量化し、タイヤの低燃費性を向上させる試みも行われている。
　スチールコードおよびビードワイヤーは、弾性率、強度、初期モジュラス、耐熱性、寸法安定性などに優れることから、タイヤの補強材として用いられている。例えば、空気入りタイヤのベルトなどには補強材としてスチールコードが埋設されており、タイヤの強度や形状安定性の確保に大きく貢献している。また、空気入りタイヤのビードコアとしてビードワイヤーを用いることにより、ビード部に必要な強度を確保し、さらにリム組み時の変形に対応できる弾性を有するビードが得られる。
　コード類の軽量化方法としては、スチールコードやビードワイヤーをＣＦＲＰ（炭素繊維強化樹脂）に置き換えることで強度等の性質を維持しながらタイヤを軽量化する方法が提案されている。しかし、これまではエポキシ樹脂からなるマトリックス樹脂を炭素繊維に含浸させて硬化させたＣＦＲＰを使用していたため、弾性率が非常に高く、曲げによる破壊が起こりやすいという問題があった。特にビードワイヤーを、曲げによる破壊が起こりやすいＣＦＲＰに置き換えるとリム組み時の変形に対応できずに破壊が起こるという問題があった。
　前記問題を解決し得る方法として、特許文献１には、炭素繊維および液状の熱硬化性樹脂または液状ゴムが硬化したマトリックス相を所定の容積比率で含有するベルト部材とすることにより耐久性と操縦安定性が向上することが記載されているが、エポキシ樹脂および官能基変性アクリロニトリルブタジエンコポリマーを併用することや、低燃費性については考慮されていない。
　また、特許文献２には、炭素繊維コードをエポキシ樹脂ではなくコーティングゴムで被覆してなる第１プライを有するタイヤが記載されているが、炭素繊維コードとコーティングゴムの接着性が十分ではなく耐久性に問題がある、また軽量化による低燃費性の向上効果も十分ではないという問題がある。
特開平１－２４６４２号公報 特開昭６４－１６４０４号公報
　本発明は、スチールコードおよび／またはビードワイヤーを用いたタイヤの強度を維持しながら、軽量化されたタイヤを提供することを目的とする。
　本発明者らは、所定量のエポキシ樹脂および官能基変性アクリロニトリルブタジエンコポリマーを含むマトリックス樹脂ならびに炭素繊維を含有するＣＦＲＰを用いたタイヤとすることにより、強度を維持しながら軽量化されたタイヤが得られることを見出し本発明を完成させるに至った。
　すなわち本発明は、２０～８０質量％のエポキシ樹脂および２０～８０質量％の官能基変性アクリロニトリルブタジエンコポリマーを含む樹脂成分を含有するマトリックス樹脂ならびに炭素繊維を含有するＣＦＲＰを用いたタイヤに関する。
　前記マトリックス樹脂が、初期弾性率０．１～１０００ＭＰａ、破断伸度５０％以上であり、伸度５０％において降伏がないマトリックス樹脂であることが好ましい。
　前記ＣＦＲＰをビードコアに用いたタイヤとすることが好ましい。
　前記ＣＦＲＰをビードコアの一部に用いたタイヤとすることが好ましい。
　本発明の所定量のエポキシ樹脂および官能基変性アクリロニトリルブタジエンコポリマーを含むマトリックス樹脂ならびに炭素繊維を含有するＣＦＲＰを用いたタイヤによれば、スチールコードおよびビードワイヤーを用いた場合の強度を維持しながら、軽量化されたタイヤを提供することができる。
　本発明のタイヤは、エポキシ樹脂および官能基変性アクリロニトリルブタジエンコポリマーを所定量含む樹脂成分を含有するマトリックス樹脂ならびに炭素繊維を含有するＣＦＲＰを用いたことを特徴とする。
　前記マトリックス樹脂とは、ＣＦＲＰの母材となる樹脂であり、本発明においては所定量のエポキシ樹脂および官能基変性アクリロニトリルブタジエンコポリマーを含む樹脂成分を含有することを特徴とする。
　前記エポキシ樹脂としては、分子内に２個の炭素原子と１個の酸素原子からなるエポキシ基を２個以上含む化合物であって、硬化反応時にエポキシ基が開環され、他のエポキシ樹脂や官能基変性アクリロニトリルブタジエンコポリマーとの架橋反応を起こし（場合によっては硬化剤との架橋反応）、硬化後のマトリックス樹脂を形成し得る化合物であれば特に限定されない。例えば、ビスフェノールＡ型エポキシ樹脂、臭素化ビスフェノールＡ型エポキシ樹脂、水添ビスフェノールＡ型エポキシ樹脂、ビスフェノールＦ型エポキシ樹脂、ビスフェノールＳ型エポキシ樹脂、ビスフェノールＡＦ型エポキシ樹脂、ビフェニル型エポキシ樹脂、ナフタレン型エポキシ樹脂、フルオレン型エポキシ樹脂、ノボラック型エポキシ樹脂、フェノール－ノボラック型エポキシ樹脂、オルソクレゾール－ノボラック型エポキシ樹脂、トリス（ヒドロキシフェニル）メタン型エポキシ樹脂、テトラフェニロールエタン型エポキシ樹脂などのグリシジルエーテル型エポキシ樹脂、エピクロルヒドリンとカルボン酸との縮合によって得られるグリシジルエステル型エポキシ樹脂、トリグリシジルイソシアネートやエピクロルヒドリンとヒダントイン類との反応によって得られるヒダントイン型エポキシ樹脂のような複素環式エポキシ樹脂などが挙げられる。なかでも、高強度かつ低粘度なマトリックス樹脂が得られるという理由からビスフェノールＡ型エポキシ樹脂を含むことが好ましい。
　エポキシ樹脂の樹脂成分中の含有量は、２０質量％以上であり、２５質量％以上が好ましく、３０質量％以上がより好ましい。エポキシ樹脂の含有量が２０質量％未満の場合は、硬化後の架橋が不十分となり、所望の弾性率や伸度が得られにくくなる傾向がある。また、エポキシ樹脂の樹脂成分中の含有量は、８０質量％以下であり、７５質量％以下が好ましく、７０質量％以下がより好ましい。エポキシ樹脂の含有量が８０質量％を超える場合は、硬化後の樹脂の弾性率が高くなり、十分な伸度が得られず脆くなる傾向がある。
　エポキシ樹脂の重量平均分子量（Ｍｗ）は、マトリックス樹脂を含浸させた炭素繊維の室温での取り扱い易さという点から２００以上が好ましく、３００以上がより好ましい。Ｍｗが２００未満の場合は室温での粘度が低くなり取り扱いが困難になる傾向がある。また、Ｍｗは１００００以下が好ましく、９０００以下がより好ましい。Ｍｗが１００００を超える場合は未硬化樹脂が硬くなり、室温でのプリプレグの作成やプリプレグの積層などが困難となる傾向がある。
　前記官能基変性アクリロニトリルブタジエンコポリマーは、エポキシ基が開環したエポキシ樹脂との架橋反応を起こし（場合によっては硬化剤との架橋反応）硬化後のマトリックス樹脂を形成し得る官能基を有するアクリロニトリルブタジエンコポリマーであれば特に限定されない。該官能基としては、カルボキシル基、アミノ基、エポキシ基、ビニル基などが好ましく、アミノ基がより好ましい。
　官能基変性アクリロニトリルブタジエンコポリマーの樹脂成分中の含有量は、２０質量％以上であり、２５質量％以上が好ましく、３０質量％以上がより好ましい。官能基変性アクリロニトリルブタジエンコポリマーの含有量が２０質量％未満の場合は、硬化後の樹脂の伸度が不十分となり、脆くなる傾向がある。また、官能基変性アクリロニトリルブタジエンコポリマーの樹脂成分中の含有量は、８０質量％以下であり、７５質量％以下が好ましく、７０質量％以下がより好ましい。官能基変性アクリロニトリルブタジエンコポリマーの含有量が８０質量％を超える場合は、硬化後の樹脂の架橋が不十分となり、所望の物性が得られなくなる傾向がある。
　前記樹脂成分はエポキシ樹脂および官能基変性アクリロニトリルブタジエンコポリマー以外のその他の樹脂成分を含有しても良い。その他の樹脂成分としては、ポリビニルアセタール樹脂、フェノキシ樹脂、ポリエステル、ポリカーボネート、ポリアリーレンオキシド、ポリスルホン、ポリアミド、ポリイミドなどの熱可塑性樹脂、エポキシ樹脂以外の熱硬化性樹脂などを本発明の効果が損なわれない範囲で適宜含有することができる。その他の樹脂成分を含有する場合の樹脂成分中の含有量は、室温での未硬化樹脂の取り扱いやすさに優れるという理由から１０質量％以下が好ましく、８質量％以下がより好ましく、６質量％以下がさらに好ましい。
　マトリックス樹脂は前記樹脂成分以外に、硬化剤や硬化促進剤などの添加剤を含有することが、十分に架橋反応を進行させて強度を高めることができることから好ましい。なお、エポキシ樹脂のみの硬化は硬化剤が必要であるが、本発明に係るマトリックス樹脂は、エポキシ樹脂の開環したエポキシ基と、官能基変性アクリロニトリルブタジエンコポリマーの官能基との反応により硬化することができる。
　前記硬化剤としては、エポキシ樹脂の硬化剤として使用されているものを使用することができる。例えば、ジシアンジアミド（ＤＩＣＹ）、４，４’－ジアミノジフェニルメタン、４，４’－ジアミノジフェニルスルホン、３，３’－ジアミノジフェニルメタン、３，３’－ジアミノジフェニルスルホンなどが挙げられる。なかでも、常温での安定性に優れるという理由からＤＩＣＹが好ましい。硬化剤を含有する場合の含有量は、十分に反応を進行させて強度を高めるという点からエポキシ基１ｍｏｌに対して２ｇ以上が好ましく、３ｇ以上がより好ましく、４ｇ以上がさらに好ましい。また、未反応物が残って強度が低下することを防ぐという点からエポキシ基１ｍｏｌに対して２０ｇ以下が好ましく、１９ｇ以下がより好ましく、１８ｇ以下がさらに好ましい。
　前記硬化促進剤としては、エポキシ樹脂の硬化促進剤として使用されているものを使用することができる。例えば、３－フェニル－１，１－ジメチル尿素、３－（４－クロロフェニル）－１，１－ジメチル尿素、３－（３，４－ジクロロフェニル）－１，１－ジメチル尿素（ＤＣＭＵ）などが挙げられる。なかでも、ＤＣＭＵが好ましい。硬化促進剤を含有する場合の硬化剤との含有比（硬化剤／硬化促進剤）は、１．０以上が好ましく、１．２以上が好ましく、１．４以上がさらに好ましい。また、同含有比は１０以下が好ましく、９以下がより好ましく、８以下がさらに好ましい。硬化促進剤と硬化剤との含有比率をこの範囲内とすることにより、硬化後の樹脂の物性が良好なものとなる傾向がある。
　前記マトリックス樹脂は、エポキシ樹脂および官能基変性アクリロニトリルブタジエンコポリマーを含む樹脂成分に対し、必要に応じて添加剤を配合し、例えば加熱することにより、エポキシ樹脂のエポキシ基が開環し、他のエポキシ樹脂や官能基変性アクリロニトリルブタジエンコポリマーとの架橋反応が起こり（場合によっては硬化剤との架橋反応）硬化させることができる。硬化条件は配合する樹脂成分や硬化剤などに応じて適宜調整することができるが、１００～２００℃で、５～１５０分処理することで硬化させることができる。
　硬化後のマトリックス樹脂の初期弾性率は、０．１ＭＰａ以上が好ましく、０．３ＭＰａ以上がより好ましく、０．５ＭＰａ以上がさらに好ましい。初期弾性率が０．１ＭＰａ未満の場合は、塑性変形が起こり易くなり、タイヤの耐久性が低下するおそれがある。また、初期弾性率は、１０００ＭＰａ以下が好ましく、７００ＭＰａ以下がより好ましく、４００ＭＰａ以下がさらに好ましい。初期弾性率が１０００ＭＰａを超える場合は、柔軟性が低下し、曲げなどの変形により破壊が容易に生じ、タイヤの耐久性が低下するおそれがある。なお、本明細書におけるマトリックス樹脂の初期弾性率とは、引張試験における荷重２０～４０Ｎでの弾性率をいう。
　硬化後のマトリックス樹脂の破断強度は、１．０ＭＰａ以上が好ましく、１．５ＭＰａ以上がより好ましく、２．０ＭＰａ以上がさらに好ましい。破断強度が１．０ＭＰａ未満の場合は、耐久性が低下する傾向がある。また、破断強度は１００ＭＰａ以下が好ましく、９０ＭＰａ以下がより好ましく、８０ＭＰａ以下がさらに好ましい。破断強度が１００ＭＰａを超える場合は、弾性率が高くなり過ぎる傾向があり、タイヤの耐久性が低下するおそれがある。
　硬化後のマトリックス樹脂の破断伸度は、５０％以上が好ましく、５５％以上がより好ましく、６０％以上がさらに好ましい。破断伸度が５０％未満の場合は、マトリックス樹脂がタイヤの変形に追随できず、亀裂が生じてタイヤの耐久性が低下するおそれがある。破断伸度の上限は特に限定されず、通常は３００％以下である。
　さらに、硬化後のマトリックス樹脂は伸度５０％において降伏がないことが好ましい。伸度５０％未満で降伏が生じる場合は、塑性変形が簡単に生じてしまうためタイヤの品質や形状を維持することができないおそれがある。なお、本明細書においてマトリックス樹脂の降伏とは、引張試験において応力の低下が生じ、応力を取り除いても変形が残る塑性変形が生じることをいう。
　なお、本発明の初期弾性率、破断強度、破断伸度および伸度５０％における降伏の有無は、硬化後ＪＩＳ　Ｋ　６２５１のダンベル４号形に成形したマトリックス樹脂を用いて、引張速度５ｍｍ／分、チャック間距離５８ｍｍの条件で測定した値である。なお、初期弾性率は荷重２０～４０Ｎの範囲で算出した。測定機器としては（株）島津製作所製のオートグラフなどを用いることができる。
　前記炭素繊維としては、アクリル繊維を原料とするＰＡＮ系、およびピッチ（石油、石炭、コールタールなどの副生成物）を原料とするピッチ系が挙げられる。本発明ではいずれの炭素繊維を用いても良いが、引張強度が強いという理由からＰＡＮ系の炭素繊維を用いることが好ましい。
　本発明に係るＣＦＲＰ（炭素繊維強化樹脂）は、前記炭素繊維にマトリックス樹脂を含浸させたプリプレグを作成し、このプリプレグを所望の形状に成形した後、硬化させて製造することができる。炭素繊維束へのマトリックス樹脂の含浸方法としては、液状のマトリックス樹脂をローラーを用いて炭素繊維束へ含浸させる方法や、シート状のマトリックス樹脂により炭素繊維布を挟み込み、さらに加圧等することで含浸させる方法が挙げられる。プリプレグ中のマトリックス樹脂含有量は、炭素繊維との密着性およびタイヤの軽量化の観点から、１５～５０質量％が好ましく、２０～４０質量％がより好ましい。
　本発明のタイヤは、コード類の一部としてＣＦＲＰが用いられていることを特徴とする。ＣＦＲＰにより置換されるコードとしては、タイヤ中の原材料構成比が高く、置換することによるタイヤの軽量化効果が大きく、強度も維持することができるという点から、スチールコードやビードワイヤーの全部または一部をＣＦＲＰに置換することが好ましく、本発明に係るＣＦＲＰはリム組み時の大きな変形にも耐え得ることからビードワイヤーの全部または一部をＣＦＲＰに置換することがより好ましい。また、ビードワイヤーの一部をＣＦＲＰに置換したタイヤ、すなわちＣＦＲＰおよびビードワイヤーからなるビードコアを用いたタイヤとすることが、ＣＦＲＰの曲げ弾性が小さいという特性を補うことができ、タイヤ成形中などに大きな力が負荷された場合に元の形状に戻らなくなることを防げることから好ましい。ＣＦＲＰと組み合わせて用いるビードワイヤーには、従来のビードワイヤ被覆用ゴム組成物により被覆されたビードワイヤーを用いることができる。
　前記ＣＦＲＰをタイヤのビードワイヤーとして用いる場合、炭素繊維束にマトリックス樹脂を含浸させたプリプレグを作成し、このプリプレグを使用するビードワイヤーの形状に、所望の剛性が得られるように積層し、硬化させて得られたＣＦＲＰビードワイヤーを従来のビードワイヤーの全部または一部に置き換えて用いることで本発明のタイヤが得られる。
　また、前記ＣＦＲＰをタイヤのベルト部に埋設されたスチールコードとして用いる場合、炭素繊維束にマトリックス樹脂を含浸させたプリプレグを作成し、このプリプレグを所望の剛性が得られるように積層したＣＦＲＰコード（プリプレグ）を従来のスチールコードの全部または一部に置き換えて用いればよい。この場合、ベルト層内にＣＦＲＰコード（プリプレグ）が埋設された未加硫タイヤを製造し、加硫工程での加熱によりＣＦＲＰコードを硬化させることで本発明のタイヤが得られる。
　本発明のタイヤは、コード類の一部としてＣＦＲＰが用いられていること以外は通常の方法により製造できる。また、本発明のタイヤは、乗用車用タイヤ、バス用タイヤ、トラック用タイヤ等として好適に用いられる。
　本発明を実施例に基づいて説明するが、本発明は、実施例にのみ限定されるものではない。
　以下、実施例および比較例において用いた各種薬品などをまとめて示す。
エポキシ樹脂１：三菱化学（株）製のｊＥＲ８２８（ビスフェノールＡ型エポキシ樹脂、エポキシ当量：１８４～１９４）
エポキシ樹脂２：三菱化学（株）製のｊＥＲ４００５Ｐ（ビスフェノールＦ型エポキシ樹脂、Ｍｗ：８５００、エポキシ当量：９５０～１２００）
アミン基変性アクリロニトリルブタジエンコポリマー（ＡＴＢＮ）：ＣＶＣ　Ｔｈｅｒｍｏｓｅｔ　Ｓｐｅｃｉａｌｔｉｅｓ社製のＡＴＢＮ１３００Ｘ１６
硬化剤：三菱化学（株）製のＤＩＣＹ７（ジシアンジアミド微粉砕品）
硬化促進剤：保土ヶ谷化学工業（株）製のＤＣＭＵ－９９
炭素繊維：三菱レイヨン（株）製のＭＲ　６０Ｈ　２４Ｐ（フィラメント径：５μｍ、フィラメント数：２４０００）
ビードワイヤー１：スチール製、直径：１．２ｍｍ、構成：４＋４＋４、ゴム組成物により被覆
ビードワイヤー２：スチール製、直径：１．２ｍｍ、構成：４列１段、ゴム組成物により被覆
試験用マトリックス樹脂の調製
　表１に示す配合内容に従い、樹脂成分、硬化剤および硬化促進剤を混合し、注型金型（２ｍｍ板）を用い、室温から１７０℃まで３０分かけて昇温させ、その後１７０℃で１０分保持することで硬化させた。その後、２５℃、湿度５０％で４８時間の条件で状態調節した後、ダンベル４号形に打ち抜き、試験用マトリックス樹脂を調製した。
＜引張試験＞
　（株）島津製作所製のオートグラフを用い、引張速度５ｍｍ／分、チャック間距離５８ｍｍの条件における、各試験用マトリックス樹脂の「初期弾性率」、「破断強度」、「破断伸度」および「伸度５０％における降伏の有無」を測定した。結果を表１に示す。
Figure JPOXMLDOC01-appb-T000001
実施例および比較例
　未硬化のマトリックス樹脂１～７をローラーにより炭素繊維に含浸させてプリプレグを作成した。このプリプレグを金属製の治具に巻き付けて成形し、１７０℃で１０分保持の条件で硬化させて試験用ビードコアを作成した。実施例５および６については、プリプレグを、金属製の治具にセットしてビードコアの形状に成形しておいたスチールワイヤー２に巻き付けて成形し、１７０℃で１０分保持の条件で硬化させて試験用ビードコアを作成した。得られた試験用ビードコアを用いて各試験用タイヤ（サイズ：１９５／６５Ｒ１５　９１Ｈ）を作成し、下記の評価試験を行った。また、比較例１としてスチールワイヤーからなる試験用ビードコアを用いた試験用タイヤを作成して評価した。プリプレグの樹脂含量、ビードコア作成時の積層数および評価結果を表２に示す。
＜ビードコア質量測定＞
　各試験用ビードコアの質量を測定し、比較例１の結果を１００とする指数で示した。質量指数が低いほどビードコアの質量が低く、軽量化されていることを示す。
＜ホフマン締付力試験＞
　リム組み前のタイヤのビード部において、タイヤ中心側から外側に向け、周方向に均一な力を加え、ビード部内径がリム外径となる時の力を測定し、比較例１の結果を１００とする指数で示した。締付力指数が高いほどリム組み時の締付力に優れることを示す。なお、５５～１２０を性能目標値とする。
＜嵌合力試験＞
　リム（サイズ：１５×６Ｊ）にリム組みした時の空気圧を測定し、比較例１の結果を１００とする指数で示した。嵌合力指数が低いほど嵌合が容易であることを示す。
＜水圧破壊試験＞
　リム（サイズ：１５×６Ｊ）にリム組み後、タイヤ内圧が２００ｋＰａとなるまでタイヤ内部に水を注入し、タイヤが破壊されたときの内圧を測定し、比較例１の結果を１００とする指数で示した。水圧破壊指数が高いほど耐水圧破壊性に優れることを示す。なお、８５以上を性能目標値とする。
Figure JPOXMLDOC01-appb-T000002
　表２における比較例２の水圧破壊試験ではビード折れが発生してしまい、早い段階でタイヤが破壊された。
　表２の結果より、所定量のエポキシ樹脂および官能基変性アクリロニトリルブタジエンコポリマーを含むマトリックス樹脂ならびに炭素繊維を含有するＣＦＲＰを用いたタイヤとすることにより、強度を維持しながら軽量化されたタイヤが得られることがわかる。

Claims (4)

  1. ２０～８０質量％のエポキシ樹脂および２０～８０質量％の官能基変性アクリロニトリルブタジエンコポリマーを含む樹脂成分を含有するマトリックス樹脂ならびに炭素繊維を含有するＣＦＲＰを用いたタイヤ。
  2. 前記マトリックス樹脂が、初期弾性率０．１～１０００ＭＰａ、破断伸度５０％以上であり、伸度５０％において降伏がないマトリックス樹脂である請求項１記載のタイヤ。
  3. 前記ＣＦＲＰをビードコアに用いた請求項１または２記載のタイヤ。
  4. 前記ＣＦＲＰをビードコアの一部に用いた請求項１または２記載のタイヤ。
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