WO2016125228A1 - 圧縮機 - Google Patents

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WO2016125228A1
WO2016125228A1 PCT/JP2015/052815 JP2015052815W WO2016125228A1 WO 2016125228 A1 WO2016125228 A1 WO 2016125228A1 JP 2015052815 W JP2015052815 W JP 2015052815W WO 2016125228 A1 WO2016125228 A1 WO 2016125228A1
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WO
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oil
thrust
scroll
hole
thrust bearing
Prior art date
Application number
PCT/JP2015/052815
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English (en)
French (fr)
Inventor
祐司 ▲高▼村
昌晃 須川
石園　文彦
角田　昌之
Original Assignee
三菱電機株式会社
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Publication date
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Classifications

    • F—MECHANICAL ENGINEERING; LIGHTING; HEATING; WEAPONS; BLASTING
    • F04—POSITIVE - DISPLACEMENT MACHINES FOR LIQUIDS; PUMPS FOR LIQUIDS OR ELASTIC FLUIDS
    • F04C—ROTARY-PISTON, OR OSCILLATING-PISTON, POSITIVE-DISPLACEMENT MACHINES FOR LIQUIDS; ROTARY-PISTON, OR OSCILLATING-PISTON, POSITIVE-DISPLACEMENT PUMPS
    • F04C18/00—Rotary-piston pumps specially adapted for elastic fluids
    • F04C18/02—Rotary-piston pumps specially adapted for elastic fluids of arcuate-engagement type, i.e. with circular translatory movement of co-operating members, each member having the same number of teeth or tooth-equivalents

Definitions

  • the present invention relates to a compressor that compresses a working gas.
  • a scroll compressor is known as a compressor used for a refrigerator or an air conditioner.
  • the scroll compressor has a fixed scroll and an orbiting scroll, and the orbiting scroll performs a revolving orbit with respect to the fixed scroll.
  • the fixed scroll and the swing scroll are members in which spiral wrap portions are formed on surfaces facing each other, and a compression chamber is formed by both wrap portions. Then, as the swing scroll swings, the internal volume of the compression chamber changes, and the working gas flowing into the compression chamber is compressed.
  • the lower surface of the orbiting scroll is a thrust lower surface that supports a thrust load, and a thrust bearing is provided on the thrust lower surface.
  • Patent Document 1 discloses a hermetic compressor in which an annular oil groove is formed on the lower surface of a thrust of a rocking scroll.
  • the oil in the space formed between the orbiting scroll and the frame that supports the orbiting scroll enters the oil supply groove by the oscillation of the orbiting scroll.
  • the oil that has entered the oil supply groove flows into the thrust bearing provided on the upper surface of the frame from the oil supply groove by the swing of the swing scroll.
  • Patent Document 1 attempts to lubricate the thrust bearing on the upper surface of the frame with oil in the space formed between the orbiting scroll and the frame.
  • the present invention has been made against the background of the above problems, and provides a compressor that stably supplies oil between an orbiting scroll and a frame.
  • the compressor according to the present invention comprises an outer shell, a shell in which an oil sump is formed at the lower part, an oil pump that is accommodated in the shell and sucks up oil from the oil sump, a motor provided in the shell, Oil provided inside the shell and driven by a motor to compress the working gas, a frame fixed to the shell and supporting the compression part, and oil that is supported by the frame and sucked up by the oil pump circulates A passage formed inside, and a shaft portion that connects the motor and the compression portion to transmit the rotational force of the motor to the compression portion, and the compression portion is fixed to the inside of the shell, and the shaft portion And an orbiting scroll that forms a compression chamber for compressing the working gas together with the fixed scroll.
  • the orbiting scroll is connected to an oil passage and a lower thrust surface of the orbiting scroll, Between the facing surfaces of the frame facing the strike the lower surface and the thrust lower surface, the oil supply hole for supplying the oil flowing into the oil passage is formed.
  • the oscillating scroll connects the oil passage to the thrust lower surface of the oscillating scroll, and the oil flowing through the oil passage is interposed between the thrust lower surface and the opposed surface of the frame facing the thrust lower surface.
  • An oil supply hole to be supplied is formed. For this reason, oil can be stably supplied between the orbiting scroll and the frame.
  • FIG. 1 is an axial cross-sectional view showing a compressor 1 according to Embodiment 1 of the present invention. It is an axial sectional view showing the orbiting scroll 40 in the first embodiment of the present invention. It is a bottom view which shows the rocking
  • FIG. 1 is a cross-sectional view showing a compressor 1 according to Embodiment 1 of the present invention.
  • the compressor 1 will be described with reference to FIG.
  • the compressor 1 is, for example, a scroll compressor that sucks and compresses a refrigerant circulating in the refrigeration cycle and discharges the refrigerant in a high temperature and high pressure state.
  • the compressor 1 includes a shell 2, an oil pump 3, a motor 4, a compression part 5, a frame 6, and a shaft part 7.
  • the compressor 1 includes a suction pipe 11, a discharge pipe 12, a discharge chamber 13, a muffler 14, an Oldham ring 15, a slider 16, a sleeve 17, a first balancer 18, and a second balancer. 19, a subframe 20, and an oil drain pipe 21.
  • the shell 2 constitutes the outer shell of the compressor 1 and has an oil sump 3a formed in the lower part.
  • the shell 2 has, for example, a bottomed cylindrical shape, and the upper portion is closed by a dome-shaped upper shell 2a.
  • the shell 2 is placed on the lower shell 2b.
  • the oil pump 3 is accommodated in the shell 2 and sucks up oil from the oil reservoir 3a.
  • the oil pump 3 is provided at the lower part of the shell 2.
  • the oil pump 3 supplies the oil sucked up from the oil reservoir 3 a to the bearing portion and the Oldham ring 15 inside the compressor 1. This oil lubricates and cools the bearing and Oldham ring 15.
  • the motor 4 is provided inside the shell 2 and is installed, for example, between the frame 6 and the sub-frame 20 and rotates the shaft portion 7.
  • the motor 4 has a rotor 4a and a stator 4b.
  • the rotor 4 a is provided on the inner peripheral side of the stator 4 b and is attached to the shaft portion 7. And the rotor 4a rotates the axial part 7 by rotating itself.
  • the stator 4b rotates the rotor 4a with electric power supplied from an inverter (not shown).
  • the compression unit 5 is provided inside the shell 2 and is driven by the motor 4 to compress the working gas.
  • the compression unit 5 includes a fixed scroll 30 and a swing scroll 40.
  • the fixed scroll 30 is fixed inside the shell 2 and causes the compressed working gas to flow out into the discharge chamber 13.
  • the orbiting scroll 40 performs a revolving orbiting motion with respect to the fixed scroll 30, and the rotation motion is regulated by the Oldham ring 15.
  • the fixed scroll 30 and the orbiting scroll 40 are members in which a spiral fixed wrap portion 31 and a wrap portion 41 (see FIG. 7) are formed on surfaces facing each other.
  • a compression chamber 5a is formed in the space where the two mesh with each other.
  • the swing scroll 40 is swung by the shaft portion 7, and the working gas is compressed in the formed compression chamber 5a.
  • the frame 6 is fixed to the shell 2 and accommodates the compression portion 5, and for example, rotatably supports the shaft portion 7 via a main bearing 8a.
  • a suction port 6a is formed in the frame 6, and the working gas flows into the compression unit 5 through the suction port 6a.
  • the shaft portion 7 is supported by the frame 6 and has an oil passage 7a through which oil sucked up by the oil pump 3 flows.
  • the shaft portion 7 connects the motor 4 and the compression portion 5 to increase the rotational force of the motor 4. This is transmitted to the compression unit 5.
  • the suction pipe 11 is provided on the side of the shell 2 and sucks the working gas into the shell 2.
  • the discharge pipe 12 is provided on the upper part of the shell 2 and discharges the working gas to the outside of the shell 2.
  • the discharge chamber 13 is provided in the upper part of the compression part 5, and accommodates the working gas which flowed in from the compression part 5.
  • the muffler 14 is provided above the discharge chamber 13 and suppresses pulsation of the working gas discharged from the discharge chamber 13.
  • the Oldham ring 15 is an annular member attached to the orbiting scroll 40 and restricts the rotation of the orbiting scroll 40.
  • the Oldham ring 15 is attached to an Oldham groove 15 a (see FIG. 3) formed in the thrust lower surface 40 a of the orbiting scroll 40.
  • the slider 16 is a cylindrical member attached to the upper outer peripheral surface of the shaft portion 7, and is located on the inner surface of the lower portion of the swing scroll 40. That is, the orbiting scroll 40 is attached to the shaft portion 7 via the slider 16, and the orbiting scroll 40 rotates as the shaft portion 7 rotates.
  • a rocking bearing 8 c is provided between the rocking scroll 40 and the slider 16.
  • the sleeve 17 is a cylindrical member provided between the frame 6 and the main bearing 8a, and maintains the airtightness between the frame 6 and the main bearing 8a.
  • the first balancer 18 is attached to the shaft 7 and is located between the frame 6 and the rotor 4a.
  • the first balancer 18 cancels the imbalance caused by the orbiting scroll 40 and the slider 16.
  • the first balancer 18 is accommodated in the balancer cover 18a.
  • the second balancer 19 is attached to the shaft portion 7, is located between the rotor 4 a and the sub frame 20, and is attached to the lower surface of the rotor 4 a.
  • the second balancer 19 cancels the imbalance caused by the orbiting scroll 40 and the slider 16.
  • the sub-frame 20 is provided below the motor 4 inside the shell 2 and rotatably supports the shaft portion 7 via the sub-bearing 8b.
  • the oil drain pipe 21 is a pipe that connects the space between the frame 6 and the swing scroll 40 and the space between the frame 6 and the subframe 20.
  • the oil drain pipe 21 causes excess oil out of the oil flowing in the space between the frame 6 and the swing scroll 40 to flow into the space between the frame 6 and the sub-frame 20.
  • the oil that has flowed into the space between the frame 6 and the subframe 20 passes through the subframe 20 and returns to the oil sump 3a.
  • the compression unit 5 includes the fixed scroll 30 and the swing scroll 40 as described above.
  • the fixed scroll 30 is fixed inside the shell 2, and the outer peripheral edge portion is placed on the upper portion of the frame 6.
  • the swing scroll 40 is connected to the upper end portion of the shaft portion 7.
  • the rocking scroll 40 is connected to the oil passage 7a and the thrust lower surface 40a of the rocking scroll 40, and the oil passage 7a is connected between the thrust lower surface 40a and the opposed surface of the frame 6 facing the thrust lower surface 40a.
  • An oil supply hole 50 for supplying the circulating oil is formed.
  • the opposing surface of the frame 6 is a thrust bearing 9 that supports a thrust load, and is formed, for example, by heat-treating the opposing surface of the frame 6.
  • the present invention is not limited to this, and the frame 6 may have a thrust bearing 9 as a separate member, or the thrust bearing 9 may be formed by heat-treating the thrust lower surface 40a.
  • FIG. 2 is an axial sectional view showing the orbiting scroll 40 according to the first embodiment of the present invention.
  • the orbiting scroll 40 includes a spiral wrap portion 41 (see FIG. 3) formed on a surface facing the fixed scroll 30, a cylindrical boss portion 42 connected to the shaft portion 7, and a wrap portion 41. It has a disk-shaped base plate portion 43 that connects the boss portion 42.
  • the upper end portion of the oil passage 7 a in the shaft portion 7 does not reach the innermost portion of the boss portion 42, and an internal space 42 a is formed inside the boss portion 42.
  • the oil supply hole 50 can change the amount of oil flowing into the oil supply hole 50 by appropriately changing the volume of the oil supply hole 50.
  • the oil supply hole 50 includes, for example, a horizontal hole 51 and a vertical hole 52.
  • the horizontal hole 51 has one end connected to the oil passage 7a, and extends in the radial direction from the upper end of the oil passage 7a, for example.
  • the vertical hole 52 connects the horizontal hole 51 and the thrust lower surface 40a.
  • the vertical hole 52 extends from the horizontal hole 51 in the axial direction.
  • the amount of oil flowing into the oil supply hole 50 can be changed by appropriately changing the volume of the horizontal hole 51 or the vertical hole 52.
  • the horizontal hole 51 extends to the side surface 40 b of the orbiting scroll 40 and penetrates, and the penetrating portion is closed with a plug 53.
  • the stopper 53 is, for example, a screw.
  • FIG. 3 is a bottom view showing the orbiting scroll 40 according to Embodiment 1 of the present invention.
  • an annular oil supply groove 54 that is coaxial with the swing scroll 40 and passes through the oil supply hole 50 is formed on the thrust lower surface 40 a.
  • the oil that has flowed in from the oil supply hole 50 reaches the entire circumference of the oil supply groove 54 by the swing motion of the swing scroll 40 (arrow in FIG. 3).
  • the thrust bearing 9 is indicated by a two-dot chain line.
  • the inner diameter of the oil supply groove 54 is rin
  • the outer diameter of the oil supply groove 54 is rout
  • the inner diameter of the thrust bearing 9 is Rin
  • the outer diameter of the thrust bearing 9 is Rout
  • the eccentric radius when the swinging scroll 40 swings is rr.
  • the inner diameter rin of the oil supply groove 54 is larger than the value obtained by adding the eccentric radius rr when the swing scroll 40 swings to the inner diameter Rin of the thrust bearing 9. That is, the lower limit value of the inner diameter rin of the oil supply groove 54 is rin> Rin + rr.
  • the inner peripheral edge of the oil supply groove 54 does not protrude from the inner peripheral edge of the thrust bearing 9.
  • the inner diameter rin of the oil supply groove 54 is smaller than the value obtained by adding twice the value of the eccentric radius rr when the orbiting scroll 40 swings to the inner diameter Rin of the thrust bearing 9. That is, the upper limit value of the inner diameter rin of the oil supply groove 54 is rin ⁇ Rin + 2rr. As a result, the inner peripheral edge of the oil supply groove 54 reaches the inner peripheral edge of the thrust bearing 9.
  • the outer diameter rout of the oil supply groove 54 is smaller than a value obtained by subtracting the eccentric radius rr when the swing scroll 40 swings from the outer diameter Rout of the thrust bearing 9. That is, the upper limit value of the outer diameter rout of the oil supply groove 54 is rout ⁇ Rout ⁇ rr. Thereby, the outer peripheral edge of the oil supply groove 54 does not protrude from the outer peripheral edge of the thrust bearing 9. Further, the outer diameter rout of the oil supply groove 54 is larger than a value obtained by subtracting a value twice the eccentric radius rr when the swing scroll 40 swings from the outer diameter Rout of the thrust bearing 9. That is, the lower limit value of the outer diameter rout of the oil supply groove 54 is rout> Rout ⁇ 2rr. As a result, the outer peripheral edge of the oil supply groove 54 reaches the outer peripheral edge of the thrust bearing 9.
  • FIG. 4 is an axial cross-sectional view showing the oil supply groove 54 according to Embodiment 1 of the present invention, and is a cross-sectional view along AA in FIG.
  • the angle formed by the wall surface 54a of the oil supply groove 54 and the thrust lower surface 40a is an obtuse angle.
  • the oil supply groove 54 has a trapezoidal cross section, and the width is narrowed from the thrust lower surface 40 a side to the upper surface 40 c side of the orbiting scroll 40.
  • the working gas is sucked from the outside of the compressor 1 through the suction pipe 11 and first flows into the space between the frame 6 and the motor 4.
  • the working gas that has flowed into the space between the frame 6 and the motor 4 flows into the compression unit 5 through the suction port 6 a formed in the frame 6.
  • the working gas that has flowed into the compression unit 5 is compressed by the compression unit 5.
  • the compressed working gas is discharged from the fixed scroll 30 and accommodated in the discharge chamber 13. Thereafter, the working gas flowing out from the discharge chamber 13 passes through the muffler 14 and is discharged from the discharge pipe 12 to the outside of the compressor 1.
  • FIG. 5 is an axial sectional view showing the flow of oil in the compressor 1 according to Embodiment 1 of the present invention.
  • the oil flow is indicated by solid arrows.
  • the oil sucked up from the oil reservoir 3 a by the oil pump 3 flows into an oil passage 7 a formed inside the shaft portion 7.
  • Part of the oil that has flowed into the oil passage 7a passes through the flow path formed in the radial direction and lubricates the sub-bearing 8b.
  • the oil that has lubricated the auxiliary bearing 8b passes through the subframe 20 and returns to the oil sump 3a.
  • a part of the oil flowing into the oil passage 7a passes through the passage formed in the radial direction and lubricates the main bearing 8a.
  • the oil that has lubricated the main bearing 8 a flows out into the space between the frame 6 and the motor 4.
  • the oil that has flowed into the space between the frame 6 and the motor 4 passes between the rotor 4a and the stator 4b, flows into the space between the frame 6 and the motor 4, passes through the subframe 20, and passes through the oil. Return to the reservoir 3a.
  • part of the oil that has flowed into the oil passage 7a reaches the upper end of the shaft portion 7, and lubricates the rocking bearing 8c.
  • the oil that has lubricated the rocking bearing 8 c flows into the space between the frame 6 and the rocking scroll 40.
  • the oil that has flowed into the space between the frame 6 and the orbiting scroll 40 lubricates the Oldham ring 15.
  • the oil that has lubricated the Oldham ring 15 and the oil that flows into the space between the frame 6 and the orbiting scroll 40 flows into the oil discharge pipe 21.
  • the oil that has flowed into the oil drain pipe 21 flows out into the space between the frame 6 and the sub frame 20, passes through the sub frame 20, and returns to the oil reservoir 3 a.
  • the orbiting scroll 40 is connected to the oil passage 7a and the thrust lower surface 40a of the orbiting scroll 40, and flows into the oil passage 7a between the thrust lower surface 40a and the opposed surface of the frame 6 facing the thrust lower surface 40a.
  • An oil supply hole 50 for supplying oil is formed.
  • the compressor 1 supplied to the thrust bearing 9 formed in the frame 6 is obtained by the oil flowing between the frame 6 and the rocking scroll 40 being splashed by the rocking motion of the rocking scroll 40.
  • oil is mainly supplied to the inner peripheral portion of the thrust bearing 9, and not much is supplied to portions other than the inner peripheral portion of the thrust bearing 9.
  • the amount of oil supplied to the thrust bearing 9 varies depending on the amount of oil stored in the space between the frame 6 and the orbiting scroll 40.
  • the amount of oil supplied to the thrust bearing 9 also varies depending on the eccentric radius when the swing scroll 40 swings.
  • the rocking scroll 40 is connected to the oil passage 7a and the thrust lower surface 40a of the rocking scroll 40, and the frame 6 is opposed to the thrust lower surface 40a and the thrust lower surface 40a.
  • An oil supply hole 50 for supplying oil flowing through the oil passage 7a is formed between the surface and the surface.
  • the oil that has reached the upper end of the oil passage 7a passes through the oil supply hole 50 and is supplied between the thrust lower surface 40a and the opposed surface of the frame 6 facing the thrust lower surface 40a. That is, in the compressor 1, the oil supplied between the thrust lower surface 40 a and the opposed surface of the frame 6 facing the thrust lower surface 40 a is directly supplied from the oil pump 3. For this reason, the compressor 1 can stably supply oil between the swing scroll 40 and the frame 6. Further, the compressor 1 can easily manage the amount of oil supplied between the swing scroll 40 and the frame 6.
  • annular oil supply groove 54 that passes through the oil supply hole 50 coaxially with the swing scroll 40 is formed on the thrust lower surface 40a. Thereby, the oil flowing in from the oil supply groove 54 is uniformly supplied to the thrust bearing 9. Furthermore, by optimizing the volume of the oil supply hole 50, the amount of oil supply per rotation when the orbiting scroll 40 makes one rotation is kept constant. Thereby, the compressor 1 can supply oil between the rocking scroll 40 and the frame 6 more stably.
  • the angle formed by the wall surface 54a of the oil supply groove 54 and the thrust lower surface 40a is an obtuse angle. For this reason, it is difficult for the oil between the rocking scroll 40 and the frame 6 to be scraped off by the peripheral edge of the oil supply groove 54. Therefore, the compressor 1 can efficiently lubricate the oil between the swing scroll 40 and the frame 6.
  • the inner diameter rin of the oil supply groove 54 is larger than the value obtained by adding the eccentric radius rr when the orbiting scroll 40 swings to the inner diameter Rin of the thrust bearing 9. Thereby, even if the rocking scroll 40 is swung, the inner peripheral edge of the oil supply groove 54 does not protrude from the inner peripheral edge of the thrust bearing 9. Further, the outer diameter rout of the oil supply groove 54 is smaller than a value obtained by subtracting the eccentric radius rr when the swing scroll 40 swings from the outer diameter Rout of the thrust bearing 9. Thereby, the outer peripheral edge of the oil supply groove 54 does not protrude from the outer peripheral edge of the thrust bearing 9. As described above, by optimizing the lower limit value of the inner diameter of the oil supply groove 54 and the upper limit value of the outer diameter of the oil supply groove 54, oil flowing through the oil supply groove 54 is prevented from falling without hitting the thrust bearing 9. can do.
  • the inner diameter rin of the oil supply groove 54 is smaller than a value obtained by adding a value twice the eccentric radius rr when the orbiting scroll 40 swings to the inner diameter Rin of the thrust bearing 9. As a result, the inner peripheral edge of the oil supply groove 54 reaches the inner peripheral edge of the thrust bearing 9.
  • the outer diameter rout of the oil supply groove 54 is larger than a value obtained by subtracting a value twice the eccentric radius rr when the swing scroll 40 swings from the outer diameter Rout of the thrust bearing 9. As a result, the outer peripheral edge of the oil supply groove 54 reaches the outer peripheral edge of the thrust bearing 9.
  • the orbiting scroll 40 in the thrust bearing 9.
  • the oil flowing in the oil supply groove 54 is applied in the range of twice the eccentric radius.
  • the oil applied to the thrust bearing 9 is further spread by sliding with the thrust lower surface 40a of the orbiting scroll 40.
  • the compressor 1 can spread the oil flowing through the oil supply groove 54 over the entire surface of the thrust bearing 9.
  • the oil supply hole 50 is composed of a horizontal hole 51 having one end connected to the oil passage 7a, and a vertical hole 52 connecting the horizontal hole 51 and the thrust lower surface 40a.
  • the horizontal hole 51 extends, for example, from the upper end of the oil passage 7a in the radial direction
  • the vertical hole 52 extends, for example, from the horizontal hole 51 in the axial direction.
  • the direction in which the horizontal hole 51 is drilled is one direction
  • the direction in which the vertical hole 52 is drilled is also one direction. For this reason, in the manufacture of the orbiting scroll 40, the formation of the oil supply hole 50 can be simplified.
  • the horizontal hole 51 extends to the side surface 40 b of the orbiting scroll 40 and penetrates, and the penetrating portion is closed with a plug 53.
  • the horizontal hole 51 can be easily drilled when the oil supply hole 50 is formed. Thereby, in the manufacture of the orbiting scroll 40, the formation of the oil supply hole 50 can be further simplified.
  • FIG. 6 is an axial sectional view showing the orbiting scroll 40 according to the second embodiment of the present invention.
  • the second embodiment is different from the first embodiment in that an extending hole 55 for supplying oil to the compression chamber 5a is formed in the swing scroll 40.
  • portions common to the first embodiment are denoted by the same reference numerals, description thereof is omitted, and differences from the first embodiment will be mainly described.
  • the swing scroll 40 is formed with an extension hole 55 that connects the vertical hole 52 and the upper surface 40c of the base plate portion 43 and supplies oil to the compression chamber 5a.
  • Part of the oil that flows into the horizontal hole 51 from the upper end of the oil passage 7 a flows into the vertical hole 52 and part of the oil flows into the extension hole 55.
  • the oil flowing into the extension hole 55 is supplied to the compression chamber 5 a formed by the fixed scroll 30 and the swing scroll 40.
  • the sliding part in the compression chamber 5a is lubricated, and reliability improves.
  • FIG. 7 is a top view showing the orbiting scroll 40 according to the second embodiment of the present invention.
  • the orbiting scroll 40 has a spiral wrap portion 41.
  • the extension hole 55 is arrange
  • the extension hole 55 is provided in the vicinity of the terminal portion 41 a of the lap portion 41 in the base plate portion 43. Thereby, the oil that has flowed into the extension hole 55 flows from the terminal portion 41 a of the wrap portion 41 toward the central portion 41 b of the wrap portion 41, and is efficiently supplied to the wrap portion 41.
  • the end portion 41 a of the wrap portion 41 is separated from the central portion 41 b of the wrap portion 41 that faces the portion of the fixed scroll 30 where the working gas is discharged. For this reason, it is possible to suppress the working gas from leaking from the extension hole 55.
  • FIG. 8 is an axial sectional view showing the orbiting scroll 40 according to Embodiment 3 of the present invention.
  • the third embodiment is different from the first embodiment in that a through-hole 56 for supplying oil to the compression chamber 5a is formed in the swing scroll 40. Configurations that are not particularly described in the third embodiment are the same as those in the first and second embodiments. In the third embodiment, portions common to the first embodiment are denoted by the same reference numerals, and the description thereof is omitted. The description will focus on differences from the first embodiment.
  • the orbiting scroll 40 is formed with a through hole 56 that connects the oil supply groove 54 and the upper surface 40c of the base plate portion 43 and supplies oil to the compression chamber 5a.
  • Part of the oil flowing through the oil supply groove 54 flows into the through hole 56.
  • the oil flowing into the through hole 56 is supplied to the compression chamber 5 a formed by the fixed scroll 30 and the swing scroll 40.
  • the sliding part in the compression chamber 5a is lubricated, and reliability improves.
  • the through hole 56 is formed so as to connect the oil supply groove 54 and the upper surface 40 c of the base plate portion 43 at a position separated from the vertical hole 52. For this reason, the oil flowing through the vertical hole 52 does not immediately flow into the through hole 56 after flowing into the oil supply groove 54, but flows into the through hole 56 after passing through the oil supply groove 54 by a predetermined distance. Accordingly, the flow resistance is given to the oil as much as it passes through the oil supply groove 54, so that excessive oil can be prevented from flowing into the through hole 56. Therefore, it is possible to suppress excessive oil from being supplied to the lap portion 41.

Abstract

　圧縮機１は、シェル２と、油ポンプ３と、モータ４と、圧縮部５と、フレーム６と、軸部７と、を備え、圧縮部５は、シェル２の内部に固定された固定スクロール３０と、軸部７の上端部に接続され、固定スクロール３０と共に作動ガスを圧縮する圧縮室５ａを形成する揺動スクロール４０と、を有し、揺動スクロール４０には、油通路７ａと揺動スクロール４０におけるスラスト下面４０ａとを接続し、スラスト下面４０ａとスラスト下面４０ａに対向するフレーム６の対向面との間に、油通路７ａに流通する油を供給する給油孔５０が形成されている。

Description

圧縮機
　本発明は、作動ガスを圧縮する圧縮機に関する。
　従来より、冷凍機又は空調機等に用いられる圧縮機として、例えばスクロール圧縮機が知られている。スクロール圧縮機は、固定スクロールと揺動スクロールとを有しており、揺動スクロールは、固定スクロールに対して公転旋回運動を行う。固定スクロールと揺動スクロールとは、互いに向き合った面に渦巻き状のラップ部が形成された部材であり、双方のラップ部により圧縮室が形成されている。そして、揺動スクロールが揺動することにより、圧縮室の内部容積が変化して、圧縮室に流入した作動ガスを圧縮する。ここで、揺動スクロールの下面は、スラスト荷重を支持するスラスト下面であり、このスラスト下面にはスラスト軸受が設けられている。
　特許文献１には、揺動スクロールのスラスト下面に、環状の給油溝が形成された密閉型圧縮機が開示されている。特許文献１において、揺動スクロールと、揺動スクロールを支持するフレームとの間に形成された空間の油は、揺動スクロールの揺動によって、給油溝に進入する。そして、給油溝に進入した油は、揺動スクロールの揺動によって、給油溝からフレームの上面に設けられたスラスト軸受に流入する。これにより、特許文献１は、揺動スクロールとフレームとの間に形成された空間の油によって、フレームの上面のスラスト軸受を潤滑しようとするものである。
特許第３１５４６２３号公報
　しかしながら、特許文献１に開示された密閉型圧縮機において、揺動スクロールとフレームとの間に形成された空間の油は、揺動軸受等を潤滑した後に、その空間に貯留された油であるため、油の量は一定ではない。
　本発明は、上記のような課題を背景としてなされたもので、油を、揺動スクロールとフレームとの間に安定して供給する圧縮機を提供するものである。
　本発明に係る圧縮機は、外殻を構成し、下部に油溜りが形成されたシェルと、シェルに収容され、油溜りから油を吸い上げる油ポンプと、シェルの内部に設けられたモータと、シェルの内部に設けられ、モータによって駆動して作動ガスを圧縮する圧縮部と、シェルに固定され、圧縮部を支持するフレームと、フレームに支持され、油ポンプに吸い上げられた油が流通する油通路が内部に形成され、モータと圧縮部とを接続してモータの回転力を圧縮部に伝達する軸部と、を備え、圧縮部は、シェルの内部に固定された固定スクロールと、軸部の上端部に接続され、固定スクロールと共に作動ガスを圧縮する圧縮室を形成する揺動スクロールと、を有し、揺動スクロールには、油通路と揺動スクロールにおけるスラスト下面とを接続し、スラスト下面とスラスト下面に対向するフレームの対向面との間に、油通路に流通する油を供給する給油孔が形成されている。
　本発明によれば、揺動スクロールには、油通路と揺動スクロールにおけるスラスト下面とを接続し、スラスト下面とスラスト下面に対向するフレームの対向面との間に、油通路に流通する油を供給する給油孔が形成されている。このため、油を、揺動スクロールとフレームとの間に安定して供給することができる。
本発明の実施の形態１に係る圧縮機１を示す軸方向断面図である。 本発明の実施の形態１における揺動スクロール４０を示す軸方向断面図である。 本発明の実施の形態１における揺動スクロール４０を示す底面図である。 本発明の実施の形態１における給油溝５４を示す軸方向断面図である。 本発明の実施の形態１に係る圧縮機１の油の流れを示す軸方向断面図である。 本発明の実施の形態２における揺動スクロール４０を示す軸方向断面図である。 本発明の実施の形態２における揺動スクロール４０を示す上面図である。 本発明の実施の形態３における揺動スクロール４０を示す軸方向断面図である。
　以下、本発明に係る圧縮機の実施の形態について、図面を参照しながら説明する。なお、以下に説明する実施の形態によって本発明が限定されるものではない。また、図１を含め、以下の図面では各構成部材の大きさの関係が実際のものとは異なる場合がある。
実施の形態１．
　図１は、本発明の実施の形態１に係る圧縮機１を示す断面図である。この図１に基づいて、圧縮機１について説明する。圧縮機１は、例えば冷凍サイクルを循環する冷媒を吸入して圧縮し、高温高圧の状態にして吐出するものであり、例えばスクロール圧縮機である。圧縮機１は、図１に示すように、シェル２と、油ポンプ３と、モータ４と、圧縮部５と、フレーム６と、軸部７とを有している。更に、圧縮機１は、吸入管１１と、吐出管１２と、吐出チャンバ１３と、マフラー１４と、オルダムリング１５と、スライダ１６と、スリーブ１７と、第１のバランサ１８と、第２のバランサ１９と、サブフレーム２０と、排油パイプ２１とを有している。
　シェル２は、圧縮機１の外殻を構成し、下部に油溜り３ａが形成されたものである。また、シェル２は、例えば有底円筒状をなしており、ドーム状のアッパーシェル２ａによって上部が塞がれている。また、シェル２は、ロアーシェル２ｂに載置されている。油ポンプ３は、シェル２に収容され、油溜り３ａから油を吸い上げるものである。この油ポンプ３は、シェル２の下部に設けられている。そして、油ポンプ３は、油溜り３ａから吸い上げた油を、圧縮機１の内部の軸受部及びオルダムリング１５に供給する。この油は、軸受部及びオルダムリング１５を潤滑すると共に冷却する。
　モータ４は、シェル２の内部に設けられ、例えばフレーム６とサブフレーム２０との間に設置されており、軸部７を回転するものである。モータ４は、ロータ４ａとステータ４ｂとを有している。ロータ４ａは、ステータ４ｂの内周側に設けられており、軸部７に取り付けられている。そして、ロータ４ａは、自らが回転することにより、軸部７を回転させるものである。ステータ４ｂは、インバータ（図示せず）から供給された電力によって、ロータ４ａを回転させるものである。
　圧縮部５は、シェル２の内部に設けられ、モータ４によって駆動して作動ガスを圧縮するものである。圧縮部５は、固定スクロール３０と揺動スクロール４０とを有している。固定スクロール３０は、シェル２の内部に固定されており、圧縮された作動ガスを吐出チャンバ１３に流出させるものである。揺動スクロール４０は、固定スクロール３０に対して公転旋回運動を行い、オルダムリング１５によって自転運動が規制されている。固定スクロール３０と揺動スクロール４０とは、夫々互いに向き合った面に渦巻き状の固定ラップ部３１とラップ部４１（図７参照）とが形成された部材であり、固定ラップ部３１及びラップ部４１が噛み合った空間に圧縮室５ａが形成されている。揺動スクロール４０が軸部７によって揺動運動され、形成された圧縮室５ａにおいて作動ガスが圧縮される。
　フレーム６は、シェル２に固定され、圧縮部５を収容するものであり、例えば主軸受８ａを介して軸部７を回転自在に支持している。フレーム６には、吸入ポート６ａが形成されており、作動ガスは、吸入ポート６ａを通って圧縮部５に流入する。軸部７は、フレーム６に支持され、油ポンプ３に吸い上げられた油が流通する油通路７ａが内部に形成されており、モータ４と圧縮部５とを接続してモータ４の回転力を圧縮部５に伝達するものである。
　吸入管１１は、シェル２の側部に設けられており、作動ガスをシェル２の内部に吸入する管である。吐出管１２は、シェル２の上部に設けられており、作動ガスをシェル２の外部に吐出する管である。吐出チャンバ１３は、圧縮部５の上部に設けられており、圧縮部５から流入した作動ガスを収容するものである。マフラー１４は、吐出チャンバ１３の上方に設けられており、吐出チャンバ１３から吐出された作動ガスの脈動を抑えるものである。
　オルダムリング１５は、揺動スクロール４０に取り付けられた環状の部材であり、揺動スクロール４０の自転運動を規制するものである。オルダムリング１５は、揺動スクロール４０のスラスト下面４０ａに形成されたオルダム溝１５ａ（図３参照）に取り付けられている。スライダ１６は、軸部７の上部の外周面に取り付けられた筒状の部材であり、揺動スクロール４０の下部の内面に位置している。即ち、揺動スクロール４０は、スライダ１６を介して軸部７に取り付けられており、軸部７の回転に伴って揺動スクロール４０も回転する。なお、揺動スクロール４０とスライダ１６との間には、揺動軸受８ｃが設けられている。スリーブ１７は、フレーム６と主軸受８ａとの間に設けられた筒状の部材であり、フレーム６と主軸受８ａとの気密性を保つものである。
　第１のバランサ１８は、軸部７に取り付けられており、フレーム６とロータ４ａとの間に位置している。第１のバランサ１８は、揺動スクロール４０及びスライダ１６によって生じるアンバランスを相殺するものである。なお、第１のバランサ１８は、バランサカバー１８ａに収容されている。また、第２のバランサ１９は、軸部７に取り付けられており、ロータ４ａとサブフレーム２０との間に位置し、ロータ４ａの下面に取り付けられている。第２のバランサ１９は、揺動スクロール４０及びスライダ１６によって生じるアンバランスを相殺するものである。
　サブフレーム２０は、シェル２の内部におけるモータ４の下方に設けられ、副軸受８ｂを介して軸部７を回転自在に支持するものである。排油パイプ２１は、フレーム６と揺動スクロール４０との間の空間と、フレーム６とサブフレーム２０との間の空間とを接続する管である。排油パイプ２１は、フレーム６と揺動スクロール４０との間の空間に流通する油のうち、過剰な油を、フレーム６とサブフレーム２０との間の空間に流出させる。フレーム６とサブフレーム２０との間の空間に流出した油は、サブフレーム２０を通過して油溜り３ａに戻る。
　次に、圧縮部５について詳細に説明する。圧縮部５は、前述の如く、固定スクロール３０と揺動スクロール４０とを有している。固定スクロール３０は、シェル２の内部に固定され、外周縁部がフレーム６の上部に載置されている。揺動スクロール４０は、軸部７の上端部に接続されている。そして、揺動スクロール４０には、油通路７ａと揺動スクロール４０におけるスラスト下面４０ａとを接続し、スラスト下面４０ａとスラスト下面４０ａに対向するフレーム６の対向面との間に、油通路７ａに流通する油を供給する給油孔５０が形成されている。なお、フレーム６の対向面は、スラスト荷重を支持するスラスト軸受９となっており、例えばフレーム６の対向面が熱処理されることによって形成される。また、これに限らず、フレーム６が別部材であるスラスト軸受９を有していてもよいし、スラスト下面４０ａが熱処理されることによってスラスト軸受９としてもよい。
　図２は、本発明の実施の形態１における揺動スクロール４０を示す軸方向断面図である。次に、揺動スクロール４０について詳細に説明する。揺動スクロール４０は、固定スクロール３０と互いに向き合った面に形成された渦巻き状のラップ部４１（図３参照）と、軸部７に接続された筒状のボス部４２と、ラップ部４１とボス部４２とを接続する円板状の台板部４３とを有している。軸部７における油通路７ａの上端部は、ボス部４２の最奥部にまで到達しておらず、ボス部４２の内部には、内部空間４２ａが形成されている。
　給油孔５０は、給油孔５０の体積を適宜変更することによって、給油孔５０に流入する油の量を変更することができる。給油孔５０は、例えば横穴５１と縦穴５２とから構成されている。横穴５１は、油通路７ａに一端部が接続されたものであり、例えば油通路７ａの上端部から径方向に延びるものである。縦穴５２は、横穴５１とスラスト下面４０ａとを接続するものであり、例えば横穴５１から軸方向に延びるものである。この場合、横穴５１又は縦穴５２の体積を適宜変更することによって、給油孔５０に流入する油の量を変更することができる。また、横穴５１は、揺動スクロール４０の側面４０ｂまで延びて貫通しており、貫通した部分が栓５３で塞がれている。なお、栓５３は、例えば螺子等である。
　図３は、本発明の実施の形態１における揺動スクロール４０を示す底面図である。図３に示すように、スラスト下面４０ａには、揺動スクロール４０と同軸で給油孔５０を通る環状の給油溝５４が形成されている。給油孔５０から流入した油は、揺動スクロール４０の揺動運動によって、給油溝５４の全周に行き渡る（図３の矢印）。なお、図３において、スラスト軸受９を二点鎖線で示す。
　ここで、給油溝５４の寸法について説明する。給油溝５４の内径をｒｉｎ、給油溝５４の外径をｒｏｕｔ、スラスト軸受９の内径をＲｉｎ、スラスト軸受９の外径をＲｏｕｔ、揺動スクロール４０が揺動するときの偏芯半径をｒｒとする。この場合、給油溝５４の内径ｒｉｎは、スラスト軸受９の内径Ｒｉｎに揺動スクロール４０が揺動するときの偏芯半径ｒｒを加算した値よりも大きい。即ち、給油溝５４の内径ｒｉｎの下限値は、ｒｉｎ＞Ｒｉｎ＋ｒｒである。これにより、揺動スクロール４０が揺動しても、給油溝５４の内周縁部は、スラスト軸受９の内周縁部からはみ出さない。また、給油溝５４の内径ｒｉｎは、スラスト軸受９の内径Ｒｉｎに揺動スクロール４０が揺動するときの偏芯半径ｒｒの２倍の値を加算した値よりも小さい。即ち、給油溝５４の内径ｒｉｎの上限値は、ｒｉｎ＜Ｒｉｎ＋２ｒｒである。これにより、給油溝５４の内周縁部は、スラスト軸受９の内周縁部にまで到達する。
　また、給油溝５４の外径ｒｏｕｔは、スラスト軸受９の外径Ｒｏｕｔから揺動スクロール４０が揺動するときの偏芯半径ｒｒを減算した値よりも小さい。即ち、給油溝５４の外径ｒｏｕｔの上限値は、ｒｏｕｔ＜Ｒｏｕｔ－ｒｒである。これにより、給油溝５４の外周縁部は、スラスト軸受９の外周縁部からはみ出さない。更に、給油溝５４の外径ｒｏｕｔは、スラスト軸受９の外径Ｒｏｕｔから揺動スクロール４０が揺動するときの偏芯半径ｒｒの２倍の値を減算した値よりも大きい。即ち、給油溝５４の外径ｒｏｕｔの下限値は、ｒｏｕｔ＞Ｒｏｕｔ－２ｒｒである。これにより、給油溝５４の外周縁部は、スラスト軸受９の外周縁部にまで到達する。
　図４は、本発明の実施の形態１における給油溝５４を示す軸方向断面図であり、図３のＡ－Ａ断面図である。図４に示すように、揺動スクロール４０は、給油溝５４の壁面５４ａとスラスト下面４０ａとのなす角度が鈍角である。本実施の形態１は、給油溝５４が断面台形状をなしており、スラスト下面４０ａ側から揺動スクロール４０の上面４０ｃ側にかけて幅が狭くなっている。
　次に、圧縮機１の内部における作動ガスの流れについて説明する。作動ガスは、圧縮機１の外部から吸入管１１を通って吸入され、先ず、フレーム６とモータ４との間の空間に流入する。そして、フレーム６とモータ４との間の空間に流入した作動ガスは、フレーム６に形成された吸入ポート６ａを通って圧縮部５に流入する。圧縮部５に流入した作動ガスは、圧縮部５によって圧縮される。圧縮された作動ガスは、固定スクロール３０から吐出されて、吐出チャンバ１３に収容される。その後、吐出チャンバ１３から流出した作動ガスは、マフラー１４を通過して、吐出管１２から圧縮機１の外部に吐出される。
　図５は、本発明の実施の形態１に係る圧縮機１の油の流れを示す軸方向断面図である。次に、圧縮機１の内部における油の流れについて説明する。図５では、油の流れを実線矢印で示す。図５に示すように、油ポンプ３によって油溜り３ａから吸い上げられた油は、軸部７の内部に形成された油通路７ａに流入する。油通路７ａに流入した油の一部は、径方向に形成された流路を通って、副軸受８ｂを潤滑する。そして、副軸受８ｂを潤滑した油は、サブフレーム２０を通って、油溜り３ａに戻る。
　また、油通路７ａに流入した油の一部は、径方向に形成された通路を通って、主軸受８ａを潤滑する。主軸受８ａを潤滑した油は、フレーム６とモータ４との間の空間に流出する。フレーム６とモータ４との間の空間に流出した油は、ロータ４ａとステータ４ｂとの間を通って、フレーム６とモータ４との間の空間に流入し、サブフレーム２０を通って、油溜り３ａに戻る。
　更に、油通路７ａに流入した油の一部は、軸部７の上端部まで到達し、揺動軸受８ｃを潤滑する。揺動軸受８ｃを潤滑した油は、フレーム６と揺動スクロール４０との間の空間に流出する。そして、フレーム６と揺動スクロール４０との間の空間に流出した油は、オルダムリング１５を潤滑する。そして、オルダムリング１５を潤滑した油、及び、フレーム６と揺動スクロール４０との間の空間に流れる油は、排油パイプ２１に流入する。排油パイプ２１に流入した油は、フレーム６とサブフレーム２０との間の空間に流出し、サブフレーム２０を通って油溜り３ａに戻る。
　ここで、油通路７ａに流入し、軸部７の上端部まで到達した油の一部は、内部空間４２ａを伝って横穴５１に流入し、縦穴５２を通って、給油溝５４に流入する。そして、給油溝５４に流入した油は、揺動スクロール４０の揺動運動によって給油溝５４の全体に行き渡る。そして、給油溝５４に行き渡った油は、給油溝５４の直下に位置するスラスト軸受９を潤滑する。
　次に、本発明の実施の形態１に係る圧縮機１の作用について説明する。揺動スクロール４０には、油通路７ａと揺動スクロール４０におけるスラスト下面４０ａとを接続し、スラスト下面４０ａとスラスト下面４０ａに対向するフレーム６の対向面との間に、油通路７ａに流通する油を供給する給油孔５０が形成されている。圧縮部５が作動ガスを圧縮する際、揺動スクロール４０は、圧縮された作動ガスから、下方向にスラスト荷重を受ける。このスラスト荷重は、揺動スクロール４０におけるラップ部４１とは反対側のスラスト下面４０ａで支持される。そして、揺動スクロール４０は、揺動運動しているとき、スラスト下面４０ａにおいてフレーム６と摺動している。このため、スラスト下面４０ａとフレーム６との間には、十分な油を供給し、摩擦係数を小さくする必要がある。
　従来、フレーム６と揺動スクロール４０との間に流入した油が、揺動スクロール４０の揺動運動により跳ね上げられることによって、フレーム６に形成されたスラスト軸受９に供給される圧縮機１が知られている。このような圧縮機１は、油が、主にスラスト軸受９の内周部に供給され、スラスト軸受９の内周部以外の部分には、あまり供給されない。また、この場合、フレーム６と揺動スクロール４０との間の空間に貯留された油の量によって、スラスト軸受９に供給される油の量が変動する。更に、揺動スクロール４０が揺動運動するときの偏芯半径によっても、スラスト軸受９に供給される油の量が変動する。
　これに対し、本実施の形態１においては、揺動スクロール４０には、油通路７ａと揺動スクロール４０におけるスラスト下面４０ａとを接続し、スラスト下面４０ａとスラスト下面４０ａに対向するフレーム６の対向面との間に、油通路７ａに流通する油を供給する給油孔５０が形成されている。このように、油通路７ａの上端部に到達した油は、給油孔５０を通って、スラスト下面４０ａとスラスト下面４０ａに対向するフレーム６の対向面との間に供給される。即ち、圧縮機１は、スラスト下面４０ａとスラスト下面４０ａに対向するフレーム６の対向面との間に供給される油が、油ポンプ３から直接供給される。このため、圧縮機１は、油を、揺動スクロール４０とフレーム６との間に安定して供給することができる。また、圧縮機１は、これにより、揺動スクロール４０とフレーム６との間に供給される油の量を容易に管理することができる。
　また、スラスト下面４０ａには、揺動スクロール４０と同軸で給油孔５０を通る環状の給油溝５４が形成されている。これにより、給油溝５４から流入する油は、均一にスラスト軸受９に供給される。更に、給油孔５０の体積を最適化することによって、揺動スクロール４０が一回転するときの一回転あたりの給油量が、一定に保たれる。これにより、圧縮機１は、油を、揺動スクロール４０とフレーム６との間に更に安定して供給することができる。
　また、揺動スクロール４０は、給油溝５４の壁面５４ａとスラスト下面４０ａとのなす角度が鈍角である。このため、給油溝５４の周縁部によって、揺動スクロール４０とフレーム６との間の油が削ぎ取られ難い。従って、圧縮機１は、揺動スクロール４０とフレーム６との間に効率的に油を潤滑させることができる。
　更にまた、給油溝５４の内径ｒｉｎは、スラスト軸受９の内径Ｒｉｎに揺動スクロール４０が揺動するときの偏芯半径ｒｒを加算した値よりも大きい。これにより、揺動スクロール４０が揺動しても、給油溝５４の内周縁部は、スラスト軸受９の内周縁部からはみ出さない。また、給油溝５４の外径ｒｏｕｔは、スラスト軸受９の外径Ｒｏｕｔから揺動スクロール４０が揺動するときの偏芯半径ｒｒを減算した値よりも小さい。これにより、給油溝５４の外周縁部は、スラスト軸受９の外周縁部からはみ出さない。このように、給油溝５４の内径の下限値及び給油溝５４の外径の上限値を最適化することによって、給油溝５４に流通する油が、スラスト軸受９に当たらずに落下することを防止することができる。
　そして、給油溝５４の内径ｒｉｎは、スラスト軸受９の内径Ｒｉｎに揺動スクロール４０が揺動するときの偏芯半径ｒｒの２倍の値を加算した値よりも小さい。これにより、給油溝５４の内周縁部は、スラスト軸受９の内周縁部にまで到達する。また、給油溝５４の外径ｒｏｕｔは、スラスト軸受９の外径Ｒｏｕｔから揺動スクロール４０が揺動するときの偏芯半径ｒｒの２倍の値を減算した値よりも大きい。これにより、給油溝５４の外周縁部は、スラスト軸受９の外周縁部にまで到達する。
　このように、給油溝５４の内径の上限値及び給油溝５４の外径の下限値を最適化することによって、揺動スクロール４０が揺動運動するときに、スラスト軸受９において、揺動スクロール４０の偏芯半径の２倍の範囲に、給油溝５４に流れる油が塗られる。そして、そのスラスト軸受９に塗られた油が、揺動スクロール４０のスラスト下面４０ａと摺動することによって、更に広げられる。これにより、圧縮機１は、給油溝５４に流通する油を、スラスト軸受９の全面に行き渡らせることができる。
　また、給油孔５０は、油通路７ａに一端部が接続された横穴５１と、横穴５１とスラスト下面４０ａとを接続する縦穴５２とから構成されている。そして、横穴５１は、例えば油通路７ａの上端部から径方向に延びるものであり、縦穴５２は、例えば横穴５１から軸方向に延びるものである。このように、給油孔５０は、横穴５１を穿孔する方向が一方向であり、また縦穴５２を穿孔する方向も一方向である。このため、揺動スクロール４０の製造において、給油孔５０の形成を簡略化することができる。また、横穴５１は、揺動スクロール４０の側面４０ｂまで延びて貫通しており、貫通した部分が栓５３で塞がれている。このように、横穴５１が揺動スクロール４０の側面４０ｂまで延びて貫通していることにより、給油孔５０を形成する上で、横穴５１を穿孔し易くなる。これにより、揺動スクロール４０の製造において、給油孔５０の形成を更に簡略化することができる。
実施の形態２．
　次に、本発明の実施の形態２に係る圧縮機１について説明する。図６は、本発明の実施の形態２における揺動スクロール４０を示す軸方向断面図である。本実施の形態２は、揺動スクロール４０に、圧縮室５ａに油を供給する延長穴５５が形成されている点で、実施の形態１と相違する。本実施の形態２では、実施の形態１と共通する部分は同一の符号を付して説明を省略し、実施の形態１との相違点を中心に説明する。
　図６に示すように、揺動スクロール４０には、縦穴５２と台板部４３の上面４０ｃとを接続し、圧縮室５ａに油を供給する延長穴５５が形成されている。油通路７ａの上端部から横穴５１に流入した油は、一部が縦穴５２に流入し、一部が延長穴５５に流入する。延長穴５５に流入した油は、固定スクロール３０と揺動スクロール４０とで形成された圧縮室５ａに供給される。これにより、圧縮室５ａにおける摺動部が潤滑され、信頼性が向上する。また、摺動部が油で満たされるため、作動ガスの漏れが低減され、圧縮機１の性能が向上する。
　図７は、本発明の実施の形態２における揺動スクロール４０を示す上面図である。図７に示すように、揺動スクロール４０は、渦巻き状のラップ部４１を有している。そして、延長穴５５は、ラップ部４１の中央部４１ｂよりも終端部４１ａに近い位置に配置されている。即ち、延長穴５５は、台板部４３において、ラップ部４１の終端部４１ａの近傍に設けられている。これにより、延長穴５５に流入した油は、ラップ部４１の終端部４１ａからラップ部４１の中央部４１ｂに向けて流れていき、効率的にラップ部４１に供給される。更に、ラップ部４１の終端部４１ａは、固定スクロール３０において作動ガスが吐出される部分に対向するラップ部４１の中央部４１ｂとは離間している。このため、作動ガスが延長穴５５から漏れることを抑制することができる。
実施の形態３．
　次に、本発明の実施の形態３に係る圧縮機１について説明する。図８は、本発明の実施の形態３における揺動スクロール４０を示す軸方向断面図である。本実施の形態３は、揺動スクロール４０に、圧縮室５ａに油を供給する貫通穴５６が形成されている点で、実施の形態１と相違する。なお、本実施の形態３で特に記載しない構成は、実施の形態１、２と同様とする。そして、本実施の形態３では、実施の形態１と共通する部分は同一の符号を付して説明を省略し、実施の形態１との相違点を中心に説明する。
　図８に示すように、揺動スクロール４０には、給油溝５４と台板部４３の上面４０ｃとを接続し、圧縮室５ａに油を供給する貫通穴５６が形成されている。給油溝５４に流通する油の一部は、貫通穴５６に流入する。貫通穴５６に流入した油は、固定スクロール３０と揺動スクロール４０とで形成された圧縮室５ａに供給される。これにより、圧縮室５ａにおける摺動部が潤滑され、信頼性が向上する。また、摺動部が油で満たされるため、作動ガスの漏れが低減され、圧縮機１の性能が向上する。
　また、貫通穴５６は、縦穴５２から離間した位置において、給油溝５４と台板部４３の上面４０ｃとを接続するように形成されている。このため、縦穴５２に流れる油が、給油溝５４に流入した後、直ちに貫通穴５６に流入するのではなく、給油溝５４を所定の距離だけ通過してから、貫通穴５６に流入する。従って、油には、給油溝５４を通過している分だけ、流路抵抗が付されるため、過剰な油が貫通穴５６に流入することを抑制することができる。従って、ラップ部４１に過剰な油が供給されることを抑制することができる。
　なお、上記実施の形態は、圧縮機１が低圧シェル型である場合を例示しているが、高圧シェル型としてもよい。
　１　圧縮機、２　シェル、２ａ　アッパーシェル、２ｂ　ロアーシェル、３　油ポンプ、３ａ　油溜り、４　モータ、４ａ　ロータ、４ｂ　ステータ、５　圧縮部、５ａ　圧縮室、６　フレーム、６ａ　吸入ポート、７　軸部、７ａ　油通路、８ａ　主軸受、８ｂ　副軸受、８ｃ　揺動軸受、９　スラスト軸受、１１　吸入管、１２　吐出管、１３　吐出チャンバ、１４　マフラー、１５　オルダムリング、１５ａ　オルダム溝、１６　スライダ、１７　スリーブ、１８　第１のバランサ、１８ａ　バランサカバー、１９　第２のバランサ、２０　サブフレーム、２１　排油パイプ、３０　固定スクロール、３１　固定ラップ部、４０　揺動スクロール、４０ａ　スラスト下面、４０ｂ　側面、４０ｃ　上面、４１　ラップ部、４１ａ　終端部、４１ｂ　中央部、４２　ボス部、４２ａ　内部空間、４３　台板部、５０　給油孔、５１　横穴、５２　縦穴、５３　栓、５４　給油溝、５４ａ　壁面、５５　延長穴、５６　貫通穴。

Claims (13)

  1. 　外殻を構成し、下部に油溜りが形成されたシェルと、
    　前記シェルに収容され、前記油溜りから油を吸い上げる油ポンプと、
    　前記シェルの内部に設けられたモータと、
    　前記シェルの内部に設けられ、前記モータによって駆動して作動ガスを圧縮する圧縮部と、
    　前記シェルに固定され、圧縮部を支持するフレームと、
    　前記フレームに支持され、前記油ポンプに吸い上げられた油が流通する油通路が内部に形成され、前記モータと前記圧縮部とを接続して前記モータの回転力を前記圧縮部に伝達する軸部と、を備え、
    　前記圧縮部は、
    　前記シェルの内部に固定された固定スクロールと、
    　前記軸部の上端部に接続され、前記固定スクロールと共に作動ガスを圧縮する圧縮室を形成する揺動スクロールと、を有し、
    　前記揺動スクロールには、
    　前記油通路と前記揺動スクロールにおけるスラスト下面とを接続し、前記スラスト下面と前記スラスト下面に対向する前記フレームの対向面との間に、前記油通路に流通する油を供給する給油孔が形成されている圧縮機。
  2. 　前記スラスト下面には、
    　前記給油孔を通る環状の給油溝が形成されている請求項１記載の圧縮機。
  3. 　前記対向面は、スラスト荷重を支持するスラスト軸受となっており、
    　前記給油溝は、
    　その内径が、前記スラスト軸受の内径に前記揺動スクロールが揺動するときの偏芯半径を加算した値よりも大きくなるように構成されている請求項２記載の圧縮機。
  4. 　前記対向面は、スラスト荷重を支持するスラスト軸受となっており、
    　前記給油溝は、
    　その内径が、前記スラスト軸受の内径に前記揺動スクロールが揺動するときの偏芯半径の２倍の値を加算した値よりも小さくなるように構成されている請求項２又は３記載の圧縮機。
  5. 　前記対向面は、スラスト荷重を支持するスラスト軸受となっており、
    　前記給油溝は、
    　その外径が、前記スラスト軸受の外径から前記揺動スクロールが揺動するときの偏芯半径を減算した値よりも小さくなるように構成されている請求項２～４のいずれか１項に記載の圧縮機。
  6. 　前記対向面は、スラスト荷重を支持するスラスト軸受となっており、
    　前記給油溝は、
    　その外径が、前記スラスト軸受の外径から前記揺動スクロールが揺動するときの偏芯半径の２倍の値を減算した値よりも大きくなるように構成されている請求項２～５のいずれか１項に記載の圧縮機。
  7. 　前記揺動スクロールは、
    　前記給油溝の壁面と前記スラスト下面とのなす角度が鈍角となるように構成されている請求項２～６のいずれか１項に記載の圧縮機。
  8. 　前記揺動スクロールは、
    　前記圧縮室を形成する渦巻き状のラップ部と、
    　前記ラップ部が載置された板状の台板部と、を有し、
    　前記揺動スクロールには、
    　前記給油溝と前記台板部の上面とを接続し、前記圧縮室に油を供給する貫通穴が形成されている請求項２～７のいずれか１項に記載の圧縮機。
  9. 　前記給油孔は、
    　前記油通路に一端部が接続された横穴と、
    　前記横穴と前記スラスト下面とを接続する縦穴と、から構成されている請求項１～８のいずれか１項に記載の圧縮機。
  10. 　前記横穴は、前記揺動スクロールの側面まで延びて貫通しており、
    　前記貫通した部分が栓で塞がれている請求項９記載の圧縮機。
  11. 　前記揺動スクロールは、
    　前記圧縮室を形成する渦巻き状のラップ部と、
    　前記ラップ部が載置された板状の台板部と、を有し、
    　前記揺動スクロールには、
    　前記縦穴と前記台板部の上面とを接続し、前記圧縮室に油を供給する延長穴が形成されている請求項９又は１０記載の圧縮機。
  12. 　前記延長穴は、
    　前記ラップ部の中央部よりも終端部に近い位置に配置されている請求項１１記載の圧縮機。
  13. 　前記貫通穴は、
    　前記縦穴から離間した位置において、前記給油溝と前記台板部の上面とを接続するように形成されている請求項８に従属する請求項９又は１０記載の圧縮機。
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