WO2016084797A1

WO2016084797A1 - 減衰バルブ及び緩衝器

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Publication number: WO2016084797A1
Application number: PCT/JP2015/082927
Authority: WO
Inventors: 敦作田; 泰弘稲垣
Original assignee: Ｋｙｂ株式会社
Priority date: 2014-11-25
Filing date: 2015-11-24
Publication date: 2016-06-02
Also published as: EP3225874A4; CN107002810B; US20200332855A1; CN107002810A; US11614140B2; US20170328440A1; KR20170078755A; EP3225874B1; EP3225874A1; US10830305B2

Abstract

　減衰バルブは、通路（３，４）と通路（３，４）の出口端を囲む弁座（２ｄ，２ｃ）とを備えたバルブディスク（２）と、弁座（２ｄ，２ｃ）に離着座して通路を開閉するリーフバルブ（Ｖｅ、Ｖｐ）と、リーフバルブ（Ｖｅ，Ｖｐ）にバルブディスク（２）側へ向けて可変附勢力を作用させる附勢手段とを備え、リーフバルブ（Ｖｅ、Ｖｐ）と弁座（２ｄ，２ｃ）との間に隙間が設けられている。

Description

減衰バルブ及び緩衝器

　本発明は、減衰バルブ及び緩衝器に関する。

　車両のサスペンションに用いられる緩衝器には、減衰力を可変することができる減衰バルブを備えているものがある。このような緩衝器は、シリンダと、シリンダ内を伸側室と圧側室とに区画するピストンと、一端がピストンに連結されてシリンダ内に移動自在に挿入されるピストンロッドと、減衰バルブと、を備える。他方の減衰バルブは、ピストンに設けられた通路と、ピストンに設けられた上記通路の出口端を取り囲む環状の弁座に離着座するディスクバルブと、ディスクバルブの背面に伸側室或いは圧側室から導かれる圧力を作用させる背圧室と、背圧室内の圧力を制御する電磁圧力制御弁とを備える。ピストンの通路は、伸側室と圧側室とを連通する。ディスクバルブは、弁座に対して離着座することによって当該通路を開閉する。電磁圧力制御弁にはソレノイドが利用されている（たとえば、ＪＰ２００１－１２５３０Ａ参照）。

　このような緩衝器では、電磁圧力制御弁を用いて背圧室内の圧力を制御することによって、伸長時と収縮時の減衰力が制御される。ディスクバルブが弁座に着座する閉弁状態では、シリンダ内の液体は、ディスクバルブに設けられた固定オリフィスを通過して伸側室と圧側室とを行き来する。ピストンが低速で移動する場合、緩衝器は、主として固定オリフィスにて減衰力を発揮する。

　車両用の緩衝器には、車両における乗り心地の向上を目的として、ピストン速度が低速域にある際の減衰力を低減させることが求められる場合がある。従来の緩衝器は、ディスクバルブが弁座から離座する開弁状態となるまでは、固定オリフィスにて減衰力を発揮する。減衰力を低減させるには固定オリフィスの開口面積を大きくする必要がある。固定オリフィスの開口面積を大きくすると確かに減衰力を低減させることができるが、減衰力の最大値が固定オリフィスによって決せられてしまう。そのため、減衰力調整幅が著しく低減されてしまう。

　オリフィスをディスクバルブに設けない場合、減衰力調整幅は大きくなる。しかし、緩衝器の減衰力特性をフルソフトに設定しても、減衰力が大きくなりすぎて車両における乗り心地を悪化させてしまう。

　本発明の目的は、ピストン速度が低速域にある際の減衰力の低減と減衰力調整幅の拡大が可能な減衰バルブ及び緩衝器を提供することである。

　本発明のある態様によれば、減衰バルブは、通路と通路の出口端を囲む弁座とを備えたバルブディスクと、弁座に離着座して通路を開閉するリーフバルブと、リーフバルブにバルブディスク側へ向けて可変附勢力を作用させる附勢手段とを備え、リーフバルブ部と弁座との間に隙間が設けられている。

図１は、本発明の第１実施形態における減衰バルブを適用した緩衝器の断面図である。図２は、本発明の第１実施の形態における減衰バルブを適用した緩衝器の一部拡大断面図である。図３は、本発明の第１実施の形態における減衰バルブの拡大断面図である。図４は、本発明の第１実施の形態における減衰バルブを適用した緩衝器の減衰力特性を説明する図である。図５は、本発明の第２実施形態における減衰バルブを適用した緩衝器の断面図である。図６は、本発明の第２実施形態における減衰バルブを適用した緩衝器の一部拡大断面図である。図７は、本発明の第２実施形態における減衰バルブの拡大断面図である。図８は、本発明の第２実施形態における減衰バルブを適用した緩衝器の減衰力特性を説明する図である。

　以下に、図示した実施の形態に基づいて、本発明を説明する。

　＜第１実施形態＞
　第１実施の形態における減衰バルブは、図１に示すように、緩衝器Ｄ１の伸側減衰バルブ及び圧側減衰バルブの双方に適用されている。減衰バルブは、バルブディスクとしてのピストン２と、環状の伸側リーフバルブＶｅと、環状の圧側リーフバルブＶｐと、伸側リーフバルブにピストン２側へ向けて可変附勢力を作用させるとともに圧側リーフバルブにピストン２側へ向けて可変附勢力を作用させる附勢手段とを備える。ピストン２は、通路としての伸側通路３及び圧側通路４と、当該伸側通路３及び圧側通路４の出口端をそれぞれとり囲む環状の伸側弁座２ｄ及び圧側弁座２ｃとを備える。伸側リーフバルブＶｅは、伸側弁座２ｄに離着座して伸側通路３を開閉する。圧側リーフバルブＶｐは、圧側弁座２ｃに離着座して圧側通路４を開閉する。伸側リーフバルブＶｅ及び圧側リーフバルブＶｐは、ピストン２に積層されている。附勢手段は、伸側リーフバルブＶｅにピストン２側へ向けて可変附勢力を作用させるとともに圧側リーフバルブＶｐにピストン２側へ向けて可変附勢力を作用させる。なお、本実施形態の減衰バルブは、緩衝器Ｄ１の伸側減衰バルブのみ、或いは圧側減衰バルブのみに具現化されてもよいことは当然である。

　他方、緩衝器Ｄ１は、作動油などの液体で満たされたシリンダ１と、シリンダ１内に収容される上記した減衰バルブと、減衰バルブを構成するバルブディスクとしてのピストン２でシリンダ１内に区画された伸側室Ｒ１と圧側室Ｒ２と、シリンダ１内に移動自在に挿入されてピストン２に連結されるピストンロッド７とを備える。ピストン２は、軸方向へ移動自在にシリンダ１内に挿入される。シリンダ１に対してピストン２が軸方向（図１中上下方向）に移動する際に、緩衝器Ｄ１は、伸側通路３を通過する液体の流れに対しては伸側リーフバルブＶｅで抵抗を与え、圧側通路４を通過する液体の流れに対しては圧側リーフバルブＶｐで抵抗を与え、それによって減衰力を発揮する。

　なお、シリンダ１の図１中下方には、図示はしないが、シリンダ１内を摺動するフリーピストンが設けられている。このフリーピストンによってシリンダ１内に気体室が形成される。また、ピストン２は、シリンダ１内に移動自在に挿通されたピストンロッド７の一端に連結される。ピストンロッド７は、シリンダ１の上端部に設けられた図外の環状のロッドガイドの内周を貫通してシリンダ１外へ突出されている。なお、ピストンロッド７とシリンダ１との間には図示しないシールが設けられており、このシールによってシリンダ１内が液密状態とされている。図示したところでは、緩衝器Ｄ１がいわゆる片ロッド型に設定されている。緩衝器Ｄ１の伸縮に伴ってシリンダ１内に出入りするピストンロッド７の体積は、上記した気体室内の気体の体積が膨張あるいは収縮し上記フリーピストンがシリンダ１内を上下方向に移動することによって補償される。このように、緩衝器Ｄ１は、単筒型に設定されているが、フリーピストン及び気体室の設置に変えて、シリンダ１の外周や外部にリザーバを設けて当該リザーバによって上記ピストンロッド７の体積補償を行ってもよい。

　また、減衰バルブにおける附勢手段は、この例では、伸側リーフバルブＶｅを附勢する伸側スプールＳｅと、内部圧力で伸側スプールＳｅを押圧する伸側背圧室Ｃｅと、圧側リーフバルブＶｐを附勢する圧側スプールＳｐと、内部圧力で圧側スプールＳｐを押圧する圧側背圧室Ｃｐと、伸側抵抗要素としての伸側パイロットオリフィスＰｅを介して圧側背圧室Ｃｐに連通されるともに圧側抵抗要素としての圧側パイロットオリフィスＰｐを介して伸側背圧室Ｃｅに連通される連通路２４と、伸側室Ｒ１から圧側背圧室Ｃｐへ向かう液体の流れのみを許容する伸側圧力導入通路Ｉｅと、圧側室Ｒ２から伸側背圧室Ｃｅへ向かう液体の流れのみを許容する圧側圧力導入通路Ｉｐと、連通路２４に接続される調整通路Ｐｃと、調整通路Ｐｃの下流を伸側室Ｒ１へ連通するとともに調整通路Ｐｃから伸側室Ｒ１へ向かう液体の流れのみを許容する圧側排出通路Ｅｐと、調整通路Ｐｃの下流を圧側室Ｒ２へ連通するとともに調整通路Ｐｃから圧側室Ｒ２へ向かう液体の流れのみを許容する伸側排出通路Ｅｅと、調整通路Ｐｃに設けられた電磁圧力制御弁６とを備える。伸側パイロットオリフィスＰｅは、伸側パイロットオリフィスＰｅを通過する液体の流れに抵抗を与える。圧側パイロットオリフィスＰｐは、圧側パイロットオリフィスＰｐを通過する液体の流れに抵抗を与える。電磁圧力制御弁６は、調整通路Ｐｃの上流圧力を制御する。

　以下、減衰バルブ及び緩衝器Ｄ１について詳細に説明する。第１実施形態では、ピストンロッド７は、ピストン２を保持するピストン保持部材８と、一端がピストン保持部材８に連結された電磁弁収容筒９と、一端が電磁弁収容筒９に連結されるとともに他端がシリンダ１の上端から外方へ突出するロッド部材１０とで形成されている。電磁弁収容筒９は、電磁圧力制御弁６を収容する中空な収容部Ｌをピストン保持部材８とともに形成する。

　ピストン保持部材８は、外周に環状のピストン２が装着される保持軸８ａと、保持軸８ａの図１中上端外周に設けられたフランジ８ｂと、フランジ８ｂの図１中上端外周に設けられた筒状のソケット８ｃとを備えている。また、ピストン保持部材８は、保持軸８ａの先端から開口して軸方向に延びる縦孔８ｄと、フランジ８ｂの図１中下端に上記保持軸８ａを囲むように設けられた環状溝８ｅと、環状溝８ｅをソケット８ｃ内に連通するポート８ｆと、環状溝８ｅを縦孔８ｄ内に連通させる横孔８ｇと、伸側抵抗要素としての伸側パイロットオリフィスＰｅと、圧側抵抗要素としての圧側パイロットオリフィスＰｐと、保持軸８ａの図１中下端外周に設けられた螺子部８ｉと、フランジ８ｂの上端に形成された溝８ｊと、を備える。縦孔８ｄは、上記ソケット８ｃ内に通じている。伸側パイロットオリフィスＰｅと圧側パイロットオリフィスＰｐとは、保持軸８ａの外周から開口して縦孔８ｄに通じている。溝８ｊは、縦孔８ｄに通じている。

　保持軸８ａに設けられた縦孔８ｄ内には、筒状のセパレータ２３が挿入されている。セパレータ２３の外周には環状溝２３ａが設けられている。セパレータ２３は、縦孔８ｄ内に伸側パイロットオリフィスＰｅと圧側パイロットオリフィスＰｐとを連通させる連通路２４を環状溝２３ａで形成する。このセパレータ２３の図１中下端には、当該下端の開口を囲む環状弁座２３ｂが設けられている。縦孔８ｄは、セパレータ２３内を介して圧側室Ｒ２をソケット８ｃ内へ連通させる一方で、セパレータ２３は、伸側パイロットオリフィスＰｅと圧側パイロットオリフィスＰｐが縦孔８ｄ内を介しては圧側室Ｒ２及びソケット８ｃ内に通じないように形成されている。さらに、横孔８ｇも連通路２４に通じている。セパレータ２３は、この横孔８ｇが縦孔８ｄ内を介しては圧側室Ｒ２及びソケット８ｃ内に通じないように形成されている。

　なお、上記した伸側抵抗要素及び圧側抵抗要素は、通過する液体の流れに対して抵抗を与えればよいので、オリフィスに限られない。例えば、伸側抵抗要素及び圧側抵抗要素は、チョーク通路といった他の絞りとされてもよいし、リーフバルブやポペットバルブなどの抵抗を与える弁とされてもよい。

　ソケット８ｃの図１中上端外周には、環状の凹部８ｋが設けられている。また、ソケット８ｃには、凹部８ｋからソケット８ｃ内に通じる貫通孔８ｍが設けられている。凹部８ｋには、環状板２２ａが装着されている。この環状板２２ａが図１中上方からばね部材２２ｂによって附勢されて、貫通孔８ｍを閉塞している。

　電磁弁収容筒９は、有頂筒状の収容筒部９ａと、当該収容筒部９ａの頂部から図１中上方へ伸びる筒状の連結部９ｂと、収容筒部９ａの側方から開口して内部へ通じる透孔９ｃとを備える。連結部９ｂの外径は、収容筒部９ａの外径よりも小さい。電磁弁収容筒９の収容筒部９ａの内周にピストン保持部材８のソケット８ｃを螺着することで、電磁弁収容筒９にピストン保持部材８が一体化される。またこの螺着によって、電磁圧力制御弁６を収容する収容部Ｌが電磁弁収容筒９とピストン保持部材８とで収容筒部９ａ内に形成される。収容部Ｌ内には、詳しくは後述する調整通路Ｐｃの一部が設けられる。また、収容部Ｌは、上記したポート８ｆ、環状溝８ｅ及び横孔８ｇによって連通路２４に連通されている。これらポート８ｆ、環状溝８ｅ及び横孔８ｇで調整通路Ｐｃの一部が形成されている。なお、収容部Ｌは、連通路２４に連通されていればよいので、ポート８ｆ、環状溝８ｅ及び横孔８ｇを採用することなく、収容部Ｌと直接的に連通路２４に連通する通路を設けるようにしてもよい。ポート８ｆ、環状溝８ｅ及び横孔８ｇを採用することで収容部Ｌと連通路２４を連通する通路の加工が容易となる利点がある。

　電磁弁収容筒９にピストン保持部材８が一体化されると、透孔９ｃは凹部８ｋに対向する。そして、透孔９ｃは、貫通孔８ｍと協働して、収容部Ｌを伸側室Ｒ１に連通させる。環状板２２ａとばね部材２２ｂとで、収容部Ｌ内から伸側室Ｒ１へ向かう液体の流れのみを許容する逆止弁２２が形成されている。つまり、圧側排出通路Ｅｐは、透孔９ｃ、凹部８ｋ、貫通孔８ｍ及び当該逆止弁２２によって形成されている。

　また、ピストン保持部材８における縦孔８ｄ内には、セパレータ２３の図１中下端に設けられた環状弁座２３ｂに離着座する逆止弁２５が設けられている。逆止弁２５は、圧側室Ｒ２側から収容部Ｌへ向かう液体の流れを阻止するとともに、収容部Ｌから圧側室Ｒ２へ向かう液体の流れのみを許容する。つまり、伸側排出通路Ｅｅは、セパレータ２３によって、縦孔８ｄ内に形成されている。

　ロッド部材１０は、筒形状を有する。ロッド部材１０の図１中下端の内周は拡径されていて、電磁弁収容筒９の連結部９ｂの挿入を許容する。ロッド部材１０は、この連結部９ｂの螺着を可能とする螺子部（符示せず）を内周に備えている。ロッド部材１０、電磁弁収容筒９及びピストン保持部材８を一体化することで、ピストンロッド７が形成される。

　なお、ロッド部材１０内、及び電磁弁収容筒９における連結部９ｂ内には、後述するソレノイドへ電力を供給するハーネスＨが挿通されている。ハーネスＨの上端は、図示はしないがロッド部材１０の上端から外方へ伸びており、電源に接続される。

　ピストン保持部材８に設けられた保持軸８ａの外周には、図３に示すように、環状のピストン２が組付けられる。保持軸８ａの外周かつピストン２の図３中上方には、環状スペーサとしての圧側環状スペーサ６０、圧側リーフバルブＶｐ、間座としての圧側間座６１、環状プレートとしての圧側環状プレート６２、圧側プレートストッパ６３、圧側スプールＳｐ、及び圧側チャンバ１１が組付けられる。圧側チャンバ１１は、圧側背圧室Ｃｐを形成する。保持軸８ａの外周かつピストン２の図３中下方には、環状スペーサとしての伸側環状スペーサ６４、伸側リーフバルブＶｅ、間座としての伸側間座６５、環状プレートとしての伸側環状プレート６６、伸側プレートストッパ６７、伸側スプールＳｅ、及び伸側チャンバ１２が組付けられる。伸側チャンバ１２は、伸側背圧室Ｃｅを形成する。

　ピストン２は、上下二分割されたディスク２ａ，２ｂを重ね合わせることで形成されている。ピストン２には、各々が伸側室Ｒ１と圧側室Ｒ２とを連通する伸側通路３と圧側通路４とが形成されている。このように、ピストン２を上下に分割されたディスク２ａ，２ｂで形成することで、複雑な形状の伸側通路３及び圧側通路４を孔開け加工によらずして形成することができ、安価かつ容易にピストン２を製造することができる。また、図３において上方側のディスク２ａは、その上端に設けられた環状窓２ｅと、環状窓２ｅの外周側に設けられた環状の圧側弁座２ｃと、環状窓２ｅの内周に設けられた内周シート部２ｆとを有する。環状窓２ｅは圧側通路４に連通される。圧側弁座２ｃは圧側通路４を囲む。他方、下方側のディスク２ｂは、その下端に設けられた環状窓２ｇと、環状窓２ｇの外周側に設けられた環状の伸側弁座２ｄと、環状窓２ｇの内周に設けられた内周シート部２ｈとを有する。環状窓２ｇは伸側通路３に連通される。伸側弁座２ｄは伸側通路３を囲む。

　伸側リーフバルブＶｅは、図３に示すように、ピストン保持部材８の保持軸８ａの挿通を許容するため環状に形成されている。この例では、伸側リーフバルブＶｅは、二枚の環状板７１，７２を重ねることで構成されている。伸側リーフバルブＶｅの内周はピストン２と伸側チャンバ１２とで挟持されており、この挟持によって伸側リーフバルブＶｅはピストン保持部材８の保持軸８ａに固定されている。伸側リーフバルブＶｅの外周の撓みは許容されている。より詳細には、伸側リーフバルブＶｅと伸側チャンバ１２との間には、伸側間座６５が介装されている。伸側リーフバルブＶｅの図３中下方側への撓みは、伸側間座６５で支持される部位より外周側において許容される。伸側リーフバルブＶｅの図３中上方側への撓みは、伸側環状スペーサ６４で支持される部位より外周側において許容される。なお、ピストン２側に配置される環状板７１の外周には、伸側弁座２ｄへ着座した際にオリフィスとして機能する切欠７１ａが設けられている。

　伸側リーフバルブＶｅは、ピストン２の内周シート部２ｈに積層される伸側環状スペーサ６４を介してピストン２の図３中下方に積層される。伸側リーフバルブＶｅに負荷が作用しない状態では、伸側リーフバルブＶｅと伸側弁座２ｄとの間に隙間が形成される。図３中上下方向におけるこの隙間の長さは、厚みの異なる伸側環状スペーサ６４に交換することによって、または伸側環状スペーサ６４の積層枚数を変更することによって調節することができる。なお、伸側リーフバルブＶｅと伸側弁座２ｄとの間の隙間は、内周シート部２ｈの高さを伸側弁座２ｄの高さよりも高くし伸側リーフバルブＶｅを直接に内周シート部２ｈへ積層することで、伸側環状スペーサ６４を用いることなく形成することができる。ただし、伸側環状スペーサ６４を内周シート部２ｈに設けることで、上記隙間の長さの調節を容易に行うことができる。

　また、伸側リーフバルブＶｅは、背面側（ピストン２とは反対側）から附勢手段によって附勢力が負荷されると撓む。この附勢力が大きくなると伸側リーフバルブＶｅは伸側弁座２ｄに着座し伸側通路３を閉塞する。この状態では切欠７１ａのみで伸側通路３が圧側室Ｒ２に連通する。

　さらに、伸側間座６５の外周には、伸側環状プレート６６が摺動自在に装着されている。軸方向における伸側環状プレート６６の長さは、軸方向における伸側間座６５の長さよりも短い。したがって、伸側環状プレート６６は、伸側間座６５の外周に摺接しつつ上下方向へ移動することができる。さらに、伸側間座６５の図３中下方には、環状の伸側プレートストッパ６７が設けられている。伸側プレートストッパ６７の外径は伸側環状プレート６６の内径よりも大きく設定されている。この伸側プレートストッパ６７の下方に伸側チャンバ１２が積層される。また、伸側環状プレート６６の内径は、ピストン２に設けられた内周シート部２ｈの外径よりも小さく設定されている。伸側環状プレート６６の外径は、伸側弁座２ｄの内径よりも大きく設定されている。伸側環状プレート６６は、伸側環状スペーサ６４と伸側プレートストッパ６７との間で軸方向（図３中上下方向）へ移動することができるように構成されている。

　伸側環状プレート６６は、伸側リーフバルブＶｅを構成する環状板７１，７２よりも撓み剛性が高い。本実施形態では、軸方向における伸側環状プレート６６の長さ（厚み）を軸方向における伸側リーフバルブＶｅの環状板７１，７２の長さ（厚み）より長くすることによって、伸側環状プレート６６の剛性を伸側リーフバルブＶｅの剛性よりも高くしている。厚みによって剛性を強くするだけでなく、伸側リーフバルブＶｅよりも高剛性の材料で伸側環状プレート６６を形成することによって伸側環状プレート６６の剛性を高めてもよい。

　伸側環状プレート６６が背面側から伸側背圧室Ｃｅ内の圧力と伸側スプールＳｅによって押圧されると、伸側環状プレート６６が伸側リーフバルブＶｅを押し上げて撓ませる。伸側リーフバルブＶｅが伸側弁座２ｄに着座するまで撓むと、伸側環状プレート６６が内周シート部２ｈと伸側弁座２ｄとで支持される状態になる。この状態では、伸側背圧室Ｃｅ内の圧力と伸側スプールＳｅによる附勢力を伸側環状プレート６６が受け止める。したがって、伸側リーフバルブＶｅのそれ以上の変形が抑制され、伸側リーフバルブＶｅに過負荷がかかるのを防ぐことができる。また、伸側環状プレート６６は、伸側間座６５に摺動自在に装着されている。そのため、伸側リーフバルブＶｅが伸側弁座２ｄから離間する方向へ撓む際には、伸側環状プレート６６は、伸側間座６５に対して図３中下方へ移動する。したがって、伸側リーフバルブＶｅのピストン２から離間する方向への撓み動作は伸側環状プレート６６によって妨げられない。

　伸側チャンバ１２は、ピストン保持部材８における保持軸８ａの外周に嵌合される筒状の装着部１２ａと、装着部１２ａの図３中下端外周に設けられたフランジ部１２ｂと、フランジ部１２ｂの外周からピストン２側へ向けて伸びる摺接筒１２ｃと、装着部１２ａの内周に設けられた環状溝１２ｄと、装着部１２ａの外周から環状溝１２ｄに通じる切欠１２ｅと、を備える。伸側チャンバ１２が保持軸８ａに組み付けられた状態では、環状溝１２ｄは、保持軸８ａに設けられた圧側パイロットオリフィスＰｐに対向する。伸側チャンバ１２における装着部１２ａと伸側間座６５との間には、伸側プレートストッパ６７が介装されている。伸側プレートストッパ６７を廃止して装着部１２ａで伸側環状プレート６６の移動下限を規制してもよい。伸側チャンバ１２をピストン保持部材８の保持軸８ａへ組みつける際に圧側パイロットオリフィスＰｐと環状溝１２ｄとを対向させるように伸側チャンバ１２の位置を調整する必要がある場合には、伸側プレートストッパ６７を装着部１２ａと伸側間座６５との間に設けることが好ましい。伸側プレートストッパ６７によって、伸側チャンバ１２のピストン保持部材８に対する位置を調節することができる。

　この摺接筒１２ｃ内には、伸側スプールＳｅが収容されている。伸側スプールＳｅの外周は摺接筒１２ｃの内周に摺接しており、伸側スプールＳｅは当該摺接筒１２ｃ内で軸方向へ移動することができるように構成されている。伸側スプールＳｅは、環状のスプール本体１３と、スプール本体１３の図３中上端内周から立ち上がる環状突起１４とを備えている。この環状突起１４の内径は、伸側環状プレート６６の外径よりも小さく設定されており、環状突起１４は、伸側環状プレート６６の背面（図３中下面）に当接することができるように構成されている。

　伸側チャンバ１２に伸側スプールＳｅを組み付け当該伸側チャンバ１２を保持軸８ａに組み付けると、伸側リーフバルブＶｅの背面側（図３中下方側）に伸側背圧室Ｃｅが形成される。なお、スプール本体１３の内径は、装着部１２ａの外径より大きい。スプール本体１３の内周が装着部１２ａの外周に摺接するようにスプール本体１３の内径を設定し伸側背圧室Ｃｅを伸側スプールＳｅで封じることも可能である。

　伸側チャンバ１２の装着部１２ａの内周には、環状溝１２ｄが設けられる。装着部１２ａは、装着部１２ａの外周から当該環状溝１２ｄに通じる切欠１２ｅを備えている。伸側チャンバ１２を保持軸８ａに組み付けた状態では、環状溝１２ｄは保持軸８ａに設けられた圧側パイロットオリフィスＰｐに対向して、伸側背圧室Ｃｅが圧側パイロットオリフィスＰｐに通じる。

　さらに、伸側チャンバ１２には、フランジ部１２ｂの外周から開口する圧側圧力導入通路Ｉｐが設けられている。圧側室Ｒ２は圧側圧力導入通路Ｉｐを介して伸側背圧室Ｃｅ内へ通じている。伸側チャンバ１２のフランジ部１２ｂの図３中上端には、環状板１５が積層されている。この環状板１５と伸側スプールＳｅにおけるスプール本体１３との間にはばね部材１６が介装されている。ばね部材１６によって当該環状板１５がフランジ部１２ｂへ押しつけられて、圧側圧力導入通路Ｉｐが閉塞される。なお、圧側圧力導入通路Ｉｐは、通過液体の流れに対して抵抗を生じさせないように配慮されている。

　この環状板１５は、緩衝器Ｄ１が収縮作動して圧側室Ｒ２が圧縮されて圧力が高まると、当該圧力によって押圧されてフランジ部１２ｂから離座して圧側圧力導入通路Ｉｐを開放する。伸側背圧室Ｃｅ内の圧力が圧側室Ｒ２より高くなる緩衝器Ｄ１の伸長作動時には、環状板１５は、フランジ部１２ｂに押しつけられて圧側圧力導入通路Ｉｐを閉塞する。つまり、環状板１５は、圧側室Ｒ２からの液体の流れのみを許容する圧側逆止弁Ｔｐの弁体として機能している。この圧側逆止弁Ｔｐによって、圧側圧力導入通路Ｉｐは、圧側室Ｒ２から伸側背圧室Ｃｅへ向かう液体の流れのみを許容する一方通行の通路に設定される。

　ばね部材１６は、環状板１５をフランジ部１２ｂに押し付ける役割を担う。つまり、ばね部材１６は、逆止弁の弁体（環状板１５）とともに圧側逆止弁Ｔｐを構成する。また、ばね部材１６は、伸側スプールＳｅを伸側リーフバルブＶｅへ向けて附勢する役割をも担っている。伸側リーフバルブＶｅが撓んで伸側スプールＳｅがピストン２から離間する方向（図３中下方）へ押し下げられその後伸側リーフバルブＶｅの撓みが解消したときにも、伸側スプールＳｅがばね部材１６によって附勢されているので、伸側スプールＳｅは伸側リーフバルブＶｅに追従して速やかに元の位置（図３に示す位置）へ戻ることができる。伸側スプールＳｅをばね部材１６とは別のばね部材で附勢することも可能である。圧側逆止弁Ｔｐを構成するばね部材と伸側スプールＳｅを附勢するばね部材とを共用することで、部品点数を削減できるとともに構造が簡単となる利点がある。なお、伸側スプールＳｅの外径は、環状突起１４の内径よりも大きく設定され、環状突起１４が伸側環状プレート６６に当接するように構成されている。また、伸側スプールＳｅは伸側背圧室Ｃｅの圧力によって常に伸側リーフバルブＶｅへ向けて附勢される。

　ピストン２の上方に積層される圧側リーフバルブＶｐは、図３に示すように、伸側リーフバルブＶｅ同様に、ピストン保持部材８の保持軸８ａの挿通を許容するため環状に形成されている。この例では、圧側リーフバルブＶｐは、二枚の環状板８１，８２を重ねることで構成されている。圧側リーフバルブＶｐの内周はピストン２と圧側チャンバ１１とで挟持されており、この挟持によって、圧側リーフバルブＶｐはピストン保持部材８の保持軸８ａに固定されている。圧側リーフバルブＶｐの外周の撓みは許容されている。より詳細には、圧側リーフバルブＶｐと圧側チャンバ１１との間には、圧側間座６１が介装されている。圧側リーフバルブＶｐの図３中上方側への撓みは、圧側間座６１で支持される部位より外周側において許容される。圧側リーフバルブＶｐの図３中下方側への撓みは、圧側環状スペーサ６０で支持される部位より外周側において許容される。なお、ピストン２側に配置される環状板８１の外周には、圧側弁座２ｃへ着座した際にオリフィスとして機能する切欠８１ａが設けられている。

　圧側リーフバルブＶｐは、ピストン２の内周シート部２ｆに積層される圧側環状スペーサ６０を介してピストン２の図３中上方に積層される。圧側リーフバルブＶｐに負荷が作用しない状態では、圧側リーフバルブＶｐと圧側弁座２ｃとの間に隙間が形成される。図３中上下方向におけるこの隙間の長さは、厚みの異なる圧側環状スペーサ６０に交換することによって、または圧側環状スペーサ６０の積層枚数を変更することによって調節することができる。なお、圧側リーフバルブＶｐと圧側弁座２ｃとの間の隙間は、内周シート部２ｆの高さを圧側弁座２ｃの高さよりも高くし圧側リーフバルブＶｐを直接に内周シート部２ｆへ積層することで、圧側環状スペーサ６０を用いることなく形成することができる。ただし、圧側環状スペーサ６０を内周シート部２ｆに設けることで、上記隙間の長さの調節を容易に行うことができる。

　また、圧側リーフバルブＶｐは、背面側（ピストン２とは反対側）から附勢手段によって附勢力が負荷されると撓む。この附勢力が大きくなると圧側リーフバルブＶｐは圧側弁座２ｃに着座し圧側通路４を閉塞する。この状態では切欠８１ａのみで圧側通路４が伸側室Ｒ１に連通する。

　さらに、圧側間座６１の外周には、圧側環状プレート６２が摺動自在に装着されている。軸方向における圧側環状プレート６２の長さは、軸方向における圧側間座６１の長さよりも短い。したがって、圧側環状プレート６２は、圧側間座６１の外周に摺接しつつ上下方向へ移動することができる。さらに、圧側間座６１の図３中上方には、環状の圧側プレートストッパ６３が設けられている。圧側プレートストッパ６３の外径は圧側環状プレート６２の内径よりも大きく設定されている。この圧側プレートストッパ６３の上方に圧側チャンバ１１が積層される。また、圧側環状プレート６２の内径は、ピストン２に設けられた内周シート部２ｆの外径よりも小さく設定されている。圧側環状プレート６２の外径は、圧側弁座２ｃの内径よりも大きく設定されている。圧側環状プレート６２は、圧側環状スペーサ６０と圧側プレートストッパ６３との間で軸方向（図３中上下方向）へ移動することができるように構成されている。

　圧側環状プレート６２は、圧側リーフバルブＶｐを構成する環状板８１，８２よりも撓み剛性が高い。本実施形態では、軸方向における圧側環状プレート６２の長さ（厚み）を軸方向における圧側リーフバルブＶｐの環状板８１，８２の長さ（厚み）より長くすることによって、圧側環状プレート６２の剛性を圧側リーフバルブＶｐの剛性よりも高くしている。厚みによって剛性を強くするだけでなく、圧側リーフバルブＶｐよりも高剛性の材料で圧側環状プレート６２を形成することによって圧側環状プレート６２の剛性を高めてもよい。

　圧側環状プレート６２が背面側から圧側背圧室Ｃｐ内の圧力と圧側スプールＳｐによって押圧されると、圧側環状プレート６２が圧側リーフバルブＶｐを押し下げて撓ませる。圧側リーフバルブＶｐが圧側弁座２ｃに着座するまで撓むと、圧側環状プレート６２が内周シート部２ｆと圧側弁座２ｃとで支持される状態になる。この状態では、圧側背圧室Ｃｐ内の圧力と圧側スプールＳｐによる附勢力を圧側環状プレート６２が受け止める。したがって、圧側リーフバルブＶｐのそれ以上の変形が抑制され、圧側リーフバルブＶｐに過負荷がかかるのを防ぐことができる。また、圧側環状プレート６２は、圧側間座６１に摺動自在に装着されている。そのため、圧側リーフバルブＶｐが圧側弁座２ｃから離間する方向へ撓む際には、圧側環状プレート６２は、圧側間座６１に対して図３中上方へ移動する。したがって、圧側リーフバルブＶｐの撓み動作は圧側環状プレート６２によって妨げられない。

　圧側チャンバ１１は、ピストン保持部材８における保持軸８ａの外周に嵌合される筒状の装着部１１ａと、装着部１１ａの図３中上端外周に設けられたフランジ部１１ｂと、フランジ部１１ｂの外周からピストン２側へ向けて伸びる摺接筒１１ｃと、装着部１１ａの内周に設けられた環状溝１１ｄと、装着部１１ａの外周から環状溝１１ｄに通じる切欠１１ｅと、を備える。圧側チャンバ１１が保持軸８ａに組み付けられた状態では、環状溝１１ｄは、保持軸８ａに設けられた伸側パイロットオリフィスＰｅに対向する。圧側チャンバ１１における装着部１１ａと圧側間座６１との間には、圧側プレートストッパ６３が介装されている。圧側プレートストッパ６３を廃止して装着部１１ａで圧側環状プレート６２の移動上限を規制してもよい。圧側チャンバ１１をピストン保持部材８の保持軸８ａへ組みつける際に伸側パイロットオリフィスＰｅと環状溝１１ｄとを対向させるように圧側チャンバ１１の位置を調整する必要がある場合には、圧側プレートストッパ６３を装着部１１ａと圧側間座６１との間に設けることが好ましい。圧側プレートストッパ６３によって、圧側チャンバ１１のピストン保持部材８に対する位置を調節することができる。

　この摺接筒１１ｃ内には、圧側スプールＳｐが収容されている。圧側スプールＳｐの外周は摺接筒１１ｃの内周に摺接しており、圧側スプールＳｐは当該摺接筒１１ｃ内で軸方向へ移動することができるように構成されている。圧側スプールＳｐは、環状のスプール本体１７と、スプール本体１７の図３中下端内周から立ち上がる環状突起１８とを備えている。この環状突起１８の内径は、圧側環状プレート６２の外径よりも小さく設定されており、環状突起１８は、圧側環状プレート６２の背面（図３中上面）に当接することができるように構成されている。

　圧側チャンバ１１に圧側スプールＳｐを組み付け当該圧側チャンバ１１を保持軸８ａに組み付けると、圧側リーフバルブＶｐの背面側（図３中上方側）に圧側背圧室Ｃｐが形成される。なお、スプール本体１７の内径は、装着部１１ａの外径より大きい。スプール本体１７の内周が装着部１１ａの外周に摺接するようにスプール本体１７の内径を設定し圧側背圧室Ｃｐを圧側スプールＳｐで封じることも可能である。

　圧側チャンバ１１の装着部１１ａの内周には、環状溝１１ｄが設けられる。装着部１１ａは、装着部１１ａの外周から当該環状溝１１ｄに通じる切欠１１ｅを備えている。圧側チャンバ１１を保持軸８ａに組み付けた状態では、環状溝１１ｄは保持軸８ａに設けられた伸側パイロットオリフィスＰｅに対向して、圧側背圧室Ｃｐが伸側パイロットオリフィスＰｅに通じる。圧側背圧室Ｃｐは、伸側パイロットオリフィスＰｅに通じることで、保持軸８ａの縦孔８ｄ内に形成された連通路２４及び圧側パイロットオリフィスＰｐを通じて伸側背圧室Ｃｅにも連通される。

　さらに、圧側チャンバ１１には、フランジ部１１ｂの外周から開口する伸側圧力導入通路Ｉｅが設けられている。伸側室Ｒ１は伸側圧力導入通路Ｉｅを介して圧側背圧室Ｃｐ内へ通じている。圧側チャンバ１１のフランジ部１１ｂの図３中下端には、環状板１９が積層されている。この環状板１９と圧側スプールＳｐにおけるスプール本体１７との間にはばね部材２０が介装されている。ばね部材２０によって当該環状板１９がフランジ部１１ｂへ押しつけられて、伸側圧力導入通路Ｉｅが閉塞される。なお、伸側圧力導入通路Ｉｅは、通過液体の流れに対して抵抗を生じさせないように配慮されている。

　この環状板１９は、緩衝器Ｄ１が伸長作動して伸側室Ｒ１が圧縮されて圧力が高まると、当該圧力によって押圧されてフランジ部１１ｂから離座して伸側圧力導入通路Ｉｅを開放する。圧側背圧室Ｃｐ内の圧力が伸側室Ｒ１より高くなる緩衝器Ｄ１の収縮作動時には、環状板１９は、フランジ部１１ｂに押しつけられて伸側圧力導入通路Ｉｅを閉塞する。つまり、環状板１９は、伸側室Ｒ１からの液体の流れのみを許容する伸側逆止弁Ｔｅの弁体として機能している。この伸側逆止弁Ｔｅによって、伸側圧力導入通路Ｉｅは、伸側室Ｒ１から圧側背圧室Ｃｐへ向かう液体の流れのみを許容する一方通行の通路に設定される。

　上述したように、連通路２４は、ピストン保持部材８に設けられた環状溝８ｅ、ポート８ｆ及び横孔８ｇを通じて収容部Ｌ内に連通されている。よって、伸側背圧室Ｃｅ及び圧側背圧室Ｃｐは、伸側パイロットオリフィスＰｅ、圧側パイロットオリフィスＰｐ及び連通路２４を介して互いに連通されるだけでなく、伸側圧力導入通路Ｉｅを介して伸側室Ｒ１に連通され、圧側圧力導入通路Ｉｐを介して圧側室Ｒ２に連通され、さらには、ポート８ｆ及び横孔８ｇによって収容部Ｌへも連通されている。

　ばね部材２０は、環状板１９をフランジ部１１ｂに押し付ける役割を担う。つまり、ばね部材２０は、弁体である環状板１９とともに伸側逆止弁Ｔｅを構成する。また、ばね部材２０は、圧側スプールＳｐを圧側リーフバルブＶｐへ向けて附勢する役割をも担っている。圧側リーフバルブ弁体Ｖｐが撓んで圧側スプールＳｐがピストン２から離間する方向（図３中上方）へ押し上げられその後圧側リーフバルブＶｐの撓みが解消したときにも、圧側スプールＳｐがばね部材２０によって附勢されているので、圧側スプールＳｐは圧側リーフバルブＶｐに追従して速やかに元の位置（図３に示す位置）へ戻ることができる。圧側スプールＳｐをばね部材２０とは別のばね部材で附勢することも可能である。伸側逆止弁Ｔｅを構成するばね部材と圧側スプールＳｐを附勢するばね部材とを共用することで、部品点数を削減できるとともに構造が簡単となる利点がある。なお、圧側スプールＳｐの外径は、環状突起１８の内径よりも大きく設定され、環状突起１８が圧側環状プレート６２に当接するように構成されている。また、圧側スプールＳｐは圧側背圧室Ｃｐの圧力によって常に圧側リーフバルブＶｐへ向けて附勢される。そのため、圧側スプールＳｐのみを附勢することを目的としたばね部材を緩衝器Ｄ１に設けなくともよい。

　伸側スプールＳｅは、伸側背圧室Ｃｅの圧力を受けて、伸側環状プレート６６を介して伸側リーフバルブＶｅをピストン２へ向けて附勢する。伸側スプールＳｅの伸側背圧室Ｃｅの圧力を受ける受圧面積は、伸側スプールＳｅの外径を直径とする円の面積から環状突起１４の内径を直径とする円の面積の差分となる。同様に、圧側スプールＳｐは、圧側背圧室Ｃｐの圧力を受けて、圧側環状プレート６２を介して圧側リーフバルブＶｐをピストン２へ向けて附勢する。圧側スプールＳｐの圧側背圧室Ｃｐの圧力を受ける受圧面積は、圧側スプールＳｐの外径を直径とする円の面積から環状突起１８の内径を直径とする円の面積の差分となる。本実施形態の液圧緩衝器Ｄ１では、伸側スプールＳｅの受圧面積は、圧側スプールＳｐの受圧面積よりも大きい。

　伸側環状プレート６６の背面には伸側スプールＳｅの環状突起１４が当接し、伸側環状プレート６６が伸側間座６５の外周に装着されている。伸側環状プレート６６に伸側背圧室Ｃｅの圧力が直接的に作用する受圧面積は、環状突起１４の内径を直径とする円の面積から伸側間座６５の外径を直径とする円の面積を除くことによって得られる。よって、伸側荷重の大きさは、伸側スプールＳｅの外径を直径とする円の面積から伸側間座６５の外径を直径とする円の面積を除くことによって得られる面積に、伸側背圧室Ｃｅの圧力を乗じることによって得られる。この伸側荷重によって伸側リーフバルブＶｅがピストン２へ向けて附勢される。なお、伸側環状プレート６６を廃止して伸側リーフバルブＶｅの背面に環状突起１４を直接当接させてもよい。

　圧側環状プレート６２の背面には圧側スプールＳｐの環状突起１８が当接し、圧側環状プレート６２が圧側間座６１の外周に装着されている。圧側環状プレート６２に圧側背圧室Ｃｐの圧力が直接的に作用する受圧面積は、環状突起１８の内径を直径とする円の面積から圧側間座６１の外径を直径とする円の面積を除くことによって得られる。よって、圧側荷重の大きさは、圧側スプールＳｐの外径を直径とする円の面積から圧側間座６１の外径を直径とする円の面積を除くことによって得られる面積に、圧側背圧室Ｃｐの圧力を乗じることによって得られる。この圧側荷重によって圧側リーフバルブＶｐがピストン２へ向けて附勢される。なお、圧側環状プレート６２を廃止して圧側リーフバルブＶｐの背面に環状突起１８を直接当接させてもよい。

　このように、伸側背圧室Ｃｅの圧力と圧側背圧室Ｃｐの圧力が等しい場合に伸側リーフバルブＶｅが伸側背圧室Ｃｅから受ける荷重（伸側荷重）が圧側リーフバルブＶｐが圧側背圧室Ｃｐから受ける荷重（圧側荷重）よりも大きくなるように、緩衝器Ｄ１は設定されている。

　なお、伸側背圧室Ｃｅを伸側スプールＳｅで閉鎖して伸側背圧室Ｃｅの圧力を伸側環状プレート６６に直接に作用させない場合には、伸側荷重は伸側スプールＳｅの伸側背圧室Ｃｅの圧力を受ける受圧面積のみによって決まる。同様に、圧側背圧室Ｃｐを圧側スプールＳｐで閉鎖して圧側背圧室Ｃｐの圧力を圧側環状プレート６２に直接に作用させない場合には、圧側荷重は圧側スプールＳｐの圧側背圧室Ｃｐの圧力を受ける受圧面積のみによって決まる。したがって、伸側リーフバルブＶｅにも圧側リーフバルブＶｐにも直接背圧室Ｃｅ，Ｃｐから圧力を作用させない形態において、伸側背圧室Ｃｅの圧力と圧側背圧室Ｃｐの圧力が等しい場合に伸側リーフバルブＶｅが伸側背圧室Ｃｅから受ける伸側荷重が圧側リーフバルブＶｐが圧側背圧室Ｃｐから受ける圧側荷重よりも大きくなるように緩衝器Ｄ１を設定するには、伸側スプールＳｅの受圧面積を圧側スプールＳｐの受圧面積より大きくすれば足りる。

　伸側環状プレート６６及び圧側環状プレート６２を廃止する場合、伸側背圧室Ｃｅの圧力を伸側リーフバルブＶｅに直接に作用させることができ、圧側背圧室Ｃｐの圧力を圧側リーフバルブＶｐに直接作用させることができる。また、伸側背圧室Ｃｅを伸側スプールＳｅで閉鎖する構造では、伸側スプールＳｅを伸側リーフバルブＶｅへ当接させることができ、圧側背圧室Ｃｐを圧側スプールＳｐで閉鎖する構造では圧側スプールＳｐを圧側リーフバルブＶｐへ当接させることができる。伸側背圧室Ｃｅと圧側背圧室Ｃｐをスプールで閉鎖するか否かは、任意に選択することができる。

　本実施形態では、伸側スプールＳｅと圧側スプールＳｐが用いられているので、伸側リーフバルブＶｅに実質的に伸側背圧室Ｃｅの圧力を作用させる受圧面積を伸側リーフバルブＶｅのみの受圧面積よりも大きく設定することができる。圧側スプールＳｐと伸側スプールＳｅの受圧面積差を大きくすることができるので、伸側荷重と圧側荷重の差を大きくすることができる。したがって、伸側荷重と圧側荷重の設定幅に非常に高い自由度を与えることができる。

　緩衝器Ｄ１の伸長作動時には、伸側リーフバルブＶｅは、伸側通路３を通じて伸側室Ｒ１からの圧力を受けるとともに、上記伸側荷重を背面側から受ける。伸側室Ｒ１の圧力により生じる力（押し下げ方向の力）より伸側荷重（押し上げ方向の力）の方が上回ると、伸側リーフバルブＶｅは撓む。そして、伸側リーフバルブＶｅは、伸側弁座２ｄへ当接するまで撓むと、伸側通路３を閉塞する。或るピストン速度での緩衝器Ｄ１の伸長作動時に伸側リーフバルブＶｅに作用する伸側荷重は、上記受圧面積、伸側リーフバルブＶｅの撓み剛性等によって設定することができる。つまり、上記受圧面積、伸側リーフバルブＶｅの撓み剛性等の設定によって、或るピストン速度での緩衝器Ｄ１の伸長作動時に伸側リーフバルブＶｅで伸側通路３を閉塞することができる。

　圧側リーフバルブＶｐについても伸側リーフバルブＶｅと同様に、或るピストン速度での緩衝器Ｄ１の収縮作動時に圧側リーフバルブＶｐに作用する圧側荷重は、上記受圧面積、圧側リーフバルブＶｐの撓み剛性等によって設定することができる。つまり、上記受圧面積、圧側リーフバルブＶｐの撓み剛性等の設定によって、或るピストン速度での緩衝器Ｄ１の収縮作動時に圧側リーフバルブＶｐで圧側通路４を閉塞することができる。

　図１に示すように、伸側背圧室Ｃｅと圧側背圧室Ｃｐを上流として、伸側排出通路Ｅｅ及び圧側排出通路Ｅｐを下流として、調整通路Ｐｃでこれらが連通している。電磁圧力制御弁６は、上流の伸側背圧室Ｃｅ及び圧側背圧室Ｃｐの圧力を制御できるように、この調整通路Ｐｃの途中に設けられている。伸側荷重は圧側荷重よりも大きいので、電磁圧力制御弁６によって伸側背圧室Ｃｅと圧側背圧室Ｃｐ内の圧力を制御する際に、小さな圧力でも伸側荷重を大きくすることができる。伸側の減衰力を大きくする場合にも、電磁圧力制御弁６で制御すべき最大圧力を低くすることができる。

　なお、本実施形態では、伸側スプールＳｅの内周は伸側チャンバ１２の装着部１２ａの外周に摺接していない。伸側背圧室Ｃｅの圧力は、伸側リーフバルブＶｅの背面側における環状突起１４の当接部位の内側にも作用して当該伸側リーフバルブＶｅを附勢する。伸側荷重の設定に当たり、伸側背圧室Ｃｅの圧力で伸側リーフバルブＶｅを直接に附勢する荷重を加味して設定するとよい。

　同様に、圧側スプールＳｐの内周は圧側チャンバ１１の装着部１１ａの外周に摺接していない。圧側背圧室Ｃｐの圧力は、圧側リーフバルブＶｐの背面側における環状突起１８の当接部位の内側にも作用して当該圧側リーフバルブＶｐを附勢する。圧側荷重の設定に当たり、圧側背圧室Ｃｐの圧力で圧側リーフバルブＶｐを直接に附勢する荷重を加味して設定するとよい。

　電磁圧力制御弁６は、本実施形態では、非通電時に調節通路Ｐｃを閉じるとともに通電時に圧力制御を行うよう設定される。また、調整通路Ｐｃの途中には、電磁圧力制御弁６を迂回するフェール弁ＦＶが設けられている。

　電磁圧力制御弁６は、図１及び図２に示すように、弁座部材３０と、弁座部材３０に離着座する弁体３１と、弁体３１に推力を与えこれを軸方向に駆動するソレノイドＳｏｌとを備える。弁座部材３０は、弁収容筒３０ａと弁座３０ｄとを備える。弁体３１は、弁座部材３０の弁座３０ｄに離着座する。

　弁座部材３０は、収容部Ｌ内に収容されている。径方向における弁座部材３０の位置は、フランジ８ｂの図２中上端に積層される環状のバルブハウジング３２の内周に弁収容筒３０ａを挿入することで決められる。バルブハウジング３２は、ピストン保持部材８のソケット８ｃ内に嵌合されている。

　バルブハウジング３２は、図２に示すように、環状に形成されている。そして、バルブハウジング３２は、図２中上端に設けられた環状窓３２ａと、環状窓３２ａから開口して図２中下端に通じるポート３２ｂと、図２中上端内周から開口してポート３２ｂに通じる切欠溝３２ｃと、外周に軸方向に沿って設けられた溝３２ｄと、フェール弁ＦＶの弁座３２ｅとを備える。弁座３２ｅは、上記環状窓３２ａの外周を囲むように環状に形成されている。

　このバルブハウジング３２がソケット８ｃ内に挿入されてフランジ８ｂの図２中上端に積層された状態では、ポート３２ｂがポート８ｆのフランジ８ｂの上端面に形成された開口に対向し、ポート３２ｂ及び切欠溝３２ｃがポート８ｆに連通される。さらに、溝３２ｄがフランジ８ｂに設けられた溝８ｊに対向し、溝３２ｄと溝８ｊが連通される。

　ポート３２ｂ及び切欠溝３２ｃは、環状溝８ｅ、ポート８ｆ及び横孔８ｇを通じて連通路２４に連通されている。さらには、ポート３２ｂ及び切欠溝３２ｃは、この連通路２４、伸側パイロットオリフィスＰｅ及び圧側パイロットオリフィスＰｐを介して伸側背圧室Ｃｅ及び圧側背圧室Ｃｐに連通されている。溝３２ｄは、溝８ｊを通じてセパレータ２３内、逆止弁２５で形成される伸側排出通路Ｅｅを通じて圧側室Ｒ２に連通される。さらには、溝３２ｄは、透孔９ｃ、凹部８ｋ、貫通孔８ｍ及び逆止弁２２によって形成される圧側排出通路Ｅｐを通じて伸側室Ｒ１に連通されている。

　バルブハウジング３２内には、筒状の弁座部材３０における弁収容筒３０ａが収容されている。この弁座部材３０は、有底筒状の弁収容筒３０ａと、弁収容筒３０ａの側方から開口して内部へ通じる透孔３０ｃと、弁収容筒３０ａの図２中上端に軸方向へ向けて突出する環状の弁座３０ｄとを備える。弁収収容筒６０ａは、図２中上端外周にフランジ３０ｂを備える。

　弁座部材３０の弁収容筒３０ａの外周には、フェール弁ＦＶの弁体３３が装着されている。弁体３３は、環状のリーフバルブからなる。弁収容筒３０ａがバルブハウジング３２に挿入され弁座部材３０がバルブハウジング３２に組み付けられた状態では、弁体３３の内周が弁座部材３０におけるフランジ３０ｂとバルブハウジング３２の図２中上端内周とで挟持されており、この挟持によって、弁体３３は弁座部材３０に固定される。弁体３３の外周側は、バルブハウジング３２に設けられた環状の弁座３２ｅに初期撓みが与えられた状態で着座し、弁体３３は、環状窓３２ａを閉塞する。この弁体３３は、ポート３２ｂを通じて環状窓３２ａ内に作用する圧力が開弁圧に達すると撓む。その結果、環状窓３２ａが開放されてポート３２ｂが伸側排出通路Ｅｅ及び圧側排出通路Ｅｐへ連通する。このように、この弁体３３と弁座３２ｅとでフェール弁ＦＶが形成されている。

　また、弁収容筒３０ａがバルブハウジング３２に挿入され弁座部材３０がバルブハウジング３２に組み付けられた状態では、バルブハウジング３２に設けられた切欠溝３２ｃが弁収容筒３０ａに設けられた透孔３０ｃと対向する。伸側背圧室Ｃｅ及び圧側背圧室Ｃｐがポート３２ｂを通じて弁収容筒３０ａ内に連通される。

　弁座部材３０の図１中上方には、環状の弁固定部材３５が積層されている。弁固定部材３５はフランジ３０ｂの図１中上端に当接する。さらに、弁固定部材３５の図１中上方には、電磁弁収容筒９内に収容されるソレノイドＳｏｌが配置されている。電磁弁収容筒９とピストン保持部材８とを螺着により一体化する際に、バルブハウジング３２、弁体３３、弁座部材３０、弁固定部材３５及びソレノイドＳｏｌが電磁弁収容筒９とピストン保持部材８に挟持される。なお、弁固定部材３５には、切欠溝３５ａが設けられている。弁固定部材３５が弁座部材３０のフランジ３０ｂに当接した状態においても、弁固定部材３５の内周側の空間は、切欠溝３５ａによって弁座部材３０の外周側の空間に連通する。弁固定部材３５の内周側の空間と弁座部材３０の外周側の空間とは、切欠溝３５ａではなく、ポートなどの孔で連通してもよい。

　ソレノイドＳｏｌは、有頂筒状のモールドステータ３６と、モールドステータ３６の内周に嵌合される第一固定鉄心３８と、モールドステータ３６の図１中下端に積層される環状の第二固定鉄心３９と、第一固定鉄心３８と第二固定鉄心３９との間に介装されるフィラーリング４０と、第一固定鉄心３８と第二固定鉄心３９の内周側に軸方向移動可能に配置された筒状の可動鉄心４１と、可動鉄心４１の内周に固定されるシャフト４２とを備える。モールドステータ３６は、巻線３７と、巻線３７に通電するハーネスＨと、をモールド樹脂で一体化することによって形成されている。第一固定鉄心３８は、有頂筒状に形成されている。フィラーリング４０は、磁気的な空隙を形成する。巻線３７に通電することによって、可動鉄心４１が吸引されてシャフト４２に図１中下方向きの推力を与えることができる。

　さらに、弁座部材３０内には、電磁弁の弁体３１が摺動自在に挿入されている。弁体３１は、詳しくは、弁座部材３０における弁収容筒３０ａ内に摺動自在に挿入される小径部３１ａと、小径部３１ａの弁座部材３０とは反対側（図２中上方側）に設けられる大径部３１ｂと、小径部３１ａと大径部３１ｂとの間に設けられた環状の凹部３１ｃと、大径部３１ｂの弁座部材３０とは反対側の端の外周に設けられたフランジ状のばね受部３１ｄと、弁体３１の先端から後端へ貫通する連絡路３１ｅと、連絡路３１ｅの途中に設けられたオリフィス３１ｆとを備える。大径部３１ｂは、弁収容筒３０ａには挿入されていない。

　また、電磁弁の弁体３１は、上述のように、凹部３１ｃを境にして弁座部材３０とは反対側に、小径部３１ａの外径より大きい外径を有する大径部３１ｂを有する。弁体３１は、この大径部３１ｂの図２中下端に制御弁の弁座３０ｄに対向する着座部３１ｇを備える。電磁弁の弁体３１が弁座部材３０に対して軸方向へ移動することで着座部３１ｇが制御弁の弁座３０ｄに離着座する。つまり、電磁圧力制御弁６は、弁体３１と弁座部材３０とを備える。そして、着座部３１ｇが制御弁の弁座３０ｄに着座すると電磁圧力制御弁６が閉弁する。

　弁座部材３０のフランジ３０ｂとばね受部３１ｄとの間には、電磁弁の弁体３１を弁座部材３０から離間する方向へ附勢するコイルばね３４が介装されている。したがって、電磁弁の弁体３１は、コイルばね３４によって常に弁座部材３０から離間する方向へ附勢されている。緩衝器Ｄ１には、このコイルばね３４の附勢力に対して対抗する推力を発揮するソレノイドＳｏｌが設けられている。ソレノイドＳｏｌからのコイルばね３４に対抗する推力が作用しないと、弁体３１は、弁座部材３０から最も離間する位置に位置決めされる。なお、この場合、電磁弁の弁体３１は、コイルばね３４を利用して、弁座部材３０から離間させる方向へ附勢されているが、コイルばね３４以外にも、附勢力を発揮することができる弾性体を使用することができる。

　電磁弁の弁体３１が弁座部材３０に対して最も離間した状態では、透孔３０ｃに小径部３１ａが対向して透孔３０ｃが閉塞される。ソレノイドＳｏｌに通電して弁体３１が弁座部材３０に対して最も離間する位置から弁座部材側へ所定量移動した状態では、常に、凹部３１ｃが透孔３０ｃに対向して透孔３０ｃが開放される。

　電磁弁の弁体３１が透孔３０ｃを開放し着座部３１ｇが制御弁の弁座３０ｄから離座した状態では、透孔３０ｃが電磁弁の弁体３１の凹部３１ｃと、弁固定部材３５に設けられた切欠溝３５ａと、を通じて伸側排出通路Ｅｅ及び圧側排出通路Ｅｐに連通される。ソレノイドＳｏｌは、その推力を調節することで、電磁弁の弁体３１を弁座部材３０側へ附勢する力をコントロールすることができる。電磁圧力制御弁６の上流の圧力の作用とコイルばね３４による電磁弁の弁体３１を図２中において押し上げる力がソレノイドＳｏｌによる電磁弁の弁体３１を押し下げる力を上回ると、電磁圧力制御弁６は開弁する。つまり、電磁弁圧力制御弁６の上流側の圧力を、ソレノイドＳｏｌの推力に応じて制御することができる。そして、電磁圧力制御弁６の上流は、調整通路Ｐｃを介して伸側背圧室Ｃｅ及び圧側背圧室Ｃｐに通じているので、この電磁圧力制御弁６によって伸側背圧室Ｃｅ及び圧側背圧室Ｃｐの圧力を制御することができる。また、電磁圧力制御弁６の下流は、伸側排出通路Ｅｅ及び圧側排出通路Ｅｐに通じている。液圧緩衝器Ｄ１の伸長作動時には、電磁圧力制御弁６を通過した液体は、低圧側の圧側室Ｒ２へ排出される。液圧緩衝器Ｄ１の収縮作動時には、電磁圧力制御弁６を通過した液体は、低圧側の伸側室Ｒ１へ排出される。よって、調整通路Ｐｃは、上記した環状溝８ｅ、ポート８ｆ、横孔８ｇ、ポート３２ｂ、切欠溝３２ｃ、収容部Ｌの一部、溝３２ｄによって形成される。

　また、電磁圧力制御弁６は、ソレノイドＳｏｌへ通電できないフェール時に弁座部材３０における透孔３０ｃを電磁弁の弁体３１における小径部３１ａで閉塞する遮断ポジションを備える。つまり、電磁圧力制御弁６は、圧力制御弁としてだけではなく、開閉弁としても機能する。フェール弁ＦＶは、ポート３２ｂに通じる環状窓３２ａを開閉するように構成されている。フェール弁ＦＶの開弁圧は、電磁圧力制御弁６の制御可能な上限圧を超える圧力に設定されている。そして、フェール弁ＦＶは、電磁圧力制御弁６を迂回してポート３２ｂを伸側排出通路Ｅｅ及び圧側排出通路Ｅｐに連通することができるように構成されている。電磁圧力制御弁６の上流側の圧力が制御上限圧を超えるような場合、フェール弁ＦＶは、開弁して伸側背圧室Ｃｅ及び圧側背圧室Ｃｐの圧力をフェール弁ＦＶの開弁圧に制御できるように構成されている。したがって、たとえば、フェール時において電磁圧力制御弁６が遮断ポジションをとっている場合には、伸側背圧室Ｃｅ及び圧側背圧室Ｃｐの圧力はフェール弁ＦＶにより制御される。

　さらに、電磁弁の弁体３１は、弁座部材３０の弁収容筒３０ａ内に挿入されると、弁収容筒３０ａ内における透孔３０ｃより先端側に空間Ｋを形成する。この空間Ｋは、電磁弁の弁体３１に設けられた連絡路３１ｅ及びオリフィス３１ｆを介して電磁弁の弁体外に連通されている。そのため、電磁弁の弁体３１が弁座部材３０に対して軸方向（図２中上下方向）に移動する際、上記空間Ｋがダッシュポットとして機能する。したがって、電磁弁の弁体３１の急峻な変位を抑制するとともに、電磁弁の弁体３１の振動的な動きを抑制することができる。

　続いて、緩衝器Ｄ１の作動について説明する。まず、緩衝器Ｄ１の減衰力の特性をソフトにする場合、つまり、附勢手段による伸側リーフバルブＶｅ及び圧側リーフバルブＶｐを附勢する附勢力を小さくし減衰係数を低くする場合について説明する。減衰力特性をソフトとするには、伸側リーフバルブＶｅ及び圧側リーフバルブＶｐが対応する伸側弁座２ｄ及び圧側弁座２ｃへ着座しないように附勢手段による附勢力を制御する。具体的には、ソレノイドＳｏｌへ通電することによって、電磁圧力制御弁６が通過液体に与える抵抗を小さする。

　この状態では、伸側リーフバルブＶｅが附勢手段による附勢力で撓んでも伸側リーフバルブＶｅが伸側弁座２ｄに着座せずに両者間には隙間が形成される。圧側リーフバルブＶｐについても同様に、圧側リーフバルブＶｐが附勢手段による附勢力で撓んでも圧側リーフバルブＶｐが圧側弁座２ｃに着座せずに両者間には隙間が形成される。

　この状態で緩衝器Ｄ１が伸長してピストン２が図１中上方へ移動すると、圧縮される伸側室Ｒ１内の液体が伸側リーフバルブＶｅを押して撓ませる。そして、伸側室Ｒ１内の液体は、伸側通路３を通過して拡大される圧側室Ｒ２へ移動する。伸側リーフバルブＶｅと伸側弁座２ｄとの間には隙間が形成されているので、伸側リーフバルブＶｅが伸側弁座２ｄに着座しており切欠７１ａのみを通じて伸側通路３と圧側室Ｒ２とが連通する状態と比較して、より大きい流路面積が確保される。そのため、緩衝器Ｄ１は、図４における線Ｂで示すように、線Ａで示される従来の緩衝器が発生する減衰力に対し、ピストン速度が低速域にある際の減衰力を低減することができる。

　緩衝器Ｄ１の伸長に伴い伸側室Ｒ１内の圧力が上昇すると、伸側リーフバルブＶｅは撓む。その撓み量は、伸側室Ｒ１の圧力によって伸側リーフバルブＶｅを伸側通路３側から撓ませようとする力と、当該撓み量に応じて伸側リーフバルブＶｅ自体が持つばね反力で伸側弁座２ｄ側へ戻ろうとする力及び上記附勢手段による伸側荷重の合計とのバランスによって定まる。そして、伸側リーフバルブＶｅは、撓むことによって、伸側通路３を開放する。

　また、伸側室Ｒ１内の液体は、伸側逆止弁Ｔｅを押し開く。そして、伸側室Ｒ１内の液体は、伸側圧力導入通路Ｉｅを通過し、調整通路Ｐｃへ流れる。調整通路Ｐｃを通過した液体は、逆止弁２５を押し開いて、伸側排出通路Ｅｅを介して低圧側の圧側室Ｒ２へ排出される。なお、伸側パイロットオリフィスＰｅは、液体の通過の際に抵抗を与えて圧力損失をもたらす。液体が流れている状態において調整通路Ｐｃの下流の圧力は伸側室Ｒ１の圧力よりも低くなるため、圧側排出通路Ｅｐに設けられた逆止弁２２は開かず閉塞されたままとなる。

　伸側圧力導入通路Ｉｅは、圧側背圧室Ｃｐに通じるだけでなく、連通路２４を介して伸側背圧室Ｃｅに通じている。圧側圧力導入通路Ｉｐが圧側逆止弁Ｔｐによって閉塞されるため、緩衝器Ｄ１の伸長作動時において伸側背圧室Ｃｅ内の圧力を圧側室Ｒ２よりも高くすることができる。なお、圧側背圧室Ｃｐの圧力は、低圧側の圧側室Ｒ２の圧力よりも高くなる。圧側リーフバルブＶｐが伸側室Ｒ１の圧力および圧側背圧室Ｃｐの圧力によって撓んで圧側リーフバルブＶｐが圧側弁座２ｃに着座するまでは、圧側リーフバルブＶｐと圧側弁座２ｃとの間の隙間がオリフィスとして作用する。緩衝器Ｄ１の伸長作動時において、圧側通路４を液体が流れなくともよいので、圧側リーフバルブＶｐが伸側室Ｒ１の圧力および圧側背圧室Ｃｐの圧力によって撓んで圧側弁座２ｃに着座して圧側通路４が閉塞されても不都合はない。

　調整通路Ｐｃには、上記したように電磁圧力制御弁６が設けられている。電磁圧力制御弁６のソレノイドＳｏｌに通電して、調整通路Ｐｃの上流側の圧力を制御すると、伸側背圧室Ｃｅ内の圧力を調整して伸側荷重を所望の荷重に制御することができる。以上により、電磁圧力制御弁６によって伸側リーフバルブＶｅの開度を制御することができ、これによって、緩衝器Ｄ１の伸長作動を行う際の伸側減衰力を制御することができる。

　緩衝器Ｄ１が収縮してピストン２が図１中下方へ移動すると、圧縮される圧側室Ｒ２内の液体が圧側リーフバルブＶｐを押して撓ませる。そして、圧側室Ｒ２内の液体は、圧側通路４を通過して拡大される伸側室Ｒ１へ移動する。圧側リーフバルブＶｐと圧側弁座２ｃとの間には隙間が形成されているので、圧側リーフバルブＶｐが圧側弁座２ｃに着座しており切欠８１ａのみを通じて圧側通路４と伸側室Ｒ１とが連通する状態と比較して、より大きい流路面積が確保される。そのため、緩衝器Ｄ１は、図４における線Ｄで示すように、線Ｃで示される従来の緩衝器が発生する減衰力に対し、ピストン速度が低速域にある際の減衰力を低減することができる。

　緩衝器Ｄ１の収縮に伴い圧側室Ｒ２内の圧力が上昇すると、圧側リーフバルブＶｐは撓む。その撓み量は、圧側室Ｒ２の圧力によって圧側リーフバルブＶｐを圧側通路４側から撓ませようとする力と、当該撓み量に応じて圧側リーフバルブＶｐ自体が持つばね反力で圧側弁座２ｃ側へ戻ろうとする力及び上記附勢手段による圧側荷重の合計とのバランスによって定まる。そして、圧側リーフバルブＶｐは、撓むことによって圧側通路４を開放する。

　また、圧側室Ｒ２内の液体は、圧側逆止弁Ｔｐを押し開く。そして、圧側室Ｒ２内の液体は、圧側圧力導入通路Ｉｐを通過し、調整通路Ｐｃへ流れる。調整通路Ｐｃを通過した液体は、逆止弁２２を押し開いて、圧側排出通路Ｅｐを介して低圧側の伸側室Ｒ１へ排出される。なお、圧側パイロットオリフィスＰｐは、液体の通過の際に抵抗を与えて圧力損失をもたらす。液体が流れている状態において調整通路Ｐｃの下流の圧力は、圧側室Ｒ２の圧力よりも低くなるため、伸側排出通路Ｅｅに設けられた逆止弁２５は開かず閉塞されたままとなる。

　圧側圧力導入通路Ｉｐは、伸側背圧室Ｃｅに通じるだけでなく、連通路２４を介して圧側背圧室Ｃｐに通じている。伸側圧力導入通路Ｉｅが伸側逆止弁Ｔｅによって閉塞されるため、緩衝器Ｄ１の収縮作動時において圧側圧力室Ｃｐ内の圧力を伸側室Ｒ１よりも高くすることができる。なお、伸側背圧室Ｃｅの圧力は、低圧側の伸側室Ｒ１よりも高くなる。伸側リーフバルブＶｅが圧側室Ｒ２の圧力および伸側背圧室Ｃｅの圧力によって撓んで伸側リーフバルブＶｅが伸側弁座２ｄに着座するまでは、伸側リーフバルブＶｅと伸側弁座２ｄとの間の隙間がオリフィスとして作用する。緩衝器Ｄ１の収縮作動時において、伸側通路３を液体が流れなくともよいので、伸側リーフバルブＶｅが圧側室Ｒ２の圧力および伸側背圧室Ｃｅの圧力によって撓んで伸側弁座２ｄに着座して伸側通路４３が閉塞されても不都合はない。

　調整通路Ｐｃには、上記したように電磁圧力制御弁６が設けられている。電磁圧力制御弁６のソレノイドＳｏｌに通電して、調整通路Ｐｃの上流側の圧力を制御すると、圧側背圧室Ｃｐ内の圧力を調整して圧側荷重を所望の荷重に制御することができる。以上により、電磁圧力制御弁６によって圧側リーフバルブＶｐの開度を制御することができ、これによって、緩衝器Ｄ１の収縮作動を行う際の圧側減衰力を制御することができる。

　続いて、緩衝器Ｄ１の減衰力の特性をハードにする場合、つまり、附勢手段による伸側リーフバルブＶｅ及び圧側リーフバルブＶｐを附勢する附勢力を大きくし減衰係数を高くする場合について説明する。減衰力特性をハードとするには、伸側リーフバルブＶｅ及び圧側リーフバルブＶｐが対応する伸側弁座２ｄ及び圧側弁座２ｃに着座するように附勢手段による附勢力を制御する。具体的には、ソレノイドＳｏｌへ通電し電磁圧力制御弁６が通過液体に与える抵抗を大きくする。

　この状態では、伸側リーフバルブＶｅが附勢手段によって撓んで伸側弁座２ｄに着座して、両者間には隙間が形成されない。圧側リーフバルブＶｐについても同様に、圧側リーフバルブＶｐが附勢手段によって撓んで圧側リーフバルブＶｐが圧側弁座２ｃに着座して、両者間には隙間が形成されない。

　ピストン２が低いピストン速度で図１中上方へ移動して緩衝器Ｄ１が伸長する場合には、伸側リーフバルブＶｅは、伸側通路３を通じて伸側室Ｒ１の圧力を受けても伸側弁座２ｄから離座しない。したがって、伸側リーフバルブＶｅは、調整通路Ｐｃを除いては、切欠７１ａで伸側室Ｒ１を圧側室Ｒ２に連通する。この状態では、緩衝器Ｄ１は、伸側通路３を通過する液体の流れに対して、オリフィスとして機能する切欠７１ａで主として抵抗を与える。したがって、緩衝器Ｄ１は、伸側リーフバルブＶｅと伸側弁座２ｄとの間に隙間を形成する状態で発生する減衰力と比較して大きな減衰力を発揮することができる。

　他方、ピストン速度が高いと、伸側リーフバルブＶｅに伸側通路３を介して作用する伸側室Ｒ１の圧力が上昇する。この伸側室Ｒ１の圧力により生じる伸側リーフバルブＶｅを伸側弁座２ｄから離座させる方向の力が附勢手段の附勢力を上回ると、伸側リーフバルブＶｅは撓んで伸側環状プレート６６及び伸側スプールＳｅを図３中下方へ押し下げて伸側弁座２ｄから離座する。減衰力特性をソフトにしている状態と比較して、附勢手段による附勢力が大きいため、伸側リーフバルブＶｅの撓み量が小さい。緩衝器Ｄ１は、図４中線Ｅに示すように、ピストン速度が同じであっても、ハード時にはソフト時と比較して高い減衰力を発揮する。

　伸側室Ｒ１内の液体は、減衰力特性をソフトにする場合と同様に、伸側逆止弁Ｔｅを押し開いて伸側圧力導入通路Ｉｅを通過し、調整通路Ｐｃにも流れる。調整通路Ｐｃに設けられた電磁圧力制御弁６で調整通路Ｐｃの上流側の圧力を制御することで、ソフト時と同様に、伸側背圧室Ｃｅ内の圧力を調整して伸側荷重を所望の荷重に制御することができ、伸側リーフバルブＶｅの開度を制御することができる。これによって、減衰力特性がハードに設定された緩衝器Ｄ１が伸長作動を行う際の減衰力（伸側減衰力）を制御することができる。

　ピストン２が低いピストン速度で図１中下方へ移動して緩衝器Ｄ１が収縮する場合には、圧側リーフバルブＶｐは、圧側通路４を通じて圧側室Ｒ２の圧力を受けても圧側弁座２ｃから離座しない。したがって、圧側リーフバルブＶｐは、調整通路Ｐｃを除いては、切欠８１ａで圧側室Ｒ２を伸側室Ｒ１に連通する。この状態では、緩衝器Ｄ１は、圧側通路４を通過する液体の流れに対して、オリフィスとして機能する切欠８１ａで主として抵抗を与える。したがって、緩衝器Ｄ１は、圧側リーフバルブＶｐと圧側弁座２ｃとの間に隙間を形成する状態で発生する減衰力と比較して大きな減衰力を発揮することができる。

　他方、ピストン速度が高いと、圧側リーフバルブＶｐに圧側通路４を介して作用する圧側室Ｒ２の圧力が上昇する。この圧側室Ｒ２の圧力により生じる圧側リーフバルブＶｐを圧側弁座２ｃから離座させる方向の力が附勢手段の附勢力を上回ると、圧側リーフバルブＶｐは撓んで圧側環状プレート６２及び圧側スプールＳｐを図３中上方へ押し上げて圧側弁座２ｃから離座する。減衰力特性をソフトにしている状況と比較して、附勢手段による附勢力が大きいため、圧側リーフバルブＶｐの撓み量が小さい。緩衝器Ｄ１は、図４中線Ｆに示すように、ピストン速度が同じであっても、ハード時にはソフト時と比較して高い減衰力を発揮する。

　圧側室Ｒ２内の液体は、減衰力特性をソフトにする場合と同様に、圧側逆止弁Ｔｐを押し開いて圧側圧力導入通路Ｉｐを通過し、調整通路Ｐｃにも流れる。調整通路Ｐｃに設けられた電磁圧力制御弁６で調整通路Ｐｃの上流側の圧力を制御することで、ソフト時と同様に、圧側背圧室Ｃｐ内の圧力を調整して伸側荷重を所望の荷重に制御することができ、圧側リーフバルブＶｐの開度を制御することができる。これによって、減衰力特性がハードに設定された緩衝器Ｄ１が収縮作動を行う際の減衰力（圧側減衰力）を制御することができる。

　このように、本実施形態の減衰バルブ及び緩衝器Ｄ１では、リーフバルブＶｅ，Ｖｐと各弁座２ｃ，２ｄとの間に隙間が設けられている。そのため、附勢手段による附勢力を小さくして減衰力特性をソフトにする際に、固定オリフィスを用いた従来の減衰バルブ及び緩衝器と比較して流路面積を大きくとることができ、ピストン速度が低速域にある場合の減衰力を低減することができる。また、減衰バルブ及び緩衝器Ｄ１では、ハード時にはリーフバルブＶｅ，Ｖｐを各弁座２ｃ，２ｄに着座させることができるので、減衰力可変幅も確保することができる。

　よって、本実施形態の減衰バルブ及び緩衝器によれば、ピストン速度が低速域にある際の減衰力を低減することができるとともに、減衰力調整幅を拡大することが可能となる。

　また、本実施の形態の緩衝器Ｄ１の減衰力特性を伸長作動時にソフトからハードへ切り替えた場合、伸側背圧室Ｃｅ内の圧力上昇によって伸側リーフバルブＶｅと伸側弁座２ｄとの間の隙間が徐々に小さくなって伸側リーフバルブＶｅが伸側弁座２ｄに着座する。緩衝器Ｄ１の減衰力特性を収縮作動時にソフトからハードへ切り替えた場合、圧側背圧室Ｃｐ内の圧力上昇によって圧側リーフバルブＶｐと圧側弁座２ｃとの間の隙間が徐々に小さくなって圧側リーフバルブＶｐが圧側弁座２ｃに着座する。反対に、本実施の形態の緩衝器Ｄ１の減衰力特性を伸長作動時にハードからソフトへ切り替えた場合、伸側圧力室Ｃｅ内の圧力減少によって伸側リーフバルブＶｅと伸側弁座２ｄとの間の隙間が徐々に大きくなる。本実施の形態の緩衝器Ｄ１の減衰力特性を収縮作動時にハードからソフトへ切り替えた場合、圧側圧力室Ｃｐ内の圧力減少によって圧側リーフバルブＶｐと圧側弁座２ｃとの間の隙間が徐々に大きくなる。そのため、緩衝器Ｄ１の減衰力特性をソフトからハードへ、或いは、ハードからソフトへ切り替える際に、緩衝器Ｄ１の減衰力特性の急変が緩和される。この緩衝器Ｄ１が適用された車両では、減衰力特性の急変が緩和されるので、減衰力特性の切換り時のショックが搭乗者に知覚されることがなく、車両における乗り心地を向上させることができる。

　伸側リーフバルブＶｅの背面には伸側環状プレート６６が積層され、伸側環状プレート６６は伸側間座６５の外周に摺動自在に装着される。圧側リーフバルブＶｐの背面には圧側環状プレート６２が積層され、圧側環状プレート６２は圧側間座６１の外周に摺動自在に装着される。そのため、伸側リーフバルブＶｅの剛性よりも伸側環状プレート６６の剛性を高くし、圧側リーフバルブＶｐの剛性よりも圧側環状プレート６２の剛性を高くすることで、附勢手段による附勢力を伸側環状プレート６６及び圧側環状プレート６２で受けることができる。したがって、伸側リーフバルブＶｅ及び圧側リーフバルブＶｐの変形を抑制することができ、伸側リーフバルブＶｅ及び圧側リーフバルブＶｐの劣化を抑制することができる。

　また、伸側環状プレート６６は、伸側リーフバルブＶｅの背面に積層される伸側間座６５の外周に摺動自在に装着されており、圧側環状プレート６２は、圧側リーフバルブＶｐの背面に積層される圧側間座６１の外周に摺動自在に装着される。伸側環状プレート６６の内径はピストン２の内周シート部２ｈの外径よりも小さく、伸側環状プレート６６の外径を伸側弁座２ｄの内径よりも大きい。さらに、圧側環状プレート６２の内径をピストン２の内周シート部２ｆの外径よりも小さく、圧側環状プレート６２の外径を圧側弁座２ｃの内径よりも大きい。そのため、伸側リーフバルブＶｅ及び圧側リーフバルブＶｐの背面側の圧力を伸側環状プレート６６及び圧側環状プレート６２で受け止めることができる。よって、伸側環状プレート６６及び圧側環状プレート６２を緩衝器Ｄ１に設けることで、伸側リーフバルブＶｅ及び圧側リーフバルブＶｐに過負荷が作用することを防止できるとともに、伸側リーフバルブＶｅ及び圧側リーフバルブＶｐの剛性をより一層低くすることが可能となってより撓み剛性の低いリーフバルブを採用することができる。したがって、緩衝器Ｄ１により低い減衰力を発揮させることができる。

　また、附勢手段は、緩衝器Ｄ１内の伸側室Ｒ１と圧側室Ｒ２の一方または両方の圧力を利用してリーフバルブＶｅ，Ｖｐを附勢する。そのため、附勢力の発生源を用いなくともリーフバルブＶｅ，Ｖｐを附勢でき、圧力の制御で附勢力を変化させることができる。

　また、車両用の緩衝器では、伸長作動時の伸側減衰力を収縮作動時の圧側減衰力と比較して大きくする必要がある。片ロッド型に設定される緩衝器Ｄ１では伸側室Ｒ１の圧力を受ける受圧面積は、ピストン２の断面積からロッド部材１０の断面積を除いた面積となる。そのため、伸長作動時における伸側室Ｒ１の圧力を、収縮作動時における圧側室Ｒ２の圧力と比較して非常に大きくする必要がある。

　これに対して本実施形態の緩衝器Ｄ１では、伸側背圧室Ｃｅと圧側背圧室Ｃｐとが等圧である場合に、伸側リーフバルブＶｅを附勢する伸側荷重が圧側リーフバルブＶｐを附勢する圧側荷重よりも大きい。また、本実施形態では、伸側スプールＳｅが用いられている。伸側スプールＳｅを用いずに伸側リーフバルブＶｅの背面側に伸側背圧室Ｃｅの圧力を作用させるだけの構造と比較して、伸側スプールＳｅの伸側背圧室Ｃｅの圧力を受ける受圧面積を伸側リーフバルブＶｅの背面面積よりも大きくすることができる。したがって、伸側リーフバルブＶｅに対して大きな伸側荷重を作用させることができる。さらに、伸側スプールＳｅと圧側スプールＳｐを用いることで、伸側荷重と圧側荷重の設計自由度も向上する。

　よって、本実施形態の緩衝器Ｄ１では、伸長作動時の伸側減衰力を調整するために伸側荷重を非常に大きくする必要がある場合に、伸側背圧室Ｃｅの圧力が小さくとも大きな伸側荷重を出力させるように設定することができる。したがって、大型なソレノイドＳｏｌを使用せずとも伸側減衰力の制御幅を確保することができる。

　また、伸側背圧室Ｃｅと圧側背圧室Ｃｐの圧力制御をそれぞれ独立した弁体を駆動して行うのではなく、圧側荷重と比較して伸側荷重を大きくすることで伸側背圧室Ｃｅと圧側背圧室Ｃｐの圧力を連通して制御しても伸側減衰力の制御幅を確保することができる。そのため、電磁圧力制御弁６には一つの電磁弁の弁体３１を設ければ足りる。したがって、その構造は非常に簡単となり、コストも低減される。

　以上より、電磁圧力制御弁６におけるソレノイドＳｏｌを小型化することができることに加え、電磁圧力制御弁６の構造も簡単となり、緩衝器Ｄ１のピストン部へ電磁圧力制御弁６を適用しても緩衝器Ｄ１が大型化されない。よって、本実施形態の緩衝器Ｄ１によれば、緩衝器Ｄ１の構造が簡単となって小型化でき、車両への搭載性の悪化を招くこともない。さらに、ソレノイドＳｏｌが大きな推力を発揮しなくても伸側減衰力を大きくすることができるので、減衰力を大きくする場合の消費電力を小さくして省電力化することができる。

　伸側スプールＳｅの伸側背圧室Ｃｅの圧力を受ける受圧面積を圧側スプールＳｐの圧側背圧室Ｃｐの圧力を受ける受圧面積よりも大きくしたので、容易に伸側荷重を圧側荷重と比較して大きくすることができる。

　また、伸側背圧室Ｃｅと圧側背圧室Ｃｐは、それぞれ伸側抵抗要素及び圧側抵抗要素を介して連通路２４で連通する。圧側圧力導入通路Ｉｐはほとんど抵抗なく伸側圧力室Ｃｅに圧側室Ｒ２から液体を導入する。そのため、緩衝器Ｄ１が伸長作動から収縮作動へ切り換わる際に、伸側背圧室Ｃｅ内へ圧力室Ｒ２内の圧力が速やかに導入される。したがって、伸側スプールＳｅは、伸側背圧室Ｃｅ内の圧力とばね部材１６の附勢によって伸側リーフバルブＶｅを押圧して当該伸側リーフバルブＶｅを伸側弁座２ｄへ速やかに着座させて伸側通路３を閉鎖することができる。伸側圧力導入通路Ｉｅもほとんど抵抗なく圧側圧力室Ｃｐに伸側室Ｒ１から液体を導入する。そのため、緩衝器Ｄ１が収縮作動から伸長作動へ切り換わる際に、圧側背圧室Ｃｐ内へ伸側室Ｒ１内の圧力が速やかに導入される。したがって、圧側スプールＳｐは、圧側背圧室Ｃｐ内の圧力とばね部材２０の附勢によって圧側リーフバルブＶｐを押圧して当該圧側リーフバルブＶｐを圧側弁座２ｃへ速やかに着座させて圧側通路４を閉鎖することができる。このように、この緩衝器Ｄ１にあっては、伸縮速度が速く、伸縮作動の切換が瞬時に行われるような状況であっても、伸側リーフバルブＶｅ及び圧側リーフバルブＶｐの閉じ遅れが生じることが無く、伸縮方向の切り換わり初期から所望の減衰力を発揮することができる。

　伸側逆止弁Ｔｅにおける弁体（環状板１９）及び圧側逆止弁Ｔｐにおける弁体（環状板１５）の経年劣化に起因して、環状板１９と圧側チャンバ１１の間、及び環状板１５と伸側チャンバ１２との間に隙間が生じ、伸側圧力導入通路Ｉｅ及び圧側圧力導入通路Ｉｐを通過する流量が変化する虞がある。伸側圧力導入通路Ｉｅと圧側背圧室Ｃｐの下流側及び圧側圧力導入通路Ｉｐと伸側背圧室Ｃｅの下流側に伸側抵抗要素及び圧側抵抗要素が設けられているので、流量の変化は、減衰力制御及び伸縮切り換わり時の閉弁動作に影響を与えない。

　ピストンロッド７の外周側に、ピストン２と、伸側リーフバルブＶｅと、圧側リーフバルブＶｐと、筒状の伸側チャンバ１２と、筒状の圧側チャンバ１１とが装着される。ピストン２は伸側通路３と圧側通路４とを備え、伸側リーフバルブＶｅ及び圧側リーフバルブＶｐはピストン２に積層されている。伸側チャンバ１２は伸側背圧室Ｃｅを形成し、伸側チャンバ１２の内周に伸側スプールＳｅが摺動自在に挿入される。圧側チャンバ１１は圧側背圧室Ｃｐを形成し、圧側チャンバ１１の内周に圧側スプールＳｐが摺動自在に挿入される。上記伸側チャンバ１２に圧側圧力導入通路Ｉｐが設けられ、圧側チャンバ１１に伸側圧力導入通路Ｉｅが設けられているので、緩衝器Ｄ１のピストン部に減衰力調整に要する各部材を集中的に配置することができる。

　さらに、伸側スプールＳｅの伸側リーフバルブＶｅと、圧側圧力導入通路Ｉｐを開閉する圧側逆止弁Ｔｐにおける弁体（環状板１５）とは、一つのばね部材１６で附勢される。圧側スプールＳｐの圧側リーフバルブＶｐと、伸側圧力導入通路Ｉｅを開閉する伸側逆止弁Ｔｅにおける弁体（環状板１９）とは、一つのばね部材２０で附勢される。一つのばね部材１６，２０によって、逆止弁Ｔｅ，ＴｐとスプールＳｅ，Ｓｐとを戻り側へ復元させることができ、部品点数を削減することができる。

　また、緩衝器Ｄ１では、ピストンロッド７に、保持軸８ａと、縦孔８ｄと、伸側抵抗要素としての伸側パイロットオリフィスＰｅと、圧側抵抗要素としての圧側パイロットオリフィスＰｐと、収容部Ｌと、調整通路Ｐｃと、圧側排出通路Ｅｐと、が設けられている。保持軸８ａはピストンロッド７の先端に設けられ、保持軸８ａの外周には、ピストン２、伸側リーフバルブＶｅ、圧側リーフバルブＶｐ、伸側チャンバ１２及び圧側チャンバ１１が装着される。縦孔８ｄは保持軸８ａの先端から開口する。伸側パイロットオリフィスＰｅ及び圧側パイロットオリフィスＰｐは、保持軸８ａに設けられており、縦孔８ｄ内に設けられた連通路２４に通じる。収容部Ｌは、縦孔８ｄに通じるようにピストンロッド７の内部に設けられており、電磁圧力制御弁６が収容部Ｌに収容される。調整通路Ｐｃは連通路２４を収容部Ｌに連通する。圧側排出通路Ｅｐは収容部Ｌを伸側室Ｒ１に連通する。そして、緩衝器Ｄ１は、縦孔８ｄ内に挿入されたセパレータ２３を備える。セパレータ２３は、外周に設けられた環状溝２３ａで縦孔８ｄ内に伸側背圧室Ｃｅと圧側背圧室Ｃｐとを連通する連通路２４を形成する。また、セパレータ２３は、内周に伸側排出通路Ｅｅを形成する。そのため、無理なく、ピストンロッド７に電磁圧力制御弁６を収容するとともに、電磁圧力制御弁６とは軸方向にずらしてピストンロッド７の外周に伸側背圧室Ｃｅと圧側背圧室Ｃｐとを設けることができる。

　さらに、電磁圧力制御弁６は、非通電時に調整通路Ｐｃを閉じるとともに通電時に圧力制御を行うよう設定されている。緩衝器Ｄ１は、調整通路Ｐｃの途中に設けられたフェール弁ＦＶを備える。フェール弁ＦＶは電磁圧力制御弁６を迂回する。フェール弁ＦＶの開弁圧は電磁圧力制御弁６による最大制御圧力より大きい。そのため、フェール時には、伸側荷重と圧側荷重が最大となり、緩衝器Ｄ１は、もっとも大きな減衰力を発揮する。したがって、フェール時にあっても車体姿勢を安定させることができる。

　なお、電磁圧力制御弁６が遮断ポジションをとる際に、電磁弁の弁体３１の小径部３１ａは透孔３０ｃに対向して透孔３０ｃを閉塞し、電磁圧力制御弁６は閉じられる。完全に透孔３０ｃを閉塞せずに、遮断ポジションにて凹部３１ｃを透孔３０ｃの一部に対向させるなどして、電磁圧力制御弁６を絞り弁として機能させることも可能である。このようにすることで、フェール時の緩衝器Ｄ１の減衰特性に、特にピストン速度が低い領域での減衰特性に、遮断ポジションをとる電磁圧力制御弁６による絞り弁の特性を付加することができる。したがって、フェール時にあっても車両における乗り心地を向上させることができる。

　さらに、電磁圧力制御弁６は、筒状の弁座部材３０と、小径部３１ａと、大径部３１ｂと、当該小径部３１ａと当該大径部３１ｂとの間に設けられる凹部３１ｃと、電磁弁の弁体３１と、を備える。弁座部材３０は、調整通路Ｐｃの一部を形成する弁収容筒３０ａと、弁収容筒３０ａの端部に設けられた環状の弁座３０ｄと、を備える。弁収容筒３０ａは、内外を連通する透孔３０ｃを有する。小径部３１ａは弁収容筒３０ａ内に摺動自在に挿入される。凹部３１ｃは、透孔３０ｃに対向可能である。電磁弁の弁体３１は、大径部３１ｂの端部を制御弁の弁座３０ｄに離着座させる。電磁圧力制御弁は、透孔３０ｃに小径部３１ａを対向させることで調整通路Ｐｃを遮断する。よって、電磁弁の弁体３１が弁座部材３０から抜け出る方向への圧力が作用する受圧面積は、制御弁の弁座３０ｄの内径を直径とする円の面積から小径部３１ａの外径を直径とする円の面積を引いた面積となる。したがって、非常に受圧面積を小さくすることができるとともに、開弁時の流路面積を大きくすることができる。そのため、必要なソレノイドの推力が小さくて済み、電磁弁の弁体３１の移動量も小さくて済むので、電磁弁の弁体３１の動きが安定する。また、遮断ポジションでは、小径部３１ａの外周が透孔３０ｃに対向して透孔３０ｃが閉塞されるので、上流側から圧力を受けても電磁圧力制御弁６は閉弁したままとなる。したがって、フェール弁ＦＶのみを有効とすることができる。

　なお、上記附勢手段の構成は一例であって、附勢手段の構成は本実施の形態に限定されるものではない。また、上記したところでは、伸側の減衰バルブと圧側の減衰バルブの双方に本実施形態を具現化した例を用いて本発明を説明したが、本実施形態は、緩衝器の伸側の減衰バルブと圧側の減衰バルブのいずれか一方のみに適用することもできる。図示はしないが、緩衝器のピストン部に設けられた減衰バルブではなくベースバルブに設けられた減衰バルブに本実施形態を適用することも可能である。

　＜第２実施形態＞
　第２実施の形態における減衰バルブは、図５に示すように、緩衝器Ｄ２の伸側減衰バルブ及び圧側減衰バルブの双方に適用されている。減衰バルブは、バルブディスクとしてのピストン２と、環状の第一リーフバルブとしての伸側第一リーフバルブＶｅ１と、環状の第一リーフバルブとしての圧側第一リーフバルブＶｐ１と、環状の第二リーフバルブとしての伸側第二リーフバルブＶｅ２と、環状の第二リーフバルブとしての圧側第二リーフバルブＶｐ２と、伸側第二リーフバルブＶｅ２にピストン２側へ向けて可変附勢力を作用させるとともに圧側第二リーフバルブＶｐ２にピストン２側へ向けて可変附勢力を作用させる附勢手段とを備える。ピストン２は、通路としての伸側通路３及び圧側通路４と、当該伸側通路３及び圧側通路４の出口端をそれぞれとり囲む環状の伸側弁座２ｄ及び圧側弁座２ｃとを備える。伸側第一リーフバルブＶｅ１及び圧側第一リーフバルブＶｐ１は、ピストン２に積層されている。伸側第一リーフバルブＶｅ１と伸側弁座２ｄとの間には第一隙間としての伸側第一隙間が設けられている。圧側第一リーフバルブＶｐ１と圧側弁座２ｃとの間には第一隙間としての圧側第一隙間が設けられている。伸側第二リーフバルブＶｅ２は、伸側第一リーフバルブＶｅ１の反バルブディスク側（反ピストン２側）に積層されている。伸側第二リーフバルブＶｅ２と伸側第一リーフバルブＶｅ１との間には第二隙間としての伸側第二隙間が設けられている。圧側第二リーフバルブＶｐ２は、圧側第一リーフバルブＶｐ１の反バルブディスク側（反ピストン２側）に積層されている。圧側第二リーフバルブＶｐ２と圧側第一リーフバルブＶｐ１との間には第二隙間としての圧側第二隙間が設けられている。なお、本実施形態の減衰バルブは、緩衝器Ｄ２の伸側減衰バルブのみ、或いは圧側減衰バルブのみに具現化されてもよいことは当然である。

　他方、緩衝器Ｄ２は、シリンダ１と、上記した減衰バルブと、ピストン２でシリンダ１内に区画された伸側室Ｒ１と圧側室Ｒ２と、ピストンロッド７とを備える。シリンダ１に対してピストン２が軸方向（図５中上下方向）に移動する際に、緩衝器Ｄ２は、伸側通路３を通過する液体の流れに対しては伸側第一リーフバルブＶｅ１で抵抗を与え、圧側通路４を通過する液体の流れに対しては圧側第一リーフバルブＶｐ１で抵抗を与え、それによって減衰力を発揮する。

　なお、シリンダ１の図５中下方には、図示はしないが、第１実施形態と同様に、フリーピストンが設けられている。このフリーピストンによってシリンダ１内に気体室が形成される。また、ピストンロッド７とシリンダ１との間には図示しないシールが設けられており、このシールによってシリンダ１内が液密状態とされている。図示したところでは、緩衝器Ｄ２がいわゆる片ロッド型に設定されている。緩衝器Ｄ２の伸縮に伴ってシリンダ１内に出入りするピストンロッド７の体積は、上記した気体室内の気体の体積が膨張あるいは収縮し上記フリーピストンがシリンダ１内を上下方向に移動することによって補償される。このように緩衝器Ｄ２は、単筒型に設定されているが、フリーピストン及び気体室の設置に変えて、シリンダ１の外周や外部にリザーバを設けて当該リザーバによって上記ピストンロッド７の体積補償を行ってもよい。

　また、減衰バルブにおける附勢手段は、この例では、伸側第二リーフバルブＶｅ２を附勢する伸側スプールＳｅと、内部圧力で伸側スプールＳｅを押圧する伸側背圧室Ｃｅと、圧側第二リーフバルブＶｐ２を附勢する圧側スプールＳｐと、内部圧力で圧側スプールＳｐを押圧する圧側背圧室Ｃｐと、圧側抵抗要素としての圧側パイロットオリフィスＰｐを介して伸側背圧室Ｃｅに連通されるともに伸側抵抗要素としての伸側パイロットオリフィスＰｅを介して圧側背圧室Ｃｐに連通される連通路２４と、伸側室Ｒ１から圧側背圧室Ｃｐへ向かう液体の流れのみを許容する伸側圧力導入通路Ｉｅと、圧側室Ｒ２から伸側背圧室Ｃｅへ向かう液体の流れのみを許容する圧側圧力導入通路Ｉｐと、連通路２４に接続される調整通路Ｐｃと、調整通路Ｐｃの下流を伸側室Ｒ１へ連通するとともに調整通路Ｐｃから伸側室Ｒ１へ向かう液体の流れのみを許容する圧側排出通路Ｅｐと、調整通路Ｐｃの下流を圧側室Ｒ２へ連通するとともに調整通路Ｐｃから圧側室Ｒ２へ向かう液体の流れのみを許容する伸側排出通路Ｅｅと、調整通路Ｐｃに設けられた電磁圧力制御弁６とを備える。圧側パイロットオリフィスＰｐは、圧側パイロットオリフィスＰｐを通過する液体の流れに抵抗を与える。伸側パイロットオリフィスＰｅは、伸側パイロットオリフィスＰｅを通過する液体の流れに抵抗を与える。電磁圧力制御弁６は、調整通路Ｐｃの上流圧力を制御する。

　以下、減衰バルブ及び緩衝器Ｄ２について詳細に説明する。第１実施形態における構成と同じ構成については同一の符号を付し、その説明を省略する。

　ピストン保持部材８に設けられた保持軸８ａの外周には、図７に示すように、環状のピストン２が組付けられる。保持部材８ａの外周かつピストン２の図７中上方には、第一環状スペーサとしての圧側第一環状スペーサ２６０、圧側第一リーフバルブＶｐ１、第二環状スペーサとしての圧側第二環状スペーサ２６１、圧側第二リーフバルブＶｐ２、間座としての圧側間座２６２、環状プレートとしての圧側環状プレート２６３、圧側プレートストッパ２６４、圧側スプールＳｐ、及び圧側チャンバ１１が組付けられる。圧側チャンバ１１は、圧側背圧室Ｃｐを形成する。保持部材８ａの外周かつピストン２の図７中下方には、第一環状スペーサとしての伸側第一環状スペーサ２６５、伸側第一リーフバルブＶｅ１、第二環状スペーサとしての伸側第二環状スペーサ２６６、伸側第二リーフバルブＶｅ２、間座としての伸側間座２６７、環状プレートとしての伸側環状プレート２６８、伸側プレートストッパ２６９、伸側スプールＳｅ、及び伸側チャンバ１２が組付けられる。伸側チャンバ１２は、伸側背圧室Ｃｅを形成する。

　伸側第一リーフバルブＶｅ１は、図７に示すように、ピストン保持部材８の保持軸８ａの挿通を許容するため環状に形成されている。また、伸側第一リーフバルブＶｅ１の内周はピストン２と伸側チャンバ１２とで挟持されており、この挟持によって、伸側第一リーフバルブＶｅ１はピストン保持部材８の保持軸８ａに固定されている。伸側第一リーフバルブＶｅ１の外周の撓みは許容されている。より詳細には、伸側第一リーフバルブＶｅ１の背面側には、伸側第一リーフバルブＶｅ１の外径よりも小さい外径を有する伸側第二環状スペーサ２６６が介装されている。伸側第一リーフバルブＶｅ１の図７中下方側への撓みは、伸側第二環状スペーサ２６６で支持される部位より外周側においてが許容される。伸側第一リーフバルブＶｅ１の図７中上方側への撓みは、伸側第一環状スペーサ２６５で支持される部位より外周側において許容される。

　伸側第二環状スペーサ２６６のバルブディスクとは反対側（図７中下方側）には、伸側第二リーフバルブＶｅ２が積層されている。伸側第一リーフバルブＶｅ１と同様に、この伸側第二リーフバルブＶｅ２の内周はピストン２と伸側チャンバ１２とで挟持されており、この挟持によって、伸側第二リーフバルブＶｅ２はピストン保持部材８の保持軸８ａに固定されている。伸側第二リーフバルブＶｅ２の外周の撓みは許容されている。この伸側第二リーフバルブＶｅ２は、直接的には、外径が伸側第二リーフバルブＶｅ２の外径よりも小さい伸側第二環状スペーサ２６６と伸側間座２６７に挟まれている。これらで支持される部位より外周側において伸側第二リーフバルブＶｅ２の撓みが許容されている。

　伸側第一リーフバルブＶｅ１は、ピストン２の内周シート部２ｈに積層される伸側第一環状スペーサ２６５を介してピストン２の図７中下方に積層される。伸側第一リーフバルブＶｅ１に負荷が作用しない状態では、伸側第一リーフバルブＶｅ１と伸側弁座２ｄとの間に伸側第一隙間が形成される。図７中上下方向におけるこの伸側第一隙間の長さは、厚みの異なる伸側第一環状スペーサ２６５に交換することによって、または伸側第一環状スペーサ２６５の積層枚数を変更することによって調節することができる。なお、伸側第一リーフバルブＶｅ１と伸側弁座２ｄとの間の伸側第一隙間は、内周シート部２ｈの高さを伸側弁座２ｄの高さよりも高くし伸側第一リーフバルブＶｅ１を直接に内周シート部２ｈへ積層することで、伸側第一環状スペーサ２６５を用いることなく形成することができる。ただし、伸側第一環状スペーサ２６５を内周シート部２ｈに設けることで、上記伸側第一隙間の長さの調節を容易に行うことができる。

　さらに、伸側第二リーフバルブＶｅ２は、伸側第二環状スペーサ２６６を介して伸側第一リーフバルブＶｅ１の図７中下方に積層される。伸側第二リーフバルブＶｅ２に負荷が作用しない状態では、伸側第二リーフバルブＶｅ２と伸側第一リーフバルブＶｅ１との間に伸側第二隙間が形成される。図７中上下方向におけるこの伸側第二隙間の長さは、厚みの異なる伸側第二環状スペーサ２６６に交換することによって、または伸側第二環状スペーサ２６６の積層枚数を変更することによって調節することができる。伸側第二環状スペーサ２６６を設けることで、上記伸側第二隙間の長さの調節を容易に行うことができる。

　さらに、伸側間座２６７の外周には、伸側環状プレート２６８が摺動自在に装着されている。軸方向における伸側環状プレート２６８の長さは、軸方向における伸側間座２６７の長さよりも短い。したがって、伸側環状プレート２６８は、伸側間座２６７の外周に摺接しつつ上下方向へ移動することができる。さらに、伸側間座２６７の図７中下方には、環状の伸側プレートストッパ２６９が設けられている。伸側プレートストッパ２６９の外径は伸側環状プレート２６８の内径よりも大きく設定されている。この伸側プレートストッパ２６９の下方に伸側チャンバ１２が積層される。また、伸側環状プレート２６８の内径は、ピストン２に設けられた内周シート部２ｈの外径よりも小さく設定されている。伸側環状プレート２６８の外径は、伸側弁座２ｄの内径よりも大きく設定されている。伸側環状プレート２６８は、伸側第二環状スペーサ２６６と伸側プレートストッパ２６９との間で軸方向（図７中上下方向）へ移動することができるように構成されている。

　伸側環状プレート２６８は、伸側第二リーフバルブＶｅ２よりも撓み剛性が高い。本実施形態では、軸方向における伸側環状プレート２６８の長さ（厚み）を軸方向における伸側第二リーフバルブＶｅ２の長さ（厚み）より長くすることによって、伸側環状プレート２６８の剛性を伸側第二リーフバルブＶｅ２の剛性よりも高くしている。厚みによって剛性を強くするだけでなく、伸側第二リーフバルブＶｅ２よりも高剛性の材料で伸側環状プレート２６８を形成することによって伸側環状プレート２６８の剛性を高めてもよい。

　伸側環状プレート２６８が背面側（ピストン２とは反対側）から附勢手段によって、具体的には、伸側背圧室Ｃｅ内の圧力と伸側スプールＳｅによって押圧されると、伸側環状プレート２６８が伸側第二リーフバルブＶｅ２を押し上げ、伸側第二リーフバルブＶｅ２と共に撓む。伸側第二リーフバルブＶｅ２は、背面側から伸側環状プレート２６８を介して附勢手段による附勢力が負荷されると上記したように撓む。この附勢力が大きくなって外周が伸側第二隙間以上変位すると、伸側第二リーフバルブＶｅ２は伸側第一リーフバルブＶｅ１に当接する。そして、伸側第二リーフバルブＶｅ２が伸側第一リーフバルブＶｅ１を押圧すると、伸側第一リーフバルブＶｅ１が撓む。この撓みによる伸側第一リーフバルブＶｅ１の外周の変位が伸側第一隙間以上になると、伸側第一リーフバルブＶｅ１が伸側弁座２ｄに着座して、伸側通路３を閉塞する。

　伸側第一リーフバルブＶｅ１が伸側弁座２ｄに着座するまで撓むと、伸側環状プレート２６８が内周シート部２ｈと伸側弁座２ｄとで支持される状態になる。この状態では、伸側背圧室Ｃｅ内の圧力と伸側スプールＳｅによる附勢力を伸側環状プレート２６８が受け止める。したがって、伸側第一リーフバルブＶｅ１及び伸側第二リーフバルブＶｅ２のそれ以上の変形が抑制され、伸側第一リーフバルブＶｅ１及び伸側第二リーフバルブＶｅ２に過負荷がかかるのを防ぐことができる。また、伸側環状プレート２６８は、伸側間座２６７に摺動自在に装着されている。そのため、伸側第一リーフバルブＶｅ１及び伸側第二リーフバルブＶｅ２が伸側弁座２ｄから離間する方向へ撓む際には、伸側環状プレート２６８は、伸側間座２６７に対して図７中下方へ移動する。したがって、伸側第一リーフバルブＶｅ１及び伸側第二リーフバルブＶｅ２のピストン２から離間する方向への撓み動作は伸側環状プレート６６によって妨げられない。

　伸側チャンバ１２は、ピストン保持部材８における保持軸８ａの外周に嵌合される筒状の装着部１２ａと、装着部１２ａの図７中下端外周に設けられたフランジ部１２ｂと、フランジ部１２ｂの外周からピストン２側へ向けて伸びる摺接筒１２ｃと、装着部１２ａの内周に設けられた環状溝１２ｄと、装着部１２ａの外周から環状溝１２ｄに通じる切欠１２ｅとを備える。伸側チャンバ１２が保持軸８ａに組み付けられた状態では、環状溝１２ｄは、保持軸８ａに設けられた圧側パイロットオリフィスＰｐに対向する。伸側チャンバ１２における装着部１２ａと伸側間座２６７との間には、伸側プレートストッパ２６９が介装されている。伸側プレートストッパ２６９を廃止して装着部１２ａで伸側環状プレート２６８の移動下限を規制してもよい。伸側チャンバ１２をピストン保持部材８の保持軸８ａへ組みつける際に圧側パイロットオリフィスＰｐと環状溝１２ｄとを対向させるように伸側チャンバ１２の位置を調整する必要がある場合には、伸側プレートストッパ２６９を装着部１２ａと伸側間座２６７との間に設けることが好ましい。伸側プレートストッパ６７によって、伸側チャンバ１２のピストン保持部材８に対する位置を調節することができる。

　この摺接筒１２ｃ内には、伸側スプールＳｅが収容されている。伸側スプールＳｅの外周は摺接筒１２ｃの内周に摺接しており、伸側スプールＳｅは当該摺接筒１２ｃ内で軸方向へ移動することができるように構成されている。伸側スプールＳｅは、環状のスプール本体１３と、スプール本体１３の図７中上端内周から立ち上がる環状突起１４とを備えている。この環状突起１４の内径は、伸側環状プレート２６８の外径よりも小さく設定されており、環状突起１４は、伸側環状プレート２６８の背面（図７中下面）に当接することができるように構成されている。

　伸側チャンバ１２に伸側スプールＳｅを組み付け当該伸側チャンバ１２を保持軸８ａに組み付けると、伸側第二リーフバルブＶｅ２の背面側（図７中下方側）に伸側背圧室Ｃｅが形成される。なお、スプール本体１３の内径は、装着部１２ａの外径より大きい。スプール本体１３の内周が装着部１２ａの外周に摺接するようにスプール本体１３の内径を設定し伸側背圧室Ｃｅを伸側スプールＳｅで封じることも可能である。

　さらに、伸側チャンバ１２には、フランジ部１２ｂの外周から開口する圧側圧力導入通路Ｉｐが設けられている。圧側室Ｒ２は圧側圧力導入通路Ｉｐを介して伸側背圧室Ｃｅ内へ通じている。伸側チャンバ１２のフランジ部１２ｂの図７中上端には、環状板１５が積層されている。この環状板１５と伸側スプールＳｅにおけるスプール本体１３との間にはばね部材１６が介装されている。ばね部材１６によって当該環状板１５がフランジ部１２ｂへ押しつけられて、圧側圧力導入通路Ｉｐを閉塞される。なお、圧側圧力導入通路Ｉｐは、通過液体の流れに対して抵抗を生じさせないように配慮されている。

　この環状板１５は、緩衝器Ｄ２が収縮作動して圧側室Ｒ２が圧縮されて圧力が高まると、当該圧力によって押圧されてフランジ部１２ｂから離座して圧側圧力導入通路Ｉｐを開放する。伸側背圧室Ｃｅ内の圧力が圧側室Ｒ２より高くなる緩衝器Ｄの伸長作動時には、フランジ部１２ｂに押しつけられて圧側圧力導入通路Ｉｐを閉塞する。つまり、環状板１５は、圧側室Ｒ２からの液体の流れのみを許容する圧側逆止弁Ｔｐの弁体として機能している。この圧側逆止弁Ｔｐによって、圧側圧力導入通路Ｉｐは、圧側室Ｒ２から伸側背圧室Ｃｅへ向かう液体の流れのみを許容する一方通行の通路に設定される。

　ばね部材１６は、環状板１５をフランジ部１２ｂに押し付ける役割を担う。つまり、ばね部材１６は、逆止弁の弁体（環状板１５）とともに圧側逆止弁Ｔｐを構成する。またばね部材１６は、伸側スプールＳｅを伸側第二リーフバルブＶｅ２側へ向けて附勢する役割をも担っている。伸側第二リーフバルブＶｅ２が撓んで伸側スプールＳｅがピストン２から離間する方向（図７中下方）へ押し下げられその後伸側第二リーフバルブＶｅ２の撓みが解消したときにも、伸側スプールＳｅがばね部材１６によって附勢されているので、伸側スプールＳｅは伸側第二リーフバルブＶｅ２に追従して速やかに元の位置（図７に示す位置）へ戻ることができる。伸側スプールＳｅをばね部材１６とは別のばね部材で附勢することも可能である。圧側逆止弁Ｔｐを構成するばね部材と伸側スプールＳｅを附勢するばね部材とを共用することで、部品点数を削減できるとともに構造が簡単となる利点がある。なお、伸側スプールＳｅの外径は、環状突起１４の内径よりも大きく設定され、環状突起１４が伸側環状プレート２６８に当接するように構成されている。また、伸側スプールＳｅは伸側背圧室Ｃｅの圧力によって常に伸側第二リーフバルブＶｅ２へ向けて附勢される。

　ピストン２の上方に積層される圧側第一リーフバルブＶｐ１は、図７に示すように、伸側第一リーフバルブＶｅ１と同様に、ピストン保持部材８の保持軸８ａの挿通を許容するため環状に形成されている。圧側第一リーフバルブＶｐ１の内周はピストン２と圧側チャンバ１１とで挟持されており、この挟持によって圧側第一リーフバルブＶｐ１がピストン保持部材８の保持軸８ａに固定されている。圧側第一リーフバルブＶｐ１の外周の撓みは許容されている。より詳細には、圧側第一リーフバルブＶｐ１の背面側は、圧側第一リーフバルブＶｐ１の外径よりも小さい外径を有する圧側第二環状スペーサ２６１が介装されている。圧側第一リーフバルブＶｐ１の図７中上方側への撓みは、圧側第二環状スペーサ２６１で支持される部位より外周側において許容される。圧側第一リーフバルブＶｐ１の図７中下方側への撓みは、圧側第一環状スペーサ２６０で支持される部位より外周側において許容される。

　圧側第二環状スペーサ２６１のバルブディスクとは反対側（図７中上方側）には、圧側第二リーフバルブＶｐ２が積層されている。圧側第一リーフバルブＶｐ１と同様に、この圧側第二リーフバルブＶｐ２の内周がピストン２と圧側チャンバ１１とで挟持されており、この挟持によって、圧側第二リーフバルブＶｐ２はピストン保持部材８の保持軸８ａに固定されている。圧側第二リーフバルブＶｐ２の外周の撓みは許容されている。この圧側第二リーフバルブＶｐ２は、直接的には、圧側第二環状スペーサ２６１と圧側間座２６２に挟まれている。圧側第二環状スペーサ２６１と圧側間座２６２とは、圧側第二リーフバルブＶｐ２の外径よりも小さい外径を有する。圧側第二リーフバルブＶｐ２の撓みは、これらで支持される部位より外周側において許容されている。

　圧側第一リーフバルブＶｐ１は、ピストン２の内周シート部２ｆに積層される圧側第一環状スペーサ２６０を介してピストン２の図７中上方に積層される。圧側第一リーフバルブＶｐ１に負荷が作用しない状態では、圧側第一リーフバルブＶｐ１と圧側弁座２ｃとの間に圧側第一隙間が形成される。図７中上下方向におけるこの圧側第一隙間の長さは、厚みの異なる圧側第一環状スペーサ２６０に交換することによって、または圧側第一環状スペーサ２６０の積層枚数を変更することによって調節することができる。なお、圧側第一リーフバルブＶｐ１と圧側弁座２ｃとの間の圧側第一隙間は、内周シート部２ｆの高さを圧側弁座２ｃの高さよりも高くし圧側第一リーフバルブＶｐ１を直接に内周シート部２ｆへ積層することで、圧側第一環状スペーサ２６０を用いることなく形成することができる。ただし、圧側第一環状スペーサ２６０を内周シート部２ｆに設けることで、上記圧側第一隙間の長さの調節を容易に行うことができる。

　さらに、圧側第二リーフバルブＶｐ２は、圧側第二環状スペーサ２６１を介して圧側第一リーフバルブＶｐ１の図７中上方に積層される。圧側第二リーフバルブＶｐ２に負荷が作用しない状態では、圧側第二リーフバルブＶｐ２と圧側第一リーフバルブＶｐ１との間に圧側第二隙間が形成される。図７中上下方向におけるこの圧側第二隙間の長さは、厚みの異なる圧側第二環状スペーサ２６１に交換することによって、または圧側第二環状スペーサ２６１の積層枚数を変更することによって調節することができる。圧側第二環状スペーサ２６１によって、上記圧側第二隙間の長さの調節を容易に行うことができる。

　さらに、圧側間座２６２の外周には、圧側環状プレート２６３が摺動自在に装着されている。軸方向における圧側環状プレート２６３の長さは、軸方向における圧側間座２６２の長さよりも短い。したがって、圧側環状プレート２６３は、圧側間座２６２の外周に摺接しつつ上下方向へ移動することができる。さらに、圧側間座２６２の図７中上方には、環状の圧側プレートストッパ２６４が設けられている。圧側プレートストッパ２６４の外径は圧側環状プレート２６３の内径よりも大きく設定されている。この圧側プレートストッパ２６４の上方に圧側チャンバ１１が積層される。また、圧側環状プレート２６３の内径は、ピストン２に設けられた内周シート部２ｆの外径よりも小さく設定されている。圧側環状プレート２６３の外径は、圧側弁座２ｃの内径よりも大きく設定されている。圧側環状プレート２６３は、圧側第二環状スペーサ２６１と圧側プレートストッパ２６４との間で軸方向（図７中上下方向）へ移動することができるように構成されている。

　圧側環状プレート２６３は、圧側第二リーフバルブＶｐ２よりも撓み剛性が高い。本実施形態では、軸方向における圧側環状プレート２６３の長さ（厚み）を軸方向における圧側第二リーフバルブＶｐ２の長さ（厚み）より長くすることによって、圧側環状プレート２６３の剛性を圧側第二リーフバルブＶｐ２の剛性よりも高くしている。厚みによって剛性を強くするだけでなく、圧側第二リーフバルブＶｐ２よりも高剛性の材料で圧側環状プレート２６３を形成することによって圧側環状プレート２６３の剛性を圧側第二リーフバルブＶｐ２の剛性よりも高めてもよい。

　圧側環状プレート２６３が、背面側（ピストン２とは反対側）から附勢手段によって、具体的には、圧側背圧室Ｃｐ内の圧力と圧側スプールＳｐによって押圧されると、圧側環状プレート２６３が圧側第二リーフバルブＶｐ２を押し下げ、圧側第二リーフバルブＶｐ２と共に撓む。圧側第二リーフバルブＶｐ２は、背面側から圧側環状プレート２６３を介して附勢手段による附勢力が負荷されると上記したように撓む。この附勢力が大きくなって外周が圧側第二隙間以上変位すると、圧側第二リーフバルブＶｐ２は圧側第一リーフバルブＶｐ１に当接する。そして、圧側第二リーフバルブＶｐ２が圧側第一リーフバルブＶｐ１を押圧すると、圧側第一リーフバルブＶｐ１が撓む。この撓みによる圧側第一リーフバルブＶｐ１の外周の変位が圧側第一隙間以上になると、圧側第一リーフバルブＶｐ１が圧側弁座２ｃに着座して、圧側通路４を閉塞する。

　圧側第一リーフバルブＶｐ１が圧側弁座２ｃに着座するまで撓むと、圧側環状プレート２６３が内周シート部２ｆと圧側弁座２ｃとで支持される状態になる。この状態では、圧側背圧室Ｃｐ内の圧力と圧側スプールＳｐによる附勢力を圧側環状プレート２６３が受け止める。したがって、圧側第一リーフバルブＶｐ１及び圧側第二リーフバルブＶｐ２のそれ以上の変形が抑制され、圧側第一リーフバルブＶｐ１及び圧側第二リーフバルブＶｐ２に過負荷がかかるのを防ぐことができる。また、圧側環状プレート２６３は、圧側間座２６２に摺動自在に装着されている。そのため、圧側第一リーフバルブＶｐ１及び圧側第二リーフバルブＶｐ２が圧側弁座２ｃから離間する方向へ撓む際には、圧側環状プレート２６３は、圧側間座２６２に対して図７中上方へ移動する。したがって、圧側第一リーフバルブＶｐ１及び圧側第二リーフバルブＶｐ２のピストン２から離間する方向への撓み動作は圧側環状プレート２６３によって妨げられない。

　圧側チャンバ１１は、ピストン保持部材８における保持軸８ａの外周に嵌合される筒状の装着部１１ａと、装着部１１ａの図７中上端外周に設けられたフランジ部１１ｂと、フランジ部１１ｂの外周からピストン２側へ向けて伸びる摺接筒１１ｃと、装着部１１ａの内周に設けられた環状溝１１ｄと、装着部１１ａの外周から環状溝１１ｄに通じる切欠１１ｅと、を備える。圧側チャンバ１１が保持軸８ａに組み付けられた状態では、環状溝１１ｄは、保持軸８ａに設けられた伸側パイロットオリフィスＰｅに対向する。圧側チャンバ１１における装着部１１ａと圧側間座２６２との間には、圧側プレートストッパ２６４が介装されている。圧側プレートストッパ２６４を廃止して装着部１１ａで圧側環状プレート２６３の移動上限を規制してもよい。圧側チャンバ１１をピストン保持部材８の保持軸８ａへ組みつける際に、伸側パイロットオリフィスＰｅと環状溝１１ｄとを対向させるように圧側チャンバ１１の位置を調整する必要がある場合には、圧側プレートストッパ２６４を装着部１１ａと圧側間座２６２との間に設けることが好ましい。圧側プレートストッパ２６４によって、圧側チャンバ１１のピストン保持部材８に対する位置を調節することができる。

　この摺接筒１１ｃ内には、圧側スプールＳｐが収容されている。圧側スプールＳｐの外周は摺接筒１１ｃの内周に摺接しており、圧側スプールＳｐは当該摺接筒１１ｃ内で軸方向へ移動することができるように構成されている。圧側スプールＳｐは、環状のスプール本体１７と、スプール本体１７の図７中下端外周から立ち上がる環状突起１８とを備えている。この環状突起１８の内径は、圧側環状プレート２６３の外径よりも小さく設定されており、環状突起１８は、圧側環状プレート２６３の背面（図７中上面）に当接することができるように構成されている。

　圧側チャンバ１１に圧側スプールＳｐを組み付け当該圧側チャンバ１１を保持軸８ａに組み付けると、圧側第二リーフバルブＶｐ２の背面側（図７中上方側）に圧側背圧室Ｃｐが形成される。なお、スプール本体１７の内径は、装着部１１ａの外径より大きい。スプール本体１７の内周が装着部１１ａの外周に摺接するようにスプール本体１７の内径に設定し圧側背圧室Ｃｐを圧側スプールＳｐで封じることも可能である。

　さらに、圧側チャンバ１１には、フランジ部１１ｂの外周から開口する伸側圧力導入通路Ｉｅが設けられている。伸側室Ｒ１は伸側圧力導入通路Ｉｅを介して圧側背圧室Ｃｐ内へ通じている。圧側チャンバ１１のフランジ部１１ｂの図７中下端には、環状板１９が積層されている。この環状板１９と圧側スプールＳｐにおけるスプール本体１７との間にはばね部材２０が介装されている。ばね部材２０によって当該環状板１９がフランジ部１１ｂへ押しつけられて、伸側圧力導入通路Ｉｅが閉塞される。なお、伸側圧力導入通路Ｉｅは、通過液体の流れに対して抵抗を生じさせないように配慮されている。

　この環状板１９は、緩衝器Ｄが伸長作動して伸側室Ｒ１が圧縮されて圧力が高まると、当該圧力によって押圧されてフランジ部１１ｂから離座して伸側圧力導入通路Ｉｅを開放する。圧側背圧室Ｃｐ内の圧力が伸側室Ｒ１より高くなる緩衝器Ｄの収縮作動時には、環状板１９は、フランジ部１１ｂに押しつけられて伸側圧力導入通路Ｉｅを閉塞する。つまり、環状板１９は、伸側室Ｒ１からの液体の流れのみを許容する伸側逆止弁Ｔｅの弁体として機能している。この伸側逆止弁Ｔｅによって、伸側圧力導入通路Ｉｅは、伸側室Ｒ１から圧側背圧室Ｃｐへ向かう液体の流れのみを許容する一方通行の通路に設定される。

　ばね部材２０は、環状板１９をフランジ部１１ｂに押し付ける役割を担う。つまり、ばね部材２０は、逆止弁の弁体（環状板１９）とともに伸側逆止弁Ｔｅを構成する。また、ばね部材２０は、圧側スプールＳｐを圧側第二リーフバルブＶｐ２へ向けて附勢する役割をも担っている。圧側第二リーフバルブ弁体Ｖｐ２が撓んで圧側スプールＳｐがピストン２から離間する方向（図７中上方）へ押し上げられその後圧側第二リーフバルブＶｐ２の撓みが解消したときにも、圧側スプールＳｐがばね部材２０によって附勢されているので、圧側スプールＳｐは圧側第二リーフバルブＶｐ２に追従して速やかに元の位置（図７に示す位置）へ戻ることができる。圧側スプールＳｐをばね部材２０とは別のばね部材で附勢することも可能である。伸側逆止弁Ｔｅを構成するばね部材と圧側スプールＳｐを附勢するばね部材とを共用することで、部品点数を削減できるとともに構造が簡単となる利点がある。なお、圧側スプールＳｐの外径は、環状突起１８の内径よりも大きく設定され、環状突起１８が圧側環状プレート２６３に当接するように構成されている。また、圧側スプールＳｐは圧側背圧室Ｃｐの圧力によって常に圧側第二リーフバルブＶｐ２へ向けて附勢される。そのため、圧側スプールＳｐのみを附勢することを目的としたばね部材を緩衝器Ｄ２に設けなくともよい。

　伸側スプールＳｅは、伸側背圧室Ｃｅの圧力を受けて、伸側環状プレート２６８を介して伸側第二リーフバルブＶｅ２をピストン２へ向けて附勢する。伸側第二リーフバルブＶｅ２が伸側第一リーフバルブＶｅ１に当接した状態では、伸側スプールＳｅは、伸側第一リーフバルブＶｅ１もピストン２へ向けて附勢する。この伸側スプールＳｅの伸側背圧室Ｃｅの圧力を受ける受圧面積は、伸側スプールＳｅの外径を直径とする円の面積から環状突起１４の内径を直径とする円の面積の差分となる。

　同様に、圧側スプールＳｐは、圧側背圧室Ｃｐの圧力を受けて、圧側環状プレート２６３を介して圧側第二リーフバルブＶｐ２をピストン２へ向けて附勢する。圧側第二リーフバルブＶｐ２が圧側第一リーフバルブＶｐ１に当接した状態では、圧側スプールＳｐは、圧側第一リーフバルブＶｐ１もピストン２へ向けて附勢する。この圧側スプールＳｐの圧側背圧室Ｃｐの圧力を受ける受圧面積は、圧側スプールＳｐの外径を直径とする円の面積から環状突起１８の内径を直径とする円の面積の差分となる。本実施形態の液圧緩衝器Ｄ２では、伸側スプールＳｅの受圧面積は、圧側スプールＳｐの受圧面積よりも大きい。

　伸側環状プレート２６８の背面には伸側スプールＳｅの環状突起１４が当接し、伸側環状プレート２６８が伸側間座２６７の外周に装着されている。伸側環状プレート２６８に伸側背圧室Ｃｅの圧力が直接的に作用する受圧面積は、環状突起１４の内径を直径とする円の面積から伸側間座２６７の外径を直径とする円の面積を除くことによって得られる。よって、伸側荷重の大きさは、伸側スプールＳｅの外径を直径とする円の面積から伸側間座２６７の外径を直径とする円の面積を除くことによって得られる面積に、伸側背圧室Ｃｅの圧力を乗じることによって得られる。この伸側荷重によって伸側第二リーフバルブＶｅ２及び伸側第一リーフバルブＶｅ１がピストン２へ向けて附勢される。なお、伸側環状プレート２６８を廃止して伸側第二リーフバルブＶｅ２の背面に環状突起１４を直接当接させてもよい。

　圧側環状プレート２６３の背面には圧側スプールＳｐの環状突起１８が当接し、圧側環状プレート２６３が圧側間座２６２の外周に装着されている。圧側環状プレート２６３に圧側背圧室Ｃｐの圧力が直接的に作用する受圧面積は、環状突起１８の内径を直径とする円の面積から圧側間座２６２の外径を直径とする円の面積を除くことによって得られる。よって、圧側荷重の大きさは、圧側スプールＳｐの外径を直径とする円の面積から圧側間座２６２の外径を直径とする円の面積を除くことによって得られる面積に、圧側背圧室Ｃｐの圧力を乗じることによって得られる。この圧側荷重によって圧側第二リーフバルブＶｐ２及び圧側第一リーフバルブＶｐ１がピストン２へ向けて附勢される。なお、圧側環状プレート２６３を廃止して圧側第二リーフバルブＶｐ２の背面に環状突起１８を直接当接させてもよい。

　このように、伸側背圧室Ｃｅの圧力と圧側背圧室Ｃｐの圧力が等しい場合に伸側第二リーフバルブＶｅ２が伸側背圧室Ｃｅから受ける荷重（伸側荷重）が圧側第二リーフバルブＶｐ２が圧側背圧室Ｃｐから受ける荷重（圧側荷重）よりも大きくなるように、緩衝器Ｄ２は設定されている。また、伸側背圧室Ｃｅの圧力と圧側背圧室Ｃｐの圧力が等しく伸側第二リーフバルブＶｅ２が伸側第一リーフバルブＶｅ１に当接し圧側第二リーフバルブＶｐ２が圧側第一リーフバルブＶｐ１に当接した状態では、伸側第二リーフバルブＶｅ２及び伸側第一リーフバルブＶｅ１が伸側背圧室Ｃｅから受ける荷重（伸側荷重）が圧側第二リーフバルブＶｐ２及び圧側第一リーフバルブＶｐ１が圧側背圧室Ｃｐから受ける荷重（圧側荷重）よりも大きくなるように、緩衝器Ｄ２は設定されている。

　なお、伸側背圧室Ｃｅを伸側スプールＳｅで閉鎖して伸側背圧室Ｃｅの圧力を伸側環状プレート２６８に直接に作用させない場合には、伸側荷重は伸側スプールＳｅの伸側背圧室Ｃｅの圧力を受ける受圧面積のみによって決まる。同様に、圧側背圧室Ｃｐを圧側スプールＳｐで閉鎖して圧側背圧室Ｃｐの圧力を圧側環状プレート２６３に直接に作用させない場合には、圧側荷重は圧側スプールＳｐの圧側背圧室Ｃｐの圧力を受ける受圧面積のみによって決まる。したがって、伸側環状プレート２６８にも圧側環状プレート２６３にも直接背圧室Ｃｅ，Ｃｐから圧力を作用させない形態において、伸側背圧室Ｃｅの圧力と圧側背圧室Ｃｐの圧力が等しい場合に伸側第二リーフバルブＶｅ２、或いは、伸側第一リーフバルブＶｅ１及び伸側第二リーフバルブＶｅ２が伸側背圧室Ｃｅから受ける伸側荷重が、圧側第二リーフバルブＶｐ２、或いは、圧側第一リーフバルブＶｐ１及び圧側第二リーフバルブＶｐ２が圧側背圧室Ｃｐから受ける圧側荷重よりも大きくなるように緩衝器Ｄ２を設定するには、伸側スプールＳｅの受圧面積を圧側スプールＳｐの受圧面積より大きくすれば足りる。

　伸側環状プレート２６８及び圧側環状プレート２６３を廃止する場合、伸側背圧室Ｃｅの圧力を伸側第二リーフバルブＶｅ２に直接に作用させることができ、圧側背圧室Ｃｐの圧力を圧側第二リーフバルブＶｐ２に直接作用させることができる。また、伸側背圧室Ｃｅを伸側スプールＳｅで閉鎖する構造では、伸側スプールＳｅを伸側第二リーフバルブＶｅ２へ当接させることができ、圧側背圧室Ｃｐを圧側スプールＳｐで閉鎖する構造では圧側スプールＳｐを圧側第二リーフバルブＶｐ２へ当接させることができる。伸側背圧室Ｃｅと圧側背圧室Ｃｐをスプールで閉鎖するか否かは、任意に選択することができる。

　本実施形態では、伸側スプールＳｅと圧側スプールＳｐが用いられているので、伸側第二リーフバルブＶｅ２に実質的に伸側背圧室Ｃｅの圧力を作用させる受圧面積を伸側第二リーフバルブＶｅ２のみの受圧面積よりも大きく設定することができる。圧側スプールＳｐと伸側スプールＳｅの受圧面積差を大きく設定することができるので、伸側荷重と圧側荷重の差を大きくすることができる。したがって、伸側荷重と圧側荷重の設定幅に非常に高い自由度を与えることができる。

　そして、伸側荷重で伸側第二リーフバルブＶｅ２を撓ませて伸側第一リーフバルブＶｅ１へ当接させ、伸側第一リーフバルブＶｅ１を伸側弁座２ｄへ当接するまで撓ませると、伸側第一リーフバルブＶｅ１が伸側通路３を閉塞する。或るピストン速度において伸側第一リーフバルブＶｅ１に作用する伸側荷重は、上記受圧面積、伸側第一及び第二リーフバルブＶｅ１，Ｖｅ２の撓み剛性等によって設定することができる。つまり、上記受圧面積、伸側第一及び第二リーフバルブＶｅ１，Ｖｅ２の撓み剛性等の設定によって、或るピストン速度において伸側第一リーフバルブＶｅ１で伸側通路３を閉塞することができる。

　伸側第一リーフバルブＶｅ１と同様に、圧側第一リーフバルブＶｐ１は、圧側荷重によって撓んで圧側弁座２ｃへ当接して圧側通路４を閉塞する。或るピストン速度において圧側第一リーフバルブＶｐ１に作用する圧側荷重は、上記受圧面積、圧側第一及び第二リーフバルブＶｐ１，Ｖｐ２の撓み剛性等によって設定することができる。つまり、上記受圧面積、圧側第一及び第二リーフバルブＶｐ１，Ｖｐ２の撓み剛性等の設定によって、或るピストン速度において圧側第一リーフバルブＶｐ１で圧側通路４を閉塞することができる。

　図５に示すように、伸側背圧室Ｃｅと圧側背圧室Ｃｐを上流として、伸側排出通路Ｅｅ及び圧側排出通路Ｅｐを下流として、調整通路Ｐｃでこれらが連通している。電磁圧力制御弁６は、上流の伸側背圧室Ｃｅ及び圧側背圧室Ｃｐの圧力を制御できるように、この調整通路Ｐｃの途中に設けられている。伸側荷重は圧側荷重よりも大きいるので、電磁圧力制御弁６によって伸側背圧室Ｃｅと圧側背圧室Ｃｐ内の圧力を制御する際に、小さな圧力でも伸側荷重を大きくすることができる。伸側の減衰力を大きくする場合にも、電磁圧力制御弁６で制御すべき最大圧力を低くすることができる。

　なお、本実施の形態では、伸側スプールＳｅの内周は伸側チャンバ１２の装着部１２ａの外周に摺接していない。伸側背圧室Ｃｅの圧力は、伸側環状プレート２６８の背面側における環状突起１４の当接部位の内側にも作用して伸側第二リーフバルブＶｅ２を附勢する。伸側荷重の設定に当たり、伸側背圧室Ｃｅの圧力で伸側第二リーフバルブＶｅ２を直接に附勢する荷重を加味して設定するとよい。

　同様に、圧側スプールＳｐの内周は圧側チャンバ１１の装着部１１ａの外周に摺接していない。圧側背圧室Ｃｐの圧力は、圧側環状プレート２６３の背面側における環状突起１８の当接部位の内側にも作用して圧側第二リーフバルブＶｐ２を附勢する。圧側荷重の設定に当たり、圧側背圧室Ｃｐの圧力で圧側第二リーフバルブＶｐ２を直接に附勢する荷重を加味して設定するとよい。

　電磁圧力制御弁６は、本実施形態では、非通電時に調節通路Ｐｃを閉じるとともに通電時に圧力制御を行うよう設定される。また、調整通路Ｐｃの途中には、電磁圧力制御弁６を迂回するフェール弁ＦＶが設けられている。電磁圧力制御弁６の構造及びフェール弁ＦＶの構造は、第１実施形態の構造と略同じであるため、ここではその説明を省略する。

　続いて、緩衝器Ｄ２の作動について説明する。まず、緩衝器Ｄ２の減衰力の特性をソフトにする場合、つまり、附勢手段による伸側第二リーフバルブＶｅ２及び圧側第二リーフバルブＶｐ２を附勢する附勢力を小さくし減衰係数を低くする場合について説明する。減衰力特性をソフトとするには、附勢手段によって伸側第二リーフバルブＶｅ２及び圧側第二リーフバルブＶｐ２に与えられる附勢力を小さくする。具体的には、ソレノイドＳｏｌへ通電することによって、電磁圧力制御弁６が通過液体に与える抵抗を小さくする。

　より具体的には、附勢手段による附勢力で伸側第二リーフバルブＶｅ２が撓んでも伸側第二リーフバルブＶｅ２が伸側第一リーフバルブＶｅ１に当接しないか、或いは、伸側第二リーフバルブＶｅ２が伸側第一リーフバルブＶｅ１に当接しても伸側第一リーフバルブＶｅ１が伸側弁座２ｄに着座しないように、上記附勢力を制御し、伸側第一リーフバルブＶｅ１と伸側弁座２ｄとの間に伸側第一隙間を形成する。同様に、附勢手段による附勢力で圧側第二リーフバルブＶｐ２が撓んでも圧側第二リーフバルブＶｐ２が圧側第一リーフバルブＶｐ１に当接しないか、或いは、圧側第二リーフバルブＶｐ２が圧側第一リーフバルブＶｐ１に当接しても圧側第一リーフバルブＶｐ１が圧側弁座２ｃに着座しないように、上記附勢力を制御し、圧側第一リーフバルブＶｐ１と圧側弁座２ｃとの間に圧側第一隙間を形成する。

　この状態で緩衝器Ｄ２が伸長してピストン２が図５中上方へ移動すると、圧縮される伸側室Ｒ１内の液体が伸側第一リーフバルブＶｅ１を押して撓ませる。そして、伸側室Ｒ１内の液体は、伸側通路３を通過して拡大される圧側室Ｒ２へ移動する。伸側第一リーフバルブＶｅ１と伸側弁座２ｄとの間には伸側第一隙間が形成されているので、流体はこの伸側第一隙間を通過する。従来の緩衝器におけるリーフバルブを弁座に着座させた状態での流路面積（例えば、リーフバルブに設けられた切欠又は打刻によって弁座に設けられたオリフィスの流路面積）と比較して、伸側第一隙間の流路面積の方が大きい。そのため、緩衝器Ｄ２は、図８における線Ｂ２で示すように、線Ａ２で示される従来の緩衝器が発生する減衰力に対し、ピストン速度が低速域にある際の減衰力を低減することができる。

　緩衝器Ｄの伸長に伴い伸側室Ｒ１内の圧力が上昇すると、伸側第一リーフバルブＶｅ１は撓む。その撓み量は、伸側室Ｒ１の圧力によって伸側第一リーフバルブＶｅ１を伸側通路３側から撓ませようとする力と、当該撓み量に応じて伸側第一リーフバルブＶｅ１自体が持つばね反力で伸側弁座２ｄ側へ戻ろうとする力とのバランスによって定まる。そして、伸側第一リーフバルブＶｅ１は、撓むことによって、伸側通路３を開放する。

　高いピストン速度で緩衝器Ｄが伸長すると、伸側室Ｒ１内の圧力が高くなり、伸側第一リーフバルブＶｅ１が大きく撓む。伸側第一リーフバルブＶｅ１の外周が伸側第二隙間以上変位すると、伸側第二リーフバルブＶｅ２に当接して伸側第一リーフバルブＶｅ１の撓みが抑制される。そのため、緩衝器Ｄ２の減衰力特性の傾きは、図８における線Ｂ２で示すように、ピストン速度の上昇とともに徐々に大きくなる。

　さらに高いピストン速度で緩衝器Ｄが伸長すると、伸側室Ｒ１内の圧力がさらに上昇し、伸側第一リーフバルブＶｅ１を撓ませる力が大きくなる。伸側第一リーフバルブＶｅ１を撓ませる力が伸側背圧室Ｃｅによる伸側第二リーフバルブＶｅ２を押し下げる力を上回ると、伸側第二リーフバルブＶｅ２が伸側第一リーフバルブＶｅ１と共にピストン２から離間する方向へ撓む。その結果、伸側弁座２ｄと伸側第一リーフバルブＶｅ１との間の伸側第一隙間が大きくなる。緩衝器Ｄ２の減衰力特性の傾きは、図８における線Ｂ２で示すように、途中から小さくなる。

　伸側室Ｒ１内の液体は、伸側逆止弁Ｔｅを押し開いて伸側圧力導入通路Ｉｅを通過し、調整通路Ｐｃへ流れる。調整通路Ｐｃを通過した液体は、逆止弁２５を押し開いて、伸側排出通路Ｅｅを介して低圧側の圧側室Ｒ２へ排出される。なお、伸側パイロットオリフィスＰｅは、液体の通過の際に抵抗を与えて圧力損失をもたらす。液体が流れている状態において調整通路Ｐｃの下流の圧力は伸側室Ｒ１の圧力よりも低くなるため、圧側排出通路Ｅｐに設けられた逆止弁２２は開かず閉塞されたままとなる。

　伸側圧力導入通路Ｉｅは、圧側背圧室Ｃｐに通じるだけでなく、連通路２４を介して伸側背圧室Ｃｅに通じている。圧側圧力導入通路Ｉｐが圧側逆止弁Ｔｐによって閉塞されるため、緩衝器Ｄの伸長作動時において伸側背圧室Ｃｅ内の圧力を圧側室Ｒ２よりも高くすることができる。なお、圧側背圧室Ｃｐの圧力は、低圧側の圧側室Ｒ２の圧力よりも高くなり、圧側通路４を閉塞する圧側第二リーフバルブＶｐ２を附勢する。圧側通路４には液体の流れが生じないので、圧側第二リーフバルブＶｐ２が圧側通路４を閉塞しても不都合はない。

　調整通路Ｐｃには、上記したように電磁圧力制御弁６が設けられている。電磁圧力制御弁６のソレノイドＳｏｌに通電して、調整通路Ｐｃの上流側の圧力を制御すると、伸側背圧室Ｃｅ内の圧力を調整して伸側荷重を所望の荷重に制御することができる。以上により、電磁圧力制御弁６によって伸側第二リーフバルブＶｅ２を押圧する伸側荷重を制御することができる。伸側荷重の制御によって、伸側第一リーフバルブＶｅ１が伸側第二リーフバルブＶｅ２に当接した状態での伸側第一リーフバルブＶｅ１と伸側弁座２ｄとの間の伸側第一隙間の隙間量（伸側第一リーフバルブＶｅ１の開度）を制御することができる。これによって、緩衝器Ｄの伸長作動を行う際の伸側減衰力を制御することができる。

　緩衝器Ｄが収縮してピストン２が図５中下方へ移動すると、圧縮される圧側室Ｒ２内の液体が圧側第一リーフバルブＶｐ１を押して撓ませる。そして、圧側室Ｒ２内の液体は、圧側通路４を通過して拡大される伸側室Ｒ１へ移動する。圧側第一リーフバルブＶｐ１と圧側弁座２ｃとの間には圧側第一隙間が形成されているので、流体はこの圧側第一隙間を通過する。従来の緩衝器におけるリーフバルブを弁座に着座させた状態での流路面積（例えば、リーフバルブに設けられた切欠又は打刻によって弁座に設けられたオリフィスの流路面積）と比較して、圧側第一隙間の流路面積の方が大きい。そのため、緩衝器Ｄ２は、図８における線Ｄ２で示すように、線Ｃ２で示される従来の緩衝器が発生する減衰力に対し、ピストン速度が低速域にある際の減衰力を低減することができる。

　緩衝器Ｄの収縮に伴い圧側室Ｒ２内の圧力が上昇すると、圧側第一リーフバルブＶｐ１は撓む。その撓み量は、圧側室Ｒ２の圧力によって圧側第一リーフバルブＶｐ１を圧側通路４側から撓ませようとする力と、当該撓み量に応じて圧側第一リーフバルブＶｐ１自体が持つばね反力で圧側弁座２ｃ側へ戻ろうとする力とのバランスによって定まる。そして、圧側第一リーフバルブＶｐ１は、撓むことによって、圧側通路４を開放する。

　高いピストン速度で緩衝器Ｄが収縮すると、圧側室Ｒ２内の圧力が高くなり、圧側第一リーフバルブＶｐ１が大きく撓む。圧側第一リーフバルブＶｐ１の外周が圧側第二隙間以上変位すると、圧側第二リーフバルブＶｐ２に当接して圧側第一リーフバルブＶｐ１の撓みが抑制される、そのため、緩衝器Ｄ２の減衰力特性の傾きは、図８における線Ｄ２に示すように、ピストン速度の上昇とともに徐々に大きくなる。

　さらに高いピストン速度で緩衝器Ｄが伸長すると、圧側室Ｒ２内の圧力がさらに上昇し、圧側第一リーフバルブＶｐ１を撓ませる力が大きくなる。圧側第一リーフバルブＶｐ１を撓ませる力が圧側背圧室Ｃｐによる圧側第二リーフバルブＶｐ２を押し下げる力を上回ると、圧側第二リーフバルブＶｐ２が圧側第一リーフバルブＶｐ１と共にピストン２から離間する方向へ撓む。その結果、圧側弁座２ｃと圧側第一リーフバルブＶｐ１との間の圧側第一隙間の隙間量が大きくなる。緩衝器Ｄ２の減衰力特性の傾きは、図８における線Ｄ２で示すように、途中から小さくなる。

　圧側室Ｒ２内の液体は、圧側逆止弁Ｔｐを押し開いて圧側圧力導入通路Ｉｐを通過し、調整通路Ｐｃへ流れる。調整通路Ｐｃを通過した液体は、逆止弁２２を押し開いて、圧側排出通路Ｅｐを介して低圧側の伸側室Ｒ１へ排出される。なお、圧側パイロットオリフィスＰｐは、液体の通過の際に抵抗を与えて圧力損失をもたらす。液体が流れている状態において調整通路Ｐｃの下流の圧力は圧側室Ｒ２の圧力よりも低くなるため、伸側排出通路Ｅｅに設けた逆止弁２５は開かず閉塞されたままとなる。

　圧側圧力導入通路Ｉｐは、伸側背圧室Ｃｅに通じるだけでなく、連通路２４を介して圧側背圧室Ｃｐに通じている。伸側圧力導入通路Ｉｅが伸側逆止弁Ｔｅによって閉塞されるため、緩衝器Ｄの収縮作動時において圧側背圧室Ｃｐ内の圧力を伸側室Ｒ１よりも高くすることができる。なお、伸側背圧室Ｃｅの圧力は、低圧側の伸側室Ｒ１よりも高くなり、伸側通路３を閉塞する伸側第二リーフバルブＶｅ２を附勢する。伸側通路３には液体の流れが生じないので、伸側第二リーフバルブＶｅ２が伸側通路３を閉塞しても不都合はない。

　調整通路Ｐｃには、上記したように電磁圧力制御弁６が設けられている。電磁圧力制御弁６のソレノイドＳｏｌに通電して、調整通路Ｐｃの上流側の圧力を制御すると、圧側背圧室Ｃｐ内の圧力を調整して圧側荷重を所望の荷重に制御することができる。以上により、電磁圧力制御弁６によって圧側第二リーフバルブＶｐ２を押圧する圧側荷重を制御することができる。圧側荷重の制御によって、圧側第一リーフバルブＶｐ１が圧側第二リーフバルブＶｐ２に当接した状態での圧側第一リーフバルブＶｐ１と圧側弁座２ｃとの間の圧側第一隙間の隙間量（圧側第一リーフバルブＶｐ１の開度）を制御することができる。これによって、緩衝器Ｄ２の収縮作動を行う際の圧側減衰力を制御することができる。

　続いて、緩衝器Ｄの減衰力の特性をハードにする場合、つまり、附勢手段による伸側第二リーフバルブＶｅ２及び圧側第二リーフバルブＶｐ２を附勢する附勢力を大きくし減衰係数を高くする場合について説明する。減衰力特性をハードとするには、側第二リーフバルブＶｅ２及び圧側第二リーフバルブＶｐ２が撓んで対応する伸側第一リーフバルブＶｅ１及び圧側第一リーフバルブＶｐ１に当接しかつ伸側第一リーフバルブＶｅ１及び圧側第一リーフバルブＶｐ１が撓んで対応する伸側弁座２ｄ及び圧側弁座２ｃに着座するように附勢手段による附勢力を制御する。ソレノイドＳｏｌへ通電し電磁圧力制御弁６が通過液体に与える抵抗を大きくする。

　この状態では、伸側第二リーフバルブＶｅ２が伸側第一リーフバルブＶｅ１に当接するとともに伸側第一リーフバルブＶｅ１が伸側弁座２ｄに着座して、伸側第二隙間及び伸側第一隙間が形成されない。同様に、圧側第二リーフバルブＶｐ２が圧側第一リーフバルブＶｐ１に当接するとともに圧側第一リーフバルブＶｐ１が圧側弁座２ｃに着座して、圧側第二隙間及び圧側第一隙間が形成されない。

　ピストン２が低いピストン速度で図５中上方へ移動して緩衝器Ｄ２が伸長する場合には、伸側第一リーフバルブＶｅ１が伸側通路３を通じて伸側室Ｒ１の圧力を受けて撓んでも伸側弁座２ｄとの間に形成される伸側第一隙間の隙間量は僅かである。伸側通路３を通過する液体は隙間量の少ない伸側第一隙間を通過するために、緩衝器Ｄ２は、減衰力特性をソフトとした場合と比較して、大きな減衰力を発揮することができる。

　他方、ピストン速度が高いと、伸側第一リーフバルブＶｅ１に伸側通路３を介して作用する伸側室Ｒ１の圧力が上昇する。この伸側室Ｒ１の圧力により生じる伸側第一リーフバルブＶｅ１を伸側弁座２ｄから離座させる方向の力が大きくなると、伸側第一リーフバルブＶｅ１及び伸側第二リーフバルブＶｅ２が大きく撓んで、伸側環状プレート２６８及び伸側スプールＳｅを図７中下方へ押し下げる。その結果、伸側第一リーフバルブＶｅ１と伸側弁座２ｄとの間の伸側第一隙間の隙間量が大きくなる。減衰力特性をソフトにしている状態と比較して、附勢手段による附勢力が大きいため、伸側第一リーフバルブＶｅ１の撓み量は小さい。伸側第一隙間の隙間量も同様に小さいため、緩衝器Ｄ２は、図８中線Ｅ２に示すように、ピストン速度が同じであっても、ハード時にはソフト時と比較して高い減衰力を発揮する。

　伸側室Ｒ１内の液体は、減衰力特性とソフトにする場合と同様に、伸側逆止弁Ｔｅを押し開いて伸側圧力導入通路Ｉｅを通過し、調整通路Ｐｃにも流れる。調整通路Ｐｃに設けられた電磁圧力制御弁６で調整通路Ｐｃの上流側の圧力を制御することで、ソフト時と同様に、伸側背圧室Ｃｅ内の圧力を調整して伸側荷重を所望の荷重に制御することができ、伸側第一リーフバルブＶｅ１の開度を制御することができる。これによって、減衰力特性がハードに設定された緩衝器Ｄ２が伸長作動を行う際の減衰力（伸側減衰力）を制御することができる。

　ピストン２が低いピストン速度で図５中下方へ移動して緩衝器Ｄが収縮する場合には、圧側第一リーフバルブＶｐ１が圧側通路４から圧側室Ｒ２の圧力を受けて撓んでも圧側弁座２ｃとの間に形成される圧側第一隙間の隙間量は僅かである。圧側通路４を通過する液体は、隙間量の少ない圧側第一隙間を通過するために、緩衝器Ｄ２は、減衰力特性をソフトとした場合と比較して、大きな減衰力を発揮することができる。

　他方、ピストン速度が高いと、圧側第一リーフバルブＶｐ１に圧側通路４を介して作用する圧側室Ｒ２の圧力が上昇する。この圧側室Ｒ２の圧力により生じる圧側第一リーフバルブＶｐ１を圧側弁座２ｃから離座させる方向の力が大きくなると、圧側第一リーフバルブＶｐ１及び圧側第二リーフバルブＶｐ２が大きく撓んで、圧側環状プレート２６３及び圧側スプールＳｐを図７中上方へ押し上げる。その結果、圧側第一リーフバルブＶｐ１と圧側弁座２ｃとの間の圧側第一隙間の隙間量が大きくなる。減衰力特性をソフトにしている状況と比較して、附勢手段による附勢力が大きいため、圧側第一リーフバルブＶｐ１の撓み量は小さい。圧側第一隙間の隙間量も同様に小さいため、緩衝器Ｄ２は、図８中線Ｆ２に示すように、ピストン速度が同じであっても、ハード時にはソフト時と比較して高い減衰力を発揮する。

　圧側室Ｒ２内の液体は、減衰力特性をソフトにする場合と同様に、圧側逆止弁Ｔｐを押し開いて圧側圧力導入通路Ｉｐを通過し、調整通路Ｐｃにも流れる。調整通路Ｐｃに設けられた電磁圧力制御弁６で調整通路Ｐｃの上流側の圧力を制御することで、ソフト時と同様に、圧側背圧室Ｃｐ内の圧力を調整して圧側荷重を所望の荷重に制御することができ、圧側第一リーフバルブＶｐ１の開度を制御することができる。これによって、減衰力特性がハードに設定された緩衝器Ｄ２が収縮作動を行う際の減衰力（圧側減衰力）を制御することができる。

　このように、本実施形態の減衰バルブ及び緩衝器Ｄ２では、伸側及び圧側の第一リーフバルブＶｅ１，Ｖｐ１と、対応する伸側及び圧側の弁座２ｄ，２ｃと、の間に伸側及び圧側の第一隙間が形成される。また、伸側及び圧側の第一リーフバルブＶｅ１，Ｖｐ１と、対応する伸側及び圧側の第二リーフバルブＶｅ２，Ｖｐ２と、の間に伸側及び圧側の第二隙間が形成される。そのため、減衰力特性をソフトにする際に、固定オリフィスを用いた従来の減衰バルブ及び緩衝器と比較して流路面積を大きくとることができ、ピストン速度が低速域にある場合の減衰力を大幅に低減することができる。さらに、伸側及び圧側の第一リーフバルブＶｅ１，Ｖｐ１と、対応する伸側及び圧側の第二リーフバルブＶｅ２，Ｖｐ２と、の間に伸側及び圧側の第二隙間が形成される。そのため、伸側及び圧側の第一リーフバルブＶｅ１，Ｖｐ１の撓み剛性が低くても、伸側及び圧側の第一リーフバルブＶｅ１，Ｖｐ１が撓んで対応する伸側及び圧側の第二リーフバルブＶｅ２，Ｖｐ２に当接した状態では伸側及び圧側の第一リーフバルブＶｅ１，Ｖｐ１と対応する伸側及び圧側の第二リーフバルブＶｅ２，Ｖｐ２の全体の撓み剛性は高くなる。したがって、ピストン速度が高速時には減衰力を高くすることができるとともに、伸側及び圧側の第一リーフバルブＶｅ１，Ｖｐ１の撓み剛性を低くすることでピストン速度が低速時における減衰力をより一層低くすることができる。

　さらに、伸側第一リーフバルブＶｅ１の剛性を低くすることができるので、伸側第一リーフバルブＶｅ１は、緩衝器Ｄの伸長作動から収縮作動への切換りにおいて圧側室Ｒ２の圧力を受けて伸側弁座２ｄへ迅速に着座することができる。圧側第一リーフバルブＶｐ１の剛性を低くすることができるので、圧側第一リーフバルブＶｐ１は、緩衝器Ｄの収縮作動から伸長作動への切換りにおいて伸側室Ｒ１内の圧力を受けて圧側弁座２ｃへ迅速に着座することができる。このように、伸側第一リーフバルブＶｅ１と圧側第一リーフバルブＶｐ１がチェック弁として迅速に機能して閉じ遅れがなくなるので、減衰力発生応答性が向上する。

　また、本実施の形態の緩衝器Ｄ２の減衰力特性を伸長作動時にソフトからハードへ切り替えた場合、伸側背圧室Ｃｅ内の圧力上昇によって伸側第一リーフバルブＶｅ１と伸側弁座２ｄとの間の伸側第一隙間が徐々に小さくなって伸側第一リーフバルブＶｅ１が伸側弁座２ｄに着座する。緩衝器Ｄ２の減衰力特性を収縮作動時にソフトからハードへ切り換えた場合、圧側背圧室Ｃｐ内の圧力上昇によって圧側第一リーフバルブＶｐ１と圧側弁座２ｃとの間の圧側第一隙間が徐々に小さくなって圧側第一リーフバルブＶｐ１が圧側弁座２ｃに着座する。反対に、本実施の形態の緩衝器Ｄ２の減衰力特性を伸長作動時にハードからソフトへ切り替えた場合、伸側背圧室Ｃｅ内の圧力減少によって伸側第一リーフバルブＶｅ１と伸側弁座２ｄとの間の伸側第一隙間が徐々に大きくなる。緩衝器Ｄ２の減衰力特性を収縮作動時にハードからソフトへ切り替えた場合、圧側背圧室Ｃｐ内の圧力減少によって圧側第一リーフバルブＶｐ１と圧側弁座２ｃとの間の圧側第一隙間が徐々に大きくなる。そのため、緩衝器Ｄの減衰力特性をソフトからハードへ、或いは、ハードからソフトへ切り替える際に、緩衝器Ｄ２の減衰力特性の急変が緩和される。この緩衝器Ｄが適用された車両では、減衰力特性の急変が緩和されるので、減衰力特性の切換り時のショックが搭乗者に知覚されることがなく、車両における乗り心地を向上させることができる。

　ソフトからハードへの減衰力特性の切り換え等により調整通路Ｐｃに設けられた電磁圧力制御弁６が閉じた際に、伸側背圧室Ｃｅ及び圧側背圧室Ｃｐの圧力が瞬間的に上昇するいわゆるサージが生じることがある。関連する減衰バルブでは、リーフバルブを附勢する背圧室の圧力変動が生じると、ディスクバルブを附勢する附勢力が急激に変化するために減衰力が急変してしまい車両における乗り心地を悪化させてしまう虞がある。

　本実施形態では、伸側及び圧側の第一リーフバルブＶｅ１，Ｖｐ１と、対応する伸側及び圧側の第二リーフバルブＶｅ２，Ｖｐ２と、の間にそれぞれ伸側及び圧側の第二隙間が設けられているので、伸側及び圧側の第二リーフバルブＶｅ２，Ｖｐ２が対応する伸側及び圧側の第一リーフバルブＶｅ１，Ｖｐ１へいきなり当接することがない。そのため、伸側及び圧側の第一リーフバルブＶｅ１，Ｖｐ１が対応する伸側弁座２ｄ及び圧側弁座２ｃへ急激には押しつけられず、伸側通路３及び圧側通路４が急激に閉塞されない。したがって、減衰力の急変に起因するスパイクが減衰力波形に生じず、車両における乗り心地は悪化しない。

　伸側第二リーフバルブＶｅ２の背面には、伸側環状プレート２６８が積層され、伸側環状プレート２６８は伸側間座２６７の外周に摺動自在に装着される。圧側第二リーフバルブＶｐ２の背面には圧側環状プレート２６３が積層され、圧側環状プレート２６３は圧側間座２６２の外周に摺動自在に装着される。そのため、伸側第二リーフバルブＶｅ２の剛性よりも伸側環状プレート２６８の剛性を高くし、圧側第二リーフバルブＶｐ２の剛性よりも圧側環状プレート２６３の剛性を高くすることで、附勢手段による附勢力を伸側環状プレート２６８及び圧側環状プレート２６３で受けることができる。したがって、伸側第一及び伸側第二のリーフバルブＶｅ１，Ｖｅ２、圧側第一及び圧側第二のリーフバルブＶｐ１，Ｖｐ２の変形を抑制することができ、上記各リーフバルブＶｅ１，Ｖｅ２，Ｖｐ１，Ｖｐ２の劣化を抑制することができる。

　また、伸側環状プレート２６８は、伸側第二リーフバルブＶｅ２の背面に積層される伸側間座２６７の外周に摺動自在に装着されており、圧側環状プレート２６３は、圧側第二リーフバルブＶｐ２の背面に積層される圧側間座２６２の外周に摺動自在に装着される。伸側環状プレート２６８の内径はピストン２の内周シート部２ｈの外径よりも小さく、伸側環状プレート２６８の外径は伸側弁座２ｄの内径よりも大きい。さらに、圧側環状プレート２６３の内径はピストン２の内周シート部２ｆの外径よりも小さく、圧側環状プレート２６３の外径は圧側弁座２ｃの内径よりも大きい。そのため、伸側第二リーフバルブＶｅ２及び圧側第二リーフバルブＶｐ２の背面側の圧力を伸側環状プレート２６８及び圧側環状プレート２６３で受け止めることができる。よって、伸側環状プレート２６８及び圧側環状プレート２６３を緩衝器Ｄ２に設けることで、伸側第一及び第二リーフバルブＶｅ１，Ｖｅ２と圧側第一及び第二リーフバルブＶｐ１，Ｖｐ２に過負荷が作用することを防止できるとともに、伸側第一リーフバルブＶｅ１及び圧側第一リーフバルブＶｐ１の剛性をより一層低くすることが可能となってより撓み剛性の低いリーフバルブを採用することができる。したがって、緩衝器Ｄ２により低い減衰力を発揮させることができる。

　また、附勢手段は、緩衝器Ｄ２内の伸側室Ｒ１と圧側室Ｒ２の一方または両方の圧力を利用して伸側第二及び圧側第二のリーフバルブＶｅ２，Ｖｐ２を附勢する。そのため、附勢力の発生源を用いなくとも伸側第二及び圧側第二のリーフバルブＶｅ２，Ｖｐ２を附勢でき、圧力の制御で附勢力を変化させることができる。

　一般に車両用の緩衝器では、車体の上下方向の振動を抑制するために、伸長作動時の伸側減衰力を収縮作動時の圧側減衰力と比較して大きくする必要がある。片ロッド型に設定される緩衝器Ｄ２では伸側室Ｒ１の圧力を受ける受圧面積は、ピストン２の断面積からロッド部材１０の断面積を除いた面積となる。そのため、伸長作動時における伸側室Ｒ１の圧力を、収縮作動時における圧側室Ｒ２の圧力と比較して非常に大きくする必要がある。

　これに対して本実施形態の緩衝器Ｄ２では、伸側背圧室Ｃｅと圧側背圧室Ｃｐとが等圧である場合に、伸側第二リーフバルブＶｅ１を附勢する伸側荷重が圧側第二リーフバルブＶｐ２を附勢する圧側荷重よりも大きい。また、本実施形態では、伸側スプールＳｅが用いられている。伸側スプールＳｅを用いずに伸側第二リーフバルブＶｅ２の背面側に伸側背圧室Ｃｅの圧力を作用させるだけの構造と比較して、伸側スプールＳｅの伸側背圧室Ｃｅの圧力を受ける受圧面積を伸側第二リーフバルブＶｅ２の背面面積よりも大きくすることができる。したがって、伸側第二リーフバルブＶｅ２に対して大きな伸側荷重を作用させることができる。さらに、伸側スプールＳｅと圧側スプールＳｐを用いることで、伸側荷重と圧側荷重の設計自由度も向上する。

　よって、本実施形態の緩衝器Ｄ２では、伸長作動時において伸側減衰力を調整するために伸側荷重を非常に大きくする必要がある場合に、伸側背圧室Ｃｅの圧力が小さくとも大きな伸側荷重を出力させるように設定することができる。したがって、大型なソレノイドＳｏｌを使用せずとも伸側減衰力の制御幅を確保することができる。

　以上より、電磁圧力制御弁６におけるソレノイドＳｏｌを小型化することができることに加え、電磁圧力制御弁６の構造も簡単となり、緩衝器Ｄのピストン部へ電磁圧力制御弁６を適用しても緩衝器Ｄ２が大型化されない。よって、本実施形態の緩衝器Ｄ２によれば、緩衝器Ｄ２の構造が簡単となって小型化でき、車両への搭載性の悪化を招くこともない。さらに、ソレノイドＳｏｌが大きな推力を発揮しなくても伸側減衰力を大きくすることができるので、減衰力を大きくする場合の消費電力を小さくして省電力化することができる。

　また、伸側背圧室Ｃｅと圧側背圧室Ｃｐは、それぞれ伸側抵抗要素及び圧側抵抗要素を介して連通路２４で連通する。圧側圧力導入通路Ｉｐはほとんど抵抗なく伸側圧力室Ｃｅに圧側室Ｒ２から液体を導入する。そのため、緩衝器Ｄが伸長作動から収縮作動へ切り換わる際に、伸側背圧室Ｃｅ内へ圧力室Ｒ２内の圧力が速やかに導入される。したがって、伸側スプールＳｅは、伸側背圧室Ｃｅ内の圧力とばね部材１６の附勢によって伸側第二リーフバルブＶｅ２を押圧して伸側第一リーフバルブＶｅ１を伸側弁座２ｄへ速やかに着座させて伸側通路３を閉鎖することができる。伸側圧力導入通路Ｉｅもほとんど抵抗なく圧側圧力室Ｃｐに伸側室Ｒ１から液体を導入する。そのため、緩衝器Ｄが収縮作動から伸長作動へ切り換わる際に、圧側背圧室Ｃｐ内へ伸力室Ｒ１内の圧力が速やかに導入される。したがって、圧側スプールＳｐは、圧側背圧室Ｃｐ内の圧力とばね部材２０の附勢によって圧側第二リーフバルブＶｐ２を押圧して圧側第一リーフバルブＶｐ１を圧側弁座２ｃへ速やかに着座させて圧側通路４を閉鎖することができる。

　伸側逆止弁Ｔｅにおける弁体（環状板１９）及び圧側逆止弁Ｔｐにおける弁体（環状板１５）の経年劣化に起因して、環状板１９と圧側チャンバ１１との間、及び環状板１５と伸側チャンバ１２との間に隙間が生じることがある。伸側圧力導入通路Ｉｅ及び圧側圧力導入通路Ｉｐに伸側抵抗要素及び圧側抵抗要素が設けられていないので、伸側圧力導入通路Ｉｅ及び圧側圧力導入通路Ｉｐを通過する流量は変化しない。したがって、前述の隙間は減衰力制御及び伸縮切り換わり時の閉弁動作に影響を与えない。

　ピストンロッド７の外周側に、ピストン２と、伸側第一リーフバルブＶｅ１と、伸側第二リーフバルブＶｅ２と、圧側第一リーフバルブＶｐ１と、圧側第二リーフバルブＶｐ２と、筒状の伸側チャンバ１２と、筒状の圧側チャンバ１１とが装着される。ピストン２は伸側通路３と圧側通路４とを備え、伸側第一リーフバルブＶｅ１と伸側第二リーフバルブＶｅ２と圧側第一リーフバルブＶｐ１と圧側第二リーフバルブＶｐ２とはピストン２に積層されている。伸側チャンバ１２は伸側背圧室Ｃｅを形成し、伸側チャンバ１２の内周に伸側スプールＳｅが摺動自在に挿入される。圧側チャンバ１１は圧側背圧室Ｃｐを形成し、圧側チャンバ１１の内周に圧側スプールＳｐが摺動自在に挿入される。上記伸側チャンバ１２に圧側圧力導入通路Ｉｐが設けられ、圧側チャンバ１１に伸側圧力導入通路Ｉｅが設けられているので、緩衝器Ｄ２のピストン部に減衰力調整に要する各部材を集中的に配置することができる。

　さらに、伸側スプールＳｅの伸側第二リーフバルブＶｅ２と、圧側圧力導入通路Ｉｐを開閉する圧側逆止弁Ｔｐにおける弁体（環状板１５）とは、一つのばね部材１６で附勢される。圧側スプールＳｐの圧側第二リーフバルブＶｐ２と、伸側圧力導入通路Ｉｅを開閉する伸側逆止弁Ｔｅにおける弁体（環状板１９）とは、一つのばね部材２０で附勢される。一つのばね部材１６，２０によって、逆止弁Ｔｅ，ＴｐとスプールＳｅ，Ｓｐとを戻り側へ復元させることができ、部品点数を削減することができる。

　また、緩衝器Ｄ２では、ピストンロッド７に、保持軸８ａと、縦孔８ｄと、伸側抵抗要素としての伸側パイロットオリフィスＰｅと、圧側抵抗要素としての圧側パイロットオリフィスＰｐと、収容部Ｌと、調整通路Ｐｃと、圧側排出通路Ｅｐと、が設けられている。保持軸８ａはピストンロッド７の先端に設けられ、保持軸８ａの外周には、ピストン２、伸側第一リーフバルブＶｅ、伸側第二リーフバルブＶｅ２、圧側第一リーフバルブＶｐ１、圧側第二リーフバルブＶｐ２、伸側チャンバ１２及び圧側チャンバ１１が外周に装着される。縦孔８ｄは保持軸８ａの先端から開口する。伸側パイロットオリフィスＰｅ及び圧側パイロットオリフィスＰｐは、保持軸８ａに設けられており、縦孔８ｄ内に設けられた連通路２４に通じる。収容部Ｌは、縦孔８ｄに通じるようにピストンロッド７の内部に設けられており、電磁圧力制御弁６が収容部Ｌに収容される。調整通路Ｐｃは連通路２４を収容部Ｌに連通する。圧側排出通路Ｅｐは収容部Ｌを伸側室Ｒ１に連通する。そして、緩衝器Ｄ２は、縦孔８ｄ内に挿入されたセパレータ２３を備える。セパレータ２３は、外周に設けられた環状溝２３ａで縦孔８ｄ内に伸側背圧室Ｃｅと圧側背圧室Ｃｐとを連通する連通路２４を形成する。また、セパレータ２３は、内周に伸側排出通路Ｅｅを形成する。そのため、無理なく、ピストンロッド７に電磁圧力制御弁６を収容するとともに、電磁圧力制御弁６とは軸方向にずらしてピストンロッド７の外周に伸側背圧室Ｃｅと圧側背圧室Ｃｐとを設けることができる。

　さらに、第１実施形態と同様に、緩衝器Ｄ２は、フェール時にあっても車体姿勢を安定させることができる。電磁圧力制御弁６を絞り弁として機能させることによって、フェール時にあっても車両における乗り心地を向上させることができる。

　電磁圧力制御弁６は、第１実施形態と同様に、透孔３０ｃに小径部３１ａを対向させることで調整通路Ｐｃを遮断する。そのため、電磁弁の弁体３１を弁座部材３０から抜け出る方向へ圧力が作用する受圧面積を、非常に小さくすることができ、開弁時の流路面積を大きくすることができる。したがって、電磁弁の弁体３１の動きが安定する。また、遮断ポジションでは、上流側から圧力を受けても電磁圧力制御弁は閉弁したままとなり、フェール弁ＦＶのみを有効とすることができる。

　なお、附勢手段の構成は本実施の形態に限定されるものではない。また、本実施形態は、緩衝器の伸側の減衰バルブと圧側の減衰バルブのいずれか一方のみに適用することもできる。図示はしないが、緩衝器のピストン部に設けられた減衰バルブではなくベースバルブに設けられた減衰バルブに適用することも可能である。

　以上、本発明の好ましい実施形態について詳細に説明したが、上記実施形態は本発明の適用例の一部を示したに過ぎず、本発明の技術的範囲を上記実施形態の具体的構成に限定する趣旨ではない。

　本願は２０１４年１１月２５日に日本国特許庁に出願された特願２０１４－２３７８４２、及び２０１４年１１月２５日に日本国特許庁に出願された特願２０１４－２３７８４６に基づく優先権を主張し、この出願の全ての内容は参照により本明細書に組み込まれる。

Claims

　通路と前記通路の出口端を囲む弁座とを備えたバルブディスクと、
　前記弁座に離着座して前記通路を開閉するリーフバルブと、
　前記リーフバルブに前記バルブディスク側へ向けて可変附勢力を作用させる附勢手段とを備え、
　前記リーフバルブと前記弁座との間に隙間が設けられた減衰バルブ。
　請求項１に記載の減衰バルブであって、
　前記リーフバルブは、前記バルブディスクに積層された環状のリーフバルブである減衰バルブ。
　請求項２に記載の減衰バルブであって、
　前記リーフバルブよりも外径が小さく、前記リーフバルブの反バルブディスク側に積層される間座と、
　前記リーフバルブの反バルブディスク側に積層されるとともに前記間座の外周に軸方向摺動自在に装着される環状プレートと、をさらに備える減衰バルブ。
　請求項３に記載の減衰バルブであって、
　前記環状プレートの内径は、前記バルブディスクの前記通路より内側に設けられて前記リーフバルブの内周を支持する内周シート部の外径よりも小さく、
　前記環状プレートの外径は、前記弁座の内径よりも大きい減衰バルブ。
　請求項２に記載の減衰バルブであって、
　前記バルブディスクの前記通路より内側に設けられた内周シート部と前記リーフバルブとの間に介装されて前記隙間の高さを調節する一枚以上の環状スペーサをさらに備えた減衰バルブ。
　シリンダと、
　前記シリンダ内に収容される請求項２に記載の減衰バルブと、
　前記バルブディスクで前記シリンダ内に区画された伸側室と圧側室と、
　前記シリンダ内に移動自在に挿入されるとともに前記バルブディスクに連結されるピストンロッドと、を備え、
　前記通路で前記伸側室と前記圧側室とが連通する緩衝器。
　請求項６に記載の緩衝器であって、
　前記附勢手段は、前記伸側室と前記圧側室の一方または両方の圧力を利用して前記リーフバルブを附勢する緩衝器。
　請求項６に記載の緩衝器であって、
　前記バルブディスクは、前記通路として前記伸側室と前記圧側室とを連通する伸側通路及び圧側通路と、前記弁座として伸側通路の出口端を囲む伸側弁座及び圧側通路の出口端を囲む圧側弁座とを備え、
　前記リーフバルブは、前記伸側通路を開閉する伸側リーフバルブと前記圧側通路を開閉する圧側リーフバルブとを備え、
　前記附勢手段は、
　　前記伸側リーフバルブを附勢する伸側スプールと、
　　内部圧力で前記伸側スプールを押圧する伸側背圧室と、
　　前記圧側リーフバルブを附勢する圧側スプールと、
　　内部圧力で前記圧側スプールを押圧する圧側背圧室と、
　　通過する液体の流れに抵抗を与える伸側抵抗要素を介して前記伸側背圧室に連通されるとともに通過する液体の流れに抵抗を与える圧側抵抗要素を介して前記圧側背圧室に連通される連通路と、
　　前記伸側室から前記圧側背圧室へ向かう液体の流れのみを許容する伸側圧力導入通路と、
　　前記圧側室から前記伸側背圧室へ向かう液体の流れのみを許容する圧側圧力導入通路と、
　　前記連通路に接続される調整通路と、
　　前記調整通路の下流を前記伸側室へ連通するとともに前記調整通路から前記伸側室へ向かう液体の流れのみを許容する圧側排出通路と、
　　前記調整通路の下流を前記圧側室へ連通するとともに前記調整通路から前記圧側室へ向かう液体の流れのみを許容する伸側排出通路と、
　　前記調整通路に設けられて調整通路の上流圧力を制御する電磁圧力制御弁と、
を備え、
　前記伸側背圧室と前記圧側背圧室内の圧力が等しい場合、前記伸側背圧室の圧力によって前記伸側リーフバルブを附勢する伸側荷重が前記圧側背圧室の圧力によって前記圧側リーフバルブを附勢する圧側荷重より大きい緩衝器。
　請求項８に記載の緩衝器であって、
　前記伸側背圧室の圧力を受ける前記伸側スプールの受圧面積は、前記圧側背圧室の圧力を受ける前記圧側スプールの受圧面積よりも大きい緩衝器。
　請求項１に記載の減衰バルブであって、
　前記リーフバルブは、前記弁座との間に第一隙間を設けてバルブディスクに積層された環状の第一リーフバルブと、前記第一リーフバルブの反バルブディスク側に第二隙間を介して積層された環状の第二リーフバルブと、を備え、
　前記附勢手段は、前記第二リーフバルブを前記バルブディスク側へ向けて可変附勢力を作用させる減衰バルブ。
　請求項１０に記載の減衰バルブであって、
　前記第二リーフバルブよりも外径が小さく、当該第二リーフバルブの反バルブディスク側に積層される間座と、
　前記第二リーフバルブの反バルブディスク側に積層されるとともに前記間座の外周に軸方向摺動自在に装着される環状プレートと、をさらに備えた減衰バルブ。
　請求項１０に記載の減衰バルブであって、
　前記附勢手段は、前記第二リーフバルブを前記第一リーフバルブへ当接させて押圧し、前記第一リーフバルブを前記弁座へ着座させる減衰バルブ。
　請求項１１に記載の減衰バルブであって、
　前記環状プレートの内径は、前記バルブディスクの前記通路より内側に設けられて前記第一リーフバルブの内周を支持する内周シート部の外径よりも小さく、
　前記環状プレートの外径は、前記弁座の内径よりも大きい減衰バルブ。
　請求項１０に記載の減衰バルブであって、
　前記バルブディスクの前記通路より内側に設けた内周シート部と前記第一リーフバルブとの間に介装されて前記第一隙間の高さを調節する一枚以上の第一環状スペーサと、
　前記第一リーフバルブと前記第二リーフバルブとの間に介装されて前記第二隙間の高さを調節する一枚以上の第二環状スペーサとをさらに備えた減衰バルブ。
　シリンダと、
　前記シリンダ内に収容される請求項１０に記載の減衰バルブと、
　前記バルブディスクで前記シリンダ内に区画された伸側室と圧側室と、
　前記シリンダ内に移動自在に挿入されるとともに前記バルブディスクに連結されるピストンロッドとを備え、
　前記通路で前記伸側室と前記圧側室とが連通する緩衝器。
　請求項１５に記載の緩衝器であって、
　前記附勢手段は、前記伸側室と前記圧側室の一方または両方の圧力を利用して前記第二リーフバルブを附勢する緩衝器。
　請求項１５に記載の緩衝器であって、
　前記バルブディスクは、前記通路として前記伸側室と前記圧側室とを連通する伸側通路と圧側通路と、前記弁座として伸側通路の出口端を囲む伸側弁座及び圧側通路の出口端を囲む圧側弁座とを備え、
　前記第一リーフバルブは、前記伸側通路を開閉する伸側第一リーフバルブと、前記圧側通路を開閉する圧側第一リーフバルブとを備え、
　前記第二リーフバルブは、前記伸側第一リーフバルブの反バルブディスク側に配置される伸側第二リーフバルブと、前記圧側第一リーフバルブの反バルブディスク側に配置される圧側第二リーフバルブとを備え、
　前記附勢手段は、
　　前記伸側第二リーフバルブを附勢する伸側スプールと、
　　内部圧力で前記伸側スプールを押圧する伸側背圧室と、
　　前記圧側第二リーフバルブを附勢する圧側スプールと、
　　内部圧力で前記圧側スプールを押圧する圧側背圧室と、
　　通過する液体の流れに抵抗を与える伸側抵抗要素を介して前記伸側背圧室に連通されるとともに通過する液体の流れに抵抗を与える圧側抵抗要素を介して前記圧側背圧室に連通される連通路と、
　　前記伸側室から前記圧側背圧室へ向かう液体の流れのみを許容する伸側圧力導入通路と、
　　前記圧側室から前記伸側背圧室へ向かう液体の流れのみを許容する圧側圧力導入通路と、
　　前記連通路に接続される調整通路と、
　　前記調整通路の下流を前記伸側室へ連通するとともに前記調整通路から前記伸側室へ向かう液体の流れのみを許容する圧側排出通路と、
　　当該調整通路の下流を前記圧側室へ連通するとともに前記調整通路から前記圧側室へ向かう液体の流れのみを許容する伸側排出通路と、
　　前記調整通路に設けられて調整通路の上流圧力を制御する電磁圧力制御弁と、
を備え、
　前記伸側背圧室と前記圧側背圧室内の圧力が等しい場合、前記伸側背圧室の圧力によって前記伸側第二リーフバルブを附勢する伸側荷重が前記圧側背圧室の圧力によって前記圧側第二リーフバルブを附勢する圧側荷重より大きい緩衝器。
　請求項１７に記載の緩衝器であって、
　前記伸側背圧室の圧力を受ける前記伸側スプールの受圧面積は、前記圧側背圧室の圧力を受ける前記圧側スプールの受圧面積よりも大きい緩衝器。