JPH0633968A - ショックアブソーバ - Google Patents

Abstract

(57)【要約】 【目的】 ショックアブソーバに於て、シリンダ下室よ
りシリンダ上室へ向うオイルの流れを許す逆止弁のオイ
ルの流れに対する応答性を向上し、かくしてショックア
ブソーバの作動特性を改善し、異音の発生を回避する。 【構成】 シリンダ上室９よりシリンダ下室１０へ向う
オイルの流れを絞る減衰力発生弁２２とシリンダ下室１
０よりリザーバ室８へ向うオイルの流れを絞る減衰力発
生弁１２２とを有するショックアブソーバに於てピスト
ン本体５の上面にシリンダ下室１０よりシリンダ上室９
へ向うオイルの流れを許す逆止弁を設け、ピストン７が
静止状態にあるときに該逆止弁の弁要素３２と弁座３７
との間に間隙が存在するよう構成する。

Description

【発明の詳細な説明】

【０００１】

【産業上の利用分野】本発明は、自動車等の車輌の懸架
装置に用いられるショックアブソーバに係り、特に複筒
式ショックアブソーバに係る。

【０００２】

【従来の技術】一般に複筒式ショックアブソーバは、伸
び行程に於てピストン本体に設けられた減衰力発生弁に
より減衰力を発生させ、縮み行程に於てベースバルブ構
造体に設けられた減衰力発生弁により減衰力を発生させ
る。

【０００３】このようなショックアブソーバの一例が実
開昭６３−２５８４６号公報に示されている。この公報
に示されたショックアブソーバは、シリンダ上室とシリ
ンダ下室とを分離するピストン本体に、シリンダ下室よ
りシリンダ上室へ流れるオイルのための第一の通路と、
その上端に設けられシリンダ下室よりシリンダ上室への
オイルの流れのみを許す逆止弁と、シリンダ上室よりシ
リンダ下室へ流れるオイルのための第二の通路と、その
下端に設けられシリンダ上室よりシリンダ下室へのオイ
ルの流れのみを許す減衰力発生弁とを有している。各弁
の弁要素はばね手段により対応する通路の開口端に向け
て閉弁状態に付勢されており、該付勢力に対抗するオイ
ルの流れにより開弁されるようになっている。

【０００４】また、この公報には示されていないが、か
かる構造のショックアブソーバに於ては多くの場合、伸
び行程に於てピストン速度が低くオイルの圧力が充分で
ないため減衰力発生弁が開弁状態とならない場合にも所
望の減衰力を確保すべく、ピストン本体上面に設けられ
た逆止弁の弁要素を着座させるための弁座に該弁要素と
共働して固定オリフィスを郭定する溝が形成される。

【０００５】この公報に示されたショックアブソーバは
更に、シリンダ下室とリザーバ室とを分離するベースバ
ルブ構造体に、シリンダ下室よりリザーバ室へ流れるオ
イルの流れのみを許す減衰力発生弁を有している。

【０００６】

【発明が解決しようとする課題】かかる構成の従来のシ
ョックアブソーバは、伸び行程に於てはシリンダ上室よ
りピストン本体に設けられた第二の通路を経てシリンダ
下室へ向うオイルの流れを第二の通路の下端に設けられ
た減衰力発生弁により絞ることにより減衰力を発生さ
せ、縮み行程に於てはシリンダ下室よりベースバルブ構
造体に設けられた第二の通路を経てリザーバ室へ向うオ
イルの流れをベースバルブ構造体に設けられた減衰力発
生弁により絞ることにより減衰力を発生させる。従って
ピストン本体に設けられた逆止弁はショックアブソーバ
の伸び行程に於てはピストン本体に設けられた減衰力発
生弁の作用を阻害しないように閉弁されなければなら
ず、縮み行程に於てはシリンダ上室にキャビテーション
が発生することを防止すべく開弁され、その際ベースバ
ルブ構造体に設けられた減衰力発生弁の作用を阻害しな
いように直ちに支障なく開弁することが望まれる。

【０００７】しかしながら、従来かかる逆止弁は皿ばね
の如き付勢手段により弁座に対し押し付けられており、
縮み行程に於て、シリンダ下室からシリンダ上室へ流れ
るオイルの動圧が付勢手段の付勢力に打勝つまで開弁さ
れず、開弁時が不定であるためベースバルブ構造体に設
けられた減衰力発生弁の作動が安定しないという不具合
があった。

【０００８】また前述の如くピストン上面に設けられた
弁座に溝が形成される場合には、ショックアブソーバの
縮み行程の最初に於て逆止弁がまだ開弁状態にないとき
に、シリンダ下室よりシリンダ上室へ向うオイルの流れ
が該溝と弁要素により郭定されるオリフィスを通って高
速にて流れることによりオリフィス内の圧力が低下し、
これにより一時的に弁要素が低圧のオリフィス部に吸着
され、オイルの圧力が該吸着力に打勝つときに突然開弁
するので、スムーズな開弁が行われず、先述の不具合に
加えて更に、開弁するまでの間シリンダ下室内のオイル
の一部がこのオリフィスを通って流れることにより減衰
力が発生され、ベースバルブ構造体に設けられた減衰力
発生弁による所望の減衰力発生効果を得ることができな
い。

【０００９】更に、このようにオリフィス部に吸着され
た弁要素は、開弁の際に不快な異音を発生する。このよ
うな固定オリフィスに起因する弁要素の吸着を解消する
ために弁座に形成される溝を大きくすることが考えられ
るが、その場合にはピストンが低速度で伸び行程にある
時にオリフィスとして機能すべき溝の本来の絞り効果が
なくなるので好ましくない。

【００１０】以上のような従来のショックアブソーバに
於ける不具合に鑑み、本発明は、ピストン本体に設けら
れシリンダ下室よりシリンダ上室へ向う作動流体の流れ
のみを許す逆止弁をショックアブソーバの縮み行程開始
時に支障なく開弁させ、伸び行程に於て確実に閉弁させ
るよう構成することにより作動特性が改善され作動音が
低減されるショックアブソーバを提供することを目的と
する。

【００１１】

【課題を解決するための手段】かかる目的は、本発明に
よれば、シリンダ内に挿入され第一の室及び第二の室を
郭定するピストンと、前記ピストンに設けられ前記第一
の室と前記第二の室とを連通接続する第一の通路及び第
二の通路と、前記ピストンに隣接して前記第一の室側に
配設され前記第二の室から前記第一の室へ向う作動流体
の流れにより開弁方向に変位し前記第一の室から前記第
二の室へ向う作動流体の流れにより閉弁方向に変位する
弁要素と前記第一の通路の前記第一の室側の開口端に設
けられた弁座とを含む逆止弁と、前記第二の通路の前記
第二の室側の開口端に設けられ前記ピストンが前記第二
の室の側から前記第一の室の側へ移動するとき前記シリ
ンダ内に生ずる前記作動流体の流れを絞る第一の減衰力
発生弁と、前記ピストンが前記第一の室の側より前記第
二の室の側へ移動するとき前記シリンダ内に生ずる流体
の流れを絞る第二の減衰力発生弁とを含み、前記弁要素
は前記ピストンが静止状態にあるとき前記弁座との間に
間隙を有することを特徴とするショックアブソーバによ
り達成される。

【００１２】

【作用】かかる構成によれば、ピストンが第一の室の側
より第二の室の側へ移動するとき、作動流体が第二の減
衰力発生弁を通って流れることにより減衰力が発生さ
れ、また一部の作動流体は第二の室より第一の室へ向け
て流れる。この際、ピストンの第一の室側に設けられた
逆止弁は作動流体の流れによる動圧を受けないピストン
の静止状態に於て既に開弁状態にあるので、第二の室か
ら第一の室へ向う作動流体は直ちに第一の室内へ流入す
ることができ、従って従来の如く逆止弁の開弁が遅れる
ということがなく、第二の減衰力発生弁の作動が安定
し、よってショックアブソーバの作動特性が改善され
る。また、逆止弁の弁座に溝が形成される構成の場合に
も、従来の如く閉弁状態から開弁状態に移行する際の異
音の発生が回避される。

【００１３】ピストンが第二の室の側より第一の室の側
へ移行するときは、作動流体が第一の減衰力発生弁を通
って流れることにより減衰力が発生され、その際には作
動流体の動圧により逆止弁の弁要素は直ちに閉弁方向に
変位され弁座に着座し閉弁状態を確立するので第一の減
衰力発生弁の作動を阻害することがない。

【００１４】尚、本発明に於ける逆止弁は、ベースバル
ブ構造体にも同様に適用されることは言うまでもない。

【００１５】以下に添付の図を参照しつつ、本発明を実
施例について詳細に説明する。

【００１６】

【実施例】図１は本発明の一つの実施例である複筒式シ
ョックアブソーバを示す部分縦断面図である。図に於
て、１は円筒形のアウタチューブを示している。アウタ
チューブ１はその下端に於てロアキャップ２により閉じ
られている。アウタチューブ１の内部にはその軸線Ａに
沿って円筒形のインナチューブ３が固定的に配置されて
いる。インナチューブ３はその下端に於てベース部材４
に嵌合しており、ベース部材４は下端にてロアキャップ
２に当接している。インナチューブ３の内部にはインナ
チューブ３の内壁と液密的に係合するピストン本体５及
びピストンロッド６よりなるピストン７が軸線Ａに沿っ
て往復動可能に配置されている。アウタチューブ１及び
インナチューブ３の上端はこれらを互いに同軸に保ちピ
ストンロッド６がインナチューブ３内へ出入りすること
を許すべく図には示されていないアッパキャップにより
閉ざされている。

【００１７】アウタチューブ１及びインナチューブ３は
アッパキャップ及びロアキャップ２と共働して円筒状の
リザーバ室８を郭定している。インナチューブ３はその
内部に於て、ピストン本体５及びアッパキャップと共働
してシリンダ上室９を郭定し、ピストン本体５及びベー
ス部材４と共働してシリンダ下室１０を郭定している。
ベース部材４はその下方にロアキャップと共働して弁室
１１を郭定しており、該弁室はベース部材４に形成され
た複数個の径方向の切欠き１２によりリザーバ室８と連
通接続されている。シリンダ上室９、シリンダ下室１
０、及び弁室１１はオイルで満されており、リザーバ室
８の図には示されていない上方部は圧縮ガスが封入さ
れ、その下方部はオイルで満されている。

【００１８】図２は図１に示されたショックアブソーバ
のピストン本体部の拡大部分縦断面図である。ピストン
本体５はその周囲にピストンバンド５ａを有しており、
該ピストンバンド５ａによりピストン本体５がインナチ
ューブ３の壁面に液密的に係合している。ピストン本体
５は第一の室として機能するシリンダ上室９と第二の室
として機能するシリンダ下室１０とを分離しており、ピ
ストン本体５にはこれらを連通接続する複数個の内側通
路２０と複数個の外側通路３０とが形成されている。図
に於ては理解を容易にすべく一つの内側通路と一つの外
側通路とが示されているが、一般に内側通路と外側通路
とは軸線Ａの周りに角度をずらして配置される。

【００１９】内側通路２０の下端には環状ポート２０ａ
が形成されており、各内側通路２０は該環状ポート２０
ａにより他の内側通路２０の下端に連通接続されてい
る。弁要素２２及びスペーサ２３が環状ポート２０ａの
下方にてピストンロッド６の下端の小径部に嵌合して配
置されており、これらはロックナット２４によりピスト
ン本体５に押付けられた状態にて固定されている。弁要
素２２の下方には半径方向内方部にてロックナット２４
の上部に嵌合するスプリングシート２５が軸線Ａに沿っ
て往復動可能に配置されており、スプリングシート２５
とロックナット２４の下端のフランジとの間には圧縮コ
イルスプリング２６が弾装されている。

【００２０】弁要素２２はスプリングシート２５を介し
て与えられるコイルスプリング２６の付勢力により環状
ポート２０ａの外周に形成された弁座部２７に着座せし
められ環状ポート２０ａとシリンダ下室１０との連通を
遮断する。又、弁要素２２はシリンダ上室９より内側通
路２０を経てシリンダ下室１０へ向うオイルの流れによ
ってコイルスプリング２６のばね力に抗してスプリング
シート２５を押し下げ弾性変形することにより開弁し、
その開弁量は内側通路２０を通過するオイルの動圧によ
って制御されるようになっている。かくして弁要素２
２、スプリングシート２５、コイルスプリング２６、弁
座部２７等はシリンダ上室９よりシリンダ下室１０へ向
うオイルの流れのみを許す第一の減衰力発生弁を構成し
ている。

【００２１】外側通路３０の上端には環状ポート３０ａ
が形成されており、各外側通路３０は該環状ポート３０
ａにより他の外側通路３０の上端に連通接続されてい
る。弁要素３２、スペーサ３３、リテーナ３４、及びス
トッパ３５がピストン本体の上方にてピストンロッド６
の小径部に嵌合し、ピストン本体５の上面とピストンロ
ッド６の間に固定されている。弁要素３２、スペーサ３
３、リテーナ３４、及びストッパ３５は各々内側通路２
０を流れるオイルの流通を妨げないよう構成されてお
り、例えば弁要素３２は内側通路２０に対応する位置に
孔を有し、リテーナ３４は内側通路２０に対応する位置
を避けて半径方向に複数の腕を有する放射状に形成され
ている。

【００２２】環状ポート３０ａの外周には弁座部３７が
設けられており、この弁座部は、環状ポート３０ａと内
側通路２０の上端に形成された環状ポート２０ｂとの間
に形成されたランド部３６より低くなっており、弁要素
３２はその内方部にてランド部３６に当接しその外方部
にて弁座部３７より離れて上方に位置するようリテーナ
３４により保持されており、従ってピストンが静止状態
にあるときには該弁座部３７と弁要素３２の外方部との
間には間隙が存在する。弁要素３２、弁座部３７等はシ
リンダ下室１０よりシリンダ上室９へ向うオイルの流れ
によって開弁方向へ変位する逆止弁を構成している。

【００２３】弁要素３２は比較的に大きい可撓性を有
し、後述する如く、シリンダ上室９よりシリンダ下室１
０へ向うオイルの流れにより弾性的に変形され弁座部３
７に着座せしめられる。弁座部３７には溝３８が形成さ
れており、この溝は着座した弁要素３２と共働してオリ
フィス通路を郭定する。又、弁要素３２は後述する如
く、シリンダ下室１０よりシリンダ上室９へ向うオイル
の流れによりリテーナ３４のばね力に抗して開弁度を増
大する方向に弾性的に撓められる。リテーナ３４は必ず
しも必要ではなく、用いられない場合には弁要素３２が
より容易に開弁方向に変形し得る。

【００２４】図３は図１に示されたショックアブソーバ
のベースバルブ構造体の拡大部分縦断面図である。

【００２５】図３に於て、ベース部材４はシリンダ下室
１０と弁室１１とを分離しており、シリンダ下室１０と
弁室１１とを連通接続する複数個の内側通路１２０と複
数個の外側通路１３０とを有している。図に於ては理解
を容易にすべく一つの内側通路１２０と一つの外側通路
１３０とが同一断面に示されているが、一般に内側通路
１２０と外側通路１３０とは軸線Ａの周りに角度をずら
して配置される。

【００２６】内側通路１２０の下端には環状ポート１２
０ａが形成されており、各内側通路１２０は該環状ポー
ト１２０ａにより他の内側通路１２０の下端に連通接続
されている。弁要素１２２、スペーサ１２３、及びスト
ッパ１２４が環状ポート１２０ａの下方にてベース部材
４の中心を軸線方向に貫通して延在するボルト１００に
嵌合して配置されており、これらはナット１０１により
ベース部材４に押付けられた状態にて固定されており、
環状ポート１２０ａの外周に形成された弁座部１２７と
共働して第二の減衰力発生弁を構成している。弁要素１
２２は通常時にはそれ自身の剛性により弁座部１２７に
着座している。弁要素１２２はシリンダ下室１０より内
側通路１２０を経て弁室１１へ向うオイルの流れによっ
て弾性変形することによって開弁し、その開弁量は内側
通路１２０を通過するオイルの動圧によって制御される
ようになっている。

【００２７】外側通路１３０の上端には環状ポート１３
０ａが形成されており、各外側通路１３０は該環状ポー
ト１３０ａにより他の外側通路１３０の上端に連通接続
されている。外側通路１３０の上方にて弁要素１３２、
スペーサ１３３、リテーナ１３４がボルト１００に嵌合
して配置されており、これらはボルト１００の下端に捩
込まれたナット１０１によりボルト１００のフランジ部
とベース部材４の間に保持されている。弁要素１３２、
スペーサ１３３、リテーナ１３４、及びストッパとして
働くボルト１００のフランジ部は各々内側通路１２０を
流れるオイルの流通を妨げないよう構成されている。環
状ポート１３０ａの外周には弁座部１３７が設けられて
おり、この弁座部は、環状ポート１３０ａと内側通路１
２０の上端に形成された環状ポート１２０ｂとの間に形
成されたランド部１３６より低くなっており、弁要素１
３２はその内方部にてランド部３６に当接しその外方部
にて弁座部１３７より離れて上方に位置するようリテー
ナ１３４に保持されており、従ってピストンが静止状態
にあるときには弁座部１３７と弁要素１３２の外方部と
の間には間隙が存在する。弁要素１３２、弁座部１３７
等はベースバルブ構造体の逆止弁を構成している。

【００２８】弁要素１３２は比較的に大きい可撓性を有
し、後述する如く、シリンダ下室１０より弁室１１へ向
うオイルの流れにより弾性的に変形され弁座部１３７に
着座せしめられ、弁座部１３７に形成された溝１３８と
共働してオリフィス通路を郭定する。また、弁要素１３
２は後述する如く、弁室１１よりシリンダ下室９へ向う
オイルの流れによりリテーナ１３４のばね力に抗して開
弁度を増大する方向に弾性的に撓められる。リテーナ１
３４は必ずしも必要ではなく、用いられない場合には弁
要素１３２がより容易に開弁方向に変形し得る。

【００２９】以上の如く構成された複筒式ショックアブ
ソーバは以下の如く作動する。

【００３０】ショックアブソーバの伸び行程、即ちピス
トン７がベース部材４より離れる方向へ駆動される場合
には、シリンダ上室９内の圧力が増大しシリンダ下室１
０内の圧力が低下するので、シリンダ上室９よりシリン
ダ下室１０へ向うオイルの流れが発生する。

【００３１】シリンダ上室９内のオイルの一部は初めに
弁座部３７と弁要素３２の間の間隙、外側通路３０を経
てシリンダ下室１０へ流れ、弁要素３２と弁座部３７と
の間の間隙を流れるオイルの動圧により図４（ａ）に示
される如く、弁要素３２の外周部が下向きに撓み弁座部
３７の上面に着座し閉弁し、溝３８と共働してオリフィ
スを郭定する。

【００３２】ピストン速度が充分高い場合には、シリン
ダ上室９より内側通路２０を経てシリンダ下室１０へ向
うオイルの流れによりコイルスプリング２６の閉弁方向
への付勢力に打勝って弁要素２２が開弁され、オイルが
シリンダ上室９より内側通路２０を経てシリンダ下室１
０へ流入する。この場合シリンダ上室９より内側通路２
０を経てシリンダ下室１０へ流れるオイルの流量及び流
速は弁要素２２の開弁量によって制限され、ここでオイ
ルの乱流による抵抗によって減衰力が発生される。

【００３３】ピストン速度が低く、シリンダ上室９より
内側通路２０を経てシリンダ下室１０へ向うオイルの流
れがコイルスプリング２６の付勢力に打勝てない場合に
は、弁要素２２は開弁し得ず、従ってシリンダ上室９よ
りシリンダ下室１０へ流れるオイルは弁要素３２と溝３
８により郭定されるオリフィス通路のみを通って流れ、
該オリフィス通路により減衰力が発生される。

【００３４】また、ショックアブソーバの伸び行程に於
ては、シリンダ下室１０内の圧力が低下することに加え
て、シリンダ内部に受入れられていたピストンロッドの
一部がシリンダ上室９の上端より外部へ抜出ることによ
り、その分の体積が減少するので、これを補うべくリザ
ーバ室８内のオイルが弁室１１及びベース部材４に設け
られた外側通路１３０を経てシリンダ下室１０へ流入す
る。外側通路１３０を流れるオイルは初め弁座部１３７
と弁要素１３２の間の間隙を通って抵抗なくシリンダ下
室１０へ流入し、更にかかるオイルの流れにより弁要素
１３２が上方に弾性的に撓められることにより弁座部１
３７と弁要素１３２との間の開弁量が増大され、従って
弁室１１より外側通路１３０を経てシリンダ下室１０へ
流れるオイルの流量が増大される。この場合弁座部１３
７と弁要素１３２の間には初めから間隙が存在し開弁状
態にあるので、従来の如く開弁が遅れることがなく、
又、開弁時に異音が発生することもない。

【００３５】ショックアブソーバの縮み行程、即ちピス
トン７がベース部材４に近付く方向へ駆動されるときに
は、シリンダ上室９内の圧力が減少しシリンダ下室１０
内の圧力が増大することによりシリンダ下室１０よりシ
リンダ上室９へ向うオイルの流れが発生されシリンダ内
へピストンロッド６が進入することによってオイルが押
しのけられることによりシリンダ下室１０より弁室１１
へ向うオイルの流れが発生される。

【００３６】シリンダ下室１０よりシリンダ上室９へ向
けて外側通路３０を流れるオイルは初め弁要素３２と弁
座部３７の間の間隙を通って抵抗なくシリンダ上室９へ
流入する。このとき弁要素３２は図４（ｂ）に示される
如く、オイルの流れにより上方に弾性的に撓められ、従
って弁要素３２と弁座部３７の間の間隙の開弁量が増大
され、これを流れるオイルの流量が増大される。この場
合弁座部３７と弁要素３２の間には初めから間隙が存在
し開弁状態にあるので、従来の如く開弁が遅れることが
なく、又、開弁時に異音が発生することもない。

【００３７】一方、シリンダ下室１０より弁室１１へ向
うオイルの流れによりベース部材４の上方に配置された
弁要素１３２は弾性的に撓められ弁座部１３７に着座
し、溝１３８と共働してオリフィス通路を郭定する。

【００３８】ピストン速度が低くオイルの流圧がさほど
大きくない場合には、シリンダ下室１０より弁室１１へ
向けて流れるオイルは弁要素１３２と溝１３８により郭
定されるオリフィス通路のみを通って流れ、ここで減衰
力が発生される。

【００３９】ピストン速度が充分高い場合にはシリンダ
下室１０よりベース部材４に形成された内側通路１２０
を流れるオイルの流圧により弁要素１２２が開弁され、
ここを通過するオイルの乱流による抵抗によって減衰力
が発生される。このときオイルの流量及び流速は弁要素
１２２の開弁量により制御される。

【００４０】図５は、本発明による逆止弁の作動特性と
従来の逆止弁の作動特性を概略的に比較するグラフであ
る。ここではピストン本体に設けられた逆止弁について
説明するが、同様のことがベースバルブ構造体に設けら
れた逆止弁についても言える。

【００４１】図に於て、横軸は第二の室として機能する
シリンダ下室１０の圧力Ｐ２と第一の室として機能する
シリンダ上室９の圧力Ｐ１の差圧ΔＰを示し、シリンダ
下室１０の圧力Ｐ２の方が高い場合を正の方向にとって
いる。縦軸は逆止弁の開弁量δを示す。

【００４２】従来の逆止弁はグラフにて破線で示されて
いる如くシリンダ下室の圧力Ｐ２がシリンダ上室の圧力
Ｐ１より大きくその差圧がΔＰａ以上になると逆止弁を
閉弁方向に付勢していたばね手段のばね力に抗して開弁
する。従ってシリンダ下室の圧力Ｐ２がシリンダ上室の
圧力Ｐ１より大きくても差圧が０〜ΔＰａの領域ではオ
イルがシリンダ下室からシリンダ上室へ流れることがで
きない。

【００４３】これに対し、実施例の逆止弁によれば、グ
ラフにて実線で示される如く、差圧ΔＰが０である場合
に逆止弁はすでに開弁状態にあり、オイルがシリンダ下
室よりシリンダ上室へ抵抗なく流れることを許し、更に
差圧ΔＰが０より大きくなると弁要素３２を保持するリ
テーナ３４のばね力に抗して開弁量が増大される。

【００４４】また、開弁状態にある逆止弁はシリンダ上
室９の圧力Ｐ１がシリンダ下室１０の圧力Ｐ２より大き
くなっても差圧が負の値であるΔＰｂに達するまで閉弁
しないが、弁要素２２はその可撓性により閉弁方向に容
易に撓められるのでΔＰｂは非常に小さい値であり、減
衰力発生機構の作動に悪影響を与えることはない。

【００４５】更に、図５に示されるグラフの傾き即ち開
弁量の変化率は弁要素を押し付ける付勢手段或いは保持
するリテーナのばね定数に関連して決定されるものであ
るが、ここでは実線にて示す実施例の逆止弁と破線にて
示す従来の逆止弁とに於てかかるばね定数が等しいもの
として表している。しかしながら、上述の実施例に於て
は、弁要素３２を中立状態に保持すべくその上方に配置
されたリテーナ３４は必ずしも必要ではなく、これがな
い場合には弁要素３２は開弁方向に容易に湾曲すること
ができ、その場合には図中仮想線で示される如くグラフ
の傾きが増大する。

【００４６】以上に於ては、本発明によるショックアブ
ソーバの一つの実施例について詳細に説明したが、本発
明はかかる実施例に限定されるものではなく、本発明の
範囲内にて他の種々の実施例が可能である。

【００４７】

【発明の効果】以上の説明より解る通り、本発明によれ
ば、ショックアブソーバの運動に関連して変化する作動
流体の流れに対する逆止弁の応答性が向上されるので、
ショックアブソーバの作動特性が改善される。また従来
の如く閉弁状態から開弁状態へ移行する際に不快な異音
が発生することが回避される。

【００４８】更に、本発明によれば、逆止弁の弁要素が
ピストン本体に対し押し付けられる必要がないので、従
来の弁要素をピストン本体へ向けて付勢するばね手段を
省略することができる。

【図面の簡単な説明】

【図１】本発明の一つの実施例である複筒式ショックア
ブソーバを示す部分縦断面図である。

【図２】図１に示されたショックアブソーバのピストン
本体部の拡大部分縦断面図である。

【図３】図１に示されたショックアブソーバのベースバ
ルブ構造体の拡大部分縦断面図である。

【図４】ピストン本体に設けられた逆止弁を示す拡大断
面図であり、（ａ）は閉弁状態を示し、（ｂ）は開弁状
態を示す。

【図５】本発明による逆止弁の作動特性を従来の逆止弁
の作動特性と比較して示すグラフである。

【符号の説明】

４…ベース部材 ５…ピストン本体 ８…リザーバ室 ９…シリンダ上室 １０…シリンダ下室 １１…弁室 ２０…内側通路 ２０ａ…環状ポート ２２…弁要素 ２７…弁座部 ３０…外側通路 ３０ａ…環状ポート ３２…弁要素 ３７…弁座部 １２０…内側通路 １２０ａ…環状ポート １２２…弁要素 １２７…弁座部 １３０…外側通路 １３０ａ…環状ポート １３２…弁要素 １３７…弁座部

Claims (1)

【特許請求の範囲】
1. 【請求項１】シリンダ内に挿入され第一及び第二の室を
   郭定するピストンと、前記ピストンに設けられ前記第一
   の室と前記第二の室とを連通接続する第一及び第二の通
   路と、前記ピストンに隣接して前記第一の室側に配設さ
   れ前記第二の室から前記第一の室へ向う作動流体の流れ
   により開弁方向に変位し前記第一の室から前記第二の室
   へ向う作動流体の流れにより閉弁方向に変位する弁要素
   と前記第一の通路の前記第一の室側の開口端に設けられ
   た弁座とを含む逆止弁と、前記第二の通路の前記第二の
   室側の開口端に設けられ前記ピストンが前記第二の室の
   側から前記第一の室の側へ移動するとき前記シリンダ内
   に生ずる前記作動流体の流れを絞る第一の減衰力発生弁
   と、前記ピストンが前記第一の室の側より前記第二の室
   の側へ移動するとき前記シリンダ内に生ずる流体の流れ
   を絞る第二の減衰力発生弁とを含み、前記弁要素は前記
   ピストンが静止状態にあるとき前記弁座との間に間隙を
   有することを特徴とするショックアブソーバ。