WO2016013961A1 - Деаэратор (варианты) - Google Patents

Деаэратор (варианты) Download PDF

Info

Publication number
WO2016013961A1
WO2016013961A1 PCT/RU2015/000466 RU2015000466W WO2016013961A1 WO 2016013961 A1 WO2016013961 A1 WO 2016013961A1 RU 2015000466 W RU2015000466 W RU 2015000466W WO 2016013961 A1 WO2016013961 A1 WO 2016013961A1
Authority
WO
WIPO (PCT)
Prior art keywords
deaeration
stage
protrusion
column
coolant
Prior art date
Application number
PCT/RU2015/000466
Other languages
English (en)
French (fr)
Inventor
Владимир Викторович БЕЗЛЕПКИН
Анжелла Геннадьевна АМЕЛЮШИНА
Лидия Дмитриевна ЛИТВИНЕНКО
Владимир Олегович КУХТЕВИЧ
Андрей Геннадиевич МИТРЮХИН
Михаил Сергеевич УСТИНОВ
Алексей Иванович КУРЧЕВСКИЙ
Original Assignee
Акционерное общество "Научно-исследовательский и проектно-конструкторский институт энергетических технологий "АТОМПРОЕКТ" (АО "АТОМПРОЕКТ")
Priority date (The priority date is an assumption and is not a legal conclusion. Google has not performed a legal analysis and makes no representation as to the accuracy of the date listed.)
Filing date
Publication date
Application filed by Акционерное общество "Научно-исследовательский и проектно-конструкторский институт энергетических технологий "АТОМПРОЕКТ" (АО "АТОМПРОЕКТ") filed Critical Акционерное общество "Научно-исследовательский и проектно-конструкторский институт энергетических технологий "АТОМПРОЕКТ" (АО "АТОМПРОЕКТ")
Priority to BR112017001521-8A priority Critical patent/BR112017001521B1/pt
Priority to CA2955688A priority patent/CA2955688C/en
Priority to JP2017525501A priority patent/JP6312935B2/ja
Priority to US15/328,435 priority patent/US10718510B2/en
Priority to MYPI2017700262A priority patent/MY191540A/en
Priority to EA201650100A priority patent/EA030592B1/ru
Priority to KR1020177004824A priority patent/KR20170039202A/ko
Priority to UAA201701676A priority patent/UA118984C2/ru
Priority to EP15825585.1A priority patent/EP3173695B1/en
Priority to CN201580040355.6A priority patent/CN107076409B/zh
Publication of WO2016013961A1 publication Critical patent/WO2016013961A1/ru

Links

Classifications

    • F—MECHANICAL ENGINEERING; LIGHTING; HEATING; WEAPONS; BLASTING
    • F22—STEAM GENERATION
    • F22D—PREHEATING, OR ACCUMULATING PREHEATED, FEED-WATER FOR STEAM GENERATION; FEED-WATER SUPPLY FOR STEAM GENERATION; CONTROLLING WATER LEVEL FOR STEAM GENERATION; AUXILIARY DEVICES FOR PROMOTING WATER CIRCULATION WITHIN STEAM BOILERS
    • F22D1/00—Feed-water heaters, i.e. economisers or like preheaters
    • F22D1/50—Feed-water heaters, i.e. economisers or like preheaters incorporating thermal de-aeration of feed-water
    • B—PERFORMING OPERATIONS; TRANSPORTING
    • B01—PHYSICAL OR CHEMICAL PROCESSES OR APPARATUS IN GENERAL
    • B01D—SEPARATION
    • B01D19/00—Degasification of liquids
    • B01D19/0021—Degasification of liquids by bringing the liquid in a thin layer
    • C—CHEMISTRY; METALLURGY
    • C02—TREATMENT OF WATER, WASTE WATER, SEWAGE, OR SLUDGE
    • C02F—TREATMENT OF WATER, WASTE WATER, SEWAGE, OR SLUDGE
    • C02F1/00—Treatment of water, waste water, or sewage
    • C02F1/20—Treatment of water, waste water, or sewage by degassing, i.e. liberation of dissolved gases
    • F—MECHANICAL ENGINEERING; LIGHTING; HEATING; WEAPONS; BLASTING
    • F22—STEAM GENERATION
    • F22B—METHODS OF STEAM GENERATION; STEAM BOILERS
    • F22B37/00—Component parts or details of steam boilers
    • F22B37/002—Component parts or details of steam boilers specially adapted for nuclear steam generators, e.g. maintenance, repairing or inspecting equipment not otherwise provided for
    • F—MECHANICAL ENGINEERING; LIGHTING; HEATING; WEAPONS; BLASTING
    • F22—STEAM GENERATION
    • F22D—PREHEATING, OR ACCUMULATING PREHEATED, FEED-WATER FOR STEAM GENERATION; FEED-WATER SUPPLY FOR STEAM GENERATION; CONTROLLING WATER LEVEL FOR STEAM GENERATION; AUXILIARY DEVICES FOR PROMOTING WATER CIRCULATION WITHIN STEAM BOILERS
    • F22D1/00—Feed-water heaters, i.e. economisers or like preheaters
    • F22D1/28—Feed-water heaters, i.e. economisers or like preheaters for direct heat transfer, e.g. by mixing water and steam
    • F22D1/30—Feed-water heaters, i.e. economisers or like preheaters for direct heat transfer, e.g. by mixing water and steam with stages, steps, baffles, dishes, circular troughs, or other means to cause interrupted or cascading fall of water
    • C—CHEMISTRY; METALLURGY
    • C02—TREATMENT OF WATER, WASTE WATER, SEWAGE, OR SLUDGE
    • C02F—TREATMENT OF WATER, WASTE WATER, SEWAGE, OR SLUDGE
    • C02F2103/00—Nature of the water, waste water, sewage or sludge to be treated
    • C02F2103/02—Non-contaminated water, e.g. for industrial water supply
    • C02F2103/023—Water in cooling circuits
    • Y—GENERAL TAGGING OF NEW TECHNOLOGICAL DEVELOPMENTS; GENERAL TAGGING OF CROSS-SECTIONAL TECHNOLOGIES SPANNING OVER SEVERAL SECTIONS OF THE IPC; TECHNICAL SUBJECTS COVERED BY FORMER USPC CROSS-REFERENCE ART COLLECTIONS [XRACs] AND DIGESTS
    • Y02—TECHNOLOGIES OR APPLICATIONS FOR MITIGATION OR ADAPTATION AGAINST CLIMATE CHANGE
    • Y02E—REDUCTION OF GREENHOUSE GAS [GHG] EMISSIONS, RELATED TO ENERGY GENERATION, TRANSMISSION OR DISTRIBUTION
    • Y02E30/00—Energy generation of nuclear origin

Definitions

  • the group of inventions relates to heat transfer technology, in particular to thermal deaerators and can be used in power plants of thermal and nuclear power plants, boiler houses.
  • the main area of application is the recharge and boron control systems of nuclear power plants (hereinafter - NPPs) with water-cooled power reactors.
  • the operation of the feed system and boron regulation is characterized by the fact that most of the time for deaeration a small (about 5 t / h) coolant flow rate is removed from the primary circuit of the reactor plant. However, periodically (in accordance with the installation regulations), the flow rate of the coolant entering the deaerator can increase by 10-15 times (up to 70 t / h).
  • the deaerator includes a two-stage deaeration column, in which the first stage provides deaeration of a small flow rate (5 - 7 t / h), and when the flow rate increases, the second stage is included in the work.
  • the deaeration column “chokes”. This is a process in which the steam necessary for heating the coolant to a state (temperature) of saturation and the formation of a purge medium, moving upward, takes the coolant with it, and carries it to the vapor.
  • the column of the specified deaerator consists of a detachable body and a cover, a water distribution device, which is a perforated plate, a layer of the nozzle and a steam distribution manifold. On the column, fittings are provided for introducing water flows, supplying steam and venting.
  • this deaerator provides reliable operation in a relatively narrow range of loads.
  • a sectioned deaeration column containing a vertical cylindrical body mounted on a tank for receiving deaerated water, means for removing water and steam, nozzles for spraying deaerated water, an evaporation channel (see patent RU JY O 95654, C02F 1/20, 2010).
  • the device also includes an open glass for receiving deaerated water with the formation of a water seal with drainage and lifting channels, while the contact zone of steam with the sprayed water is divided along its entire height into two sector sections with autonomously controlled nozzles.
  • This device allows you to control the change in load over a wide range by dividing the inkjet chamber into sections.
  • the bottom outlet of the vapor may cause water to enter the purge.
  • the closest in technical essence to the claimed solution is the deaerator of the feed system and boric regulation of nuclear power plants with a water-water power reactor (see Fomin MP, Popik V.V. “Adjustment of the work of the deaerator of the purge-make-up system of the 1st circuit together with the systems organized by leakage and afterburning of hydrogen ”, Abstracts of the 3rd international scientific and technical conference“ Putting NPPs into operation ”, Moscow, April 28–29, 2014, pp. 56–57).
  • the device contains a tank of deaerated coolant with an outlet pipe, in which there is a steam source (heat exchanger).
  • a deaeration column is installed on the tank, in which two deaeration stages are placed one above the other, consisting of a pressure plate, a distribution plate, the space between which is a jet chamber, and nozzles with disordered elements each.
  • the stages of deaeration are separated by a water seal formed by the side of the pressure plate of the upper stage and a protrusion attached to the column cover.
  • On the lid of the column an exhaust outlet pipe and one or more inlet pipes are made for supplying a coolant to the deaerator. All nozzles are placed inside the protrusion of the hydraulic lock.
  • the disadvantage of this device is its low reliability, since the deaerator is accompanied by the discharge of water into the purge and further destroys the hydrogen afterburning system, which can lead to explosions.
  • the technical result of the proposed solution is to increase the reliability of the deaerator by eliminating “flooding” and the entrainment of fluid into the purge when the deaerator load changes by an order of magnitude or more by preventing the upper part of the deaeration column from being evacuated in stationary and transient operation modes.
  • the deaerator which includes a tank with an outlet pipe and a steam source, a deaeration column installed on the tank with a cover and nozzles located on it for supplying water and blowing off the vapor, containing the upper and lower stages of deaeration, each the stage includes a pressure and distribution plate installed with the formation of a jet chamber in the space between them, and nozzles with disordered elements, while the deaeration stages are separated by a water seal, a flange of the pressure plate of the upper stage and a protrusion attached to the cover of the deaeration column, the water supply and blow-off nozzles being located inside the protrusion of the valve, according to the invention, holes are made in the protrusion of the valve, the lower edges of which are located above the upper edge of the valve body by an amount exceeding the sum the height of the coolant overflow through the side of the hydraulic lock and the hydraulic resistance of the hydraulic lock channel, while the total cross section of the holes is determined from the
  • each the stage includes a pressure and distribution plate installed with the formation of a jet chamber in the space between them, and nozzles with disordered elements, while the deaeration stages are separated by a water seal, a flange of the pressure plate of the upper stage and a protrusion attached to the cover of the deaeration column, the water supply and blow-off nozzles being located inside the protrusion of the valve, according to the invention, holes are made in the protrusion of the valve, the lower edges of which are located above the upper edge of the valve body by an amount exceeding the sum the height of the coolant overflow through the side of the hydraulic lock and the hydraulic resistance of the hydraulic lock channel, while the total cross section of the holes is determined from the
  • FIG. 1 schematically shows a deaerator (option 1); in FIG. 2 shows a deaerator column according to embodiment 1; in FIG. 3 is a view A showing a protrusion of a water seal with a hole (embodiment 1); in FIG. four a deaeration column with an additional purge pipe according to option 2 is presented; in FIG. 5 shows a deaeration column with an additional connecting pipe according to option 3.
  • the deaerator (option 1) consists of a tank 1 made in the form of a cylindrical steel vessel with an elliptical bottom and a lid.
  • a steam source 2 which is a surface-type heat exchanger made of smooth steel pipes, the heat source of which is steam from the turbine extraction (Fig. 1).
  • a deaeration column 3 is installed on the tank 1, which consists of two series-parallel deaeration steps with disordered elements.
  • water supply pipes 4 and 5 are installed, as well as a purge pipe 6.
  • an outlet pipe 7 is located at the bottom of the tank 1, which is located.
  • the first stage of deaeration includes the following elements located one below the other: pressure plate 8, jet part 9, distribution plate 10 (made with perforation) with cups 11 mounted on it and nozzle 12 with disordered elements, for example, for our example, with omega-shaped elements .
  • the second stage of deaeration is located under the first stage along the vertical axis of the device. It includes the same elements as in the first stage: a pressure plate 13, a jet part 14, a distribution plate 15 (made with perforation), on which the glasses 16 are mounted, and a nozzle with disordered elements 17.
  • the first and second stages of deaeration are separated by a water seal formed by the side 18 and the protrusion 19.
  • the upper edge of the side 18 is located above the pressure plate 8 of the first stage of deaeration.
  • the protrusion 19 is made so that its lower edge is located below the pressure plate 8 of the first stage of deaeration, and the upper edge is attached to the lid of the column 3 so that the inlet pipes 4, 5 are inside the protrusion 19.
  • the ink jet part 9 of the first stage of deaeration is connected to the blow-off nozzle 6 by a baffle 20 passing through a pressure plate 8 and connected in the upper part to the column cover 3. At the junctions of the protrusion 19 and the baffle 20 to the column cover 3, small purge openings are made.
  • holes 21 are made, located above the upper edge of the bead 18 by an amount exceeding the sum of the height of the coolant overflow through the side 18 and the hydraulic resistance of the hydraulic lock channel.
  • the total cross section of the holes 21 is determined from the condition of equality of the vapor pressure in the blowdown pipe b and in the space inside the protrusion 19.
  • the initial flow of coolant enters the deaeration column 3 through the water supply pipe 4 with a constant flow rate.
  • the process of heating it with steam begins due to condensation of the latter.
  • the vapor condenses on a heat-transfer mirror formed on the pressure plate 8 of the first stage of deaeration.
  • the coolant through the openings of the pressure plate 8 enters the jet part 9 of the first stage of deaeration, where it begins to heat up to the state of saturation with steam formed in the steam source 2.
  • the height of the side 18 of the hydraulic lock is calculated so that the level of coolant on the pressure plate 8 of the first stage of deaeration is lower, that is, the entire coolant entered only the first stage of deaeration.
  • the coolant condenses part of the vapor and comes to the distribution plate 10 of the first stage of deaeration.
  • the glasses 11 mounted on it serve to pass steam into the jet part 9, therefore, their height should be greater than the possible level of coolant and condensate on the distribution plate 10 of the first stage of deaeration.
  • the coolant enters the nozzle 12 with disordered elements, where it is finally heated to a state of saturation and degassing.
  • Disordered elements provide degassing efficiency as water spreads over their surface thin film, due to which the contact area of water and steam increases, at the same time between the elements (due to their disorder) there remains a large free section for the passage of steam.
  • the coolant and the condensate formed during its heating through the second stage of deaeration enter the tank 1, from where they go back to the circuit through the outlet pipe 7.
  • the gases released from the coolant in a mixture with some part of the steam through the baffle 20 into the blow-off pipe 6 leave the deaerator.
  • both stages of deaeration operate.
  • the flow rate through the first stage of deaeration is determined by the height of the side 18 of the hydraulic lock, the rest of the coolant enters the plate 13 of the second stage of deaeration and then into the jet part 14, onto the distribution plate 15 and into the nozzle 17 with disordered elements.
  • the steam from the steam source 2 moves towards the coolant flow: through the nozzle 17 of the second stage of deaeration, through the glasses 16 to the jet part 14, part of it then goes to the first stage, and part heats the coolant in the jet part 14 of the second stage of deaeration. Gases released from the coolant passing only the second stage of deaeration, from the volume of the jet part 14 go into the purge pipe 6 through all the elements of the first stage (positions 12, 10, 11, 9, 20).
  • the cross section of the set of holes 21 in the protrusion 19 is not enough, then the volume of the column 3 limited by the protrusion 19 is evacuated. Following this, the jet part 8 of the first stage of deaeration is evacuated, and the coolant level begins to increase in it. When the coolant level becomes greater than the height of the cup 11 on the distribution plate 10 of the first stage of deaeration, the cross-section for the blow-off passage decreases and “flooding” occurs with the coolant being carried into the nozzle 6.
  • the pressure drop on the wall of the partition 20 should be zero. For this, it is necessary that the pressure drop across the vapor resistance from the jet chamber 14 of the second stage of deaeration to the blow-off nozzle 6 be equal to the pressure drop across the vapor resistance from the jet part 14 of the second deaeration stage to the volume inside the protrusion 19.
  • the flow rate of steam which forms a pressure drop in the area from the exit from the cups 16 of the distribution plate of the second stage of deaeration to the inner space of the partition 20, is composed of a stream of steam condensing in the first stage of deaeration (paragraphs 5-7) and the blow-off steam as the first, and second steps (paragraph 8).
  • the steam flow rate that determines the pressure drop in the area from the outlet from the cups 11 to the volume inside the protrusion 19 (that is, outside the baffle 18) is made up of flows of points 1-4 and partially of point 8.
  • the pressure drop across the openings is determined 21. Knowing the amount of steam condensing in the volume inside the protrusion 18 (points 3, 4), it is possible to determine the required total flow area of the set of openings 21, which will allow the necessary amount of steam to pass through the protrusion 19.
  • this section is made in the form of several holes of the corresponding diameter, uniformly distributed around the circumference of the protrusion.
  • the lower edges of the holes 21 should be higher than the upper edge of the valve 18 by an amount exceeding the sum of the height of the coolant overflow through board 18 and the hydraulic resistance of the valve seal channel.
  • the claimed technical solution allows to eliminate the "flooding" and the entrainment of fluid into the blast when the deaerator load changes by an order of magnitude or more.
  • the deaerator is made with a two-stage column, in which the deaeration stages are separated by a water seal, and a set of holes of a given total cross section is made in the water seal ledge, which ensures equal pressures in the blow-off pipe and inside the water seal ledge above the pressure plate of the first stage.
  • the deaerator (option 2) consists of a tank 1, made in the form of a cylindrical steel vessel with elliptical bottom and cover.
  • a steam source 2 which is a surface-type heat exchanger made of smooth steel pipes, the heat source of which is steam from the turbine extraction (Fig. 4).
  • a deaeration column 3 is installed on the tank 1, which consists of two series-parallel deaeration steps with disordered elements.
  • the first stage of deaeration includes the following elements located one below the other: pressure plate 8, jet part 9, distribution plate 10 (made with perforation) with cups 11 mounted on it and nozzle 12 with disordered elements, for example, for our example, with omega-shaped elements .
  • the second stage of deaeration is located under the first stage along the vertical axis of the device. It includes the same elements as in the first stage: a pressure plate 13, a jet part 14, a distribution plate 15 (made with perforation), on which the glasses 16 are mounted, and a nozzle with disordered elements 17.
  • the first and second stages of deaeration are separated by a water seal formed by the side 18 and the protrusion 19.
  • the upper edge of the side 18 is located above the pressure plate 8 of the first stage of deaeration.
  • the protrusion 19 is made so that its lower edge is located below the pressure plate 8 of the first stage of deaeration, and the upper edge is attached to the lid of the column 3 so that the inlet pipes 4, 5 are inside the protrusion 19.
  • the inkjet part 9 of the first stage of deaeration is connected to the blow-off pipe 6 by a baffle 20 passing through a pressure plate 8 and attached at the top to the column cover 3.
  • a baffle 20 passing through a pressure plate 8 and attached at the top to the column cover 3.
  • small purge openings are made.
  • holes 21 are made, located above the upper edge of the bead 18 by an amount exceeding the sum of the height of the coolant overflow through the side 18 and the hydraulic resistance of the hydraulic lock channel.
  • the total cross section of the holes 21 is determined from the condition of equality of the vapor pressure in the blowdown pipe b and in the space inside the protrusion 19.
  • the deaerator according to option 2 (Fig. 4) contains an additional blow-off pipe 22 located on the cover of the deaeration column outside the space limited by the protrusion of the hydraulic seal 19.
  • the initial flow of coolant enters the column 3 through the water supply pipe 4 with a constant flow rate.
  • the process of heating it with steam begins due to condensation of the latter.
  • the vapor condenses on a heat-transfer mirror formed on the pressure plate 8 of the first stage of deaeration.
  • the coolant through the openings of the pressure plate 8 enters the jet part 9 of the first stage of deaeration, where it begins to heat up to the state of saturation with steam formed in the steam source 2.
  • the height of the side 18 of the hydraulic lock is calculated so that the level of coolant on the pressure plate 8 of the first stage of deaeration is lower, that is, the entire coolant entered only the first stage of deaeration.
  • the coolant condenses part of the vapor and comes to the distribution plate 10 of the first stage of deaeration.
  • the glasses 11 installed on it serve to pass steam into the jet part 9, therefore their height should be greater than the possible level of coolant and condensate on the distribution plate 10 of the first stage of deaeration.
  • the coolant enters the nozzle 12 with disordered elements, where it is finally heated to a state of saturation and degassing.
  • Disordered elements ensure the effectiveness of degassing, since water spreads over their surface with a thin film, due to which the contact area of water and steam increases, at the same time there is a large free section for the passage of steam between the elements (due to their disorder).
  • the coolant and the condensate formed during its heating through the second stage of deaeration enter the tank 1, from where they go back to the circuit through the outlet pipe 7.
  • the gases released from the coolant in a mixture with some part of the steam through the baffle 20 into the blow-off pipe 6 leave the deaerator.
  • both stages of deaeration operate.
  • the flow rate through the first stage of deaeration is determined by the height of the side 18 of the hydraulic lock, the rest of the coolant enters the plate 13 of the second stage of deaeration and then into the jet part 14, onto the distribution plate 15 and into the nozzle 17 with disordered elements.
  • the evaporation of the second stage of deaeration does not need to pass through the first stage, respectively, the gas flow through the first stage decreases, and the supply to "flooding" increases.
  • the margin to the “flooding” mode was determined as the ratio of the maximum steam velocity to the calculated steam velocity according to RTM 108.030.21-78.
  • the maximum steam velocity depends on the density of irrigation, nozzle resistance and a number of other parameters.
  • the estimated steam velocity is the ratio of the volumetric flow rate of steam to the live section of the nozzle.
  • the volumetric flow rate of steam passing through the nozzle is the sum of the steam flow rate necessary to heat up the coolant to a saturation state (during steam heating, this steam condenses, i.e., its flow rate decreases as it moves) and the steam that goes into the blow-off, non-condensing gases released from water during deaeration.
  • the deaerator (option 3) consists of a tank 1, made in the form of a cylindrical steel vessel with an elliptical bottom and a lid.
  • a steam source 2 which is a surface-type heat exchanger made of smooth steel pipes, the heat source of which is steam from a turbine extraction (Fig. 5).
  • a deaeration column 3 is installed on the tank 1, which consists of two series-parallel deaeration steps with disordered elements.
  • the first stage of deaeration includes the following elements located one below the other: pressure plate 8, jet part 9, distribution plate 10 (made with perforation) with cups 11 mounted on it and nozzle 12 with disordered elements, for example, for our example, with omega-shaped elements .
  • the second stage of deaeration is located under the first stage along the vertical axis of the device. It includes the same elements as in the first stage: a pressure plate 13, a jet part 14, a distribution plate 15 (made with perforation), on which the glasses 16 are mounted, and a nozzle with disordered elements 17.
  • the first and second stages of deaeration are separated by a water seal formed by the side 18 and the protrusion 19.
  • the upper edge of the side 18 is located above the pressure plate 8 of the first stage of deaeration.
  • the protrusion 19 is made so that its lower edge is located below the pressure plate 8 of the first stage of deaeration, and the upper edge is attached to the lid of the column 3 so that the inlet pipes 4, 5 are inside the protrusion 19.
  • the ink jet part 9 of the first stage of deaeration is connected to the blow-off nozzle 6 by a baffle 20 passing through a pressure plate 8 and connected in the upper part to the column cover 3.
  • small purge openings are made.
  • holes 21 are made, located above the upper edge of the bead 18 by an amount exceeding the sum of the height of the coolant overflow through the side 18 and the hydraulic resistance of the hydraulic lock channel.
  • the total cross section of the holes 21 is determined from the condition of equality of the vapor pressure in the blowdown pipe b and in the space inside the protrusion 19.
  • the deaerator contains an additional blow-off pipe 22 located on the cover of the deaeration column outside the space bounded by the protrusion of the water seal 19.
  • the deaerator (option 3) further comprises a connecting pipe 23, which connects the first stage of deaeration (nozzle 12) directly to the space of the storage tank 1, passing through the nozzle 17 through (Fig. 5).
  • Deaerator (option 3) works as follows.
  • the initial flow of coolant enters the column 3 through the water supply pipe 4 with a constant flow rate.
  • the process of heating it with steam begins due to condensation of the latter.
  • the vapor condenses on a heat-transfer mirror formed on the pressure plate 8 of the first stage of deaeration.
  • the coolant through the openings of the pressure plate 8 enters the jet part 9 of the first stage of deaeration, where it begins to heat up to the state of saturation with steam formed in the steam source 2.
  • the height of the side 18 of the hydraulic lock is designed so that the level of coolant on the pressure plate 8 of the first stage of deaeration was lower, that is, the entire coolant entered only the first stage of deaeration.
  • the coolant condenses part of the vapor and comes to the distribution plate 10 of the first stage of deaeration.
  • the glasses 11 mounted on it serve to pass steam into the jet part 9, therefore, their height should be greater than the possible level of coolant and condensate on the distribution plate 10 of the first stage of deaeration.
  • the coolant enters the nozzle 12 with disordered elements, where it is finally heated to a state of saturation and degassing.
  • Disordered elements ensure the effectiveness of degassing, since water spreads over their surface with a thin film, due to which the contact area of water and steam increases, at the same time there is a large free section for the passage of steam between the elements (due to their disorder).
  • the flow rate through the first stage of deaeration is determined by the height of the side 18 of the hydraulic lock, the rest of the coolant enters the plate 13 of the second stage of deaeration and then into the jet part 14, onto the distribution plate 15 and into the nozzle 17 with disordered elements.
  • the steam from the steam source 2 moves towards the coolant flow: to the first stage of deaeration through the nozzle 23, to the second through the nozzle 17 of the second stage of deaeration, through the nozzles 16 to the jet part 14.
  • the steam passing through the connecting pipe 23 enters only the first stage of deaeration, the steam passing through the second stage heats the coolant in the nozzle 17 and the jet part 14.
  • the gases released from the coolant passing through the first stage of deaeration go into the purge pipe 6, the gases released from the coolant passing through the second the stump of deaeration, from the volume of the ink jet part 14 go into the blowdown pipe 22.
  • the deaeration stages work in parallel, which reduces the flow rate of steam and water through the second stage, introduces an unambiguous calculation, thereby increasing the reliability of the calculation and operation of the deaerator as a whole.
  • the deaerator (options) can be used in other systems characterized by a large range of changes in the flow rate of the coolant entering the deaeration.

Landscapes

  • Engineering & Computer Science (AREA)
  • Physics & Mathematics (AREA)
  • General Engineering & Computer Science (AREA)
  • Thermal Sciences (AREA)
  • Mechanical Engineering (AREA)
  • Chemical & Material Sciences (AREA)
  • High Energy & Nuclear Physics (AREA)
  • Life Sciences & Earth Sciences (AREA)
  • Hydrology & Water Resources (AREA)
  • Environmental & Geological Engineering (AREA)
  • Water Supply & Treatment (AREA)
  • Organic Chemistry (AREA)
  • Chemical Kinetics & Catalysis (AREA)
  • Degasification And Air Bubble Elimination (AREA)
  • Turbine Rotor Nozzle Sealing (AREA)
  • Heat-Exchange Devices With Radiators And Conduit Assemblies (AREA)
  • Vacuum Packaging (AREA)

Abstract

Группа изобретений относится к относится к теплообменной технике. Устройство включает бак с выходным патрубком и источником пара, деаэрационную колонку с крышкой и расположенными на ней патрубками для подвода воды и сдувки выпара, содержащую верхнюю и нижнюю ступени деаэрации. Каждая ступень включает напорную и распределительную тарелки, установленные с образованием струйной камеры в пространстве между ними, и насадки с неупорядоченными элементами. Ступени деаэрации разделены гидрозатвором, образованным бортом напорной тарелки верхней ступени и выступом, присоединенным к крышке деаэрационной колонки. Патрубки подвода воды и сдувки выпара расположены внутри выступа гидрозатвора, в выступе которого выполнены отверстия. Нижние кромки отверстий расположены выше верхней кромки борта гидрозатвора на величину, превышающую сумму высоты перелива теплоносителя через борт гидрозатвора и гидравлического сопротивления канала гидрозатвора. Суммарное сечение отверстий определено из условия равенства давления пара в патрубке сдувки и в пространстве внутри выступа гидрозатвора. Повышает надежность работы.

Description

ДЕАЭРАТОР (ВАРИАНТЫ)
Область техники
Группа изобретений относится к теплообменной технике, в частности к термическим деаэраторам и может быть использована в энергоустановках тепловых и атомных электростанций, котельных.
Заявляемые технические решения относятся к классу термических деаэраторов с насадкой из неупорядоченных элементов. Предшествующий уровень техники
Основная область применения - системы подпитки и борного регулирования атомных электрических станций (далее - АЭС) с водоводянными энергетическими реакторами.
Работа системы подпитки и борного регулирования характеризуется тем, что большую часть времени на деаэрацию подается небольшой (порядка 5 т/ч) расход теплоносителя, выводимого из первого контура реакторной установки. Однако периодически (в соответствии с регламентом работы установки) расход теплоносителя, поступающего в деаэратор, может увеличиваться в 10 - 15 раз (до 70 т/ч).
В связи с этим деаэратор, как правило, имеет в своем составе двухступенчатую деаэрационную колонку, в которой первая ступень обеспечивает деаэрацию небольшого расхода (5 - 7 т/ч), а при увеличении расхода в работу включается вторая ступень.
Как показывает опыт эксплуатации таких деаэраторов на АЭС, при увеличении нагрузки происходит «захлебывание» деаэрационной колонки. Это процесс, при котором пар, необходимый для подогрева теплоносителя до состояния (температуры) насыщения и образования среды сдувки, двигаясь вверх, захватывает с собой теплоноситель, и уносит его в выпар.
Для АЭС это особенно опасно, поскольку выпар направляется в систему дожигания водорода, которого много в теплоносителе, а попадающий в систему дожигания теплоноситель выводит ее из строя. Отказ системы дожигания водорода чреват взрывами гремучей смеси.
Расчеты деаэрационной колонки на гидродинамическую устойчивость (определение запаса до «захлебывания») с помощью существующих методик (например, руководящий технический материал «Расчет и проектирование термических деаэраторов», РТМ 108.030.21-78, изм. 1), не дали ответа на вопрос, почему процесс захлебывания имеет место.
Потребовался более глубокий анализ работы отдельных узлов колонки и деаэратора в целом с целью определения причин «захлебывания» деаэратора и поиска решения, обеспечивающего надежную работу деаэратора во всех, включая переходные, режимах его работы.
Известен деаэратор, включающий колонку с неупорядоченными элементами (см. Оликер И.И., Пермяков В.А. «Термическая деаэрация воды на тепловых электростанциях», Ленинград, Энергия, 1971, стр. 31- 35).
Колонка указанного деаэратора состоит из разъемного корпуса и крышки, водораспределительного устройства, представляющего собой перфорированную тарелку, слоя насадки и парораспределительного коллектора. На колонке предусмотрены штуцеры для ввода потоков воды, подвода пара и отвода выпара.
Недостатком данного деаэратора является ограниченный диапазон изменения нагрузки, определяемый наличием только одной ступени. При резком снижении нагрузки относительно расчетной слой воды на водораспределительном устройстве становится настолько мал, что не покрывает его полностью, возникают условия для «прорыва» греющего пара в водораспределительное устройство, при резком увеличении нагрузки возникают условия «захлебывания».
Таким образом, данный деаэратор обеспечивает надежную работу в сравнительно узком диапазоне нагрузок. Известна также секционированная деаэрационная колонка, содержащая установленный на баке для приема деаэрированной воды вертикальный цилиндрический корпус, средства отвода воды и пара, форсунки для распыла деаэрируемой воды, выпарной канал (см. патент RU JYO 95654, C02F 1/20, 2010).
Устройство также включает открытый стакан для приема деаэрированной воды с образованием гидрозатвора с водоспускным и подъемным каналами, при этом зона контакта пара с распыливаемой водой разделена по всей ее высоте на две секторные секции с автономно управляемыми форсунками.
Данное устройство позволяет за счет разделения струйной камеры на секции управлять изменением нагрузки в широком диапазоне.
Недостатками устройства являются:
- необходимость управления расходом каждой форсунки;
- увеличение диапазона расхода деаэрируемой воды требует увеличения количества секций, соответственно, растут массо-габаритные показатели деаэрационной колонки;
- процесс нагрева теплоносителя и его деаэрации выстроен по прямоточной схеме, менее интенсивной, чем противоточная;
- использована только струйная часть, в то время как насадки с неупорядоченными насадками обеспечивают большую интенсивность процесса;
- нижний отвод выпара может приводить к попаданию воды в сдувку. Наиболее близким по технической сущности к заявляемому решению является деаэратор системы подпитки и борного регулирования АЭС с водоводяным энергетическим реактором (см. Фомин М.П., Попик В.В. «Наладка работы деаэратора системы продувки-подпитки 1-го контура совместно с системами организованных протечек и дожигания водорода», Сборник тезисов 3-й международной научно-технической конференции «Ввод АЭС в эксплуатацию», Москва, 28 - 29 апреля 2014, стр. 56 - 57). Устройство содержит бак деаэрированного теплоносителя с выходным патрубком, в котором находится источник пара (теплообменник). На баке установлена деаэрационная колонка, в которой размещены друг над другом две ступени деаэрации, состоящие из напорной тарелки, распределительной тарелки, пространство между которыми является струйной камерой, и насадки с неупорядоченными элементами каждая.
Ступени деаэрации разделены гидрозатвором, образованным бортом напорной тарелки верхней ступени и выступом, присоединенным к крышке колонки. На крышке колонки выполнены выходной патрубок сдувки и один или несколько входных патрубков для подачи в деаэратор теплоносителя. Все патрубки размещены внутри выступа гидрозатвора.
Недостатком данного устройства является его низкая надежность, так как работа деаэратора сопровождается забросом воды в сдувку и далее выводит из строя систему дожигания водорода, что может приводить к взрывам.
Раскрытие изобретения
Технический результат заявляемого решения заключается в повышении надежности работы деаэратора путем исключения «захлебывания» и уноса жидкости в сдувку при изменении нагрузки деаэратора на порядок и более раз за счет предотвращения вакуумирования верхней части деаэрационной колонки в стационарных и переходных режимах работы.
Для достижения указанного технического результата в деаэраторе
(вариант 1), включающем бак с выходным патрубком и источником пара, установленную на баке деаэрационную колонку с крышкой и расположенными на ней патрубками для подвода воды и сдувки выпара, содержащую верхнюю и нижнюю ступени деаэрации, при этом каждая ступень включает напорную и распределительную тарелки, установленные с образованием струйной камеры в пространстве между ними, и насадки с неупорядоченными элементами, при этом ступени деаэрации разделены гидрозатвором, образованным бортом напорной тарелки верхней ступени и выступом, присоединенным к крышке деаэрационной колонки, причем патрубки подвода воды и сдувки выпара расположены вну ри выступа гидрозатвора, согласно изобретению, в выступе гидрозатвора выполнены отверстия, нижние кромки которых расположены выше верхней кромки борта гидрозатвора на величину, превышающую сумму высоты перелива теплоносителя через борт гидрозатвора и гидравлического сопротивления канала гидрозатвора, при этом суммарное сечение отверстий определено из условия равенства давления пара в патрубке сдувки и в пространстве внутри выступа гидрозатвора.
Для достижения указанного технического результата в деаэраторе (вариант 2), включающем бак с выходным патрубком и источником пара, установленную на баке деаэрационную колонку с крышкой и расположенными на ней патрубками для подвода воды и сдувки выпара, содержащую верхнюю и нижнюю ступени деаэрации, при этом каждая ступень включает напорную и распределительную тарелки, установленные с образованием струйной камеры в пространстве между ними, и насадки с неупорядоченными элементами, при этом ступени деаэрации разделены гидрозатвором, образованным бортом напорной тарелки верхней ступени и выступом, присоединенным к крышке деаэрационной колонки, причем патрубки подвода воды и сдувки выпара расположены внутри выступа гидрозатвора, согласно изобретению, в выступе гидрозатвора выполнены отверстия, нижние кромки которых расположены выше верхней кромки борта гидрозатвора на величину, превышающую сумму высоты перелива теплоносителя через борт гидрозатвора и гидравлического сопротивления канала гидрозатвора, при этом суммарное сечение отверстий определено из условия равенства давления пара в патрубке сдувки и в пространстве внутри выступа гидрозатвора, а на крышке деаэрационной колонки установлен дополнительный патрубок сдувки пара, расположенный снаружи выступа гидрозатвора.
Для достижения указанного технического результата в деаэраторе (вариант 3), включающем бак с выходным патрубком и источником пара, установленную на баке деаэрационную колонку с крышкой и расположенными на ней патрубками для подвода воды и сдувки выпара, содержащую верхнюю и нижнюю ступени деаэрации, при этом каждая ступень включает напорную и распределительную тарелки, установленные с образованием струйной камеры в пространстве между ними, и насадки с неупорядоченными элементами, при этом ступени деаэрации разделены гидрозатвором, образованным бортом напорной тарелки верхней ступени и выступом, присоединенным к крышке деаэрационной колонки, причем патрубки подвода воды и сдувки выпара расположены внутри выступа гидрозатвора, согласно изобретению, в выступе гидрозатвора выполнены отверстия, нижние кромки которых расположены выше верхней кромки борта гидрозатвора на величину, превышающую сумму высоты перелива теплоносителя через борт гидрозатвора и гидравлического сопротивления канала гидрозатвора, при этом суммарное сечение отверстий определено из условия равенства давления пара в патрубке сдувки и в пространстве внутри выступа гидрозатвора, а на крышке деаэрационной колонки установлен дополнительный патрубок сдувки пара, расположенный снаружи выступа гидрозатвора, и верхняя ступень деаэрации соединена непосредственно с баком посредством соединительного патрубка, проходящего насквозь через нижнюю ступень деаэрации.
Краткое описание чертежей
Сущность предложения поясняется чертежами, где на фиг. 1 схематично представлен деаэратор (вариант 1); на фиг. 2 представлена колонка деаэратора по варианту 1 ; на фиг. 3 представлен вид А, на котором показан выступ гидрозатвора с отверстием (вариант 1); на фиг. 4 представлена деаэрационная колонка с дополнительным патрубком сдувки по варианту 2; на фиг. 5 представлена деаэрационная колонка с дополнительным соединительным патрубком по варианту 3.
Следует учесть, что на чертежах представлены только те детали, которые необходимы для понимания существа предложения, а сопутствующее оборудование, хорошо известное специалистам в данной области, на чертежах не представлено.
На чертежах использованы следующие позиции: 1 - бак; 2 - источник пара; 3 - деаэрационная колонка; 4 и 5 - патрубки подачи воды; 6 - патрубок сдувки; 7 - выходной патрубок; 8 - напорная тарелка первой ступени деаэрации; 9 - струйная часть первой ступени деаэрации; 10 - распределительная тарелка первой ступени деаэрации; 11 - стаканы распределительной тарелки первой ступени деаэрации; 12 - насадка с неупорядоченными элементами первой ступени деаэрации; 13 - напорная тарелка второй ступени деаэрации; 14 - струйная часть второй ступени деаэрации; 15 - распределительная тарелка второй ступени деаэрации;
16 - стаканы распределительной тарелки второй ступени деаэрации;
17 - насадка с неупорядоченными элементами второй ступени деаэрации;
18 - борт гидрозатвора; 19 - выступ гидрозатвора; 20 - выгородка; 21 - отверстия, выполненные в выступе гидрозатвора; 22 - дополнительный патрубок сдувки для варианта 2; 23 - дополнительный соединительный патрубок для варианта 3.
Деаэратор (вариант 1) состоит из бака 1, выполненного в виде цилиндрического стального сосуда с эллиптическими днищем и крышкой. В нижней части бака 1 размещен источник пара 2, представляющий собой теплообменник поверхностного типа, выполненный из гладких стальных труб, источником тепла в котором является пар из отбора турбины (фиг. 1).
На баке 1 установлена деаэрационная колонка 3, которая состоит из двух последовательно-параллельных ступеней деаэрации с неупорядоченными элементами. В крышке колонки Зустановлены патрубки подачи воды 4 и 5, а также патрубок сдувки 6. В нижней части бака 1 расположен выходной патрубок 7.
Первая ступень деаэрации включает расположенные друг под другом следующие элементы: напорную тарелку 8, струйную часть 9, распределительную тарелку 10 (выполнена с перфорацией) с установленными на ней стаканами 11 и насадку 12 с неупорядоченными элементами, например, для нашего примера конкретного выполнения с омегообразными элементами.
Вторая ступень деаэрации расположена под первой ступенью по вертикальной оси устройства. Она включает такие же элементы, как в первой ступени: напорную тарелку 13, струйную часть 14, распределительную тарелку 15 (выполнена с перфорацией), на которой установлены стаканы 16, и насадку с неупорядоченными элементами 17.
Первая и вторая ступени деаэрации разделены гидрозатвором, образованным бортом 18 и выступом 19. Верхняя кромка борта 18 расположена выше напорной тарелки 8 первой ступени деаэрации. Выступ 19 выполнен так, что его нижняя кромка расположена ниже напорной тарелки 8 первой ступени деаэрации, а верхняя кромка присоединена к крышке колонки 3 так, чтобы входные патрубки 4, 5 оказались внутри выступа 19.
Струйная часть 9 первой ступени деаэрации соединена с патрубком сдувки 6 выгородкой 20, проходящей через напорную тарелку 8 и присоединенной в верхней части к крышке колонки 3. В местах примыкания выступа 19 и выгородки 20 к крышке колонки 3 выполнены небольшие продувочные отверстия.
В выступе 19 выполнены отверстия 21, расположенные выше верхней кромки борта 18 на величину, превышающую сумму высоты перелива теплоносителя через борт 18 и гидравлического сопротивления канала гидрозатвора. Суммарное сечение отверстий 21 определено из условия равенства давления пара в патрубке сдувки б и в пространстве внутри выступа 19.
Варианты осуществления изобретения.
Деаэратор (вариант 1) работает следующим образом.
Исходный поток теплоносителя (продувки контура) поступает в деаэрационную колонку 3 через патрубок подачи воды 4 с постоянным расходом. Как только теплоноситель попадает в деаэратор, начинается процесс его нагрева паром за счет конденсации последнего. Кроме того, пар конденсируется на зеркале теплоносителя, образующемся на напорной тарелке 8 первой ступени деаэрации. Теплоноситель через отверстия напорной тарелки 8 попадает в струйную часть 9 первой ступени деаэрации, где начинается его нагрев до состояния насыщения паром, образующимся в источнике пара 2.
Высота борта 18 гидрозатвора рассчитана таким образом, чтобы уровень теплоносителя на напорной тарелке 8 первой ступени деаэрации был ниже, то есть весь теплоноситель поступал только в первую ступень деаэрации.
Нагреваясь в струйной части 9 первой ступени деаэрации, теплоноситель конденсирует часть пара и приходит на распределительную тарелку 10 первой ступени деаэрации. Установленные на ней стаканы 11 служат для пропуска пара в струйную часть 9, поэтому их высота должна быть больше, чем возможный уровень теплоносителя и конденсата на распределительной тарелке 10 первой ступени деаэрации.
Через перфорацию распределительной тарелки 10 первой ступени деаэрации теплоноситель поступает в насадку 12 с неупорядоченными элементами, где происходит его окончательный нагрев до состояния насыщения и дегазация. Неупорядоченные элементы обеспечивают эффективность дегазации, поскольку вода растекается по их поверхности тонкой пленкой, за счет чего увеличивается площадь контакта воды и пара, в то же время между элементами (в силу их неупорядоченности) остается большое свободное сечение для прохода пара.
Далее теплоноситель и образовавшийся в процессе его нагрева конденсат через вторую ступень деаэрации поступают в бак 1, откуда через выходной патрубок 7 поступают обратно в контур. Газы, выделившиеся из теплоносителя в смеси с некоторой частью пара через выгородку 20 в патрубок сдувки 6 уходят из деаэратора.
При поступлении в деаэратор дополнительного потока теплоносителя (например, подпитки) через входной патрубок 5 и/или значительного увеличения расхода через входной патрубок 4 напорная тарелка 8 первой ступени деаэрации перестает пропускать весь теплоноситель в первую ступень. Уровень на тарелке 8 начинает расти, становится больше высоты борта 18 гидрозатвора и начинается перелив теплоносителя на напорную тарелку 13 второй ступени деаэрации.
Таким образом, при больших расходах теплоносителя работают обе ступени деаэрации. Расход через первую ступень деаэрации определяется высотой борта 18 гидрозатвора, весь остальной теплоноситель попадает на тарелку 13 второй ступени деаэрации и далее в струйную часть 14, на распределительную тарелку 15 и в насадку 17 с неупорядоченными элементами.
Пар из источника пара 2 двигается навстречу потоку теплоносителя: через насадку 17 второй ступени деаэрации, через стаканы 16 в струйную часть 14, часть его далее идет в первую ступень, а часть нагревает теплоноситель в струйной части 14 второй ступени деаэрации. Газы, выделившиеся из теплоносителя, проходящего только вторую ступень деаэрации, из объема струйной части 14 уходят в патрубок сдувки 6 через все элементы первой ступени (позиции 12, 10, 11, 9, 20).
ю Для обеспечения надежной работы деаэратора важно, чтобы в процессе его работы, как в стационарных, так и в переходных режимах не происходило «захлебывания».
Для этого необходимо правильно выбирать сечения насадок с неупорядоченными элементами 12 и 17, а также обеспечить равенство давления во всех частях колонки 3.
Выбор сечений насадок выполняют согласно нормативным документам (руководящий технический материал «Расчет и проектирование термических деаэраторов», РТМ 108.030.21-78, изм. 1).
Если проходное сечение набора отверстий 21 в выступе 19 недостаточно, то объем колонки 3 ограниченный выступом 19 вакуумируется. Вслед за этим вакуумируеся струйная часть 8 первой ступени деаэрации и в ней начинает расти уровень теплоносителя. Когда уровень теплоносителя становится больше высоты стакана 11 на распределительной тарелке 10 первой ступени деаэрации, сечение для прохода сдувки уменьшается и возникает «захлебывание» с уносом теплоносителя в штуцер 6.
Выбор сечения набора отверстий 21 в выступе 19 осуществляется из условия: перепад давления на стенке выгородки 20 должен быть нулевым. Для этого необходимо, чтобы перепад давления на преодоление сопротивления паром от струйной камеры 14 второй ступени деаэрации до штуцера сдувки 6 был равен перепаду давления на преодоление сопротивления паром от струйной части 14 второй ступени деаэрации до объема внутри выступа 19.
В струйную часть 14 второй ступени деаэрации через стаканы 16 попадает количество пара, который расходуется следующим образом:
1. Конденсируется на струях струйной части 14.
2. Конденсируется на зеркале напорной тарелки 13.
3. Конденсируется на струях теплоносителя, истекающих из входных патрубков 4, 5. 4. Конденсируется на зеркале напорной тарелки 8.
5. Конденсируется в насадке 12.
6. Конденсируется на распределительной тарелке 10.
7. Конденсируется в струйной части 9.
8. Вместе с газами деаэрации уходит в патрубок 6 через выгородку 20.
Таким образом, расход пара, который формирует перепад давления на участке от выхода из стаканов 16 распределительной тарелки второй ступени деаэрации до внутреннего пространства выгородки 20, складывается из потока пара, конденсирующегося в первой ступени деаэрации (пункты 5-7) и пара сдувки как первой, так и второй ступеней (пункт 8). Расход пара, определяющий перепад давления на участке от выхода из стаканов 11 до объема внутри выступа 19 (то есть снаружи выгородки 18), складывается из потоков пунктов 1-4 и частично пункта 8.
Из условия равенства этих перепадов давления определяется перепад давления на отверстиях 21. Зная количество пара, конденсирующегося в объеме внутри выступа 18 (пункты 3, 4), можно определить необходимое суммарное проходное сечение набора отверстий 21, которое обеспечит пропуск необходимого количества пара через выступ 19.
Технически это сечение выполняется в виде нескольких отверстий соответствующего диаметра, равномерно распределенных по окружности выступа. Во избежание перекрытия части сечения теплоносителем, находящимся на напорной тарелке 8, нижние кромки отверстий 21 должны располагаться выше верхней кромки борта 18 гидрозатвора на величину, превышающую сумму высоты перелива теплоносителя через борт 18 и гидравлического сопротивления канала гидрозатвора.
Приводим методику конкретного расчета диаметра отверстий 21, их суммарного сечения при равенстве давлений в патрубке сдувки 6 и внутри выступа 19 гидрозадвора над напорной тарелкой 8 первой ступени:
1. Выполняли расчет конденсации пара в верхней камере колонки деаэратора по методике: КОРСАР/И 1.1. Теплогидравлический расчетный код. Методика расчета замыкающих соотношений и отдельных физических явлений контурной теплогидравлики.- Сосновый Бор: НИТИ им. А.П. Александрова, 2001 г.- 147 с.
2. Осуществляли расчет превышения уровня, обеспечивающего перелив избытка воды с распределительной тарелки 8 на распределительную тарелку 13 через борт 18 гидрозатвора по методике: А.В. Караушев. Речная гидравлика.- Л.: Гидрометеорологическое издательство, 1969 г.- 417 с.
При расчете уровня учитывалось гидравлическое сопротивление канала гидрозатвора.
3. Проводили расчеты гидравлического сопротивления в соответствии с материалом: Идельчик И.Е. Справочник по гидравлическим сопротивлениям. М.: «Машиностроение», 1975. -559 с.
В результате для деаэратора борного регулирования получили следующие данные: для прохода пара в выступе 19 гидрозатвора необходимо предусмотреть отверстия 21 общим сечением F=0,0038 M , которое можно обеспечить 12 отверстиями диаметром 20 мм (12·π·(20· 10- 3)2/4 = 0,00377 м2).
Заявляемое техническое решение позволяет исключить «захлебывание» и унос жидкости в сдувку при изменении нагрузки деаэратора на порядок и более.
Деаэратор выполнен с двухступенчатой колонкой, в которой ступени деаэрации разделены гидрозатвором, а в выступе гидрозатвора выполнен набор отверстий заданного суммарного сечения, обеспечивающий равенство давлений в патрубке сдувки и внутри выступа гидрозадвора над напорной тарелкой первой ступени.
Это снимает проблему вакуумирования верхней части деаэрационной колонки, повышает надежность устройства.
Деаэратор (вариант 2) состоит из бака 1 , выполненный в виде выполненного в виде цилиндрического стального сосуда с эллиптическими днищем и крышкой. В нижней части бака 1 размещен источник пара 2, представляющий собой теплообменник поверхностного типа, выполненный из гладких стальных труб, источником тепла в котором является пар из отбора турбины (фиг. 4).
На баке 1 установлена деаэрационная колонка 3, которая состоит из двух последовательно-параллельных ступеней деаэрации с неупорядоченными элементами.
В крышке колонки Зустановлены патрубки подачи воды 4 и 5, а также патрубок сдувки 6. В нижней части бака 1 расположен выходной патрубок 7.
Первая ступень деаэрации включает расположенные друг под другом следующие элементы: напорную тарелку 8, струйную часть 9, распределительную тарелку 10 (выполнена с перфорацией) с установленными на ней стаканами 11 и насадку 12 с неупорядоченными элементами, например, для нашего примера конкретного выполнения с омегообразными элементами.
Вторая ступень деаэрации расположена под первой ступенью по вертикальной оси устройства. Она включает такие же элементы, как в первой ступени: напорную тарелку 13, струйную часть 14, распределительную тарелку 15 (выполнена с перфорацией), на которой установлены стаканы 16, и насадку с неупорядоченными элементами 17.
Первая и вторая ступени деаэрации разделены гидрозатвором, образованным бортом 18 и выступом 19. Верхняя кромка борта 18 расположена выше напорной тарелки 8 первой ступени деаэрации. Выступ 19 выполнен так, что его нижняя кромка расположена ниже напорной тарелки 8 первой ступени деаэрации, а верхняя кромка присоединена к крышке колонки 3 так, чтобы входные патрубки 4, 5 оказались внутри выступа 19.
Струйная часть 9 первой ступени деаэрации соединена с патрубком сдувки 6 выгородкой 20, проходящей через напорную тарелку 8 и присоединенной в верхней части к крышке колонки 3. В местах примыкания выступа 19 и выгородки 20 к крышке колонки 3 выполнены небольшие продувочные отверстия. В выступе 19 выполнены отверстия 21, расположенные выше верхней кромки борта 18 на величину, превышающую сумму высоты перелива теплоносителя через борт 18 и гидравлического сопротивления канала гидрозатвора.
Суммарное сечение отверстий 21 определено из условия равенства давления пара в патрубке сдувки б и в пространстве внутри выступа 19.
Деаэратор по варианту 2 (фиг. 4) содержит дополнительный патрубок сдувки 22, расположенный на крышке деаэрационной колонки вне пространства, ограниченного выступом гидрозатвора 19.
Деаэратор (вариант 2) работает следующим образом.
Исходный поток теплоносителя (продувки контура) поступает в колонку 3 через патрубок подачи воды 4 с постоянным расходом. Как только теплоноситель попадает в деаэратор, начинается процесс его нагрева паром за счет конденсации последнего. Кроме того, пар конденсируется на зеркале теплоносителя, образующемся на напорной тарелке 8 первой ступени деаэрации. Теплоноситель через отверстия напорной тарелки 8 попадает в струйную часть 9 первой ступени деаэрации, где начинается его нагрев до состояния насыщения паром, образующимся в источнике пара 2.
Высота борта 18 гидрозатвора рассчитана таким образом, чтобы уровень теплоносителя на напорной тарелке 8 первой ступени деаэрации был ниже, то есть весь теплоноситель поступал только в первую ступень деаэрации.
Нагреваясь в струйной части 9 первой ступени деаэрации, теплоноситель конденсирует часть пара и приходит на распределительную тарелку 10 первой ступени деаэрации. Установленные на ней стаканы 11 служат для пропуска пара в струйную часть 9, поэтому их высота должна быть больше, чем возможный уровень теплоносителя и конденсата на распределительной тарелке 10 первой ступени деаэрации.
Через перфорацию распределительной тарелки 10 первой ступени деаэрации теплоноситель поступает в насадку 12 с неупорядоченными элементами, где происходит его окончательный нагрев до состояния насыщения и дегазация. Неупорядоченные элементы обеспечивают эффективность дегазации, поскольку вода растекается по их поверхности тонкой пленкой, за счет чего увеличивается площадь контакта воды и пара, в то же время между элементами (в силу их неупорядоченности) остается большое свободное сечение для прохода пара.
Далее теплоноситель и образовавшийся в процессе его нагрева конденсат через вторую ступень деаэрации поступают в бак 1, откуда через выходной патрубок 7 поступают обратно в контур. Газы, выделившиеся из теплоносителя в смеси с некоторой частью пара через выгородку 20 в патрубок сдувки 6 уходят из деаэратора.
При поступлении в деаэратор дополнительного потока теплоносителя (например, подпитки) через входной патрубок 5 и/или значительного увеличения расхода через входной патрубок 4 напорная тарелка 8 первой ступени деаэрации перестает пропускать весь теплоноситель в первую ступень. Уровень на тарелке 8 начинает расти, становится больше высоты борта 18 гидрозатвора и начинается перелив теплоносителя на напорную тарелку 13 второй ступени деаэрации.
Таким образом, при больших расходах теплоносителя работают обе ступени деаэрации. Расход через первую ступень деаэрации определяется высотой борта 18 гидрозатвора, весь остальной теплоноситель попадает на тарелку 13 второй ступени деаэрации и далее в струйную часть 14, на распределительную тарелку 15 и в насадку 17 с неупорядоченными элементами.
Пар от источника пара 2 двигается навстречу потоку теплоносителя: через насадку 17 второй ступени деаэрации, через стаканы 16 в струйную часть 14, часть его далее идет в первую ступень, а часть нагревает теплоноситель в струйной части 14 второй ступени деаэрации. Газы, выделившиеся из теплоносителя, проходящего только вторую ступень деаэрации, из объема струйной части 14 уходят в патрубок сдувки 22, минуя элементы первой ступени (позиции 12, 10, 11, 9, 20).
Таким образом, выпару второй ступени деаэрации не надо проходить через первую ступень, соответственно расход газов через первую ступень уменьшается, а запас до «захлебывания» увеличивается.
Для примера конкретного выполнения запас до режима «захлебывания» определяли как отношение предельной скорости пара к расчетной скорости пара согласно РТМ 108.030.21-78.
Предельная скорость пара зависит от плотности орошения, сопротивления насадки и ряда других параметров. Расчетная скорость пара представляет собой отношение объемного расхода пара к живому сечению насадки.
Объемный расход пара, проходящего через насадку, складывается из расхода пара, необходимого для подогрева теплоносителя до состояния насыщения (в процессе подогрева воды этот пар конденсируется, т.е. его расход по мере движения уменьшается) и пара, который уходит в сдувку, унося с собой неконденсирующиеся газы, выделенные из воды в процессе деаэрации.
Расход последнего по высоте колонки постоянен и составляет примерно 3-5 % от суммарного. При включении в работу второй ступени деаэрации, то есть когда теплоноситель начинает переливаться через борт 18 гидрозатвора на тарелку 13, для обеспечения нормальной сдувки необходимо увеличить и расход пара сдувки (примерно в 3-4 раза).
Таким образом, установка дополнительного патрубка 22 позволяет при увеличении нагрузки увеличить запас до «захлебывания» в первой ступени примерно на 15-20 % по сравнению с вариантом 1. Деаэратор (вариант 3) состоит из бака 1, выполненный в виде выполненного в виде цилиндрического стального сосуда с эллиптическими днищем и крышкой. В нижней части бака 1 размещен источник пара 2, представляющий собой теплообменник поверхностного типа, выполненный из гладких стальных труб, источником тепла в котором является пар из отбора турбины (фиг. 5).
На баке 1 установлена деаэрационная колонка 3, которая состоит из двух последовательно-параллельных ступеней деаэрации с неупорядоченными элементами.
В крышке колонки Зустановлены патрубки подачи воды 4 и 5, а также патрубок сдувки 6. В нижней части бака 1 расположен выходной патрубок 7.
Первая ступень деаэрации включает расположенные друг под другом следующие элементы: напорную тарелку 8, струйную часть 9, распределительную тарелку 10 (выполнена с перфорацией) с установленными на ней стаканами 11 и насадку 12 с неупорядоченными элементами, например, для нашего примера конкретного выполнения с омегообразными элементами.
Вторая ступень деаэрации расположена под первой ступенью по вертикальной оси устройства. Она включает такие же элементы, как в первой ступени: напорную тарелку 13, струйную часть 14, распределительную тарелку 15 (выполнена с перфорацией), на которой установлены стаканы 16, и насадку с неупорядоченными элементами 17.
Первая и вторая ступени деаэрации разделены гидрозатвором, образованным бортом 18 и выступом 19. Верхняя кромка борта 18 расположена выше напорной тарелки 8 первой ступени деаэрации. Выступ 19 выполнен так, что его нижняя кромка расположена ниже напорной тарелки 8 первой ступени деаэрации, а верхняя кромка присоединена к крышке колонки 3 так, чтобы входные патрубки 4, 5 оказались внутри выступа 19. Струйная часть 9 первой ступени деаэрации соединена с патрубком сдувки 6 выгородкой 20, проходящей через напорную тарелку 8 и присоединенной в верхней части к крышке колонки 3. В местах примыкания выступа 19 и выгородки 20 к крышке колонки 3 выполнены небольшие продувочные отверстия. В выступе 19 выполнены отверстия 21, расположенные выше верхней кромки борта 18 на величину, превышающую сумму высоты перелива теплоносителя через борт 18 и гидравлического сопротивления канала гидрозатвора.
Суммарное сечение отверстий 21 определено из условия равенства давления пара в патрубке сдувки б и в пространстве внутри выступа 19.
Деаэратор содержит дополнительный патрубок сдувки 22, расположенный на крышке деаэрационной колонки вне пространства, ограниченного выступом гидрозатвора 19.
Деаэратор (вариант 3) дополнительно содержит соединительный патрубок 23, который соединяет первую ступень деаэрации (насадку 12) непосредственно с пространством бака-накопителя 1, проходя через насадку 17 насквозь (фиг. 5).
Деаэратор (вариант 3) работает следующим образом.
Исходный поток теплоносителя (продувки контура) поступает в колонку 3 через патрубок подачи воды 4 с постоянным расходом. Как только теплоноситель попадает в деаэратор, начинается процесс его нагрева паром за счет конденсации последнего. Кроме того, пар конденсируется на зеркале теплоносителя, образующемся на напорной тарелке 8 первой ступени деаэрации. Теплоноситель через отверстия напорной тарелки 8 попадает в струйную часть 9 первой ступени деаэрации, где начинается его нагрев до состояния насыщения паром, образующимся в источнике пара 2.
Высота борта 18 гидрозатвора рассчитана таким образом, чтобы уровень теплоносителя на напорной тарелке 8 первой ступени деаэрации был ниже, то есть весь теплоноситель поступал только в первую ступень деаэрации.
Нагреваясь в струйной части 9 первой ступени деаэрации, теплоноситель конденсирует часть пара и приходит на распределительную тарелку 10 первой ступени деаэрации. Установленные на ней стаканы 11 служат для пропуска пара в струйную часть 9, поэтому их высота должна быть больше, чем возможный уровень теплоносителя и конденсата на распределительной тарелке 10 первой ступени деаэрации.
Через перфорацию распределительной тарелки 10 первой ступени деаэрации теплоноситель поступает в насадку 12 с неупорядоченными элементами, где происходит его окончательный нагрев до состояния насыщения и дегазация. Неупорядоченные элементы обеспечивают эффективность дегазации, поскольку вода растекается по их поверхности тонкой пленкой, за счет чего увеличивается площадь контакта воды и пара, в то же время между элементами (в силу их неупорядоченности) остается большое свободное сечение для прохода пара.
Далее теплоноситель и образовавшийся в процессе его нагрева конденсат, минуя вторую ступень деаэрации через соединительный патрубок 23, поступают в бак 1, откуда через выходной патрубок 7 поступают обратно в контур. Газы, выделившиеся из теплоносителя в смеси с некоторой частью пара через выгородку 20 в патрубок сдувки 6, уходят из деаэратора.
При поступлении в деаэратор дополнительного потока теплоносителя (например, подпитки) через входной патрубок 5 и/или значительного увеличения расхода через входной патрубок 4 напорная тарелка 8 первой ступени деаэрации перестает пропускать весь теплоноситель в первую ступень. Уровень на тарелке 8 начинает расти, становится больше высоты борта 18 гидрозатвора и начинается перелив теплоносителя на напорную тарелку 13 второй ступени деаэрации. Таким образом, при больших расходах теплоносителя работают обе ступени деаэрации. Расход через первую ступень деаэрации определяется высотой борта 18 гидрозатвора, весь остальной теплоноситель попадает на тарелку 13 второй ступени деаэрации и далее в струйную часть 14, на распределительную тарелку 15 и в насадку 17 с неупорядоченными элементами.
Пар от источника пара 2 двигается навстречу потоку теплоносителя: в первую ступень деаэрации через патрубок 23, во вторую - через насадку 17 второй ступени деаэрации, через стаканы 16 в струйную часть 14. Пар, прошедший через соединительный патрубок 23 поступает только в первую ступень деаэрации, пар, прошедший через вторую ступень нагревает теплоноситель в насадке 17 и струйной части 14. Газы, выделившиеся из теплоносителя, проходящего первую ступень деаэрации, уходят в патрубок сдувки 6, газы, выделившиеся из теплоносителя, проходящего вторую ступень деаэрации, из объема струйной части 14 уходят в патрубок сдувки 22.
Таким образом, ступени деаэрации работают параллельно, что снижает расходы пара и воды через вторую ступень, вводит однозначность расчета, тем самым повышает надежность расчета и работы деаэратора в целом.
Промышленная применимость
Деаэратор (варианты) может быть использован в других системах, характеризующихся большим диапазоном изменения расходов поступающего на деаэрацию теплоносителя.

Claims

ФОРМУЛА ИЗОБРЕТЕНИЯ
1. Деаэратор, включающий бак с выходным патрубком и источником пара, установленную на баке деаэрационную колонку с крышкой и расположенными на ней патрубками для подвода воды и сдувки выпара, содержащую верхнюю и нижнюю ступени деаэрации, при этом каждая ступень включает напорную и распределительную тарелки, установленные с образованием струйной камеры в пространстве между ними, и насадки с неупорядоченными элементами, при этом ступени деаэрации разделены гидрозатвором, образованным бортом напорной тарелки верхней ступени и выступом, присоединенным к крышке деаэрационной колонки, причем патрубки подвода воды и сдувки выпара расположены внутри выступа гидрозатвора, отличающийся тем, что в выступе гидрозатвора выполнены отверстия, нижние кромки которых расположены выше верхней кромки борта гидрозатвора на величину, превышающую сумму высоты перелива теплоносителя через борт гидрозатвора и гидравлического сопротивления канала гидрозатвора, при этом суммарное сечение отверстий определено из условия равенства давления пара в патрубке сдувки и в пространстве внутри выступа гидрозатвора.
2. Деаэратор, включающий бак с выходным патрубком и источником пара, установленную на баке деаэрационную колонку с крышкой и расположенными на ней патрубками для подвода воды и сдувки выпара, содержащую верхнюю и нижнюю ступени деаэрации, при этом каждая ступень включает напорную и распределительную тарелки, установленные с образованием струйной камеры в пространстве между ними, и насадки с неупорядоченными элементами, при этом ступени деаэрации разделены гидрозатвором, образованным бортом напорной тарелки верхней ступени и выступом, присоединенным к крышке деаэрационной колонки, причем патрубки подвода воды и сдувки выпара расположены внутри выступа гидрозатвора, отличающийся тем, что в выступе гидрозатвора выполнены отверстия, нижние кромки которых расположены выше верхней кромки борта гидрозатвора на величину, превышающую сумму высоты перелива теплоносителя через борт гидрозатвора и гидравлического сопротивления канала гидрозатвора, при этом суммарное сечение отверстий определено из условия равенства давления пара в патрубке сдувки и в пространстве внутри выступа гидрозатвора, а на крышке деаэрационной колонки установлен дополнительный патрубок сдувки пара, расположенный снаружи выступа гидрозатвора.
3. Деаэратор, включающий бак с выходным патрубком и источником пара, установленную на баке деаэрационную колонку с крышкой и расположенными на ней патрубками для подвода воды и сдувки выпара, содержащую верхнюю и нижнюю ступени деаэрации, при этом каждая ступень включает напорную и распределительную тарелки, установленные с образованием струйной камеры в пространстве между ними, и насадки с неупорядоченными элементами, при этом ступени деаэрации разделены гидрозатвором, образованным бортом напорной тарелки верхней ступени и выступом, присоединенным к крышке деаэрационной колонки, причем патрубки подвода воды и сдувки выпара расположены внутри выступа гидрозатвора, отличающийся тем, что в выступе гидрозатвора выполнены отверстия, нижние кромки которых расположены выше верхней кромки борта гидрозатвора на величину, превышающую сумму высоты перелива теплоносителя через борт гидрозатвора и гидравлического сопротивления канала гидрозатвора, при этом суммарное сечение отверстий определено из условия равенства давления пара в патрубке сдувки и в пространстве внутри выступа гидрозатвора, а на крышке деаэрационной колонки установлен дополнительный патрубок сдувки пара, расположенный снаружи выступа гидрозатвора, и верхняя ступень деаэрации соединена непосредственно с баком посредством соединительного патрубка, проходящего насквозь через нижнюю ступень деаэрации.
PCT/RU2015/000466 2014-07-24 2015-07-24 Деаэратор (варианты) WO2016013961A1 (ru)

Priority Applications (10)

Application Number Priority Date Filing Date Title
BR112017001521-8A BR112017001521B1 (pt) 2014-07-24 2015-07-24 Desaerador
CA2955688A CA2955688C (en) 2014-07-24 2015-07-24 Deaerator (variants)
JP2017525501A JP6312935B2 (ja) 2014-07-24 2015-07-24 脱気器（オプション）
US15/328,435 US10718510B2 (en) 2014-07-24 2015-07-24 Deaerator (options)
MYPI2017700262A MY191540A (en) 2014-07-24 2015-07-24 Deaerator (variants)
EA201650100A EA030592B1 (ru) 2014-07-24 2015-07-24 Деаэратор (варианты)
KR1020177004824A KR20170039202A (ko) 2014-07-24 2015-07-24 탈기기(옵션)
UAA201701676A UA118984C2 (ru) 2014-07-24 2015-07-24 Деаэратор (варианты)
EP15825585.1A EP3173695B1 (en) 2014-07-24 2015-07-24 Deaerator
CN201580040355.6A CN107076409B (zh) 2014-07-24 2015-07-24 脱气器(变体)

Applications Claiming Priority (2)

Application Number Priority Date Filing Date Title
RU2014130847 2014-07-24
RU2014130847/06A RU2565650C1 (ru) 2014-07-24 2014-07-24 Деаэратор (варианты)

Publications (1)

Publication Number Publication Date
WO2016013961A1 true WO2016013961A1 (ru) 2016-01-28

Family

ID=54327285

Family Applications (1)

Application Number Title Priority Date Filing Date
PCT/RU2015/000466 WO2016013961A1 (ru) 2014-07-24 2015-07-24 Деаэратор (варианты)

Country Status (13)

Country Link
US (1) US10718510B2 (ru)
EP (1) EP3173695B1 (ru)
JP (1) JP6312935B2 (ru)
KR (1) KR20170039202A (ru)
CN (1) CN107076409B (ru)
BR (1) BR112017001521B1 (ru)
CA (1) CA2955688C (ru)
EA (1) EA030592B1 (ru)
HU (1) HUE047443T2 (ru)
MY (1) MY191540A (ru)
RU (1) RU2565650C1 (ru)
UA (1) UA118984C2 (ru)
WO (1) WO2016013961A1 (ru)

Families Citing this family (2)

* Cited by examiner, † Cited by third party
Publication number Priority date Publication date Assignee Title
RU2697652C1 (ru) * 2018-09-28 2019-08-16 Акционерное Общество "Научно-Исследовательский И Проектно-Конструкторский Институт Энергетических Технологий "Атомпроект" Способ и система приведения атомной электростанции в безопасное состояние после экстремального воздействия
WO2023180588A2 (en) 2023-04-03 2023-09-28 General Electric Technology Gmbh Deaerator systems and methods of servicing of deaerator

Citations (4)

* Cited by examiner, † Cited by third party
Publication number Priority date Publication date Assignee Title
US2966230A (en) * 1958-01-17 1960-12-27 Bata Shoe Company Of Canada Lt Storage and deaeration of viscous liquid material
SU536126A1 (ru) * 1975-04-22 1976-11-25 Предприятие П/Я А-3513 Термический деаэратор
RU2240982C2 (ru) * 2002-12-15 2004-11-27 Криловецкий Владимир Михайлович Термический деаэратор
RU2308419C2 (ru) * 2005-06-08 2007-10-20 Закрытое акционерное общество "Научно-производственное предприятие "Машпром" (ЗАО НПП "Машпром") Деаэратор термический линейно-струйного типа

Family Cites Families (15)

* Cited by examiner, † Cited by third party
Publication number Priority date Publication date Assignee Title
US1657319A (en) * 1923-04-02 1928-01-24 Josiah H Rohrer Water-tube boiler
US2580791A (en) * 1950-07-17 1952-01-01 Infilco Inc Deaerating apparatus
US2689018A (en) * 1951-06-11 1954-09-14 American Water Softener Co Apparatus and method for deaerating water
US3347023A (en) * 1965-10-24 1967-10-17 Forrest L Murdock Vacuum deaerator
CH640931A5 (en) * 1978-05-12 1984-01-31 Peter Agonas Method and device for the treatment of water, in particular boiler feed water and hot service water
JPS625003A (ja) * 1985-07-01 1987-01-12 株式会社日立製作所 ドレンタンク
JP2867768B2 (ja) * 1991-11-21 1999-03-10 富士電機株式会社 脱気器
JPH0688604A (ja) * 1992-09-09 1994-03-29 Toshiba Corp 脱気器
JPH06182108A (ja) * 1992-12-17 1994-07-05 Mitsubishi Heavy Ind Ltd 脱気器
GB2305136B (en) * 1993-06-21 1999-01-06 Max Leva Apparatus for and method of stripping and absorption of volatie materials
RU2217656C1 (ru) * 2002-05-18 2003-11-27 Трифонов Николай Николаевич Дегазатор
RU48966U1 (ru) * 2005-06-08 2005-11-10 Закрытое акционерное общество "Научно-производственное предприятие "Машпром" (ЗАО НПП "Машпром") Деаэратор термический линейноструйного типа
RU95654U1 (ru) * 2010-04-01 2010-07-10 Открытое акционерное общество "Всероссийский дважды ордена Трудового Красного Знамени теплотехнический научно-исследовательский институт" Секционированная деаэрационная колонка (варианты)
CN202253580U (zh) * 2011-09-07 2012-05-30 泰安市利德容器制造有限公司 旋膜除氧器
CN202303333U (zh) * 2011-09-26 2012-07-04 山东源和电站工程技术有限公司 一种热力除氧器

Patent Citations (4)

* Cited by examiner, † Cited by third party
Publication number Priority date Publication date Assignee Title
US2966230A (en) * 1958-01-17 1960-12-27 Bata Shoe Company Of Canada Lt Storage and deaeration of viscous liquid material
SU536126A1 (ru) * 1975-04-22 1976-11-25 Предприятие П/Я А-3513 Термический деаэратор
RU2240982C2 (ru) * 2002-12-15 2004-11-27 Криловецкий Владимир Михайлович Термический деаэратор
RU2308419C2 (ru) * 2005-06-08 2007-10-20 Закрытое акционерное общество "Научно-производственное предприятие "Машпром" (ЗАО НПП "Машпром") Деаэратор термический линейно-струйного типа

Non-Patent Citations (1)

* Cited by examiner, † Cited by third party
Title
See also references of EP3173695A4 *

Also Published As

Publication number Publication date
EA030592B1 (ru) 2018-08-31
BR112017001521A2 (pt) 2018-02-14
HUE047443T2 (hu) 2020-04-28
JP2017522537A (ja) 2017-08-10
BR112017001521B1 (pt) 2022-03-22
EP3173695A1 (en) 2017-05-31
CA2955688A1 (en) 2016-01-28
EA201650100A1 (ru) 2017-04-28
EP3173695A4 (en) 2018-05-23
RU2565650C1 (ru) 2015-10-20
CN107076409A (zh) 2017-08-18
KR20170039202A (ko) 2017-04-10
JP6312935B2 (ja) 2018-04-18
CA2955688C (en) 2018-08-28
US10718510B2 (en) 2020-07-21
EP3173695B1 (en) 2019-10-02
CN107076409B (zh) 2019-03-05
UA118984C2 (ru) 2019-04-10
US20170211804A1 (en) 2017-07-27
MY191540A (en) 2022-06-30

Similar Documents

Publication Publication Date Title
CN102282628B (zh) 反应堆容器冷却剂偏转屏障
KR100915747B1 (ko) 기수 분리기
RU2565650C1 (ru) Деаэратор (варианты)
CN203533519U (zh) 卧置定期排污扩容器
CN216384142U (zh) 热力除氧装置
KR980010102A (ko) 내부 응축 증기 배출 시스템
CN110230810A (zh) 无蒸汽排放节能除氧器
RU2217656C1 (ru) Дегазатор
US4165718A (en) Method and apparatus for feeding condensate to a high pressure vapor generator
RU2388698C1 (ru) Деаэратор
JPS5840081B2 (ja) 蒸気発生装置のためのブロ−ダウン装置
CN204854388U (zh) 一种排汽收能装置
CN212987182U (zh) 一种余热再利用除氧装置
CN203768062U (zh) 一种蒸汽汽轮器发电机组用除氧装置
RU2802112C1 (ru) Система охлаждения с вентиляторной градирней (варианты)
KR102469040B1 (ko) 응축수의 다단 배출이 가능한 스팀트랩
JP2023015624A (ja) 復水脱気装置、脱気復水器および復水脱気方法
CN213542439U (zh) 一种火电厂用的除氧器
RU2378571C1 (ru) Вертикальный теплообменник
CN212057243U (zh) 无蒸汽排放除氧器
CN109341370B (zh) 一种凝汽器深度雾化除氧装置
SU1052782A1 (ru) Вертикальный парожидкостный теплообменник
SU1035397A1 (ru) Теплообменный аппарат поверхностного типа
CN105570871B (zh) 冷凝自动回水系统
RU2388699C1 (ru) Деаэратор

Legal Events

Date Code Title Description
121 Ep: the epo has been informed by wipo that ep was designated in this application

Ref document number: 15825585

Country of ref document: EP

Kind code of ref document: A1

WWE Wipo information: entry into national phase

Ref document number: 201650100

Country of ref document: EA

ENP Entry into the national phase

Ref document number: 2955688

Country of ref document: CA

ENP Entry into the national phase

Ref document number: 2017525501

Country of ref document: JP

Kind code of ref document: A

WWE Wipo information: entry into national phase

Ref document number: 15328435

Country of ref document: US

NENP Non-entry into the national phase

Ref country code: DE

REG Reference to national code

Ref country code: BR

Ref legal event code: B01A

Ref document number: 112017001521

Country of ref document: BR

REEP Request for entry into the european phase

Ref document number: 2015825585

Country of ref document: EP

WWE Wipo information: entry into national phase

Ref document number: 2015825585

Country of ref document: EP

WWE Wipo information: entry into national phase

Ref document number: A201701676

Country of ref document: UA

ENP Entry into the national phase

Ref document number: 20177004824

Country of ref document: KR

Kind code of ref document: A

REG Reference to national code

Ref country code: BR

Ref legal event code: B01E

Ref document number: 112017001521

Country of ref document: BR

ENP Entry into the national phase

Ref document number: 112017001521

Country of ref document: BR

Kind code of ref document: A2

Effective date: 20170124