WO2015182199A1 - モールド形静止誘導機器およびモールド形静止誘導機器の製造方法 - Google Patents

モールド形静止誘導機器およびモールド形静止誘導機器の製造方法 Download PDF

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哲夫 中前
裕介 陦
前田　照彦
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Definitions

  • Embodiments of the present invention relate to a molded static induction device and a method for manufacturing a molded static induction device.
  • Transformers which are static induction devices used in power systems and substations, are: 1: liquid-cooled transformers that use insulating oil or liquid silicone, 2: gas insulation that relies on an inert gas such as SF 6 for insulation and cooling Transformers, 3: They are roughly divided into dry transformers in which the iron core and windings are used in the air.
  • IEC International Electrotechnical Commission
  • JEC Electro Society Investigation Committee of Electrical Engineering
  • the specified transformer is defined as a molded transformer.
  • transformers have been increasingly demanded for environmental compatibility, incombustibility and flame retardancy. For this reason, demand for dry-type transformers is increasing in place of gas-insulated transformers that use an inert gas such as SF 6 which is a kind of global warming gas, and liquid-cooled transformers that require labor on site. .
  • molded transformers can be improved in insulation performance compared to other dry transformers by making the insulation function dependent on the resin layer applied to the windings. .
  • the conventional mold transformer has a limit of 33 kV class in Japan, and 77 kV class excluding special cases overseas such as Europe and America.
  • JP 2003-142318 A Japanese Patent Laid-Open No. 10-189348
  • a mold-type static induction device that can be applied to a higher voltage and is suitable for increasing the capacity and a method for manufacturing the mold-type static induction device are provided.
  • the mold-type static induction device of the embodiment includes a winding whose surface is covered with a resin or an insulating material containing a resin, a sealed container that contains the winding inside and encloses air at a pressure exceeding atmospheric pressure. And a heat exchanger for cooling the air in the sealed container.
  • FIG. 1 equivalent diagram according to the second embodiment It shows a blower, (a) is a front view, (b) is a broken side view. Longitudinal sectional view near the blower in the third embodiment
  • FIG. 1 shows a schematic configuration of a molded transformer 1 that is a molded static induction device.
  • the molded transformer 1 includes a molded transformer content 2, a sealed container 3, and a heat exchanger 4.
  • the content of the molded transformer 2 constitutes the content of the molded static induction device.
  • the hermetic container 3 contains the molded transformer contents 2.
  • the heat exchanger 4 is provided on the outer side surface (left and right in the figure) of the sealed container 3.
  • the molded transformer content 2 is configured by combining a winding 5 and an iron core 6.
  • the surface of the winding 5 is covered with resin or an insulating material containing resin.
  • the winding 5 has a low-voltage winding 5a and a high-voltage winding 5b.
  • the low voltage winding 5 a is mounted on the outer periphery of the iron core 6.
  • the high voltage winding 5b is disposed on the outer periphery of the low voltage winding 5a.
  • FIG. 2 shows a cross-sectional view of the molded transformer contents 2.
  • the molded transformer content 2 has a wave-shaped spacer 5c.
  • the spacer 5c is provided between the low voltage winding 5a and the high voltage winding 5b.
  • the spacer 5c ensures a predetermined gap 5d between the low-voltage winding 5a and the high-voltage winding 5b, and also ensures the required insulation strength.
  • the spacer 5c is an example of a corrugated duct, but may be any configuration that secures the gap 5d.
  • the hermetically sealed container 3 encloses air 7 in a state in which the mold transformer contents 2 are accommodated therein.
  • the air 7 is air having a pressure exceeding the atmospheric pressure.
  • the mold transformer 1 includes an upper connection duct 8 and a lower connection duct 9.
  • the upper connection duct 8 and the lower connection duct 9 connect the sealed container 3 and the left and right heat exchangers 4 respectively.
  • the upper connection duct 8 is connected to the upper part of the sealed container 3, and the lower connection duct 9 is connected to the lower part of the sealed container 3.
  • the sealed container 3 has a partition plate 10.
  • the partition plate 10 is provided above the lower connection duct 9 and below the upper connection duct 8 in the sealed container 3.
  • the partition plate 10 is fixed to the inner surface of the sealed container 3.
  • the partition plate 10 has a flow hole 10a.
  • the circulation hole 10 a is a circular hole along the outer periphery of the winding 5, and is formed in a portion adjacent to the outer periphery of the winding 5 of the partition plate 10.
  • the content of the mold transformer 2 when the operation of the mold transformer 1 starts, the content of the mold transformer 2 generates heat. And with the heat_generation
  • a part of the air 7 circulating in the sealed container 3 passes through a gap between the flow hole 10 a of the partition plate 10 and the outer peripheral portion of the winding 5. At this time, the air 7 passing through the gap between the circulation hole 10a and the outer periphery of the winding 5 cools the winding 5 from the outer periphery. At this time, since the air 7 that circulates around the outer periphery of the winding 5 circulates in a place close to the winding 5, it is possible to enhance the cooling effect. Further, a gap 5d between the low voltage winding 5a and the high voltage winding 5b of the winding 5 is formed by a spacer 5c. For this reason, a part of the air 7 circulating in the sealed container 3 also enters the gap 5d of the winding 5 to cool the winding 5 from the inside. Thereby, the cooling effect of the winding 5 can be further enhanced.
  • the dielectric strength of air is almost proportional to the absolute pressure of the air. Therefore, air with a gauge pressure of 1 atmosphere (absolute pressure of 2 atmospheres) has a dielectric strength almost twice that of air with an atmospheric pressure (absolute pressure of 1 atmosphere).
  • the heat transfer capacity of the gas increases as the density increases. Therefore, air with a gauge pressure of 1 atm (absolute pressure of 2 atm) has a cooling capacity approximately twice that of air with an atmospheric pressure (1 atm of absolute pressure) in a state where the flow rate is kept constant.
  • the mold transformer contents 2 are accommodated in the hermetic container 3.
  • air 7 having a pressure exceeding the atmospheric pressure is enclosed.
  • the insulation withstand voltage of the air 7 involved in the insulation between the high-voltage winding 5b and the low-voltage winding 5a of the winding 5 and the insulation between the member 6 at the ground potential such as the iron core 6 and the winding 5 is improved. Can be made.
  • the withstand voltage of the molded transformer content 2 alone is set to be equal to or higher than the standard operating voltage (regular voltage). Further, the overall withstand voltage when the air 7 having a pressure exceeding the atmospheric pressure is stored in the sealed container 3 is set to be equal to or higher than a test voltage (commercial frequency voltage, impulse voltage, etc.) defined by standards and the like. By setting the withstand voltage in this way, even when air is discharged from the hermetic container 3, it can be operated relatively safely during normal times.
  • the withstand voltage of the molded transformer contents 2 alone is set to the standard operating voltage or higher.
  • the withstand voltage when the atmospheric pressure air 7 is stored in the sealed container 3 is higher than the standard operating voltage. The same effect can be obtained by setting as above.
  • the molded transformer 1 includes a heat exchanger 4 for increasing the density of the air 7 in the hermetic container 3 and cooling the air 7. Therefore, the cooling performance in the sealed container 3 is improved. As a result, it is possible to provide a molded transformer 1 having a higher voltage and a larger capacity that exceeds the upper limit of the voltage and capacity of a conventional mold transformer that has relied on air at atmospheric pressure for its insulating function and cooling function. It becomes possible.
  • the mold transformer 1 of the above-described embodiment is shipped after replacing the air 7 in the sealed container 3 with another fresh air 7 after performing the dielectric strength test.
  • the air is localized and limited in lightning impulse tests, for example, according to the standards such as IEC and JEC. It is allowed to cause dielectric breakdown and partial discharge.
  • an extremely small amount of decomposed gas may be generated from nearby insulators due to ozone or heat generation events that accompany the partial discharge.
  • electrical equipment with an insulating medium sealed in a sealed container the internal insulation medium is extracted from the electrical equipment, and the gas contained in the extract is analyzed by gas chromatography to detect abnormalities in the electrical equipment. Or diagnosis of deterioration of electrical equipment.
  • the air 7 in the sealed container 3 is replaced with another fresh air 7 after carrying out the dielectric strength test as described above and shipped. According to this, by performing the above-described analysis at the shipping destination, it is possible to detect the abnormality of the device or diagnose the deterioration state more accurately.
  • the gas enclosed in the sealed container 3 is air, unlike the SF 6 gas which is a kind of global warming gas, it is released into the atmosphere without requiring a special recovery operation. It is possible. Therefore, the work required for the replacement of the gas (air) in the sealed container 3 is easy.
  • the mold transformer 11 of the second embodiment includes a blower 12.
  • the blower 12 is provided in the lower connection duct 9. As shown in FIG. 5, the blower 12 includes a plurality of, for example, three blower blades 13, a fan motor 14 that rotationally drives the blower blades 13, and a frame 15 that supports the fan motor 14. .
  • the cooling efficiency can be further improved by providing the partition plate 10 as shown in FIG.
  • the direction of the blower blades 13 of the blower 12 can be switched between a blower position state shown in FIG. 5 and a flow resistance lowered position state (not shown).
  • a blower position state shown in FIG. 5 When the direction of the blowing blades 13 is the blowing position state shown in FIG. 5, each blowing blade 13 faces substantially in front and is inclined slightly obliquely with respect to the blowing direction (see arrow B in FIG. 5B). It is in a state.
  • the blower 12 exerts a blowing action to force the air in the sealed container 3 to flow in the arrow direction.
  • each of the blower blades 13 is approximately in the direction of arrow C in FIG. It rotates 90 degrees and is in a state substantially parallel to the arrow B direction which is the blowing direction.
  • the flow resistance of the air passing between the air blowing blades 13 is small as compared with the case where the air blowing blades 13 are substantially facing the front. Therefore, when the blower blade 13 is switched to the flow resistance lowered position state while the operation of the blower 12 is stopped, the blower blade in the lower connection duct 9 is compared with the case where the blower blade 13 is in the blower position state. It is possible to reduce the flow resistance of air that naturally flows in the vicinity of 13.
  • each of the blower blades 13 is moved forward or rearward so that the tip end portion thereof falls on the rotation axis side of the fan motor 14 that is the rotation center of the blower blades 13. It is also possible to rotate backward. Note that switching between the blowing position state and the flow resistance lowering position state of the blowing blade 13 is performed by an operator from the outside by a switch operation or a manual operation.
  • the molded transformer 11 of the second embodiment is also shipped after replacing the air 7 in the sealed container 3 with another fresh air 7 after carrying out the dielectric strength test. Is preferred.
  • the mold transformer 11 of the third embodiment includes an opening / closing member 16.
  • the opening / closing member 16 is provided on both sides of the heat exchanger 4 side and the winding 5 side of the blower 12 in the lower connection duct 9 provided with the blower 12.
  • the opening / closing member 16 is, for example, a shutter that can move up and down.
  • the opening / closing member 16 opens the lower connection duct 9 at an open position indicated by a solid line in FIG. 6 and allows the air flowing through the lower connection duct 9 to flow.
  • the opening / closing member 16 closes the lower connection duct 9 at a closed position indicated by a two-dot chain line in FIG. 6 and prevents the flow of air flowing through the lower connection duct 9.
  • the opening / closing member 16 is provided on both sides of the heat exchanger 4 side and the winding 5 side with respect to the blower 12, but is not limited thereto. By providing the opening / closing member 16 at least on the winding 5 side, the above-described effects can be obtained.
  • the opening / closing member 16 is not limited to a shutter that moves up and down.
  • the opening / closing member 16 may be, for example, a disk-shaped member that is rotated about an axis to open and close the lower connection duct 9.
  • the mold type static induction device is not limited to a mold transformer, and may be a mold type reactor.
  • the molded static induction device of the present embodiment it is possible to provide a molded static induction device that can be applied to a higher voltage and that is also suitable for large capacity.
  • 1 is a mold transformer (molded static induction device)
  • 2 is a mold transformer content (molded static induction device content)
  • 3 is a sealed container
  • 4 is a heat exchanger
  • 5 is a winding
  • 5a is low.
  • Voltage winding 5b is a high voltage winding
  • 5c is a spacer
  • 5d is a gap
  • 6 is an iron core
  • 7 is air
  • 10 is a partition plate
  • 10a is a flow hole
  • 11 is a mold transformer (molded static induction device)
  • 12 is A blower
  • 13 is a blower blade
  • 14 is a fan motor
  • 16 is an opening / closing member.

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Abstract

　モールド形静止誘導機器は、表面が樹脂または樹脂を含んだ絶縁材に覆われた巻線と、内部に前記巻線を収納し、大気圧を上回る圧力の空気を封入する密閉容器と、前記密閉容器内の空気を冷却する熱交換器と、を備える。

Description

モールド形静止誘導機器およびモールド形静止誘導機器の製造方法
　本発明の実施形態は、モールド形静止誘導機器およびモールド形静止誘導機器の製造方法に関する。
　電力系統や受変電に用いられる静止誘導機器である変圧器は、１：絶縁油や液体シリコーンなどを用いる液冷変圧器、２：絶縁や冷却をＳＦ６などの不活性ガスに依拠するガス絶縁変圧器、３：鉄心と巻線が空気中で使用される乾式変圧器に大別される。変圧器の準拠規格であるＩＥＣ（国際電気標準会議）やＪＥＣ（電気学会の電気規格調査会）などでは、乾式変圧器の一種で巻線の全表面が樹脂または樹脂を含んだ絶縁材で覆われた変圧器をモールド変圧器と規定している。
　近年、変圧器は、環境適合性や不燃・難燃性という要求が高まっている。そのため、地球温暖化ガスの一種であるＳＦ６などの不活性ガスを使用するガス絶縁変圧器や現地での処理に手間を要する液冷変圧器に代えて、乾式変圧器の需要が高まっている。中でもモールド変圧器は、絶縁機能を巻線に施した樹脂層にも依存させることで他の乾式変圧器よりも絶縁性能の向上を図ることができるため、特別高圧の分野でも使用が広まっている。
　しかし、高圧巻線と低圧巻線との間の絶縁や、鉄心など大地電位にある部材と巻線との間の絶縁には、樹脂層に加えて空気も関与する。そのため、従来のモールド変圧器は、国内では３３ｋＶクラス、欧米など海外でも特例を除けば７７ｋＶクラスが適用の限界であった。
　また、大気圧の空気は、例えばＳＦ６ガスなどに比べて粘性が高く密度が低いため、冷却性能上の制約がある。そのため、従来のモールド変圧器の変圧器容量は、１５ＭＶＡ程度以下に限られていた。
特開２００３－１４２３１８号公報 特開平１０－１８９３４８号公報
　そこで、より高電圧への適用を可能とするとともに大容量化にも適したモールド形静止誘導機器およびモールド形静止誘導機器の製造方法を提供する。
　実施形態のモールド形静止誘導機器は、表面が樹脂または樹脂を含んだ絶縁材に覆われた巻線と、内部に前記巻線を収納し、大気圧を上回る圧力の空気を封入する密閉容器と、前記密閉容器内の空気を冷却する熱交換器と、を備える。
第１実施形態によるモールド変圧器の概略構成を示す縦断面図 モールド変圧器中身の横断面図 モールド変圧器中身および仕切板の横断面図 第２実施形態による図１相当図 送風機を示すもので、（ａ）は正面図、（ｂ）は破断側面図 第３実施形態における送風機付近の縦断面図
　以下、複数の実施形態によるモールド形静止誘導機器について図面を参照して説明する。なお、各実施形態において実質的に同一の構成部位には同一の符号を付し、説明を省略する。
　（第１実施形態）
　まず、第１実施形態について図１から図３を参照して説明する。図１は、モールド形静止誘導機器であるモールド変圧器１の概略構成を示している。モールド変圧器１は、モールド変圧器中身２と、密閉容器３と、熱交換器４と、を備えている。モールド変圧器中身２は、モールド形静止誘導機器の中身を構成する。密閉容器３は、モールド変圧器中身２を収納している。熱交換器４は、密閉容器３の外側の側面（図中左右）に設けられている。
　モールド変圧器中身２は、巻線５と、鉄心６と、を組み合わせて構成されている。巻線５は、表面が樹脂または樹脂を含んだ絶縁材に覆われている。巻線５は、低圧巻線５ａと、高圧巻線５ｂと、を有している。低圧巻線５ａは、鉄心６の外周に装着されている。高圧巻線５ｂは、低圧巻線５ａの外周に配置されている。図２は、モールド変圧器中身２の断面図を示している。モールド変圧器中身２は、波型のスペーサ５ｃを有している。スペーサ５ｃは、低圧巻線５ａと高圧巻線５ｂとの間に設けられている。スペーサ５ｃは、低圧巻線５ａと高圧巻線５ｂとの間に所定の空隙５ｄを確保するとともに、必要とされる絶縁強度を確保している。スペーサ５ｃは、波型ダクトの例を示しているが、空隙５ｄを確保する構成であればよい。
　図１に示すように、密閉容器３は、内部にモールド変圧器中身２を収納した状態で空気７を封入している。空気７は、大気圧を上回る圧力の空気である。モールド変圧器１は、上部接続ダクト８および下部接続ダクト９を備えている。上部接続ダクト８および下部接続ダクト９は、それぞれ密閉容器３と左右の各熱交換器４とを接続している。上部接続ダクト８は密閉容器３の上部に接続され、下部接続ダクト９は密閉容器３の下部に接続されている。
　図１に示すように、密閉容器３は、仕切板１０を有している。仕切板１０は、密閉容器３内において、下部接続ダクト９より上方かつ上部接続ダクト８より下方に設けられている。仕切板１０は、密閉容器３の内面に固定されている。図３に示すように、仕切板１０は、流通孔１０ａを有している。流通孔１０ａは、巻線５の外周部に沿った円形の穴であり、仕切板１０の巻線５の外周部に隣接する部位に形成されている。
　上記構成において、モールド変圧器１の運転が始まると、モールド変圧器中身２が発熱する。そして、モールド変圧器中身２の発熱に伴い、密閉容器３内の空気７の温度が上昇する。温度上昇した空気７は、図１に矢印で示すように、密閉容器３内を上昇した後、上部接続ダクト８を通して熱交換器４側に流れて冷却される。そして、熱交換器４で冷却された空気７は、下部接続ダクト９を通して密閉容器３内に戻される。これにより、密閉容器３内の空気７が熱交換器４を通して循環する。そして、密閉容器３内の空気７が熱交換器４を通して循環することで、密閉容器３内の空気７が冷却され、ひいてはモールド変圧器中身２が冷却される。
　密閉容器３内を循環する空気７の一部は、仕切板１０の流通孔１０ａと巻線５の外周部との間の隙間を通る。この際、流通孔１０ａと巻線５の外周部との間の隙間を通る空気７は、巻線５を外周部から冷却する。このとき、巻線５の外周部を流通する空気７は、巻線５に近い場所を流通するため、冷却効果を高めることが可能となる。また、巻線５の低圧巻線５ａと高圧巻線５ｂとの間の空隙５ｄは、スペーサ５ｃによって形成されている。このため、密閉容器３内を循環する空気７の一部は、巻線５の空隙５ｄにも入り込み、巻線５を内部からも冷却する。これにより、巻線５の冷却効果を一層高めることが可能となる。
　ここで、空気の絶縁耐力はその空気の絶対圧力にほぼ比例する。そのため、ゲージ圧１気圧（絶対圧力２気圧）の空気は、大気圧（絶対圧力１気圧）の空気に対してほぼ２倍の絶縁耐力を有する。また、気体は、密度が高くなるほど熱運搬能力が増す。そのためゲージ圧１気圧（絶対圧力２気圧）の空気は、流速が一定に保たれた状態では、大気圧（絶対圧力１気圧）の空気に対して約２倍の冷却能力を有する。
　上記した実施形態のモールド変圧器１によれば、モールド変圧器中身２は、密閉容器３内に収納されている。そして、密閉容器３内には、大気圧を上回る圧力の空気７が封入されている。これにより、巻線５の高圧巻線５ｂと低圧巻線５ａと間の絶縁や、鉄心６などの大地電位にある部材と巻線５との間の絶縁に関与する空気７の絶縁耐圧を向上させることができる。
　この場合、モールド変圧器中身２単独での絶縁耐圧を、標準使用電圧（常規電圧）以上とする。また、大気圧を上回る圧力の空気７が密閉された密閉容器３内に収納する場合の全体の絶縁耐圧を、規格等で定められた試験電圧（商用周波電圧、インパルス電圧等）以上とする。このように絶縁耐圧を設定することで、密閉容器３から空気が排出された場合でも定常時は比較的安全に運用することが可能となる。また、上記ではモールド変圧器中身２単独での絶縁耐圧を標準使用電圧以上としたが、大気圧の空気７が密閉された密閉容器３内に収納する場合の絶縁耐圧を標準使用電圧以上となるよう設定することでも同様の効果が得られる。
　また、モールド変圧器１は、密閉容器３内の空気７の密度を上げかつその空気７を冷却するための熱交換器４を備えている。そのため、密閉容器３内の冷却性能が向上される。この結果、絶縁機能や冷却機能を大気圧の空気に依存していた従来のモールド変圧器の電圧や容量の上限を超えて、高電圧化および大容量化したモールド変圧器１を提供することが可能となる。
　また、上記した実施形態のモールド変圧器１は、絶縁耐圧試験を実施後に密閉容器３内の空気７を別の新鮮な空気７と置換して出荷するようにする。モールド変圧器１のように絶縁機能の一部を空気に依存する絶縁システムを採用した機器においては、前記ＩＥＣやＪＥＣなどの規格で、例えば雷インパルス試験などの際に空気が局部的かつ限定的に絶縁破壊し部分放電を生じることが許容されている。空気中で部分放電が発生すると、その部分放電に伴って生じたオゾンや発熱事象により近傍の絶縁物から極微量の分解ガスが発生することがある。絶縁媒体を密閉容器に封入した電気機器においては、電気機器から内部の絶縁媒体を抽出して、その抽出物に含まれるガスをガスクロマトグラフィーで分析することで、電気機器に生じた異常を検出したり電気機器の劣化状況を診断したりすることが可能になる。
　本実施形態のモールド変圧器１によれば、上述したように絶縁耐圧試験を実施後に密閉容器３内の空気７を別の新鮮な空気７と置換して出荷するようにした。これによれば、出荷先で前述した分析を行うことで、機器の異常を検出したり劣化状況を診断したりすることを一層精確に行うことが可能となる。
　本実施形態においては、密閉容器３内に封入した気体は空気であることから、地球温暖化ガスの一種であるＳＦ６ガスとは異なり、特段の回収作業を必要とせずに大気中へ放出することが可能である。したがって、密閉容器３内の気体（空気）の置換に要する作業は容易なものとなる。
　（第２実施形態）
　次に第２実施形態について図４および図５を参照して説明する。第２実施形態のモールド変圧器１１は、送風機１２を備えている。送風機１２は、下部接続ダクト９内に設けられている。送風機１２は、図５に示すように、複数枚例えば３枚の送風羽根１３と、この送風羽根１３を回転駆動するファンモータ１４と、このファンモータ１４を支持するフレーム１５と、を備えている。
　上記構成において、モールド変圧器１１の運転時に送風機１２を運転させると、送風羽根１３の送風作用により、密閉容器３内の空気７が熱交換器４を通して図４の矢印方向へ流れるように強制的に循環される。これにより、密閉容器３内を循環する循環空気の流速が向上し、空気の循環量が増加する。そして、空気の循環量の増加に伴って、モールド変圧器中身２の巻線５の冷却性能や熱交換器４の冷却性能を向上させることができる。さらに、本実施形態においても、図４に示すように仕切板１０を設けることによって、一層冷却効率を向上させることができる。
　また、本実施形態において、送風機１２の送風羽根１３の向きは、図５に示す送風位置状態と、図示はしないが流動抵抗低下位置状態とに切り替え可能となっている。送風羽根１３の向きが図５に示す送風位置状態である場合、各送風羽根１３は、ほぼ正面を向き、かつ送風方向（図５（ｂ）の矢印Ｂ参照）に対してやや斜めに傾斜した状態となっている。この状態で送風羽根１３が回転されると、送風機１２は、送風作用を発揮して密閉容器３内の空気を強制的に矢印方向に流動させる。
　これに対して、送風羽根１３の向きが流動抵抗低下位置状態である場合、各送風羽根１３は、各送風羽根１３の基端部を中心にして、図５（ｂ）の矢印Ｃ方向へ約９０度回転して、送風方向である矢印Ｂ方向とほぼ平行な状態となる。この場合、各送風羽根１３がほぼ正面を向いている場合に比べて、各送風羽根１３の間を通る空気の流動抵抗は小さい。そのため、送風機１２の運転が停止した状態で送風羽根１３が流動抵抗低下位置状態に切り替えられた場合には、送風羽根１３が送風位置状態にある場合に比べて、下部接続ダクト９内の送風羽根１３付近を自然流動する空気の流動抵抗を下げることが可能となる。
　ちなみに、送風機１２が運転停止状態のときに、送風羽根１３が図５に示す送風位置状態にあると、送風羽根１３付近を自然流動する空気の流動抵抗が大きく、送風羽根１３が自然対流を阻害する要因となる。この点、送風機１２が運転停止状態のときに、送風羽根１３を前記流路抵抗低下位置状態に切り替えることで、前述したように送風羽根１３が自然対流を阻害することを極力防止することが可能になる。これにより、送風機１２の運転停止状態において、密閉容器３内の空気７の自然対流による自冷時の流動量を増やすことが可能となる。
　送風羽根１３の流路抵抗低下位置状態としては、各送風羽根１３を、基端部を支点にして先端部が送風羽根１３の回転中心となるファンモータ１４の回転軸側に倒れるように前方または後方に回動させることも可能である。なお、送風羽根１３の送風位置状態と流動抵抗低下位置状態との切り替えは、作業者が外部からスイッチ操作あるいは手動操作で行うようにする。
　この第２実施形態のモールド変圧器１１においても、第１実施形態の場合と同様に、絶縁耐圧試験を実施後に密閉容器３内の空気７を別の新鮮な空気７と置換して出荷することが好ましい。
　（第３実施形態）
　次に第３実施形態について、図６を参照して説明する。第３実施形態は、第２実施形態とは次の点が異なっている。すなわち、第３実施形態のモールド変圧器１１は、開閉部材１６を備えている。開閉部材１６は、送風機１２が設けられた下部接続ダクト９において、送風機１２に対して熱交換器４側および巻線５側の両側に設けられている。開閉部材１６は、例えば上下動可能なシャッターである。開閉部材１６は、図６に実線で示す開放位置で下部接続ダクト９を開放して、下部接続ダクト９を流通する空気の流動を許容する。一方、開閉部材１６は、図６に二点鎖線で示す閉鎖位置で下部接続ダクト９を閉鎖して、下部接続ダクト９を流通する空気の流動を阻止する。
　これによれば、仮に送風機１２が故障した場合に、開閉部材１６を閉鎖位置にしておくことで、密閉容器３内の空気７を外部に漏らすことなく、送風機１２の交換が可能となる。
　なお、本実施形態では、開閉部材１６を、送風機１２に対して熱交換器４側および巻線５側の両側に設けた例を示しているが、これに限られない。開閉部材１６を、少なくとも巻線５側に設けることによって、上述の効果が得られる。
　また、開閉部材１６は、上下動するシャッターに限られない。開閉部材１６は、例えば軸を中心に回動されて下部接続ダクト９を開閉する円盤状の部材であってもよい。
　（その他の実施形態）
　モールド形静止誘導機器としては、モールド変圧器に限られず、モールド形リアクトルでもよい。
　以上説明したように本実施形態のモールド形静止誘導機器によれば、より高電圧への適用を可能とするとともに大容量化にも適したモールド形静止誘導機器を提供することができる。
　本発明のいくつかの実施形態を説明したが、これらの実施形態は、例として提示したものであり、発明の範囲を限定することは意図していない。これら新規な実施形態は、その他の様々な形態で実施されることが可能であり、発明の要旨を逸脱しない範囲で、種々の省略、置き換え、変更を行うことができる。これら実施形態やその変形は、発明の範囲や要旨に含まれるとともに、特許請求の範囲に記載された発明とその均等の範囲に含まれる。
　図面中、１はモールド変圧器（モールド形静止誘導機器）、２はモールド変圧器中身（モールド形静止誘導機器中身）、３は密閉容器、４は熱交換器、５は巻線、５ａは低圧巻線、５ｂは高圧巻線、５ｃはスペーサ、５ｄは空隙、６は鉄心、７は空気、１０は仕切板、１０ａは流動孔、１１はモールド変圧器（モールド形静止誘導機器）、１２は送風機、１３は送風羽根、１４はファンモータ、１６は開閉部材を示す。

Claims (7)

  1. 　表面が樹脂または樹脂を含んだ絶縁材に覆われた巻線と、
    　内部に前記巻線を収納し、大気圧を上回る圧力の空気を封入する密閉容器と、
    　前記密閉容器内の空気を冷却する熱交換器と、を備えるモールド形静止誘導機器。
  2. 　前記巻線は低圧巻線と高圧巻線との間に空隙を形成するスペーサを有する請求項１記載のモールド形静止誘導機器。
  3. 　前記巻線の外周部と前記密閉容器の内面との間に設けられた仕切板を更に備え、
    　前記仕切板は、前記巻線に隣接する箇所に位置し前記密閉容器内の空気を流通可能な流通孔を有している請求項１または２記載のモールド形静止誘導機器。
  4. 　大気圧の空気が密閉された前記密閉容器内に前記巻線を備えたモールド形静止誘導機器中身を収納する場合の絶縁耐圧が標準使用電圧以上である請求項１から３のいずれか一項記載のモールド形静止誘導機器。
  5. 　前記密閉容器内の空気を循環させる送風機を更に備える請求項１から４のいずれか一項記載のモールド形静止誘導機器。
  6. 　前記送風機が有する送風羽根の向きは、前記送風機の運転時に前記送風羽根の回転に伴い送風作用を発揮する送風位置状態と、前記送風機の運転停止時に前記送風羽根付近を自然流動する空気の流動抵抗を下げる流動抵抗低下位置状態と、に切り替え可能である請求項５記載のモールド形静止誘導機器。
  7. 　請求項１から請求項６のいずれか一項に記載のモールド形静止誘導機器は、前記モールド形静止誘導機器の絶縁耐圧試験を実施後に前記密閉容器内の空気を別の新鮮な空気と置換した後、出荷するモールド形静止誘導機器の製造方法。
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