WO2015064037A1 - 燃料ポンプ - Google Patents

Abstract

　吸入側カバー（３０）の突出部（３１）の外周面（８１）は、サクションフィルタ（８２）と接続するときのシール面である。また、吸入流路（３２）は、吸入側カバー（３０）の突出部（３１）の先端からポンプ室（６２）側に延びている有底筒状の導入穴（８５）、および、導入穴（８５）とポンプ室（６２）とを接続する接続孔（８７）から構成されている。導入穴（８５）の底面（８６）は、軸方向において吸入側カバー（３０）の摺動内面（７２）と凹部（７３）の底面（８８）との間に位置している。これにより、ハウジング（２０）の外径を変更することなく吸入流路（３２）の流路断面積をポンプ室（６２）の直前まで拡大可能である。そのため、吸入流路（３２）の燃料の流速を低減して吸入流路（３２）における負圧を抑制することで、大流量域においても吸入流路（３２）での燃料ベーパの発生を抑制可能である。

Description

燃料ポンプ 関連出願の相互参照

　本開示は、２０１３年１０月３１日に出願された日本出願番号２０１３－２２６９７５号に基づくもので、ここにその記載内容を援用する。

　本開示は、燃料ポンプに関する。

　筒状のハウジング内に設けられたポンプ部およびモータ部を備え、モータ部がポンプ部のインペラを回転駆動することによって燃料を吸入し、昇圧して吐出する燃料ポンプが知られている。この種の燃料ポンプは、例えば車両の燃料タンクに設けられ、燃料をエンジンに圧送するために用いられる。

　例えば特許文献１に開示された燃料ポンプは、モータ部にブラシレスモータを採用し、またポンプ部のインペラに、各羽根の外周を囲むリング部を有するものを採用している。ブラシレスモータは、ブラシ付きモータにおいてブラシの摩擦による騒音、火花、および電気ノイズが発生する問題、および、ブラシの摩耗による耐久性低下の問題を解消することができる。また、リング部を有するインペラは、ポンプ内部での効率に影響するクリアランスを小さくできるメリットがあり、ポンプ効率を高めることができる。

　近年、上述のような型式のものであって、例えば１１０ｍｍのタンク穴径をもち、高圧フィルタを燃料タンクへ搭載する方式においては、搭載性の観点からポンプの外径が例えば３８ｍｍと比較的小型であり、例えば大排気量のＦＦＶ（Flexible Fuel Vehicle）などにも１つで対応することができる大流量吐出タイプの燃料ポンプが望まれている。

　ところが、ポンプ体格を従来並とし、且つ、要求される最大吐出流量を確保するためには、インペラの回転を高速化することによって対応するしかなかった。これによると、燃料ポンプの吸入流路における燃料の流速が増大し、高温時の減圧沸騰による燃料ベーパが生じて必要流量の燃料がエンジンに供給できなくなるベーパロック現象が発生するおそれがあった。

特開２０１３－２０１８２０号公報

　本開示は、搭載性を維持しつつ、ブラシレス化により寿命を確保した上で、吐出流量を大きくしてもベーパロックの発生を抑制することができる燃料ポンプを提供することを目的とする。

　本開示の一態様によれば、燃料ポンプは、筒状のハウジングと、ハウジングの一端部に設けられている吸入側カバーと、ハウジングの他端部に設けられている吐出側カバーと、ハウジング内で吸入側カバーと吐出側カバーとの間に設けられているブラシレスモータと、ハウジング内で吸入側カバーとの間にポンプ室を区画形成しているケーシングと、ポンプ室内で回転可能に設けられているインペラとを備えている。

　吸入側カバーは、ハウジング外へ突き出す筒状の突出部を形成し、当該突出部の内部を通って外部と連通可能な吸入流路を有している。吐出側カバーは、外部と連通可能な吐出流路を有している。ケーシングは、ポンプ室から吐出側カバー側へ貫通している吐出孔を有している。ブラシレスモータの出力軸の端部は、ケーシングを挿通してポンプ室内に延びている。インペラは、ブラシレスモータの出力軸の端部に回転伝達可能に連結されている円板状のボス部、当該ボス部から径方向外側に放射状に突き出している複数の羽根、および、各羽根を囲む環状のリング部を形成している。吸入側カバーは、インペラと摺動可能な摺動内面に対して当該インペラとは反対側に凹む凹部を有し、当該凹部の底部には、出力軸の端部を受けるスラスト軸受が設けられている。

　吸入側カバーの突出部の外周面は、サクションフィルタと接続するときのシール面である。

　吸入流路は、吸入側カバーの突出部の先端面からポンプ室側に延びている有底筒状の導入穴、および、導入穴からポンプ室まで貫通している接続孔を有している。そして、導入穴の底面は、軸方向において吸入側カバーの摺動内面と凹部の底面との間に位置している。

　このように構成することで、ハウジングの外径を変更することなく、吸入流路の流路断面積をポンプ室の直前まで拡大することができる。すなわち、サクションフィルタを吸入側カバーの突出部の外周面に取り付けることによって、サクションフィルタの結合管部を吸入流路の内側に取り付けることに起因した、吸入流路の実質的な流路断面積の減少を回避することができる。また、吸入流路の導入穴の底面を凹部の底面よりも摺動内面側に位置させることによって、吸入流路のうち流路断面積が比較的大きい部分である導入穴をポンプ室の直前まで延ばすことができる。

　そのため、吸入流路の燃料の流速を低減して、吸入流路における負圧を抑制することによって、大流量域においても吸入流路での燃料ベーパの発生を抑制することができる。したがって、本開示によれば、搭載性を維持しつつ、吐出流量を大きくしてもベーパロックの発生を抑制することができる。

　本開示についての上記目的およびその他の目的、特徴や利点は、添付の図面を参照しながら下記の詳細な記述により、より明確になる。
本開示の第１実施形態による燃料ポンプの概略構成を説明する断面図である。 図１のインペラをケーシング側から見た図である。 図１のＩＩＩ部分を拡大して示す断面図である。 図３の吸入流路の断面を回転方向に沿って示す図である。 吸入流路の内径と最大吐出流量との関係を示す図である。 吐出流量と、ベーパロックが発生する負圧との関係を示す図である。 昇圧流路の深さと幅との寸法比と、ポンプ効率との関係を示す図である。 本開示の第２実施形態による燃料ポンプのポンプ部を拡大して示す断面図である。 従来の燃料ポンプと、第１実施形態による燃料ポンプと、第２実施形態による燃料ポンプとの仕様を示す図である。 比較形態による燃料ポンプのポンプ部を拡大して示す断面図である。 図１０の吸入流路の断面を回転方向に沿って示す図である。

　以下、本開示の複数の実施形態を図面に基づき説明する。実施形態同士で実質的に同一の構成には同一の符号を付して説明を省略する。
＜第１実施形態＞
　本開示の第１実施形態による燃料ポンプは、車両の燃料タンク内に設置されるインタンク式のポンプであり、図１の下部に示す吸入口３３から燃料を吸入して昇圧し、図１の上部に示す吐出口３７から図示しないエンジンに吐出する。
［全体構成］
　先ず、燃料ポンプ１０の全体構成について図１～図３を参照して説明する。

　図１に示すように、燃料ポンプ１０は、モータ部４０とポンプ部６０とに大別され、外郭がハウジング２０、吸入側カバー３０および吐出側カバー３４から構成されている。
（外郭）
　ハウジング２０は、段付き円筒状であり、軸方向の一方から順に第１円筒部２１、第２円筒部２２および第３円筒部２３を形成している。第１円筒部２１および第３円筒部２３は、第２円筒部２２よりも薄肉である。第２円筒部２２は、第１円筒部２１に対し径方向内側に環状の端面２４を有し、また第３円筒部２３に対し径方向内側に環状の端面２５を有している。

　吸入側カバー３０は、ハウジング２０の一端部、すなわち第１円筒部２１側の端部の内側に設けられており、第１円筒部２１の縁が内側へ加締められることにより固定されている。また、吸入側カバー３０は、ハウジング２０外へ突き出す突出部３１を形成しており、当該突出部３１の内部を軸方向へ貫通する吸入流路３２を有している。吸入口３３は、吸入流路３２の入口である。

　吐出側カバー３４は、ハウジング２０の他端部、すなわち第３円筒部２３側の端部の内側に設けられており、第３円筒部２３の縁が内側へ加締められることにより固定されている。また、吐出側カバー３４は、ハウジング２０外へ突き出す筒部３５を形成しており、当該筒部３５の内部を軸方向へ貫通する吐出流路３６を有している。吐出口３７は、吐出流路３６の出口である。また、吐出側カバー３４はハウジング２０内へ突き出す筒部３８を形成しており、当該筒部３８内には、軸受３９が嵌め込まれている。
（モータ部）
　モータ部４０は、ブラシレスモータであり、固定子４１および回転子５１を備えている。固定子４１は、ハウジング２０内に収容されており、ステータコア４２、インシュレータ４５、巻線４６および端子４７を有している。ステータコア４２は、磁性材料から成り、筒状のヨーク部４３と、ヨーク部４３から径方向内側に突き出す複数のティース部４４とを形成している。

　インシュレータ４５は、ステータコア４２のティース部４４に装着されている。巻線４６は、インシュレータ４５に巻回されている。本実施形態では、巻線４６は、Ｕ相巻線部とＶ相巻線部とＷ相巻線部とを含む。端子４７は、３つ（図１には１つのみ図示する）設けられ、各相巻線部を外部の制御装置と接続可能である。

　固定子４１は、吐出側カバー３４に一体にモールドされている。つまり、吐出側カバー３４は、固定子４１が設置された型内に流し込まれた溶融樹脂を冷却固化することによって成形されている。これにより、固定子４１は、吐出側カバー３４を介してハウジング２０に固定されている。ハウジング２０と固定子４１との間には燃料流路４８が区画形成されている。吐出側カバー３４は、燃料流路４８と吐出流路３６とを接続する燃料流路４９を有している。

　回転子５１は、固定子４１の内側で回転可能に設けられており、シャフト５２およびロータ５３を有している。シャフト５２は、軸受３９および後述の軸受６４により回転可能に支持されている。ロータ５３は、筒状であり、シャフト５２に嵌合して固定されている。本実施形態では、ロータ５３は、シャフト５２に圧入されているインナーコア５４と、インナーコア５４の外側に設けられている複数の永久磁石５５とから構成されている。各永久磁石５５は、径方向外側の極性が周方向で交互に異なるように設けられている。

　このように構成されたモータ部４０では、固定子４１の巻線４６の各相巻線部にそれぞれ位相差を持つ電流が流れると回転磁界が発生し、この回転磁界が回転子５１の磁極を引っ張ることによって回転子５１が回転する。
（ポンプ部）
　ポンプ部６０は、吸入側カバー３０、ケーシング６１およびインペラ６５を備えている。吸入側カバー３０は、燃料ポンプ１０の外郭を構成するとともに、ポンプ部６０も構成している。ケーシング６１は、有底筒状であり、吸入側カバー３０と固定子４１との間に設けられ、軸方向においてハウジング２０の第２円筒部２２の端面２５と吸入側カバー３０との間に挟持されている。また、ケーシング６１は、吸入側カバー３０との間にポンプ室６２を区画形成しており、中心部で軸方向へ貫通する通孔６３を有している。この通孔６３には、軸受６４が嵌め込まれている。

　インペラ６５は、円板状の羽根車であり、ポンプ室６２内で回転可能に設けられている。図１、図２に示すように、インペラ６５は、ケーシング６１の通孔６３を挿通してポンプ室６２内に延びているシャフト５２の端部に回転伝達可能に連結されている円板状のボス部６６、当該ボス部６６から径方向外側に放射状に突き出している複数の羽根６７、および、各羽根６７を囲む環状のリング部６８を形成している。

　インペラ６５の各羽根６７は、ボス部６６とリング部６８との間の空間を、吸入流路３２側の吸入側羽根溝６９と、吐出孔７７側の吐出側羽根溝７１とに仕切っている。図１に示すように、吸入側カバー３０は、インペラ６５と摺動可能な摺動内面７２に対して当該インペラ６５とは反対側に凹む凹部７３を有している。凹部７３の底部には、シャフト５２の端部を受けるスラスト軸受７４が設けられている。

　吸入側カバー３０のうちインペラ６５側の壁部は、軸方向に見て凹部７３まわりの周方向へ延びているＣ字状の溝からなる昇圧流路７５を有している。吸入流路３２は、昇圧流路７５のうち回転方向後方に位置する上流端部に連通している。ケーシング６１のうちインペラ６５側の壁部は、軸方向に見て通孔６３まわりの周方向へ延びているＣ字状の溝からなる昇圧流路７６を有している。ケーシング６１は、昇圧流路７６のうち回転方向前方に位置する下流端部に連通し、昇圧流路７６の底面から吐出側カバー３４側に貫通する吐出孔７７を有している。

　このように構成されたポンプ部６０では、モータ部４０の回転子５１と共にインペラ６５が回転すると、吸入口３３から吸入流路３２を経由してポンプ室６２に燃料が吸入される。この燃料は、インペラ６５と昇圧流路７５、７６との間を螺旋状に旋回するように流れ、吸入流路３２から吐出孔７７に向かうに従い昇圧される。昇圧された燃料は、吐出孔７７、燃料流路４８および燃料流路４９を経由して吐出流路３６に導かれ、吐出口３７から吐出される。

　次に、燃料ポンプ１０の構成について図１、図３を参照して詳細に説明する。
（燃料ポンプの外径）
　燃料ポンプ１０は、１１０ｍｍの内径をもつ燃料タンクへの搭載性が良好なよう、外径Ｄ１が３８ｍｍである。
（サクションフィルタとの結合）
　図１、図３に示すように、吸入側カバー３０の突出部３１の外周面８１は、サクションフィルタ８２と接続するときのシール面である。すなわち、サクションフィルタ８２の結合管部８３は、吸入側カバー３０の突出部３１の外周面８１に嵌合固定される。
（吸入流路の導入穴の底面の位置）
　吸入流路３２は、吸入側カバー３０の突出部３１の先端面８４からポンプ室６２側に軸方向へ延びている有底筒状の導入穴８５、および、導入穴８５からポンプ室６２まで貫通している接続孔８７から構成されている。導入穴８５の底面８６は、軸方向において吸入側カバー３０の摺動内面７２と凹部７３の底面８８との間に位置している。
（吸入通路の導入穴の内径）
　吸入流路３２の導入穴８５の内径Ｄ２は１０ｍｍである。
（インペラの外径に対する羽根溝の幅の割合）
　インペラ６５の外径Ｄ３は３３．６６ｍｍである。吸入側羽根溝６９の径方向の幅Ｗ１、および、吐出側羽根溝７１の径方向の幅Ｗ２は、４．００ｍｍである。インペラ６５の外径Ｄ３に対する吸入側羽根溝６９の幅Ｗ１の割合、および、インペラ６５の外径Ｄ３に対する吐出側羽根溝７１の幅Ｗ２の割合は、１１．８８％である。
（吸入側カバーの突出部の外径）
　吸入側カバー３０の突出部３１の外径Ｄ４は１２ｍｍである。
（昇圧流路の深さと幅との比）
　昇圧流路７５の径方向の幅Ｗ３、および、昇圧流路７６の径方向の幅Ｗ４は、４．０ｍｍである。昇圧流路７５の軸方向の深さＨ１、および、昇圧流路７６の軸方向の深さＨ２は、１．６ｍｍである。昇圧流路７５の深さＨ１を幅Ｗ３で割った値、および、昇圧流路７６の深さＨ２を幅Ｗ４で割った値は、０．４０である。以下、深さＨ１を幅Ｗ３で割った値、および、深さＨ２を幅Ｗ４で割った値を「昇圧流路寸法比」と記載する。
（吸入側カバーの凹部の内径）
　吸入側カバー３０の凹部７３の内径Ｄ５は８．５ｍｍである。
（インペラの羽根の枚数）
　インペラ６５の羽根６７の枚数は４１枚である。
（吸入側カバーの突出部の突き出し長さ）
　吸入側カバー３０の突出部３１が当該吸入側カバー３０の外周縁から軸方向へ突き出す長さＬは、３．５ｍｍである。
（吸入側カバーの材質）
　吸入側カバー３０は、アルミニウム合金製の型成形品の外表面にアルマイト処理を施して作られる。
［比較形態との比較］
　ここで、図１０、図１１に示す比較形態と本実施形態との比較によって、本実施形態の有利な点を明らかにする。

　比較形態は、吸入流路１０１の入口すなわち吸入口１０２の内径が７ｍｍであり、吸入口１０２から奥にいくにしたがって細くなっている。また、昇圧流路１０３、１０４の幅およびインペラ１０５の羽根溝１０６、１０７の幅も本実施形態と比べると小さい。

　図５は、吸入流路の内径（吸入口径）と高温時の最大吐出流量との関係を示す図である。「高温」とは、想定される燃料ポンプの動作温度範囲のなかで比較的高い温度のことである。吸入流路の内径が大きいほど、最大吐出流量は大きくなる。特に、内径が７ｍｍから９ｍｍになると、最大吐出流量は増大する。最大吐出流量の要求値が例えば２８０Ｌ／ｈと大流量に設定された場合、内径が９ｍｍ以上であれば要求を満たす。本実施形態であれば要求を満たすが、比較形態であると要求を満たさない。

　図６は、吐出流量とベーパロック負圧との関係を示す図である。ベーパロック負圧とは、ベーパロックが発生する負圧のことである。比較形態では、吐出流量が５０～１５０Ｌ／ｈの場合にはベーパロック負圧は小さく（絶対値が大きく）保たれているが、吐出流量が２５０Ｌ／ｈを超える場合にはベーパロック負圧は大きくなる（絶対値が小さくなる）。これに対し、本実施形態では、吐出流量が２５０Ｌ／ｈを超えてもベーパロック負圧は小さく（絶対値が大きく）保たれている。例えば、使用する吐出流量範囲が６０～２８０Ｌ／ｈに設定され、またベーパロック負圧の要求値が所定値Ｐ１以下に設定された場合、本実施形態であれば要求を満たすが、比較形態であると要求を満たさない。これにより、本実施形態であれば、高温時に吐出流量が最大であるときでも、ベーパロックによるエンストの発生およびドライバビリティの低下が抑制される。

　図７は、昇圧流路寸法比とポンプ効率との関係を示す図である。エンジンのアイドリング時において許容電流値から見たポンプ効率の要求値を要求ポンプ効率ηｉｄｌｅとし、エンジンのスロットル全開時において許容電流値から見たポンプ効率の要求値を要求ポンプ効率ηｗｏｔとする。図７に実線で示すアイドリング時の曲線において、要求ポンプ効率ηｉｄｌｅ以上となるのは、昇圧流路寸法比が０．４以下のときである。一方、図７に一点鎖線で示すスロットル全開時の曲線において、要求ポンプ効率ηｗｏｔ以上となるのは、昇圧流路寸法比が０．２８～０．５３のときである。つまり、アイドリング時およびスロットル全開時の要求を満たすのは、昇圧流路寸法比が０．２８～０．４のときである。本実施形態では、アイドリング時のポンプ効率を重視して、昇圧流路寸法比は０．４に設定されている。
［効果］
　以上説明したように、第１実施形態では、燃料ポンプ１０の外径Ｄ１は３８ｍｍである。そのため、タンク穴径が１１０ｍｍの燃料タンクでも搭載が可能である。

　また、第１実施形態では、吸入側カバー３０の突出部３１の外周面８１は、サクションフィルタ８２と接続するときのシール面である。そして、吸入流路３２は、吸入側カバー３０の突出部３１の先端面８４からポンプ室６２側に軸方向へ延びている有底筒状の導入穴８５、および、導入穴８５からポンプ室６２まで貫通している接続孔８７から構成されている。導入穴８５の底面８６は、軸方向において吸入側カバー３０の摺動内面７２と凹部７３の底面８８との間に位置している。

　このように構成することで、ハウジング２０の外径を変更することなく、吸入流路３２の流路断面積をポンプ室６２の直前まで拡大することができる。すなわち、サクションフィルタ８２の結合管部８３を吸入側カバー３０の突出部３１の外周面８１に取り付けることによって、結合管部８３を吸入流路３２の内側に取り付けることに起因した、吸入流路３２の実質的な流路断面積の減少を回避することができる。また、吸入流路３２の導入穴８５の底面８６を凹部７３の底面８８に対し摺動内面７２側に位置させることによって、吸入流路３２のうち流路断面積が比較的大きい部分である導入穴８５をポンプ室６２の直前まで延ばすことができる。

　そのため、吸入流路３２の燃料の流速を低減して、吸入流路３２における負圧を抑制することによって、大流量域においても吸入流路３２での燃料ベーパの発生を抑制することができる。したがって、本実施形態によれば、搭載性を維持しつつ、吐出流量を大きくしてもベーパロックの発生を抑制することができる。

　また、第１実施形態では、吸入流路３２の導入穴８５の内径Ｄ２は１０ｍｍである。

　そのため、高温時の最大吐出流量を大きくすることができ、また吐出流量が大きいときのベーパロックの発生を抑制することができる。

　また、第１実施形態では、インペラ６５の外径Ｄ３に対する吸入側羽根溝６９の幅Ｗ１の割合、および、インペラ６５の外径Ｄ３に対する吐出側羽根溝７１の幅Ｗ２の割合は、１１．８８％である。そのため、燃料ポンプ１０の体格を大きくすることなくインペラ６５の羽根溝６９、７１の容積を増加させることができる。つまり、燃料ポンプ１０の搭載性を維持しつつ、吐出流量を増大させることができる。

　また、第１実施形態では、吸入側カバー３０の突出部３１の外径Ｄ４は１２ｍｍである。これにより、燃料ポンプの外径を変更しない方針のとき、突出部３１を径方向外側へ寄せるには限界があるなか、突出部３１の外径をできるだけ小さくして当該突出部３１を薄肉にすることによって、吸入流路３２をできるだけ径方向外側に位置させることができる。そのため、吸入流路３２からインペラ６５の吸入側羽根溝６９へ燃料を円滑に流入させることができる。

　また、第１実施形態では、昇圧流路７５の深さＨ１を幅Ｗ３で割った値、および、昇圧流路７６の深さＨ２を幅Ｗ４で割った値は、０．４０である。これにより、昇圧流路７５、７６での旋回流速を抑えてポンプ室６２からの燃料の漏れを抑制し、ポンプ効率を高めることができる。

　また、第１実施形態では、吸入側カバー３０の凹部７３の内径Ｄ５は８．５ｍｍである。このように凹部７３をできるだけ小さく形成すれば、導入穴８５をポンプ室６２側に延ばすことによって当該導入穴８５が軸方向において凹部７３と重なることになっても、導入穴８５と干渉することなく凹部７３を形成することができる。
＜第２実施形態＞
　本開示の第２実施形態による燃料ポンプ９０について図８を参照して説明する。
（吸入通路の導入穴の内径）
　第２実施形態では、吸入流路９１の導入穴９２の内径Ｄ６は９ｍｍである。そのため、図５に示すように、高温時の最大吐出流量を大きくすることができる。
（昇圧流路の深さと幅との比）
　第２実施形態では、吸入側の昇圧流路９３の深さＨ３、および、吐出側の昇圧流路９４の深さＨ４は、１．１ｍｍである。昇圧流路９３の深さＨ３を幅Ｗ３で割った値、および、昇圧流路９４の深さＨ４を幅Ｗ４で割った値は、０．２８である。そのため、図７に示すように、アイドリング時およびスロットル全開時の要求を満たす範囲（昇圧流路寸法比０．２８～０．４）のなかで、スロットル全開時のポンプ効率を重視した設定にすることができる。
＜従来品との比較＞
　ここで、従来の燃料ポンプＡ、Ｂと、第１実施形態による燃料ポンプ１０と、第２実施形態による燃料ポンプ９０との仕様を図９に示す。図９に示すように、前述した燃料ポンプ１０および燃料ポンプ９０の特徴は、従来の燃料ポンプＡ、Ｂには無い特徴である。

　従来の燃料ポンプＡは、サクションフィルタの接続管部を吸入口内径側で圧入する方式を採用している。この方式は、圧入時にポンプ室内部に圧入時の樹脂削りカスのような異物が入る可能性と、工程上の異物を巻き込んでポンプ室内部に異物を入り易くするためポンプ室ロックによるエンストのリスクが高い。これに対し、第１実施形態および第２実施形態では、突出部の外側でのシールとすることで本リスクを回避した構成にて、高温性能の向上を実現できる。
＜他の実施形態＞
　本開示の他の実施形態では、吸入流路の導入穴、および凹部の流路断面形状は、円形に限らず、例えば楕円形や多角形などであってよい。その際、「内径」とは、「最小内径」に相当する。

　本開示の他の実施形態では、導入穴の内径Ｄ２は９ｍｍ未満であってもよい。

　本開示の他の実施形態では、インペラの外径Ｄ３に対する吸入側羽根溝の幅Ｗ１の割合、および、外径Ｄ３に対する吐出側羽根溝の幅Ｗ２の割合は、１０％未満であってもよい。

　本開示の他の実施形態では、吸入側カバーの突出部の外径Ｄ４は１２ｍｍを超えてもよい。

　本開示の他の実施形態では、昇圧流路寸法比は、０．２８未満であってもよく、また０．４を超えてもよい。

　本開示の他の実施形態では、吸入側カバーの凹部の内径Ｄ５は８．５ｍｍを超えてもよい。

　本開示の他の実施形態では、吸入側カバーの突出部の突き出し長さＬは３．５ｍｍ未満であってもよい。

　本開示の他の実施形態では、吸入側カバーは、例えば樹脂など、アルミニウム合金以外から構成されてもよい。

　本開示の他の実施形態では、インペラの羽根の枚数は、４１枚以外であってもよい。

　本開示は、上述した実施形態に限定されるものではなく、発明の趣旨を逸脱しない範囲で種々の形態で実施可能である。

Claims (9)

1. 　燃料を吸入し、昇圧して吐出可能な燃料ポンプ（１０、９０）であって、
   　筒状のハウジング（２０）と、
   　前記ハウジングの一端部に設けられ、前記ハウジング外へ突き出す筒状の突出部（３１）を形成し、当該突出部の内部を通って外部と連通可能な吸入流路（３２、９１）を有する吸入側カバー（３０）と、
   　前記ハウジングの他端部に設けられ、外部と連通可能な吐出流路（３６）を有する吐出側カバー（３４）と、
   　前記ハウジング内で前記吸入側カバーと前記吐出側カバーとの間に設けられているブラシレスモータ（４０）と、
   　前記ハウジング内で前記吸入側カバーとの間に前記吸入流路と連通しているポンプ室（６２）を区画形成し、前記ポンプ室から前記吐出側カバー側へ貫通している吐出孔（３７）を有するケーシング（６１）と、
   　前記ケーシングを挿通して前記ポンプ室内に延びている前記ブラシレスモータの出力軸（５２）の端部に回転伝達可能に連結されている円板状のボス部（６６）、当該ボス部から径方向外側に放射状に突き出している複数の羽根（６７）、および、各前記羽根を囲む環状のリング部（６８）を形成し、前記ポンプ室内で回転可能に設けられているインペラ（６５）と、
   　を備え、
   　前記吸入側カバーは、前記インペラと摺動可能な摺動内面（７２）に対して当該インペラとは反対側に凹む凹部（７３）を有し、
   　前記吸入側カバーの前記凹部の底部には、前記出力軸の前記端部を受けるスラスト軸受（７４）が設けられ、
   　前記吸入側カバーの前記突出部の外周面（８１）は、サクションフィルタ（８２）と接続するときのシール面であり、
   　前記吸入流路は、前記吸入側カバーの前記突出部の先端面（８４）から前記ポンプ室側に延びている有底筒状の導入穴（８５）、および、前記導入穴から前記ポンプ室まで貫通している接続孔（８７）を有し、
   　前記インペラの回転軸心に沿う方向を軸方向とすると、前記導入穴の底面（８６）は、軸方向において前記吸入側カバーの前記摺動内面と前記凹部の底面（８８）との間に位置していることを特徴とする燃料ポンプ。
2. 　前記導入穴の内径（Ｄ２）は９ｍｍ以上であることを特徴とする請求項１に記載の燃料ポンプ。
3. 　各前記羽根は、前記インペラの前記ボス部と前記リング部との間の空間を、前記吸入流路側の吸入側羽根溝（６９）と、前記吐出孔側の吐出側羽根溝（７１）とに仕切っており、
   　前記インペラの外径（Ｄ３）に対する前記吸入側羽根溝の径方向の幅（Ｗ１）の割合、および、前記インペラの外径に対する前記吐出側羽根溝の径方向の幅（Ｗ２）の割合は、１０％以上であることを特徴とする請求項１または２に記載の燃料ポンプ。
4. 　前記吸入側カバーの前記突出部の外径（Ｄ４）は１２ｍｍ以下であることを特徴とする請求項１～３のいずれか一項に記載の燃料ポンプ。
5. 　前記吸入側カバーのうち前記ポンプ室側の壁部は、軸方向に見たとき周方向へ延びているＣ字状の溝からなる昇圧流路（７５）を有し、
   　前記昇圧流路の深さ（Ｈ１）を当該昇圧流路の径方向の幅（Ｗ３）で割った値は、０．２８～０．４０であることを特徴とする請求項１～４のいずれか一項に記載の燃料ポンプ。
6. 　前記吸入側カバーの前記凹部の内径（Ｄ５）は８．５ｍｍ以下であることを特徴とする請求項１～５のいずれか一項に記載の燃料ポンプ。
7. 　前記羽根の枚数は４１枚以上であることを特徴とする請求項１～６のいずれか一項に記載の燃料ポンプ。
8. 　前記吸入側カバーの前記突出部が当該吸入側カバーの外周縁から軸方向へ突き出す長さ（Ｌ）は、３．５ｍｍ以上であることを特徴とする請求項１～７のいずれか一項に記載の燃料ポンプ。
9. 　前記吸入側カバーは、アルミニウム合金製の型成形品の外表面にアルマイト処理を施したものであることを特徴とする請求項１～８のいずれか一項に記載の燃料ポンプ。

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