WO2015029749A1

WO2015029749A1 - 点火プラグ

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Publication number: WO2015029749A1
Application number: PCT/JP2014/071002
Authority: WO
Inventors: 治樹吉田; 貴光水野; 政明熊谷; 淳平北; 喜知岩崎; 稔貴本田
Original assignee: 日本特殊陶業株式会社
Priority date: 2013-08-29
Filing date: 2014-08-08
Publication date: 2015-03-05
Also published as: JPWO2015029749A1; EP3041094A4; KR20160042097A; EP3041094B1; US20160204580A1; CN105493360B; KR101747613B1; US9484718B2; EP3041094A1; JP5795129B2; CN105493360A

Abstract

　点火プラグは、軸孔を有する絶縁碍子と、軸孔の先端側に挿設された中心電極と、軸孔の後端側に挿設された端子電極と、ガラス及び導電性のカーボンを含み、軸孔内において中心電極及び端子電極間に配置された電極間配置体とを備える。電極間配置体の抵抗値が１．０ｋΩ以上３．０ｋΩ以下とされ、電極間配置体のうち中心電極後端と端子電極先端との間の中点よりも先端側に位置する先端側部位において、カーボンの含有量が１．５質量％以上４．０質量％以下とされる。さらに、先端側部位の抵抗値が、電極間配置体のうち中点よりも後端側に位置する後端側部位の抵抗値よりも小さくされる。

Description

点火プラグ

　本開示は、内燃機関等に使用される点火プラグに関する。

　点火プラグは、内燃機関等に取付けられ、燃焼室内の混合気等への着火のために用いられる。一般に点火プラグは、軸孔を有する絶縁体と、軸孔の先端側に挿通される中心電極と、軸孔の後端側に挿通される端子電極と、絶縁体の外周に設けられる主体金具と、主体金具の先端部に固定される接地電極とを備えている。また、中心電極の先端部と接地電極の先端部との間には間隙が形成されており、中心電極（間隙）に電圧を印加し、間隙にて火花放電を生じさせることで、混合気等への着火がなされるようになっている。

　また、内燃機関等の動作に伴い発生する電波雑音を抑制するために、軸孔内の中心電極及び端子電極間に抵抗体を設けることがある（例えば、特許文献１等参照）。一般に抵抗体は、導電性材料としてのカーボン、ガラス粉末、及び、セラミックス粒子等を含んでなる抵抗体組成物を圧縮加熱することによって形成される。また、形成された抵抗体は、ガラス及びカーボンを備えており、粒状の骨材相の周囲に主として溶融ガラスからなる介在相が存在する分相状態となっており、介在相には、カーボンやセラミック粒子が含まれている。そして、介在相中のカーボンからなる導電経路を介して中心電極及び端子電極間が電気的に接続されている。

特開２００６－６６０８６号公報特開２００５－３２７７４３号公報

　ところで近年では、着火性の向上を図るべく、端子電極の先端と中心電極の後端との間に配置される電極間配置体（抵抗体を含む）の抵抗値を比較的小さなものとした点火プラグが提案されている。このような点火プラグにおいては、火花放電の発生時に、電極間配置体（抵抗体）を流れる電流が比較的大きなものとなるため、抵抗体に形成された前記導電経路が高温となりやすい。さらに、電極間配置体のうち、燃焼室側に配置され、使用時において特に高温となりやすい先端側部位においては、比較的大きな電流が流れることと相俟って、導電経路が極めて高温となり、急速に酸化してしまうおそれがある。その結果、使用に伴い電極間配置体（抵抗体）の抵抗値が急激に増大してしまうおそれがある。すなわち、電極間配置体の抵抗値が比較的小さな点火プラグにおいては、良好な負荷寿命特性を確保することが難しい。

　また、近年エンジンの高出力化等により、電雑性能と耐久性の一層の向上が求められている。

　本開示は、上記事情を鑑みてなされたものであり、その第１の利点は、電極間配置体の抵抗値が比較的小さく、良好な負荷寿命特性を確保することが難しい点火プラグにおいて、優れた負荷寿命特性をより確実に実現することにある。また、第２の利点は、電波ノイズの抑制性能と抵抗体の寿命とを向上することである。

　以下、上記利点の少なくとも一部を実現するのに適した本開示の態様につき、項分けして説明する。

　態様１．本態様の点火プラグは、軸線方向に貫通する軸孔を有する絶縁体と、
　前記軸孔の先端側に挿設された中心電極と、
　前記軸孔の後端側に挿設された端子電極と、
　ガラス及び導電性のカーボンを含み、前記軸孔内において前記中心電極及び前記端子電極間に配置された電極間配置体とを備える点火プラグであって、
　前記電極間配置体のうち前記軸線方向における前記中心電極後端と前記端子電極先端との間の中点よりも先端側に位置する先端側部位において、前記カーボンの含有量が１．５質量％以上４．０質量％以下とされるとともに、
　前記電極間配置体の抵抗値が１．０ｋΩ以上３．０ｋΩ以下であり、
　前記電極間配置体のうち前記軸線方向における前記中心電極後端と前記端子電極先端との間の中点よりも後端側に位置する後端側部位の抵抗値よりも、前記先端側部位の抵抗値が小さいことを特徴とする。

　上記態様１によれば、電極間配置体の抵抗値が１．０ｋΩ以上とされており、中心電極に電圧を印加した際に、電極間配置体に比較的大きな電流が流れるように構成されている。従って、電極間配置体のうち特に高温となる先端側部位において、カーボンにより形成された導電経路の急激な酸化が懸念される。

　この点、上記態様１によれば、電極間配置体の先端側部位において、カーボンの含有量が１．５質量％以上とされている。従って、先端側部位において形成される導電経路を十分に太くすることができ、通電時に導電経路で発生する熱を低減させることができる。その結果、導電経路の酸化を効果的に抑制することができる。

　さらに、上記態様１によれば、カーボン含有量が４．０質量％以下とされており、カーボンの凝集を十分に抑制できる程度にカーボン含有量が抑えられている。従って、先端側部位において、十分な数の導電経路を形成することができる。その結果、導電経路の一部が酸化しただけで先端側部位（電極間配置体）の抵抗値が急激に増大してしまうといった事態をより確実に防止することができる。特に電極間配置体のうちの先端側部位は、燃焼室からの熱を受けやすいため、この部位のカーボン含有量を規定することは極めて有効である。上記態様１によれば、抵抗値を３．０ｋΩ以下に制御するだけでなく、カーボン含有量を規定することで耐久性を効果的に向上させることができる。

　尚、カーボン含有量を過度に大きくすれば、導電経路は増加するが、抵抗値が低くなってしまう（耐久性が低下してしまう）。本実施例では、ガラス含有量を比較的少なくし、単位面積当たりのカーボン含有量を少なくする（カーボン密度を低くする）ことで必要な抵抗値となるように調整される。但し、ガラス含有量が過度に少なくなってしまうと、ガラスの変形による電極間配置体の高密度化が不十分となり、良好な耐久性を実現することができないおそれがある。また、カーボン含有量が過度に少なくなってしまうと、カーボン濃度の高い導電経路が少数だけ形成されることとなり、良好な耐久性を実現することができないおそれがある。

　さらに、上記態様１によれば、電極間配置体において、後端側部位の抵抗値よりも先端側部位の抵抗値が小さくなるように構成されている。従って、通電時において先端側部位で発生する熱を一層低減することができる。その結果、導電経路の酸化をより効果的に抑制することができる。

　以上のように、上記態様１によれば、高温となりやすく、導電経路の酸化がより懸念される先端側部位において、導電経路の酸化を非常に効果的に抑制することができ、また、導電経路の一部が酸化したとしても、抵抗値が急激に増大するといった事態をより確実に防止できる。その結果、電極間配置体の抵抗値が１．０ｋΩ以上３．０ｋΩ以下とされ、良好な負荷寿命特性を確保することが難しい点火プラグにおいて、優れた負荷寿命特性をより確実に実現することができる。

　なお、本発明は、種々の態様で実現することが可能であり、例えば、点火プラグ、点火プラグを搭載する内燃機関、等の態様で実現することができる。

点火プラグの構成を示す一部破断正面図である。抵抗体の構成を示す拡大断面模式図である。電極間配置体等を示す拡大断面図である。点火プラグの一例の断面図である。抵抗体１７０の中心軸ＣＬを含む断面と、その断面上の対象領域Ａ１０と、の説明図である。

Ａ．第１実施形態：
　以下に、一実施形態について図面を参照して説明する。図１は、点火プラグ１を示す一部破断正面図である。尚、図１では、点火プラグ１の軸線ＣＬ１方向を図面における上下方向とし、下側を点火プラグ１の先端側、上側を後端側として説明する。

　点火プラグ１は、筒状をなす絶縁体としての絶縁碍子２、これを保持する筒状の主体金具３などから構成されるものである。

　絶縁碍子２は、周知のようにアルミナ等を焼成して形成されており、その外形部において、後端側に形成された後端側胴部１０と、当該後端側胴部１０よりも先端側において径方向外向きに突出形成された大径部１１と、当該大径部１１よりも先端側においてこれよりも細径に形成された中胴部１２と、当該中胴部１２よりも先端側においてこれよりも細径に形成された脚長部１３とを備えている。絶縁碍子２のうち、大径部１１、中胴部１２、及び、大部分の脚長部１３は、主体金具３の内部に収容されている。そして、中胴部１２と脚長部１３との連接部には、先端側に向けて先細るテーパ部１４が形成されており、当該テーパ部１４にて絶縁碍子２が主体金具３に係止されている。

　さらに、絶縁碍子２には、軸線ＣＬ１に沿って軸孔４が貫通形成されている。当該軸孔４は、その先端部に小径部１５を備えるとともに、当該小径部１５よりも後端側に、自身の内径が小径部１５の内径よりも大きい大径部１６を備えている。また、前記小径部１５及び大径部１６の間には、テーパ状の段差部１７が形成されている。

　加えて、軸孔４の先端側（小径部１５）には中心電極５が挿入、固定されている。より詳しくは、中心電極５の後端部には、外周側に向けて膨出する膨出部１８が形成されており、当該膨出部１８が前記段差部１７に対して係止された状態で、中心電極５が軸孔４内に固定されている。また、中心電極５は、熱伝導性に優れる金属〔例えば、銅や銅合金、純ニッケル（Ｎｉ）等〕からなる内層５Ａと、Ｎｉを主成分とする合金からなる外層５Ｂとにより構成されている。尚、中心電極５は、全体として棒状（円柱状）をなし、その先端部が絶縁碍子２の先端から突出している。

　また、軸孔４の後端側（大径部１６）には、絶縁碍子２の後端から突出した状態で端子電極６（端子金具６とも呼ぶ）が挿入、固定されている。

　さらに、軸孔４の中心電極５と端子電極６との間には、抵抗体７と、当該抵抗体７を挟み込む先端側シール部８Ａ（第１シール部８Ａとも呼ぶ）及び後端側シール部８Ｂ（第２シール部８Ｂとも呼ぶ）とを備えた円柱状の電極間配置体９が設けられている（接続部９とも呼ぶ）。電極間配置体９は、導電性であり、電極間配置体９を介して、中心電極５及び端子電極６が電気的に接続されている。尚、電極間配置体９は、図１中において、抵抗体７及び両シール部８Ａ，８Ｂのうち散点模様を付した部位であり、抵抗体７と、先端側シール部８Ａのうち中心電極５の外周に配置される部位以外の部位と、後端側シール部８Ｂのうち端子電極６の外周に配置される部位以外の部位とにより構成される。つまり、電極間配置体９は、端子電極６の先端と中心電極５の後端との間に位置する部位である。

　抵抗体７は、電波雑音（ノイズ）を抑制するためのものであり、その抵抗値は、点火プラグの仕様によって異なるが、例えば、１００Ω以上とされている。また、抵抗体７は、導電性のカーボン〔例えば、カーボンブラック（より詳しくは、オイルファーネスブラック）〕や二酸化ケイ素（ＳｉＯ₂）及び酸化ボロン（Ｂ₂Ｏ₅）を含有するガラス粉末、セラミック粒子〔例えば、酸化ジルコニウム（ＺｒＯ₂）粒子や酸化チタン（ＴｉＯ₂）粒子等〕、バインダ等からなる抵抗体組成物が加熱封着されることで形成されており、カーボン及びガラスを含んでいる。

　加えて、先端側シール部８Ａ及び後端側シール部８Ｂは、それぞれ導電性（例えば、抵抗値が数百ｍΩ程度）であり、抵抗体７及び中心電極５間に先端側シール部８Ａが設けられ、抵抗体７及び端子電極６間に後端側シール部８Ｂが設けられている。そして、先端側シール部８Ａにより、中心電極５が絶縁碍子２に固定されるとともに、後端側シール部８Ｂにより、端子電極６が絶縁碍子２に固定されている。

　主体金具３は、低炭素鋼等の金属により筒状に形成されており、その外周面には点火プラグ１を燃焼装置（例えば、内燃機関や燃料電池改質器等）の取付孔に取付けるためのねじ部（雄ねじ部）１９が形成されている。また、ねじ部１９よりも後端側には鍔状の座部２０が形成され、ねじ部１９後端のねじ首２１にはリング状のガスケット２２が嵌め込まれている。さらに、主体金具３の後端側には、主体金具３を燃焼装置に取付ける際にレンチ等の工具を係合させるための断面六角形状の工具係合部２３が設けられるとともに、後端部において絶縁碍子２を保持するための加締め部２４が設けられている。尚、本実施形態では、点火プラグ１の小径化（小型化）を図るべく、絶縁碍子２や主体金具３が比較的小径とされており、ねじ部１９のねじ径も比較的小さなもの（例えば、Ｍ１２以下）とされている。

　また、主体金具３の先端側内周面には、絶縁碍子２を係止するためのテーパ状の段部２５が設けられている。そして、絶縁碍子２は、主体金具３に対してその後端側から先端側に向かって挿入され、自身のテーパ部１４が主体金具３の段部２５に係止された状態で、主体金具３の後端側開口部を径方向内側に加締めること、つまり上記加締め部２４を形成することによって主体金具３に固定されている。尚、テーパ部１４及び段部２５の間には、円環状の板パッキン２６が介在されている。これにより、燃焼室内の気密性を保持し、燃焼室内に晒される絶縁碍子２の脚長部１３と主体金具３の内周面との隙間に入り込む燃料ガスが外部に漏れないようになっている。

　さらに、加締めによる密閉をより完全なものとするため、主体金具３の後端側においては、主体金具３と絶縁碍子２との間に環状のリング部材２７，２８が介在され、リング部材２７，２８間にはタルク（滑石）２９の粉末が充填されている。すなわち、主体金具３は、板パッキン２６、リング部材２７，２８及びタルク２９を介して絶縁碍子２を保持している。

　また、主体金具３の先端部には、自身の中間部分が曲げ返されて、先端部側面が中心電極５の先端部と対向する接地電極３１が接合されている。接地電極３１は、Ｎｉを主成分とする合金により形成された外層３１Ａと、前記Ｎｉ合金よりも熱導電性に優れる金属（例えば、銅や銅合金、純Ｎｉ等）により形成された内層３１Ｂとから構成されている。

　さらに、中心電極５の先端部と接地電極３１の先端部との間には、間隙３２が形成されており、当該間隙３２にて軸線ＣＬ１にほぼ沿った方向で火花放電が行われるようになっている。

　次いで、抵抗体７、及び、これを備える電極間配置体９の構成について説明する。

　抵抗体７は、上述の通り、カーボンブラック、ガラス粉末、セラミック粒子、及び、バインダ等を含む抵抗体組成物が加熱封着されることで形成されたものであり、カーボンとガラスとを含んでいる。抵抗体７は、図２に示すように、ＳｉＯ₂を含む骨材相４１と、当該骨材相４１を覆うようにして存在する介在相４２（図２中、散点模様を付した部位）とを備えている。

　骨材相４１は、Ｂ₂Ｏ₅リッチのガラス成分が溶け出したガラス粒子により構成され、ＳｉＯ₂の含有量が介在相４２におけるＳｉＯ₂の含有量よりも大きなものである。一方で、介在相４２は、主としてガラス粉末から溶け出したＢ₂Ｏ₅リッチのガラス成分により構成されており、Ｂ₂Ｏ₅の含有量が骨材相４１におけるＢ₂Ｏ₅の含有量よりも大きなものである。また、介在相４２には、カーボンやセラミックス粒子が溶け込んでいる。

　尚、中心電極５と端子電極６との間においては、カーボンを含む介在相４２を伝わって電流が流れることとなるが、抵抗体７を断面視した際に、骨材相４１の存在によって、介在相４２は網目状に細かく分かれた状態となっている。また、介在相４２中においては、ガラス成分やセラミック粒子の存在によって、カーボンからなる導電経路は細かく分かれている。すなわち、抵抗体７における導電経路は、骨材相４１やセラミック粒子等の存在により非常に細かく枝分かれした状態となっている。

　加えて、本実施形態においては、図３に示すように、電極間配置体９のうち軸線ＣＬ１方向における中心電極５後端と端子電極６先端との間の中点ＣＰよりも先端側に位置する部位である先端側部位９Ａにおいて、カーボンの含有量が１．５質量％以上４．０質量％以下とされている。尚、カーボンは、カーボンブラックと、抵抗体組成物に含有されたバインダに由来するものとを含む。また、カーボンの含有量は、抵抗体を切り出して粉砕した後、所定の装置（例えば、ＨＯＲＩＢＡ製　ＥＭＩＡ－９２０Ｖ）で分析を行うことにより測定することができる。

　さらに、抵抗体７におけるカーボンの含有量を調節することにより、端子電極６の後端から中心電極５の後端までの抵抗値（電極間配置体９の抵抗値）が１．０ｋΩ以上３．０ｋΩ以下となるように設定されている。すなわち、電極間配置体９の抵抗値が比較的小さく、着火性に優れる一方で、火花放電を生じさせるべく中心電極５に電圧を印加した際に、抵抗体７に対して比較的大きな電流が流れるように構成されている。

　尚、中心電極５の抵抗値、及び、端子電極６の抵抗値はそれぞれ非常に小さい（ほぼ０である）ため、電極間配置体９の抵抗値は、端子電極６の後端から中心電極５の先端までの間の抵抗値とほぼ等しい。従って、電極間配置体９の抵抗値を得るにあたっては、端子電極６の後端から中心電極５の先端までの間の抵抗値を測定すればよく、測定された抵抗値を電極間配置体９の抵抗値ということができる。

　さらに、先端側部位９Ａの抵抗値（先端側部位９Ａの先端から後端までの間の抵抗値）は、電極間配置体９のうち前記中点ＣＰよりも後端側に位置する部位である後端側部位９Ｂの抵抗値（後端側部位９Ｂの先端から後端までの間の抵抗値）よりも小さなものとされている。

　尚、先端側部位９Ａや後端側部位９Ｂの抵抗値は、次のようにして測定することができる。すなわち、例えば、ＴＯＳＨＩＢＡ製マイクロＣＴスキャナ〔製品名：ＴＯＳＣＡＮＥＲ（登録商標）〕を用いて、端子電極６の先端位置と中心電極５の後端位置とを確認する。次いで、軸線ＣＬ１と直交する方向に沿って、端子電極６先端と中心電極５後端との中点ＣＰを通るように点火プラグ１を切断するとともに、電極間配置体９の切断面に銀ペーストを塗布する。そして、上述の通り、中心電極５の抵抗値は非常に小さい（ほぼ０である）ため、電極間配置体９の切断面と中心電極５先端との間の抵抗値を測定することで、先端側部位９Ａの抵抗値を測定することができる。また、端子電極６の抵抗値は非常に小さいため、電極間配置体９の切断面と端子電極６後端との間の抵抗値を測定することで、後端側部位９Ｂの抵抗値を測定することができる。尚、抵抗値の測定は、測定対象物を所定の温度（本実施形態では、２０℃）とした状態で行われる。

　加えて、前記先端側部位９Ａは、その後端からその先端までの抵抗値が０．３０ｋΩ以上０．８０ｋΩ以下（より好ましくは、０．３５ｋΩ以上０．６５ｋΩ以下）となるように構成されている。

　また、先端側部位９Ａの抵抗値は、電極間配置体９の抵抗値の２２％以上４３％以下となるように構成されている。尚、本実施形態では、抵抗体７を形成する際に、カーボン含有量を適宜調整した抵抗体組成物を段階的に軸孔４内に充填することで、軸線ＣＬ１方向における抵抗値の分布を生じさせている。

　加えて、本実施形態では、抵抗体７が中心電極５の後端（間隙３２）に過度に接近しないように構成されている。より詳しくは、先端側シール部８Ａの後端から中心電極５の後端までの軸線ＣＬ１に沿った距離Ｌ１が１．７ｍｍ以上とされている。さらに、先端側シール部８Ａのうち抵抗体７の先端に接触する部位（つまり、抵抗体７の先端）から中心電極５の後端までの軸線ＣＬ１に沿った距離Ｌ２が０．２ｍｍ以上とされている。

　一方で、本実施形態では、抵抗体７が中心電極５の後端から過度に離間しないように構成されている。より詳しくは、前記距離Ｌ１が３．７ｍｍ以下とされるとともに、前記距離Ｌ２が１．５ｍｍ以下とされている。

　加えて、本実施形態では、絶縁碍子２の小径化に伴い、軸線ＣＬ１と直交する断面において軸孔４内に電極間配置体９のみが存在する軸線ＣＬ１に沿った範囲ＲＡの先端９Ｆにおいて、軸孔４（大径部１６）の内径Ｄが、３．５ｍｍ以下又は２．９ｍｍ以下とされており、抵抗体７は比較的小径とされている。

　尚、前記範囲ＲＡは、例えば、前記マイクロＣＴスキャナを用いて得られた透視画像によって特定することができる。

　以上詳述したように、本実施形態によれば、電極間配置体９の抵抗値が３．０ｋΩ以下とされている。従って、着火性の向上を図ることができる。

　一方で、電極間配置体９の抵抗値が３．０ｋΩ以下であるため、中心電極５に電圧を印加した際に、電極間配置体９に比較的大きな電流が流れる。そのため、電極間配置体９のうち特に高温となる先端側部位９Ａにおいて、カーボンにより形成された導電経路の急激な酸化が懸念される。

　この点、本実施形態では、先端側部位９Ａにおけるカーボンの含有量が１．５質量％以上とされている。従って、先端側部位９Ａにおいて形成される導電経路を十分に太くすることができ、通電時に導電経路で発生する熱を低減させることができる。その結果、導電経路の酸化を効果的に抑制することができる。

　さらに、本実施形態では、先端側部位９Ａにおけるカーボン含有量が４．０質量％以下とされており、カーボンの凝集を十分に抑制できる程度にカーボン含有量が抑えられている。従って、先端側部位９Ａにおいて十分な数の導電経路を形成することができる。その結果、導電経路の一部が酸化しただけで先端側部位９Ａ（電極間配置体９）の抵抗値が急激に増大してしまうといった事態をより確実に防止することができる。

　また、先端側部位９Ａの抵抗値が、後端側部位９Ｂの抵抗値よりも小さくなるように構成されている。従って、通電時において先端側部位９Ａで発生する熱を一層低減することができる。その結果、導電経路の酸化をより効果的に抑制することができる。

　以上のように、本実施形態によれば、高温となりやすく、導電経路の酸化がより懸念される先端側部位９Ａにおいて、導電経路の酸化を非常に効果的に抑制することができ、また、導電経路の一部が酸化したとしても、抵抗値が急激に増大するといった事態をより確実に防止できる。その結果、電極間配置体９の抵抗値が１．０ｋΩ以上３．０ｋΩ以下とされ、良好な負荷寿命特性を確保することが難しい点火プラグにおいて、優れた負荷寿命特性をより確実に実現することができる。

　また、先端側部位９Ａの抵抗値が０．３０ｋΩ以上とされているため、火花放電時に、点火プラグ１のうち電極間配置体９の存在する位置にて蓄えられた電荷が、間隙３２に対して一気に流れ込んでしまうことを効果的に抑制できる。その結果、容量放電電流を十分に低減させることができ、良好なノイズ抑制効果を得ることができる。

　加えて、先端側部位９Ａの抵抗値が０．８０ｋΩ以下とされているため、通電時における先端側部位９Ａの発熱をさらに抑制することができる。その結果、導電経路の酸化を一層効果的に抑制することができ、一層優れた負荷寿命特性を実現することができる。

　併せて、先端側部位９Ａの抵抗値が、電極間配置体９の抵抗値の２２％以上４３％以下とされている。従って、先端側部位９Ａに形成された導電経路の発熱を抑制する効果と、容量放電電流を低減する効果との双方をバランスよく向上させることができる。

　また、距離Ｌ１が１．７ｍｍ以上とされているため、特に電流が流れやすい抵抗体７の外周側部位を間隙３２（燃焼室）側から大きく離間させることができる。これにより、燃焼時における抵抗体７の外周側部位の受熱量を極めて小さくすることができ、抵抗体７の外周側部位における導電経路の酸化をより確実に抑制することができる。その結果、負荷寿命特性を一層向上させることができる。

　その一方で、距離Ｌ１が３．７ｍｍ以下とされているため、点火プラグ１のうち抵抗体７の外周側部位よりも先端側に位置する部位を短くすることができ、ひいては当該部位にて蓄えられる電荷を十分に少なくすることができる。その結果、容量放電電流を一層小さくすることができ、ノイズ抑制効果を一段と高めることができる。

　加えて、距離Ｌ１が０．２ｍｍ以上とされているため、抵抗体７の全体を間隙３２（燃焼室）側から十分に離間させることができる。これにより、燃焼時における抵抗体７の受熱量を一層低減させることができ、導電経路の酸化をより確実に抑制することができる。その結果、負荷寿命特性をより一層向上させることができる。

　一方で、距離Ｌ２が１．５ｍｍ以下とされているため、火花放電時において抵抗体７を介することなく間隙３２に投入される電荷をより低減させることができる。その結果、容量放電電流をより一層小さくすることができ、ノイズ抑制効果の更なる向上を図ることができる。

　尚、本実施形態の点火プラグ１は、軸孔４の内径Ｄが３．５ｍｍ以下又は２．９ｍｍ以下とされているため、抵抗体７の密度が小さくなりやすく、良好な負荷寿命特性を確保することが難しい。しかしながら、先端側部位９Ａにおけるカーボン含有量を１．５質量％以上４．０質量％以下としつつ、先端側部位９Ａの抵抗値を後端側部位９Ｂの抵抗値よりも小さくすることで、このような内径Ｄが小さい点火プラグ１において、良好な負荷寿命特性を実現することができる。換言すれば、先端側部位９Ａにおけるカーボン含有量を１．５質量％以上４．０質量％以下とすること等は、内径Ｄが３．５ｍｍ以下や２．９ｍｍ以下とされた点火プラグに適用することがより有効である。

　次いで、上記実施形態によって奏される作用効果を確認すべく、軸孔の内径Ｄ、端子電極の先端から中心電極の後端までの間の抵抗値（電極間配置体の抵抗値）、先端側部位のカーボン量、先端側部位の抵抗値、電極間配置体の抵抗値に対する先端側部位の抵抗値の割合（抵抗値割合）、及び、前記距離Ｌ１，Ｌ２を種々変更した点火プラグのサンプルを作製し、各サンプルについて、負荷寿命特性評価試験、及び、電雑性能評価試験を行った。

　負荷寿命特性評価試験の概要は次の通りである。すなわち、各サンプルを自動車用トランジスタ点火装置に取り付け、中心電極の先端部を３５０℃とした条件下において、２０ｋＶの放電電圧で、毎分３６００回放電させ、常温における抵抗値が初期の抵抗値（電極間配置体の抵抗値）の１．５倍以上となった時間（寿命時間）を測定した。次いで、寿命時間に応じて各サンプルを１０段階に点数分けして、各サンプルの負荷寿命特性を評価した。ここで、前記点数は、表１のサンプル４を１点とし、当該サンプル４における寿命時間から寿命時間が１０時間延びるごとに１点ずつ増加させることとした。尚、点数が５点以上であれば、負荷寿命特性が良好であるといえる。また、各サンプルともに、電極間配置体の抵抗値を１．０ｋΩ以上３．０ｋΩ以下とし、サンプルに対して電圧を印加した際に、比較的大きな電流が抵抗体を流れるように構成した。

　また、電波雑音性能評価試験の概要は、次の通りである。すなわち、ＪＡＳＯ　Ｄ００２－２：２００４のＢＯＸ法に規定する電波雑音特性の試験方法に準じて実施し、各サンプルにおいて、１５０ＭＨｚの領域で減衰量（ｄＢ）を求めた。そして、下記の表１におけるＮｏ．１４の減衰量を基準値とし、減衰量が前記基準値以上（つまり、試験時のノイズが基準以下）である場合に、１０点とし、減衰量が前記基準値未満、かつ、前記基準値から０．２ｄＢを減じた値以上となった場合に、９点とした。以降においては、減衰量が０．２ｄｂ低下するごとに１点ずつ減点することとした。例えば、減衰量が、前記基準値から０．６ｄＢを減じた値以上であるとともに、前記基準値から０．４ｄＢを減じた値未満である場合には、７点とした。尚、点数が７点以上であれば、良好な電波雑音の抑制効果を有するといえる。

　表１に、電極間配置体の抵抗値を１．７ｋΩとしたサンプルの試験結果を示す。また、表２に、電極間配置体の抵抗値を１．０ｋΩとしたサンプルの試験結果を示し、表３に、電極間配置体の抵抗値を３．０ｋΩとしたサンプルの試験結果を示す。尚、負荷寿命特性評価試験においては、各サンプルともに、内径Ｄや電極間配置体の抵抗値等をほぼ同一とした２つのサンプルを用意し、一方のサンプルにおいて電極間配置体の抵抗値等を測定し、他方のサンプルにおいて実際に試験を行った。また、電極間配置体の抵抗値を１．０ｋΩとしたサンプル（表２に記載のサンプル）、及び、電極間配置体の抵抗体を３．０ｋΩとしたサンプル（表３に記載のサンプル）は、距離Ｌ１を２．７ｍｍとし、距離Ｌ２を０．８ｍｍとした。

　表１～３に示すように、先端側部位のカーボン含有量を１．５質量％未満としたサンプル（サンプル１～４，４１，６１）は、負荷寿命特性評価試験における点数が５点未満となり、負荷寿命特性が不十分であることが分かった。これは、次の（１）及び（２）の少なくとも一方が生じたためであると考えられる。
（１）特に高温となり、抵抗体に形成された導電経路が酸化しやすい先端側部位において、十分な数の導電経路を形成することができず、導電経路の一部の酸化により、抵抗値が急激に増大してしまったこと。
（２）先端側部位において十分な数の導電経路が形成されたものの、個々の導電経路が細くなったため、導電経路の通電時に発生する熱が増大し、導電経路が急激に酸化してしまったこと。

　また、先端側部位のカーボン含有量を４．０質量％よりも多くしたサンプル（サンプル５，４２，６２）も、負荷寿命特性が不十分となってしまうことが確認された。これは、カーボン量を過度に多くしたことで、カーボンが著しく凝集してしまい、十分な数の導電経路を形成することができなかったためであると考えられる。

　さらに、表１のサンプル１～４の試験結果から、内径Ｄが小さいほど、負荷寿命特性が低下しやすいことが明らかとなった。これは、内径Ｄが小さいほど、軸孔にて抵抗体組成物を圧縮する際において、抵抗体組成物の先端側に圧力が加わりにくいためであると考えられる。

　加えて、抵抗値割合を５０％以上とした（つまり、先端側部位の抵抗値を後端側部位の抵抗値以上とした）サンプル（サンプル６，７，４３～４７，６３）は、負荷寿命特性が不十分となってしまうことが分かった。これは、通電時における先端側部位の発熱量が大きなものとなり、導電経路が酸化しやすくなったためであると考えられる。

　これに対して、先端側部位のカーボン含有量を１．５質量％以上４．０質量％以下とするとともに、抵抗値割合を５０％未満としたサンプル（サンプル８～３３，４８～５１，６５～７１）は、負荷寿命特性評価試験における点数が５点以上となり、良好な負荷寿命特性を有することが分かった。これは、次の（３）～（５）が相乗的に作用したことによると考えられる。
（３）先端側部位のカーボン含有量を１．５質量％以上としたことで、導電経路が十分に太くなったため、通電時に発生する熱が低減し、導電経路が酸化しにくくなったこと。
（４）先端側部位のカーボン含有量を４．０質量％以下としたことで、十分な数の導電経路が形成され、導電経路の一部が酸化しただけで抵抗値が急激に増大してしまうといった事態が生じなくなったこと。
（５）抵抗値割合を５０％未満とした（先端側部位の抵抗値を後端側部位の抵抗値よりも小さなものとした）ことで、通電時において先端側部位で発生する熱が一層低減し、導電経路の酸化抑制効果がさらに高まったこと。

　さらに、先端側部位の抵抗値を０．３０ｋΩ以上０．８０ｋΩ以下としたサンプル（サンプル１０～３３，４９～５１，６５～７１）は、負荷寿命特性評価試験における点数が６点以上となり、良好な負荷寿命特性を有するとともに、電雑性能評価試験の点数が７点以上となり、優れたノイズ抑制効果を備えることが明らかとなった。これは、次の（６）及び（７）によると考えられる。
（６）先端側部位の抵抗値を０．３０ｋΩ以下としたことで、火花放電時に、点火プラグのうち電極間配置体の存在する位置にて蓄えられた電荷が、間隙に対して一気に流れ込んでしまうことを効果的に抑制でき、その結果、容量放電電流が十分に低減し、ノイズ抑制効果が向上したこと。
（７）先端側部位の抵抗値を０．８０ｋΩ以下としたことで、通電時において、先端側部位に形成された導電経路の発熱がさらに抑制され、導電経路の酸化が一層効果的に抑制されたこと。

　また特に、先端側部位の抵抗値を０．４５ｋΩ以上０．６５Ω以下としたサンプル（サンプル２０～３３，５１，７０，７１）は、負荷寿命特性評価試験における点数、及び、電雑性能評価試験の点数がそれぞれ８点以上となり、負荷寿命特性及びノイズ抑制効果の双方において、極めて優れることが確認された。

　さらに、電極間配置体の抵抗値等を同一としたサンプル（サンプル１６，１８，２３，７０，７１）をそれぞれ比較した結果、抵抗値割合（電極間配置体の抵抗値に対する先端側部位の抵抗値の割合）を２２％以上４３％以下としたサンプル（サンプル１６，２３，７１）は、負荷寿命特性及びノイズ抑制効果がより一層良好となることが分かった。これは、抵抗値割合を２２％以上４３％以下としたことで、通電時における先端側部位の発熱抑制効果、及び、容量放電電流の低減効果の双方がバランスよく奏されたためであると考えられる。

　加えて、距離Ｌ１，Ｌ２のみを異なるものとしたサンプル（サンプル２６～３３）を着目してみると、距離Ｌ１を１．７ｍｍ以上とし、かつ、距離Ｌ２を０．２ｍｍ以上としたサンプル（サンプル２７～２９，３１～３３）は、負荷寿命特性が非常に良好となることが分かった。これは、次の（８）及び（９）によると考えられる。
（８）距離Ｌ１を１．７ｍｍ以上としたことで、特に電流が流れやすい抵抗体の外周側部位が間隙（燃焼室）側から大きく離間し、抵抗体の外周側部位における導電経路の酸化が非常に効果的に抑制されたこと。
（９）距離Ｌ２を０．２ｍｍ以上としたことで、抵抗体の全体が間隙（燃焼室）側から十分に離間し、燃焼時における抵抗体の受熱量が低減したこと。

　さらに、距離Ｌ１を３．７ｍｍ以下とし、かつ、距離Ｌ２を１．５ｍｍ以下としたサンプル（サンプル２６～２８，３０～３２）は、ノイズ抑制効果に一層優れることが明らかとなった。これは、次の（１０）及び（１１）によると考えられる。
（１０）距離Ｌ１を３．７ｍｍ以下とし、点火プラグのうち抵抗体の外周側部位よりも先端側に位置する部位を短くしたことで、点火プラグの前記部位にて蓄えられる電荷が十分に少なくなったこと。
（１１）距離Ｌ２を１．５ｍｍ以下としたことで、抵抗体を介することなく間隙に投入される電荷が低減し、容量放電電流がより小さくなったこと。

　上記試験の結果より、電極間配置体の抵抗体が１．０ｋΩ以上３．０ｋΩ以下とされ、抵抗体に比較的大きな電流が流れる点火プラグにおいて、良好な負荷寿命特性を確保するという観点から、先端側部位におけるカーボンの含有量を１．５質量％以上４．０質量％以下とするとともに、先端側部位の抵抗値を後端側部位の抵抗値よりも小さくすることが好ましいといえる。

　また、負荷寿命特性をより向上させるとともに、優れたノイズ抑制効果を実現するという観点から、先端側部位の抵抗値を０．３０ｋΩ以上０．８０ｋΩ以下とすることが好ましく、０．４５ｋΩ以上０．６５ｋΩ以下とすることが一層好ましい。

　さらに、負荷寿命特性、及び、ノイズ抑制効果の更なる向上を図るべく、先端側部位の抵抗値を、電極間配置体の抵抗値の２２％以上４３％以下とすることがより好ましいといえる。

　加えて、負荷寿命特性の更なる向上を図るべく、距離Ｌ１を１．７ｍｍ以上とするとともに、距離Ｌ２を０．２ｍｍ以上とすることが好ましいといえる。

　また、ノイズ抑制効果の更なる向上を図るという観点から、距離Ｌ１を３．７ｍｍ以下とするとともに、距離Ｌ２を１．５ｍｍ以下とすることが好ましいといえる。

　尚、内径Ｄが小さく、良好な負荷寿命特性を確保することが難しい点火プラグであっても、先端側部位におけるカーボン含有量を１．５質量％以上４．０質量％以下とすること等により、良好な負荷寿命特性を実現することができる。換言すれば、先端側部位におけるカーボン含有量を１．５質量％以上４．０質量％以下とすること等、負荷寿命特性の向上に寄与する上述の各構成は、内径Ｄを３．５ｍｍ以下とした点火プラグに適用することが有効であり、内径Ｄを２．９ｍｍ以下とした点火プラグに適用することが非常に有効であるといえる。

　尚、上記実施形態の記載内容に限定されず、例えば次のように実施してもよい。勿論、以下において例示しない他の応用例、変更例も当然可能である。

　（ａ）上記実施形態において、内径Ｄは３．５ｍｍ以下又は２．９ｍｍ以下とされているが、内径Ｄが３．５ｍｍを超える点火プラグに対して本開示の技術思想を適用することとしてもよい。

　（ｂ）上記実施形態では、セラミックス粒子としてＺｒＯ₂粒子やＴｉＯ₂粒子を例示しているが、他のセラミックス粒子を用いることとしてもよい。従って、例えば、酸化アルミニウム（Ａｌ₂Ｏ₃）粒子等を用いることとしてもよい。

　（ｃ）上記実施形態では、主体金具３の先端部に、接地電極３１が接合される場合について具体化しているが、主体金具の一部（又は、主体金具に予め溶接してある先端金具の一部）を削り出すようにして接地電極を形成する場合についても適用可能である（例えば、特開２００６－２３６９０６号公報等）。

　（ｄ）上記実施形態では、工具係合部２３は断面六角形状とされているが、工具係合部２３の形状に関しては、このような形状に限定されるものではない。例えば、Ｂｉ－ＨＥＸ（変形１２角）形状〔ＩＳＯ２２９７７：２００５（Ｅ）〕等とされていてもよい。

Ｂ．第２実施形態：
　図４は、第２実施形態の点火プラグの一例の断面図である。図示されたラインＣＬは、点火プラグ１００の中心軸を示している。図示された断面は、中心軸ＣＬを含む断面である。以下、中心軸ＣＬのことを「軸線ＣＬ」とも呼び、中心軸ＣＬと平行な方向を「軸線方向」とも呼ぶ。中心軸ＣＬを中心とする円の径方向を、単に「径方向」とも呼び、中心軸ＣＬを中心とする円の円周方向を「周方向」とも呼ぶ。中心軸ＣＬと平行な方向のうち、図４における下方向を先端方向Ｄ１と呼び、上方向を後端方向Ｄ１ｒとも呼ぶ。先端方向Ｄ１は、後述する端子金具１４０から電極１２０、１３０に向かう方向である。また、図４における先端方向Ｄ１側を点火プラグ１００の先端側と呼び、図４における後端方向Ｄ１ｒ側を点火プラグ１００の後端側と呼ぶ。

　点火プラグ１００は、絶縁体１１０（以下「絶縁碍子１１０」とも呼ぶ）と、中心電極１２０と、接地電極１３０と、端子金具１４０（端子電極１４０とも呼ぶ）と、主体金具１５０と、導電性の第１シール部１６０と、抵抗体１７０と、導電性の第２シール部１８０と、先端側パッキン１０８と、タルク１０９と、第１後端側パッキン１０６と、第２後端側パッキン１０７と、を備えている。

　絶縁体１１０は、中心軸ＣＬに沿って延びて絶縁体１１０を貫通する貫通孔１１２（以下「軸孔１１２」とも呼ぶ）を有する略円筒状の部材である。絶縁体１１０は、アルミナを焼成して形成されている（他の絶縁材料も採用可能である）。絶縁体１１０は、先端側から後端方向Ｄ１ｒに向かって順番に並ぶ、脚部１１３と、第１縮外径部１１５と、先端側胴部１１７と、鍔部１１９と、第２縮外径部１１１と、後端側胴部１１８と、を有している。第１縮外径部１１５の外径は、後端側から先端側に向かって、徐々に小さくなる。絶縁体１１０の第１縮外径部１１５の近傍（図４の例では、先端側胴部１１７）には、後端側から先端側に向かって内径が徐々に小さくなる縮内径部１１６が形成されている。第２縮外径部１１１の外径は、先端側から後端側に向かって、徐々に小さくなる。

　絶縁体１１０の軸孔１１２の先端側には、中心軸ＣＬに沿って延びる棒状の中心電極１２０が挿入されている。中心電極１２０は、先端側から後端方向Ｄ１ｒに向かって順番に並ぶ、脚部１２５と、鍔部１２４と、頭部１２３と、を有している。脚部１２５の先端側の部分は、絶縁体１１０の先端側で、軸孔１１２の外に露出している。鍔部１２４の先端方向Ｄ１側の面は、絶縁体１１０の縮内径部１１６によって、支持されている。また、中心電極１２０は、外層１２１と芯部１２２とを有している。芯部１２２の後端部は、外層１２１から露出し、中心電極１２０の後端部を形成する。芯部１２２の他の部分は、外層１２１によって被覆されている。ただし、芯部１２２の全体が、外層１２１によって覆われていても良い。

　外層１２１は、芯部１２２よりも耐酸化性に優れる材料、すなわち、内燃機関の燃焼室内で燃焼ガスに曝された場合の消耗が少ない材料を用いて形成されている。外層１２１の材料としては、例えば、ニッケル（Ｎｉ）、または、ニッケルを主成分として含む合金（例えば、インコネル（「ＩＮＣＯＮＥＬ」は、登録商標））が用いられる。ここで、「主成分」は、含有率が最も高い成分を意味している（以下、同様）。含有率としては、質量パーセント（ｗｔ％）で表される値が、採用される。芯部１２２は、外層１２１よりも熱伝導率が高い材料、例えば、銅を含む材料（例えば、純銅、または、銅を主成分とする合金）で形成されている。

　絶縁体１１０の軸孔１１２の後端側には、端子金具１４０の一部が挿入されている。端子金具１４０は、導電性材料（例えば、低炭素鋼等の金属）を用いて形成されている。絶縁体１１０の軸孔１１２内において、端子金具１４０と中心電極１２０との間には、電気的なノイズを抑制するための、略円柱形状の抵抗体１７０が配置されている。抵抗体１７０は、導電性材料（例えば、炭素粒子）と、比較的に径が大きな第１種粒子（例えば、ＳｉＯ₂－Ｂ₂Ｏ₃－Ｌｉ_２Ｏ－ＢａＯ系等のガラス粒子）と、比較的に径が小さな第２種粒子（例えば、ＺｒＯ_２の粒子とＴｉＯ_２の粒子）と、を含む材料を用いて形成されている。図中の抵抗体径７０Ｄは、抵抗体１７０の外径である。本実施形態では、抵抗体径７０Ｄは、絶縁体１１０の貫通孔１１２のうちの抵抗体１７０を収容する部分の内径と、同じである。

　絶縁体１１０の貫通孔１１２の内において、抵抗体１７０と中心電極１２０との間には、導電性の第１シール部１６０（先端側シール部１６０とも呼ぶ）が配置され、抵抗体１７０と端子金具１４０との間には、導電性の第２シール部１８０（後端側シール部１８０とも呼ぶ）が配置されている。シール部１６０、１８０は、例えば、抵抗体１７０の材料に含まれるものと同じガラス粒子と、金属粒子（例えば、Ｃｕ）と、を含む材料を用いて、形成されている。

　中心電極１２０と端子金具１４０とは、抵抗体１７０とシール部１６０、１８０とを介して、電気的に接続される。以下、貫通孔１１２内で、中心電極１２０と端子金具１４０とを電気的に接続する部材（ここでは、複数の部材１６０、１７０、１８０）の全体を、接続部３００、または、電極間配置体３００と呼ぶ。図中の接続部長３００Ｌは、中心電極１２０の後端（後端方向Ｄ１ｒ側の端）と、端子金具１４０の先端（先端方向Ｄ１側の端）との間の中心軸ＣＬと平行な方向の距離である。

　主体金具１５０は、中心軸ＣＬに沿って延びて主体金具１５０を貫通する貫通孔１５９を有する略円筒状の部材である（本実施形態では、主体金具１５０の中心軸は、点火プラグ１００の中心軸ＣＬと一致している）。主体金具１５０は、低炭素鋼材を用いて形成されている（他の導電性材料（例えば、金属材料）も採用可能である）。主体金具１５０の貫通孔１５９には、絶縁体１１０が挿入されている。主体金具１５０は、絶縁体１１０の外周に固定されている。主体金具１５０の先端側では、絶縁体１１０の先端（本実施形態では、脚部１１３の先端側の部分）が、貫通孔１５９の外に露出している。主体金具１５０の後端側では、絶縁体１１０の後端（本実施形態では、後端側胴部１１８の後端側の部分）が、貫通孔１５９の外に露出している。

　主体金具１５０は、先端側から後端側に向かって順番に並ぶ、胴部１５５と、座部１５４と、変形部１５８と、工具係合部１５１と、加締部１５３と、を有している。座部１５４は、鍔状の部分である。胴部１５５の外周面には、内燃機関（例えば、ガソリンエンジン）の取付孔に螺合するためのネジ部１５２が形成されている。座部１５４とネジ部１５２との間には、金属板を折り曲げて形成された環状のガスケット１０５が嵌め込まれている。

　主体金具１５０は、変形部１５８よりも先端方向Ｄ１側に配置された縮内径部１５６を有している。縮内径部１５６の内径は、後端側から先端側に向かって、徐々に小さくなる。主体金具１５０の縮内径部１５６と、絶縁体１１０の第１縮外径部１１５と、の間には、先端側パッキン１０８が挟まれている。先端側パッキン１０８は、鉄製でＯ字形状のリングである（他の材料（例えば、銅等の金属材料）も採用可能である）。

　工具係合部１５１の形状は、点火プラグレンチが係合する形状（例えば、六角柱）である。工具係合部１５１の後端側には、加締部１５３が設けられている。加締部１５３は、絶縁体１１０の第２縮外径部１１１よりも後端側に配置され、主体金具１５０の後端（すなわち、後端方向Ｄ１ｒ側の端）を形成する。加締部１５３は、径方向の内側に向かって屈曲されている。加締部１５３の先端方向Ｄ１側では、主体金具１５０の内周面と、絶縁体１１０の外周面と、の間に、第１後端側パッキン１０６と、タルク１０９と、第２後端側パッキン１０７とが、先端方向Ｄ１に向かってこの順番に、配置されている。本実施形態では、これらの後端側パッキン１０６、１０７は、鉄製でＣ字形状のリングである（他の材料も採用可能である）。

　点火プラグ１００の製造時には、加締部１５３が内側に折り曲がるように加締められる。そして、加締部１５３が先端方向Ｄ１側に押圧される。これにより、変形部１５８が変形し、パッキン１０６、１０７とタルク１０９とを介して、絶縁体１１０が、主体金具１５０内で、先端側に向けて押圧される。先端側パッキン１０８は、第１縮外径部１１５と縮内径部１５６との間で押圧され、そして、主体金具１５０と絶縁体１１０との間をシールする。以上により、主体金具１５０が、絶縁体１１０に、固定される。

　接地電極１３０は、主体金具１５０の先端（すなわち、先端方向Ｄ１側の端）に接合されている。本実施形態では、接地電極１３０は、棒状の電極である。接地電極１３０は、主体金具１５０から先端方向Ｄ１に向かって延び、中心軸ＣＬに向かって曲がって、先端部１３１に至る。先端部１３１は、中心電極１２０の先端面１２９（先端方向Ｄ１側の表面１２９）との間でギャップｇを形成する。また、接地電極１３０は、主体金具１５０に、電気的に導通するように、接合されている（例えば、レーザ溶接）。接地電極１３０は、接地電極１３０の表面を形成する母材１３５と、母材１３５内に埋設された芯部１３６と、を有している。母材１３５は、例えば、インコネルを用いて形成されている。芯部１３６は、母材１３５よりも熱伝導率が高い材料（例えば、純銅）を用いて形成されている。

　このような点火プラグ１００の製造方法としては、任意の方法を採用可能である。例えば、以下の製造方法を採用可能である。まず、絶縁体１１０と、中心電極１２０と、端子金具１４０と、主体金具１５０と、棒状の接地電極１３０と、を周知の方法で製造する。また、シール部１６０、１８０のそれぞれの材料粉末と、抵抗体１７０の材料粉末と、を準備する。

　抵抗体１７０の粉末材料を準備する場合、先ず、導電性材料と、導電性材料の粒子の径よりも径が大きい第２種粒子（例えば、ＺｒＯ_２の粒子とＴｉＯ_２の粒子）と、バインダと、が混合される。導電性材料としては、例えば、カーボンブラック等の炭素粒子を採用可能である。バインダとしては、例えば、ポリカルボン酸等の分散剤を採用可能である。これらの材料に、溶媒としての水を加えて、湿式ボールミルを用いて混合される。そして、その混合物を用いて、スプレードライ法によって、粒子が生成される。次に、その混合物の粒子と、第２種粒子の径よりも径が大きい第１種粒子（例えば、ガラス粒子）とが、水を加えて混合される。そして、得られた混合物を乾燥させることによって、抵抗体１７０の粉末材料が生成される。このように、導電性材料が付着した第２種粒子が第１種粒子と混合されるので、導電性材料が直接的に第１種粒子と混合される場合と比べて、導電性材料を分散させることができる。

　次に、絶縁体１１０の貫通孔１１２の後端方向Ｄ１ｒ側の開口（以下、「後開口１１４」と呼ぶ）から、中心電極１２０を挿入する。図４で説明したように、中心電極１２０は、絶縁体１１０の縮内径部１１６によって支持されることによって、貫通孔１１２内の所定位置に配置される。

　次に、第１シール部１６０、抵抗体１７０、第２シール部１８０のそれぞれの材料粉末の投入と投入された粉末材料の成形とが、部材１６０、１７０、１８０の順番に、行われる。粉末材料の投入は、貫通孔１１２の後開口１１４から、行われる。投入された粉末材料の成形は、後開口１１４から挿入した棒を用いて、行われる。材料粉末は、対応する部材の形状と略同じ形状に、成形される。

　次に、絶縁体１１０を、各材料粉末に含まれるガラス成分の軟化点よりも高い所定温度まで加熱し、所定温度に加熱した状態で、貫通孔１１２の後開口１１４から、端子金具１４０を貫通孔１１２に挿入する。この結果、各材料粉末が圧縮および焼結されて、シール部１６０、１８０と、抵抗体１７０と、のそれぞれが形成される。

　次に、絶縁体１１０の外周に主体金具１５０を組み付け、主体金具１５０に、接地電極１３０を固定する。次に、接地電極１３０を屈曲して、点火プラグを完成させる。

Ｃ．第２実施形態の第１評価試験
Ｃ－１．第１評価試験の概要：
　第１評価試験では、実施形態の点火プラグ１００のサンプルを用いて、電波ノイズの抑制性能と、負荷寿命と、が評価された。以下の表４は、サンプルの種類の番号と、第１種ライン数ＮＬ１と、成分割合Ｒ（Ｔｉ／Ｚｒ）と、第２種ライン数ＮＬ２と、縦最大連続数Ｎｃｐの平均値ＮｃｐＡと、接続部長３００Ｌ（単位は、ｍｍ）と、抵抗体径７０Ｄ（単位は、ｍｍ）と、電波ノイズの抑制性能の評価結果（以下、「電波ノイズ評価結果」と呼ぶ）と、負荷寿命の評価結果と、の関係を示している。本評価試験では、Ｋ１番からＫ２３番の２３種類のサンプルが、評価された。

　ライン数ＮＬ１、ＮＬ２と平均値ＮｃｐＡとは、抵抗体１７０の断面の解析結果に基づいて特定される（詳細は、後述）。成分割合Ｒは、抵抗体１７０（すなわち、フィラー）中のＺｒ元素の量に対するＴｉ元素の量の割合（質量割合）である。この割合は、抵抗体１７０の一部を削り取り、削り取った部分をＩＣＰ発光分光分析（Inductively Coupled Plasma Atomic Emission Spectroscopy）によって分析することによって、特定された。なお、各サンプルの抵抗体１７０の材料としては、導電性材料としてのカーボンブラックと、第１種粒子としてのＳｉＯ₂－Ｂ₂Ｏ₃－Ｌｉ_２Ｏ－ＢａＯ系のガラス粒子と、第２種粒子としてのＺｒＯ_２の粒子とＴｉＯ_２の粒子と、を含む材料が用いられた。

　電波ノイズ評価結果は、ＪＡＳＯ　Ｄ００２－２（２００４）で規定されたボックス法に従って測定された電波ノイズの減衰量を用いて、決定された。具体的には、各サンプル番号毎に、抵抗値が１．４０±０．０５（ｋΩ）の範囲内の、構成が同じ５本のサンプルを製造した。そして、５本のサンプルの３００ＭＨｚでの減衰量の平均値を用いて、評価値を決定した。評価値は、Ｋ１６番のサンプルの平均減衰量を基準（１点）とし、基準と比較した場合の平均減衰量の改善値が０．１ｄＢ増加する毎に１点を加算することによって、算出された。例えば、Ｋ１６番の平均減衰量からの改善値が０．１ｄＢ以上、０．２ｄＢ未満である場合には、電波ノイズ評価結果は、２点である。

　負荷寿命は、放電に対する耐久性を示している。耐久性を評価するために、各サンプル番号毎に、抵抗値が１．４０±０．０５（ｋΩ）の範囲内の、構成が同じ５本のサンプルが製造された。製造されたサンプルは、電波ノイズの抑制性能の評価で用いられた同じ番号のサンプルと同じ条件下で製造された。そして、サンプルを電源に接続し、以下の条件下で多重放電を繰り返す運転を行った。以下の条件は、一般的な使用条件よりも厳しい条件である。
　温度　　　　　　　　　　　　　　　　　　　　：摂氏４００度
　放電周期　　　　　　　　　　　　　　　　　　：６０Ｈｚ
　１周期で電源から出力されるエネルギー　　　　：４００ｍＪ
　評価試験では、上記条件下で運転を行い、運転後に中心電極１２０と端子金具１４０との間の常温での電気抵抗値を測定した。そして、５本のサンプルのうちの少なくとも１本のサンプルの運転後の電気抵抗値が評価試験前の電気抵抗値の１．５倍以上に上昇するまで、運転と電気抵抗値の測定とを、繰り返した。そして、少なくとも１本のサンプルの運転後の電気抵抗値が評価試験前の電気抵抗値の１．５倍以上に上昇したときの合計運転時間から、以下のように評価結果を決定した。
　合計運転時間　　　　　　　　　　：評価結果
　１０時間未満　　　　　　　　　　：　１点
　１０時間以上、２０時間未満　　　：　２点
　２０時間以上、１００時間未満　　：　３点
　１００時間以上、１２０時間未満　：　４点
　１２０時間以上、１４０時間未満　：　５点
　（以降、合計運転時間が２０時間増加する毎に１点加算）

　次に、表４に示すライン数ＮＬ１、ＮＬ２について、説明する。図５は、抵抗体１７０の中心軸ＣＬを含む断面と、その断面上の対象領域Ａ１０と、の説明図である。図５の左下部には、貫通孔１１２内の抵抗体１７０の中心軸ＣＬを含む断面が示されている。図示された抵抗体１７０の断面上には、対象領域Ａ１０が示されている。この対象領域Ａ１０は、中心軸ＣＬ（軸線ＣＬ）を中心線とする矩形領域であり、その矩形状は、中心軸ＣＬに平行な２辺と、中心軸ＣＬに垂直な２辺と、で構成される。対象領域Ａ１０の形状は、中心軸ＣＬを対称軸とする線対称である。対象領域Ａ１０は、抵抗体１７０からはみ出ないように、配置される。なお、図示するように、抵抗体１７０の先端方向Ｄ１側の端面と後端方向Ｄ１ｒ側の端面とは、湾曲し得る。図中の抵抗体長７０Ｌは、抵抗体１７０のうち、中心軸ＣＬと垂直な断面において絶縁体１１０の内周面に囲まれた領域の全体が抵抗体１７０によって埋められている部分の中心軸ＣＬと平行な方向の長さである。

　図５の右部には、対象領域Ａ１０の拡大図が示されている。第１長Ｌａは、対象領域Ａ１０の中心軸ＣＬに垂直な方向の長さであり、第２長Ｌｂは、対象領域Ａ１０の中心軸ＣＬと平行な方向の長さである。ここでは、第１長Ｌａは、１８００μｍであり、第２長Ｌｂは、２４００μｍである。

　図示するように、対象領域Ａ１０は、複数の正方形領域Ａ２０に分割されている。正方形領域Ａ２０の１辺の長さＬｓは、２００μｍである。従って、対象領域Ａ１０内では、中心軸ＣＬに平行な方向の正方形領域Ａ２０の数は、１２個であり、中心軸ＣＬに垂直な方向の正方形領域Ａ２０の数は、９個である。以下、中心軸ＣＬに垂直な方向に並ぶ９個の正方形領域Ａ２０で構成される線状の領域を、横線状領域と呼ぶ。また、中心軸ＣＬに平行な方向に並ぶ１２個の正方形領域Ａ２０で構成される線状領域を、縦線状領域と呼ぶ。図５に示すように、対象領域Ａ１０は、先端方向Ｄ１に向かって並ぶ１２本の横線状領域Ｌ０１～Ｌ１２に分割される。また、対象領域Ａ１０は、中心軸ＣＬに垂直な方向に向かって並ぶ９本の縦線状領域Ｌ２１～Ｌ２９に分割される。

　図５の左上部には、１つの正方形領域Ａ２０を含む部分断面４００が示されている。この部分断面４００は、抵抗体１７０の断面の一部を示している。図示するように、断面は、骨材領域Ａａと、骨材領域Ａａに挟まれた導電領域Ａｃと、を含んでいる。骨材領域Ａａには、比較的濃いハッチングが付され、導電領域Ａｃには、比較的薄いハッチングが付されている。

　骨材領域Ａａは、主に第１種粒子（ここでは、ガラス粒子）で形成されている。骨材領域Ａａは、比較的大きな粒子状の部分（例えば、図中の部分Ｐｇ）を含んでいる。この粒子状の部分Ｐｇは、ガラス粒子で形成されている。以下、抵抗体１７０のうちの最大粒子径が２０μｍ以上の粒子状の部分を、「骨材」と呼ぶ。評価試験で評価されたサンプルでは、ガラス粒子で形成される部分（例えば、部分Ｐｇ）が、骨材に対応する。

　導電領域Ａｃは、主に第２種粒子（ここでは、ＺｒＯ_２とＴｉＯ_２）と導電性材料（ここでは、カーボン）とで形成されている。図中の部分断面４００の上には、導電領域Ａｃの部分拡大図４００ｃが示されている。図示するように、導電領域Ａｃは、ＺｒＯ_２で形成される部分であるジルコニア部分Ｐ１と、ＴｉＯ_２で形成されるチタニア部分Ｐ２と、他の成分（例えば、製造時に溶融したガラス）で形成される他成分部分Ｐ３と、を含んでいる。図中では、チタニア部分Ｐ２と他成分部分Ｐ３とに、ハッチングが付されている。

　断面において、ジルコニア部分Ｐ１とチタニア部分Ｐ２とは、粒子状の領域を形成している。以下、抵抗体１７０のうちの最大粒子径が２０μｍ未満の粒子状の部分を、「フィラー」と呼ぶ。評価試験で評価されたサンプルでは、抵抗体１７０のフィラーは、ジルコニア部分Ｐ１とチタニア部分Ｐ２とを含んでいる。なお、ジルコニア部分Ｐ１の材料であるＺｒＯ_２の材料粉末の平均的な粒径は、３μｍであった。チタニア部分Ｐ２の材料であるＴｉＯ_２の材料粉末の平均的な粒径は、５μｍであった。完成した抵抗体１７０において、ジルコニア部分Ｐ１の平均的な粒径と、チタニア部分Ｐ２の平均的な粒径とは、それぞれの材料粉末の平均的な粒径と、おおよそ同じであった。

　上述したように、導電性材料（ここでは、カーボン）は、フィラー（例えば、ＺｒＯ_２の粒子）に付着した状態で、分散される。従って、導電性材料は、ジルコニア部分Ｐ１とその近傍、すなわち、導電領域Ａｃに分布している。導電領域Ａｃは、導電性材料によって、導電性を実現している。このように、ジルコニア部分Ｐ１は、抵抗体１７０中の電流の経路を表している、ということができる。換言すれば、放電時には、電流は、骨材領域Ａａではなく、主にジルコニア部分Ｐ１とその近傍を、流れる。

　表４中のライン数ＮＬ１、ＮＬ２と平均値ＮｃｐＡとを特定するために、対象領域Ａ１０内のジルコニア部分Ｐ１が特定された。ジルコニア部分Ｐ１は、対象領域Ａ１０内のＺｒＯ_２の分布をＳＥＭ／ＥＤＳ（走査型電子顕微鏡／エネルギー分散型Ｘ線分析装置）を用いて分析することによって、特定された。分析装置としては、日本電子株式会社製のＪＳＭ－６４９０ＬＡが用いられた。分析のために、点火プラグ１００のサンプルが、中心軸ＣＬを含む平面で切断され、抵抗体１７０の断面が、鏡面研磨された。サンプルとしては、電波ノイズの抑制性能の評価と負荷寿命の評価とで用いられたサンプルと同じ条件下で製造されたサンプルが用いられた。そして、鏡面研磨された断面が、分析装置を用いて、分析された。ここで、加速電圧が２０ｋＶに設定され、スイープ回数が５０に設定されて、ＥＤＳマッピングが行われた。ＥＤＳマッピングの結果は、白黒の（すなわち、二値の）ビットマップ画像データとして保存された。この際、分析装置の分析ツールの「ツール－ヒストグラム」の操作メニューを通じて、白黒画像にて最大値の２０％以上を白に、２０％未満を黒とするしきい値の設定が行われた。このようにして得られる画像中の白色の領域が、ジルコニア部分Ｐ１として採用された。

　なお、しきい値を設定する場合、最大値の２０％の値を小数点第１位で四捨五入して得られる整数が、しきい値上限として採用され、しきい値上限から１を減算して得られる値が、しきい値下限として採用された。しきい値下限を、しきい値上限から１を減算して得られる値に設定することによって、白と黒との間の中間色（灰色）の部分を生じさせずに、白と黒とに二値化することが可能となる。例えば、最大値が３５である場合には、しきい値上限が７（３５×２０％）に設定され、しきい値下限が６に設定される。この場合、７以上の値の領域が、白領域に分類され、７未満の値の領域が黒領域に分類される。最大値が３７である場合にも、同様に、しきい値上限が７に設定され、しきい値下限が６に設定される。最大値が３８である場合には、しきい値上限が８に設定され、しきい値下限が７に設定される。

　表４の第１種ライン数ＮＬ１は、このようにして特定されたジルコニア部分Ｐ１を用いて、決定された。具体的には、対象領域Ａ１０に含まれる１０８個の正方形領域Ａ２０のそれぞれについて、ジルコニア部分Ｐ１の面積の割合が算出された。そして、ジルコニア部分Ｐ１の面積割合が２５％以上である正方形領域Ａ２０が、第１種領域Ａ１に分類され、ジルコニア部分Ｐ１の面積割合が２５％未満である正方形領域Ａ２０が、第２種領域Ａ２に分類された。図５の例では、第２種領域Ａ２にハッチングが付されている。図中の対象領域Ａ１０の右側に示された第１種領域数Ｎｃは、各横線状領域に含まれる第１種領域Ａ１の数を示している。例えば、第２横線状領域Ｌ０２の第１種領域数Ｎｃは、２である。上述したように、ジルコニア部分Ｐ１は、骨材領域Ａａと比べて、電流が流れやすい。従って、第１種領域数Ｎｃが大きいことは、その横線状領域に沿って、すなわち、中心軸ＣＬと交差する方向に、電流が流れやすいことを、示している。

　表４の第１種ライン数ＮＬ１は、第１種領域数Ｎｃが２以上の横線状領域（以下、「第１種ライン」と呼ぶ）の数である。第１種ライン数ＮＬ１が多いことは、電流が、多数の横線状領域（例えば、ＮＬ１本の横線状領域）のそれぞれを通って、各横線状領域の延びる方向に沿って流れやすいことを意味している。従って、第１種ライン数ＮＬ１が多い場合には、抵抗体１７０を流れる電流は、複数の横線状領域を通る入り組んだ経路を通り得る。電流が入り組んだ経路を通る場合には、電流が中心軸ＣＬと平行な直線経路を通る場合と比べて、電波ノイズを抑制可能である。電波ノイズを抑制する効果は、経路の形状が複雑であるほど、すなわち、第１種ライン数ＮＬ１が多いほど、大きい、と推定される。また、電流が入り組んだ経路を通る場合には、電流が中心軸ＣＬと平行な直線経路を通る場合と比べて、抵抗体１７０内で電流を分散可能である。従って、第１種ライン数ＮＬ１が多いほど、抵抗体１７０の局所的な劣化を抑制できる、と推定される。

　図５では、２以上の第１種領域数Ｎｃが、四角で囲まれている。図５の例では、第１種領域数Ｎｃが２以上のラインの数、すなわち、第１種ライン数ＮＬ１は、１０本である。

　表４の第２種ライン数ＮＬ２は、図５中の第１種領域数Ｎｃの隣に示された横最大連続数Ｎｃｃを用いて決定された。横最大連続数Ｎｃｃは、１個の横線状領域内において第１種領域Ａ１が連続する部分を横連続部分と呼ぶときに、１個の横連続部分に含まれる第１種領域Ａ１の数の最大値である。図５では、横連続部分が二重線で示されている。例えば、第４横線状領域Ｌ０４の横最大連続数Ｎｃｃは、２である。横最大連続数Ｎｃｃが大きいことは、その横線状領域に沿って電流が更に流れやすいことを、示している。

　表４の第２種ライン数ＮＬ２は、横最大連続数Ｎｃｃが２以上の横線状領域（以下「第２種ライン」と呼ぶ）の数である。第２種ライン数ＮＬ２が多いことは、電流が、多数の横線状領域（例えば、ＮＬ２本の横線状領域）のそれぞれを通って、各横線状領域の延びる方向に沿って更に流れやすいことを意味している。従って、第２種ライン数ＮＬ２が多い場合には、抵抗体１７０を流れる電流は、複数の横線状領域を通る入り組んだ経路を通り易いので、電波ノイズを更に抑制可能である。電波ノイズを抑制する効果は、経路の形状が複雑であるほど、すなわち、第２種ライン数ＮＬ２が多いほど、大きい、と推定される。また、電流が入り組んだ経路を通る場合には、電流が中心軸ＣＬと平行な直線経路を通る場合と比べて、抵抗体１７０内で電流を分散可能である。従って、第２種ライン数ＮＬ２が多いほど、抵抗体１７０の局所的な劣化を抑制できる、と推定される。

　図５では、２以上の横最大連続数Ｎｃｃが、四角で囲まれている。図５の例では、横最大連続数Ｎｃｃが２以上のラインの数、すなわち、第２種ライン数ＮＬ２は、８本である。

　表４の縦最大連続数Ｎｃｐの平均値ＮｃｐＡは、図５に示す９個の縦線状領域Ｌ２１～Ｌ２９のそれぞれの縦最大連続数Ｎｃｐの平均値である。縦最大連続数Ｎｃｐは、１個の縦線状領域内において第１種領域Ａ１が連続する部分を縦連続部分と呼ぶときに、１個の縦連続部分に含まれる第１種領域Ａ１の数の最大値である。図５では、縦連続部分が、縦連続部分を形成する複数の第１種領域Ａ１を繋ぐ太線で示されている。例えば、第４縦線状領域Ｌ２４の縦最大連続数Ｎｃｐは、３である。また、図５の例では、９個の縦最大連続数Ｎｃｐの平均値ＮｃｐＡが、２．１である。縦最大連続数Ｎｃｐが大きいことは、その縦線状領域に沿って電流が流れやすいことを示している。

　なお、ビットマップ画像データの解析、すなわち、第１種領域Ａ１と第２種領域Ａ２と平均値ＮｃｐＡとの特定のための面積の算出と、第１種ライン数ＮＬ１と第２種ライン数ＮＬ２と平均値ＮｃｐＡとの算出とには、Soft Imaging System GmbH社の画像解析ソフトウェアであるanalySIS Five（商標）が用いられた。また、表４のライン数ＮＬ１、ＮＬ２と平均値ＮｃｐＡとは、１つのサンプルの断面上の位置が異なる２つの対象領域Ａ１０の解析結果の平均値である。

Ｃ－２．第１種ライン数ＮＬ１と評価結果：
　表４のＫ１番からＫ１０番のそれぞれの第１種ライン数ＮＬ１は、１、５、５、７、７、８、１０、１２、１２、１２であった。これら１０種類のサンプルの間では、成分割合Ｒは、同じ１であり、接続部長３００Ｌは、同じ１１ｍｍであり、抵抗体径７０Ｄは、同じ３．５ｍｍであった。また、抵抗体長７０Ｌ（図５）は、おおよそ、８ｍｍであった。

　Ｋ１番からＫ１０番が示すように、電波ノイズ評価結果は、第１種ライン数ＮＬ１が小さい場合よりも第１種ライン数ＮＬ１が多い場合の方が、良好であった。また、負荷寿命の評価結果は、第１種ライン数ＮＬ１が小さい場合よりも第１種ライン数ＮＬ１が大きい場合の方が、良好であった。これらの理由は、上述したように、第１種ライン数ＮＬ１が多いほど電流の経路の形状が複雑化するからだと推定される。

　２点よりも良好な電波ノイズ評価結果と２点よりも良好な負荷寿命評価結果とを実現可能な第１種ライン数ＮＬ１は、５、７、８、１０、１２であった。これらの値から任意に選択された値を、第１種ライン数ＮＬ１の好ましい範囲（下限以上、上限以下）の下限として採用可能である。例えば、第１種ライン数ＮＬ１としては、５本以上の値を採用可能である。また、これらの値のうちの下限以上の任意の値を、第１種ライン数ＮＬ１の好ましい範囲の上限として採用可能である。例えば、第１種ライン数ＮＬ１としては、１２本以下の値を採用可能である。

　なお、電波ノイズ評価結果の向上という観点からは、抵抗体１７０内を流れる電流の経路が、細く複雑に入り組んでいることが好ましいと推定される。しかし、電流の経路が細い場合には、電流の経路が太い場合と比べて、熱や振動によって電流の経路が切断される可能性が高い（すなわち、負荷寿命が短い）。そこで、本評価試験では、図５で説明したように、比較的電流が流れやすい第１種領域Ａ１と比較的電流が流れにくい第２種領域Ａ２との判別が、一辺の長さが２００μｍというフィラーと比べて大きな正方形領域Ａ２０におけるジルコニア部分Ｐ１の面積の割合を用いて、行われた。この場合、ジルコニア部分Ｐ１によって形成される電流の経路が過剰に細い場合には、正方形領域Ａ２０が第１種領域Ａ１に分類されず、電流の経路がある程度太い場合に、正方形領域Ａ２０が第１種領域Ａ１に分類される。このような第１種領域Ａ１を用いることによって、電波ノイズ評価結果と負荷寿命評価結果との双方と相関のあるパラメータ、すなわち、第１種ライン数ＮＬ１を得ることができた。なお、正方形領域Ａ２０の一辺の長さが２００μｍよりも大きい場合には、電波ノイズの抑制に対する影響が小さい電流経路（例えば、中心軸ＣＬと平行に延びる太い電流経路）が形成される場合にも、ライン数ＮＬ１が増大する。従って、第１種ライン数ＮＬ１と電波ノイズ評価結果との相関が弱くなると推定される。後述する第２種ライン数ＮＬ２についても、同様である。

Ｃ－３．第２種ライン数ＮＬ２と評価結果：
　表４のＫ１番からＫ１０番のそれぞれの第２種ライン数ＮＬ２は、０、３、５、３、５、６、７、１０、１０、１０であった。これらのサンプルが示すように、電波ノイズ評価結果と負荷寿命評価結果とは、第２種ライン数ＮＬ２が小さい場合よりも第２種ライン数ＮＬ２が大きい場合の方が、良好であった。これらの理由は、上述したように、第２種ライン数ＮＬ２が多いほど電流の経路の形状が複雑化するからだと推定される。

　なお、２点よりも良好な負荷寿命評価結果を実現可能な第２種ライン数ＮＬ２は、３、５、６、７、１０であった。これらの値から任意に選択された値を、第２種ライン数ＮＬ２の好ましい範囲（下限以上、上限以下）の下限として採用可能である。例えば、第２種ライン数ＮＬ２としては、３本以上の値を採用可能である。また、６点よりも良好な負荷寿命評価結果を実現可能な第２種ライン数ＮＬ２は、５、６、７、１０であった。従って、第２種ライン数ＮＬ２としては、５本以上の値を採用することが好ましい。また、最良の１０点の負荷寿命評価結果を実現可能な第２種ライン数ＮＬ２は、７、１０であった。従って、第２種ライン数ＮＬ２としては、７本以上の値を採用することが好ましい。なお、第２種ライン数ＮＬ２が多いほど、良好な負荷寿命評価結果を実現できると推定される。従って、第２種ライン数ＮＬ２としては、理論上の最大値である１２本以下の種々の値を採用可能と推定される。また、上記の評価済の値（例えば、３、５、６、７、１０）から選択された下限以上の任意の値を上限として採用可能である。

Ｃ－４．成分割合Ｒ（Ｔｉ／Ｚｒ）と評価結果：
　表４のＫ１１番からＫ１７番のそれぞれの成分割合Ｒ（Ｔｉ／Ｚｒ）は、０、０．０５、０．５、２、３、６、１０であった。これら７種類のサンプルの間では、第１種ライン数ＮＬ１は、同じ１２であり、第２種ライン数ＮＬ２は、同じ１０であり、接続部長３００Ｌは、同じ１１ｍｍであり、抵抗体径７０Ｄは、同じ３．５ｍｍであった。Ｋ１１番からＫ１７番のサンプルの他の構成は、上記のＫ１番からＫ１０番のサンプルの構成と、同じであった。

　Ｋ１１番からＫ１７番が示すように、負荷寿命評価結果は、成分割合Ｒが小さい場合よりも、成分割合Ｒが大きい場合の方が、良好であった。この理由は、ＴｉＯ_２の割合が大きいほどＴｉＯ_２を通る電流の経路が増大するので、抵抗体１７０内で電流を分散でき、そして、抵抗体１７０の劣化を抑制できるからだと推定される。電波ノイズ評価結果は、成分割合Ｒが大きい場合よりも、成分割合Ｒが小さい場合の方が、良好であった。この理由は、ＴｉＯ_２の割合が小さいほどＴｉＯ_２を通る電流の経路が減少するので、抵抗体１７０内の電流の経路が複雑化するからだと推定される。

　Ｋ１１番からＫ１７番に加えてＫ１番からＫ１０番を考慮すると、８点以上の負荷寿命評価結果を実現可能な成分割合Ｒは、０．０５、０．５、１、２、３、６、１０であった。また、４点以上の電波ノイズ評価結果を実現可能な成分割合Ｒは、０、０．０５、０．５、１、２、３、６であった。両方に含まれる成分割合Ｒは、０．０５、０．５、１、２、３、６の６個の値であった。これらの６個の値から任意に選択された値を、成分割合Ｒの好ましい範囲（下限以上、上限以下）の下限として採用可能である。そして、６個の値のうちの下限以上に任意の値を、上限として採用可能である。例えば、成分割合Ｒとしては、０．０５以上、６以下の値を採用可能である。より好ましくは、成分割合Ｒとしては、０．５以上、６以下の値を採用可能である。さらに好ましくは、成分割合Ｒとしては、０．５以上、３以下の値を採用可能である。

　なお、Ｋ１番からＫ１０番の成分割合Ｒは、１であり、成分割合Ｒの上記の好ましい範囲の下限よりも大きく、上限よりも小さかった。また、Ｋ１番からＫ１０番が示すように、成分割合Ｒが１である場合には、第１種ライン数ＮＬ１と第２種ライン数ＮＬ２との種々の組み合わせが、４点以上の電波ノイズ評価結果と８点以上の負荷寿命評価結果とを実現可能であった。以上により、第１種ライン数ＮＬ１が、Ｋ１１番からＫ１７番の第１種ライン数ＮＬ１である１２とは異なる場合も、成分割合Ｒの上記の好ましい範囲を適用可能と推定される。同様に、第２種ライン数ＮＬ２が、Ｋ１１番からＫ１７番の第２種ライン数ＮＬ２である１０とは異なる場合も、成分割合Ｒの上記の好ましい範囲を適用可能と推定される。

Ｃ－５．抵抗体径７０Ｄと評価結果：
　表４のＫ１８番とＫ１９番のそれぞれの抵抗体径７０Ｄは、Ｋ１番からＫ１７番の抵抗体径７０Ｄ（３．５ｍｍ）よりも大きい４ｍｍであった。Ｋ１８番の構成は、ＮＬ１＝１、ＮＬ２＝０、Ｒ＝１であり、２つのパラメータＮＬ１、ＮＬ２が、上記の好ましい範囲から外れていた。そして、Ｋ１８番の電波ノイズ評価結果は、１点であり、負荷寿命評価結果は、３点であった。一方、Ｋ１９番の構成は、ＮＬ１＝１０、ＮＬ２＝７、Ｒ＝１であり、３つのパラメータＮＬ１、ＮＬ２、Ｒのそれぞれが、上記の好ましい範囲内であった。そして、Ｋ１９番の電波ノイズ評価結果は、Ｋ１８番より良好な４点であり、Ｋ１９番の負荷寿命評価結果は、Ｋ１８番より良好な１０点であった。

　表４のＫ２０番とＫ２１番のそれぞれの抵抗体径７０Ｄは、Ｋ１番からＫ１７番の抵抗体径７０Ｄ（３．５ｍｍ）よりも小さい、２．９ｍｍであった。Ｋ２０番の構成は、ＮＬ１＝１、ＮＬ２＝０、Ｒ＝１であり、２つのパラメータＮＬ１、ＮＬ２が、上記の好ましい範囲から外れていた。そして、Ｋ２０番の電波ノイズ評価結果は、３点であり、負荷寿命評価結果は、１点であった。一方、Ｋ２１番の構成は、ＮＬ１＝１０、ＮＬ２＝７、Ｒ＝１であり、３つのパラメータＮＬ１、ＮＬ２、Ｒのそれぞれが、上記の好ましい範囲内であった。そして、Ｋ２１番の電波ノイズ評価結果は、Ｋ２０番より良好な５点であり、Ｋ２１番の負荷寿命評価結果は、Ｋ２０番より良好な１０点であった。

　なお、Ｋ１８番からＫ２１番のサンプルの間では、接続部長３００Ｌは、同じ１１ｍｍであった。また、抵抗体長７０Ｌ（図５）は、おおよそ、同じ８ｍｍであった。

　一般に、抵抗体径７０Ｄが小さい場合には、抵抗体径７０Ｄが大きい場合と比べて、抵抗体１７０の表面積が小さいので、抵抗体１７０に電流が流れることによって生じる熱を、絶縁体１１０等の他の部材に逃がしにくい。すなわち、抵抗体径７０Ｄが小さい場合には、抵抗体１７０の負荷寿命評価結果が、低下し易い。また、抵抗体径７０Ｄが小さい場合には、中心軸ＣＬと交差する方向に延びる電流の経路の長さが短い範囲に制限されるので、電波ノイズの抑制性能が低下し易い。ここで、表４に示すように、２．９、３．５、４（ｍｍ）の３つ抵抗体径７０Ｄで、４点以上の電波ノイズ評価結果と８点以上の負荷寿命評価結果とを実現できた。このように、抵抗体径７０Ｄとしては、４ｍｍ以下の値を採用可能であり、より小さい３．５ｍｍ以下の値を採用可能であり、さらに小さい２．９ｍｍ以下の値を採用可能である。また、抵抗体径７０Ｄとしては、３つの値のうちの上限以下の任意値（例えば、２．９ｍｍ）を下限として選択したときに、その下限以上の値を採用可能である。

　一般には、２点以上の電波ノイズ評価結果と２点以上の負荷寿命評価結果とを実現できれば実用可能であることを考慮すると、抵抗体径７０Ｄの許容範囲は、これら３個の値（２．９、３．５、４（ｍｍ））を含む広い範囲に拡張可能と推定される。例えば、抵抗体径７０Ｄとしては、対象領域Ａ１０の第１長Ｌａである１．８ｍｍ以上の種々の値を採用可能と推定される。また、点火プラグ１００の実用的な大きさを考慮すると、抵抗体径７０Ｄとしては、６ｍｍ以下の種々の値を採用可能と推定される。いずれの場合も、少なくとも第１種ライン数ＮＬ１を上記の好ましい範囲内に設定することによって、良好な（例えば、２点以上の）電波ノイズ評価結果と良好な（例えば、２点以上の）負荷寿命評価結果とを実現できると推定される。ここで、第１種ライン数ＮＬ１に加えて、第２種ライン数ＮＬ２を、上記の好ましい範囲内に設定することが好ましい。また、成分割合Ｒを、上記の好ましい範囲内に設定することが好ましい。

Ｃ－６．接続部長３００Ｌと評価結果：
　表４のＫ２２番とＫ２３番のそれぞれの接続部長３００Ｌは、Ｋ１番からＫ２１番の接続部長３００Ｌ（１１ｍｍ）よりも大きい１５ｍｍであった。１５ｍｍの接続部長３００Ｌは、端子金具１４０の先端（先端方向Ｄ１側の端）の位置を後端方向Ｄ１ｒ側に移動させ、そして、抵抗体１７０の中心軸ＣＬと平行な方向の長さ（具体的には、図５の抵抗体長７０Ｌ）を長くすることによって、実現された。第１シール部１６０の形状と大きさとは、Ｋ１番からＫ２１番の全てのサンプルの間で、おおよそ同じであった。同様に、第２シール部１８０の形状と大きさとは、Ｋ１番からＫ２１番の全てのサンプルの間で、おおよそ同じであった。

　Ｋ２２番の構成は、ＮＬ１＝１、ＮＬ２＝０、Ｒ＝１、７０Ｄ＝３．５ｍｍであり、２つのパラメータＮＬ１、ＮＬ２が、上記の好ましい範囲から外れていた。そして、Ｋ２２番の電波ノイズ評価結果は、３点であり、負荷寿命評価結果は、１点であった。一方、Ｋ２３番の構成は、ＮＬ１＝１０、ＮＬ２＝７、Ｒ＝１、７０Ｄ＝３．５ｍｍであり、４つのパラメータＮＬ１、ＮＬ２、Ｒ、７０Ｄのそれぞれが、上記の好ましい範囲の内であった。そして、Ｋ２３番の電波ノイズ評価結果は、Ｋ２２番より良好な５点であり、Ｋ２３番の負荷寿命評価結果は、Ｋ２２番より良好な１０点であった。

　一般に、接続部長３００Ｌが長い場合には、接続部長３００Ｌが短い場合と比べて、接続部３００（抵抗体１７０を含む）の製造が難しい。例えば、貫通孔１１２内に配置された接続部３００（例えば、抵抗体１７０）の材料を、貫通孔１１２の後開口１１４から挿入された棒を用いて圧縮する場合がある。接続部長３００Ｌが長い場合には、圧縮のための圧力が接続部３００の途中で分散され易い。この結果、抵抗体１７０の材料の圧縮が適切になされずに、電波ノイズの抑制性能が低下し、また、耐久性が低下する場合がある。ここで、表４に示すように、１１ｍｍと１５ｍｍとの２つ接続部長３００Ｌで、４点以上の電波ノイズ評価結果と８点以上の負荷寿命評価結果とを実現できた。このように、接続部長３００Ｌとしては、１１ｍｍ以上の値を採用可能であり、より長い１５ｍｍ以上の値を採用可能である。また、接続部長３００Ｌとしては、２つの値のうちの下限以上の任意の値（例えば、１５ｍｍ）を上限として選択したときに、その上限以下の値を採用可能である。

　一般には、２点以上の電波ノイズ評価結果と２点以上の負荷寿命評価結果とを実現できれば実用可能であることを考慮すると、接続部長３００Ｌの許容範囲は、これら２個の値（１１、１５（ｍｍ））を含む広い範囲に拡張可能と推定される。例えば、接続部長３００Ｌとしては、５ｍｍ以上の種々の値を採用可能と推定される。また、接続部長３００Ｌとしては、３０ｍｍ以下の種々の値を採用可能と推定される。いずれの場合も、少なくとも第１種ライン数ＮＬ１を上記の好ましい範囲内に設定することによって、良好な（例えば、２点以上の）電波ノイズ評価結果と良好な（例えば、２点以上の）負荷寿命評価結果とを実現できると推定される。ここで、第１種ライン数ＮＬ１に加えて、第２種ライン数ＮＬ２を、上記の好ましい範囲内に設定することが好ましい。また、成分割合Ｒを、上記の好ましい範囲内に設定することが好ましい。また、抵抗体径７０Ｄを、上記の推定された許容範囲内に設定することが好ましい。

Ｃ－７．縦最大連続数Ｎｃｐの平均値ＮｃｐＡと評価結果：
　表４のＫ１番からＫ２３番によれば、２点以上の電波ノイズ評価結果を実現可能な平均値ＮｃｐＡは、０．８、１．８、１．９、２．０、２．１、２．７、２．８、３．０、３．１、３．２、３．３、５．０、６．０の１３個の値であった。これら１３個の値から任意に選択された値を、平均値ＮｃｐＡの好ましい範囲（下限以上、上限以下）の下限として採用可能である。そして、１３個の値のうちの下限以上の任意の値を、上限として採用可能である。なお、平均値ＮｃｐＡが小さいほど、電流の経路が複雑化すると推定される。従って、平均値ＮｃｐＡとしては、上記の１３個の値のうちの最小値（０．８）よりも小さい値（例えば、ゼロ以上の種々の値）を採用可能と推定される。例えば、平均値ＮｃｐＡとしては、ゼロ以上、６．０以下の値を採用可能と推定される。ただし、第１種ライン数ＮＬ１を上記の好ましい範囲内に設定することによって、縦最大連続数Ｎｃｐの平均値ＮｃｐＡも、ゼロよりも大きな値になると推定される。

　また、Ｋ１０番と他のサンプルとが示すように、平均値ＮｃｐＡが５．０以下である場合には、種々の平均値ＮｃｐＡで５点の電波ノイズ評価結果を実現可能であったが、平均値ＮｃｐＡが６．０である場合には、電波ノイズ評価結果は、それより低い４点であった。この理由は、平均値ＮｃｐＡが大きくなることによって、電流が縦線状領域に沿って流れ易くなり、この結果、電流の経路が単純になるからだと推定される。以上により、縦最大連続数Ｎｃｐの平均値ＮｃｐＡとして５．０以下の値を採用することによって、更に良好な電波ノイズ評価結果を実現可能と推定される。

　いずれの場合も、少なくとも第１種ライン数ＮＬ１を上記の好ましい範囲内に設定することによって、良好な（例えば、２点以上の）電波ノイズ評価結果と良好な（例えば、２点以上の）負荷寿命評価結果とを実現できると推定される。ここで、第１種ライン数ＮＬ１に加えて、第２種ライン数ＮＬ２を、上記の好ましい範囲内に設定することが好ましい。また、成分割合Ｒを、上記の好ましい範囲内に設定することが好ましい。また、抵抗体径７０Ｄを、上記の推定された許容範囲内に設定することが好ましい。また、接続部長３００Ｌを、上記の推定された許容範囲内に設定することが好ましい。

Ｄ．第２実施形態の第２評価試験
Ｄ－１．第２評価試験の概要：
　第２評価試験では、実施形態の点火プラグ１００のサンプルの構成と、電波ノイズの抑制性能と、負荷寿命と、の関係が評価された。以下の表５は、サンプルの種類の番号と、第１種ライン数ＮＬ１と、成分割合Ｒ（Ｔｉ／Ｚｒ）と、第２種ライン数ＮＬ２と、第１種領域割合ＲＡ１と、第１種領域数期待値ＮｃＥと、横最大連続数期待値ＮｃｃＥと、連続性の判定結果と、横最大連続数平均値ＮｃｃＡと、接続部長３００Ｌ（単位はｍｍ）と、抵抗体径７０Ｄ（単位はｍｍ）と、電波ノイズ評価結果と、負荷寿命評価結果と、の関係を示している。第２評価試験では、Ｔ１番からＴ５番の５種類のサンプルが、評価された。

　表５中のパラメータＮＬ１、Ｒ、ＮＬ２、３００Ｌ、７０Ｄは、表４の同じ符号のパラメータと、それぞれ同じである。また、電波ノイズ評価結果は、表４の第１評価試験と同じ方法で決定された。負荷寿命評価結果は、表４の第１評価試験の方法における「１周期で電源から出力されるエネルギー」を４００ｍＪよりも大きい６００ｍＪに変更した方法で、決定された。すなわち、第２評価試験では、第１評価試験よりも厳しい条件下で、負荷寿命が評価された。

　次に、表５中の他のパラメータについて説明する。第１種領域割合ＲＡ１は、対象領域Ａ１０（図５）中の、正方形領域Ａ２０の総数に対する、第１種領域Ａ１の総数の割合である。上述したように、正方形領域Ａ２０の総数は、１０８個である。表５中の第１種領域割合ＲＡ１の欄内の括弧内には、正方形領域Ａ２０の総数である「１０８」と、第１種領域Ａ１の総数も、示されている。例えば、Ｔ１番の第１種領域Ａ１の総数は、１０１個である。

　第１種領域数期待値ＮｃＥは、第１種領域数Ｎｃ（すなわち、１本の横線状領域に含まれる第１種領域Ａ１の数）の期待値である。この第１種領域数期待値ＮｃＥは、ＩＮＴ（９＊ＲＡ１）で算出される。ここで、関数「ＩＮＴ」は、引数を小数点第１位で四捨五入して整数にする関数を示している。演算記号「＊」は乗算を示している（以下同様）。数値「９」は、１本の横線状領域に含まれる正方形領域Ａ２０の総数である。このように算出される第１種領域数期待値ＮｃＥは、第１種領域割合ＲＡ１によって特定される数の第１種領域Ａ１が対象領域Ａ１０内に均等に分布する場合の、１本の横線状領域に含まれる第１種領域Ａ１の総数を示している。

　横最大連続数期待値ＮｃｃＥ（以下、「横連続期待値ＮｃｃＥ」とも呼ぶ）は、横最大連続数Ｎｃｃ（すなわち、１個の横連続部分に含まれる第１種領域Ａ１の数の最大値）の期待値である。この横連続期待値ＮｃｃＥは、第１種領域数期待値ＮｃＥに基づいて実現可能な横最大連続数Ｎｃｃと、その横最大連続数Ｎｃｃを実現する第１種領域Ａ１の配置の組合せ数ＣＮｃｃと、から算出される。具体的には、実現可能な全てのＮｃｃについての「Ｎｃｃ＊ＣＮｃｃ」の和を、実現可能な全てのＮｃｃについての「ＣＮｃｃ」の和で、除算することによって得られる値が、横連続期待値ＮｃｃＥである。すなわち、横連続期待値ＮｃｃＥは、第１種領域Ａ１と第２種領域Ａ２との実現可能な複数の配置パターンにおける、横最大連続数Ｎｃｃの平均値である。ここで、１本の横線状領域に含まれる第１種領域Ａ１の総数は、横最大連続数Ｎｃｃに拘わらず、第１種領域数期待値ＮｃＥに固定される。第１種領域数期待値ＮｃＥに基づいて実現可能な横最大連続数Ｎｃｃは、ゼロより大きく第１種領域数期待値ＮｃＥ以下の範囲内から、第１種領域数期待値ＮｃＥに応じて決定される。

　まず、第１種領域数期待値ＮｃＥが「４」である場合について、説明する。この場合、実現可能な横最大連続数Ｎｃｃは、「４」と「３」と「２」と「１」である。以下、これらの横最大連続数Ｎｃｃのそれぞれの組合せ数ＣＮｃｃについて説明する。

　Ｎｃｃ＝４の場合、１本の横線状領域（すなわち、９個の正方形領域Ａ２０）は、１個の横連続部分（４個の第１種領域Ａ１で構成される）と、５個の第２種領域Ａ２と、に分解される。そして、１個の横連続部分と５個の第２種領域Ａ２とが、一列に配置される。ここで、１個の横連続部分の位置は、一列に並ぶ５個の第２種領域Ａ２によって形成される６個の候補位置から、選択される。ここで、１個の第２種領域Ａ２を文字「Ｏ」で表し、横連続部分の候補位置を文字「Ｘ」で表す場合、第２種領域Ａ２（Ｏ）と候補位置（Ｘ）との配置は、「ＸＯＸＯＸＯＸＯＸＯＸ」である。「Ｎｃｃ＝４」を実現する第１種領域Ａ１の配置の組合せ数ＣＮｃｃは、６個の候補位置（Ｘ）から１個の横連続部分の位置を選択する場合の順列（_６Ｐ_１＝６）と同じである。

　Ｎｃｃ＝３の場合、１本の横線状領域は、１個の横連続部分（３個の第１種領域Ａ１で構成される）と、１個の第１種領域Ａ１と、５個の第２種領域Ａ２と、に分解される。横連続部分と第１種領域Ａ１が互いに隣り合う位置に配置されることは、許容されない。この場合、組合せ数ＣＮｃｃは、６個の候補位置から、１個の横連続部分の位置と、１個の第１種領域Ａ１の位置と、を選択する場合の順列（_６Ｐ_２＝３０）と同じである。

　Ｎｃｃ＝２の場合、１本の横線状領域は、以下の２つのパターンに、分解可能である。
　第１パターン：２個の横連続部分、５個の第２種領域Ａ２
　第２パターン：１個の横連続部分、２個の第１種領域Ａ１、５個の第２種領域Ａ２
　いずれのパターンにおいても、１個の横連続部分は、２個の第１種領域Ａ１で構成される。

　第１パターンでは、２個の横連続部分が互いに隣り合う位置に配置されることは、許容されない。また、２個の横連続部分は、互いに区別できない。従って、組合せ数ＣＮｃｃは、６個の候補位置から２個の横連続部分の位置を選択する場合の順列（_６Ｐ_２）を、区別できない２個の横連続部分の順列（_２Ｐ_２＝２！）で除算して得られる数と同じである。具体的には、ＣＮｃｃ＝_６Ｐ_２／２！＝３０／２＝１５である。

　第２パターンでは、横連続部分と第１種領域Ａ１とが互いに隣り合う位置に配置されることは、許容されない。また、２個の第１種領域Ａ１が互いに隣り合う位置に配置されることも、許容されない。そして、２個の第１種領域Ａ１は、互いに区別できない。従って、組合せ数ＣＮｃｃは、６個の候補位置から１個の横連続部分と２個の第１種領域Ａ１との３個の位置を選択する場合の順列（_６Ｐ_３）を、区別できない２個の第１種領域Ａ１の順列（_２Ｐ_２＝２！）で除算して得られる数と同じである。具体的には、ＣＮｃｃ＝_６Ｐ_３／２！＝１２０／２＝６０である。

　以上により、Ｎｃｃ＝２の場合、最終的な組合せ数ＣＮｃｃは、７５（＝１５＋６０）である。

　Ｎｃｃ＝１の場合、１本の横線状領域は、４個の第１種領域Ａ１と、５個の第２種領域Ａ２と、に分解される。ここで、２個以上の第１種領域Ａ１が連続することは、許容されない。また、４個の第１種領域Ａ１は、互いに区別できない。従って、組合せ数ＣＮｃｃは、６個の候補位置から４個の第１種領域Ａ１の位置を選択する場合の順列（_６Ｐ_４）を、区別できない４個の第１種領域Ａ１の順列（_４Ｐ_４＝４！）で除算して得られる数と同じである。具体的には、ＣＮｃｃ＝_６Ｐ_４／４！＝３６０／２４＝１５である。

　以上により、第１種領域数期待値ＮｃＥが４である場合の４個の第１種領域Ａ１の配置の総数（すなわち、組合せ数ＣＮｃｃの合計値）は、１２６（＝６＋３０＋７５＋１５）である。そして、横連続期待値ＮｃｃＥは、以下のように算出される。
　Σ（Ｎｃｃ＊ＣＮｃｃ）＝（４＊６）＋（３＊３０）＋（２＊７５）＋（１＊１５）＝２４＋９０＋１５０＋１５＝２７９
　ＮｃｃＥ＝Σ（Ｎｃｃ＊ＣＮｃｃ）／Σ（ＣＮｃｃ）＝２７９／１２６＝２．２１
　（演算記号「Σ」は、実現可能な全てのＮｃｃについての和を示す（以下同様））
　このように、第１種領域数期待値ＮｃＥが「４」である場合、横連続期待値ＮｃｃＥは、２．２１である。

　次に、第１種領域数期待値ＮｃＥが「８」である場合について、説明する。この場合、実現可能な横最大連続数Ｎｃｃは、「８」と「７」と「６」と「５」と「４」とである。３以下のＮｃｃは、利用できない。Ｎｃｃ＝３の場合、８個の第１種領域Ａ１は、少なくとも互いに分離した３個の部分に分解される（３個の部分の第１種領域Ａ１の総数は、それぞれ、３、３、２）。これら３個の部分を互いに分離するためには、少なくとも２個の第２種領域Ａ２が必要である。このように、１本の横線状領域に１０個の正方形領域Ａ２０が必要になる。しかし、上述したように、１本の横線状領域に含まれる正方形領域Ａ２０の総数は９個であるので、Ｎｃｃ＝３は実現できない。横最大連続数Ｎｃｃが２以下である場合も、同様である。

　Ｎｃｃ＝８の場合、１本の横線状領域は、１個の横連続部分（８個の第１種領域Ａ１で構成される）と、１個の第２種領域Ａ２と、に分解される。ここで、１個の第２種領域Ａ２を文字「Ｏ」で表し、１個の横連続部分の候補位置を文字「Ｘ」で表す場合、第２種領域Ａ２（Ｏ）と候補位置（Ｘ）との配置は、「ＸＯＸ」である。「Ｎｃｃ＝８」を実現する第１種領域Ａ１の配置の組合せ数ＣＮｃｃは、２個の候補位置（Ｘ）から１個の横連続部分の位置を選択する場合の順列（_２Ｐ_１＝２）と同じである。

　Ｎｃｃ＝７の場合、１本の横線状領域は、１個の横連続部分（７個の第１種領域Ａ１で構成される）と、１個の第１種領域Ａ１と、１個の第２種領域Ａ２と、に分解される。横連続部分と第１種領域Ａ１とが互いに隣り合う位置に配置されることは、許容されない。従って、組合せ数ＣＮｃｃは、２個の候補位置から１個の横連続部分の位置と１個の第１種領域Ａ１の位置を選択する場合の順列（_２Ｐ_２＝２）と同じである。

　Ｎｃｃ＝６の場合、１本の横線状領域は、互いに大きさの異なる２個の横連続部分と、１個の第２種領域Ａ２とに、分解される。２個の横連続部分の第１種領域Ａ１の総数は、それぞれ、６、２である。Ｎｃｃ＝５の場合も同様に、１本の横線状領域は、互いに大きさの異なる２個の横連続部分と、１個の第２種領域Ａ２とに、分解される。２個の横連続部分の第１種領域Ａ１の総数は、それぞれ、５、３である。これらの場合、組合せ数ＣＮｃｃは、２個の候補位置から２個の横連続部分の位置を選択する場合の順列（_２Ｐ_２＝２）と同じである。

　Ｎｃｃ＝４の場合、１本の横線状領域は、大きさが同じである２個の横連続部分と、１個の第２種領域Ａ２とに、分解される。２個の横連続部分の第１種領域Ａ１の総数は、４である。２個の横連続部分は、互いに区別できない。従って、組合せ数ＣＮｃｃは、２個の候補位置から２個の横連続部分の位置を選択する場合の順列（_２Ｐ_２）を、区別できない２個の横連続部分の順列（_２Ｐ_２＝２！）で除算して得られる数と同じである（具体的には、「１」）。

　以上により、第１種領域数期待値ＮｃＥが８である場合の８個の第１種領域Ａ１の配置の総数（すなわち、組合せ数ＣＮｃｃの合計値）は、９（＝２＋２＋２＋２＋１）である。そして、横連続期待値ＮｃｃＥは、以下のように算出される。
　Σ（Ｎｃｃ＊ＣＮｃｃ）＝（８＊２）＋（７＊２）＋（６＊２）＋（５＊２）＋（４＊１）＝１６＋１４＋１２＋１０＋４＝５６
　ＮｃｃＥ＝Σ（Ｎｃｃ＊ＣＮｃｃ）／Σ（ＣＮｃｃ）＝５６／９＝６．２
　このように、第１種領域数期待値ＮｃＥが「８」である場合、横連続期待値ＮｃｃＥは、６．２である。

　第１種領域数期待値ＮｃＥが「４」と「８」とのいずれとも異なる場合も、同様に、横連続期待値ＮｃｃＥが算出される。一般的には、横最大連続数期待値ＮｃｃＥは、以下のように算出可能である。
（１）対象領域Ａ１０中の第１種領域Ａ１の総数から、第１種領域数期待値ＮｃＥが算出される。例えば、対象領域Ａ１０中の第１種領域Ａ１の総数から、第１種領域割合ＲＡ１が算出され、第１種領域割合ＲＡ１から第１種領域数期待値ＮｃＥが算出される。
（２）第１種領域数期待値ＮｃＥに基づいて、実現可能な横最大連続数Ｎｃｃが特定される。
（３）実現可能な横最大連続数Ｎｃｃのそれぞれに関して、横最大連続数Ｎｃｃを実現する第１種領域Ａ１の配置の組合せ数ＣＮｃｃが算出される。例えば、１本の横線状領域が、第１種領域数期待値ＮｃＥと横最大連続数Ｎｃｃとに応じて複数の要素に分解され、分解結果に応じて、横最大連続数Ｎｃｃを実現するＮｃＥ個の第１種領域Ａ１の配置の組合せ数ＣＮｃｃが、算出される。
（４）演算式「ＮｃｃＥ＝Σ（Ｎｃｃ＊ＣＮｃｃ）／Σ（ＣＮｃｃ）」に従って、横連続期待値ＮｃｃＥが算出される。

　次に、表５中の他のパラメータについて説明する。横最大連続数平均値ＮｃｃＡ（以下「横連続平均値ＮｃｃＡ」とも呼ぶ）は、１２本の横線状領域の横最大連続数Ｎｃｃの平均値である。連続性判定結果は、横連続平均値ＮｃｃＡと横連続期待値ＮｃｃＥとの比較結果を示している。「Ａ評価」は、「ＮｃｃＡ＞ＮｃｃＥ」を示し、「Ｂ評価」は、「ＮｃｃＡ≦ＮｃｃＥ」を示している。連続性判定結果がＡ判定であることは、実際に測定された横最大連続数Ｎｃｃの平均値ＮｃｃＡが、横最大連続数Ｎｃｃの期待値ＮｃｃＥよりも大きいことを意味している。すなわち、Ａ判定は、横線状領域内の第１種領域Ａ１の連続性が良好であることを、示している。この場合、電流が、横線状領域に沿って流れやすいと推定される。

Ｄ－２．抵抗体１７０の構成と評価結果：
　表５に示すように、Ｔ１番からＴ５番のそれぞれの連続性判定結果は、Ａ判定、Ａ判定、Ａ判定、Ａ判定、Ｂ判定であった。これらのサンプルが示すように、負荷寿命評価結果は、連続性判定結果がＢ判定である場合には、５点であったが、連続性判定結果がＡ判定である場合には、１０点であった。この理由は、連続性判定結果がＡ判定である場合には、上述のように横線状領域内の第１種領域Ａ１の連続性が良好であるので、電流が横線状領域に沿って分散され易いからだと推定される。

　また、上述のように、第２評価試験では、第１評価試験と比べて、「１周期で電源から出力されるエネルギー」が大きい。このように厳しい条件下においても、連続性判定結果がＡ判定である場合、すなわち、横連続平均値ＮｃｃＡが横連続期待値ＮｃｃＥよりも大きい場合には、１０点の負荷寿命評価結果を実現できた。このように、横連続平均値ＮｃｃＡは、横連続期待値ＮｃｃＥよりも大きいことが好ましい。ただし、第２評価試験は比較的厳しい条件下で行われたので、横連続平均値ＮｃｃＡが横連続期待値ＮｃｃＥ以下であっても、実用可能な負荷寿命を実現できると推定される。

　なお、Ｔ１番からＴ５番のそれぞれの横連続平均値ＮｃｃＡは、７．３３、１．８３、１．７５、２．５０、２．１８であった。これら５個の値から任意に選択された値を、横連続平均値ＮｃｃＡの好ましい範囲（下限以上、上限以下）の下限として採用可能である。また、５個の値のうち、下限以上の任意の値を、上限として採用可能である。また、５個の値のうち、１０点の負荷寿命評価結果を実現可能な横連続平均値ＮｃｃＡは、１．７５、１．８３、２．５０、７．３３であった。横連続平均値ＮｃｃＡの好ましい範囲の上限と下限とを、これら４個の値から選択してもよい。ただし、第２評価試験は比較的厳しい条件下で行われたので、横連続平均値ＮｃｃＡが好ましい範囲外であっても、実用可能な負荷寿命を実現できると推定される。

　また、Ｔ１番からＴ５番のそれぞれの横連続期待値ＮｃｃＥは、６．２、１．６７、１．６７、２．２１、２．２１であった。これら５個の値から任意に選択された値を、横連続期待値ＮｃｃＥの好ましい範囲（下限以上、上限以下）の下限として採用可能である。また、５個の値のうち、下限以上の任意の値を、上限として採用可能である。また、５個の値のうち、１０点の負荷寿命評価結果を実現可能な横連続期待値ＮｃｃＥは、１．６７、２．２１、６．２であった。横連続期待値ＮｃｃＥの好ましい範囲の上限と下限とを、これら３個の値から選択してもよい。ただし、第２評価試験は比較的厳しい条件下で行われたので、横連続期待値ＮｃｃＥが好ましい範囲外であっても、実用可能な負荷寿命を実現できると推定される。

　なお、Ｔ１番からＴ５番のそれぞれのパラメータＮＬ１、Ｒ、ＮＬ２、３００Ｌ、７０Ｄは、表５に記載の通りであった。上記のように、第２評価試験は比較的厳しい条件下で行われたので、これらのパラメータＮＬ１、Ｒ、ＮＬ２、３００Ｌ、７０Ｄが上記のサンプルの値と異なる場合にも、実用可能な負荷寿命を実現できると推定される。いずれの場合も、少なくとも第１種ライン数ＮＬ１を上記の好ましい範囲内に設定することによって、良好な（例えば、第１評価試験の条件下で２点以上の）電波ノイズ評価結果と良好な（例えば、第１評価試験の条件下で２点以上の）負荷寿命評価結果とを実現できると推定される。ここで、第１種ライン数ＮＬ１に加えて、第２種ライン数ＮＬ２を、上記の好ましい範囲内に設定することが好ましい。また、成分割合Ｒを、上記の好ましい範囲内に設定することが好ましい。また、抵抗体径７０Ｄを、上記の推定された許容範囲内に設定することが好ましい。また、接続部長３００Ｌを、上記の推定された許容範囲内に設定することが好ましい。

Ｅ．変形例：
（１）抵抗体１７０の材料としては、上述した材料に限らず、種々の材料を採用可能である。ガラスとしては、例えば、Ｂ_２Ｏ_３－ＳｉＯ_２系と、ＢａＯ－Ｂ_２Ｏ_３系と、ＳｉＯ_２－Ｂ_２Ｏ_３－ＣａＯ－ＢａＯ系と、ＳｉＯ_２－ＺｎＯ－Ｂ_２Ｏ_３系と、ＳｉＯ_２－Ｂ_２Ｏ_３－Ｌｉ_２Ｏ系と、ＳｉＯ_２－Ｂ_２Ｏ_３－Ｌｉ_２Ｏ－ＢａＯ系と、のうちの１種以上を含むものを採用可能である。また、骨材を形成する材料としては、ガラスに限らず、アルミナ等の種々のセラミック材料を採用してもよい。また、ガラスとセラミック材料（例えば、アルミナ）との混合物を採用してもよい。いずれの場合も、骨材を形成する材料粒子の形状が扁平していることが好ましい。こうすれば、抵抗体１７０の製造時に抵抗体１７０の材料を圧縮するために中心軸ＣＬと平行な方向の力を材料に印加することによって、扁平した材料粒子の短軸の方向を中心軸ＣＬと平行な方向に近づけ長軸の方向を中心軸ＣＬと直交する方向に近づけることができる。この結果、中心軸ＣＬと交差する方向に延びるジルコニア部分Ｐ１（図５）を、容易に形成できる。すなわち、第１種ライン数ＮＬ１と第２種ライン数ＮＬ２とを、容易に増やすことができる。ここで、扁平した粒子の長軸は、その粒子の最大外径を形成する軸であり、扁平した粒子の短軸は、その粒子の最小外径を形成する軸である。上記の好ましい範囲内の第１種ライン数ＮＬ１を実現するためには、骨材の材料粒子のアスペクト比（長軸の長さ（最大外径）：短軸の長さ（最小外径））が、「１：０．４」から「１：０．７」の範囲内であることが好ましい。

　なお、ライン数ＮＬ１、ＮＬ２は、骨材の材料粒子のアスペクト比と、骨材の材料粒子（特にガラス粒子）の潰れやすさとを調整することによって、容易に調整可能である。例えば、短軸の長さに対する長軸の長さを大きくすることによって、ライン数ＮＬ１、ＮＬ２を増やすことができる。また、ガラス粒子を潰れやすくすることによって、ライン数ＮＬ１、ＮＬ２を増やすことができる。

　また、横連続平均値ＮｃｃＡは、骨材の材料粒子のアスペクト比と、骨材の材料粒子（特にガラス粒子）の潰れやすさと、抵抗体１７０の材料中のフィラーの材料の割合（例えば、質量パーセント）と導電性材料の割合と、を調整することによって、容易に調整可能である。例えば、骨材の材料粒子における短軸の長さに対する長軸の長さを大きくしつつ、フィラーの材料の割合と導電性材料の割合とを大きくすることによって、横連続平均値ＮｃｃＡを増やすことができる。また、ガラス粒子を潰れやすくしつつ、フィラーの材料の割合と導電性材料の割合とを大きくすることによって、横連続平均値ＮｃｃＡを増やすことができる。このように横連続平均値ＮｃｃＡを大きくすることによって、横連続期待値ＮｃｃＥよりも大きな横連続平均値ＮｃｃＡを、実現可能である。

（２）抵抗体１７０の形状は、略円柱形状に限らず、任意の形状を採用可能である。例えば、絶縁体１１０の貫通孔１１２が、先端方向Ｄ１に向かって内径が変化する部分を含み、抵抗体１７０が、その内径が変化する部分に形成されてもよい。この場合、抵抗体１７０は、外径が先端方向Ｄ１に向かって変化する部分を含む。電波ノイズ評価結果と負荷寿命評価結果とは、抵抗体１７０のうちの外径が小さい部分から大きな影響を受けると推定される。従って、一般的には、抵抗体１７０のうちの軸線ＣＬと垂直な断面において絶縁体１１０の貫通孔１１２の内周面と全周に亘って接触している部分の外径の最小値が、上記の抵抗体径７０Ｄの好ましい範囲内にあることが好ましい。

　いずれの場合も、抵抗体１７０の中心軸ＣＬを含む断面上の少なくとも１つの位置に配置された対象領域Ａ１０を用いて算出される第１種ライン数ＮＬ１が、上記の好ましい範囲内にあれば、その抵抗体１７０の第１種ライン数ＮＬ１が好ましい範囲内にある、ということができる。そして、抵抗体１７０の第１種ライン数ＮＬ１が好ましい範囲内にあれば、電波ノイズの抑制性能と抵抗体の寿命とを向上できると推定される。第２種ライン数ＮＬ２についても、同様である。

（３）点火プラグの構成としては、図４で説明した構成に限らず、種々の構成を採用可能である。例えば、接地電極１３０のうちのギャップｇを形成する部分に、貴金属チップが設けられていてもよい。貴金属チップの材料としては、イリジウム、白金等の種々の貴金属を含む材料を採用可能である。同様に、中心電極１２０のうちのギャップｇを形成する部分に、貴金属チップが設けられていてもよい。

（４）図１から図３と表１から表３とを参照して説明した点火プラグ１の種々の構成から任意に選択された構成と、図４、図５と表４、表５とを参照して説明した点火プラグ１００の種々の構成から任意に選択された構成と、を組み合わせてもよい。例えば、図１から図３と表１から表３とを参照して説明した技術からは、例えば、以下の構成１から構成８を抽出可能である。また、図４、図５と表４、表５とを参照して説明した技術からは、例えば、以下の構成１０から構成１８を抽出可能である。ここで、構成１から８のうち任意に選択された１以上の構成と、構成１０から１８のうち任意に選択された１以上の構成とを、組み合わせてもよい。このように複数の構成を組み合わせる場合、少なくとも、組み合わされた各構成の利点を実現可能である。例えば、下記の構成９は、構成１から８のいずれか１項に、構成１０を組み合わせて得られる構成である。この構成９によれば、少なくとも構成１の利点と構成１０の利点とを実現可能である。

　構成１．本構成の点火プラグは、軸線方向に貫通する軸孔を有する絶縁体と、
　前記軸孔の先端側に挿設された中心電極と、
　前記軸孔の後端側に挿設された端子電極と、
　ガラス及び導電性のカーボンを含み、前記軸孔内において前記中心電極及び前記端子電極間に配置された電極間配置体とを備える点火プラグであって、
　前記電極間配置体のうち前記軸線方向における前記中心電極後端と前記端子電極先端との間の中点よりも先端側に位置する先端側部位において、前記カーボンの含有量が１．５質量％以上４．０質量％以下とされるとともに、
　前記電極間配置体の抵抗値が１．０ｋΩ以上３．０ｋΩ以下であり、
　前記電極間配置体のうち前記軸線方向における前記中心電極後端と前記端子電極先端との間の中点よりも後端側に位置する後端側部位の抵抗値よりも、前記先端側部位の抵抗値が小さいことを特徴とする。

　上記構成１によれば、電極間配置体の抵抗値が１．０ｋΩ以上とされており、中心電極に電圧を印加した際に、電極間配置体に比較的大きな電流が流れるように構成されている。従って、電極間配置体のうち特に高温となる先端側部位において、カーボンにより形成された導電経路の急激な酸化が懸念される。

　この点、上記構成１によれば、電極間配置体の先端側部位において、カーボンの含有量が１．５質量％以上とされている。従って、先端側部位において形成される導電経路を十分に太くすることができ、通電時に導電経路で発生する熱を低減させることができる。その結果、導電経路の酸化を効果的に抑制することができる。

　さらに、上記構成１によれば、カーボン含有量が４．０質量％以下とされており、カーボンの凝集を十分に抑制できる程度にカーボン含有量が抑えられている。従って、先端側部位において、十分な数の導電経路を形成することができる。その結果、導電経路の一部が酸化しただけで先端側部位（電極間配置体）の抵抗値が急激に増大してしまうといった事態をより確実に防止することができる。特に電極間配置体のうちの先端側部位は、燃焼室からの熱を受けやすいため、この部位のカーボン含有量を規定することは極めて有効である。上記構成１によれば、抵抗値を３．０ｋΩ以下に制御するだけでなく、カーボン含有量を規定することで耐久性を効果的に向上させることができる。

　さらに、上記構成１によれば、電極間配置体において、後端側部位の抵抗値よりも先端側部位の抵抗値が小さくなるように構成されている。従って、通電時において先端側部位で発生する熱を一層低減することができる。その結果、導電経路の酸化をより効果的に抑制することができる。

　以上のように、上記構成１によれば、高温となりやすく、導電経路の酸化がより懸念される先端側部位において、導電経路の酸化を非常に効果的に抑制することができ、また、導電経路の一部が酸化したとしても、抵抗値が急激に増大するといった事態をより確実に防止できる。その結果、電極間配置体の抵抗値が１．０ｋΩ以上３．０ｋΩ以下とされ、良好な負荷寿命特性を確保することが難しい点火プラグにおいて、優れた負荷寿命特性をより確実に実現することができる。

　構成２．本構成の点火プラグは、上記構成１において、前記先端側部位の抵抗値が０．３０ｋΩ以上０．８０ｋΩ以下であることを特徴とする。

　火花放電の初期には、点火プラグやこれに接続されたケーブル等の静電容量に蓄えられた電荷が、中心電極及び接地電極間に形成された間隙に対して一気に流れ、容量放電が生じる。そして、この容量放電によりノイズが発生する。

　上記構成２によれば、先端側部位の抵抗値が０．３０ｋΩ以上とされているため、火花放電時に、点火プラグのうち軸線方向において電極間配置体の存在する位置にて蓄えられた電荷が、間隙に対して一気に流れ込んでしまうことを効果的に抑制できる。その結果、容量放電電流を十分に低減させることができ、良好なノイズ抑制効果を得ることができる。

　また、上記構成２によれば、先端側部位の抵抗値が０．８０ｋΩ以下とされている。従って、通電時における先端側部位の発熱をさらに抑制することができる。その結果、導電経路の酸化を一層効果的に抑制することができ、一層優れた負荷寿命特性を実現することができる。

　構成３．本構成の点火プラグは、上記構成１又は２において、前記先端側部位の抵抗値が０．３５ｋΩ以上０．６５ｋΩ以下であることを特徴とする。

　上記構成３によれば、先端側部位の抵抗値が０．４５ｋΩ以上とされている。従って、容量放電電流を一層低減させることができ、ノイズ抑制効果をさらに高めることができる。

　また、先端側部位の抵抗値が０．６５ｋΩ以下とされているため、先端側部位における導電経路の発熱をより抑制することができる。その結果、導電経路の酸化をさらに抑制することができ、負荷寿命特性の更なる向上を図ることができる。

　構成４．本構成の点火プラグは、上記構成１乃至３のいずれかにおいて、前記先端側部位の抵抗値は、前記電極間配置体の抵抗値の２２％以上４３％以下であることを特徴とする。

　上記構成４によれば、先端側部位の抵抗値が、電極間配置体の抵抗値の２２％以上４３％以下とされている。従って、先端側部位に形成された導電経路の発熱を抑制する効果と、容量放電電流を低減する効果との双方をバランスよく向上させることができる。

　構成５．本構成の点火プラグは、上記構成１乃至４のいずれかにおいて、前記電極間配置体は、
　前記ガラス及び前記カーボンを含む抵抗体と、
　前記抵抗体と前記中心電極との間に配置される先端側シール部とを備え、
　前記先端側シール部の後端から前記中心電極の後端までの前記軸線に沿った距離が１．７ｍｍ以上であり、
　前記先端側シール部のうち前記抵抗体の先端に接触する部位から前記中心電極の後端までの前記軸線に沿った距離が０．２ｍｍ以上であることを特徴とする。

　一般に、先端側シール部は、その材料であるガラス粉末混合物に対して端子電極からの押圧力が加わった状態で加熱・焼成されることにより形成される。従って、先端側シール部の後端面は、先端側に向けて凹の湾曲形状をなす。そのため、先端側シール部の後端は、先端側シール部の外周側（絶縁体の内周面の近傍側）に位置することとなる。

　また、抵抗体を電流が流れる際において、電流は抵抗体の外周側部位（絶縁体の内周面の近傍側に位置する部位）を特に流れやすい。従って、抵抗体の外周側部位における導電経路の酸化を抑制することで、負荷寿命特性を一層向上させることができる。

　この点を踏まえて、上記構成５によれば、先端側シール部の後端から中心電極の後端までの軸線に沿った距離が１．７ｍｍ以上とされている。従って、特に電流が流れやすい抵抗体の外周側部位を前記間隙（燃焼室）側から大きく離間させることができる。これにより、燃焼時における抵抗体の外周側部位の受熱量を極めて小さくすることができ、抵抗体の外周側部位における導電経路の酸化をより確実に抑制することができる。その結果、負荷寿命特性を一層向上させることができる。

　さらに、上記構成５によれば、先端側シール部のうち抵抗体の先端に接触する部位（抵抗体のうち最も先端側に位置する部位）から中心電極の後端までの軸線に沿った距離が０．２ｍｍ以上とされている。従って、抵抗体の全体を前記間隙（燃焼室）側から十分に離間させることができる。これにより、燃焼時における抵抗体の受熱量を一層低減させることができ、導電経路の酸化をより確実に抑制することができる。その結果、負荷寿命特性をより一層向上させることができる。

　構成６．本構成の点火プラグは、上記構成１乃至５のいずれかにおいて、前記電極間配置体は、
　前記ガラス及び前記カーボンを含む抵抗体と、
　前記抵抗体と前記中心電極との間に配置される先端側シール部とを備え、
　前記先端側シール部の後端から前記中心電極の後端までの前記軸線に沿った距離が３．７ｍｍ以下であり、
　前記先端側シール部のうち前記抵抗体の先端に接触する部位から前記中心電極の後端までの前記軸線に沿った距離が１．５ｍｍ以下であることを特徴とする。

　上記構成６によれば、先端側シール部の後端から中心電極の後端までの軸線に沿った距離が３．７ｍｍ以下とされており、抵抗体の外周側部位が中心電極に対してある程度接近するように構成されている。従って、点火プラグのうち抵抗体の外周側部位よりも先端側に位置する部位を短くすることができ、ひいては当該部位にて蓄えられる電荷（火花放電時に、抵抗体を介することなく間隙に投入される電荷）を十分に少なくすることができる。その結果、容量放電電流を一層小さくすることができ、ノイズ抑制効果を一段と高めることができる。

　さらに、上記構成６によれば、先端側シール部のうち抵抗体の先端に接触する部位（抵抗体のうち最も先端側に位置する部位）から中心電極の後端までの軸線に沿った距離が１．５ｍｍ以下とされている。従って、抵抗体を介することなく間隙に投入される電荷をより低減させることができる。その結果、容量放電電流をより一層小さくすることができ、ノイズ抑制効果の更なる向上を図ることができる。

　構成７．本構成の点火プラグは、上記構成１乃至６のいずれかにおいて、前記軸線と直交する断面において前記軸孔内に前記電極間配置体のみが存在する範囲の先端において、前記軸孔の内径が３．５ｍｍ以下であることを特徴とする。

　近年、点火プラグの小径化の要請があり、軸孔のうち電極間配置体が配置される部位の内径を比較的小さくすることがある。しかしながら、このように内径が小さい場合には、抵抗体（抵抗体組成物）の先端側に圧力が加わりにくくなる。そのため、抵抗体の密度が小さく（尚、抵抗体の密度が小さいということは、導電経路の数が少ないということである）なりやすく、負荷寿命特性の低下を招いてしまいやすい。

　この点、上記構成１等を採用することで、上記構成７のように、軸孔内に電極間配置体のみが存在する範囲の先端における軸孔の内径が３．５ｍｍ以下とされている場合であっても、抵抗体の密度を十分に大きくすることができ、良好な負荷寿命特性を実現することができる。換言すれば、上記構成１等は、前記内径が３．５ｍｍ以下の点火プラグにおいて、特に有意である。

　構成８．本構成の点火プラグは、上記構成７において、前記軸孔の内径が２．９ｍｍ以下であることを特徴とする。

　上記構成８のように、軸孔内に電極間配置体のみが存在する範囲の先端における軸孔の内径が２．９ｍｍ以下とされている場合には、抵抗体における密度の低下が一層懸念されるが、上記構成１等を採用することで、このような懸念を払拭することができ、良好な負荷寿命特性を得ることができる。換言すれば、上記構成１等は、前記内径が２．９ｍｍ以下の点火プラグにおいて、非常に効果的である。

　構成９．本構成の点火プラグは、上記構成１乃至８のいずれかにおいて、前記電極間配置体は、抵抗体を含み、
　前記抵抗体は、骨材と、ＺｒＯ_２を含むフィラーと、カーボンと、を含み、
　前記抵抗体の前記軸線を含む断面において、
　　前記軸線を中心線とし、前記軸線に垂直な方向の大きさが１８００μｍであり、前記軸線の方向の大きさが２４００μｍである矩形領域を、対象領域とし、
　　前記対象領域を、一辺の長さが２００μｍである複数の正方形領域に分割した場合に、前記軸線に垂直な方向に並ぶ９個の正方形領域で構成される線状の領域を、横線状領域とし、
　　ＺｒＯ_２の面積の割合が２５％以上である正方形領域を第１種領域とし、
　　ＺｒＯ_２の面積の割合が２５％未満である正方形領域を第２種領域としたときに、
　　２個以上の前記第１種領域を含む前記横線状領域の総数が、５本以上であることを特徴とする。

　上記構成９によれば、抵抗体の内部の状態を適正化することによって、電波ノイズの抑制性能と抵抗体の寿命との両方を向上できる。

構成１０．
　軸線の方向に延びる貫通孔を有する絶縁体と、
　前記貫通孔の先端側に少なくとも一部が挿入された中心電極と、
　前記貫通孔の後端側に少なくとも一部が挿入された端子金具と、
　前記貫通孔内で、前記中心電極と前記端子金具とを電気的に接続する接続部と、
　を備える点火プラグであって、
　前記接続部は、抵抗体を含み、
　前記抵抗体は、骨材と、ＺｒＯ_２を含むフィラーと、カーボンと、を含み、
　前記抵抗体の前記軸線を含む断面において、
　　前記軸線を中心線とし、前記軸線に垂直な方向の大きさが１８００μｍであり、前記軸線の方向の大きさが２４００μｍである矩形領域を、対象領域とし、
　　前記対象領域を、一辺の長さが２００μｍである複数の正方形領域に分割した場合に、前記軸線に垂直な方向に並ぶ９個の正方形領域で構成される線状の領域を、横線状領域とし、
　　ＺｒＯ_２の面積の割合が２５％以上である正方形領域を第１種領域とし、
　　ＺｒＯ_２の面積の割合が２５％未満である正方形領域を第２種領域としたときに、
　　２個以上の前記第１種領域を含む前記横線状領域の総数が、５本以上である、
　点火プラグ。

　この構成によれば、抵抗体の内部の状態を適正化することによって、電波ノイズの抑制性能と抵抗体の寿命との両方を向上できる。

構成１１．
　構成１０に記載の点火プラグであって、
　連続する２個以上の前記第１種領域を含む前記横線状領域の総数が、５本以上である、
　点火プラグ。

構成１２．
　構成１０または１１に記載の点火プラグであって、
　前記フィラーは、ＴｉＯ_２を含み、
　前記抵抗体におけるＺｒに対するＴｉの質量割合が、０．０５以上、６以下である、
　点火プラグ。

　この構成によれば、フィラーにおけるＺｒに対するＴｉの質量割合を適正化することによって、電波ノイズの抑制性能と抵抗体の寿命との両方を向上できる。

構成１３．
　構成１０から１２のいずれか１項に記載の点火プラグであって、
　前記抵抗体のうちの前記軸線と垂直な断面において前記絶縁体の内周面と全周に亘って接触している部分の外径の最小値は、３．５ｍｍ以下である、点火プラグ。

　この構成によれば、３．５ｍｍ以下の外径を有する抵抗体を用いる場合に、電波ノイズの抑制性能と抵抗体の寿命との両方を向上できる。

構成１４．
　構成１３に記載の点火プラグであって、
　前記外径の最小値は、２．９ｍｍ以下である、点火プラグ。

　この構成によれば、２．９ｍｍ以下の外径を有する抵抗体を用いる場合に、電波ノイズの抑制性能と抵抗体の寿命との両方を向上できる。

構成１５．
　構成１０から１４のいずれか１項に記載の点火プラグであって、
　前記中心電極の後端と前記端子金具の先端との間の前記軸線の方向の距離は、１５ｍｍ以上である、点火プラグ。

　この構成によれば、１５ｍｍ以上の距離をあけて配置された中心電極と端子金具との間に抵抗体を配置する場合に、電波ノイズの抑制性能と抵抗体の寿命との両方を向上できる。

構成１６．
　構成１０から１５のいずれか１項に記載の点火プラグであって、
　前記軸線に平行な方向に並ぶ１２個の前記正方形領域で構成される線状の領域を、縦線状領域とし、１本の縦線状領域における前記第１種領域の連続数の最大値を、縦最大連続数としたときに、前記対象領域に含まれる９本の縦線状領域における前記縦最大連続数の平均値が、５．０以下である、点火プラグ。

　この構成によれば、電波ノイズの抑制性能を更に向上できる。

構成１７．
　構成１０から１６のいずれか１項に記載の点火プラグであって、
　連続する２個以上の前記第１種領域を含む前記横線状領域の総数が、７本以上である、
　点火プラグ。

　この構成によれば、抵抗体の寿命を更に向上できる。

構成１８．
　構成１０から１７のいずれか１項に記載の点火プラグであって、
　１本の横線状領域における前記第１種領域の連続数の最大値を、横最大連続数としたときに、前記対象領域に含まれる１２本の横線状領域における前記横最大連続数の平均値が、前記対象領域中の前記第１種領域の総数から算出される前記横最大連続数の期待値よりも、大きい、
　点火プラグ。

　この構成によれば、抵抗体の寿命を更に向上できる。

　以上、実施形態、変形例に基づき本発明について説明してきたが、上記した発明の実施の形態は、本発明の理解を容易にするためのものであり、本発明を限定するものではない。本発明は、その趣旨並びに請求の範囲を逸脱することなく、変更、改良され得ると共に、本発明にはその等価物が含まれる。

　本開示は、内燃機関等に使用される点火プラグに、好適に利用できる。

１...点火プラグ、２...絶縁碍子（絶縁体）、４...軸孔、５...中心電極、６...端子電極、７...抵抗体、８Ａ...先端側シール部、９...電極間配置体、９Ａ...先端側部位、９Ｂ...後端側部位、ＣＬ１...軸線、ＣＰ...中点、１０５...ガスケット、１０６...第１後端側パッキン、１０７...第２後端側パッキン、１０８...先端側パッキン、１０９...タルク、１１０...絶縁体（絶縁碍子）、１１１...第２縮外径部、１１２...貫通孔（軸孔）、１１３...脚部、１１４...後開口、１１５...第１縮外径部、１１６...縮内径部、１１７...先端側胴部、１１８...後端側胴部、１１９...鍔部、１２０...中心電極、１２１...外層、１２２...芯部、１２３...頭部、１２４...鍔部、１２５...脚部、１２９...先端面、１３０...接地電極、１３１...先端部、１３５...母材、１３６...芯部、１４０...端子金具、１５０...主体金具、１５１...工具係合部、１５２...ネジ部、１５３...加締部、１５４...座部、１５５...胴部、１５６...縮内径部、１５８...変形部、１５９...貫通孔、１６０...第１シール部、１７０...抵抗体、７０Ｄ...外径（抵抗体径）、７０Ｌ...抵抗体長、１８０...第２シール部、１００...点火プラグ、３００...接続部、３００Ｌ...接続部長、４００...部分断面、ｇ...ギャップ、Ｒ...成分割合、Ｄ１...先端方向、Ｄ１ｒ...後端方向、Ａ１...第１種領域、Ａ２...第２種領域、ＣＬ...中心軸（軸線）、Ａｃ...導電領域、Ｎｃ...第１種領域数、Ａａ...骨材領域、Ｐｇ...部分、Ｐ３...他成分部分、Ｐ２...チタニア部分、Ｐ１...ジルコニア部分、Ａ１０...対象領域、Ｌ０１～Ｌ１２...横線状領域、Ｌａ...第１長、Ａ２０...正方形領域、Ｌｂ...第２長、ＮＬ１...第１種ライン数、ＮＬ２...第２種ライン数、Ｎｃｃ...最大連続数

Claims

　軸線方向に貫通する軸孔を有する絶縁体と、
　前記軸孔の先端側に挿設された中心電極と、
　前記軸孔の後端側に挿設された端子電極と、
　ガラス及び導電性のカーボンを含み、前記軸孔内において前記中心電極及び前記端子電極間に配置された電極間配置体とを備える点火プラグであって、
　前記電極間配置体のうち前記軸線方向における前記中心電極後端と前記端子電極先端との間の中点よりも先端側に位置する先端側部位において、前記カーボンの含有量が１．５質量％以上４．０質量％以下とされるとともに、
　前記電極間配置体の抵抗値が１．０ｋΩ以上３．０ｋΩ以下であり、
　前記電極間配置体のうち前記軸線方向における前記中心電極後端と前記端子電極先端との間の中点よりも後端側に位置する後端側部位の抵抗値よりも、前記先端側部位の抵抗値が小さいことを特徴とする点火プラグ。
　前記先端側部位の抵抗値が０．３０ｋΩ以上０．８０ｋΩ以下であることを特徴とする請求項１に記載の点火プラグ。
　前記先端側部位の抵抗値が０．３５ｋΩ以上０．６５ｋΩ以下であることを特徴とする請求項１又は２に記載の点火プラグ。
　前記先端側部位の抵抗値は、前記電極間配置体の抵抗値の２２％以上４３％以下であることを特徴とする請求項１乃至３のいずれか１項に記載の点火プラグ。
　前記電極間配置体は、
　前記ガラス及び前記カーボンを含む抵抗体と、
　前記抵抗体と前記中心電極との間に配置される先端側シール部とを備え、
　前記先端側シール部の後端から前記中心電極の後端までの前記軸線に沿った距離が１．７ｍｍ以上であり、
　前記先端側シール部のうち前記抵抗体の先端に接触する部位から前記中心電極の後端までの前記軸線に沿った距離が０．２ｍｍ以上であることを特徴とする請求項１乃至４のいずれか１項に記載の点火プラグ。
　前記電極間配置体は、
　前記ガラス及び前記カーボンを含む抵抗体と、
　前記抵抗体と前記中心電極との間に配置される先端側シール部とを備え、
　前記先端側シール部の後端から前記中心電極の後端までの前記軸線に沿った距離が３．７ｍｍ以下であり、
　前記先端側シール部のうち前記抵抗体の先端に接触する部位から前記中心電極の後端までの前記軸線に沿った距離が１．５ｍｍ以下であることを特徴とする請求項１乃至５のいずれか１項に記載の点火プラグ。
　前記軸線と直交する断面において前記軸孔内に前記電極間配置体のみが存在する範囲の先端において、前記軸孔の内径が３．５ｍｍ以下であることを特徴とする請求項１乃至６のいずれか１項に記載の点火プラグ。
　前記軸孔の内径が２．９ｍｍ以下であることを特徴とする請求項７に記載の点火プラグ。
　前記電極間配置体は、抵抗体を含み、
　前記抵抗体は、骨材と、ＺｒＯ_２を含むフィラーと、カーボンと、を含み、
　前記抵抗体の前記軸線を含む断面において、
　　前記軸線を中心線とし、前記軸線に垂直な方向の大きさが１８００μｍであり、前記軸線の方向の大きさが２４００μｍである矩形領域を、対象領域とし、
　　前記対象領域を、一辺の長さが２００μｍである複数の正方形領域に分割した場合に、前記軸線に垂直な方向に並ぶ９個の正方形領域で構成される線状の領域を、横線状領域とし、
　　ＺｒＯ_２の面積の割合が２５％以上である正方形領域を第１種領域とし、
　　ＺｒＯ_２の面積の割合が２５％未満である正方形領域を第２種領域としたときに、
　　２個以上の前記第１種領域を含む前記横線状領域の総数が、５本以上である、
　請求項１乃至８のいずれか１項に記載の点火プラグ。