WO2015016112A1 - 変倍光学系、光学装置及び変倍光学系の製造方法 - Google Patents

変倍光学系、光学装置及び変倍光学系の製造方法 Download PDF

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WO2015016112A1
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lens
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幸介 町田
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    • G02B13/00—Optical objectives specially designed for the purposes specified below
    • G02B13/18—Optical objectives specially designed for the purposes specified below with lenses having one or more non-spherical faces, e.g. for reducing geometrical aberration

Definitions

  • the present invention relates to a variable magnification optical system, an optical device, and a method for manufacturing the variable magnification optical system.
  • the focusing lens group is not sufficiently lightened to achieve AF, that is, sufficient quietness during auto-focusing. Due to the large weight, if AF is performed at high speed, a large motor or actuator is required, and the size of the lens barrel increases.
  • the present invention has been made in view of such a problem.
  • a variable power optical system, an optical apparatus, and the variable power system that satisfactorily suppress aberration fluctuations during zooming from the wide-angle end state to the telephoto end state and aberration fluctuations during focusing from an object at infinity to a short distance object. It is an object of the present invention to provide a method for manufacturing a double optical system.
  • a variable magnification optical system includes: From the object side, A first lens group having a positive refractive power; A second lens group having negative refractive power; A third lens group having positive refractive power; A fourth lens group; A subsequent lens group including at least one lens group;
  • the distance between the first lens group and the second lens group changes, and the distance between the second lens group and the third lens group changes,
  • the distance between the third lens group and the fourth lens group changes, the distance between the fourth lens group and the subsequent lens group changes, and the subsequent lens group is composed of a plurality of lens groups
  • the interval between each of the plurality of lens groups changes, When focusing from infinity to a close object, the third lens group moves along the optical axis, It satisfies the following condition: 0.60 ⁇ f3 / f4 ⁇ 1.30
  • f3 focal length of the third lens group
  • variable magnification optical system includes: A first lens group having a positive refractive power, a second lens group having a negative refractive power, a third lens group having a positive refractive power, and a negative refractive power in order from the object side along the optical axis.
  • a fourth lens group having: and a fifth lens group having positive refractive power;
  • An optical device is characterized by including any of the above-described variable magnification optical systems.
  • a method for manufacturing a variable magnification optical system includes In order from the object side, at least one of a first lens group having a positive refractive power, a second lens group having a negative refractive power, a third lens group having a positive refractive power, and a fourth lens group A subsequent lens group including a lens group, and a method of manufacturing a variable magnification optical system, During zooming from the wide-angle end state to the telephoto end state, the distance between the first lens group and the second lens group changes, and the distance between the second lens group and the third lens group changes, When the distance between the third lens group and the fourth lens group changes, the distance between the fourth lens group and the subsequent lens group changes, and the subsequent lens group is composed of a plurality of lens groups, Arranged so that the interval between each of the plurality of lens groups changes, When focusing from infinity to a short distance object, the third lens group is arranged to move along the optical axis, It arrange
  • variable magnification optical system A first lens group having a positive refractive power, a second lens group having a negative refractive power, a third lens group having a positive refractive power, and a negative refractive power in order from the object side along the optical axis.
  • a variable power optical system having a fourth lens group having a positive refractive power and a fifth lens group having a positive refractive power, At the time of zooming from the wide-angle end state to the telephoto end state, the distance between the first lens group and the second lens group changes, the distance between the second lens group and the third lens group changes, and the third lens group changes.
  • An interval between the lens group and the fourth lens group is changed, an interval between the fourth lens group and the fifth lens group is changed, and the first lens group is moved toward the object side;
  • the third lens group is moved when focusing from an infinite object point to a close object point, The following conditional expression is satisfied. 0.23 ⁇ f3 / ft ⁇ 0.35 2.60 ⁇ ( ⁇ f3) / f2 ⁇ 3.60
  • f2 focal length of the second lens group
  • f3 focal length of the third lens group
  • ft focal length of the entire system in the telephoto end state
  • variable magnification optical system by reducing the size and weight of the focusing lens group, high-speed AF without increasing the size of the lens barrel and quietness at the time of AF are realized, and further, from the wide-angle end state to the telephoto end state
  • a variable magnification optical system, an optical apparatus, and a method of manufacturing the variable magnification optical system which can satisfactorily suppress aberration fluctuation during zooming and aberration fluctuation during focusing from an object at infinity to a short distance object Can do.
  • FIG. 1 is a cross-sectional view showing a lens configuration of a variable magnification optical system according to the first example.
  • 2A, 2B, and 2C are graphs showing various aberrations of the zoom optical system according to the first example when focusing on infinity.
  • FIG. 2A shows a wide-angle end state
  • FIG. 2B shows an intermediate focal length state
  • 2C shows the telephoto end state.
  • 3A, 3B, and 3C are graphs showing various aberrations when the zooming optical system according to the first example is in focus at short distance.
  • FIG. 3A shows a wide-angle end state
  • FIG. 3B shows an intermediate focal length state.
  • 3C shows the telephoto end state.
  • FIG. 1 is a cross-sectional view showing a lens configuration of a variable magnification optical system according to the first example.
  • 2A, 2B, and 2C are graphs showing various aberrations of the zoom optical system according to the first example when focusing on infinity.
  • FIGS. 5A, 5B and 5C are graphs showing various aberrations of the variable magnification optical system according to Example 2 during focusing on infinity.
  • FIG. 5A shows a wide-angle end state
  • FIG. 5B shows an intermediate focal length state.
  • 5C shows the telephoto end state.
  • 6A, 6B, and 6C are graphs showing various aberrations when the zoom optical system according to Example 2 is in focus at short distance.
  • FIG. 6A shows a wide-angle end state
  • FIG. 6B shows an intermediate focal length state.
  • FIG. 6C shows the telephoto end state.
  • FIG. 7 is a diagram showing a lens configuration of a variable magnification optical system according to the third example of the present application.
  • FIGS. 8A, 8B, and 8C are graphs showing various aberrations during focusing at infinity in the wide-angle end state, the intermediate focal length state, and the telephoto end state of the variable magnification optical system according to the third example.
  • FIGS. 9A, 9B, and 9C are graphs showing various aberrations in focusing at a short distance in the wide-angle end state, the intermediate focal length state, and the telephoto end state of the variable magnification optical system according to the third example.
  • FIG. 10 is a diagram showing a lens configuration of a variable magnification optical system according to the fourth example of the present application.
  • FIGS. 12A, 12B, and 12C are graphs showing various aberrations of the zoom optical system according to the fourth example when focusing at infinity in the wide-angle end state, the intermediate focal length state, and the telephoto end state.
  • FIGS. 12A, 12B, and 12C are graphs showing various aberrations in focusing at a short distance in the wide-angle end state, the intermediate focal length state, and the telephoto end state of the zoom optical system according to the fourth example.
  • FIG. 13 is a diagram showing a lens configuration of a variable magnification optical system according to the fifth example of the present application.
  • FIGS. 14C are graphs showing various aberrations during focusing at infinity in the wide-angle end state, the intermediate focal length state, and the telephoto end state of the variable magnification optical system according to the fifth example.
  • FIGS. 15A, 15B, and 15C are graphs showing various aberrations in focusing at a short distance in the wide-angle end state, the intermediate focal length state, and the telephoto end state of the variable magnification optical system according to the fifth example.
  • FIG. 16 is a sectional view of a camera equipped with the variable magnification optical system.
  • FIG. 17 is a flowchart for explaining a method of manufacturing the variable magnification optical system.
  • FIG. 18 is a flowchart for explaining a method of manufacturing the variable magnification optical system.
  • variable magnification optical system ZL includes, in order from the object side, a first lens group G1 having a positive refractive power and a second lens group having a negative refractive power. G2, a third lens group G3 having a positive refractive power, a fourth lens group G4 having a positive refractive power, and a subsequent lens group GR including at least one lens group. .
  • the zoom optical system ZL when the zoom is changed from the wide-angle end state to the telephoto end state, the distance between the first lens group G1 and the second lens group G2 changes, and the second lens group G2 and the third lens are changed.
  • Is composed of a plurality of lens groups it is possible to achieve good aberration correction at the time of zooming by changing the interval between the plurality of lens groups.
  • variable magnification optical system ZL the distance between the first lens group G1 and the second lens group G2 increases during the magnification change from the wide-angle end state to the telephoto end state, and the second lens group G2 and the third lens group G3. , The distance between the third lens group G3 and the fourth lens group G4 is increased, and the distance between the fourth lens group G4 and the fifth lens group G5 is increased. Can be secured. Furthermore, the zoom optical system ZL is configured to move the first lens group G1 in the object direction when zooming from the wide-angle end state to the telephoto end state, thereby reducing the total lens length in the wide-angle end state. The effective diameter of the first lens group can be reduced, and the variable magnification optical system ZL can be reduced in size.
  • the zoom optical system ZL is configured such that the third lens group G3 moves along the optical axis when focusing from an object at infinity to an object at a short distance.
  • the third lens group G3 moves along the optical axis when focusing from an object at infinity to an object at a short distance.
  • variable magnification optical system ZL satisfies the following conditional expression (1).
  • (1) 0.60 ⁇ f3 / f4 ⁇ 1.30
  • f3 Focal length of the third lens group
  • G3 f4 Focal length of the fourth lens group G4
  • Conditional expression (1) indicates that the focal point of the third lens group G3 with respect to the focal length of the fourth lens group G4, which is suitable for suppressing aberration fluctuations during focusing from an object at infinity to an object at a short distance and correcting various aberrations favorably. It defines the distance. If the upper limit of conditional expression (1) is exceeded, the refractive power of the fourth lens group G4 will increase, and it will be difficult to correct various aberrations including spherical aberration. In addition, the refractive power of the third lens group G3 decreases, and the amount of movement of the third lens group G3 during focusing from an object at infinity to an object at a short distance increases, leading to an increase in the total lens length.
  • the effect of this application can be made more reliable by setting the upper limit of conditional expression (1) to 1.10.
  • the lower limit of conditional expression (1) is not reached, the refractive power of the third lens group G3 becomes large, and the aberration fluctuation at the time of focusing from an object at infinity to an object at short distance becomes large.
  • the effect of this application can be made more reliable by setting the lower limit of conditional expression (1) to 0.80.
  • the zoom optical system ZL it is desirable that the third lens group G3, which is a focusing lens group, is composed of only one positive lens or one cemented lens having a positive refractive power.
  • the focusing lens group is reduced in weight, and high-speed AF and quietness during AF can be achieved without increasing the size of the lens barrel.
  • the zoom optical system ZL it is desirable that the most object side surface of the third lens group G3 which is a focusing lens group is an aspherical surface.
  • the aspherical shape be a shape that weakens the positive refractive power as the distance from the optical axis increases.
  • variable magnification optical system ZL satisfies the following conditional expression (2).
  • (2) 0.11 ⁇ ( ⁇ f2) / f1 ⁇ 0.19
  • f2 Focal length of the second lens group G2
  • f1 Focal length of the first lens group G1
  • Conditional expression (2) defines the focal length of the second lens group G2 with respect to the focal length of the first lens group G1 in order to ensure a sufficient zoom ratio and realize good optical performance. If the upper limit value of conditional expression (2) is exceeded, the refractive power of the first lens group G1 becomes strong, and the spherical aberration at the telephoto end is significantly deteriorated. Further, the deterioration of lateral chromatic aberration at the wide-angle end becomes remarkable, which is not preferable. In addition, the effect of this application can be made more reliable by making the upper limit of conditional expression (2) 0.16.
  • the refractive power of the second lens group G2 becomes strong, and it becomes difficult to correct off-axis aberrations, particularly field curvature and astigmatism, at the wide-angle end.
  • the effect of this application can be made more reliable by setting the lower limit of conditional expression (2) to 0.14.
  • variable magnification optical system ZL satisfies the following conditional expression (3).
  • f1 Focal length of the first lens group G1
  • fw Focal length of the entire system in the wide-angle end state
  • Conditional expression (3) defines an appropriate focal length of the first lens group G1 with respect to the focal length of the variable magnification optical system ZL in the wide-angle end state.
  • variable magnification optical system ZL is a lens group that corrects displacement of the imaging position due to camera shake or the like by moving at least a part of the subsequent lens group GR so as to have a component in a direction orthogonal to the optical axis. It is desirable to have With this configuration, it is possible to effectively correct the displacement of the imaging position due to camera shake or the like.
  • the variable magnification optical system includes, in order from the object side along the optical axis, a first lens group having a positive refractive power, a second lens group having a negative refractive power, and a positive A third lens group having a refractive power, a fourth lens group having a negative refractive power, and a fifth lens group having a positive refractive power, and at the time of zooming from the wide-angle end state to the telephoto end state,
  • the first lens group moves toward the object side, the distance between the first lens group and the second lens group is enlarged, the distance between the second lens group and the third lens group is reduced, and the third lens group And the distance between the fourth lens group and the distance between the fourth lens group and the fifth lens group are changed, and the third lens group is in focus when focusing from an infinite object point to a short-distance object point. It is a configuration that moves.
  • variable magnification optical system of the present application has five lens groups, and by changing the distance between the lens groups at the time of zooming from the wide-angle end state to the telephoto end state, good aberrations at the time of zooming are achieved. Corrections can be made. Further, when zooming from the wide-angle end state to the telephoto end state, the distance between the first lens group and the second lens group is enlarged, and the distance between the second lens group and the third lens group is reduced to about 4 times. The above zoom ratio can be ensured.
  • the total lens length in the wide-angle end state can be shortened and the effective diameter of the first lens group can be reduced. Reduction can be achieved, and miniaturization of the variable magnification optical system can be achieved.
  • variable magnification optical system of the present application is configured to satisfy the following conditional expression (4) when the focal length of the third lens group is f3 and the focal length of the entire system in the telephoto end state is ft. Has been. (4) 0.23 ⁇ f3 / ft ⁇ 0.35
  • the above conditional expression (4) is for the zooming optical system in the telephoto end state in order to suppress the enlargement of the zooming optical system and the aberration variation at the time of focusing from the object point at infinity to the object point at short distance. It defines an appropriate focal length of the third lens group with respect to the focal length.
  • the refractive power of the third lens group will decrease, and zooming from the wide-angle end state to the telephoto end state or focusing from an infinite object point to a short-distance object point will occur.
  • the amount of movement of the third lens group increases, and the optical system becomes large.
  • the upper limit of conditional expression (4) is exceeded, the amount of movement of the third lens group for focusing from an infinite object point to a short-distance object point increases, so that an infinite object in the telephoto end state Variations in various aberrations including spherical aberration during focusing from a point to a short distance object point increase.
  • the effect of this application can be made more reliable by setting the upper limit of conditional expression (4) to 0.32.
  • the effect of the present application can be further ensured by setting the upper limit value of conditional expression (4) to 0.31.
  • conditional expression (4) On the other hand, if the lower limit value of conditional expression (4) is not reached, the refractive power of the third lens group becomes large, and the change in spherical aberration during focusing from an infinite object point to a short distance object point in the telephoto end state. Increase.
  • the effect of this application can be made more reliable by setting the lower limit of conditional expression (4) to 0.26. Further, by setting the lower limit value of conditional expression (4) to 0.27, the effect of the present application can be further ensured.
  • the zoom optical system of the present application is configured to satisfy the following conditional expression (5), where f2 is the focal length of the second lens group and f3 is the focal length of the third lens group. ing. (5) 2.60 ⁇ ( ⁇ f3) / f2 ⁇ 3.60
  • the above conditional expression (5) is the third lens group with respect to the focal length of the second lens group, which is suitable for suppressing aberration fluctuations during focusing from an infinite object point to a short distance object point and favorably correcting various aberrations. This defines the appropriate focal length.
  • the refractive power of the second lens group will increase, making it difficult to correct various aberrations including spherical aberration.
  • the overall length of the lens is increased.
  • the effect of this application can be made more reliable by setting the upper limit of conditional expression (5) to 3.40.
  • the effect of this application can be made still more reliable by setting the upper limit of conditional expression (5) to 3.20.
  • conditional expression (5) if the lower limit value of conditional expression (5) is not reached, the refractive power of the third lens group will increase, and the aberration fluctuation during focusing from an infinite object point to a close object point will increase.
  • the effect of this application can be made more reliable by setting the lower limit of conditional expression (5) to 2.80. Further, by setting the lower limit value of conditional expression (5) to 2.90, the effect of the present application can be further ensured.
  • the present application achieves high-speed and quiet autofocus without increasing the size of the lens barrel by reducing the size and weight of the focusing lens group.
  • the present application is capable of satisfactorily suppressing aberration fluctuations during zooming from the wide-angle end state to the telephoto end state, and aberration fluctuations during focusing from an infinite object point to a short-distance object point.
  • An optical system can be realized.
  • the fourth lens group and the fifth lens group move to the object side during zooming from the wide-angle end state to the telephoto end state, and the third lens group and the fourth lens group It is desirable that the distance between the fourth lens group and the fifth lens group be reduced.
  • the third lens group includes a cemented lens of a biconvex positive lens and a negative meniscus lens having a concave surface facing the object side in order from the object side along the optical axis. It is desirable that
  • the focusing lens group is further reduced in weight, and autofocus with higher speed and quietness can be realized without increasing the size of the lens barrel.
  • the third lens group is a cemented lens, it is possible to satisfactorily correct chromatic aberration fluctuations during focusing from an infinite object point to a short distance object point.
  • variable power optical system of the present application it is preferable that the following conditional expression (6) is satisfied when the refractive index of the negative meniscus lens is nN and the refractive index of the biconvex positive lens is nP. (6) 0.15 ⁇ nN-nP ⁇ 0.45
  • Conditional expression (6) indicates that a biconvex positive lens and a negative meniscus of the cemented lens constituting the third lens group are used in order to suppress aberration fluctuations during focusing from an infinite object point to a close object point. It defines the appropriate refractive index difference of the lens.
  • conditional expression (6) If the upper limit of conditional expression (6) is exceeded, spherical aberration correction by the cemented surface becomes excessive. Therefore, the spherical aberration variation at the time of focusing from an infinite object point to a short distance object point becomes large, and it becomes difficult to correct the aberration.
  • the effect of this application can be made more reliable by setting the upper limit of conditional expression (6) to 0.38. Further, by setting the upper limit value of conditional expression (6) to 0.35, the effect of the present application can be further ensured.
  • variable power optical system of the present application it is desirable that the following conditional expression (7) is satisfied, where the Abbe number of the biconvex positive lens is ⁇ P and the Abbe number of the negative meniscus lens is ⁇ N. (7) 25.00 ⁇ P ⁇ N ⁇ 45.00
  • Conditional expression (7) defines the difference between the Abbe numbers of the biconvex positive lens and the negative meniscus lens of the cemented lens constituting the third lens group in order to achieve good chromatic aberration correction of the third lens group. Is.
  • the effect of this application can be made more reliable by setting the upper limit of conditional expression (7) to 40.00. Further, by setting the upper limit value of conditional expression (7) to 36.00, the effect of the present application can be further ensured.
  • the effect of this application can be made more reliable by setting the lower limit of conditional expression (7) to 30.00. Further, by setting the lower limit value of conditional expression (7) to 32.00, the effect of the present application can be further ensured.
  • variable power optical system of the present application it is desirable that the following conditional expression (8) is satisfied, where f1 is the focal length of the first lens group and fw is the focal length of the entire system in the wide-angle end state. (8) 3.50 ⁇ f1 / fw ⁇ 5.30
  • Conditional expression (8) defines an appropriate focal length of the first lens group with respect to the focal length of the entire system in the wide-angle end state.
  • the effect of this application can be made more reliable by setting the lower limit of conditional expression (8) to 3.90.
  • the effect of the present application can be further ensured by setting the lower limit value of conditional expression (8) to 4.20.
  • the effect of this application can be made more reliable by setting the upper limit of conditional expression (8) to 4.90.
  • the effect of the present application can be further ensured by setting the upper limit value of conditional expression (8) to 4.70.
  • the zoom optical system of the present application has a structure in which the fourth lens group and the fifth lens group are substantially afocal in the wide-angle end state, and reduces the distance between the lens groups when zooming from the wide-angle end to the telephoto end. By changing in this way, it is possible to obtain a structure in which various aberrations are corrected more favorably from the wide-angle end to the telephoto end.
  • Conditional expression (9) defines an appropriate ratio between the focal length of the fourth lens group and the focal length of the fifth lens group.
  • the variable power optical system of the present application can achieve good correction of field curvature, distortion, and spherical aberration by satisfying conditional expression (9).
  • the refractive power of the fourth lens group becomes larger than the refractive power of the fifth lens group, and it becomes difficult to correct various aberrations including spherical aberration.
  • the effect of this application can be made more reliable by setting the lower limit of conditional expression (9) to 2.50. Further, by setting the lower limit value of conditional expression (9) to 2.70, the effect of the present application can be further ensured.
  • the refractive power of the fourth lens group becomes smaller than the refractive power of the fifth lens group, and it is difficult to correct various aberrations such as field curvature. It becomes.
  • the effect of this application can be made more reliable by setting the upper limit of conditional expression (9) to 3.50. Further, by setting the upper limit value of conditional expression (9) to 3.30, the effect of the present application can be further ensured.
  • the distance between the fourth lens group and the fifth lens group in the wide-angle end state is D45w
  • the distance between the fourth lens group and the fifth lens group in the telephoto end state is D45t.
  • Conditional expression (10) defines an appropriate range of the difference between the air gap between the fourth lens group and the fifth lens group in the wide-angle end state and the air gap between the fourth lens group and the fifth lens group in the telephoto end state. Is. By satisfying conditional expression (10), it is possible to suppress a change in field curvature upon zooming from the wide-angle end to the telephoto end, and to further reduce the overall lens length.
  • the lower limit of conditional expression (10) If the lower limit of conditional expression (10) is not reached, the difference between the air gap between the fourth lens group and the fifth lens group in the wide-angle end state and the air gap between the fourth lens group and the fifth lens group in the telephoto end state is small. Therefore, it is difficult to satisfactorily correct the change in field curvature during zooming from the wide-angle end to the telephoto end.
  • the effect of this application can be made more reliable by setting the lower limit of conditional expression (10) to 0.22.
  • the effect of the present application can be further ensured by setting the lower limit value of conditional expression (10) to 0.25.
  • the upper limit of conditional expression (10) when the upper limit of conditional expression (10) is exceeded, the difference between the air gap between the fourth lens group and the fifth lens group in the wide-angle end state and the air gap between the fourth lens group and the fifth lens group in the telephoto end state. Increases, and the total lens length in the wide-angle end state becomes longer.
  • the effect of this application can be made more reliable by setting the upper limit of conditional expression (10) to 0.33.
  • the effect of the present application can be further ensured by setting the upper limit value of conditional expression (10) to 0.32.
  • variable magnification optical system of the present application it is desirable that the most object side surface of the third lens group is an aspherical surface.
  • This camera 1 is a so-called mirrorless camera of interchangeable lens provided with a variable magnification optical system ZL according to the present embodiment as a photographing lens 2.
  • a photographing lens 2 In the camera 1, light from an object (subject) (not shown) is collected by the taking lens 2, and an object image is formed on the imaging surface of the imaging unit 3 via an OLPF (not shown), that is, an optical low-pass filter. Form.
  • the subject image is photoelectrically converted by the photoelectric conversion element provided in the imaging unit 3 to generate an image of the subject.
  • This image is displayed on the EVF 4 provided in the camera 1, that is, an electronic viewfinder.
  • the photographer can observe the subject via the EVF 4.
  • variable power optical system ZL is applied to a single-lens reflex camera that has a quick return mirror in the camera body and observes a subject with a finder optical system. Even when the camera is mounted, the same effect as the camera 1 can be obtained.
  • the optical apparatus according to the present embodiment includes the variable magnification optical system ZL having the above-described configuration, thereby realizing high-speed AF without increasing the size of the lens barrel and quietness during AF, Furthermore, it is possible to realize an optical apparatus that can satisfactorily suppress aberration fluctuations during zooming from the wide-angle end state to the telephoto end state and during focusing from an object at infinity to a short-distance object.
  • variable magnification optical system ZL having the five-group configuration is shown, but the above-described configuration conditions and the like can be applied to other group configurations such as the sixth group and the seventh group. Further, a configuration in which a lens or a lens group is added to the most object side, or a configuration in which a lens or a lens group is added to the most image side may be used.
  • the lens group refers to a portion having at least one lens separated by an air interval that changes during zooming.
  • the focusing lens group may be a focusing lens group that performs focusing from an object at infinity to a short distance object by moving a single lens group, a plurality of lens groups, or a partial lens group in the optical axis direction.
  • the focusing lens group can be applied to autofocus, and is also suitable for driving a motor for autofocus (such as an ultrasonic motor).
  • the third lens group G3 is a focusing lens group as described above.
  • the lens group or the partial lens group is moved so as to have a component in a direction perpendicular to the optical axis, or is rotated (swayed) in the in-plane direction including the optical axis to reduce image blur caused by camera shake.
  • a vibration-proof lens group to be corrected may be used.
  • the lens surface may be formed of a spherical surface, a flat surface, or an aspheric surface. It is preferable that the lens surface is a spherical surface or a flat surface because lens processing and assembly adjustment are facilitated, and deterioration of optical performance due to errors in processing and assembly adjustment is prevented. Further, even when the image plane is deviated, it is preferable because there is little deterioration in drawing performance.
  • the aspheric surface is an aspheric surface by grinding, a glass mold aspheric surface made of glass with an aspheric shape, or a composite aspheric surface made of resin with an aspheric shape on the glass surface. Any aspherical surface may be used.
  • the lens surface may be a diffractive surface, and the lens may be a gradient index lens (GRIN lens) or a plastic lens.
  • GRIN lens gradient index lens
  • the aperture stop S is preferably disposed in the vicinity of the third lens group G3.
  • the role of the aperture stop may be substituted by a lens frame without providing a member as an aperture stop.
  • each lens surface may be provided with an antireflection film having a high transmittance in a wide wavelength range in order to reduce flare and ghost and achieve high optical performance with high contrast.
  • the zoom optical system ZL of the first embodiment has a zoom ratio of about 5 to 15 times.
  • step S100 the first to fourth lens groups G1 to G4 and the subsequent lens group GR are prepared by arranging each lens.
  • step S200 during zooming from the wide-angle end state to the telephoto end state, the distance between the first lens group G1 and the second lens group G2 changes, and the distance between the second lens group G2 and the third lens group G3. Is changed, the distance between the third lens group G3 and the fourth lens group G4 is changed, and the distance between the fourth lens group G4 and the subsequent lens group GR is changed.
  • step S300 the third lens group G3 is arranged so as to move along the optical axis when focusing from infinity to a close object.
  • step S400 the lens groups G1 to G4 and GR are arranged so as to satisfy the conditional expression (1).
  • a positive meniscus lens L13 having a convex surface facing the object side is arranged as the first lens group G1, and an aspheric surface made of plastic resin is formed on the object side surface of the negative meniscus lens having a convex surface facing the object side.
  • the provided negative lens L21, biconcave negative lens L22, biconvex positive lens L23, and biconcave negative lens L24 are arranged as a second lens group G2, and the object side lens surface is aspheric.
  • a cemented lens of a positive lens L31 having a shape and a negative meniscus lens L32 having a concave surface facing the object side is arranged as a third lens group G3, and a negative meniscus lens L41 having a convex surface facing the object side and a biconvex shape
  • a positive lens L42 is disposed to form a fourth lens group G4, and a negative lens L51 having an aspheric object side lens surface and a positive meniscus lens L52 having a convex surface facing the object side.
  • a sixth lens unit composed of a positive lens L61 having a biconvex shape, a positive lens L62 having a biconvex shape, and a negative meniscus lens L63 having a concave surface facing the object side.
  • a group is arranged to be a subsequent lens group GR.
  • the lens groups thus prepared are arranged in the above-described procedure to manufacture the variable magnification optical system ZL.
  • variable magnification optical system According to the second embodiment of the present application, an outline of a method for manufacturing the variable magnification optical system according to the second embodiment of the present application will be described with reference to FIG.
  • the variable power optical system manufacturing method shown in FIG. 18 includes, in order from the object side along the optical axis, a first lens group having a positive refractive power, a second lens group having a negative refractive power, And a fourth lens group having negative refracting power, and a fifth lens group having positive refracting power. Steps S100 to S300 are included.
  • Step S100 At the time of zooming from the wide-angle end state to the telephoto end state, the first lens group moves to the object side, the distance between the first lens group and the second lens group is increased, and the second lens group And the distance between the third lens group is reduced, the distance between the third lens group and the fourth lens group is changed, and the distance between the fourth lens group and the fifth lens group is changed.
  • Step S200 The third lens group is configured to move when focusing from an object point at infinity to an object point at a short distance.
  • Step S300 When the focal length of the second lens group is f2, the focal length of the third lens group is f3, and the focal length of the entire system in the telephoto end state is ft, the following conditional expression (4) (5) is satisfied. (4) 0.23 ⁇ f3 / ft ⁇ 0.35 (5) 2.60 ⁇ ( ⁇ f3) / f2 ⁇ 3.60
  • the first and second examples correspond to the first embodiment
  • the third, fourth, and fifth examples correspond to the second embodiment.
  • 1 and 4 are cross-sectional views showing the configuration and refractive power distribution of the variable magnification optical system ZL according to the first and second examples, that is, the variable magnification optical system ZL1 and the variable magnification optical system ZL2, respectively. is there.
  • the GR of the lens groups G1 to G4 and the lens groups G5 and G6 when changing magnification from the wide-angle end state W to the telephoto end state T is shown.
  • the direction of movement along the optical axis is indicated by arrows.
  • the aspherical surface has a height in the direction perpendicular to the optical axis as y, and the distance along the optical axis from the tangential plane of each aspherical vertex to the aspherical surface at the height y, that is, the sag.
  • the secondary aspheric coefficient A2 is zero.
  • an aspherical surface is marked with * on the right side of the surface number.
  • FIG. 1 is a diagram showing a configuration of a variable magnification optical system ZL1 according to the first example.
  • the zoom optical system ZL1 shown in FIG. 1 includes, in order from the object side, a first lens group G1 having a positive refractive power, a second lens group G2 having a negative refractive power, an aperture stop S, and a positive
  • the lens unit includes a third lens group G3 having a refractive power, a fourth lens group G4 having a positive refractive power, and a subsequent lens group GR.
  • the subsequent lens group GR includes, in order from the object side, a fifth lens group G5 having a negative refractive power and a sixth lens group G6 having a positive refractive power.
  • the first lens group G1 includes, in order from the object side, a cemented positive lens of a negative meniscus lens L11 having a convex surface facing the object side and a biconvex positive lens L12, and an object side. It is composed of a positive meniscus lens L13 having a convex surface.
  • the second lens group G2 includes, in order from the object side, a negative lens L21 provided with an aspheric surface made of plastic resin on the object side surface of a negative meniscus lens having a convex surface facing the object side, and a biconcave shape.
  • the lens includes a negative lens L22, a biconvex positive lens L23, and a biconcave negative lens L24.
  • the third lens group G3 includes, in order from the object side, a cemented lens of a positive lens L31 having an aspheric object side lens surface and a negative meniscus lens L32 having a concave surface facing the object side.
  • the fourth lens group G4 includes, in order from the object side, a cemented positive lens composed of a negative meniscus lens L41 having a convex surface directed toward the object side and a biconvex positive lens L42.
  • the fifth lens group G5 includes, in order from the object side, a cemented negative lens of a negative lens L51 having an aspheric object side lens surface and a positive meniscus lens L52 having a convex surface facing the object side.
  • the sixth lens group G6 includes, in order from the object side, a biconvex positive lens L61, and a cemented positive lens of a biconvex positive lens L62 and a negative meniscus lens L63 with a concave surface facing the object side. Has been.
  • the air gap between the first lens group G1 and the second lens group G2 increases when zooming from the wide-angle end state to the telephoto end state, and the second lens group.
  • the air gap between G2 and the third lens group G3 decreases, the air gap between the third lens group G3 and the fourth lens group G4 increases, and the air gap between the fourth lens group G4 and the fifth lens group G5 increases.
  • Each lens group from the first lens group G1 to the sixth lens group G6 moves in the object direction so that the air gap between the fifth lens group G5 and the sixth lens group G6 decreases and increases.
  • the aperture stop S moves integrally with the fourth lens group G4, that is, with the same movement amount.
  • variable magnification optical system ZL1 moves the third lens group G3 that is a focusing lens group from the long-distance object to the short-distance object by moving the third lens group G3 along the optical axis in the image plane direction. Is focused.
  • variable magnification optical system ZL1 corrects the displacement of the imaging position due to camera shake or the like by moving the fifth lens group G5 so as to have a component in a direction orthogonal to the optical axis. To do.
  • Table 1 below lists values of specifications of the variable magnification optical system ZL1 according to the first example.
  • f is the focal length of the entire system
  • FNO is the F number
  • 2 ⁇ is the angle of view
  • Ymax is the maximum image height
  • TL is the total length
  • OP is the object plane
  • I is the image plane.
  • the total length TL represents the distance on the optical axis from the first surface of the lens surface to the image plane I when focusing on infinity.
  • W indicates the wide-angle end state
  • M indicates the intermediate focal length state
  • T indicates the telephoto end state.
  • the first column m in the lens data indicates the order of the lens surfaces from the object side along the light traveling direction, that is, the surface number
  • the second column r indicates the curvature radius of each lens surface.
  • Column d is the distance on the optical axis from each optical surface to the next optical surface, that is, the surface spacing.
  • the radius of curvature ⁇ indicates a plane, and the refractive index of air 1.000 is omitted.
  • the surface numbers 1 to 29 shown in Table 1 correspond to the numbers 1 to 29 shown in FIG.
  • the lens group focal length indicates the start surface ST of each of the first to sixth lens groups G1 to G6, that is, the surface number of the lens surface closest to the object, and the focal length f.
  • the focal length f, the radius of curvature r, the surface interval d, and other length units listed in all the following specification values are generally “mm”, but the optical system is proportionally enlarged or proportional. Since the same optical performance can be obtained even if the image is reduced, the present invention is not limited to this.
  • the description of these symbols and the description of the specification table are the same in the second embodiment.
  • the sixth surface, the sixteenth surface, and the twenty-second surface are formed in an aspherical shape.
  • Table 2 below shows aspheric data, that is, the values of the conical constant K and the aspheric constants A4 to A10.
  • m represents the order (surface number) of the lens surfaces from the object side along the traveling direction of the light beam.
  • variable magnification optical system ZL1 In the variable magnification optical system ZL1 according to the first example, the axial air distance d5 between the first lens group G1 and the second lens group G2, the axial air distance d14 between the second lens group G2 and the aperture stop S, The axial air gap d15 between the aperture stop S and the third lens group G3, the axial air gap d18 between the third lens group G3 and the fourth lens group G4, and the axes of the fourth lens group G4 and the fifth lens group G5 The upper air interval d21, the on-axis air interval d24 between the fifth lens group G5 and the sixth lens group G6, and the back focus BF change as described above.
  • Table 3 shows the values of the variable interval and the back focus BF at the respective focal lengths in the wide-angle end state W, the intermediate focal length state M, and the telephoto end state T when focusing at infinity and when focusing at close range. Show. Note that the back focus BF indicates the distance on the optical axis from the most image side lens surface (the 29th surface in FIG. 1) to the image surface I. The same applies to the second embodiment.
  • Table 4 below shows values corresponding to the conditional expressions in the variable magnification optical system ZL1 according to the first example.
  • f1 is the focal length of the first lens group G1
  • f2 is the focal length of the second lens group G2
  • f3 is the focal length of the third lens group G3
  • f4 is the fourth lens group G4.
  • Fw represents the focal length of the entire system in the wide-angle end state of the variable magnification optical system ZL1. The description of the above symbols is the same in the second embodiment.
  • variable magnification optical system ZL1 satisfies all the conditional expressions (1) to (3).
  • FIG. 2 shows various aberration diagrams of the variable magnification optical system ZL1 according to the first example when focusing at infinity in the wide-angle end state, the intermediate focal length state, and the telephoto end state, and shows the wide-angle end state and the intermediate focal length state.
  • FIG. 3 is a diagram showing various aberrations when focusing at a short distance in the telephoto end state.
  • FNO represents an F number
  • NA represents a numerical aperture
  • Y represents an image height.
  • the spherical aberration diagram shows the F-number or numerical aperture value corresponding to the maximum aperture
  • the astigmatism diagram and the distortion diagram show the maximum image height
  • the coma diagram shows the value of each image height. .
  • variable magnification optical system ZL1 according to the first example has excellent imaging performance by satisfactorily correcting various aberrations from the wide-angle end state to the telephoto end state. It can be seen that the imaging performance is excellent even during focusing.
  • FIG. 4 is a diagram showing a configuration of the variable magnification optical system ZL2 according to the second example.
  • the zoom optical system ZL2 shown in FIG. 4 includes, in order from the object side, a first lens group G1 having a positive refractive power, a second lens group G2 having a negative refractive power, an aperture stop S, and a positive
  • the lens unit includes a third lens group G3 having a refractive power, a fourth lens group G4 having a positive refractive power, and a subsequent lens group GR.
  • the subsequent lens group GR includes, in order from the object side, a fifth lens group G5 having a negative refractive power and a sixth lens group G6 having a positive refractive power.
  • the first lens group G1 includes, in order from the object side, a cemented positive lens of a negative meniscus lens L11 having a convex surface directed toward the object side and a biconvex positive lens L12, and an object side. It is composed of a positive meniscus lens L13 having a convex surface.
  • the second lens group G2 includes, in order from the object side, a negative lens L21 provided with an aspheric surface made of plastic resin on the object side surface of a negative meniscus lens having a convex surface facing the object side, and a biconcave shape.
  • the lens includes a negative lens L22, a biconvex positive lens L23, and a biconcave negative lens L24.
  • the third lens group G3 includes a positive lens L31 having an aspheric object side lens surface.
  • the fourth lens group G4 includes, in order from the object side, a cemented positive lens composed of a negative meniscus lens L41 having a convex surface facing the object side and a biconvex positive lens L42.
  • the fifth lens group G5 includes, in order from the object side, a cemented negative lens of a negative lens L51 having an aspheric object side lens surface and a positive meniscus lens L52 having a convex surface facing the object side.
  • the sixth lens group G6 includes, in order from the object side, a biconvex positive lens L61, and a cemented positive lens of a biconvex positive lens L62 and a negative meniscus lens L63 having a concave surface facing the object side. Has been.
  • the air gap between the first lens group G1 and the second lens group G2 increases during zooming from the wide-angle end state to the telephoto end state, and the second lens group.
  • the air gap between G2 and the third lens group G3 decreases, the air gap between the third lens group G3 and the fourth lens group G4 increases, and the air gap between the fourth lens group G4 and the fifth lens group G5 increases.
  • Each lens group from the first lens group G1 to the sixth lens group G6 moves in the object direction so that the air gap between the fifth lens group G5 and the sixth lens group G6 decreases and increases.
  • the aperture stop S moves together with the fourth lens group G4 (with the same movement amount).
  • variable magnification optical system ZL2 moves the third lens group G3 that is a focusing lens group from the long-distance object to the short-distance object by moving in the image plane direction along the optical axis. Is focused.
  • variable magnification optical system ZL2 corrects the displacement of the imaging position due to camera shake or the like by moving the fifth lens group G5 so as to have a component in a direction orthogonal to the optical axis. To do.
  • Table 5 below lists values of specifications of the variable magnification optical system ZL2 according to the second example.
  • the surface numbers 1 to 28 shown in Table 5 correspond to the numbers 1 to 28 shown in FIG.
  • the sixth surface, the sixteenth surface, and the twenty-first surface are formed in an aspherical shape.
  • Table 6 below shows the aspheric data, that is, the values of the conic constant K and the aspheric constants A4 to A10.
  • m represents the order of the lens surfaces from the object side along the traveling direction of the light beam, that is, the surface number.
  • variable magnification optical system ZL2 In the variable magnification optical system ZL2 according to the second example, the axial air distance d5 between the first lens group G1 and the second lens group G2, the axial air distance d14 between the second lens group G2 and the aperture stop S, The axial air gap d15 between the aperture stop S and the third lens group G3, the axial air gap d17 between the third lens group G3 and the fourth lens group G4, and the axes of the fourth lens group G4 and the fifth lens group G5
  • the upper air gap d20, the axial air gap d23 between the fifth lens group G5 and the sixth lens group G6, and the back focus BF change as described above.
  • Table 7 below shows the values of the variable interval and the back focus BF at the respective focal lengths in the wide-angle end state W, the intermediate focal length state M, and the telephoto end state T when focusing at infinity and focusing at a short distance. Show.
  • Table 8 shows values corresponding to the conditional expressions in the variable magnification optical system ZL2 according to the second example.
  • variable magnification optical system ZL2 satisfies all the conditional expressions (1) to (3).
  • FIG. 5 shows various aberration diagrams of the variable magnification optical system ZL2 according to the second example when focusing at infinity in the wide-angle end state, the intermediate focal length state, and the telephoto end state, and shows the wide-angle end state and the intermediate focal length state.
  • FIG. 6 is a diagram showing various aberrations when focusing at a short distance in the telephoto end state. From these respective aberration diagrams, the variable magnification optical system ZL2 according to the second example has excellent imaging performance by satisfactorily correcting various aberrations from the wide-angle end state to the telephoto end state. It can be seen that the imaging performance is excellent even during focusing.
  • variable magnification optical system according to the third to fifth examples of the present application corresponding to the second embodiment will be described with reference to the accompanying drawings.
  • FIG. 7 is a diagram showing a lens configuration of a variable magnification optical system according to the third example of the present application.
  • the variable magnification optical system includes, in order from the object side along the optical axis, a first lens group G1 having a positive refractive power, a second lens group G2 having a negative refractive power, and an aperture.
  • the aperture stop S includes a third lens group G3 having a positive refractive power, a fourth lens group G4 having a negative refractive power, and a fifth lens group G5 having a positive refractive power.
  • the first lens group G1 has, in order from the object side along the optical axis, a cemented positive lens of a negative meniscus lens L11 having a convex surface facing the object side and a biconvex positive lens L12, and a convex surface facing the object side. And a positive meniscus lens L13.
  • the second lens group G2 includes, in order from the object side along the optical axis, a negative meniscus lens L21 having a convex surface directed toward the object side, a biconcave negative lens L22, a biconvex positive lens L23, and an object side. And a negative meniscus lens L24 having a concave surface facing the surface.
  • the negative meniscus lens L21 of the second lens group G2 includes an aspheric thin plastic resin layer on the object side lens surface.
  • the third lens group G3 is composed of a cemented positive lens composed of a biconvex positive lens L31 and a negative meniscus lens L32 having a concave surface directed toward the object side.
  • the positive lens L31 of the third lens group G3 has an aspheric object side lens surface.
  • the fourth lens group G4 includes, in order from the object side along the optical axis, a cemented positive lens of a negative meniscus lens L41 having a convex surface directed toward the object side and a biconvex positive lens L42, and a biconcave negative lens L43. And a negative lens cemented with a positive meniscus lens L44 having a convex surface facing the object side.
  • the negative lens L43 of the fourth lens group G4 has an aspheric object side lens surface.
  • the fifth lens group G5 includes, in order from the object side along the optical axis, a biconvex positive lens L51, a biconvex positive lens L52, and a negative meniscus lens L53 having a concave surface facing the object side. It consists of.
  • the air gap between the first lens group G1 and the second lens group G2 increases during zooming from the wide-angle end state to the telephoto end state, and the second lens group G2 and the third lens group G3.
  • the first air gap is reduced so that the air gap between the lens group G3 decreases, the air gap between the third lens group G3 and the fourth lens group G4 increases, and the air gap between the fourth lens group G4 and the fifth lens group G5 decreases.
  • Each lens group from the lens group G1 to the fifth lens group G5 moves to the object side.
  • the aperture stop S moves together with the fourth lens group G4.
  • focusing from an infinite object point to a short-distance object point is performed by moving the third lens group G3 to the image plane side.
  • variable magnification optical system the negative lens L43 and the positive meniscus lens L44 in the fourth lens group G4 are moved in a direction including a direction component perpendicular to the optical axis by moving the camera shake.
  • the imaging position displacement due to the above is corrected.
  • Table 9 lists values of specifications of the variable magnification optical system according to the present example.
  • m is the order of the lens surfaces counted from the object side along the optical axis
  • r is the radius of curvature
  • d is the interval, that is, n is an integer.
  • OP indicates an object plane
  • variable indicates a variable surface interval
  • aperture indicates an aperture stop S
  • BF indicates a back focus
  • I indicates an image plane.
  • “*” is attached to the surface number of the aspherical surface, and the paraxial radius of curvature is shown in the column of the radius of curvature r.
  • [Aspherical data] shows an aspherical coefficient and a conic constant when the shape of the aspherical surface shown in [Surface data] is expressed by the following equation.
  • x (h 2 / r) / [1+ ⁇ 1- ⁇ (h / r) 2 ⁇ 1/2 ] + A4h 4 + A6h 6 + A8h 8 + A10h 10
  • x is the distance along the optical axis direction from the tangent plane of each aspheric surface at a height h in the vertical direction from the optical axis, that is, the sag amount
  • ⁇ is the conic constant
  • A4”, “A6”, “A8”, and “A10” are aspherical coefficients
  • r is a radius of curvature of the reference spherical surface, that is, a paraxial radius of curvature.
  • E ⁇ n indicates “ ⁇ 10 ⁇ n ”
  • 1.234E-05 indicates “1.234 ⁇ 10 ⁇ 5 ”.
  • f is the focal length
  • FNO is the F number
  • 2 ⁇ is the angle of view with the unit “°”
  • Ymax is the maximum image height
  • TL is “BF” indicates the total length of the optical system, that is, the distance on the optical axis from the first surface of the lens surface to the image plane I
  • BF indicates the back focus.
  • dn indicates a variable interval between the n-th surface and the (n + 1) -th surface.
  • [Lens group data] indicates the start surface ST and focal length f of each lens group.
  • mm is generally used as a unit of focal length f, radius of curvature r, surface interval, and other lengths listed in Table 9.
  • the optical system is not limited to this because an equivalent optical performance can be obtained even when proportionally enlarged or proportionally reduced.
  • FIGS. 8A, 8B, and 8C are graphs showing various aberrations during focusing at infinity in the wide-angle end state, the intermediate focal length state, and the telephoto end state of the variable magnification optical system according to the third example.
  • FIGS. 9A, 9B, and 9C are graphs showing various aberrations at the time of focusing at a short distance in the wide-angle end state, the intermediate focal length state, and the telephoto end state of the variable magnification optical system according to the third example.
  • the spherical aberration diagram shows the F-number or numerical aperture value corresponding to the maximum aperture
  • the astigmatism diagram and the distortion diagram show the maximum image height
  • the coma diagram shows the value of each image height.
  • the solid line indicates the sagittal image plane
  • the broken line indicates the meridional image plane. Note that the same reference numerals as in this example are also used in the aberration diagrams of the examples shown below.
  • variable magnification optical system has excellent imaging performance by correcting various aberrations well from the wide-angle end state to the telephoto end state, and also at the time of focusing at a short distance. It can be seen that the imaging performance is excellent.
  • FIG. 10 is a cross-sectional view showing a lens configuration of a variable magnification optical system according to the fourth example of the present application.
  • the variable magnification optical system includes, in order from the object side along the optical axis, a first lens group G1 having a positive refractive power, a second lens group G2 having a negative refractive power, and an aperture.
  • the aperture stop S includes a third lens group G3 having a positive refractive power, a fourth lens group G4 having a negative refractive power, and a fifth lens group G5 having a positive refractive power.
  • the first lens group G1 has, in order from the object side along the optical axis, a cemented positive lens of a negative meniscus lens L11 having a convex surface facing the object side and a biconvex positive lens L12, and a convex surface facing the object side. And a positive meniscus lens L13.
  • the second lens group G2 includes, in order from the object side along the optical axis, a negative meniscus lens L21 having a convex surface directed toward the object side, a biconcave negative lens L22, a biconvex positive lens L23, and an object side. And a negative meniscus lens L24 having a concave surface facing the surface.
  • the third lens group G3 is composed of a cemented positive lens composed of a biconvex positive lens L31 and a negative meniscus lens L32 having a concave surface directed toward the object side.
  • the positive lens L31 of the third lens group G3 has an aspheric object side lens surface.
  • the fourth lens group G4 includes, in order from the object side along the optical axis, a biconvex positive lens L41, a biconcave negative lens L42, and a positive meniscus lens L43 having a convex surface facing the object side. It consists of.
  • the negative lens L42 of the fourth lens group G4 has an aspheric object side lens surface.
  • the air gap between the first lens group G1 and the second lens group G2 increases, and the second lens group G2
  • the air gap between the third lens group G3 decreases, the air gap between the third lens group G3 and the fourth lens group G4 increases, and the air gap between the fourth lens group G4 and the fifth lens group G5 decreases.
  • Each lens group from the first lens group G1 to the fifth lens group G5 moves to the object side.
  • the aperture stop S moves together with the fourth lens group G4.
  • variable magnification optical system focusing from an infinite object point to a short-distance object point is performed by moving the third lens group G3 to the image plane side.
  • variable magnification optical system the negative lens L42 and the positive meniscus lens L43 in the fourth lens group G4 are moved in a direction including a direction component orthogonal to the optical axis by moving the camera shake.
  • the imaging position displacement due to the above is corrected.
  • Table 10 lists values of specifications of the variable magnification optical system according to the fourth example.
  • FIGS. 11A, 11B, and 11C are graphs showing various aberrations during focusing at infinity in the wide-angle end state, the intermediate focal length state, and the telephoto end state of the variable magnification optical system according to the fourth example.
  • FIGS. 12A, 12B, and 12C are graphs showing various aberrations during focusing at a short distance in the wide-angle end state, the intermediate focal length state, and the telephoto end state of the zoom optical system according to the fourth example.
  • variable magnification optical system has excellent imaging performance by correcting various aberrations well from the wide-angle end state to the telephoto end state, and also at the time of focusing at a short distance. It can be seen that the imaging performance is excellent.
  • FIG. 13 is a diagram showing a lens configuration of a variable magnification optical system according to the fifth example of the present application.
  • the variable magnification optical system includes, in order from the object side along the optical axis, a first lens group G1 having a positive refractive power, a second lens group G2 having a negative refractive power, and an aperture.
  • the aperture stop S includes a third lens group G3 having a positive refractive power, a fourth lens group G4 having a negative refractive power, and a fifth lens group G5 having a positive refractive power.
  • the first lens group G1 has, in order from the object side along the optical axis, a cemented positive lens of a negative meniscus lens L11 having a convex surface facing the object side and a biconvex positive lens L12, and a convex surface facing the object side. And a positive meniscus lens L13.
  • the second lens group G2 includes, in order from the object side along the optical axis, a negative meniscus lens L21 having a convex surface facing the object side, a biconcave negative lens L22, a biconvex positive lens L23, and a biconcave And a negative lens L24 having a shape.
  • the negative meniscus lens L21 of the second lens group G2 includes an aspheric thin plastic resin layer on the object side lens surface.
  • the third lens group G3 is composed of a cemented positive lens composed of a biconvex positive lens L31 and a negative meniscus lens L32 having a concave surface directed toward the object side.
  • the positive lens L31 of the third lens group G3 has an aspheric object side lens surface.
  • the fourth lens group G4 includes, in order from the object side along the optical axis, a biconvex positive lens L41, a biconcave negative lens L42, and a positive meniscus lens L43 having a convex surface facing the object side. It consists of.
  • the negative lens L42 of the fourth lens group G4 has an aspheric object side lens surface.
  • the fifth lens group G5 includes, in order from the object side along the optical axis, a cemented positive lens of a negative meniscus lens L51 having a convex surface directed toward the object side and a biconvex positive lens L52, and a biconvex positive lens L53. And a cemented positive lens with a negative meniscus lens L54 having a concave surface facing the object side.
  • the air gap between the first lens group G1 and the second lens group G2 increases during zooming from the wide-angle end state to the telephoto end state, and the second lens group G2
  • the air gap between the third lens group G3 decreases
  • the air gap between the third lens group G3 and the fourth lens group G4 increases
  • the air gap between the fourth lens group G4 and the fifth lens group G5 decreases.
  • Each lens group from the first lens group G1 to the fifth lens group G5 moves to the object side.
  • the aperture stop S moves together with the fourth lens group G4.
  • variable magnification optical system focusing from an infinite object point to a short-distance object point is performed by moving the third lens group G3 to the image plane side.
  • variable magnification optical system the negative lens L42 and the positive meniscus lens L43 in the fourth lens group G4 are moved in a direction including a direction component orthogonal to the optical axis by moving the camera shake.
  • the imaging position displacement due to the above is corrected.
  • Table 11 lists values of specifications of the variable magnification optical system according to the fifth example.
  • FIGS. 14A, 14B, and 14C are graphs showing various aberrations during focusing at infinity in the wide-angle end state, the intermediate focal length state, and the telephoto end state of the variable magnification optical system according to the fifth example.
  • FIGS. 15A, 15B, and 15C are graphs showing various aberrations in focusing at a short distance in the wide-angle end state, the intermediate focal length state, and the telephoto end state of the variable magnification optical system according to the fifth example.
  • variable magnification optical system has excellent imaging performance by correcting various aberrations well from the wide-angle end state to the telephoto end state, and also at the time of focusing at a short distance. It can be seen that the imaging performance is excellent.
  • the focusing lens group is reduced in size and weight, thereby realizing high-speed and quiet autofocus without increasing the size of the lens barrel. Further, from the wide-angle end state to the telephoto end state It is possible to realize a variable magnification optical system that satisfactorily suppresses aberration fluctuations during zooming and aberration fluctuations during focusing from an infinite object point to a short distance object point.

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Abstract

　物体側から順に、正屈折力の第１レンズ群Ｇ１と、負屈折力の第２レンズ群Ｇ２と、正屈折力の第３レンズ群Ｇ３と、第４レンズ群Ｇ４と、後続レンズ群ＧＲと、を有し、変倍に際し、第１レンズ群Ｇ１と第２レンズ群Ｇ２、第２レンズ群Ｇ２と第３レンズ群Ｇ３、第３レンズ群Ｇ３と第４レンズ群Ｇ４、第４レンズ群Ｇ４と後続レンズ群ＧＲ、の間隔が変化し、合焦に際し、第３レンズ群Ｇ３が光軸に沿って移動し、所定の条件を満足することにより、合焦レンズ群を小型軽量化することで、鏡筒を大型化することなく高速なＡＦ、及び、ＡＦ時の静粛性を実現し、さらに、広角端状態から望遠端状態への変倍時の収差変動、ならびに無限遠物体から近距離物体への合焦時の収差変動を良好に抑えた変倍光学系、光学装置及びこの変倍光学系の製造方法を提供することができる。

Description

変倍光学系、光学装置及び変倍光学系の製造方法
　本発明は、変倍光学系、光学装置及び変倍光学系の製造方法に関する。
　従来、ＩＦ、即ち、インナー・フォーカス方式の導入で、合焦レンズ群の軽量化がなされた写真用カメラ、電子スチルカメラ、ビデオカメラ等に適した変倍光学系が提案されている（例えば、特許文献１、２参照）。
特許第４８７６５０９号公報 特開２０１０－２３７４５３号公報
　しかしながら、従来の変倍光学系において、ＡＦ、即ち、オート・フォーカス時の十分な静粛性を実現するためには合焦レンズ群の軽量化が、不十分であり、また、合焦レンズ群の重量が大きいために、高速にＡＦを行おうとすると、大きなモータやアクチュエータが必要となり、鏡筒が大型化してしまうという課題があった。
　本発明はこのような課題に鑑みてなされたものであり、合焦レンズ群を小型軽量化することで、鏡筒を大型化することなく高速なＡＦ、及び、ＡＦ時の静粛性を実現し、さらに、広角端状態から望遠端状態への変倍時の収差変動、ならびに無限遠物体から近距離物体への合焦時の収差変動を良好に抑えた変倍光学系、光学装置及びこの変倍光学系の製造方法を提供することを目的とする。
　前記課題を解決するために、本発明の第１の態様に係る変倍光学系は、
　物体側から順に、
　正の屈折力を有する第１レンズ群と、
　負の屈折力を有する第２レンズ群と、
　正の屈折力を有する第３レンズ群と、
　第４レンズ群と、
　少なくとも１つのレンズ群を含む後続レンズ群と、を有し、
　広角端状態から望遠端状態への変倍に際し、前記第１レンズ群と前記第２レンズ群との間隔が変化し、前記第２レンズ群と前記第３レンズ群との間隔が変化し、前記第３レンズ群と前記第４レンズ群との間隔が変化し、前記第４レンズ群と前記後続レンズ群との間隔が変化し、前記後続レンズ群が複数のレンズ群から構成されるときは、前記複数のレンズ群の各々の間隔が変化し、
　無限遠から近距離物体への合焦に際し、前記第３レンズ群が光軸に沿って移動し、
　次式の条件を満足することを特徴とする。
　　０．６０　＜　ｆ３／ｆ４　＜　１．３０
　但し、
ｆ３：前記第３レンズ群の焦点距離
ｆ４：前記第４レンズ群の焦点距離
　前記課題を解決するために、本発明の第２の態様に係る変倍光学系は、
　光軸に沿って物体側から順に、正の屈折力を有する第１レンズ群と、負の屈折力を有する第２レンズ群と、正の屈折力を有する第３レンズ群と、負の屈折力を有する第４レンズ群と、正の屈折力を有する第５レンズ群と、を有し、
　広角端状態から望遠端状態への変倍時に、前記第１レンズ群と前記第２レンズ群の間隔が変化し、前記第２レンズ群と前記第３レンズ群の間隔が変化し、前記第３レンズ群と前記第４レンズ群の間隔が変化し、前記第４レンズ群と前記第５レンズ群の間隔が変化し、前記第１レンズ群が物体側へ移動し、
　無限遠物点から近距離物点への合焦時に、前記第３レンズ群が移動し、
　以下の条件式を満足することを特徴とする。
　　０．２３＜ｆ３／ｆｔ＜０．３５
　　２．６０＜（－ｆ３）／ｆ２＜３．６０
　但し、
ｆ２：前記第２レンズ群の焦点距離
ｆ３：前記第３レンズ群の焦点距離
ｆｔ：望遠端状態における全系の焦点距離
　本発明に係る光学装置は、上記いずれかの変倍光学系を備えたことを特徴とする。
　また、本発明の第１の態様に係る変倍光学系の製造方法は、
　物体側から順に、正の屈折力を有する第１レンズ群と、負の屈折力を有する第２レンズ群と、正の屈折力を有する第３レンズ群と、第４レンズ群と、少なくとも１つのレンズ群を含む後続レンズ群と、を有する変倍光学系の製造方法であって、
　広角端状態から望遠端状態への変倍に際し、前記第１レンズ群と前記第２レンズ群との間隔が変化し、前記第２レンズ群と前記第３レンズ群との間隔が変化し、前記第３レンズ群と前記第４レンズ群との間隔が変化し、前記第４レンズ群と前記後続レンズ群との間隔が変化し、前記後続レンズ群が複数のレンズ群から構成されるときは、前記複数のレンズ群の各々の間隔が変化するように配置し、
　無限遠から近距離物体への合焦に際し、前記第３レンズ群が光軸に沿って移動するように配置し、
　次式の条件を満足するように配置することを特徴とする。
　　０．６０　＜　ｆ３／ｆ４　＜　１．３０
　但し、
ｆ３：前記第３レンズ群の焦点距離
ｆ４：前記第４レンズ群の焦点距離
　本発明の第２の態様に係る変倍光学系の製造方法は、
　光軸に沿って物体側から順に、正の屈折力を有する第１レンズ群と、負の屈折力を有する第２レンズ群と、正の屈折力を有する第３レンズ群と、負の屈折力を有する第４レンズ群と、正の屈折力を有する第５レンズ群と、を有する変倍光学系の製造方法であって、
　広角端状態から望遠端状態への変倍時に、前記第１レンズ群と前記第２レンズ群の間隔が変化し、前記第２レンズ群と前記第３レンズ群の間隔が変化し、前記第３レンズ群と前記第４レンズ群の間隔が変化し、前記第４レンズ群と前記第５レンズ群の間隔が変化し、前記第１レンズ群が物体側へ移動するようにし、
　無限遠物点から近距離物点への合焦時に、前記第３レンズ群が移動するようにし、
　以下の条件式を満足するようにすることを特徴とする。
　　０．２３＜ｆ３／ｆｔ＜０．３５
　　２．６０＜（－ｆ３）／ｆ２＜３．６０
　但し、
ｆ２：前記第２レンズ群の焦点距離
ｆ３：前記第３レンズ群の焦点距離
ｆｔ：望遠端状態における全系の焦点距離
　本発明によれば、合焦レンズ群を小型軽量化することで、鏡筒を大型化することなく高速なＡＦ、及び、ＡＦ時の静粛性を実現し、さらに、広角端状態から望遠端状態への変倍時の収差変動、ならびに無限遠物体から近距離物体への合焦時の収差変動を良好に抑えた変倍光学系、光学装置及びこの変倍光学系の製造方法を提供することができる。
図１は第１実施例に係る変倍光学系のレンズ構成を示す断面図である。 図２Ａ、図２Ｂ及び図２Ｃは第１実施例に係る変倍光学系の無限遠合焦時の諸収差図であって、図２Ａは広角端状態を示し、図２Ｂは中間焦点距離状態を示し、図２Ｃは望遠端状態を示す。 図３Ａ、図３Ｂ及び図３Ｃは第１実施例に係る変倍光学系の近距離合焦時の諸収差図であって、図３Ａは広角端状態を示し、図３Ｂは中間焦点距離状態を示し、図３Ｃは望遠端状態を示す。 図４は第２実施例に係る変倍光学系のレンズ構成を示す断面図である。 図５Ａ、図５Ｂ及び図５Ｃは第２実施例に係る変倍光学系の無限遠合焦時の諸収差図であって、図５Ａは広角端状態を示し、図５Ｂは中間焦点距離状態を示し、図５Ｃは望遠端状態を示す。 図６Ａ、図６Ｂ及び図６Ｃは第２実施例に係る変倍光学系の近距離合焦時の諸収差図であって、図６Ａは広角端状態を示し、図６Ｂは中間焦点距離状態を示し、図６Ｃは望遠端状態を示す。 図７は本願の第３実施例に係る変倍光学系のレンズ構成を示す図である。 図８Ａ、図８Ｂ、及び図８Ｃはそれぞれ、第３実施例に係る変倍光学系の広角端状態、中間焦点距離状態、望遠端状態における無限遠合焦時の諸収差図である。 図９Ａ、図９Ｂ及び図９Ｃはそれぞれ、第３実施例に係る変倍光学系の広角端状態、中間焦点距離状態、望遠端状態における近距離合焦時の諸収差図である。 図１０は本願の第４実施例に係る変倍光学系のレンズ構成を示す図である。 図１１Ａ、図１１Ｂ及び図１１Ｃはそれぞれ、第４実施例に係る変倍光学系の広角端状態、中間焦点距離状態、望遠端状態における無限遠合焦時の諸収差図である。 図１２Ａ、図１２Ｂ及び図１２Ｃはそれぞれ、第４実施例に係る変倍光学系の広角端状態、中間焦点距離状態、望遠端状態における近距離合焦時の諸収差図である。 図１３は本願の第５実施例に係る変倍光学系のレンズ構成を示す図である。 図１４Ａ、図１４Ｂ、及び図１４Ｃはそれぞれ、第５実施例に係る変倍光学系の広角端状態、中間焦点距離状態、望遠端状態における無限遠合焦時の諸収差図である。 図１５Ａ、図１５Ｂ、及び図１５Ｃはそれぞれ、第５実施例に係る変倍光学系の広角端状態、中間焦点距離状態、望遠端状態における近距離合焦時の諸収差図である。 図１６は上記変倍光学系を搭載するカメラの断面図である。 図１７は上記変倍光学系の製造方法を説明するためのフローチャートである。 図１８は上記変倍光学系の製造方法を説明するためのフローチャートである。
（第１実施形態）
　以下、本発明の好ましい実施形態について図面を参照して説明する。図１に示すように、本願の第１実施形態に係る変倍光学系ＺＬは、物体側から順に、正の屈折力を有する第１レンズ群Ｇ１と、負の屈折力を有する第２レンズ群Ｇ２と、正の屈折力を有する第３レンズ群Ｇ３と、正の屈折力を有する第４レンズ群Ｇ４と、少なくとも１つのレンズ群を含む後続レンズ群ＧＲと、を有して構成されている。また、この変倍光学系ＺＬは、広角端状態から望遠端状態への変倍に際し、第１レンズ群Ｇ１と第２レンズ群Ｇ２との間隔が変化し、第２レンズ群Ｇ２と第３レンズ群Ｇ３との間隔が変化し、第３レンズ群Ｇ３と第４レンズ群Ｇ４との間隔が変化し、第４レンズ群Ｇ４と後続レンズ群ＧＲとの間隔が変化し、さらに、後続レンズ群ＧＲが複数のレンズ群から構成されるときは、この複数のレンズ群の各々の間隔が変化させることで、変倍時の良好な収差補正を図ることができる。
　この変倍光学系ＺＬは、広角端状態から望遠端状態への変倍に際し、第１レンズ群Ｇ１と第２レンズ群Ｇ２との間隔が増大し、第２レンズ群Ｇ２と第３レンズ群Ｇ３との間隔が減少し、第３レンズ群Ｇ３と第４レンズ群Ｇ４との間隔が増大し、第４レンズ群Ｇ４と第５レンズ群Ｇ５との間隔が増大することで、所定の変倍比を確保することができる。さらに、この変倍光学系ＺＬは、広角端状態から望遠端状態への変倍に際し、第１レンズ群Ｇ１を物体方向に移動させる構成とすることで、広角端状態でのレンズ全長の短縮と、第１レンズ群の有効径の縮小ができ、変倍光学系ＺＬの小型化を図ることができる。
　また、この変倍光学系ＺＬは、無限遠物体から近距離物体への合焦時に、第３レンズ群Ｇ３が光軸に沿って移動するように構成されている。このような構成にすることで、ピント合わせの際の像の大きさの変化を抑えることができ、また、球面収差等の収差変動を良好に抑えることができる。なお、以降の説明においては、この第３レンズ群Ｇ３を「合焦レンズ群」とも呼ぶ。
　また、この変倍光学系ＺＬは、以下に示す条件式（１）を満足することが望ましい。
（１）　０．６０　＜　ｆ３／ｆ４　＜　１．３０　　　　　　
　但し、
　　ｆ３：第３レンズ群Ｇ３の焦点距離
　　ｆ４：第４レンズ群Ｇ４の焦点距離
　条件式（１）は、無限遠物体から近距離物体への合焦時の収差変動の抑制と諸収差の良好な補正に適した第４レンズ群Ｇ４の焦点距離に対する第３レンズ群Ｇ３の焦点距離を規定するものである。この条件式（１）の上限値を上回ると、第４レンズ群Ｇ４の屈折力が大きくなり、球面収差をはじめとする諸収差を補正することが困難となる。また、第３レンズ群Ｇ３の屈折力が小さくなり、無限遠物体から近距離物体への合焦時の第３レンズ群Ｇ３の移動量が大きくなるため、レンズ全長の大型化につながってしまう。なお、条件式（１）の上限値を１．１０に設定することで、本願の効果をより確実なものにすることができる。一方、この条件式（１）の下限値を下回ると、第３レンズ群Ｇ３の屈折力が大きくなり、無限遠物体から近距離物体への合焦時の収差変動が大きくなってしまう。なお、条件式（１）の下限値を０．８０に設定することで、本願の効果をより確実なものにすることができる。
　また、この変倍光学系ＺＬは、合焦レンズ群である第３レンズ群Ｇ３が１枚の正レンズ、もしくは、１つの正の屈折力を有する接合レンズのみで構成されていることが望ましい。この構成により、合焦レンズ群が軽量化され、鏡筒を大型化することなく高速なＡＦ、及び、ＡＦ時の静粛性を実現することができる。
　また、この変倍光学系ＺＬは、合焦レンズ群である第３レンズ群Ｇ３の最も物体側の面が非球面であることが望ましい。このとき、その非球面形状が、光軸から離れるに従い正の屈折力を弱くするような形状であるとさらに望ましい。この構成により、合焦レンズ群の軽量化と無限遠物体から近距離物体への合焦時の収差変動の抑制が両立でき、鏡筒を大型化することなく高速なＡＦ、及び、ＡＦ時の静粛性を実現することができる。
　また、この変倍光学系ＺＬは、以下に示す条件式（２）を満足することが望ましい。
（２）　０．１１　＜　（－ｆ２）／ｆ１　＜　０．１９
　但し、
　　ｆ２：第２レンズ群Ｇ２の焦点距離
　　ｆ１：第１レンズ群Ｇ１の焦点距離
　条件式（２）は、十分な変倍比を確保し、良好な光学性能を実現するための第１レンズ群Ｇ１の焦点距離に対する第２レンズ群Ｇ２の焦点距離を規定するものである。この条件式（２）の上限値を上回ると、第１レンズ群Ｇ１の屈折力が強くなり、望遠端における球面収差の劣化が著しくなる。また、広角端における倍率色収差の劣化も顕著となるため好ましくない。なお、条件式（２）の上限値を０．１６とすることで、本願の効果をより確実なものとすることができる。一方、この条件式（２）の下限値を下回ると、第２レンズ群Ｇ２の屈折力が強くなり、広角端における軸外収差、特に像面湾曲と非点収差の補正が困難となる。なお、条件式（２）の下限値を０．１４に設定することで、本願の効果をより確実なものとすることができる。
　また、この変倍光学系ＺＬは、以下に示す条件式（３）を満足することが望ましい。
（３）　３．００　＜　ｆ１／ｆｗ　＜　６．００　　　　　　
　但し、
　　ｆ１：第１レンズ群Ｇ１の焦点距離
　　ｆｗ：広角端状態における全系の焦点距離
　条件式（３）は、広角端状態における変倍光学系ＺＬの焦点距離に対する第１レンズ群Ｇ１の適正な焦点距離を規定するものである。この条件式（３）を満足することにより、レンズ全長の小型化と、像面湾曲、歪曲収差、及び球面収差の良好な補正を両立することができる。条件式（３）の下限値を下回ると、第１レンズ群Ｇ１の屈折力が大きくなり、球面収差をはじめとする諸収差を補正することが困難となる。なお、条件式（３）の下限値を４．００に設定することで、本願の効果をより確実なものとすることができる。一方、この条件式（３）の上限値を上回ると、第１レンズ群Ｇ１の屈折力が小さくなり、レンズ全長の小型化が困難となる。なお、条件式（３）の上限値を５．００に設定することで、本願の効果をより確実なものとすることができる。
　また、この変倍光学系ＺＬは、後続レンズ群ＧＲの少なくとも一部を光軸と直交する方向の成分を持つように移動させることによって、手ブレ等による結像位置の変位を補正するレンズ群を有することが望ましい。この構成により、効果的に手ブレ等による結像位置の変位を補正することができる。
（第２実施形態）
　本願の第２実施形態に係る変倍光学系は、光軸に沿って物体側から順に、正の屈折力を有する第１レンズ群と、負の屈折力を有する第２レンズ群と、正の屈折力を有する第３レンズ群と、負の屈折力を有する第４レンズ群と、正の屈折力を有する第５レンズ群を有し、広角端状態から望遠端状態への変倍時に、前記第１レンズ群が物体側に移動し、前記第１レンズ群と前記第２レンズ群の間隔が拡大し、前記第２レンズ群と前記第３レンズ群の間隔が縮小し、前記第３レンズ群と前記第４レンズ群の間隔が変化し、前記第４レンズ群と前記第５レンズ群の間隔が変化し、無限遠物点から近距離物点への合焦時に、前記第３レンズ群が移動する構成である。
　このように、本願の変倍光学系は、５つのレンズ群を有し、広角端状態から望遠端状態への変倍時に、各レンズ群間隔を変化させることで、変倍時の良好な収差補正をすることができる。また、広角端状態から望遠端状態への変倍時に、第１レンズ群と第２レンズ群の間隔を拡大し、第２レンズ群と第３レンズ群の間隔を縮小することで、４倍程度以上の変倍比を確保することができる。さらに、広角端状態から望遠端状態への変倍時に、第１レンズ群を物体側に移動させる構成とすることで、広角端状態でのレンズ全長の短縮と、第１レンズ群の有効径の縮小ができ、変倍光学系の小型化を図ることができる。
　また、本願の変倍光学系は、前記第３レンズ群の焦点距離をｆ３とし、望遠端状態における全系の焦点距離をｆｔとしたとき、以下の条件式（４）を満足するように構成されている。
（４）　０．２３＜ｆ３／ｆｔ＜０．３５
　上記条件式（４）は、変倍光学系の大型化の抑制と無限遠物点から近距離物点への合焦時の収差変動を抑制するために、望遠端状態における変倍光学系の焦点距離に対する第３レンズ群の適正な焦点距離を規定するものである。
　条件式（４）の上限値を上回ると、第３レンズ群の屈折力が小さくなり、広角端状態から望遠端状態への変倍や無限遠物点から近距離物点への合焦のための第３レンズ群の移動量が増大し、光学系が大型化してしまう。また、条件式（４）の上限値を上回ると、無限遠物点から近距離物点への合焦のための第３レンズ群の移動量が増大するため、望遠端状態での無限遠物点から近距離物点への合焦時の球面収差をはじめとする諸収差の変動が増大する。なお、条件式（４）の上限値を０．３２に設定することで、本願の効果をより確実なものとすることができる。また、条件式（４）の上限値を０．３１に設定することで、本願の効果を更に確実なものとすることができる。
　一方、条件式（４）の下限値を下回ると、第３レンズ群の屈折力が大きくなり、望遠端状態での無限遠物点から近距離物点への合焦時の球面収差の変化が増大する。なお、条件式（４）の下限値を０．２６に設定することで、本願の効果をより確実なものとすることができる。また、条件式（４）の下限値を０．２７に設定することで、本願の効果を更に確実なものとすることができる。
　また、本願の変倍光学系は、前記第２レンズ群の焦点距離をｆ２とし、前記第３レンズ群の焦点距離をｆ３としたとき、以下の条件式（５）を満足するように構成されている。
（５）　２．６０＜（－ｆ３）／ｆ２＜３．６０
　上記条件式（５）は、無限遠物点から近距離物点への合焦時の収差変動の抑制と諸収差の良好な補正に適した、第２レンズ群の焦点距離に対する第３レンズ群の適正な焦点距離を規定するものである。
　条件式（５）の上限値を上回ると、第２レンズ群の屈折力が大きくなり、球面収差をはじめとする諸収差を補正することが困難となる。また、第３レンズ群の移動量が大きくなるため、レンズ全長の大型化につながってしまう。なお、条件式（５）の上限値を３．４０に設定することで、本願の効果をより確実なものにすることができる。また、条件式（５）の上限値を３．２０に設定することで、本願の効果を更に確実なものにすることができる。
　一方、条件式（５）の下限値を下回ると、第３レンズ群の屈折力が大きくなり、無限遠物点から近距離物点への合焦時の収差変動が大きくなってしまう。なお、条件式（５）の下限値を２．８０に設定することで、本願の効果をより確実なものにすることができる。また、条件式（５）の下限値を２．９０に設定することで、本願の効果を更に確実なものにすることができる。
　以上の構成により、本願は合焦用レンズ群を小型軽量化することで、鏡筒を大型化することなく、高速で静粛性の高いオートフォーカスを実現している。さらに、以上の構成によって、本願は広角端状態から望遠端状態への変倍時の収差変動、ならびに無限遠物点から近距離物点への合焦時の収差変動を良好に抑えた変倍光学系を実現することができる。
　本願の変倍光学系は、広角端状態から望遠端状態への変倍時に、前記第４レンズ群と前記第５レンズ群が物体側に移動し、前記第３レンズ群と前記第４レンズ群の間隔が拡大し、前記第４レンズ群と前記第５レンズ群の間隔が縮小することが望ましい。
　この構成により、広角端状態から望遠端状態への変倍時の収差補正と、無限遠物点から近距離物点への合焦時の収差変動の抑制と、４倍程度以上の変倍比の確保を、より確実なものとすることができる。
　また本願の変倍光学系は、前記第３レンズ群が、光軸に沿って物体側から順に、両凸形状の正レンズと、物体側に凹面を向けた負メニスカスレンズとの接合レンズから構成されることが望ましい。
　この構成により、更に合焦用レンズ群が軽量化され、鏡筒を大型化することなく、更に高速で静粛性の高いオートフォーカスを実現することができる。また、前記第３レンズ群が貼り合せレンズであることにより、無限遠物点から近距離物点への合焦時の色収差変動を良好に補正することができる。
　本願の変倍光学系は、前記負メニスカスレンズの屈折率をｎＮとし、前記両凸形状の正レンズの屈折率をｎＰとしたとき、以下の条件式（６）を満足することが望ましい。 
（６）　０．１５＜ｎＮ－ｎＰ＜０．４５
　条件式（６）は、無限遠物点から近距離物点への合焦時の収差変動を抑制するために、第３レンズ群を構成する接合レンズの、両凸形状の正レンズと負メニスカスレンズの適切な屈折率差を規定するものである。
　条件式（６）の上限値を上回ると、接合面による球面収差補正が過大となってしまう。そのため、無限遠物点から近距離物点への合焦時の球面収差変動が大きくなり、収差補正が困難となる。なお、条件式（６）の上限値を０．３８に設定することで、本願の効果をより確実なものとすることができる。また、条件式（６）の上限値を０．３５に設定することで、本願の効果を更に確実なものとすることができる。
　一方、条件式（６）の下限値を下回ると、前記接合レンズの接合面による球面収差補正が不足してしまう。そのため、無限遠物点から近距離物点への合焦時の球面収差変動が大きくなり、収差補正が困難となる。なお、条件式（６）の下限値を０．２２に設定することで、本願の効果をより確実なものとすることができる。また、条件式（６）の下限値を０．２３に設定することで、本願の効果を更に確実なものとすることができる。
　本願の変倍光学系は、前記両凸形状の正レンズのアッベ数をνＰとし、前記負メニスカスレンズのアッベ数をνＮとしたとき、以下の条件式（７）を満足することが望ましい。
（７）　２５．００＜νＰ－νＮ＜４５．００
　条件式（７）は、第３レンズ群の良好な色収差補正を実現するため、第３レンズ群を構成する接合レンズの、両凸形状の正レンズと負メニスカスレンズのアッベ数の差を規定するものである。
　条件式（７）の上限値を上回ると、第３レンズ群の色収差補正が過大となってしまう。そのため、無限遠物点から近距離物点への合焦時の色収差変動が過大となる。なお、条件式（７）の上限値を４０．００に設定することで、本願の効果をより確実なものとすることができる。また、条件式（７）の上限値を３６．００に設定することで、本願の効果を更に確実なものとすることができる。
　一方、条件式（７）の下限値を下回ると、第３レンズ群の色収差補正が不足してしまう。そのため、無限遠物点から近距離物点への合焦時の色収差変動が過大となる。なお、条件式（７）の下限値を３０．００に設定することで、本願の効果をより確実なものとすることができる。また、条件式（７）の下限値を３２．００に設定することで、本願の効果を更に確実なものとすることができる。
　また本願の変倍光学系は、前記第１レンズ群の焦点距離をｆ１とし、広角端状態における全系の焦点距離をｆｗとしたとき、以下の条件式（８）を満足することが望ましい。 
（８）　３．５０＜ｆ１／ｆｗ＜５．３０
　条件式（８）は、広角端状態における全系の焦点距離に対する第１レンズ群の適正な焦点距離を規定するものである。条件式（８）を満足することにより、レンズ全長の小型化と、像面湾曲、歪曲収差、及び球面収差の良好な補正とを両立することができる。
　条件式（８）の下限値を下回ると、第１レンズ群の屈折力が大きくなり、球面収差をはじめとする諸収差を補正することが困難となる。なお、条件式（８）の下限値を３．９０に設定することで、本願の効果をより確実なものとすることができる。 また、条件式（８）の下限値を４．２０に設定することで、本願の効果を更に確実なものとすることができる。
　一方、条件式（８）の上限値を上回ると、第１レンズ群の屈折力が小さくなり、レンズ全長の小型化が困難となる。なお、条件式（８）の上限値を４．９０に設定することで、本願の効果をより確実なものとすることができる。また、条件式（８）の上限値を４．７０に設定することで、本願の効果を更に確実なものとすることができる。
　本願の変倍光学系は、第４レンズ群、第５レンズ群が広角端状態で略アフォーカルとなるような構造を持ち、広角端から望遠端への変倍時にレンズ群の間隔を縮小するよう変化させることによって、広角端から望遠端にわたって諸収差を更に良好に補正する構造とすることができる。本願の変倍光学系は、第４レンズ群の焦点距離をｆ４とし、第５レンズ群の焦点距離をｆ５としたとき、以下の条件式（９）を満足することが望ましい。 
（９）　２．００＜（－ｆ４）／ｆ５＜４．００
　条件式（９）は、第４レンズ群の焦点距離と第５レンズ群の焦点距離の適正な比率を規定するものである。本願の変倍光学系は、条件式（９）を満足することにより、像面湾曲、歪曲収差、及び球面収差の良好な補正を実現することができる。
　条件式（９）の下限値を下回ると、第４レンズ群の屈折力が第５レンズ群の屈折力に対して大きくなり、球面収差をはじめとする諸収差を補正することが困難となる。なお、条件式（９）の下限値を２．５０に設定することで、本願の効果をより確実なものとすることができる。また、条件式（９）の下限値を２．７０に設定することで、本願の効果を更に確実なものとすることができる。 
　一方、条件式（９）の上限値を上回ると、第４レンズ群の屈折力が第５レンズ群の屈折力に対して小さくなり、像面湾曲をはじめとする諸収差を補正することが困難となる。なお、条件式（９）の上限値を３．５０に設定することで、本願の効果をより確実なものとすることができる。また、条件式（９）の上限値を３．３０に設定することで、本願の効果を更に確実なものとすることができる。
　本願の変倍光学系は、広角端状態での前記第４レンズ群と前記第５レンズ群の間隔をＤ４５ｗとし、望遠端状態での前記第４レンズ群と前記第５レンズ群の間隔をＤ４５ｔとし、広角端状態における全系の焦点距離をｆｗとしたとき、以下の条件式（１０）を満足することが望ましい。
（１０）　０．１５＜（Ｄ４５ｗ－Ｄ４５ｔ）／ｆｗ＜０．４０
　条件式（１０）は、広角端状態における第４レンズ群と第５レンズ群の空気間隔と望遠端状態における第４レンズ群と第５レンズ群の空気間隔との差の適正な範囲を規定するものである。条件式（１０）を満足することにより、広角端から望遠端への変倍の際の像面湾曲の変化を抑え、レンズ全長を更に小型化することができる。
　条件式（１０）の下限値を下回ると、広角端状態における第４レンズ群と第５レンズ群の空気間隔と望遠端状態における第４レンズ群と第５レンズ群の空気間隔との差が小さくなり、広角端から望遠端への変倍の際の像面湾曲の変化を良好に補正することが困難となる。なお、条件式（１０）の下限値を０．２２に設定することで、本願の効果をより確実なものとすることができる。 また、条件式（１０）の下限値を０．２５に設定することで、本願の効果を更に確実なものとすることができる。
　一方、条件式（１０）の上限値を上回ると、広角端状態における第４レンズ群と第５レンズ群の空気間隔と望遠端状態における第４レンズ群と第５レンズ群の空気間隔との差が大きくなり、広角端状態でのレンズ全長が長くなる。なお、条件式（１０）の上限値を０．３３に設定することで、本願の効果をより確実なものとすることができる。また、条件式（１０）の上限値を０．３２に設定することで、本願の効果を更に確実なものとすることができる。 
　また本願の変倍光学系は、前記第３レンズ群の最も物体側の面が非球面であることが望ましい。この構成により、合焦用レンズ群の軽量化と無限遠物点から近距離物点への合焦時の収差変動の抑制とが両立でき、鏡筒を大型化することなく、更に高速で、更に静粛性の高いオートフォーカスを実現することができる。
　また本願の変倍光学系は、前記第４レンズ群の一部を光軸と直交する方向成分を含む方向へ移動させることによって、像ブレを補正することが望ましい。この構成により、像ブレ、すなわち、手ブレ等による結像位置変位を効果的に補正することができる。
　次に、上記実施形態に係る変倍光学系ＺＬを備えた光学装置であるカメラを図１６に基づいて説明する。このカメラ１は、撮影レンズ２として本実施形態に係る変倍光学系ＺＬを備えたレンズ交換式の所謂ミラーレスカメラである。本カメラ１において、不図示の物体（被写体）からの光は、撮影レンズ２で集光されて、不図示のＯＬＰＦ、即ち、光学ローパスフィルタを介して撮像部３の撮像面上に被写体像を形成する。そして、撮像部３に設けられた光電変換素子により被写体像が光電変換されて被写体の画像が生成される。この画像は、カメラ１に設けられたＥＶＦ４、即ち、電子ビューファインダに表示される。これにより撮影者は、ＥＶＦ４を介して被写体を観察することができる。
　また、撮影者によって不図示のレリーズボタンが押されると、撮像部３により光電変換された画像が不図示のメモリに記憶される。このようにして、撮影者は本カメラ１による被写体の撮影を行うことができる。なお、本実施形態では、ミラーレスカメラの例を説明したが、カメラ本体にクイックリターンミラーを有しファインダー光学系により被写体を観察する一眼レフタイプのカメラに本実施形態に係る変倍光学系ＺＬを搭載した場合でも、上記カメラ１と同様の効果を奏することができる。
　このように、本実施形態に係る光学装置は、上述した構成の変倍光学系ＺＬを備えることにより、鏡筒を大型化することなく高速なＡＦ、及び、ＡＦ時の静粛性を実現し、さらに、広角端状態から望遠端状態への変倍時、ならびに無限遠物体から近距離物体への合焦時の収差変動を良好に抑えた光学装置を実現することができる。
　なお、以下に記載の内容は、光学性能を損なわない範囲で適宜採用可能である。
　本実施形態では、５群構成の変倍光学系ＺＬを示したが、上記の構成条件等は、６群、７群等の他の群構成にも適用可能である。また、最も物体側にレンズまたはレンズ群を追加した構成や、最も像側にレンズまたはレンズ群を追加した構成でも構わない。また、レンズ群とは、変倍時に変化する空気間隔で分離された、少なくとも１枚のレンズを有する部分を示す。
　また、単独または複数のレンズ群、または部分レンズ群を光軸方向に移動させて、無限遠物体から近距離物体への合焦を行う合焦レンズ群としても良い。この場合、合焦レンズ群はオートフォーカスにも適用でき、オートフォーカス用の（超音波モーター等の）モーター駆動にも適している。特に、前述のように第３レンズ群Ｇ３を合焦レンズ群とするのが好ましい。
　また、レンズ群または部分レンズ群を光軸に垂直な方向の成分を持つように移動させ、または、光軸を含む面内方向に回転移動（揺動）させて、手ブレによって生じる像ブレを補正する防振レンズ群としてもよい。特に、前述のように後続レンズ群ＧＲの少なくとも一部を防振レンズ群とするのが好ましい。
　また、レンズ面は、球面または平面で形成されても、非球面で形成されても構わない。レンズ面が球面または平面の場合、レンズ加工及び組立調整が容易になり、加工及び組立調整の誤差による光学性能の劣化を妨げるので好ましい。また、像面がずれた場合でも描写性能の劣化が少ないので好ましい。レンズ面が非球面の場合、非球面は、研削加工による非球面、ガラスを型で非球面形状に形成したガラスモールド非球面、ガラスの表面に樹脂を非球面形状に形成した複合型非球面のいずれの非球面でも構わない。また、レンズ面は回折面としても良く、レンズを屈折率分布型レンズ（ＧＲＩＮレンズ）或いはプラスチックレンズとしても良い。
　開口絞りＳは、第３レンズ群Ｇ３の近傍に配置されるのが好ましいが、開口絞りとしての部材を設けずに、レンズの枠でその役割を代用しても良い。
　さらに、各レンズ面には、フレアやゴーストを軽減し高コントラストの高い光学性能を達成するために、広い波長域で高い透過率を有する反射防止膜を施しても良い。
　また、上記第１実施形態の変倍光学系ＺＬは、変倍比が５～１５倍程度である。
　以下、本願の第１実施形態に係る変倍光学系ＺＬの製造方法の概略を、図１７を参照して説明する。まず、ステップＳ１００として、各レンズを配置して第１～第４レンズ群Ｇ１～Ｇ４及び後続レンズ群ＧＲをそれぞれ準備する。また、ステップＳ２００として広角端状態から望遠端状態への変倍に際し、第１レンズ群Ｇ１と第２レンズ群Ｇ２との間隔が変化し、第２レンズ群Ｇ２と第３レンズ群Ｇ３との間隔が変化し、第３レンズ群Ｇ３と第４レンズ群Ｇ４との間隔が変化し、第４レンズ群Ｇ４と後続レンズ群ＧＲとの間隔が変化するように配置する。また、ステップＳ３００として、無限遠から近距離物体への合焦に際し、第３レンズ群Ｇ３が光軸に沿って移動するように配置する。さらにまた、ステップＳ４００として、各レンズ群Ｇ１～Ｇ４，ＧＲが、前述の条件式（１）を満足するように配置する。
　具体的には、本願の第１実施形態では、例えば図１に示すように、物体側から順に、物体側に凸面を向けた負メニスカスレンズＬ１１と両凸形状の正レンズＬ１２との接合正レンズ、及び、物体側に凸面を向けた正メニスカスレンズＬ１３を配置して第１レンズ群Ｇ１とし、物体側に凸面を向けた負メニスカスレンズの物体側の面にプラスチック樹脂で形成された非球面が設けられた負レンズＬ２１、両凹形状の負レンズＬ２２、両凸形状の正レンズＬ２３、及び、両凹形状の負レンズＬ２４を配置して第２レンズ群Ｇ２とし、物体側レンズ面が非球面形状である正レンズＬ３１と物体側に凹面を向けた負メニスカスレンズＬ３２との接合レンズを配置して第３レンズ群Ｇ３とし、物体側に凸面を向けた負メニスカスレンズＬ４１と両凸形状の正レンズＬ４２との接合正レンズを配置して第４レンズ群Ｇ４とし、物体側レンズ面が非球面形状である負レンズＬ５１と物体側に凸面を向けた正メニスカスレンズＬ５２との接合負レンズとからなる第５レンズ群Ｇ５、並びに、両凸形状の正レンズＬ６１、及び、両凸形状の正レンズＬ６２と物体側に凹面を向けた負メニスカスレンズＬ６３との接合正レンズからなる第６レンズ群を配置して後続レンズ群ＧＲとする。このように準備した各レンズ群を上述の手順で配置して変倍光学系ＺＬを製造する。
　以下、本願の第２実施形態に係る変倍光学系の製造方法の概略を図１８に基づいて説明する。
　図１８に示す本願の変倍光学系の製造方法は、光軸に沿って物体側から順に、正の屈折力を有する第１レンズ群と、負の屈折力を有する第２レンズ群と、正の屈折力を有する第３レンズ群と、負の屈折力を有する第４レンズ群と、正の屈折力を有する第５レンズ群と、を有する変倍光学系の製造方法であって、以下のステップＳ１００ないしＳ３００を含むものである。
　ステップＳ１００：広角端状態から望遠端状態への変倍時に、前記第１レンズ群が物体側に移動し、前記第１レンズ群と前記第２レンズ群の間隔が拡大し、前記第２レンズ群と前記第３レンズ群の間隔が縮小し、前記第３レンズ群と前記第４レンズ群の間隔が変化し、前記第４レンズ群と前記第５レンズ群の間隔が変化するように構成する。
　ステップＳ２００：無限遠物点から近距離物点への合焦時に、前記第３レンズ群が移動するように構成する。
　ステップＳ３００：前記第２レンズ群の焦点距離をｆ２とし、前記第３レンズ群の焦点距離をｆ３とし、望遠端状態における全系の焦点距離をｆｔとしたときに、以下の条件式（４）、（５）を満足するようにする。
（４）　０．２３＜ｆ３／ｆｔ＜０．３５
（５）　２．６０＜（－ｆ３）／ｆ２＜３．６０
　以上の製造方法によれば、合焦用レンズ群を小型軽量化することで、鏡筒を大型化することなく高速で静粛性の高いオートフォーカスを実現し、さらに、広角端状態から望遠端状態への変倍時の収差変動、ならびに無限遠物点から近距離物点への合焦時の収差変動を良好に抑え、良好な光学性能を実現する変倍光学系を製造することができる。
　以下、本願の各実施例を、図面に基づいて説明する。第１実施例及び第２実施例は上記第１実施形態に対応し、第３実施例、第４実施例及び第５実施例は上記第２実施形態に対応している。図１及び図４は、それぞれ、第１実施例、第２実施例に係る変倍光学系ＺＬ、即ち、変倍光学系ＺＬ１，変倍光学系ＺＬ２の構成及び屈折力配分を示す断面図である。また、これらの変倍光学系ＺＬ１，ＺＬ２の断面図の下部には、広角端状態Ｗから望遠端状態Ｔに変倍する際の各レンズ群Ｇ１～Ｇ４，レンズ群Ｇ５及びＧ６から成るＧＲの光軸に沿った移動方向が矢印で示されている。
　各実施例において、非球面は、光軸に垂直な方向の高さをｙとし、高さｙにおける各非球面の頂点の接平面から各非球面までの光軸に沿った距離、即ち、サグ量をＳ（ｙ）とし、基準球面の曲率半径、即ち、近軸曲率半径をｒとし、円錐定数をＫとし、ｎ次の非球面係数をＡnとしたとき、以下の式（ａ）で表される。なお、以降の実施例において、「Ｅ－ｎ」は「×１０-n」を示す。
（ａ）　　Ｓ（ｙ）＝（ｙ2／ｒ）／｛１＋（１－Ｋ×ｙ2／ｒ2）1/2｝
　　　　　　　　　　＋Ａ4×ｙ4＋Ａ6×ｙ6＋Ａ8×ｙ8＋Ａ10×ｙ10
　なお、各実施例において、２次の非球面係数Ａ2は０である。また、各実施例の表中において、非球面には面番号の右側に＊印を付している。
（第１実施例）
　図１は、第１実施例に係る変倍光学系ＺＬ１の構成を示す図である。この図１に示す変倍光学系ＺＬ１は、物体側から順に、正の屈折力を有する第１レンズ群Ｇ１と、負の屈折力を有する第２レンズ群Ｇ２と、開口絞りＳと、正の屈折力を有する第３レンズ群Ｇ３と、正の屈折力を有する第４レンズ群Ｇ４と、後続レンズ群ＧＲとから構成されている。また、後続レンズ群ＧＲは、物体側から順に、負の屈折力を有する第５レンズ群Ｇ５と、正の屈折力を有する第６レンズ群Ｇ６とから構成されている。
　この変倍光学系ＺＬ１において、第１レンズ群Ｇ１は、物体側から順に、物体側に凸面を向けた負メニスカスレンズＬ１１と両凸形状の正レンズＬ１２との接合正レンズ、及び、物体側に凸面を向けた正メニスカスレンズＬ１３から構成されている。また、第２レンズ群Ｇ２は、物体側から順に、物体側に凸面を向けた負メニスカスレンズの物体側の面にプラスチック樹脂で形成された非球面が設けられた負レンズＬ２１、両凹形状の負レンズＬ２２、両凸形状の正レンズＬ２３、及び、両凹形状の負レンズＬ２４から構成されている。また、第３レンズ群Ｇ３は、物体側から順に、物体側レンズ面が非球面形状である正レンズＬ３１と物体側に凹面を向けた負メニスカスレンズＬ３２との接合レンズから構成されている。また、第４レンズ群Ｇ４は、物体側から順に、物体側に凸面を向けた負メニスカスレンズＬ４１と両凸形状の正レンズＬ４２との接合正レンズから構成されている。また、第５レンズ群Ｇ５は、物体側から順に、物体側レンズ面が非球面形状である負レンズＬ５１と物体側に凸面を向けた正メニスカスレンズＬ５２との接合負レンズから構成されている。また、第６レンズ群Ｇ６は、物体側から順に、両凸形状の正レンズＬ６１、及び、両凸形状の正レンズＬ６２と物体側に凹面を向けた負メニスカスレンズＬ６３との接合正レンズから構成されている。
　この第１実施例に係る変倍光学系ＺＬ１は、広角端状態から望遠端状態への変倍に際し、第１レンズ群Ｇ１と第２レンズ群Ｇ２との空気間隔が増大し、第２レンズ群Ｇ２と第３レンズ群Ｇ３との空気間隔が減少し、第３レンズ群Ｇ３と第４レンズ群Ｇ４との空気間隔が増大し、第４レンズ群Ｇ４と第５レンズ群Ｇ５との空気間隔が増大し、第５レンズ群Ｇ５と第６レンズ群Ｇ６との空気間隔が減少するように、第１レンズ群Ｇ１から第６レンズ群Ｇ６の各レンズ群が物体方向へ移動する。なお、このとき、開口絞りＳは第４レンズ群Ｇ４と一体に、即ち、同じ移動量で移動する。
　また、この第１実施例に係る変倍光学系ＺＬ１は、合焦レンズ群である第３レンズ群Ｇ３を光軸に沿って像面方向へ移動させることにより、遠距離物体から近距離物体への合焦が行われる。
　また、この第１実施例に係る変倍光学系ＺＬ１は、第５レンズ群Ｇ５を光軸と直交する方向の成分を持つように移動させることによって、手ブレ等による結像位置の変位を補正する。
　以下の表１に、第１実施例に係る変倍光学系ＺＬ１の諸元の値を掲げる。この表１において、全体諸元におけるｆは全系の焦点距離、ＦＮＯはＦナンバー、２ωは画角、Ｙｍａｘは最大像高、及び、ＴＬは全長、ＯＰは物面、Ｉは像面をそれぞれ表している。ここで、全長ＴＬは、無限遠合焦時のレンズ面の第１面から像面Ｉまでの光軸上の距離を表している。Ｗは広角端状態、Ｍは中間焦点距離状態、Ｔは望遠端状態をそれぞれ示している。また、レンズデータにおける第１欄ｍは、光線の進行する方向に沿った物体側からのレンズ面の順序、即ち、面番号を、第２欄ｒは、各レンズ面の曲率半径を、第３欄ｄは、各光学面から次の光学面までの光軸上の距離、即ち、面間隔を、第４欄ｎｄ及び第５欄νｄは、ｄ線（波長λ＝５８７．６ｎｍ）に対する屈折率及びアッベ数を示している。また、曲率半径∞は平面を示し、空気の屈折率1.00000は省略してある。なお、表１に示す面番号１～２９は、図１に示す番号１～２９に対応している。また、レンズ群焦点距離は第１～第６レンズ群Ｇ１～Ｇ６の各々の始面ＳＴ、即ち、最も物体側のレンズ面の面番号と、焦点距離ｆを示している。
　ここで、以下の全ての諸元値において掲載されている焦点距離ｆ、曲率半径ｒ、面間隔ｄ、その他長さの単位は一般に「ｍｍ」が使われるが、光学系は、比例拡大または比例縮小しても同等の光学性能が得られるので、これに限られるものではない。また、これらの符号の説明及び諸元表の説明は第２実施例においても同様である。
（表１）第１実施例
［全体諸元］
変倍比＝7.44
　　　　　　　Ｗ　　　　　　　Ｍ　　　　　　Ｔ
ｆ　　　＝　 18.5　 ～　　　 69.5　　 ～　137.5
ＦＮＯ　＝　　3.37　～　　　　5.07　　～　　5.87
２ω　　＝　 78.10　～　　　 22.38　　～　 11.42
Ｙｍａｘ＝　 14.25　～　　　 14.25　　～　 14.25
ＴＬ　　＝　149.23　～　　　191.09　　～　211.23
 
［レンズデータ］
ｍ　　　　ｒ　　　　ｄ　　　 ｎｄ　　νｄ
ＯＰ　　　∞
1　　　198.0585　 2.000　 1.84666　 23.78
2　　　 71.0593　 8.436　 1.59319　 67.90
3　　 -281.2745　 0.100
4　　　 64.3516　 4.808　 1.81600　 46.62
5　　　209.7899　　d5
6*　　　91.7725　 0.150　 1.55389　 38.23
7　　　 87.5466　 1.200　 1.77250　 49.61
8　　　 13.5061　 5.769
9　　　-35.0552　 1.000　 1.81600　 46.62
10　　  42.8672　 0.839
11　　  31.6462　 5.245　 1.84666　 23.78
12　 　-26.4739　 0.392
13 　　-23.1802　 1.000　 1.88300　 40.76
14 　　937.7494　　d14
15　　　　∞　　　 d15　　　　　　　　　　　開口絞りＳ
16*　　 28.1133　 5.000　 1.48749　 70.40
17　　 -30.8336　 1.000　 1.84666　 23.78
18　　 -46.1545　　d18
19　　  34.2511　 1.000　 2.00069　 25.45
20　　  23.7294　 5.400　 1.49782　 82.51
21　　 -34.5514　　d21
22*　  -77.1085　 1.400　 1.77250　 49.61
23　 　 17.7029　 2.768　 1.84666　 23.78
24 　　 31.2636　　d24
25 　　182.8242　 3.970　 1.57221　 46.67
26 　　-34.4813　 0.100
27 　　 37.3517　 6.951　 1.48749　 70.40
28　　 -21.1812　 1.300　 1.90265　 35.70
29　　-119.3320　　BF
Ｉ　　　　∞
 
［レンズ群焦点距離］
　　　　ＳＴ　　　　ｆ
Ｇ１　　　1　　　 85.560
Ｇ２　　　6　　　-13.001
Ｇ３　　 16　　　 42.405
Ｇ４　　 19　　　 45.251
Ｇ５　　 22　　　-30.006
Ｇ６　　 25　　　 44.754
 
　この第１実施例に係る変倍光学系ＺＬ１において、第６面、第１６面及び第２２面は非球面形状に形成されている。次の表２に、非球面のデータ、すなわち円錐定数Ｋ及び各非球面定数Ａ4～Ａ10の値を示す。ｍは、光線の進行する方向に沿った物体側からのレンズ面の順序（面番号）を示す。
（表２）
［非球面データ］
ｍ　　　Ｋ　 　　　Ａ4　　　　　 Ａ6　　　　　 Ａ8　　　　　 Ａ10
6　　 11.2598　 6.09566E-06　-4.17845E-08　 1.53230E-10　-3.43299E-13
16　　-0.5485　-1.67764E-05　 1.74753E-08　-1.42820E-10　 0.00000E+00
22　   0.6725　 8.48847E-06　-1.22182E-08　 1.81567E-10　 0.00000E+00
 
　この第１実施例に係る変倍光学系ＺＬ１において、第１レンズ群Ｇ１と第２レンズ群Ｇ２との軸上空気間隔ｄ５、第２レンズ群Ｇ２と開口絞りＳとの軸上空気間隔ｄ１４、開口絞りＳと第３レンズ群Ｇ３との軸上空気間隔ｄ１５、第３レンズ群Ｇ３と第４レンズ群Ｇ４との軸上空気間隔ｄ１８、第４レンズ群Ｇ４と第５レンズ群Ｇ５との軸上空気間隔ｄ２１、第５レンズ群Ｇ５と第６レンズ群Ｇ６との軸上空気間隔ｄ２４、及び、バックフォーカスＢＦは、上述したように、変倍に際して変化する。次の表３に無限遠合焦時及び近距離合焦時のそれぞれにおける広角端状態Ｗ、中間焦点距離状態Ｍ、及び、望遠端状態Ｔの各焦点距離における可変間隔及びバックフォーカスＢＦの値を示す。なお、バックフォーカスＢＦは、最も像側のレンズ面（図１における第２９面）から像面Ｉまでの光軸上の距離を示している。この説明は第２実施例においても同様である。
（表３）
［可変間隔データ］
　　　　　　無限遠合焦状態　　　　　　　　　近距離合焦状態
　　　 　Ｗ　 　　Ｍ　　 　Ｔ　　　  　　Ｗ　　　Ｍ　 　　Ｔ
ｆ　　　18.5　　 69.5　　137.5　　　　 18.5　　 69.5　　137.5
ｄ５　　 1.500　 28.095　 44.228　　　　1.500　 28.095　 44.228
ｄ１４　21.923　　5.441　　3.000　　　 21.923　　5.441　　3.000
ｄ１５　 6.423　　4.512　　2.000　　　　6.862　　4.833　　2.504
ｄ１８　 3.063　　4.974　　7.486　　　　2.624　　4.653　　6.982
ｄ２１　 2.500　　6.346　　7.564　　　　2.500　　6.346　　7.564
ｄ２４　10.064　　6.218　　5.000　　　 10.064　　6.218　　5.000
ＢＦ　　38.02　　69.76　　76.21　　　　38.02　　69.76　　76.21
 
　次の表４に、この第１実施例に係る変倍光学系ＺＬ１における各条件式対応値を示す。なお、この表４において、ｆ１は第１レンズ群Ｇ１の焦点距離を、ｆ２は第２レンズ群Ｇ２の焦点距離を、ｆ３は第３レンズ群Ｇ３の焦点距離を、ｆ４は第４レンズ群Ｇ４の焦点距離を、ｆｗはこの変倍光学系ＺＬ１の広角端状態における全系の焦点距離を、それぞれ表している。以上の符号の説明は第２実施例においても同様である。
（表４）
［条件対応値］
（１）ｆ３／ｆ４　　　＝ 0.937
（２）（－ｆ２）／ｆ１＝ 0.152
（３）ｆ１／ｆｗ　　　＝ 4.627
 
　このように、この第１実施例に係る変倍光学系ＺＬ１は、上記条件式（１）～（３）を全て満足している。
　この第１実施例に係る変倍光学系ＺＬ１の、広角端状態、中間焦点距離状態、望遠端状態における無限遠合焦時の諸収差図を図２に示し、広角端状態、中間焦点距離状態、望遠端状態における近距離合焦時の諸収差図を図３に示す。各収差図において、ＦＮＯはＦナンバー、ＮＡは開口数、Ｙは像高をそれぞれ示す。なお、球面収差図では最大口径に対応するＦナンバーまたは開口数の値を示し、非点収差図及び歪曲収差図では像高の最大値をそれぞれ示し、コマ収差図では各像高の値を示す。ｄはｄ線（λ＝５８７．６ｎｍ）、ｇはｇ線（λ＝４３５．８ｎｍ）をそれぞれ示す。非点収差図において、実線はサジタル像面、破線はメリディオナル像面をそれぞれ示す。また、以下に示す第２実施例の収差図においても、本実施例と同様の符号を用いる。これらの各収差図より、この第１実施例に係る変倍光学系ＺＬ１は、広角端状態から望遠端状態にわたって諸収差を良好に補正し優れた結像性能を有しており、さらに近距離合焦時にも優れた結像性能を有していることがわかる。
（第２実施例）
　図４は、第２実施例に係る変倍光学系ＺＬ２の構成を示す図である。この図４に示す変倍光学系ＺＬ２は、物体側から順に、正の屈折力を有する第１レンズ群Ｇ１と、負の屈折力を有する第２レンズ群Ｇ２と、開口絞りＳと、正の屈折力を有する第３レンズ群Ｇ３と、正の屈折力を有する第４レンズ群Ｇ４と、後続レンズ群ＧＲとから構成されている。また、後続レンズ群ＧＲは、物体側から順に、負の屈折力を有する第５レンズ群Ｇ５と、正の屈折力を有する第６レンズ群Ｇ６とから構成されている。
　この変倍光学系ＺＬ２において、第１レンズ群Ｇ１は、物体側から順に、物体側に凸面を向けた負メニスカスレンズＬ１１と両凸形状の正レンズＬ１２との接合正レンズ、及び、物体側に凸面を向けた正メニスカスレンズＬ１３から構成されている。また、第２レンズ群Ｇ２は、物体側から順に、物体側に凸面を向けた負メニスカスレンズの物体側の面にプラスチック樹脂で形成された非球面が設けられた負レンズＬ２１、両凹形状の負レンズＬ２２、両凸形状の正レンズＬ２３、及び、両凹形状の負レンズＬ２４から構成されている。また、第３レンズ群Ｇ３は、物体側レンズ面が非球面形状である正レンズＬ３１で構成されている。また、第４レンズ群Ｇ４は、物体側から順に、物体側に凸面を向けた負メニスカスレンズＬ４１と両凸形状の正レンズＬ４２との接合正レンズで構成されている。また、第５レンズ群Ｇ５は、物体側から順に、物体側レンズ面が非球面形状である負レンズＬ５１と物体側に凸面を向けた正メニスカスレンズＬ５２との接合負レンズで構成されている。また、第６レンズ群Ｇ６は、物体側から順に、両凸形状の正レンズＬ６１、及び、両凸形状の正レンズＬ６２と物体側に凹面を向けた負メニスカスレンズＬ６３との接合正レンズで構成されている。
　この第２実施例に係る変倍光学系ＺＬ２は、広角端状態から望遠端状態への変倍に際し、第１レンズ群Ｇ１と第２レンズ群Ｇ２との空気間隔が増大し、第２レンズ群Ｇ２と第３レンズ群Ｇ３との空気間隔が減少し、第３レンズ群Ｇ３と第４レンズ群Ｇ４との空気間隔が増大し、第４レンズ群Ｇ４と第５レンズ群Ｇ５との空気間隔が増大し、第５レンズ群Ｇ５と第６レンズ群Ｇ６との空気間隔が減少するように、第１レンズ群Ｇ１から第６レンズ群Ｇ６の各レンズ群が物体方向へ移動する。なお、このとき、開口絞りＳは第４レンズ群Ｇ４一体に（同じ移動量で）移動する。
　また、この第２実施例に係る変倍光学系ＺＬ２は、合焦レンズ群である第３レンズ群Ｇ３を光軸に沿って像面方向へ移動させることにより、遠距離物体から近距離物体への合焦が行われる。
　また、この第２実施例に係る変倍光学系ＺＬ２は、第５レンズ群Ｇ５を光軸と直交する方向の成分を持つように移動させることによって、手ブレ等による結像位置の変位を補正する。
　以下の表５に、第２実施例に係る変倍光学系ＺＬ２の諸元の値を掲げる。なお、表５に示す面番号１～２８は、図４に示す番号１～２８に対応している。
（表５）第２実施例
［全体諸元］
変倍比＝7.41
　　　　　　　Ｗ　　　　　　　Ｍ　　　　　　Ｔ
ｆ　　　＝　 18.5　 ～　　　 70.1　　 ～　137.2
ＦＮＯ　＝　　3.45　～　　　　5.13　　～　　5.89
２ω　　＝　 78.06　～　　　 22.18　　～　 11.50
Ｙｍａｘ＝　 14.25　～　　　 14.25　　～　 14.25
ＴＬ　　＝　150.24　～　　　192.79　　～　211.18
 
［レンズデータ］
ｍ　　　　ｒ　　　　ｄ　　　 ｎｄ　　νｄ
ＯＰ　　　∞
1　　　164.7224　 2.000　 1.84666　 23.78
2　　　 69.2610　 9.569　 1.49782　 82.51
3　　 -215.6328　 0.100
4　　　 59.9128　 5.133　 1.77250　 49.61
5　　　210.3577　　d5
6*　　 151.4197　 0.150　 1.55389　 38.23
7　　　141.4818　 1.200　 1.77250　 49.61
8　　　 13.4456　 5.852
9　　　-46.9540　 1.000　 1.81600　 46.62
10　 　 50.1225　 0.500
11　 　 27.2349　 5.330　 1.84666　 23.78
12　 　-29.7129　 0.313
13　 　-26.7614　 1.000 　1.88300　 40.76
14　 　 69.1420　　d14
15　　　　∞　　　　d15　　　　　　　　　　　開口絞りＳ
16* 　　28.2763　 4.500　 1.49782　 82.51
17　 　-63.7625　　d17
18　 　 41.6479　 1.000　 1.84666　 23.78
19　 　 25.3852　 6.300　 1.48749　 70.40
20　 　-26.7000　　d20
21*　  -67.5835　 1.400　 1.77250　 49.61
22　　  18.4411　 2.600　 1.85026　 32.35
23　　  30.5414　　d23
24　　 126.3398　 3.816　 1.54282　 48.67
25 　　-47.7988　 0.100
26 　　 42.8945　 7.746　 1.48749　 70.40
27 　　-20.5949　 1.300　 1.90265　 35.70
28 　　-57.7623　　BF
Ｉ　　　∞
 
［レンズ群焦点距離］
　　　　ＳＴ　　　　ｆ
Ｇ１　　　1　　　 85.126
Ｇ２　　　6　　　-12.427
Ｇ３　　 16　　　 40.000
Ｇ４　　 18　　　 41.836
Ｇ５　　 21　　　-28.132
Ｇ６　　 24　　　 43.839
 
　この第２実施例に係る変倍光学系ＺＬ２において、第６面、第１６面及び第２１面は非球面形状に形成されている。次の表６に、非球面のデータ、すなわち円錐定数Ｋ及び各非球面定数Ａ4～Ａ10の値を示す。ｍは、光線の進行する方向に沿った物体側からのレンズ面の順序、即ち、面番号を示す。
（表６）
［非球面データ］
ｍ　　Ｋ　　　　Ａ4　　　　　 Ａ6　　　　　 Ａ8　　　　　 Ａ10
 6　 3.5648　 8.42661E-06　-5.67193E-08　 2.35593E-10　-4.71958E-13
16　-0.6804　-2.20261E-05　 1.26254E-08　-2.16161E-10　 0.00000E+00
21　 1.4368　 7.94766E-06　 4.75605E-09　 1.24853E-10　 0.00000E+00
 
　この第２実施例に係る変倍光学系ＺＬ２において、第１レンズ群Ｇ１と第２レンズ群Ｇ２との軸上空気間隔ｄ５、第２レンズ群Ｇ２と開口絞りＳとの軸上空気間隔ｄ１４、開口絞りＳと第３レンズ群Ｇ３との軸上空気間隔ｄ１５、第３レンズ群Ｇ３と第４レンズ群Ｇ４との軸上空気間隔ｄ１７、第４レンズ群Ｇ４と第５レンズ群Ｇ５との軸上空気間隔ｄ２０、第５レンズ群Ｇ５と第６レンズ群Ｇ６との軸上空気間隔ｄ２３、及び、バックフォーカスＢＦは、上述したように、変倍に際して変化する。次の表７に無限遠合焦時及び近距離合焦時のそれぞれにおける広角端状態Ｗ、中間焦点距離状態Ｍ、及び、望遠端状態Ｔの各焦点距離における可変間隔及びバックフォーカスＢＦの値を示す。
（表７）
［可変間隔データ］
　　　　　　無限遠合焦状態　　　　　　　　　近距離合焦状態
　　　 　Ｗ　　　　Ｍ　　 　Ｔ　　　　　Ｗ　　　　Ｍ　　　Ｔ
ｆ　　　18.5　　 70.1　　137.2　　　　 18.5　 　70.1　　137.2
ｄ５　　 1.500　 29.460　 43.956　　　　1.500　 29.460　 43.956
ｄ１４　21.129　　6.175　　3.000　　　 21.129　　6.175　　3.000
ｄ１５　 5.970　　3.536　　2.000　　　　6.367　　3.851　　2.459
ｄ１７　 3.062　　5.497　　7.033　　　　2.665　　5.182　　6.573
ｄ２０　 2.500　　6.941　　8.730　　　　2.500　　6.941　　8.730
ｄ２３　11.230　　6.789　　5.000　　　 11.230　　6.789　　5.000
ＢＦ　　38.02　　67.56　　74.63　　　　38.02　　67.56　　74.63
 
　次の表８に、この第２実施例に係る変倍光学系ＺＬ２における各条件式対応値を示す。
（表８）
［条件対応値］
（１）ｆ３／ｆ４　　　＝ 0.956
（２）（－ｆ２）／ｆ１＝ 0.146
（３）ｆ１／ｆｗ　　　＝ 4.602
 
　このように、この第２実施例に係る変倍光学系ＺＬ２は、上記条件式（１）～（３）を全て満足している。
　この第２実施例に係る変倍光学系ＺＬ２の、広角端状態、中間焦点距離状態、望遠端状態における無限遠合焦時の諸収差図を図５に示し、広角端状態、中間焦点距離状態、望遠端状態における近距離合焦時の諸収差図を図６に示す。これらの各収差図より、この第２実施例に係る変倍光学系ＺＬ２は、広角端状態から望遠端状態にわたって諸収差を良好に補正し優れた結像性能を有しており、さらに近距離合焦時にも優れた結像性能を有していることがわかる。
　以下、上記第２実施形態に対応する本願の第３ないし第５実施例に係る変倍光学系を添付図面に基づいて説明する。
（第３実施例）
　図７は、本願の第３実施例に係る変倍光学系のレンズ構成を示す図である。
　本第３実施例に係る変倍光学系は、光軸に沿って物体側から順に、正の屈折力を有する第１レンズ群Ｇ１と、負の屈折力を有する第２レンズ群Ｇ２と、開口絞りＳと、正の屈折力を有する第３レンズ群Ｇ３と、負の屈折力を有する第４レンズ群Ｇ４と、正の屈折力を有する第５レンズ群Ｇ５とから構成されている。
　第１レンズ群Ｇ１は、光軸に沿って物体側から順に、物体側に凸面を向けた負メニスカスレンズＬ１１と両凸形状の正レンズＬ１２との接合正レンズと、物体側に凸面を向けた正メニスカスレンズＬ１３とからなる。 
　第２レンズ群Ｇ２は、光軸に沿って物体側から順に、物体側に凸面を向けた負メニスカスレンズＬ２１と、両凹形状の負レンズＬ２２と、両凸形状の正レンズＬ２３と、物体側に凹面を向けた負メニスカスレンズＬ２４とからなる。第２レンズ群Ｇ２の負メニスカスレンズＬ２１は、物体側レンズ面に非球面形状の薄いプラスチック樹脂層を備えている。
　第３レンズ群Ｇ３は、両凸形状の正レンズＬ３１と物体側に凹面を向けた負メニスカスレンズＬ３２との接合正レンズからなる。第３レンズ群Ｇ３の正レンズＬ３１は、物体側レンズ面が非球面形状である。
　第４レンズ群Ｇ４は、光軸に沿って物体側から順に、物体側に凸面を向けた負メニスカスレンズＬ４１と両凸形状の正レンズＬ４２との接合正レンズと、両凹形状の負レンズＬ４３と物体側に凸面を向けた正メニスカスレンズＬ４４との接合負レンズとからなる。第４レンズ群Ｇ４の負レンズＬ４３は、物体側レンズ面が非球面形状である。
　第５レンズ群Ｇ５は、光軸に沿って物体側から順に、両凸形状の正レンズＬ５１と、両凸形状の正レンズＬ５２と物体側に凹面を向けた負メニスカスレンズＬ５３との接合正レンズとからなる。
　本実施例に係る変倍光学系では、広角端状態から望遠端状態への変倍時に、第１レンズ群Ｇ１と第２レンズ群Ｇ２の空気間隔が増大し、第２レンズ群Ｇ２と第３レンズ群Ｇ３の空気間隔が減少し、第３レンズ群Ｇ３と第４レンズ群Ｇ４の空気間隔が増大し、第４レンズ群Ｇ４と第５レンズ群Ｇ５の空気間隔が減少するように、第１レンズ群Ｇ１から第５レンズ群Ｇ５の各レンズ群が物体側へ移動する。なお、このとき、開口絞りＳは第４レンズ群Ｇ４とともに移動する。
　本実施例に係る変倍光学系では、第３レンズ群Ｇ３を像面側へ移動させることにより、無限遠物点から近距離物点への合焦が行われる。
　本実施例に係る変倍光学系では、第４レンズ群Ｇ４中の負レンズＬ４３と正メニスカスレンズＬ４４との接合負レンズを光軸と直交する方向成分を含む方向へ移動させることによって、手ブレ等による結像位置変位を補正する。
　以下の表９に、本実施例に係る変倍光学系の諸元の値を掲げる。 
　［面データ]において、「ｍ」は光軸に沿って物体側から数えたレンズ面の順番を、「ｒ」は曲率半径を、「ｄ」は間隔、即ち、ｎを整数としたときに第ｎ面と第ｎ＋１面との間隔を、「ｎｄ」はｄ線（波長λ＝５８７．６ｎｍ）に対する屈折率を、「νｄ」はｄ線（波長λ＝５８７．６ｎｍ）に対するアッベ数をそれぞれ示している。また、「ＯＰ」は物体面を、「可変」は可変の面間隔、「絞り」は開口絞りＳを、「ＢＦ」はバックフォーカスを、「I」は像面をそれぞれ示している。なお、曲率半径「ｒ」において「∞」は平面を示し、空気の屈折率ｎｄ＝1.00000の記載は省略している。 また、非球面には面番号に「＊」を付して曲率半径ｒの欄には近軸曲率半径を示している。
　［非球面データ］には、［面データ］に示した非球面について、その形状を次式で表した場合の非球面係数及び円錐定数を示す。
　ｘ＝（ｈ２／ｒ）／［１＋｛１－κ（ｈ／ｒ）２｝１／２］ 
　　　＋Ａ４ｈ４＋Ａ６ｈ６＋Ａ８ｈ８＋Ａ１０ｈ１０
　ここで、「ｘ」は光軸から垂直方向の高さｈにおける各非球面の頂点の接平面から光軸方向に沿った距離、即ち、サグ量、「κ」は円錐定数、「Ａ４」,「Ａ６」,「Ａ８」,「Ａ１０」は非球面係数、「ｒ」は基準球面の曲率半径、即ち、近軸曲率半径とする。また、ｎを整数として、「E－n」は「×10-n」を示し、例えば「1.234E-05」は「1.234×10-5」を示す。 
　［各種データ］において、「ｆ」は焦点距離を、「ＦＮＯ」はＦナンバーを、「２ω」は単位を「°」とする画角を、「Ｙｍａｘ」は最大像高を、「ＴＬ」は光学系全長、即ち、レンズ面の第１面から像面Ｉまでの光軸上の距離を、「ＢＦ」はバックフォーカスを、それぞれ示している。
　［可変間隔データ］において、「ｄｎ」は第ｎ面と第ｎ＋１面の可変の面間隔を示している。
　なお、［各種データ］及び［可変間隔データ］において、「Ｗ」は広角端状態、「Ｍ」は中間焦点距離状態、「Ｔ」は望遠端状態、「無限遠」は無限遠物点への合焦時、「近距離」は近距離物点への合焦時をそれぞれ示す。 
　［レンズ群データ］には、各レンズ群の始面ＳＴと焦点距離ｆを示している。
　［条件式対応値］には、本実施例に係る変倍光学系の各条件式の対応値を示している。
　ここで、表９に掲載されている焦点距離ｆ、曲率半径ｒ、面間隔、その他長さの単位は一般に「ｍｍ」が使われる。しかしながら光学系は、比例拡大又は比例縮小しても同等の光学性能が得られるため、これに限られるものではない。 
　なお、以上に述べた表９の符号は、後述する第４、第５実施例の表においても同様に用いるものとする。
［表９］
　[面データ] 
  m          ｒ       ｄ       ｎｄ     νｄ 
ＯＰ         ∞ 
　1      168.3247   2.000    1.84666    23.78
　2       63.5937   8.546    1.59319    67.90
　3     -343.9262   0.100
　4       61.2261   5.226    1.81600    46.62
　5      223.1789    d5
 
  6*     222.2854   0.150    1.55389    38.23 
　7      153.3735   1.200    1.77250    49.61
　8       12.7983   5.804
　9      -34.0102   1.000    1.81600    46.62
　10      60.7684   0.500
　11      30.1743   5.169    1.84666    23.78
　12     -28.1317   0.447
　13     -23.6928   1.000    1.88300    40.76
　14   -1288.8278    d14
 
  15(絞り)   ∞      d15
 
  16*     25.5131   5.026    1.52144    67.00 
　17     -31.6553   1.000    1.85026    32.35
　18     -55.3019    d18
 
　19      40.3899   1.000    2.00069    25.45
　20      25.8165   5.400    1.49782    82.51
　21     -29.3499   2.500
  22*    -73.6144   1.400    1.77250    49.61 
　23      19.1936   2.600    1.84666    23.78
　24      33.2373    d24
 
　25     178.7403   3.089    1.65311    47.08
　26     -69.5056   0.100
　27      48.3544   7.163    1.48749    70.40
　28     -18.2461   1.300    1.90265    35.70
　29     -44.2532   ＢＦ
  Ｉ         ∞ 
 
［非球面データ］
第６面 
κ   ＝  11.2598
Ａ4  ＝   1.24040E-05
Ａ6  ＝  -3.23075E-08
Ａ8  ＝   7.25627E-11
Ａ10 ＝  -1.73701E-13
第１６面
κ   ＝  -0.2264
Ａ4  ＝  -1.61628E-05
Ａ6  ＝  -4.70348E-09
Ａ8  ＝  -4.64530E-11
Ａ10 ＝   0.00000E+00
第２２面
κ   ＝   0.6725
Ａ4  ＝   5.63011E-06
Ａ6  ＝   2.27657E-08
Ａ8  ＝  -2.38116E-11
Ａ10 ＝   0.00000E+00
 
［各種データ］ 
変倍比      7.46
             Ｗ       Ｍ       Ｔ 
ｆ         18.5     69.9    138.0 
ＦＮＯ      3.43     5.19     5.89
２ω       77.98    22.24    11.42
Ｙｍａｘ   14.25    14.25    14.25 
ＴＬ      143.38   186.38   204.92 
ＢＦ       38.08    73.94    83.31 
 
［可変間隔データ］
                無限遠合焦状態　　　　　　　　近距離合焦状態
             Ｗ       Ｍ       Ｔ           Ｗ       Ｍ       Ｔ 
d5          1.500   28.127   41.786        1.500   28.127   41.786 
d14        21.548    6.770    3.000       21.548    6.770    3.000
d15         7.138    3.763    2.000        7.619    4.135    2.572 
d18         2.962    6.338    8.101        2.481    5.966    7.529
d24        10.431    5.722    5.000       10.431    5.722    5.000 
 
［レンズ群データ］ 
　       ＳＴ         ｆ 
Ｇ１       1        80.001 
Ｇ２       6       -12.957 
Ｇ３      16        40.001 
Ｇ４      19      -152.169
Ｇ５      25        47.918
 
［条件式対応値］ 
（４）  ｆ３／ｆｔ ＝ 0.290
（５） （－ｆ３）／ｆ２＝ 3.087
（６）　ｎＮ－ｎＰ ＝ 0.329
（７）　νＰ－νＮ ＝ 34.65
（８）　ｆ１／ｆｗ ＝ 4.319
（９）（－ｆ４）／ｆ５ = 3.176
（１０）（Ｄ４５ｗ－Ｄ４５ｔ）／ｆｗ ＝ 0.293
 
　図８Ａ、図８Ｂ、及び図８Ｃはそれぞれ、第３実施例に係る変倍光学系の広角端状態、中間焦点距離状態、望遠端状態における無限遠合焦時の諸収差図である。 
　図９Ａ、図９Ｂ、及び図９Ｃはそれぞれ、第３実施例に係る変倍光学系の広角端状態、中間焦点距離状態、望遠端状態における近距離合焦時の諸収差図である。  
　図８Ａ、８Ｂ、８Ｃ、図９Ａ、９Ｂ、９Ｃの各収差図において、「ＦＮＯ」はＦナンバー、「ＮＡ」は開口数、「Ｙ」は像高をそれぞれ示す。なお、球面収差図では最大口径に対応するＦナンバーまたは開口数の値を示し、非点収差図及び歪曲収差図では像高の最大値をそれぞれ示し、コマ収差図では各像高の値を示す。ｄはｄ線（λ＝５８７．６ｎｍ）、ｇはｇ線（λ＝４３５．８ｎｍ）をそれぞれ示す。非点収差図において、実線はサジタル像面、破線はメリディオナル像面をそれぞれ示す。なお、以下に示す各実施例の収差図においても、本実施例と同様の符号を用いる。 
　各諸収差図より、本実施例に係る変倍光学系は、広角端状態から望遠端状態にわたって諸収差を良好に補正し優れた結像性能を有しており、さらに近距離合焦時にも優れた結像性能を有していることがわかる。
（第４実施例）
　図１０は、本願の第４実施例に係る変倍光学系のレンズ構成を示す断面図である。
　本第４実施例に係る変倍光学系は、光軸に沿って物体側から順に、正の屈折力を有する第１レンズ群Ｇ１と、負の屈折力を有する第２レンズ群Ｇ２と、開口絞りＳと、正の屈折力を有する第３レンズ群Ｇ３と、負の屈折力を有する第４レンズ群Ｇ４と、正の屈折力を有する第５レンズ群Ｇ５とから構成されている。
　第１レンズ群Ｇ１は、光軸に沿って物体側から順に、物体側に凸面を向けた負メニスカスレンズＬ１１と両凸形状の正レンズＬ１２との接合正レンズと、物体側に凸面を向けた正メニスカスレンズＬ１３とからなる。 
　第２レンズ群Ｇ２は、光軸に沿って物体側から順に、物体側に凸面を向けた負メニスカスレンズＬ２１と、両凹形状の負レンズＬ２２と、両凸形状の正レンズＬ２３と、物体側に凹面を向けた負メニスカスレンズＬ２４とからなる。
　第３レンズ群Ｇ３は、両凸形状の正レンズＬ３１と物体側に凹面を向けた負メニスカスレンズＬ３２との接合正レンズからなる。第３レンズ群Ｇ３の正レンズＬ３１は、物体側レンズ面が非球面形状である。
　第４レンズ群Ｇ４は、光軸に沿って物体側から順に、両凸形状の正レンズＬ４１と、両凹形状の負レンズＬ４２と物体側に凸面を向けた正メニスカスレンズＬ４３との接合負レンズとからなる。第４レンズ群Ｇ４の負レンズＬ４２は、物体側レンズ面が非球面形状である。
　本第４実施例に係る変倍光学系では、広角端状態から望遠端状態への変倍時に、第１レンズ群Ｇ１と第２レンズ群Ｇ２の空気間隔が増大し、第２レンズ群Ｇ２と第３レンズ群Ｇ３の空気間隔が減少し、第３レンズ群Ｇ３と第４レンズ群Ｇ４の空気間隔が増大し、第４レンズ群Ｇ４と第５レンズ群Ｇ５の空気間隔が減少するように、第１レンズ群Ｇ１から第５レンズ群Ｇ５の各レンズ群が物体側へ移動する。なお、このとき、開口絞りＳは第４レンズ群Ｇ４とともに移動する。
　また本実施例に係る変倍光学系では、第３レンズ群Ｇ３を像面側へ移動させることにより、無限遠物点から近距離物点への合焦が行われる。
　また本実施例に係る変倍光学系では、第４レンズ群Ｇ４中の負レンズＬ４２と正メニスカスレンズＬ４３の接合負レンズを光軸と直交する方向成分を含む方向へ移動させることによって、手ブレ等による結像位置変位を補正する。
　以下の表１０に、本第４実施例にかかる変倍光学系の諸元の値を掲げる。
［表１０］
［面データ］
  m         ｒ       ｄ       ｎｄ     νｄ 
ＯＰ         ∞ 
  1      162.9959   2.000    1.84666    23.78
  2       64.5555   8.419    1.59319    67.90
  3     -306.7473   0.100
  4       62.8075   5.118    1.81600    46.62
  5      218.0207    d5
 
  6*     189.4081   0.150    1.55389    38.23
  7      165.1712   1.200    1.81600    46.59
  8       13.5444   5.538
  9      -34.1114   1.000    1.81600    46.62
 10       58.5413   0.562
 11       31.5714   5.179    1.84666    23.78
 12      -27.5725   0.342
 13      -24.7465   1.000    1.88300    40.76
 14    -1085.5444    d14
 
 15(絞り)    ∞      d15
 
 16*      27.7563   5.587    1.56973    66.58 
 17      -20.8159   1.000    1.85026    32.35
 18      -46.2372    d18
 
 19       91.8595   4.279    1.49782    82.51
 20      -30.3088   2.646
 21*     -84.0769   1.400    1.82199    43.16
 22       22.4074   2.600    1.84666    23.78
 23       36.4556    d23
 
 24      211.1920   3.515    1.57737    66.30
 25      -45.7168   0.100
 26       49.0134   7.154    1.54032    53.56
 27      -18.5326   1.300    1.90265    35.70
 28      -67.8485   ＢＦ
 Ｉ          ∞ 
 
［非球面データ］
第６面 
κ   ＝  11.2598
Ａ4  ＝   8.34883E-06
Ａ6  ＝  -3.33818E-08
Ａ8  ＝   1.28598E-10
Ａ10 ＝  -3.80577E-13
第１６面
κ   ＝   0.0714
Ａ4  ＝  -1.41128E-05
Ａ6  ＝  -1.42043E-08
Ａ8  ＝   4.71168E-13
Ａ10 ＝   0.00000E+00
第２１面
κ   ＝   0.6725
Ａ4  ＝   6.04257E-06
Ａ6  ＝   1.76635E-08
Ａ8  ＝  -3.55283E-11
Ａ10 ＝   0.00000E+00
 
［各種データ］ 
変倍比      7.41
             Ｗ       Ｍ       Ｔ 
ｆ         18.5     69.6    137.1 
ＦＮＯ      3.44     5.33     5.88
２ω       78.12    22.34    11.44
Ｙｍａｘ   14.25    14.25    14.25 
ＴＬ      143.30   184.42   200.72 
ＢＦ       38.00    74.24    80.27 
 
［可変間隔データ］
　　　　　　　　無限遠合焦状態　　　　　　　　近距離合焦状態
             Ｗ       Ｍ       Ｔ           Ｗ       Ｍ       Ｔ 
d5          1.500   26.954   41.730        1.500   26.954   41.730
d14        22.266    6.835    3.000       22.266    6.835    3.000
d15         7.448    3.683    2.000        7.992    4.061    2.628
d18         3.085    6.849    8.533        2.541    6.471    7.905
d23        10.812    5.669    5.000       10.812    5.669    5.000
 
［レンズ群データ］ 
        　ＳＴ        ｆ 
Ｇ１       1        79.999 
Ｇ２       6       -13.407 
Ｇ３      16        40.000
Ｇ４      19      -136.276
Ｇ５      24        48.301
 
［条件式対応値］
（４） ｆ３／ｆｔ ＝ 0.292
（５）（－ｆ３）／ｆ２＝ 2.984
（６） ｎＮ－ｎＰ ＝ 0.281
（７） νＰ－νＮ ＝ 34.23
（８） ｆ１／ｆｗ ＝ 4.328
（９）（－ｆ４）／ｆ５ = 2.821
（１０）（Ｄ４５ｗ－Ｄ４５ｔ）／ｆｗ ＝ 0.314
 
　図１１Ａ、図１１Ｂ、及び図１１Ｃはそれぞれ、第４実施例に係る変倍光学系の広角端状態、中間焦点距離状態、望遠端状態における無限遠合焦時の諸収差図である。
　図１２Ａ、図１２Ｂ、及び図１２Ｃはそれぞれ、第４実施例に係る変倍光学系の広角端状態、中間焦点距離状態、望遠端状態における近距離合焦時の諸収差図である。
　各諸収差図より、本実施例に係る変倍光学系は、広角端状態から望遠端状態にわたって諸収差を良好に補正し優れた結像性能を有しており、さらに近距離合焦時にも優れた結像性能を有していることがわかる。
（第５実施例） 
　図１３は、本願の第５実施例に係る変倍光学系のレンズ構成を示す図である。
　本第５実施例に係る変倍光学系は、光軸に沿って物体側から順に、正の屈折力を有する第１レンズ群Ｇ１と、負の屈折力を有する第２レンズ群Ｇ２と、開口絞りＳと、正の屈折力を有する第３レンズ群Ｇ３と、負の屈折力を有する第４レンズ群Ｇ４と、正の屈折力を有する第５レンズ群Ｇ５とから構成されている。
　第１レンズ群Ｇ１は、光軸に沿って物体側から順に、物体側に凸面を向けた負メニスカスレンズＬ１１と両凸形状の正レンズＬ１２との接合正レンズと、物体側に凸面を向けた正メニスカスレンズＬ１３とからなる。
　第２レンズ群Ｇ２は、光軸に沿って物体側から順に、物体側に凸面を向けた負メニスカスレンズＬ２１と、両凹形状の負レンズＬ２２と、両凸形状の正レンズＬ２３と、両凹形状の負レンズＬ２４とからなる。第２レンズ群Ｇ２の負メニスカスレンズＬ２１は、物体側レンズ面に非球面形状の薄いプラスチック樹脂層を備えている。
　第３レンズ群Ｇ３は、両凸形状の正レンズＬ３１と物体側に凹面を向けた負メニスカスレンズＬ３２との接合正レンズからなる。第３レンズ群Ｇ３の正レンズＬ３１は、物体側レンズ面が非球面形状である。
　第４レンズ群Ｇ４は、光軸に沿って物体側から順に、両凸形状の正レンズＬ４１と、両凹形状の負レンズＬ４２と物体側に凸面を向けた正メニスカスレンズＬ４３との接合負レンズとからなる。第４レンズ群Ｇ４の負レンズＬ４２は、物体側レンズ面が非球面形状である。
　第５レンズ群Ｇ５は、光軸に沿って物体側から順に、物体側に凸面を向けた負メニスカスレンズＬ５１と両凸形状の正レンズＬ５２との接合正レンズと、両凸形状の正レンズＬ５３と物体側に凹面を向けた負メニスカスレンズＬ５４との接合正レンズとからなる。 
　本第５実施例に係る変倍光学系では、広角端状態から望遠端状態への変倍時に、第１レンズ群Ｇ１と第２レンズ群Ｇ２の空気間隔が増大し、第２レンズ群Ｇ２と第３レンズ群Ｇ３の空気間隔が減少し、第３レンズ群Ｇ３と第４レンズ群Ｇ４の空気間隔が増大し、第４レンズ群Ｇ４と第５レンズ群Ｇ５の空気間隔が減少するように、第１レンズ群Ｇ１から第５レンズ群Ｇ５の各レンズ群が物体側へ移動する。なお、このとき、開口絞りＳは第４レンズ群Ｇ４とともに移動する。
　また本実施例に係る変倍光学系では、第３レンズ群Ｇ３を像面側へ移動させることにより、無限遠物点から近距離物点への合焦が行われる。
　また本実施例に係る変倍光学系では、第４レンズ群Ｇ４中の負レンズＬ４２と正メニスカスレンズＬ４３の接合負レンズを光軸と直交する方向成分を含む方向へ移動させることによって、手ブレ等による結像位置変位を補正する。
　以下の表１１に、本第５実施例に係る変倍光学系の諸元の値を掲げる。
［表１１］
[面データ] 
  m         ｒ       ｄ       ｎｄ     νｄ 
ＯＰ         ∞ 
　1      182.4197   2.000    1.84666    23.80
　2       65.9296   8.477    1.59319    67.90
　3     -251.6345   0.100
　4       62.6306   5.205    1.81600    46.62
　5      216.8104   ｄ5
 
  6*     500.0000   0.150    1.55389    38.23
　7      317.0099   1.200    1.81600    46.59
　8       14.2613   4.974
　9      -58.5533   1.000    1.81600    46.62
　10      42.1167   0.500
　11      25.4178   5.399    1.84666    23.78
　12     -29.8839   0.371
　13     -25.9080   1.000    1.88300    40.76
　14     102.0955   ｄ14
 
  15(絞り)   ∞     ｄ15
 
  16*     25.9625   5.241    1.60300    65.44
　17     -25.0195   1.000    1.85026    32.35
　18     -71.4459   ｄ18
 
　19     131.4303   4.270    1.49782    82.51
　20     -26.9040   2.500
  21*    -76.8762   1.400    1.82124    43.55
　22      22.2058   2.400    1.84666    23.78
　23      36.3161   ｄ23
 
　24     187.1289   1.300    1.82674    25.92
　25      98.6389   3.596    1.69966    53.90
　26     -58.9299   0.100
　27      40.1643   7.682    1.54032    53.56
　28     -18.8168   1.300    1.90265    35.70
　29     -70.7430   ＢＦ
  Ｉ         ∞ 
 
［非球面データ］
第６面 
κ   ＝  11.2598
Ａ4  ＝   7.62346E-06
Ａ6  ＝  -1.78269E-08
Ａ8  ＝   8.46129E-11
Ａ10 ＝  -2.47130E-13
第１６面
κ   ＝  -0.0666
Ａ4  ＝  -1.51323E-05
Ａ6  ＝  -3.60576E-08
Ａ8  ＝   3.25380E-11
Ａ10 ＝   0.00000E+00
第２１面
κ   ＝   0.6725
Ａ4  ＝   6.45447E-06
Ａ6  ＝   2.78317E-08
Ａ8  ＝  -3.21125E-11
Ａ10 ＝   0.00000E+00
 
［各種データ］ 
変倍比      7.56
             Ｗ       Ｍ       Ｔ 
ｆ         18.5     70.2    139.8 
ＦＮＯ      3.47     5.29     5.88
２ω       78.06    22.16    11.24
Ｙｍａｘ   14.25    14.25    14.25 
ＴＬ      143.30   185.46   201.71 
ＢＦ       38.00    73.20    79.61 
 
［可変間隔データ］
               無限遠合焦状態　　　　　　　　　近距離合焦状態
             Ｗ       Ｍ       Ｔ           Ｗ       Ｍ       Ｔ 
d5          1.500   27.734   42.208        1.500   27.734   42.208
d14        21.546    6.826    3.000       21.546    6.826    3.000
d15         7.716    3.829    2.000        8.222    4.219    2.648
d18         3.009    6.895    8.724        2.502    6.506    8.076
d23        10.365    5.813    5.000       10.365    5.813    5.000
 
［レンズ群データ］ 
　　　　　ＳＴ        ｆ 
Ｇ１       1        80.001
Ｇ２       6       -13.280 
Ｇ３      16        40.000
Ｇ４      19      -125.226
Ｇ５      24        44.290
 
［条件式対応値］ 
（４） ｆ３／ｆｔ ＝ 0.286
（５）（－ｆ３）／ｆ２＝ 3.012
（６） ｎＮ－ｎＰ ＝ 0.247
（７） νＰ－νＮ ＝ 33.09
（８） ｆ１／ｆｗ ＝ 4.325
（９）（－ｆ４）／ｆ５ = 2.827
（１０）（Ｄ４５ｗ－Ｄ４５ｔ）／ｆｗ ＝ 0.290
 
　図１４Ａ、図１４Ｂ、及び図１４Ｃはそれぞれ、第５実施例に係る変倍光学系の広角端状態、中間焦点距離状態、望遠端状態における無限遠合焦時の諸収差図である。 
　図１５Ａ、図１５Ｂ、及び図１５Ｃはそれぞれ、第５実施例に係る変倍光学系の広角端状態、中間焦点距離状態、望遠端状態における近距離合焦時の諸収差図である。  
　各諸収差図より、本実施例に係る変倍光学系は、広角端状態から望遠端状態にわたって諸収差を良好に補正し優れた結像性能を有しており、さらに近距離合焦時にも優れた結像性能を有していることがわかる。
　上記各実施例によれば、合焦用レンズ群を小型軽量化することで、鏡筒を大型化することなく高速で静粛性の高いオートフォーカスを実現し、さらに、広角端状態から望遠端状態への変倍時の収差変動、ならびに無限遠物点から近距離物点への合焦時の収差変動を良好に抑えた変倍光学系を実現することができる。

Claims (33)

  1. 　物体側から順に、
    　正の屈折力を有する第１レンズ群と、
    　負の屈折力を有する第２レンズ群と、
    　正の屈折力を有する第３レンズ群と、
    　第４レンズ群と、
    　少なくとも１つのレンズ群を含む後続レンズ群と、を有し、
    　広角端状態から望遠端状態への変倍に際し、前記第１レンズ群と前記第２レンズ群との間隔が変化し、前記第２レンズ群と前記第３レンズ群との間隔が変化し、前記第３レンズ群と前記第４レンズ群との間隔が変化し、前記第４レンズ群と前記後続レンズ群との間隔が変化し、前記後続レンズ群が複数のレンズ群から構成されるときは、前記複数のレンズ群の各々の間隔が変化し、
    　無限遠から近距離物体への合焦に際し、前記第３レンズ群が光軸に沿って移動し、
    　次式の条件を満足することを特徴とする変倍光学系。
    　　０．６０　＜　ｆ３／ｆ４　＜　１．３０
    　但し、
    ｆ３：前記第３レンズ群の焦点距離
    ｆ４：前記第４レンズ群の焦点距離
  2. 　前記第４レンズ群は正の屈折力を有することを特徴とする請求項１に記載の変倍光学系。
  3. 　広角端状態から望遠端状態への変倍に際し、前記第１レンズ群が物体側へ移動することを特徴とする請求項１に記載の変倍光学系。
  4. 　広角端状態から望遠端状態への変倍に際し、前記第１レンズ群と前記第２レンズ群との間隔が増大し、前記第２レンズ群と前記第３レンズ群との間隔が減少し、前記第３レンズ群と前記第４レンズ群との間隔が増大し、前記第４レンズ群と前記後続レンズ群との間隔が増大することを特徴とする請求項１に記載の変倍光学系。
  5. 　前記第３レンズ群は、１つの正レンズ、もしくは、１つの正の屈折力を有する接合レンズのみで構成されていることを特徴とする請求項１に記載の変倍光学系。
  6. 　前記第３レンズ群の最も物体側の面が非球面であることを特徴とする請求項１に記載の変倍光学系。
  7. 　前記非球面は、光軸から離れるに従い正の屈折力が弱くなる形状であることを特徴とする請求項６に記載の変倍光学系。
  8. 　次式の条件を満足することを特徴とする請求項１に記載の変倍光学系。
    　　０．１１　＜　（－ｆ２）／ｆ１　＜　０．１９
    　但し、
    ｆ２：前記第２レンズ群の焦点距離
    ｆ１：前記第１レンズ群の焦点距離
  9. 　次式の条件を満足することを特徴とする請求項１に記載の変倍光学系。
    　　３．００　＜　ｆ１／ｆｗ　＜　６．００
    　但し、
    ｆ１：前記第１レンズ群の焦点距離
    ｆｗ：広角端状態における全系の焦点距離
  10. 　前記後続レンズ群の少なくとも一部を光軸と直交する方向の成分を持つように移動させることを特徴とする請求項１に記載の変倍光学系。
  11. 　前記後続レンズ群は、負の屈折力を有する第５レンズ群と、正の屈折力を有する第６レンズ群とからなることを特徴とする請求項１に記載の変倍光学系。
  12. 　請求項１に記載の変倍光学系を備えたことを特徴とする光学装置。
  13. 　光軸に沿って物体側から順に、正の屈折力を有する第１レンズ群と、負の屈折力を有する第２レンズ群と、正の屈折力を有する第３レンズ群と、負の屈折力を有する第４レンズ群と、正の屈折力を有する第５レンズ群と、を有し、
    　広角端状態から望遠端状態への変倍時に、前記第１レンズ群と前記第２レンズ群の間隔が変化し、前記第２レンズ群と前記第３レンズ群の間隔が変化し、前記第３レンズ群と前記第４レンズ群の間隔が変化し、前記第４レンズ群と前記第５レンズ群の間隔が変化し、前記第１レンズ群が物体側へ移動し、
    　無限遠物点から近距離物点への合焦時に、前記第３レンズ群が移動し、
    　以下の条件式を満足することを特徴とする変倍光学系。
    　　０．２３＜ｆ３／ｆｔ＜０．３５
    　　２．６０＜（－ｆ３）／ｆ２＜３．６０
    　但し、
    ｆ２：前記第２レンズ群の焦点距離
    ｆ３：前記第３レンズ群の焦点距離
    ｆｔ：望遠端状態における全系の焦点距離
  14. 　広角端状態から望遠端状態への変倍時に、前記第１レンズ群と前記第２レンズ群との間隔が増大し、前記第２レンズ群と前記第３レンズ群との間隔が減少することを特徴とする請求項１３に記載の変倍光学系。
  15. 　広角端状態から望遠端状態への変倍時に、前記第４レンズ群と前記第５レンズ群とが物体側へ移動することを特徴とする請求項１３に記載の変倍光学系。
  16. 　広角端状態から望遠端状態への変倍時に、前記第３レンズ群と前記第４レンズ群の間隔が増大し、前記第４レンズ群と前記第５レンズ群の間隔が減少することを特徴とする請求項１３に記載の変倍光学系。
  17. 　前記第３レンズ群が、光軸に沿って物体側から順に、両凸形状の正レンズと、物体側に凹面を向けた負メニスカスレンズとの接合レンズから構成されることを特徴とする請求項１３に記載の変倍光学系。
  18. 　以下の条件式を満足することを特徴とする請求項１７に記載の変倍光学系。
    　　０．１５＜ｎＮ－ｎＰ＜０．４５
    　但し、
    ｎＮ：前記負メニスカスレンズの屈折率
    ｎＰ：前記両凸形状の正レンズの屈折率
  19. 　以下の条件式を満足することを特徴とする請求項１７に記載の変倍光学系。
    　　２５．００＜νＰ－νＮ＜４５．００
    　但し、
    νＰ：前記両凸形状の正レンズのアッベ数
    νＮ：前記負メニスカスレンズのアッベ数
  20. 　以下の条件式を満足することを特徴とする請求項１３に記載の変倍光学系。
    　　３．５０＜ｆ１／ｆｗ＜５．３０
    　但し、
    ｆ１：前記第１レンズ群の焦点距離
    ｆｗ：広角端状態における全系の焦点距離
  21. 　以下の条件式を満足することを特徴とする請求項１３に記載の変倍光学系。
    　　２．００＜（－ｆ４）／ｆ５＜４．００
    　但し、
    ｆ４：前記第４レンズ群の焦点距離
    ｆ５：前記第５レンズ群の焦点距離
  22. 　以下の条件式を満足することを特徴とする請求項１３に記載の変倍光学系。
    　　０．１５＜（Ｄ４５ｗ－Ｄ４５ｔ）／ｆｗ＜０．４０
    　但し、
    Ｄ４５ｗ：広角端状態での前記第４レンズ群と前記第５レンズ群の間隔
    Ｄ４５ｔ：望遠端状態での前記第４レンズ群と前記第５レンズ群の間隔
    ｆｗ　　：広角端状態における全系の焦点距離
  23. 　前記第３レンズ群の最も物体側の面が非球面であることを特徴とする請求項１３に記載の変倍光学系。
  24. 　前記第４レンズ群の少なくとも一部が光軸と直交する方向成分を含む方向へ移動することによって像ブレを補正することを特徴とする請求項１３に記載の変倍光学系。
  25. 　請求項１３に記載の変倍光学系を備えたことを特徴とする光学装置。
  26. 　物体側から順に、正の屈折力を有する第１レンズ群と、負の屈折力を有する第２レンズ群と、正の屈折力を有する第３レンズ群と、第４レンズ群と、少なくとも１つのレンズ群を含む後続レンズ群と、を有する変倍光学系の製造方法であって、
    　広角端状態から望遠端状態への変倍に際し、前記第１レンズ群と前記第２レンズ群との間隔が変化し、前記第２レンズ群と前記第３レンズ群との間隔が変化し、前記第３レンズ群と前記第４レンズ群との間隔が変化し、前記第４レンズ群と前記後続レンズ群との間隔が変化し、前記後続レンズ群が複数のレンズ群から構成されるときは、前記複数のレンズ群の各々の間隔が変化するように配置し、
    　無限遠から近距離物体への合焦に際し、前記第３レンズ群が光軸に沿って移動するように配置し、
    　次式の条件を満足するように配置することを特徴とする変倍光学系の製造方法。
    　　０．６０　＜　ｆ３／ｆ４　＜　１．３０
    　但し、
    ｆ３：前記第３レンズ群の焦点距離
    ｆ４：前記第４レンズ群の焦点距離
  27. 　広角端状態から望遠端状態への変倍に際し、前記第１レンズ群が物体側へ移動するように配置することを特徴とする請求項２６に記載の変倍光学系の製造方法。
  28. 　次式の条件を満足するようにすることを特徴とする請求項２６に記載の変倍光学系。
    　　０．１１　＜　（－ｆ２）／ｆ１　＜　０．１９
    　但し、
    ｆ２：前記第２レンズ群の焦点距離
    ｆ１：前記第１レンズ群の焦点距離
  29. 　次式の条件を満足するようにすることを特徴とする請求項２６に記載の変倍光学系。
    　　３．００　＜　ｆ１／ｆｗ　＜　６．００
    　但し、
    ｆ１：前記第１レンズ群の焦点距離
    ｆｗ：広角端状態における全系の焦点距離
  30. 　光軸に沿って物体側から順に、正の屈折力を有する第１レンズ群と、負の屈折力を有する第２レンズ群と、正の屈折力を有する第３レンズ群と、負の屈折力を有する第４レンズ群と、正の屈折力を有する第５レンズ群と、を有する変倍光学系の製造方法であって、
    　広角端状態から望遠端状態への変倍時に、前記第１レンズ群と前記第２レンズ群の間隔が変化し、前記第２レンズ群と前記第３レンズ群の間隔が変化し、前記第３レンズ群と前記第４レンズ群の間隔が変化し、前記第４レンズ群と前記第５レンズ群の間隔が変化し、前記第１レンズ群が物体側へ移動するようにし、
    　無限遠物点から近距離物点への合焦時に、前記第３レンズ群が移動するようにし、
    　以下の条件式を満足するようにすることを特徴とする変倍光学系の製造方法。
    　　０．２３＜ｆ３／ｆｔ＜０．３５
    　　２．６０＜（－ｆ３）／ｆ２＜３．６０
    　但し、
    ｆ２：前記第２レンズ群の焦点距離
    ｆ３：前記第３レンズ群の焦点距離
    ｆｔ：望遠端状態における全系の焦点距離
  31. 　以下の条件式を満足するようにすることを特徴とする請求項３０に記載の変倍光学系。
    　　３．５０＜ｆ１／ｆｗ＜５．３０
    　但し、
    ｆ１：前記第１レンズ群の焦点距離
    ｆｗ：広角端状態における全系の焦点距離
  32. 　以下の条件式を満足するようにすることを特徴とする請求項３０に記載の変倍光学系。
    　　２．００＜（－ｆ４）／ｆ５＜４．００
    　但し、
    ｆ４：前記第４レンズ群の焦点距離
    ｆ５：前記第５レンズ群の焦点距離
  33. 　以下の条件式を満足するようにすることを特徴とする請求項３０に記載の変倍光学系。
    　　０．１５＜（Ｄ４５ｗ－Ｄ４５ｔ）／ｆｗ＜０．４０
    　但し、
    Ｄ４５ｗ：広角端状態での前記第４レンズ群と前記第５レンズ群の間隔
    Ｄ４５ｔ：望遠端状態での前記第４レンズ群と前記第５レンズ群の間隔
    ｆｗ　　：広角端状態における全系の焦点距離
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