WO2014185313A1 - プラズマエッチング装置及びプラズマエッチング方法 - Google Patents

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辻本　宏
智之 水谷
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東京エレクトロン株式会社
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    • H01J2237/334—Etching

Definitions

  • Various aspects and embodiments of the present invention relate to a plasma etching apparatus.
  • a plasma etching device that performs etching on a wafer by irradiating the wafer with plasma.
  • a gas containing fluorine, chlorine, oxygen, or the like is used as a processing gas to form plasma.
  • the plasma contains active species such as charged particles (hereinafter referred to as “ions”) and neutral particles (hereinafter referred to as “radicals”).
  • ions charged particles
  • radicals neutral particles
  • the surface of the wafer reacts with the plasma containing ions and radicals to generate a reaction product, and the reaction product generated volatilizes, whereby etching proceeds.
  • the disclosed plasma etching apparatus etches a substrate with a plasma process gas.
  • the plasma etching apparatus has a processing container.
  • the plasma etching apparatus includes a holding unit that is provided in the processing container and holds the substrate.
  • the plasma etching apparatus includes an electrode plate provided in the processing container and facing the holding unit.
  • the plasma etching apparatus has n (n is a natural number of 2 or more) concentrically with respect to the radial direction of the substrate for supplying a processing gas to a space between the holding portion and the electrode plate. And a plurality of supply portions for supplying a processing gas from gas supply holes formed at equal intervals in each of the regions.
  • the plasma etching apparatus includes a high frequency power source that converts the processing gas supplied to the space by the plurality of supply units into plasma by supplying high frequency power to at least one of the holding unit and the electrode plate.
  • the plasma etching apparatus includes a control unit that controls the flow rate of the gas supplied from the gas supply hole in each of the regions according to the following equation.
  • Q Total flow rate of processing gas
  • Q1 ′ to Qn ′ Process gas flow rates D1 to Dn of each of the n divided areas: Gas concentration ratios N1 to Nn of each of the n divided areas N1 to Nn: Gas of each of the divided areas Supply hole number
  • FIG. 1 is a schematic diagram showing an example of the configuration of the plasma etching apparatus according to the first embodiment.
  • FIG. 2 is a schematic diagram for explaining an example of the structure of the shower head in the first embodiment.
  • FIG. 3A is a schematic diagram showing the Peclet number at a radial position of the wafer in the present embodiment.
  • FIG. 3B is a schematic diagram showing the Peclet number at the radial position of the wafer in the present embodiment.
  • FIG. 4A is a schematic diagram showing changes in the etch rate when the processing gas supply conditions in the present embodiment are changed.
  • FIG. 4B is a schematic diagram showing changes in the etch rate when the processing gas supply conditions in the present embodiment are changed.
  • FIG. 4A is a schematic diagram showing changes in the etch rate when the processing gas supply conditions in the present embodiment are changed.
  • FIG. 4C is a schematic diagram showing changes in the etch rate when the processing gas supply conditions in the present embodiment are changed.
  • FIG. 4D is a schematic diagram showing a change in the etch rate when the process gas supply condition in the present embodiment is changed.
  • FIG. 5A is a diagram illustrating a relationship between an area ratio and a gas concentration ratio in the first embodiment.
  • FIG. 5B is a diagram illustrating a relationship between an area ratio and a gas concentration ratio in the first embodiment.
  • the plasma etching apparatus for etching a substrate with a plasma-ized processing gas according to the first embodiment has a processing container in one example of the embodiment. Further, the plasma etching apparatus has a holding unit that is provided in the processing container and holds the substrate. In addition, the plasma etching apparatus has an electrode plate provided in the processing container and facing the holding unit. Further, the plasma etching apparatus is divided into n (n is a natural number of 2 or more) concentrically with respect to the radial direction of the substrate for supplying a processing gas to a space sandwiched between the holding portion and the electrode plate. And a plurality of supply portions for supplying process gas from gas supply holes formed at equal intervals in each region.
  • the plasma etching apparatus has a high frequency power source that converts the processing gas supplied to the space by the plurality of supply units into plasma by supplying high frequency power to at least one of the holding unit and the electrode plate.
  • the plasma etching apparatus has a control unit that controls the flow rate of gas supplied from the gas supply holes in each region according to the following equation.
  • Q Total flow rate of processing gas
  • Q1 ′ to Qn ′ Process gas flow rates D1 to Dn in each of the regions divided into n (n is a natural number of 2 or more): Process gas concentration ratios N1 to Nn in each of the regions divided into n: n Number of gas supply holes in each of the divided areas
  • the plasma etching method for etching a substrate with a plasma process gas according to the first embodiment includes a holding step of holding the substrate by a holding unit provided in the processing container. Further, the plasma etching method according to the first embodiment is concentrically formed with respect to the radial direction of the substrate in a space provided between the electrode plate facing the holding unit and the holding unit provided in the processing container. A process gas supply step of supplying a process gas from gas supply holes formed at equal intervals in each area by a plurality of supply sections arranged in each of the divided areas.
  • high-frequency power is supplied to at least one of the holding portion and the electrode plate by a high-frequency power source, and the plasma etching method is supplied to the space from the gas supply hole provided in each region.
  • a high-frequency power supply step for converting the processing gas into plasma is supplied to the space from the gas supply hole provided in each region.
  • the process gas supply step controls the flow rate of the gas supplied from the gas supply hole in each region according to the following equation.
  • Q Total flow rate of processing gas
  • Q1 ′ to Qn ′ Process gas flow rates D1 to Dn in each of the regions divided into n (n is a natural number of 2 or more): Process gas concentration ratios N1 to Nn in each of the regions divided into n: n Number of gas supply holes in each of the divided areas
  • FIG. 1 is a schematic diagram showing an example of the configuration of the plasma etching apparatus according to the first embodiment.
  • the plasma etching apparatus 100 according to the first embodiment is, for example, a parallel plate type plasma etching apparatus.
  • the plasma etching apparatus 100 has a chamber (processing vessel) 102 formed into a cylindrical shape made of aluminum whose surface is anodized (anodized), for example.
  • the chamber 102 is grounded.
  • a substantially cylindrical susceptor support 104 is provided at the bottom of the chamber 102 via an insulating plate 103 such as ceramic. Further, a susceptor 105 constituting a lower electrode is provided on the susceptor support 104. A high pass filter (HPF) 105 a is connected to the susceptor 105.
  • HPF high pass filter
  • the upper center portion of the susceptor 105 is formed in a convex disk shape, and an electrostatic chuck 111 having substantially the same shape as a wafer W which is an example of an object to be processed is provided thereon.
  • the electrostatic chuck 111 has a configuration in which an electrostatic electrode 112 is interposed between insulating materials.
  • the electrostatic chuck 111 is made of a disk-shaped ceramic member, and a DC power source 113 is connected to the electrostatic electrode 112.
  • a first high-frequency power source 114 and a second high-frequency power source 116 are connected to the susceptor 105 via a first matching unit 115 and a second matching unit 117, respectively.
  • the first high frequency power supply 114 applies bias power, which is high frequency power of a relatively low frequency, for example, 13.6 MHz, to the susceptor 105.
  • the second high frequency power supply 116 applies a plasma generation power that is a relatively high frequency, for example, a high frequency power of 40 MHz, to the susceptor 105.
  • the susceptor 105 applies plasma generation power to the inside of the chamber 102.
  • the insulating plate 103, the susceptor support 104, the susceptor 105, and the electrostatic chuck 111 are formed with gas passages 118 for supplying a heat transfer medium (for example, a backside gas such as He gas) to the back surface of the wafer W. Yes. Heat is transferred between the susceptor 105 and the wafer W through the heat transfer medium, and the wafer W is maintained at a predetermined temperature.
  • a heat transfer medium for example, a backside gas such as He gas
  • An annular focus ring 119 is disposed at the upper peripheral edge of the susceptor 105 so as to surround the wafer W supported on the electrostatic chuck 111.
  • the focus ring 119 is made of a dielectric material such as ceramic or quartz, or a conductor, for example, a conductive material such as single crystal silicon that is the same as the material constituting the wafer W.
  • the plasma density on the outer periphery side of the wafer W can be maintained at the same level as the plasma density on the center side of the wafer W by expanding the plasma distribution area to the focus ring 119. Thereby, the uniformity of the plasma etching in the surface of the wafer W can be improved.
  • An upper electrode 120 is provided above the susceptor 105 so as to face the susceptor 105 in parallel.
  • a DC power source 123 is connected to the upper electrode 120.
  • a low pass filter (LPF) 124 is connected to the upper electrode 120.
  • the upper electrode 120 is configured to be driven by the upper electrode driving unit 200 in the vertical direction, for example.
  • the distance (hereinafter referred to as “gap”) G between the upper electrode 120 and the susceptor 105 can be adjusted.
  • the gap G is a parameter that greatly affects the diffusion and flow of the processing gas. Therefore, by adopting a structure in which the gap G can be adjusted, the plasma distribution between the upper electrode 120 inside the chamber 102 and the susceptor 105 can be controlled, as will be described later.
  • the amount of movement along the vertical direction of the upper electrode 120 driven by the upper electrode driving unit 200 is not particularly limited.
  • the moving amount along the vertical direction of the upper electrode 120 can be set to 70 mm, and the gap G can be adjusted to 20 mm or more and 90 mm or less.
  • the plasma etching apparatus 100 may be configured such that the configuration shown in FIG. 1 is rotated by 90 ° and tilted sideways, or may be configured upside down.
  • the upper electrode 120 is supported on the upper inner wall of the chamber 102 via a bellows 122.
  • the bellows 122 is attached to the upper inner wall of the chamber 102 by a fixing means such as a bolt via an annular upper flange 122a, and is attached to the upper surface of the upper electrode 120 by a fixing means such as a bolt via an annular upper flange 122b.
  • the configuration of the upper electrode driving unit 200 for adjusting the gap G will be described in detail.
  • the upper electrode driving unit 200 includes a substantially cylindrical support member 204 that supports the upper electrode 120.
  • the support member 204 is attached to the upper center of the upper electrode 120 with a bolt or the like.
  • the support member 204 is disposed so as to be able to enter and exit through a hole 102 a formed in the approximate center of the upper wall of the chamber 102. Specifically, the outer peripheral surface of the support member 204 is supported inside the hole 102 a of the chamber 102 via the slide mechanism 210.
  • the slide mechanism 210 is, for example, supported by a guide member 216 fixed to a vertical portion of the fixing member 214 via a fixing member 214 having an L-shaped cross section at the upper portion of the chamber 102, and slidably supported by the guide member 216. And a rail portion 212 formed in one direction (vertical direction in the present embodiment) on the outer peripheral surface of the member 204.
  • the fixing member 214 that fixes the guide member 216 of the slide mechanism 210 has its horizontal portion fixed to the upper portion of the chamber 102 via an annular horizontal adjustment plate 218. With the horizontal adjustment plate 218, the horizontal position of the upper electrode 120 is adjusted.
  • the horizontal adjustment plate 218 is fixed to the chamber 102 by, for example, a plurality of bolts arranged at equal intervals in the circumferential direction of the horizontal adjustment plate 218. Moreover, the structure which can be adjusted with the protrusion amount of these volt
  • the horizontal adjustment plate 218 adjusts the inclination with respect to the horizontal direction, and the guide member 216 of the slide mechanism 210 adjusts the inclination with respect to the vertical direction, whereby the inclination of the upper electrode 120 in the horizontal direction can be adjusted. That is, the upper electrode 120 can always be kept in a horizontal position.
  • a pneumatic cylinder 220 for driving the upper electrode 120 is attached to the upper side of the chamber 102 via a cylindrical body 201. That is, the lower end of the cylinder 201 is airtightly attached with a bolt or the like so as to cover the hole 102 a of the chamber 102, and the upper end of the cylinder 201 is airtightly attached to the lower end of the pneumatic cylinder 220.
  • the pneumatic cylinder 220 has a rod 202 that can be driven in one direction.
  • a lower end of the rod 202 is connected to a substantially upper center of the support member 204 with a bolt or the like.
  • the upper electrode 120 is driven along the slide mechanism 210 by the support member 204.
  • the rod 202 is configured, for example, in a cylindrical shape, and the internal space of the rod 202 communicates with a central hole formed in the approximate center of the support member 204 so as to be released into the atmosphere.
  • the wiring grounded via the upper electrode 120 and the low-pass filter (LPF) 124 and the power supply line for applying a DC voltage from the DC power source 123 to the upper electrode 120 are supplied from the internal space of the rod 202 to the support member 204. Wiring can be made so as to connect to the upper electrode 120 through the central hole.
  • LPF low-pass filter
  • a position detecting means for detecting the position of the upper electrode 120 such as a linear encoder 205 is provided on the side of the pneumatic cylinder 220.
  • a position detecting means for detecting the position of the upper electrode 120 such as a linear encoder 205 is provided on the side of the pneumatic cylinder 220.
  • an upper end member 207 having an extending portion 207a extending laterally from the rod 202 is provided at the upper end of the rod 202.
  • the extended portion 207a of the upper end member 207 is in contact with the detecting portion 205a of the linear encoder 205. Since the upper end member 207 is interlocked with the movement of the upper electrode 120, the position of the upper electrode 120 can be detected by the linear encoder 205.
  • the pneumatic cylinder 220 includes a cylindrical cylinder body 222, an upper support plate 224 and a lower support plate 226.
  • the cylindrical cylinder body 222 is sandwiched between an upper support plate 224 and a lower support plate 226.
  • An annular partition member 208 that partitions the pneumatic cylinder 220 into an upper space 232 and a lower space 234 is provided on the outer peripheral surface of the rod 202.
  • Compressed air is introduced into the upper space 232 of the pneumatic cylinder 220 from the upper port 236 of the upper support plate 224. Further, compressed air is introduced into the lower space 234 of the pneumatic cylinder 220 from the lower port 238 of the lower support plate 226.
  • the rod 202 can be driven and controlled in one direction (for example, the vertical direction).
  • the amount of air introduced into the pneumatic cylinder 220 is controlled by a pneumatic circuit 300 provided in the vicinity of the pneumatic cylinder 220.
  • the upper electrode driving unit 200 has a control unit 290, and the control unit 290 is connected to the device control unit 190. A control signal from the apparatus control unit 190 is transmitted to the control unit 290, and each unit of the upper electrode driving unit 200 is driven and controlled by the control unit 290.
  • the temperature distribution adjusting unit 106 includes heaters 106a and 106b, heater power sources 106c and 106d, thermometers 106e and 106f, and refrigerant flow paths 107a and 107b.
  • a center heater 106a and an outer heater 106b are provided from the center side toward the outer periphery side.
  • a center heater power source 106c is connected to the center side heater 106a
  • an outer periphery side heater power source 106d is connected to the outer periphery side heater 106b.
  • the center side heater power supply 106c and the outer periphery side heater power supply 106d can independently adjust the power supplied to the center side heater 106a and the outer periphery side heater 106b, respectively. Thereby, temperature distribution along the radial direction of the wafer W can be generated on the susceptor support 104 and the susceptor 105. That is, the temperature distribution along the radial direction of the wafer W can be adjusted.
  • a center side thermometer 106e and an outer side thermometer 106f are provided from the center side toward the outer periphery side.
  • the center side thermometer 106e and the outer periphery side thermometer 106f measure the temperatures of the center side and the outer periphery side of the susceptor support base 104, respectively, and thereby can derive the temperatures of the center side and the outer periphery side of the wafer W.
  • the temperatures measured by the center-side thermometer 106e and the outer peripheral-side thermometer 106f are sent to the device control unit 190 described later.
  • the apparatus control unit 190 adjusts the outputs of the central heater power supply 106c and the outer peripheral heater power supply 106d so that the temperature of the wafer W derived from the measured temperature becomes the target temperature.
  • a center-side refrigerant channel 107a and an outer-side refrigerant channel 107b may be provided from the center side toward the outer periphery side. Then, for example, cooling water and a fluorocarbon refrigerant having different temperatures may be circulated.
  • the refrigerant is introduced into the center-side refrigerant flow path 107a through the center-side introduction pipe 108a and discharged from the center-side discharge pipe 109a.
  • the refrigerant is introduced into the outer peripheral side refrigerant flow path 107b through the outer peripheral side introduction pipe 108b and discharged from the outer peripheral side discharge pipe 109b.
  • the temperature of the susceptor 105 is adjusted by heating by the heaters 106a and 106b and cooling from the refrigerant. Therefore, the wafer W is adjusted to have a predetermined temperature by the amount of heat generated by radiation from plasma or irradiation of ions contained in the plasma, and the transfer of heat with the susceptor 105 described above.
  • the susceptor support 104 includes a center heater 106a (and a center refrigerant passage 107a) and an outer heater 106b (and an outer refrigerant passage 107b). Therefore, the temperature of the wafer W can be adjusted independently at the center side and the outer peripheral side.
  • a heat insulating material is used as a heat insulating layer between the center heater 106a and the outer heater 106b or between the center refrigerant channel 107a and the outer refrigerant channel 107b.
  • a space may be provided.
  • An exhaust pipe 131 is connected to the bottom of the chamber 102, and an exhaust device 135 is connected to the exhaust pipe 131.
  • the exhaust device 135 includes a vacuum pump such as a turbo molecular pump, and adjusts the inside of the chamber 102 to a predetermined reduced pressure atmosphere (for example, 0.67 Pa or less).
  • a gate valve 132 is provided on the side wall of the chamber 102. By opening the gate valve 132, the wafer W can be loaded into the chamber 102 and the wafer W can be unloaded from the chamber 102. For example, a transfer arm is used to transfer the wafer W.
  • the plasma etching apparatus 100 includes a gas supply condition adjustment unit 130 for adjusting the supply condition of the plasma gas supplied to the wafer W supported by the susceptor 105.
  • the gas supply condition adjustment unit 130 includes a shower head 140 configured integrally with the upper electrode 120 and a gas supply device 150.
  • the shower head 140 ejects a predetermined processing gas (may be a mixed gas) onto the wafer W supported by the susceptor 105.
  • the shower head 140 includes a circular electrode plate 141 (upper electrode 120) having a large number of gas supply holes 141a, and an electrode support 142 that detachably supports the upper surface side of the electrode plate 141.
  • the electrode support 142 is formed in a disk shape having the same diameter as the electrode plate 141, and a circular buffer chamber 143 is formed therein.
  • the electrode plate 141 is provided with a gas supply hole for supplying a gas such as a processing gas to the wafer W (hereinafter sometimes referred to as a gas supply hole 141).
  • FIG. 2 is a schematic diagram for explaining an example of the structure of the shower head in the first embodiment.
  • one or more annular partition members 145 made of an O-ring are provided in the buffer chamber 143.
  • the one or more annular partition members 145 are disposed at different positions with respect to the radial direction of the shower head.
  • the annular partition member 145 is indicated by a first annular partition member 145a, a second annular partition member 145b, and a third annular partition member 145c from the center side with respect to the radial direction of the shower head. .
  • the buffer chamber 143 is divided into a first buffer chamber 143a, a second buffer chamber 143b, a third buffer chamber 143c, and a fourth buffer chamber 143d from the center side.
  • the buffer chamber 143 is divided into a plurality of regions.
  • the number of the annular partition members 145 is not particularly limited as long as it is one or more, but may be three as shown in FIG. 2, two, or four or more, for example.
  • the number of the annular partition members 145 is three from the viewpoint of achieving both easy control of the processing gas and in-plane uniformity of etching by the plasma etching method described later. (That is, it has a buffer chamber divided into four parts). Note that by arranging n annular partition members 145, it is possible to install N + 1 buffer chambers.
  • a predetermined processing gas is supplied to each of the buffer chambers 143a, 143b, 143c, and 143d by the gas supply device 150.
  • one or more gas supply holes 141 communicate with the lower surfaces of the buffer chambers 143a, 143b, 143c, and 143d, and a predetermined processing gas is supplied onto the wafer W through the gas supply holes 141. Can be erupted. Regarding the arrangement and number of the gas supply holes 141, it is preferable that the processing gas is uniformly ejected with respect to the wafer W.
  • the gas supply holes 141 are formed at equal intervals in each region divided by the annular partition member 145.
  • the gas supply holes 141 are provided so that the number of the gas supply holes 141 per area is equal.
  • the gas supply device 150 includes a gas supply source 161 that supplies a processing gas in which one or a plurality of gases are mixed, and flow rate control units (MFCs, mass flow controllers) 174a to 174d. Also, one pipe extending from the gas supply source 161 is branched and connected to the flow rate control units 174a to 174d. Further, the branched pipes are provided with valves 175a to 175d for closing and opening the pipes between the gas supply source 161 and the flow rate control units 174a to 174d, respectively. Further, each of the flow rate control units 174a to 174d is connected to one of the four buffer chambers. Valves 176a to 176d are provided in the pipes connecting the flow rate control units 174a to 174d and the four buffer chambers.
  • MFCs mass flow controllers
  • the processing gas supplied from the gas supply source 161 is controlled in flow rate by any one of the flow rate control units 174a to 174d, and is then supplied to the four buffer chambers via any one of the pipes 171 to 174. Supplied to either. Thereafter, the processing gas supplied to the buffer chamber is ejected from a gas supply hole 141 provided in the buffer chamber.
  • a fluorocarbon-based fluorine compound CF-based
  • Ar gas Ar gas
  • N 2 gas N 2 gas
  • He gas He gas
  • the processing gas is not limited to this, and any processing gas may be used.
  • the operation by the flow rate control units 174a to 174d is controlled by, for example, an apparatus control unit 190 described later of the plasma etching apparatus 100.
  • the apparatus control unit 190 of the plasma etching apparatus 100 includes an arithmetic processing unit (not shown) made of, for example, a CPU and a recording medium (not shown) made of, for example, a hard disk.
  • the device control unit 190 controls the operations of the first high-frequency power source 114, the second high-frequency power source 116, the temperature distribution adjusting unit 106, the upper electrode driving unit 200, and the gas supply condition adjusting unit 130 described above.
  • the device control unit 190 operates each of the above-described units, for example, the CPU of the device control unit 190, for example, according to a program corresponding to each etching process recorded in the hard disk of the device control unit 190, Control each part.
  • Plasma etching method An example of a plasma etching method using the plasma etching apparatus 100 will be described.
  • the concentration distribution of gas components (for example, radicals) transported by “diffusion” and “flow” differs depending on which of “diffusion” and “flow” factors depending on the position of the gas supply hole.
  • the Peclet number (Pe) is known as a dimensionless number that qualitatively indicates how much it depends on which factor of “diffusion” or “flow”.
  • the Peclet number is represented by the following formula (2) using the gas flow velocity u (m / s), the mutual diffusion coefficient DAB (m2 / s) of the gas species, and the representative length L (m).
  • the gas transport is considered to be “diffusion”, and if Pe is greater than 1 (or 1), the gas transport is “flow”. Is said to be dominant.
  • FIG. 3A shows the Peclet number at the radial position of the wafer in this embodiment.
  • FIG. 3A shows a case where a mixed gas of Ar and C4F8 (the mutual diffusion coefficient DAB is 1.23 ⁇ 10 ⁇ 1 m 2 / s) is used as a gas species, and the representative length L (ie, the susceptor 105 and the upper electrode 120).
  • the gap G) was set to 0.03 m, and the gas flow rate u was calculated by calculation to obtain the Peclet number.
  • the horizontal axis in FIG. 3A indicates the Peclet number in the radial direction with the center of the wafer having a diameter of 300 mm being set to 0 mm.
  • FIG. 3A shows that “diffusion” is dominant and “flow” is dominant, with the diameter of 86 mm from the wafer center as a boundary.
  • FIG. 3B shows the etch rate ratio with respect to the wafer position when a wafer having a diameter of 300 mm is used.
  • the buffer chamber is divided into four zones (Center, Middle, Edge, Verry Edge) by three annular partition members, and gas is ejected from each zone.
  • the plasma etching was performed to obtain the etch rate ratio with respect to the wafer position.
  • the gas supply holes corresponding to the center zone four gas supply holes are arranged on the circumference of 11 mm from the center of the shower head, and twelve gas supply holes are arranged on the circumference of 33 mm.
  • gas supply holes were arranged on a circumference of 55 mm from the center of the shower head, and 36 gas supply holes were arranged on a circumference of 77 mm.
  • 48 gas supply holes were arranged on a circumference of 99 mm from the center of the shower head, and 60 gas supply holes were arranged on a circumference of 121 mm.
  • 80 gas supply holes were arranged on a circumference of 143 mm from the center of the shower head, and 100 gas supply holes were arranged on a circumference of 165 mm.
  • the description regarding the supply of gas from Center, Middle, Edge, and Very Edge refers to the arrangement of the gas supply holes described above.
  • FIG. 3B shows the normalized position with the position having the highest etch rate as 1.
  • FIG. 3B shows that when the gas is supplied from the center and middle zones, the etch rate generally increases at a position corresponding to the position where the gas is supplied. This is because “diffusion” is dominant in the transport of gas in the Center and Middle zones (see FIG. 3A). Further, it is presumed that the gas supplied from the Center and Middle zones also affects the etch rate of the Edge and Very Edge zones.
  • the diffusion of the supply gas depends on the mean free path l (m) of the diffusing molecules (gas molecules) and the gas flow velocity u (m / s).
  • the mean free path l of the diffusing molecule is expressed by the following formula (3) when it is assumed that the gas is an ideal gas and the velocity of the diffusing molecule follows the mask well distribution.
  • C1 is a constant
  • d is the collision molecular diameter (m) of the diffusing molecule
  • P is the pressure (atm) in the system
  • T is the temperature (K) in the system.
  • the flow velocity u of the supply gas is also expressed by the following formula (4) when it is assumed that the gas is an ideal gas.
  • C2 is a constant
  • Q is a flow rate at 1 atm (m3 / s)
  • P is a pressure in the system
  • V is a volume (m3) in the system.
  • Expression (5) is derived from Expression (3) and Expression (4).
  • C3 is a constant.
  • the diffusion region of the supply gas depends on the volume in the system, the flow rate of the supply gas, the temperature in the system, and the collision molecular diameter.
  • the volume in the system is approximated to the volume of the space between the upper electrode 120 and the susceptor 105 in this embodiment, but the diameter of the object to be processed does not change during plasma etching.
  • the distance of the space (gap G) between the electrode 120 and the susceptor 105 is indicated.
  • the flow rate of the supply gas is also correlated with the pressure in the system.
  • the collision molecular diameter varies depending on the type of supply gas (that is, the molecular weight of the supply gas)
  • the diffusion region of the supply gas also depends on the molecular weight of the supply gas.
  • FIG. 4A to FIG. 4D are shown for experiments in which the diffusion region of the supply gas is confirmed to depend on parameters (supply conditions) such as the supply gas flow rate (and supply gas pressure), the supply gas molecular weight, and the gap G.
  • supply conditions such as the supply gas flow rate (and supply gas pressure), the supply gas molecular weight, and the gap G. The description will be given with reference.
  • 4A to 4D are schematic diagrams showing changes in the etch rate when the process gas supply conditions in the present embodiment are changed.
  • the buffer chamber is divided into four zones (Center, Middle, Edge, and Very Edge) by three annular partition members, and the partial pressure of gas supplied from each gas supply hole (see etching conditions described later) To be constant.
  • the partial pressure of gas supplied from each gas supply hole see etching conditions described later
  • an additional gas in an amount indicated by the following etching conditions is supplied, The etch rate was plotted.
  • 4A to 4D indicate the silicon oxide etch rate in a BEOL (Back End of Line) trench pattern of a target object in which silicon oxide is deposited as a hard mask on a silicon wafer. ing.
  • the vertical axis in FIG. 4B is normalized and shown with 1 being the position with the highest etch rate (outermost circumference).
  • radical control that is, gas concentration distribution is important in controlling etching uniformity.
  • the plasma etching apparatus supplies gas from a region divided into n (n is a natural number of 2 or more), and the distribution ratio of the gas supplied from each region to the reaction chamber is correlated with the gas concentration. Preference is given to using high parameters.
  • the plasma etching apparatus 100 according to the first embodiment obtains desired etching characteristics by controlling the flow rate of the gas supplied to the reaction chamber.
  • the number of the gas supply holes 141 and the area of the region are correlated. That is, if the area ratio of the divided regions is determined, the number of gas supply holes 141 formed in the region can be replaced. Based on this, the plasma etching apparatus 100 controls the flow rate of gas supplied from each region to the reaction chamber based on the number of gas supply holes 141 in each region.
  • the plasma etching apparatus 100 includes a control unit that controls the flow rate of the gas supplied from the gas supply hole in each region according to the equation (1).
  • Q Total flow rate of processing gas
  • Q1 to Qn Process gas flow rates D1 to Dn in each of the divided areas (n is a natural number of 2 or more)
  • D1 to Dn Process gas concentration ratios N1 to Nn in each of the divided areas are divided into n Number of gas supply holes in each region
  • control unit of the plasma etching apparatus transmits the gas flow rate ratio of “Q1 / Q” to “Qn / Q” to the flow rate control unit 174 corresponding to each of n regions, for example, The flow rate of the processing gas supplied from each to the reaction chamber is controlled.
  • control unit of the plasma etching apparatus converts the above equation (1) into the following equation (6) and then supplies the gas from the gas supply holes in each region.
  • the gas flow rate will be controlled.
  • FIGS. 5A and 5B are diagrams showing the relationship between the area ratio and the gas concentration ratio in the first embodiment.
  • FIGS. 5A and 5B for convenience of explanation, a case where there are a region A and a region B is illustrated as an example.
  • the area ratio between the region A and the region B is “1: 2”
  • the area ratio between the region A and the region B is “1: 1”.
  • a description will be given using a case.
  • the gas concentration ratio D of the region A and the region B is equal in the equation (1)
  • the gas flow rate ratio is obtained by the number of gas supply holes.
  • the flow rate in the region A is “150 sccm”, and the flow rate in the region B is “150 sccm”.
  • the case where the gas concentration ratio in the region A and the region B is 2: 1 will be described as an example.
  • the flow rate in the region A is “150 sccm” and the flow rate in the region B is “150 sccm”.
  • the flow rate in the region A is “200 sccm”
  • the flow rate in the region B is “100 sccm”.
  • the flow rate is determined by determining the flow rate ratio of the processing gas so as to obtain a desired processing gas concentration ratio based on the equation (1). This makes it possible to easily adjust the relationship between the etching rates in each region even if the region setting (for example, the area ratio) in the shower head is changed.
  • desired etching characteristics can be obtained by controlling the gas flow rate ratio so that each region has a desired gas concentration ratio. Is possible.
  • the present invention is not limited to the specific embodiments, and various modifications can be made within the scope of the gist of the present invention described in the claims. Can be modified or changed.
  • the present invention is not limited to the concentric circle but can be similarly applied to a polygon such as a square.
  • the to-be-processed object which can be etched with the plasma etching apparatus of this invention is not specifically limited.
  • a wafer made of a silicon substrate, on which a silicon dioxide (SiO2) film, a film to be etched made of a polysilicon film, a mask layer made of one or more layers, an antireflection film ( Bottom Anti-Reflective Coating (BARC) or a film on which a photoresist film is formed can be used.
  • the resist film is previously exposed and developed to form a predetermined pattern.

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Abstract

　プラズマエッチング装置は、処理容器と、処理容器内に設けられた基板を保持する保持部と、処理容器内に設けられた保持部と対向する電極板とを有する。また、プラズマエッチング装置は、保持部と電極板とに挟まれた空間に処理ガスを供給するための、基板の径方向に対して同心円状にｎ（ｎは２以上の自然数）個に分割された領域各々に配置され、領域各々に均等間隔で形成されたガス供給孔から処理ガスを供給する複数の供給部を有する。また、プラズマエッチング装置は、保持部又は電極板の少なくとも一方に高周波電力を供給することによって、複数の供給部により空間に供給された処理ガスをプラズマ化する高周波電源を有する。また、プラズマエッチング装置は、領域各々のガス供給孔から供給されるガス流量を制御する。

Description

プラズマエッチング装置及びプラズマエッチング方法
　本発明の種々の側面及び実施形態は、プラズマエッチング装置に関するものである。
　半導体デバイスの製造工程において、半導体ウェハなどの基板（以下「ウェハ」という。）を加工する装置として、プラズマをウェハに照射することによって、ウェハにエッチングを行うプラズマエッチング装置がある。
　プラズマエッチングでは、フッ素、塩素、酸素などを含むガスを処理ガスとして用いてプラズマ化する。プラズマには、荷電粒子（以下「イオン」という。）及び中性粒子（以下「ラジカル」という。）などの活性種が含まれている。ウェハの表面がイオンとラジカルとを含むプラズマと反応して反応生成物が生じ、生じた反応生成物が揮発することによってエッチングが進行する。
　近年、半導体デバイスの製造工程において、ウェハが大口径化している。ウェハの大口径化に伴い、エッチング時のウェハの面内における、ホールやトレンチの底部の線幅（Critical　Dimension；ＣＤ）及び深さの面内均一性を確保することが難しくなってきている。
　なお、ウェハ面内の中心部と周辺部領域とのラジカルの密度分布の制御を、上部電極からの処理ガス供給量を調整することにより制御する技術もある。
特許４３５８７２７号公報
　しかしながら、ウェハ面内の中心部と周辺部領域とでは、ラジカルの拡散具合が不均一であり、面内均一性を確保することが難しいという問題がある。
　開示するプラズマエッチング装置は、１つの実施態様において、プラズマ化された処理ガスにより基板をエッチングする。また、プラズマエッチング装置は、処理容器を有する。また、プラズマエッチング装置は、前記処理容器内に設けられた、基板を保持する保持部を有する。また、プラズマエッチング装置は、前記処理容器内に設けられた、前記保持部と対向する電極板を有する。また、プラズマエッチング装置は、前記保持部と前記電極板とに挟まれた空間に処理ガスを供給するための、前記基板の径方向に対して同心円状にｎ（ｎは２以上の自然数）個に分割された領域各々に配置され、前記領域各々に均等間隔で形成されたガス供給孔から処理ガスを供給する複数の供給部を有する。また、プラズマエッチング装置は、前記保持部又は前記電極板の少なくとも一方に高周波電力を供給することによって、前記複数の供給部により前記空間に供給された処理ガスをプラズマ化する高周波電源を有する。また、プラズマエッチング装置は、以下の式により、前記領域各々の前記ガス供給孔から供給されるガス流量を制御する制御部を有する。
Figure JPOXMLDOC01-appb-M000003
 Ｑ：処理ガスの総流量、
Ｑ１’～Ｑｎ’：ｎ個に分割された領域各々の処理ガス流量
Ｄ１～Ｄｎ：ｎ個に分割された領域各々における処理ガスの濃度比
Ｎ１～Ｎｎ：ｎ個に分割された領域各々のガス供給孔数
　開示する測定方法の１つの態様によれば、所望のエッチング特性を得るための流量比率を容易に選択可能となるという効果を奏する。
図１は、第１の実施形態に係るプラズマエッチング装置の構成の一例を示す概略図である。 図２は、第１の実施形態におけるシャワーヘッドの構造の一例を説明するための概略図である。 図３Ａは、本実施形態におけるウェハの、径方向の位置におけるペクレ数を示す概略図である。 図３Ｂは、本実施形態におけるウェハの、径方向の位置におけるペクレ数を示す概略図である。 図４Ａは、本実施形態における処理ガスの供給条件を変更した場合の、エッチレートの変化を示す概略図である。 図４Ｂは、本実施形態における処理ガスの供給条件を変更した場合の、エッチレートの変化を示す概略図である。 図４Ｃは、本実施形態における処理ガスの供給条件を変更した場合の、エッチレートの変化を示す概略図である。 図４Ｄは、本実施形態における処理ガスの供給条件を変更した場合の、エッチレートの変化を示す概略図である。 図５Ａは、第１の実施形態における面積比とガス濃度比との関係について示す図である。 図５Ｂは、第１の実施形態における面積比とガス濃度比との関係について示す図である。
　以下に、開示するプラズマエッチング装置及びプラズマエッチング方法の実施形態について、図面に基づいて詳細に説明する。なお、本実施形態により開示する発明が限定されるものではない。各実施形態は、処理内容を矛盾させない範囲で適宜組み合わせることが可能である。
（第１の実施形態）
　第１の実施形態に係るプラズマ化された処理ガスにより基板をエッチングするプラズマエッチング装置は、実施形態の一例において、処理容器を有する。また、プラズマエッチング装置は、処理容器内に設けられた、基板を保持する保持部を有する。また、プラズマエッチング装置は、処理容器内に設けられた、保持部と対向する電極板を有する。また、プラズマエッチング装置は、保持部と電極板とに挟まれた空間に処理ガスを供給するための、基板の径方向に対して同心円状にｎ（ｎは２以上の自然数）個に分割された領域各々に配置され、領域各々に均等間隔で形成されたガス供給孔から処理ガスを供給する複数の供給部を有する。また、プラズマエッチング装置は、保持部又は電極板の少なくとも一方に高周波電力を供給することによって、複数の供給部により空間に供給された処理ガスをプラズマ化する高周波電源を有する。また、プラズマエッチング装置は、以下の式により、領域各々のガス供給孔から供給されるガス流量を制御する制御部を有する。
Figure JPOXMLDOC01-appb-M000004
 Ｑ：処理ガスの総流量、
Ｑ１’～Ｑｎ’：ｎ個（ｎは２以上の自然数）に分割された領域各々の処理ガス流量
Ｄ１～Ｄｎ：ｎ個に分割された領域各々における処理ガスの濃度比
Ｎ１～Ｎｎ：ｎ個に分割された領域各々のガス供給孔数
　また、第１の実施形態に係るプラズマ化された処理ガスにより基板をエッチングするプラズマエッチング方法は、処理容器内に設けられた保持部により基板を保持する保持ステップを含む。また、第１の実施形態に係るプラズマエッチング方法は、処理容器内に設けられた、保持部と対向する電極板と保持部とに挟まれた空間に、基板の径方向に対して同心円状に複数に分割された領域各々に配置された複数の供給部により、領域各々に均等間隔で形成されたガス供給孔から処理ガスを供給する処理ガス供給ステップを含む。また、第１の実施形態に係るプラズマエッチング方法は、保持部又は電極板の少なくとも一方に、高周波電源により高周波電力を供給することによって、領域各々に設けられたガス供給孔から空間に供給された処理ガスをプラズマ化する高周波電力供給ステップを含む。また、第１の実施形態に係るプラズマエッチング方法は、処理ガス供給ステップが、以下の式により、領域各々のガス供給孔から供給されるガス流量を制御する。
Figure JPOXMLDOC01-appb-M000005
 Ｑ：処理ガスの総流量、
Ｑ１’～Ｑｎ’：ｎ個（ｎは２以上の自然数）に分割された領域各々の処理ガス流量
Ｄ１～Ｄｎ：ｎ個に分割された領域各々における処理ガスの濃度比
Ｎ１～Ｎｎ：ｎ個に分割された領域各々のガス供給孔数
（第１の実施形態に係るプラズマエッチング装置）
　図１は、第１の実施形態に係るプラズマエッチング装置の構成の一例を示す概略図である。第１の実施形態に係るプラズマエッチング装置１００は、例えば、平行平板型のプラズマエッチング装置である。
　プラズマエッチング装置１００は、例えば表面が陽極酸化処理（アルマイト処理）されたアルミニウムからなる円筒形状に成形されたチャンバ（処理容器）１０２を有している。チャンバ１０２は接地されている。
　チャンバ１０２内の底部には、セラミックなどの絶縁板１０３を介して略円柱状のサセプタ支持台１０４が設けられている。また、サセプタ支持台１０４の上には、下部電極を構成するサセプタ１０５が設けられている。サセプタ１０５には、ハイパスフィルタ（ＨＰＦ）１０５ａが接続されている。
　サセプタ１０５は、その上側中央部が凸状の円板状に成形され、その上に、被処理体の一例であるウェハＷと略同形の、静電チャック１１１が設けられている。静電チャック１１１は、絶縁材の間に静電電極１１２が介在する構成となっている。また、静電チャック１１１は円板状のセラミック部材で構成され、静電電極１１２には直流電源１１３が接続されている。
　静電電極１１２に正の直流電圧が印加されると、ウェハＷにおける静電チャック１１１側の面（以下、「裏面」という。）に負の電位が生じる。これにより、静電電極１１２とウェハＷの裏面との間に電位差が生じる。この電位差に起因するクーロン力又はジョンソン・ラーベック力により、ウェハＷは静電チャック１１１に吸着保持される。この時、静電チャック１１１には、静電電極１１２に接続された直流電源１１３から、例えば、１．５ｋＶの直流電圧が印加される。
　サセプタ１０５には、第１の高周波電源１１４及び第２の高周波電源１１６が、各々、第１の整合器１１５及び第２の整合器１１７を介して接続されている。第１の高周波電源１１４は、比較的低い周波数、例えば、１３．６ＭＨｚの高周波電力であるバイアス電力をサセプタ１０５に印加する。第２の高周波電源１１６は、比較的高い周波数、例えば、４０ＭＨｚの高周波電力であるプラズマ生成電力をサセプタ１０５に印加する。これにより、サセプタ１０５は、チャンバ１０２の内部にプラズマ生成電力を印加する。
　絶縁板１０３、サセプタ支持台１０４、サセプタ１０５、及び静電チャック１１１には、ウェハＷの裏面に伝熱媒体（例えばＨｅガスなどのバックサイドガス）を供給するためのガス通路１１８が形成されている。この伝熱媒体を介して、サセプタ１０５とウェハＷとの間の熱伝達がなされ、ウェハＷが所定の温度に維持される。
　サセプタ１０５の上端周縁部には、静電チャック１１１上に支持されたウェハＷを囲むように、環状のフォーカスリング１１９が配置されている。フォーカスリング１１９は、セラミック又は石英などの誘電材料、若しくは、導電体、例えば、ウェハＷを構成する材料と同じ単結晶シリコンなどの導電性材料によって構成されている。
　プラズマの分布域をフォーカスリング１１９上まで拡大することで、ウェハＷの外周側におけるプラズマの密度を、ウェハＷの中心側におけるプラズマの密度と同程度に維持することができる。これにより、ウェハＷの面内におけるプラズマエッチングの均一性を向上することができる。
　サセプタ１０５の上方には、サセプタ１０５と平行に対向して上部電極１２０が設けられている。上部電極１２０には、直流電源１２３が接続されている。また、上部電極１２０には、ローパスフィルタ（ＬＰＦ）１２４が接続されている。
　また、上部電極１２０は、上部電極駆動部２００によって、例えば鉛直方向に駆動可能に構成されている。上部電極１２０を鉛直方向に駆動可能に構成することにより、上部電極１２０とサセプタ１０５との間の空間の距離（以下、「ギャップ」という。）Ｇを調整することができる。ギャップＧは、処理ガスの拡散及び流れに大きく影響を与えるパラメータである。そのため、ギャップＧを調整可能な構造とすることにより、後述するように、チャンバ１０２の内部の上部電極１２０とサセプタ１０５との間のプラズマ分布を制御することができる。
　上部電極駆動部２００により駆動される上部電極１２０の鉛直方向に沿った移動量は、特に制限はない。一例として、上部電極１２０の鉛直方向に沿った移動量を７０ｍｍとし、ギャップＧを２０ｍｍ以上９０ｍｍ以下に調整可能な構造とすることができる。この点において制限されない。なお、プラズマエッチング装置１００は、図１に示す構成を９０°回転して横に倒した構成にしても良く、上下反転した構成にしても良い。
　上部電極１２０は、チャンバ１０２の上部内壁にベローズ１２２を介して支持されている。ベローズ１２２はチャンバ１０２の上部内壁に環状の上部フランジ１２２ａを介してボルトなどの固定手段により取付けられるとともに、上部電極１２０の上面に環状の上部フランジ１２２ｂを介してボルトなどの固定手段により取付けられる。
　ギャップＧを調節するための、上部電極駆動部２００の構成について、詳細に説明する。上部電極駆動部２００は、上部電極１２０を支持する略円筒状の支持部材２０４を有する。支持部材２０４は上部電極１２０の上部略中央にボルトなどで取付けられている。
　支持部材２０４は、チャンバ１０２の上壁の略中央に形成された孔１０２ａを出入自在に配設される。具体的には、支持部材２０４の外周面はスライド機構２１０を介してチャンバ１０２の孔１０２ａの内部に支持されている。
　スライド機構２１０は、例えばチャンバ１０２の上部に断面Ｌ字状の固定部材２１４を介して固定部材２１４の鉛直部に固定された案内部材２１６と、この案内部材２１６に摺動自在に支持され、支持部材２０４の外周面に一方向（本実施形態では鉛直方向）に形成されたレール部２１２と、を有する。
　スライド機構２１０の案内部材２１６を固定する固定部材２１４は、その水平部が環状の水平調整板２１８を介してチャンバ１０２の上部に固定される。この水平調整板２１８により、上部電極１２０の水平位置が調整される。
　水平調整板２１８は、例えば、水平調整板２１８の周方向に等間隔で配置した複数のボルトなどによりチャンバ１０２に固定される。また、水平調整板２１８の水平方向に対する傾き量は、これらのボルトの突出量により、調整可能な構成であっても良い。水平調整板２１８が水平方向に対する傾きを調整し、上記スライド機構２１０の案内部材２１６が鉛直方向に対する傾きが調整することで、上部電極１２０の水平方向の傾きを調整することができる。すなわち、上部電極１２０を常に水平位置に保つことができる。
　チャンバ１０２の上側には、上部電極１２０を駆動するための空気圧シリンダ２２０が、筒体２０１を介して取付けられている。すなわち、筒体２０１の下端は、チャンバ１０２の孔１０２ａを覆うようにボルトなどで気密に取付けられており、筒体２０１の上端は、空気圧シリンダ２２０の下端に気密に取付けられている。
　上記空気圧シリンダ２２０は、一方向に駆動可能なロッド２０２を有している。ロッド２０２の下端は、支持部材２０４の上部略中央にボルトなどで連設されている。ロッド２０２が駆動されることにより、上部電極１２０は支持部材２０４によりスライド機構２１０に沿って駆動する。ロッド２０２は、例えば円筒状に構成され、ロッド２０２の内部空間が支持部材２０４の略中央に形成された中央孔と連通して大気開放されるようになっている。これにより、上部電極１２０とローパスフィルタ（ＬＰＦ）１２４を介して接地する配線、及び上部電極１２０に直流電源１２３から直流電圧を印加するための給電線は、ロッド２０２の内部空間から支持部材２０４の中央孔を介して上部電極１２０に接続するように配線することができる。
　また、空気圧シリンダ２２０の側部には、例えばリニアエンコーダ２０５等の、上部電極１２０の位置を検出する位置検出手段が設けられている。一方、ロッド２０２の上端には、ロッド２０２から側方に延出する延出部２０７ａを有する上端部材２０７が設けられている。上端部材２０７の延出部２０７ａとリニアエンコーダ２０５の検出部２０５ａとが当接している。上端部材２０７は上部電極１２０の動きに連動するため、リニアエンコーダ２０５により上部電極１２０の位置を検出することができる。
　空気圧シリンダ２２０は、筒状のシリンダ本体２２２、上部支持板２２４及び下部支持板２２６を含む。筒状のシリンダ本体２２２は、上部支持板２２４と下部支持板２２６とにより挟まれる構成となっている。ロッド２０２の外周面には、空気圧シリンダ２２０内を上部空間２３２と下部空間２３４に区画する環状の区画部材２０８が設けられている。
　空気圧シリンダ２２０の上部空間２３２には、上部支持板２２４の上部ポート２３６から圧縮空気が導入されるようになっている。また、空気圧シリンダ２２０の下部空間２３４には、下部支持板２２６の下部ポート２３８から圧縮空気が導入されるようになっている。上部ポート２３６及び下部ポート２３８から上部空間２３２及び下部空間２３４へと導入する空気量を制御することにより、ロッド２０２を一方向（例えば鉛直方向）へと駆動制御することができる。この空気圧シリンダ２２０へ導入する空気量は、空気圧シリンダ２２０の近傍に設けられた空気圧回路３００により制御される。
　また、上部電極駆動部２００は、制御部２９０を有しており、制御部２９０は、装置制御部１９０と接続されている。装置制御部１９０からの制御信号は制御部２９０に伝えられ、制御部２９０により、上部電極駆動部２００の各部が駆動制御される。
　サセプタ支持台１０４の内部には、ウェハＷの面内における温度分布を調節可能とする、温度分布調整部１０６が配置されている。温度分布調節部１０６は、ヒータ１０６ａ、１０６ｂ、ヒータ用電源１０６ｃ、１０６ｄ、温度計１０６ｅ、１０６ｆ、冷媒流路１０７ａ、１０７ｂを有する。
　サセプタ支持台１０４の内部には、中心側から外周側に向かって、中心側ヒータ１０６ａと外周側ヒータ１０６ｂとが設けられている。中心側ヒータ１０６ａには、中心側ヒータ用電源１０６ｃが接続され、外周側ヒータ１０６ｂには、外周側ヒータ用電源１０６ｄが接続されている。中心側ヒータ用電源１０６ｃ、外周側ヒータ用電源１０６ｄは、各々、中心側ヒータ１０６ａ、外周側ヒータ１０６ｂに投入する電力を独立に調節することができる。これにより、サセプタ支持台１０４及びサセプタ１０５に、ウェハＷの径方向に沿った温度分布を発生させることができる。すなわち、ウェハＷの径方向に沿った温度分布を調節することができる。
　また、サセプタ支持台１０４の内部には、中心側から外周側に向かって、中心側温度計１０６ｅ及び外周側温度計１０６ｆが設けられている。中心側温度計１０６ｅ及び外周側温度計１０６ｆは、各々、サセプタ支持台１０４の中心側及び外周側の温度を計測し、これによりウェハＷの中心側及び外周側の温度を導出できる。中心側温度計１０６ｅ及び外周側温度計１０６ｆで計測された温度は、後述する装置制御部１９０に送られる。装置制御部１９０は、計測された温度から導出されたウェハＷの温度が目標温度となるように、中心側ヒータ用電源１０６ｃ及び外周側ヒータ用電源１０６ｄの出力を調整する。
　更に、サセプタ支持台１０４の内部には、中心側から外周側に向かって、中心側冷媒流路１０７ａ及び外周側冷媒流路１０７ｂを設けても良い。そして、各々に異なる温度の、例えば冷却水、フルオロカーボン系の冷媒を循環させても良い。冷媒を循環させる場合、冷媒は、中心側導入管１０８ａを介して中心側冷媒流路１０７ａに導入され、中心側排出管１０９ａから排出される。一方、外周側冷媒流路１０７ｂには、外周側導入管１０８ｂを介して冷媒が導入され、外周側排出管１０９ｂから排出される。
　サセプタ１０５は、ヒータ１０６ａ、１０６ｂによる加熱と、冷媒からの冷却と、により、温度が調整される。従って、ウェハＷは、プラズマからの輻射やプラズマに含まれるイオンの照射などによる加熱分と、前述のサセプタ１０５との熱量の授受と、により、所定の温度になるように調整される。また、サセプタ支持台１０４は、中心側ヒータ１０６ａ（及び中心側冷媒流路１０７ａ）並びに外周側ヒータ１０６ｂ（及び外周側冷媒流路１０７ｂ）を有する。そのため、ウェハＷは、中心側と外周側とで独立して温度を調整することができる。
　また、図１には図示していないが、中心側ヒータ１０６ａと外周側ヒータ１０６ｂとの間、又は、中心側冷媒流路１０７ａと外周側冷媒流路１０７ｂとの間に、断熱層として断熱材又は空間を設けても良い。断熱層を設けることにより、中心側ヒータ１０６ａと外周側ヒータ１０６ｂとの間、又は中心側冷媒流路１０７ａと外周側冷媒流路１０７ｂとの間が熱的に遮断される。すなわち、ウェハＷの中心側と外周側との間に、より大きな温度分布を生じさせることができる。
　チャンバ１０２の底部には排気管１３１が接続されており、排気管１３１には排気装置１３５が接続されている。排気装置１３５は、ターボ分子ポンプなどの真空ポンプを備えており、チャンバ１０２内を所定の減圧雰囲気（例えば０．６７Ｐａ以下）に調整する。また、チャンバ１０２の側壁にはゲートバルブ１３２が設けられている。ゲートバルブ１３２が開くことによって、チャンバ１０２内へのウェハＷの搬入、及び、チャンバ１０２内からのウェハＷの搬出が可能となる。なお、ウェハＷの搬送には例えば搬送アームが用いられる。
　また、プラズマエッチング装置１００は、サセプタ１０５に支持されたウェハＷに供給されるプラズマガスの供給条件を調整するためのガス供給条件調節部１３０を有する。ガス供給条件調節部１３０は、上部電極１２０と一体で構成されているシャワーヘッド１４０と、ガス供給装置１５０とを有する。
　シャワーヘッド１４０は、サセプタ１０５に支持されたウェハＷ上に、所定の処理ガス（混合ガスであっても良い）を噴出するものである。シャワーヘッド１４０は、多数のガス供給孔１４１ａを有する円形状の電極板１４１（上部電極１２０）と、電極板１４１の上面側を着脱自在に支持する電極支持体１４２を備えている。電極支持体１４２は、電極板１４１と同じ径の円盤形状に形成され、内部に円形状のバッファ室１４３が形成されている。電極板１４１には、処理ガスなどのガスをウェハＷに供給するための、ガス供給孔が設けられている（以後ガス供給孔１４１と呼ぶことがある）。
　図２は、第１の実施形態におけるシャワーヘッドの構造の一例を説明するための概略図である。図２に示すように、バッファ室１４３内には、Ｏリングからなる１つ以上の環状隔壁部材１４５が設けられている。１つ以上の環状隔壁部材１４５は、各々、シャワーヘッドの径方向に対して異なる位置に配置される。図２では、環状隔壁部材１４５は、シャワーヘッドの径方向に対して中心側から、第１の環状隔壁部材１４５ａ、第２の環状隔壁部材１４５ｂ、第３の環状隔壁部材１４５ｃで示されている。これにより、バッファ室１４３は、中心側から第１のバッファ室１４３ａ、第２のバッファ室１４３ｂ、第３のバッファ室１４３ｃ、第４のバッファ室１４３ｄに分割されている。このように、バッファ室１４３は、複数の領域に分割される。
　環状隔壁部材１４５の数は、１つ以上であれば特に制限されないが、例えば、図２で示すように３つとしても良く、２つであっても良く、４つ以上であっても良い。直径３００ｍｍのウェハＷを使用してプラズマエッチングする場合、処理ガスの制御の容易さと、後述するプラズマエッチング方法によるエッチングの面内均一性とを両立する観点から、環状隔壁部材１４５の数は３つ（すなわち、４つに分割されたバッファ室を有する）とすることが好ましい。なお、ｎ個の環状隔壁部材１４５を配置することにより、Ｎ＋１個に分割されたバッファ室を設置することができる。
　各々のバッファ室１４３ａ、１４３ｂ、１４３ｃ、１４３ｄには、ガス供給装置１５０により、所定の処理ガスが供給される。
　また、各々のバッファ室１４３ａ、１４３ｂ、１４３ｃ、１４３ｄの下面には、１つ以上のガス供給孔１４１が連通しており、このガス供給孔１４１を介して、ウェハＷ上に所定の処理ガスを噴出することができる。ガス供給孔１４１の配置及び配置する数については、ウェハＷに対し、均一に処理ガスが噴出される配置となることが好ましい。
　具体的には、ガス供給孔１４１は、環状隔壁部材１４５により分割される領域各々に、均等間隔で形成される。例えば、ガス供給孔１４１は、面積当たりのガス供給孔１４１の数が、等しくなるように設けられる。
　ガス供給装置１５０は、１つ又は複数のガスが混合された処理ガスを供給するガス供給源１６１と、流量制御部（ＭＦＣ、マスフローコントローラ）１７４ａ～１７４ｄとを有する。また、ガス供給源１６１から延びた１つの配管が、枝分かれして流量制御部１７４ａ～１７４ｄに接続される。また、枝分かれした配管には、それぞれ、ガス供給源１６１と流量制御部１７４ａ～１７４ｄそれぞれとの間の配管を閉じたり開けたりするバルブ１７５ａ～１７５ｄが設けられる。また、流量制御部１７４ａ～１７４ｄは、それぞれ、４つのバッファ室のいずれかと接続される。また、流量制御部１７４ａ～１７４ｄと４つのバッファ室とを結ぶ配管には、バルブ１７６ａ～１７６ｄが設けられる。
　すなわち、ガス供給源１６１から供給された処理ガスは、流量制御部１７４ａ～１７４ｄのうちのいずれかによって流量が制御された上で、配管１７１～配管１７４のいずれかを介して４つのバッファ室のいずれかに供給される。その後、バッファ室に供給された処理ガスは、バッファ室に設けられたガス供給孔１４１から噴射される。
　なお、ガス供給装置１５０からは、例えば、フロロカーボン系のフッ素化合物（ＣＦ系）、Ａｒガス、Ｎ２ガス、Ｈｅガスなどのうち１つ又は複数の混合ガスが供給される。フロロカーボン系のフッ素化合物（ＣＦ系）とは、例えば、ＣＦ４、Ｃ４Ｆ６、Ｃ４Ｆ８、ＣＨ２Ｆ２、ＣＨＦ３である。ただし、処理ガスはこれに限定されるものではなく、任意の処理ガスを用いて良い。
　流量制御部１７４ａから１７４ｄによる動作は、例えば、プラズマエッチング装置１００の後述する装置制御部１９０により制御される。
　ここで、プラズマエッチング装置１００の装置制御部１９０は、例えばＣＰＵよりなる図示しない演算処理装置と、例えばハードディスクよりなる図示しない記録媒体を備えている。装置制御部１９０は、前述した、第１の高周波電源１１４、第２の高周波電源１１６、温度分布調節部１０６、上部電極駆動部２００、ガス供給条件調節部１３０の各部の動作を制御する。そして、装置制御部１９０は、上記各部を動作させる際は、例えば装置制御部１９０のＣＰＵが、例えば装置制御部１９０のハードディスクに記録されている、それぞれのエッチング処理に対応するプログラムに応じて、各部を制御する。
（プラズマエッチング方法）
　プラズマエッチング装置１００を用いた、プラズマエッチング方法の例について説明する。
　ガス供給孔から、上部電極１２０とサセプタ１０５との間の空間に、ガスが供給されると、ガスは排気方向（排気装置１３５が接続されている方向）に拡散されながら流れていく。「拡散」と「流れ」により輸送されるガス成分（例えば、ラジカル）の濃度分布は、ガス供給孔の位置などにより、「拡散」と「流れ」のどちらの因子に依存しているかが異なる。「拡散」と「流れ」のどちらの因子に、どの程度依存しているかを定性的に示す、無次元数としてペクレ数（Ｐｅ）が知られている。ペクレ数は、ガスの流速ｕ（ｍ／ｓ）、ガス種の相互拡散係数ＤＡＢ（ｍ２／ｓ）、代表長さＬ（ｍ）を用いて、下記式（２）で表される。
Figure JPOXMLDOC01-appb-M000006
 　ペクレ数は、１を境として、Ｐｅが１より小さい場合、ガスの輸送は「拡散」が支配的であるとされ、Ｐｅが１より大きい（又は１の）場合、ガスの輸送は「流れ」が支配的であるとされる。
　具体的な例により、詳細に説明するために、図３Ａに、本実施形態におけるウェハの、径方向の位置におけるペクレ数を示す。図３Ａは、ガス種としてＡｒとＣ４Ｆ８の混合ガス（相互拡散係数ＤＡＢは１．２３×１０－１ｍ２／ｓとなる）を使用した場合で、代表長さＬ（すなわち、サセプタ１０５と上部電極１２０との間のギャップＧ）を０．０３ｍとし、ガスの流速ｕを計算により算出して、ペクレ数を求めた。また、図３Ａの横軸は、直径３００ｍｍのウェハの中心を０ｍｍとし、径方向に対するペクレ数を示している。
　図３Ａよりウェハの中心から径が８６ｍｍに位置を境界に、「拡散」が支配的である領域と「流れ」が支配的である領域とに区分されることがわかる。
　また、図３Ｂに、直径３００ｍｍのウェハを使用した場合の、ウェハの位置に対するエッチレート比を示す。具体的には、直径３００ｍｍのウェハＷを使用して、３つの環状隔壁部材によりバッファ室を４つのゾーン（Ｃｅｎｔｅｒ、Ｍｉｄｄｌｅ、Ｅｄｇｅ、Ｖｅｒｙ　Ｅｄｇｅ）に分割して、各々のゾーンからガスを噴出してプラズマエッチングし、ウェハ位置に対するエッチレート比を求めた。なお、Ｃｅｎｔｅｒのゾーンに対応するガス供給孔は、シャワーヘッドの中心から１１ｍｍの円周上に４つのガス供給孔を、３３ｍｍの円周上に１２個のガス供給孔を配置した。Ｍｉｄｄｌｅのゾーンには、シャワーヘッドの中心から５５ｍｍの円周上に２４個のガス供給孔を、７７ｍｍの円周上に３６個のガス供給孔を配置した。Ｅｄｇｅのゾーンには、シャワーヘッドの中心から９９ｍｍの円周上に４８個のガス供給孔を、１２１ｍｍの円周上に６０個のガス供給孔を配置した。Ｖｅｒｙ　Ｅｄｇｅのゾーンには、シャワーヘッドの中心から１４３ｍｍの円周上に８０個のガス供給孔を、１６５ｍｍの円周上に１００個のガス供給孔を配置した。以後、Ｃｅｎｔｅｒ、Ｍｉｄｄｌｅ、Ｅｄｇｅ、Ｖｅｒｙ　Ｅｄｇｅからのガスの供給に関する記載は、上述のガス供給孔の配置のことを指す。
　また、図３Ｂの縦軸は、最もエッチレートが大きい位置を１として、規格化して示している。
　図３Ｂから、Ｃｅｎｔｅｒ及びＭｉｄｄｌｅのゾーンからガスを供給した場合、概ね、ガスが供給された位置に対応する位置において、エッチレートが大きくなっていることがわかる。これは、Ｃｅｎｔｅｒ及びＭｉｄｄｌｅのゾーンでは、ガスの輸送は「拡散」が支配的であるため（図３Ａ参照）である。また、Ｃｅｎｔｅｒ及びＭｉｄｄｌｅのゾーンから供給されたガスは、Ｅｄｇｅ及びＶｅｒｙ　Ｅｄｇｅのゾーンのエッチレートにも影響が及ぶと推察される。
　一方、Ｅｄｇｅ（及びＶｅｒｙ　Ｅｄｇｅ）のゾーンからガスを供給した場合、エッチレート影響範囲が、外周側にシフトしていることがわかる。これは、Ｅｄｇｅ（及びＶｅｒｙ　Ｅｄｇｅ）のゾーンでは、ガスの輸送は「流れ」が支配的であり（図３Ａ）、Ｅｄｇｅゾーンから導入されたガスが、外周側に流されたからであると推察される。また、Ｅｄｇｅ及びＶｅｒｙ　Ｅｄｇｅのゾーンから供給されたガスは、Ｃｅｎｔｅｒ及びＭｉｄｄｌｅのゾーンのエッチレートには、ほとんど影響を及ぼさない。
　つまり、供給された処理ガスの拡散の影響が支配的である位置と、供給された処理ガスの流速の影響が支配的である位置とでは、ガスの供給条件を変えて制御することが重要となる。具体的には、供給された処理ガスの拡散の影響が支配的である位置なら、その位置に対応する（略真上にある）ガス供給孔のガス供給条件を調整し、供給された処理ガスの拡散の流れが支配的である位置なら、その位置よりもウェハの中心方向にあるガス供給孔のガス供給条件を調整することで、プラズマエッチング時の面内均一性を向上させることができる。より具体的には、ｕ、Ｌ、ＤＡＢなどにより、Ｅｄｇｅ（Ｖｅｒｙ　Ｅｄｇｅ）ゾーンから供給された処理ガスの拡散の影響が支配的な場合には、Ｅｄｇｅ（Ｖｅｒｙ　Ｅｄｇｅ）ゾーンからの処理ガスの条件を調整し、流れの影響が支配的な場合には、ウェハ中心方向側のＣｅｎｔｅｒ（Ｍｉｄｄｌｅ）のゾーンからの処理ガスの条件を調整する。
　次に、ガスの供給条件がガスの輸送に与える影響について説明する。すなわち、供給ガスのどのようなパラメータが、ウェハ面内形状における、面内均一性の向上に影響を与えるかについて説明する。
　供給ガスの拡散は、拡散分子（ガス分子）の平均自由行程ｌ（ｍ）とガスの流速ｕ（ｍ／ｓ）に依存する。この時、拡散分子の平均自由行程ｌは、ガスが理想気体であり、拡散分子の速度がマスクウェル分布に従うと仮定される場合、下記の式（３）で表される。
Figure JPOXMLDOC01-appb-M000007
 　式（３）中、Ｃ１は定数であり、ｄは拡散分子の衝突分子径（ｍ）であり、Ｐは系内の圧力（ａｔｍ）であり、Ｔは系内の温度（Ｋ）である。
　一方、供給ガスの流速ｕも、ガスが理想気体であると仮定した場合、下記の式（４）で表される。
Figure JPOXMLDOC01-appb-M000008
 　式（４）中、Ｃ２は定数であり、Ｑは１気圧での流量（ｍ３／ｓ）であり、Ｐは系内の圧力であり、Ｖは系内の体積（ｍ３）である。
　この時、供給ガスの拡散領域ｄａｒｅａは、平均自由行程ｌ／流速ｕに比例するため、式（３）及び式（４）より、式（５）が導出される。
Figure JPOXMLDOC01-appb-M000009
 　式（５）中、Ｃ３は定数である。
　すなわち、供給ガスの拡散領域は、系内の体積、供給ガスの流量、系内の温度及び衝突分子径に依存することがわかる。なお、系内の体積とは、本実施の形態では、上部電極１２０とサセプタ１０５との間の空間の体積に近似されるが、プラズマエッチング中には被処理体の径は変化しないため、上部電極１２０とサセプタ１０５との間の空間の距離（ギャップＧ）を指す。また、供給ガスの流量は、系内の圧力とも相関がある。更に、衝突分子径は、供給ガスの種類（すなわち、供給ガスの分子量）によって異なるため、供給ガスの拡散領域は、供給ガスの分子量にも依存する。
　供給ガスの拡散領域は、供給ガスの流量（及び供給ガスの圧力）、供給ガスの分子量、及びギャップＧなどのパラメータ（供給条件）に依存することを確認した実験について、図４Ａ～図４Ｄを参照して説明する。
　図４Ａ～図４Ｄに、本実施形態における処理ガスの供給条件を変更した場合の、エッチレートの変化を示す概略図を示す。前述と同様に、３つの環状隔壁部材によりバッファ室を４つのゾーン（Ｃｅｎｔｅｒ、Ｍｉｄｄｌｅ、Ｅｄｇｅ、Ｖｅｒｙ　Ｅｄｇｅ）に分割して、各ガス供給孔から供給されるガス分圧（後述のエッチング条件参照）が一定になるようにした。更に、Ｖｅｒｙ　Ｅｄｇｅのゾーンの最外周（シャワーヘッドの中心から径方向に、１６５ｍｍの円周上）のガス供給孔からは、下記のエッチング条件で示す量の追加ガスを供給し、各ウェハ位置におけるエッチレートをプロットした。なお、図４Ａ～図４Ｄの縦軸は、シリコンウェハ上にハードマスクとしてシリコン酸化物が堆積された被処理体の、ＢＥＯＬ（Ｂａｃｋ　Ｅｎｄ　ｏｆ　Ｌｉｎｅ）トレンチパターンにおける、シリコン酸化物のエッチレートを示している。
　図４Ｂの縦軸は、最もエッチレートが大きい位置（最外周）を１として、規格化して示している。
　詳細なエッチング条件を下記に示す。
　エッチング装置内圧力　：８０ｍＴｏｒｒ（圧力変更時：３０～１５０ｍＴｏｒｒ）
　ギャップＧ：３０ｍｍ（ギャップ変更時：２２ｍｍ～５０ｍｍ）
　高周波電源パワー（４０ＭＨｚ／１３ＭＨｚ）：７００／１０００Ｗ
　上部電極の電位　：０Ｖ
　処理ガスの流量（全圧換算）　：Ｃ４Ｆ８／Ａｒ／Ｎ２／Ｏ２＝３０／１２００／７０／１７ｓｃｃｍ（ただし、最外周領域には、Ｃ４Ｆ８（分子量変更時には、Ｏ２又はＣＨ２Ｆ２）＝２０ｓｃｃｍを添加し、流量変更時は、上記流量×０．３３～×１．５の範囲で行った。
　処理時間　：６０秒
　図４Ａ～図４Ｄのエッチレートのプロットより、各々のパラメータが、供給ガスの拡散に対してどのような影響を及ぼすかがわかる。すなわち、供給ガスの流量を低くする、供給ガスの分子量を小さくする、系内圧力を大きくする、ギャップＧを広くすることにより、供給ガスの拡散が広くなることがわかる。すなわち、これらのパラメータを制御することにより、ガス（すなわち、ラジカル）の濃度分布を制御することができるため、プラズマエッチング時におけるウェハの面内形状について、面内均一性を向上できることがわかった。
　上述したように、エッチングの均一性を制御する上では、ラジカル分布、すなわち、ガス濃度分布が重要となる。プラズマエッチング装置は、ｎ（ｎは２以上の自然数）個に分割された領域からガスを供給することになり、各領域各々から反応室に供給するガスの分配割合は、ガス濃度と相関性の高いパラメータを用いて行うことが好ましい。第１の実施形態に係るプラズマエッチング装置１００は、以下に詳細に説明するように、反応室に供給するガスの流量を制御することで、所望のエッチング特性を得る。
　具体的には、複数の領域各々の面積比とガス濃度とは相関性があり、シャワーヘッドに均等間隔でガス供給孔１４１が設けられている場合、ガス供給孔１４１の数と領域の面積とには相関関係がある。つまり分割された領域の面積比が決まれば、その領域に形成されているガス供給孔１４１の数に置換できる。このことを踏まえ、プラズマエッチング装置１００は、領域各々におけるガス供給孔１４１の数に基づいて、領域各々から反応室に供給するガス流量を制御する。
　具体的には、プラズマエッチング装置１００は、式（１）により、領域各々のガス供給孔から供給されるガス流量を制御する制御部を有する。
Figure JPOXMLDOC01-appb-M000010
 Ｑ：処理ガスの総流量、
Ｑ１～Ｑｎ：ｎ個（ｎは２以上の自然数）に分割された領域各々の処理ガス流量
Ｄ１～Ｄｎ：ｎ個に分割された領域各々における処理ガスの濃度比
Ｎ１～Ｎｎ：ｎ個に分割された領域各々のガス供給孔数
　例えば、プラズマエッチング装置の制御部は、例えば、ｎ個ある領域それぞれに対応する流量制御部１７４に対して、「Ｑ１／Ｑ」…「Ｑｎ／Ｑ」のガス流量比率を送信することで、領域各々から反応室に供給される処理ガスの流量が制御される。
　なお、プラズマエッチング装置の制御部は、領域数が３つである場合には、上記の式（１）を下記の式（６）に変形した上で、領域各々のガス供給孔から供給されるガス流量を制御することになる。
Figure JPOXMLDOC01-appb-M000011
　図５Ａ及び図５Ｂは、第１の実施形態における面積比とガス濃度比との関係について示す図である。図５Ａ及び図５Ｂに示す例では、説明の便宜上、領域Ａと領域Ｂとがある場合を例に示す。また、図５Ａに示す例では、領域Ａと領域Ｂとの面積比が「１：２」であり、図５Ｂに示す例では、領域Ａと領域Ｂとの面積比が「１：１」である場合を用いて説明する。
　ここで、総流量３００ｓｃｃｍの処理ガスを反応室に供給する場合であって、領域Ａと領域Ｂでガス濃度比を１：１にする場合を例に説明する。この場合、式（１）で領域Ａと領域Ｂのガス濃度比Ｄは等しいため、ガス流量比率はガス供給孔数で求まる。図５Ａに示す場合には、領域Ａの流量が「３００ｓｃｃｍ×（１／３）＝１００ｓｃｃｍ」となり、領域Ｂの流量が「３００ｓｃｃｍ×（２／３）＝２００ｓｃｃｍ」となる。このガス流量比率に設定することで、領域Ａと領域Ｂのガス供給孔から供給されるガス濃度比が等しくなる。また、図５Ｂに示す場合には、領域Ａの流量が「１５０ｓｃｃｍ」となり、領域Ｂの流量が「１５０ｓｃｃｍ」となる。また、領域Ａと領域Ｂでガス濃度比を２：１にする場合を例に説明する。この場合、図５Ａに示す場合には、式（１）で領域Ａに比べて領域Ｂのガス濃度比が半分になるため、領域Ａの流量が「１５０ｓｃｃｍ」となり、領域Ｂの流量が「１５０ｓｃｃｍ」となる。また、図５Ｂに示す場合には、領域Ａの流量が「２００ｓｃｃｍ」となり、領域Ｂの流量が「１００ｓｃｃｍ」となる。
　ここで、単純に、領域ごとに同一のガス流量比率で処理ガスを供給するのでは、領域間における処理ガスの濃度比が異なる結果、領域間におけるエッチングレートの関係が変化する。これに対して、第１の実施形態によれば、式（１）に基づいて所望の処理ガスの濃度比となるように処理ガスの流量比率を決定して流量を決定する。これによって、シャワーヘッドにおける領域の設定（例えば、面積比など）を変更しても、各領域におけるエッチングレートの関係を簡単に調節することが可能となる。
　すなわち、第１の実施形態によれば、処理ガスを複数の領域に分配する場合に、各領域が所望のガス濃度比となるようにガス流量比率を制御することで所望のエッチング特性を得ることが可能である。
　以上、本発明の好ましい実施の形態について記述したが、本発明は係る特定の実施の形態に限定されるものではなく、特許請求の範囲内に記載された本発明の要旨の範囲内において、種々の変形・変更が可能である。例えば、実施例においては同心円状にガスが供給される領域が分割されている場合について説明したが、同心円には限らず正方形などの多角形においても同様に適用することができる。また、本発明のプラズマエッチング装置でエッチング可能である被処理体は、特に限定されない。具体的には、例えば、シリコン基板よりなるウェハであって、そのウェハ上に二酸化ケイ素（ＳｉＯ２）膜、ポリシリコン膜よりなる被エッチング膜、１層又は複数層よりなるマスク層、反射防止膜（Ｂｏｔｔｏｍ　Ａｎｔｉ－Ｒｅｆｌｅｃｔｉｖｅ　Ｃｏａｔｉｎｇ；　ＢＡＲＣ）及びフォトレジスト膜などが形成されているものなどが使用できる。この時、レジスト膜は、予め露光、現像が行われ、所定のパターンが形成されている。
Ｗ　　　ウェハ
１００　　プラズマエッチング装置
１０５　　サセプタ（支持部）
１０６　　温度分布調節部
１２０　　上部電極（電極）
１２２　　ベローズ
１３０　　ガス供給条件調節部
１４０　　シャワーヘッド
１４１　　ガス供給孔
１４３　　バッファ室
１４５　　環状隔壁部材
１５０　　ガス供給装置
１７４　　流量制御部
１９０　　装置制御部
２００　　上部電極駆動部（間隔調節部）

Claims (2)

  1. 　プラズマ化された処理ガスにより基板をエッチングするプラズマエッチング装置において、
    　処理容器と、
    　前記処理容器内に設けられた、基板を保持する保持部と、
    　前記処理容器内に設けられた、前記保持部と対向する電極板と、
    　前記保持部と前記電極板とに挟まれた空間に処理ガスを供給するための、前記基板の径方向に対して同心円状にｎ（ｎは２以上の自然数）個に分割された領域各々に配置され、前記領域各々に均等間隔で形成されたガス供給孔から処理ガスを供給する複数の供給部と、
    　前記保持部又は前記電極板の少なくとも一方に高周波電力を供給することによって、前記複数の供給部により前記空間に供給された処理ガスをプラズマ化する高周波電源と、
    　以下の式により、前記領域各々の前記ガス供給孔から供給されるガス流量を制御する制御部と
    　を有することを特徴とするプラズマエッチング装置。
    Figure JPOXMLDOC01-appb-M000001
     Ｑ：処理ガスの総流量、
    Ｑ１’～Ｑｎ’：ｎ個に分割された領域各々の処理ガス流量
    Ｄ１～Ｄｎ：ｎ個に分割された領域各々における処理ガスの濃度比
    Ｎ１～Ｎｎ：ｎ個に分割された領域各々のガス供給孔数
  2. 　プラズマ化された処理ガスにより基板をエッチングするプラズマエッチング方法において、
    　処理容器内に設けられた保持部により基板を保持する保持ステップと、
    　前記処理容器内に設けられた、前記保持部と対向する電極板と前記保持部とに挟まれた空間に、前記基板の径方向に対して同心円状にｎ（ｎは２以上の自然数）個に分割された領域各々に配置された複数の供給部により、前記領域各々に均等間隔で形成されたガス供給孔から処理ガスを供給する処理ガス供給ステップと、
    　前記保持部又は前記電極板の少なくとも一方に、高周波電源により高周波電力を供給することによって、前記領域各々に設けられた前記ガス供給孔から前記空間に供給された処理ガスをプラズマ化する高周波電力供給ステップと、
    　を有し、
    　前記処理ガス供給ステップは、
    　以下の式により、前記領域各々の前記ガス供給孔から供給されるガス流量を制御するプラズマエッチング方法。
    Figure JPOXMLDOC01-appb-M000002
     Ｑ：処理ガスの総流量、
    Ｑ１’～Ｑｎ’：ｎ個に分割された領域各々の処理ガス流量
    Ｄ１～Ｄｎ：ｎ個に分割された領域各々における処理ガスの濃度比
    Ｎ１～Ｎｎ：ｎ個に分割された領域各々のガス供給孔数
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