WO2014064879A1 - 伝動ベルト - Google Patents

伝動ベルト Download PDF

Info

Publication number
WO2014064879A1
WO2014064879A1 PCT/JP2013/005383 JP2013005383W WO2014064879A1 WO 2014064879 A1 WO2014064879 A1 WO 2014064879A1 JP 2013005383 W JP2013005383 W JP 2013005383W WO 2014064879 A1 WO2014064879 A1 WO 2014064879A1
Authority
WO
WIPO (PCT)
Prior art keywords
transmission belt
mass
rubber composition
rubber
parts
Prior art date
Application number
PCT/JP2013/005383
Other languages
English (en)
French (fr)
Inventor
尚 松田
Original Assignee
バンドー化学株式会社
Priority date (The priority date is an assumption and is not a legal conclusion. Google has not performed a legal analysis and makes no representation as to the accuracy of the date listed.)
Filing date
Publication date
Application filed by バンドー化学株式会社 filed Critical バンドー化学株式会社
Priority to DE112013005123.0T priority Critical patent/DE112013005123T5/de
Priority to JP2014543130A priority patent/JP6209524B2/ja
Priority to KR1020157011139A priority patent/KR102082388B1/ko
Priority to CN201380053467.6A priority patent/CN104736884B/zh
Publication of WO2014064879A1 publication Critical patent/WO2014064879A1/ja
Priority to US14/688,931 priority patent/US9664252B2/en

Links

Images

Classifications

    • C—CHEMISTRY; METALLURGY
    • C08—ORGANIC MACROMOLECULAR COMPOUNDS; THEIR PREPARATION OR CHEMICAL WORKING-UP; COMPOSITIONS BASED THEREON
    • C08K—Use of inorganic or non-macromolecular organic substances as compounding ingredients
    • C08K3/00—Use of inorganic substances as compounding ingredients
    • C08K3/02—Elements
    • C08K3/04—Carbon
    • C—CHEMISTRY; METALLURGY
    • C08—ORGANIC MACROMOLECULAR COMPOUNDS; THEIR PREPARATION OR CHEMICAL WORKING-UP; COMPOSITIONS BASED THEREON
    • C08K—Use of inorganic or non-macromolecular organic substances as compounding ingredients
    • C08K5/00—Use of organic ingredients
    • C08K5/04—Oxygen-containing compounds
    • C08K5/09—Carboxylic acids; Metal salts thereof; Anhydrides thereof
    • C08K5/098—Metal salts of carboxylic acids
    • C—CHEMISTRY; METALLURGY
    • C08—ORGANIC MACROMOLECULAR COMPOUNDS; THEIR PREPARATION OR CHEMICAL WORKING-UP; COMPOSITIONS BASED THEREON
    • C08L—COMPOSITIONS OF MACROMOLECULAR COMPOUNDS
    • C08L23/00—Compositions of homopolymers or copolymers of unsaturated aliphatic hydrocarbons having only one carbon-to-carbon double bond; Compositions of derivatives of such polymers
    • C08L23/02—Compositions of homopolymers or copolymers of unsaturated aliphatic hydrocarbons having only one carbon-to-carbon double bond; Compositions of derivatives of such polymers not modified by chemical after-treatment
    • C08L23/16—Elastomeric ethene-propene or ethene-propene-diene copolymers, e.g. EPR and EPDM rubbers
    • F—MECHANICAL ENGINEERING; LIGHTING; HEATING; WEAPONS; BLASTING
    • F16—ENGINEERING ELEMENTS AND UNITS; GENERAL MEASURES FOR PRODUCING AND MAINTAINING EFFECTIVE FUNCTIONING OF MACHINES OR INSTALLATIONS; THERMAL INSULATION IN GENERAL
    • F16G—BELTS, CABLES, OR ROPES, PREDOMINANTLY USED FOR DRIVING PURPOSES; CHAINS; FITTINGS PREDOMINANTLY USED THEREFOR
    • F16G1/00—Driving-belts
    • F16G1/06—Driving-belts made of rubber
    • F—MECHANICAL ENGINEERING; LIGHTING; HEATING; WEAPONS; BLASTING
    • F16—ENGINEERING ELEMENTS AND UNITS; GENERAL MEASURES FOR PRODUCING AND MAINTAINING EFFECTIVE FUNCTIONING OF MACHINES OR INSTALLATIONS; THERMAL INSULATION IN GENERAL
    • F16G—BELTS, CABLES, OR ROPES, PREDOMINANTLY USED FOR DRIVING PURPOSES; CHAINS; FITTINGS PREDOMINANTLY USED THEREFOR
    • F16G1/00—Driving-belts
    • F16G1/06—Driving-belts made of rubber
    • F16G1/08—Driving-belts made of rubber with reinforcement bonded by the rubber
    • F—MECHANICAL ENGINEERING; LIGHTING; HEATING; WEAPONS; BLASTING
    • F16—ENGINEERING ELEMENTS AND UNITS; GENERAL MEASURES FOR PRODUCING AND MAINTAINING EFFECTIVE FUNCTIONING OF MACHINES OR INSTALLATIONS; THERMAL INSULATION IN GENERAL
    • F16G—BELTS, CABLES, OR ROPES, PREDOMINANTLY USED FOR DRIVING PURPOSES; CHAINS; FITTINGS PREDOMINANTLY USED THEREFOR
    • F16G1/00—Driving-belts
    • F16G1/06—Driving-belts made of rubber
    • F16G1/08—Driving-belts made of rubber with reinforcement bonded by the rubber
    • F16G1/10—Driving-belts made of rubber with reinforcement bonded by the rubber with textile reinforcement
    • F—MECHANICAL ENGINEERING; LIGHTING; HEATING; WEAPONS; BLASTING
    • F16—ENGINEERING ELEMENTS AND UNITS; GENERAL MEASURES FOR PRODUCING AND MAINTAINING EFFECTIVE FUNCTIONING OF MACHINES OR INSTALLATIONS; THERMAL INSULATION IN GENERAL
    • F16G—BELTS, CABLES, OR ROPES, PREDOMINANTLY USED FOR DRIVING PURPOSES; CHAINS; FITTINGS PREDOMINANTLY USED THEREFOR
    • F16G5/00—V-belts, i.e. belts of tapered cross-section
    • F16G5/04—V-belts, i.e. belts of tapered cross-section made of rubber
    • F—MECHANICAL ENGINEERING; LIGHTING; HEATING; WEAPONS; BLASTING
    • F16—ENGINEERING ELEMENTS AND UNITS; GENERAL MEASURES FOR PRODUCING AND MAINTAINING EFFECTIVE FUNCTIONING OF MACHINES OR INSTALLATIONS; THERMAL INSULATION IN GENERAL
    • F16G—BELTS, CABLES, OR ROPES, PREDOMINANTLY USED FOR DRIVING PURPOSES; CHAINS; FITTINGS PREDOMINANTLY USED THEREFOR
    • F16G5/00—V-belts, i.e. belts of tapered cross-section
    • F16G5/04—V-belts, i.e. belts of tapered cross-section made of rubber
    • F16G5/06—V-belts, i.e. belts of tapered cross-section made of rubber with reinforcement bonded by the rubber
    • F—MECHANICAL ENGINEERING; LIGHTING; HEATING; WEAPONS; BLASTING
    • F16—ENGINEERING ELEMENTS AND UNITS; GENERAL MEASURES FOR PRODUCING AND MAINTAINING EFFECTIVE FUNCTIONING OF MACHINES OR INSTALLATIONS; THERMAL INSULATION IN GENERAL
    • F16G—BELTS, CABLES, OR ROPES, PREDOMINANTLY USED FOR DRIVING PURPOSES; CHAINS; FITTINGS PREDOMINANTLY USED THEREFOR
    • F16G5/00—V-belts, i.e. belts of tapered cross-section
    • F16G5/04—V-belts, i.e. belts of tapered cross-section made of rubber
    • F16G5/06—V-belts, i.e. belts of tapered cross-section made of rubber with reinforcement bonded by the rubber
    • F16G5/08—V-belts, i.e. belts of tapered cross-section made of rubber with reinforcement bonded by the rubber with textile reinforcement
    • F—MECHANICAL ENGINEERING; LIGHTING; HEATING; WEAPONS; BLASTING
    • F16—ENGINEERING ELEMENTS AND UNITS; GENERAL MEASURES FOR PRODUCING AND MAINTAINING EFFECTIVE FUNCTIONING OF MACHINES OR INSTALLATIONS; THERMAL INSULATION IN GENERAL
    • F16G—BELTS, CABLES, OR ROPES, PREDOMINANTLY USED FOR DRIVING PURPOSES; CHAINS; FITTINGS PREDOMINANTLY USED THEREFOR
    • F16G5/00—V-belts, i.e. belts of tapered cross-section
    • F16G5/20—V-belts, i.e. belts of tapered cross-section with a contact surface of special shape, e.g. toothed
    • C—CHEMISTRY; METALLURGY
    • C08—ORGANIC MACROMOLECULAR COMPOUNDS; THEIR PREPARATION OR CHEMICAL WORKING-UP; COMPOSITIONS BASED THEREON
    • C08L—COMPOSITIONS OF MACROMOLECULAR COMPOUNDS
    • C08L2312/00—Crosslinking

Definitions

  • the present invention relates to a transmission belt.
  • Patent Documents 1 and 2 disclose a rubber composition for a transmission belt in which an ethylene- ⁇ -olefin elastomer is used as a rubber component, and carbon black, zinc dimethacrylate, or the like is blended in the rubber component.
  • the present invention is a transmission belt used by being wound around a flat pulley so that the outer peripheral surface and / or the inner peripheral surface are in contact with each other,
  • the portion constituting the outer peripheral surface and / or the inner peripheral surface is formed of a rubber composition containing an ethylene- ⁇ -olefin elastomer as a rubber component,
  • the dynamic viscoelastic properties of the rubber composition in the belt length direction are: ((Loss tangent tan ⁇ at a temperature of 25 ° C. and dynamic strain of 3.0%) / (storage elastic modulus E ′ at a temperature of 25 ° C.
  • FIG. 1 is a perspective view showing a V-ribbed belt according to Embodiment 1.
  • FIG. 5 is a perspective view showing a flat belt according to Embodiment 2.
  • FIG. It is a figure which shows the pulley layout of the belt transmission apparatus using the flat belt which concerns on Embodiment 2.
  • FIG. It is a figure which shows the pulley layout of the belt running test machine for adhesion tests.
  • 6 is a graph showing the relationship between (tan ⁇ (3.0%) / E ′ (3.0%)) ⁇ 1000 and E ′ (1.0%) / E ′ (3.0%).
  • FIG. 1 shows a V-ribbed belt B according to the first embodiment.
  • the V-ribbed belt B according to the first embodiment is, for example, an endless belt used as a power transmission member of an auxiliary machine drive belt transmission device or the like provided in an engine room of an automobile.
  • the V-ribbed belt B according to Embodiment 1 has, for example, a belt circumferential length of 700 to 3000 mm, a belt width of 10 to 36 mm, and a belt thickness of 4.0 to 5.0 mm.
  • the V-ribbed belt B includes a V-ribbed belt main body 10 configured as a triple layer of a back rubber layer 11 on the belt outer peripheral side, an intermediate adhesive rubber layer 12 and a compression rubber layer 13 on the belt inner peripheral side.
  • a core wire 14 is embedded so as to form a spiral having a pitch in the belt width direction.
  • the back rubber layer 11 is formed in a band shape having a horizontally long cross section and has a thickness of, for example, 0.4 to 0.8 mm.
  • the surface of the back rubber layer 11, that is, the outer peripheral surface of the V-ribbed belt B, is preferably formed in a form in which the texture of the woven fabric is transferred from the viewpoint of suppressing sound generated between the V-ribbed belt B and the flat pulley.
  • the back rubber layer 11 is formed of a rubber composition obtained by heating and pressurizing an uncrosslinked rubber composition in which various compounding agents are blended and kneaded with a rubber component and then crosslinking with a crosslinking agent.
  • the rubber component of the rubber composition forming the back rubber layer 11 is an ethylene- ⁇ -olefin elastomer.
  • the ethylene- ⁇ -olefin elastomer include ethylene-propylene-diene-terpolymer (EPDM, hereinafter referred to as “EPDM”), ethylene-propylene copolymer (EPM), ethylene-butene copolymer (EBM), ethylene-octene.
  • EPDM ethylene-propylene-diene-terpolymer
  • EPM ethylene-propylene copolymer
  • EBM ethylene-butene copolymer
  • EOM ethylene-octene.
  • the rubber component may be composed of a single species or a blend of a plurality of species.
  • the Mooney viscosity ML 1 + 4 (100 ° C.) of the ethylene- ⁇ -olefin elastomer is preferably 20 or more, more preferably 30 or more, still more preferably 40 or more, and preferably 90 or less, more preferably 70 or less, Preferably it is 60 or less.
  • the ethylene content of the ethylene- ⁇ -olefin elastomer is preferably 40% by mass or more, more preferably 50% by mass or more, still more preferably 55% by mass or more, and preferably 70% by mass or less, more preferably 65% by mass. % Or less, more preferably 60% by mass or less.
  • the diene content of the ethylene- ⁇ -olefin elastomer is preferably 2.0% by mass or more, more preferably 3.0% by mass or more, and preferably 12.0% by mass or less, more preferably 10.0% by mass. % Or less, more preferably 8.0% by mass or less.
  • the compounding agent examples include reinforcing materials such as carbon black, softeners, unsaturated carboxylic acid metal salts, vulcanization accelerators, crosslinking agents, vulcanization accelerators, and short fibers.
  • a reinforcing material for example, carbon black, channel black; furnace black such as SAF, ISAF, N-339, HAF, N-351, MAF, FEF, SRF, GPF, ECF, N-234; FT, MT, etc. Thermal black; acetylene black.
  • Silica is also mentioned as a reinforcing agent. Among these, it is preferable to contain FEF carbon black.
  • the reinforcing agent may be composed of a single species or a plurality of species.
  • the compounding amount of the reinforcing material is preferably 5 parts by mass or more, more preferably 7.0 parts by mass or more, still more preferably 9.0 parts by mass or more, and preferably 25 parts per 100 parts by mass of the rubber component. It is not more than part by mass, more preferably not more than 20 parts by mass, still more preferably not more than 15 parts by mass.
  • softeners examples include petroleum softeners (paraffinic process oil, naphthenic process oil), mineral oil softeners such as paraffin wax, castor oil, cottonseed oil, linseed oil, rapeseed oil, soybean oil, palm oil, and Examples include vegetable oil-based softeners such as coconut oil, fallen raw oil, wax, rosin, and pine oil. Of these, paraffinic process oil is preferred.
  • the softener may be composed of a single species or a plurality of species.
  • the blending amount of the softening agent is, for example, 2 to 30 parts by mass with respect to 100 parts by mass of the rubber component.
  • the unsaturated carboxylic acid metal salt is a salt of an unsaturated carboxylic acid having at least one carboxyl group and a metal.
  • the unsaturated carboxylic acid include monocarboxylic acids such as acrylic acid and methacrylic acid; dicarboxylic acids such as maleic acid, fumaric acid, and itaconic acid.
  • the metal include zinc, magnesium, calcium, barium, titanium, chromium, iron, cobalt, nickel, aluminum, tin, lead and the like. Among these combinations, it is preferable to include zinc acrylate and / or zinc dimethacrylate.
  • the softener may be composed of a single species or a plurality of species.
  • the molar ratio of unsaturated carboxylic acid to metal is preferably 2 mol / 1 mol.
  • the compounding amount of the unsaturated carboxylic acid metal salt is preferably 30 parts by mass or more, more preferably 40 parts by mass or more, further preferably 50 parts by mass or more, and preferably 70 parts by mass with respect to 100 parts by mass of the rubber component. It is at most 65 parts by mass, more preferably at most 60 parts by mass.
  • the sum of the amount of the unsaturated carboxylic acid metal salt and carbon black combined is preferably 35 parts by mass or more, more preferably 45 parts by mass or more, and even more preferably 55 parts by mass or more with respect to 100 parts by mass of the rubber component. Moreover, it is preferably 95 parts by mass or less, more preferably 85 parts by mass or less, and further preferably 75 parts by mass or less.
  • the ratio of the amount of unsaturated carboxylic acid metal salt to carbon black is preferably 1.2 / 1 to 14/1, more preferably 2/1 to 10/1. More preferably, it is 3/1 to 9/1.
  • the vulcanization acceleration aid examples include metal oxides such as magnesium oxide and zinc oxide (zinc white), fatty acids such as metal carbonates and stearic acid, and derivatives thereof. Of these, zinc oxide and stearic acid are preferred.
  • the vulcanization acceleration aid may be composed of a single species or a plurality of species.
  • the compounding amount of the vulcanization acceleration aid is, for example, 0.5 to 8 parts by mass with respect to 100 parts by mass of the rubber component.
  • crosslinking agent examples include sulfur and organic peroxides.
  • sulfur may be used, organic peroxide may be used, and both may be used together, but organic peroxide is preferable.
  • the compounding amount of the crosslinking agent is, for example, 0.5 to 4.0 parts by mass with respect to 100 parts by mass of the rubber component in the case of sulfur, and preferably 100 parts by mass of the rubber component with respect to 100 parts by mass of the organic peroxide. The amount is 0.5 to 15 parts by mass, more preferably 8 to 12 parts by mass.
  • vulcanization accelerator examples include guanidine, aldehyde-amine, aldehyde-ammonia, thiazole, sulfenamide, thiourea, thiuram, dithiocarbamate, xanthate, and mixing accelerators thereof. Etc. Of these, sulfenamide, thiuram, and dithiocarbamate are preferred.
  • the vulcanization accelerator may be composed of a single species or a plurality of species.
  • the compounding amount of the vulcanization accelerator is, for example, 0.5 to 4.0 parts by mass with respect to 100 parts by mass of the rubber component.
  • the short fibers include nylon short fibers, vinylon short fibers, aramid short fibers, polyester short fibers, and cotton short fibers.
  • the short fiber is manufactured by cutting the long fiber into a predetermined length along the length direction.
  • the short fiber may be subjected to an adhesion treatment in which it is heated after being immersed in a resorcin / formalin / latex aqueous solution (hereinafter referred to as “RFL aqueous solution”).
  • the short fibers have, for example, a length of 0.2 to 5.0 mm and a fiber diameter of 10 to 50 ⁇ m.
  • the short fibers may be oriented in the belt length direction or the belt width direction, or may be non-oriented.
  • the blending amount of the short fibers is, for example, 0.1 to 30 parts by mass with respect to 100 parts by mass of the rubber component.
  • the rubber composition for forming the back rubber layer 11 is designed so that the dynamic viscoelastic properties in the belt length direction are as follows.
  • the storage elastic modulus E ′ at a temperature of 25 ° C. and a dynamic strain of 3.0% (hereinafter referred to as “E ′ (3.0%)”), and the loss tangent tan ⁇ at a temperature of 25 ° C. and a dynamic strain of 3.0%. (Hereinafter referred to as “tan ⁇ (3.0%)”) and storage elastic modulus E ′ (hereinafter referred to as “E ′ (1.0%)”) at a temperature of 25 ° C. and a dynamic strain of 1.0%.
  • (Tan ⁇ (3.0%) / E ′ (3.0%)) ⁇ 1000 is preferably 2.9 MPa ⁇ 1 or less, more preferably 2.7 MPa ⁇ 1 or less, and even more preferably 2.5 MPa ⁇ 1 or less. It is. (Tan ⁇ (3.0%) / E ′ (3.0%)) ⁇ 1000 is preferably 0.1 MPa ⁇ 1 or more.
  • E ′ (1.0%) / E ′ (3.0%) is preferably 1.3 or less, more preferably 1.28 or less, and further preferably 1.25 or less.
  • E ′ (1.0%) / E ′ (3.0%) is preferably 0.90 or more.
  • Dynamic viscoelastic characteristics are obtained based on JIS K6394. Specifically, the upper and lower sides of the strip-shaped test piece are chucked on the dynamic viscoelasticity measuring device, and the test piece is subjected to the initial test piece length, that is, the kinematic strain to be applied, based on the distance between chucks. % Static strain (3.6% for a dynamic strain of 3.0%, 1.2% for a dynamic strain of 1.0%) and a frequency of 10 Hz in a temperature atmosphere of 25 ° C. The storage elastic modulus E ′ and the loss elastic modulus E ′′ are measured by applying a predetermined dynamic strain, and the loss tangent tan ⁇ of these ratios is calculated.
  • the back rubber layer 11 constituting the outer peripheral surface that contacts the flat pulley is used even when the outer peripheral surface is wound around the flat pulley and used. It is formed of a rubber composition containing an ethylene- ⁇ -olefin elastomer as a rubber component, and the dynamic viscoelastic property of the rubber composition is a hysteresis in a strain region generated when wound on a flat pulley as described above. Since the loss is low and the decrease in the storage elastic modulus E ′ due to the strain change is small, sticking of rubber to the flat pulley can be suppressed.
  • the adhesive rubber layer 12 is formed in a band shape having a horizontally long cross section, and has a thickness of, for example, 1.0 to 2.5 mm.
  • the compression rubber layer 13 is provided such that a plurality of V ribs 15 hang down to the belt inner peripheral side.
  • the plurality of V ribs 15 are each formed in a ridge having a substantially inverted triangular cross section extending in the belt length direction, and arranged in parallel in the belt width direction.
  • Each V-rib 15 has, for example, a rib height of 2.0 to 3.0 mm and a width between base ends of 1.0 to 3.6 mm.
  • the number of ribs is, for example, 3 to 6 (in FIG. 1, the number of ribs is 6).
  • the adhesive rubber layer 12 and the compressed rubber layer 13 are formed of a rubber composition obtained by heating and pressurizing an uncrosslinked rubber composition, in which various compounding agents are blended with a rubber component, and then crosslinking with a crosslinking agent. .
  • Examples of the rubber component of the rubber composition forming the adhesive rubber layer 12 and the compressed rubber layer 13 include ethylene- ⁇ -olefin elastomer, chloroprene rubber (CR), chlorosulfonated polyethylene rubber (CSM), hydrogenated acrylonitrile rubber ( H-NBR) and the like.
  • the rubber component of the adhesive rubber layer 12 and the compression rubber layer 13 is preferably the same ethylene- ⁇ -olefin elastomer as the rubber component of the back rubber layer 11.
  • a reinforcing material such as carbon black, a softener, an unsaturated carboxylic acid metal salt, a vulcanization accelerating aid, a crosslinking agent, a vulcanization accelerating agent, and a short fiber, etc.
  • a reinforcing material such as carbon black, a softener, an unsaturated carboxylic acid metal salt, a vulcanization accelerating aid, a crosslinking agent, a vulcanization accelerating agent, and a short fiber, etc.
  • the short fiber is mix
  • the short fiber is not mix
  • the back rubber layer 11, the adhesive rubber layer 12, and the compressed rubber layer 13 may be formed of a rubber composition having a different composition, or may be formed of a rubber composition having the same composition.
  • the core wire 14 is composed of twisted yarns such as polyester fiber (PET), polyethylene naphthalate fiber (PEN), aramid fiber, vinylon fiber and the like.
  • PET polyester fiber
  • PEN polyethylene naphthalate fiber
  • aramid fiber vinylon fiber and the like.
  • the core wire 14 is subjected to an adhesive treatment that is heated after being immersed in an RFL aqueous solution before molding and / or an adhesive treatment that is dried after being immersed in rubber paste in order to impart adhesion to the V-ribbed belt main body 10. .
  • the V-ribbed belt B according to Embodiment 1 can be manufactured by a known manufacturing method, but the method of blending an unsaturated carboxylic acid metal salt with the rubber composition for forming the back rubber layer 11 is a rubber composition. May be blended in the state of an unsaturated carboxylic acid metal salt at the time of kneading, or the unsaturated carboxylic acid and metal oxide, hydroxide, or carbonate may be blended separately and reacted at the time of kneading. Good.
  • FIG. 2 shows a pulley layout of an auxiliary drive belt transmission device 20 for an automobile using the V-ribbed belt B according to the first embodiment.
  • the accessory drive belt transmission device 20 is of a serpentine drive type in which a V-ribbed belt B is wound around six pulleys of four rib pulleys and two flat pulleys to transmit power.
  • the accessory drive belt transmission 20 includes a power steering pulley 21 at the uppermost position, an AC generator pulley 22 that is disposed slightly diagonally to the right of the power steering pulley 21, an obliquely lower left of the power steering pulley 21, and an AC generator pulley.
  • a flat pulley tensioner pulley 23 disposed diagonally to the left of the AC generator pulley 22
  • a flat pulley water pump pulley 24 disposed diagonally to the left of the AC generator pulley 22 and directly below the tensioner pulley 23, the tensioner pulley 23, and
  • a crankshaft pulley 25 disposed diagonally to the left of the water pump pulley 24 and an air conditioner pulley 26 disposed diagonally to the left of the water pump pulley 24 and the crankshaft pulley 25 are provided.
  • all except the tensioner pulley 23 and the water pump pulley 24 which are flat pulleys are rib pulleys.
  • These rib pulleys and flat pulleys are made of, for example, a metal press-worked product, a molded product such as a casting, nylon resin, or phenol resin, and have a pulley diameter of 50 to 150 mm.
  • the pulley diameters of the tensioner pulley 23 and the water pump pulley 24 which are flat pulleys are 80 to 120 mm.
  • the V-ribbed belt B is wound around the power steering pulley 21 so that the V-rib 15 side contacts, and then wound around the tensioner pulley 23 so that the outer peripheral surface contacts.
  • the crankshaft pulley 25 and the air conditioner pulley 26 are sequentially wound so that the V-rib 15 side comes into contact, and further wound around the water pump pulley 24 so that the outer peripheral surface comes into contact, and the V-rib 15 side comes into contact. Is wound around the AC generator pulley 22 and finally returned to the power steering pulley 21.
  • the back rubber layer 11 of the V-ribbed belt B constitutes an outer peripheral surface that contacts the tensioner pulley 23 and the water pump pulley 24 that are flat pulleys.
  • the back rubber layer 11 is formed of a rubber composition containing an ethylene- ⁇ -olefin elastomer as a rubber component, and the dynamic viscoelastic property of the rubber composition is a strain generated when wound on a flat pulley. Since the hysteresis loss in the region is low and the decrease in the storage elastic modulus E ′ due to the strain change is small, sticking of rubber to the tensioner pulley 23 and the water pump pulley 24 can be suppressed.
  • FIG. 3 shows a flat belt C according to the second embodiment.
  • the flat belt C according to the second embodiment is an endless belt used as a power transmission member of a general industrial machine such as a machine tool.
  • the flat belt C according to Embodiment 2 has, for example, a belt circumferential length of 100 to 6000 mm, a belt width of 3 to 300 mm, and a belt thickness of 0.8 to 2.0 mm.
  • the flat belt C according to the second embodiment is a rubber flat belt main body 30 configured as a triple layer of an inner rubber layer 31 on the inner peripheral side of the belt, an intermediate adhesive rubber layer 32 and an outer rubber layer 33 on the outer peripheral side of the belt.
  • a core wire 34 is embedded in the adhesive rubber layer 32 so as to form a spiral having a pitch in the belt width direction.
  • the inner rubber layer 31 is formed in a band shape having a horizontally long cross section and has a thickness of, for example, 0.8 to 2.0 mm.
  • the inner rubber layer 31 is formed of a rubber composition obtained by heating and pressurizing an uncrosslinked rubber composition in which various compounding agents are blended and kneaded with a rubber component, and is crosslinked with a crosslinking agent. It has the same configuration as the rubber composition forming the back rubber layer 11 of the V-ribbed belt B.
  • the rubber composition forming the inner rubber layer 31 has a dynamic viscoelastic property in the belt length direction of (tan ⁇ (3.0%) / E ′ (3.0%)) ⁇ 1000 ⁇ 3.0 MPa. ⁇ 1 and E ′ (1.0%) / E ′ (3.0%) ⁇ 1.30.
  • the inner rubber layer 31 constituting the inner peripheral surface in contact with the flat pulley is made of ethylene- ⁇ - when wound on the flat pulley so that the inner peripheral surface is in contact. It is formed of a rubber composition having an olefin elastomer as a rubber component, and the dynamic viscoelastic property of the rubber composition, as described above, has a low hysteresis loss in a strain region generated when wound on a flat pulley, Further, since the decrease in the storage elastic modulus E ′ due to the strain change is small, the rubber sticking to the flat pulley can be suppressed.
  • the adhesive rubber layer 32 and the outer rubber layer 33 are configured in a band shape having a horizontally long cross section, and have a thickness of, for example, 0.4 to 1.5 mm and 0.3 to 1.0 mm, for example.
  • the adhesive rubber layer 32 and the outer rubber layer 33 are also formed of a rubber composition obtained by heating and pressurizing an uncrosslinked rubber composition in which various compounding agents are blended and kneaded with a rubber component and then crosslinking with a crosslinking agent.
  • the rubber component and the compounding agent include the same rubber composition as that for forming the adhesive rubber layer 12 and the compressed rubber layer 13 of the V-ribbed belt B according to the first embodiment.
  • the rubber composition forming the outer rubber layer 33 constituting the outer peripheral surface in contact with the flat pulley is used.
  • the inner rubber layer 31, the adhesive rubber layer 32, and the outer rubber layer 33 may be formed of a rubber composition having a different composition, or may be formed of a rubber composition having the same composition.
  • the core wire 34 has the same configuration as the core wire 14 of the V-ribbed belt B according to the first embodiment, for example.
  • the flat belt C according to the second embodiment can be manufactured by a known manufacturing method, but the method of blending an unsaturated carboxylic acid metal salt with the rubber composition for forming the inner rubber layer 31 is a rubber composition. May be blended in the state of an unsaturated carboxylic acid metal salt at the time of kneading, or the unsaturated carboxylic acid and metal oxide, hydroxide, or carbonate may be blended separately and reacted at the time of kneading. Good.
  • FIG. 4 shows a pulley layout of the belt transmission device 40 using the flat belt C according to the second embodiment.
  • the belt transmission device 40 has a configuration in which the flat belt C is wound around a pair of flat pulleys of a driving pulley 41 and a driven pulley 42 so that the inner peripheral surface thereof is in contact with the belt and transmits power.
  • the pulley diameters of the drive pulley 41 and the driven pulley 42 are, for example, 30 to 1500 mm.
  • the pulley diameters of the drive pulley 41 and the driven pulley 42 may be the same or different.
  • the inner rubber layer 31 of the flat belt C forms an inner peripheral surface that contacts the driving pulley 41 and the driven pulley 42 that are flat pulleys.
  • the rubber layer 31 is formed of a rubber composition containing an ethylene- ⁇ -olefin elastomer as a rubber component, and the dynamic viscoelastic property of the rubber composition is a hysteresis in a strain region generated when wound on a flat pulley. Since the loss is low and the decrease in the storage elastic modulus E ′ due to the strain change is small, the sticking of rubber to the tensioner pulley 23 and the water pump pulley 24 can be suppressed.
  • the V-ribbed belt B and the flat belt C are used in the second embodiment.
  • the belt is not particularly limited thereto, and other V belts, toothed belts, and the like may be used.
  • Rubber composition The following uncrosslinked rubber compositions 1 to 12 were prepared. The composition of each rubber composition is also shown in Table 1.
  • EPDM1 (trade name: Esprene 301, Mooney viscosity ML 1 + 4 (100 ° C.): 55, ethylene content: 62 mass%, diene content: 3 mass%) manufactured by Sumitomo Chemical Co., Ltd.
  • FEF carbon black (trade name: Seast SO manufactured by Tokai Carbon Co., Ltd.), 5 parts by mass of softening agent (trade name: SUNPAR2280 manufactured by Nippon Sun Oil Co., Ltd.), product name: SR634 manufactured by zinc dimethacrylate (CRAY VALLEY) ) 50 parts by mass, 1 part by mass of vulcanization accelerating aid stearic acid (trade name: Stearic Acid 50S, manufactured by Nippon Nippon Chemical Co., Ltd) Species) 5 parts by mass, organic peroxide as a crosslinking agent (trade name: Peroximone F40, manufactured by NOF Corporation), and nylon short fiber (Asahi Kasei Co., Ltd.) Name: Leona 66, fiber length: 1 mm) was a material obtained by kneading to prepare a rubber composition 1 of rolled sheet-like uncrosslinked calendar rolls at 5 parts by weight were blended in an internal mixer.
  • the sum of the blending amounts of FEF carbon black and zinc dimethacrylate in rubber composition 1 is 65 parts by mass with respect to 100 parts by mass of the rubber component.
  • the ratio of the amount of zinc dimethacrylate to the FEF carbon black (unsaturated carboxylic acid metal salt / carbon black) is 3.3.
  • ⁇ Rubber composition 2> A sheet-like uncrosslinked rubber composition 2 was prepared in the same manner as the rubber composition 1 except that the amount of zinc dimethacrylate was 70 parts by mass with respect to 100 parts by mass of the rubber component. The sum of the blending amounts of FEF carbon black and zinc dimethacrylate in rubber composition 2 is 85 parts by mass with respect to 100 parts by mass of the rubber component. The ratio of the amount of zinc dimethacrylate to the FEF carbon black (unsaturated carboxylic acid metal salt / carbon black) is 4.7.
  • ⁇ Rubber composition 3> A sheet-like uncrosslinked rubber composition 3 was produced in the same manner as the rubber composition 1 except that the amount of zinc dimethacrylate was 30 parts by mass with respect to 100 parts by mass of the rubber component. The sum of the blending amounts of FEF carbon black and zinc dimethacrylate in the rubber composition 3 is 45 parts by mass with respect to 100 parts by mass of the rubber component. The ratio of the amount of zinc dimethacrylate to the FEF carbon black (unsaturated carboxylic acid metal salt / carbon black) is 2.0.
  • ⁇ Rubber composition 4> A sheet-like uncrosslinked rubber composition 4 was produced in the same manner as the rubber composition 3 except that the amount of FEF carbon black was 5 parts by mass with respect to 100 parts by mass of the rubber component. The sum of the blending amounts of FEF carbon black and zinc dimethacrylate in the rubber composition 4 is 35 parts by mass with respect to 100 parts by mass of the rubber component. The ratio of the amount of zinc dimethacrylate to the FEF carbon black (unsaturated carboxylic acid metal salt / carbon black) is 6.0.
  • ⁇ Rubber composition 5> A sheet-like uncrosslinked rubber composition 5 was produced in the same manner as the rubber composition 2 except that the amount of FEF carbon black was 5 parts by mass with respect to 100 parts by mass of the rubber component. The sum of the blending amounts of FEF carbon black and zinc dimethacrylate in rubber composition 5 is 75 parts by mass with respect to 100 parts by mass of rubber component. The ratio of the amount of zinc dimethacrylate to FEF carbon black (unsaturated carboxylic acid metal salt / carbon black) is 14.0.
  • ⁇ Rubber composition 6> A sheet-like uncrosslinked rubber composition 6 was produced in the same manner as the rubber composition 2 except that the amount of FEF carbon black was 25 parts by mass with respect to 100 parts by mass of the rubber component. The sum of the blending amounts of FEF carbon black and zinc dimethacrylate in rubber composition 6 is 95 parts by mass with respect to 100 parts by mass of the rubber component. The ratio of the amount of zinc dimethacrylate to FEF carbon black (unsaturated carboxylic acid metal salt / carbon black) is 2.8.
  • ⁇ Rubber composition 7> A sheet-like uncrosslinked rubber composition 7 was produced in the same manner as the rubber composition 6 except that the blending amount of zinc dimethacrylate was 40 parts by mass with respect to 100 parts by mass of the rubber component. The sum of the blending amounts of FEF carbon black and zinc dimethacrylate in rubber composition 7 is 65 parts by mass with respect to 100 parts by mass of rubber component. The ratio of the amount of zinc dimethacrylate to FEF carbon black (unsaturated carboxylic acid metal salt / carbon black) is 1.6.
  • ⁇ Rubber composition 8> A sheet-like uncrosslinked rubber composition 8 was produced in the same manner as the rubber composition 1 except that the blending amount of zinc dimethacrylate was 80 parts by mass with respect to 100 parts by mass of the rubber component. The sum of the blending amounts of FEF carbon black and zinc dimethacrylate in the rubber composition 8 is 95 parts by mass with respect to 100 parts by mass of the rubber component. The ratio of the amount of zinc dimethacrylate to FEF carbon black (unsaturated carboxylic acid metal salt / carbon black) is 5.3.
  • ⁇ Rubber composition 9> A sheet-like uncrosslinked rubber composition 9 was produced in the same manner as the rubber composition 2 except that the blending amount of the FEF carbon black was 35 parts by mass with respect to 100 parts by mass of the rubber component. The sum of the blending amounts of FEF carbon black and zinc dimethacrylate in the rubber composition 9 is 105 parts by mass with respect to 100 parts by mass of the rubber component. The ratio of the amount of zinc dimethacrylate to the FEF carbon black (unsaturated carboxylic acid metal salt / carbon black) is 2.0.
  • ⁇ Rubber composition 10> A sheet-like uncrosslinked rubber composition 10 was produced in the same manner as the rubber composition 9 except that the amount of zinc dimethacrylate was 40 parts by mass with respect to 100 parts by mass of the rubber component. The sum of the blending amounts of FEF carbon black and zinc dimethacrylate in the rubber composition 10 is 75 parts by mass with respect to 100 parts by mass of the rubber component. The ratio of the amount of zinc dimethacrylate to FEF carbon black (unsaturated carboxylic acid metal salt / carbon black) is 1.1.
  • a sheet-like uncrosslinked rubber composition 11 was produced in the same manner as the rubber composition 1 except that the amount of the crosslinking agent was 6 parts by mass with respect to 100 parts by mass of the rubber component.
  • the sum of the blending amounts of FEF carbon black and zinc dimethacrylate in the rubber composition 11 is 65 parts by mass with respect to 100 parts by mass of the rubber component.
  • the ratio of the amount of zinc dimethacrylate to the FEF carbon black (unsaturated carboxylic acid metal salt / carbon black) is 3.3.
  • EPDM2 (trade name: EP22, Mooney viscosity ML 1 + 4 (100 ° C.): 27, ethylene content: 54 mass%, diene content: 4.5 mass%) manufactured by JSR Co., Ltd.
  • FEF carbon black (trade name: SEAST SO, manufactured by Tokai Carbon Co., Ltd.), 7 parts by mass of softener (product name: SUNPAR2280, manufactured by Nippon San Oil Co., Ltd.), stearic acid as a vulcanization accelerator (Shin Nihon Chemical)
  • Product name: 1 part by weight of stearic acid 50S 5 parts by weight of vulcanization accelerating aid zinc oxide (trade name: 3 types of Zinc Oxide), sulfur of cross-linking agent (manufactured by Hosoi Chemical Co., Oil Sulfur) 2 parts by mass
  • Vulcanization Accelerator (trade name: Noxeller MSA, Noxeller TOT-N, Noxeller EZ, manufactured by Ouchi Shinsei Chemical Industry Co., Ltd.), and nylon short fiber ( Asahi Kasei Co., Ltd. product name: Leona 66, fiber length: 1 mm) 5 parts by mass) were kneaded with a closed knea
  • V-ribbed belt 1-12 V-ribbed belts 1 to 12 having back rubber layers formed using the rubber compositions 1 to 12 were produced.
  • the adhesive rubber layer was formed of an EPDM rubber composition.
  • the compressed rubber layer was formed of an EPDM rubber composition containing nylon short fibers.
  • the core wire was formed by subjecting a twisted yarn formed of polyester (PET) fiber to an adhesive treatment to be heated after being immersed in an RFL aqueous solution before molding.
  • the V-ribbed belts 1 to 12 had a belt circumferential length of 1200 mm, a belt thickness of 4.3 mm, a V-rib height of 2.0 mm, and 6 ribs (belt width of 21.36 mm).
  • the adhesive rubber layer was formed from another EPDM rubber composition.
  • the outer rubber layer was formed of the same EPDM rubber composition as the inner rubber layer.
  • the core wire was formed by subjecting a twisted yarn formed of polyester (PET) fiber to an adhesive treatment to be heated after being immersed in an RFL aqueous solution before molding.
  • Flat belts 1 to 12 had a belt circumferential length of 1200 mm, a belt width of 20 mm, and a belt thickness of 2.6 mm.
  • a static strain 20% larger than the dynamic strain to be applied is given to the test piece based on the initial test piece length, that is, the distance between chucks, and at a frequency of 10 Hz in a temperature atmosphere of 25 ° C.
  • the storage elastic modulus E ′ and the loss elastic modulus E ′′ were measured by applying a predetermined dynamic strain, and the loss tangent tan ⁇ of the ratio was calculated. The measurement was performed by setting the static strain to 3.6% and the dynamic strain to 3 0.02%, and the static strain was 1.2% and the dynamic strain was 1.0%.
  • FIG. 5 shows a belt running test machine 50 for adhesion test.
  • the belt running test machine 50 for adhesion test includes a flat pulley driving pulley 51 having a pulley diameter of 138 mm and a flat pulley driven pulley 52 having a pulley diameter of 52.5 mm provided in the information.
  • the drive source provided with the drive pulley 51 is configured to be able to cause rotation fluctuations.
  • the driven pulley 52 is provided with a 120A generator.
  • the driven pulley 52 is provided so as to be movable up and down so that a constant tension can always be applied to the V-ribbed belt or the flat belt.
  • the V-ribbed belt B is turned over so that the back rubber layer side is inside, and thus the V-rib side is outside, and then the V-ribbed belt B is driven by the driving rubber 51 and the driven pulley 52.
  • 800 N of tension was applied so as to be in contact with each other, and subsequently, the drive pulley 51 was rotated at a rotational speed of 2000 rpm at room temperature, and a rotational fluctuation of 160 rpm was generated at a frequency of 25 Hz. Further, a rotational load was applied to the driven pulley 52 such that the amount of power generated by the generator was 55A.
  • the belt running time was up to 90 minutes. If rubber sticking was observed during that time, the belt running was terminated at that time.
  • the flat belt C was wound so that the inner rubber layer was in contact with the driving pulley 51 and the driven pulley 52, and the same running test was performed.
  • Table 2 shows the test results of dynamic viscoelastic properties.
  • FIG. 6 shows the relationship between (tan ⁇ (3.0%) / E ′ (3.0%)) ⁇ 1000 and E ′ (1.0%) / E ′ (3.0%).
  • Table 3 shows the test results of the adhesion test.
  • the present invention is useful for a transmission belt.
  • V-ribbed belt C Flat belt 10 V-ribbed belt body 11 Back rubber layer 12 Adhesive rubber layer 13 Compressed rubber layer 14 Core wire 15 V-rib 20 Auxiliary drive belt transmission 21 Power steering pulley 22 AC generator pulley 23 Tensioner pulley 24 Water pump pulley 25 Crankshaft pulley 26 Air conditioner pulley 30 Flat belt body 31 Inner rubber layer 32 Adhesive rubber layer 33 Outer rubber layer 34 Core wire 40 Belt drive 41 Drive pulley 42 Drive pulley 50 Adhesion test belt running test machine 51 Drive pulley 52 Drive pulley

Landscapes

  • Engineering & Computer Science (AREA)
  • General Engineering & Computer Science (AREA)
  • Chemical & Material Sciences (AREA)
  • Mechanical Engineering (AREA)
  • Health & Medical Sciences (AREA)
  • Chemical Kinetics & Catalysis (AREA)
  • Medicinal Chemistry (AREA)
  • Polymers & Plastics (AREA)
  • Organic Chemistry (AREA)
  • Textile Engineering (AREA)
  • Compositions Of Macromolecular Compounds (AREA)

Abstract

伝動ベルト（Ｂ）は、外周面が接触するように平プーリに巻き掛けられて用いられる。外周面を構成する部分（１１）は、エチレン－α－オレフィンエラストマーをゴム成分とするゴム組成物で形成されている。ゴム組成物のベルト長さ方向における動的粘弾性特性は、（（温度２５℃及び動歪３．０％での損失正接ｔａｎδ）／（温度２５℃及び動歪３．０％での貯蔵弾性率Ｅ'））×１０００≦３．０ＭＰａ－１であり、且つ（温度２５℃及び動歪１．０％での貯蔵弾性率Ｅ'）／（温度２５℃及び動歪３．０％での貯蔵弾性率Ｅ'）≦１．３０である。

Description

伝動ベルト
　本発明は伝動ベルトに関する。
　伝動ベルト用のゴム組成物として、エチレン－α－オレフィンエラストマーのゴム成分にジメタクリル酸亜鉛を配合することは公知である。
　例えば、特許文献１及び２には、エチレン－α－オレフィンエラストマーをゴム成分とし、そのゴム成分にカーボンブラック、ジメタクリル酸亜鉛等が配合された伝動ベルト用のゴム組成物が開示されている。
特開２００２－３２７１２５公報 国際公開２０１０／０４７０２９
　本発明は、外周面及び／又は内周面が接触するように平プーリに巻き掛けられて用いられる伝動ベルトであって、
　前記外周面及び／又は前記内周面を構成する部分は、エチレン－α－オレフィンエラストマーをゴム成分とするゴム組成物で形成されており、
　前記ゴム組成物のベルト長さ方向における動的粘弾性特性は、
（（温度２５℃及び動歪３．０％での損失正接ｔａｎδ）／（温度２５℃及び動歪３．０％での貯蔵弾性率Ｅ’））×１０００≦３．０ＭＰａ－１であり、
且つ（温度２５℃及び動歪１．０％での貯蔵弾性率Ｅ’）／（温度２５℃及び動歪３．０％での貯蔵弾性率Ｅ’）≦１．３０である。
実施形態１に係るＶリブドベルトを示す斜視図である。 実施形態１に係るＶリブドベルトを用いた自動車の補機駆動ベルト伝動装置のプーリレイアウトを示す図である。 実施形態２に係る平ベルトを示す斜視図である。 実施形態２に係る平ベルトを用いたベルト伝動装置のプーリレイアウトを示す図である。 粘着試験用ベルト走行試験機のプーリレイアウトを示す図である。 （ｔａｎδ（３．０％）／Ｅ’（３．０％））×１０００とＥ’（１．０％）／Ｅ’（３．０％）との関係を示すグラフである。
　以下、実施形態について図面に基づいて詳細に説明する。
　（実施形態１）
　図１は、実施形態１に係るＶリブドベルトＢを示す。実施形態１に係るＶリブドベルトＢは、例えば、自動車のエンジンルーム内に設けられる補機駆動ベルト伝動装置等の動力伝達部材として用いられるエンドレスのものである。実施形態１に係るＶリブドベルトＢは、例えば、ベルト周長が７００～３０００ｍｍ、ベルト幅が１０～３６ｍｍ、及びベルト厚さが４．０～５．０ｍｍである。
　実施形態１に係るＶリブドベルトＢは、ベルト外周側の背面ゴム層１１と中間の接着ゴム層１２とベルト内周側の圧縮ゴム層１３との三重層に構成されたＶリブドベルト本体１０を備えており、接着ゴム層１２には、ベルト幅方向にピッチを有する螺旋を形成するように配された心線１４が埋設されている。
　背面ゴム層１１は、断面横長矩形の帯状に構成されており、厚さが例えば０．４～０．８ｍｍである。背面ゴム層１１の表面、つまり、ＶリブドベルトＢの外周面は、平プーリとの間で生じる音を抑制する観点から、織布の布目が転写された形態に形成されていることが好ましい。背面ゴム層１１は、ゴム成分に種々の配合剤が配合されて混練された未架橋ゴム組成物を加熱及び加圧して架橋剤により架橋させたゴム組成物で形成されている。
　背面ゴム層１１を形成するゴム組成物のゴム成分はエチレン－α－オレフィンエラストマーである。エチレン－α－オレフィンエラストマーとしては、例えば、エチレン－プロピレン－ジエン－ターポリマー（ＥＰＤＭ、以下「ＥＰＤＭ」と称する。）、エチレン－プロピレンコポリマー（ＥＰＭ）、エチレン－ブテンコポリマー（ＥＢＭ）、エチレン－オクテンコポリマー（ＥＯＭ）等が挙げられる。これらのうちＥＰＤＭが好ましい。ゴム成分は、単一種で構成されていてもよく、また、複数種がブレンドされて構成されていてもよい。
　エチレン－α－オレフィンエラストマーのムーニー粘度ＭＬ１＋４（１００℃）は、好ましくは２０以上、より好ましくは３０以上、さらに好ましくは４０以上であり、また、好ましくは９０以下、より好ましくは７０以下、さらに好ましくは６０以下である。
　エチレン－α－オレフィンエラストマーのエチレン含量は、好ましくは４０質量％以上、より好ましくは５０質量％以上、さらに好ましくは５５質量％以上であり、また、好ましくは７０質量％以下、より好ましくは６５質量％以下、さらに好ましくは６０質量％以下である。
　エチレン－α－オレフィンエラストマーのジエン含量は、好ましくは２．０質量％以上、より好ましくは３．０質量％以上であり、また、好ましくは１２．０質量％以下、より好ましくは１０．０質量％以下、さらに好ましくは８．０質量％以下である。
　配合剤としては、カーボンブラックなどの補強材、軟化剤、不飽和カルボン酸金属塩、加硫促進助剤、架橋剤、加硫促進剤、及び短繊維等が挙げられる。
　補強材としては、カーボンブラックでは、例えば、チャネルブラック；ＳＡＦ、ＩＳＡＦ、Ｎ－３３９、ＨＡＦ、Ｎ－３５１、ＭＡＦ、ＦＥＦ、ＳＲＦ、ＧＰＦ、ＥＣＦ、Ｎ－２３４などのファーネスブラック；ＦＴ、ＭＴなどのサーマルブラック；アセチレンブラックが挙げられる。補強剤としてはシリカも挙げられる。これらのうちＦＥＦカーボンブラックを含むことが好ましい。補強剤は、単一種で構成されていてもよく、また、複数種で構成されていてもよい。補強材の配合量は、ゴム成分１００質量部に対して、好ましくは５質量部以上、より好ましくは７．０質量部以上、さらに好ましくは９．０質量部以上であり、また、好ましくは２５質量部以下、より好ましくは２０質量部以下、さらに好ましくは１５質量部以下である。
　軟化剤としては、例えば、石油系軟化剤（パラフィン系プロセスオイル、ナフテン系プロセスオイル）、パラフィンワックスなどの鉱物油系軟化剤、ひまし油、綿実油、あまに油、なたね油、大豆油、パーム油、やし油、落下生油、木ろう、ロジン、パインオイルなどの植物油系軟化剤が挙げられる。これらのうちパラフィン系プロセスオイルが好ましい。軟化剤は、単一種で構成されていてもよく、また、複数種で構成されていてもよい。軟化剤の配合量は、ゴム成分１００質量部に対して例えば２～３０質量部である。
　不飽和カルボン酸金属塩は、少なくとも１つのカルボキシル基を有する不飽和カルボン酸と金属との塩である。不飽和カルボン酸としては、例えば、アクリル酸、メタクリル酸などのモノカルボン酸；マレイン酸、フマル酸、イタコン酸などのジカルボン酸等が挙げられる。金属としては、例えば、亜鉛、マグネシウム、カルシウム、バリウム、チタン、クロム、鉄、コバルト、ニッケル、アルミニウム、錫、鉛等が挙げられる。これらの組合せのうちアクリル酸亜鉛及び／又はジメタクリル酸亜鉛を含むことが好ましい。軟化剤は、単一種で構成されていてもよく、また、複数種で構成されていてもよい。
　不飽和カルボン酸の金属に対するモル比（不飽和カルボン酸のモル数／金属のモル数）は好ましくは２ｍｏｌ／１ｍｏｌである。不飽和カルボン酸金属塩の配合量は、ゴム成分１００質量部に対して、好ましくは３０質量部以上、より好ましくは４０質量部以上、さらに好ましくは５０質量部以上であり、また、好ましくは７０質量部以下、より好ましくは６５質量部以下、さらに好ましくは６０質量部以下である。
　不飽和カルボン酸金属塩とカーボンブラックとを合わせた配合量の和は、ゴム成分１００質量部に対して、好ましくは３５質量部以上、より好ましくは４５質量部以上、さらに好ましくは５５質量部以上であり、また、好ましくは９５質量部以下、より好ましくは８５質量部以下、さらに好ましくは７５質量部以下である。
　不飽和カルボン酸金属塩のカーボンブラックに対する配合量の比（不飽和カルボン酸金属塩／カーボンブラック）は、好ましくは１．２／１～１４／１、より好ましくは２／１～１０／１、さらに好ましくは３／１～９／１である。
　加硫促進助剤としては、例えば、酸化マグネシウムや酸化亜鉛（亜鉛華）などの金属酸化物、金属炭酸塩、ステアリン酸などの脂肪酸及びその誘導体等が挙げられる。これらのうち酸化亜鉛及びステアリン酸が好ましい。加硫促進助剤は、単一種で構成されていてもよく、また、複数種で構成されていてもよい。加硫促進助剤の配合量は、ゴム成分１００質量部に対して例えば０．５～８質量部である。
　架橋剤としては、例えば、硫黄、有機過酸化物が挙げられる。架橋剤として、硫黄を用いたものでもよく、また、有機過酸化物を用いたものでもよく、さらには、それらの両方を併用したものでもよいが、有機過酸化物が好ましい。架橋剤の配合量は、硫黄の場合、ゴム成分１００質量部に対して例えば０．５～４．０質量部であり、有機過酸化物の場合、ゴム成分１００質量部に対して、好ましくは０．５～１５質量部、より好ましくは８～１２質量部である。
　加硫促進剤としては、例えば、グァニジン系、アルデヒド－アミン系、アルデヒド－アンモニア系、チアゾール系、スルフェンアミド系、チオ尿素系、チウラム系、ジチオカルバメート系、ザンテート系、及びこれらの混合促進剤等が挙げられる。これらのうちスルフェンアミド系、チウラム系、及びジチオカルバメート系が好ましい。加硫促進剤は、単一種で構成されていてもよく、また、複数種で構成されていてもよい。加硫促進剤の配合量は、ゴム成分１００質量部に対して例えば０．５～４．０質量部である。
　短繊維としては、例えば、ナイロン短繊維、ビニロン短繊維、アラミド短繊維、ポリエステル短繊維、綿短繊維が挙げられる。短繊維は、長繊維を長さ方向に沿って所定長に切断して製造される。短繊維は、例えば、レゾルシン・ホルマリン・ラテックス水溶液（以下「ＲＦＬ水溶液」という。）等に浸漬した後に加熱する接着処理が施されたものであってもよい。短繊維は、例えば、長さが０．２～５．０ｍｍ、繊維径が１０～５０μｍである。短繊維は、ベルト長さ方向或いはベルト幅方向に配向していてもよく、また、無配向であってもよい。短繊維の配合量は、ゴム成分１００質量部に対して例えば０．１～３０質量部である。
　背面ゴム層１１を形成するゴム組成物は、ベルト長さ方向における動的粘弾性特性が以下の通りになるように配合設計されている。
　すなわち、温度２５℃及び動歪３．０％での貯蔵弾性率Ｅ’（以下「Ｅ’（３．０％）」という。）、温度２５℃及び動歪３．０％での損失正接ｔａｎδ（以下「ｔａｎδ（３．０％）」という。）、及び温度２５℃及び動歪１．０％での貯蔵弾性率Ｅ’（以下「Ｅ’（１．０％）」という。）  について、
　（ｔａｎδ（３．０％）／Ｅ’（３．０％））×１０００≦３．０ＭＰａ－１であり、
且つＥ’（１．０％）／Ｅ’（３．０％）≦１．３０である。
　（ｔａｎδ（３．０％）／Ｅ’（３．０％））×１０００は、好ましくは２．９ＭＰａ－１以下、より好ましくは２．７ＭＰａ－１以下、さらに好ましくは２．５ＭＰａ－１以下である。（ｔａｎδ（３．０％）／Ｅ’（３．０％））×１０００は、好ましくは０．１ＭＰａ－１以上である。
　Ｅ’（１．０％）／Ｅ’（３．０％）は、好ましくは１．３以下、より好ましくは１．２８以下、さらに好ましくは１．２５以下である。Ｅ’（１．０％）／Ｅ’（３．０％）は、好ましくは０．９０以上である。
　動的粘弾性特性は、ＪＩＳ　Ｋ６３９４に基づいて得られる。具体的には、動的粘弾性測定装置に短冊状の試験片の上下をチャッキングし、その試験片に、初期試験片長、つまり、チャック間距離を基準として、付与予定の動歪よりも２０％大きい静歪（動歪３．０％の場合には３．６％、動歪１．０％の場合には１．２％）を与え、そして、２５℃の温度雰囲気下において、周波数１０Ｈｚで所定の動歪を付与して貯蔵弾性率Ｅ’及び損失弾性率Ｅ”を測定すると共に、それらの比の損失正接ｔａｎδを算出する。
　ところで、外周面を構成する背面側の部分がゴム組成物で形成された従来のＶリブドベルトでは、外周面が平プーリに接触するように巻き掛けられるレイアウトで用いられた場合、ゴムの摩耗粉が発生して平プーリに粘着するということがある。そして、かかる平プーリへのゴムの粘着は異音発生等の原因となる。また、内周面を構成する部分がゴム組成物で形成された平ベルトでも、同様に平プーリにゴムが粘着することがある。
　しかしながら、この実施形態１に係るＶリブドベルトＢによれば、外周面が接触するように平プーリに巻き掛けられて用いられた場合でも、平プーリに接触する外周面を構成する背面ゴム層１１がエチレン－α－オレフィンエラストマーをゴム成分とするゴム組成物で形成されており、そのゴム組成物の動的粘弾性特性が、上記の通り、平プーリに巻き掛けられた際に生じる歪領域におけるヒステリシスロスが低く、また、歪変化による貯蔵弾性率Ｅ’の低下が小さいことにより、平プーリへのゴムの粘着を抑制することができる。
　接着ゴム層１２は、断面横長矩形の帯状に構成されており、厚さが例えば１．０～２．５ｍｍである。圧縮ゴム層１３は、複数のＶリブ１５がベルト内周側に垂下するように設けられている。複数のＶリブ１５は、各々がベルト長さ方向に延びる断面略逆三角形の突条に形成されていると共に、ベルト幅方向に並設されている。各Ｖリブ１５は、例えば、リブ高さが２．０～３．０ｍｍ、基端間の幅が１．０～３．６ｍｍである。また、リブ数は、例えば、３～６個である（図１では、リブ数が６）。
　接着ゴム層１２及び圧縮ゴム層１３は、ゴム成分に種々の配合剤が配合されて混練された未架橋ゴム組成物を加熱及び加圧して架橋剤により架橋させたゴム組成物で形成されている。
　接着ゴム層１２及び圧縮ゴム層１３を形成するゴム組成物のゴム成分としては、例えば、エチレン－α－オレフィンエラストマー、クロロプレンゴム（ＣＲ）、クロロスルホン化ポリエチレンゴム（ＣＳＭ）、水素添加アクリロニトリルゴム（Ｈ－ＮＢＲ）等が挙げられる。接着ゴム層１２及び圧縮ゴム層１３のゴム成分は背面ゴム層１１のゴム成分と同一のエチレン－α－オレフィンエラストマーであることが好ましい。
　配合剤としては、背面ゴム層１１と同様、例えば、カーボンブラックなどの補強材、軟化剤、不飽和カルボン酸金属塩、加硫促進助剤、架橋剤、加硫促進剤、及び短繊維等が挙げられる。なお、圧縮ゴム層１３を形成するゴム組成物に短繊維が配合されている場合、短繊維がベルト幅方向に配向し且つ表面から突出した構成であることが好ましい。また、圧縮ゴム層１３を形成するゴム組成物に短繊維が配合されていない場合、圧縮ゴム層１３のＶリブ１５の表面に短繊維が植毛された構成であってもよい。
　背面ゴム層１１、接着ゴム層１２、及び圧縮ゴム層１３は、別配合のゴム組成物で形成されていてもよく、また、同じ配合のゴム組成物で形成されていてもよい。
　心線１４は、ポリエステル繊維（ＰＥＴ）、ポリエチレンナフタレート繊維（ＰＥＮ）、アラミド繊維、ビニロン繊維等の撚り糸で構成されている。心線１４は、Ｖリブドベルト本体１０に対する接着性を付与するために、成形加工前にＲＦＬ水溶液に浸漬した後に加熱する接着処理及び／又はゴム糊に浸漬した後に乾燥させる接着処理が施されている。
　実施形態１に係るＶリブドベルトＢは、公知の製造方法によって製造することができるが、背面ゴム層１１を形成するためのゴム組成物に不飽和カルボン酸金属塩を配合する方法は、ゴム組成物の混練時に不飽和カルボン酸金属塩の状態で配合してもよく、また、不飽和カルボン酸と金属の酸化物、水酸化物、或いは炭酸塩とを別々に配合して混練時に反応させてもよい。
　図２は、実施形態１に係るＶリブドベルトＢを用いた自動車の補機駆動ベルト伝動装置２０のプーリレイアウトを示す。この補機駆動ベルト伝動装置２０は、ＶリブドベルトＢが４つのリブプーリ及び２つの平プーリの６つのプーリに巻き掛けられて動力を伝達するサーペンタインドライブ方式のものである。
　この補機駆動ベルト伝動装置２０は、最上位置のパワーステアリングプーリ２１、そのパワーステアリングプーリ２１のやや右斜め下方に配置されたＡＣジェネレータプーリ２２、パワーステアリングプーリ２１の左斜め下方で且つＡＣジェネレータプーリ２２の左斜め上方に配置された平プーリのテンショナプーリ２３と、ＡＣジェネレータプーリ２２の左斜め下方で且つテンショナプーリ２３の直下方に配置された平プーリのウォーターポンププーリ２４と、テンショナプーリ２３及びウォーターポンププーリ２４の左斜め下方に配置されたクランクシャフトプーリ２５と、ウォーターポンププーリ２４及びクランクシャフトプーリ２５の左斜め下方に配置されたエアコンプーリ２６とを備える。これらのうち、平プーリであるテンショナプーリ２３及びウォーターポンププーリ２４以外は全てリブプーリである。これらのリブプーリ及び平プーリは、例えば、金属のプレス加工品や鋳物、ナイロン樹脂、フェノール樹脂などの樹脂成形品で構成されており、また、プーリ径が５０～１５０ｍｍである。特に、平プーリであるテンショナプーリ２３及びウォーターポンププーリ２４のプーリ径は８０～１２０ｍｍである。
　この補機駆動ベルト伝動装置２０では、ＶリブドベルトＢは、Ｖリブ１５側が接触するようにパワーステアリングプーリ２１に巻き掛けられ、次いで、外周面が接触するようにテンショナプーリ２３に巻き掛けられた後、Ｖリブ１５側が接触するようにクランクシャフトプーリ２５及びエアコンプーリ２６に順に巻き掛けられ、さらに、外周面が接触するようにウォーターポンププーリ２４に巻き掛けられ、そして、Ｖリブ１５側が接触するようにＡＣジェネレータプーリ２２に巻き掛けられ、最後にパワーステアリングプーリ２１へと戻るように設けられている。
　以上の構成の補機駆動ベルト伝動装置２０では、実施形態１に係るＶリブドベルトＢのうち背面ゴム層１１が、平プーリであるテンショナプーリ２３及びウォーターポンププーリ２４に接触する外周面を構成するが、その背面ゴム層１１がエチレン－α－オレフィンエラストマーをゴム成分とするゴム組成物で形成されており、そのゴム組成物の動的粘弾性特性が、平プーリに巻き掛けられた際に生じる歪領域におけるヒステリシスロスが低く、また、歪変化による貯蔵弾性率Ｅ’の低下が小さいことにより、テンショナプーリ２３及びウォーターポンププーリ２４へのゴムの粘着を抑制することができる。
　（実施形態２）
　図３は、実施形態２に係る平ベルトＣを示す。実施形態２に係る平ベルトＣは、例えば、工作機等の一般産業用機械の動力伝達部材として用いられるエンドレスのものである。実施形態２に係る平ベルトＣは、例えば、ベルト周長が１００～６０００ｍｍ、ベルト幅が３～３００ｍｍ、及びベルト厚さが０．８～２．０ｍｍである。
　実施形態２に係る平ベルトＣは、ベルト内周側の内側ゴム層３１と中間の接着ゴム層３２とベルト外周側の外側ゴム層３３との三重層に構成されたゴム製の平ベルト本体３０を備えており、接着ゴム層３２には、ベルト幅方向にピッチを有する螺旋を形成するように配された心線３４が埋設されている。
　内側ゴム層３１は、断面横長矩形の帯状に構成されており、厚さが例えば０．８～２．０ｍｍである。内側ゴム層３１は、ゴム成分に種々の配合剤が配合されて混練された未架橋ゴム組成物を加熱及び加圧して架橋剤により架橋させたゴム組成物で形成されており、実施形態１に係るＶリブドベルトＢの背面ゴム層１１を形成するゴム組成物と同一の構成を有する。
　従って、内側ゴム層３１を形成するゴム組成物は、ベルト長さ方向における動的粘弾性特性が、（ｔａｎδ（３．０％）／Ｅ’（３．０％））×１０００≦３．０ＭＰａ－１であり、且つＥ’（１．０％）／Ｅ’（３．０％）≦１．３０であるように配合設計されている。
　この実施形態２に係る平ベルトＣによれば、内周面が接触するように平プーリに巻き掛けられた際、平プーリに接触する内周面を構成する内側ゴム層３１がエチレン－α－オレフィンエラストマーをゴム成分とするゴム組成物で形成されており、そのゴム組成物の動的粘弾性特性が、上記の通り、平プーリに巻き掛けられた際に生じる歪領域におけるヒステリシスロスが低く、また、歪変化による貯蔵弾性率Ｅ’の低下が小さいことにより、平プーリへのゴムの粘着を抑制することができる。
　接着ゴム層３２及び外側ゴム層３３は、断面横長矩形の帯状に構成されており、それぞれ厚さが例えば０．４～１．５ｍｍ及び例えば０．３～１．０ｍｍである。接着ゴム層３２及び外側ゴム層３３も、ゴム成分に種々の配合剤が配合されて混練された未架橋ゴム組成物を加熱及び加圧して架橋剤により架橋させたゴム組成物で形成されている。ゴム成分及び配合剤としては、実施形態１に係るＶリブドベルトＢの接着ゴム層１２及び圧縮ゴム層１３を形成するゴム組成物と同様のものが挙げられる。実施形態２に係る平ベルトＣが、外周面が接触するように平プーリに巻き掛けられて用いられる場合には、平プーリに接触する外周面を構成する外側ゴム層３３を形成するゴム組成物は、内側ゴム層３１を形成するゴム組成物と同様の動的粘弾性特性を有することが好ましい。
　内側ゴム層３１、接着ゴム層３２、及び外側ゴム層３３は、別配合のゴム組成物で形成されていてもよく、また、同じ配合のゴム組成物で形成されていてもよい。
　心線３４は、例えば、実施形態１に係るＶリブドベルトＢの心線１４と同様の構成である。
　実施形態２に係る平ベルトＣは、公知の製造方法によって製造することができるが、内側ゴム層３１を形成するためのゴム組成物に不飽和カルボン酸金属塩を配合する方法は、ゴム組成物の混練時に不飽和カルボン酸金属塩の状態で配合してもよく、また、不飽和カルボン酸と金属の酸化物、水酸化物、或いは炭酸塩とを別々に配合して混練時に反応させてもよい。
　図４は、実施形態２に係る平ベルトＣを用いたベルト伝動装置４０のプーリレイアウトを示す。
　このベルト伝動装置４０は、平ベルトＣが駆動プーリ４１及び従動プーリ４２の一対の平プーリに、内周面が接触するように巻き掛けられて動力を伝達する構成のものである。駆動プーリ４１及び従動プーリ４２のプーリ径は例えば３０～１５００ｍｍである。駆動プーリ４１及び従動プーリ４２のプーリ径は、同一であってもよく、また、異なっていてもよい。
　以上の構成のベルト伝動装置４０では、実施形態２に係る平ベルトＣのうち内側ゴム層３１は、平プーリである駆動プーリ４１及び従動プーリ４２に接触する内周面を構成するが、その内側ゴム層３１がエチレン－α－オレフィンエラストマーをゴム成分とするゴム組成物で形成されており、そのゴム組成物の動的粘弾性特性が、平プーリに巻き掛けられた際に生じる歪領域におけるヒステリシスロスが低く、また、歪変化による貯蔵弾性率Ｅ’の低下が小さいことにより、テンショナプーリ２３及びウォーターポンププーリ２４へのゴムの粘着を抑制することができる。
　（その他の実施形態）
　上記実施形態１ではＶリブドベルトＢ及び上記実施形態２では平ベルトＣとしたが、特にこれらに限定されるものではなく、その他のＶベルトや歯付ベルト等であってもよい。
　（ゴム組成物）
　以下の未架橋のゴム組成物１～１２を作製した。各ゴム組成物の構成は表１にも示す。
　＜ゴム組成物１＞
　ゴム成分をＥＰＤＭ１（住友化学社製　商品名：エスプレン３０１、ムーニー粘度ＭＬ１＋４（１００℃）：５５、エチレン含量：６２質量％、ジエン含量：３質量％）とし、そのゴム成分１００質量部に対して、ＦＥＦカーボンブラック（東海カーボン社製商品名：シーストＳＯ）１５質量部、軟化剤（日本サン石油社製　商品名：ＳＵＮＰＡＲ２２８０）５質量部、ジメタクリル酸亜鉛（ＣＲＡＹ　ＶＡＬＬＥＹ社製　商品名：ＳＲ６３４）５０質量部、加硫促進助剤のステアリン酸（新日本理化社製　商品名：ステアリン酸５０Ｓ）１質量部、加硫促進助剤の酸化亜鉛（堺化学工業社製商品名：酸化亜鉛３種）５質量部、架橋剤の有機過酸化物（日本油脂社製　商品名：ペロキシモンＦ４０）１０質量部、及びナイロン短繊維（旭化成社製　商品名：レオナ６６、繊維長：１ｍｍ）５質量部を配合して密閉式混練機で混練したものをカレンダーロールで圧延したシート状の未架橋のゴム組成物１を作製した。ゴム組成物１におけるＦＥＦカーボンブラック及びジメタクリル酸亜鉛の配合量の和はゴム成分１００質量部に対して６５質量部である。ジメタクリル酸亜鉛のＦＥＦカーボンブラックに対する配合量の比（不飽和カルボン酸金属塩／カーボンブラック）は３．３である。
　＜ゴム組成物２＞
　ジメタクリル酸亜鉛の配合量をゴム成分１００質量部に対して７０質量部としたことを除いてゴム組成物１と同様にしてシート状の未架橋のゴム組成物２を作製した。ゴム組成物２におけるＦＥＦカーボンブラック及びジメタクリル酸亜鉛の配合量の和はゴム成分１００質量部に対して８５質量部である。ジメタクリル酸亜鉛のＦＥＦカーボンブラックに対する配合量の比（不飽和カルボン酸金属塩／カーボンブラック）は４．７である。
　＜ゴム組成物３＞
　ジメタクリル酸亜鉛の配合量をゴム成分１００質量部に対して３０質量部としたことを除いてゴム組成物１と同様にしてシート状の未架橋のゴム組成物３を作製した。ゴム組成物３におけるＦＥＦカーボンブラック及びジメタクリル酸亜鉛の配合量の和はゴム成分１００質量部に対して４５質量部である。ジメタクリル酸亜鉛のＦＥＦカーボンブラックに対する配合量の比（不飽和カルボン酸金属塩／カーボンブラック）は２．０である。
　＜ゴム組成物４＞
　ＦＥＦカーボンブラックの配合量をゴム成分１００質量部に対して５質量部としたことを除いてゴム組成物３と同様にしてシート状の未架橋のゴム組成物４を作製した。ゴム組成物４におけるＦＥＦカーボンブラック及びジメタクリル酸亜鉛の配合量の和はゴム成分１００質量部に対して３５質量部である。ジメタクリル酸亜鉛のＦＥＦカーボンブラックに対する配合量の比（不飽和カルボン酸金属塩／カーボンブラック）は６．０である。
　＜ゴム組成物５＞
　ＦＥＦカーボンブラックの配合量をゴム成分１００質量部に対して５質量部としたことを除いてゴム組成物２と同様にしてシート状の未架橋のゴム組成物５を作製した。ゴム組成物５におけるＦＥＦカーボンブラック及びジメタクリル酸亜鉛の配合量の和はゴム成分１００質量部に対して７５質量部である。ジメタクリル酸亜鉛のＦＥＦカーボンブラックに対する配合量の比（不飽和カルボン酸金属塩／カーボンブラック）は１４．０である。
　＜ゴム組成物６＞
　ＦＥＦカーボンブラックの配合量をゴム成分１００質量部に対して２５質量部としたことを除いてゴム組成物２と同様にしてシート状の未架橋のゴム組成物６を作製した。ゴム組成物６におけるＦＥＦカーボンブラック及びジメタクリル酸亜鉛の配合量の和はゴム成分１００質量部に対して９５質量部である。ジメタクリル酸亜鉛のＦＥＦカーボンブラックに対する配合量の比（不飽和カルボン酸金属塩／カーボンブラック）は２．８である。
　＜ゴム組成物７＞
　ジメタクリル酸亜鉛の配合量をゴム成分１００質量部に対して４０質量部としたことを除いてゴム組成物６と同様にしてシート状の未架橋のゴム組成物７を作製した。ゴム組成物７におけるＦＥＦカーボンブラック及びジメタクリル酸亜鉛の配合量の和はゴム成分１００質量部に対して６５質量部である。ジメタクリル酸亜鉛のＦＥＦカーボンブラックに対する配合量の比（不飽和カルボン酸金属塩／カーボンブラック）は１．６である。
　＜ゴム組成物８＞
　ジメタクリル酸亜鉛の配合量をゴム成分１００質量部に対して８０質量部としたことを除いてゴム組成物１と同様にしてシート状の未架橋のゴム組成物８を作製した。ゴム組成物８におけるＦＥＦカーボンブラック及びジメタクリル酸亜鉛の配合量の和はゴム成分１００質量部に対して９５質量部である。ジメタクリル酸亜鉛のＦＥＦカーボンブラックに対する配合量の比（不飽和カルボン酸金属塩／カーボンブラック）は５．３である。
　＜ゴム組成物９＞
　ＦＥＦカーボンブラックの配合量をゴム成分１００質量部に対して３５質量部としたことを除いてゴム組成物２と同様にしてシート状の未架橋のゴム組成物９を作製した。ゴム組成物９におけるＦＥＦカーボンブラック及びジメタクリル酸亜鉛の配合量の和はゴム成分１００質量部に対して１０５質量部である。ジメタクリル酸亜鉛のＦＥＦカーボンブラックに対する配合量の比（不飽和カルボン酸金属塩／カーボンブラック）は２．０である。
　＜ゴム組成物１０＞
　ジメタクリル酸亜鉛の配合量をゴム成分１００質量部に対して４０質量部としたことを除いてゴム組成物９と同様にしてシート状の未架橋のゴム組成物１０を作製した。ゴム組成物１０におけるＦＥＦカーボンブラック及びジメタクリル酸亜鉛の配合量の和はゴム成分１００質量部に対して７５質量部である。ジメタクリル酸亜鉛のＦＥＦカーボンブラックに対する配合量の比（不飽和カルボン酸金属塩／カーボンブラック）は１．１である。
　＜ゴム組成物１１＞
　架橋剤の配合量をゴム成分１００質量部に対して６質量部としたことを除いてゴム組成物１と同様にしてシート状の未架橋のゴム組成物１１を作製した。ゴム組成物１１におけるＦＥＦカーボンブラック及びジメタクリル酸亜鉛の配合量の和はゴム成分１００質量部に対して６５質量部である。ジメタクリル酸亜鉛のＦＥＦカーボンブラックに対する配合量の比（不飽和カルボン酸金属塩／カーボンブラック）は３．３である。
　＜ゴム組成物１２＞
　ゴム成分をＥＰＤＭ２（ＪＳＲ社製　商品名：ＥＰ２２、ムーニー粘度ＭＬ１＋４（１００℃）：２７、エチレン含量：５４質量％、ジエン含量：４．５質量％）とし、そのゴム成分１００質量部に対して、ＦＥＦカーボンブラック（東海カーボン社製商品名：シーストＳＯ）７０質量部、軟化剤（日本サン石油社製　商品名：ＳＵＮＰＡＲ２２８０）７質量部、加硫促進助剤のステアリン酸（新日本理化社製　商品名：ステアリン酸５０Ｓ）１質量部、加硫促進助剤の酸化亜鉛（堺化学工業社製商品名：酸化亜鉛３種）５質量部、架橋剤の硫黄（細井化学社製　商品名：オイルサルファ）２質量部、加硫促進剤（大内新興化学工業社製　商品名：ノクセラーＭＳＡ、ノクセラーＴＯＴ－Ｎ、ノクセラーＥＺ）２．５質量部、及びナイロン短繊維（旭化成社製　商品名：レオナ６６、繊維長：１ｍｍ）５質量部を配合して密閉式混練機で混練したものをカレンダーロールで圧延したシート状の未架橋のゴム組成物１２を作製した。
Figure JPOXMLDOC01-appb-T000001
　（伝動ベルト）
　＜Ｖリブドベルト１～１２＞
　上記ゴム組成物１～１２を用いて背面ゴム層を形成したＶリブドベルト１～１２を作製した。
　接着ゴム層は、ＥＰＤＭゴム組成物で形成した。圧縮ゴム層は、ナイロン短繊維を配合したＥＰＤＭゴム組成物で形成した。心線は、ポリエステル（ＰＥＴ）繊維で形成された撚り糸に、成形加工前に、ＲＦＬ水溶液に浸漬した後に加熱する接着処理を施したもので構成した。
　Ｖリブドベルト１～１２は、ベルト周長が１２００ｍｍ、ベルト厚さが４．３ｍｍ、Ｖリブ高さが２．０ｍｍ、及びリブ数が６個のもの（ベルト幅が２１．３６ｍｍ）であった。
　＜平ベルト１～１２＞
　上記ゴム組成物１～１２を用いて内側ゴム層を形成した平ベルト１～１２を作製した。
　接着ゴム層は、別のＥＰＤＭゴム組成物で形成した。外側ゴム層は、内側ゴム層と同一のＥＰＤＭゴム組成物で形成した。心線は、ポリエステル（ＰＥＴ）繊維で形成された撚り糸に、成形加工前に、ＲＦＬ水溶液に浸漬した後に加熱する接着処理を施したもので構成した。
　平ベルト１～１２は、ベルト周長が１２００ｍｍ、ベルト幅が２０ｍｍ、及びベルト厚さが２．６ｍｍであった。
　（試験方法）
　＜動的粘弾性特性＞
　ゴム組成物１～１２のそれぞれについて、架橋させたゴムシートを作製し、それから長さ方向がベルト長さ方向に相当するように短冊状の試験片を切り出した。そして、動的粘弾性測定装置（ティー・エイ・インスツルメント社製　型番：ＲＳＡIII）を用い、ＪＩＳ　Ｋ６３９４に基づいて、その動的粘弾性特性を測定した。
　具体的には、試験片に、初期試験片長、つまり、チャック間距離を基準として、付与予定の動歪よりも２０％大きい静歪を与え、そして、２５℃の温度雰囲気下において、周波数１０Ｈｚで所定の動歪を付与して貯蔵弾性率Ｅ’及び損失弾性率Ｅ”を測定すると共に、それらの比の損失正接ｔａｎδを算出した。測定は、静歪を３．６％として動歪を３．０％とした場合と、静歪を１．２％として動歪を１．０％とした場合との２水準行った。
　＜粘着試験＞
　図５は粘着試験用ベルト走行試験機５０を示す。
　粘着試験用ベルト走行試験機５０は、プーリ径１３８ｍｍの平プーリの駆動プーリ５１と、その情報に設けられたプーリ径５２．５ｍｍの平プーリの従動プーリ５２とを備える。駆動プーリ５１が設けられた駆動源は回転変動を生じさせることができるように構成されている。従動プーリ５２には１２０Ａ仕様の発電機が設けられている。また、従動プーリ５２には、Ｖリブドベルト或いは平ベルトに常時一定張力を負荷できるように上下可動に設けられている。
　そして、Ｖリブドベルト１～１２のそれぞれについて、背面ゴム層側が内側となるように、従って、Ｖリブ側が外側になるように裏返し、次いで、ＶリブドベルトＢを背面ゴム層が駆動プーリ５１及び従動プーリ５２に接触するように巻き掛けて８００Ｎの張力を負荷し、続いて、室温下、駆動プーリ５１を２０００ｒｐｍの回転数で回転させ、また、周波数２５Ｈｚで１６０ｒｐｍの回転変動を生じさせた。さらに、従動プーリ５２には、発電機での発電量が５５Ａとなるような回転負荷を与えた。そして、１５分ごとに駆動プーリ５１及び従動プーリ５２におけるゴムの粘着の有無を目視にて確認した。ベルト走行時間を最長９０分までとし、それまでの間にゴムの粘着が認められた場合には、その時点でベルト走行を打ち切った。
　また、平ベルト１～１２のそれぞれについて、平ベルトＣを内側ゴム層が駆動プーリ５１及び従動プーリ５２に接触するように巻き掛け、同様の走行試験を行った。
　（試験結果）
　＜動的粘弾性特性＞
　表２は動的粘弾性特性の試験結果を示す。また、図６は、（ｔａｎδ（３．０％）／Ｅ’（３．０％））×１０００とＥ’（１．０％）／Ｅ’（３．０％）との関係を示す。
Figure JPOXMLDOC01-appb-T000002
　ゴム組成物１では、Ｅ’（１．０％）が３４．４１ＭＰａ及びｔａｎδ（１．０％）が０．０６４、並びにＥ’（３．０％）が２８．２２ＭＰａ及びｔａｎδ（３．０％）が０．０７０であり、従って、（ｔａｎδ（３．０％）／Ｅ’（３．０％））×１０００＝２．４８ＭＰａ－１、及びＥ’（１．０％）／Ｅ’（３．０％）＝１．２２であった。
　ゴム組成物２では、Ｅ’（１．０％）が４６．０４ＭＰａ及びｔａｎδ（１．０％）が０．０７８、並びにＥ’（３．０％）が３６．８３ＭＰａ及びｔａｎδ（３．０％）が０．０８６であり、従って、（ｔａｎδ（３．０％）／Ｅ’（３．０％））×１０００＝２．３４ＭＰａ－１、及びＥ’（１．０％）／Ｅ’（３．０％）＝１．２５であった。
　ゴム組成物３では、Ｅ’（１．０％）が２２．３２ＭＰａ及びｔａｎδ（１．０％）が０．０４８、並びにＥ’（３．０％）が１８．３０ＭＰａ及びｔａｎδ（３．０％）が０．０５３であり、従って、（ｔａｎδ（３．０％）／Ｅ’（３．０％））×１０００＝２．９０ＭＰａ－１、及びＥ’（１．０％）／Ｅ’（３．０％）＝１．２２であった。
　ゴム組成物４では、Ｅ’（１．０％）が２１．０１ＭＰａ及びｔａｎδ（１．０％）が０．０４４、並びにＥ’（３．０％）が１７．８６ＭＰａ及びｔａｎδ（３．０％）が０．０４８であり、従って、（ｔａｎδ（３．０％）／Ｅ’（３．０％））×１０００＝２．６９ＭＰａ－１、及びＥ’（１．０％）／Ｅ’（３．０％）＝１．１８であった。
　ゴム組成物５では、Ｅ’（１．０％）が４２．５２ＭＰａ及びｔａｎδ（１．０％）が０．０６２、並びにＥ’（３．０％）が３４．８７ＭＰａ及びｔａｎδ（３．０％）が０．０６８であり、従って、（ｔａｎδ（３．０％）／Ｅ’（３．０％））×１０００＝１．９５ＭＰａ－１、及びＥ’（１．０％）／Ｅ’（３．０％）＝１．２２であった。
　ゴム組成物６では、Ｅ’（１．０％）が４７．１０ＭＰａ及びｔａｎδ（１．０％）が０．０９１、並びにＥ’（３．０％）が３６．７４ＭＰａ及びｔａｎδ（３．０％）が０．１００であり、従って、（ｔａｎδ（３．０％）／Ｅ’（３．０％））×１０００＝２．７２ＭＰａ－１、及びＥ’（１．０％）／Ｅ’（３．０％）＝１．２８であった。
　ゴム組成物７では、Ｅ’（１．０％）が２７．４５ＭＰａ及びｔａｎδ（１．０％）が０．０８７、並びにＥ’（３．０％）が２１．４１ＭＰａ及びｔａｎδ（３．０％）が０．０９６であり、従って、（ｔａｎδ（３．０％）／Ｅ’（３．０％））×１０００＝４．４８ＭＰａ－１、及びＥ’（１．０％）／Ｅ’（３．０％）＝１．２８であった。
　ゴム組成物８では、Ｅ’（１．０％）が５１．７０ＭＰａ及びｔａｎδ（１．０％）が０．１００、並びにＥ’（３．０％）が３８．５２ＭＰａ及びｔａｎδ（３．０％）が０．１１１であり、従って、（ｔａｎδ（３．０％）／Ｅ’（３．０％））×１０００＝２．８８ＭＰａ－１、及びＥ’（１．０％）／Ｅ’（３．０％）＝１．３４であった。
　ゴム組成物９では、Ｅ’（１．０％）が４８．９０ＭＰａ及びｔａｎδ（１．０％）が０．１４８、並びにＥ’（３．０％）が３７．１６ＭＰａ及びｔａｎδ（３．０％）が０．１６３であり、従って、（ｔａｎδ（３．０％）／Ｅ’（３．０％））×１０００＝４．３９ＭＰａ－１、及びＥ’（１．０％）／Ｅ’（３．０％）＝１．３２であった。
　ゴム組成物１０では、Ｅ’（１．０％）が２８．１２ＭＰａ及びｔａｎδ（１．０％）が０．１２４、並びにＥ’（３．０％）が２１．３７ＭＰａ及びｔａｎδ（３．０％）が０．１３６であり、従って、（ｔａｎδ（３．０％）／Ｅ’（３．０％））×１０００＝６．３６ＭＰａ－１、及びＥ’（１．０％）／Ｅ’（３．０％）＝１．３２であった。
　ゴム組成物１１では、Ｅ’（１．０％）が３０．１１ＭＰａ及びｔａｎδ（１．０％）が０．０７９、並びにＥ’（３．０％）が２４．３９ＭＰａ及びｔａｎδ（３．０％）が０．０９５であり、従って、（ｔａｎδ（３．０％）／Ｅ’（３．０％））×１０００＝３．９０ＭＰａ－１、及びＥ’（１．０％）／Ｅ’（３．０％）＝１．２３であった。
　ゴム組成物１２では、Ｅ’（１．０％）が３０．４６ＭＰａ及びｔａｎδ（１．０％）が０．２０４、並びにＥ’（３．０％）が１９．４７ＭＰａ及びｔａｎδ（３．０％）が０．２０３であり、従って、（ｔａｎδ（３．０％）／Ｅ’（３．０％））×１０００＝１０．４３ＭＰａ－１、及びＥ’（１．０％）／Ｅ’（３．０％）＝１．５６であった。
　＜粘着試験＞
　表３は粘着試験の試験結果を示す。
Figure JPOXMLDOC01-appb-T000003
　Ｖリブドベルト１～６及び平ベルト１～６では、いずれも９０分の走行後でもゴムの粘着は確認されなかった。
　Ｖリブドベルト７では、４５分の走行後にゴムの粘着が確認され、平ベルト７では、６０分の走行後にゴムの粘着が確認された。Ｖリブドベルト８及び平ベルト８では、いずれも７５分の走行後にゴムの粘着が確認された。Ｖリブドベルト９及び平ベルト９では、いずれも６０分の走行後にゴムの粘着が確認された。Ｖリブドベルト１０及び平ベルト１０では、いずれも３０分の走行後にゴムの粘着が確認された。Ｖリブドベルト１１では、７５分の走行後にゴムの粘着が確認され、平ベルト７では、６０分の走行後にゴムの粘着が確認された。Ｖリブドベルト１２及び平ベルト１２では、いずれも１５分の走行後にゴムの粘着が確認された。
　本発明は伝動ベルトについて有用である。
Ｂ　Ｖリブドベルト
Ｃ　平ベルト
１０　Ｖリブドベルト本体
１１　背面ゴム層
１２　接着ゴム層
１３　圧縮ゴム層
１４　心線
１５　Ｖリブ
２０　補機駆動ベルト伝動装置
２１　パワーステアリングプーリ
２２　ＡＣジェネレータプーリ
２３　テンショナプーリ
２４　ウォーターポンププーリ
２５　クランクシャフトプーリ
２６　エアコンプーリ
３０　平ベルト本体
３１　内側ゴム層
３２　接着ゴム層
３３　外側ゴム層
３４　心線
４０　ベルト伝動装置
４１　駆動プーリ
４２　従動プーリ
５０　粘着試験用ベルト走行試験機
５１　駆動プーリ
５２　従動プーリ

Claims (14)

  1. 　外周面及び／又は内周面が接触するように平プーリに巻き掛けられて用いられる伝動ベルトであって、
    　前記外周面及び／又は前記内周面を構成する部分は、エチレン－α－オレフィンエラストマーをゴム成分とするゴム組成物で形成されており、
    　前記ゴム組成物のベルト長さ方向における動的粘弾性特性は、
    （（温度２５℃及び動歪３．０％での損失正接ｔａｎδ）／（温度２５℃及び動歪３．０％での貯蔵弾性率Ｅ’））×１０００≦３．０ＭＰａ－１であり、
    且つ（温度２５℃及び動歪１．０％での貯蔵弾性率Ｅ’）／（温度２５℃及び動歪３．０％での貯蔵弾性率Ｅ’）≦１．３０である伝動ベルト。
  2. 　請求項１に記載された伝動ベルトにおいて、
    　前記ゴム組成物には、ゴム成分１００質量部に対して不飽和カルボン酸金属塩が３０～７０質量部配合されている伝動ベルト。
  3. 　請求項２に記載された伝動ベルトにおいて、
    　前記不飽和カルボン酸金属塩がジメタクリル酸亜鉛を含む伝動ベルト。
  4. 　請求項２又は３に記載された伝動ベルトにおいて、
    　前記ゴム組成物には、ゴム成分１００質量部に対してカーボンブラックが５～２５質量部配合されている伝動ベルト。
  5. 　請求項４に記載された伝動ベルトにおいて、
    　前記カーボンブラックがＦＥＦカーボンブラックを含む伝動ベルト。
  6. 　請求項４又は５に記載された伝動ベルトにおいて、
    　前記ゴム組成物には、ゴム成分１００質量部に対して不飽和カルボン酸金属塩及びカーボンブラックが合わせて３５～９５質量部配合されている伝動ベルト。
  7. 　請求項４～６のいずれかに記載された伝動ベルトにおいて、
    　前記ゴム組成物は、不飽和カルボン酸金属塩のカーボンブラックに対する配合量の比（不飽和カルボン酸金属塩／カーボンブラック）が１．２／１～１４／１である伝動ベルト。
  8. 　請求項１～７のいずれかに記載された伝動ベルトにおいて、
    　前記ゴム組成物のゴム成分のエチレン－α－オレフィンエラストマーがエチレン－プロピレン－ジエン－ターポリマーを含む伝動ベルト。
  9. 　請求項１～８のいずれかに記載された伝動ベルトにおいて、
    　前記ゴム組成物のゴム成分のエチレン－α－オレフィンエラストマーは、ムーニー粘度ＭＬ１＋４（１００℃）が３０以上である伝動ベルト。
  10. 　請求項１～９のいずれかに記載された伝動ベルトにおいて、
    　前記ゴム組成物のゴム成分のエチレン－α－オレフィンエラストマーは、エチレン含量が５５質量％以上である伝動ベルト。
  11. 　請求項１～１０のいずれかに記載された伝動ベルトにおいて、
    　前記ゴム組成物には架橋剤として有機過酸化物が配合されている伝動ベルト。
  12. 　請求項１１に記載された伝動ベルトにおいて、
    　前記ゴム組成物には、ゴム成分１００質量部に対して架橋剤として有機過酸化物が８～１２質量部配合されている伝動ベルト。
  13. 　請求項１～１２のいずれかに記載された伝動ベルトにおいて、
    　前記伝動ベルトがＶリブドベルトである伝動ベルト。
  14. 　請求項１～１２のいずれかに記載された伝動ベルトにおいて、
    　前記伝動ベルトが平ベルトである伝動ベルト。
PCT/JP2013/005383 2012-10-23 2013-09-11 伝動ベルト WO2014064879A1 (ja)

Priority Applications (5)

Application Number Priority Date Filing Date Title
DE112013005123.0T DE112013005123T5 (de) 2012-10-23 2013-09-11 Antriebsriemen
JP2014543130A JP6209524B2 (ja) 2012-10-23 2013-09-11 伝動ベルト
KR1020157011139A KR102082388B1 (ko) 2012-10-23 2013-09-11 전동 벨트
CN201380053467.6A CN104736884B (zh) 2012-10-23 2013-09-11 传动带
US14/688,931 US9664252B2 (en) 2012-10-23 2015-04-16 Drive belt

Applications Claiming Priority (2)

Application Number Priority Date Filing Date Title
JP2012-234000 2012-10-23
JP2012234000 2012-10-23

Related Child Applications (1)

Application Number Title Priority Date Filing Date
US14/688,931 Continuation US9664252B2 (en) 2012-10-23 2015-04-16 Drive belt

Publications (1)

Publication Number Publication Date
WO2014064879A1 true WO2014064879A1 (ja) 2014-05-01

Family

ID=50544265

Family Applications (1)

Application Number Title Priority Date Filing Date
PCT/JP2013/005383 WO2014064879A1 (ja) 2012-10-23 2013-09-11 伝動ベルト

Country Status (6)

Country Link
US (1) US9664252B2 (ja)
JP (1) JP6209524B2 (ja)
KR (1) KR102082388B1 (ja)
CN (1) CN104736884B (ja)
DE (1) DE112013005123T5 (ja)
WO (1) WO2014064879A1 (ja)

Cited By (5)

* Cited by examiner, † Cited by third party
Publication number Priority date Publication date Assignee Title
CN106536973A (zh) * 2014-08-06 2017-03-22 阪东化学株式会社 摩擦传动带及其制造方法、以及带传动装置
WO2017169330A1 (ja) * 2016-03-31 2017-10-05 バンドー化学株式会社 伝動ベルト
WO2017168912A1 (ja) * 2016-03-29 2017-10-05 バンドー化学株式会社 歯付ベルト
US9933041B2 (en) 2015-05-11 2018-04-03 Gates Corporation CVT belt
CN111732762A (zh) * 2020-05-29 2020-10-02 浙江保尔力胶带有限公司 一种可降低三角带底胶动态生热的配方

Families Citing this family (8)

* Cited by examiner, † Cited by third party
Publication number Priority date Publication date Assignee Title
JP5863712B2 (ja) * 2013-02-21 2016-02-17 バンドー化学株式会社 自動車の補機駆動ベルト伝動装置及びそれに用いるｖリブドベルト
CN107532680B (zh) * 2015-04-24 2022-03-11 阪东化学株式会社 传动带
JP6616793B2 (ja) * 2016-04-15 2019-12-04 三ツ星ベルト株式会社 摩擦伝動ベルト
JP6748152B2 (ja) * 2017-07-04 2020-08-26 三ツ星ベルト株式会社 Ｖリブドベルト
DE102017121303A1 (de) 2017-09-14 2019-03-14 Arntz Beteiligungs Gmbh & Co. Kg Gummiertes Textilmaterial für eine Riemenlage, zugehörige Kautschukmischung und Riemen
CN111712651B (zh) * 2018-02-15 2022-02-22 三之星机带株式会社 多楔带及其使用
JP6626226B2 (ja) * 2018-02-15 2019-12-25 三ツ星ベルト株式会社 Ｖリブドベルトおよびその使用方法
JP7002803B1 (ja) 2021-10-13 2022-01-20 石川電装株式会社 力率改善方法及び力率改善システム

Citations (5)

* Cited by examiner, † Cited by third party
Publication number Priority date Publication date Assignee Title
JP2000027949A (ja) * 1999-06-21 2000-01-25 Bando Chem Ind Ltd 伝動ベルト
JP2004116720A (ja) * 2002-09-27 2004-04-15 Bando Chem Ind Ltd 伝動ベルト及びそれを用いたベルト伝動装置
JP2006029493A (ja) * 2004-07-20 2006-02-02 Mitsuboshi Belting Ltd Ｖリブドベルト
WO2007102310A1 (ja) * 2006-03-07 2007-09-13 Bando Chemical Industries, Ltd. 伝動ベルト
JP2012071722A (ja) * 2010-09-29 2012-04-12 Honda Motor Co Ltd 自動二輪車用タイヤ組成物、および、自動二輪車用タイヤ

Family Cites Families (8)

* Cited by examiner, † Cited by third party
Publication number Priority date Publication date Assignee Title
JP2000283243A (ja) 1999-03-29 2000-10-13 Bando Chem Ind Ltd 伝動ベルト
JP2003014052A (ja) 2000-06-22 2003-01-15 Mitsuboshi Belting Ltd 動力伝動用ベルト
JP2002069240A (ja) * 2000-08-28 2002-03-08 Mitsuboshi Belting Ltd クロロプレンゴム組成物及びこれを用いた伝動ベルト
CA2338900A1 (en) 2001-02-28 2002-08-28 Bayer Inc. Articles for dynamic load applications
JP2002257199A (ja) * 2001-02-28 2002-09-11 Mitsuboshi Belting Ltd 動力伝動ベルト
WO2009072553A1 (ja) * 2007-12-05 2009-06-11 Mitsui Chemicals, Inc. ゴム組成物、該組成物の架橋体および発泡体、該組成物からなるゴム成形体ならびにそれらの用途
JP4854715B2 (ja) 2008-08-19 2012-01-18 川崎重工業株式会社 鉄道車両の側構体
WO2010047029A1 (ja) 2008-10-24 2010-04-29 バンドー化学株式会社 伝動ベルト用ゴム組成物及びそれを用いた伝動ベルト

Patent Citations (5)

* Cited by examiner, † Cited by third party
Publication number Priority date Publication date Assignee Title
JP2000027949A (ja) * 1999-06-21 2000-01-25 Bando Chem Ind Ltd 伝動ベルト
JP2004116720A (ja) * 2002-09-27 2004-04-15 Bando Chem Ind Ltd 伝動ベルト及びそれを用いたベルト伝動装置
JP2006029493A (ja) * 2004-07-20 2006-02-02 Mitsuboshi Belting Ltd Ｖリブドベルト
WO2007102310A1 (ja) * 2006-03-07 2007-09-13 Bando Chemical Industries, Ltd. 伝動ベルト
JP2012071722A (ja) * 2010-09-29 2012-04-12 Honda Motor Co Ltd 自動二輪車用タイヤ組成物、および、自動二輪車用タイヤ

Cited By (9)

* Cited by examiner, † Cited by third party
Publication number Priority date Publication date Assignee Title
CN106536973A (zh) * 2014-08-06 2017-03-22 阪东化学株式会社 摩擦传动带及其制造方法、以及带传动装置
US9933041B2 (en) 2015-05-11 2018-04-03 Gates Corporation CVT belt
WO2017168912A1 (ja) * 2016-03-29 2017-10-05 バンドー化学株式会社 歯付ベルト
JP6221011B1 (ja) * 2016-03-29 2017-10-25 バンドー化学株式会社 歯付ベルト
CN108700162A (zh) * 2016-03-29 2018-10-23 阪东化学株式会社 齿形带
US10767727B2 (en) 2016-03-29 2020-09-08 Bando Chemical Industries, Ltd. Toothed belt
WO2017169330A1 (ja) * 2016-03-31 2017-10-05 バンドー化学株式会社 伝動ベルト
JP6227843B1 (ja) * 2016-03-31 2017-11-08 バンドー化学株式会社 伝動ベルト
CN111732762A (zh) * 2020-05-29 2020-10-02 浙江保尔力胶带有限公司 一种可降低三角带底胶动态生热的配方

Also Published As

Publication number Publication date
JP6209524B2 (ja) 2017-10-04
CN104736884A (zh) 2015-06-24
DE112013005123T5 (de) 2015-07-16
KR102082388B1 (ko) 2020-02-27
JPWO2014064879A1 (ja) 2016-09-08
KR20150079656A (ko) 2015-07-08
CN104736884B (zh) 2016-08-24
US20150219185A1 (en) 2015-08-06
US9664252B2 (en) 2017-05-30

Similar Documents

Publication Publication Date Title
JP6209524B2 (ja) 伝動ベルト
JP6145170B2 (ja) Ｖベルト及びその製造方法
US9709129B2 (en) Transmission belt
JP5291901B2 (ja) 摩擦伝動ベルト及びそれを用いた自動車の補機駆動ベルト伝動装置
JP5704752B2 (ja) 摩擦伝動ベルト
JP5315355B2 (ja) 伝動ベルト用ゴム組成物及びそれを用いた伝動ベルト
JP6161711B2 (ja) 平ベルト及びその製造方法
JPWO2011074182A1 (ja) 摩擦伝動ベルト
JP6529327B2 (ja) 伝動ベルト
WO2017033392A1 (ja) 摩擦伝動ベルト
WO2016170795A1 (ja) 伝動ベルト
JP5060248B2 (ja) 平ベルト
JP2011064257A (ja) 伝動ベルト
JP6626226B2 (ja) Ｖリブドベルトおよびその使用方法
WO2015174005A1 (ja) 伝動ベルト
WO2019160055A1 (ja) Ｖリブドベルトおよびその使用
JP6082853B1 (ja) 摩擦伝動ベルト
JP6598777B2 (ja) 摩擦伝動ベルト及びその製造方法、並びにベルト伝動装置
JP5227835B2 (ja) 摩擦伝動ベルト
JP2009250263A (ja) ダブルｖリブドベルト
JP2013130246A (ja) 摩擦伝動ベルト及びその製造方法

Legal Events

Date Code Title Description
121 Ep: the epo has been informed by wipo that ep was designated in this application

Ref document number: 13848759

Country of ref document: EP

Kind code of ref document: A1

ENP Entry into the national phase

Ref document number: 2014543130

Country of ref document: JP

Kind code of ref document: A

WWE Wipo information: entry into national phase

Ref document number: 112013005123

Country of ref document: DE

Ref document number: 1120130051230

Country of ref document: DE

ENP Entry into the national phase

Ref document number: 20157011139

Country of ref document: KR

Kind code of ref document: A

122 Ep: pct application non-entry in european phase

Ref document number: 13848759

Country of ref document: EP

Kind code of ref document: A1