WO2007102310A1

WO2007102310A1 - 伝動ベルト

Info

Publication number: WO2007102310A1
Application number: PCT/JP2007/053132
Authority: WO
Inventors: Hisayuki Nakashima; Shigeki Okuno
Original assignee: Bando Chemical Industries, Ltd.
Priority date: 2006-03-07
Filing date: 2007-02-21
Publication date: 2007-09-13
Also published as: JP5016239B2; DE112007000568B4; DE112007000568T5; JP2007239821A; CN101395401B; US20090011884A1; US9115784B2; CN101395401A

Description

明細書

伝動ベルト

技術分野

[0001] 本発明は、エチレン oiーォレフインエラストマ一がベースゴムに用いられてなるゴム層がベルト長手方向に形成されており、前記ゴム層に接着されてベルト長手方向に心線が埋設されている伝動ベルトに関し、中でも、高負荷伝動能力が要求される伝動ベルトに関する。

背景技術

[0002] 従来、駆動側から従動側に動力を伝達する手段として伝動ベルトが広く用いられており、近年、自動車向けや一般産業向けの歯付ベルト、 Vベルト、 Vリブドベルトなどには高負荷伝動能力が要求されるようになってきている。

し力も、近年の省スペース化の要望力も装置は高集積化されコンパクト化されるようになってきており、伝動ベルトを掛け渡すプーリーも小径ィ匕され、伝動ベルトにはより大きな応力、歪みに耐えることが求められるようになって、る。

さらに、装置のコンパクト化により装置内は発熱部品などが密集し伝動ベルトの使用温度も従来よりも高温化して、より高温の使用に耐える伝動ベルトが求められるようになっている。

[0003] ところで、伝動ベルトとして、伝動方向（ベルト長手方向）に抗張力を付与すベぐ心線と呼ばれる抗張体が埋設されたものが広く用いられている。

例えば、 Vベルトなどではプーリーとの摩擦伝動を行う圧縮ゴム層よりも外側で、伝動ベルトの最外層となる背面ゴム層よりも内側にこの心線が配されている。

この心線は、例えば、接着ゴム層と呼ばれる圧縮ゴム層よりも通常低弾性率に形成されるゴム層に接着されて埋設されたりして！/、る。

[0004] 伝動ベルトに求められる高負荷伝動能力、大きな応力、歪みに耐える強度、高温の使用に耐える耐熱性を満足させるために、近年、これら圧縮ゴム層、接着ゴム層、心線、背面ゴム層などの各構成材料に、耐熱性、耐寒性、耐摩耗性、耐屈曲疲労性などの改良されたものを用いることが検討されており、耐熱性、耐寒性に優れしかも低コストで非ハロゲン化に対応可能なことから伝動ベルトのゴム層にエチレン _α—ォレフィンエラストマ一が用いられたりして、る。

例えば、エチレンプロピレンジェンターポリマー（以下「EPDM」ともいう）などが有機過酸ィ匕物で架橋されて用いられたりしている。

また、心線には、通常、耐熱性と強度に優れるポリエステル繊維、ァラミド繊維、ポリアミド繊維などが用いられて！/、る。

[0005] しかし、高負荷伝動能力、大きな応力、歪みに耐える強度、高温の使用に耐える耐熱性といった伝動ベルトに求められる特性を満足させるためには、各構成材料に、耐熱性、耐寒性、耐摩耗性、耐屈曲疲労性などの特性が改良されたものを用いることのみならず、各構成間の界面の耐久性の向上が重要である。

なかでも、接着ゴム層などの心線と接着されるゴム層と心線との界面の耐久性を向上させることが特に重要である。

前述の EPDMのようなエチレン aーォレフインエラストマ一は、通常、極性が小さく他のゴムに比べて接着性が低、。

したがって、このようなエチレン aーォレフインエラストマ一によりゴム層が形成された伝動ベルトにおいては、圧縮ゴム層と接着ゴム層や心線とこれらのゴム層との接着界面にぉ、てき裂などが発生するおそれを有して、る。

[0006] 通常、接着ゴム層には、伝動ベルト成形における熱プレス時に流動して、心線に確実に密着するように流動性の高、柔軟なゴムが用いられて形成されて、る。

一方、圧縮ゴム層には、通常、変形防止ならびに伝動ベルトの伝動能力向上の観点からゴムに短繊維などが含有されて接着ゴム層よりも極めて高弾性率となるように形成されている。

したがって、圧縮ゴム層と接着ゴム層や心線とこれらのゴム層との接着界面においてき裂などが発生しやすぐこのことを抑制すべく特許文献 1、 2には、ゴムに短繊維やカーボンブラックを含有させて接着ゴム層を従来よりも高弾性率に形成させることが記載されている。

また、特許文献 3には、心線を圧縮ゴム層と接着ゴム層との界面に配されるようにして、圧縮ゴム層と接着ゴム層との両方のゴム層に心線を接着させて伝動ベルトに用いることが記載されている。

さらに特許文献 4には、高温時に高弾性率を示すゴムを用いて接着ゴム層を形成させることが記載されている。

[0007] しかし、これらの特許文献に記載されて!、るように高弾性率のゴム層に心線を接着させるようにした場合には、その心線と接着される高弾性率のゴム層自身にクラックを発生させるおそれを有して!/、る。

また、特許文献 1、 2に記載のように接着ゴム層を高弾性率化させた場合には、小径のプーリーに掛け渡されて使用される場合などにおいて、この高弾性率ィ匕された接着ゴム層の動的発熱の問題が顕在化されるおそれを有している。

すなわち、ベルト内部の温度が急速に上昇して、接着ゴム層のクラックを起点としたセパレーシヨンが発生するおそれを有して、る。

[0008] さらに、特許文献 1、 2に記載のように接着ゴム層を高弾性率ィ匕させた場合には、伝動ベルトの曲げ剛性が高くなり、繰り返し屈曲によるヒステリシスロスが大きくなることから、運転時にエネルギーロスが大きくなり、伝動効率が低下するというおそれも有している。

また、 EPDMが用いられたゴム層と心線との接着性を改良するために、 EPDMが用いられたゴム層と心線との間にクロロスルホン化ポリエチレンや水素添加-トリルゴムを使用することが特許文献 5に記載されている。しかし、実際には接着性が充分向上されてはおらず実用困難なものである。

[0009] すなわち、エチレン α—ォレフインエラストマ一がベースゴムに用いられて形成されたゴム層と心線とが接着されてなる伝動ベルトにおいては、伝動効率の低下を抑制しつつ伝動ベルトの耐久性を向上させることが困難であるという問題を有している。

[0010] 特許文献 1 :日本国実公平 1 10513号公報

特許文献 2 :日本国特開平 10— 103413号公報

特許文献 3 :日本国特開昭 57— 204351号公報

特許文献 4:日本国特表 2004— 507679号公報

特許文献 5 :日本国特開平 10— 103417号公報

発明の開示発明が解決しょうとする課題

[0011] 本発明の課題は、伝動効率の低下が抑制され、耐久性が向上された伝動ベルトを提供することにある。

課題を解決するための手段

[0012] 本発明者らは、心線が接着されるゴム層を所定の物性とすることで、伝動ベルトの伝動効率の低下を抑制しつつ、耐久性を向上させ得ることを見出し、本発明の完成に IJつたのである。

すなわち、本発明は、前記課題を解決すべくなされたもので、伝動ベルトにかかる発明は、エチレン _aーォレフインエラストマ一がベースゴムに用いられてなるゴム層がベルト長手方向に形成されており、前記ゴム層に接着されてベルト長手方向に心線が埋設されている伝動ベルトであって、心線と接着されている前記ゴム層は、ジュ口メータ硬度（ショァー A)が 72以上 85以下か、または 25°Cにおけるベルト長手方向への 10%伸び時の引張り応力が 0. 5MPa以上 1. 7MPa以下かのいずれ力となるように形成されており、し力も、前記ゴム層は、 25°Cの軽油に 48時間浸漬された後の重量増加が 90%以下か、または 25°Cのトルエンに 48時間浸漬された後の重量増加力 ¾0%以下かの、ずれ力となるように形成されて!、ることを特徴として、る。

[0013] なお、当明細書中においてベースゴムとは、ゴム層に用いられるゴム成分中の 50 重量⁰ /₀以上に用いられるゴムを意図している。

また、当明細書中においてジュロメータ硬度（ショァー A)とは、 JIS K 6253により測定される値を意図しており、 10%伸び時の引張り応力とは、 JIS K 6251に基づく引張り試験を実施して、標線間が 10%伸長した際の応力を測定して得られる値を意図している。

[0014] また、伝動ベルトにかかるさらなる発明は、エチレン一 a—ォレフインエラストマ一がベースゴムに用いられてなるゴム層がベルト長手方向に形成されており、前記ゴム層に接着されてベルト長手方向に心線が埋設されて、る伝動ベルトであって、心線と接着されている前記ゴム層は、ベルト長手方向への引張りモードで、静荷重 3kgfZcm 動歪 0. 4%、周波数 10Hz、 25°Cで動的粘弾性測定した貯蔵弾性率が lOMPa 以上 50MPa以下且つ tan δが 0. 15以下となるように形成されていることを特徴としている。

[0015] さらに、伝動ベルトの製造方法に力かる発明は、エチレン一 α—ォレフインエラストマーがベースゴムに用いられ有機過酸ィ匕物により架橋されてなるゴム層がベルト長手方向に形成されており、前記ゴム層に接着されてベルト長手方向に心線が埋設されてなる伝動ベルトの製造方法であって、心線と接着される前記ゴム層を、ジュロメータ硬度（ショァー Α)が 72以上 85以下か、または 25°Cにおけるベルト長手方向への 10%伸び時の引張り応力が 0. 5MPa以上 1. 7MPa以下かのいずれ力となるように形成させ、し力も、心線と接着される前記ゴム層を 25°Cの軽油に 48時間浸漬させた後の重量増加が 90%以下か、または 25°Cのトルエンに 48時間浸漬させた後の重量増加が 80%以下かのいずれ力となるように形成させるベぐ前記有機過酸ィ匕物の有効パーオキサイド基力前記ゴム層に用いられるゴム成分 lOOg当たりに 0. 021m ol以上となるように前記有機過酸ィ匕物を前記ゴム成分に配合して前記ゴム層の架橋を実施することを特徴として、る。

[0016] なお、当明細書において、有効パーオキサイド基とは、有機過酸化物の分子中のパーオキサイド基の内、架橋時に開裂し得るパーオキサイド基を意図しており、ゴム成分 lOOg当たりの前記有機過酸ィ匕物の有効パーオキサイド基が 0. 021mol以上となる状態とは、ゴム成分 lOOg当たりの有機過酸ィ匕物の配合量を有機過酸ィ匕物の分子量で除して、有機過酸ィヒ物 1分子中の有効パーオキサイド基を乗じて得られる数値が 0. 021以上であることを意図している。

[0017] また、伝動ベルトの製造方法に力かるさらなる発明は、エチレン一 a—ォレフインェラストマーがベースゴムに用いられ有機過酸ィ匕物により架橋されてなるゴム層がベルト長手方向に形成されており、前記ゴム層に接着されてベルト長手方向に心線が埋設されて!/ヽる伝動ベルトの製造方法であって、心線と接着される前記ゴム層をベルト長手方向への引張りモードで静荷重 3kgfZcm²、動歪 0. 4%、周波数 10Hz、 25°C で動的粘弾性測定した貯蔵弾性率が lOMPa以上 50MPa以下且つ tan Sが 0. 15 以下となるように形成させるベぐ前記有機過酸ィ匕物の有効パーオキサイド基が、前記ゴム層に用いられるゴム成分 lOOg当たりに 0. 021mol以上となるように前記有機過酸化物を前記ゴム成分に配合して前記ゴム層の架橋を実施することを特徴としている。

発明の効果

[0018] 本発明によれば、心線に接着されるゴム層力ジュロメータ硬度 (ショァー A)が 72 以上 85以下か、または 25°Cにおけるベルト長手方向への 10%伸び時の引張り応力が 0. 5MPa以上 1. 7MPa以下かのいずれかとなるように形成されていることから、心線に接着されるゴム層を高弾性率ィ匕させた場合に比べてヒステリシスロスなどの低減ができ伝動効率の低下を抑制し得る。

し力も、心線に接着されるゴム層にはエチレン aーォレフインエラストマ一がベースゴムに用いられていることから、このゴム層自体の耐熱性、耐寒性を向上させて伝動ベルトの耐久性を向上させ得る。

さらに、心線に接着されるゴム層力ジュロメータ硬度（ショァー A)が 72以上 85以下か、または 25°C、 10%伸び時の引張り応力が 0. 5MPa以上 1. 7MPa以下かのいずれかとなるように形成され、しカゝも、前記ゴム層を 25°Cの軽油に 48時間浸漬した後の重量増加が 90%以下か、または前記ゴム層を 25°Cのトルエンに 48時間浸漬した後の重量増加が 80%以下かの、ずれかとなるように形成されて!ヽることカゝらベルト走行時の動的発熱が抑制されて、セパレーシヨンやポップアウトを抑制させ得る。すなわち、伝動ベルトの伝動効率の低下を抑制しつつ、耐久性を向上させ得る。

[0019] なお、このゴム層が 25°Cの軽油に 48時間浸漬した後の重量増加が 90%以下か、または前記ゴム層を 25°Cのトルエンに 48時間浸漬した後の重量増加が 80%以下かの!、ずれかとなるように形成されて!、ることにつ、ては、伝動ベルトから心線に接着されているゴム層を取り出して、さらに心線を取り除いて、このゴム層の膨潤に充分な量の軽油あるいはトルエンに浸漬して、浸漬前後の重量変化を測定することで求められる。

例えば、浸漬前の初期重量 (M )については、伝動ベルトから 0. 1mm厚さ程度の

0

ゴムの細片を取り出して合計が約 50mg程度となるようにし 0. lmg程度の最小測定単位を有する電子天秤で秤量して求めることができる。

この初期重量を秤量したゴム試料は、例えば、目開き 50 /z mの真ちゆうメッシュなどに包んで測定試料とし、この測定試料を 25°Cの軽油ある、はトルエン中に 48時間浸漬させることで軽油あるいはトルエンで膨潤させて重量増加させることができる。また、この軽油あるいはトルエンで膨潤させて重量増加された膨潤後ゴム試料の重量 (M )は、この膨潤させたゴム試料を軽油あるいはトルエン力も取り出した後に、ろ

1

紙の上に置いて、 23 ± 2°C、相対湿度 60 ± 5%の環境下でさらに 30分放置した後に前述の初期重量の測定と同様に重量測定して求めることができる。

そして、このそれぞれの重量測定を例えば 5回実施して下記式にて求められる 5個の下記 Δ Μの数値の中央値を計算することにより、この中央値を 25°Cの軽油あるいはトルエンに 48時間浸漬したあとの重量増加として求めることができる。

Δ Μ (%) = (Μ - Μ ) /M X IOO

1 0 0

[0020] また、心線と接着されている前記ゴム層を、ベルト長手方向への引張りモードで、静荷重 3kgfZcm²、動歪 0. 4%、周波数 10Hz、 25°Cで動的粘弾性測定した貯蔵弾性率が lOMPa以上 50MPa以下となるように形成する場合には、ゴム層を高弾性率化させた場合に比べてヒステリシスロスなどの低減ができ伝動効率の低下を抑制し得る。

し力も、前記ゴム層を静荷重 3kgfZcm²、動歪 0. 4%、周波数 10Hz、 25°Cで動的粘弾性測定した tan δが 0. 15以下に形成されていることから、動的発熱が抑制されてクラックや、該クラックによるセパレーシヨンといった問題が発生することを抑制し得る。

さらに、心線に接着されるゴム層にはエチレン aーォレフインエラストマ一がベースゴムに用いられていることから、このゴム層自体の耐熱性、耐寒性を向上させて伝動ベルトの耐久性を向上させ得る。

すなわち、伝動ベルトの伝動効率の低下を抑制しつつ、耐久性を向上させ得る。

[0021] また、エチレン α—ォレフインエラストマ一がベースゴムに用いられ有機過酸ィ匕物により架橋されてなるゴム層がベルト長手方向に形成されており、前記ゴム層に接着されてベルト長手方向に心線が埋設されてヽる伝動ベルトを、前記有機過酸化物の有効パーオキサイド基力前記ゴム層に用いられるゴム成分 100g当たりに 0. 021 mol以上となるように前記ゴム成分に前記有機過酸ィ匕物を含有させて前記ゴム層の架橋を実施して形成することで、心線と接着されて、る前記ゴム層をジュロメータ硬度（ショァー A)が 72以上 85以下か、または 25°Cにおけるベルト長手方向への 10% 伸び時の引張り応力が 0. 5MPa以上 1. 7MPa以下かのいずれ力となるように形成させ、し力も、心線と接着される前記ゴム層を 25°Cの軽油に 48時間浸漬させた後の重量増加が 90%以下か、または 25°Cのトルエンに 48時間浸漬させた後の重量増加力 ¾0%以下かのいずれ力となるように形成させることが容易となる。

したがって、伝動効率の低下が抑制され、耐久性が向上された伝動ベルトを容易に製造し得る。

[0022] また、エチレン α—ォレフインエラストマ一がベースゴムに用いられ有機過酸ィ匕物により架橋されてなるゴム層がベルト長手方向に形成されており、前記ゴム層に接着されてベルト長手方向に心線が埋設されてヽる伝動ベルトを、前記有機過酸化物の有効パーオキサイド基が前記ゴム層に用いられるゴム成分 lOOg当たりに 0. 021 mol以上となるように前記ゴム成分に前記有機過酸ィ匕物を配合して前記ゴム層を架橋して形成することで、心線と接着される前記ゴム層をベルト長手方向への引張りモードで、静荷重 3kgfZcm²、動歪 0. 4%、周波数 10Hz、 25°Cで動的粘弾性測定した貯蔵弾性率が lOMPa以上 50MPa以下且つ tan Sが 0. 15以下となるように形成させることが容易となる。

図面の簡単な説明

[0023] [図 1]一実施形態の伝動ベルトを示す断面図。

[図 2]接着耐久試験の試験方法を示す概略図。

符号の説明

[0024] 1：伝動ベルト、 2：背面ゴム層、 3：接着ゴム層、 4：心線、 5：圧縮ゴム層

発明を実施するための最良の形態

[0025] 以下に、本発明の好まし、実施の形態にっ、て伝動ベルトとして Vリブドベルトを例に添付図面に基づき説明する。

まず、第一の実施形態について説明する。

本実施形態の Vリブドベルトは、無端状に形成されている。そして、ベルト内周面側には、断面が内周側ほど狭幅となる台形に形成されたリブ 6が備えられており、該リブ 6は、ベルト幅方向に複数列設けられている。

この Vリブドベルト 1の内周側、すなわち、プーリーに当接する伝動面側で前記リブ 6を形成するゴム層として、圧縮ゴム層 5が形成されている。この圧縮ゴム層 5の外周側のゴム層には接着ゴム層 3が形成され、該接着ゴム層 3の外周側のゴム層には Vリブドベルト 1の最外層となる背面ゴム層 2が形成されている。

そして、この Vリブドベルトは、この圧縮ゴム層 5、接着ゴム層 3、背面ゴム層 2の各ゴム層がベルト長手方向に連続的に形成されて!ヽる。

前記接着ゴム層 3には、 Vリブドベルト 1の幅方向に一定の間隔を設けて複数本の心線 4がこの接着ゴム層 3のゴムに接着されて埋設されている。

また、前記背面ゴム層 2は、ゴムシートが用いられて形成されている。

[0026] 前記接着ゴム層 3は、エチレン aーォレフインエラストマ一がベースゴムに用いられて形成されており、有機過酸化物により架橋されて形成されている。

この接着ゴム層 3の形成には、前記エチレン (Xーォレフインエラストマ一をベースとしたゴム成分や有機過酸化物の他にカーボンブラック、無機充填材ゃ短繊維などの配合剤が用いられている。

この接着ゴム層 3に用いられるカーボンブラックとしては、一般に伝動ベルトのゴムに用いられるものであれば特に限定されるものではなぐ例えば、ファーネスブラック、チャンネルブラック、サーマルブラック、アセチレンブラックなどと呼ばれるカーボンブラックを用、ることができる。

この接着ゴム層 3に用いられるカーボンの量は、他の無機充填材、短繊維などの配合量やこれらを配合するエチレン一 α—ォレフインエラストマ一の種類などにもよるが、例えば、一般に FEFと呼ばれるカーボンブラックを用いる場合には、エチレンひーォレフインエラストマ一をベースとしたゴム成分 100重量部に対して 80重量部以下とされることが好ましい。

[0027] この接着ゴム層 3に用いられる無機充填材としては、一般に伝動ベルトのゴムに用いられるものであれば特に限定されるものではなぐ例えば、シリカ、炭酸カルシウム、タルクなどを用いることができる。 [0028] また、接着ゴム層 3に用いられる短繊維としては、例えば、ポリエステル繊維、ポリビ -ルアルコール繊維、ポリアミド繊維、綿繊維、絹繊維、麻繊維、羊毛繊維、セルロース繊維、芳香族ポリアミド繊維、全芳香族ポリエステル繊維、ポリパラフエ二レンベンズビスォキサゾール繊維、炭素繊維、ポリケトン繊維、玄武岩繊維などを用いることができ、中でも、ポリアミド繊維、綿繊維、芳香族ポリアミド繊維、ポリビュルアルコール繊維が好ましい。

[0029] また、接着ゴム層 3に用いられるエチレン aーォレフインエラストマ一としては、例えば、エチレンプロピレンコポリマー、エチレンプロピレンジェンターポリマ一、エチレンオタテンコポリマー、エチレンーブテンコポリマーを用いることができ、中でも、エチレン一プロピレン一ジェン一ターポリマーが低コストでし力も加工性に優れ、架橋効率が高い点において好適である。

[0030] このエチレンプロピレンジェンターポリマーのジェン成分としては、例えば、 1, 4一へキサジェン、 1, 5 へキサジェン、 1, 7—ォクタジェン、 1, 9ーデカジエン及び 1, 6—ォクタジェンなどの直鎖状ジェン、 5—メチルー 1, 4一へキサジェン、 3, 7 ジメチルー 1, 6—ォクタジェン、 3, 7 ジメチルー 1, 7—ォクタジェンなどの分岐直鎖ジェン、 1, 3 シクロペンタジェン、 1, 4ーシクロへキサジェン、 1, 5 シクロォクタジェン及び 1, 5 シクロドデカジエンなどの単環状脂環式ジェン、テトラヒドロインデン、メチルテトラヒドロインデン、ジシクロペンタジェン、ビシクロ（2, 2, 1)一へプター 2, 5 ジェン、ァルケ-ル、アルキリデン、 5—メチレン 2 ノルボルネン、 5 —プロべ-ルー 2 ノルボルネン、 5 イソプロピリデンー2 ノルボルネン、 5—（4 —シクロペンテ-ル） 2 ノルボルネン、 5 シクロへキシリデン一 2 ノルボルネン、 5 ビ-ルー 2 ノルボルネンのようなシクロアルケ-ル及びシクロアルキリデンノルボルネン並びに 5 ェチリデンー 2 ノルボルネンのようなノルボルナジェンのような多環状脂環式ジェンを用いることができ、なかでもジシクロペンタジェンを用いることで、他のゴム層などへの接着耐久性に優れたものとし得る。

[0031] また、このエチレン α—ォレフインエラストマ一は全ゴム成分中の 50重量⁰ /₀以上に用いられており、それ以外のゴム成分として、例えば、天然ゴム、スチレンブタジェン共重合体ゴム、クロロプレンゴム、水素化-トリル—ブタジエンゴム、アルキル化クロロスルホン化ポリエチレン、イソプレンゴム、ェピクロルヒドリンゴム、ブチルゴム、ァクリルゴムなどのゴムを本発明の効果を損ねない範囲において、適宜カ卩えることも可能である。

[0032] このエチレンプロピレンジェンターポリマー（あるいは、その他のゴムとの混合ゴム）の架橋には、有機過酸化物を用いる。

この有機過酸ィ匕物としては、例えば、ジー t ブチルパーオキサイド、ジクミルパーオキサイド、 t ブチルタミルパーオキサイド、 1, 1 t ブチルパーォキシ 3, 3, 5 —トリメチルシクロへキサン、 2, 5 ジメチルー 2, 5 ジ一（t ブチルパーォキシ）へキサン、 2, 5 ジメチルー 2, 5 ジー t—ブチルパーォキシ）へキシンー3、ビス（t— ブチルパーォキシージイソプロピル）ベンゼン、 2, 5 ジメチルー 2, 5 ジ（ベンゾィルバーオキシ）へキサン、 t ブチルパーォキシベンゾエート、 t ブチルパーォキシ 2—ェチルーへキシルカーボネートなどを用いることができる。

[0033] また、要すればこの有機過酸化物が用いられた架橋剤に、架橋助剤を併用することも可能である。

この架橋助剤としては、トリアリルイソシァヌレート、トリァリルシアヌレート、 1, 2ポリブタジエン、不飽和カルボン酸の金属塩、ォキシム類、グァ-ジン、トリメチロールプ口パントリメタクリレート、エチレングリコールジメタタリレート、 N-N'—m—フエ-レンビスマレイミドなどを用いることができる。

[0034] また、前記接着ゴム層 3を形成する配合剤には、本発明の効果を損ねな！/ヽ範囲において、伝動ベルトのゴム組成物に通常用いられる老化防止剤、スコーチ防止剤、可塑剤、加工助剤、顔料、難燃剤などを含有させることができる。

[0035] このような配合剤を用いて接着ゴム層 3は、伝動ベルト形成後に、ジュロメータ硬度

(ショァー A)が 72以上 85以下か、または 25°Cにおけるベルト長手方向への 10%伸び時の引張り応力が 0. 5MPa以上 1. 7MPa以下かのいずれ力となるように形成される。

し力も、接着ゴム層 3、伝動ベルト形成後に、 25°Cの軽油に 48時間浸漬された後の重量増加が 90%以下か、または 25°Cのトルエンに 48時間浸漬された後の重量増カロが 80%以下かの!/、ずれ力となるように形成される。 [0036] 接着ゴム層力ジュロメータ硬度（ショァー A)が 72以上 85以下か、または 25°Cにおけるベルト長手方向への 10%伸び時の引張り応力が 0. 5MPa以上 1. 7MPa以下かのいずれかとされるのは、心線が接着されるこの接着ゴム層がこの範囲よりも大きな値となるように形成された場合には動的発熱が大きくなつて伝動ベルトの運転時にクラックや、該クラックによるセパレーシヨンが発生するためである。

一方、この接着ゴム層がこの範囲よりも小さな値となるように形成された場合には接着ゴム層のせん断変形が大きくなりセパレーシヨンが発生するためである。

また、接着ゴム層が 25°Cの軽油に 48時間浸漬された後の重量増加が 90%以下か、または 25°Cのトルエンに 48時間浸漬された後の重量増加が 80%以下かの、ずれ力となるように形成されるのは、心線が接着されるこの接着ゴム層がこの範囲力も外れて形成されると伝動ベルトの運転時にクラックや、該クラックによるセパレーシヨンが発生するためである。

[0037] 前記圧縮ゴム層 5と背面ゴム層 2については、前記接着ゴム層 3に用いたものと同様の組成物を用いて形成することができ、要すれば、それぞれに求められる機能を付加すべく別の配合内容の組成物を用いて形成させることもできる。

なお、各層間の接着力をより確実に高め得る点において、全ての層がエチレン aーォレフインエラストマ一をベースゴムとする組成物で形成されることが好まし!/、。また、前記接着ゴム層を有機過酸化物架橋させている場合には、この圧縮ゴム層 5 と背面ゴム層 2とを、ィォゥ架橋ゃ榭脂架橋などの有機過酸化物以外の架橋系で架橋させることち可會である。

[0038] 前記背面ゴム層 2は、ゴムシートにより形成させることができる力ゴムシートに代えてゴムコート帆布を用いることもでき、この背面ゴム層のゴムシート、ゴムコート帆布のゴムおよび帆布には、一般の伝動ベルトに用いられるゴムおよび帆布を用いることができる。

例えば、前記圧縮ゴム層、前記接着ゴム層と同様の配合剤を用いたゴムシートで形成することができる。

[0039] 前記接着ゴム層に接着されて埋設される心線としては、ポリエステル繊維 (ポリェチレンテレフタレート繊維、ポリエチレンナフタレート繊維など）、ポリアミド繊維（6, 6ナィロン繊維、 6ナイロン繊維、 4, 6ナイロン繊維など）、芳香族ポリアミド繊維 (ァラミド繊維）、全芳香族ポリエステル繊維 (ポリアリレート繊維）、ポリパラフエ-レンベンズビスォキサゾール繊維、炭素繊維、ポリケトン繊維、玄武岩繊維、ガラス繊維などを用いることがでさる。

特に、ポリエステル繊維、ポリアミド繊維、芳香族ポリアミド繊維が好適である。また、このような材料力も構成される心線には、通常、イソシァネートまたはエポキシによる前処理とレゾルシン ·ホルマリン'ラテックス処理（以下「RFL処理」とも、う）がほどこされたものを用いることができ、要すれば、さらにゴム糊でオーバーコートされたものを用いることちできる。

[0040] このような圧縮ゴム層、接着ゴム層、背面ゴム層のゴム組成物に用いる各種配合材料は、ニーダー、バンバリ一ミキサー、ロール、二軸混練機などの一般的なゴムの混練手段にて混練することができる。

また、この混練手段により混練された未加硫ゴム組成物を、カレンダーロールなどのシーティング手段によりシートィ匕させて、該シートを用いて Vリブドベルトを製造することができる。

例えば、背面ゴム層と圧縮ゴム層とをカレンダーロールの列理方向を伝動ベルトの幅方向（長手方向と直交する方向）となるようにし、接着ゴム層をカレンダーロールの列理方向を伝動ベルトの長手方向となるようにして円筒金型にカレンダーロールシートを卷きつけて積層させて円筒金型上に前記背面ゴム層のゴムシートや接着ゴム層のゴムおよび心線、圧縮ゴム層のゴムなど積層体を形成し、該積層体を加硫缶などを用いて架橋一体化させた筒型予備成形体に研削砲石などを用いて所定のリブを形成させた後に、所定リブ数に切り出して Vリブドベルトとすることができる。

[0041] なお、このとき心線が接着される接着ゴム層については、ゴム成分 lOOg当たりに前記有機過酸化物の有効パーオキサイド基が 0. 021mol以上となるように有機過酸化物を配合させて架橋することで、この接着ゴム層をジュロメータ硬度 (ショァー A)が 7 2以上 85以下か、または 25°Cにおけるベルト長手方向への 10%伸び時の引張り応力を 0. 5MPa以上 1. 7MPa以下かのいずれ力となるように形成させ、し力も、心線と接着される前記ゴム層を 25°Cの軽油に 48時間浸漬させた後の重量増加が 90%以下力または 25°Cのトルエンに 48時間浸漬させた後の重量増加が 80%以下かのヽずれ力となるように形成させることを容易にさせ得る。

[0042] また、通常この接着ゴム層に短繊維を接着ゴム層のゴム成分 100重量部当たりに 2 0重量部以下の量で含有させることで、この接着ゴム層をジュロメータ硬度 (ショァー A)が 72以上 85以下か、または 25°Cにおけるベルト長手方向への 10%伸び時の引張り応力が 0. 5MPa以上 1. 7MPa以下かのいずれかとなるように形成させ、し力も、 25°Cの軽油に 48時間浸漬させた後の重量増加が 90%以下力、または 25°Cのトルェンに 48時間浸漬させた後の重量増加が 80%以下かの、ずれかとなるように形成させることをさらに容易にさせ得る。このような点から前記短繊維は、前記接着ゴム層に含まれるゴム成分 100重量部に対して 1〜： LO重量部含有されていることが好ましい。

[0043] 次、で、伝動ベルトとして Vリブドベルトを例に第二の実施形態にっ、て説明する。

この第二の実施形態の Vリブドベルトは、圧縮ゴム層、接着ゴム層、心線、背面ゴム層などの各構成が第一の実施形態と同じであり、各構成に用いられる配合剤についても第一の実施形態と同じである。

この第二の実施形態の Vリブドベルトと第一の実施形態の Vリブドベルトとは、心線が接着される接着ゴム層がベルト長手方向への引張りモードで、静荷重 3kgfZcm² 、動歪 0. 4%、周波数 10Hz、 25°Cで動的粘弾性測定した貯蔵弾性率が lOMPa以上 50MPa以下且つ tan δが 0. 15以下となるように形成されている点において異なつている。

[0044] すなわち、第一の実施形態における Vベルトが心線に接着される接着ゴム層を、ジュロメータ硬度（ショァー Α)が 72以上 85以下か、または 25°Cにおけるベルト長手方向への 10%伸び時の引張り応力が 0. 5MPa以上 1. 7MPa以下かのいずれかとなるように形成させて心線に接着されるゴム層を高弾性率ィ匕させた場合に比べてヒステリシスロスなどを低減させて伝動効率の低下を抑制しつつ、前記接着ゴム層を 25°C の軽油に 48時間浸漬した後の重量増加が 90%以下か、または前記ゴム層を 25°C のトルエンに 48時間浸漬した後の重量増加が 80%以下かのいずれかとなるように形成させてベルト走行時の動的発熱を抑制させて、セパレーシヨンやポップアウトを抑制させているのに対し、この第二の実施形態における Vベルトは、心線と接着されている前記接着ゴム層をベルト長手方向への引張りモードで、静荷重 3kgfZcm²、動歪 0. 4%、周波数 10Hz、 25°Cで動的粘弾性測定した貯蔵弾性率が lOMPa以上 5 OMPa以下となるように形成することでゴム層を高弾性率ィ匕させた場合に比べてヒステリシスロスなどを低減させて伝動効率の低下を抑制させ、し力も、前記接着ゴム層を、静荷重 3kgfZcm²、動歪 0. 4%、周波数 10Hz、 25°Cで動的粘弾性測定した ta η δが 0. 15以下に形成させて、動的発熱を抑制させてクラックや、該クラックによるセパレーシヨンと、つた問題が発生することを抑制させて、る。

[0045] この第二の実施形態の Vリブドベルトの接着ゴム層も、第一の実施形態の場合と同様に、接着ゴム層のゴム成分 lOOg当たりに前記有機過酸ィ匕物の有効パーォキサイド基が 0. 021mol以上となるように有機過酸化物をゴム成分に配合させて架橋することで、この接着ゴム層をベルト長手方向への引張りモードで、静荷重 3kgfZcm²、動歪 0. 4%、周波数 10Hz、 25°Cで動的粘弾性測定した貯蔵弾性率が lOMPa以上 50MPa以下となるように形成させることを容易にさせ得る。

また、この接着ゴム層に短繊維を接着ゴム層のゴム成分 100重量部当たりに 20重量部以下、好ましくは 1〜10重量部の範囲の量含有させることで、この接着ゴム層をベルト長手方向への引張りモードで、静荷重 3kgfZcm²、動歪 0. 4%、周波数 10H z、 25°Cで測定した動的粘弾性測定による貯蔵弾性率が lOMPa以上 50MPa以下となるように形成させることをさらに容易にさせ得る点についてもこの第二の実施形態の Vリブドベルトは、第一の実施形態と同様である。

[0046] 上記、第一、第二の実施形態においては、心線が接着ゴム層中に埋設されている場合を例に説明したが、本発明においては、心線が接着ゴム層と圧縮ゴム層との両方に接着されて挟持されている場合や、背面ゴム層、接着ゴム層、圧縮ゴム層の別なぐ単一のゴム層中に心線が接着されて埋設されているような場合において、心線に接着されて、る、、ずれかのゴム層を、ジュロメータ硬度（ショァー A)が 72以上 85 以下か、または 25°Cにおけるベルト長手方向への 10%伸び時の引張り応力を 0. 5 MPa以上 1. 7MPa以下かのいずれかとなるように形成させ、しかも、心線と接着される前記ゴム層を 25°Cの軽油に 48時間浸漬させた後の重量増加が 90%以下力または 25°Cのトルエンに 48時間浸漬させた後の重量増加が 80%以下かのいずれかとなるように形成させる場合も本発明の意図する範囲である。

[0047] また、本発明においては、心線が接着ゴム層と圧縮ゴム層との両方に接着されて挟持されている場合や、背面ゴム層、接着ゴム層、圧縮ゴム層の別なぐ単一のゴム層中に心線が接着されて埋設されて、るような場合にぉ、て、心線と接着される前記ゴム層をベルト長手方向への引張りモードで、静荷重 3kgfZcm²、動歪 0. 4%、周波数 10Hz、 25°Cで動的粘弾性測定した貯蔵弾性率が lOMPa以上 50MPa以下且つ tan Sが 0. 15以下となるように形成させる場合も本発明の意図する範囲である。

[0048] また、心線の表面に塗工するなどして、心線に接着させて心線を被覆する被覆ゴム層を、ジュロメータ硬度（ショァー A)が 72以上 85以下または 25°Cにおけるベルト長手方向への 10%伸び時の引張り応力を 0. 5MPa以上 1. 7MPa以下となるように形成させ、し力も、心線と接着される前記被覆ゴム層を 25°Cの軽油に 48時間浸漬させた後の重量増加を 90%以下または 25°Cのトルエンに 48時間浸漬させた後の重量増加を 80%以下となるように形成させる力、あるいはまた、ベルト長手方向への引張りモードで、静荷重 3kgfZcm²、動歪 0. 4%、周波数 10Hz、 25°Cで動的粘弾性測定した貯蔵弾性率が lOMPa以上 50MPa以下且つ tan Sが 0. 15以下となるようなゴム組成物で形成させる場合も本発明の意図する範囲である。

[0049] また、第一、第二の実施形態にお!、ては、 Vリブドベルトを例に説明した力本発明においては、伝動ベルトを Vリブドベルトに限定するものではなぐ歯付きベルト、 Vベルト、平ベルトなども本発明の意図する範囲である。

実施例

[0050] 次に実施例を挙げて本発明をさらに詳しく説明するが、本発明はこれらに限定されるものではない。

(実施例 1〜9、比較例 1〜7)

(配合剤）

各実施例、比較例に用いた配合剤を表 1に、心線を表 2に示す。また、各実施例、比較例の伝動ベルトの背面ゴム層と圧縮ゴム層には、全て共通の配合を用いた。背面ゴム層と圧縮ゴム層の配合を表 3に示す。さら〖こ、各実施例、比較例の伝動ベルトの接着ゴム層の配合ならびに使用した心線を表 4、 5に示す。

[0051] [表 1]

[0052] [表 2]

※上撚りは Ζ撚り、下撚りは S撚りとした。

[0053] [表 3]

[0054] [表 4] 配細飄例 2難例 3難例 4飄例 5難例 6難例 7難例 8 例 9

EPDM1 100 100 100 100 100 100 100 100

EPDM2 100

2.5 2.5 2.5 2.5 2.5 2.5 2.5 2.5 2.5 漏謙 10 10 10 10 10 酸化避 5 5 5 5 5 5 5 5 5 ステアリン酸 0.25 0.25 0.25 0.25 0.25 0.25 0.25 0.25 0.25 老化防雄 0.5 0.5 0.5 0.5 0.5 0.5 0.5 0.5 0.5 老化防細 2 2 2 2 2 2 2 2 2 纖 4 4 4 4 力-ホアラック 60 60 60 60 60 60 60 60 60 オイル 12 12 12 12 12 12 12 12 12

14.2 14.2 18.75 25 25 25 25 25 25 心線心線 1 心線 1 心線 1 心線 1 心線 1 心線 1 心線 2 心線 3 心線 4 表中の数値の単位は重量部である。

[0055] [表 5]

表中の数値の単位は重量部である。

[0056] (接着ゴム層物性評価）

(物理特性評価用シートの作成）

まず、実施例 1乃至 6 (実施例 7乃至 9は実施例 6と同配合）、比較例 1乃至 4 (比較例 5乃至 7は比較例 1と同配合)の伝動ベルトに用いる接着ゴム層の配合に基づき材料を配合し、バンバリ一ミキサーにより混練し、カレンダーロールにより 0. 4mm厚さの未加硫シートを作成した。次いで、この未加硫シートを 6枚重ね合わせて 170°C X 20分の熱プレスを行い約 2. 2mm厚さの引裂強度試験、引張り試験評価用シートを作成した。

また、同様に 0. 4mm厚さの未加硫シートを 3枚重ね合わせて 170°C X 20分の熱プレスを行い約 1. 1mm厚さの粘弾性率評価用シートを作成した。

[0057] (特性評価）

(引裂強度試験）

カレンダ一列理方向への引裂試験を JIS K 6252に準拠して実施すべく各物理特性評価用シートから、引裂試験片を切り出し、タレセント形での引裂試験を実施した。

ΰ I裂力と伸びの測定結果を表 6に示す。

[0058] (引張り試験）

各物理特性評価用シートから、カレンダ一列理方向に JIS3号ダンベル試験片を切り出し JIS Κ 6251に準拠して引張り試験を実施した。

¾J定項目は、 10%モジュラス（M )、 20%モジュラス（M )、 50%モジュラス（M )

10 20 50

、 100%モジュラス (M )、引張り破断伸び (EB)、引張り破断応力（TB)とした。結

100

果を表 6に示す。

[0059] (粘弾性率評価）

各粘弾性率評価シートを用、てカレンダ一列理方向への引張りモードでの静荷重 3kgfZcm²、動歪 0. 4%、周波数 10Hz、 25°Cで貯蔵弾性率 (E，）と tan δを測定した。また、同様に 80°C、 100°C、 130°C、 150°Cでも測定を行った。測定に際しては、 Rheometrics社の粘弾性測定機「RSAII」を用いた。結果を表 6に示す。

[0060] (ゴム成分 lOOg当たりの有効パーオキサイド基）

表 4、表 5の配合力も接着ゴム層のゴム成分 lOOg当たりの有効パーオキサイド基の算出を行った。まず、表 4、表 5の配合に用いた有機過酸ィ匕物（ジクミルパーォキサイド）の純度を調査したところ 40%であった。また、ジクミルパーオキサイドの分子量を 2 70. 38 (g/mol)であり、 1分子中の有効なパーオキサイド基は 1個であることから、表 4、表 5におけるゴム成分 lOOg当たりの配合量を X(g)とした場合のゴム成分 lOOg 当たりの有効パーオキサイド基は、以下の式により求められることとなる。ゴム成分 lOOg当たりの有効パーオキサイド基（mol) =X X 0.4 X 1/270.38 実施例 1乃至 6、比較例 1乃至 4の接着ゴム層の配合について、ゴム成分 lOOg当たりの有効パーオキサイド基の数を求めた結果を表 6に示す。

[表 6]

(伝動ベルト評価）

(伝動ベルトの製造）

まず、各実施例、比較例の伝動ベルトに用いる圧縮ゴム層、接着ゴム層、背面ゴム層の配合に基づき材料を配合し、バンバリ一ミキサーにより混練し、カレンダーロールにより圧縮ゴム層用未加硫シート (0. 8mm厚さ）、接着ゴム層用未加硫シート（0. 4 mm厚さ）、背面ゴム層用未加硫シート（0. 6mm厚さ）を作成した。

次いで、円筒状成形ドラムに背面ゴム層用未加硫シート 1プライを巻き付けた上に、接着ゴム層用未加硫シートを 1プライを巻き付け、心線をらせん状にスピユングし、再び接着ゴム層用未加硫シート 1プライを巻き付け、さらに圧縮ゴム層用未加硫シートを 4プライ巻きつけて未加硫積層体を作成した。

なお、このとき圧縮ゴム層用未加硫シートと背面ゴム層用未加硫シートは、伝動べルトの幅方向がカレンダ一列理方向となるように円筒状成形ドラムに巻き付け、接着ゴム層用未加硫シートは伝動ベルトの長手方向（周方向）がカレンダ一列理方向となるように円筒状成形ドラムに巻き付けて未加硫積層体を作成した。

[0063] また、前記心線には、レゾルシン'ホルムアルデヒド 'ラテックス (RFL)処理されたものを用いた。

なお、この RFL処理は、イソシァネート系前処理剤（ポリエチレンポリフエ-ルイソシァネート）にて前処理した心線に 2, 3—ジクロ口ブタジエンが用いられた RFL処理液を常法にて、 2回焼付けを行った。

[0064] その後、この未加硫積層体を加硫缶中で加硫し、脱型して筒状予備成形体を得る。そして、この筒状予備成形体の表面に研削砲石を用いてリブ形状を形成し 3リブ分の幅で切り出して図 1と略同一の断面形状を有する Vリブドベルトを作成した。

なお、この Vリブドベルトの総厚さ（図 1の hi)は、 4. 3mmでリブ高さ（図 1の h2)は、 2. Omm、ベルトピッチ周長 1100mmであった。

[0065] (硬度の測定）

上記のようにして製造された、各実施例、比較例の伝動ベルトから接着ゴム層部分を 0. 1mm厚さ程度に削り出して、この削り出された 0. 1mm厚さの試料片を 20枚積層して、タイプ Aジュロメータを用いてジュロメータ硬さの測定を実施した。結果を表 6 に示す。

[0066] (トルエン '軽油浸漬後の重量増加試験）

(トルエン浸漬後の重量増加）

各実施例、比較例の伝動ベルトから接着ゴム層部分を 0. 1mm厚さ程度に削り出して、この削り出した試料片を合計が約 50mg程度となるようにし最小測定単位 0. lmg の精度を有する電子天秤で秤量して初期重量 (M )を秤量した。次いで、この試料

0

片を目開き 50 μ mの真ちゆうメッシュに包んで 25°Cのトルエン中に 48時間浸漬させた。この 48時間の浸漬後、前記真ちゆうメッシュごと試料片を取り出してこの真ちゆうメッシュに包まれている試料片をろ紙の上にあけて、 23± 2°C、相対湿度 60± 5%の環境下で 30分放置した。その後、電子天秤で秤量してトルエン浸漬後の試料重量（ M )を測定した。

1

この測定値からトルエン浸漬後の重量増加率（ Δ M)を下記式にて計算した。

Δ Μ (%) = (Μ -Μ ) /M X IOO

1 0 0

この重量増加率の測定は、各実施例、比較例ごとに 5個の試料で測定した。その中間値を表 6に示す。

[0067] (軽油浸漬後の重量増加）

トルエンに代えて軽油を用いた以外は、上記トルエン浸漬後の重量増加と同様に評価し、同様の計算式により軽油浸漬後の重量増加を測定した。結果を表 6に示す

[0068] (接着耐久性試験）

上記のように作製した各実施例、比較例の Vリブドベルトを図 2に示すように 3個のプーリーに架け渡して接着耐久性試験を実施した。すなわち、直径 120mmの駆動プーリー 21と、同じく直径 120mmの従動プーリー 22と、直径 40mmのアイドラープ一リー 23を用い、従動プーリー 22を 12ps (約 8. 8kW)の負荷とし、アイドラープーリ一 23に 834Nのセットウェイトを図 2の矢印方向に加えつつ、駆動プーリー 21を 490 Orpmで回転させて、 90± 2°Cの雰囲気中で伝動ベルト 1を走行させ、 50時間後に伝動ベルトの背面の温度を測定した。結果を表 7に示す。

また、心線と接着ゴム層との間のセパレーシヨンの総長さ（複数箇所にセパレーションが見られる場合は、各セパレーシヨン長さの合計）が 50mmとなるまでの時間を接着耐久時間として計測した。結果を表 7に示す。

[0069] [表 7]

[0070] 表 7の結果から、実施例 1乃至 9は、優れた接着耐久性を示すことがわかる。また、実施例 1乃至 9では動的発熱が抑制されていることもわかる。

それに対し、比較例 1では、実施例の伝動ベルトに比べて接着耐久性が劣ることがゎカゝる。

特に、トルエン浸漬後の重量増加や軽油浸漬後の重量増加の値が実施例に比べて大きな値となっている比較例 2、 3の伝動ベルトでは、実施例の伝動ベルトに比べて接着耐久性が劣ることがわかる。

さらに、比較例 4は、特許文献 4に記載されているような、高温時に高弾性率を示すゴムを用ヽて接着ゴム層を形成させた場合に相当するが、実施例の伝動ベルトに比ベて動的発熱が大きく接着耐久性が劣る結果となっている。

また、実施例 5と実施例 6乃至 9との比較から、心線の接着される接着ゴム層に短繊維を含有させることで接着耐久性を更に優れたものとし得ることがわかる。

[0071] また、実施例 1と実施例 2との比較から、ジェン成分としてジシクロペンタジェンを含むエチレンプロピレンジェンターポリマーを用 V、た場合の方が接着耐久性を更に優れたものとし得ることがわかる。

[0072] 上記のような結果から、本発明によれば、伝動ベルトを伝動効率の低下が抑制され、耐久性が向上されたものとし得ることがわかる。

Claims

請求の範囲

[1] エチレン一 _a—ォレフインエラストマ一がベースゴムに用いられてなるゴム層がベルト長手方向に形成されており、前記ゴム層に接着されてベルト長手方向に心線が埋設されて!/、る伝動ベルトであって、

心線と接着されている前記ゴム層は、ジュロメータ硬度 (ショァー A)が 72以上 85以下力または 25°Cにおけるベルト長手方向への 10%伸び時の引張り応力が 0. 5M Pa以上 1. 7MPa以下かのいずれかとなるように形成されており、しかも、前記ゴム層は、 25°Cの軽油に 48時間浸漬された後の重量増加が 90%以下力または 25°Cのトルェンに 48時間浸漬された後の重量増加が 80%以下かのいずれかとなるように形成されて!/ゝることを特徴とする伝動ベルト。

[2] エチレン一 _a—ォレフインエラストマ一がベースゴムに用いられてなるゴム層がベルト長手方向に形成されており、前記ゴム層に接着されてベルト長手方向に心線が埋設されて!/、る伝動ベルトであって、

心線と接着されている前記ゴム層は、ベルト長手方向への引張りモードで、静荷重 3kgfZcm²、動歪 0. 4%、周波数 10Hz、 25°Cで動的粘弾性測定した貯蔵弾性率力 SlOMPa以上 50MPa以下且つ tan Sが 0. 15以下となるように形成されていることを特徴とする伝動ベルト。

[3] 心線と接着された前記ゴム層には短繊維が含有されて、る請求項 1または 2に記載の伝動べノレト。

[4] 前記短繊維は、前記ゴム層に含まれるゴム成分 100重量部に対して 1〜15重量部の割合で前記ゴム層に含有されて!、る請求項 3記載の伝動ベルト。

[5] 前記エチレン aーォレフインエラストマ一には、ジェン成分としてジシクロペンタジェンを含有するエチレンプロピレンジェンターポリマーが用いられて、る請求項 1乃至 4のいずれかに記載の伝動ベルト。

[6] 心線と接着されている前記ゴム層は、有機過酸化物により架橋されており、し力も前記有機過酸ィ匕物の有効パーオキサイド基が、前記ゴム層に用いられるゴム成分 100 g当たりに 0. 02 lmol以上の量となるように前記有機過酸ィ匕物が前記ゴム成分に配合されて架橋されている請求項 1乃至 5のいずれかに記載の伝動ベルト。

[7] エチレンひーォレフインエラストマ一がベースゴムに用いられ有機過酸ィ匕物により架橋されてなるゴム層がベルト長手方向に形成されており、前記ゴム層に接着されてベルト長手方向に心線が埋設されてなる伝動ベルトの製造方法であって、心線と接着される前記ゴム層を、ジュロメータ硬度 (ショァー A)が 72以上 85以下か、または 25°Cにおけるベルト長手方向への 10%伸び時の引張り応力が 0. 5MPa以上 1. 7MPa以下かのいずれかとなるように形成させ、しかも、心線と接着される前記ゴム層を 25°Cの軽油に 48時間浸漬させた後の重量増加が 90%以下力、または 25 °Cのトルエンに 48時間浸漬させた後の重量増加が 80%以下かのいずれかとなるように形成させるベぐ前記有機過酸ィ匕物の有効パーオキサイド基が、前記ゴム層に用 V、られるゴム成分 100g当たりに 0. 021mol以上となるように前記有機過酸化物を前記ゴム成分に配合して前記ゴム層の架橋を実施することを特徴とする伝動ベルトの製造方法。

[8] エチレンひーォレフインエラストマ一がベースゴムに用いられ有機過酸ィ匕物により架橋されてなるゴム層がベルト長手方向に形成されており、前記ゴム層に接着されてベルト長手方向に心線が埋設されて、る伝動ベルトの製造方法であって、心線と接着される前記ゴム層をベルト長手方向への引張りモードで静荷重 3kgfZc 動歪 0. 4%、周波数 10Hz、 25°Cで動的粘弾性測定した貯蔵弾性率が lOMPa 以上 50MPa以下且つ tan δが 0. 15以下となるように形成させるベぐ前記有機過酸化物の有効パーオキサイド基が、前記ゴム層に用いられるゴム成分 100g当たりに 0. 021mol以上となるように前記有機過酸ィ匕物を前記ゴム成分に配合して前記ゴム層の架橋を実施することを特徴とする伝動ベルトの製造方法。