WO2013136911A1 - 緩衝器の減衰バルブ - Google Patents

緩衝器の減衰バルブ Download PDF

Info

Publication number
WO2013136911A1
WO2013136911A1 PCT/JP2013/053802 JP2013053802W WO2013136911A1 WO 2013136911 A1 WO2013136911 A1 WO 2013136911A1 JP 2013053802 W JP2013053802 W JP 2013053802W WO 2013136911 A1 WO2013136911 A1 WO 2013136911A1
Authority
WO
WIPO (PCT)
Prior art keywords
valve
retainer
hole
piston
shock absorber
Prior art date
Application number
PCT/JP2013/053802
Other languages
English (en)
French (fr)
Inventor
山田　秀樹
Original Assignee
カヤバ工業株式会社
Priority date (The priority date is an assumption and is not a legal conclusion. Google has not performed a legal analysis and makes no representation as to the accuracy of the date listed.)
Filing date
Publication date
Application filed by カヤバ工業株式会社 filed Critical カヤバ工業株式会社
Priority to KR1020147023076A priority Critical patent/KR101773238B1/ko
Priority to EP13762028.2A priority patent/EP2801733B1/en
Priority to CN201380007489.9A priority patent/CN104094012B/zh
Priority to US14/379,859 priority patent/US9347512B2/en
Publication of WO2013136911A1 publication Critical patent/WO2013136911A1/ja

Links

Images

Classifications

    • F—MECHANICAL ENGINEERING; LIGHTING; HEATING; WEAPONS; BLASTING
    • F16—ENGINEERING ELEMENTS AND UNITS; GENERAL MEASURES FOR PRODUCING AND MAINTAINING EFFECTIVE FUNCTIONING OF MACHINES OR INSTALLATIONS; THERMAL INSULATION IN GENERAL
    • F16F—SPRINGS; SHOCK-ABSORBERS; MEANS FOR DAMPING VIBRATION
    • F16F9/00—Springs, vibration-dampers, shock-absorbers, or similarly-constructed movement-dampers using a fluid or the equivalent as damping medium
    • F16F9/32—Details
    • F16F9/34—Special valve constructions; Shape or construction of throttling passages
    • F16F9/348—Throttling passages in the form of annular discs or other plate-like elements which may or may not have a spring action, operating in opposite directions or singly, e.g. annular discs positioned on top of the valve or piston body
    • F16F9/3484—Throttling passages in the form of annular discs or other plate-like elements which may or may not have a spring action, operating in opposite directions or singly, e.g. annular discs positioned on top of the valve or piston body characterised by features of the annular discs per se, singularly or in combination
    • F—MECHANICAL ENGINEERING; LIGHTING; HEATING; WEAPONS; BLASTING
    • F16—ENGINEERING ELEMENTS AND UNITS; GENERAL MEASURES FOR PRODUCING AND MAINTAINING EFFECTIVE FUNCTIONING OF MACHINES OR INSTALLATIONS; THERMAL INSULATION IN GENERAL
    • F16F—SPRINGS; SHOCK-ABSORBERS; MEANS FOR DAMPING VIBRATION
    • F16F9/00—Springs, vibration-dampers, shock-absorbers, or similarly-constructed movement-dampers using a fluid or the equivalent as damping medium
    • F16F9/32—Details
    • F16F9/3207—Constructional features
    • F16F9/3214—Constructional features of pistons
    • F—MECHANICAL ENGINEERING; LIGHTING; HEATING; WEAPONS; BLASTING
    • F16—ENGINEERING ELEMENTS AND UNITS; GENERAL MEASURES FOR PRODUCING AND MAINTAINING EFFECTIVE FUNCTIONING OF MACHINES OR INSTALLATIONS; THERMAL INSULATION IN GENERAL
    • F16F—SPRINGS; SHOCK-ABSORBERS; MEANS FOR DAMPING VIBRATION
    • F16F9/00—Springs, vibration-dampers, shock-absorbers, or similarly-constructed movement-dampers using a fluid or the equivalent as damping medium
    • F16F9/32—Details
    • F16F9/34—Special valve constructions; Shape or construction of throttling passages
    • F16F9/348—Throttling passages in the form of annular discs or other plate-like elements which may or may not have a spring action, operating in opposite directions or singly, e.g. annular discs positioned on top of the valve or piston body
    • F16F9/3481—Throttling passages in the form of annular discs or other plate-like elements which may or may not have a spring action, operating in opposite directions or singly, e.g. annular discs positioned on top of the valve or piston body characterised by shape or construction of throttling passages in piston
    • F—MECHANICAL ENGINEERING; LIGHTING; HEATING; WEAPONS; BLASTING
    • F16—ENGINEERING ELEMENTS AND UNITS; GENERAL MEASURES FOR PRODUCING AND MAINTAINING EFFECTIVE FUNCTIONING OF MACHINES OR INSTALLATIONS; THERMAL INSULATION IN GENERAL
    • F16K—VALVES; TAPS; COCKS; ACTUATING-FLOATS; DEVICES FOR VENTING OR AERATING
    • F16K15/00—Check valves
    • F16K15/14—Check valves with flexible valve members
    • F—MECHANICAL ENGINEERING; LIGHTING; HEATING; WEAPONS; BLASTING
    • F16—ENGINEERING ELEMENTS AND UNITS; GENERAL MEASURES FOR PRODUCING AND MAINTAINING EFFECTIVE FUNCTIONING OF MACHINES OR INSTALLATIONS; THERMAL INSULATION IN GENERAL
    • F16F—SPRINGS; SHOCK-ABSORBERS; MEANS FOR DAMPING VIBRATION
    • F16F9/00—Springs, vibration-dampers, shock-absorbers, or similarly-constructed movement-dampers using a fluid or the equivalent as damping medium
    • F16F9/32—Details
    • F16F9/34—Special valve constructions; Shape or construction of throttling passages
    • F16F9/348—Throttling passages in the form of annular discs or other plate-like elements which may or may not have a spring action, operating in opposite directions or singly, e.g. annular discs positioned on top of the valve or piston body

Definitions

  • the present invention relates to a damping valve for a shock absorber.
  • the damping valve of the shock absorber is applied to, for example, a piston portion of a shock absorber for a vehicle, and includes a piston (valve disk) that divides one chamber for storing a working fluid and the other chamber in the shock absorber, and the piston.
  • a flow path that is formed and communicates between one chamber and the other chamber, and a damping force generation element such as a leaf valve that provides resistance to the working fluid that passes through the flow path.
  • the shock absorber generates a damping force due to the resistance of the damping force generating element.
  • the damping force generated by the shock absorber greatly affects the riding comfort of the vehicle. Therefore, various damping characteristics are available so that the shock absorber can achieve the desired damping characteristic (change in damping force with respect to piston speed). It is preferable to provide a damping valve capable of realizing the above.
  • JP2008-138696A discloses a damping valve for a shock absorber in which a retainer is provided on a piston that divides one chamber and the other chamber.
  • the above damping valve is configured to include a valve disk through hole formed on the inner peripheral side of the piston and a retainer through hole formed in the retainer, and an inner peripheral flow path communicating the one chamber and the other chamber. And an outer peripheral flow path formed on the outer peripheral side of the piston and communicating the one chamber and the other chamber.
  • the leaf valve corresponding to the inner peripheral flow path is obtained by stacking the leaf valves via the retainer. Since the diameter of the seat to be seated can be increased, a leaf valve having a large diameter and being easily bent can be used.
  • the damping coefficient of the valve characteristic ratio of the damping force change amount to the piston speed change amount caused by the resistance when the working fluid passes through the gap between the outer peripheral portion of the leaf valve and the valve seat can be reduced.
  • damping force characteristics can be changed in various ways by replacing retainers with various dimensions and shapes.
  • the shock absorber to which the above damping valve is applied generates a damping force having a port characteristic due to resistance when the working fluid passes through the inner circumferential flow path when the leaf valve is opened to some extent. Moreover, the damping force of the port characteristics can be changed by replacing the retainer with a different flow passage area.
  • the present invention has been made in view of the above problems, and a piston (valve disk) can be used in combination with a retainer. Even when the piston is used alone, the damping coefficient of the port characteristic is increased.
  • An object of the present invention is to provide a damping valve for a shock absorber capable of changing the damping force of a port characteristic.
  • a damping valve for a shock absorber a valve disk that divides a cylinder into one chamber and the other chamber, a retainer that is provided so as to overlap the valve disk, A valve disk through hole formed on the inner peripheral side and a retainer through hole formed in the retainer, and an inner peripheral flow path communicating the one chamber and the other chamber; An outer peripheral flow path formed on the outer peripheral side and communicating with the one chamber and the other chamber, and disposed on the opposite side of the retainer from the valve disk, and closes the inner peripheral flow path at the outer peripheral portion so as to be opened and closed.
  • a damping valve for a shock absorber wherein a flow passage area of the retainer through hole is equal to or larger than a flow passage area of the valve disk through hole.
  • FIG. 1 is a cross-sectional view showing a piston portion of a shock absorber to which a damping valve according to an embodiment of the present invention is applied.
  • FIG. 2A is a top view showing the piston.
  • FIG. 2B is a bottom view showing the piston.
  • FIG. 3A is a top view showing the retainer.
  • FIG. 3B is a bottom view showing the retainer.
  • FIG. 4 is a diagram illustrating a damping force characteristic of the shock absorber to which the damping valve according to the embodiment of the present invention is applied.
  • FIG. 5 is a cross-sectional view showing a piston portion of a shock absorber to which a damping valve of a comparative example is applied.
  • the damping valve according to the present embodiment is applied to a piston portion of a shock absorber D, and is superposed on a piston (valve disk) 1 that partitions one chamber A and the other chamber B, and the piston 1.
  • the retainer 2 is provided, a valve disk through hole 10 formed on the inner peripheral side of the piston 1, and a retainer through hole 20 formed in the retainer 2.
  • the one chamber A and the other chamber B communicate with each other.
  • annular plate-shaped leaf valve 4a that closes the inner circumferential flow path 3a in an openable and closable manner.
  • the flow passage area of the retainer through hole 20 is set to be equal to or larger than the flow passage area of the valve disk through hole 10.
  • the shock absorber D includes, for example, a cylinder 5 that contains a working fluid made of a liquid such as water, an aqueous solution, and oil, an annular head member (not shown) that seals one side opening of the cylinder 5, a head A piston rod 6 that is pivotally supported by the member and slidably penetrates the head member, a piston 1 that is held by the mounting portion 60 of the piston rod 6, and a sealing member that closes the other side opening of the cylinder 5 (not shown) ), And a reservoir (not shown) or an air chamber (not shown) that compensates for a change in the cylinder volume corresponding to the volume of the piston rod 6 entering the cylinder 5.
  • a working fluid made of a liquid such as water, an aqueous solution, and oil
  • an annular head member (not shown) that seals one side opening of the cylinder 5
  • a head A piston rod 6 that is pivotally supported by the member and slidably penetrates the head member
  • a piston 1 that is held by the mounting
  • the cylinder 5 is partitioned by a piston 1 into a first chamber A and a second chamber B filled with a working fluid.
  • the first chamber A and the second chamber B have an inner peripheral flow path 3a and an outer peripheral flow path. It communicates with 3b.
  • a plurality of annular plate-like leaf valves 4 b, a spacer 7, and a valve stopper 8 are stacked in order from the piston 1 side.
  • a retainer 2 On the other chamber B side of the piston 1, a retainer 2, an annular plate-shaped shim 9, a plurality of annular plate-shaped leaf valves 4 a, and a spacer 7 are stacked in order from the piston 1 side.
  • a mounting portion 60 having a smaller diameter than the outer diameter of the piston rod 6 is formed, and a step portion 61 is formed at a portion having a different outer diameter. Further, a screw groove into which the nut N is screwed is formed at the distal end portion 60 a of the attachment portion 60.
  • the nut N is inserted into the tip 60a. These can be clamped between the step portion 61 and the nut N and can be held by the piston rod 6.
  • the inner peripheral side of the leaf valves 4a and 4b is fixed to the piston rod 6, but the outer peripheral side of the leaf valves 4a and 4b can be bent in a direction away from the piston. Further, the leaf valve 4a laminated on the retainer 2 is given an initial deflection, and the amount of the deflection is adjusted by using shims 9 having different thicknesses or changing the number of the shim 9 stacked. it can.
  • the piston 1 includes an attachment hole 1a through which the attachment portion 60 of the piston rod 6 passes, and is attached along the outer periphery of the piston body 1b, and is slidably contacted with the inner peripheral surface of the cylinder 5. And a sliding contact portion 1c. Further, the piston body 1b has an outer peripheral portion extending toward the retainer 2, and a cylindrical skirt portion 1d is formed.
  • an outer peripheral side channel 3b that connects the one chamber A and the other chamber B is formed inside the skirt portion 1d, and an outlet of the outer peripheral side channel 3b is opened and closed by a leaf valve 4b. Blocked as possible.
  • an inner peripheral side flow path 3a is formed on the inner peripheral side of the piston body 1b and the retainer 2, and an outlet of the inner peripheral side flow path 3a is closed by a leaf valve 4a so as to be opened and closed.
  • notches 40 functioning as orifices are respectively formed on the outer peripheral portions of the leaf valves 4a and 4b located closest to the piston 1 (retainer 2).
  • the outer peripheral flow path 3b penetrates the piston 1 in the direction of the central axis of the shock absorber D, and a plurality of outer peripheral flow paths 3b are formed on the outer peripheral side of the piston 1 along the circumferential direction.
  • the inner circumferential flow path 3a penetrates the piston 1 in the direction of the central axis of the shock absorber D, and a plurality of valve disk through holes 10 formed along the circumferential direction on the inner circumferential side of the piston 1, and a retainer 2 and a retainer through hole 20 that is formed in plural along the circumferential direction of the retainer 2.
  • windows 11 connected to the outer peripheral flow paths 3 b and windows 12 connected to the valve disk through holes 10 are alternately arranged in the circumferential direction. It is formed. These windows 11 and 12 are partitioned by a petal-shaped valve seat 13 that surrounds the outer periphery of the window 11. Therefore, when the leaf valve 4b is seated on the valve seat 13, the one chamber A side of the outer peripheral flow path 3b is closed by the leaf valve 4b, but the one chamber A side of the valve disc through hole 10 is closed by the leaf valve. It is not blocked by 4b.
  • the protrusion 12 which supports the leaf valve 4b is each provided in the window 12, description of the protrusion 14 is abbreviate
  • the cross section of the piston 1 shown in FIG. 1 is the XX cross section of FIG. 2A.
  • annular window 15 that is continuous with the valve disk through hole 10
  • annular valve seat 16 that surrounds the outer periphery of the window 15
  • annular seat portion 17 standing on the circumferential side is formed.
  • the outer peripheral flow path 3 b opens to the outer peripheral side of the valve seat 16.
  • the retainer 2 is formed on the opposite side of the retainer 2 from the piston 1 on the side opposite to the piston 1 of the retainer 2 and has an outer diameter larger than that of the small outer diameter portion 2a and coaxial with the small outer diameter portion 2a.
  • the large outer diameter portion 2b is inserted into the skirt portion 1d of the piston 1.
  • the small outer diameter portion 2a is formed to have a smaller diameter than the inner diameter of the skirt portion 1d, and the side opposite to the piston 1 projects from the skirt portion 1d. Further, there is a gap between the outer periphery of the large outer diameter portion 2b and the cylinder 5, so that the working fluid in the other chamber B is not prevented from flowing into the outer peripheral side flow path 3b.
  • the plurality of retainer through holes 20 formed in the retainer 2 are each formed in an arc shape as shown in FIGS. 3A and 3B, and are arranged at equal intervals along the circumferential direction of the retainer 2. Between the plurality of retainer through holes 20, a deformable elastic deformation portion 21 is formed. Note that the cross section of the retainer shown in FIG. 1 is the YY cross section of FIG. 3A.
  • the flow passage area of the retainer through hole 20 is set to be equal to or larger than the flow passage area of the valve disk through hole 10.
  • the flow path area of the retainer through-hole 20 is the sum of the opening areas of the retainer through-hole 20.
  • the flow passage area of the retainer through-hole 20 is obtained by the number of the retainer through-hole 20 opening area ⁇ the number of the retainer through-holes 20. Can do.
  • the flow path area of the valve disk through hole 10 is the sum of the respective opening areas of the valve disk through hole 10.
  • the opening area of the valve disk through hole 10 is the opening area of one valve disk through hole 10 ⁇ the number of valve disk through holes 10. Can be obtained.
  • the cross-sectional areas when the retainer through hole 20 and the valve disk through hole 10 are cut along a plane orthogonal to the central axis of the shock absorber D are set equally from the inlet to the outlet.
  • Each cross-sectional area of the through hole 20 and the valve disk through hole 10 is equal to each opening area.
  • the cross-sectional area of the most reduced diameter portion corresponds to the opening area.
  • annular window 22 connected to the retainer through-hole 20, an annular outer peripheral seat surface 23 surrounding the outer periphery of the window 22, and an inner peripheral side of the window 22 And an annular inner peripheral sheet surface 24 standing up.
  • the outer peripheral seat surface 23 and the inner peripheral seat surface 24 are formed so as to be respectively combined with the valve seat 16 and the seat portion 17 of the piston 1 when the retainer 2 is overlapped with the piston 1 (FIG. 1).
  • the outer peripheral seat surface 23 is attached to the valve seat 16 without tightening the nut N. Is set so that a gap is generated between the inner peripheral seat surface 24 and the seat portion 17. Then, the nut N is tightened to elastically deform the elastic deformation portion 21, and the inner peripheral seat surface 24 is translated in the direction of the seat portion 17. Thereby, since the outer periphery seat surface 23 closely_contact
  • annular window 25 connected to the retainer through hole 20 and a large-diameter annular valve seat 26 surrounding the outer periphery of the window 25 are formed on the surface of the retainer 2 opposite to the piston 1.
  • the shock absorber D When the shock absorber D is extended so that the piston rod 6 moves out of the cylinder 5, when the piston speed is in the low speed region, the pressurized working fluid in the one chamber A passes through the notches 40 of the leaf valves 4a and 4b. And move to the other chamber B. Accordingly, the shock absorber D generates a square force damping force due to the orifice.
  • the shock absorber D When the shock absorber D is extended, if the piston speed leaves the low speed region and reaches the medium speed region, the pressurized working fluid in the one-chamber A deflects the outer peripheral portion of the leaf valve 4a, and the valve of the retainer 2 It moves to the other chamber B through a gap formed between the seat 26 and the outer peripheral portion of the leaf valve 4a. Therefore, the shock absorber D generates a proportional damping force by the leaf valve 4a.
  • the shock absorber D When the shock absorber D is extended, when the piston speed further increases and reaches the high speed region and the leaf valve 4a is opened to some extent, the shock absorber D is a port due to resistance when the working fluid passes through the inner circumferential flow path 3a. Generates a characteristic damping force.
  • the shock absorber D when the piston speed is in the low speed region when the shock absorber D that the piston rod 6 enters into the cylinder 5 is compressed, the pressurized working fluid in the other chamber B is notched in the notches of the leaf valves 4a and 4b. Pass through 40 and move to one chamber A. Accordingly, the shock absorber D generates a square force damping force due to the orifice.
  • the shock absorber D When the shock absorber D is compressed, if the piston speed leaves the low speed region and reaches the medium speed region, the pressurized working fluid in the other chamber B deflects the outer periphery of the leaf valve 4b, and the valve of the piston 1 It moves to the one chamber A through a gap formed between the seat 13 and the outer periphery of the leaf valve 4b. Therefore, the shock absorber D generates a proportional damping force by the leaf valve 4b.
  • the shock absorber D When the shock absorber D is compressed, when the piston speed is further increased and the leaf valve 4b is opened to some extent by reaching the high speed region, the shock absorber D has a port characteristic due to resistance when the working fluid passes through the outer peripheral flow path 3b. Generates a damping force.
  • FIG. 5 is a cross-sectional view showing a piston portion of a shock absorber to which a damping valve of a comparative example is applied.
  • the shock absorber D ⁇ b> 1 to which the damping valve of the comparative example is applied includes a piston 100 that partitions one chamber A and the other chamber B, and a retainer 200 that is provided to overlap the piston 100. .
  • the shock absorber D1 includes a valve disk through hole 110 formed on the inner peripheral side of the piston 100 and a retainer through hole 210 formed in the retainer 200, and the one chamber A and the other chamber B communicate with each other.
  • a window 101 connected to the outer peripheral flow path 300b and a valve seat 102 surrounding the outer periphery of the window 101 are formed on the surface of the piston 100 opposite to the retainer 200. Further, on the surface of the retainer 200 opposite to the piston 100, a window 201 connected to the inner peripheral flow path 300a and a valve seat 202 surrounding the outer periphery of the window 201 are formed. On the valve seats 202 and 102, the outer peripheral portions of the annular plate-like leaf valves 4a and 4b are respectively seated, and the outlets of the inner peripheral flow passage 300a and the outer peripheral flow passage 300b are closed in an openable and closable manner.
  • the leaf valve 4a is stacked via the retainer 200, so that the leaf valve corresponding to the inner peripheral flow path 300a. Since the diameter of the valve seat 202 on which the seat 4a is seated can be increased, the leaf valve 4a having a large diameter and being easily bent can be used.
  • the damping force characteristics can be variously changed.
  • the shock absorber D1 when the leaf valve 4a is opened to some extent, the shock absorber D1 generates a damping force having a port characteristic due to the resistance when the working fluid passes through the inner circumferential flow path 300a. And the damping force of a port characteristic can be changed by changing to the retainer 200 from which the flow path area of the retainer through-hole 210 differs.
  • the working fluid passing through the inner peripheral side flow path 300 a is not restricted by the valve disk through hole 110. It is necessary to keep.
  • a special piston having a large flow area of the valve disk through hole 110 must be prepared.
  • this special piston is used alone, there is a problem that it is difficult to increase the attenuation coefficient of the port characteristic because the flow passage area of the valve disk through hole 110 is large.
  • the flow passage area of the retainer through hole 20 is set to be equal to or larger than the flow passage area of the valve disc through hole 10, so that the working fluid that has passed through the valve disc through hole 10 is retained in the retainer through hole. There is no squeezing at 20. Therefore, the damping force of the port characteristic can be set by the flow path area of the valve disk through hole 10, and the damping force characteristic can be changed by replacing the piston 1 with a different flow path area.
  • the flow passage area of the valve disk through-hole 10 only needs to be equal to or smaller than the flow passage area of the retainer through-hole 20, even when the piston 1 is used alone, the attenuation coefficient of the port characteristic can be increased, and the existing piston Can be used.
  • the piston 1 may be used alone as a configuration without the retainer 2.
  • the piston 1 having the valve disk through hole 10 having the largest flow passage area is the piston 1A, and then the flow passage area is large.
  • the piston 1 having the valve disk through hole 10 is the piston 1B and the piston having the valve disk through hole 10 having the smallest flow path area is the piston 1C
  • the retainer passage formed in the retainer 2 combined with the pistons 1A, 1B, 1C.
  • the flow path area of the hole 20 is set to be equal to or larger than the flow path area of the valve disk through hole 10 of the piston 1A.
  • P1, P2, and P3 indicated by solid lines in FIG. 4 are retainers in which the three types of pistons 1A, 1B, and 1C are set so that the flow passage area of the retainer through hole 20 is equal to or larger than the flow passage area of the valve disk through hole 10 of the piston 1A. 2 and attenuation characteristics when used in combination.
  • P1 shows the case where the piston 1A is used
  • P2 shows the case where the piston 1B is used
  • P3 shows the case where the piston 1C is used.
  • P4, P5, and P6 indicated by broken lines in FIG. 4 are damping characteristics when three types of pistons 1A, 1B, and 1C are used as a single piston. In this case, P1 changes to P4, P2 changes to P5, and P3 changes to P6.
  • the piston 1 is formed with an inner peripheral flow path 3a on the inner peripheral side and an outer peripheral flow path 3b on the outer peripheral side, so that a leaf valve 4a that closes the outlet of the inner peripheral flow path 3a is provided,
  • a leaf valve 4a that closes the outlet of the inner peripheral flow path 3a is provided
  • the leaf valve 4a As a configuration including the retainer 2, by increasing the diameter of the valve seat 26 on which the leaf valve 4a that closes the inner circumferential flow path 3a is seated, the leaf valve 4a having a large diameter and being easily bent is provided. It is preferable to enable use so that the damping coefficient can be reduced when the piston speed is in the middle speed range.
  • valve disk through hole 10 and the retainer through hole 20 communicate with each other through the windows 15 and 22, the circumferential position between the valve disk through hole 10 and the retainer through hole 20. There is no need to put together.
  • valve disk through-hole 10 and the outer peripheral flow path 3b penetrate the piston 1 in the direction of the central axis of the shock absorber D, and the retainer through-hole 20 penetrates the retainer 2 in the direction of the central axis of the shock absorber D. Therefore, the valve disk through hole 10, the outer peripheral flow path 3b, and the retainer through hole 20 can be easily formed.
  • the piston body 1b includes the skirt portion 1d and the small outer diameter portion 2a of the retainer 2 is inserted into the skirt portion 1d, the width of the sliding contact portion 1c in the direction of the central axis of the shock absorber D is secured.
  • the width when the piston 1 and the retainer 2 are combined can be shortened, and the shock absorber D can be reduced in size.
  • damping valve in the above embodiment is applied to the piston portion of the shock absorber D, it may be applied to the base valve portion of the shock absorber D.
  • the buffer D is a hydraulic buffer that uses liquid as the working fluid, but may be a pneumatic buffer that uses gas as the working fluid.
  • valve disk through hole 10 and the retainer through hole 20 communicate with each other through windows 15 and 22 formed on the mating surfaces of the piston 1 and the retainer 2, but either the piston 1 or the retainer 2 is connected. If a window is formed on one side, there is no need to align in the circumferential direction. In addition, as long as the alignment is possible, when the valve disk through hole 10 and the retainer through hole 20 are communicated, it is not necessary to communicate through the windows 15 and 22.
  • the shapes of the piston 1 and the retainer 2 and the shapes and numbers of the valve disk through hole 10, the outer peripheral side flow path 3b, and the retainer through hole 20 are not limited to the above, and can be changed as appropriate.
  • the retainer 2 in the above embodiment has the elastic deformation portion 21 between the adjacent retainer through-holes 20, thereby preventing the working fluid from leaking from the middle of the inner peripheral flow path 3 a. As long as this effect can be achieved, the elastic deformation portion 21 may not be provided.

Landscapes

  • Engineering & Computer Science (AREA)
  • General Engineering & Computer Science (AREA)
  • Mechanical Engineering (AREA)
  • Fluid-Damping Devices (AREA)

Abstract

　緩衝器の減衰バルブであって、シリンダ内を一方室と他方室とに区画するバルブディスクと、バルブディスクに重ね合わせて設けられるリテーナと、バルブディスクの内周側に形成されるバルブディスク通孔とリテーナに形成されるリテーナ通孔とを含んで構成され、一方室と他方室とを連通する内周側流路と、バルブディスクの外周側に形成され、一方室と他方室とを連通する外周側流路と、リテーナのバルブディスクと反対側に配置され、外周部で内周側流路を開閉可能に塞ぐ環板状のリーフバルブと、を備え、リテーナ通孔の流路面積が、バルブディスク通孔の流路面積以上である。

Description

緩衝器の減衰バルブ
　本発明は、緩衝器の減衰バルブに関するものである。
　緩衝器の減衰バルブは、例えば、車両用の緩衝器のピストン部等に適用され、緩衝器内に作動流体を収容する一方室と他方室とを区画するピストン（バルブディスク）と、このピストンに形成されて一方室と他方室とを連通する流路と、この流路を通過する作動流体に抵抗を与えるリーフバルブ等の減衰力発生要素とを備える。
　そして、ピストンが一方室側若しくは他方室側に移動すると、一方室若しくは他方室が加圧され、作動流体が流路を通過して一方室と他方室との間を移動する。これにより、緩衝器は、減衰力発生要素の抵抗に起因する減衰力を発生する。
　車両用の緩衝器においては、緩衝器が発生する減衰力が車両の乗り心地に大きく影響するので、緩衝器が所望の減衰特性（ピストン速度に対する減衰力変化）を実現できるよう、多様な減衰特性を実現可能な減衰バルブを備えることが好ましい。
　例えば、ＪＰ２００８－１３８６９６Ａには、一方室と他方室とを区画するピストンに、リテーナを重ね合わせて設けた緩衝器の減衰バルブが開示されている。
　上記の減衰バルブは、ピストンの内周側に形成されるバルブディスク通孔とリテーナに形成されるリテーナ通孔とを含んで構成され、一方室と他方室とを連通する内周側流路と、ピストンの外周側に形成され、一方室と他方室とを連通する外周側流路とを備える。
そして、上記の減衰バルブにおいては、ピストンの外周側と内周側とに流路を形成しても、リテーナを介してリーフバルブを積層することで、内周側流路に対応するリーフバルブが着座する弁座の径を大きくできるので、径が大きく撓み易いリーフバルブを使用できる。
　したがって、作動流体がリーフバルブの外周部と弁座との隙間を通過する際の抵抗に起因するバルブ特性の減衰係数（ピストン速度変化量に対する減衰力変化量の割合）を小さくすることができる。
　また、各種寸法形状のリテーナを載せ換えることで、減衰力特性を多様に変更することができる。
　上記の減衰バルブが適用された緩衝器は、リーフバルブがある程度開くと、内周側流路を作動流体が通過する際の抵抗に起因するポート特性の減衰力を発生する。また、リテーナ通孔の流路面積が異なるリテーナに載せ換えることで、ポート特性の減衰力を変更することができる。
　しかしながら、リテーナ通孔の流路面積に依存したポート特性の減衰力を発生できるようにするには、内周側流路を通過する作動流体をバルブディスク通孔で絞らないようにしておく必要がある。
　したがって、各種寸法形状のリテーナと組み合わせて使用するには、バルブディスク通孔の流路面積を大きくした特別なピストンを用意しなければならない。そして、この特別なピストンを単体で使用した場合は、バルブディスク通孔の流路面積が大きいので、ポート特性の減衰係数を大きくすることが難しいという問題がある。
　本発明は、上記の問題点に鑑みてなされたものであり、ピストン（バルブディスク）をリテーナと組み合わせて使用することができ、ピストンを単体で使用した場合にも、ポート特性の減衰係数を大きくすることが可能で、ポート特性の減衰力を変更することが可能な緩衝器の減衰バルブを提供することを目的とする。
　本発明のある態様によれば、緩衝器の減衰バルブであって、シリンダ内を一方室と他方室とに区画するバルブディスクと、前記バルブディスクに重ね合わせて設けられるリテーナと、前記バルブディスクの内周側に形成されるバルブディスク通孔と前記リテーナに形成されるリテーナ通孔とを含んで構成され、前記一方室と前記他方室とを連通する内周側流路と、前記バルブディスクの外周側に形成され、前記一方室と前記他方室とを連通する外周側流路と、前記リテーナの前記バルブディスクと反対側に配置され、外周部で前記内周側流路を開閉可能に塞ぐ環板状のリーフバルブと、を備え、前記リテーナ通孔の流路面積が、前記バルブディスク通孔の流路面積以上である緩衝器の減衰バルブが提供される。
　本発明の実施形態及び利点については、添付された図面を参照しながら以下に詳細に説明する。
図１は、本発明の実施形態に係る減衰バルブが適用された緩衝器のピストン部を示す断面図である。 図２Ａは、ピストンを示す上面図である。 図２Ｂは、ピストンを示す底面図である。 図３Ａは、リテーナを示す上面図である。 図３Ｂは、リテーナを示す底面図である。 図４は、本発明の実施形態に係る減衰バルブを適用した緩衝器の減衰力特性を示す図である。 図５は、比較例の減衰バルブが適用された緩衝器のピストン部を示す断面図である。
　以下、本発明の実施形態について、図面を参照しながら説明する。なお、いくつかの図面を通して付された同じ符号は、同じ部品か対応する部品を示す。
　図１に示すように、本実施形態に係る減衰バルブは、緩衝器Ｄのピストン部に適用され、一方室Ａと他方室Ｂとを区画するピストン（バルブディスク）１と、ピストン１に重ね合わせて設けられるリテーナ２と、ピストン１の内周側に形成されるバルブディスク通孔１０とリテーナ２に形成されるリテーナ通孔２０とを含んで構成され、一方室Ａと他方室Ｂとを連通する内周側流路３ａと、ピストン１の外周側に形成され、一方室Ａと他方室Ｂとを連通する外周側流路３ｂと、リテーナ２のピストンと反対側に配置され、外周部で内周側流路３ａを開閉可能に塞ぐ環板状のリーフバルブ４ａと、を備える。リテーナ通孔２０の流路面積は、バルブディスク通孔１０の流路面積以上に設定される。
　また、緩衝器Ｄは、例えば、水、水溶液、油等の液体からなる作動流体を収容するシリンダ５と、シリンダ５の一方側開口を封止する環状のヘッド部材（図示せず）と、ヘッド部材に軸支されてヘッド部材を摺動自在に貫通するピストンロッド６と、ピストンロッド６の取り付け部６０に保持されるピストン１と、シリンダ５の他方側開口を塞ぐ封止部材（図示せず）と、シリンダ５内に進入するピストンロッド６の体積分のシリンダ内容積変化を補償するリザーバ（図示せず）あるいはエア室（図示せず）と、を備えて構成される。
　また、シリンダ５内は、作動流体で満たされる一方室Ａと他方室Ｂとにピストン１で区画されており、一方室Ａと他方室Ｂとは、内周側流路３ａと外周側流路３ｂとを介して連通している。
　シリンダ５に対して、ピストンロッド６と共にピストン１が上下方向に移動すると、一方室Ａと他方室Ｂとを、内周側流路３ａや外周側流路３ｂを介して作動流体が交流する。そして、作動流体の流れに対して、それぞれ対応するリーフバルブ４ａ，４ｂで抵抗を与えて所定の圧力損失を発生させることで、緩衝器Ｄに所定の減衰力を発生させる。
　以下、減衰バルブについて詳しく説明する。
　ピストン（バルブディスク）１の一方室Ａ側には、複数の環板状のリーフバルブ４ｂと、間座７と、バルブストッパ８とが、ピストン１側から順に積層される。ピストン１の他方室Ｂ側には、リテーナ２と、環板状のシム９と、複数の環板状のリーフバルブ４ａと、間座７とが、ピストン１側から順に積層される。
　ピストン１を保持するピストンロッド６の先端部には、ピストンロッド６の外径より小径の取り付け部６０が形成され、その外径が異なる部分に段部６１が形成される。また、取り付け部６０の先端部６０ａには、ナットＮが螺合する螺子溝が形成される。
　したがって、ピストンロッド６の取り付け部６０を、ピストン１、リテーナ２、リーフバルブ４ａ，４ｂ、間座７、バルブストッパ８及びシム９の軸心部に貫通させた状態で、ナットＮを先端部６０ａに螺合することで、段部６１とナットＮとの間にこれらを挟持し、ピストンロッド６に保持させることができる。
　このとき、リーフバルブ４ａ，４ｂの内周側はピストンロッド６に固定されるが、リーフバルブ４ａ，４ｂの外周側はピストンから離間する方向に撓むことができるようになっている。また、リテーナ２に積層されるリーフバルブ４ａには初期撓みが与えられており、この撓み量は、厚さの異なるシム９を使用したり、シム９の積層枚数を変更したりすることで調整できる。
　ピストン１は、ピストンロッド６の取り付け部６０が貫通する取り付け孔１ａを備えて環状に形成されるピストン本体１ｂと、ピストン本体１ｂの外周に沿って取り付けられ、シリンダ５の内周面に摺接する摺接部１ｃと、を備える。また、ピストン本体１ｂは、外周部がリテーナ２側に延びており、筒状のスカート部１ｄが形成されている。
　ピストン本体１ｂの外周側で、スカート部１ｄの内側には、一方室Ａと他方室Ｂとを連通する外周側流路３ｂが形成され、外周側流路３ｂの出口は、リーフバルブ４ｂで開閉可能に塞がれる。また、ピストン本体１ｂの内周側とリテーナ２とには、内周側流路３ａが形成され、内周側流路３ａの出口は、リーフバルブ４ａで開閉可能に塞がれる。
　また、最もピストン１（リテーナ２）側に位置するリーフバルブ４ａ，４ｂの外周部には、オリフィスとして機能する切欠き４０がそれぞれ形成される。
　外周側流路３ｂは、ピストン１を緩衝器Ｄの中心軸の方向に貫通し、ピストン１の外周側に円周方向に沿って複数形成される。また、内周側流路３ａは、ピストン１を緩衝器Ｄの中心軸の方向に貫通し、ピストン１の内周側に円周方向に沿って複数形成されるバルブディスク通孔１０と、リテーナ２を緩衝器Ｄの中心軸の方向に貫通し、リテーナ２の円周方向に沿って複数形成されるリテーナ通孔２０とを含んで構成される。
　ピストン１のリテーナ２と反対側の面には、図２Ａに示すように、各外周側流路３ｂと連なる窓１１と、各バルブディスク通孔１０と連なる窓１２とが、周方向に交互に形成される。これらの窓１１，１２は、窓１１の外周を囲う花弁状の弁座１３で区画される。したがって、弁座１３にリーフバルブ４ｂが着座しているときは、外周側流路３ｂの一方室Ａ側はリーフバルブ４ｂで塞がれるが、バルブディスク通孔１０の一方室Ａ側はリーフバルブ４ｂで塞がれることがない。
　尚、窓１２には、リーフバルブ４ｂを下支えする突起１４がそれぞれ設けられるが、図１において、突起１４の記載を省略している。また、図１に記載するピストン１の断面は、図２ＡのＸ－Ｘ断面である。
　また、ピストン１のリテーナ２側の面には、図２Ｂに示すように、バルブディスク通孔１０と連なる環状の窓１５と、窓１５の外周を囲う環状の弁座１６と、窓１５の内周側に起立する環状の座部１７と、が形成される。また、外周側流路３ｂは、弁座１６の外周側に開口している。
　リテーナ２は、図１に示すように、小外径部２ａと、リテーナ２のピストン１と反対側に、小外径部２ａよりも外径が大きく、かつ小外径部２ａと同軸に形成される大外径部２ｂとを備え、ピストン１のスカート部１ｄの内側に挿入される。
　小外径部２ａは、スカート部１ｄの内径より小径に形成され、ピストン１と反対側がスカート部１ｄから突出する。また、大外径部２ｂの外周とシリンダ５との間には隙間があり、他方室Ｂ内の作動流体が外周側流路３ｂ内に流入するのを妨げないようになっている。
　リテーナ２に形成される複数のリテーナ通孔２０は、図３Ａ，３Ｂに示すように、円弧状にそれぞれ形成され、リテーナ２の周方向に沿って等間隔に配置される。複数のリテーナ通孔２０の間には、変形可能な弾性変形部２１が形成される。尚、図１に記載するリテーナの断面は、図３ＡのＹ－Ｙ断面である。
　リテーナ通孔２０の流路面積は、バルブディスク通孔１０の流路面積以上に設定される。リテーナ通孔２０の流路面積とは、リテーナ通孔２０の各開口面積の総和である。本実施形態においては、各リテーナ通孔２０が同一形状を有していることから、リテーナ通孔２０の流路面積は、リテーナ通孔２０一つの開口面積×リテーナ通孔２０の数で求めることができる。また、バルブディスク通孔１０の流路面積とは、バルブディスク通孔１０の各開口面積の総和である。本実施形態においては、各バルブディスク通孔１０も同一形状を有していることから、バルブディスク通孔１０の開口面積は、バルブディスク通孔１０一つの開口面積×バルブディスク通孔１０の数で求めることができる。
　尚、本実施形態において、リテーナ通孔２０及びバルブディスク通孔１０を緩衝器Ｄの中心軸と直交する平面で切断したときの各断面積は、入口から出口に亘り等しく設定されるので、リテーナ通孔２０及びバルブディスク通孔１０の各断面積は、各開口面積と等しくなる。しかし、リテーナ通孔２０とバルブディスク通孔１０とのいずれか一方、または両方に縮径されている部分がある場合には、最も縮径されている部分の断面積が開口面積に相当する。
　リテーナ２のピストン１側の面には、図３Ａに示すように、リテーナ通孔２０と連なる環状の窓２２と、窓２２の外周を囲う環状の外周シート面２３と、窓２２の内周側に起立する環状の内周シート面２４と、が形成される。また、外周シート面２３及び内周シート面２４は、リテーナ２をピストン１に重ねたときに、ピストン１の弁座１６及び座部１７とそれぞれ合わさるように形成される（図１）。
　そして、外周シート面２３を弁座１６に密着させることで、バルブディスク通孔１０とリテーナ通孔２０とを含んで構成される内周側流路３ａの途中から、作動流体が漏れることを防止できる。
　尚、外周シート面２３を弁座１６に密着させる方法は、適宜周知の方法を採用することが可能であるが、本実施形態においては、ナットＮを締め付けずに外周シート面２３を弁座１６に接触させた状態で、内周シート面２４と座部１７との間に隙間が生じるよう設定する。そして、ナットＮを締め付けて弾性変形部２１を弾性変形させ、内周シート面２４を座部１７の方向に平行移動させる。これにより、外周シート面２３が弁座１６に密着するので、内周側流路３ａの途中から作動流体が漏れることを防止できる。
　リテーナ２のピストン１と反対側の面には、図３Ｂに示すように、リテーナ通孔２０と連なる環状の窓２５と、窓２５の外周を囲う大径環状の弁座２６と、が形成される。弁座２６にリーフバルブ４ａが着座している状態では、内周側流路３ａの他方室Ｂ側がリーフバルブ４ａで塞がれる。
　次に、本実施形態に係る減衰バルブの作用効果について、本発明の比較例を参照しながら説明する。
　ピストンロッド６がシリンダ５から退出する緩衝器Ｄの伸長時において、ピストン速度が低速領域にある場合は、加圧された一方室Ａの作動流体が、リーフバルブ４ａ，４ｂの切欠き４０を通過して他方室Ｂに移動する。したがって、緩衝器Ｄは、オリフィスによる自乗特性の減衰力を発生する。
　緩衝器Ｄの伸長時において、ピストン速度が低速領域を脱して中速領域に達すると、加圧された一方室Ａの作動流体が、リーフバルブ４ａの外周部を撓ませて、リテーナ２の弁座２６とリーフバルブ４ａの外周部との間にできる隙間を通過して他方室Ｂに移動する。したがって、緩衝器Ｄは、リーフバルブ４ａによる比例特性の減衰力を発生する。
　緩衝器Ｄの伸長時において、ピストン速度がさらに高くなり、高速領域に達してリーフバルブ４ａがある程度開くと、緩衝器Ｄは、内周側流路３ａを作動流体が通過する際の抵抗によるポート特性の減衰力を発生する。
　また、ピストンロッド６がシリンダ５内に進入する緩衝器Ｄの圧縮時において、ピストン速度が低速領域にある場合は、加圧された他方室Ｂの作動流体が、リーフバルブ４ａ，４ｂの切欠き４０を通過して一方室Ａに移動する。したがって、緩衝器Ｄは、オリフィスによる自乗特性の減衰力を発生する。
　緩衝器Ｄの圧縮時において、ピストン速度が低速領域を脱して中速領域に達すると、加圧された他方室Ｂの作動流体が、リーフバルブ４ｂの外周部を撓ませて、ピストン１の弁座１３とリーフバルブ４ｂの外周部との間にできる隙間を通過して一方室Ａに移動する。したがって、緩衝器Ｄは、リーフバルブ４ｂによる比例特性の減衰力を発生する。
　緩衝器Ｄの圧縮時において、ピストン速度がさらに高くなり、高速領域に達してリーフバルブ４ｂがある程度開くと、緩衝器Ｄは、外周側流路３ｂを作動流体が通過する際の抵抗によるポート特性の減衰力を発生する。
図５は、比較例の減衰バルブが適用された緩衝器のピストン部を示す断面図である。
　比較例の減衰バルブが適用された緩衝器Ｄ１は、図５に示すように、一方室Ａと他方室Ｂとを区画するピストン１００と、ピストン１００に重ね合わせて設けられるリテーナ２００と、を備える。
　また、緩衝器Ｄ１は、ピストン１００の内周側に形成されるバルブディスク通孔１１０とリテーナ２００に形成されるリテーナ通孔２１０とを含んで構成され、一方室Ａと他方室Ｂとを連通する内周側流路３００ａと、ピストン１００の外周側に形成され、一方室Ａと他方室Ｂとを連通する外周側流路３００ｂと、を備える。
　ピストン１００のリテーナ２００と反対側の面には、外周側流路３００ｂと連なる窓１０１と、窓１０１の外周を囲う弁座１０２と、が形成される。また、リテーナ２００のピストン１００と反対側の面には、内周側流路３００ａと連なる窓２０１と、窓２０１の外周を囲う弁座２０２と、が形成される。弁座２０２，１０２には、環板状のリーフバルブ４ａ，４ｂの外周部がそれぞれ着座しており、内周側流路３００ａと外周側流路３００ｂとの出口を開閉可能に塞いでいる。
　緩衝器Ｄ１においては、ピストン１００の外周側と内周側とに流路を形成しても、リテーナ２００を介してリーフバルブ４ａを積層することで、内周側流路３００ａに対応するリーフバルブ４ａが着座する弁座２０２の径を大きくすることができるので、径が大きく撓み易いリーフバルブ４ａを使用できる。
　したがって、作動流体がリーフバルブ４ａの外周部と弁座２０２との隙間を通過する際の抵抗に起因するバルブ特性の減衰係数（ピストン速度変化量に対する減衰力変化量の割合）を小さくすることができる。
　また、各種寸法形状のリテーナ２００を載せ換えることで、減衰力特性を多様に変更することができる。
　また、緩衝器Ｄ１は、リーフバルブ４ａがある程度開くと、内周側流路３００ａを作動流体が通過する際の抵抗に起因するポート特性の減衰力を発生する。そして、リテーナ通孔２１０の流路面積が異なるリテーナ２００に載せ換えることで、ポート特性の減衰力を変更することができる。
　しかしながら、リテーナ通孔２１０の流路面積に依存したポート特性の減衰力を発生できるようにするには、内周側流路３００ａを通過する作動流体をバルブディスク通孔１１０で絞らないようにしておく必要がある。
　したがって、各種寸法形状のリテーナ２００と組み合わせて使用するには、バルブディスク通孔１１０の流路面積を大きくした特別なピストンを用意しなければならない。そして、この特別なピストンを単体で使用した場合は、バルブディスク通孔１１０の流路面積が大きいので、ポート特性の減衰係数を大きくすることが難しいという問題がある。
　これに対して、本実施形態では、リテーナ通孔２０の流路面積が、バルブディスク通孔１０の流路面積以上に設定されるので、バルブディスク通孔１０を通過した作動流体をリテーナ通孔２０で絞る事がない。したがって、ポート特性の減衰力をバルブディスク通孔１０の流路面積で設定することができ、異なる流路面積を備えるピストン１に交換することで、減衰力特性を変更することができる。
　また、バルブディスク通孔１０の流路面積は、リテーナ通孔２０の流路面積以下であればよいので、ピストン１を単体で使用した場合でも、ポート特性の減衰係数を大きくでき、既存のピストンを利用することができる。そして、リーフバルブ４ａの抵抗に起因する減衰力を立ち上げたい場合は、リテーナ２を備えない構成として、ピストン１を単体で使用すればよい。
　したがって、例えば、バルブディスク通孔１０の流路面積が異なる３種類のピストン１を用意し、最も流路面積が大きいバルブディスク通孔１０を有するピストン１をピストン１Ａ、次に流路面積が大きいバルブディスク通孔１０を有するピストン１をピストン１Ｂ、最も流路面積が小さいバルブディスク通孔１０を有するピストンをピストン１Ｃとした場合、ピストン１Ａ，１Ｂ，１Ｃに組み合わせるリテーナ２に形成されるリテーナ通孔２０の流路面積は、ピストン１Ａのバルブディスク通孔１０の流路面積以上に設定される。これにより、図４に示す６種類の減衰特性を実現することができる。
　図４に実線で示すＰ１，Ｐ２，Ｐ３は、３種類のピストン１Ａ，１Ｂ，１Ｃを、リテーナ通孔２０の流路面積をピストン１Ａのバルブディスク通孔１０の流路面積以上に設定したリテーナ２と、それぞれ組み合わせて使用した場合の減衰特性である。Ｐ１はピストン１Ａを使用した場合を示し、Ｐ２はピストン１Ｂを使用した場合を示し、Ｐ３はピストン１Ｃを使用した場合を示す。
　また、図４に破線で示すＰ４，Ｐ５，Ｐ６は、３種類のピストン１Ａ，１Ｂ，１Ｃを、ピストン単体で使用した場合の減衰特性である。この場合、Ｐ１がＰ４に変化し、Ｐ２がＰ５に変化し、Ｐ３がＰ６に変化する。
　本実施形態によれば、バルブディスク通孔１０の流路面積が異なるｎ種類のピストン１と、ｎ種類のピストン１の中でバルブディスク通孔１０の流路面積が最大であるピストン１のバルブディスク通孔１０を通過する作動流体を絞らないように、リテーナ通孔２０の流路面積が設定された一つのリテーナ２とを用意することで、ピストン単体で使用する場合のｎ通りの減衰力特性と、リテーナ２とピストン１とを組み合わせて使用する場合のｎ通りの減衰力特性、即ち、２ｎ通りの減衰力特性を実現することができる。つまり、本実施形態によれば、少ない部品数で多様な減衰力特性を実現することができる。
　また、ピストン１には、内周側に内周側流路３ａが形成され、外周側に外周側流路３ｂが形成されるので、内周側流路３ａの出口を塞ぐリーフバルブ４ａを、ピストン１に形成される弁座１６に直接着座させる場合には、リーフバルブ４ａの径が小さくなり、ピストン速度が中速領域にあるときの減衰係数が大きくなる。
　したがって、本実施形態のように、リテーナ２を備える構成として、内周側流路３ａを塞ぐリーフバルブ４ａが着座する弁座２６の径を大きくすることで、径が大きく撓み易いリーフバルブ４ａの使用を可能にして、ピストン速度が中速領域にあるときの減衰係数を小さくできるようにすることが好ましい。
　また、本実施形態においては、バルブディスク通孔１０とリテーナ通孔２０とが、窓１５，２２を介して連通しているので、バルブディスク通孔１０とリテーナ通孔２０との周方向の位置あわせをする必要がない。
　また、バルブディスク通孔１０及び外周側流路３ｂが、ピストン１を緩衝器Ｄの中心軸の方向に貫通し、リテーナ通孔２０が、リテーナ２を緩衝器Ｄの中心軸の方向に貫通していることから、バルブディスク通孔１０、外周側流路３ｂ及びリテーナ通孔２０を容易に形成することができる。
　また、ピストン本体１ｂがスカート部１ｄを備え、スカート部１ｄにリテーナ２の小外径部２ａが挿入されることから、摺接部１ｃの緩衝器Ｄの中心軸の方向の幅を確保するとともに、ピストン１とリテーナ２とを組み合わせた時の幅を短くすることができ、緩衝器Ｄを小型化することができる。
　以上、本発明の実施形態について説明したが、上記実施形態は本発明の適用例の一部を示したに過ぎず、本発明の技術的範囲を上記実施形態の具体的構成に限定する趣旨ではない。
　例えば、上記実施形態における減衰バルブは、緩衝器Ｄのピストン部に適用されるとしたが、緩衝器Ｄのベースバルブ部に適用しても良い。
　また、緩衝器Ｄは、作動流体として液体を使用する液圧緩衝器であるが、作動流体として気体を使用する空圧緩衝器であっても良い。
　また、バルブディスク通孔１０とリテーナ通孔２０とが、ピストン１及びリテーナ２の各合わせ面に形成される窓１５，２２を介して連通しているが、ピストン１とリテーナ２との何れか一方に窓が形成されていれば、周方向の位置あわせをする必要がない。また、位置あわせができれば、バルブディスク通孔１０とリテーナ通孔２０とを連通する際、窓１５，２２を介して連通させなくても良い。
　また、ピストン１、リテーナ２の形状や、バルブディスク通孔１０、外周側流路３ｂ、リテーナ通孔２０の形状や数は、上記の限りではなく、適宜変更することができる。
　また、上記実施形態におけるリテーナ２は、隣り合うリテーナ通孔２０の間に弾性変形部２１を有しており、これにより、内周側流路３ａの途中から作動流体が漏れることを防止できるが、この効果を達成することができれば、弾性変形部２１を有していなくても良い。
　本願は２０１２年３月１４日に日本国特許庁に出願された特願２０１２－０５６８４６に基づく優先権を主張し、この出願の全ての内容は参照により本明細書に組み込まれる。

Claims (5)

  1. 　緩衝器の減衰バルブであって、
    　シリンダ内を一方室と他方室とに区画するバルブディスクと、
    　前記バルブディスクに重ね合わせて設けられるリテーナと、
    　前記バルブディスクの内周側に形成されるバルブディスク通孔と前記リテーナに形成されるリテーナ通孔とを含んで構成され、前記一方室と前記他方室とを連通する内周側流路と、
    　前記バルブディスクの外周側に形成され、前記一方室と前記他方室とを連通する外周側流路と、
    　前記リテーナの前記バルブディスクと反対側に配置され、外周部で前記内周側流路を開閉可能に塞ぐ環板状のリーフバルブと、を備え、
    　前記リテーナ通孔の流路面積が、前記バルブディスク通孔の流路面積以上である緩衝器の減衰バルブ。
  2. 　請求項１に記載の緩衝器の減衰バルブであって、
    　前記バルブディスクと前記リテーナとの少なくとも一方の合わせ面に、環状の窓が形成され、前記環状の窓を介して前記バルブディスク通孔と前記リテーナ通孔とが連通する緩衝器の減衰バルブ。
  3. 　請求項１に記載の緩衝器の減衰バルブであって、
    　前記バルブディスク通孔及び前記外周側流路が、前記バルブディスクを軸方向に貫通し、前記リテーナ通孔が、前記リテーナを軸方向に貫通する緩衝器の減衰バルブ。
  4. 　請求項１に記載の緩衝器の減衰バルブであって、
    　前記バルブディスクは、前記シリンダの内周面に摺接するピストンであって、
    前記ピストンは、前記外周側流路及び前記バルブディスク通孔が形成されるピストン本体と、
    前記ピストン本体の外周に沿って取り付けられる摺接部と、
    を有する緩衝器の減衰バルブ。
  5. 　請求項４に記載の緩衝器の減衰バルブであって、
    　前記ピストン本体は、外周部が前記リテーナ側に延びたスカート部を有し、
    　前記リテーナは、
    　前記スカート部内に挿入される小外径部と、
    　前記小外径部より外径が大きく、かつ前記小外径部と同軸に、前記バルブディスクと反対側に形成される大外径部と、
    を有する緩衝器の減衰バルブ。
PCT/JP2013/053802 2012-03-14 2013-02-18 緩衝器の減衰バルブ WO2013136911A1 (ja)

Priority Applications (4)

Application Number Priority Date Filing Date Title
KR1020147023076A KR101773238B1 (ko) 2012-03-14 2013-02-18 완충기의 감쇠 밸브
EP13762028.2A EP2801733B1 (en) 2012-03-14 2013-02-18 Damping valve for shock absorber
CN201380007489.9A CN104094012B (zh) 2012-03-14 2013-02-18 缓冲器的阻尼阀
US14/379,859 US9347512B2 (en) 2012-03-14 2013-02-18 Damping valve for shock absorber

Applications Claiming Priority (2)

Application Number Priority Date Filing Date Title
JP2012-056846 2012-03-14
JP2012056846A JP5785510B2 (ja) 2012-03-14 2012-03-14 緩衝器のバルブ構造

Publications (1)

Publication Number Publication Date
WO2013136911A1 true WO2013136911A1 (ja) 2013-09-19

Family

ID=49160830

Family Applications (1)

Application Number Title Priority Date Filing Date
PCT/JP2013/053802 WO2013136911A1 (ja) 2012-03-14 2013-02-18 緩衝器の減衰バルブ

Country Status (6)

Country Link
US (1) US9347512B2 (ja)
EP (1) EP2801733B1 (ja)
JP (1) JP5785510B2 (ja)
KR (1) KR101773238B1 (ja)
CN (1) CN104094012B (ja)
WO (1) WO2013136911A1 (ja)

Cited By (1)

* Cited by examiner, † Cited by third party
Publication number Priority date Publication date Assignee Title
US20180010665A1 (en) * 2015-01-30 2018-01-11 Hitachi Automotive Systems, Ltd. Fluidic damper

Families Citing this family (10)

* Cited by examiner, † Cited by third party
Publication number Priority date Publication date Assignee Title
JP5941359B2 (ja) * 2012-07-10 2016-06-29 Ｋｙｂ株式会社 緩衝器のバルブ構造
KR101760908B1 (ko) * 2013-12-09 2017-07-24 주식회사 만도 쇽업소버
JP6567267B2 (ja) * 2014-10-31 2019-08-28 千博産業株式会社 構造物の制振装置
US20180163810A1 (en) * 2015-07-22 2018-06-14 Kyb Corporation Piston
US11105437B2 (en) 2017-07-03 2021-08-31 Continental Automotive Systems, Inc. Combined inlet and outlet check valve seat
CN110173535B (zh) * 2019-06-10 2024-04-05 伯科姆汽车零部件系统(苏州)有限公司 一种频率自感应阻尼调节减振器复原阀总成
US11859891B2 (en) 2019-07-17 2024-01-02 Electrolux Home Products, Inc. Appliance air freshener
EP4127508A1 (en) 2020-03-27 2023-02-08 DRiV Automotive Inc. Damper assembly
AU2021264761B2 (en) * 2020-04-26 2023-09-07 Ningbo Kasico Shock Absorber Manufacture Co., Ltd. Self-variable force hydraulic damper
US11808323B2 (en) * 2021-02-15 2023-11-07 DRiV Automotive Inc. Open bleed-base valve

Citations (4)

* Cited by examiner, † Cited by third party
Publication number Priority date Publication date Assignee Title
JPH07167191A (ja) * 1993-12-15 1995-07-04 Tokico Ltd 油圧緩衝器
JP2002048180A (ja) * 2000-07-31 2002-02-15 Tokico Ltd 油圧緩衝器
JP2008138696A (ja) 2006-11-30 2008-06-19 Showa Corp 油圧緩衝器の分割ピストン構造
JP2011179550A (ja) * 2010-02-26 2011-09-15 Hitachi Automotive Systems Ltd 緩衝器

Family Cites Families (32)

* Cited by examiner, † Cited by third party
Publication number Priority date Publication date Assignee Title
GB2226620B (en) * 1988-10-25 1992-11-04 Tokico Ltd Hydraulic damper
US5148897A (en) * 1991-07-18 1992-09-22 Monroe Auto Equipment Company Piston valving for shock absorbers
JP3646228B2 (ja) * 1995-03-31 2005-05-11 株式会社日立製作所 減衰力調整式油圧緩衝器
US6499572B2 (en) * 1996-04-10 2002-12-31 Kayaba Kogyo Kabushiki Kaisha Damping force generator
JPH10103512A (ja) 1996-09-30 1998-04-21 Showa:Kk 油圧緩衝器のピストン構造
JPH11101293A (ja) * 1997-09-26 1999-04-13 Tokico Ltd 電気粘性流体を用いたダンパ
JPH11101292A (ja) * 1997-09-30 1999-04-13 Tokico Ltd 減衰力調整式油圧緩衝器
DE10013638C1 (de) * 2000-03-18 2001-09-20 Krupp Bilstein Gmbh Stoßdämpferkolben, bestehend aus zwei Kolbenhälften
DE10051971C1 (de) * 2000-10-20 2002-03-28 Krupp Bilstein Gmbh Arbeitskolben für einen hydraulischen Stoßdämpfer und Verfahren zu seiner Hers tellung
ATE421050T1 (de) * 2004-02-23 2009-01-15 Delphi Tech Inc Hydraulischer aufhängungsdämpfer
DE102005008162B3 (de) * 2005-02-23 2006-08-03 Zf Friedrichshafen Ag Dämpfventil
JP2006275216A (ja) 2005-03-30 2006-10-12 Hitachi Ltd 油圧緩衝器のピストン構造
DE102006028745A1 (de) * 2005-06-21 2007-05-03 Tenneco Automotive Operating Company Inc., Lake Forest Vierteiliger Kolben
JP4987283B2 (ja) * 2005-11-09 2012-07-25 カヤバ工業株式会社 緩衝器のバルブ構造および緩衝器
KR100773363B1 (ko) * 2006-01-23 2007-11-05 주식회사 만도 선형의 감쇠력 특성 구현을 위한 쇽업소버
JP4898563B2 (ja) 2007-06-06 2012-03-14 カヤバ工業株式会社 ピストン
KR101227384B1 (ko) * 2008-03-20 2013-01-30 주식회사 만도 쇽업소버의 밸브장치
JP5115814B2 (ja) * 2008-05-30 2013-01-09 日立オートモティブシステムズ株式会社 緩衝器
PL2141382T3 (pl) * 2008-07-02 2012-11-30 Koni Bv Zawór tłumika drgań
JP5192441B2 (ja) * 2009-05-20 2013-05-08 カヤバ工業株式会社 減衰バルブ
JP5418778B2 (ja) * 2010-02-26 2014-02-19 日立オートモティブシステムズ株式会社 緩衝器
JP5648790B2 (ja) 2010-08-31 2015-01-07 日立オートモティブシステムズ株式会社 緩衝器
KR101218839B1 (ko) * 2010-09-07 2013-01-07 주식회사 만도 쇽업소버
KR101254287B1 (ko) * 2011-06-09 2013-04-12 주식회사 만도 가변유로를 갖는 쇽업소버의 밸브 구조
KR101288613B1 (ko) * 2011-08-11 2013-07-22 주식회사 만도 쇽업소버의 피스톤 어셈블리
KR101374875B1 (ko) * 2011-12-30 2014-03-18 주식회사 만도 쇽업소버의 피스톤 어셈블리
JP5833957B2 (ja) * 2012-03-14 2015-12-16 Ｋｙｂ株式会社 緩衝器のバルブ構造
KR101374877B1 (ko) * 2012-06-13 2014-03-18 주식회사 만도 쇽업소버의 피스톤 어셈블리
JP5941359B2 (ja) * 2012-07-10 2016-06-29 Ｋｙｂ株式会社 緩衝器のバルブ構造
US9103402B2 (en) * 2013-02-21 2015-08-11 Mando Corporation Shock absorber
KR101876915B1 (ko) * 2013-10-28 2018-08-09 주식회사 만도 쇽업소버의 피스톤 밸브 어셈블리
KR101760908B1 (ko) * 2013-12-09 2017-07-24 주식회사 만도 쇽업소버

Patent Citations (4)

* Cited by examiner, † Cited by third party
Publication number Priority date Publication date Assignee Title
JPH07167191A (ja) * 1993-12-15 1995-07-04 Tokico Ltd 油圧緩衝器
JP2002048180A (ja) * 2000-07-31 2002-02-15 Tokico Ltd 油圧緩衝器
JP2008138696A (ja) 2006-11-30 2008-06-19 Showa Corp 油圧緩衝器の分割ピストン構造
JP2011179550A (ja) * 2010-02-26 2011-09-15 Hitachi Automotive Systems Ltd 緩衝器

Non-Patent Citations (1)

* Cited by examiner, † Cited by third party
Title
See also references of EP2801733A4

Cited By (2)

* Cited by examiner, † Cited by third party
Publication number Priority date Publication date Assignee Title
US20180010665A1 (en) * 2015-01-30 2018-01-11 Hitachi Automotive Systems, Ltd. Fluidic damper
US10711860B2 (en) * 2015-01-30 2020-07-14 Hitachi Automotive Systems, Ltd. Fluidic damper

Also Published As

Publication number Publication date
EP2801733B1 (en) 2017-05-17
CN104094012B (zh) 2016-02-24
US20150034437A1 (en) 2015-02-05
KR101773238B1 (ko) 2017-08-31
KR20140114050A (ko) 2014-09-25
JP5785510B2 (ja) 2015-09-30
US9347512B2 (en) 2016-05-24
EP2801733A4 (en) 2015-12-09
JP2013190045A (ja) 2013-09-26
EP2801733A1 (en) 2014-11-12
CN104094012A (zh) 2014-10-08

Similar Documents

Publication Publication Date Title
WO2013136911A1 (ja) 緩衝器の減衰バルブ
US10619694B2 (en) Shock absorber
JP5710048B2 (ja) デジタルバルブを備えたダンパー
JP5941359B2 (ja) 緩衝器のバルブ構造
US10995813B2 (en) Shock absorber
US11199241B2 (en) Damper
US11655875B2 (en) Damping valve and shock absorber
US20110186393A1 (en) Shock absorber
WO2013136910A1 (ja) 緩衝器の減衰バルブ
JP2010038348A (ja) 減衰力調整式緩衝器
EP3333446B1 (en) Valve structure for buffer
WO2022215400A1 (ja) 緩衝器
WO2022202472A1 (ja) 流体圧緩衝器
WO2011022770A1 (en) Improvements to shock absorbers
JP5307739B2 (ja) 緩衝器のバルブ構造
JP2010196798A (ja) バルブ構造
JP6949123B2 (ja) 緩衝器
JP7069353B2 (ja) 緩衝器
JP5871662B2 (ja) 緩衝器
KR20240022632A (ko) 실린더 장치 및 제어 밸브 장치
JP2009014051A (ja) 緩衝器のバルブ構造
WO2017013766A1 (ja) ピストン
US20140109762A1 (en) Control Actuator
JP2007263287A (ja) 油圧緩衝器

Legal Events

Date Code Title Description
WWE Wipo information: entry into national phase

Ref document number: 201380007489.9

Country of ref document: CN

121 Ep: the epo has been informed by wipo that ep was designated in this application

Ref document number: 13762028

Country of ref document: EP

Kind code of ref document: A1

REEP Request for entry into the european phase

Ref document number: 2013762028

Country of ref document: EP

WWE Wipo information: entry into national phase

Ref document number: 2013762028

Country of ref document: EP

ENP Entry into the national phase

Ref document number: 20147023076

Country of ref document: KR

Kind code of ref document: A

WWE Wipo information: entry into national phase

Ref document number: 14379859

Country of ref document: US

NENP Non-entry into the national phase

Ref country code: DE