WO2013102556A1 - Nicht kornorientiertes elektroband oder -blech, daraus hergestelltes bauteil und verfahren zur erzeugung eines nicht kornorientierten elektrobands oder -blechs - Google Patents

Nicht kornorientiertes elektroband oder -blech, daraus hergestelltes bauteil und verfahren zur erzeugung eines nicht kornorientierten elektrobands oder -blechs Download PDF

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Olaf Fischer
Karl Telger
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    • C21D2201/05—Grain orientation

Definitions

  • the invention relates to a non-grain-oriented
  • Mn, Ni Contains element from the group "Mn, Ni", wherein the sum of the contents of Mn and Ni is at least 0.3% and at most 10%.
  • US Pat. No. 5,084,112 discloses at least one element from the group "Ti, V, Nb, Zr" in which, in the case of the presence of Ti or V, the Ti content is% Ti and the V content is% V with respect to the C content%. C and the respectively unavoidable N content% N of the steel the condition
  • the thus composed steel is according to the
  • Annealing temperature is annealed.
  • the object of the invention was an NO electrical steel strip or sheet and a manufactured from such sheet or strip component for
  • the solution according to the invention of the above-mentioned object with respect to the component for electrical applications is that such a component is produced from an electrical steel sheet or strip according to the invention.
  • a non-grain oriented electrical steel strip or sheet for electrical applications according to the invention is thus made of a steel made of (in
  • the invention uses FeTi phosphides (FeTiP) to increase the strength. It is thus according to the invention
  • the contents of the steel of Si, C, N, S, Ti and P are each optionally (in% by weight) to 2.4-3.4% Si, up to 0.005% C, up to 0.006% N, up to 0.006% S, up to 0.5% Ti or up to 0.3% P.
  • the invention uses to increase the strength instead of the carbonitrides usually used for FeTi phosphides. In this way, on the one hand the
  • the electrical steel sheet or strip assembled in the manner according to the invention has a sufficient number and sufficient distribution of FeTiP particles in order not only to ensure sufficiently high strength but also good electromagnetic properties.
  • a harmful excess of phosphorus is avoided by the adjustment of the ratio% Ti to% P according to the invention
  • non-grain oriented electrical sheet or strip according to the invention is achieved if its contents of Ti and P correspond to the stoichiometric ratio of 1.55 with as small as possible deviations.
  • a particularly important embodiment of the invention provides that the ratio% Ti /% P of the Ti content% Ti to the P content% P applies
  • the FeTiP particles made possible by the steel composition according to the invention regularly have one
  • Diameter which is much smaller than 0.1 ⁇ . This takes into account the effect that the strength of a material with the number of lattice defects, such as
  • d. H. is about 0.1 ⁇ .
  • FeTiP particles are present, which are significantly larger than 0.1 ⁇ .
  • Micro-alloying elements such as Nb, Zr or V, are no longer needed in conjunction with high levels of carbon or nitrogen. Higher levels of C and N have a negative impact on the magnetic properties of the corresponding non-grain oriented electrical steel strip or sheet, as they cause undesirable magnetic aging of the materials during the process
  • the inventive method is designed so that it is the reliable production of a non-grain-oriented electrical tape or sheet according to the invention
  • a hot strip composed in the manner explained above for the non-grain-oriented electrical sheet or strip according to the invention is provided, which is subsequently cold-rolled and subjected to a final annealing as a cold-rolled strip.
  • the final annealed cold-rolled strip obtained after the final annealing then represents the electrical strip or sheet assembled and obtained according to the invention.
  • the manufacture of the hot strip provided according to the invention can be carried out conventionally as far as possible. For this purpose, first a molten steel with one of
  • composition Si: 1.0 - 4.5%, AI: up to 2.0%, Mn: up to 1.0%, C: up to 0.01%, N: up to 0.01 %, S: up to 0.012%, Ti: 0.1-0.5%, P: 0.1-0.3%, remainder iron and unavoidable impurities, data in% by weight, wherein for the
  • Ratio% Ti /% P of the Ti content% Ti to the P content% P is 1.0% Ti /% P ⁇ 2.0) melted and cast to a starting material, which is a conventional Slab or thin slab can act.
  • a starting material which is a conventional Slab or thin slab can act.
  • the precipitation formation processes according to the invention take place only after solidification, it is in principle also possible for the molten steel to become one
  • the starting material thus produced can then be brought to a pre-material temperature of 1020-1300 ° C.
  • the starting material is, if necessary, reheated or kept at the respective target temperature by utilizing the casting heat.
  • the thus heated starting material can then be hot rolled to a hot strip having a thickness which is typically 1.5-4 mm, in particular 2-3 mm.
  • Hot rolling starts in a conventional manner at a hot rolling start temperature of 1000-1150 ° C and ends with a hot rolling end temperature of 700-920 ° C, especially 780-850 ° C.
  • the resulting hot strip can then be placed on a
  • Reel temperature cooled and coiled to a coil Reel temperature cooled and coiled to a coil.
  • the coiler temperature is ideally chosen so that an excretion of Fe-Ti phosphides is avoided to problems during subsequent
  • the reel temperature for this purpose for example, at most 700 ° C.
  • the supplied hot strip is cold rolled to a cold strip having a thickness typically in the range of 0.15-1.1 mm, especially 0.2-0.65 mm.
  • the final annealing contributes significantly to the formation of FeTiP particles used in the present invention for increasing the strength. It is through
  • Non-grain-oriented electrical sheets or tapes according to the invention having yield strengths in the range of 390-550 MPa and magnetization losses Pi, o / 4oo > less than 27 W / kg at a strip thickness of 0.35 mm and at a strip thickness of 0.5 mm smaller than 47 W / kg, can be particularly reliable achieved in accordance with a first variant of the method according to the invention that the
  • the cold strip undergoes a two-stage short-time annealing completed in a continuous furnace, in which the cold strip in the first annealing stage d.l) initially over an annealing time of 1 - 100 s at a
  • Annealing temperature of at least 900 ° C and at most 1150 ° C and then in a second annealing stage d.2) over an annealing time of 30 - 120 s at an annealing temperature of 500 - 850 ° C is annealed.
  • the possibly already existing FeTiP precipitates are dissolved in the first annealing stage d.l) and a complete recrystallization of the microstructure is achieved.
  • the second annealing stage d.2) then the targeted excretion of FeTiP particles.
  • the two-stage short-time annealing can optionally be followed by a long-term annealing carried out in the hood furnace, in which the
  • Correction losses Pi, 0/400 of less than 45 W / kg for 0.35 mm thick electrical sheets or strips can also be produced according to a second variant of the method in that the final annealing is carried out as Kurzzeitglühung at which the cold strip in a continuous furnace is annealed for an annealing period of 20 - 250 sec at an annealing temperature of 750 - 900 ° C.
  • non-grain-oriented electrical steel sheets according to the invention having yield strengths which are in the range of 500-800 MPa and remagnetization losses Pi, 0/400 of less than 45 W / kg for 0.35 mm thick electrical sheets or strips may also be used be obtained by that
  • Final annealing is carried out as a long-term annealing in the hood furnace, in which the cold strip on a
  • Annealing for 0.5 to 20 hours is annealed at an annealing temperature of 600 to 850 ° C. In this variant, it does not come to a completely recrystallized structure. However, FeTiP precipitates are formed which are finer than the FeTiP precipitates present in the non-grain oriented electrical sheets or tapes of the invention produced in accordance with the first embodiment discussed above. It can be through the illustrated here third variant of the invention Method in comparison to the above-explained second variant improvements of
  • the cold strip in the course of the third variant of the method between the long-term annealing and the Kurzzeitglühung optionally a deformation with a degree of deformation of at least 0.5% and not more than 12%.
  • Cold deformation should be 1 - 8%.
  • the final annealing may be followed by a smoothing pass carried out in a conventional manner.
  • the obtained, non-grain oriented electrical steel strip or sheet material may be finally subjected to a conventional flash annealing.
  • the slabs were brought to 1250 ° C temperature and with a hot rolling start temperature of 1020 ° C and a hot rolling end temperature of 840 ° C to hot-rolled into a 2 mm thick hot strip.
  • the respective hot strip has been cooled to a reel temperature T Ha spei. Subsequently, a typical cooling in the coil has been simulated.
  • Reference steel Ref generated samples by each 60 - 100 MPa higher. By contrast, there is no significant difference between the samples produced with and without hot-band annealing. A variation of the reel temperature or the temperature Ti ow has no significant influence on the mechanical properties.
  • Coiler temperature has no significant influence.
  • Composition is given in Table 4.
  • the slabs are reheated to 1250 ° C and
  • Hot rolling start temperature was in each case 1020 ° C, while the hot rolling end temperature was in each case at 840 ° C.
  • the resulting hot strips are then at a
  • Annealing temperatures T ma xi has been achieved, while the second stage in each of the annealing times t G2 also shown in Table 5 has been completed at the maximum annealing temperatures T ma x2 also mentioned there.
  • a sample of the finally heat-treated according to the first variant samples is then an additional
  • Annealing temperatures T max H are given in Table 6. The at the additionally long-time annealed NO electric sheet in
  • samples of the cold strips have been subjected to single-stage short-time annealing at different temperatures T maxD in the continuous furnace over an annealing time t G D.
  • Table 8 also shows the mechanical and magnetic properties determined on the long-time-annealed NO electric-sheet samples obtained in the transverse direction Q and in the longitudinal direction L.
  • Grain-oriented electrical steel strip or sheet comprising, in addition to iron and unavoidable impurities (in% by weight) Si: 1.0 - 4.5%, Al: up to 2.0%, Mn: up to 1.0% , C: up to 0.01%, N: up to 0.01%, S: up to 0.012%, Ti: 0.1 - 0.5%, P: 0.1 - 0.3%, wherein for the ratio% Ti /% P of the Ti content% Ti to the P content% P, 1.0 ⁇ % Ti /% P ⁇ 2.0.
  • grain-oriented electrical steel or sheet and components made from such sheet or strip for
  • the NO sheet or strip according to the invention can be produced by forming one of a steel with the one mentioned above

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Abstract

Die Erfindung betrifft ein nicht kornorientiertes Elektroband oder -blech aus einem Stahl, der neben Eisen und unvermeidbaren Verunreinigungen (in Gew.-%) Si:1,0­4,5 %, Al: bis zu 2,0 %, Mn: bis zu 1,0 %, C: bis zu 0,01 %, N: bis zu 0,01 %, S: bis zu 0,012 %, Ti: 0,1-0,5 %, P: 0,1-0,3 % enthält, wobei für das Verhältnis %Ti / %P des Ti-Gehalts %Ti zum P-Gehalt %P gilt 1,0 ≤ %Ti / %P ≤ 2,0. Ein erfindungsgemäßes nicht kornorientiertes Elektroband oder -blech und aus einem solchen Blech oder Band gefertigte Bauteile für elektrotechnische Anwendungen zeichnen sich durch erhöhte Festigkeiten und gleichzeitig gute magnetische Eigenschaften aus. Hergestellt werden kann das erfindungsgemäße NO-Blech oder -band dadurch, dass ein aus einem Stahl mit der voranstehend genannten Zusammensetzung bestehendes Warmband zu einem Kaltband kaltgewalzt und dieses Kaltband einer Schlussglühung unterzogen wird. Zur besonderen Ausprägung bestimmter Eigenschaften des NO-Bands oder -blechs stellt die Erfindung verschiedene Varianten dieser Schlussglühung zur Verfügung.

Description

Nicht kornorientiertes Elektroband oder -blech, daraus hergestelltes Bauteil und Verfahren zur Erzeugung eines nicht kornorientierten Elektrobands oder -blechs
Die Erfindung betrifft ein nicht kornorientiertes
Elektroband oder -blech für elektrotechnische
Anwendungen, ein aus einem solchen Elektroband oder
-blech hergestelltes elektrotechnisches Bauteil sowie ein Verfahren zur Erzeugung eines Elektrobands oder -blechs.
Nicht kornorientierte Elektrobänder oder -bleche, in der Fachsprache auch als "NO-Elektroband oder -blech" oder im englischen Sprachgebrauch auch als "NGO-Electrical Steel" ("NGO" = Non Grain Oriented) bezeichnet, werden zur Verstärkung des magnetischen Flusses in Eisenkernen von rotierenden elektrischen Maschinen verwendet. Typische Verwendungen solcher Bleche sind elektrische Motoren und Generatoren .
Um die Effizienz solcher Maschinen zu steigern, werden möglichst hohe Drehzahlen oder große Durchmesser der im Betrieb jeweils rotierenden Bauteile angestrebt. In Folge dieses Trends sind die elektrisch relevanten, aus
Elektrobändern oder -blechen der hier in Rede stehenden Art gefertigten Bauteile einer hohen mechanischen
Belastung ausgesetzt, die von den heute zur Verfügung stehenden NO-Elektrobandsorten oft nicht erfüllt werden können .
Aus der US 5,084,112 ist ein NO-Elektroband oder -blech bekannt, das eine Streckgrenze von mindestens 60 kg-f/mm2
(ca. 589 MPa) besitzt und aus einem Stahl hergestellt ist, der neben Eisen und unvermeidbaren Verunreinigungen
(in Gew.-%) bis zu 0,04 % C, 2,0 - weniger als 4,0 % Si, bis zu 2,0 % AI, bis zu 0,2 % P und mindestens ein
Element aus der Gruppe "Mn, Ni" enthält, wobei die Summe der Gehalte an Mn und Ni mindestens 0,3 % und höchstens 10 % beträgt.
Um eine Festigkeitssteigerung durch die Bildung von
Karbonitriden zu erreichen, enthält der aus der
US 5,084,112 bekannte Stahl mindestens ein Element aus der Gruppe "Ti , V, Nb, Zr" , wobei im Fall der Anwesenheit von Ti oder V der Ti-Gehalt %Ti und der V-Gehalt %V in Bezug auf den C-Gehalt %C und den jeweils unvermeidbaren N-Gehalt %N des Stahls die Bedingung
[0, 4x (%Ti+%V) ] / [4x (%C+%N) ] < 4,0 erfüllen soll. Auch der Anwesenheit von Phosphor in dem Stahl wird dabei eine festigkeitssteigernde Wirkung zugeschrieben. Jedoch wird vor der Anwesenheit höherer Phosphorgehalte gewarnt, weil sie eine Korngrenzversprödung auslösen können. Um diesem als gravierend angesehenen Problem entgegenzuwirken, wird ein zusätzlicher B-Gehalt von 0,001 - 0,007 %
vorgeschlagen .
Der derart zusammengesetzte Stahl wird gemäß der
US 5,084,112 zu Brammen vergossen, die anschließend zu einem Warmband warmgewalzt werden, welches optional geglüht, dann gebeizt und daraufhin zu einem Kaltband mit einer bestimmten Enddicke kaltgewalzt wird. Abschließend wird das erhaltene Kaltband einer rekristallisierenden Glühung unterzogen, bei der es bei einer mindestens
650 °C, jedoch weniger als 900 °C betragenden
Glühtemperatur geglüht wird.
Im Fall der gleichzeitigen Anwesenheit von wirksamen Gehalten an Ti und P sowie B, N, C, Mn und Ni im Stahl erreichen die gemäß der US 5,084,112 erzeugten NO- Elektrobänder oder -bleche zwar Streckgrenzen von
mindestens 70,4 kg-f/mm2 (688 MPa) . Gleichzeitig betragen bei einer Blechdicke von 0,5 mm und bei einer
Polarisation von 1,5 Tesla und einer Frequenz von 50 Hz die Ummagnetisierungsverluste P1/5 jedoch mindestens
6,94 W/kg. Derart hohe Ummagnetisierungsverluste sind für moderne elektrotechnische Anwendungen nicht mehr
akzeptierbar. Weiterhin sind bei vielen solchen
Anwendungen die Ummagnetisierungsverluste bei höheren Frequenzen von großer Bedeutung.
Vor diesem Hintergrund bestand die Aufgabe der Erfindung darin, ein NO-Elektroband oder -blech und ein aus einem solchen Blech oder Band gefertigtes Bauteil für
elektrotechnische Anwendungen anzugeben, das erhöhte Festigkeiten, insbesondere eine höhere Streckgrenze, besitzt und gleichzeitig gute magnetische Eigenschaften, insbesondere einen niedrigen Ummagnetisierungsverlust bei hohen Frequenzen aufweist. Darüber hinaus sollte ein Verfahren zur Erzeugung eines solchen NO-Elektrobands oder -blechs angegeben werden. In Bezug auf das NO-Elektroband oder -blech ist diese Aufgabe erfindungsgemäß dadurch gelöst worden, dass das NO-Elektroband oder -blech die in Anspruch 1 angegebene Zusammensetzung aufweist.
Dementsprechend besteht die erfindungsgemäße Lösung der oben genannten Aufgabe in Bezug auf das Bauteil für elektrotechnische Anwendungen darin, dass ein solches Bauteil aus einem erfindungsgemäßen Elektrostahlblech oder -band hergestellt ist.
Schließlich ist die oben genannte Aufgabe in Bezug auf das Verfahren dadurch gelöst worden, dass bei der
Erzeugung eines erfindungsgemäßen Elektrobands oder
-blechs mindestens die in Anspruch 9 angegebenen
Ärbeitsschritte durchlaufen werden.
Vorteilhafte Ausgestaltungen der Erfindung sind in den abhängigen Ansprüchen angegeben und werden nachfolgend wie der allgemeine Erfindungsgedanke im Einzelnen
erläutert .
Ein erfindungsgemäß beschaffenes nicht kornorientiertes Elektroband oder -blech für elektrotechnische Anwendungen ist somit aus einem Stahl hergestellt, der aus (in
Gew.-%) 1,0 - 4,5 % Si, insbesondere 2,4 - 3,4 % Si, bis zu 2,0 % AI, insbesondere bis zu 1,5 % AI, bis zu 1,0 % Mn, bis zu 0,01 % C, insbesondere bis zu 0,006 %, besonders vorteilhafterweise bis zu 0,005 % C, bis zu 0,01 % N, insbesondere bis zu 0,006 % N, bis zu 0,012 % S, insbesondere bis zu 0,006 % S, 0,1 - 0,5 % Ti, und 0,1 - 0,3 % P und als Rest aus Eisen und unvermeidbaren Verunreinigungen besteht, wobei für das Verhältnis %Ti/%P des Ti-Gehalts %Ti zum P-Gehalt %P gilt
1, 0 < %Ti/%P 2, 0.
Die Erfindung nutzt zur Festigkeitssteigerung FeTi- Phosphide (FeTiP) . Es wird erfindungsgemäß also ein
Siliziumstahl mit Si-Gehalten von 1,0 - 4,5 Gew.-%, bei praxisgerechter Ausführung insbesondere von 2,4 - 3,4 Gew.-%, mit Titanium und Phosphor legiert, um feine
FeTiP-Ausscheidungen zu bilden und die Festigkeit von NO Elektroband oder -blech durch Teilchenhärtung zu
steigern .
Eine besonders praxisgerechte Ausgestaltung der
erfindungsgemäßen Legierung eines Elektrobands oder
-blechs ergibt sich dabei dann, wenn die Gehalte des Stahls an Si, C, N, S, Ti und P jeweils optional (in Gew.-%) auf 2,4 - 3,4 % Si, bis zu 0,005 % C, bis zu 0,006 % N, bis zu 0,006 % S, bis zu 0,5 % Ti oder bis zu 0,3 % P beschränkt werden. Im erfindungsgemäßen Stahl können zudem bis zu 2,0 % AI und bis zu 1,0 % Mn
vorhanden sein.
Die Erfindung nutzt zur Festigkeitssteigerung an Stelle der üblicherweise hierzu eingesetzten Karbonitride FeTi- Phosphide. Auf diese Weise kann einerseits die
magnetische Alterung vermieden werden, zu der es in Folge hoher C- und/oder N-Gehalte kommen kann. Neben der gleichzeitigen Anwesenheit von jeweils einer
ausreichenden absoluten Menge an Ti und P ist dabei entscheidend, dass das Verhältnis des Ti-Gehalts %Ti zum P-Gehalt %P die in Anspruch 1 angegebene Bedingung erfüllt, gemäß der das Verhältnis des Titan-Gehalts zum Phosphorgehalt des erfindungsgemäßen Elektrobands oder -blechs jeweils größer oder gleich 1,0 und gleichzeitig kleiner oder gleich 2,0 ist. Erst durch Einhaltung der erfindungsgemäß vorgegebenen engen Fenster der Gehalte an Ti und P und ihres Gehalts-Verhältnisses ist
sichergestellt, dass das in erfindungsgemäßer Weise zusammengesetzte Elektrostahlblech oder -band eine ausreichende Zahl und ausreichende Verteilung von FeTiP- Partikeln aufweist, um neben einer ausreichend hohen Festigkeit auch gute elektromagnetische Eigenschaften zu gewährleisten. Durch die erfindungsgemäße Einstellung des Verhältnisses %Ti zu %P wird einerseits ein schädlicher Überschuss an Phosphor vermieden, der im
erfindungsgemäßen Elektroband oder -blech zu einer
Versprödung führen würde. Andererseits wird durch das erfindungsgemäß vorgegebene Verhältnis auch ein
übermäßiger Überschuss an Titan vermieden. Ein solcher Ti-Überschuss könnte zur Bildung von Titannitriden führen, die sich negativ auf die magnetischen
Eigenschaften des Elektrobands oder -blechs auswirken würden .
Die Erfindung geht dabei von der Erkenntnis aus, dass ein Maximum der erfindungsgemäß genutzten Wirkung der gleichzeitigen Anwesenheit von Ti und P in einem
erfindungsgemäßen nicht kornorientierten Elektroblech oder -band erreicht wird, wenn dessen Gehalte an Ti und P mit möglichst geringen Abweichungen dem stöchiometrischen Verhältnis von 1,55 entsprechen. Eine diese Erkenntnis berücksichtigende und gleichzeitig für die Praxis besonders wichtige Ausgestaltung der Erfindung sieht daher vor, dass für das Verhältnis %Ti/%P des Ti-Gehalts %Ti zum P-Gehalt %P gilt
1,43 < %Ti/%P < 1, 67.
Die durch die erfindungsgemäße Stahlzusammensetzung ermöglichten FeTiP-Partikel weisen regelmäßig einen
Durchmesser auf, der viel kleiner als 0,1 μιη ist. Dies berücksichtigt den Effekt, dass die Festigkeit eines Werkstoffes mit der Anzahl der Gitterfehler, wie
Fremdatome, Versetzungen, Korngrenzen oder Partikel einer anderen Phase zwar zunimmt, diese Gitterfehler jedoch einen negativen Einfluss auf die magnetischen Kennwerte eines Werkstoffes haben. Der negative Einfluss ist dabei, wie an sich bekannt, am stärksten, wenn die Teilchengröße im Bereich der Blochwanddicke (Übergangsbereich zwischen magnetischen Domänen mit unterschiedlicher
Magnetisierung) liegt, d. h. etwa 0,1 μκι beträgt. Indem erfindungsgemäß deutlich kleinere Partikel für die
Festigkeitssteigerung genutzt werden, tritt dieser negative Einfluss bei einem erfindungsgemäßen
Elektrostahlblech allenfalls in stark minimierter Form auf. Dabei können im erfindungsgemäßen Material
vereinzelt auch FeTiP-Partikel vorliegen, die deutlich größer als 0,1 μηα sind. Diese beeinflussen die
Eigenschaften eines erfindungsgemäßen Produkts jedoch allenfalls in einem vernachlässigbaren Umfang.
Bei einer erfindungsgemäß zusammengesetzten Legierung werden die zur Erhöhung der Festigkeit durch Bildung von Karbonitriden üblicherweise zulegierten Mikrolegierungselemente, wie Nb, Zr oder V, in Verbindung mit hohen Gehalten an Kohlenstoff oder Stickstoff nicht mehr benötigt. Höhere Gehalte an C und N haben einen negativen Einfluss auf die magnetischen Eigenschaften des entsprechend zusammengesetzten nicht kornorientierten Elektrobands oder -blechs, da sie eine unerwünschte magnetische Alterung der Werkstoffe während des
praktischen Einsatzes mit sich bringen. Erfindungsgemäß wird daher die Festigkeitssteigerung durch
Teilchenhärtung erzielt, nämlich durch die Anwesenheit von FeTiP-Ausscheidungen, nicht jedoch mit Hilfe von Kohlenstoff und / oder Stickstoff, deren Anwesenheit zu Alterungseffekten führen würde.
Dementsprechend weisen erfindungsgemäß zusammengesetzte Elektrobänder oder -bleche regelmäßig
Ummagnetisierungsverluste Pi,o/4oo bei einer Polarisation von 1,0 Tesla und einer Frequenz von 400 Hz bei einer Dicke des Elektrobands oder -blechs von 0,5 mm von höchstens 65 W/kg und bei einer Dicke von 0,35 mm
höchstens 45 W/kg auf. Gleichzeitig erreichen sie gegenüber einer konventionell zusammengesetzten
Legierung, die zwar keine wirksamen Gehalte an Ti und P, jedoch im Übrigen mit einer erfindungsgemäßen Legierung übereinstimmende Gehalte an den anderen
Legierungselementen aufweisen, regelmäßig eine Steigerung der Streckgrenze von mindestens 60 MPa.
Das erfindungsgemäße Verfahren ist so angelegt, dass es die betriebssichere Erzeugung eines erfindungsgemäßen nicht kornorientierten Elektrobands oder -blechs
ermöglicht . Dazu wird zunächst ein in der voranstehend für das erfindungsgemäße nicht kornorientierte Elektroblech oder -band erläuterten Weise zusammengesetztes Warmband zur Verfügung gestellt, das anschließend kaltgewalzt und als kaltgewalztes Band einer Schlussglühung unterzogen wird. Das nach dem Schlussglühen erhaltene schlussgeglühte Kaltband stellt dann das erfindungsgemäß zusammengesetzte und beschaffene Elektroband oder -blech dar.
Die Herstellung des erfindungsgemäß bereitgestellten Warmbands kann weitestgehend konventionell erfolgen. Dazu kann zunächst eine Stahlschmelze mit einer der
erfindungsgemäßen Vorgabe entsprechenden Zusammensetzung (Si: 1,0 - 4,5 %, AI: bis zu 2,0 %, Mn: bis zu 1,0 %, C: bis zu 0,01 %, N: bis zu 0,01 %, S: bis zu 0,012 %, Ti: 0,1 - 0,5 %, P: 0,1 - 0,3 %, Rest Eisen und unvermeidbare Verunreinigungen, Angaben in Gew.-%, wobei für das
Verhältnis %Ti/%P des Ti-Gehalts %Ti zum P-Gehalt %P gilt 1,0 ^ %Ti/%P ^ 2,0) erschmolzen und zu einem Vormaterial vergossen werden, bei dem es sich bei konventioneller Fertigung um eine Bramme oder Dünnbramme handeln kann. Da die erfindungsgemäßen Vorgänge der Ausscheidungsbildung erst nach der Erstarrung ablaufen, ist es prinzipiell jedoch auch möglich, die Stahlschmelze zu einem
gegossenen Band zu vergießen, welches anschließend zu einem Warmband warmgewalzt wird.
Das so erzeugte Vormaterial kann anschließend auf eine 1020 - 1300 °C betragende Vormaterialtemperatur gebracht werden. Dazu wird das Vormaterial erforderlichenfalls wiedererwärmt oder unter Ausnutzung der Gießhitze auf der jeweiligen Zieltemperatur gehalten. Das so erwärmte Vormaterial kann dann zu einem Warmband mit einer Dicke warmgewalzt werden, die typischerweise 1,5 - 4 mm, insbesondere 2 - 3 mm, beträgt. Das
Warmwalzen beginnt dabei in an sich bekannter Weise bei einer Warmwalzanfangstemperatur von 1000 - 1150 °C und endet mit einer Warmwalzendtemperatur von 700 - 920 °C, insbesondere 780 - 850 °C.
Das erhaltene Warmband kann anschließend auf eine
Haspeltemperatur abgekühlt und zu einem Coil gehaspelt werden. Die Haspeltemperatur wird dabei idealerweise so gewählt, dass eine Ausscheidung der Fe-Ti-Phosphide vermieden wird, um Probleme beim anschließend
durchgeführten Kaltwalzen zu vermeiden. In der Praxis beträgt die Haspeltemperatur hierzu beispielsweise höchstens 700 °C.
Optional kann das Warmband einer Warmbandglühung
unterzogen werden.
Das bereitgestellte Warmband wird zu einem Kaltband mit einer Dicke kaltgewalzt, die typischerweise im Bereich von 0,15 - 1,1 mm, insbesondere 0,2 - 0,65 mm, liegt.
Die abschließende Schlussglühung trägt entscheidend zur Bildung der erfindungsgemäß zur Festigkeitssteigung genutzten FeTiP-Partikel bei. Dabei ist es durch
Variation der Glühbedingungen der Schlussglühung möglich, die Werkstoffeigenschaften wahlweise zu Gunsten einer höheren Festigkeit oder eines geringeren
Ummagnetisierungsverlustes zu optimieren. Erfindungsgemäße nicht kornorientierte Elektrobleche oder -bänder mit Streckgrenzen, die im Bereich von 390 - 550 MPa liegen, und ümmagnetisierungsverlusten Pi,o/4oo> die bei einer Banddicke von 0,35 mm kleiner 27 W/kg und bei einer Banddicke von 0,5 mm kleiner 47 W/kg, lassen sich gemäß einer ersten Variante des erfindungsgemäßen Verfahrens besonders betriebssicher dadurch erzielen, dass das
Kaltband im Zuge der Schlussglühung eine im Durchlaufofen absolvierte zweistufige Kurzzeitglühung durchläuft, bei der das Kaltband in der ersten Glühstufe d.l) zunächst über eine Glühdauer von 1 - 100 s bei einer
Glühtemperatur von mindestens 900 °C und höchstens 1150 °C und anschließend in einer zweiten Glühstufe d.2) über eine Glühdauer von 30 - 120 s bei einer Glühtemperatur von 500 - 850 °C geglüht wird. Bei dieser Variante werden in der ersten Glühstufe d.l) die ggf. bereits vorhandenen FeTiP-Ausscheidungen aufgelöst und eine vollständige Rekristallisation des Gefüges erzielt. In der zweiten Glühstufe d.2) erfolgt dann die gezielte Ausscheidung der FeTiP-Teilchen.
Um eine weitere Verbesserung des Festigkeitsniveaus des nach der voranstehend erläuterten zweistufigen
Kurzzeitglühung erhaltenen nicht kornorientierten
Elektroblechs oder -bands zu erzielen, kann auf die zweistufige Kurzzeitglühung optional eine im Haubenofen durchgeführte Langzeitglühung folgen, bei der das
Kaltband bei Temperaturen von 550 - 660 °C über eine Glühdauer von 0,5 - 20 h geglüht wird. Die durch diese zusätzliche Langzeitglühung erzielbare Steigerung der Streckgrenze beträgt regelmäßig mindestens 50 MPa. Nicht kornorientierte Elektrobleche oder -bänder mit Streckgrenzen von 500 - 800 Pa und
Ummagnetisierungsverlusten Pi, 0/400 von weniger als 45 W/kg für 0,35 mm dicke Elektrobleche oder -bänder können gemäß einer zweiten Variante des erfindungsgemäßen Verfahrens auch dadurch erzeugt werden, dass die Schlussglühung als Kurzzeitglühung durchgeführt wird, bei der das Kaltband im Durchlaufofen für eine Glühdauer von 20 - 250 sec bei einer Glühtemperatur von 750 - 900 °C geglüht wird.
Aufgrund der geringeren Glühtemperatur wird hierbei keine vollständige Rekristallisation des Gefüges erreicht. Es bilden sich jedoch die gewünschten festigkeitssteigernden FeTiP-AusScheidungen .
Eine alternative Möglichkeit der Erzeugung von
erfindungsgemäßen nicht kornorientierten Elektroblechen mit Streckgrenzen, die im Bereich von 500 - 800 MPa liegen, und Ummagnetisierungsverlusten Pi, 0/400 von weniger als 45 W/kg für 0,35 mm dicke Elektrobleche oder -bänder können gemäß einer dritten Variante des erfindungsgemäßen Verfahrens auch dadurch erhalten werden, dass das
Schlussglühen als eine Langzeitglühung im Haubenofen durchgeführt wird, bei der das Kaltband über eine
0,5 - 20 h dauernde Glühdauer bei einer Glühtemperatur von 600 - 850 °C geglüht wird. In dieser Variante kommt es nicht zu einem vollständig rekristallisierten Gefüge. Es bilden sich jedoch FeTiP-Ausscheidungen, die feiner sind als die FeTiP-Ausscheidungen, die bei den gemäß der voranstehend erläuterten ersten Variante erzeugten erfindungsgemäßen nicht kornorientierten Elektroblechen oder -bändern vorhanden sind. Dabei lassen sich durch die hier erläuterte dritte Variante des erfindungsgemäßen Verfahrens im Vergleich zur voranstehend erläuterten zweiten Variante Verbesserungen der
UmmagnetisierungsVerluste erzielen.
Optional kann bei der dritten Variante des
erfindungsgemäßen Verfahrens nach der Langzeitglühung auch noch eine Kurzzeitglühung im Durchlaufofen
durchgeführt werden, bei der das jeweilige Kaltband bei 750 °C - 900 °C über einer Glühdauer von 20 - 250 sec geglüht wird. Durch diese zusätzliche Kurzzeitglühung lässt sich der Rekristallisationsgrad des Gefüges
verbessern. Damit einhergehend ist eine Verbesserung des Ummagnetisierungsverlusts zu erwarten.
Um durch eine Erhöhung der Versetzungsdichte eine
kritische Energie einzubringen, so dass bei der
nachfolgenden Kurzzeitglühung die Rekristallisation initiiert wird, kann das Kaltband im Zuge der dritten Variante des erfindungsgemäßen Verfahrens zwischen der Langzeitglühung und der Kurzzeitglühung optional einer Umformung mit einem Verformungsgrad von mindestens 0,5 % und höchstens 12 % unterzogen werden. Ein solcher
üblicherweise als zusätzlicher Kaltwalzschritt
durchgeführter Umformschritt trägt darüber hinaus zur Verbesserung der Planlage des am Ende dieser
erfindungsgemäßen Verfahrensvariante erhaltenen nicht kornorientierten Elektroblechs oder -bands bei. Besonders sicher können die mit der optional zusätzlich
durchgeführten Kaltverformung erzielten Effekte dann erreicht werden, wenn die Verformungsgrade der
Kaltverformung 1 - 8 % betragen. An die Schlussglühung kann sich ein in konventioneller Weise durchgeführter Glättstich anschließen.
Des Weiteren kann das erhaltene, nicht kornorientierte Elektroband oder -blechmaterial abschließend einer konventionellen Entspannungsglühung unterzogen werden. Abhängig von den Verarbeitungsabläufen beim
Endverarbeiter kann diese Entspannungsglühung noch beim Hersteller des erfindungsgemäßen NO-Elektrobands oder -blechs im Coli durchgeführt werden, oder es können zunächst die beim Endverarbeiter verarbeiteten Zuschnitte von dem in erfindungsgemäßer Weise erzeugten Elektroband oder -blech abgeteilt werden, die dann der
Entspannungsglühung unterzogen werden.
Nachfolgend wird die Erfindung von Ausführungsbeispielen näher erläutert.
Die nachfolgend erläuterten Versuche wurden jeweils unter Laborbedingungen durchgeführt. Dabei sind zunächst eine erfindungsgemäß zusammengesetzte Stahlschmelze TiP und eine Referenzschmelze Ref erschmolzen und zu Brammen vergossen worden. Die Zusammensetzungen der Schmelze TiP und Ref sind in Tabelle 1 angegeben. Mit Ausnahme der ihr fehlenden wirksamen Gehalte an Ti und P stimmen bei der Referenzschmelze Ref nicht nur die Legierungselemente, sondern im Rahmen der üblichen Toleranzen auch deren Gehalte mit der erfindungsgemäßen Schmelze TiP überein.
Die Brammen wurden auf eine 1250 °C betragende Temperatur gebracht und mit einer Warmwalzanfangstemperatur von 1020 °C und einer Warmwalzendtemperatur von 840 °C zu einem 2 mm dicken Warmband warmgewalzt. Das jeweilige Warmband ist auf eine Haspeltemperatur THaspei abgekühlt worden. Anschließend ist eine typische Abkühlung im Coil simuliert worden.
Drei Proben der aus der erfindungsgemäßen Stahllegierung TiP bestehenden Warmbänder und eine Probe der aus dem Referenzstahl Ref bestehenden Warmbänder sind
anschließend über eine Dauer von 2 h bei einer Temperatur von 740 °C einer Warmbandglühung unterzogen worden und daraufhin zu einem Kaltband mit einer Enddicke von 0,5 mm bzw. 0,35 mm kaltgewalzt worden.
Zwei weitere Proben der aus der erfindungsgemäßen
Stahllegierung TiP bestehenden Warmbänder und eine weitere Probe der aus dem Referenzstahl Ref bestehenden Warmbänder sind dagegen jeweils ohne Glühung zu einem 0,5 mm dicken Kaltband kaltgewalzt worden.
Anschließend erfolgte jeweils eine zweistufige
Schlussglühung . In der ersten Glühstufe wurden die Proben auf 1100 °C erwärmt und dort für 15 s gehalten, so dass das in ihnen enthaltene Ti und P großteils in Lösung war. Daran schloss sich die zweite Glühstufe an, bei der bei einer Temperatur Tiow geglüht wurde, die deutlich
unterhalb der Ausscheidungstemperatur TAus von FeTiP liegt. Auf diese Weise bildeten sich die gewünschten feinen, im Mittel 0,01 - 0,1 μπι großen FeTi-Phosphid- Ausscheidungen .
In Tabelle 2 sind für die auf eine Dicke von 0,5 mm kaltgewalzten Proben und in Tabelle 3 für die auf eine Dicke von 0,35 mm kaltgewalzten Proben jeweils die
Haspeltemperatur THaspei und die Temperatur Tiow angegeben. Zusätzlich sind in den Tabellen 2 und 3 jeweils gemessen in Quer- und Längsrichtung der Probe für jede der Proben die obere Streckgrenze Re}i, die untere Streckgrenze ReL, die Zugfestigkeit Rm, die jeweils bei 50 Hz ermittelten Ummagnetisierungsverluste Plfo (Ummagnetisierungsverlust bei einer Polarisation von 1,0 T) , P1(5
(Ummagnetisierungsverlust bei einer Polarisation von 1,5 T) sowie die Polarisation J2500 (Polarisation bei einer magnetischen Feldstärke von 2500 R/ ) und J5000
(Polarisation bei einer magnetischen Feldstärke von 5000 A/m) , sowie die bei einer Freguenz von 400 Hz bzw. 1 kHz jeweils ermittelten Ummagnetisierungsverluste Pi 0
(Ummagnetisierungsverlust bei einer Polarisation von 1,0 T) angegeben.
Es zeigt sich, dass die untere Streckgrenze ReL bei den aus dem erfindungsgemäß zusammengesetzten und
verarbeiteten Proben im Vergleich zu den aus dem
Referenzstahl Ref erzeugten Proben um jeweils 60 - 100 MPa höher ist. Zwischen den mit und ohne Warmbandglühung erzeugten Proben besteht dagegen kein signifikanter Unterschied. Auch eine Variation der Haspeltemperatur oder der Temperatur Tiow hat keinen signifikanten Einfluss auf die mechanischen Eigenschaften.
Bei einer Frequenz von 50 Hz weisen die aus dem
erfindungsgemäßen Stahl erzeugten Proben mit 3,9 - 4,8 W/kg für 0,5 mm dicke Bleche und mit weniger als 3,7 W/kg für 0,35 mm dicke Bleche etwas höhere
Ummagnetisierungsverluste P1;5 auf als die aus dem Referenzstahl erzeugten Proben. Auch hier hat die
Haspeltemperatur keinen signifikanten Einfluss.
Dagegen liegen bei höheren Frequenzen von 400 Hz und 1 kHz die Ummagnetisierungsverluste Pi/0 für die
erfindungsgemäßen und die Referenzproben sehr nah
beieinander. Die Proben mit der höheren Temperatur Tiow von 700 °C zeigen hier im Fall der 0,5 mm dicken Bleche mit weniger als 39 W/kg bei 400 Hz und weniger als 180 W/kg bei 1 kHz geringere Ummagnetisierungsverluste P1(0 als das Referenzmaterial. Bei den 0,35 mm dicken Blechen werden jeweils gleiche Ummagnetisierungsverluste erzielt wie beim Referenzmaterial.
In einer weiteren Versuchsreihe ist ein Stahl TiP2 erschmolzen und zu Brammen vergossen worden, deren
Zusammensetzung in Tabelle 4 angegeben ist. Das
Verhältnis %Ti/%P des Ti-Gehalts %Ti zum P-Gehalt %P beträgt beim Stahl TiP2 %Ti/%P = 1,51.
Die Brammen sind auf 1250 °C wiedererwärmt und
anschließend zu Warmbändern mit einer Warmbanddicke von 2,1 mm bzw. 2,4 mm warmgewalzt worden. Die
Warmwalzanfangstemperatur betrug dabei jeweils 1020 °C, während die Warmwalzendtemperatur jeweils bei 840 °C lag. Die erhaltenen Warmbänder sind dann bei einer
Haspeltemperatur von 620 °C gehaspelt worden.
Anschließend sind die so erhaltenen Warmbänder ohne vorhergehende Warmbandglühung zu 0,35 mm dickem Kaltband kaltgewalzt worden. Proben der so erhaltenen Kaltbänder sind
unterschiedlichen Varianten von Schlussglühungen
unterzogen worden.
Bei der ersten Variante ist eine zweistufige
Kurzzeitglühung im Durchlaufofen absolviert worden. In der ersten Stufe der Kurzzeitglühung sind jeweils die in Tabelle 5 angegebenen Glühzeiten tG1 eingehalten und die dort ebenso genannten jeweiligen maximalen
Glühtemperaturen Tmaxi erreicht worden, während die zweite Stufe jeweils in den ebenfalls in Tabelle 5 angegebenen Glühzeiten tG2 bei den dort ebenso genannten maximalen Glühtemperaturen Tmax2 absolviert worden ist. Die an den so erhaltenen schlussgeglühten NO-Elektroblechproben in Querrichtung Q und Längsrichtung L ermittelten
mechanischen und magnetischen Eigenschaften sind
ebenfalls in Tabelle 5 verzeichnet.
Eine Probe der gemäß der ersten Variante schlussgeglühten Proben ist anschließend einer zusätzlichen
Langzeitglühung in einem Haubenofen unterzogen worden. Die dabei eingehaltenen Glühzeiten tGH und maximalen
Glühtemperaturen TmaXH sind in Tabelle 6 angegeben. Die an dem zusätzlich langzeitgeglühten NO-Elektroblech in
Querrichtung Q und Längsrichtung L ermittelten
mechanischen und magnetischen Eigenschaften sind
ebenfalls in Tabelle 6 verzeichnet. Es zeigt sich, dass durch die ergänzende Langzeitglühung eine deutliche
Steigerung der Streckgrenze Re und der Zugfestigkeit Rm erzielt werden konnte, während sich die magnetischen Eigenschaften nicht wesentlich verschlechtert haben. In einer zweiten Variante der Schlussglühung sind Proben der Kaltbänder bei verschiedenen Temperaturen TmaxH im Haubenofen über eine Glühdauer tGH einer Langzeitglühung unterzogen worden. Die betreffenden Temperaturen TmaxH und die jeweilige Glühdauer tGH sind in Tabelle 7 aufgeführt. Ebenfalls sind in Tabelle 7 die an den so erhaltenen langzeitgeglühten NO-Elektroblechproben in Querrichtung Q und Längsrichtung L ermittelten mechanischen und
magnetischen Eigenschaften verzeichnet.
In einer dritten Variante der Schlussglühung sind Proben der Kaltbänder bei verschiedenen Temperaturen TmaxD im Durchlaufofen über eine Glühdauer tGD einer einstufigen Kurzzeitglühung unterzogen worden. Die betreffenden
Temperaturen TmaxD und die jeweilige Glühdauer tGD sind in Tabelle 8 aufgeführt. In Tabelle 8 sind darüber hinaus die an den so erhaltenen langzeitgeglühten NO- Elektroblechproben in Querrichtung Q und Längsrichtung L ermittelten mechanischen und magnetischen Eigenschaften verzeichnet .
Die Erfindung betrifft folglich ein nicht
kornorientiertes Elektroband oder -blech aus einem Stahl, der neben Eisen und unvermeidbaren Verunreinigungen (in Gew . - % ) Si: 1,0 - 4,5 %, AI: bis zu 2,0 %, Mn: bis zu 1,0 %, C: bis zu 0,01 %, N: bis zu 0,01 %, S: bis zu 0,012 %, Ti: 0,1 - 0,5 %, P: 0,1 - 0,3 % enthält, wobei für das Verhältnis %Ti/%P des Ti-Gehalts %Ti zum P-Gehalt %P gilt 1,0 < %Ti/%P ^ 2,0. Ein erfindungsgemäßes nicht
kornorientiertes Elektroband oder -blech und aus einem solchen Blech oder Band gefertigte Bauteile für
elektrotechnische Anwendungen zeichnen sich durch erhöhte Festigkeiten und gleichzeitig gute magnetische
Eigenschaften aus. Hergestellt werden kann das erfindungsgemäße NO-Blech oder -band dadurch, dass ein aus einem Stahl mit der voranstehend genannten
Zusammensetzung bestehendes Warmband zu einem Kaltband kaltgewalzt und diese Kaltband einer Schlussglühung unterzogen wird. Zur besonderen Ausprägung bestimmter Eigenschaften des NO-Bands oder -blechs stellt die Erfindung verschiedene Varianten dieser Schlussglühung zur Verfügung.
Figure imgf000022_0001
Rest Eisen und unvermeidbare Verunreinigungen, Angaben in Gew.-%
Tabelle 1
Figure imgf000022_0002
Tabelle 2 (Blechdicke 0,5 mm)
Figure imgf000023_0001
Tabelle 3 (Blechdicke 0,35 mm)
Figure imgf000023_0002
Eisen und unvermeidbare Verunreinigungen, en in Gew.-%
Tabelle 4
Figure imgf000024_0001
Tabelle 5 (Blechdicke 0,35 mm - Kurzzeitglühung - Variante
Figure imgf000024_0002
Tabelle 6 (Blechdicke 0,35 mm - Kurzzeitglühung mit anschließender Langzeitglühung)
Figure imgf000025_0001
Tabelle 7 (Blechdicke 0,35 mm - Langzeitglühung - Variante 2)
Figure imgf000025_0002
Tabelle 8 (Blechdicke 0,35 mm - Kurzzeitglühung - Variante

Claims

P A T E N T A N S P R Ü C H E
Nicht kornorientiertes Elektroband oder -blech für elektrotechnische Anwendungen, hergestellt aus einem Stahl, der neben Eisen und unvermeidbaren
Verunreinigungen (in Gew.-%)
Si: 1, 0 - 4,5 %,
AI: bis zu 2,0 %,
Mn: bis zu 1,0 %,
C: bis zu 0,01 %,
N: bis zu 0,01 %,
S: bis zu 0,012 %,
Ti: 0, 1 - 0,5 %,
P: 0,1 - 0, 3 %
enthält, wobei für das Verhältnis %Ti/%P des Ti- Gehalts %Ti zum P-Gehalt %P gilt
1,0 < %Ti/%P < 2,0.
Nicht kornorientiertes Elektroband oder -blech nach Anspruch 1, d a d u r c h
g e k e n n z e i c h n e t, d a s s für das Verhältnis %Ti/%P des Ti-Gehalts %Ti zum P-Gehalt %P gilt
1, 43 < %Ti/%P < 1, 67. Nicht kornorientiertes Elektroband oder -blech nach einem der voranstehenden Ansprüche, d a d u r c h g e k e n n z e i c h n e t, d a s s sein
Si-Gehalt 2,4 - 3,4 Gew.-% beträgt.
Nicht kornorientiertes Elektroband oder -blech nach einem der voranstehenden Ansprüche, d a d u r c h g e k e n n z e i c h n e t, d a s s sein C-Gehalt höchstens 0,006 Gew.-% beträgt.
Nicht kornorientiertes Elektroband oder -blech nach einem der voranstehenden Ansprüche, d a d u r c h g e k e n n z e i c h n e t, d a s s sein N-Gehalt höchstens 0,006 Gew.-% beträgt.
Nicht kornorientiertes Elektroband oder -blech nach einem der voranstehenden Ansprüche, d a d u r c h g e k e n n z e i c h n e t, d a s s sein S-Gehalt höchstens 0,006 Gew.-% beträgt.
Nicht kornorientiertes Elektroband oder -blech nach einem der voranstehenden Ansprüche, d a d u r c h g e k e n n z e i c h n e t, d a s s sein
Ummagnetisierungsverlust Pi, 0/400 bei einer
Polarisation von 1,0 Tesla und einer Frequenz von 400 Hz bei einer Dicke des Elektrobands oder -blechs von 0,5 mm höchstens 65 W/kg und bei einer Dicke von 0,35 mm höchstens 45 W/kg beträgt. Bauteil für elektrotechnische Anwendungen,
hergestellt aus einem gemäß einem der Ansprüche 1 bis 7 beschaffenen Elektroband oder -blech.
Verfahren zum Erzeugen eines nicht kornorientierten Elektrobands oder -blechs, bei dem folgende
Arbeitsschritte durchlaufen werden: a) Bereitstellen eines Warmbands, das aus einem
Stahl besteht, der neben Eisen und unvermeidbaren Verunreinigungen (in Gew.-%)
Si: 1,0 - 4,5 %,
AI: bis zu 2,0 %,
Mn: bis zu 1,0 %,
C: bis zu 0,01 %,
N: bis zu 0,01 %,
S: bis zu 0,012 %,
Ti: 0,1 - 0,5 %,
P: 0,1 - 0,3 % enthält, wobei für das Verhältnis %Ti/%P des Ti- Gehalts %Ti zum P-Gehalt %P gilt
1, 0 < %Ti/%P < 2,0; b) Kaltwalzen des Warmbands zu einem Kaltband und c) Schlussglühen des Kaltbands.
Verfahren nach Anspruch 9, d a d u r c h
g e k e n n z e i c h n e t, d a s s das Kaltband beim Schlussglühen eine im Durchlaufofen absolvierte zweistufige Kurzzeitglühung durchläuft, bei der das Kaltband
d.l) zunächst in einer ersten Glühstufe über eine Glühdauer von 1 - 100 s bei einer
Glühtemperatur von mindestens 900 °C und höchstens 1150 °C und anschließend d.2) in einer zweiten Glühstufe über eine Glühdauer von 30 - 120 s bei einer Glühtemperatur von 500 - 850 °C geglüht wird.
11. Verfahren nach Anspruch 10, d a d u r c h
g e k e n n z e i c h n e t, d a s s das Kaltband nach der zweiten Stufe der Kurzzeitglühung einer sich über eine Glühdauer von 0,5 - 20 h
erstreckenden Langzeitglühung bei einer
Glühtemperatur von 550 - 660 °C in einem Haubenofen unterzogen wird.
12. Verfahren nach Anspruch 9, d a d u r c h
g e k e n n z e i c h n e t, d a s s die
Schlussglühung des Kaltbands als Kurzzeitglühung durchgeführt wird, bei der das Kaltband im
Durchlaufofen für 20 - 250 sec bei einer
Glühtemperatur von 750 - 900 °C geglüht wird.
13. Verfahren nach Anspruch 9, d a d u r c h
g e k e n n z e i c h n e t, d a s s das
Schlussglühen als eine Langzeitglühung durchgeführt wird, bei der das Kaltband im Haubenofen über eine 0,5 - 20 h dauernde Glühdauer bei einer Glühtemperatur von 600 - 850 °C geglüht wird.
14. Verfahren nach Anspruch 13, d a d u r c h
g e k e n n z e i c h n e t, d a s s das
Schlussglühen zusätzlich eine nach der
Langzeitglühung durchgeführte Kurzzeitglühung umfasst, bei der das Kaltband über eine Glühdauer von 20 - 250 sec bei einer Glühtemperatur von
750 - 900 °C einen Durchlaufofen durchläuft.
15. Verfahren nach Anspruch 14, d a d u r c h
g e k e n n z e i c h n e t, d a s s das Kaltband zwischen der Langzeitglühung und der Kurzzeitglühung einer Umformung mit einem Verformungsgrad von mindestens 0,5 % und höchstens 12 % unterzogen wird.
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