WO2013072147A1 - Verfahren und vorrichtung zur abtrennung von sauren gasen aus einer gasmischung - Google Patents

Verfahren und vorrichtung zur abtrennung von sauren gasen aus einer gasmischung Download PDF

Info

Publication number
WO2013072147A1
WO2013072147A1 PCT/EP2012/070380 EP2012070380W WO2013072147A1 WO 2013072147 A1 WO2013072147 A1 WO 2013072147A1 EP 2012070380 W EP2012070380 W EP 2012070380W WO 2013072147 A1 WO2013072147 A1 WO 2013072147A1
Authority
WO
WIPO (PCT)
Prior art keywords
water
liquid phase
phase
absorption medium
absorber
Prior art date
Application number
PCT/EP2012/070380
Other languages
English (en)
French (fr)
Inventor
Jörn Rolker
Matthias Seiler
Ralf Meier
Udo Knippenberg
Rolf Schneider
Muhammad Irfan
Hari Prasad MANGALAPALLY
Original Assignee
Evonik Degussa Gmbh
Priority date (The priority date is an assumption and is not a legal conclusion. Google has not performed a legal analysis and makes no representation as to the accuracy of the date listed.)
Filing date
Publication date
Application filed by Evonik Degussa Gmbh filed Critical Evonik Degussa Gmbh
Priority to AU2012339061A priority Critical patent/AU2012339061B2/en
Priority to EP12773311.1A priority patent/EP2780098A1/de
Priority to EA201400577A priority patent/EA025928B1/ru
Priority to CA2855855A priority patent/CA2855855A1/en
Priority to MX2014005746A priority patent/MX2014005746A/es
Priority to BR112014008497A priority patent/BR112014008497A2/pt
Publication of WO2013072147A1 publication Critical patent/WO2013072147A1/de
Priority to TNP2014000090A priority patent/TN2014000090A1/en

Links

Classifications

    • B—PERFORMING OPERATIONS; TRANSPORTING
    • B01—PHYSICAL OR CHEMICAL PROCESSES OR APPARATUS IN GENERAL
    • B01D—SEPARATION
    • B01D53/00—Separation of gases or vapours; Recovering vapours of volatile solvents from gases; Chemical or biological purification of waste gases, e.g. engine exhaust gases, smoke, fumes, flue gases, aerosols
    • B01D53/14—Separation of gases or vapours; Recovering vapours of volatile solvents from gases; Chemical or biological purification of waste gases, e.g. engine exhaust gases, smoke, fumes, flue gases, aerosols by absorption
    • B01D53/18—Absorbing units; Liquid distributors therefor
    • B—PERFORMING OPERATIONS; TRANSPORTING
    • B01—PHYSICAL OR CHEMICAL PROCESSES OR APPARATUS IN GENERAL
    • B01D—SEPARATION
    • B01D53/00—Separation of gases or vapours; Recovering vapours of volatile solvents from gases; Chemical or biological purification of waste gases, e.g. engine exhaust gases, smoke, fumes, flue gases, aerosols
    • B01D53/14—Separation of gases or vapours; Recovering vapours of volatile solvents from gases; Chemical or biological purification of waste gases, e.g. engine exhaust gases, smoke, fumes, flue gases, aerosols by absorption
    • B01D53/1425—Regeneration of liquid absorbents
    • B—PERFORMING OPERATIONS; TRANSPORTING
    • B01—PHYSICAL OR CHEMICAL PROCESSES OR APPARATUS IN GENERAL
    • B01D—SEPARATION
    • B01D53/00—Separation of gases or vapours; Recovering vapours of volatile solvents from gases; Chemical or biological purification of waste gases, e.g. engine exhaust gases, smoke, fumes, flue gases, aerosols
    • B01D53/14—Separation of gases or vapours; Recovering vapours of volatile solvents from gases; Chemical or biological purification of waste gases, e.g. engine exhaust gases, smoke, fumes, flue gases, aerosols by absorption
    • B01D53/1456—Removing acid components
    • B—PERFORMING OPERATIONS; TRANSPORTING
    • B01—PHYSICAL OR CHEMICAL PROCESSES OR APPARATUS IN GENERAL
    • B01D—SEPARATION
    • B01D53/00—Separation of gases or vapours; Recovering vapours of volatile solvents from gases; Chemical or biological purification of waste gases, e.g. engine exhaust gases, smoke, fumes, flue gases, aerosols
    • B01D53/14—Separation of gases or vapours; Recovering vapours of volatile solvents from gases; Chemical or biological purification of waste gases, e.g. engine exhaust gases, smoke, fumes, flue gases, aerosols by absorption
    • B01D53/1456—Removing acid components
    • B01D53/1475—Removing carbon dioxide
    • B—PERFORMING OPERATIONS; TRANSPORTING
    • B01—PHYSICAL OR CHEMICAL PROCESSES OR APPARATUS IN GENERAL
    • B01D—SEPARATION
    • B01D53/00—Separation of gases or vapours; Recovering vapours of volatile solvents from gases; Chemical or biological purification of waste gases, e.g. engine exhaust gases, smoke, fumes, flue gases, aerosols
    • B01D53/14—Separation of gases or vapours; Recovering vapours of volatile solvents from gases; Chemical or biological purification of waste gases, e.g. engine exhaust gases, smoke, fumes, flue gases, aerosols by absorption
    • B01D53/1493—Selection of liquid materials for use as absorbents
    • B—PERFORMING OPERATIONS; TRANSPORTING
    • B01—PHYSICAL OR CHEMICAL PROCESSES OR APPARATUS IN GENERAL
    • B01D—SEPARATION
    • B01D2252/00—Absorbents, i.e. solvents and liquid materials for gas absorption
    • B01D2252/20—Organic absorbents
    • B01D2252/204—Amines
    • B01D2252/20415—Tri- or polyamines
    • B—PERFORMING OPERATIONS; TRANSPORTING
    • B01—PHYSICAL OR CHEMICAL PROCESSES OR APPARATUS IN GENERAL
    • B01D—SEPARATION
    • B01D2252/00—Absorbents, i.e. solvents and liquid materials for gas absorption
    • B01D2252/20—Organic absorbents
    • B01D2252/204—Amines
    • B01D2252/20421—Primary amines
    • B—PERFORMING OPERATIONS; TRANSPORTING
    • B01—PHYSICAL OR CHEMICAL PROCESSES OR APPARATUS IN GENERAL
    • B01D—SEPARATION
    • B01D2252/00—Absorbents, i.e. solvents and liquid materials for gas absorption
    • B01D2252/20—Organic absorbents
    • B01D2252/204—Amines
    • B01D2252/20426—Secondary amines
    • B—PERFORMING OPERATIONS; TRANSPORTING
    • B01—PHYSICAL OR CHEMICAL PROCESSES OR APPARATUS IN GENERAL
    • B01D—SEPARATION
    • B01D2252/00—Absorbents, i.e. solvents and liquid materials for gas absorption
    • B01D2252/20—Organic absorbents
    • B01D2252/204—Amines
    • B01D2252/20431—Tertiary amines
    • B—PERFORMING OPERATIONS; TRANSPORTING
    • B01—PHYSICAL OR CHEMICAL PROCESSES OR APPARATUS IN GENERAL
    • B01D—SEPARATION
    • B01D2252/00—Absorbents, i.e. solvents and liquid materials for gas absorption
    • B01D2252/20—Organic absorbents
    • B01D2252/204—Amines
    • B01D2252/20436—Cyclic amines
    • B01D2252/20442—Cyclic amines containing a piperidine-ring
    • B—PERFORMING OPERATIONS; TRANSPORTING
    • B01—PHYSICAL OR CHEMICAL PROCESSES OR APPARATUS IN GENERAL
    • B01D—SEPARATION
    • B01D2252/00—Absorbents, i.e. solvents and liquid materials for gas absorption
    • B01D2252/20—Organic absorbents
    • B01D2252/204—Amines
    • B01D2252/20478—Alkanolamines
    • B01D2252/20484—Alkanolamines with one hydroxyl group
    • B—PERFORMING OPERATIONS; TRANSPORTING
    • B01—PHYSICAL OR CHEMICAL PROCESSES OR APPARATUS IN GENERAL
    • B01D—SEPARATION
    • B01D2252/00—Absorbents, i.e. solvents and liquid materials for gas absorption
    • B01D2252/50—Combinations of absorbents
    • B01D2252/504—Mixtures of two or more absorbents
    • B—PERFORMING OPERATIONS; TRANSPORTING
    • B01—PHYSICAL OR CHEMICAL PROCESSES OR APPARATUS IN GENERAL
    • B01D—SEPARATION
    • B01D2257/00—Components to be removed
    • B01D2257/30—Sulfur compounds
    • B—PERFORMING OPERATIONS; TRANSPORTING
    • B01—PHYSICAL OR CHEMICAL PROCESSES OR APPARATUS IN GENERAL
    • B01D—SEPARATION
    • B01D2257/00—Components to be removed
    • B01D2257/50—Carbon oxides
    • B01D2257/504—Carbon dioxide
    • F—MECHANICAL ENGINEERING; LIGHTING; HEATING; WEAPONS; BLASTING
    • F23—COMBUSTION APPARATUS; COMBUSTION PROCESSES
    • F23J—REMOVAL OR TREATMENT OF COMBUSTION PRODUCTS OR COMBUSTION RESIDUES; FLUES 
    • F23J2219/00—Treatment devices
    • F23J2219/40—Sorption with wet devices, e.g. scrubbers
    • Y—GENERAL TAGGING OF NEW TECHNOLOGICAL DEVELOPMENTS; GENERAL TAGGING OF CROSS-SECTIONAL TECHNOLOGIES SPANNING OVER SEVERAL SECTIONS OF THE IPC; TECHNICAL SUBJECTS COVERED BY FORMER USPC CROSS-REFERENCE ART COLLECTIONS [XRACs] AND DIGESTS
    • Y02—TECHNOLOGIES OR APPLICATIONS FOR MITIGATION OR ADAPTATION AGAINST CLIMATE CHANGE
    • Y02C—CAPTURE, STORAGE, SEQUESTRATION OR DISPOSAL OF GREENHOUSE GASES [GHG]
    • Y02C20/00—Capture or disposal of greenhouse gases
    • Y02C20/40—Capture or disposal of greenhouse gases of CO2
    • Y—GENERAL TAGGING OF NEW TECHNOLOGICAL DEVELOPMENTS; GENERAL TAGGING OF CROSS-SECTIONAL TECHNOLOGIES SPANNING OVER SEVERAL SECTIONS OF THE IPC; TECHNICAL SUBJECTS COVERED BY FORMER USPC CROSS-REFERENCE ART COLLECTIONS [XRACs] AND DIGESTS
    • Y02—TECHNOLOGIES OR APPLICATIONS FOR MITIGATION OR ADAPTATION AGAINST CLIMATE CHANGE
    • Y02E—REDUCTION OF GREENHOUSE GAS [GHG] EMISSIONS, RELATED TO ENERGY GENERATION, TRANSMISSION OR DISTRIBUTION
    • Y02E50/00—Technologies for the production of fuel of non-fossil origin
    • Y02E50/30—Fuel from waste, e.g. synthetic alcohol or diesel

Definitions

  • the invention relates to a method and a device for separating an acidic gas, in particular CO2, from a gas mixture.
  • loaded absorption medium is regenerated by heating, releasing to a lower pressure or stripping, whereby the carbon dioxide is desorbed.
  • the absorption medium can be reused.
  • These methods are described, for example, in Rolker, J .; Arlt, W .; "Separation of carbon dioxide from flue gases by absorption” in Chemie Ingenieurtechnik 2006, 78, pages 416 to 424 and in Kohl, A.L .; Nielsen, R. B., "Gas Purification", 5th ed., Gulf Publishing,
  • An absorption medium comprising water, a hindered amine and an alkali metal carbonate.
  • composition of the absorption medium is chosen so that the absorption medium after desorption in the evaporator of the desorption by the
  • the invention therefore relates to a process for the separation of acidic gases from a gas mixture which comprises absorbing acid gases by contacting the gas mixture with an absorption medium comprising water and at least one amine in an absorber to obtain a loaded absorption medium and a desorption of acidic gases from the loaded absorption medium by stripping with steam in a desorption column, wherein the absorption medium used in at
  • Heating over a demixing temperature in the range of 0 to 130 ° C shows a separation into two liquid phases.
  • the desorption is carried out at a temperature at which in the
  • the invention also relates to an apparatus for the separation of acidic gases from a gas mixture comprising an absorber (1), a desorption column (2) with a mass transfer zone (3), an evaporator (5) and a
  • Phase separation device (6) arranged.
  • Phase separation device (6) has removal points (8, 9) for a low-water liquid phase and a water-rich liquid phase.
  • the mass transfer zone (3) has a liquid outlet (4), which is connected to the feed point (7) of the phase separation device.
  • the device according to the invention also has
  • the gas mixture can be any gas mixture.
  • Natural gas a methane-containing biogas from a
  • Combustion exhaust gas an exhaust gas from a
  • Calcination reaction such as the burning of lime or the production of cement
  • the gas mixture is a combustion exhaust gas Natural gas or a biogas, more preferably a
  • Combustion exhaust gas for example, from a power plant.
  • the gas mixture contains at least one acidic gas
  • CO2 preferably one or more acidic gases from the series CO2, COS, H 2 S, CH 3 SH and S O 2 , particularly preferably CO 2 .
  • Combustion exhaust gas is preferably previously desulfurized, i. S O2 is extracted from the gas mixture with a desulfurization process known from the prior art,
  • the gas mixture preferably has a content of CO2 in the atmosphere before being brought into contact with the absorption medium
  • the gas mixture can still be added to acidic gases
  • the gas mixture in an absorber is contacted with an absorption medium comprising water and at least one amine which, when heated above a demixing temperature ranging from 0 to 130 ° C, segregates into two liquid phases ,
  • the demixing temperature refers to the unloaded absorption medium without acidic gases.
  • Demixing temperature in the range of 0 to 130 ° C.
  • amines are used which have a solubility of less than 100 g of amine in 1 l of water at 100 ° C., more preferably less than 60 g of amine in 1 liter of water and most preferably less than 10 g of amine in 1 liter of water.
  • the content of alkali metal salts in the absorption medium is preferably below 10 wt .-%, more preferably below 5 wt .-% and in particular below 2 wt .-%.
  • Absorption medium at least one amine of the formula (I)
  • Carbon atoms are those with amino groups or
  • Alkylamino groups may be substituted.
  • the absorption medium comprises at least one amine of the formula (I), for which the radicals R 1 and R 2 are independently hydrogen or alkyl radicals having 1 to 6 carbon atoms, more preferably R 1 is hydrogen and R 2 is an alkyl radical 1 to 6 carbon atoms.
  • R 1 and R 2 are independently hydrogen or alkyl radicals having 1 to 6 carbon atoms, more preferably R 1 is hydrogen and R 2 is an alkyl radical 1 to 6 carbon atoms.
  • R 1 and R 2 are independently hydrogen or alkyl radicals having 1 to 6 carbon atoms, more preferably R 1 is hydrogen and R 2 is an alkyl radical 1 to 6 carbon atoms.
  • R 1 is hydrogen
  • R 2 is an alkyl radical 1 to 6 carbon atoms.
  • Most preferred are the compounds 4- (n-propylamino) -
  • R 1 is hydrogen and R 2 is n-propyl or n-butyl.
  • R 1 is preferably hydrogen and R 2 is an alkyl radical having 1 to 6 carbon atoms, R 2 particularly preferably n-propyl or n-butyl.
  • the weight ratio of the first amine of the formula (I) to the second amine of the formula (I) is preferably in the range from 10: 1 to 1:10, particularly preferably in the range from 3: 1 to 1: 5 and in particular in the range from 1 : 1 to 1: 3.
  • the absorption medium preferably comprises from 25 to 85% by weight of water and from 15 to 75% by weight of amines of the formula (I), based in each case on unloaded absorption medium without acidic gases.
  • an absorption medium containing amines of formula (I) By using an absorption medium containing amines of formula (I), a high capacity for the absorption of CO 2 can be achieved even at low C0 2 partial pressure. In addition, such absorption media are less corrosive, show good stability against
  • the absorption medium may contain, in addition to water and amines of the formula (I), at least one sterically unhindered primary or secondary amine as activator.
  • a sterically unhindered primary amine in the sense of the invention is a primary amine in which the amino group is attached to a
  • Carbon atom is bound to the at least one
  • a sterically unhindered secondary amine in the sense of the invention is a secondary amine in which the amino group is bonded to carbon atoms to which in each case at least two hydrogen atoms are bonded.
  • the content of sterically unhindered primary or secondary amines is preferably 0.1 to 10 wt .-%, particularly preferably 0.5 to 8 wt .-%.
  • Suitable activators are activators known from the prior art, for example ethanolamine, piperazine and 3- (methylamino) -propylamine. Also suitable is 4-amino-2, 2, 6, 6-tetramethylpiperidine. The addition of an activator leads to an acceleration of the absorption of CO 2 from the gas mixture without loss of absorption capacity.
  • the absorption medium may contain, in addition to water and amines, one or more physical solvents
  • the proportion of physical solvents can be up to 50 wt .-%. As a physical
  • Solvents are sulfolane, aliphatic
  • Acid amides such as N-formylmorpholine, N-acetylmorpholine,
  • N-alkylpyrrolidones in particular N-methyl-2-pyrrolidone, or N-alkylpiperidones, and also diethylene glycol,
  • Alkyl ethers in particular diethylene glycol monobutyl ether.
  • the absorption medium does not contain a physical solvent.
  • the absorption medium may additionally have additives, such as corrosion inhibitors, wetting-requiring additives and defoamers.
  • corrosion inhibitors it is possible in the absorption medium to use all substances which are known to the person skilled in the art for the absorption of CO 2 using alkanolamines as suitable corrosion inhibitors, in particular the corrosion inhibitors described in US Pat. No. 4,714,597.
  • the amount of corrosion inhibitors can be significantly lower when using amines of the formula (I) than in a conventional
  • Ethanolamine-containing absorption medium since absorption media containing amines of formula (I), compared to metallic materials significantly less are corrosive than the commonly used ethanolamine-containing absorption media.
  • the wetting-requiring additive used is preferably the nonionic surfactants known from WO 2010/089257 page 11, line 18 to page 13, line 7, zwitterionic surfactants and cationic surfactants.
  • Defoamers which may be used in the absorption medium are all substances which are suitable for the person skilled in the art for the absorption of CO 2 using alkanolamines
  • the gas mixture is in a
  • Absorption column brought into contact with the absorption medium wherein the absorption column is preferably operated in countercurrent, in order to achieve a low residual content of acidic gases in the gas mixture after absorption.
  • Demixing temperature is. Within the absorber, the temperature can also be above the segregation temperature
  • Absorption column is the temperature of the
  • Absorbent medium preferably 30 to 60 ° C when entering the column and 35 to 70 ° C when exiting the column.
  • the absorption is preferably carried out at a pressure of
  • Separation of CO 2 is the initial partial pressure of CO 2 in the gas mixture preferably 0.01 to 4 bar,
  • the absorption at a total pressure of the gas mixture in the range of 0.8 to 1.5 bar, in particular 0.9 to 1.1 bar, performed. This particularly preferred embodiment is advisable in the absorption of CO 2 from the combustion exhaust gas of a power plant without compression of the combustion exhaust gas.
  • the laden absorption medium obtained in the absorber is a
  • the desorption is carried out at a temperature at which separation takes place in the desorption column into a water-rich liquid phase and a water-poor liquid phase.
  • the temperature in the desorption is preferably in the range of 50 ° C to 200 ° C, more preferably in the range of 80 ° C to 150 ° C.
  • the desorption is preferably carried out at a pressure in the range from 10 mbar to 10 bar, particularly preferably in the range from 100 mbar to 5 bar.
  • the water-rich liquid phase resulting from the desorption and the water-poor liquid phase are separated from each other. Part of the water-rich liquid phase is fed to an evaporator in which water vapor is generated, which is fed into the desorption column and stripped with the in the desorption column of acidic gases.
  • the low-water liquid phase and the remaining part of the water-rich liquid phase are called
  • the low-water liquid phase and the remaining part of the water-rich liquid phase are preferably mixed together at a temperature below the demixing temperature before being returned to the absorber.
  • the proportion of water-rich in the evaporator not evaporated liquid phase can optionally be supplied to the desorption column or the absorber.
  • Figure 1 shows a flow diagram of an embodiment of a device according to the invention, in which the
  • Desorption column (2) is arranged.
  • Figure 2 shows a flow diagram of a preferred embodiment of a device according to the invention, in which the
  • the device according to the invention for the separation of acidic gases from a gas mixture comprises an absorber (1) in which the gas mixture (20) containing acidic gases is brought into contact with a liquid absorption medium.
  • absorber all known from the prior art devices for the absorption of a gas from a Gas mixture are used in a liquid.
  • a washing column is preferably used, preferably internals to increase the
  • Suitable internals are, for example, packing, e.g. Raschig rings or Pall rings, structured column packs, e.g.
  • Sheet metal packings as well as column bottoms, e.g. Sieve trays.
  • a membrane contactor a radial flow scrubber, a jet scrubber, a venturi scrubber or a rotary scrubber can be used as the absorber.
  • the absorber used is particularly preferably a scrubbing column for countercurrent operation, in which the gas mixture containing acidic gases in a lower region of the
  • Absorption medium is supplied in an upper region of the wash column.
  • the device according to the invention comprises a
  • the desorption column is laden with the acidic gas
  • Absorption medium supplied from the absorber is preferably fed to the desorption column above the mass transfer zone.
  • a desorption column all known from the prior art columns for the desorption of a gas from a liquid can be used.
  • Mass transfer zone (3) is preferably in the form of
  • Column trays random packings or structured packings are preferably used as internals.
  • column trays for example, bubble trays, sieve trays, tunnel trays, valve trays, slotted trays, sieve slotted trays, sieve bubble trays, nozzle trays or
  • the mass transfer zone (3) has a liquid outlet (4), on which liquid is collected, which emerges at the lower end of the mass transfer zone.
  • the device according to the invention comprises an evaporator (5) in which steam is produced, which is fed to the desorption column (2) to supply heat for the desorption of acidic gas from the loaded absorption medium and with the vapor stream acidic gases from the liquid
  • evaporator all known from the prior art evaporators can be used, for example, natural circulation evaporator,
  • the device according to the invention comprises a
  • Evaporator (5) and the phase separator (6) are arranged separately.
  • the liquid outlet (4) of the mass transfer zone (3) is connected to the feed point (7) of the phase separation device in order to remove from the
  • Phase separation device can all from the state of
  • phase separation device (6) is arranged within the desorption column (2) below the mass transfer zone (3)
  • the device according to the invention comprises a
  • Device also comprises a connecting line (11) from the discharge point (9) for low-water liquid phase to the absorber (1), is returned to the low-water liquid phase in the absorber.
  • the device according to the invention additionally comprises a
  • the phase separation device (6) in this embodiment has a level control (18) for a liquid-liquid phase interface in the phase separation device (6), with which the control valve (17) or the controllable pump is driven.
  • the device according to the invention additionally comprises a
  • Removal point (8) for water-rich liquid phase mixes As a mixing device, all known in the art devices for mixing two liquids can be used. As a mixing device are, for example, stirred containers, containers with a liquid circulation via an external circuit or static mixer.
  • Water-rich liquid phase of the mixing device (19) is supplied, heat exchangers (21, 22) arranged, with which let the two phases to a temperature below the demixing temperature of the absorption medium used in the absorber to cool.
  • the heat exchangers (21, 22) are arranged so that they heat exchange between the loaded
  • Desorption column (2) is supplied, and the liquid phases, which are supplied to the mixing device (19) cause.
  • the mixing device By using the mixing device, a uniform flow can be achieved during operation of the device
  • composition of the absorption medium in the absorber ensure that variations in the control of the device do not affect the effectiveness of the absorption.
  • the device according to the invention preferably additionally comprises a condenser (23), which is connected to the head of the desorption column (2) and connected to the
  • FIG. 1 shows an embodiment of the device according to the invention, in which the phase separation device (6) is arranged separately from the desorption column (2) and is designed as a settling tank with an overflow weir.
  • Mass transfer zone (3) used in the connecting line between the liquid outlet (4) and the inlet point (7) of the phase separation device koaleszenzufde internals can be arranged, such as
  • Coalescing filter to achieve a more complete phase separation in the phase separation device.
  • Figure 2 shows a preferred embodiment
  • phase separation device (6) within the desorption column (2) below the mass transfer zone (3) is arranged.
  • the phase separation device (6) is characterized by a
  • Overflow weir (13) formed in the column sump (12), which separates the column sump in a first zone (14) and a second zone (15), and by a feed point (7) to the first zone (14), wherein the feed point with the
  • Liquid outlet (4) of the mass transfer zone (3) is connected.
  • the liquid drain (4) is preferably formed as a collection tray for liquid with a liquid drain above the first zone.
  • the feed point to the first zone (14) may be above the first zone (14) be arranged as shown in Figure 2, or within the first zone (14) below the upper edge of the overflow weir (13) to be arranged.
  • a removal point (8) is arranged, which via a connecting line (10) connected to the evaporator (5) is and arranged in the second zone (15) has a removal point (9), which has a
  • the device according to the invention may comprise additional pumps, measuring devices, control valves, shut-off valves and buffer containers which are not shown in FIGS. 1 and 2 and which the person skilled in the art has been aware of
  • the device according to the invention has a simple structure and can be carried out with commercially available apparatuses. It enables stable operation without
  • the absorption medium was placed in a pressure-resistant glass vessel and saturated at 20 ° C and atmospheric pressure by the addition of dry ice with CO 2 .
  • the glass jar was then capped and the CO 2 -loaded absorption medium was slowly heated in an oil bath until separation into two liquid phases, that of turbidity of the previously clear mixture
  • Butyl TAD 4- (n-butylamino) -2,2,6,6-tetramethylpiperidine
  • DM-TAD 4- (dimethylamino) -2,2,6,6-tetramethylpiperidine
  • TAT 4- (3-dimethylamino-propylamino) -
  • EAE-TAD 4- (2-ethylamino-ethylamino) -
  • Evaporator is supplied, containing only small amounts of amine.

Landscapes

  • Chemical & Material Sciences (AREA)
  • Engineering & Computer Science (AREA)
  • Analytical Chemistry (AREA)
  • General Chemical & Material Sciences (AREA)
  • Oil, Petroleum & Natural Gas (AREA)
  • Chemical Kinetics & Catalysis (AREA)
  • Gas Separation By Absorption (AREA)
  • Treating Waste Gases (AREA)

Abstract

Im Verfahren zur Abtrennung von sauren Gasen aus einer Gasmischung wird die Gasmischung mit einem Absorptionsmedium in Kontakt gebracht, das Wasser und mindestens ein Amin umfasst und eine Entmischungstemperatur im Bereich von 0 bis 130 °C aufweist. Aus dem beladenen Absorptionsmedium werden durch Strippen mit Wasserdampf in einer Desorptionskolonne saure Gase desorbiert, wobei die Desorption bei einer Temperatur durchgeführt wird, bei der in der Desorptionskolonne eine Entmischung in eine wasserreiche flüssige Phase und eine wasserarme flüssige Phase erfolgt. Die resultierende wasserreiche flüssige Phase und wasserarme flüssige Phase werden voneinander getrennt, wasserreiche flüssige Phase wird einem Verdampfer zugeführt, in dem Wasserdampf erzeugt wird, mit dem in der Desorptionskolonne saure Gase gestrippt werden und wasserarme flüssige Phase und wasserreiche flüssige Phase werden als Absorptionsmedium in den Absorber zurückgeführt. Eine Vorrichtung für dieses Verfahren umfasst einen Absorber (1), eine Desorptionskolonne (2) mit einer Stoffaustauschzone (3), die einen Flüssigkeitsablauf (4) aufweist, einen Verdampfer (5) und eine Phasentrennvorrichtung (6) mit einer Zulaufstelle (7) und Entnahmestellen (8, 9) für die flüssigen Phasen, wobei der Verdampfer (5) getrennt von der Phasentrennvorrichtung (6) angeordnet ist, der Flüssigkeitsablauf (4) der Stoffaustauschzone (3) mit der Zulaufstelle (7) der Phasentrennvorrichtung verbunden ist und die Vorrichtung Verbindungsleitungen (10, 11) von der Entnahmestelle (8) für wasserreiche flüssige Phase zum Verdampfer (5) und von der Entnahmestelle (9) für wasserarme flüssige Phase zum Absorber (1) aufweist.

Description

Verfahren und Vorrichtung zur Abtrennung von sauren
aus einer Gasmischung
Die Erfindung betrifft ein Verfahren und eine Vorrichtung zur Abtrennung eines sauren Gases, insbesondere von CO2 , aus einer Gasmischung.
In zahlreichen industriellen und chemischen Prozessen treten Gasströme auf, die einen unerwünschten Gehalt von sauren Gasen, insbesondere von CO2 , aufweisen, deren Gehalt für die weitere Verarbeitung, für den Transport oder für eine Vermeidung von C02-Emissionen verringert werden muss.
Im industriellen Maßstab werden zur Absorption von CO2 aus einer Gasmischung üblicherweise wässrige Lösungen von
Alkanolaminen als Absorptionsmedium eingesetzt. Das
beladene Absorptionsmedium wird durch Erwärmen, Entspannen auf einen niedrigeren Druck oder Strippen regeneriert, wobei das Kohlendioxid desorbiert wird. Nach dem
Regenerationsprozess kann das Absorptionsmedium wieder verwendet werden. Diese Verfahren sind zum Beispiel in Rolker, J.; Arlt, W.; „Abtrennung von Kohlendioxid aus Rauchgasen mittels Absorption" in Chemie Ingenieur Technik 2006, 78, Seiten 416 bis 424 sowie in Kohl, A. L . ; Nielsen, R. B., „Gas Purification" , 5. Aufl., Gulf Publishing,
Houston 1997 beschrieben.
Diese Verfahren haben jedoch den Nachteil, dass zur
Abtrennung von CO2 durch Absorption und nachfolgende
Desorption relativ viel Energie benötigt wird und dass bei der Desorption nur ein Teil des absorbierten CO2 wieder desorbiert wird, so dass in einem Zyklus aus Absorption und Desorption die Kapazität des Absorptionsmediums nicht ausreichend ist. Außerdem tritt bei einer Desorption durch Erwärmen ein thermischer und oxidativer Abbau des Amins an den heißen Wärmeaustauschflächen auf. In WO 2008/015217 wird vorgeschlagen, für ein Verfahren zur Abtrennung von CO2 aus Gasgemischen ein Absorptionsmedium einzusetzen, das bei Erhitzen eine Entmischung in zwei flüssige Phasen zeigt, um den Energiebedarf für die
Desorption von CO2 zu verringern. Bei diesem Verfahren erfolgt die Desorption von CO2 bei einem hohen
C02-Partialdruck, so dass in einem Zyklus aus Absorption und Desorption nur eine unzureichende Kapazität des
Absorptionsmediums erzielt wird. US 2009/199709 und US 2010/104490 beschreiben Verfahren mit einem solchen Absorptionsmedium, bei dem das mit einem sauren Gas beladene Absorptionsmedium erhitzt wird, so dass sich zwei flüssige Phasen bilden, diese Phasen getrennt werden und nur die an saurem Gas reiche flüssige Phase einer Desorptionskolonne zugeführt wird, während die an saurem Gas arme flüssige Phase direkt in die Absorption zurückgeführt wird. Bei diesen Verfahren wird allerdings ein Teil des im beladenen Absorptionsmedium gebundenen Gases bereits in dem Apparat freigesetzt, in dem die
Phasentrennung erfolgt. In der Praxis führt dies zu
Problemen, da das saure Gas in der Regel aus der schwereren Phase freigesetzt wird und aufsteigende Gasblasen der
Phasentrennung entgegenwirken. Außerdem lässt sich das Verfahren von US 2009/199709 und US 2010/104490 mit den in US 2009/199709 und US 2010/104490 verwendeten Vorrichtungen nicht stabil betreiben, wenn es auch in der
Desorptionskolonne zur Ausbildung von zwei flüssigen Phasen kommt .
US 4,251,494 beschreibt ein Verfahren mit einem
Absorptionsmedium, das Wasser, ein sterisch gehindertes Amin und ein Alkalimetallcarbonat umfasst. Bei diesem
Verfahren wird die Zusammensetzung des Absorptionsmediums so gewählt, dass das Absorptionsmedium nach der Desorption in dem Verdampfer der Desorptionskolonne durch die
Verdampfung von Wasser und die Temperaturerhöhung zwei flüssige Phasen ausbildet, die im Verdampfer getrennt und an unterschiedlichen Stellen in den Absorber zurückgeführt werden. Das Verfahren erfordert ein Absorptionsmedium mit einem hohen Gehalt an Alkalimetallcarbonat , das eine unerwünscht hohe Korrosivität aufweist. Außerdem tritt in gleicher Weise wie bei Verwendung eines einphasigen
Absorptionsmediums ein thermischer und oxidativer Abbau des Amins an den heißen Wärmeaustauschflächen des Verdampfers auf . Es besteht deshalb noch Bedarf für ein Verfahren und eine Vorrichtung zur Abtrennung von sauren Gasen aus einer
Gasmischung, bei dem durch die Ausbildung von zwei
flüssigen Phasen bei der Desorption der Energiebedarf verringert wird und das nicht die Nachteile der aus dem Stand der Technik bekannten Verfahren und Vorrichtungen aufweist .
Gegenstand der Erfindung ist deshalb ein Verfahren zur Abtrennung von sauren Gasen aus einer Gasmischung, das eine Absorption von sauren Gasen durch in Kontakt bringen der Gasmischung mit einem Absorptionsmedium, umfassend Wasser und mindestens ein Amin, in einem Absorber unter Erhalt eines beladenen Absorptionsmediums und eine Desorption von sauren Gasen aus dem beladenen Absorptionsmedium durch Strippen mit Wasserdampf in einer Desorptionskolonne umfasst, wobei das verwendete Absorptionsmedium bei
Erhitzen über eine Entmischungstemperatur im Bereich von 0 bis 130 °C eine Entmischung in zwei flüssige Phasen zeigt. Bei dem erfindungsgemäßen Verfahren wird die Desorption bei einer Temperatur durchgeführt, bei der in der
Desorptionskolonne eine Entmischung in eine wasserreiche flüssige Phase und eine wasserarme flüssige Phase erfolgt, die resultierende wasserreiche flüssige Phase und
wasserarme flüssige Phase werden voneinander getrennt, wasserreiche flüssige Phase wird einem Verdampfer
zugeführt, in dem Wasserdampf erzeugt wird, mit dem in der Desorptionskolonne saure Gase gestrippt werden und
wasserarme flüssige Phase und wasserreiche flüssige Phase werden als Absorptionsmedium in den Absorber zurückgeführt.
Gegenstand der Erfindung ist außerdem eine Vorrichtung zur Abtrennung von sauren Gasen aus einer Gasmischung, die einen Absorber (1), eine Desorptionskolonne (2) mit einer Stoffaustauschzone (3) , einen Verdampfer (5) und eine
Phasentrennvorrichtung (6) zur Trennung von zwei flüssigen Phasen mit einer Zulaufstelle (7) und getrennten
Entnahmestellen (8, 9) für die flüssigen Phasen umfasst. Der Verdampfer (5) ist getrennt von der
Phasentrennvorrichtung (6) angeordnet. Die
Phasentrennvorrichtung (6) weist Entnahmestellen (8, 9) für eine wasserarme flüssige Phase und eine wasserreiche flüssige Phase auf. Die Stoffaustauschzone (3) weist einen Flüssigkeitsablauf (4) auf, der mit der Zulaufstelle (7) der Phasentrennvorrichtung verbunden ist. Die
erfindungsgemäße Vorrichtung weist außerdem
Verbindungsleitungen (10, 11) von der Entnahmestelle (8) für wasserreiche flüssige Phase zum Verdampfer (5) und von der Entnahmestelle (9) für wasserarme flüssige Phase zum Absorber (1) auf.
Im erfindungsgemäßen Verfahren zur Abtrennung von sauren Gasen aus einer Gasmischung kann die Gasmischung ein
Erdgas, ein Methan enthaltendes Biogas aus einer
Fermentation, Kompostierung oder Kläranlage, ein
Verbrennungsabgas, ein Abgas aus einer
Kalzinierungsreaktion, wie dem Brennen von Kalk oder der Herstellung von Zement, ein Restgas aus einem
Hochofenprozess zur Eisenherstellung oder eine aus einer chemischen Umsetzung resultierende Gasmischung, wie
beispielsweise ein Kohlenmonoxid und Wasserstoff
enthaltendes Synthesegas oder ein Reaktionsgas einer
Wasserstoffherstellung durch Dampfreformieren sein.
Vorzugsweise ist die Gasmischung ein Verbrennungsabgas, ein Erdgas oder ein Biogas, besonders bevorzugt ein
Verbrennungsabgas, zum Beispiel aus einem Kraftwerk.
Die Gasmischung enthält mindestens ein saures Gas,
vorzugsweise ein oder mehrere saure Gase aus der Reihe CO2 , COS, H2S, CH3SH und S O2 , besonders bevorzugt CO2. Ein
Verbrennungsabgas wird vorzugsweise vorher entschwefelt, d.h. S O2 wird aus der Gasmischung mit einem aus dem Stand der Technik bekannten Entschwefelungsverfahren,
vorzugsweise durch eine Gaswäsche mit Kalkmilch, entfernt, bevor das erfindungsgemäße Verfahren durchgeführt wird.
Die Gasmischung weist vor dem in Kontakt bringen mit dem Absorptionsmedium vorzugsweise einen Gehalt an CO2 im
Bereich von 0,1 bis 50 Vol-% auf, besonders bevorzugt im Bereich von 1 bis 20 Vol-% und am meisten bevorzugt im Bereich von 10 bis 20 Vol-%.
Die Gasmischung kann zusätzlich zu sauren Gasen noch
Sauerstoff enthalten, vorzugsweise mit einem Anteil von 0,1 bis 25 Vol-% und besonders bevorzugt mit einem Anteil von 0, 1 bis 10 Vol-% . Bei dem erfindungsgemäßen Verfahren wird die Gasmischung in einem Absorber mit einem Absorptionsmedium in Kontakt gebracht, das Wasser und mindestens ein Amin umfasst und das bei Erhitzen über eine Entmischungstemperatur, die im Bereich von 0 bis 130 °C liegt, eine Entmischung in zwei flüssige Phasen zeigt. Die Entmischungstemperatur bezieht sich dabei auf das unbeladene Absorptionsmedium ohne saure Gase. Amine, deren Mischungen mit Wasser eine
Entmischungstemperatur im Bereich von 0 bis 130 °C
aufweisen, sind dem Fachmann aus dem Stand der Technik bekannt, beispielsweise aus WO 2008/015217, US 2009/199709 und US 2010/104490. Vorzugsweise werden Amine verwendet, die bei 100 °C eine Löslichkeit von weniger als 100 g Amin in 1 1 Wasser aufweisen, besonders bevorzugt weniger als 60 g Amin in 1 1 Wasser und am meisten bevorzugt weniger als 10 g Amin in 1 1 Wasser.
Der Gehalt an Alkalimetallsalzen im Absorptionsmedium liegt vorzugsweise unter 10 Gew.-%, besonders bevorzugt unter 5 Gew.-% und insbesondere unter 2 Gew.-%.
In einer bevorzugten Ausführungsform umfasst das
Absorptionsmedium mindestens ein Amin der Formel (I)
(I)
Figure imgf000008_0001
wobei die Reste R und R unabhängig voneinander
Wasserstoff oder aliphatische Reste mit 1 bis 10
Kohlenstoffatomen sind, die mit Aminogruppen oder
Alkylaminogruppen substituiert sein können.
In einer weiter bevorzugten Ausführungsform umfasst das Absorptionsmedium mindestens ein Amin der Formel (I), für das die Reste R1 und R2 unabhängig voneinander Wasserstoff oder Alkylreste mit 1 bis 6 Kohlenstoffatomen sind, wobei besonders bevorzugt R1 Wasserstoff und R2 ein Alkylrest mit 1 bis 6 Kohlenstoffatomen ist. Am meisten bevorzugt sind die Verbindungen 4- (n-Propylamino) -
2 , 2 , 6, 6-tetramethylpiperidin und 4- (n-Butylamino) -
2 , 2 , 6, 6-tetramethylpiperidin, für die R1 Wasserstoff und R2 n-Propyl oder n-Butyl ist.
In einer besonders bevorzugten Ausführungsform umfasst das Absorptionsmedium ein erstes Amin der Formel (I), für das die Reste R1 und R2 unabhängig voneinander Wasserstoff oder Alkylreste mit 1 bis 6 Kohlenstoffatomen sind und ein zweites Amin der Formel (I), für das R1 Wasserstoff und R2 ein Rest (CH2)nNR3R4 ist mit n = 2 bis 4, R3 = Wasserstoff oder Alkylrest mit 1 bis 4 Kohlenstoffatomen und R4 =
Alkylrest mit 1 bis 4 Kohlenstoffatomen . Für das erste Amin der Formel (I) ist bevorzugt R1 Wasserstoff und R2 ein Alkylrest mit 1 bis 6 Kohlenstoffatomen, wobei R2 besonders bevorzugt n-Propyl oder n-Butyl ist. Das zweite Amin der Formel (I) ist bevorzugt 4- (3-Dimethylamino-propylamino) - 2 , 2 , 6, 6-tetramethylpiperidin, für das n = 3 und R3, R4 = Methyl ist, oder 4- (2-Ethylamino-ethylamino) - 2 , 2 , 6, 6-tetramethylpiperidin, für das n = 2, R3 = Methyl und R4 = Wasserstoff ist. Das Gewichtsverhältnis von erstem Amin der Formel (I) zu zweitem Amin der Formel (I) liegt dabei vorzugsweise im Bereich von 10:1 bis 1:10, besonders bevorzugt im Bereich von 3:1 bis 1:5 und insbesondere im Bereich von 1:1 bis 1:3. Vorzugsweise umfasst das Absorptionsmedium 25 bis 85 Gew.-% Wasser und 15 bis 75 Gew.-% Amine der Formel (I), jeweils bezogen auf unbeladenes Absorptionsmedium ohne saure Gase.
Durch die Verwendung eines Absorptionsmediums, das Amine der Formel (I) enthält, lässt sich eine hohe Kapazität für die Absorption von CO2 auch bei geringem C02-Partialdruck erreichen. Darüber hinaus sind solche Absorptionsmedien wenig korrosiv, zeigen eine gute Stabilität gegen
oxidativen und thermischen Abbau und zeigen in dem
erfindungsgemäßen Verfahren keine Schaumbildung. Das Absorptionsmedium kann zusätzlich zu Wasser und Aminen der Formel (I) noch mindestens ein sterisch ungehindertes primäres oder sekundäres Amin als Aktivator enthalten. Ein sterisch ungehindertes primäres Amin im Sinne der Erfindung ist ein primäres Amin, bei dem die Aminogruppe an ein
Kohlenstoffatom gebunden ist, an das mindestens ein
Wasserstoffatom gebunden ist. Ein sterisch ungehindertes sekundäres Amin im Sinne der Erfindung ist ein sekundäres Amin, bei dem die Aminogruppe an Kohlenstoffatome gebunden ist, an die jeweils mindestens zwei Wasserstoffatome gebunden sind. Der Gehalt an sterisch ungehinderten primären oder sekundären Aminen beträgt vorzugsweise 0,1 bis 10 Gew.-%, besonders bevorzugt 0,5 bis 8 Gew.-%. Als Aktivator eignen sich aus dem Stand der Technik bekannte Aktivatoren, wie zum Beispiel Ethanolamin, Piperazin und 3- (Methylamino) -propylamin . Geeignet ist außerdem 4-Amino- 2 , 2 , 6, 6-tetramethylpiperidin . Der Zusatz eines Aktivators führt zu einer Beschleunigung der Absorption von CO2 aus der Gasmischung, ohne dass Absorptionskapazität verloren geht . Das Absorptionsmedium kann zusätzlich zu Wasser und Aminen noch ein oder mehrere physikalische Lösungsmittel
enthalten. Der Anteil an physikalischen Lösungsmitteln kann dabei bis zu 50 Gew.-% betragen. Als physikalische
Lösungsmittel eignen sich Sulfolan, aliphatische
Säureamide, wie N-Formylmorpholin, N-Acetylmorpholin,
N-Alkylpyrrolidone, insbesondere N-Methyl-2-pyrrolidon, oder N-Alkylpiperidone, sowie Diethylenglykol ,
Triethylenglykol und Polyethylenglykole und deren
Alkylether, insbesondere Diethylenglykolmonobutylether . Vorzugsweise enthält das Absorptionsmedium jedoch kein physikalisches Lösungsmittel.
Das Absorptionsmedium kann zusätzlich noch Additive, wie Korrosionsinhibitoren, benetzungsfordernde Additive und Entschäumer aufweisen. Als Korrosionsinhibitoren können im Absorptionsmedium alle Stoffe verwendet werden, die dem Fachmann zur Absorption von CO2 unter Verwendung von Alkanolaminen als geeignete Korrosionsinhibitoren bekannt sind, insbesondere die in US 4,714,597 beschriebenen Korrosionsinhibitoren. Die Menge an Korrosionsinhibitoren kann bei Verwendung von Aminen der Formel (I) deutlich geringer als bei einem üblichen,
Ethanolamin enthaltenden Absorptionsmedium gewählt werden, da Absorptionsmedien, die Amine der Formel (I) enthalten, gegenüber metallischen Werkstoffen deutlich weniger korrosiv sind als die üblicherweise verwendeten Ethanolamin enthaltenden Absorptionsmedien.
Als benetzungsforderndes Additiv werden vorzugsweise die aus WO 2010/089257 Seite 11, Zeile 18 bis Seite 13, Zeile 7 bekannten nichtionischen Tenside, zwitterionischen Tenside und kationischen Tenside verwendet.
Als Entschäumer können im Absorptionsmedium alle Stoffe verwendet werden, die dem Fachmann zur Absorption von CO2 unter Verwendung von Alkanolaminen als geeignete
Entschäumer bekannt sind.
Vorzugsweise wird die Gasmischung in einer
Absorptionskolonne mit dem Absorptionsmedium in Kontakt gebracht, wobei die Absorptionskolonne vorzugsweise im Gegenstrom betrieben wird, um in der Gasmischung nach der Absorption einen niedrigen Restgehalt an sauren Gasen zu erreichen .
Die Absorption wird vorzugsweise bei einer Temperatur im Bereich von 0°C bis 70°C, besonders bevorzugt 20°C bis 50°C durchgeführt, wobei die Temperatur des Absorptionsmediums bei Eintritt in den Absorber unterhalb der
Entmischungstemperatur liegt. Innerhalb des Absorbers kann die Temperatur auch über die Entmischungstemperatur
ansteigen, wenn durch die Absorption von saurem Gas in das Absorptionsmedium aus dem Amin Salze gebildet werden, die eine höhere Wasserlöslichkeit als das Amin aufweisen. Bei Verwendung einer im Gegenstrom betriebenen
Absorptionskolonne beträgt die Temperatur des
Absorptionsmediums vorzugsweise 30 bis 60°C bei Eintritt in die Kolonne und 35 bis 70°C bei Austritt aus der Kolonne. Die Absorption wird vorzugsweise bei einem Druck der
Gasmischung im Bereich von 0,8 bis 50 bar, besonders bevorzugt 0,9 bis 30 bar, durchgeführt. Bei einer
Abtrennung von CO2 beträgt der anfängliche Partialdruck von CO2 in der Gasmischung vorzugsweise 0,01 bis 4 bar,
besonders bevorzugt 0,05 bis 3 bar. In einer besonders bevorzugten Ausführungsform wird die Absorption bei einem Gesamtdruck der Gasmischung im Bereich von 0,8 bis 1,5 bar, insbesondere 0,9 bis 1,1 bar, durchgeführt. Diese besonders bevorzugte Ausführungsform ist bei der Absorption von CO2 aus dem Verbrennungsabgas eines Kraftwerks ohne Verdichtung des Verbrennungsabgases empfehlenswert.
Bei dem erfindungsgemäßen Verfahren wird das im Absorber erhaltene beladene Absorptionsmedium einer
Desorptionskolonne zugeführt, in der saure Gase aus dem beladenen Absorptionsmedium durch Strippen mit Wasserdampf desorbiert werden. Die Desorption wird bei einer Temperatur durchgeführt wird, bei der in der Desorptionskolonne eine Entmischung in eine wasserreiche flüssige Phase und eine wasserarme flüssige Phase erfolgt. Die Temperatur bei der Desorption liegt vorzugsweise im Bereich von 50 °C bis 200 °C, besonders bevorzugt im Bereich von 80°C bis 150 °C. Die Desorption wird vorzugsweise bei einem Druck im Bereich von 10 mbar bis 10 bar, besonders bevorzugt im Bereich von 100 mbar bis 5 bar durchgeführt.
Die bei der Desorption resultierende wasserreiche flüssige Phase und die wasserarme flüssige Phase werden voneinander getrennt. Ein Teil der wasserreichen flüssigen Phase wird einem Verdampfer zugeführt, in dem Wasserdampf erzeugt wird, der in die Desorptionskolonne eingespeist wird und mit dem in der Desorptionskolonne saure Gase gestrippt werden. Die wasserarme flüssige Phase und der restliche Teil der wasserreichen flüssigen Phase werden als
Absorptionsmedium in den Absorber zurückgeführt. Dabei werden die wasserarme flüssige Phase und der restliche Teil der wasserreichen flüssigen Phase vorzugsweise bei einer Temperatur unterhalb der Entmischungstemperatur miteinander gemischt, bevor sie in den Absorber zurückgeführt werden. Der im Verdampfer nicht verdampfte Anteil an wasserreicher flüssiger Phase kann wahlweise der Desorptionskolonne oder dem Absorber zugeführt werden.
Mit dem erfindungsgemäßen Verfahren lässt sich eine hohe Kapazität des Absorptionsmediums in einem Zyklus aus
Absorption und Desorption erreichen, da in dem Verfahren die Desorption bis zu einem niedrigen Restgehalt an sauren Gasen durchgeführt werden kann und Absorptionsmedien mit einem hohen Gewichtsanteil an Aminen eingesetzt werden können, mit denen eine hohe Beladung bei der Absorption erreicht wird. Der thermische und oxidative Abbau der zur Absorption verwendeten Amine ist bei dem erfindungsgemäßen Verfahren gering, da nur ein kleiner Teil der Amine in den Verdampfer gelangt und dort den hohen Temperaturen an den Wärmeaustauschflächen ausgesetzt wird. Der Energiebedarf des erfindungsgemäßen Verfahrens ist im Vergleich zu
Verfahren, die ein einphasiges Absorptionsmedium verwenden, deutlich geringer. Das erfindungsgemäße Verfahren benötigt keine Hilfsstoffe zusätzlich zu Wasser und Amin und kann in einfachen und kostengünstigen Apparaten durchgeführt werden.
Figur 1 zeigt als Fließbild eine Ausführungsform einer erfindungsgemäßen Vorrichtung, bei der die
Phasentrennvorrichtung (6) getrennt von der
Desorptionskolonne (2) angeordnet ist. Figur 2 zeigt als Fließbild eine bevorzugte Ausführungsform einer erfindungsgemäßen Vorrichtung, bei der die
Phasentrennvorrichtung (6) innerhalb der Desorptionskolonne (2) unterhalb der Stoffaustauschzone (3) angeordnet ist.
Die erfindungsgemäße Vorrichtung zur Abtrennung von sauren Gasen aus einer Gasmischung umfasst einen Absorber (1), in dem die saure Gase enthaltende Gasmischung (20) mit einem flüssigen Absorptionsmedium in Kontakt gebracht wird. Als Absorber können alle aus dem Stand der Technik bekannten Vorrichtungen für die Absorption eines Gases aus einer Gasmischung in eine Flüssigkeit eingesetzt werden. Als Absorber wird vorzugsweise eine Waschkolonne eingesetzt, die vorzugsweise Einbauten zur Vergrößerung der
Phasengrenzfläche zwischen der Gasmischung und dem
flüssigen Absorptionsmedium aufweist. Geeignete Einbauten sind beispielsweise Füllkörper, z.B. Raschig-Ringe oder Pall-Ringe, strukturierte Kolonnenpackungen, z.B.
Blechpackungen, sowie Kolonnenböden, z.B. Siebböden.
Alternativ kann als Absorber auch ein Membrankontaktor, ein Radialstromwäscher, ein Strahlwäscher, ein Venturi-Wäscher oder ein Rotationssprühwäscher eingesetzt werden. Besonders bevorzugt wird als Absorber eine Waschkolonne für einen Gegenstrombetrieb eingesetzt, bei der die saure Gase enthaltende Gasmischung in einem unteren Bereich der
Waschkolonne zugeführt wird und das flüssige
Absorptionsmedium in einem oberen Bereich der Waschkolonne zugeführt wird.
Die erfindungsgemäße Vorrichtung umfasst eine
Desorptionskolonne (2) mit einer Stoffaustauschzone (3), die innerhalb der Desorptionskolonne angeordnet ist. Der Desorptionskolonne wird mit dem sauren Gas beladenes
Absorptionsmedium aus dem Absorber zugeführt. Vorzugsweise wird das mit dem sauren Gas beladene Absorptionsmedium oberhalb der Stoffaustauschzone der Desorptionskolonne zugeführt. Als Desorptionskolonne können alle aus dem Stand der Technik bekannten Kolonnen für die Desorption eines Gases aus einer Flüssigkeit eingesetzt werden. Die
Stoffaustauschzone (3) ist vorzugsweise in Form von
Einbauten ausgeführt, die eine Vergrößerung der Oberfläche bewirken. Vorzugsweise werden als Einbauten Kolonnenböden, Füllkörper oder strukturierte Packungen verwendet. Als Kolonnenböden eignen sich beispielsweise Glockenböden, Siebböden, Tunnelböden, Ventilböden, Schlitzböden, Sieb- Schlitzböden, Sieb-Glockenböden, Düsenböden oder
Zentrifugalböden. Als Füllkörper eignen sich beispielsweise Raschig-Ringe, Lessing-Ringe, Pall-Ringe, Berl-Sättel oder Intalox-Sättel . Als strukturierte Packungen eignen sich beispielsweise die Kolonnenpackungen des Typs Mellapak der Firma Sulzer, des Typs Rombopak der Firma Kühni oder des Typs Montz-Pak der Firma Montz. In der Stoffaustauschzone können auch Abschnitte mit Kolonnenböden, Füllkörpern und strukturierten Packungen beliebig kombiniert werden. Die Stoffaustauschzone (3) weist einen Flüssigkeitsablauf (4) auf, an dem Flüssigkeit gesammelt wird, die am unteren Ende der Stoffaustauschzone austritt. Die erfindungsgemäße Vorrichtung umfasst einen Verdampfer (5) , in dem Dampf erzeugt wird, der der Desorptionskolonne (2) zugeführt wird, um für die Desorption von saurem Gas aus dem beladenen Absorptionsmedium Wärme zuzuführen und mit dem Dampfstrom saure Gase von dem flüssigen
Absorptionsmedium abzutrennen. Als Verdampfer können alle aus dem Stand der Technik bekannten Verdampfer eingesetzt werden, beispielsweise Naturumlaufverdampfer,
Zwangsumlaufverdampfer, Fallfilmverdampfer oder
Dünnschichtverdampfer . Die erfindungsgemäße Vorrichtung umfasst eine
Phasentrennvorrichtung (6) zur Trennung von zwei flüssigen Phasen mit einer Zulaufstelle (7) und getrennten
Entnahmestellen (8, 9) für die flüssigen Phasen, eine
Entnahmestelle (8) für wasserreiche flüssige Phase und eine Entnahmestelle (9) für wasserarme flüssige Phase. Der
Verdampfer (5) und die Phasentrennvorrichtung (6) sind getrennt voneinander angeordnet. Der Flüssigkeitsablauf (4) der Stoffaustauschzone (3) ist mit der Zulaufstelle (7) der Phasentrennvorrichtung verbunden, um aus der
Stoffaustauschzone austretende Flüssigkeit der
Phasentrennvorrichtung zuzuführen. Als
Phasentrennvorrichtung können alle aus dem Stand der
Technik bekannten Apparate für die Trennung von Mischungen aus zwei flüssigen Phasen verwendet werden. Geeignet sind beispielsweise Absetzbehälter, in denen eine Trennung der Phasen durch die Schwerkraft erfolgt. Alternativ können Separatoren eingesetzt werden, in denen eine Trennung der Phasen durch Zentrifugalkräfte erfolgt. In einer
bevorzugten Ausführungsform ist die Phasentrennvorrichtung (6) innerhalb der Desorptionskolonne (2) unterhalb der Stoffaustauschzone (3) angeordnet
Die erfindungsgemäße Vorrichtung umfasst eine
Verbindungsleitung (10) von der Entnahmestelle (8) für wasserreiche flüssige Phase zum Verdampfer (5) , mit der wasserreiche flüssige Phase dem Verdampfer zugeführt wird um daraus Dampf zu erzeugen. Die erfindungsgemäße
Vorrichtung umfasst außerdem eine Verbindungsleitung (11) von der Entnahmestelle (9) für wasserarme flüssige Phase zum Absorber (1), mit der wasserarme flüssige Phase in den Absorber zurückgeführt wird. Vorzugsweise umfasst die erfindungsgemäße Vorrichtung zusätzlich eine
Verbindungsleitung (16) von der Entnahmestelle (8) für wasserreiche flüssige Phase zum Absorber (1), mit der wasserreiche flüssige Phase in den Absorber zurückgeführt wird.
In einer bevorzugten Ausführungsform umfasst die
erfindungsgemäße Vorrichtung zusätzlich eine
Verbindungsleitung (16) zwischen der Entnahmestelle (8) für wasserreiche flüssige Phase und dem Absorber (1), wobei in der Verbindungsleitung ein Regelventil (17) oder eine regelbare Pumpe angeordnet ist. Die Phasentrennvorrichtung (6) weist in dieser Ausführungsform eine Niveauregelung (18) für eine flüssig-flüssig-Phasengrenzfläche in der Phasentrennvorrichtung (6) auf, mit der das Regelventil (17) oder die regelbare Pumpe angesteuert wird. Alternativ kann die Verbindungsleitung (16) auch mit einer
zusätzlichen Entnahmestelle für wasserreiche flüssige Phase an der Phasentrennvorrichtung (6) verbunden sein, die von der Entnahmestelle (8), die mit dem Verdampfer (5)
verbunden ist, getrennt ist. Durch eine solche Niveauregelung lässt sich die Menge an wasserreicher flüssiger Phase, die in den Absorber zurückgeführt wird, so regeln, dass für einen stationären Betrieb der Vorrichtung kein Wasser zusätzlich dem Absorber zugeführt werden muss. In einer weiteren bevorzugten Ausführungsform umfasst die erfindungsgemäße Vorrichtung zusätzlich eine
Mischvorrichtung (19), die in der Verbindungsleitung (11) von der Entnahmestelle (9) für wasserarme flüssige Phase zum Absorber (1) angeordnet ist und die mit der
Entnahmestelle (8) für wasserreiche flüssige Phase
verbunden ist und Flüssigkeit von der Entnahmestelle (9) für wasserarme flüssige Phase mit Flüssigkeit von der
Entnahmestelle (8) für wasserreiche flüssige Phase mischt. Als Mischvorrichtung können alle dem Fachmann bekannten Vorrichtungen zum Mischen von zwei Flüssigkeiten verwendet werden. Als Mischvorrichtung eignen sich beispielsweise gerührte Behälter, Behälter mit einer Flüssigkeitsumwälzung über einen externen Kreislauf oder statische Mischer.
Bevorzugt sind Behälter mit einer Flüssigkeitsumwälzung über einen externen Kreislauf und einer Zuführung von wasserarmer flüssiger Phase und wasserreicher flüssiger Phase in den externen Kreislauf. Vorzugsweise sind in den Leitungen, mit denen wasserarme flüssige Phase und
wasserreiche flüssige Phase der Mischvorrichtung (19) zugeführt wird, Wärmetauscher (21, 22) angeordnet, mit denen sich die beiden Phasen auf eine Temperatur unterhalb der Entmischungstemperatur des im Absorber eingesetzten Absorptionsmediums abkühlen lassen. Besonders bevorzugt sind die Wärmetauscher (21, 22) so angeordnet, dass sie einen Wärmeaustausch zwischen dem beladenen
Absorptionsmedium, das vom Absorber (1) der
Desorptionskolonne (2) zugeführt wird, und den flüssigen Phasen, die der Mischvorrichtung (19) zugeführt werden, bewirken. Durch die Verwendung der Mischvorrichtung lässt sich im Betrieb der Vorrichtung eine gleichmäßige
Zusammensetzung des Absorptionsmediums im Absorber gewährleisten und sicherstellen, dass sich Schwankungen in der Regelung der Vorrichtung nicht auf die Wirksamkeit der Absorption auswirken.
Die erfindungsgemäße Vorrichtung umfasst vorzugsweise zusätzlich noch einen Kondensator (23) , der mit dem Kopf der Desorptionskolonne (2) verbunden ist und mit dem
Wasser, das dampfförmig zusammen mit dem desorbierten sauren Gas die Desorptionskolonne verlässt, kondensiert und in die Desorptionskolonne zurückgeführt wird. Figur 1 zeigt eine Ausführungsform der erfindungsgemäßen Vorrichtung, bei der die Phasentrennvorrichtung (6) getrennt von der Desorptionskolonne (2) angeordnet ist und als Absetzbehälter mit einem Überlaufwehr ausgeführt ist. In dieser Ausführungsform wird der Bodenablauf der
Desorptionskolonne als Flüssigkeitsablauf (4) der
Stoffaustauschzone (3) genutzt. In der Verbindungsleitung zwischen dem Flüssigkeitsablauf (4) und der Zulaufstelle (7) der Phasentrennvorrichtung können koaleszenzfordernde Einbauten angeordnet werden, wie beispielsweise
Koaleszenzfilter, um in der Phasentrennvorrichtung eine vollständigere Phasentrennung zu erzielen.
Figur 2 zeigt eine bevorzugte Ausführungsform der
erfindungsgemäßen Vorrichtung, bei der die
Phasentrennvorrichtung (6) innerhalb der Desorptionskolonne (2) unterhalb der Stoffaustauschzone (3) angeordnet ist. Die Phasentrennvorrichtung (6) wird dabei durch ein
Überlaufwehr (13) im Kolonnensumpf (12) gebildet, das den Kolonnensumpf in eine erste Zone (14) und eine zweite Zone (15) trennt, sowie durch eine Zulaufstelle (7) zur ersten Zone (14), wobei die Zulaufstelle mit dem
Flüssigkeitsablauf (4) der Stoffaustauschzone (3) verbunden ist. Der Flüssigkeitsablauf (4) ist dabei vorzugsweise als Sammelboden für Flüssigkeit mit einem Flüssigkeitsablauf oberhalb der ersten Zone ausgebildet. Die Zulaufstelle zur ersten Zone (14) kann oberhalb der ersten Zone (14) angeordnet sein, wie in Figur 2 gezeigt, oder innerhalb der ersten Zone (14) unterhalb der Oberkante des Überlaufwehrs (13) angeordnet sein. Für die Verwendung mit
Absorptionsmedien, bei denen die wasserarme Phase leichter als die wasserreiche Phase ist, wird, wie in Figur 2 gezeigt, in der ersten Zone (14) eine Entnahmestelle (8) angeordnet, die über eine Verbindungsleitung (10) mit dem Verdampfer (5) verbunden ist und in der zweiten Zone (15) eine Entnahmestelle (9) angeordnet, die über eine
Verbindungsleitung (11) mit dem Absorber (1) verbunden ist. Für die Verwendung mit Absorptionsmedien, bei denen die wasserarme Phase schwerer als die wasserreiche Phase ist, werden gegenüber Figur 2 die Entnahmestellen (8) und (9) vertauscht . Die erfindungsgemäße Vorrichtung kann zusätzliche Pumpen, Messvorrichtungen, Regelarmaturen, Absperrarmaturen und Pufferbehälter aufweisen, die in den Figuren 1 und 2 nicht gezeigt sind und die der Fachmann zum vorangehend
beschriebenen Betrieb der Vorrichtung entsprechend seinem allgemeinen Fachwissen hinzufügen kann.
Die erfindungsgemäße Vorrichtung ist einfach aufgebaut und kann mit im Handel erhältlichen Apparaten ausgeführt werden. Sie ermöglicht einen stabilen Betrieb ohne
Schwankungen in der Abtrennleistung für saure Gase auch bei Verwendung von Absorptionsmedien, die in der
Desorptionskolonne eine Entmischung in zwei flüssige Phasen zeigen, von denen eine Phase wasserarm ist, so dass aus dieser Phase kein Wasserdampf im Verdampfer erzeugt werden kann. Bei Verwendung solcher Absorptionsmedien in den aus US 2009/199709, US 2010/104490 und US 4,251,494 bekannten Vorrichtungen treten dagegen starke Schwankungen bei der Dampferzeugung im Verdampfer auf, die zu einem instabilen Betrieb führen. Da in der erfindungsgemäßen Vorrichtung nur die wasserreiche flüssige Phase, die einen geringen Anteil an Aminen enthält, mit den heißen Wärmeaustauschflächen des Verdampfers in Berührung kommt, kommt es im Betrieb nur zu einem geringen thermischen und oxidativen Abbau der im Absorptionsmedium verwendeten Amine.
Die nachfolgenden Beispiele verdeutlichen die Erfindung, ohne jedoch den Gegenstand der Erfindung zu beschränken.
Beispiele :
In Tabelle 1 sind Zusammensetzungen von für das
erfindungsgemäße Verfahren geeigneten Absorptionsmedien und die Entmischungstemperaturen dieser Absorptionsmedien
(Beladen mit CO2 und ohne Beladung) angeführt.
Zur Bestimmung der Entmischungstemperatur von mit CO2 beladenem Absorptionsmedium wurde das Absorptionsmedium in einem druckfesten Glasgefäß vorgelegt und bei 20 °C und Atmosphärendruck durch Zugabe von Trockeneis mit CO2 gesättigt. Das Glasgefäß wurde dann verschlossen und das mit CO2 beladene Absorptionsmedium wurde in einem Ölbad langsam erhitzt, bis eine Trennung in zwei flüssige Phasen auftrat, die als Trübung der zuvor klaren Mischung
erkennbar war.
Abkürzungen in Tabelle 1:
Propyl-TAD: 4- (n-Propylamino) -2,2,6, 6-tetramethylpiperidin
Butyl-TAD: 4- (n-Butylamino) -2,2,6, 6-tetramethylpiperidin
DM-TAD: 4- ( Dimethylamino ) -2,2,6, 6-tetramethylpiperidin TAT: 4- (3-Dimethylamino-propylamino) -
2 , 2 , 6, 6-tetramethylpiperidin bzw. Triacetontriamin
EAE-TAD: 4- ( 2 -Ethylamino-ethylamino ) -
2,2,6, 6-tetramethylpiperidin
MEA: Ethanolamin
DEA: Diethanolamin
MDEA: Methyldiethanolamin
AMP : 2-Amino-2-methyl-l-propanol
n.b.: nicht bestimmt Tabelle 1
Figure imgf000021_0001
Tabelle 1 (Fortsetzung
Figure imgf000022_0001
Tabelle 1 (Fortsetzung
Figure imgf000023_0001
Für eine Mischung aus Wasser und 4- (n-Butylamino) - 2 , 2 , 6, 6-tetramethylpiperidin (Butyl-TAD) wurde die
Zusammensetzung der beiden flüssigen Phasen im zweiphasigen Gebiet in Abhängigkeit von der Temperatur untersucht. Die in Tabelle 2 wiedergegeben Ergebnisse zeigen, dass die wasserreiche flüssige Phase, die im erfindungsgemäßen Verfahren dem
Verdampfer zugeführt wird, nur geringe Anteile an Amin enthält.
Tabelle 2
Temperatur in °C Wasseranteil Wasseranteil
obere Phase untere Phase
in Gew.-% in Gew.-%
60 17,5 98, 3
67 12, 5 98, 9
75 9,3 99, 2
82 6, 8 99, 3
93 4,5 99, 4

Claims

Patentansprüche :
1. Verfahren zur Abtrennung von sauren Gasen aus einer
Gasmischung, umfassend Absorption von sauren Gasen durch in Kontakt bringen der Gasmischung mit einem Absorptionsmedium, umfassend Wasser und mindestens ein Amin, in einem Absorber unter Erhalt eines beladenen Absorptionsmediums und Desorption von sauren Gasen aus dem beladenen Absorptionsmedium durch Strippen mit Wasserdampf in einer Desorptionskolonne, wobei das Absorptionsmedium bei Erhitzen über eine
Entmischungstemperatur eine Entmischung in zwei flüssige
Phasen zeigt,
dadurch gekennzeichnet,
dass das Absorptionsmedium eine Entmischungstemperatur im Bereich von 0 bis 130 °C aufweist, die Desorption bei einer Temperatur durchgeführt wird, bei der in der
Desorptionskolonne eine Entmischung in eine wasserreiche flüssige Phase und eine wasserarme flüssige Phase erfolgt, die resultierende wasserreiche flüssige Phase und wasserarme flüssige Phase voneinander getrennt werden, wasserreiche flüssige Phase einem Verdampfer zugeführt wird, in dem
Wasserdampf erzeugt wird, mit dem in der Desorptionskolonne saure Gase gestrippt werden und wasserarme flüssige Phase und wasserreiche flüssige Phase als Absorptionsmedium in den
Absorber zurückgeführt werden.
2. Verfahren nach Anspruch 1,
dadurch gekennzeichnet,
dass das Absorptionsmedium ein Amin umfasst, das bei 100 °C eine Löslichkeit von weniger als 100 g Amin in 1 1 Wasser aufweist .
3. Verfahren nach Anspruch 1 oder 2,
dadurch gekennzeichnet,
dass das Absorptionsmedium mindestens ein Amin der Formel (I) umfasst (I)
Figure imgf000026_0001
wobei die Reste R1 und R2 unabhängig voneinander Wasserstoff oder aliphatische Reste mit 1 bis 10 Kohlenstoffatomen sind, die mit Aminogruppen oder Alkylaminogruppen substituiert sein können .
Verfahren nach Anspruch 3,
dadurch gekennzeichnet,
dass die Reste R1 und R2 unabhängig voneinander Wasserstoff oder Alkylreste mit 1 bis 6 Kohlenstoffatomen sind.
Verfahren nach Anspruch 3,
dadurch gekennzeichnet,
dass das Absorptionsmedium ein erstes Amin der Formel (I) umfasst, für das die Reste R1 und R2 unabhängig voneinander Wasserstoff oder Alkylreste mit 1 bis 6 Kohlenstoffatomen sind, und ein zweites Amin der Formel (I) umfasst, für das R1 Wasserstoff und R2 ein Rest (CH2)nNR3R4 ist mit n = 2 bis 4, R3 = Wasserstoff oder Alkylrest mit 1 bis 4 Kohlenstoffatomen und R4 = Alkylrest mit 1 bis 4 Kohlenstoffatomen .
Verfahren nach einem der Ansprüche 3 bis 5,
dadurch gekennzeichnet,
dass das Absorptionsmedium 25 bis 85 Gew.-% Wasser und 15 bis 75 Gew.-% Amine der Formel (I) umfasst.
Vorrichtung zur Abtrennung von sauren Gasen aus einer
Gasmischung, umfassend einen Absorber (1), eine
Desorptionskolonne (2) mit einer Stoffaustauschzone (3), die einen Flüssigkeitsablauf
(4) aufweist, einen Verdampfer (5) und eine Phasentrennvorrichtung (6) zur Trennung von zwei flüssigen Phasen mit einer Zulaufstelle (7) und getrennten Entnahmestellen (8, 9) für die flüssigen Phasen,
dadurch gekennzeichnet,
dass der Verdampfer
(5) getrennt von der Phasentrennvorrichtung (6) angeordnet ist, die
Phasentrennvorrichtung
(6) Entnahmestellen (8, 9) für eine wasserarme flüssige Phase und eine wasserreiche flüssige Phase aufweist, der Flüssigkeitsablauf (4) der Stoffaustauschzone (3) mit der Zulaufstelle
(7) der Phasentrennvorrichtung verbunden ist und die Vorrichtung Verbindungsleitungen (10, 11) von der Entnahmestelle (8) für wasserreiche flüssige Phase zum Verdampfer (5) und von der Entnahmestelle (9) für
wasserarme flüssige Phase zum Absorber (1) aufweist.
8. Vorrichtung nach Anspruch 7,
dadurch gekennzeichnet,
dass die Phasentrennvorrichtung (6) innerhalb der
Desorptionskolonne (2) unterhalb der Stoffaustauschzone (3) angeordnet ist.
9. Vorrichtung nach Anspruch 8,
dadurch gekennzeichnet,
dass die Desorptionskolonne (2) einen Kolonnensumpf (12) aufweist, der durch ein Überlaufwehr (13) in eine erste Zone (14) und eine zweite Zone (15) getrennt ist, der
Flüssigkeitsablauf (4) der Stoffaustauschzone (3) mit einer Zulaufstelle (7) zur ersten Zone (14) verbunden ist, eine Entnahmestelle (8) in der ersten Zone (14) über eine
Verbindungsleitung (10) mit dem Verdampfer (5) verbunden ist und eine Entnahmestelle (9) in der zweiten Zone (15) über eine Verbindungsleitung (11) mit dem Absorber (1) verbunden ist.
10. Vorrichtung nach einem der Ansprüche 7 bis 9,
dadurch gekennzeichnet,
dass sie zusätzlich eine Verbindungsleitung (16) zwischen der Entnahmestelle (8) für wasserreiche flüssige Phase und dem Absorber (1) aufweist, wobei in der Verbindungsleitung ein
Regelventil (17) oder eine regelbare Pumpe angeordnet ist, und die Phasentrennvorrichtung (6) eine Niveauregelung (18) für eine flüssig-flüssig-Phasengrenzflache in der
Phasentrennvorrichtung aufweist, mit der das Regelventil (17) oder die regelbare Pumpe angesteuert wird.
11. Vorrichtung nach einem der Ansprüche 7 bis 10,
dadurch gekennzeichnet, dass in der Verbindungsleitung (11) von der Entnahmestelle (9) für wasserarme flüssige Phase zum Absorber (1) eine
Mischvorrichtung (19) angeordnet ist, die mit der
Entnahmestelle (8) für wasserreiche flüssige Phase verbunden ist und Flüssigkeit von der Entnahmestelle (9) für wasserarme flüssige Phase mit Flüssigkeit von der Entnahmestelle (8) für wasserreiche flüssige Phase mischt.
PCT/EP2012/070380 2011-11-14 2012-10-15 Verfahren und vorrichtung zur abtrennung von sauren gasen aus einer gasmischung WO2013072147A1 (de)

Priority Applications (7)

Application Number Priority Date Filing Date Title
AU2012339061A AU2012339061B2 (en) 2011-11-14 2012-10-15 Method and device for the separation of acidic gases from a gas mixture
EP12773311.1A EP2780098A1 (de) 2011-11-14 2012-10-15 Verfahren und vorrichtung zur abtrennung von sauren gasen aus einer gasmischung
EA201400577A EA025928B1 (ru) 2011-11-14 2012-10-15 Способ и устройство для отделения кислых газов от газовой смеси
CA2855855A CA2855855A1 (en) 2011-11-14 2012-10-15 Method and device for the separation of acidic gases from a gas mixture
MX2014005746A MX2014005746A (es) 2011-11-14 2012-10-15 Metodo y dispositivo para la separacion de gases acidos de una mezcla de gases.
BR112014008497A BR112014008497A2 (pt) 2011-11-14 2012-10-15 método e dispositivo para a separação de gases acídicos a partir de uma mistura de gás
TNP2014000090A TN2014000090A1 (en) 2011-11-14 2014-03-03 Method and device for the separation of acidic gases from a gas mixture

Applications Claiming Priority (2)

Application Number Priority Date Filing Date Title
DE102011086252 2011-11-14
DE102011086252.8 2011-11-14

Publications (1)

Publication Number Publication Date
WO2013072147A1 true WO2013072147A1 (de) 2013-05-23

Family

ID=47040720

Family Applications (1)

Application Number Title Priority Date Filing Date
PCT/EP2012/070380 WO2013072147A1 (de) 2011-11-14 2012-10-15 Verfahren und vorrichtung zur abtrennung von sauren gasen aus einer gasmischung

Country Status (10)

Country Link
US (2) US9221007B2 (de)
EP (1) EP2780098A1 (de)
AU (1) AU2012339061B2 (de)
BR (1) BR112014008497A2 (de)
CA (1) CA2855855A1 (de)
CO (1) CO6960534A2 (de)
EA (1) EA025928B1 (de)
MX (1) MX2014005746A (de)
TN (1) TN2014000090A1 (de)
WO (1) WO2013072147A1 (de)

Cited By (9)

* Cited by examiner, † Cited by third party
Publication number Priority date Publication date Assignee Title
US9630140B2 (en) 2012-05-07 2017-04-25 Evonik Degussa Gmbh Method for absorbing CO2 from a gas mixture
US9840473B1 (en) 2016-06-14 2017-12-12 Evonik Degussa Gmbh Method of preparing a high purity imidazolium salt
US9878285B2 (en) 2012-01-23 2018-01-30 Evonik Degussa Gmbh Method and absorption medium for absorbing CO2 from a gas mixture
US10105644B2 (en) 2016-06-14 2018-10-23 Evonik Degussa Gmbh Process and absorbent for dehumidifying moist gas mixtures
US10138209B2 (en) 2016-06-14 2018-11-27 Evonik Degussa Gmbh Process for purifying an ionic liquid
US10493400B2 (en) 2016-06-14 2019-12-03 Evonik Degussa Gmbh Process for dehumidifying moist gas mixtures
US10500540B2 (en) 2015-07-08 2019-12-10 Evonik Degussa Gmbh Method for dehumidifying humid gas mixtures using ionic liquids
US10512883B2 (en) 2016-06-14 2019-12-24 Evonik Degussa Gmbh Process for dehumidifying moist gas mixtures
US10512881B2 (en) 2016-06-14 2019-12-24 Evonik Degussa Gmbh Process for dehumidifying moist gas mixtures

Families Citing this family (20)

* Cited by examiner, † Cited by third party
Publication number Priority date Publication date Assignee Title
EP2087930A1 (de) * 2008-02-05 2009-08-12 Evonik Degussa GmbH Verfahren zur Absorption eines flüchtigen Stoffes in einem flüssigen Absorptionsmittel
EP2088389B1 (de) * 2008-02-05 2017-05-10 Evonik Degussa GmbH Absorptionskältemaschine
DE102009000543A1 (de) 2009-02-02 2010-08-12 Evonik Degussa Gmbh Verfahren, Absorptionsmedien und Vorrichtung zur Absorption von CO2 aus Gasmischungen
DE102009047564A1 (de) 2009-12-07 2011-06-09 Evonik Degussa Gmbh Arbeitsmedium für eine Absorptionskältemaschine
EP2433700A1 (de) * 2010-09-23 2012-03-28 Alstom Technology Ltd Spurenkomponentenentfernung in CO2-Entfernungsverfahren mithilfe einer semipermeablen Membran
DE102011077377A1 (de) 2010-11-12 2012-05-16 Evonik Degussa Gmbh Verfahren zur Absorption von sauren Gasen aus Gasmischungen
WO2015053619A1 (en) 2013-10-07 2015-04-16 Carbonoro B.V. Process for capturing co2 from a co2-containing gas stream involving phase separation of aqueous absorbent
JP6121894B2 (ja) * 2013-12-25 2017-04-26 株式会社東芝 酸性ガス除去装置及び酸性ガス除去方法
EA036848B1 (ru) * 2015-09-29 2020-12-28 Басф Се Циклический амин для селективного удаления сероводорода
JP6906761B2 (ja) * 2017-05-01 2021-07-21 株式会社神戸製鋼所 ガス処理方法及びガス処理装置
JP6906766B2 (ja) * 2017-11-30 2021-07-21 株式会社神戸製鋼所 ガス処理方法及びガス処理装置
CN108176196A (zh) * 2017-12-29 2018-06-19 安徽蓝清源环境科技有限公司 喷淋式废气处理设备
CN108404612A (zh) * 2018-04-25 2018-08-17 青岛海山减碳环保科技有限公司 一种富液多级换热型二氧化碳捕集系统及工艺
CN110038498B (zh) * 2018-04-25 2021-09-28 南京大学 一种连续反应器及其使用方法
CN110327740A (zh) * 2019-07-11 2019-10-15 扬州大学 一种气升式两相分配膜生物反应器
CN110508136B (zh) * 2019-09-11 2021-08-17 南通大学 一种高通量反渗透膜的制备方法
CN111228861B (zh) * 2020-01-15 2022-03-11 萍乡市华星环保工程技术有限公司 真空碳酸钾脱硫设备
CA3179291A1 (en) * 2020-05-26 2021-12-02 Michael F. Ray Process for removal of sulfur dioxide and ammonia from a vent gas stream
JP7453890B2 (ja) * 2020-10-05 2024-03-21 株式会社神戸製鋼所 再生装置、ガス処理装置、再生方法及びガス処理方法
WO2022117363A1 (en) * 2020-12-03 2022-06-09 Evonik Operations Gmbh Method of capturing carbon dioxide

Citations (6)

* Cited by examiner, † Cited by third party
Publication number Priority date Publication date Assignee Title
US4251494A (en) 1979-12-21 1981-02-17 Exxon Research & Engineering Co. Process for removing acidic compounds from gaseous mixtures using a two liquid phase scrubbing solution
WO2008015217A1 (de) 2006-08-03 2008-02-07 Universität Dortmund Verfahren zum abtrennen von co2 aus gasgemischen
US20090199709A1 (en) 2006-03-10 2009-08-13 Ifp Method of deacidizing a gas by means of an absorbent solution with fractionated regeneration through heating
US20100104490A1 (en) 2008-09-23 2010-04-29 Ifp Gas deacidizing method using an absorbent solution with demixing control
DE102009000543A1 (de) * 2009-02-02 2010-08-12 Evonik Degussa Gmbh Verfahren, Absorptionsmedien und Vorrichtung zur Absorption von CO2 aus Gasmischungen
US20110081287A1 (en) * 2009-03-10 2011-04-07 Ifp Gas deacidizing method using an absorbent solution with vaporization and/or purification of a fraction of the regenerated absorbent solution

Family Cites Families (104)

* Cited by examiner, † Cited by third party
Publication number Priority date Publication date Assignee Title
DE400488C (de) 1922-10-24 1924-08-11 Hans Hylander Absorptionskaeltemaschine
US1882258A (en) 1930-09-10 1932-10-11 Randel Bo Folke Means and method of refrigeration
DE633146C (de) 1933-06-01 1936-07-20 Sachsenberg Akt Ges Geb Absorptionsapparat
US2516625A (en) 1946-12-02 1950-07-25 Shell Dev Derivatives of dihydropyridine
US2601673A (en) 1951-04-09 1952-06-24 Shell Dev Shortstopping the addition polymerization of unsaturated organic compounds
US2802344A (en) 1953-07-08 1957-08-13 Eureka Williams Corp Electrodialysis of solutions in absorption refrigeration
US3276217A (en) 1965-11-09 1966-10-04 Carrier Corp Maintaining the effectiveness of an additive in absorption refrigeration systems
US4524587A (en) 1967-01-10 1985-06-25 Kantor Frederick W Rotary thermodynamic apparatus and method
US3609087A (en) 1968-02-01 1971-09-28 American Gas Ass Inc The Secondary alcohol additives for lithium bromide-water absorption refrigeration system
US3580759A (en) 1968-06-25 1971-05-25 Borg Warner Heat transfer additives for absorbent solutions
GB1306853A (en) 1970-05-13 1973-02-14 Ici Ltd Process for separating and recovering acid gases from gaseous mixtures
SE409054B (sv) 1975-12-30 1979-07-23 Munters Ab Carl Anordning vid vermepump i vilken ett arbetsmedium vid en sluten process cirkulerar i en krets under olika tryck och temperatur
US4022785A (en) 1976-01-08 1977-05-10 Petrolite Corporation Substituted pyridines and dihydropyridines
US4201721A (en) 1976-10-12 1980-05-06 General Electric Company Catalytic aromatic carbonate process
US4094957A (en) 1976-12-14 1978-06-13 Exxon Research & Engineering Co. Process for removing acid gases with hindered amines and amino acids
US4152900A (en) 1978-04-04 1979-05-08 Kramer Trenton Co. Refrigeration cooling unit with non-uniform heat input for defrost
DE3003843A1 (de) 1980-02-02 1981-08-13 Chemische Werke Hüls AG, 4370 Marl Verfahren zur herstellung von 4-amino-2,2,6,6-tetramethylpiperidin
US4405579A (en) 1981-11-13 1983-09-20 Exxon Research And Engineering Co. Sterically hindered amino acids and tertiary amino acids as promoters in acid gas scrubbing processes
US4405586A (en) 1981-11-13 1983-09-20 Exxon Research And Engineering Co. N-Secondary butyl glycine promoted acid gas scrubbing process
IN163391B (de) 1981-11-13 1988-09-17 Exxon Research Engineering Co
US4360363A (en) 1982-02-16 1982-11-23 Combustion Engineering, Inc. Physical solvent for gas sweetening
US4466915A (en) 1982-09-29 1984-08-21 The B. F. Goodrich Company Non-catalytic ketoform syntheses
NL8403517A (nl) 1984-11-19 1986-06-16 Rendamax Ag Absorptie-resorptie warmtepomp.
HUT41715A (en) 1984-12-28 1987-05-28 Monsanto Co Process for preparing n-substituted alpha-aminoacids and derivatives thereof
JPS61129019U (de) 1985-01-30 1986-08-13
JPH036759Y2 (de) 1985-10-28 1991-02-20
US4701530A (en) 1985-11-12 1987-10-20 The Dow Chemical Company Two-stage process for making trimethyl pyridine
US5186010A (en) 1985-11-18 1993-02-16 Darrel H. Williams Absorbent-refrigerant solution
US5016445A (en) 1986-07-07 1991-05-21 Darrell H. Williams Absorption apparatus, method for producing a refrigerant effect, and an absorbent-refrigerant solution
US4714597A (en) 1986-06-26 1987-12-22 Hylsa, S.A. Corrosion inhibitor for CO2 absorption process using alkanolamines
DE3623680A1 (de) 1986-07-12 1988-01-14 Univ Essen Stoffsysteme fuer sorptionsprozesse
US5186009A (en) 1987-04-14 1993-02-16 Gas Research Institute Aqueous absorption fluids
US5126189A (en) 1987-04-21 1992-06-30 Gelman Sciences, Inc. Hydrophobic microporous membrane
IT1222394B (it) 1987-07-30 1990-09-05 Ciba Geigy Spa Processo per la preparazione di 2,2,6,6 tetrametil 4 piperidilammine
JPH07111287B2 (ja) 1987-11-18 1995-11-29 日立電線株式会社 吸収器用伝熱管
JPH02298767A (ja) 1989-05-12 1990-12-11 Nissin Electric Co Ltd 吸収冷凍装置
JP2959141B2 (ja) 1991-02-22 1999-10-06 ダイキン工業株式会社 吸収式冷凍装置
US5390509A (en) 1991-11-27 1995-02-21 Rocky Research Triple effect absorption cycle apparatus
US5255534A (en) 1992-06-25 1993-10-26 Gas Research Institute System and process for operating and absorption cycle around a crystallization curve of the solution
US5303565A (en) 1993-03-11 1994-04-19 Conserve Resources, Inc. Rotary absorption heat pump of improved performance
JP3236402B2 (ja) 1993-04-22 2001-12-10 大阪瓦斯株式会社 吸収式冷凍機
JPH07167521A (ja) 1993-12-15 1995-07-04 Asahi Glass Co Ltd 吸収式冷凍装置
DE19511709A1 (de) 1995-03-30 1996-10-02 Klement Arne Verfahren zur Erzeugung von Kälte und Wärme mit Hilfe einer durch Pervaporation angetriebenen Sorptionskältemaschine
DE29516319U1 (de) 1995-10-14 1996-02-01 ABSOTECH Energiesparsysteme GmbH & Co. KG, 83646 Bad Tölz Absorptionswärmetransformationsanlage mit Zusatzkomponenten zur Steigerung der Nutzleistung bzw. Erweiterung der Grenzen für die Antriebs-, Nutz- oder Kühltemperaturen
US6331289B1 (en) 1996-10-28 2001-12-18 Nycomed Imaging As Targeted diagnostic/therapeutic agents having more than one different vectors
US6117963A (en) 1997-03-26 2000-09-12 Th Goldschmidt Ag Tetrahydrofuran-containing silicone polyethers
US5873260A (en) 1997-04-02 1999-02-23 Linhardt; Hans D. Refrigeration apparatus and method
TW538055B (en) 1997-04-14 2003-06-21 Nippon Catalytic Chem Ind Pressure-resistant absorbent resin, disposable diaper using the resin and absorbent resin, and method for production thereof
DE19850624A1 (de) 1998-11-03 2000-05-04 Basf Ag Verfahren zur Herstellung von Cyanessigsäureestern
US6155057A (en) 1999-03-01 2000-12-05 Arizona Board Of Regents Refrigerant fluid crystallization control and prevention
WO2000061698A1 (en) 1999-04-12 2000-10-19 Arizona Board Of Regents Two-phase refrigeration fluid for an absorption refrigeration apparatus and a method of preventing corrosion
JP2001074322A (ja) 1999-09-03 2001-03-23 Daikin Ind Ltd 冷凍装置
DE19949347A1 (de) 1999-10-13 2001-04-19 Basf Ag Brennstoffzelle
JP2001219164A (ja) 2000-02-08 2001-08-14 Toyobo Co Ltd 純水製造器および純水製造装置
JP2002047258A (ja) 2000-08-01 2002-02-12 Showa Denko Kk Ｎ−イソプロピルグリシンの製造方法
WO2002074718A2 (de) 2001-03-20 2002-09-26 Basf Aktiengesellschaft Ionische flüssigkeiten als selektive zusatzstoffe für die trennung engsiedender oder azeotroper gemische
DE10208822A1 (de) 2002-03-01 2003-09-11 Solvent Innovation Gmbh Halogenfreie ionische Flüssigkeiten
JP2004044945A (ja) 2002-07-12 2004-02-12 Daikin Ind Ltd 吸収式冷凍装置の吸収促進剤
GB0306432D0 (en) 2003-03-20 2003-04-23 Bp Exploration Operating Process
DE10316418A1 (de) 2003-04-10 2004-10-21 Basf Ag Verwendung einer ionischen Flüssigkeit
DE10324300B4 (de) 2003-05-21 2006-06-14 Thomas Dr. Weimer Thermodynamische Maschine und Verfahren zur Aufnahme von Wärme
DE10333546A1 (de) 2003-07-23 2005-02-17 Linde Ag Verfahren zur Olefinabtrennung aus Spaltgasen von Olefinanlagen mittels ionischer Flüssigkeiten
US20050129598A1 (en) 2003-12-16 2005-06-16 Chevron U.S.A. Inc. CO2 removal from gas using ionic liquid absorbents
DE102004011427A1 (de) 2004-03-09 2005-09-29 Basf Ag Absorptionsmittel mit verbesserter Oxidationsbeständigkeit und Verfahren zum Entsäuern von Fluidströmen
DE102004021129A1 (de) 2004-04-29 2005-11-24 Degussa Ag Verfahren zur Isolierung von hochreinem 2-Methoxypropen
DE102004024967A1 (de) 2004-05-21 2005-12-08 Basf Ag Neue Absorptionsmedien für Absorptionswärmepumpen, Absorptionskältemaschinen und Wärmetransformatoren
DE102004053167A1 (de) 2004-11-01 2006-05-04 Degussa Ag Polymere Absorptionsmittel für die Gasabsorption und Absorptionsprozess
FR2877858B1 (fr) 2004-11-12 2007-01-12 Inst Francais Du Petrole Procede de desacidification d'un gaz avec une solution absorbante a regeneration fractionnee
US8715521B2 (en) 2005-02-04 2014-05-06 E I Du Pont De Nemours And Company Absorption cycle utilizing ionic liquid as working fluid
JP2006239516A (ja) 2005-03-01 2006-09-14 Shigeo Fujii 揮発性有機溶剤の除去用吸収液組成物およびそれを用いる揮発性有機溶剤の除去方法
DE102005013030A1 (de) 2005-03-22 2006-09-28 Bayer Technology Services Gmbh Verfahren zur destillativen Reinigung schwerflüchtiger Fluide
DE102005028451B4 (de) 2005-06-17 2017-02-16 Evonik Degussa Gmbh Verfahren zum Transport von Wärme
US8506839B2 (en) 2005-12-14 2013-08-13 E I Du Pont De Nemours And Company Absorption cycle utilizing ionic liquids and water as working fluids
FR2895273B1 (fr) 2005-12-22 2008-08-08 Inst Francais Du Petrole Procede de desacidification d'un gaz avec une solution absorbante a regeneration fractionnee avec controle de la teneur en eau de la solution
CN101405146A (zh) 2006-03-20 2009-04-08 巴斯夫欧洲公司 纳米颗粒状金属硼化物组合物以及其用于识别标记塑料部件的用途
FR2900842B1 (fr) 2006-05-10 2009-01-23 Inst Francais Du Petrole Procede de desacidification d'un effluent gazeux avec extraction des produits a regenerer
FR2900843B1 (fr) 2006-05-10 2008-07-04 Inst Francais Du Petrole Procede de desacidification d'un gaz par multiamines partiellement neutralisees
FR2900841B1 (fr) 2006-05-10 2008-07-04 Inst Francais Du Petrole Procede de desacidification avec extraction des composes reactifs
EP2087930A1 (de) 2008-02-05 2009-08-12 Evonik Degussa GmbH Verfahren zur Absorption eines flüchtigen Stoffes in einem flüssigen Absorptionsmittel
EP2093278A1 (de) 2008-02-05 2009-08-26 Evonik Goldschmidt GmbH Performance-Additive zur Verbesserung der Benetzungseigenschaften von ionischen Flüssigkeiten auf festen Oberflächen
EP2088389B1 (de) 2008-02-05 2017-05-10 Evonik Degussa GmbH Absorptionskältemaschine
EP2087931A3 (de) 2008-02-05 2011-08-31 Evonik Goldschmidt GmbH Entschäumung von ionischen Flüssigkeiten
US8318117B2 (en) 2008-06-23 2012-11-27 Basf Se Absorption medium and method for removing sour gases from fluid streams, in particular from flue gases
FR2934172B1 (fr) 2008-07-28 2011-10-28 Inst Francais Du Petrole Solution absorbante a base de n,n,n'n'-tetramethylhexane -1,6-diamine et procede d'elimination de composes acides d'un effluent gazeux
EP2174700A1 (de) 2008-10-13 2010-04-14 Siemens Aktiengesellschaft Absorptionsmittel, Verfahren zur Herstellung eines Absorptionsmittels sowie Verwendung eines Absorptionsmittels
FR2938452B1 (fr) * 2008-11-20 2012-02-03 Inst Francais Du Petrole Procede de desacidification d'un gaz par solution absorbante avec demixtion en cours de regeneration
CN102449101A (zh) 2009-03-31 2012-05-09 纳幕尔杜邦公司 溴化锂/水吸收循环系统中的离子化合物
ES2382236T3 (es) 2009-06-05 2012-06-06 Evonik Degussa Gmbh Procedimiento, medio de absorción y dispositivo para la absorción de CO2 a partir de mezclas de gases
DE102009047564A1 (de) 2009-12-07 2011-06-09 Evonik Degussa Gmbh Arbeitsmedium für eine Absorptionskältemaschine
FR2953736B1 (fr) 2009-12-16 2012-02-24 Inst Francais Du Petrole Procede d'elimination de composes acides d'un effluent gazeux avec une solution absorbante a base de triamines iii/ii/iii.
FR2953735B1 (fr) 2009-12-16 2013-03-29 Inst Francais Du Petrole Procede d'elimination de composes acides d'un effluent gazeux avec une solution absorbante a base de diamines i,ii/iii.
US8318114B2 (en) 2010-04-16 2012-11-27 Nalco Company Composition for treating acid gas
EP2380941A1 (de) 2010-04-20 2011-10-26 Evonik Degussa GmbH Absorptionswärmepumpe mit Sorptionsmittel umfassend ein Lithiumsalz und ein organisches Salz mit gleichem Anion
EP2380940A1 (de) 2010-04-20 2011-10-26 Evonik Degussa GmbH Absorptionswärmepumpe mit Sorptionsmittel umfassend Lithiumchlorid und ein organisches Chloridsalz
KR101404833B1 (ko) 2010-11-08 2014-06-09 에보니크 데구사 게엠베하 흡수식 열 펌프용 작업 매체
DE102011077377A1 (de) 2010-11-12 2012-05-16 Evonik Degussa Gmbh Verfahren zur Absorption von sauren Gasen aus Gasmischungen
EP2532412A1 (de) 2011-06-10 2012-12-12 Evonik Degussa GmbH Absorptionsmedium und Verfahren zur Absorption eines sauren Gases aus einer Gasmischung
EP2532414A1 (de) 2011-06-10 2012-12-12 Evonik Degussa GmbH Verfahren zur Absorption von CO2 aus einer Gasmischung
EP2532413A1 (de) 2011-06-10 2012-12-12 Evonik Degussa GmbH Verfahren zur Absorption von CO2 aus einer Gasmischung
DE102011083974A1 (de) 2011-10-04 2013-04-04 Evonik Degussa Gmbh Arbeitsmedium für Absorptionswärmepumpen
DE102011083976A1 (de) 2011-10-04 2013-04-04 Evonik Degussa Gmbh Sorptionsmittel für Absorptionswärmepumpen
DE102012200566A1 (de) 2012-01-16 2013-07-18 Evonik Degussa Gmbh Verfahren zur Absorption von CO2 aus einer Gasmischung
DE102012200907A1 (de) 2012-01-23 2013-07-25 Evonik Industries Ag Verfahren und Absorptionsmedium zur Absorption von CO2 aus einer Gasmischung
DE102012207509A1 (de) 2012-05-07 2013-11-07 Evonik Degussa Gmbh Verfahren zur Absorption von CO2 aus einer Gasmischung

Patent Citations (7)

* Cited by examiner, † Cited by third party
Publication number Priority date Publication date Assignee Title
US4251494A (en) 1979-12-21 1981-02-17 Exxon Research & Engineering Co. Process for removing acidic compounds from gaseous mixtures using a two liquid phase scrubbing solution
US20090199709A1 (en) 2006-03-10 2009-08-13 Ifp Method of deacidizing a gas by means of an absorbent solution with fractionated regeneration through heating
WO2008015217A1 (de) 2006-08-03 2008-02-07 Universität Dortmund Verfahren zum abtrennen von co2 aus gasgemischen
US20100104490A1 (en) 2008-09-23 2010-04-29 Ifp Gas deacidizing method using an absorbent solution with demixing control
DE102009000543A1 (de) * 2009-02-02 2010-08-12 Evonik Degussa Gmbh Verfahren, Absorptionsmedien und Vorrichtung zur Absorption von CO2 aus Gasmischungen
WO2010089257A1 (de) 2009-02-02 2010-08-12 Evonik Degussa Gmbh Co2 -absorption aus gasmischungen mit wässeriger losung aus 4-amino-2,2,6, 6-tetramethylpiperidin
US20110081287A1 (en) * 2009-03-10 2011-04-07 Ifp Gas deacidizing method using an absorbent solution with vaporization and/or purification of a fraction of the regenerated absorbent solution

Non-Patent Citations (3)

* Cited by examiner, † Cited by third party
Title
KOHL, A. L.; NIELSEN, R. B.: "Gas Purification", 1997, GULF PUBLISHING
ROLKER, J.; ARLT, W.: "Abtrennung von Kohlendioxid aus Rauchgasen mittels Absorption", CHEMIE INGENIEUR TECHNIK, vol. 78, 2006, pages 416 - 424, XP002554080, DOI: doi:10.1002/cite.200600017
See also references of EP2780098A1

Cited By (9)

* Cited by examiner, † Cited by third party
Publication number Priority date Publication date Assignee Title
US9878285B2 (en) 2012-01-23 2018-01-30 Evonik Degussa Gmbh Method and absorption medium for absorbing CO2 from a gas mixture
US9630140B2 (en) 2012-05-07 2017-04-25 Evonik Degussa Gmbh Method for absorbing CO2 from a gas mixture
US10500540B2 (en) 2015-07-08 2019-12-10 Evonik Degussa Gmbh Method for dehumidifying humid gas mixtures using ionic liquids
US9840473B1 (en) 2016-06-14 2017-12-12 Evonik Degussa Gmbh Method of preparing a high purity imidazolium salt
US10105644B2 (en) 2016-06-14 2018-10-23 Evonik Degussa Gmbh Process and absorbent for dehumidifying moist gas mixtures
US10138209B2 (en) 2016-06-14 2018-11-27 Evonik Degussa Gmbh Process for purifying an ionic liquid
US10493400B2 (en) 2016-06-14 2019-12-03 Evonik Degussa Gmbh Process for dehumidifying moist gas mixtures
US10512883B2 (en) 2016-06-14 2019-12-24 Evonik Degussa Gmbh Process for dehumidifying moist gas mixtures
US10512881B2 (en) 2016-06-14 2019-12-24 Evonik Degussa Gmbh Process for dehumidifying moist gas mixtures

Also Published As

Publication number Publication date
MX2014005746A (es) 2014-07-09
TN2014000090A1 (en) 2015-07-01
EA201400577A1 (ru) 2014-10-30
EA025928B1 (ru) 2017-02-28
CA2855855A1 (en) 2013-05-23
AU2012339061B2 (en) 2016-10-13
US20160045857A1 (en) 2016-02-18
CO6960534A2 (es) 2014-05-30
BR112014008497A2 (pt) 2017-04-11
EP2780098A1 (de) 2014-09-24
AU2012339061A1 (en) 2014-03-13
US9221007B2 (en) 2015-12-29
US20130118350A1 (en) 2013-05-16

Similar Documents

Publication Publication Date Title
WO2013072147A1 (de) Verfahren und vorrichtung zur abtrennung von sauren gasen aus einer gasmischung
EP2391435B1 (de) Zyklische amine enthaltendes absorptionsmittel zum entfernen saurer gase
EP1303345B1 (de) Verfahren zum entsäuern eines fluidstroms und waschflüssigkeit zur verwendung in einem derartigen verfahren
DE102005033837B4 (de) Verfahren zum Entfernen von sauren Gasen und Ammoniak aus einem Fluidstrom
EP2717995B1 (de) Absorptionsmedium und verfahren zur absorption eines sauren gases aus einer gasmischung
EP2892633B1 (de) Verfahren zur abtrennung von sauergasen aus einem wasserhaltigen fluidstrom
EP2852453B1 (de) Verfahren zur absorption von co2 aus einer gasmischung
WO2010149599A1 (de) Entfernung saurer gase mittels eines ein stripphilfsmittel enthaltenden absorptionsmittels
EP1485190B1 (de) Verfahren zum entsäuern eines fluidstroms und waschflüssigkeit zur verwendung in einem derartigen verfahren
EP2300127A1 (de) Absorptionsmittel und verfahren zur entfernung von sauergasen aus fluidströmen, insbesondere aus rauchgasen
WO2009156273A1 (de) Absorptionsmittel und verfahren zur entfernung von sauergasen aus fluidströmen, insbesondere aus rauchgasen
WO2005087350A1 (de) Verfahren zum entfernen von kohlendioxid aus rauchgasen
WO2012168067A1 (de) Verfahren zur absorption von co2 aus einer gasmischung
WO2012168094A1 (de) Verfahren zur absorption von co2 aus einer gasmischung
WO2004071624A1 (de) Absorptionsmittel und verfahren zur entfernung saurer gase aus fluiden
EP3185989B1 (de) Entfernung von schwefelwasserstoff und kohlendioxid aus einem fluidstrom
WO2016030277A1 (de) Diamin mit tert-alkylamino- und primärer aminogruppe zur verwendung in der gaswäsche
WO2017055087A1 (de) Absorptionsmittel und verfahren zur selektiven entfernung von schwefelwasserstoff
EP3185990B1 (de) Entfernung von kohlendioxid aus einem fluidstrom mit einem tert-butylamin und einem aktivator

Legal Events

Date Code Title Description
121 Ep: the epo has been informed by wipo that ep was designated in this application

Ref document number: 12773311

Country of ref document: EP

Kind code of ref document: A1

WWE Wipo information: entry into national phase

Ref document number: 12014500533

Country of ref document: PH

ENP Entry into the national phase

Ref document number: 2012339061

Country of ref document: AU

Date of ref document: 20121015

Kind code of ref document: A

REEP Request for entry into the european phase

Ref document number: 2012773311

Country of ref document: EP

WWE Wipo information: entry into national phase

Ref document number: 2012773311

Country of ref document: EP

WWE Wipo information: entry into national phase

Ref document number: MX/A/2014/005746

Country of ref document: MX

WWE Wipo information: entry into national phase

Ref document number: 14102761

Country of ref document: CO

Ref document number: IDP00201402823

Country of ref document: ID

ENP Entry into the national phase

Ref document number: 2855855

Country of ref document: CA

NENP Non-entry into the national phase

Ref country code: DE

REG Reference to national code

Ref country code: BR

Ref legal event code: B01A

Ref document number: 112014008497

Country of ref document: BR

WWE Wipo information: entry into national phase

Ref document number: A201406449

Country of ref document: UA

WWE Wipo information: entry into national phase

Ref document number: 201400577

Country of ref document: EA

ENP Entry into the national phase

Ref document number: 112014008497

Country of ref document: BR

Kind code of ref document: A2

Effective date: 20140409