WO2013021664A1 - 遠心圧縮機 - Google Patents

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WO2013021664A1
WO2013021664A1 PCT/JP2012/051963 JP2012051963W WO2013021664A1 WO 2013021664 A1 WO2013021664 A1 WO 2013021664A1 JP 2012051963 W JP2012051963 W JP 2012051963W WO 2013021664 A1 WO2013021664 A1 WO 2013021664A1
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WO
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gear
stage compression
driven
centrifugal compressor
shaft
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PCT/JP2012/051963
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寛之 宮田
直人 米村
Original Assignee
三菱重工コンプレッサ株式会社
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Definitions

  • the present invention relates to a centrifugal compressor incorporating a speed increaser.
  • a centrifugal compressor passes gas in the radial direction of a rotating impeller and compresses the gas by using centrifugal force generated at that time.
  • This centrifugal compressor is used in, for example, petrochemical, natural gas and air separation plants.
  • Centrifugal compressors include a single-shaft multi-stage centrifugal compressor with a structure in which an impeller for compressing gas is attached to a single shaft, and a centrifugal compressor with a built-in speed increaser with a structure in which impellers are attached to the shaft ends of multiple pinion shafts
  • a geared compressor is known which is provided at the shaft ends of a plurality of driven shafts and compresses a working fluid by a plurality of compression units provided with impellers (see, for example, Patent Document 1).
  • FIG. 5 is a schematic plan sectional view of a conventional geared compressor 101.
  • the geared compressor 101 includes a drive source 19, a drive shaft 2 that is rotationally driven by the drive source 19, a speed increaser 110 that transmits the driving force of the drive shaft 2, and a speed increaser. 110, the first driven shaft 5 that extends to both sides of the first driven gear 112, the second driven shaft 6 that extends to both sides of the second driven gear 113 that constitutes the speed increaser 110, and the first driven shaft 5
  • the first-stage compression unit 107 and the second-stage compression unit 108 provided on both sides of the first-stage compression unit 108, and the third-stage compression unit 109 and the counterweight 116 provided on both sides of the second driven shaft 6, respectively.
  • the speed increaser 110 includes a drive gear 111 provided on the drive shaft 2, a first driven gear 112 provided on the first driven shaft 5, and a second driven gear 113 provided on the second driven shaft 6. is doing. With this gear configuration, the rotation of the drive shaft 2 is increased and transmitted to the driven shafts 5 and 6.
  • the first stage compression unit 107 and the second stage compression unit 108 are connected by piping through the first stage heat exchanger 27, and the second stage compression unit 108 and the third stage compression unit 109 are It is connected by piping through the second stage heat exchanger 28.
  • the working fluid introduced into the geared compressor 101 is compressed by the three-stage compression units 107, 108, and 109. Further, in this configuration, the working fluid is intermediately cooled by the heat exchangers 27 and 28 provided between the compression portions, so that the compression efficiency is improved.
  • the present invention has been made in consideration of such circumstances, and an object of the present invention is to achieve a large capacity while minimizing the diameter of the impeller in a centrifugal compressor incorporating a speed increaser. It is to provide a centrifugal compressor.
  • a centrifugal compressor includes a drive gear, a drive shaft extending from the drive gear to one side in a central axis direction, a first driven gear to which rotation of the drive gear is transmitted, and the first A first driven shaft extending to both sides in the central axis direction of one driven gear, and two first stage compressions provided on both sides in the central axis direction of the first driven shaft and compressing fluid by rotation of the first driven shaft And a section.
  • two first-stage compression sections are provided, and the two first-stage compression sections are arranged on both sides of the first driven shaft, so that the diameter of the compression section is minimized. Therefore, the capacity of the centrifugal compressor can be increased.
  • the centrifugal compressor may further include a first intermediate gear provided between the first driven gear and the drive gear.
  • the first compressor can be further enlarged without hindering the drive shaft, The capacity of the centrifugal compressor can be increased.
  • the size of the drive gear and the first driven gear can be minimized.
  • the compression unit constituting the centrifugal compressor has two or more stages and the compression ratio is increased
  • the first stage is composed of two first stage compression units
  • the driven gear and the drive gear are By providing an intermediate gear between the two, it is possible to effectively increase the capacity while increasing the compression ratio as two or more stages without receiving interference between the drive shaft and the first stage compression unit side. Can do.
  • rotation shafts of the first intermediate gear and the second intermediate gear may be provided on one side in the vertical direction with respect to the rotation shaft of the drive gear.
  • the bearings that support the drive shaft are used. Since the load is applied, the operating condition of the drive shaft can be stabilized.
  • the centrifugal compressor which is 1 aspect of this invention is the 3rd provided in the said 2nd driven shaft on the opposite side to the said 2nd stage compression part along the center axis direction with respect to the said 2nd driven gear.
  • a step compression section, and a third intermediate gear provided between the third driven gear and the drive gear, and two of the first intermediate gear, the second intermediate gear, and the third intermediate gear.
  • the rotation shafts of the two intermediate gears may be provided on one of the upper and lower sides of the rotation shaft of the drive gear, and the rotation shaft of the other one intermediate gear may be provided on the other side of the upper and lower sides.
  • a heat exchanger provided on a pipe connecting the two first-stage compression sections and the second-stage compression section, and performing heat exchange of fluid discharged from the two first-stage compression sections;
  • the heat exchanger may be provided with two inlets to which the two first-stage compression units are respectively connected and one discharge port to which the second-stage compression unit is connected.
  • an inlet guide vane that is provided on the upstream side of the two first-stage compression sections and controls the flow rate of the fluid
  • a first pressure gauge that is provided on the upstream side of the two first-stage compression sections
  • a controller for controlling the inlet guide vane
  • two first-stage compression sections are provided, and the two first-stage compression sections are arranged on both sides of the first driven shaft, so that the diameter of the compression section is minimized. Therefore, the capacity of the centrifugal compressor can be increased.
  • FIG. 1 is a schematic plan view showing a centrifugal compressor according to a first embodiment of the present invention. It is a schematic perspective view which shows the position structure of the gear group which comprises the step-up gear of the centrifugal compressor which concerns on 1st embodiment of this invention. It is a schematic perspective view which shows the position structure of the gear group which comprises the step-up gear of the centrifugal compressor which concerns on 1st embodiment of this invention. It is a block diagram which shows the control system of the centrifugal compressor which concerns on 1st embodiment of this invention. It is a schematic perspective view which shows the position structure of the gear group which comprises the step-up gear of the centrifugal compressor which concerns on 2nd embodiment of this invention. It is a schematic plan view which shows the conventional centrifugal compressor.
  • a centrifugal compressor 1 shifts a drive source 19 that generates power, a drive shaft 2 that is rotationally driven by the drive source 19, and a rotational drive of the drive shaft 2.
  • the speed increasing device 10 to be transmitted, the driven shaft 3 to which the power transmitted by the speed increasing device 10 is output, and the compression unit 4 driven by the power transmitted to the driven shaft 3 are provided.
  • the speed increaser 10 includes a drive gear 11 in which the drive shaft 2 extends to one side in the central axis direction, a first driven gear 12 and a second driven gear 13 to which the rotation of the drive gear 11 is transmitted at an increased speed, A first intermediate gear 14 and a second intermediate gear 15 are provided between the first driven gear 12 and the second driven gear 13 and the drive gear 11, respectively.
  • the driven shaft 3 includes a first driven shaft 5 extending on both sides in the central axis direction of the first driven gear 12 and a second driven shaft 6 extending on both sides in the central axis direction of the second driven gear 13. Further, as the compression unit 4, two first-stage compression units 7 a and 7 b provided at both ends of the first driven shaft 5 on both sides in the central axis direction, and a drive source 19 at the second driven shaft 6 are provided. A second stage compression section 8 provided at the other end in the central axis direction opposite to the other side, and a second stage provided on one side of the second driven shaft 6 on which the drive source 19 is provided. And a three-stage compression unit 9.
  • gear group which comprises the gearbox 10 is accommodated in the inside of the casing 20, and each axis
  • the first stage compression sections 7a and 7b, the second stage compression section 8 and the third stage compression section 9 have impellers 25, 37 and 38, respectively. And the 1st stage compression parts 7a and 7b, the 2nd stage compression part 8, and the 3rd stage compression part 9 compress the working fluid using the impellers 25, 37, and 38, respectively.
  • the impellers 25, 37, and 38 discharge the working fluid sucked from the introduction port toward the radially outer peripheral side through a flow path formed therein.
  • the outer diameter of the impeller 37 used for the second-stage compression unit 8 is the two that constitute the first-stage compression units 7a and 7b. Since the working fluid discharged from the impellers 25a and 25b is introduced, the outer diameter is approximately the same as that of the impeller 25 of the first stage compression portions 7a and 7b.
  • the first intermediate gear 14 and the second intermediate gear 15 are so-called idle gears, and the first intermediate gear 14 is rotatably supported by a first intermediate shaft 17.
  • the second intermediate gear 15 is rotatably supported by the first intermediate shaft 18.
  • FIG. 2A is a schematic perspective view showing the position configuration of the gear group constituting the gearbox 10.
  • the center level of the drive gear 11, that is, the height from the predetermined reference plane is substantially the same as the center level of the first driven gear 12 and the second driven gear 13. That is, the centers of the drive gear 11, the first driven gear 12, and the second driven gear 13 are all arranged on the center line L.
  • the centers of the first intermediate gear 14 and the second intermediate gear 15 are arranged offset slightly below the center line L. That is, the intermediate shafts 17 and 18 that support the intermediate gears 14 and 15 and the drive shaft 2 are not arranged on the same plane.
  • the two first stage compression parts 7 a and 7 b are connected to the second stage compression part 8 via the first stage pipe 30.
  • the first-stage pipe 30 includes two first-stage compression section discharge pipes 31a and 31b and a second-stage compression section suction pipe 32, and the first-stage compression section discharge pipes 31a and 31b and the second-stage compression section.
  • a first stage heat exchanger 27 is interposed between the partial suction pipes 32.
  • the first stage heat exchanger 27 includes two inlet nozzles 27a and one outlet nozzle 27b, and first stage compression section discharge pipes 31a and 31b are connected to the two inlet nozzles 27a, respectively.
  • a second-stage compression section suction pipe 32 is connected. That is, the first stage heat exchanger 27 cools the two systems of working fluid discharged from the two first stage compressors 7a and 7b constituting the first stage compressors 7a and 7b, and operates the two systems. It has the function of combining fluids into a single system of working fluid.
  • the second stage compression unit 8 is connected to the third stage compression unit 9 via the second stage pipe 33.
  • the second-stage pipe 33 is composed of a second-stage compression section discharge pipe 34 and a third-stage compression section suction pipe 35.
  • the second-stage compression section discharge pipe 34 and the third-stage compression section suction pipe 35 are connected to each other.
  • a second stage heat exchanger 28 is interposed therebetween.
  • the first stage heat exchanger 27 and the second stage heat exchanger 28 are coolers for performing intermediate cooling of the working fluid. In this way, the power required for driving the centrifugal compressor 1 is reduced by cooling the working fluid in the compression process in the middle.
  • the first stage compression units 7a and 7b are compression units into which the working fluid flows first in the centrifugal compressor 1 of the present embodiment.
  • the two first-stage compression parts 7a and 7b have the same configuration, and each of them introduces a gas introduction part 23 for supplying a fluid to be compressed, a fluid supplied from the gas introduction part 23, and an angle.
  • the gas discharge ports of the two impellers 25 constituting the first stage compression sections 7a and 7b are connected to the first stage compression section discharge pipes 31a and 31b, respectively.
  • the inlet guide vane 24 is provided in the gas introduction portion 23 and controls the flow rate of the working fluid passing through the compressor by adjusting the opening degree thereof, and is orthogonal to the axial direction of the impeller 25 by the actuator 26. It can be rotated around the axis line.
  • the second stage compression unit 8 has an impeller 37 provided at one end of the second driven shaft 6.
  • the gas inlet of the impeller 37 is connected to a second-stage compression section suction pipe 32 that constitutes the first-stage pipe 30, and the gas outlet of the impeller 37 is connected to a second stage 33 that constitutes the second-stage pipe 33.
  • a two-stage compression section discharge pipe 34 is connected.
  • the third stage compression unit 9 has an impeller 38 provided at the other end of the second driven shaft 6.
  • the gas inlet of the impeller 38 is connected to a third-stage compression section suction pipe 35 constituting the second-stage pipe 33, and the third-stage compression section discharge pipe 36 is connected to the gas discharge port of the impeller 38. It is connected.
  • the working fluid to be compressed is introduced from the two gas introduction parts 23a and 23b constituting the first stage compression parts 7a and 7b, and is compressed in the two first stage compression parts 7a and 7b.
  • the working fluid is introduced into the first stage heat exchanger 27, joined in the first stage heat exchanger 27, intermediate cooled, and then introduced into the second stage compression unit 8.
  • the working fluid compressed in the second stage compression section 8 and discharged from the second stage compression section 8 is intermediate cooled in the second stage heat exchanger 28 and introduced into the third stage compression section 9.
  • the working fluid is compressed in the third stage compression section 9, it is supplied to a predetermined plant P which is a demand destination of the compressed working fluid.
  • the control system of the centrifugal compressor 1 includes a control device 50.
  • the control device 50 controls an actuator 26 that drives the inlet guide vane 24 and a gas discharge valve 56 that will be described later, based on the input of each measuring instrument.
  • a first pressure gauge that measures the pressure of the working fluid introduced into the first-stage compression sections 7a and 7b on the upstream side of the two first-stage compression sections 7a and 7b constituting the first-stage compression sections 7a and 7b.
  • 51a and 51b and flow meters 52a and 52b for measuring the flow rate of the working fluid are provided.
  • second pressure gauges 53a and 53b are respectively connected to the first stage compression section discharge pipes 31a and 31b connected to the first stage compression sections 7a and 7b. Is provided downstream of the first stage compression sections 7a and 7b.
  • a third pressure gauge 54 is provided in the third-stage compression section discharge pipe 36 between the third-stage compression section 9 and the predetermined plant P. Further, a gas discharge pipe 55 is branched downstream of the third pressure gauge 54 in the third stage compression section discharge pipe 36, and a gas discharge valve 56 is provided in the gas discharge pipe 55.
  • the first pressure gauges 51a and 51b, the second pressure gauges 53a and 53b, the third pressure gauge 54, and the flow meters 52a and 52b are connected to the control device 50 and configured to input measurement results to the control device 50. ing.
  • the inlet guide vanes 24a and 24b provided upstream of the two impellers 25a and 25b of the first stage compression sections 7a and 7b are controlled by the control device 50 by the same control method.
  • the inlet guide vanes 24a and 24b are slightly opened when the centrifugal compressor 1 is started to reduce the driving force of the centrifugal compressor 1 at the start.
  • control device 50 measures the inlet flow rate for each of the two first-stage compression units 7a and 7b, and further measures the pressure at the inlet and the outlet, thereby the first-stage compression units 7a and 7b.
  • the operation of the impellers 25a and 25b is monitored.
  • the second stage compression unit 8 and the third stage compression unit 9 are also monitored by measuring the outlet pressure downstream of the third stage compression unit 9, that is, the outlet pressure of the centrifugal compressor 1. .
  • the inlet guide vanes 24a and 24b are controlled according to the difference in performance.
  • the control device 50 controls the gas discharge valve 56 as appropriate according to the pressure of the third pressure gauge 54 and the flow rates of the flow meters 52a and 52b, thereby controlling the discharge pressure at the time of low flow operation constant, Also, surging prevention control is performed.
  • the two first stage compression parts 7a, 7b are arranged on both sides of the first driven shaft 5, the diameters of the first stage compression parts 7a, 7b are minimized. It is possible to improve the compression capacity while suppressing. Thereby, the capacity of the centrifugal compressor 1 can be increased.
  • the first stage compression portions 7a and 7b can be further increased in size, and further the centrifugal compressor 1 Large capacity can be achieved.
  • the first driven gear 12 and the drive gear 11 can be reduced in size.
  • the second intermediate gear 15 is provided, and the distance between the second driven shaft 6 and the drive shaft 2 is increased, so that the second-stage compression portion 8 and the third compression portion 8 provided at both ends of the second driven shaft 6 are provided. Interference between the stage compression unit 9 and the drive shaft 2 and interference with the first stage compression units 7a and 7b can be avoided. That is, with the installation of the intermediate gear and the plurality of first-stage compressions, the compression section is made into three stages, so that the capacity can be increased effectively with a high compression ratio.
  • the speed increaser 10B can be designed without changing the length. That is, the speed increaser 10 ⁇ / b> B can be designed without changing the distance between the first driven shaft 5 and the second driven shaft 6.
  • the drive source 19 steam turbine, motor, etc.
  • An optimal system can be realized as a “compressor train”.
  • the center of the first intermediate gear 14 and the second intermediate gear 15 is disposed slightly offset from the center level of the drive gear 11, so that the rotation of the first intermediate gear 14 and the second intermediate gear 15 is performed. Compared with the case where the center is provided at the same height in the vertical direction with respect to the center of rotation of the drive gear 11, a load is applied by the bearing that supports the drive shaft 2. Can be stabilized.
  • the drive shaft 2 located near the center of the speed increaser 10 receives the reaction force of the gears by the first intermediate gear 14 and the second intermediate gear 15 located on both sides thereof. Since the gear reaction forces of the intermediate gears 14 and 15 are reversed in the vertical direction, when the rotation centers of the drive gear 11 and the intermediate gears 14 and 15 are arranged in a horizontal straight line, the gear reaction forces are canceled (reciprocal). In this case, the load applied to the bearing that supports the drive shaft 2 becomes extremely small, and the shaft system becomes unstable. On the other hand, by offsetting the rotation centers of the drive gear 11 and the intermediate gears 14 and 15, a constant load is applied to the bearing that supports the drive shaft 2.
  • the number of heat exchangers may be the same as that of the conventional centrifugal compressor, so that the centrifugal compressor 1 can be made compact.
  • the first pressure gauge 51 and the flow meter 52 are respectively upstream of the two first stage compression sections 7a and 7b, and the second is downstream.
  • a pressure gauge 53 is provided, and the entire operation is monitored by the control device 50.
  • the centrifugal compressor according to the second embodiment includes a fourth-stage compression unit 41 further downstream of the third-stage compression unit 9B corresponding to the third-stage compression unit 9 of the centrifugal compressor 1 according to the first embodiment. , And a fifth stage compression unit 42.
  • FIG. 4 is a schematic perspective view showing a position configuration of a gear group constituting the speed increasing device 10C of the centrifugal compressor 1B of the present embodiment.
  • a third driven gear 43 is disposed above the drive gear 11 provided on the drive shaft 2, and the third driven shaft 44 extends on both sides of the third driven gear 43.
  • a third intermediate gear 45 is provided between the third driven gear 43 and the drive gear 11.
  • a fourth stage compression unit 41 and a fifth stage compression unit 42 are provided at both ends of the third driven shaft 44.
  • the fourth-stage compression unit 41 and the fifth-stage compression unit 42 have the same configuration as the second-stage compression unit 8 and the third-stage compression unit 9, and are compression units that compress the working fluid with an impeller.
  • the fourth stage compression unit 41 is a compression unit provided in the subsequent stage of the third stage compression unit 9, and the fifth stage compression unit 42 is a compression unit provided in the subsequent stage of the fourth stage compression unit 41.
  • the compressed working fluid discharged from the fifth stage compression unit 42 is supplied to a predetermined plant (not shown).
  • the pipe connecting the third-stage compression section 9 and the fourth-stage compression section 41 and the pipe connecting the fourth-stage compression section 41 and the fifth-stage compression section 42 are used. Is provided with a heat exchanger.
  • the center levels of the drive gear 11, the first driven gear 12, and the second driven gear 13 are substantially the same. Further, the centers of the first intermediate gear 14 and the second intermediate gear 15 are arranged offset slightly below the center line L.
  • the third intermediate gear 45 and the third driven gear 43 of the centrifugal compressor 1B according to the present embodiment are disposed substantially immediately above the drive gear 11 (on the center line L2). That is, of the first intermediate gear 14, the second intermediate gear 15, and the third intermediate gear 45, the rotation centers of the first intermediate gear 14 and the second intermediate gear 15 are provided below the rotation center of the drive gear 11.
  • the rotation center of the third intermediate gear is provided on the upper side.
  • the arrangement of the intermediate gear is not limited to the arrangement described above, and the rotation center of the two intermediate gears among the three intermediate gears is provided on one side of the upper and lower sides of the rotation center of the drive gear 11.
  • the center of rotation of the intermediate gear may be provided on the other side of the upper and lower sides.
  • the compression ratio of a centrifugal compressor can be raised further by making the compression part which comprises a centrifugal compressor into five steps or more. Further, similarly to the centrifugal compressor 1 according to the first embodiment, a load is applied by the bearing that supports the drive shaft 2, so that the operation state of the drive shaft 2 can be stabilized. Further, by distributing the rotation centers of the first intermediate gear 14 and the second intermediate gear 15 and the rotation center of the third intermediate gear 45 in the vertical direction, interference between the intermediate gears can be avoided.
  • an intermediate gear is provided between the driven gear and the drive gear, but if the inter-shaft distance between the drive shaft and the driven shaft is sufficiently secured, the intermediate gear is It is not always necessary to provide it.
  • the number of stages of the compression unit is not limited to three or five, and can be appropriately changed according to the compression performance required for the centrifugal compressor.
  • ⁇ Geared centrifugal compressors can be increased in capacity without increasing the size of the impeller, enabling more effective use of petrochemical, natural gas, and air separation plants.

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Abstract

　インペラの径を最小限に抑えつつ、大容量化を図ることができる遠心圧縮機を提供する。この遠心圧縮機は、駆動歯車（１１）と、駆動歯車（１１）から、中心軸方向一方側へと延びる駆動軸（３）と、駆動歯車（１１）の回転が伝達される第一従動歯車（１２）と、第一従動歯車（１２）の中心軸方向両側へと延びる第一従動軸（５）と、第一従動軸（５）の中心軸方向両側にそれぞれ設けられ、第一従動軸（５）の回転によって流体を圧縮する二つの第一段圧縮部（７ａ，７ｂ）とを備える。

Description

遠心圧縮機
　本発明は、増速機を内蔵した遠心圧縮機に関する。
　本願は、２０１１年８月５日に、日本に出願された特願２０１１－１７２２３７号に基づき優先権を主張し、その内容をここに援用する。
　周知のように、遠心圧縮機は、回転するインペラの半径方向にガスを通り抜けさせ、その際に発生する遠心力を利用してそれら気体を圧縮するものである。この遠心圧縮機は、例えば、石油化学や天然ガスや空気分離のプラントに用いられている。
　遠心圧縮機としては、ガスを圧縮するインペラを一本の軸に取り付ける構造の一軸多段型遠心圧縮機と、複数のピニオン軸の軸端にインペラを取り付ける構造の増速機内蔵型遠心圧縮機（以下、ギアド圧縮機と称する）が知られている。ギアド圧縮機は、複数の従動軸の軸端に設けられ、インペラを備えた複数の圧縮部によって作動流体を圧縮する形態のものが知られている（例えば、特許文献１参照）。
　図５は、従来のギアド圧縮機１０１の模式的平面断面図である。図５に示すように、ギアド圧縮機１０１は、駆動源１９と、駆動源１９によって回転駆動される駆動軸２と、駆動軸２の駆動力が伝達される増速機１１０と、増速機１１０を構成する第一従動歯車１１２の両側へと延びる第一従動軸５と、増速機１１０を構成する第二従動歯車１１３の両側へと延びる第二従動軸６と、第一従動軸５の両側にそれぞれ設けられた第一段圧縮部１０７及び第二段圧縮部１０８と、第二従動軸６の両側に設けられた第三段圧縮部１０９及び釣合錘１１６とを有している。
　増速機１１０は、駆動軸２に設けられた駆動歯車１１１と第一従動軸５に設けられた第一従動歯車１１２と、第二従動軸６に設けられた第二従動歯車１１３とを有している。この歯車構成により、駆動軸２の回転が増速され従動軸５，６に伝達される。
　第一段圧縮部１０７と第二段圧縮部１０８とは、第一段熱交換器２７を介して配管で接続されているとともに、第二段圧縮部１０８と第三段圧縮部１０９とは、第二段熱交換器２８を介して配管で接続されている。
　上述したような構成により、ギアド圧縮機１０１に導入された作動流体は、三段の圧縮部１０７，１０８，１０９により圧縮される。また、この構成においては、作動流体が圧縮部間に設けられている熱交換器２７，２８によって中間冷却されることによって圧縮効率の向上が図られている。
特開２００７－３３２８２６号公報
　ギアド圧縮機を大容量化する場合、インペラを大型化する手法が一般的である。しかしながら、インペラの大型化は製造上の限界がある。そのため、大容量化を実現するためには、複数のギアド圧縮機を用いるか、軸流圧縮機など、他の方式の圧縮機を適用する必要があった。
　この発明は、このような事情を考慮してなされたもので、その目的は、増速機を内蔵した遠心圧縮機において、インペラの径を最小限に抑えつつ、大容量化を図ることができる遠心圧縮機を提供することにある。
　上記の目的を達成するために、この発明は以下の手段を提供している。
　本発明の一態様である遠心圧縮機は、駆動歯車と、前記駆動歯車から、中心軸方向一方側へと延びる駆動軸と、前記駆動歯車の回転が伝達される第一従動歯車と、前記第一従動歯車の中心軸方向両側へと延びる第一従動軸と、前記第一従動軸の中心軸方向両側にそれぞれ設けられ、前記第一従動軸の回転によって流体を圧縮する二つの第一段圧縮部とを備えることを特徴とする。
　この構成によれば、第一段圧縮部が二つ設けられ、これら二つの第一段圧縮部が第一従動軸の両側に配置された構成とされているため、圧縮部の径を最小限に抑えつつ、遠心圧縮機の大容量化を図ることができる。
　また、上記遠心圧縮機において、前記第一従動歯車と前記駆動歯車との間に設けられた第一中間歯車を備えてもよい。
　この構成によれば、第一中間歯車を設け、第一従動軸と駆動軸との軸間距離を大きくすることによって、駆動軸が支障となることなく第一圧縮機を更に大型化でき、さらに遠心圧縮機の大容量化を図ることができる。その一方で、駆動歯車及び第一従動歯車の大きさを最小限のものとすることができる。
　また、前記駆動歯車の回転が伝達される第二従動歯車と、前記第二従動歯車の中心軸方向に沿って延びる第二従動軸と、前記第二従動軸に設けられた第二段圧縮部と、前記第二従動歯車と前記駆動歯車との間に設けられた第二中間歯車とを備えてもよい。
　この構成によれば、遠心圧縮機を構成する圧縮部を二段以上として圧縮比を高める場合において、第一段を二つの第一段圧縮部からなる構成とし、かつ、従動歯車と駆動歯車との間に中間歯車を設ける構成とすることで、駆動軸と第一段圧縮部側との干渉を受けることなく、二段以上として圧縮比を高めつつ、かつ効果的に大容量化を図ることができる。
　また、前記第一中間歯車及び前記第二中間歯車の回転軸は、前記駆動歯車の回転軸よりも上下方向一方側に設けられてもよい。
　この構成によれば、第一中間歯車と第二中間歯車の回転中心を、駆動歯車の回転中心に対して上下方向において同一高さに設けた場合と比較して、駆動軸を支持する軸受により荷重がかかるようになるため、駆動軸の運転状況を安定化させることができる。
　また、本発明の一態様である遠心圧縮機は、前記第二従動軸に、前記第二従動歯車に対して中心軸方向に沿って前記第二段圧縮部と反対側に設けられた第三段圧縮部と、前記駆動歯車の回転が伝達される第三従動歯車と、前記第三従動歯車の中心軸方向に沿って延びる第三従動軸と、前記第三従動軸に設けられた第四段圧縮部と、前記第三従動歯車と前記駆動歯車との間に設けられた第三中間歯車とを備え、前記第一中間歯車、前記第二中間歯車、及び前記第三中間歯車のうち二つの中間歯車の回転軸は、前記駆動歯車の回転軸よりも上下一方側に設けられ、他の一つ中間歯車の回転軸は、上下他方側に設けられてもよい。
　この構成によれば、遠心圧縮機を構成する圧縮部を四段以上として圧縮比を高める場合において、駆動軸を支持する軸受により荷重がかかるようになるため、駆動軸の運転状況を安定化させることができる。また、二つの中間歯車の回転中心と他の一つの中間歯車の回転中心とを上下方向に振り分けることによって、中間歯車同士の干渉を回避することができる。
　また、前記二つの第一段圧縮部と前記第二段圧縮部とを接続する配管上に設けられ、前記二つの第一段圧縮部から吐出される流体の熱交換を行う熱交換器を備え、該熱交換器は、前記二つの第一段圧縮部がそれぞれ接続される二つの導入口と、前記第二段圧縮部が接続される一つの排出口が設けられてもよい。
　さらに、前記二つの第一段圧縮部の上流側にそれぞれ設けられ、流体の流量を制御する入口案内翼と、前記二つの第一段圧縮部の上流側にそれぞれ設けられた第一圧力計及び流量計と、前記二つの第一段圧縮部の下流側にそれぞれ設けられた第二圧力計と、前記第一圧力計、前記流量計、及び前記第二圧力計で検出された測定結果に基づいて前記入口案内翼を制御する制御部とを備えてもよい。
　この構成によれば、異常時、即ち製作誤差、経年的運転による性能変化などの要因により、二つの第一段圧縮部を構成する２つのインペラに性能差が生じた場合においても、その性能差に応じた制御が可能となる。
　本発明によれば、第一段圧縮部が二つ設けられ、これら二つの第一段圧縮部が第一従動軸の両側に配置された構成とされているため、圧縮部の径を最小限に抑えつつ、遠心圧縮機の大容量化を図ることができる。
本発明の第一の実施形態に係る遠心圧縮機を示す概略平面図である。 本発明の第一の実施形態に係る遠心圧縮機の増速機を構成する歯車群の位置構成を示す概略斜視図である。 本発明の第一の実施形態に係る遠心圧縮機の増速機を構成する歯車群の位置構成を示す概略斜視図である。 本発明の第一の実施形態に係る遠心圧縮機の制御システムを示す構成図である。 本発明の第二の実施形態に係る遠心圧縮機の増速機を構成する歯車群の位置構成を示す概略斜視図である。 従来の遠心圧縮機を示す概略平面図である。
（第一の実施形態）
　以下、本発明の第一の実施形態について図面を参照して詳細に説明する。
　図１に示すように、本発明の実施形態に係る遠心圧縮機１は、動力を発生させる駆動源１９と、駆動源１９によって回転駆動される駆動軸２と、駆動軸２の回転駆動を変速、伝達させる増速機１０と、増速機１０によって伝達された動力が出力される従動軸３と、従動軸３に伝達された動力により駆動する圧縮部４とを備える。
　増速機１０は、駆動軸２が中心軸方向一方側へと延びる駆動歯車１１と、駆動歯車１１の回転がそれぞれ増速されて伝達される第一従動歯車１２および第二従動歯車１３と、第一従動歯車１２及び第二従動歯車１３と駆動歯車１１との間にそれぞれ設けられ噛合した第一中間歯車１４および第二中間歯車１５とを有する。
　また、従動軸３としては、第一従動歯車１２の中心軸方向両側に延びる第一従動軸５と、第二従動歯車１３の中心軸方向両側に延びる第二従動軸６とを有する。
　また、圧縮部４としては、第一従動軸５の中心軸方向両側の端部にそれぞれ設けられた二つの第一段圧縮部７ａ，７ｂと、第二従動軸６において駆動源１９が設けられた側と反対側となる中心軸方向他方側の端部に設けられた第二段圧縮部８と、第二従動軸６において駆動源１９が設けられた側となる一方側に設けられた第三段圧縮部９とを有する。
　なお、増速機１０を構成する歯車群は、ケーシング２０の内部に収められており、各軸は、ケーシング２０に図示しない軸受を介して支持されている。
　第一段圧縮部７ａ，７ｂ、第二段圧縮部８、及び第三段圧縮部９は、それぞれインペラ２５，３７，３８を有している。そして、第一段圧縮部７ａ，７ｂ、第二段圧縮部８、及び第三段圧縮部９は、それぞれインペラ２５，３７，３８を用いて作動流体を圧縮している。インペラ２５，３７，３８は、導入口より吸入された作動流体を、その内部に形成された流路を介して径方向外周側に向かって放出するものである。
　なお、本実施形態においては、三種類のインペラ２５，３７，３８のうち、第二段圧縮部８に使用されるインペラ３７の外径は、第一段圧縮部７ａ，７ｂを構成する二つのインペラ２５ａ，２５ｂから排出された作動流体が導入されることから、第一段圧縮部７ａ，７ｂのインペラ２５と略同一の外径としている。
　第一中間歯車１４と第二中間歯車１５は、所謂アイドル歯車であり、第一中間歯車１４は第一中間軸１７によって回転可能に支持されている。また、第二中間歯車１５は、第一中間軸１８によって回転可能に支持されている。
　この歯車構成により、駆動軸２が回転することによって、駆動歯車１１が回転し、駆動歯車１１の回転に伴い第一中間歯車１４及び第二中間歯車１５が回転する。そして第一中間歯車１４及び第二中間歯車１５の回転に伴い、第一従動歯車１２及び第二従動歯車１３が回転する。そして第一従動歯車１２の回転に伴い第一従動軸５が回転し、第二従動歯車１３の回転に伴い第二従動軸６が回転する。
　即ち、駆動軸２が駆動することによって、第一従動軸５及び第二従動軸６が回転する。
　図２Ａは、増速機１０を構成する歯車群の位置構成を示す概略斜視図である。図２Ａに示すように、駆動歯車１１の中心レベル、即ち、所定の基準面からの高さは、第一従動歯車１２及び第二従動歯車１３の中心レベルと略同じ高さとされている。即ち、駆動歯車１１、第一従動歯車１２、及び第二従動歯車１３の中心は、全て中心線Ｌ上に配置される。
　一方、第一中間歯車１４及び第二中間歯車１５の中心は、中心線Ｌよりやや下方にオフセットして配置されている。即ち、中間歯車１４，１５を支持する中間軸１７，１８と駆動軸２とは同一平面上に配置されていない。
　次に、圧縮部同士の接続構成について説明する。
　二つの第一段圧縮部７ａ，７ｂは、第一段配管３０を介して第二段圧縮部８と接続されている。第一段配管３０は、２つの第一段圧縮部吐出配管３１ａ，３１ｂと第二段圧縮部吸込配管３２とから構成されており、第一段圧縮部吐出配管３１ａ，３１ｂと第二段圧縮部吸込配管３２との間には、第一段熱交換器２７が介設されている。
　第一段熱交換器２７は、２つの入口ノズル２７ａと１つの出口ノズル２７ｂを備えており、２つの入口ノズル２７ａにそれぞれ第一段圧縮部吐出配管３１ａ，３１ｂが接続され、出口ノズル２７ｂに第二段圧縮部吸込配管３２が接続されている。即ち、第一段熱交換器２７は、第一段圧縮部７ａ，７ｂを構成する二つの第一段圧縮部７ａ，７ｂから吐出される二系統の作動流体を冷却するとともに、二系統の作動流体を合流させ、一系統の作動流体とする機能を有している。
　第二段圧縮部８は、第二段配管３３を介して第三段圧縮部９と接続されている。第二段配管３３は、第二段圧縮部吐出配管３４と第三段圧縮部吸込配管３５とから構成されており、第二段圧縮部吐出配管３４と第三段圧縮部吸込配管３５との間には第二段熱交換器２８が介設されている。
　第一段熱交換器２７及び第二段熱交換器２８は、作動流体の中間冷却を行うためのクーラである。このように圧縮過程での作動流体を中間的に冷却することによって、遠心圧縮機１の駆動に必要とされる動力が低減される。
　次に、第一段圧縮部７ａ，７ｂ、第二段圧縮部８、第三段圧縮部９のそれぞれの構成について説明する。
　第一段圧縮部７ａ，７ｂは、本実施形態の遠心圧縮機１において、作動流体が最初に流入する圧縮部である。二つの第一段圧縮部７ａ，７ｂは、同一の構成を有しており、それぞれ、圧縮する流体を供給するガス導入部２３と、ガス導入部２３から供給された流体を案内するとともに、角度が可変とされた入口案内翼２４（ＩＧＶ，Inlet Guide Vane）と、第一従動軸５に取り付けられたインペラ２５を有している。即ち、本実施形態の遠心圧縮機１は、２つのガス導入部２３より、ガスを導入するように構成されている。第一段圧縮部７ａ，７ｂを構成する２つのインペラ２５のガス排出口は、それぞれ第一段圧縮部吐出配管３１ａ，３１ｂと接続されている。
　入口案内翼２４は、ガス導入部２３に設けられており、その開度を調節することによって圧縮機を通過する作動流体の流量を制御するものであり、アクチュエータ２６によりインペラ２５の軸方向に直交する軸線まわりに回動可能とされている。
　第二段圧縮部８は第二従動軸６の一端に設けられたインペラ３７を有している。インペラ３７のガス導入口には、第一段配管３０を構成する第二段圧縮部吸込配管３２が接続されているとともに、インペラ３７のガス排出口には、第二段配管３３を構成する第二段圧縮部吐出配管３４が接続されている。
　第三段圧縮部９は第二従動軸６の他端に設けられたインペラ３８を有している。インペラ３８のガス導入口には、第二段配管３３を構成する第三段圧縮部吸込配管３５が接続されているとともに、インペラ３８のガス排出口には、第三段圧縮部吐出配管３６が接続されている。
　以上より、本実施形態の遠心圧縮機１の作用を説明する。
　圧縮すべき作動流体は、第一段圧縮部７ａ，７ｂを構成する二つのガス導入部２３ａ，２３ｂより導入され、二つの第一段圧縮部７ａ，７ｂにおいて圧縮される。次いで、作動流体は、第一段熱交換器２７に導入されつつ、この第一段熱交換器２７内で合流され、中間冷却された後、第二段圧縮部８に導入される。第二段圧縮部８において圧縮され第二段圧縮部８より排出された作動流体は、第二段熱交換器２８において中間冷却され、第三段圧縮部９に導入される。そして、作動流体は第三段圧縮部９において圧縮された後、圧縮された作動流体の需要先である所定のプラントＰに供給される。
　次に、遠心圧縮機１の制御システム、特に遠心圧縮機１に導入される作動流体の吸込圧力を調整する入口案内翼２４の制御方法について説明する。
　図３に示すように、遠心圧縮機１の制御システムは、制御装置５０を備えている。制御装置５０は、各計測器の入力に基づき、入口案内翼２４を駆動するアクチュエータ２６、及び後述するガス放出弁５６を制御する。
　第一段圧縮部７ａ，７ｂを構成する２つの第一段圧縮部７ａ，７ｂの上流側には、第一段圧縮部７ａ，７ｂに導入される作動流体の圧力を計測する第一圧力計５１ａ，５１ｂと、作動流体の流量を計測する流量計５２ａ，５２ｂが設けられている。また、第一段圧縮部７ａ，７ｂの下流側であって、第一段圧縮部７ａ，７ｂに接続された第一段圧縮部吐出配管３１ａ，３１ｂにはそれぞれ第二圧力計５３ａ，５３ｂが設けられている。
　また、第三段圧縮部９と所定のプラントＰとの間の第三段圧縮部吐出配管３６には、第三圧力計５４が設けられている。また、第三段圧縮部吐出配管３６における第三圧力計５４の下流には、ガス放出配管５５が分岐されており、このガス放出配管５５には、ガス放出弁５６が設けられている。
　第一圧力計５１ａ，５１ｂ、第二圧力計５３ａ，５３ｂ、第三圧力計５４、および流量計５２ａ，５２ｂは、制御装置５０と接続され、制御装置５０に計測結果を入力するように構成されている。
　上記制御システムによる制御方法について説明する。
　通常時、第一段圧縮部７ａ，７ｂの２つのインペラ２５ａ，２５ｂの上流に設けられている入口案内翼２４ａ，２４ｂは、制御装置５０によって、同一の制御方法によって制御される。例えば、入口案内翼２４ａ，２４ｂは、遠心圧縮機１の始動時には微開状態とされ、始動時の遠心圧縮機１の駆動力を軽減する。
　一方、制御装置５０は、二つの第一段圧縮部７ａ，７ｂのそれぞれについて、入口流量の計測を行い、さらに、入口及び出口の圧力計測を行うことにより、第一段圧縮部７ａ，７ｂのインペラ２５ａ，２５ｂの運転監視を行う。さらに、入口流量と共に、第二段圧縮部８、及び第三段圧縮部９についても、第三段圧縮部９の下流、即ち遠心圧縮機１の出口圧力の計測を行うことにより運転監視を行う。
　異常時、即ち製作誤差、経年的運転による性能変化などの要因により、二つのインペラ２５ａ，２５ｂに性能差が生じた場合においては、その性能差に応じて入口案内翼２４ａ，２４ｂの制御を行う。
　また、制御装置５０は、第三圧力計５４の圧力と流量計５２ａ，５２ｂの流量に応じて、適宜ガス放出弁５６を制御することによって、低流量運転時の吐出圧力を一定制御し、また、サージング防止制御も行う。
　上記実施形態によれば、二つの第一段圧縮部７ａ，７ｂが第一従動軸５の両側に配置された構成とされているため、第一段圧縮部７ａ，７ｂの径を最小限に抑えつつ圧縮能力を向上させることができる。これにより、遠心圧縮機１の大容量化を図ることができる。
　また、第一中間歯車１４を設け、第一従動軸５と駆動軸２との軸間距離を大きくしたことによって、第一段圧縮部７ａ，７ｂを更に大型化でき、さらに遠心圧縮機１の大容量化を図ることができる。その一方で、第一従動歯車１２及び駆動歯車１１の小型化を図ることができる。
　また、第二中間歯車１５を設け、第二従動軸６と駆動軸２との軸間距離を大きくしたことによって、第二従動軸６の両端に設けられた第二段圧縮部８及び第三段圧縮部９と、駆動軸２との干渉、及び第一段圧縮部７ａ，７ｂとの干渉を回避することができる。即ち、中間歯車の設置及び第一段圧縮の複数化とともに、圧縮部を三段とすることにより、高圧縮比かつ効果的に大容量化を図ることができる。
　また、図２Ｂに示すように、駆動歯車１１Ｂの回転数（即ち駆動源１９の回転数）が変化した場合においても、中間歯車１４Ｂ，１５Ｂの歯数を調整することによって、歯車系全体の大きさを変更することなく増速機１０Ｂを設計することができる。即ち、第一従動軸５と第二従動軸６の軸間距離を変更することなく、増速機１０Ｂを設計することができる。
　これは、駆動源１９（蒸気タービン、モータ、等）が効率がよい最適な回転数に駆動軸２の回転数を合致することができるということであり、遠心圧縮機１と駆動源１９を含めた「コンプレッサトレイン」として最適なシステムを実現できる。
　また、第一中間歯車１４及び第二中間歯車１５の中心が駆動歯車１１の中心レベルより、やや下方にオフセットして配置されていることによって、第一中間歯車１４と第二中間歯車１５の回転中心を、駆動歯車１１の回転中心に対して上下方向において同一高さに設けた場合と比較して、駆動軸２を支持する軸受により荷重がかかるようになるため、駆動軸２の運転状況を安定化させることができる。
　即ち、増速機１０の中心付近に位置する駆動軸２は、その両側に位置する第一中間歯車１４及び第二中間歯車１５により歯車の反力を受ける。それぞれの中間歯車１４，１５の歯車反力は、上下方向逆に作用するため、駆動歯車１１と中間歯車１４，１５の回転中心を水平一直線に配置すると、歯車反力がキャンセル（相反）された場合、駆動軸２を支持する軸受にかかる荷重が極めて小さくなり、軸系として不安定となる。
　これに対し、駆動歯車１１と中間歯車１４，１５の回転中心をオフセットすることによって、駆動軸２を支持する軸受に一定の荷重がかかるようになる。
　また、大容量化を図ったにもかかわらず、熱交換器の数量は従来の遠心圧縮機と同数でよいため、遠心圧縮機１のコンパクト化が可能となる。
　また、本実施形態に係る遠心圧縮機１の制御システムによれば、二つの第一段圧縮部７ａ，７ｂのそれぞれの上流側に第一圧力計５１及び流量計５２を、下流側に第二圧力計５３を設け、制御装置５０によって全体の運転監視を行う構成とした。これにより、異常時、即ち製作誤差、経年的運転による性能変化などの要因により、二つの第一段圧縮部７ａ，７ｂを構成する２つのインペラ２５ａ，２５ｂに性能差が生じた場合においても、その性能差に応じた制御が可能となる。
（第二の実施形態）
　以下、本発明の第二の実施形態について説明する。
　第二の実施形態に係る遠心圧縮機は、第一の実施形態に係る遠心圧縮機１の第三段圧縮部９に相当する第三段圧縮部９Ｂの後段に、更に第四段圧縮部４１、及び第五段圧縮部４２を設けたものである。
　図４は、本実施形態の遠心圧縮機１Ｂの増速機１０Ｃを構成する歯車群の位置構成を示す概略斜視図である。図４に示すように、駆動軸２に設けられた駆動歯車１１の上方には、第三従動歯車４３が配置されており、第三従動歯車４３の両側には、第三従動軸４４が延在している。また、第三従動歯車４３と駆動歯車１１との間には第三中間歯車４５が設けられている。
　第三従動軸４４の両端には、第四段圧縮部４１及び第五段圧縮部４２が設けられている。第四段圧縮部４１及び第五段圧縮部４２は、第二段圧縮部８及び第三段圧縮部９と同様の構成であり、インペラによって作動流体を圧縮する圧縮部である。
　第四段圧縮部４１は、第三段圧縮部９の後段に設けられた圧縮部であり、第五段圧縮部４２は、第四段圧縮部４１の後段に設けられた圧縮部である。第五段圧縮部４２より吐出された圧縮された作動流体は、図示しない所定のプラントに供給される。また、第一の実施形態と同様に、第三段圧縮部９と第四段圧縮部４１とを接続する配管、及び第四段圧縮部４１と第五段圧縮部４２とを接続する配管には、熱交換器が設けられている。
　第一の実施形態に係る遠心圧縮機１と同様に、駆動歯車１１、第一従動歯車１２、及び第二従動歯車１３の中心レベルは略同一とされている。また、第一中間歯車１４及び第二中間歯車１５の中心は、中心線Ｌよりやや下方にオフセットして配置されている。
　本実施形態に係る遠心圧縮機１Ｂの第三中間歯車４５及び第三従動歯車４３は、駆動歯車１１の略直上（中心線Ｌ２上）に配置されている。即ち、第一中間歯車１４、第二中間歯車１５、及び第三中間歯車４５のうち第一中間歯車１４と第二中間歯車１５の回転中心は、駆動歯車１１の回転中心よりも下方側に設けられ、第三中間歯車の回転中心は、上方側に設けられている。
　なお、中間歯車の配置は、上述したような配置に限ることはなく、三つの中間歯車のうち二つの中間歯車の回転中心が、駆動歯車１１の回転中心よりも上下一方側に設けられ、他の一つ中間歯車の回転中心が、上下他方側に設けられていればよい。
　上記実施形態によれば、遠心圧縮機を構成する圧縮部を五段以上としたことによって、さらに遠心圧縮機の圧縮比を高めることができる。
　また、第一の実施形態に係る遠心圧縮機１と同様に、駆動軸２を支持する軸受により荷重がかかるようになるため、駆動軸２の運転状況を安定化させることができる。
　さらに、第一中間歯車１４及び第二中間歯車１５の回転中心と、第三中間歯車４５の回転中心とを上下方向に振り分けることによって、中間歯車同士の干渉を回避することができる。
　なお、本発明の技術範囲は上記の実施形態に限定されるものではなく、本発明の趣旨を逸脱しない範囲において、種々の変更を加えることが可能である。
　例えば、上記各実施形態においては、従動歯車と駆動歯車との間に中間歯車を設ける構成にしたが、駆動軸と従動軸との間の軸間距離が十分確保できていれば、中間歯車は必ずしも設ける必要はない。
　また、圧縮部の段数も三段、又は五段に限ることはなく、遠心圧縮機に要求される圧縮性能に応じて適宜変更可能である。
　インペラを大型化せずに、ギアド遠心圧縮機を大容量化することが可能となり、石油化学や天然ガスや空気分離のプラントのより有効な活用を可能とする。
　１　　遠心圧縮機
　２　　駆動軸
　３　　従動軸
　４　　圧縮部
　５　　第一従動軸
　６　　第二従動軸
　７　　第一段圧縮部
　８　　第二段圧縮部
　９　　第三段圧縮部
　１０　　増速機
　１１　　駆動歯車
　１２　　第一従動歯車
　１３　　第二従動歯車
　１４　　第一中間歯車
　１５　　第二中間歯車
　１７　　第一中間軸
　１８　　第二中間軸
　２２ａ，２２ｂ（２２）…第一圧縮機
　２４　　入口案内翼
　２７　　第一熱交換器（熱交換器）
　２７ａ　　入口ノズル（導入口）
　２７ｂ　　出口ノズル（排出口）
　４１　　第四段圧縮部
　４２　　第五段圧縮部
　４３　　第三従動歯車
　４４　　第三従動軸
　４５　　第三中間歯車
　５０　　制御装置（制御部）
　５１　　第一圧力計
　５２　　流量計
　５３　　第二圧力計

Claims (7)

  1. 　駆動歯車と、
    　前記駆動歯車から、中心軸方向一方側へと延びる駆動軸と、
    　前記駆動歯車の回転が伝達される第一従動歯車と、
    　前記第一従動歯車の中心軸方向両側へと延びる第一従動軸と、
    　前記第一従動軸の中心軸方向両側にそれぞれ設けられ、前記第一従動軸の回転によって流体を圧縮する二つの第一段圧縮部とを備えることを特徴とする遠心圧縮機。
  2. 　前記第一従動歯車と前記駆動歯車との間に設けられた第一中間歯車を備える請求項１に記載の遠心圧縮機。
  3. 　前記駆動歯車の回転が伝達される第二従動歯車と、
    　前記第二従動歯車の中心軸方向に沿って延びる第二従動軸と、
    　前記第二従動軸に設けられた第二段圧縮部と、
    　前記第二従動歯車と前記駆動歯車との間に設けられた第二中間歯車とを備える請求項２に記載の遠心圧縮機。
  4. 　前記第一中間歯車及び前記第二中間歯車の回転軸は、前記駆動歯車の回転軸よりも上下方向一方側に設けられている請求項３に記載の遠心圧縮機。
  5. 　前記第二従動軸に、前記第二従動歯車に対して中心軸方向に沿って前記第二段圧縮部と反対側に設けられた第三段圧縮部と、
    　前記駆動歯車の回転が伝達される第三従動歯車と、
    　前記第三従動歯車の中心軸方向に沿って延びる第三従動軸と、
    　前記第三従動軸に設けられた第四段圧縮部と、
    　前記第三従動歯車と前記駆動歯車との間に設けられた第三中間歯車とを備え、
    　前記第一中間歯車、前記第二中間歯車、及び前記第三中間歯車のうち二つの中間歯車の回転軸は、前記駆動歯車の回転軸よりも上下一方側に設けられ、他の一つ中間歯車の回転軸は、上下他方側に設けられている請求項３に記載の遠心圧縮機。
  6. 　前記二つの第一段圧縮部と前記第二段圧縮部とを接続する配管上に設けられ、前記二つの第一段圧縮部から吐出される流体の熱交換を行う熱交換器を備え、
    　該熱交換器は、前記二つの第一段圧縮部がそれぞれ接続される二つの導入口と、前記第二段圧縮部が接続される一つの排出口が設けられている請求項３から請求項５のいずれか一項に記載の遠心圧縮機。
  7. 　前記二つの第一段圧縮部の上流側にそれぞれ設けられ、流体の流量を制御する入口案内翼と、
    　前記二つの第一段圧縮部の上流側にそれぞれ設けられた第一圧力計及び流量計と、
    　前記二つの第一段圧縮部の下流側にそれぞれ設けられた第二圧力計と、
    　前記第一圧力計、前記流量計、及び前記第二圧力計で検出された測定結果に基づいて前記入口案内翼を制御する制御部とを備える請求項１から請求項６のいずれか一項に記載の遠心圧縮機。
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Cited By (5)

* Cited by examiner, † Cited by third party
Publication number Priority date Publication date Assignee Title
EP2740941A1 (en) 2011-08-05 2014-06-11 Mitsubishi Heavy Industries Compressor Corporation Centrifugal compressor
WO2014180688A1 (de) * 2013-05-08 2014-11-13 Voith Patent Gmbh Getriebe und getriebeverdichteranlage
WO2014195390A1 (de) * 2013-06-06 2014-12-11 Siemens Aktiengesellschaft Getriebeverdichter
CN104343698A (zh) * 2013-08-02 2015-02-11 株式会社日立制作所 多级离心压缩机
CN109790843A (zh) * 2016-08-01 2019-05-21 诺沃皮尼奥内技术股份有限公司 用于天然气的液化的分离式制冷剂压缩机

Families Citing this family (13)

* Cited by examiner, † Cited by third party
Publication number Priority date Publication date Assignee Title
ITFI20130076A1 (it) * 2013-04-04 2014-10-05 Nuovo Pignone Srl "integrally-geared compressors for precooling in lng applications"
WO2015111169A1 (ja) 2014-01-23 2015-07-30 三菱重工コンプレッサ株式会社 遠心圧縮機
US20150211539A1 (en) 2014-01-24 2015-07-30 Air Products And Chemicals, Inc. Systems and methods for compressing air
WO2016042639A1 (ja) 2014-09-18 2016-03-24 三菱重工コンプレッサ株式会社 圧縮機システム
RU2676173C2 (ru) * 2014-11-21 2018-12-26 Фойт Патент Гмбх Редуктор, редукторная турбомашина и способ монтажа редукторной турбомашины
JP2017110682A (ja) 2015-12-14 2017-06-22 トヨタ自動車株式会社 動力伝達装置
ITUB20160324A1 (it) 2016-01-25 2017-07-25 Nuovo Pignone Tecnologie Srl Avviamento di treno di compressore con utilizzo di vani di guida di ingresso variabili
WO2017145368A1 (ja) 2016-02-26 2017-08-31 三菱重工業株式会社 冷却装置、圧縮機システム
CN207245975U (zh) 2016-04-11 2018-04-17 阿特拉斯科普柯康珀泰克有限责任公司 具有离心式和容积式压缩级组合的集成式齿轮传动压缩机
EP3438584B1 (fr) * 2017-08-03 2020-03-11 L'air Liquide, Societe Anonyme Pour L'etude Et L'exploitation Des Procedes Georges Claude Procédé et appareil de séparation d'air par distillation cryogénique
CN107906026A (zh) * 2017-11-27 2018-04-13 江苏金通灵流体机械科技股份有限公司 汽轮机直驱齿轮增速式离心压缩机
JP2021156281A (ja) 2021-02-01 2021-10-07 三菱重工コンプレッサ株式会社 ギアド圧縮機、ギアド圧縮機の設計方法
JP2023123909A (ja) 2022-02-25 2023-09-06 三菱重工コンプレッサ株式会社 ギアド圧縮機

Citations (10)

* Cited by examiner, † Cited by third party
Publication number Priority date Publication date Assignee Title
JPS4875952A (ja) * 1971-09-10 1973-10-12
JPS61194800U (ja) * 1985-05-28 1986-12-04
JPH0518394A (ja) * 1990-02-06 1993-01-26 Deutsche Babcock Borsig Ag 歯車伝動式ターボコンプレツサ
JPH06193585A (ja) * 1992-10-15 1994-07-12 Man Gutehoffnungshuette Ag 戻り段及び半径方向膨張機を持つ伝動装置付き多軸ターボ圧縮機
JP2000028169A (ja) * 1998-07-07 2000-01-25 Nippon Sanso Kk 高清浄乾燥空気の循環供給装置及び方法
EP1067291A1 (de) * 1999-07-05 2001-01-10 Heinrich J. Dr.-Ing. Prümper Getriebe-Turboverdichter
JP2003322097A (ja) * 2002-04-30 2003-11-14 Kawasaki Heavy Ind Ltd 流体機械の流量制御方法
JP2007332826A (ja) 2006-06-13 2007-12-27 Kobe Steel Ltd 遠心圧縮機
JP2009091935A (ja) * 2007-10-05 2009-04-30 Ihi Corp 遠心圧縮機
JP2009162165A (ja) * 2008-01-08 2009-07-23 Mitsubishi Heavy Ind Ltd 圧縮機の制御装置、及び圧縮機の制御方法

Family Cites Families (29)

* Cited by examiner, † Cited by third party
Publication number Priority date Publication date Assignee Title
US2079691A (en) * 1934-10-26 1937-05-11 Francis J Joyce Transmission
FR984248A (fr) 1948-06-18 1951-07-03 Air Preheater échangeur de chaleur à haute température et à double enveloppe
GB967091A (en) 1961-04-14 1964-08-19 Borsig Ag Improvements in or relating to three-stage radial-flow compressors
US3191630A (en) 1963-04-11 1965-06-29 Cottrell Res Inc Gas flow control system for sub-sonic divergent diffusers
JPS5144243B2 (ja) 1973-08-15 1976-11-27
JPS5919069B2 (ja) 1980-04-02 1984-05-02 日本碍子株式会社 低膨脹セラミックス
JPS61194800A (ja) 1985-02-22 1986-08-29 日本電気株式会社 整列検出器
US4829850A (en) * 1987-02-25 1989-05-16 Soloy Dual Pac, Inc. Multiple engine drive for single output shaft and combining gearbox therefor
DE4034928A1 (de) 1990-11-02 1992-05-07 Turbon Tunzini Klimatechnik Vorrichtung zur herstellung einer gleichmaessigen verteilung einer luftstroemung
DE4241141A1 (de) * 1992-12-07 1994-06-09 Bhs Voith Getriebetechnik Gmbh Verdichteranlage mit einem im Antriebsstrang zwischen einer Antriebseinheit und einem Verdichterbereich der Anlage eingeschalteten Zahnradgetriebe
DE4436710C2 (de) 1994-10-14 1997-04-03 Gutehoffnungshuette Man Getriebe-Mehrwellenturbomaschine
JP3438356B2 (ja) 1994-12-05 2003-08-18 石川島播磨重工業株式会社 多段式遠心圧縮機
EP1027913A4 (en) 1998-07-07 2001-11-07 Nippon Oxygen Co Ltd METHOD AND DEVICE FOR PRODUCING VERY PURE DRY AIR
US6193473B1 (en) 1999-03-31 2001-02-27 Cooper Turbocompressor, Inc. Direct drive compressor assembly with switched reluctance motor drive
WO2001004477A1 (en) 1999-07-07 2001-01-18 Boric Miroslav High-pressure gas-turbine plant using high-pressure piston-type compressor
US6393865B1 (en) * 2000-09-27 2002-05-28 Air Products And Chemicals, Inc. Combined service main air/product compressor
US6484533B1 (en) 2000-11-02 2002-11-26 Air Products And Chemicals, Inc. Method and apparatus for the production of a liquid cryogen
US20030123972A1 (en) 2001-10-09 2003-07-03 Quetel Ralph L. Method of standardizing compressor design
DE102005002702A1 (de) 2005-01-19 2006-07-27 Man Turbo Ag Mehrstufiger Turbokompressor
DE102005014264A1 (de) 2005-03-24 2006-09-28 Emitec Gesellschaft Für Emissionstechnologie Mbh Abgasanlage mit einer Abgasbehandlungseinheit und einem Wärmetauscher in einer Abgasrückführleitung
JP5163932B2 (ja) * 2007-03-16 2013-03-13 株式会社Ｉｈｉ 歯車駆動ターボ圧縮機
EP2543886B1 (en) * 2007-04-03 2019-06-05 Ingersoll-Rand Company Integral scroll and gearbox for a compressor with speed change option
JP2009174692A (ja) 2008-01-28 2009-08-06 Mitsubishi Heavy Ind Ltd 軸受装置及び遠心圧縮機
DE102008031116B4 (de) 2008-05-29 2022-02-03 Man Energy Solutions Se Getriebeturbomaschine für einen Maschinenstrang, Maschinenstrang mit und Getriebe für Getriebeturbomaschine
DE102008044672A1 (de) 2008-08-28 2010-03-04 Behr Gmbh & Co. Kg Gaskühler für einen Verbrennungsmotor
JP5123834B2 (ja) 2008-12-08 2013-01-23 株式会社神戸製鋼所 シェルアンドチューブ型熱交換器
DE102009038786A1 (de) 2009-08-25 2011-05-05 Siemens Aktiengesellschaft Verdichter
DE102011003525A1 (de) 2011-02-02 2012-08-02 Siemens Aktiengesellschaft Gestufte Teilfuge an einem Getriebegehäuse
JP5863320B2 (ja) 2011-08-05 2016-02-16 三菱重工コンプレッサ株式会社 遠心圧縮機

Patent Citations (10)

* Cited by examiner, † Cited by third party
Publication number Priority date Publication date Assignee Title
JPS4875952A (ja) * 1971-09-10 1973-10-12
JPS61194800U (ja) * 1985-05-28 1986-12-04
JPH0518394A (ja) * 1990-02-06 1993-01-26 Deutsche Babcock Borsig Ag 歯車伝動式ターボコンプレツサ
JPH06193585A (ja) * 1992-10-15 1994-07-12 Man Gutehoffnungshuette Ag 戻り段及び半径方向膨張機を持つ伝動装置付き多軸ターボ圧縮機
JP2000028169A (ja) * 1998-07-07 2000-01-25 Nippon Sanso Kk 高清浄乾燥空気の循環供給装置及び方法
EP1067291A1 (de) * 1999-07-05 2001-01-10 Heinrich J. Dr.-Ing. Prümper Getriebe-Turboverdichter
JP2003322097A (ja) * 2002-04-30 2003-11-14 Kawasaki Heavy Ind Ltd 流体機械の流量制御方法
JP2007332826A (ja) 2006-06-13 2007-12-27 Kobe Steel Ltd 遠心圧縮機
JP2009091935A (ja) * 2007-10-05 2009-04-30 Ihi Corp 遠心圧縮機
JP2009162165A (ja) * 2008-01-08 2009-07-23 Mitsubishi Heavy Ind Ltd 圧縮機の制御装置、及び圧縮機の制御方法

Cited By (9)

* Cited by examiner, † Cited by third party
Publication number Priority date Publication date Assignee Title
EP2740941A1 (en) 2011-08-05 2014-06-11 Mitsubishi Heavy Industries Compressor Corporation Centrifugal compressor
WO2014180688A1 (de) * 2013-05-08 2014-11-13 Voith Patent Gmbh Getriebe und getriebeverdichteranlage
CN105229311A (zh) * 2013-05-08 2016-01-06 福伊特专利有限公司 齿轮传动装置以及齿轮传动压缩机设备
WO2014195390A1 (de) * 2013-06-06 2014-12-11 Siemens Aktiengesellschaft Getriebeverdichter
CN104343698A (zh) * 2013-08-02 2015-02-11 株式会社日立制作所 多级离心压缩机
CN104343698B (zh) * 2013-08-02 2017-01-18 株式会社日立制作所 多级离心压缩机
CN109790843A (zh) * 2016-08-01 2019-05-21 诺沃皮尼奥内技术股份有限公司 用于天然气的液化的分离式制冷剂压缩机
US11268753B2 (en) 2016-08-01 2022-03-08 Nuovo Pignone Technologie Srl Split refrigerant compressor for the liquefaction of natural gas
CN109790843B (zh) * 2016-08-01 2022-08-09 诺沃皮尼奥内技术股份有限公司 用于天然气的液化的分离式制冷剂压缩机

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CN103620227A (zh) 2014-03-05

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