WO2012176238A1 - ソレノイドバルブ - Google Patents

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WO2012176238A1
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solenoid valve
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fluid
port
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雅俊 上田
伊藤　貴幸
睦 武藤
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三菱電機株式会社
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    • F16—ENGINEERING ELEMENTS AND UNITS; GENERAL MEASURES FOR PRODUCING AND MAINTAINING EFFECTIVE FUNCTIONING OF MACHINES OR INSTALLATIONS; THERMAL INSULATION IN GENERAL
    • F16K—VALVES; TAPS; COCKS; ACTUATING-FLOATS; DEVICES FOR VENTING OR AERATING
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    • F16K47/08—Means in valves for absorbing fluid energy for decreasing pressure or noise level and having a throttling member separate from the closure member, e.g. screens, slots, labyrinths
    • F—MECHANICAL ENGINEERING; LIGHTING; HEATING; WEAPONS; BLASTING
    • F16—ENGINEERING ELEMENTS AND UNITS; GENERAL MEASURES FOR PRODUCING AND MAINTAINING EFFECTIVE FUNCTIONING OF MACHINES OR INSTALLATIONS; THERMAL INSULATION IN GENERAL
    • F16K—VALVES; TAPS; COCKS; ACTUATING-FLOATS; DEVICES FOR VENTING OR AERATING
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    • F16K27/02—Construction of housing; Use of materials therefor of lift valves
    • F16K27/029—Electromagnetically actuated valves
    • F—MECHANICAL ENGINEERING; LIGHTING; HEATING; WEAPONS; BLASTING
    • F16—ENGINEERING ELEMENTS AND UNITS; GENERAL MEASURES FOR PRODUCING AND MAINTAINING EFFECTIVE FUNCTIONING OF MACHINES OR INSTALLATIONS; THERMAL INSULATION IN GENERAL
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    • F16K31/0644—One-way valve
    • F16K31/0655—Lift valves
    • F—MECHANICAL ENGINEERING; LIGHTING; HEATING; WEAPONS; BLASTING
    • F02—COMBUSTION ENGINES; HOT-GAS OR COMBUSTION-PRODUCT ENGINE PLANTS
    • F02M—SUPPLYING COMBUSTION ENGINES IN GENERAL WITH COMBUSTIBLE MIXTURES OR CONSTITUENTS THEREOF
    • F02M25/00—Engine-pertinent apparatus for adding non-fuel substances or small quantities of secondary fuel to combustion-air, main fuel or fuel-air mixture
    • F02M25/08—Engine-pertinent apparatus for adding non-fuel substances or small quantities of secondary fuel to combustion-air, main fuel or fuel-air mixture adding fuel vapours drawn from engine fuel reservoir
    • F02M2025/0845—Electromagnetic valves

Definitions

  • the present invention relates to a solenoid valve that performs purge control of vaporized fuel supplied from a canister to an engine.
  • vaporized fuel volatilized in the fuel tank 1 is temporarily collected in the canister 2 and the negative pressure generated in the engine 3 downstream of the throttle valve 6 is used. Then, the vaporized fuel is drawn from the canister 2 to the engine 3 and recombusted.
  • a solenoid valve (so-called purge valve) 10 is disposed in the pipe 4 connecting the canister 2 and the engine 3 to control the flow rate of the vaporized fuel.
  • the fuel tank 1 and the canister 2 are arranged at the rear of the vehicle, and the engine 3, the intake pipe 5 and the solenoid valve 10 are arranged at the front of the vehicle.
  • the solenoid valve 10 is duty-controlled at a carrier frequency of 10 Hz (period 100 ms) as shown in FIG. 11A, the pipe 4 is opened (ON) as shown in FIG. It becomes negative pressure.
  • the valve is closed (OFF), a pressure change occurs due to the inertia of the fluid, and once becomes positive pressure, then returns to atmospheric pressure. Pressure pulsation occurred in the pipe 4 due to this sudden pressure fluctuation ⁇ P.
  • Patent Document 1 Since Patent Document 1 is configured as described above, pressure pulsation can be reduced without increasing the product size when the flow rate of the solenoid valve integrated with the chamber is increased, thereby solving the above-described problems. This is an effective method.
  • the present invention was also made to solve the above-described problems.
  • An object of the present invention is to provide a solenoid valve capable of reducing the above.
  • the solenoid valve of the present invention is provided with a plate-like member for branching the fluid in the inflow port.
  • the pressure pulsation is reduced without increasing the product size even when the control flow rate is increased by disassembling the pressure wave generated when the valve body is opened and closed by the plate-like member. Can do.
  • FIG. 6 is a cross-sectional view showing a modification of the plate-like member of the solenoid valve according to the first embodiment.
  • FIG. 6 is a cross-sectional view showing a modification of the plate-like member of the solenoid valve according to the first embodiment.
  • FIG. 6 is a cross-sectional view showing a modification of the plate-like member of the solenoid valve according to the first embodiment.
  • FIG. 6 is a cross-sectional view showing a modification of the plate-like member of the solenoid valve according to the first embodiment.
  • FIG. 6 is a cross-sectional view showing a modification of the plate-like member of the solenoid valve according to the first embodiment.
  • FIG. 6 is a cross-sectional view showing a modification of the plate-like member of the solenoid valve according to the first embodiment.
  • FIG. 6 is a cross-sectional view showing a modification of the plate-like member of the solenoid valve according to the first embodiment. It is a figure which shows the structure of the general vaporization fuel discharge
  • FIG. 1 A solenoid valve 10 shown in FIG. 1 is used for the solenoid valve 10 of the vaporized fuel discharge suppression system shown in FIG.
  • the solenoid valve 10 is connected to a pipe 4 on the canister 2 side and connected to an inlet port 11 on the atmosphere introduction side for receiving vaporized fuel (hereinafter simply referred to as fluid), and an intake pipe 5 on the engine 3 side for fluid flow.
  • the solenoid part is formed by integrally molding a resin member 16, a coil 17 formed by winding a conductive wire around a bobbin, a power supply terminal 18 energizing the coil 17, a core 19 excited by energizing the coil 17, 19 is a sheet metal member yoke 20 and plate 21 that constitutes a magnetic circuit together with the pin 19, a pin 15 that is partly projected from one end axis of the core 19, a plunger 24 attracted by the core 19, and the plunger 24 as a core. And a spring 22 biased in a direction opposite to the suction direction of 19.
  • the solenoid valve 10 is fixed to the vehicle side by a bolt 23.
  • a drive signal having a predetermined frequency (for example, 10 to 20 Hz) is input from the engine control unit (ECU) for controlling the operation of the engine 3 or a dedicated control device to the power supply terminal 18, the coil 17 is energized to turn the plunger 24 on. It is moved to open and close the flow path 25 to flow a flow rate corresponding to the duty ratio of the drive signal.
  • ECU engine control unit
  • a pressure fluctuation ⁇ P corresponding to the opening / closing of the plunger 24 occurs in the pipe 4 and the flow path 25 communicating from the canister 2 to the plunger 24 as shown in FIG.
  • This pressure fluctuation ⁇ P is repeatedly generated, resulting in pressure pulsation, causing the pipe 4 to vibrate. Therefore, in the first embodiment, a plate-like member 26 for bifurcating the fluid is provided inside the inflow port 11, and the pressure wave of the fluid flowing into the chamber 13 from the inflow port 11 is decomposed to dispose the pipe 4. Reduce pressure pulsation.
  • FIG. 2 is an enlarged view of the inside of the round frame shown in FIG. 1 and shows an installation portion of the plate member 26.
  • FIG. 3 is a view of the inflow port 11 as seen from the entrance side through which the fluid flows.
  • a plate-like member 26 is provided on the outlet side of the inflow port 11 and immediately before the chamber 13 at a position where the central axis X of the inflow port 11 passes.
  • FIG. 4 shows measurement results when the plate-like member 26 is provided on the solenoid valve 10 with a fluid flow rate of 90 L / min and when it is not provided.
  • FIG. 4A is a graph showing the result of measuring the pressure pulsation generated in the pipe 4. Assuming that the pressure pulsation [kPa] when the plate-like member 26 is not provided is 100%, the pressure pulsation [kPa] is reduced to 79% when the plate-like member 26 is provided.
  • FIG. 4B is a graph showing the result of measuring the vibration transmitted to the canister 2. Assuming that the transmission vibration [m / s 2 ] of the canister 2 when the plate-like member 26 is not provided is 100%, it is reduced to 61% when the plate-like member 26 is provided.
  • the solenoid valve 10 can be downsized by reducing the capacity of the chamber 13 within the allowable range of the pressure pulsation.
  • the chamber 13 is formed integrally with the solenoid valve 10.
  • the present invention is not limited to this, and the chamber 13 separate from the solenoid valve 10 may be installed in the pipe 4.
  • the plate-like member 26 may be formed separately and attached to the inflow port 11, or may be simultaneously formed when the inflow port 11, the outflow port 12 and the housing 14 are integrally formed of resin.
  • a cylindrical mold for forming the inflow port 11, a cylindrical mold for forming the outflow port 12, and the chamber 13 are formed in a mold simulating the outer shape of the housing 14.
  • a cylindrical mold for each is installed and filled with resin.
  • a concave portion for forming the plate-like member 26 is formed on the end face of the cylindrical mold for forming the inflow port 11. After filling the resin, each cylindrical mold is pulled out, and a lid 14 a is welded to the opening of the housing 14.
  • the plate member 26 may have the same length as the inflow port 11, it is not preferable because the vicinity of the concave portion of the cylindrical mold for forming the inflow port 11 is easily worn and deformed. Therefore, in the illustrated example, a short plate-like member 26 is formed. Thus, if the plate-like member 26 is formed integrally with the inflow port 11, the number of parts does not increase and manufacturing is easy, so there is no concern about an increase in cost.
  • the plate member 26 when formed separately, the plate member 26 may have the same length as the inflow port 11 because there is no restriction on the mold.
  • the plate-like member 26 is provided on the outlet side of the inflow port 11 and immediately before the chamber 13.
  • the plate-like member 26 may be attached at any position within the inflow port 11.
  • the end face of the plate-like member 26 on the inlet port 11 entrance side preferably has a planar shape rather than a curved shape, and the end face edge portion preferably has no rounded corners.
  • the plate-like member 26 is not limited to the configuration shown in FIGS. Hereinafter, modified examples will be described.
  • the plate-like member 26a shown in FIG. 5 has a shape in which the end surface S2 on the outlet side (chamber 13 side) of the inflow port 11 is relatively larger than the end surface S1 on the inlet side of the inflow port 11. Moreover, you may make it the shape which made end surface S1 relatively larger than end surface S2, like the plate-shaped member 26b shown in FIG.
  • the pressure wave is decomposed at the end surface S1, and the pressure easily enters the chamber 13 and does not easily escape to the inflow port 11 side. Therefore, the effect of reducing pressure pulsation in the pipe 4 is large. Become.
  • the plate-like members 26, 26a, and 26b are arranged at positions where the central axis X of the inflow port 11 passes, but they may be arranged in a shifted manner.
  • FIG. 7 by providing the plate-like member 26c at a position shifted from the central axis X of the inflow port 11, the length of the bifurcated flow path is different, so that the phase of pressure pulsation is likely to shift.
  • the pulsation is easily canceled.
  • the side surface is inclined with respect to the central axis X as shown in the plate-like member 26d shown in FIG. 8, or the plate-like member 26e is arranged obliquely with respect to the central axis X as shown in FIG. You may enlarge the difference of the flow path length which branches. Further, in the case where the difference in flow path length is configured to be the half wavelength of the pressure pulsation, the pulsation can be canceled when the chambers 13 merge.
  • the plate-like members 26, 26a to 26e are provided in the inflow port 11, the flow path is narrowed, so that the inflow flow rate is reduced accordingly. Therefore, the plate thickness of the plate member 26 is appropriately determined so that the maximum flow rate of the solenoid valve 10 can be secured.
  • the diameter ⁇ (shown in FIG. 1) of the flow path 25 among the flow paths formed in the solenoid valve 10 including the inflow port 11 and the outflow port 12 is the smallest. If the thickness of the port 11 is equal to or larger than the opening area of the portion having the diameter ⁇ , the flow rate does not decrease and the pulsation reducing effect can be obtained.
  • the solenoid valve 10 opens and closes the inflow port 11 through which the fluid flows, the outflow port 12 through which the fluid flows out, and the flow path 25 that communicates with the inflow port 11 and the outflow port 12.
  • the plate-like member 26 is formed integrally with the inflow port 11, the manufacturing cost does not increase.
  • the plate-like members 26c to 26e are arranged at positions shifted from the central axis X of the inflow port 11, or the plate-like members 26b and 26c are arranged on the central axis X of the inflow port 11.
  • the pressure pulsation can be reduced even in this configuration.
  • the plate-like member 26 has a plate thickness such that the inflow flow rate flowing from the inflow port 11 to the flow channel is equal to or greater than the flow rate flowing through the flow channel 25 which is the narrowest part of the flow channel. I tried to do it. For this reason, even if the plate-like member 26 is provided, the maximum flow rate of the solenoid valve 10 can be secured.
  • the effect of reducing pressure pulsation can be enhanced by making the end surface S1 facing the inlet side of the inflow port 11 of the plate-like member 26b larger than the end surface S2 facing the outlet side. it can.
  • any component of the embodiment can be modified or any component of the embodiment can be omitted within the scope of the invention.
  • a purge valve that performs purge flow rate control is shown as an example of a solenoid valve.
  • the present invention may be applied to a solenoid valve for other applications.
  • the solenoid valve according to the present invention can suppress pressure pulsation even when the flow rate is increased, it is suitable for a purge valve used in a vaporized fuel discharge suppression system for automobiles.

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Abstract

　流体が流入する流入ポート１１に、流入流体を二手に分岐させる板状部材２６を設け、弁体２４の開閉により発生する流入流体の圧力波を分解して、圧力脈動を低減する。　これにより、制御流量を大流量化しても、製品サイズを大型化することなく、圧力脈動を低減することができる。

Description

ソレノイドバルブ
　この発明は、キャニスタからエンジンへ供給する気化燃料のパージ制御を行うソレノイドバルブに関する。
　図１０に示すような自動車の気化燃料排出抑止システムにおいて、燃料タンク１内で揮発した気化燃料をキャニスタ２内で一時的に回収し、スロットルバルブ６下流のエンジン３内に発生する負圧を利用してキャニスタ２からエンジン３へ気化燃料を引き込んで再燃焼させる。キャニスタ２とエンジン３をつなぐ配管４にはソレノイドバルブ（いわゆるパージバルブ）１０が配設され、気化燃料の流量制御を行う。一般に、燃料タンク１およびキャニスタ２は車両後方、エンジン３、吸気管５およびソレノイドバルブ１０は車両前方に配置されており、車両後方から前方へ配管４を這わせることが多い。
　ソレノイドバルブ１０を例えば図１１（ａ）に示すようにキャリア周波数１０Ｈｚ（周期１００ｍｓ）でＤｕｔｙ制御した場合、図１１（ｂ）のように、配管４は開弁（ＯＮ）するとエンジン３側に吸引されて負圧になる。閉弁（ＯＦＦ）すると、流体の慣性により圧力変化が生じていったん正圧になり、その後に大気圧に戻る。この急激な圧力変動ΔＰに起因して配管４内に圧力脈動が発生していた。
　近年、自動車のＨＥＶ（Ｈｙｂｒｉｄ　Ｅｌｅｃｔｒｉｃ　Ｖｅｈｉｃｌｅ）化に起因したエンジン作動頻度の低下などにより、負圧発生時にキャニスタ２からエンジン３へ供給する気化燃料の流量が増大する傾向にある。この大流量化に伴って、配管４の圧力脈動が増加し、配管４の留め点を通じて車体へ伝達する振動も増加するなどの弊害が生じていた。単純に、配管４に接続したチャンバまたはソレノイドバルブ１０に一体のチャンバの容量を増加させて、伝播する圧力脈動を低減することはできるが、この場合には車両配管側でレイアウト変更が必要となるためコストが上昇したり、チャンバ容量に応じて製品サイズが大きくなったりするなどの課題がある。
　そのため、パージ制御流量の大流量化にあたり、製品サイズを大型化することなく圧力脈動を低減することが求められている。一例として、特許文献１に係るソレノイドバルブでは、ソレノイドバルブに一体に形成されたチャンバ内に、圧力脈動を低減するための柱部材を設けている。これにより、閉弁時にチャンバ内から入力ポートに向かう圧力波が柱部材に阻害されるので、入力ポートへ侵入する脈動を低減できる。
特開２００８－２９１９１６号公報
　上記特許文献１は以上のように構成されているので、チャンバを一体化したソレノイドバルブの大流量化にあたり、製品サイズを大型化することなく圧力脈動を低減でき、上記のような課題を解決する上で有効な方法といえる。
　この発明も上記のような課題を解決するためになされたもので、特許文献１とは異なるアプローチで圧力脈動を低減させることにより、大流量化しても、製品サイズを大型化することなく圧力脈動を低減できるソレノイドバルブを提供することを目的とする。
　この発明のソレノイドバルブは、流入ポート内に流体を分岐させる板状部材を設けたものである。
　この発明によれば、弁体の開閉に伴って発生する圧力波を板状部材で分解することにより、制御流量を大流量化しても、製品サイズを大型化することなく圧力脈動を低減することができる。
この発明の実施の形態１に係るソレノイドバルブの構成を示す断面図である。 図１の丸枠内を拡大した図である。 流入ポートを入り口側から見た図である。 ソレノイドバルブに板状部材を設けた場合と設けない場合の実測結果を示すグラフである。 実施の形態１に係るソレノイドバルブの、板状部材の変形例を示す断面図である。 実施の形態１に係るソレノイドバルブの、板状部材の変形例を示す断面図である。 実施の形態１に係るソレノイドバルブの、板状部材の変形例を示す断面図である。 実施の形態１に係るソレノイドバルブの、板状部材の変形例を示す断面図である。 実施の形態１に係るソレノイドバルブの、板状部材の変形例を示す断面図である。 一般的な、自動車の気化燃料排出抑止システムの構成を示す図である。 ソレノイドバルブの開閉に伴って生じる配管内の圧力変動を示すグラフである。
　以下、この発明をより詳細に説明するために、この発明を実施するための形態について、添付の図面に従って説明する。
実施の形態１．
　図１に示すソレノイドバルブ１０は、先立って説明した図１０の気化燃料排出抑止システムのソレノイドバルブ１０に用いるものである。このソレノイドバルブ１０は、キャニスタ２側の配管４に連結して気化燃料（以下、単に流体と称す）を流入する大気導入側の流入ポート１１と、エンジン３側の吸気管５に連結して流体を流出する負圧印加側の流出ポート１２と、これらのポートに連通するチャンバ１３を形成するハウジング１４と、プランジャ（弁体）２４を可動させて流路２５を開閉するソレノイド部とを備える。
　ソレノイド部は、樹脂部材１６を一体成形してなり、ボビンに導線を巻回してなるコイル１７と、コイル１７へ通電する給電端子１８と、コイル１７への通電により励磁されるコア１９と、コア１９と共に磁気回路を構成する板金部材のヨーク２０およびプレート２１と、コア１９の一端軸心に一部を突出させて取り付けたピン１５と、コア１９に吸引されるプランジャ２４と、プランジャ２４をコア１９の吸引方向とは反対の方向へ付勢するスプリング２２とを備える。
　このソレノイドバルブ１０は、ボルト２３により車両側に固定される。
　エンジン３の動作制御を行うエンジンコントロールユニット（ＥＣＵ）または専用の制御装置から給電端子１８へ、所定周波数（例えば１０～２０Ｈｚ）の駆動信号が入力されると、コイル１７に通電してプランジャ２４を可動させて流路２５を開閉し、駆動信号のＤｕｔｙ比に応じた流量を流す。
　ソレノイドバルブ１０をＤｕｔｙ制御する場合、先立って説明した図１１に示すように、キャニスタ２からプランジャ２４までを連通する配管４と流路２５に、プランジャ２４の開閉に応じた圧力変動ΔＰが生じる。この圧力変動ΔＰが繰り返し生じて圧力脈動となり、配管４を振動させることになる。そこで、本実施の形態１では、流入ポート１１の内部に、流体を二手に分岐させる板状部材２６を設け、流入ポート１１からチャンバ１３へ流入する流体の圧力波を分解させることにより配管４の圧力脈動を低減させる。
　図２は、図１に示す丸枠内を拡大した図であり、板状部材２６の設置部分を示す。また、図３は、流入ポート１１を流体が流入してくる入り口側から見た図である。図示例では、流入ポート１１の出口側であってチャンバ１３の直前に、流入ポート１１の中心軸Ｘが通る位置に板状部材２６を設けている。開弁すると、流出ポート１２側の負圧により流入ポート１１内へ吸引された流体は、板状部材２６に当たって二方向に分割され、チャンバ１３で合流し、流路２５を通って流出ポート１２へ流れる。このとき、プランジャ２４の開閉に伴う圧力変動ΔＰの圧力波を板状部材２６が分解するので、配管４の圧力脈動が低減する。
　図４に、流体流量９０Ｌ／ｍｉｎのソレノイドバルブ１０に板状部材２６を設けた場合と設けない場合の実測結果を示す。
　図４（ａ）は、配管４に生じた圧力脈動を測定した結果を示すグラフである。板状部材２６を設けない場合の圧力脈動［ｋＰａ］を１００％とすると、板状部材２６を設けた場合は７９％に減少した。
　図４（ｂ）は、キャニスタ２に伝達した振動を測定した結果を示すグラフである。板状部材２６を設けない場合のキャニスタ２の伝達振動［ｍ／ｓ２］を１００％とすると、板状部材２６を設けた場合は６１％に減少した。
　このように、流入ポート１１に板状部材２６を設けることで、車両配管に生じる圧力脈動を低減することができる。そのため、ソレノイドバルブ１０の大流量化に際し、圧力脈動を低減するためにチャンバ１３を大容量化する必要がなく、よってソレノイドバルブ１０が大型化することもない。また、圧力脈動を低減できるので、圧力脈動の許容範囲内でチャンバ１３の容量を小さくして、ソレノイドバルブ１０の小型化を図ることも可能となる。また、図示例ではチャンバ１３をソレノイドバルブ１０と一体に形成したが、これに限定されるものではなく、ソレノイドバルブ１０とは別体のチャンバ１３を配管４に設置してもよい。
　なお、板状部材２６で流入流体を分岐させる構成に代えて、流入ポート１１を並列に二個形成して二方向から流入させることも考えられるが、この構成にした場合はソレノイドバルブ１０の大型化を招き、また、配管４を二手に分岐させるなど車両配管側でのレイアウトの変更が必要なためコスト上昇を招くことになる。
　この板状部材２６は、別体で形成して流入ポート１１に取り付けてもよいし、あるいは流入ポート１１、流出ポート１２およびハウジング１４を樹脂にて一体成形するときに同時に成形してもよい。
　一体成形する場合は、ハウジング１４の外形を模った金型内に、流入ポート１１を形成するための円柱状金型、流出ポート１２を形成するための円柱状金型、チャンバ１３を形成するための円柱状金型をそれぞれ設置して樹脂を充填する。ただし、流入ポート１１を形成するための円柱状金型の端面には、板状部材２６を形成するための凹部が形成されているものとする。樹脂充填後、各円柱状金型を抜き、ハウジング１４の開口部に蓋体１４ａを溶着する。なお、板状部材２６を流入ポート１１と同じ長さにしてもよいが、流入ポート１１を形成するための円柱状金型の凹部付近が磨耗および変形しやすくなるため好ましくない。そのため、図示例では短い板状部材２６を形成している。このように、板状部材２６を流入ポート１１と一体に成形すれば部品点数が増えず、製造も容易なため、コスト上昇の懸念がない。
　一方、別体で形成する場合には、金型の制約はないので、板状部材２６を流入ポート１１と同じ長さにしてもよい。また、図示例では板状部材２６を流入ポート１１の出口側、チャンバ１３の直前に設けているが、別体の場合は流入ポート１１内であればどの位置に取り付けてもよい。
　なお、圧力波を分解しやすくするために、板状部材２６の流入ポート１１入り口側の端面は曲面形状より平面形状が好ましく、また、端面縁部は角を丸めないほうが好ましい。
　この板状部材２６は、図１～図３に示す構成に限定されるものではない。以下、変形例を説明する。
　図５に示す板状部材２６ａは、流入ポート１１の入り口側の端面Ｓ１に比べ、流入ポート１１の出口側（チャンバ１３側）の端面Ｓ２を相対的に大きくした形状である。
　また、図６に示す板状部材２６ｂのように、端面Ｓ２より端面Ｓ１を相対的に大きくした形状にしてもよい。端面Ｓ１を大きくすることにより圧力波がこの端面Ｓ１で分解されることに加え、圧力がチャンバ１３へ入りやすく、流入ポート１１側へ逃げにくくなるため、配管４での圧力脈動の低減効果が大きくなる。
　また、図１～図６の構成例では板状部材２６，２６ａ，２６ｂを流入ポート１１の中心軸Ｘが通る位置に配置したが、ずらして配置してもよい。
　図７に示すように、板状部材２６ｃを、流入ポート１１の中心軸Ｘからずれた位置に設けることにより、二手に分岐した流路の長さが異なるので、圧力脈動の位相がずれやすくなり、チャンバ１３で合流した際に脈動が相殺されやすくなる。
　さらに、図８に示す板状部材２６ｄのように側面を中心軸Ｘに対して斜めにしたり、図９に示すように中心軸Ｘに対して板状部材２６ｅを斜めに配置したりして、分岐する流路長の差を大きくしてもよい。さらに流路長の差が圧力脈動の半波長分になるよう構成した場合には、チャンバ１３で合流した際に脈動を相殺できる。
　このように、図５～図９に示すような板状部材２６ａ～２６ｅでも、ソレノイドバルブ１０を大型化することなく、車両配管に生じる圧力脈動を低減することができる。
　なお、流入ポート１１に板状部材２６，２６ａ～２６ｅを設けると流路が狭まるため、その分、流入流量が低下することになる。そこで、板状部材２６の板厚を適切に決定して、ソレノイドバルブ１０の最大流量を確保できるようにする。
　例えば、本実施の形態１では、流入ポート１１および流出ポート１２を含め、ソレノイドバルブ１０内に形成された各流路のうち流路２５の直径φ（図１に示す）が最も小さいので、流入ポート１１の開口面積がこの直径φの部分の開口面積と同じかそれ以上になるような板厚にすれば、流量の低下もなく、脈動低減効果が得られる。
　以上より、実施の形態１によれば、ソレノイドバルブ１０は、流体が流入する流入ポート１１と、この流体が流出する流出ポート１２と、流入ポート１１と流出ポート１２に連通した流路２５を開閉するプランジャ２４と、流入ポート１１からプランジャ２４までの流路に形成したチャンバ１３と、流入ポート１１内の中心軸Ｘを通る位置に配置されて流体を二手に分岐させる板状部材２６とを備えるように構成した。このため、プランジャ２４の開閉に起因して生じる圧力波を板状部材２６で分解することにより、ソレノイドバルブ１０を大流量化しても、製品サイズを大型化することなく圧力脈動を低減することができる。また、車両配管側でのレイアウトの変更なども不要なため、コスト上昇等の懸念もない。
　また、実施の形態１によれば、板状部材２６を流入ポート１１と一体に成形するようにしたので、製造コストが上昇しない。
　また、実施の形態１によれば、板状部材２６ｃ～２６ｅを流入ポート１１の中心軸Ｘからずれた位置に配置したり、あるいは、板状部材２６ｂ，２６ｃを流入ポート１１の中心軸Ｘに対して斜めに配置したりしてもよく、この構成の場合にも圧力脈動を低減できる。
　また、実施の形態１によれば、板状部材２６を、流入ポート１１から流路へ流れる流入流量が、この流路の最も細くなる部分である流路２５を流れる流量以上になる板厚にするようにした。このため、板状部材２６を設けても、ソレノイドバルブ１０の最大流量を確保できる。
　また、実施の形態１によれば、板状部材２６ｂの流入ポート１１の入り口側を向いた端面Ｓ１を、出口側を向いた端面Ｓ２より大きくすることにより、圧力脈動の低減効果を高めることができる。
　なお、本願発明はその発明の範囲内において、実施の形態の任意の構成要素の変形、もしくは実施の形態の任意の構成要素の省略が可能である。また、上記説明ではソレノイドバルブの一例として、パージ流量制御を行うパージバルブを示したが、他の用途のソレノイドバルブに本発明を適用してもよい。
　以上のように、この発明に係るソレノイドバルブは、大流量化しても圧力脈動を抑制することができるので、自動車の気化燃料排出抑止システムに用いるパージバルブなどに適している。
　１　燃料タンク、２　キャニスタ、３　エンジン、４　配管、５　吸気管、６　スロットルバルブ、１０　ソレノイドバルブ、１１　流入ポート、１２　流出ポート、１３　チャンバ、１４　ハウジング、１４ａ　蓋体、１５　ピン、１６　樹脂部材、１７　コイル、１８　給電端子、１９　コア、２０　ヨーク、２１　プレート、２２　スプリング、２３　ボルト、２４　プランジャ、２５　流路、２６，２６ａ～２６ｅ　板状部材。

Claims (8)

  1. 　流体が流入する流入ポートと、当該流体が流出する流出ポートと、前記流入ポートと前記流出ポートに連通した流路を開閉する弁体とを備え、
    　前記流入ポート内に、流体を分岐させる板状部材を設けることを特徴とするソレノイドバルブ。
  2. 　板状部材は、流入ポートと一体に成形されたことを特徴とする請求項１記載のソレノイドバルブ。
  3. 　板状部材は、流入ポートの中心軸を通る位置に配置されたことを特徴とする請求項１記載のソレノイドバルブ。
  4. 　板状部材は、流入ポートの中心軸からずれた位置に配置されたことを特徴とする請求項１記載のソレノイドバルブ。
  5. 　板状部材は、流入ポートの中心軸に対して斜めに配置されたことを特徴とする請求項１記載のソレノイドバルブ。
  6. 　板状部材は、流入ポートから流路へ流れる流入流量が、当該流路の最も細くなる部分を流れる流量以上になる板厚であることを特徴とする請求項１記載のソレノイドバルブ。
  7. 　板状部材は、流入ポートの流体が流入してくる入り口側を向いた端面が、当該流入ポートの流体が流出していく出口側を向いた端面より大きいことを特徴とする請求項１記載のソレノイドバルブ。
  8. 　流入ポートから弁体までの間の流路にチャンバを形成したことを特徴とする請求項１記載のソレノイドバルブ。
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