WO2012136510A1 - Entladungslampe, insbesondere quecksilber-niederdruckentladungslampe, sowie verfahren zum herstellen einer entladungslampe - Google Patents

Entladungslampe, insbesondere quecksilber-niederdruckentladungslampe, sowie verfahren zum herstellen einer entladungslampe Download PDF

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cross
discharge lamp
electrode
glass
sectional widening
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Reinhold Schmidt
Andreas Engel
Jürgen Dichtl
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Definitions

  • Discharge lamp in particular low-pressure mercury discharge lamp, and method for producing a discharge lamp
  • the invention relates to a discharge lamp, in particular a low-pressure mercury discharge lamp with a tubular discharge vessel, in which extend over at least a first end of the discharge vessel Elektrodenträ ⁇ ger, where an electrode is arranged, wherein the electrode carrier held in a end arranged th rod-shaped Glaseinschmelzung are having a cross-sectional widening.
  • the invention relates to a method for producing a discharge lamp.
  • the luminous flux and the luminous efficacy of fluorescent lamps are essentially dependent on the level of mercury vapor pressure in the lamp.
  • the mercury vapor pressure is determined by the temperature of the cold spot in the lamp, which in turn depends on the transition temperature.
  • An optimal luminous flux and a luminous efficacy in a particularly favorable manner exist when the coldest point has a temperature of about 45 ° C. As in most cases, the coldest spot at normal ambient temperatures in lights too is hot, in order to ensure an optimal luminous flux, an even colder place must be created by technical means.
  • a discharge lamp according to the invention is designed in particular as a low-pressure mercury discharge lamp.
  • the discharge lamp comprises a tubular discharge ⁇ vessel into which extend over a first end of the vessel Entla ⁇ dung electrode carrier.
  • An electrode is arranged on the electrode carriers, wherein the electrode carriers are held in a tube-shaped glass enamel which is arranged at the end.
  • the tubular glass fusion has a cross-sectional broadening. This cross-sectional broadening, viewed in the direction of the longitudinal axis of the glass fusion, is set back relative to the electrode-facing front end of the glass-enamel at the glass fusion.
  • the lamp end is thereby the coldest spot or the so-called cold spot in the lamp and the mercury vapor pressure can be regulated accordingly.
  • This configuration of the discharge lamp can thus be correspondingly improved the luminous flux and the luminous efficacy and the temperature of the coldest spot can be lowered compared to conventional approaches.
  • the coolest point is thereby adjustable to a Tem ⁇ temperature of about 45 ° C.
  • the very site-specific formation of the cross-sectional broadening of the glass melt also prevents this from having a negative effect on the firing and ignition voltages of the lamp.
  • the shielding of the lamp end to the electrode causes a very effective prevention of direct heat transfer and the lamp end heats up significantly less.
  • the cross-sectional broadening in a middle third of the length of the glass melting leads to a stem of the glass melt.
  • This site-specific binding of the cross-section Spread ⁇ tion is advantageous in view of the stable attachment and affects other intermediate components, in particular the electrode carrier and the electrode is not.
  • the cross-sectional broadening opens into a stem of the glass melt at the level of a round cross-section of the glass melt.
  • a glass melting at its front end facing the electrode usually has no round cross-section, but is oval, just when such Querterrorismsverumble ⁇ ments are circumferentially formed on the Glaseinschmelzung and formed with the same depth, different distances between this Glaseinschmelzung and the tubular discharge vessel arise.
  • the front end of the glass fusion is formed as a widening compared to the length of the Glaseinschmelzung between the spread at the front end and the cross-section widening.
  • the widening is very small in comparison to the cross-sectional widening.
  • This broadening can yield on the basis of a ⁇ melting of the electrode carrier at the front end, for example. It is preferably provided that a perpendicular considered one in the direction of the longitudinal axis distance between the radially outer point of the cross-sectional widening and the inside of the discharge vessel is less than 5 mm, in particular ⁇ sondere less than 3 mm.
  • the Glaseinschmelzung may be performed, for example, in the manner of a plate tube, wherein the Entladungsge ⁇ vessel final glass plate is extended by a tube with a smaller diameter than that of the discharge vessel. In this tube, the electrode carrier can be guided and fixed at its end by fusion.
  • a pumping tube can be performed, via which the discharge vessel can be evacuated and filled with gas.
  • the cross-sectional enlargement is formed completely circumferentially around a stem of the glass fusion.
  • the prevention of heat transfer to the lamp end can be achieved in this way particularly ef ⁇ Anlageniv.
  • the cross-sectional distribution is formed as an only radially extending web. In the case of a design of this type, a three-dimensional view thus forms an annular peripheral web, which thus also has a quasi disc-shaped design.
  • the cross-sectional widening is formed like a cup.
  • the front free end of the cross-sectional widening has a radially outwardly oriented end portion. This is thus directed almost perpendicular to a longitudinal axis of the discharge vessel and the glass ⁇ melting.
  • the cross-sectional distribution is formed as a pipe section.
  • the pipe section branches off from the trunk and then merges into a partial section formed with a diameter that is substantially the same as the free end.
  • the end section is arranged backward relative to the front end of the glass melt in the direction of the longitudinal axis.
  • the cross-sectional broadening in the direction of Longitudinal axis does not look over the front end of the Glaseinschmelzung over.
  • the end section viewed in the direction of the longitudinal axis, is arranged contactless with respect to the trunk at the level of a non-round cross section of the stem of the glass fusion.
  • the glass fusion is formed integrally with the cross-sectional widening and both Materia ⁇ Lien are thus glass.
  • Such a one-piece design enables a component reduction on the one hand and the avoidance of positional tolerances compared to separate parts on the other hand.
  • the discharge lamp is designed as a two-sided socketed.
  • it is ⁇ forms as a flashlight with a straight discharge vessel, wherein the electrode support of the first electrode via the first end of the discharge vessel extending further into the interior of the discharge vessel, as an electric ⁇ the wearer a second electrode extending over a second end of the discharge vessel in the interior horrre ⁇ CKEN.
  • Such a configuration corresponds to the already mentioned cold foot technique, so that the electrode carrier, which extend further into the interior of the discharge vessel, form the cold leg at the lamp end.
  • the above advantages in terms of lowest possible heat transfer from the E- lektrode on the lamp end, improved luminous efficacy and improved light output of the lamp, and no unwanted ⁇ desired effects on the combustion and ignition voltages of the lamp are particularly guidedzulanderd reached.
  • the Kaltfußtechnik is thus preferably provided on the side of the discharge vessel, on which the cross-sectional broadening of the glass melting is provided.
  • the electrode carriers of a second electrode are preferably also supported by a tube-shaped glass enamel which is arranged at the end, but this does not necessarily have a cross-sectional widening.
  • the discharge vessel is not designed to extend in a straight line and, for example, bent in a U-shape, bent several times, is annular or spirally wound.
  • the invention also relates to a method for producing a discharge lamp, in particular a low-pressure mercury discharge lamp, having a tubular discharge vessel into which electrode carriers extend via a first end of the discharge vessel. To the electrode carriers one electrode is arranged, the electrode carrier can be held in an End arrange ⁇ th tubular glass seal, which is formed with a cross sectional distribution. The cross-sectional broadening, viewed in the direction of the longitudinal axis of the glass fusion, is set back relative to the electrode-facing front end of the glass melt at the glass melt.
  • cross-sectional broadening is produced by compression of the heated glass material of the glass melt. This is particularly advantageous if the cross-sectional broadening is formed as a simple, in particular only radially extending, circumferential web on a stem of the glass fusion.
  • Figure 1 is a schematic Thomasteils notorious Aus ⁇ leadership example of a discharge ⁇ charge lamp according to the invention.
  • Figure 3 is an enlarged sectional view of a partial section of a ⁇ invention ⁇ discharge lamp with a glass seal and a cross-sectional enlargement according to a second embodiment.
  • FIG. 4 is an enlarged sectional view of a partial ⁇ section of a discharge ⁇ lamp according to the invention with a Glaseinschmelzung and a cross-sectional widening according to a third embodiment
  • FIG. 5 shows a diagram in which the temperature of the coolest point of the lamp and the luminous flux as a function of the ambient temperature for a discharge lamp according to the prior art on the one hand and for an embodiment of a discharge lamp according to the invention on the other hand, are shown.
  • a discharge lamp 1 is shown in a schematic sectional view, which is designed as a low-pressure mercury discharge lamp. It is designed in the exemplary embodiment as a double-capped flashlight.
  • it comprises a tubular discharge vessel ⁇ 2, which is formed as shown in Fig. 1 geradli ⁇ nig.
  • each socket 5 and 6 are madebil ⁇ det, at each of which electrical contacts 7, 8, 9, 10th are arranged and extend to the outside.
  • the two ⁇ -ended discharge lamp 1 includes a first electrode 11 which is on the electrode support 12 and 13 supported ⁇ th.
  • the electrode supports 12 and 13 are melted into a glass melt 14 and extend over the first end 3 into the interior of the discharge vessel 2.
  • the glass melt 14, which is also referred to as a plate tube, is tubular and the E- lektrodenarni 12 and 13 are therein led and held and partially melted down.
  • an electrode 15 is likewise formed, which is held over two electrode supports 16 and 17.
  • the two electrode supports 16 and 17 are also fused into a Glaseinschmelzung 18, which is also tubular.
  • the electrode supports 16 and 17 extend via the second lamp end 4 into the interior of the discharge vessel 2. In particular, between the electrodes 11 and 15, the discharge path is formed.
  • the first two electrode carrier extending 12 and 13 further into the interior of the discharge vessel 2 as the second electrode support 16 and 17.
  • a coolest Stel ⁇ le 19 formed in the region of the lamp end 3.
  • a Kaltfußtechnik in the discharge lamp 1 is formed ⁇ , wherein the Kaltfuß is formed by this longer frame or the electrode supports 12 and 13.
  • a first cross-sectional Spread ⁇ tion is formed on the glass seal 14 twentieth
  • This cross-sectional widening 20 is formed completely circumferentially and, moreover, viewed in the direction of the longitudinal axis A of the discharge lamp 1 and thus also the Glaseinschmel ⁇ tion 14, formed between the first lamp end 3 and the first electrode 11.
  • this first cross-sectional widening 20, viewed in the direction of the longitudinal axis A is formed at the level of a cross section of the glass fusion 14 that is substantially round in the YZ plane.
  • a distance d1 between a radially outermost point 20a of the cross-sectional widening 20 and an inner side 21 of the discharge vessel 2 is thus essentially the same and is preferably less than 3 mm.
  • a second cross-sectional widening 22 is formed on the local glass fusion 18. Also, it is fully realized Siert circumferentially and also in the direction of the longitudinal axis A betrach ⁇ tet at the level of a circular cross section of the Glaseinschmel ⁇ Zung 18 is formed. A distance d2 is preferably formed equal to the distance dl.
  • Fig. 2 is an enlarged sectional view of a partial section of an embodiment of the Entla ⁇ tion lamp 1 is shown.
  • the cross-sectional widening 20 is designed as a web oriented exclusively in the radial direction and is therefore designed in three-dimensional view as a horizontally oriented circumferential ring or disk.
  • the cross- sectional widening 20 is formed in a middle third of the entire length of the Glaseinschmelzung 14.
  • the cross-sectional widening 20 is formed on a stem 24 of the glass melt 14 in the region of a substantially round cross section of the trunk 24 opening.
  • that part of the stem 24 is formed which does not have a round cross-section.
  • This is exemplified in the Thomasdar ⁇ position by the reduction in cross section between the front end 23 and the esterification Querterrorismverbrei- 20 is shown.
  • a further widening 25 is formed at the front end 23, a further widening 25 is formed.
  • this is significantly smaller than the Querterrorismsverbrei ⁇ tion 20 and has nothing to do in terms of the mentioned radio ⁇ tionality, which is achieved with the cross-sectional widening 20.
  • Fig. 3 is a schematic sectional view of another embodiment of a discharge lamp 1 in an analogous representation to Fig. 2 is shown.
  • the cross-sectional widening is formed like a kelch and also formed fully circumferentially around the axis A.
  • the cross-sectional widening 20 opens at a point 26 to the trunk 24, which here is the point 26 in a middle third of the length of Glasein- fusion 14.
  • this location is 26 also here in a region in which the trunk 24 has a substantially round cross-section.
  • the cross-sectional widening 20 is not designed exclusively as a web oriented in the radial direction, but extends from the point 26 outwards and forwards towards the front end 23.
  • the transverse ⁇ broadening 20 formed opposite to the front end 23 in turn set back and ends with a radially oriented end portion 27.
  • the radially outermost point 20a whereby also the distance between this outermost point 20a and the inner side 21 of the discharge vessel represents a distance dl, which is also preferably again smaller than 3 mm.
  • FIG. 4 shows a schematic sectional view of a further exemplary embodiment of a discharge lamp 1 in an analogous representation to FIG. 2.
  • the cross-sectional widening is formed as a pipe section 28 and also formed fully circumferentially about the axis A.
  • the cross-sectional widening 20 opens at a point 26 to the trunk 24, wherein here too the position 26 is located in a middle third of the length of the glass fusion 14.
  • this point 26 is here in a region in which the trunk 24 has a substantially round cross-section.
  • the cross-sectional widening 20 is not exclusive designed as a radially oriented web, but extends from the point 26 swinging outwards and forwards towards the front end 23.
  • the transverse section widening 20 opposite the front end 23 is again set back and ends with a radially oriented end portion 27a.
  • This then again has the radially outermost point 20a, wherein here too the distance between this outermost point 20a and the inner side 21 of the discharge vessel is a distance dl, which is also preferably again smaller than 3 mm.
  • the pipe section 28 subsequently ⁇ zd adjoined by dissemination ternden from the point 26 to the outside top portion of the cross-sectional widening 20 the end portion 27a of the to a free prede ⁇ ren end 27b has a substantially constant diameter ,
  • the outermost point 20a is thus formed in this embodiment, virtually over the entire length of the end portion 27a.
  • the cross-sectional widening 20 is preferably produced by a compression of the existing glass material of the glass fusion 14 in the direction of the longitudinal axis A. It is not to ⁇ sharmliches glass material for the glass seal 14 beige ⁇ placed under a compressive strain. Alternatively, additional glass could be applied if necessary.
  • the cross-sectional widening 20 is generated in that the existing Glaseinschmel ⁇ tion 14 additional glass material is melted at the point 26 and thereby then the additional shape according to the cup is produced.
  • the glass fusion 14 is integrally formed with the cross-sectional widening 20 and thus they also have the same glass material.
  • Fig. 5 a diagram is shown in which the light ⁇ current efficiency LS is disposed in percent for a T5 HO 54W lamp on the left vertical axis and on the computing ⁇ th vertical axis the temperature of the coolest point, and thus the cold spots in ° C is specified.
  • the ambient temperature Ta is angege ⁇ ben in ° C.
  • the curve II represents the luminous flux profile of a discharge lamp according to the prior art, in which no such cross-sectional widening 20 are formed.
  • the curve III indicates the temperature profile of the cold spot of a lamp which has no such cross-sectional widenings 20.
  • the curve IV shows the course of the luminous flux in a discharge lamp 1 according to FIG. 1 to 3.
  • the curve V shows the temperature profile of the cold spot or the coolest point 19 of Entla ⁇ tion lamp 1 of FIG. 1 to 3 .
  • the temperature of the coolest point 19 by the discharge lamp 1 according to FIG. 1 to 3 compared to conventional lamps without such a cross-sectional widening at the locally specified location by about 10 ° C. be lowered.
  • the luminous flux is increased according to the percentage compared to conventional lamps without a cross-sectional constriction at the position offset from the front end.

Landscapes

  • Vessels And Coating Films For Discharge Lamps (AREA)

Abstract

Die Erfindung betrifft eine Entladungslampe (1), insbesondere Quecksilber-Niederdruckentladungslampe, mit einem rohrförmigen Entladungsgefäß (2), in welches sich über ein erstes Ende (3, 4) des Entladungsgefäßes (2) Elektrodenträger (12, 13, 16, 17) erstrecken, an denen eine Elektrode (11, 15) angeordnet ist, wobei die Elektrodenträger (12, 13, 16, 17) in einer endseitig angeordneten rohrförmigen Glaseinschmelzung (14, 18) gehalten sind, welche eine Querschnittverbreiterung aufweist, wobei die Querschnittverbreiterung (20) in Richtung der Längsachse (A) der Glaseinschmelzung (14, 18) betrachtet gegenüber dem der Elektrode (11, 159) zugewandten vorderen Ende (23) der Glaseinschmelzung (14, 18) zurückversetzt an der Glaseinschmelzung (14, 18) ausgebildet ist. Die Erfindung betrifft auch ein Verfahren zum Herstellen einer Entladungslampe (1).

Description

Beschreibung
Entladungslampe, insbesondere Quecksilber-Niederdruckentladungslampe, sowie Verfahren zum Herstellen einer Entladungslampe
Technisches Gebiet
Die Erfindung betrifft eine Entladungslampe, insbesondere eine Quecksilber-Niederdruckentladungslampe mit einem rohrförmigen Entladungsgefäß, in welches sich über zumindest ein erstes Ende des Entladungsgefäßes Elektrodenträ¬ ger erstrecken, an denen eine Elektrode angeordnet ist, wobei die Elektrodenträger in einer endseitig angeordne- ten stabförmigen Glaseinschmelzung gehalten sind, welche eine Querschnittverbreiterung aufweist.
Des Weiteren betrifft die Erfindung ein Verfahren zum Herstellen einer Entladungslampe.
Stand der Technik
Eine derartige Ausgestaltung ist beispielsweise aus der US 3,898,511 bekannt.
Der Lichtstrom und die Lichtausbeute von Leuchtstofflampen sind wesentlich von der Höhe des Quecksilber- Dampfdrucks in der Lampe abhängig. Der Quecksilber- Dampfdruck wird durch die Temperatur der kältesten Stelle (Cold Spot) in der Lampe bestimmt, die wiederum von der Übergangstemperatur abhängt. Ein optimaler Lichtstrom und eine Lichtausbeute in besonders günstiger Weise bestehen dann, wenn die kälteste Stelle eine Temperatur von etwa 45 °C aufweist. Da bei den meisten Fällen die kälteste Stelle bei normalen Umgebungstemperaturen in Leuchten zu heiß ist, um einen optimalen Lichtstrom zu gewährleisten, muss mit technischen Mitteln eine noch kältere Stelle erzeugt werden.
Beispielsweise ist dazu aus der EP 1 253 623 A2 bekannt, dass separat und beabstandet zur Glaseinschmelzung zwi¬ schen der Glaseinschmelzung und einer Elektrode, die an Elektrodenträgern befestigt ist, ein separates scheibenförmiges Teil als Wärmeschild eingebracht wird.
Darüber hinaus ist es bekannt, dass eine so genannte Kaltfußtechnik bei Stablampen und Ringlampen Verwendung findet, um die oben angesprochene Thematik verbessern zu können. Eine derartige Vorgehensweise ist aus der DE 10 2006 033 672 AI bekannt. Bei der dort gezeigten Cold-Spot-Lampe, die als zweiseitig gesockelte Lampe aus- gebildet ist, sind an den gegenüberliegenden Enden Lampenwendeln angeordnet, die die Elektroden darstellen, welche mit Gestellen bzw. Elektrodenträgern gehalten sind. Diese Elektrodenträger weisen an den gegenüberliegenden Enden des Entladungsgefäßes unterschiedliche Län- gen auf. Der Quecksilber-Dampfdruck in dieser Lampe ist abhängig von der Temperatur des Cold Spots bzw. der kältesten Stelle am Sockelrand des längeren Gestells. Der Kaltfuß bzw. dieses längere Gestell sind so dimensio¬ niert, dass das flüssige Quecksilber in der Entladungs- lampe am so definierten Cold Spot bei etwa 35 °C Umge¬ bungstemperatur auf ca. 49 °C temperiert wird.
Darstellung der Erfindung
Es ist Aufgabe der vorliegenden Erfindung, eine Entladungslampe zu schaffen, bei der der Lichtstrom und die Lichtausbeute gegenüber den bekannten Lampen verbessert sind. Es ist auch Aufgabe ein entsprechendes Verfahren zur Herstellung einer derartigen Lampe zu schaffen, bei welcher dann der Lichtstrom und die Lichtausbeute verbes- sert ist. Insbesondere soll dies dahingehend erfolgen, dass eine kühle Stelle der Lampe an einem Lampenende aus¬ gebildet wird, jedoch diese dazu erforderliche Maßnahme an der Lampe die Brenn- und Zündspannung in der Lampe nicht unerwünscht beeinflusst. Diese Aufgabe wird durch eine Entladungslampe, welche die Merkmale nach Anspruch 1 aufweist, und ein Verfahren, welches die Merkmale nach Anspruch 14 aufweist, gelöst.
Eine erfindungsgemäße Entladungslampe ist insbesondere als Quecksilber-Niederdruckentladungslampe ausgebildet. Die Entladungslampe umfasst ein rohrförmiges Entladungs¬ gefäß, in welches sich über ein erstes Ende des Entla¬ dungsgefäßes Elektrodenträger erstrecken. An den Elektrodenträgern ist eine Elektrode angeordnet, wobei die E- lektrodenträger in einer endseitig angeordneten rohrför- migen Glaseinschmelzung gehalten sind. Die rohrförmige Glaseinschmelzung weist eine Querschnittverbreiterung auf. Diese Querschnittverbreiterung ist in Richtung der Längsachse der Glaseinschmelzung betrachtet gegenüber dem der Elektrode zugewandten vorderen Ende der Glasein- Schmelzung zurückversetzt an der Glaseinschmelzung ausgebildet. Durch eine derartige sehr ortsspezifische Anord¬ nung wird eine Temperaturübertragung von der Lampenwendel bzw. der Elektrode zum Lampenende effektiv reduziert. Das Lampenende wird dadurch die kälteste Stelle bzw. der so genannten Cold Spot in der Lampe und der Quecksilber- Dampfdruck kann dadurch entsprechend geregelt werden. Bei dieser Ausgestaltung der Entladungslampe kann somit der Lichtstrom und die Lichtausbeute entsprechend verbessert werden und die Temperatur der kältesten Stelle im Vergleich zu herkömmlichen Vorgehensweisen abgesenkt werden. Vorzugsweise ist die kühlste Stelle dadurch auf eine Tem¬ peratur von ca. 45 °C einstellbar. Darüber hinaus wird durch die sehr ortsspezifische Ausbildung der Querschnittverbreiterung der Glaseinschmelzung auch verhindert, dass dies negativ auf die Brenn- und die Zündspan- nungen der Lampe einwirken würde. Die Abschirmung des Lampenendes zur Elektrode hin bewirkt eine sehr effektive Verhinderung einer direkten Wärmeübertragung und das Lampenende erwärmt sich deutlich weniger.
Vorzugsweise ist vorgesehen, dass die Querschnittverbrei- terung in einem mittleren Drittel der Länge der Glaseinschmelzung an einen Stamm der Glaseinschmelzung mündet. Diese ortsspezifische Anbindung der Querschnittverbreite¬ rung ist im Hinblick auf die stabile Befestigung vorteilhaft und beeinträchtigt dabei weitere Komponenten, insbe- sondere die Elektrodenträger und die Elektrode, nicht.
Vorzugsweise mündet die Querschnittverbreiterung in Richtung der Längsachse betrachtet auf Höhe eines runden Querschnitts der Glaseinschmelzung in einen Stamm der Glaseinschmelzung. Wenn eine Glaseinschmelzung an ihrem vorderen, der Elektrode zugewandten Ende üblicherweise keinen runden Querschnitt aufweist, sondern oval ist, können gerade dann, wenn derartige Querschnittverbreite¬ rungen umlaufend an der Glaseinschmelzung ausgebildet sind und mit gleicher Tiefe ausgebildet sind, unter- schiedliche Abstände zwischen dieser Glaseinschmelzung und dem rohrförmigen Entladungsgefäß entstehen. Vorzugsweise ist vorgesehen, dass das vordere Ende der Glaseinschmelzung als Verbreiterung im Vergleich zu dem Längenabschnitt der Glaseinschmelzung zwischen der Verbreitung an dem vorderen Ende und der Querschnittver- breiterung ausgebildet ist. Die Verbreiterung ist im Vergleich zur Querschnittverbreiterung sehr gering ausgebildet. Diese Verbreiterung kann sich beispielsweise auf¬ grund einer Einschmelzung der Elektrodenträger an dem vorderen Ende ergeben. Vorzugsweise ist vorgesehen, dass ein in Richtung senkrecht zur Längsachse betrachteter Abstand zwischen der radial äußeren Stelle der Querschnittverbreiterung und der Innenseite des Entladungsgefäßes kleiner 5 mm, insbe¬ sondere kleiner 3 mm ist. Die Glaseinschmelzung kann beispielsweise nach Art eines Tellerrohrs ausgeführt sein, wobei der das Entladungsge¬ fäß abschließende Glasteller um ein Rohr mit einem geringeren Durchmesser als dem des Entladungsgefäßes verlängert ist. In diesem Rohr können die Elektrodenträger ge- führt und an seinem Ende durch Verschmelzen fixiert werden. Zusätzlich kann in diesem Rohr beispielsweise auch ein Pumprohr geführt werden, über das das Entladungsgefäß evakuiert und mit Gas befüllt werden kann.
Vorzugsweise ist vorgesehen, dass die Querschnittverbrei- terung vollständig umlaufend um einen Stamm der Glaseinschmelzung ausgebildet ist. Die Verhinderung der Wärmeübertragung auf das Lampenende kann dadurch besonders ef¬ fektiv erreicht werden. Gemäß einer vorteilhaften Ausführung ist vorgesehen, dass die Querschnittverbreitung als ein sich nur radial erstreckender Steg ausgebildet ist. Bei einer derartigen Ausgestaltung ist bei dreidimensionaler Betrachtung somit ein ringförmig umlaufender Steg aufgebildet, der sich somit auch quasi scheibenförmig gestaltet . In einer alternativen Ausführung kann vorgesehen sein, dass die Querschnittverbreiterung kelchförmig ausgebildet ist .
Insbesondere ist bei einer derartigen kelchförmigen Ausführung vorgesehen, dass das vordere freie Ende der Querschnittverbreiterung einen radial nach außen orientierten Endabschnitt aufweist. Dieser ist somit quasi senkrecht zu einer Längsachse des Entladungsgefäßes sowie der Glas¬ einschmelzung gerichtet. Durch diesen spezifischen Endabschnitt kann die Abstandspositionierung zur Innenseite des Entladungsgefäßes auch umlaufend sehr genau einge¬ stellt werden und dadurch der gewünschte Abschirmungsef¬ fekt bezüglich der Wärmeübertragung sehr exakt erreicht werden .
In einer weiteren Ausführung kann vorgesehen sein, dass die Querschnittverbreitung als Rohrabschnitt ausgebildet ist. Bei einer derartigen vorteilhaften Ausführung ist insbesondere vorgesehen, dass der Rohrabschnitt von dem Stamm abzweigt und dann in einen mit im Wesentlichen bis zum freien Ende mit gleich bleibendem Durchmesser ausge- bildeten Teilabschnitt übergeht.
Vorzugsweise ist vorgesehen, dass der Endabschnitt gegen¬ über dem vorderen Ende der Glaseinschmelzung in Richtung der Längsachse zurückversetzt angeordnet ist. Auch hier steht somit die Querschnittverbreiterung in Richtung der Längsachse betrachtet nicht über das vordere Ende der Glaseinschmelzung über.
Vorzugsweise ist vorgesehen, dass der Endabschnitt in Richtung der Längsachse betrachtet auf Höhe eines nicht runden Querschnitts des Stamms der Glaseinschmelzung berührungslos zum Stamm angeordnet ist.
Insbesondere ist die Glaseinschmelzung einstückig mit der Querschnittverbreiterung ausgebildet und beide Materia¬ lien sind somit Glas. Eine derartige einstückige Ausge- staltung ermöglicht eine Bauteilreduzierung einerseits und das Vermeiden von Positionstoleranzen gegenüber separaten Teilen andererseits.
Vorzugsweise ist vorgesehen, dass die Entladungslampe als zweiseitig gesockelt ausgebildet ist. Insbesondere ist sie als Stablampe mit geradlinigem Entladungsgefäß ausge¬ bildet, wobei sich die Elektrodenträger der ersten Elektrode über das erste Ende des Entladungsgefäßes weiter in das Innere des Entladungsgefäßes erstrecken, als Elektro¬ denträger einer zweiten Elektrode, die sich über ein zweites Ende des Entladungsgefäßes in das Innere erstre¬ cken. Eine derartige Ausgestaltung entspricht der bereits angesprochenen Kalt fußtechnik, so dass die Elektrodenträger, die sich weiter in das Innere des Entladungsgefäßes erstrecken, den Kaltfuß am Lampenende bilden. Gerade in Kombination mit einer Querschnittverbreiterung der Glaseinschmelzung im Inneren des Entladungsgefäßes, insbesondere im Bereich eines runden Querschnitts einer Glaseinschmelzung, können die oben genannten Vorteile im Hinblick auf möglichst geringe Wärmeübertragung von der E- lektrode auf das Lampenende, verbesserte Lichtausbeute und verbesserter Lichtstrom der Lampe sowie keine uner¬ wünschten Einwirkungen auf die Brenn- und Zündspannungen der Lampe besonders hervorzuhebend erreicht werden. Die Kaltfußtechnik wird somit bevorzugt auf der Seite des Entladungsgefäßes vorgesehen, an dem auch die Querschnittverbreiterung der Glaseinschmelzung vorgesehen ist .
Es kann aber durch das Vorsehen der Querschnittverbreite¬ rung der Glaseinschmelzung auch ohne eine Verwendung der Kaltfußtechnik, also ohne eine Vergrößerung des Abstands zwischen Elektrode und Lampenende, bereits eine ausrei¬ chende Abschirmung des Lampenendes mit einhergehender Temperaturabsenkung erzielt werden. Hier erstrecken sich die Elektrodenträger einer ersten Elektrode also nicht weiter in das Innere des Entladungsgefäßes als Elektro¬ denträger einer zweiten Elektrode. Vorteilhaft hieran ist, dass dadurch eine möglichst große Entladungslänge bereitgestellt werden kann, somit also die dunklen Enden der Lampe, die zwischen jeweiligem Lampenende und zuge¬ ordneter Elektrode liegen, auf beiden Seiten gleich und relativ kurz ausgebildet werden können.
Die Elektrodenträger einer zweiten Elektrode sind bevorzugt ebenfalls von einer endseitig angeordneten rohrför- migen Glaseinschmelzung gehaltert, wobei diese jedoch nicht zwingend eine Querschnittsverbreiterung aufweist.
Es kann jedoch auch vorgesehen sein, dass das Entladungsgefäß nicht geradlinig verlaufend ausgebildet ist und beispielsweise u-förmig gebogen, mehrfach gebogen, ringförmig oder spiralförmig gewunden ist. Des Weiteren betrifft die Erfindung auch ein Verfahren zum Herstellen einer Entladungslampe, insbesondere einer Quecksilber-Niederdruckentladungslampe, mit einem rohr- förmigen Entladungsgefäß, in welches sich über ein erstes Ende des Entladungsgefäßes Elektrodenträger erstrecken. An den Elektrodenträgern ist eine Elektrode angeordnet, wobei die Elektrodenträger in einer endseitig angeordne¬ ten rohrförmigen Glaseinschmelzung gehalten werden, welche mit einer Querschnittverbreitung ausgebildet wird. Die Querschnittsverbreiterung wird in Richtung der Längsachse der Glaseinschmelzung betrachtet gegenüber dem der Elektrode zugewandten vorderen Ende der Glaseinschmelzung zurückversetzt an der Glaseinschmelzung ausgebildet.
Besonders vorteilhaft ist es, dass die Querschnittver- breiterung durch Stauchung des erwärmten Glasmaterials der Glaseinschmelzung erzeugt wird. Dies ist dann besonders vorteilhaft, wenn die Querschnittverbreiterung als einfacher insbesondere sich nur radial erstreckender umlaufender Steg an einem Stamm der Glaseinschmelzung aus- gebildet wird.
In einer alternativen Vorgehensweise kann vorgesehen sein, dass an den vorhandenen Stamm der Glaseinschmelzung eine zusätzliche Anschmelzung von Glasmaterial durchge¬ führt wird, wodurch dann die Querschnittverbreiterung er- folgt. Dies ist insbesondere bei einer kelchförmigen Aus¬ gestaltung oder einer Ausführung als Rohrabschnitt der Querschnittverbreiterung vorteilhaft .
Durch die Erfindung wird vorteilhafterweise auch er¬ reicht, dass keine Verkürzung der Entladungslänge auf¬ tritt. Darüber hinaus ist kein langes Gestell bzw. keine langen Elektrodenträger erforderlich, um die Elektrode weitestmöglich vom Lampenende weghalten zu können. Die Gestellseiten, insbesondere bei zweiseitig gesockelten Lampen, können dann gleich bleiben. Es ist jedoch darauf hinzuweisen, dass bei der angesprochenen Kaltfußtechnik dies nicht der Fall ist.
Weitere Merkmale der Erfindung ergeben sich aus den Ansprüchen, den Figuren und der Figurenbeschreibung. Die vorstehend in der Beschreibung genannten Merkmale und Merkmalskombinationen, als auch die nur in den Figuren alleine gezeigten Merkmale und Merkmalskombinationen und/oder die nur in der Figurenbeschreibung genannten Merkmale und Merkmalskombinationen, sind nicht nur in der jeweils angegebenen Kombination, sondern auch in anderen Kombinationen oder in Alleinstellung verwendbar, ohne den Rahmen der Erfindung zu verlassen.
Kurze Beschreibung der Zeichnung (en)
Ausführungsbeispiele der Erfindung werden nachfolgend an¬ hand schematischer Zeichnungen näher erläutert. Es zeigen :
Fig. 1 eine schematische Schnittdarsteilung Aus¬ führungsbeispiels einer erfindungsgemäßen Ent¬ ladungslampe ;
Fig. 2 eine vergrößerte Darstellung eines Teilaus¬ schnitts eines ersten Ausführungsbeispiels der
Glaseinschmelzung mit einer Querschnittverbrei¬ terung; Fig. 3 eine vergrößerte Schnittdarstellung eines Teil¬ ausschnitts einer erfindungsgemäßen Entladungs¬ lampe mit einer Glaseinschmelzung und einer Querschnittsverbreiterung gemäß einem zweiten Ausführungsbeispiel;
Fig. 4 eine vergrößerte Schnittdarstellung eines Teil¬ ausschnitts einer erfindungsgemäßen Entladungs¬ lampe mit einer Glaseinschmelzung und einer Querschnittsverbreiterung gemäß einem dritten Ausführungsbeispiel; und
Fig. 5 ein Diagramm, in dem die Temperatur der kühlsten Stelle der Lampe und der Lichtstrom in Abhängigkeit von der Umgebungstemperatur für eine Entladungslampe gemäß dem Stand der Technik ei- nerseits und für ein Ausführungsbeispiel einer erfindungsgemäßen Entladungslampe andererseits, gezeigt sind.
Bevorzugte Ausführung der Erfindung
In den Figuren werden gleiche oder funktionsgleiche Ele¬ mente mit den gleichen Bezugszeichen versehen.
In Fig. 1 ist in einer schematischen Schnittdarstellung eine Entladungslampe 1 gezeigt, welche als Quecksilber- Niederdruckentladungslampe ausgebildet ist. Sie ist im Ausführungsbeispiel als zweiseitig gesockelte Stablampe konzipiert. Dazu umfasst sie ein rohrförmiges Entladung¬ gefäß 2, welches gemäß der Darstellung in Fig. 1 geradli¬ nig ausgebildet ist. An den jeweils gegenüberliegenden Lampenenden 3 und 4 sind jeweils Sockel 5 und 6 ausgebil¬ det, an denen jeweils elektrische Kontakte 7, 8, 9, 10 angeordnet sind und sich nach außen erstrecken. Die zwei¬ seitig gesockelte Entladungslampe 1 umfasst eine erste Elektrode 11, die über Elektrodenträger 12 und 13 gehal¬ ten ist. Die Elektrodenträger 12 und 13 sind in eine Glaseinschmelzung 14 eingeschmolzen und erstrecken sich über das erste Ende 3 in das Innere des Entladungsgefäßes 2. Die Glaseinschmelzung 14, welche auch als Tellerrohr bezeichnet wird, ist rohrförmig ausgebildet und die E- lektrodenträger 12 und 13 sind darin geführt und gehalten und bereichsweise eingeschmolzen.
An der gegenüberliegenden Seite und somit am zweiten Lampenende 4 ist ebenfalls eine Elektrode 15 ausgebildet, die über zwei Elektrodenträger 16 und 17 gehalten ist. Die beiden Elektrodenträger 16 und 17 sind ebenfalls in eine Glaseinschmelzung 18 eingeschmolzen, welche ebenfalls rohrförmig ausgebildet ist. Die Elektrodenträger 16 und 17 erstrecken sich über das zweite Lampenende 4 in das Innere des Entladungsgefäßes 2. Insbesondere zwischen den Elektroden 11 und 15 ist die Entladungsstrecke ausge- bildet.
Wie aus der Darstellung der Fig. 1 zu erkennen ist, erstrecken sich die beiden ersten Elektrodenträger 12 und 13 weiter in das Innere des Entladungsgefäßes 2 als die zweiten Elektrodenträger 16 und 17. Diesbezüglich wird somit im Betrieb der Entladungslampe 1 eine kühlste Stel¬ le 19 im Bereich des Lampenendes 3 ausgebildet. Durch das weitere Hineinerstrecken der Elektrodenträger 12 und 13 ist eine Kaltfußtechnik bei der Entladungslampe 1 ausge¬ bildet, wobei der Kaltfuß durch dieses längere Gestell bzw. die Elektrodenträger 12 und 13 gebildet ist. Es ist zu erkennen, dass eine erste Querschnittverbreite¬ rung 20 an der Glaseinschmelzung 14 ausgebildet ist. Diese Querschnittverbreiterung 20 ist vollständig umlaufend ausgebildet und darüber hinaus in Richtung der Längsachse A der Entladungslampe 1 und somit auch der Glaseinschmel¬ zung 14 betrachtet, zwischen dem ersten Lampenende 3 und der ersten Elektrode 11 ausgebildet. Darüber hinaus ist in weiterer örtlicher Spezifikation diese erste Querschnittsverbreiterung 20 in Richtung der Längsachse A be- trachtet auf Höhe eines in der Y-Z-Ebene im Wesentlichen runden Querschnitts der Glaseinschmelzung 14 ausgebildet. Insbesondere ist dadurch ein Abstand dl zwischen einer radial äußersten Stelle 20a der Querschnittsverbreiterung 20 und einer Innenseite 21 des Entladungsgefäßes 2 umlau- fend im Wesentlichen gleich und beträgt vorzugsweise kleiner 3 mm.
Auf der gegenüberliegenden Seite ist eine zweite Querschnittverbreiterung 22 an der dortigen Glaseinschmelzung 18 ausgebildet. Auch sie ist vollständig umlaufend reali- siert und ebenfalls in Richtung der Längsachse A betrach¬ tet auf Höhe eines runden Querschnitts der Glaseinschmel¬ zung 18 ausgebildet. Ein Abstand d2 ist vorzugsweise gleich dem Abstand dl ausgebildet.
In Fig. 2 ist eine vergrößerte Schnittdarstellung eines Teilausschnitts eines Ausführungsbeispiels der Entla¬ dungslampe 1 gezeigt. Es ist zu erkennen, dass bei dieser Ausgestaltung die Querschnittverbreiterung 20 als ausschließlich in radialer Richtung orientierter Steg ausgebildet ist und somit in dreidimensionaler Betrachtung als horizontal orientierter umlaufender Ring bzw. Scheibe konzipiert ist. Darüber hinaus ist gezeigt, dass diese Querschnittverbreiterung 20 gegenüber einem vorderen Ende 23 der Glaseinschmelzung 14 nach hinten versetzt bzw. zurückversetzt ausgebildet ist. Insbesondere ist die Quer¬ schnittverbreiterung 20 in einem mittleren Drittel der gesamten Länge der Glaseinschmelzung 14 ausgebildet. In der gezeigten Ausführung ist die Querschnittverbreiterung 20 an einem Stamm 24 der Glaseinschmelzung 14 im Bereich eines im Wesentlichen runden Querschnitts des Stamms 24 mündend ausgebildet. In Richtung des vorderen Endes 23 ist anschließend an die Querschnittverbreiterung 20 derjenige Teil des Stamms 24 ausgebildet, welcher keinen runden Querschnitt aufweist. Dies ist in der Schnittdar¬ stellung beispielhaft durch die Querschnittverminderung zwischen dem vorderen Ende 23 und der Querschnittverbrei- terung 20 dargestellt. Diesbezüglich ist an dem vorderen Ende 23 eine weitere Verbreiterung 25 ausgebildet. Diese ist jedoch deutlich geringer als die Querschnittverbrei¬ terung 20 und hat im Hinblick auf die angesprochene Funk¬ tionalität, die mit der Querschnittverbreiterung 20 er- reicht wird, nichts zu tun.
In Fig. 3 ist in einer schematischen Schnittdarstellung ein weiteres Ausführungsbeispiel einer Entladungslampe 1 in analoger Darstellung zu Fig. 2 gezeigt. Bei dieser Ausgestaltung ist die Querschnittverbreiterung kelchartig ausgebildet und ebenfalls voll umlaufend um die Achse A ausgebildet .
Auch hier mündet die Querschnittverbreiterung 20 an einer Stelle 26 an den Stamm 24, wobei sich auch hier die Stelle 26 in einem mittleren Drittel der Länge der Glasein- Schmelzung 14 befindet. Insbesondere ist diese Stelle 26 auch hier in einem Bereich, in dem der Stamm 24 einen im Wesentlichen runden Querschnitt aufweist.
Im Unterschied zur Ausgestaltung in Fig. 2 ist hier die Querschnittverbreiterung 20 nicht ausschließlich nur als in radialer Richtung orientierter Steg konzipiert, sondern erstreckt sich von der Stelle 26 geschwungen nach außen und nach vorne in Richtung des vorderen Endes 23. In Richtung der Längsachse A betrachtet ist die Quer¬ schnittverbreiterung 20 gegenüber dem vorderen Ende 23 wiederum zurückversetzt ausgebildet und endet mit einem radial orientierten Endabschnitt 27. Dieser weist dann wiederum die radial äußerste Stelle 20a auf, wobei auch hier der Abstand zwischen dieser äußersten Stelle 20a und der Innenseite 21 des Entladungsgefäßes einen Abstand dl darstellt, der ebenfalls vorzugsweise wieder kleiner 3 mm beträgt .
In Fig. 4 ist in einer schematischen Schnittdarstellung ein weiteres Ausführungsbeispiel einer Entladungslampe 1 in analoger Darstellung zu Fig. 2 gezeigt. Bei dieser Ausgestaltung ist die Querschnittverbreiterung als Rohrabschnitt 28 ausgebildet und ebenfalls voll umlaufend um die Achse A ausgebildet.
Auch hier mündet die Querschnittverbreiterung 20 an einer Stelle 26 an den Stamm 24, wobei sich auch hier die Stel- le 26 in einem mittleren Drittel der Länge der Glaseinschmelzung 14 befindet. Insbesondere ist diese Stelle 26 auch hier in einem Bereich, in dem der Stamm 24 einen im Wesentlichen runden Querschnitt aufweist.
Auch hier ist im Unterschied zur Ausgestaltung in Fig. 2 die Querschnittverbreiterung 20 nicht ausschließlich nur als in radialer Richtung orientierter Steg konzipiert, sondern erstreckt sich von der Stelle 26 geschwungen nach außen und nach vorne in Richtung des vorderen Endes 23. In Richtung der Längsachse A betrachtet ist die Quer- Schnittverbreiterung 20 gegenüber dem vorderen Ende 23 wiederum zurückversetzt ausgebildet und endet mit einem radial orientierten Endabschnitt 27a. Dieser weist dann wiederum die radial äußerste Stelle 20a auf, wobei auch hier der Abstand zwischen dieser äußersten Stelle 20a und der Innenseite 21 des Entladungsgefäßes einen Abstand dl darstellt, der ebenfalls vorzugsweise wieder kleiner 3 mm beträgt .
Wie zu erkennen ist, weist der Rohrabschnitt 28 anschlie¬ ßend an den sich von der Stelle 26 nach außen verbrei- ternden Anfangsabschnitt der Querschnittverbreiterung 20 den Endabschnitt 27a auf, der bis zu einem freien vorde¬ ren Ende 27b einen im wesentlichen gleich bleibenden Durchmesser aufweist. Die äußerste Stelle 20a ist bei dieser Ausführung somit quasi über die gesamte Länge des Endabschnitts 27a ausgebildet.
Vorzugsweise ist bei einer Ausgestaltung, wie sie in Fig. 2 dargestellt ist, die Querschnittverbreiterung 20 durch eine Stauchung des vorhandenen Glasmaterials der Glaseinschmelzung 14 in Richtung der Längsachse A be- trachtet erzeugt. Es wird bei einer Stauchung kein zu¬ sätzliches Glasmaterial zur Glaseinschmelzung 14 beige¬ bracht. Alternativ könnte, falls nötig, auch zusätzliches Glas aufgebracht werden. Insbesondere bei einer Ausgestaltung, wie sie in Fig. 3 oder 4 dargestellt ist, wird die Querschnittverbreiterung 20 dadurch erzeugt, dass zur vorhandenen Glaseinschmel¬ zung 14 zusätzliches Glasmaterial an der Stelle 26 ange- schmolzen wird und dadurch dann auch die zusätzliche Formgebung gemäß dem Kelch erzeugt wird.
Bei allen Ausführungen ist die Glaseinschmelzung 14 jedoch einstückig mit der Querschnittverbreiterung 20 ausgebildet und sie weisen somit auch das gleiche Glasmate- rial auf.
In Fig. 5 ist ein Diagramm gezeigt, bei dem die Licht¬ stromausbeute LS in Prozent für eine T5 HO 54W-Lampe auf der linken Vertikalachse angeordnet ist und auf der rech¬ ten Vertikalachse die Temperatur der kühlsten Stelle und somit des Cold Spots in °C angegeben ist. Auf der Hori¬ zontalachse ist die Umgebungstemperatur Tu in °C angege¬ ben .
Die Kurve II stellt dabei den Lichtstromverlauf einer Entladungslampe gemäß dem Stand der Technik dar, bei der keine derartigen Querschnittverbreiterungen 20 ausgebildet sind. Die Kurve III gibt den Temperaturverlauf des Cold Spots einer Lampe an, die keine derartigen Querschnittverbreiterungen 20 aufweist.
Demgegenüber zeigt die Kurve IV den Verlauf des Licht- stroms bei einer Entladungslampe 1 gemäß Fig. 1 bis 3. Darüber hinaus zeigt die Kurve V den Temperaturverlauf des Cold Spots bzw. der kühlsten Stelle 19 der Entla¬ dungslampe 1 gemäß Fig. 1 bis 3. Wie aus dem Diagramm und den Kurvenverläufen zu entnehmen ist, kann bei den relevanten Umgebungstemperaturen die Temperatur der kühlsten Stelle 19 durch die Entladungslampe 1 gemäß Fig. 1 bis 3 gegenüber herkömmlichen Lampen ohne eine derartige Querschnittverbreiterung an der örtlich spezifizierten Stelle um ca. 10 °C abgesenkt werden. Demgegenüber kann eindeutig erkannt werden, dass auch in den interessanten Umgebungstemperaturen der Lichtstrom gemäß dem prozentualen Anteil gegenüber herkömmlichen Lampen ohne eine Querschnitteinschnürung an der gegenüber dem vorderen Ende zurückversetzten Position erhöht ist.

Claims

Ansprüche
Entladungslampe (1), insbesondere Quecksilber-Nieder¬ druckentladungslampe, mit einem rohrförmigen Entla¬ dungsgefäß (2), in welches sich über ein erstes Ende (3, 4) des Entladungsgefäßes (2) Elektrodenträger (12, 13, 16, 17) erstrecken, an denen eine Elektrode (11, 15) angeordnet ist, wobei die Elektrodenträger (12, 13, 16, 17) in einer endseitig angeordneten rohrförmigen Glaseinschmelzung (14, 18) gehalten sind, welche eine Querschnittverbreiterung aufweist, dadurch gekennzeichnet, dass
die Querschnittverbreiterung (20, 22) in Richtung der Längsachse (A) der Glaseinschmelzung (14, 18) betrachtet gegenüber dem der Elektrode (11, 15) zuge¬ wandten vorderen Ende (23) der Glaseinschmelzung (14, 18) zurückversetzt an der Glaseinschmelzung (14, 18) ausgebildet ist.
2. Entladungslampe (1) nach Anspruch 1,
dadurch gekennzeichnet, dass
die Querschnittverbreiterung (20, 22) in einem mitt- leren Drittel der Länge der Glaseinschmelzung (14,
18) an einen Stamm (24) der Glaseinschmelzung (14, 18) mündet.
3. Entladungslampe (1) nach Anspruch 1 oder 2,
dadurch gekennzeichnet, dass
die Querschnittverbreiterung (20, 22) in Richtung der
Längsachse (A) betrachtet auf Höhe eines runden Quer¬ schnitts der Glaseinschmelzung (14, 18) in einen Stamm (24) der Glaseinschmelzung (14, 18) mündet.
4. Entladungslampe (1) nach Anspruch 1 oder 2,
dadurch gekennzeichnet, dass
das vordere Ende (23) als Verbreiterung (25) im Vergleich zu dem Längenabschnitt der Glaseinschmelzung (14, 18) zwischen der Verbreiterung (25) an dem vorderen Ende (23) und der Querschnittverbreiterung (20, 22) ausgebildet ist.
Entladungslampe (1) nach einem der vorhergehenden Ansprüche,
dadurch gekennzeichnet, dass
ein in Richtung senkrecht zur Längsachse (A) betrachteter Abstand (dl, d2 ) zwischen der radial äußeren Stelle (20a) der Querschnittverbreiterung (20, 22) und der Innenseite (21) des Entladungsgefäßes (2) kleiner 5 mm, insbesondere kleiner 3 mm, ist.
Entladungslampe (1) nach einem der vorhergehenden Ansprüche,
dadurch gekennzeichnet, dass
die Querschnittverbreiterung (20, 22) vollständig umlaufend um einen Stamm (24) der Glaseinschmelzung (14, 18) ausgebildet ist.
Entladungslampe (1) nach einem der vorhergehenden sprüche,
dadurch gekennzeichnet, dass
die Querschnittverbreiterung (20, 22) als ein nur radial erstreckender Steg ausgebildet ist.
Entladungslampe (1) nach einem der Ansprüche 1 bis 6, dadurch gekennzeichnet, dass
die Querschnittverbreiterung (20, 22) kelchförmig o- der als Rohrabschnitt (28) ausgebildet ist.
Entladungslampe (1) nach Anspruch 8,
dadurch gekennzeichnet, dass
das vordere freie Ende der Querschnittverbreiterung (20, 22) bei einer kelchförmigen Ausgestaltung einen radial nach außen orientierten Endabschnitt (27) aufweist oder ein Endabschnitt (27a) bei einer Ausfüh¬ rung der Querschnittverbreiterung (20, 22) als Rohrabschnitt (28) einen bis zu einem freien Ende (27b) gleich bleibenden Durchmesser aufweist.
Entladungslampe (1) nach Anspruch 9,
dadurch gekennzeichnet, dass
der Endabschnitt (27, 27a) gegenüber dem vorderen Ende (23) der Glaseinschmelzung (14, 18) in Richtung der Längsachse (A) zurückversetzt angeordnet ist.
Entladungslampe (1) nach einem der Ansprüche 9 oder 10,
dadurch gekennzeichnet, dass
der Endabschnitt (27, 27a) in Richtung der Längsachse (A) betrachtet auf Höhe eines nicht runden Quer¬ schnitts des Stamms (24) der Glaseinschmelzung (14, 18) berührungslos zum Stamm (24) angeordnet ist. 12. Entladungslampe (1) nach einem der vorhergehenden Ansprüche,
dadurch gekennzeichnet, dass die Glaseinschmelzung (14, 18) einstückig mit der Querschnittverbreiterung (20, 22) ausgebildet ist.
Entladungslampe (1) nach einem der vorhergehenden Ansprüche,
dadurch gekennzeichnet, dass
sie zweiseitig gesockelt ausgebildet ist, insbesonde¬ re eine Stablampe mit geradlinigem Entladungsgefäß
(2) ist, wobei sich die Elektrodenträger (12, 13) der ersten Elektrode (11) über das erste Ende (3) des Entladungsgefäßes (2) weiter in das Innere des Entla¬ dungsgefäßes (2) erstrecken, als Elektrodenträger
(16, 17) einer zweiten Elektrode (15), die sich über ein zweites Ende (4) des Entladungsgefäßes (2) in das Innere erstrecken.
Verfahren zum Herstellen einer Entladungslampe (1), insbesondere einer Quecksilber-Niederdruckent¬ ladungslampe, mit einem rohrförmigen Entladungsgefäß (2), in welches sich über ein erstes Ende (3, 4) des Entladungsgefäßes (2) Elektrodenträger (12, 13, 16,
17) erstrecken, an denen eine Elektrode (11, 15) angeordnet ist, wobei die Elektrodenträger (12, 13, 17,
18) in einer endseitig angeordneten rohrförmigen Glaseinschmelzung (14, 18) gehalten werden, welche mit einer Querschnittverbreiterung ausgebildet wird, dadurch gekennzeichnet, dass
die Querschnittverbreiterung (20, 22) in Richtung der Längsachse (A) der Glaseinschmelzung (14, 18) betrachtet gegenüber dem der Elektrode (11, 15) zuge¬ wandten vorderen Ende (23) der Glaseinschmelzung (14, 18) zurückversetzt an der Glaseinschmelzung (14, 18) ausgebildet wird.
Verfahren nach Anspruch 14,
dadurch gekennzeichnet, dass
die Querschnittverbreiterung (20, 22) durch Stauchung des erwärmten Glasmaterials der Glaseinschmelzung (14, 18) erzeugt wird oder durch eine zusätzliche Anschmelzung von Glasmaterial an einen Stamm (24) der Glaseinschmelzung (14, 18) erzeugt wird.
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