WO2012126595A1 - Wanderbettreaktor - Google Patents

Wanderbettreaktor Download PDF

Info

Publication number
WO2012126595A1
WO2012126595A1 PCT/EP2012/001181 EP2012001181W WO2012126595A1 WO 2012126595 A1 WO2012126595 A1 WO 2012126595A1 EP 2012001181 W EP2012001181 W EP 2012001181W WO 2012126595 A1 WO2012126595 A1 WO 2012126595A1
Authority
WO
WIPO (PCT)
Prior art keywords
bulk material
reactor
moving bed
column
bed reactor
Prior art date
Application number
PCT/EP2012/001181
Other languages
English (en)
French (fr)
Inventor
Thomas Stump
Leonhard Baumann
Roland Möller
Gunter Ulbrich
Thomas Von Beoeczy
Original Assignee
Ecoloop Gmbh
Priority date (The priority date is an assumption and is not a legal conclusion. Google has not performed a legal analysis and makes no representation as to the accuracy of the date listed.)
Filing date
Publication date
Priority to CA2835611A priority Critical patent/CA2835611A1/en
Priority to CN201280020212.5A priority patent/CN103534339B/zh
Priority to AU2012231048A priority patent/AU2012231048B2/en
Priority to JP2014500275A priority patent/JP2014511903A/ja
Priority to KR1020137026912A priority patent/KR20140017601A/ko
Priority to RU2013146366/05A priority patent/RU2573026C2/ru
Application filed by Ecoloop Gmbh filed Critical Ecoloop Gmbh
Priority to US14/005,702 priority patent/US20140127090A1/en
Priority to UAA201312075A priority patent/UA108026C2/ru
Priority to EP12713874.1A priority patent/EP2686406A1/de
Publication of WO2012126595A1 publication Critical patent/WO2012126595A1/de
Priority to ZA2013/06991A priority patent/ZA201306991B/en
Priority to US14/850,343 priority patent/US20150376001A1/en

Links

Classifications

    • C—CHEMISTRY; METALLURGY
    • C01—INORGANIC CHEMISTRY
    • C01B—NON-METALLIC ELEMENTS; COMPOUNDS THEREOF; METALLOIDS OR COMPOUNDS THEREOF NOT COVERED BY SUBCLASS C01C
    • C01B3/00—Hydrogen; Gaseous mixtures containing hydrogen; Separation of hydrogen from mixtures containing it; Purification of hydrogen
    • C01B3/02—Production of hydrogen or of gaseous mixtures containing a substantial proportion of hydrogen
    • C—CHEMISTRY; METALLURGY
    • C10—PETROLEUM, GAS OR COKE INDUSTRIES; TECHNICAL GASES CONTAINING CARBON MONOXIDE; FUELS; LUBRICANTS; PEAT
    • C10J—PRODUCTION OF PRODUCER GAS, WATER-GAS, SYNTHESIS GAS FROM SOLID CARBONACEOUS MATERIAL, OR MIXTURES CONTAINING THESE GASES; CARBURETTING AIR OR OTHER GASES
    • C10J3/00—Production of combustible gases containing carbon monoxide from solid carbonaceous fuels
    • C10J3/02—Fixed-bed gasification of lump fuel
    • C10J3/06—Continuous processes
    • C10J3/12—Continuous processes using solid heat-carriers
    • B—PERFORMING OPERATIONS; TRANSPORTING
    • B01—PHYSICAL OR CHEMICAL PROCESSES OR APPARATUS IN GENERAL
    • B01J—CHEMICAL OR PHYSICAL PROCESSES, e.g. CATALYSIS OR COLLOID CHEMISTRY; THEIR RELEVANT APPARATUS
    • B01J8/00—Chemical or physical processes in general, conducted in the presence of fluids and solid particles; Apparatus for such processes
    • B01J8/0015—Feeding of the particles in the reactor; Evacuation of the particles out of the reactor
    • B01J8/002—Feeding of the particles in the reactor; Evacuation of the particles out of the reactor with a moving instrument
    • B—PERFORMING OPERATIONS; TRANSPORTING
    • B01—PHYSICAL OR CHEMICAL PROCESSES OR APPARATUS IN GENERAL
    • B01J—CHEMICAL OR PHYSICAL PROCESSES, e.g. CATALYSIS OR COLLOID CHEMISTRY; THEIR RELEVANT APPARATUS
    • B01J8/00—Chemical or physical processes in general, conducted in the presence of fluids and solid particles; Apparatus for such processes
    • B01J8/0015—Feeding of the particles in the reactor; Evacuation of the particles out of the reactor
    • B01J8/003—Feeding of the particles in the reactor; Evacuation of the particles out of the reactor in a downward flow
    • B—PERFORMING OPERATIONS; TRANSPORTING
    • B01—PHYSICAL OR CHEMICAL PROCESSES OR APPARATUS IN GENERAL
    • B01J—CHEMICAL OR PHYSICAL PROCESSES, e.g. CATALYSIS OR COLLOID CHEMISTRY; THEIR RELEVANT APPARATUS
    • B01J8/00—Chemical or physical processes in general, conducted in the presence of fluids and solid particles; Apparatus for such processes
    • B01J8/0015—Feeding of the particles in the reactor; Evacuation of the particles out of the reactor
    • B01J8/0035—Periodical feeding or evacuation
    • B—PERFORMING OPERATIONS; TRANSPORTING
    • B01—PHYSICAL OR CHEMICAL PROCESSES OR APPARATUS IN GENERAL
    • B01J—CHEMICAL OR PHYSICAL PROCESSES, e.g. CATALYSIS OR COLLOID CHEMISTRY; THEIR RELEVANT APPARATUS
    • B01J8/00—Chemical or physical processes in general, conducted in the presence of fluids and solid particles; Apparatus for such processes
    • B01J8/0015—Feeding of the particles in the reactor; Evacuation of the particles out of the reactor
    • B01J8/0045—Feeding of the particles in the reactor; Evacuation of the particles out of the reactor by means of a rotary device in the flow channel
    • B—PERFORMING OPERATIONS; TRANSPORTING
    • B01—PHYSICAL OR CHEMICAL PROCESSES OR APPARATUS IN GENERAL
    • B01J—CHEMICAL OR PHYSICAL PROCESSES, e.g. CATALYSIS OR COLLOID CHEMISTRY; THEIR RELEVANT APPARATUS
    • B01J8/00—Chemical or physical processes in general, conducted in the presence of fluids and solid particles; Apparatus for such processes
    • B01J8/08—Chemical or physical processes in general, conducted in the presence of fluids and solid particles; Apparatus for such processes with moving particles
    • B01J8/12—Chemical or physical processes in general, conducted in the presence of fluids and solid particles; Apparatus for such processes with moving particles moved by gravity in a downward flow
    • C—CHEMISTRY; METALLURGY
    • C10—PETROLEUM, GAS OR COKE INDUSTRIES; TECHNICAL GASES CONTAINING CARBON MONOXIDE; FUELS; LUBRICANTS; PEAT
    • C10J—PRODUCTION OF PRODUCER GAS, WATER-GAS, SYNTHESIS GAS FROM SOLID CARBONACEOUS MATERIAL, OR MIXTURES CONTAINING THESE GASES; CARBURETTING AIR OR OTHER GASES
    • C10J3/00—Production of combustible gases containing carbon monoxide from solid carbonaceous fuels
    • C10J3/02—Fixed-bed gasification of lump fuel
    • C10J3/20—Apparatus; Plants
    • C10J3/30—Fuel charging devices
    • C—CHEMISTRY; METALLURGY
    • C10—PETROLEUM, GAS OR COKE INDUSTRIES; TECHNICAL GASES CONTAINING CARBON MONOXIDE; FUELS; LUBRICANTS; PEAT
    • C10J—PRODUCTION OF PRODUCER GAS, WATER-GAS, SYNTHESIS GAS FROM SOLID CARBONACEOUS MATERIAL, OR MIXTURES CONTAINING THESE GASES; CARBURETTING AIR OR OTHER GASES
    • C10J3/00—Production of combustible gases containing carbon monoxide from solid carbonaceous fuels
    • C10J3/02—Fixed-bed gasification of lump fuel
    • C10J3/20—Apparatus; Plants
    • C10J3/34—Grates; Mechanical ash-removing devices
    • C10J3/40—Movable grates
    • C10J3/42—Rotary grates
    • C—CHEMISTRY; METALLURGY
    • C10—PETROLEUM, GAS OR COKE INDUSTRIES; TECHNICAL GASES CONTAINING CARBON MONOXIDE; FUELS; LUBRICANTS; PEAT
    • C10J—PRODUCTION OF PRODUCER GAS, WATER-GAS, SYNTHESIS GAS FROM SOLID CARBONACEOUS MATERIAL, OR MIXTURES CONTAINING THESE GASES; CARBURETTING AIR OR OTHER GASES
    • C10J3/00—Production of combustible gases containing carbon monoxide from solid carbonaceous fuels
    • C10J3/72—Other features
    • C10J3/723—Controlling or regulating the gasification process
    • C—CHEMISTRY; METALLURGY
    • C10—PETROLEUM, GAS OR COKE INDUSTRIES; TECHNICAL GASES CONTAINING CARBON MONOXIDE; FUELS; LUBRICANTS; PEAT
    • C10J—PRODUCTION OF PRODUCER GAS, WATER-GAS, SYNTHESIS GAS FROM SOLID CARBONACEOUS MATERIAL, OR MIXTURES CONTAINING THESE GASES; CARBURETTING AIR OR OTHER GASES
    • C10J3/00—Production of combustible gases containing carbon monoxide from solid carbonaceous fuels
    • C10J3/72—Other features
    • C10J3/82—Gas withdrawal means
    • C10J3/84—Gas withdrawal means with means for removing dust or tar from the gas
    • C—CHEMISTRY; METALLURGY
    • C10—PETROLEUM, GAS OR COKE INDUSTRIES; TECHNICAL GASES CONTAINING CARBON MONOXIDE; FUELS; LUBRICANTS; PEAT
    • C10K—PURIFYING OR MODIFYING THE CHEMICAL COMPOSITION OF COMBUSTIBLE GASES CONTAINING CARBON MONOXIDE
    • C10K1/00—Purifying combustible gases containing carbon monoxide
    • C10K1/02—Dust removal
    • C10K1/024—Dust removal by filtration
    • B—PERFORMING OPERATIONS; TRANSPORTING
    • B01—PHYSICAL OR CHEMICAL PROCESSES OR APPARATUS IN GENERAL
    • B01J—CHEMICAL OR PHYSICAL PROCESSES, e.g. CATALYSIS OR COLLOID CHEMISTRY; THEIR RELEVANT APPARATUS
    • B01J2208/00—Processes carried out in the presence of solid particles; Reactors therefor
    • B01J2208/00008—Controlling the process
    • B01J2208/00539—Pressure
    • B—PERFORMING OPERATIONS; TRANSPORTING
    • B01—PHYSICAL OR CHEMICAL PROCESSES OR APPARATUS IN GENERAL
    • B01J—CHEMICAL OR PHYSICAL PROCESSES, e.g. CATALYSIS OR COLLOID CHEMISTRY; THEIR RELEVANT APPARATUS
    • B01J2208/00—Processes carried out in the presence of solid particles; Reactors therefor
    • B01J2208/00008—Controlling the process
    • B01J2208/0061—Controlling the level
    • B—PERFORMING OPERATIONS; TRANSPORTING
    • B01—PHYSICAL OR CHEMICAL PROCESSES OR APPARATUS IN GENERAL
    • B01J—CHEMICAL OR PHYSICAL PROCESSES, e.g. CATALYSIS OR COLLOID CHEMISTRY; THEIR RELEVANT APPARATUS
    • B01J2208/00—Processes carried out in the presence of solid particles; Reactors therefor
    • B01J2208/00743—Feeding or discharging of solids
    • B01J2208/00752—Feeding
    • B—PERFORMING OPERATIONS; TRANSPORTING
    • B01—PHYSICAL OR CHEMICAL PROCESSES OR APPARATUS IN GENERAL
    • B01J—CHEMICAL OR PHYSICAL PROCESSES, e.g. CATALYSIS OR COLLOID CHEMISTRY; THEIR RELEVANT APPARATUS
    • B01J2208/00—Processes carried out in the presence of solid particles; Reactors therefor
    • B01J2208/00743—Feeding or discharging of solids
    • B01J2208/00761—Discharging
    • B—PERFORMING OPERATIONS; TRANSPORTING
    • B01—PHYSICAL OR CHEMICAL PROCESSES OR APPARATUS IN GENERAL
    • B01J—CHEMICAL OR PHYSICAL PROCESSES, e.g. CATALYSIS OR COLLOID CHEMISTRY; THEIR RELEVANT APPARATUS
    • B01J2208/00—Processes carried out in the presence of solid particles; Reactors therefor
    • B01J2208/00743—Feeding or discharging of solids
    • B01J2208/00769—Details of feeding or discharging
    • B01J2208/00778—Kinetic energy reducing devices in the flow channel
    • C—CHEMISTRY; METALLURGY
    • C10—PETROLEUM, GAS OR COKE INDUSTRIES; TECHNICAL GASES CONTAINING CARBON MONOXIDE; FUELS; LUBRICANTS; PEAT
    • C10J—PRODUCTION OF PRODUCER GAS, WATER-GAS, SYNTHESIS GAS FROM SOLID CARBONACEOUS MATERIAL, OR MIXTURES CONTAINING THESE GASES; CARBURETTING AIR OR OTHER GASES
    • C10J2300/00—Details of gasification processes
    • C10J2300/09—Details of the feed, e.g. feeding of spent catalyst, inert gas or halogens
    • C10J2300/0903—Feed preparation
    • C—CHEMISTRY; METALLURGY
    • C10—PETROLEUM, GAS OR COKE INDUSTRIES; TECHNICAL GASES CONTAINING CARBON MONOXIDE; FUELS; LUBRICANTS; PEAT
    • C10J—PRODUCTION OF PRODUCER GAS, WATER-GAS, SYNTHESIS GAS FROM SOLID CARBONACEOUS MATERIAL, OR MIXTURES CONTAINING THESE GASES; CARBURETTING AIR OR OTHER GASES
    • C10J2300/00—Details of gasification processes
    • C10J2300/09—Details of the feed, e.g. feeding of spent catalyst, inert gas or halogens
    • C10J2300/0903—Feed preparation
    • C10J2300/0906—Physical processes, e.g. shredding, comminuting, chopping, sorting
    • C—CHEMISTRY; METALLURGY
    • C10—PETROLEUM, GAS OR COKE INDUSTRIES; TECHNICAL GASES CONTAINING CARBON MONOXIDE; FUELS; LUBRICANTS; PEAT
    • C10J—PRODUCTION OF PRODUCER GAS, WATER-GAS, SYNTHESIS GAS FROM SOLID CARBONACEOUS MATERIAL, OR MIXTURES CONTAINING THESE GASES; CARBURETTING AIR OR OTHER GASES
    • C10J2300/00—Details of gasification processes
    • C10J2300/09—Details of the feed, e.g. feeding of spent catalyst, inert gas or halogens
    • C10J2300/0913—Carbonaceous raw material
    • C10J2300/0946—Waste, e.g. MSW, tires, glass, tar sand, peat, paper, lignite, oil shale
    • C—CHEMISTRY; METALLURGY
    • C10—PETROLEUM, GAS OR COKE INDUSTRIES; TECHNICAL GASES CONTAINING CARBON MONOXIDE; FUELS; LUBRICANTS; PEAT
    • C10J—PRODUCTION OF PRODUCER GAS, WATER-GAS, SYNTHESIS GAS FROM SOLID CARBONACEOUS MATERIAL, OR MIXTURES CONTAINING THESE GASES; CARBURETTING AIR OR OTHER GASES
    • C10J2300/00—Details of gasification processes
    • C10J2300/09—Details of the feed, e.g. feeding of spent catalyst, inert gas or halogens
    • C10J2300/0983—Additives
    • C10J2300/0996—Calcium-containing inorganic materials, e.g. lime

Definitions

  • the present invention is concerned with a device for the thermal decomposition of carbon-rich substances in a moving through a bulk material from top to bottom moving bed reactor wherein a vertical bulk material column is provided for the supply of material streams.
  • Such a device is for example from the
  • the object of the present invention is to improve a device of the type described above in such a way that a safe operation with a reliably sealed inside of the reactor and setting Favor ter pressure conditions is possible.
  • this object is achieved in that egg egg ner device of the type mentioned also for the removal of material flows a vertical column of bulk material is seen, and the widths and heights of the bulk material columns and the nature of the bulk material are selected such that the bulk solids columns on the one hand her inner Pressure loss cause a seal of the interior of the reactor from the atmosphere, and on the other hand allow a continuous or batchwise bulk flow, wherein in the upper reactor region, a first cavity and in the lower reactor region, a second cavity is provided, between which a pressure difference ⁇ of at least 50 mbar is provided by the pressure loss over the bed is stabilized.
  • the system has a high availability and manages without disruptive fittings in the supply and discharge.
  • the plant is particularly suitable for the production of synthesis gas, which can be collected in the upper cavity of the reactor and discharged by suitable devices.
  • the vertical bulk solids columns allow, in conjunction with the vertical moving bed, a bulk material movement solely on the basis of its own gravity of the bulk material, without the moving elements must be provided to ensure the bulk material flow.
  • the device is designed such that the vertical bulk material column for the supply of the material streams is communicatively connected to the bulk material column of the moving bed reactor.
  • This embodiment is particularly preferred in continu ⁇ ous material flows, as are avoided by the bulk handling without chutes into the reactor chamber discontinuous movement.
  • a further preferred embodiment of the invention provides that the vertical bulk material column for the removal of the material streams is separated by the cavity formed in the lower part of the reactor in front of the bulk material moving bed of the reactor itself. Such a design has proved to be advantageous in order to avoid blockages of the reactor and thus an interruption of the material flows by juxtaposed bulk material parts.
  • the formation of the cavity in the lower part of the reactor can be carried out, for example, by a bulk material metering device which meters the bulk material from the moving bed reactor continuously or batchwise into the formed cavity.
  • a bulk material metering device which meters the bulk material from the moving bed reactor continuously or batchwise into the formed cavity.
  • turntable or sliding table devices can be used, for example, which are known, for example, from the calcining shaft furnace construction.
  • the bulk material below the cavity in the lower part of the reactor communicating with the vertical bulk material column for the removal of material flows is connected.
  • a mixing device is provided which mixes the bulk material with the carbon-rich substances, so that it
  • Transport medium for the carbon-rich substances in the moving bed reactor is used. In this way, by selective adjustment of the carbon content under favorable conditions operation of the reactor without additional fuel supply can be achieved.
  • a cooling device which cools the pipe jacket of the vertical bulk material column for the supply completely or partially indirectly with a cooling medium.
  • This cooling medium may be water in the simplest case, although embodiments are conceivable in which the water is not conducted in a circuit, but then flows into the interior of the reactor.
  • the cooling of the tubular jacket prevents easily melting in the bulk material column due to possibly higher temperatures prevailing in this area.
  • the tube jacket of the bulk material column for the feed can also be wholly or partially immersed in the upper part of the moving bed of the reactor and thereby form the upper cavity in the upper part of the moving bed reactor.
  • the mean operating pressure in the moving bed reactor is preferably below 3 bar (g), preferably below 1 bar (g) and more preferably in an area below
  • the bulk vertical feed column is a quotient of its bulk height (in meters) divided by the maximum pressure differential (in bar) in the reactor head to the prevailing atmospheric pressure (in bar) of> 10 and the vertical bulk material column for discharge has a quotient of its bulk material height (in m) divided by the maximum pressure difference of the operating pressure (in bar) at the reactor bottom to the prevailing atmospheric pressure (in bar) of> 5.
  • the different quotients result from the fact that the nature of the bulk material changes due to the oxidized carbon constituents.
  • the initially set pressure difference of at least 50 mbar is preferably below 1 bar, since higher pressure differences are generally not expedient for safe operation.
  • constituents of calcium oxide, carbonate and / or hydroxide as constituents, especially as they have halogen-containing plastics which have positive properties to bind the halogens and to withdraw from the process.
  • halogen-containing plastics which have positive properties to bind the halogens and to withdraw from the process.
  • catalytic effect of calcium compounds, in particular of calcium oxide in the thermal cleavage is particularly advantageous.
  • the method can be coupled with the production of quicklime, so that the device can be operated economically.
  • the embodiment shows a calcining shaft furnace, as used industrially in, for example, firing or sintering processes, in a modified embodiment, which is used as a moving bed reactor 1.
  • the moving bed reactor 1 is continuously charged with a mixture of carbon-rich substances 2 and refractory bulk material 3.
  • the feed takes place via a conveying device 4 and a vertical bulk material column 5, the bed of which is communicatively connected to the bed 6 in the moving bed reactor.
  • the flow of the bulk material 6 in the moving bed reactor 1 is carried out by gravity from top to bottom by the bulk material metering 7, the bed of the moving bed reactor 1 continuously or batchwise passes into a cavity 8, which is arranged at the lower end of the moving bed reactor 1.
  • the bed slips continuously downward, as a result of which mixtures of carbon-rich substances 2 and refractory bulk material 3 can also slip over the bulk material column 5 into the moving bed reactor.
  • the moving bed reactor is operated as a so-called countercurrent gasifier, in which oxygen-containing gas 9 is introduced at the bottom of the reactor bottom.
  • At least the following three process zones are formed by the gasification process: in the upper part of the bed 6, a pyrolysis zone A in which the carbonaceous substances already partially react or cooke, later on a hotter burning zone B, in which the remaining carbon compounds in Synthesis gases are converted and in the lower part of a cooling zone C.
  • the originating in the process zones A and B The synthesis gas leaving the moving bed reactor at the head at 10.
  • the bulk material column 5 for the supply of bulk material is formed in the example as a dip tube, which dips into the upper part of the moving bed reactor.
  • the immersion depth of the dip tube can be targeted to the height of the bulk material 6 in the reactor and in particular to the volume of the resulting gas space 11 influence.
  • the area of the tubular jacket of the bulk material column immersed in the reactor is cooled by means of water via a double wall 12 or a cooling coil system. This makes it possible, even at low temperatures melting carbon-rich substances such. As plastics, easy to process in the system without it could lead to sticking.
  • the use of expensive fittings or lock systems for the supply to the moving bed reactor 1 can be omitted.
  • the bulk material column 13 is at the lower outlet directly communicating on a discharge device 14, which consists for example of a vibrating trough or a discharge belt. With this discharge device 14, the bulk material Good column 13 withdrawn continuously or batchwise from the reactor system.
  • a discharge device 14 which consists for example of a vibrating trough or a discharge belt.
  • the control of the reactor is carried out by the rate of oxidizable mixture and the proportion of carbon-rich substances. This control can be done on the one hand in the mixing device 4, but on the other hand alone by the throughput of the metering device 7 above the cavity 8, which controls the flow rate of the bulk material in the reactor.
  • a secure sealing of the interior of the reactor from the atmosphere must also be guaranteed at all times. This is necessary, on the one hand, in order to prevent the escape of synthesis gas and, on the other hand, in order to exclude the penetration of atmospheric oxygen and the formation of an explosive mixture in the interior of the reactor in the event of a negative pressure. This sealing takes place via the pressure loss of the two bulk material columns for the supply and discharge.
  • the bulk material column 5 for the material supply is therefore equipped with a level measuring device 15, which acts as a control variable on the speed of the conveyor 4 for the material supply to the bulk material column 5 and always ensures a minimum level.
  • the guarantee of a minimum fill level in the bulk material column 13 for the removal of material also takes place via a fill level measuring device 16.
  • This can optionally be controlled by a control 17 as a control variable D to the discharge speed of the metering device 7 or alternatively as a control device.
  • large E act on the speed of the discharge device 14.

Landscapes

  • Chemical & Material Sciences (AREA)
  • Organic Chemistry (AREA)
  • Engineering & Computer Science (AREA)
  • Combustion & Propulsion (AREA)
  • Oil, Petroleum & Natural Gas (AREA)
  • Chemical Kinetics & Catalysis (AREA)
  • Mechanical Engineering (AREA)
  • General Chemical & Material Sciences (AREA)
  • Inorganic Chemistry (AREA)
  • Devices And Processes Conducted In The Presence Of Fluids And Solid Particles (AREA)
  • Feeding, Discharge, Calcimining, Fusing, And Gas-Generation Devices (AREA)
  • Carbon And Carbon Compounds (AREA)

Abstract

Die Vorrichtung dient zur thermischen Spaltung von kohlenstoffreichen Subtanzen in einem mit einem Schüttgut (6) durchströmten Wanderbettreaktor (1). Eine vertikale Schüttgutsäule (5) für die Materialzufuhr wird durch eine Schüttgutsäule für die Abfuhr von Material ergänzt, wobei die Breiten und Höhen der Schüttgutsäulen (5, 13) sowie die Beschaffenheit des Schüttgutes (6) derart ausgewählt sind, dass durch einen inneren Druckverlust der Säulen (5, 13) eine Abdichtung des Reaktorinneren bewirkt wird. Gleichzeitig wird ein Schüttgutstrom ermöglicht, wobei im oberen Reaktorbereich ein erster Hohlraum (11) und im unteren Reaktorbereich ein zweiter Hohlraum (9) vorgesehen ist, zwischen denen eine Druckdifferenz Δρ von wenigstens 50 mbar vorgesehen ist, die durch den Druckverlust über die Schüttung stabilisiert ist.

Description

Wanderbettreaktor
Die vorliegende Erfindung befasst sich mit einer Vorrichtung zur thermischen Spaltung von kohlenstoffreichen Substanzen in einem mit einem Schüttgut von oben nach unten durchströmten Wanderbettreaktor wobei für die Zufuhr von Materialströmen eine vertikale Schüttgutsäule vorgesehen ist.
Eine derartige Vorrichtung ist beispielsweise aus der
DE 10 2007 062 414 AI bekannt. Schwierigkeiten können beim Betreiben einer solchen Vorrichtung entstehen, wenn bestimmte Druckverhältnisse im Inneren des Reaktors eingestellt werden müssen, um einerseits stabile chemische Reaktionen zu bewirken ggf. andererseits den Gegenstrom an Gasen im Reaktor zu fördern .
Die thermische Verwertung von kohlenstoffreichen Substanzen, insbesondere die Vergasung von kunststoffhaltigen Abfällen, kontaminierten Kohlenstoffträgern oder auch Biomassen ist seit vielen Jahren von großem Interesse. Insbesondere für die Realisierung der Vergasung von kunststoffhaltigeri Abfällen wurden in der Vergangenheit große Anstrengungen unternommen. Zahlreiche Verfahren wurden in den großtechnischen Maßstab überführt, wobei unterschiedliche Reaktortypen zum Einsatz gekommen waren, wie beispielsweise Drehrohrreaktoren, Wirbelschichtreaktoren oder auch Wanderbettreaktoren.
Die bekannten Vorrichtungen und Verfahren besaßen erhebliche Nachteile, die in nahezu allen Fällen wieder zur Einstellung dieser Großprojekte führten. Insbesondere handelte es sich um Probleme im Bereich der KunststoffZuführung in den Reaktor
BESTÄTIGUNGSKOPIE sowie der Abführung der Reststoffe. Auch die Durchströmung des Reaktors sowie die Aufrechterhaltung eines kontinuierlichen Gegenstromes eines gasförmigen Mediums waren problematisch .
Für die Zufuhr und Abfuhr der Ausgangs- und Reststoffe wurde zumeist aufwendige Schnecken-/ Schleusen- oder auch Stempelvorrichtungen eingesetzt, die üblicherweise komplexe konstruktive Merkmale, wie beispielsweise drehende Teile, Klapp mechanismen sowie statische oder dynamische Abdichtungssyste me aufwiesen. Insbesondere beim Einsatz von niedrig schmelzenden Materialien, wie beispielsweise Kunststoffen, traten bei diesen Vorrichtungen massive Probleme durch Anschmelzun- gen, Anbackungen und Verstopfungen auf. Dadurch kommt es zu Stillstandszeiten der Anlage, da die Zu- und Abführvorrichtungen häufig gereinigt werden mussten oder es zu Undichtigkeiten gegenüber dem Reaktorinneren kam. Die damit verbundenen Schwankungen der Druckverhältnisse oder gar der Austritt Undefinierter Gasgemische sind besonders nachteilig.
Die Aufgabe der vorliegenden Erfindung besteht darin, eine Vorrichtung der eingangs beschriebenen Art dahingehend zu verbessern, dass ein sicherer Betriebsablauf mit einem zuver lässig abgedichteten Reaktorinneren und Einstellung bevorzug ter Druckverhältnisse möglich ist.
Erfindungsgemäß wird die Aufgabe dadurch gelöst, dass bei ei ner Vorrichtung der eingangs genannten Art auch für die Abfuhr von Materialströmen eine vertikale Schüttgutsäule vorge sehen ist, und die Breiten und Höhen der Schüttgutsäulen sowie die Beschaffenheit des Schüttgutes derart gewählt sind, dass die Schüttgutsäulen einerseits durch ihren inneren Druckverlust eine Abdichtung des Reaktorinneren von der Atmosphäre bewirken, und andererseits einen kontinuierlichen oder batchweisen Schüttgutstrom ermöglichen, wobei im oberen Reaktorbereich ein erster Hohlraum und im unteren Reaktorbereich ein zweiter Hohlraum vorgesehen ist, zwischen denen eine Druckdifferenz Δρ von wenigstens 50 mbar vorgesehen ist, die durch den Druckverlust über die Schüttung stabilisiert ist.
Es hat sich gezeigt, dass mit einer solchen Vorrichtung koh- lenstoffreiche Substanzen thermisch verwertet werden können, wobei die Anlage eine hohe Verfügbarkeit besitzt und ohne störungsfällig Armaturen im Zuführ- und Abführbereich auskommt. Die Anlage eignet sich insbesondere für die Herstellung von Synthesegas, wobei dieses im oberen Hohlraum des Reaktors gesammelt und durch geeignete Vorrichtungen abgeführt werden kann.
Die vertikalen Schüttgutsäulen erlauben in Verbindung mit dem vertikalen Wanderbett eine Schüttgutbewegung ausschließlich auf Grund der eigenen Schwerkraft des Schüttgutes, ohne das bewegte Elemente vorgesehen sein müssen, um den Schüttgutstrom sicher zu stellen.
Vorzugsweise ist die Vorrichtung derart ausgebildet, dass die vertikale Schüttgutsäule für die Zufuhr der Materialströme kommunizierend mit der Schüttgutsäule des Wanderbettreaktors verbunden ist. Diese Ausführungsform ist besonders bei konti¬ nuierlichen Materialströmen bevorzugt, da durch die Schüttgutförderung ohne Fallstrecken in den Reaktorraum diskontinuierliche Bewegungsabläufe vermieden werden. Eine weitere bevorzugte Ausführungsform der Erfindung sieht vor, dass die vertikale Schüttgutsäule für die Abfuhr der Materialströme durch den im unteren Teil des Reaktors ausgebildeten Hohlraum vor dem Schüttgutwanderbett des Reaktors selbst getrennt ist. Eine derartige Ausbildung hat sich als vorteilhaft erwiesen, um Verstopfungen des Reaktors und damit eine Unterbrechung der Materialströme durch aneinanderheftende Schüttgutteile zu vermeiden.
Die Ausbildung des Hohlraums im unteren Teil des Reaktors kann beispielsweise durch eine Schüttgutdosiereinrichtung erfolgen, die das Schüttgut aus dem Wanderbettreaktor kontinuierlich oder batchweise in den ausgebildeten Hohlraum dosiert. Als Schüttgutdosiereinrichtungen können beispielsweise Drehteller- oder Schubtischvorrichtungen eingesetzt werden, die beispielsweise aus dem Kalzinierschachtofenbau bekannt sind .
In einer weiteren bevorzugten Ausführungsform der Erfindung ist vorgesehen, dass das Schüttgut unterhalb des Hohlraums im unteren Teil des Reaktors kommunizierend mit der vertikalen Schüttgutsäule für die Abfuhr der Materialströme verbunden ist .
In einer noch weiter bevorzugten Ausführungsform ist vorgesehen, dass oberhalb des Eintrittes des Schüttgutes in die vertikale Schüttgutsäule für die Zufuhr der Materialströme eine Mischvorrichtung vorgesehen ist, die das Schüttgut mit den kohlenstoffreichen Substanzen vermischt, so dass es als
Transportmedium für die kohlenstoffreichen Substanzen in den Wanderbettreaktor dient. Auf diese Weise kann durch gezieltes Einstellen des Kohlenstoffanteils unter günstigen Bedingungen ein Betrieb des Reaktors ohne zusätzliche Brennstoffzufuhr erreicht werden.
In einer besonders bevorzugten Ausführungsform der Erfindung ist eine Kühlvorrichtung vorgesehen, die den Rohrmantel der vertikalen Schüttgutsäule für die Zufuhr ganz oder teilweise indirekt mit einem Kühlmedium kühlt. Dieses Kühlmedium kann im einfachsten Fall Wasser sein, wobei auch Ausführungsformen denkbar sind, bei welchen das Wasser nicht in einem Kreislauf geführt wird, sondern dann in das Reaktorinnere fließt.
Die Kühlung des Rohrmantels verhindert, dass durch in diesem Bereich möglicherweise vorherrschende höhere Temperaturen leicht aufschmelzende Kunststoffe in der Schüttgutsäule miteinander verbacken können.
Der Rohrmantel der Schüttgutsäule für die Zufuhr kann auch ganz oder teilweise in den oberen Teil des Wanderbettes des Reaktors eintauchen und dadurch den oberen Hohlraum im oberen Teil des Wanderbettreaktors ausbilden.
Der mittlere Betriebsdruck im Wanderbettreaktor liegt vorzugsweise unterhalb 3 bar (ü) vorzugsweise unterhalb 1 bar (ü) und besonders bevorzugt in einem Bereich unterhalb
0, 1 bar (ü) .
Ein Beispiel für eine Geometrie der Schüttgutsäulen, die sich im Betrieb als wirkungsvoll erwiesen hat, sieht vor, dass die vertikale Schüttgutsäule für die Zufuhr einen Quotienten gebildet aus ihrer Schüttguthöhe (in m) geteilt durch die maximale Druckdifferenz des Betriebsdruckes (in bar) im Reaktorkopf zum herrschenden Atmosphärendruck (in bar) von >10 auf- weist und die vertikale Schüttgutsäule für die Abfuhr einen Quotienten gebildet aus ihrer Schüttguthöhe (in m) geteilt durch die maximale Druckdifferenz des Betriebsdrucks (in bar) am Reaktorboden zum herrschenden Atmosphärendruck (in bar) von >5 aufweist. Die unterschiedlichen Quotienten resultieren daraus, dass sich die Beschaffenheit des Schüttgutes durch die oxidierten Kohlenstoffbestandteile ändert.
Die eingangs genannte eingestellte Druckdifferenz von wenigstens 50 mbar liegt vorzugsweise unterhalb 1 bar, da höhere Druckdifferenzen für einen sicheren Betriebsablauf in der Regel nicht zweckdienlich sind.
Vorteilhaft wird mit Schüttungen aus Kalziumoxid, -carbonat und/oder -hydroxid als Bestandteile gearbeitet, zumal diese bei halogenhaltigen Kunststoffen, die positive Eigenschaften haben, die Halogene zu binden und dem Prozess zu entziehen. Besonders vorteilhaft ist dabei die katalytische Wirkung der Kalziumverbindungen, insbesondere von Kalziumoxid bei der thermischen Spaltung. Das Verfahren kann mit der Herstellung von Branntkalk gekoppelt werden, so dass sich die Vorrichtung wirtschaftlich betreiben lässt.
Hinsichtlich des Spaltungsvorganges selbst hat es sich als vorteilhaft erwiesen, wenn das Gesamt-Λ der Oxidationsprozes- se in dem Wanderbettreaktor über alle Stufen kleiner 0,5 ist. Insgesamt erfolgt also die Oxidation unter Sauerstoffmangel, wobei der Λ-Wert weiter abgesenkt werden kann und auch gute Ergebnisse in einem Bereich mit einem Λ von 0,3 erzielt worden sind. Eine Ausführungsform der vorliegenden Erfindung ist in der beigefügten Abbildung gezeigt. Die Ausführungsform zeigt einen Kalzinierschachtofen, wie er beispielsweise in Brennoder Sinterprozessen großtechnisch zum Einsatz kommt, in modifizierter Ausführungsform, der als Wanderbettreaktor 1 eingesetzt wird. Der Wanderbettreaktor 1 wird mit einem Gemisch aus kohlenstoffreichen Substanzen 2 und feuerfestem Schüttgut 3 kontinuierlich beschickt. Die Beschickung erfolgt über eine Fördervorrichtung 4 und eine vertikale Schüttgutsäule 5, deren Schüttung kommunizierend mit der Schüttung 6 in dem Wanderbettreaktor verbunden ist. Die Strömung des Schüttgutes 6 im Wanderbettreaktor 1 erfolgt durch Schwerkraftwirkung von oben nach unten, indem die Schüttgut-Dosiervorrichtung 7 die Schüttung aus dem Wanderbettreaktor 1 kontinuierlich oder batchweise in einen Hohlraum 8 weitergibt, der am unteren Ende des Wanderbettreaktors 1 angeordnet ist. Durch diese Entnahme rutscht die Schüttung kontinuierlich nach unten, wodurch auch Gemische aus kohlenstoffreichen Substanzen 2 und feuerfestem Schüttgut 3 über die Schüttgutsäule 5 in den Wanderbettreaktor nachrutschen kann.
Der Wanderbettreaktor wird als sogenannter Gegenstromvergaser betrieben, in dem sauerstoffhaltiges Gas 9 unten am Reaktorboden aufgegeben wird. Durch den Vergasungsprozess bilden sich dabei mindestens die folgenden drei Prozesszonen aus: im oberen Teil der Schüttung 6 eine Pyrolysezone A, in welcher die kohlenstoffhaltigen Substanzen bereits teilweise reagieren oder verkoken, im weiteren Verlauf nach unten eine heißere Brennzone B, in welcher die restlichen KohlenstoffVerbindungen in Synthesegase umgewandelt werden, sowie im unteren Teil eine Kühlzone C. Das in den Prozesszonen A und B entste- hende Synthesegas verlässt den Wanderbettreaktor am Kopf bei 10.
Die Schüttgutsäule 5 für die Zufuhr von Schüttgut ist im Beispielsfall als Tauchrohr ausgebildet, das in den oberen Teil des Wanderbettreaktors eintaucht. Mit der Wahl der Eintauchtiefe des Tauchrohres kann gezielt auf die Höhe des Schüttgutes 6 im Reaktor und insbesondere auf das Volumen des dadurch entstehenden Gasraumes 11 Einfluss genommen werden.
Da sich im Gasraum 11 im oberen Bereich des Reaktors Temperaturen von oberhalb 300°C ausbilden können, ist bei dem gezeigten Ausführungsbeispiel der in den Reaktor eingetauchte Bereich des Rohrmantels der Schüttgutsäule 5 mittels Wasser über eine doppelt ausgeführte Wandung 12 oder ein Kühlschlangensystem gekühlt. Dadurch ist es möglich, auch bei niedrigen Temperaturen aufschmelzende kohlenstoffreiche Substanzen, wie z. B. Kunststoffe, problemlos in dem System zu verarbeiten, ohne dass es zu Verklebungen kommen könnte. Die Verwendung aufwendiger Armaturen oder Schleusensysteme für die Zufuhr zu dem Wanderbettreaktor 1 kann entfallen.
Das im Hohlraum 8 vorhandene Gemisch aus feuerfestem Schüttgut 3 und thermisch nicht verwertbaren Reststoffen, wie z. B. Asche, ist kommunizierend mit der Schüttgutsäule 13 für die Abfuhr des Materials aus dem Reaktorsystem verbunden.
Die Schüttgutsäule 13 steht am unteren Auslauf direkt kommunizierend auf einer Abfördervorrichtung 14, die beispielsweise aus einer Vibrationsrinne oder aus einem Abzugsband besteht. Mit dieser Abfördervorrichtung 14 wird die Schütt- gutsäule 13 kontinuierlich oder batchweise aus dem Reaktorsystem abgezogen.
Die Steuerung des Reaktors erfolgt durch den Durchsatz an oxidationsfähigem Gemisch und dem Anteil an kohlenstoffreichen Substanzen. Diese Steuerung kann zum einen im Bereich der Mischvorrichtung 4 vorgenommen werden, zum anderen aber auch alleine durch den Durchsatz der Dosiervorrichtung 7 oberhalb des Hohlraumes 8, die die Durchsatzgeschwindigkeit des Schüttgutes in dem Reaktor steuert. Um den Prozess der thermischen Verwertung sicher betreiben zu können, muss auch zu jedem Zeitpunkt eine sichere Abdichtung des Reaktorinnenraums gegenüber der Atmosphäre gewährleistet sein. Dies ist zum einen erforderlich, um das Austreten von Synthesegas zu verhindern, und zum anderen, um im Falle eines Unterdruckes das Eindringen von Luftsauerstoff und die Ausbildung eines explosionsfähigen Gemisches im Reaktorinnenraum auszuschließen. Diese Abdichtung erfolgt über den Druckverlust der beiden Schüttgutsäulen für die Zu- und Abführung. Daher ist sicherzustellen, dass beide Schüttgutsäulen zu jedem Zeitpunkt und in jedem Betriebszustand eine Mindestfüllhöhe aufweisen. Die Schüttgutsäule 5 für die Materialzufuhr ist daher mit einer Füllstandsmessvorrichtung 15 ausgestattet, die als Steuergröße auf die Drehzahl der Fördervorrichtung 4 für die Materialzufuhr in die Schüttgutsäule 5 wirkt und stets einen Mindestfüllstand sicherstellt.
Die Gewährleistung eines Mindestfüllstandes in der Schüttgutsäule 13 für die Materialabführung erfolgt ebenfalls über eine Füllstandsmessvorrichtung 16. Diese kann wahlweise über eine Regelung 17 als Steuergröße D auf die Austragsgeschwin- digkeit der Dosiervorrichtung 7 oder alternativ als Steuer- große E auf die Drehzahl der Abfördervorrichtung 14 wirken. Die getrennten Steuerkreise für die Schüttgutsäulen stellen sicher, dass auch bei Unstetigkeiten im Schüttgutstrom innerhalb des Reaktors immer eine ausreichende Schüttgutsäulenhöhe in der Zufuhr und in der Abfuhr erhalten bleibt.

Claims

Patentansprüche
1. Vorrichtung zur thermischen Spaltung von kohlenstoffreichen Substanzen in einem mit einem Schüttgut von oben nach unten durchströmten Wanderbettreaktor (1), wobei für die Zufuhr von Materialströmen eine vertikale Schüttgutsäule (5) vorgesehen ist, dadurch gekennzeichnet, dass für die Abfuhr von Materialströmen aus dem Wanderbettreaktor (1) eine vertikale Schüttgutsäule (13) vorgesehen, und die Breiten und Höhen der Schüttgutsäulen (5, 13) sowie die Beschaffenheit des Schüttgutes derart gewählt sind, dass die Schüttgutsäulen (5, 13) einerseits durch ihren inneren Druckverlust eine Abdichtung des Reaktorinneren von der Atmosphäre bewirken und andererseits einen kontinuierlichen oder batchweisen Schüttgutstrom ermöglichen, wobei im oberen Reaktorbereich ein erster Hohlraum (11) und im unteren Reaktorbereich ein zweiter Hohlraum (9) vorgesehen ist, zwischen denen eine Druckdifferenz Δρ von wenigstens 50 mbar vorgesehen ist, die durch den Druckverlust über das Schüttgut (6) innerhalb des Wanderbettreaktors (1) stabilisiert ist.
2. Vorrichtung nach Anspruch 1, dadurch gekennzeichnet, dass die vertikale Schüttgutsäule (5) für die Zufuhr der Mate- rialströme kommunizierend mit der Schüttung (6) des Wanderbettreaktors (1) verbunden ist.
3. Vorrichtung nach Anspruch 1 oder 2, dadurch gekennzeichnet, dass die vertikale Schüttgutsäule (13) für die Abfuhr der Materialströme durch den im unteren Teil des Reaktors ausgebildeten Hohlraum (9) von dem Schüttgut (6) des Wanderbetts des Wanderbettreaktors (1) selbst getrennt ist.
4. Vorrichtung nach Anspruch 3, dadurch gekennzeichnet, dass die Ausbildung des Hohlraums (9) im unteren Teil des Reaktors (1) durch eine Schüttgutdosiereinrichtung (7) erfolgt, die das Schüttgut (6) aus dem Wanderbettreaktor (1) kontinuierlich oder batchweise in den ausgebildeten Hohlraum dosiert.
5. Vorrichtung nach Anspruch 4, dadurch gekennzeichnet, dass die Schüttgutdosiereinrichtung (7) als Drehteller- oder Schubtischvorrichtung ausgebildet ist.
6. Vorrichtung nach einem der Ansprüche 3 bis 5, dadurch gekennzeichnet, dass das Schüttgut unterhalb des Hohlraums (9) im unteren Teil des Reaktors (1) kommunizierend mit der vertikalen Schüttgutsäule (13) für die Abfuhr der Materialströme verbunden ist.
7. Vorrichtung nach einem der vorhergehenden Ansprüche,
dadurch gekennzeichnet, dass oberhalb des Eintrittes des Schüttgutes in die vertikale Schüttgutsäule (5) für die Zufuhr der Materialströme eine Fördervorrichtung (4) vorgesehen ist, die das Schüttgut mit den kohlenstoffreichen Substanzen vermischt, so dass es als Transportmedium für die kohlenstoffreichen Substanzen in den Wanderbettreaktor (1) dient.
8. Vorrichtung nach einem der vorhergehenden Ansprüche,
dadurch gekennzeichnet, dass eine Kühlvorrichtung (12) vorgesehen ist, die einen Rohrmantel der vertikalen
Schüttgutsäule (5) für die Zufuhr ganz oder teilweise indirekt mit einem Kühlmedium kühlt.
9. Vorrichtung nach Anspruch 8, dadurch gekennzeichnet, dass der Rohrmantel der vertikalen Schüttgutsäule (5) für die Zufuhr ganz oder teilweise in den oberen Teil des Wanderbettreaktors (1) eintaucht und dadurch den oberen Hohlraum (11) im oberen Teil des Wanderbettreaktors (1) ausbildet .
10. Vorrichtung nach einem der vorhergehenden Ansprüche,
dadurch gekennzeichnet, dass der mittlere Betriebsdruck im Wanderbettreaktor unterhalb 3 bar (ü) , vorzugsweise unterhalb 1 bar (ü) und insbesondere bevorzugt in einem Bereich unterhalb 0,1 bar (ü) eingestellt ist.
11. Vorrichtung nach einem der vorhergehenden Ansprüche,
dadurch gekennzeichnet, dass die vertikale Schüttgutsäule
(5) für die Zufuhr einen Quotienten gebildet aus ihrer Schüttguthöhe (in Metern) geteilt durch die maximale Druckdifferenz des Betriebsdruckes (in Bar) im Reaktorkopf zum herrschenden Atmosphärendruck (in Bar) von >10 aufweist und die vertikale Schüttgutsäule (13) für die Abfuhr einen Quotienten gebildet aus ihrer Schüttguthöhe
(in Metern) geteilt durch die maximale Druckdifferenz des Betriebsdruckes (in Bar) am Reaktorboden zum herrschenden Atmosphärendruck (in Bar) von >5 aufweist.
12. Vorrichtung nach einem der vorhergehenden Ansprüche,
dadurch gekennzeichnet, dass Δρ maximal 1 bar beträgt.
13. Vorrichtung nach einem der vorhergehenden Ansprüche,
dadurch gekennzeichnet, dass die Schüttung Kalziumoxid, -carbonat und /oder -hydroxidanteile enthält.
14. Vorrichtung nach einem der vorhergehenden Ansprüche,
dadurch gekennzeichnet, dass das Gesamt-Λ des Oxidations- Prozesses in dem Wanderbettreaktor (1) über alle Stufen kleiner 0,5 ist.
Vorrichtung nach einem der vorhergehenden Ansprüche, dadurch gekennzeichnet, dass die Steuerung des thermischen Spaltvorganges durch die Variation des Durchsatzes an Schüttgut (6) und kohlenstoffreichen Substanzen und/oder der Mengenanteile an zugegebenen kohlenstoffrei chen Substanzen erfolgt.
PCT/EP2012/001181 2011-03-18 2012-03-16 Wanderbettreaktor WO2012126595A1 (de)

Priority Applications (11)

Application Number Priority Date Filing Date Title
CN201280020212.5A CN103534339B (zh) 2011-03-18 2012-03-16 移动床反应器
AU2012231048A AU2012231048B2 (en) 2011-03-18 2012-03-16 Moving bed reactor
JP2014500275A JP2014511903A (ja) 2011-03-18 2012-03-16 移動床反応器
KR1020137026912A KR20140017601A (ko) 2011-03-18 2012-03-16 이동층 반응기
RU2013146366/05A RU2573026C2 (ru) 2011-03-18 2012-03-16 Способ теплового расщепления высокоуглеродистых веществ в реакторе с подвижным слоем
CA2835611A CA2835611A1 (en) 2011-03-18 2012-03-16 Moving bed reactor
US14/005,702 US20140127090A1 (en) 2011-03-18 2012-03-16 Moving bed reactor
UAA201312075A UA108026C2 (ru) 2011-03-18 2012-03-16 Реактор с подвижным слоем
EP12713874.1A EP2686406A1 (de) 2011-03-18 2012-03-16 Wanderbettreaktor
ZA2013/06991A ZA201306991B (en) 2011-03-18 2013-09-17 Moving bed reactor
US14/850,343 US20150376001A1 (en) 2011-03-18 2015-09-10 Method for thermal decomposition by pyrolysis in a moving bed reacter

Applications Claiming Priority (2)

Application Number Priority Date Filing Date Title
DE102011014349.1 2011-03-18
DE102011014349A DE102011014349A1 (de) 2011-03-18 2011-03-18 Wanderbettreaktor

Related Child Applications (2)

Application Number Title Priority Date Filing Date
US14/005,702 A-371-Of-International US20140127090A1 (en) 2011-03-18 2012-03-16 Moving bed reactor
US14/850,343 Division US20150376001A1 (en) 2011-03-18 2015-09-10 Method for thermal decomposition by pyrolysis in a moving bed reacter

Publications (1)

Publication Number Publication Date
WO2012126595A1 true WO2012126595A1 (de) 2012-09-27

Family

ID=45953058

Family Applications (1)

Application Number Title Priority Date Filing Date
PCT/EP2012/001181 WO2012126595A1 (de) 2011-03-18 2012-03-16 Wanderbettreaktor

Country Status (12)

Country Link
US (2) US20140127090A1 (de)
EP (1) EP2686406A1 (de)
JP (1) JP2014511903A (de)
KR (1) KR20140017601A (de)
CN (1) CN103534339B (de)
AU (1) AU2012231048B2 (de)
CA (1) CA2835611A1 (de)
DE (1) DE102011014349A1 (de)
RU (1) RU2573026C2 (de)
UA (1) UA108026C2 (de)
WO (1) WO2012126595A1 (de)
ZA (1) ZA201306991B (de)

Cited By (1)

* Cited by examiner, † Cited by third party
Publication number Priority date Publication date Assignee Title
CN105013289A (zh) * 2015-07-04 2015-11-04 上海煜工环保科技有限公司 均压移动床式活性焦吸附塔

Families Citing this family (5)

* Cited by examiner, † Cited by third party
Publication number Priority date Publication date Assignee Title
DE102012009265B4 (de) * 2012-05-11 2013-12-05 L'Air Liquide, Société Anonyme pour l'Etude et l'Exploitation des Procédés Georges Claude Gekühlter Ringgassammler
DE102014000471A1 (de) * 2014-01-16 2015-07-16 Ecoloop Gmbh Verfahren zur thermischen Spaltung von organischen Abfallstoffen
DE102014012432A1 (de) * 2014-08-26 2016-03-03 Ecoloop Gmbh Verfahren zur Spaltung von kohlen- und wasserstoffhaltigen Substanzen
FR3055889A1 (fr) * 2016-09-14 2018-03-16 Commissariat A L'energie Atomique Et Aux Energies Alternatives Systeme de dosage et d'injection par gravite de poudres en phase dense
CN116688874A (zh) * 2023-08-07 2023-09-05 北京拓川科研设备股份有限公司 一种基于进出料精准控制的移动床反应器

Citations (4)

* Cited by examiner, † Cited by third party
Publication number Priority date Publication date Assignee Title
GB2164660A (en) * 1984-09-21 1986-03-26 English Electric Co Ltd Gasification apparatus
WO2006087310A1 (fr) * 2005-02-15 2006-08-24 Thales Installation de production d'hydrogene ou de gaz de synthese par gazeification
DE102007017402A1 (de) * 2007-04-13 2008-10-16 Lurgi Gmbh Verfahren und Vorrichtung zum Umwandeln fester Brennstoffe in brennbares Produktgas
DE102007062414A1 (de) 2007-12-20 2009-07-02 Conera Process Solutions Gmbh Autothermes Verfahren zur kontinuierlichen Vergasung von kohlenstoffreichen Substanzen

Family Cites Families (15)

* Cited by examiner, † Cited by third party
Publication number Priority date Publication date Assignee Title
DE618502C (de) * 1933-02-14 1935-09-10 Metallgesellschaft Akt Ges Vorrichtung zum kontinuierlichen Trocknen und Kuehlen im Vakuum
FR1175273A (fr) * 1957-05-16 1959-03-23 Pechiney Four pour la production continue de nitrure d'aluminium
US3936131A (en) * 1973-03-21 1976-02-03 Chrysler Corporation Snap-in assembly and contact terminal for wedge base lamps
US4286775A (en) * 1979-07-16 1981-09-01 Midrex Corporation Apparatus for producing molten iron from iron oxide with coal and oxygen
DE3005205C2 (de) * 1980-02-12 1983-11-24 Deutsche Kommunal-Anlagen Miete GmbH, 8000 München Austragsvorrichtung für eine Abfall-Pyrolyseanlage
FR2587713B1 (fr) * 1985-09-26 1987-12-18 Usinor Procede de fabrication de coke moule par chauffage electrique dans un four a cuve et four a cuve pour la fabrication d'un tel coke
RU2073558C1 (ru) * 1993-07-30 1997-02-20 Товарищество с ограниченной ответственностью Научно-производственное объединение "Ленар" Устройство для регулирования расхода твердого сыпучего материала
RU2062284C1 (ru) * 1994-06-23 1996-06-20 Институт химической физики в Черноголовке РАН Способ переработки горючих отходов типа изношенных шин или подобных резиновых отходов
US5628261A (en) * 1995-03-20 1997-05-13 Chemical Lime Company Method and furnace for decomposing solid waste materials
JPH10324880A (ja) * 1997-05-23 1998-12-08 Mitsui Eng & Shipbuild Co Ltd 廃棄物処理装置における熱分解残留物排出装置のブリッジ検出装置及びブリッジ破壊装置
CN2322967Y (zh) * 1998-05-06 1999-06-09 太原重机煤气设备工程公司 两段式混合煤气发生炉
JP2004533506A (ja) * 2001-04-19 2004-11-04 株式会社荏原製作所 ガス化装置及びその運転方法
JP2004143296A (ja) * 2002-10-24 2004-05-20 Setec:Kk 部分燃焼式バイオマスガス化装置
JP4687873B2 (ja) * 2005-02-02 2011-05-25 サントリーホールディングス株式会社 炭化装置
CN101942344B (zh) * 2010-09-20 2013-10-30 中国科学院山西煤炭化学研究所 多段分级转化流化床煤气化的方法及装置

Patent Citations (4)

* Cited by examiner, † Cited by third party
Publication number Priority date Publication date Assignee Title
GB2164660A (en) * 1984-09-21 1986-03-26 English Electric Co Ltd Gasification apparatus
WO2006087310A1 (fr) * 2005-02-15 2006-08-24 Thales Installation de production d'hydrogene ou de gaz de synthese par gazeification
DE102007017402A1 (de) * 2007-04-13 2008-10-16 Lurgi Gmbh Verfahren und Vorrichtung zum Umwandeln fester Brennstoffe in brennbares Produktgas
DE102007062414A1 (de) 2007-12-20 2009-07-02 Conera Process Solutions Gmbh Autothermes Verfahren zur kontinuierlichen Vergasung von kohlenstoffreichen Substanzen

Cited By (1)

* Cited by examiner, † Cited by third party
Publication number Priority date Publication date Assignee Title
CN105013289A (zh) * 2015-07-04 2015-11-04 上海煜工环保科技有限公司 均压移动床式活性焦吸附塔

Also Published As

Publication number Publication date
ZA201306991B (en) 2014-07-30
RU2573026C2 (ru) 2016-01-20
US20150376001A1 (en) 2015-12-31
UA108026C2 (ru) 2015-03-10
US20140127090A1 (en) 2014-05-08
EP2686406A1 (de) 2014-01-22
KR20140017601A (ko) 2014-02-11
DE102011014349A1 (de) 2012-09-20
AU2012231048A1 (en) 2013-10-31
CN103534339A (zh) 2014-01-22
CN103534339B (zh) 2016-04-06
JP2014511903A (ja) 2014-05-19
RU2013146366A (ru) 2015-04-27
AU2012231048B2 (en) 2015-09-03
CA2835611A1 (en) 2012-09-27

Similar Documents

Publication Publication Date Title
WO2012126595A1 (de) Wanderbettreaktor
DE102007006981B4 (de) Verfahren, Vergasungsreaktor und Anlage zur Flugstromvergasung fester Brennstoffe unter Druck
EP0443596B2 (de) Pyrolyseverfahren und Vorrichtung zur Durchführung des Verfahrens
EP2231828A2 (de) Autothermes verfahren zur kontinuierlichen vergasung von kohlenstoffreichen substanzen
DE2321423A1 (de) Wirbelbettsystem fuer festen abfall
EP0563777A2 (de) Verfahren zur Herstellung von Synthesegas durch thermische Behandlung von metallische und organische Bestandteile enthaltenden Reststoffen
EP2358847B1 (de) Vorrichtung in form eines bewegt-bett-vergasers und verfahren zum betreiben eines solchen in einer anordnung zur thermischen zersetzung von abprodukten und abfallstoffen
EP2473581A2 (de) Verfahren und vorrichtung zur nutzung von sauerstoff bei der dampfreformierung von biomasse
EP2138555B1 (de) Vorrichtung und Verfahren zur Umsetzung von Biomasse in gasförmige Produkte
WO2021151680A1 (de) Verfahren zur trockenfiltration eines fremdkörper mitführenden gasstroms, und filtervorrichtung zur reinigung von fremdkörper mitführendem rohgas
EP2356200B1 (de) Verfahren zum thermochemischen vergasen fester brennstoffe
EP3580312B1 (de) Herstellung von synthesegas aus kohlenstoffreichen substanzen mittels eines kombiniertes gleichstrom-gegenstrom verfahrens
EP2121174B1 (de) Verfahren und vorrichtung zur umsetzung von biomasse in gasförmige produkte
EP0277935A1 (de) Verfahren zum Vergasen von Brennstoffen mit Sauerstoff in einem schachtförmigen Ofen
EP3548587A1 (de) Verfahren und anlage zur kohlenstoff-reduzierung im bodenprodukt eines wirbelschichtvergasers
WO2010097286A2 (de) Reaktor und verfahren zur thermischen behandlung eines einsatzstoffs
DE102008037318B4 (de) Verfahren, Vorrichtung und Anlage zur Flugstromvergasung fester Brennstoffe unter Druck
AT513490B1 (de) Wirbelschichtreaktorsystem
WO2016040969A1 (de) Verfahren und vorrichtung zur erzeugung von synthesegas aus kohlenstoffhaltigen abfallstoffen
DE102013015920A1 (de) Vorrichtung in Form eines 3-Zonen-Vergasers und Verfahren zum Betreiben eines solchen Vergasers zur thermischen Umwandlung von Abprodukten und Abfällen
EP0431077B1 (de) Verfahren und vorrichtung zur thermischen behandlung von vergasungsgut
WO2012152638A1 (de) Verfahren und vorrichtung zur erzeugung von synthesegas aus kohlestoffhaltigen edukten durch vergasung im wirbelstromreaktor
DE2428549C3 (de) Plasmaerhitzter chemischer Reaktor zum Behandeln von dispersen Materialien
WO2023118213A1 (de) Pyrolyseverfahren und pyrolysevorrichtung zur herstellung von pyrolysegas und pyrolysekoks
DE202022000489U1 (de) Vorrichtung zur Produktion von Synthesegas aus biogenen Rest- und Abfallstoffen

Legal Events

Date Code Title Description
WWE Wipo information: entry into national phase

Ref document number: 201280020212.5

Country of ref document: CN

121 Ep: the epo has been informed by wipo that ep was designated in this application

Ref document number: 12713874

Country of ref document: EP

Kind code of ref document: A1

DPE1 Request for preliminary examination filed after expiration of 19th month from priority date (pct application filed from 20040101)
ENP Entry into the national phase

Ref document number: 2835611

Country of ref document: CA

WWE Wipo information: entry into national phase

Ref document number: 14005702

Country of ref document: US

ENP Entry into the national phase

Ref document number: 2014500275

Country of ref document: JP

Kind code of ref document: A

NENP Non-entry into the national phase

Ref country code: DE

REEP Request for entry into the european phase

Ref document number: 2012713874

Country of ref document: EP

WWE Wipo information: entry into national phase

Ref document number: 2012713874

Country of ref document: EP

ENP Entry into the national phase

Ref document number: 20137026912

Country of ref document: KR

Kind code of ref document: A

ENP Entry into the national phase

Ref document number: 2013146366

Country of ref document: RU

Kind code of ref document: A

ENP Entry into the national phase

Ref document number: 2012231048

Country of ref document: AU

Date of ref document: 20120316

Kind code of ref document: A

REG Reference to national code

Ref country code: BR

Ref legal event code: B01A

Ref document number: 112013023943

Country of ref document: BR

ENP Entry into the national phase

Ref document number: 112013023943

Country of ref document: BR

Kind code of ref document: A2

Effective date: 20130918