WO2012014424A1 - 多相変圧器および変圧システム - Google Patents

多相変圧器および変圧システム Download PDF

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WO2012014424A1
WO2012014424A1 PCT/JP2011/004149 JP2011004149W WO2012014424A1 WO 2012014424 A1 WO2012014424 A1 WO 2012014424A1 JP 2011004149 W JP2011004149 W JP 2011004149W WO 2012014424 A1 WO2012014424 A1 WO 2012014424A1
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WO
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phase
transformer
coils
coil
conductor
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PCT/JP2011/004149
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井上　憲一
宮崎　隆好
享司 財津
井上　浩司
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株式会社神戸製鋼所
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Publication date
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    • H—ELECTRICITY
    • H01—ELECTRIC ELEMENTS
    • H01F—MAGNETS; INDUCTANCES; TRANSFORMERS; SELECTION OF MATERIALS FOR THEIR MAGNETIC PROPERTIES
    • H01F30/00—Fixed transformers not covered by group H01F19/00
    • H01F30/06—Fixed transformers not covered by group H01F19/00 characterised by the structure
    • H01F30/12—Two-phase, three-phase or polyphase transformers
    • H—ELECTRICITY
    • H01—ELECTRIC ELEMENTS
    • H01F—MAGNETS; INDUCTANCES; TRANSFORMERS; SELECTION OF MATERIALS FOR THEIR MAGNETIC PROPERTIES
    • H01F27/00—Details of transformers or inductances, in general
    • H01F27/28—Coils; Windings; Conductive connections
    • H01F27/2847—Sheets; Strips
    • H—ELECTRICITY
    • H01—ELECTRIC ELEMENTS
    • H01F—MAGNETS; INDUCTANCES; TRANSFORMERS; SELECTION OF MATERIALS FOR THEIR MAGNETIC PROPERTIES
    • H01F27/00—Details of transformers or inductances, in general
    • H01F27/28—Coils; Windings; Conductive connections
    • H01F27/2871—Pancake coils

Definitions

  • the present invention relates to a multi-phase transformer used for power of a plurality of phases.
  • the present invention relates to a transformer system in which a plurality of transformers are connected in series.
  • Transformers also called transformers or transformers, are components that transmit electrical energy flowing in the primary coil to the secondary coil by electromagnetic induction, and are widely used not only in electrical and electronic products, but also in power systems. ing.
  • This transformer generally includes a primary coil, a secondary coil, and a core, and each of the primary coil and the secondary coil has a round or square-shaped annealed copper wire having an insulating coating on the core, for example.
  • the core is formed by laminating a plurality of thin electromagnetic steel plates such as silicon steel plates, for example, and functions as a magnetic circuit that couples the primary coil and the secondary coil with mutual inductance. To do.
  • correspond to several transformation ratio, the thing provided with the tertiary coil for the predetermined objective etc. are known.
  • Such a transformer is disclosed in Patent Document 1, for example.
  • the transformer disclosed in Patent Document 1 winds a strip-shaped electrical steel sheet, cuts the electrical steel sheet in the width direction, inserts two windings from the cut position, and The cut ends are butted together, joined, closed, and the winding is fixed.
  • the wound electromagnetic steel sheet corresponds to a core
  • the winding corresponds to a coil.
  • the core has, for example, a ⁇ shape or a ⁇ shape so as to form a magnetic circuit that performs effective magnetic coupling from the primary coil to the secondary coil without leakage of magnetic flux to the outside. It has an annular structure. For this reason, in the case where the primary coil and the secondary coil are made by winding the winding around the core having the annular structure, the winding operation becomes complicated due to the annular structure, and there is a limit to the improvement in productivity. It will occur.
  • the core is divided into a plurality of members, and then the winding work is performed, and then a plurality of members are joined to form a core having an annular structure or wound as in Patent Document 1 above.
  • the present invention has been made in view of the above circumstances, and an object of the present invention is to provide a multiphase transformer having a structure that is easier to manufacture than before and a transformer system in which a plurality of such transformers are connected in series. .
  • the multiphase transformer and the transformer system including the same include a plurality of coils disposed between a pair of magnetic members, and each of the plurality of coils further includes a plurality of subcoils.
  • the magnetic flux generated by one of the plurality of coils is disposed at one end of the magnetic member, the remaining coil, and the other end. Circulates through the one coil through a magnetic member. Therefore, in the multiphase transformer having such a configuration, the magnetic flux lines generated by the coils are canceled at the upper and lower end portions, so that a core disposed so as to surround the side surface of the coil is not necessary. For this reason, the multiphase transformer and the transformer system having such a configuration can be manufactured more easily than in the past.
  • FIG. 2 is a cross-sectional view taken along the line II in FIG. 1B in the three-phase transformer of the first embodiment. It is a figure for demonstrating a magnetostriction effect. It is a partial cross section figure in the three-phase transformer of 2nd Embodiment. It is a perspective view which shows the structure of the three-phase transformer in 3rd Embodiment. It is a partial cross section figure in the three-phase transformer of 3rd Embodiment. It is a figure for demonstrating the manufacturing method of the coil of the double pancake structure in the three-phase transformer of 3rd Embodiment.
  • FIG. 1 is a diagram illustrating a configuration of a three-phase transformer in the first embodiment.
  • FIG. 1A is a perspective view thereof, and
  • FIG. 1B is a top view thereof.
  • FIG. 2 is a cross-sectional view of the three-phase transformer according to the first embodiment, taken along the line II in FIG. 1B.
  • the three-phase transformer Tra of the first embodiment is configured to include a plurality of coils 1 and a magnetic member 2 through which the magnetic flux generated by each coil 1 passes substantially intensively.
  • the plurality of coils 1 is a U-phase coil 1u used for the U-phase, It comprises three coils, a V-phase coil 1v used for the V-phase and a W-phase coil 1w used for the W-phase.
  • the phases of the U phase, V phase, and W phase are shifted by 120 degrees. For example, when the phase of the U phase is used as a reference, the phase of the V phase is advanced by 120 degrees with respect to the phase of the U phase. The phase of the W phase is 120 degrees behind the phase of the U phase.
  • Each of these three coils 1 (1u, 1v, 1w) includes a plurality of subcoils.
  • the plurality of subcoils may be an arbitrary number, for example, a number appropriately designed by using the three-phase transformer Tra, but in the example shown in FIGS. 1 and 2, the plurality of subcoils are two first coils. 1 and second subcoils 11 and 12. That is, U-phase coil 1u includes a first U-phase subcoil 11u and a second U-phase subcoil 12u. V-phase coil 1v includes a first V-phase subcoil 11v and a second V-phase subcoil 12v. W-phase coil 1w includes a first W-phase subcoil 11w and a second W-phase subcoil 12w.
  • the first subcoil 11 (11u, 11v, 11w) is, for example, a primary coil (or secondary coil), and the second subcoil 12 (12u, 12v, 12w) is a secondary coil (or primary coil).
  • a primary coil or secondary coil
  • the second subcoil 12 (12u, 12v, 12w) is a secondary coil (or primary coil).
  • Another third coil may be used.
  • Each of the first and second subcoils 11 and 12 may be formed by winding a conductive wire with an insulation coating having a cross-sectional shape or a square shape, but in this embodiment, a strip-shaped conductor member is used. Is configured so that the width direction of the conductor member is along the axial direction of the coil 1. More specifically, each of the first and second subcoils 11 and 12 is formed by so-called single pancake winding, in which a strip-shaped conductor member whose one surface is covered with insulation is wound a predetermined number of times in a spiral shape.
  • each of the first and second sub-coils 11 and 12 is formed by so-called single pancake winding, in which a relatively thin insulating sheet is sandwiched between strip-shaped conductor members and wound a predetermined number of times in a spiral shape.
  • a strip-like long conductor member has a sheet shape, a ribbon shape, or a tape shape, and a thickness (length in the thickness direction) t with respect to the width (length in the width direction) t is less than 10 (0 ⁇ T / W ⁇ 10).
  • the magnetic member 2 is composed of a pair of members 21 and 22 arranged at both ends so as to cover each of both end portions in the axial direction of the plurality of coils 1. More specifically, the magnetic member 2 includes a pair of members 21 and 22 that are respectively disposed at both ends so as to cover only both end portions in the axial direction of the plurality of coils 1. That is, the three-phase transformer Tra of the present embodiment has a structure in which the plurality of coils 1 are sandwiched between the pair of magnetic members 21 and 22 in the axial direction.
  • the magnetic member 2 (21, 22) has a predetermined magnetic characteristic (permeability) according to, for example, specifications, etc., and the width direction of the soft magnetic member is the same as that of the plurality of coils 1 in the width of the soft magnetic member. It is comprised by winding along an axial direction. More specifically, each of the pair of magnetic members 21 and 22 is formed by so-called single pancake winding by spirally winding a belt-like (tape-like, ribbon-like) soft magnetic member with one surface insulated. . Alternatively, each of the pair of magnetic members 21 and 22 is formed by so-called single pancake winding in which a relatively thin insulating sheet is sandwiched between belt-shaped soft magnetic members and wound in a spiral shape.
  • permeability permeability
  • This strip-shaped soft magnetic member can be obtained, for example, by rolling a pure iron-based or low-silicon-added flexible magnetic body into a strip shape, and then annealing it to make it soft magnetic.
  • a resin such as a polyimide resin is used for the insulating coating or the insulating sheet.
  • the contoured columnar U-phase coil 1u including the first and second U-phase subcoils 11u and 12u stacked in the axial direction, and the first stacked in the axial direction.
  • Contour cylindrical V-phase coil 1u having first and second V-phase subcoils 11v and 12v, and first and second W-phase subcoils 11w and 12w stacked in the axial direction.
  • 1w means that each center point (axial center) is arranged so as to coincide with each vertex of the equilateral triangle, each axial direction is parallel to each other, and one end thereof is on the same plane, It is installed side by side.
  • Predetermined magnetic characteristics such that the first and second subcoils 11u, 12u; 11v, 12v; 11w, 12w are inserted into the cores of the U-phase, V-phase, and W-phase coils 1u, 1v, 1w.
  • Solid cylindrical pole pieces 3u, 3v, and 3w each having a diameter of 1 are arranged. These pole pieces 3u, 3v and 3w are preferably formed of a material having a low hysteresis loss even when magnetic saturation occurs. Such pole pieces 3u, 3v, 3w are formed by solidifying an alloy powder having a relatively low hysteresis loss with a thermoplastic resin.
  • One magnetic member 21 includes three U-phase, V-phase and W-phase coils 1u, 1v, and 1w arranged in parallel as described above at one end in the axial direction, V A belt-like soft magnetic member is wound to form a substantially equilateral triangular cross section that is chamfered so as to substantially cover one surface formed by the phase and W phase coils 1u, 1v, 1w, It arrange
  • the other magnetic member 22 has three U-phase, V-phase, and W-phase coils 1u, 1v, 1w arranged in parallel as described above at the other end in the axial direction.
  • a belt-like soft magnetic member is wound to form a substantially equilateral triangular cross section that is chamfered so as to substantially cover the other surface formed by the V-phase and W-phase coils 1u, 1v, 1w. It arrange
  • the three-phase transformer Tra having such a structure has a structure in which a plurality of coils 1 are sandwiched between a pair of magnetic members 2, in the U phase, an AC is connected to the primary coil (for example, the first subcoil 11u) in the U phase coil 1u.
  • the primary coil for example, the first subcoil 11u
  • the primary coil for example, the first subcoil 11u
  • a magnetic field is formed by the primary coil, and the magnetic flux of the magnetic field generated by the primary coil passes through one magnetic member 21 from the primary coil and the other V-phase coil 1v. And the other magnetic member 22 through the W-phase coil 1w, and then circulates to the primary coil.
  • the secondary coil (for example, the second subcoil 12u) of the U-phase coil 1u is magnetically coupled to the primary coil by the magnetic member 2, and the AC power of the primary coil is transmitted by electromagnetic induction, and a predetermined voltage Is induced.
  • the primary coil for example, the first subcoil 11v
  • a magnetic field is formed by the primary coil, and the magnetic field generated by the primary coil. From the primary coil passes through one magnetic member 21, passes through the other magnetic member 22 via the other W-phase coil 1w and U-phase coil 1u, and then flows back to the primary coil.
  • the secondary coil (for example, the second subcoil 12v) of the V-phase coil 1v is magnetically coupled to the primary coil by the magnetic member 2, and the AC power of the primary coil is transmitted by electromagnetic induction so that a predetermined voltage is applied. Is induced.
  • the primary coil for example, the first subcoil 11w
  • a magnetic field is formed by the primary coil and is generated by the primary coil. The magnetic flux of the magnetic field passes from the primary coil through one magnetic member 21, through the other U-phase coil 1u and V-phase coil 1v to the other magnetic member 22, and to the primary coil. Circulate.
  • the secondary coil (for example, the second subcoil 12w) of the W-phase coil 1w is magnetically coupled to the primary coil by the magnetic member 2, and the AC power of the primary coil is transmitted by electromagnetic induction, and a predetermined voltage Is induced.
  • the pair of magnetic members 21 and 22 function as a part of a magnetic circuit that circulates the magnetic flux generated by the coil 1 to the coil 1 and couples the primary coil and the secondary coil with mutual inductance.
  • the multi-phase transformer Tra having such a configuration does not require a core disposed so as to surround the side surfaces of the coils 1u, 1v, and 1w. It is not necessary to produce the subcoils 11u, 12u; 11v, 12v; 11w, 12w that function as primary coils, secondary coils, and the like by winding. For this reason, the multiphase transformer Tra having such a configuration can be manufactured more easily than in the past.
  • the magnetic member 2 has a structure in which the coils 1u, 1v, and 1w of each phase are sandwiched between two planes in which the axial directions of the coils 1u, 1v, and 1w of the phases are normal directions. Since the subcoils 11 and 12 are each configured by winding a strip-shaped conductor member such that the width direction of the conductor member is along the axial direction of the coil 1, the subcoil 11 and 12 is formed between the pair of magnetic members 21 and 22. In the space, the conductor members of the first and second subcoils 11 and 12 are substantially along the magnetic flux lines. Therefore, the eddy current loss is reduced in each conductor member of the first and second subcoils 11 and 12.
  • Such a three-phase transformer Tra can be manufactured by the following steps, for example.
  • the number of sub-coils is prepared for the strip-shaped conductor member having a predetermined thickness and having at least one surface insulated.
  • Each of these six insulation-coated conductor members is wound a predetermined number of times from a position separated from the center (axial core) by a predetermined distance, and two of these members are axially set as one set.
  • the pole pieces 3u, 3v, and 3w are respectively inserted and disposed in the shaft core portions.
  • these six conductor members that are covered with insulation are wound around the pole pieces 3u, 3v, and 3w including the insulating material 4 a predetermined number of times in pairs.
  • the first and second subcoils 11u, 12v; 11v, 12v; 11w, 12w are formed in the shape of a cylindrical columnar coil 1u, 1v, 1w laminated in the axial direction.
  • two strip-shaped soft magnetic members having a predetermined thickness and having an insulating coating on at least one surface are prepared.
  • Each of these two insulation-coated soft magnetic members is wound a predetermined number of times from a position separated from the center (axial core) by a predetermined distance so that the cross section thereof becomes a regular triangle shape whose chamfered surface is chamfered. Turned. Thus, each of the pair of magnetic members 21 and 22 is formed.
  • the U-phase coil 1u, the V-phase coil 1u, and the W-phase coil 1w are arranged so that each center point (axial core) coincides with each vertex of the equilateral triangle, and each axial direction is parallel to each other. It is installed side by side.
  • one magnetic member 21 is bonded and fixed to one end portion in the axial direction of the U-phase coil 1u, V-phase coil 1u, and W-phase coil 1w arranged in parallel by, for example, an epoxy-based polymer adhesive
  • the other magnetic member 22 is similarly bonded and fixed to the other end in the axial direction of the U-phase coil 1u, V-phase coil 1u, and W-phase coil 1w arranged side by side.
  • the three-phase transformer Tra is manufactured.
  • the three-phase transformer Tra in the present embodiment has a structure in which the three coils 1u, 1v, 1w of the U phase, the V phase, and the W phase are sandwiched between the pair of magnetic members 21, 22. Since the magnetic flux lines generated by the coils 1u, 1v, and 1w cancel each other at the upper and lower ends, a core that is disposed so as to surround the side surfaces of the coils 1u, 1v, and 1w is not necessary. It is not necessary to make the sub-coils 11u, 12u; 11v, 12v; 11w, 12w that function as a primary coil, a secondary coil, or the like by winding a winding around the annular core. For this reason, the multiphase transformer Tra having such a configuration can be manufactured more easily than in the past.
  • the magnetic member 2 (21, 22) can be made by winding a band-shaped soft magnetic member. Therefore, the three-phase transformer Tra in the present embodiment is It can be manufactured easily. Furthermore, as will be described later, the magnetic member 2 formed by, for example, soft magnetic powder molding by pressure molding or using heating, adhesive, or the like can be manufactured by a batch press, which is advantageous for cost reduction. On the other hand, since the press equipment is enlarged, it is not suitable for the large magnetic member 2. On the other hand, since the magnetic member 2 of the present embodiment is formed by winding a belt-like soft magnetic member as described above, it is easy to manufacture even when the diameter is increased, not to mention a small diameter. The cost can be reduced.
  • the wound soft magnetic members are insulated by an insulating material, the electrical resistance in the radial direction is increased, and as a result, the eddy current in the magnetic member 2 is increased. Can be effectively suppressed.
  • the thickness of the soft magnetic member may be set to a so-called skin thickness ⁇ or less.
  • FIG. 3 is a diagram for explaining the magnetostrictive effect.
  • FIG. 3A shows a case where there is no magnetic field and no magnetic field
  • FIG. 3B shows a case where there is a magnetic field with a magnetic field. That is, in a magnetic material without a magnetic field and without a magnetic field, as shown in FIG. 3 (A), the NS pole directions in the micromagnet due to the spin of electrons are not uniform (random states in various directions). However, in a magnetic material under a magnetic field to which a magnetic field is applied, as shown in FIG.
  • the NS pole direction in the micro magnet is aligned, so that the entire magnetic material expands in one predetermined direction.
  • a strain (magnetostriction) contracting in a predetermined other direction occurs.
  • expansion and contraction occurs in the longitudinal direction of the strip-shaped soft magnetic member due to the magnetostrictive effect.
  • the strip-shaped soft magnetic member is wound, the expansion and contraction is caused by circumferential winding and relaxation. Even if the expansion and contraction occurs, the expansion and contraction in the radial direction is reduced to 1 / ⁇ ( ⁇ is the circumference) to 1/3, and the magnetostriction effect is suppressed.
  • the subcoils 11u, 12u; 11v, 12v; 11w, 12w are formed of the plurality of subcoils 11u, 12u; 11v, 12v; 11w, 12w in the width direction of the conductor member. It is configured by winding a strip-like long conductor member along the axial direction of the coils 1u, 1v, and 1w, and the magnetic member 2 has an axial direction of the plurality of coils 1u, 1v, and 1w.
  • the conductor members of the subcoils 11u, 12u; 11v, 12v; 11w, and 12w are substantially aligned with the direction of the magnetic flux lines. It becomes possible to arrange in. For this reason, the three-phase transformer Tra in the present embodiment can reduce eddy current loss in the coil 1 (subcoils 11 and 12).
  • a three-phase transformer Tra in which a plurality of subcoils 11 and 12 are laminated in the axial direction is provided.
  • FIG. 4 is a partial cross-sectional view of the three-phase transformer of the second embodiment.
  • the three-phase transformer Tra in the first embodiment has a plurality of sub-coils stacked in the axial direction of the coil.
  • the three-phase transformer Trb in the second embodiment has a diameter of the coil as shown in FIG. Stacked in the direction. 4, the range from the axial center to the outer periphery of a certain coil, for example, the u-phase coil 6u, is shown as in FIG. 2 with respect to FIG.
  • the top view of the three-phase transformer Trb in the second embodiment is the same as the top view of the three-phase transformer Tra in the first embodiment shown in FIG.
  • Such a three-phase transformer Trb in the second embodiment is configured to include a plurality of coils 6 and a magnetic member 2 through which the magnetic flux generated by each coil 6 passes almost intensively. Since the magnetic member 2 of the transformer Trb in the second embodiment is the same as the magnetic member 2 of the transformer Tra in the first embodiment, the description thereof is omitted.
  • the plurality of coils 6 are used for the application of the three-phase AC power in which the three-phase transformer Trb of the second embodiment has the U phase, the V phase, and the W phase, as in the first embodiment. It is configured to include three coils: a U-phase coil 6u used for the phase, a V-phase coil 6v used for the V-phase, and a W-phase coil 6w used for the W-phase.
  • Each of these three coils 6 (6u, 6v, 6w) includes a plurality of subcoils.
  • Each of the plurality of subcoils is configured by winding a long strip-shaped conductor member a predetermined number of times with an insulating material (not shown) interposed therebetween.
  • the plurality of subcoils may be any number, for example, the number appropriately designed by using the transformer Trb, but in the example shown in FIG. 4, the plurality of subcoils include the outer and inner two outer coils 61 and It consists of an inner coil 62.
  • the outer coil 61 and the inner coil 62 are laminated in the radial direction via an insulating material.
  • the transformer Trb in the second embodiment having such a configuration also has the same effect as the transformer Tra according to the first embodiment, and the transformer Trb according to the second embodiment can be manufactured more easily than before. it can. And according to 2nd Embodiment, the transformer Trb which laminated
  • FIG. 5 is a perspective view showing a configuration of a three-phase transformer in the third embodiment.
  • FIG. 6 is a partial cross-sectional view of the three-phase transformer of the third embodiment.
  • the three-phase transformer Trc in the third embodiment includes a plurality of sub-coils as shown in FIGS.
  • the sub-coil is configured by winding a plurality of strip-shaped conductor members overlapped with an insulating material interposed therebetween. 6 shows the range from the axial center to the outer periphery of a certain coil, for example, the u-phase coil 7u, as in FIG. 2 with respect to FIG.
  • Such a three-phase transformer Trc in the third embodiment includes a plurality of coils 7 and magnetic members 2 (21, 22) for allowing magnetic fluxes generated by the coils 7 to pass substantially intensively. Is done. Since the magnetic member 2 of the transformer Trc in the third embodiment is the same as the magnetic member 2 of the transformer Tra in the first embodiment, the description thereof is omitted.
  • the three-phase transformer Trc of 3rd Embodiment is used for the use of the three-phase alternating current power which has U phase, V phase, and W phase similarly to 1st Embodiment
  • the several coil 7 is used. It is configured with three coils: a U-phase coil 7u used for the phase, a V-phase coil 7v used for the V-phase, and a W-phase coil 7w used for the W-phase.
  • Each of these three coils 7 (7u, 7v, 7w) includes a plurality of subcoils.
  • the plurality of subcoils may be an arbitrary number, for example, the number appropriately designed according to the specifications of the three-phase transformer Trc.
  • the first to fourth subcoils 71 to 74 are configured.
  • each of the plurality of subcoils 71 to 74 is formed by winding a plurality of strip-like (four in this embodiment) long conductor members with an insulating material interposed therebetween a predetermined number of times. It is composed by doing.
  • the plurality of subcoils 71 to 74 may have a single pancake structure, but in the present embodiment, as shown in FIGS. 5 and 6, the subcoils 71 to 74 have a double pancake structure.
  • the both ends Tma1, Tma2; Tmb1, Tmb2; Tmc1, Tmc2; Tmd1, Tmd2 of the first to fourth subcoils 71, 72, 73, 74 function as connection terminals.
  • the other end Tmb2 of the second subcoil 72 and one end Tmc1 of the third subcoil are electrically connected so that the second subcoil 72, the third subcoil 73, and the fourth subcoil 74 form one coil.
  • one end Tmc2 of the third subcoil 73 and one end Tmd1 of the fourth subcoil are electrically connected. For this reason, in the three-phase transformer Trc of the example shown in FIGS.
  • the first subcoil 71 is a primary coil (or secondary coil) having both ends Tma1 and Tma2 as connection terminals.
  • the fourth subcoils 72, 73, 74 are secondary coils (or primary coils) having the one end portion Tmb 1 of the second subcoil 12 and the other end portion Tmd 2 of the fourth subcoil 74 as connection terminals.
  • the sub-coils 71 to 74 are integers of 1 or more and different numbers are m and n, respectively, (m + n) strip-shaped conductor members stacked with an insulating material interposed therebetween are wound.
  • the m conductor members are connected in series when the m is 2 or more, and the n conductor members are connected in series when the n is 2 or more. It is what.
  • the three-phase transformer Trc can set the voltage ratio between the two subcoils to m: n. it can.
  • (m sheets) ⁇ (thickness of the m conductor members) (n sheets) ⁇ (thickness of the n conductor members).
  • the thicknesses of the secondary coil and the secondary coil) 71 to 74 can be made equal, and such a transformer Tra having the same thickness of each of the subcoils 71 to 74 is provided.
  • Such sub-coils 71 to 74 having a double pancake structure can be manufactured, for example, by the following steps.
  • FIG. 7 is a diagram for explaining a method of manufacturing a coil having a double pancake structure in the three-phase transformer of the third embodiment.
  • strip-shaped conductor members as the number of subcoils are prepared, having a predetermined thickness and having at least one surface insulated.
  • the case where any one of the three coils 7 (7u, 7v, 7w) in the three-phase transformer Trc of the example shown to FIG. 5 and FIG. 6 is manufactured is demonstrated.
  • four conductor members are prepared to manufacture the subcoils 71 to 74.
  • each step can be similarly performed even with an arbitrary number of conductor members.
  • these four insulation-coated conductor members are sequentially superposed (sequentially laminated) so as to be electrically insulated by the insulating material, and this superposition is performed as shown in FIG.
  • the four conductor members (overlapping conductor member SB) are wound from both ends thereof, and the intermediate portion thereof is, for example, plastically formed in a plane (including the strip-shaped overlapping conductor member SB) in a direction orthogonal to the longitudinal direction ( It is bent by a predetermined angle in the width direction).
  • the bent portion is brought into contact with the outer peripheral surface of the center winding frame CF, and the overlapping conductor member SB has a predetermined number of turns starting from the contact point.
  • connection terminals Tmb1, Tmb2; Tmac, Tmc2; Tmd1, Tmd2 are connected as described above to form one coil by the second to fourth subcoils 72, 73, 74.
  • Tmb1, Tmb2; Tmac, Tmc2; Tmd1, Tmd2 are connected as described above to form one coil by the second to fourth subcoils 72, 73, 74.
  • the transformer Trc according to the third embodiment having such a configuration also has the same operational effects as the transformer Tra according to the first embodiment.
  • the transformer Trc according to the third embodiment is a single winding step.
  • the plurality of subcoils 71 to 74 can be configured, and therefore can be more easily manufactured.
  • FIG. 8 is a diagram illustrating a configuration of a three-phase transformer in the fourth embodiment.
  • FIG. 9 is a diagram for explaining a coil connection state in the three-phase transformer of the fourth embodiment.
  • the three-phase transformer Tra in the first embodiment has a plurality of sub-coils stacked in the axial direction of the coil.
  • the three-phase transformer Trd in the fourth embodiment has a plurality of coils 8 as shown in FIG. (8u-1, 8u-2; 8v-1, 8v-2; 8w-1, 8w-2) are arranged in parallel on the same plane so that the axial directions of the coils 8 are parallel to each other. ing.
  • FIG. 8 shows a top view of the three-phase transformer Trd in the fourth embodiment with one magnetic member 21 removed.
  • Such a three-phase transformer Trd in the fourth embodiment is configured to include a plurality of coils 8 and a magnetic member 2 through which the magnetic flux generated by each coil 8 passes substantially intensively.
  • the magnetic member 2 of the transformer Trd in the fourth embodiment is not a substantially equilateral triangular cross section as in the first embodiment but a donut-shaped cross section, and the transformer Tra in the first embodiment. Since this is the same as the magnetic member 2 (21, 22) of FIG.
  • the three-phase transformer Trd of the fourth embodiment A U-phase coil 8u used for the phase, a V-phase coil 8v used for the V-phase, and a W-phase coil 8w used for the W-phase.
  • these U-phase coils 8u, V-phase coil 8v, and W-phase coil 8w are plural, and the plurality of U-phase coils 8u, the plurality of V-phase coils 8v, and the plurality of W-phase coils 8w Are arranged in parallel and arranged in a ring shape so that they are parallel to each other and one end thereof is on the same plane.
  • each of the coils 8u, 8v, 8w of each phase is configured to include two first and second coils. That is, U-phase coil 8u includes first U-phase coil 8u-1 and second U-phase coil 8u-2.
  • V-phase coil 8v includes a first V-phase coil 8v-1 and a second V-phase coil 8v-2.
  • W-phase coil 8w includes a first W-phase coil 8w-1 and a second W-phase coil 8w-2.
  • Each of the first and second coils 8u-1, 8u-2; 8v-1, 8v-2; 8w-1, 8w-2 of each phase is the three-phase transformer Tra of the first to third embodiments.
  • any structure of the coils 1, 6, and 7 in Trc may be used, in the example shown in FIG. 8, the structure of the coil 7 in the three-phase transformer Trc of the third embodiment is adopted. That is, each of the coils 8u-1, 8u-2; 8v-1, 8v-2; 8w-1, 8w-2 in the three-phase transformer Trd of the fourth embodiment includes a plurality of subcoils.
  • the plurality of subcoils may be an arbitrary number, for example, the number appropriately designed according to the specifications of the three-phase transformer Trd. In the example shown in FIGS.
  • the first to third subcoils 81 to 83 are used.
  • the plurality of subcoils 81 to 83 are formed by winding a plurality of strip-like (three in the present embodiment) long conductor members, which are overlapped with an insulating material (not shown), a predetermined number of times. Become.
  • each of the coils 8u-1, 8u-2; 8v-1, 8v-2; 8w-1, 8w-2 has a single pancake structure.
  • both end portions Tm11, Tm12; Tm21, Tm22; Tm31, Tm32 of the first to third subcoils 81, 82, 83 function as connection terminals.
  • the second subcoil 82 and the third subcoil 83 are electrically connected to the other end Tm22 of the second subcoil 82 and the one end Tm31 of the third subcoil 83 so as to form one coil.
  • the first sub-coil 81 is a primary coil (or secondary coil) having both ends Tm11 and Tm12 as connection terminals.
  • the third subcoils 82 and 83 are secondary coils (or primary coils) having one end Tm21 of the second subcoil 82 and the other end Tm32 of the third subcoil 83 as connection terminals.
  • the transformer Trd in the fourth embodiment having such a configuration also has the same operational effects as the transformer Tra according to the first embodiment, and the transformer Trd according to the fourth embodiment can be manufactured more easily than before. it can. And according to 4th Embodiment, the three-phase transformer which arranged the some coils 8u, 8v, and 8w in parallel can be provided.
  • FIG. 10 is a diagram illustrating a configuration of a single-phase transformer in the fifth embodiment.
  • FIG. 10A is a top view thereof
  • FIG. 10B is a perspective view thereof.
  • the multiphase transformers Tra to Trd are used.
  • the transformer in the fifth embodiment has the same concept as the multiphase transformers Tra to Trd in the first to fourth embodiments. Is a single phase transformer based.
  • the single-phase transformer Tre in the fifth embodiment substantially concentrates the magnetic flux generated by the plurality of coils 9 including the primary coil 91 and the secondary coil 92 and the primary coil 91 and the secondary coil 92. And a magnetic member 2 (21, 22) for passing through.
  • the primary coil 91 may be configured by, for example, winding a conductive wire with an insulation coating having a cross-sectional shape or a square shape.
  • the primary coil 91 and the first and fourth embodiments are the first and fourth embodiments.
  • the belt-shaped conductor member is formed by winding so that the width direction of the conductor member is along the axial direction of the primary coil 91. More specifically, the primary coil 91 is formed by so-called single pancake winding, in which a strip-shaped conductor member whose one surface is covered with insulation is wound a predetermined number of times in a spiral shape.
  • the primary coil 91 is formed by so-called single pancake winding in which a relatively thin insulating sheet is sandwiched between strip-shaped conductor members and wound a predetermined number of times in a spiral shape.
  • the secondary coil 92 is the same as the primary coil 91.
  • the magnetic member 2 is a pair of electrodes disposed at both ends so as to cover both end portions in the axial direction of the plurality of coils 9 (91, 92). It consists of members 21 and 22. That is, the single-phase transformer Tre of this embodiment has a structure in which a plurality of coils 9 (91, 92) are sandwiched between a pair of magnetic members 21 and 22 in the axial direction.
  • the magnetic member 2 (21, 22) has a predetermined magnetic characteristic (permeability) according to, for example, specifications, and the strip-shaped soft magnetic member is formed of a plurality of coils 9 (in the width direction of the soft magnetic member). 91, 92) and wound along the axial direction.
  • each of the pair of magnetic members 21 and 22 is formed by so-called single pancake winding by winding a strip-shaped soft magnetic member having one surface insulated and coated in a spiral shape.
  • each of the pair of magnetic members 21 and 22 is formed by so-called single pancake winding in which a relatively thin insulating sheet is sandwiched between belt-shaped soft magnetic members and wound in a spiral shape.
  • the primary coil 91 and the secondary coil 92 are further predetermined so that the axial directions of the coils 9 (91, 92) are parallel to each other, and one end thereof is on the same plane. Are arranged side by side so as to be adjacent to each other.
  • the magnetic member 2 has an oval shape (a shape in which the end portions of the hook shape and the hook shape are connected) having a parallel cross section.
  • the single-phase transformer Tre having such a configuration has a structure in which the primary coil 91 and the secondary coil 92 are sandwiched between the pair of magnetic members 2 (21, 22), AC power is supplied to the primary coil 91.
  • a magnetic field is formed by the primary coil 91, and the magnetic flux of the magnetic field generated by the primary coil 91 passes from the primary coil 91 through one magnetic member 21 to the other magnetic member via the secondary coil 92. 22 and recirculates to the primary coil 91.
  • the secondary coil 92 is magnetically coupled to the primary coil 91 by the pair of magnetic members 21 and 22, AC power of the primary coil 91 is transmitted by electromagnetic induction, and a predetermined voltage is induced.
  • the pair of magnetic members 21 and 22 function as a part of a magnetic circuit that circulates the magnetic flux generated by the primary coil 91 to the coil 91 and couples the primary coil 91 and the secondary coil 92 with mutual inductance. ing.
  • the single-phase transformer Tre having such a configuration eliminates the need for a core disposed so as to surround the side surface of the coil 9 (91, 92), and thus winds a winding around an annular core as in the background art. Therefore, there is no need to make a primary coil or a secondary coil. For this reason, the single-phase transformer Tre of such a structure can be manufactured more easily than before.
  • the magnetic member 2 has a structure in which the coils 91 and 92 are sandwiched between two planes whose normal directions are the axial directions of the coils 91 and 92.
  • the primary coil 91 and the secondary coil 92 are formed in a strip shape. Since the conductor member is formed by winding the conductor member so that the width direction of the conductor member is along the axial direction of the coils 91 and 92, the primary coil is formed in the space between the pair of magnetic members 21 and 22.
  • Each conductor member of 91 and the secondary coil 92 is substantially along the magnetic flux line. Therefore, in each conductor member of the primary coil 91 and the secondary coil 92, the eddy current loss is reduced.
  • the magnetic member 2 is formed by winding a belt-like soft magnetic member.
  • the magnetic member 2 is soft from the viewpoint of ease of forming a desired shape.
  • a magnetic powder may be formed.
  • the multi-phase transformer Tr (Tra, Trb, Trc, Trd) and the single-phase transformer Tre having such a configuration can easily form the magnetic member 2 and can also reduce its iron loss.
  • the magnetic member 2 may be formed by molding a mixture of soft magnetic powder and nonmagnetic powder. The mixing ratio ratio between the soft magnetic powder and the nonmagnetic powder can be adjusted relatively easily. By appropriately adjusting the mixing ratio, the predetermined magnetic characteristics of the magnetic member 2 can be changed to desired magnetic characteristics. It can be easily realized.
  • This soft magnetic powder is a ferromagnetic metal powder. More specifically, for example, pure iron powder, iron-based alloy powder (Fe—Al alloy, Fe—Si alloy, Sendust, Permalloy, etc.) and amorphous powder, Furthermore, the iron powder etc. with which electric insulation films, such as a phosphoric acid system chemical film, were formed on the surface are mentioned.
  • These soft magnetic powders can be produced by known means, for example, a method of making fine particles by an atomizing method or the like, or a method of finely pulverizing iron oxide or the like and then reducing it.
  • the soft magnetic powder is particularly preferably a metal-based material such as the above pure iron powder, iron-based alloy powder, and amorphous powder.
  • the magnetic member 2 based on such soft magnetic powder can be formed by known conventional means such as compacting.
  • the heat transfer member may be further filled in the gap generated between the plurality of coils 1, 6, 7, 8, 9 and the magnetic member 2.
  • the multi-phase transformer Tr (Tra, Trb, Trc, Trd) and the single-phase transformer Tre having such a configuration since the gap is filled with a heat transfer member, the coils 1, 6, 7, 8, The heat generated at 9 can be conducted to the magnetic member 2 through the heat transfer member. For this reason, the multiphase transformer Tr (Tra, Trb, Trc, Trd) and the single-phase transformer Tre having such a configuration can improve heat dissipation.
  • the heat conducting member include a polymer member having a relatively good thermal conductivity (a polymer member having a relatively high conductivity).
  • This polymer member is, for example, an epoxy resin having excellent adhesiveness.
  • the coils 1, 6, 7, and 8 are substantially fixed to the magnetic member 2 by such a polymer member, and such a multi-phase transformer Tr (Tra, Trb, Trc, Trd) and a single-phase transformer Tre are: It is also possible to reduce vibration due to magnetostriction.
  • the heat conducting member may be an insulating material such as BN ceramic (boron nitride ceramic) or may be filled with a compound. Such a heat conductive member can also improve insulation.
  • the thickness of the conductor member of each of the coils 1, 6, 7, 8, 9 is the same as that of the multiphase transformer Tr (Tra, Trb, Trc, Trd). It is desirable that the thickness is 1/3 or less of the skin thickness with respect to the frequency in the AC power supplied to the phase transformer Tre.
  • the multiphase transformer Tr (Tra, Trb, Trc, Trd) and the single phase transformer Tre having such a configuration can reduce eddy current loss.
  • the current flowing in the coil flows only in the range up to the skin thickness ⁇ , and the current does not flow uniformly over the entire conductor cross section. Therefore, the eddy current loss can be reduced by setting the thickness t of the conductor member to the skin thickness ⁇ or less.
  • the multi-phase transformer Tr (Tra, Trb, Trc, Trd) includes three U-phase, V-phase, and W-phase to correspond to three-phase AC power.
  • the three-phase transformer Tr including the coils 1, 6, 7, and 8 has been described as an example, the present invention is not limited to this, and may be a transformer Tr having another number of phases.
  • the multiphase transformer Tr (Tra, Trb, Trc, Trd) may be, for example, a two-phase transformer Tr corresponding to two phases.
  • a transformer system including a plurality of transformers connected in series including at least one of the above-described multi-phase transformers Tr (Tra, Trb, Trc, Trd) and the single-phase transformer Tre is configured. Also good. Since the transformer system having such a configuration is composed of multi-stage transformers, each transformer can be sequentially transformed, so that the voltage applied to one transformer is reduced, which is effective for dielectric breakdown. Yes, the load per transformer is reduced.
  • the conductor member may further include a soft magnetic member disposed on one side surface orthogonal to the axial direction of the plurality of coils 1, 6, 7, 8, 9.
  • a soft-magnetic body member is arrange
  • FIG. 11 is a diagram for explaining a configuration of a coil portion in a modified embodiment.
  • FIG. 11 shows the first and second subcoils 11, 12; 61, 62; 71, 72; 81, 82 and a part of the coil Co in the primary coil 91 and the secondary coil 92 having the above configuration. Yes.
  • the coil Co is a strip-like long conductor member Cn of a predetermined material as shown in FIG. And a soft magnetic body member Ma of a predetermined material disposed on one side surface of the conductor member Cn orthogonal to the axial direction, and a soft magnetic body member Ma disposed on one side surface of the conductor member Cn orthogonal to the axial direction.
  • the conductive member Cn, the soft magnetic member Ma, and the insulating material In are wound together so as to be sequentially laminated. That is, the conductor member Cn, the soft magnetic member Ma, and the insulating material In are sequentially overlapped and bundled and wound together in a spiral shape.
  • the first coil is formed by laminating in the axial direction two coils wound together such that the conductor member Cn, the soft magnetic member Ma, and the insulating material In are sequentially laminated.
  • transformation form in the 1st and 2nd subcoils 11 and 12 of embodiment is comprised.
  • the second coil is formed by laminating two coils wound together such that the conductor member Cn, the soft magnetic member Ma, and the insulating material In are sequentially laminated, in the second direction.
  • transformation form in the 1st and 2nd subcoils 61 and 62 of embodiment is comprised.
  • the four embodiments of the conductive member Cn, the soft magnetic member Ma, and the insulating material In are sequentially stacked, and the three members are sequentially stacked and wound.
  • Each of the first and second subcoils 71 and 72 has a modified form. The same applies to the first and second subcoils 81 and 82 in the fourth embodiment, and the primary coil 91 and the secondary coil 92 in the fifth embodiment.
  • the soft magnetic body member Ma is made of the conductor member Cn by stacking a similar strip-shaped long iron tape and a similar strip-shaped long insulating tape on a strip-shaped long copper tape. On the other hand, it may be arranged on the side. Further, for example, the soft magnetic member Ma may be disposed on one side surface of the conductor member Cn by being coated on the conductor member Cn by, for example, plating (electrolytic plating or the like) or vapor deposition. For example, iron is plated on a copper tape. Further, for example, the soft magnetic body member Ma may be disposed on one side surface of the conductor member Cn by being crimped by thermocompression bonding or the like.
  • a tape obtained by pressure-bonding copper and iron is formed by overlapping a copper tape and an iron table and applying a load while heating.
  • the copper is an example of a conductor member Cn
  • the iron is an example of a soft magnetic member Ma.
  • the electrical conductivity mainly flows through the copper portion because the electrical conductivity of copper is about an order of magnitude larger than the electrical conductivity of iron.
  • the soft magnetic member Ma is directly disposed on one side surface of the conductor member Cn, but may be indirectly disposed on one side surface of the conductor member Cn via an insulating material.
  • the thickness of the soft magnetic member Ma is preferably equal to or less than the skin thickness ⁇ at the frequency of the AC power supplied to the coil Co.
  • the width (length in the axial direction) of the conductor member Cn and the width (length in the axial direction) of the soft magnetic body member Ma may be the same (may match) or may be different. Good.
  • the width of the soft magnetic member Ma is longer than the width of the conductor member Cn so that both ends of the soft magnetic member Ma abut against the magnetic coupling member 2 (21, 22).
  • the inductance in order to increase the inductance, it is necessary to increase the number of turns (the number of turns) of the plurality of coils 1, 6, 7, 8, 9, and more conductor members are used. It becomes necessary and the apparatus becomes large.
  • this modified embodiment it is possible to suppress an increase in the number of conductor members and an increase in the size of the apparatus.
  • the inductance can be increased only by using a relatively inexpensive pure iron material.
  • transformation form since the soft-magnetic body member Ma is provided in the part of several coils 1, 6, 7, 8, 9, 9, a magnetic flux line is a part of several coils 1, 6, 7, 8, 9 Also disperse.
  • the magnetic coupling member when the magnetic coupling member is a cored coil provided at its core, the magnetic coupling member has a magnetic permeability equivalent to the average magnetic permeability of the coil portion provided with the soft magnetic material member. It is preferable.
  • the magnetic coupling member having such a magnetic permeability is formed by compacting with the above-described soft magnetic powder, for example.
  • a polyphase transformer includes a plurality of coils and a pair of magnetic members respectively disposed at both ends in the axial direction of the plurality of coils, and each of the plurality of coils includes a plurality of subcoils. .
  • the multiphase transformer having such a configuration has a structure in which a plurality of coils are sandwiched between a pair of magnetic members, the magnetic flux generated by one of the plurality of coils is arranged at one end. It recirculates to the said one coil via a magnetic member, the remaining coil, and the magnetic member arrange
  • the magnetic member is formed of soft magnetic powder.
  • the transformer having such a configuration can easily form the magnetic member and reduce its iron loss.
  • the magnetic member is a strip-shaped soft magnetic member wound so that the width direction of the soft magnetic member is along the axial direction of the plurality of coils. It is formed by doing.
  • the magnetic member can be made by winding the belt-shaped soft magnetic member, the polyphase transformer having such a configuration can be easily manufactured, and moreover a small-sized one Of course, it is possible to increase the size.
  • the above-described multiphase transformer further includes an insulating layer between the wound soft magnetic members.
  • the multiphase transformer having such a configuration can reduce eddy current loss in the magnetic member.
  • each of the plurality of subcoils is formed by winding a strip-shaped conductor member such that the width direction of the conductor member is along the axial direction of the coil. It is formed by doing.
  • the subcoil is configured by winding the strip-shaped long conductor member along the width direction of the conductor member along the axial direction of the coil composed of the plurality of subcoils.
  • the conductor member of the subcoil may be arranged so as to be substantially along the direction of the magnetic flux lines. It becomes possible. For this reason, the multiphase transformer of such a structure can reduce the eddy current loss in a coil (subcoil).
  • the conductor member further includes a soft magnetic member disposed on one side surface orthogonal to the axial direction.
  • the soft magnetic member is disposed on one side surface of the conductor member orthogonal to the axial direction, the permeability of the plurality of subcoil portions is further increased, the inductance can be further increased, and the loss Can be suppressed. For this reason, a low-loss multiphase transformer having a larger inductance is provided.
  • the thickness of the soft magnetic member in the direction orthogonal to the axial direction is the skin thickness at the frequency of the AC power supplied to the multiphase transformer. It is as follows.
  • the multi-phase transformer having such a configuration can reduce the occurrence of eddy current loss.
  • the conductor member is formed by coating the soft magnetic member.
  • the multiphase transformer in which the soft magnetic member is disposed on one side surface of the conductor member orthogonal to the axial direction can be simplified by winding the conductor member covered with the soft magnetic member. Can be manufactured.
  • the conductive member is formed by crimping the soft magnetic member.
  • the multiphase transformer in which the soft magnetic member is arranged on one side surface of the conductor member orthogonal to the axial direction can be simplified by winding the conductor member to which the soft magnetic member is crimped. Can be manufactured.
  • the plurality of subcoils are stacked in the axial direction of the coils.
  • This configuration provides a multiphase transformer in which a plurality of subcoils are laminated in the axial direction.
  • the plurality of subcoils are stacked in the radial direction of the coils.
  • This configuration provides a multiphase transformer in which a plurality of subcoils are laminated in the radial direction.
  • the plurality of subcoils are formed by winding a plurality of strip-shaped conductor members stacked with an insulating material interposed therebetween.
  • phase transformer is easy to manufacture.
  • the plurality of conductor members are (m + n) when the numbers of integers of 1 or more and different from each other are m and n, and The m conductor members are connected in series when m is 2 or more, and the n conductor members are connected in series when n is 2 or more.
  • the multiphase transformer having such a configuration can set the voltage ratio between the two subcoils to m: n. And a m: n voltage ratio polyphase transformer is provided.
  • the plurality of coils are arranged in parallel on the same plane so that the axial directions of the plurality of coils are parallel to each other.
  • This configuration provides a multiphase transformer in which a plurality of coils are arranged in parallel on the same plane.
  • the above-described multiphase transformer further includes a heat transfer member filled in a gap generated between the plurality of coils and the magnetic member.
  • the multiphase transformer having such a configuration can conduct heat generated in each coil to the magnetic member via the heat transfer member. And heat dissipation can be improved.
  • the thickness of the conductor member is 1/3 or less of the skin thickness with respect to the frequency in the AC power fed to the multiphase transformer.
  • the multiphase transformer having such a configuration can reduce eddy current loss.
  • a transformer system is a transformer system including a plurality of transformers connected in series, wherein at least one of the plurality of transformers is any one of the above-described multiple transformers. It is a phase transformer.
  • a transformer system including the above-described multiphase transformer is provided. And according to this structure, since it is comprised by a multistage transformer, it can transform sequentially by each transformer, the voltage concerning one transformer is reduced, and the load per transformer is reduced. It is reduced.
  • a multiphase transformer having a structure that is easier to manufacture than before and a transformer system in which a plurality of such transformers are connected in series.

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Abstract

　本発明は、従来より製造が容易となる構造の多相変圧器およびこれを複数直列に接続した変圧システムを提供する。本発明にかかる３相変圧器Ｔｒａは、３個のコイル１ｕ、１ｖ、１ｗと、これらコイル１ｕ、１ｖ、１ｗにおける軸方向の両端にそれぞれ配置される一対の磁性部材２１、２２とを備え、これらコイル１ｕ、１ｖ、１ｗのそれぞれは、第１および第２サブコイル１１ｕ、１２ｕ；１１ｖ、１２ｖ；１１ｗ、１２ｗを備える。

Description

多相変圧器および変圧システム
　本発明は、複数の相の電力に用いられる多相変圧器に関する。そして、本発明は、この変圧器を複数直列に接続した変圧システムに関する。
　変圧器は、変成器あるいはトランスとも呼ばれ、１次コイルに流れる電気エネルギーを電磁誘導によって２次コイルへ伝達する部品であり、電気製品や電子製品だけでなく、電力系統等にも幅広く利用されている。この変圧器は、一般に、１次コイルと、２次コイルと、コアとを備え、前記１次コイルおよび２次コイルのそれぞれは、前記コアに例えば絶縁被覆を有する断面丸形や角形の軟銅線を巻回することによって構成され、前記コアは、例えば複数の薄い電磁鋼板、例えばケイ素鋼板等を積層することによって構成され、１次コイルと２次コイルとを相互インダクタンスで結合する磁気回路として機能するものである。なお、変圧器には、複数の変圧比に対応するために複数の２次コイルを備えたものや、所定の目的のための３次コイルを備えたもの等も知られている。
　このような変圧器は、例えば、特許文献１に開示されている。この特許文献１に開示の変圧器は、帯状の電磁鋼板を巻回し、この電磁鋼板を幅方向に対して切断し、この切断箇所から２個の巻き線を挿入し、そして、この切断箇所における切断端同士を突き合わせて接合して閉じて前記巻き線を固定するというものである。この特許文献１に開示の変圧器では、前記巻回した電磁鋼板がコアに相当し、前記巻き線がコイルに相当している。
　このような従来の変圧器は、外部への磁束漏洩を無くして１次コイルから２次コイルへの効率的な磁気結合を行う磁気回路を形成すべく、コアが例えば○形状や□形状等の環状構造を有している。このため、この環状構造のままのコアに巻き線を巻き付けて１次コイルおよび２次コイルを作る場合では、環状構造であるが故に巻き線の巻き付け作業が繁雑となり、生産性の向上に限界が生じてしまう。一方、巻き付け作業を容易とするために、コアを複数の部材に分けて巻き付け作業を行った後に複数の部材を繋ぎ合わせて環状構造のコアにする場合や前記特許文献１のように巻回した電磁鋼板（コア）を幅方向に切断して巻き線を挿入後に切断端同士を接合して閉じる場合では、磁気損失が少なくなるように繋ぎ合わせる必要が生じる。特に、前記特許文献１では、切断端が巻回方向に５０゜～７０゜の角度を持って傾斜するように端部を処理しなければならず、手間がかかってしまう。
特開２００５－１５０５０７号公報
　本発明は、上述の事情に鑑みて為された発明であり、その目的は、従来より製造が容易となる構造の多相変圧器およびこれを複数直列に接続した変圧システムを提供することである。
　本発明にかかる多相変圧器およびこれを含む変圧システムは、一対の磁性部材間に配置される複数のコイルを備えており、前記複数のコイルのそれぞれは、さらに複数のサブコイルを備えている。このような構成の多相変圧器では、前記複数のコイルのうちの１つのコイルによって生成された磁束は、その一方端部に配置される磁性部材、残余のコイルおよびその他方端部に配置される磁性部材を介して前記１つのコイルに環流する。したがって、このような構成の多相変圧器では、各コイルによって生成される磁束線は、上下端部において相殺されるから、コイルの側面を外囲するように配置されるコアが不要となる。このため、このような構成の多相変圧器および変圧システムは、従来より容易に製造することができる。
　上記並びにその他の本発明の目的、特徴及び利点は、以下の詳細な記載と添付図面から明らかになるであろう。
第１実施形態における３相変圧器の構成を示す図である。 第１実施形態の３相変圧器における、図１（Ｂ）にＩ－Ｉ線で示す切断線での断面図である。 磁歪効果を説明するための図である。 第２実施形態の３相変圧器における一部断面図である。 第３実施形態における３相変圧器の構成を示す斜視図である。 第３実施形態の３相変圧器における一部断面図である。 第３実施形態の３相変圧器におけるダブルパンケーキ構造のコイルの製造方法を説明するための図である。 第４実施形態における３相変圧器の構成を示す図である。 第４実施形態の３相変圧器におけるコイルの結線状態を説明するための図である。 第５実施形態における単相変成器の構成を示す図である。 変形形態におけるコイル部分の構成を説明するための図である。
　以下、本発明にかかる実施の一形態を図面に基づいて説明する。なお、各図において同一の符号を付した構成は、同一の構成であることを示し、適宜、その説明を省略する。
　（第１実施形態）
　図１は、第１実施形態における３相変圧器の構成を示す図である。図１（Ａ）は、その斜視図であり、図１（Ｂ）は、その上面図である。図２は、第１実施形態の３相変圧器における、図１（Ｂ）にＩ－Ｉ線で示す切断線での断面図である。
　図１において、第１実施形態の３相変圧器Ｔｒａは、複数のコイル１と、各コイル１によって生成される磁束を略集中的に通すための磁性部材２とを備えて構成される。
　複数のコイル１は、第１実施形態の３相変圧器ＴｒａがＵ相、Ｖ相およびＷ相を持つ３相交流電力の用途に用いられることから、Ｕ相に使用されるＵ相コイル１ｕ、Ｖ相に使用されるＶ相コイル１ｖおよびＷ相に使用されるＷ相コイル１ｗの３個のコイルを備えて構成されている。これらＵ相、Ｖ相およびＷ相は、位相が１２０度ずつずれており、例えば、Ｕ相の位相を基準とすると、Ｖ相の位相は、Ｕ相の位相に対し１２０度進んでおり、そして、Ｗ相の位相は、Ｕ相の位相に対し１２０度遅れている。
　これら３個のコイル１（１ｕ、１ｖ、１ｗ）のそれぞれは、複数のサブコイルを備えている。この複数のサブコイルは、任意の個数、例えば、３相変圧器Ｔｒａの使用によって適宜に設計される個数でよいが、図１および図２に示す例では、この複数のサブコイルは、２個の第１および第２サブコイル１１、１２から構成されている。すなわち、Ｕ相コイル１ｕは、第１Ｕ相サブコイル１１ｕと第２Ｕ相サブコイル１２ｕとを備える。Ｖ相コイル１ｖは、第１Ｖ相サブコイル１１ｖと第２Ｖ相サブコイル１２ｖとを備える。Ｗ相コイル１ｗは、第１Ｗ相サブコイル１１ｗと第２Ｗ相サブコイル１２ｗとを備える。第１サブコイル１１（１１ｕ、１１ｖ、１１ｗ）は、例えば、１次コイル（または２次コイル）となり、第２サブコイル１２（１２ｕ、１２ｖ、１２ｗ）は、２次コイル（または１次コイル）となる。なお、複数のサブコイルが３個以上である場合に、２次コイルが複数とされてもよく、また、帰還コイル等の所定の目的（所定の用途）のための、１次および２次コイルの他の第３のコイルとされてもよい。
　なお、本明細書において、総称する場合には添え字を省略した参照符号で示し、個別の構成を指す場合には添え字を付した参照符号で示す。
　第１および第２サブコイル１１、１２のそれぞれは、例えば断面○形状や□形状等の絶縁被覆した導電性線材を巻回することによって構成してもよいが、本実施形態では、帯状の導体部材を、該導体部材の幅方向が当該コイル１の軸方向に沿うように、巻回することによって構成される。より具体的には、第１および第２サブコイル１１、１２のそれぞれは、片面を絶縁被覆した帯状の導体部材を渦巻き状に所定回数だけ巻き回していわゆるシングルパンケーキ巻きで形成される。あるいは、第１および第２サブコイル１１、１２のそれぞれは、帯状の導体部材に比較的薄い絶縁シートを挟み込んで渦巻き状に所定回数だけ巻き回していわゆるシングルパンケーキ巻きで形成される。このような帯状の長尺な導体部材は、シート形状、リボン形状あるいはテープ形状であり、幅（幅方向の長さ）Ｗに対する厚さ（厚み方向の長さ）ｔが１０未満である（０＜ｔ／Ｗ＜１０）。
　そして、第１および第２サブコイル１１、１２は、図１および図２に示すように、当該コイル１の軸方向に絶縁材４を挟んで積層されている。
　磁性部材２は、複数のコイル１における軸方向の両端部分のそれぞれを覆うように各両端にそれぞれ配置される一対の部材２１、２２で構成される。より具体的には、磁性部材２は、複数のコイル１における軸方向の両端部分のみのそれぞれを覆うように各両端にそれぞれ配置される一対の部材２１、２２で構成される。すなわち、本実施形態の３相変圧器Ｔｒａは、複数のコイル１をその軸方向で一対の磁性部材２１、２２で挟み込む構造である。磁性部材２（２１、２２）は、例えば仕様等に応じた所定の磁気特性（透磁率）を有しており、帯状の軟磁性部材を、該軟磁性部材の幅方向が複数のコイル１における軸方向に沿うように、巻回することによって構成される。より具体的には、一対の磁性部材２１、２２のそれぞれは、片面を絶縁被覆した帯状（テープ状、リボン状）の軟磁性部材を渦巻き状に巻き回していわゆるシングルパンケーキ巻きで形成される。あるいは、一対の磁性部材２１、２２のそれぞれは、帯状の軟磁性部材に比較的薄い絶縁シートを挟み込んで渦巻き状に巻き回していわゆるシングルパンケーキ巻きで形成される。この帯状の軟磁性部材は、例えば、純鉄系または低シリコン添加の柔軟な磁性体を、帯状に圧延し、その後に、軟磁性とするために、これを焼鈍処理することによって得られる。前記絶縁被覆や前記絶縁シートには、例えば、ポリイミド樹脂等の樹脂が用いられる。
　そして、本実施形態の３相変圧器Ｔｒａでは、軸方向に積層された第１および第２Ｕ相サブコイル１１ｕ、１２ｕを備えて成る輪郭円柱状のＵ相コイル１ｕと、軸方向に積層された第１および第２Ｖ相サブコイル１１ｖ、１２ｖを備えて成る輪郭円柱状のＶ相コイル１ｕと、軸方向に積層された第１および第２Ｗ相サブコイル１１ｗ、１２ｗを備えて成る輪郭円柱状のＷ相コイル１ｗとは、各中心点（軸芯）が正三角形の各頂点に一致するようにそれぞれ配置され、各軸方向が互いに平行となるように、そして、その一方端が同一平面となるように、並設されている。Ｕ相、Ｖ相およびＷ相の各コイル１ｕ、１ｖ、１ｗにおける各芯部には、第１および第２サブコイル１１ｕ、１２ｕ；１１ｖ、１２ｖ；１１ｗ、１２ｗを挿通するように、所定の磁気特性を有する中実円柱形状のポールピース３ｕ、３ｖ、３ｗがそれぞれ配置されている。これらポールピース３ｕ、３ｖ、３ｗは、磁気飽和した場合でも低ヒステリシス損の材料で形成されることが好ましい。このようなポールピース３ｕ、３ｖ、３ｗは、比較的低いヒステリシス損の合金粉を熱可塑性の樹脂で固化することによって形成される。そして、一方の磁性部材２１は、上述のように並設された３個のＵ相、Ｖ相およびＷ相コイル１ｕ、１ｖ、１ｗにおける軸方向の一方端部におけるこれら３個のＵ相、Ｖ相およびＷ相コイル１ｕ、１ｖ、１ｗによって形成される一方面を略覆うべく、面取りされた略正三角形形状の横断面となるように、帯状の軟磁性部材が巻き回されて形成され、前記一方端部の前記一方面を略覆うようにその部分に配置されている。同様に、他方の磁性部材２２は、上述のように並設された３個のＵ相、Ｖ相およびＷ相コイル１ｕ、１ｖ、１ｗにおける軸方向の他方端部におけるこれら３個のＵ相、Ｖ相およびＷ相コイル１ｕ、１ｖ、１ｗによって形成される他方面を略覆うべく、面取りされた略正三角形形状の横断面となるように、帯状の軟磁性部材が巻き回されて形成され、前記他方端部の前記他方面を略覆うようにその部分に配置されている。
　このような構成の３相変圧器Ｔｒａでは、複数のコイル１を一対の磁性部材２で挟み込む構造であるので、Ｕ相では、Ｕ相コイル１ｕにおける１次コイル（例えば第１サブコイル１１ｕ）に交流電力が供給されると、前記１次コイルによって磁場が形成され、前記１次コイルによって生成された磁場の磁束は、前記１次コイルから、一方の磁性部材２１を通り、他のＶ相コイル１ｖおよびＷ相コイル１ｗをそれぞれ介して他方の磁性部材２２を通り、そして、前記１次コイルに環流する。このため、Ｕ相コイル１ｕの２次コイル（例えば第２サブコイル１２ｕ）は、磁性部材２によって前記１次コイルと磁気結合し、電磁誘導によって前記１次コイルの交流電力が伝達され、所定の電圧が誘起される。同様に、Ｖ相では、Ｖ相コイル１ｖにおける１次コイル（例えば第１サブコイル１１ｖ）に交流電力が供給されると、前記１次コイルによって磁場が形成され、前記１次コイルによって生成された磁場の磁束は、前記１次コイルから、一方の磁性部材２１を通り、他のＷ相コイル１ｗおよびＵ相コイル１ｕをそれぞれ介して他方の磁性部材２２を通り、そして、前記１次コイルに環流する。このため、Ｖ相コイル１ｖの２次コイル（例えば第２サブコイル１２ｖ）は、磁性部材２によって前記１次コイルと磁気結合し、電磁誘導によって前記１次コイルの交流電力が伝達され、所定の電圧が誘起される。そして、同様に、Ｗ相では、Ｗ相コイル１ｗにおける１次コイル（例えば第１サブコイル１１ｗ）に交流電力が供給されると、前記１次コイルによって磁場が形成され、前記１次コイルによって生成された磁場の磁束は、前記１次コイルから、一方の磁性部材２１を通り、他のＵ相コイル１ｕおよびＶ相コイル１ｖをそれぞれ介して他方の磁性部材２２を通り、そして、前記１次コイルに環流する。このため、Ｗ相コイル１ｗの２次コイル（例えば第２サブコイル１２ｗ）は、磁性部材２によって前記１次コイルと磁気結合し、電磁誘導によって前記１次コイルの交流電力が伝達され、所定の電圧が誘起される。一対の磁性部材２１、２２は、コイル１で生成された磁束を当該コイル１に環流させ、１次コイルと２次コイルとを相互インダクタンスで結合する磁気回路の一部として機能している。
　したがって、このような各コイル１ｕ、１ｖ、１ｗによって生成される各磁束線は、上下端部において相殺される。よって、このような構成の多相変圧器Ｔｒａは、コイル１ｕ、１ｖ、１ｗの側面を外囲するように配置されるコアが不要となるので、背景技術のように環状のコアに巻き線を巻き付けることによって１次コイルや２次コイル等として機能する前記サブコイル１１ｕ、１２ｕ；１１ｖ、１２ｖ；１１ｗ、１２ｗを作る必要がない。このため、このような構成の多相変圧器Ｔｒａは、従来より容易に製造することができる。
　また、磁性部材２が、各相のコイル１ｕ、１ｖ、１ｗの各軸方向を法線方向とする２平面で各相のコイル１ｕ、１ｖ、１ｗを挟み込む構造であって、第１および第２サブコイル１１、１２が、帯状の導体部材を、該導体部材の幅方向が該コイル１の軸方向に沿うように巻回することによってそれぞれ構成されているので、一対の磁性部材２１、２２間の空間では、第１および第２サブコイル１１、１２の各導体部材は、その磁束線に略沿っている。したがって、第１および第２サブコイル１１、１２の各導体部材では、その渦電流損が低減される。
　そして、このような３相変圧器Ｔｒａは、例えば、次の各工程によって製造することができる。
　コイル１ｕ、１ｖ、１ｗを形成するべく、所定の厚さを有するとともに少なくとも片面が絶縁被覆された帯状の導体部材がサブコイルの個数、図１および図２に示す例では６個用意される。そして、これら絶縁被覆された６個の導体部材が、それぞれ、中心（軸芯）から所定の距離だけ離間した位置から所定の回数だけ巻き回され、これらのうちの２個が１組で軸方向に絶縁材４を介して積層され、これらの軸芯部にポールピース３ｕ、３ｖ、３ｗがそれぞれ挿通され、配置される。あるいは、これら絶縁被覆された６個の導体部材が、２個１組で、絶縁材４を備えたポールピース３ｕ、３ｖ、３ｗにそれぞれ所定の回数だけ巻き回される。これによって、第１および第２サブコイル１１ｕ、１２ｖ；１１ｖ、１２ｖ；１１ｗ、１２ｗを軸方向に積層した輪郭円柱状のコイル１ｕ、１ｖ、１ｗが形成される。
　一方、一対の磁性部材２１、２２を形成するべく、所定の厚さを有するとともに少なくとも片面が絶縁被覆された帯状の軟磁性部材が２個用意される。これら絶縁被覆された２個の軟磁性部材が、それぞれ、中心（軸芯）から所定の距離だけ離間した位置から、その横断面が面取りされた正三角形形状となるように、所定の回数だけ巻き回される。これによって一対の磁性部材２１、２２のそれぞれが形成される。
　続いて、Ｕ相コイル１ｕ、Ｖ相コイル１ｕおよびＷ相コイル１ｗは、各中心点（軸芯）が正三角形の各頂点に一致するように配置され、各軸方向が互いに平行となるように並設される。
　続いて、これら並設されたＵ相コイル１ｕ、Ｖ相コイル１ｕおよびＷ相コイル１ｗにおける軸方向の一方端部に一方の磁性部材２１が例えばエポキシ系等の高分子接着剤によって接着固定され、これら並設されたＵ相コイル１ｕ、Ｖ相コイル１ｕおよびＷ相コイル１ｗにおける軸方向の他方端部に他方の磁性部材２２が同様に接着固定される。こうして３相変圧器Ｔｒａが製造される。
　以上説明したように、本実施形態における３相変圧器Ｔｒａは、Ｕ相、Ｖ相およびＷ相の３個のコイル１ｕ、１ｖ、１ｗを一対の磁性部材２１、２２で挟み込む構造であるので、各コイル１ｕ、１ｖ、１ｗによって生成される各磁束線が上下端部において相殺するからコイル１ｕ、１ｖ、１ｗの側面を外囲するように配置されるコアが不要となるので、背景技術のように環状のコアに巻き線を巻き付けることによって１次コイルや２次コイル等として機能する前記サブコイル１１ｕ、１２ｕ；１１ｖ、１２ｖ；１１ｗ、１２ｗを作る必要がない。このため、このような構成の多相変圧器Ｔｒａは、従来より容易に製造することができる。
　また、本実施形態における３相変圧器Ｔｒａでは、帯状の軟磁性部材を巻回することによって磁性部材２（２１、２２）を作ることができるので、本実施形態における３相変圧器Ｔｒａは、容易に製造することができる。さらに、後述するように、例えば軟磁性粉末を、圧力成型、或いは加熱や接着剤等を用いて成型して形成される磁性部材２は、一括プレスで製作することができ、低コスト化にメリットがある一方で、プレス設備が大型化してしまうため、大きな磁性部材２には、適していない。これに対し、本実施形態の磁性部材２は、上述のように帯状の軟磁性部材を巻き回して形成されるため、小径なものは言うに及ばず、大径化した場合でも容易に製作することができ、低コスト化も可能である。
　また、本実施形態における３相変圧器Ｔｒａでは、前記巻回された軟磁性部材間が絶縁材によって絶縁されているので、径方向の電気抵抗が高くなり、この結果、磁性部材２における渦電流を効果的に抑制することができる。さらに、渦電流損を低減するために、軟磁性部材の厚みをいわゆる表皮厚みδ以下とされてもよい。
　また、本実施形態における３相変圧器Ｔｒａでは、磁性部材２（２１、２２）に生じる磁歪効果も抑制することができる。図３は、磁歪効果を説明するための図である。図３（Ａ）は、磁場の無い無磁場下の場合を示し、図３（Ｂ）は、磁場の有る有磁場下の場合を示す。すなわち、磁場の無い無磁場下における磁性材料では、図３（Ａ）に示すように、電子のスピンによる微小磁石におけるＮＳ極の方向が不揃いな状態（様々な方向を向いたランダムな状態）であるが、磁場が印加された有磁場下における磁性材料では、図３（Ｂ）に示すように、前記微小磁石におけるＮＳ極の方向が揃うため、磁性材料全体において、所定の一方向に膨張するとともに所定の他方向で収縮する歪み（磁歪）が生じる。本実施形態における３相変圧器Ｔｒａでは、磁歪効果によって帯状の軟磁性部材における長手方向に伸縮が生じるが、帯状の軟磁性部材が巻き回されているので、前記伸縮が周方向の巻き弛緩および緊縛として吸収され、前記伸縮が生じても径方向の伸縮は、１／π（πは円周率）～１／３に縮小されるため、前記磁歪効果が抑制される。
　また、本実施形態における３相変圧器Ｔｒａでは、サブコイル１１ｕ、１２ｕ；１１ｖ、１２ｖ；１１ｗ、１２ｗが導体部材の幅方向を、当該複数のサブコイル１１ｕ、１２ｕ；１１ｖ、１２ｖ；１１ｗ、１２ｗから成る当該コイル１ｕ、１ｖ、１ｗの軸方向に沿わせて帯状の長尺な導体部材を巻回することによって構成されているとともに、磁性部材２が、これら複数のコイル１ｕ、１ｖ、１ｗの軸方向を法線方向とする２平面でこれら複数のコイル１ｕ、１ｖ、１ｗを挟み込む構造であるので、サブコイル１１ｕ、１２ｕ；１１ｖ、１２ｖ；１１ｗ、１２ｗの導体部材を磁束線の方向に略沿わせるように配置することが可能となる。このため、本実施形態における３相変圧器Ｔｒａは、コイル１（サブコイル１１、１２）における渦電流損を低減することができる。
　そして、本実施形態における３相変圧器Ｔｒａでは、複数のサブコイル１１、１２を軸方向に積層した３相変圧器Ｔｒａが提供される。
　次に、別の実施形態について説明する。
　（第２実施形態）
　図４は、第２実施形態の３相変圧器における一部断面図である。第１実施形態における３相変圧器Ｔｒａは、複数のサブコイルが当該コイルの軸方向に積層されたが、第２実施形態における３相変圧器Ｔｒｂは、図４に示すように、当該コイルの径方向に積層されて構成される。なお、図４には、図１に対する図２と同様に、或る１つのコイル、例えばｕ相のコイル６ｕの軸芯から外周までの範囲が示されている。また、第２実施形態における３相変圧器Ｔｒｂの上面図は、図１に示す第１実施形態における３相変圧器Ｔｒａの上面図と同様であるので、省略する。
　このような第２実施形態における３相変圧器Ｔｒｂは、複数のコイル６と、各コイル６によって生成される磁束を略集中的に通すための磁性部材２とを備えて構成される。この第２実施形態における変圧器Ｔｒｂの磁性部材２は、第１実施形態における変圧器Ｔｒａの磁性部材２と同様であるので、その説明を省略する。
　そして、複数のコイル６は、第１実施形態と同様に、第２実施形態の３相変圧器ＴｒｂがＵ相、Ｖ相およびＷ相を持つ３相交流電力の用途に用いられることから、Ｕ相に使用されるＵ相コイル６ｕ、Ｖ相に使用されるＶ相コイル６ｖおよびＷ相に使用されるＷ相コイル６ｗの３個のコイルを備えて構成されている。
　これら３個のコイル６（６ｕ、６ｖ、６ｗ）のそれぞれは、複数のサブコイルを備えている。これら複数のサブコイルのそれぞれは、帯状の長尺な導体部材を絶縁材（図略）を挟んで所定回数だけ巻回することによって構成されて成る。複数のサブコイルは、任意の個数、例えば、変圧器Ｔｒｂの使用によって適宜に設計される個数でよいが、図４に示す例では、複数のサブコイルは、外側および内側の２個の外コイル６１および内コイル６２から構成されて成る。外コイル６１と内コイル６２とは、絶縁材を介して径方向に積層される。
　このような構成の第２実施形態における変圧器Ｔｒｂも第１実施形態にかかる変圧器Ｔｒａと同様の作用効果を奏し、第２実施形態にかかる変圧器Ｔｒｂは、従来より容易に製造することができる。そして、第２実施形態によれば、複数のコイル６を径方向に積層した変圧器Ｔｒｂが提供される。
　次に、別の実施形態について説明する。
　（第３実施形態）
　図５は、第３実施形態における３相変圧器の構成を示す斜視図である。図６は、第３実施形態の３相変圧器における一部断面図である。
　第１実施形態における３相変圧器Ｔｒａは、複数のサブコイルが当該コイルの軸方向に積層されたが、第３実施形態における３相変圧器Ｔｒｃは、図５および図６に示すように、複数のサブコイルが、絶縁材を挟んで重ね合わせた帯状の複数の導体部材を巻回することによって構成される。なお、図６には、図１に対する図２と同様に、或る１つのコイル、例えばｕ相のコイル７ｕの軸芯から外周までの範囲が示されている。
　このような第３実施形態における３相変圧器Ｔｒｃは、複数のコイル７と、各コイル７によって生成される磁束を略集中的に通すための磁性部材２（２１、２２）とを備えて構成される。この第３実施形態における変圧器Ｔｒｃの磁性部材２は、第１実施形態における変圧器Ｔｒａの磁性部材２と同様であるので、その説明を省略する。
　そして、複数のコイル７は、第１実施形態と同様に、第３実施形態の３相変圧器ＴｒｃがＵ相、Ｖ相およびＷ相を持つ３相交流電力の用途に用いられることから、Ｕ相に使用されるＵ相コイル７ｕ、Ｖ相に使用されるＶ相コイル７ｖおよびＷ相に使用されるＷ相コイル７ｗの３個のコイルを備えて構成されている。
　これら３個のコイル７（７ｕ、７ｖ、７ｗ）のそれぞれは、複数のサブコイルを備えている。この複数のサブコイルは、任意の個数、例えば、３相変圧器Ｔｒｃの仕様によって適宜に設計される個数でよいが、図５および図６に示す例では、この複数のサブコイルは、４個の第１ないし第４サブコイル７１～７４から構成されている。これら複数のサブコイル７１～７４は、図５および図６に示すように、絶縁材を挟んで重ね合わせた帯状の複数（本実施形態では４つ）の長尺な導体部材を所定回数だけ巻回することによって構成されて成る。そして、複数のサブコイル７１～７４は、シングルパンケーキ構造であってもよいが、本実施形態では、図５および図６に示すように、ダブルパンケーキ構造で構成されている。
　第１ないし第４サブコイル７１、７２、７３、７４の各両端部Ｔｍａ１、Ｔｍａ２；Ｔｍｂ１、Ｔｍｂ２；Ｔｍｃ１、Ｔｍｃ２；Ｔｍｄ１、Ｔｍｄ２は、接続端子として機能する。そして、第２サブコイル７２、第３サブコイル７３および第４サブコイル７４で１個のコイルを形成すべく、第２サブコイル７２の他方端部Ｔｍｂ２と第３サブコイルの一方端部Ｔｍｃ１とが電気的に接続されるとともに、第３サブコイル７３の一方端部Ｔｍｃ２と第４サブコイルの一方端部Ｔｍｄ１とが電気的に接続されている。このため、図５および図６に示す例の３相変圧器Ｔｒｃでは、第１サブコイル７１は、その両端部Ｔｍａ１、Ｔｍａ２を接続端子とする１次コイル（または２次コイル）となり、第２ないし第４サブコイル７２、７３、７４は、第２サブコイル１２の一方端部Ｔｍｂ１および第４サブコイル７４の他方端部Ｔｍｄ２を接続端子とする２次コイル（または１次コイル）となっている。
　このように複数のサブコイル７１～７４は、１以上の整数であって互いに異なる数をｍ、ｎとする場合に、絶縁材を挟んで重ね合わせた帯状の（ｍ＋ｎ）個の導体部材を巻回することによって構成され、前記ｍ個の導体部材は、前記ｍが２以上の場合には直列に接続され、前記ｎ個の導体部材は、前記ｎが２以上である場合には直列に接続されているものである。このように構成することによって、複数のサブコイル７１～７４がｍ：ｎの２個のサブコイルから成るので、３相変圧器Ｔｒｃは、２個のサブコイル間の電圧比をｍ：ｎとすることができる。
　なお、このような構成のサブコイル７１～７４において、前記ｍ個の導体部材の厚さ：前記ｎ個の導体部材の厚さ＝ｎ：ｍであることが好ましい。このように構成することによって、（ｍ枚）×（前記ｍ個の導体部材の厚さ）＝（ｎ枚）×（前記ｎ個の導体部材の厚さ）であるので、各サブコイル（前記１次コイルおよび前記２次コイル）７１～７４の厚さを等しくすることができ、このような各サブコイル７１～７４の厚さの等しい変圧器Ｔｒａが提供される。
　このようなダブルパンケーキ構造のサブコイル７１～７４は、例えば、次の各工程によって製造することができる。
　図７は、第３実施形態の３相変圧器におけるダブルパンケーキ構造のコイルの製造方法を説明するための図である。まず、所定の厚さを有するとともに少なくとも片面を絶縁被覆した帯状の導体部材がサブコイルの個数だけ用意される。以下では、図５および図６に示す例の３相変圧器Ｔｒｃにおける３個のコイル７（７ｕ、７ｖ、７ｗ）のいずれか１つを製造する場合について説明する。この場合、サブコイル７１～７４を製造するべく、導体部材が４個用意される。もちろん、各工程は、任意の個数の導体部材であっても同様に実施することができる。続いて、これら絶縁被覆された４個の導体部材が絶縁材によって電気的に絶縁されるように順次に重ね合わせられ（順次に積層され）、図７（Ａ）に示すように、この重ね合わされた４個の導体部材（重ね合わせ導体部材ＳＢ）がその両端からそれぞれ巻回され、その中間部分が例えば塑性成形によって帯状の重ね合わせ導体部材ＳＢを含む平面内において長尺方向と直交する方向（幅方向）に所定角度だけ曲げられる。続いて、図７（Ｂ）に示すように、この曲げた部分が中心巻枠ＣＦの外周面に当接され、この重ね合わせ導体部材ＳＢが、この当接点を起点に、所定の巻き数となるように、中心巻枠ＣＦの外周面に巻き付けられ、中心巻枠ＣＦを巻枠としてＤＰ巻き（ダブルパンケーキ巻き）される。続いて、重ね合わせ導体部材ＳＢが中心巻枠ＣＦに巻き付け終わると、図７（Ｃ）に示すように、中心巻枠ＣＦが抜き取られて、第１ないし第４サブコイル７１～７４から構成されて成る第Ｕ相コイル７ｕが形成される。そして、重ね合わせ導体部材ＳＢの巻き残しが第１ないし第４サブコイル７１、７２、７３、７４の各接続端子Ｔｍａ１、Ｔｍａ２；Ｔｍｂ１、Ｔｍｂ２；Ｔｍａｃ、Ｔｍｃ２；Ｔｍｄ１、Ｔｍｄ２となる。そして、第２ないし第４サブコイル７２、７３、７４で１個のコイルを形成すべく、これら各接続端子Ｔｍｂ１、Ｔｍｂ２；Ｔｍａｃ、Ｔｍｃ２；Ｔｍｄ１、Ｔｍｄ２が上述のように結線される。このような手順によって、ダブルパンケーキ構造の複数のサブコイル７１～７４が作製される。
　このような構成の第３実施形態における変圧器Ｔｒｃも第１実施形態にかかる変圧器Ｔｒａと同様の作用効果を奏し、特に、第３実施形態にかかる変圧器Ｔｒｃは、１回の巻回工程で複数のサブコイル７１～７４を構成することができるから、従来よりさらに容易に製造することができる。
　次に、別の実施形態について説明する。
　（第４実施形態）
　図８は、第４実施形態における３相変圧器の構成を示す図である。図９は、第４実施形態の３相変圧器におけるコイルの結線状態を説明するための図である。
　第１実施形態における３相変圧器Ｔｒａは、複数のサブコイルが当該コイルの軸方向に積層されたが、第４実施形態における３相変圧器Ｔｒｄは、図８に示すように、複数のコイル８（８ｕ－１、８ｕ－２；８ｖ－１、８ｖ－２；８ｗ－１、８ｗ－２）が、当該複数のコイル８の各軸方向が互いに平行となるように同一平面上に並設されている。なお、図８には、一方の磁性部材２１を取り除いた状態での第４実施形態における３相変圧器Ｔｒｄの上面図が示されている。
　このような第４実施形態における３相変圧器Ｔｒｄは、複数のコイル８と、各コイル８によって生成される磁束を略集中的に通すための磁性部材２とを備えて構成される。この第４実施形態における変圧器Ｔｒｄの磁性部材２は、第１実施形態のように略正三角形形状の横断面ではなくドーナツ形状の横断面である点を除き、第１実施形態における変圧器Ｔｒａの磁性部材２（２１、２２）と同様であるので、その説明を省略する。
　そして、複数のコイル８は、第１実施形態と同様に、第４実施形態の３相変圧器ＴｒｄがＵ相、Ｖ相およびＷ相を持つ３相交流電力の用途に用いられることから、Ｕ相に使用されるＵ相コイル８ｕ、Ｖ相に使用されるＶ相コイル８ｖおよびＷ相に使用されるＷ相コイル８ｗを備えて構成されており、さらに、本実施形態では、これらＵ相コイル８ｕ、Ｖ相コイル８ｖおよびＷ相コイル８ｗのそれぞれは、複数であって、この複数のＵ相コイル８ｕ、複数のＶ相コイル８ｖおよび複数のＷ相コイル８ｗが、各コイル８の各軸方向が互いに平行となるように、そして、その一方端が同一平面となるように、環状に順次に並べられて並設されている。図８に示す例では、各相のコイル８ｕ、８ｖ、８ｗのそれぞれは、２個の第１および第２コイルを備えて構成されている。すなわち、Ｕ相コイル８ｕは、第１Ｕ相コイル８ｕ－１と第２Ｕ相コイル８ｕ－２とを備える。Ｖ相コイル８ｖは、第１Ｖ相コイル８ｖ－１と第２Ｖ相コイル８ｖ－２とを備える。Ｗ相コイル８ｗは、第１Ｗ相コイル８ｗ－１と第２Ｗ相コイル８ｗ－２とを備える。
　これら各相の第１および第２コイル８ｕ－１、８ｕ－２；８ｖ－１、８ｖ－２；８ｗ－１、８ｗ－２のそれぞれは、第１ないし第３実施形態の３相変圧器Ｔｒａ～Ｔｒｃにおけるコイル１、６、７のいずれの構造であってもよいが、図８に示す例では、第３実施形態の３相変圧器Ｔｒｃにおけるコイル７の構造が採用されている。すなわち、第４実施形態の３相変圧器Ｔｒｄにおける各コイル８ｕ－１、８ｕ－２；８ｖ－１、８ｖ－２；８ｗ－１、８ｗ－２のそれぞれは、複数のサブコイルを備えている。この複数のサブコイルは、任意の個数、例えば、３相変圧器Ｔｒｄの仕様によって適宜に設計される個数でよいが、図８および図９に示す例では、この複数のサブコイルは、３個の第１ないし第３サブコイル８１～８３から構成されている。これら複数のサブコイル８１～８３は、絶縁材（図略）を挟んで重ね合わせた帯状の複数（本実施形態では３つ）の長尺な導体部材を所定回数だけ巻回することによって構成されて成る。そして、本実施形態では、各コイル８ｕ－１、８ｕ－２；８ｖ－１、８ｖ－２；８ｗ－１、８ｗ－２のそれぞれは、シングルパンケーキ構造で構成されている。
　図９に示すように、第１ないし第３サブコイル８１、８２、８３の各両端部Ｔｍ１１、Ｔｍ１２；Ｔｍ２１、Ｔｍ２２；Ｔｍ３１、Ｔｍ３２は、接続端子として機能する。そして、第２サブコイル８２および第３サブコイル８３で１個のコイルを形成すべく、第２サブコイル８２の他方端部Ｔｍ２２と第３サブコイル８３の一方端部Ｔｍ３１とが電気的に接続されている。このため、図８および図９に示す例の３相変圧器Ｔｒｄでは、第１サブコイル８１は、その両端部Ｔｍ１１、Ｔｍ１２を接続端子とする１次コイル（または２次コイル）となり、第２および第３サブコイル８２、８３は、第２サブコイル８２の一方端部Ｔｍ２１および第３サブコイル８３の他方端部Ｔｍ３２を接続端子とする２次コイル（または１次コイル）となっている。
　このような構成の第４実施形態における変圧器Ｔｒｄも第１実施形態にかかる変圧器Ｔｒａと同様の作用効果を奏し、第４実施形態にかかる変圧器Ｔｒｄは、従来より容易に製造することができる。そして、第４実施形態によれば、複数のコイル８ｕ、８ｖ、８ｗを並設した３相変圧器を提供することができる。
　次に、別の実施形態について説明する。
　（第５実施形態）
　図１０は、第５実施形態における単相変成器の構成を示す図である。図１０（Ａ）は、その上面図であり、図１０（Ｂ）は、その斜視図である。第１ないし第４実施形では、多相変成器Ｔｒａ～Ｔｒｄであったが、第５実施形態における変成器は、第１ないし第４実施形態における多相変成器Ｔｒａ～Ｔｒｄと同様の考え方に基づく単相変成器である。
　このような第５実施形態における単相変成器Ｔｒｅは、１次コイル９１および２次コイル９２を備える複数のコイル９と、１次コイル９１および２次コイル９２によって生成される磁束を略集中的に通すための磁性部材２（２１、２２）とを備えて構成される。
　１次コイル９１は、例えば断面○形状や□形状等の絶縁被覆した導電性線材を巻回することによって構成してもよいが、本実施形態では、第１ないし第４実施形態における第１および第２サブコイルと同様に、帯状の導体部材を、該導体部材の幅方向が当該１次コイル９１の軸方向に沿うように、巻回することによって構成される。より具体的には、１次コイル９１は、片面を絶縁被覆した帯状の導体部材を渦巻き状に所定回数だけ巻き回していわゆるシングルパンケーキ巻きで形成される。あるいは、１次コイル９１は、帯状の導体部材に比較的薄い絶縁シートを挟み込んで渦巻き状に所定回数だけ巻き回していわゆるシングルパンケーキ巻きで形成される。２次コイル９２も１次コイル９１と同様である。
　磁性部材２は、第１ないし第４実施形態における磁性部材２と同様に、複数のコイル９（９１、９２）における軸方向の両端部分のそれぞれを覆うように各両端にそれぞれ配置される一対の部材２１、２２で構成される。すなわち、本実施形態の単相変圧器Ｔｒｅは、複数のコイル９（９１、９２）をその軸方向で一対の磁性部材２１、２２で挟み込む構造である。磁性部材２（２１、２２）は、例えば仕様等に応じた所定の磁気特性（透磁率）を有しており、帯状の軟磁性部材を、該軟磁性部材の幅方向が複数のコイル９（９１、９２）における軸方向に沿うように、巻回することによって構成される。より具体的には、一対の磁性部材２１、２２のそれぞれは、片面を絶縁被覆した帯状の軟磁性部材を渦巻き状に巻き回していわゆるシングルパンケーキ巻きで形成される。あるいは、一対の磁性部材２１、２２のそれぞれは、帯状の軟磁性部材に比較的薄い絶縁シートを挟み込んで渦巻き状に巻き回していわゆるシングルパンケーキ巻きで形成される。
　そして、これら１次コイル９１および２次コイル９２は、各コイル９（９１、９２）の各軸方向が互いに平行となるように、そして、その一方端が同一平面となるように、さらに、所定の間隔を空けて隣接するように、並設されている。これに応じて磁性部材２は、本実施形態では、その横断面が平行部分を有する長円形状（⊂形状と⊃形状とをその端部を繋げた形状）となっている。
　このような構成の単相変圧器Ｔｒｅでは、１次コイル９１および２次コイル９２を一対の磁性部材２（２１、２２）で挟み込む構造であるので、１次コイル９１に交流電力が供給されると、１次コイル９１によって磁場が形成され、１次コイル９１によって生成された磁場の磁束は、１次コイル９１から、一方の磁性部材２１を通り、２次コイル９２を介して他方の磁性部材２２を通り、そして、１次コイル９１に環流する。このため、２次コイル９２は、一対の磁性部材２１、２２によって１次コイル９１と磁気結合し、電磁誘導によって１次コイル９１の交流電力が伝達され、所定の電圧が誘起される。一対の磁性部材２１、２２は、１次コイル９１で生成された磁束を当該コイル９１に環流させ、１次コイル９１と２次コイル９２とを相互インダクタンスで結合する磁気回路の一部として機能している。このような構成の単相変圧器Ｔｒｅは、コイル９（９１、９２）の側面を外囲するように配置されるコアが不要となるので、背景技術のように環状のコアに巻き線を巻き付けることによって１次コイルや２次コイルを作る必要がない。このため、このような構成の単相変圧器Ｔｒｅは、従来より容易に製造することができる。
　また、磁性部材２が、各コイル９１、９２の各軸方向を法線方向とする２平面で各コイル９１、９２を挟み込む構造であって、１次コイル９１および２次コイル９２が、帯状の導体部材を、該導体部材の幅方向が該コイル９１、９２の軸方向に沿うように巻回することによってそれぞれ構成されているので、一対の磁性部材２１、２２間の空間では、１次コイル９１および２次コイル９２の各導体部材は、その磁束線に略沿っている。したがって、１次コイル９１および２次コイル９２の各導体部材では、その渦電流損が低減される。
　なお、上述の第１ないし第５実施形態では、磁性部材２は、帯状の軟磁性部材を巻回したものであったが、磁性部材２は、所望の形状の成形容易性の観点から、軟磁性体粉末を形成したものであってもよい。このような構成の多相変圧器Ｔｒ（Ｔｒａ、Ｔｒｂ、Ｔｒｃ、Ｔｒｄ）および単相変圧器Ｔｒｅは、容易に磁性部材２を形成することができ、その鉄損も低減することができる。さらにまた、磁性部材２は、軟磁性粉末と非磁性粉末との混合物を成形したものであってもよい。軟磁性粉末と非磁性粉末との混合率比を比較的容易に調整することができ、前記混合比率を適宜に調整することによって、磁性部材２における前記所定の磁気特性をそれぞれ所望の磁気特性に容易に実現することが可能となる。
　この軟磁性粉末は、強磁性の金属粉末であり、より具体的には、例えば、純鉄粉、鉄基合金粉末（Ｆｅ－Ａｌ合金、Ｆｅ－Ｓｉ合金、センダスト、パーマロイ等）およびアモルファス粉末、さらには、表面にリン酸系化成皮膜などの電気絶縁皮膜が形成された鉄粉等が挙げられる。これら軟磁性粉末は、公知の手段、例えば、アトマイズ法等によって微粒子化する方法や、酸化鉄等を微粉砕した後にこれを還元する方法等によって製造することができる。また、一般に、透磁率が同一である場合に飽和磁束密度が大きいので、軟磁性粉末は、例えば上記純鉄粉、鉄基合金粉末およびアモルファス粉末等の金属系材料であることが特に好ましい。このような軟磁性粉末に基づく磁性部材２は、例えば、圧粉形成等の公知の常套手段によって形成することができる。
　また、上述の第１ないし第５実施形態において、複数のコイル１、６、７、８、９と磁性部材２との間に生じる間隙には、熱伝達部材がさらに充填されてもよい。このような構成の多相変圧器Ｔｒ（Ｔｒａ、Ｔｒｂ、Ｔｒｃ、Ｔｒｄ）および単相変圧器Ｔｒｅでは、前記間隙に熱伝達部材が充填されているので、各コイル１、６、７、８、９で生じる熱は、前記熱伝達部材を介して磁性部材２に伝導することができる。このため、このような構成の多相変圧器Ｔｒ（Ｔｒａ、Ｔｒｂ、Ｔｒｃ、Ｔｒｄ）および単相変圧器Ｔｒｅは、その放熱性を改善することができる。前記熱伝導部材は、例えば、比較的熱伝導性のよい高分子部材（比較的高伝導率の高分子部材）を挙げることができる。この高分子部材は、例えば、接着性に優れたエポキシ系の樹脂等である。このような高分子部材によって各コイル１、６、７、８が磁性部材２に略固定され、このような多相変圧器Ｔｒ（Ｔｒａ、Ｔｒｂ、Ｔｒｃ、Ｔｒｄ）および単相変圧器Ｔｒｅは、磁歪による振動を低減することも可能となる。また例えば、前記熱伝導部材は、ＢＮセラミック（チッ化ボロンセラミック）等の絶縁材であってもよく、コンパウンドで充填されてもよい。このような熱伝導部材によって、絶縁性も改善することができる。
　また、上述の第１ないし第５実施形態において、各コイル１、６、７、８、９の前記導体部材の厚さは、当該多相変圧器Ｔｒ（Ｔｒａ、Ｔｒｂ、Ｔｒｃ、Ｔｒｄ）および単相変圧器Ｔｒｅに給電される交流電力における周波数に対する表皮厚みの１／３以下であることが望ましい。このような構成の多相変圧器Ｔｒ（Ｔｒａ、Ｔｒｂ、Ｔｒｃ、Ｔｒｄ）および単相変圧器Ｔｒｅは、渦電流損を低減することができる。一般に、コイルに流れる電流は、表皮厚みδまでの範囲でしか流れず、導体断面全体に一様に電流が流れない。したがって、導体部材の厚みｔを表皮厚みδ以下に設定することで渦電流損が減少できる。表皮厚みδは、交流電力の角周波数をωとし、導体部材の透磁率をμとし、導体部材の電気伝導率をρとする場合に、一般に、δ＝（２／ωμρ）１／２である。
　また、上述の第１ないし第４実施形態では、多相変圧器Ｔｒ（Ｔｒａ、Ｔｒｂ、Ｔｒｃ、Ｔｒｄ）は、３相交流電力に対応するべく、Ｕ相、Ｖ相およびＷ相の３個のコイル１、６、７、８を備える３相変圧器Ｔｒを例に挙げたが、これに限定されるものではなく、他の相数の変圧器Ｔｒであってもよい。多相変圧器Ｔｒ（Ｔｒａ、Ｔｒｂ、Ｔｒｃ、Ｔｒｄ）は、例えば、２個の相に対応する２相変圧器Ｔｒであってもよい。
　そして、これら上述の多相変圧器Ｔｒ（Ｔｒａ、Ｔｒｂ、Ｔｒｃ、Ｔｒｄ）および単相変圧器Ｔｒｅのうちの少なくとも１を含む、直列に接続された複数の変圧器を備える変圧システムが構成されてもよい。このような構成の変圧システムでは、多段の変圧器によって構成されるので、各変圧器によって順次に変圧することができるから、１個の変圧器にかかる電圧が低減され、絶縁破壊に効果的であり、また、変圧器１個当たりの負荷が軽減される。
　そして、上述の第１ないし第５実施形態およびその変形形態において、第１および第２サブコイル１１、１２；６１、６２；７１、７２；８１、８２と１次コイル９１、２次コイル９２とにおける導体部材は、複数のコイル１、６、７、８、９の軸方向と直交する一方側面に配置された軟磁性体部材をさらに備えてもよい。このように構成することによって、軸方向と直交する導体部材の一方側面に軟磁性体部材が配置されるので、複数のコイル１、６、７、８、９部分における透磁率がより高くなり、インダクタンスをより大きくすることができ、損失を抑制することができる。このため、このような構成の複数のコイル１、６、７、８、９を用いることによって、インダクタンスがより大きく、低損失の変圧器が提供される。
　図１１は、変形形態におけるコイル部分の構成を説明するための図である。図１１には、このような構成の第１および第２サブコイル１１、１２；６１、６２；７１、７２；８１、８２と１次コイル９１、２次コイル９２における一部分のコイルＣｏが示されている。
　より具体的には、これら上述の複数のコイル１、６、７、８、９において、その変形形態では、コイルＣｏは、図１１に示すように、帯状の長尺な所定材料の導体部材Ｃｎと、軸方向と直交する導体部材Ｃｎの一方側面に配置される、所定材料の軟磁性体部材Ｍａと、軸方向と直交する導体部材Ｃｎの一方側面に軟磁性体部材Ｍａを介して配置される、所定材料の絶縁材Ｉｎとを備え、これら導体部材Ｃｎ、軟磁性体部材Ｍａおよび絶縁材Ｉｎは、順次に積層されるように、共に巻き回されている。すなわち、これら導体部材Ｃｎ、軟磁性体部材Ｍａおよび絶縁材Ｉｎは、順次に重ね合わせて束ねられて渦巻き状に共巻きされている。
　第１実施形態では、このような導体部材Ｃｎ、軟磁性体部材Ｍａおよび絶縁材Ｉｎを順次に積層されるように共に巻き回した２個のコイルを、軸方向に積層することによって、第１実施形態の第１および第２サブコイル１１、１２における変形形態の各コイルが構成される。第２実施形態では、このような導体部材Ｃｎ、軟磁性体部材Ｍａおよび絶縁材Ｉｎを順次に積層されるように共に巻き回した２個のコイルを、径方向に積層することによって、第２実施形態の第１および第２サブコイル６１、６２における変形形態の各コイルが構成される。そして、第３実施形態では、このような導体部材Ｃｎ、軟磁性体部材Ｍａおよび絶縁材Ｉｎを順次に積層した４組の部材を、さらに順次に積層して巻き回すことによって、第３実施形態の第１および第２サブコイル７１、７２における変形形態の各コイルが構成される。第４実施形態における第１および第２サブコイル８１、８２、ならびに、第５実施形態における１次コイル９１および２次コイル９２も同様である。
　例えば、帯状の長尺な銅のテープに、同様な帯状の長尺な鉄のテープおよび同様な帯状の長尺な絶縁材のテープを重ねることによって、軟磁性体部材Ｍａは、導体部材Ｃｎの一方側面に配置されてよい。また例えば、軟磁性体部材Ｍａは、導体部材Ｃｎに例えばメッキ（電解メッキ等）や蒸着等によって被覆形成されることによって、導体部材Ｃｎの一方側面に配置されてもよい。例えば、銅のテープに鉄がメッキされる。また例えば、軟磁性体部材Ｍａは、熱圧着等によって圧着形成されることによって、導体部材Ｃｎの一方側面に配置されてもよい。例えば、銅のテープと鉄のテーブとを重ね合わせ、加熱しながら荷重を加えることによって、銅と鉄とを圧着したテープが形成される。これら例において、前記銅は、導体部材Ｃｎの一例であり、前記鉄は、軟磁性体部材Ｍａの一例である。これら一方側面に鉄の層（薄膜）を形成した銅テープでは、銅の導電率が鉄の導電率よりも約一桁程度大きいので、電流は、主に銅部分に流れる。なお、上述では、軟磁性体部材Ｍａは、導体部材Ｃｎの一方側面に直接的に配置されたが、絶縁材を介して導体部材Ｃｎの一方側面に間接的に配置されてもよい。
　軟磁性体部材Ｍａの厚さ（前記軸方向と直交する方向における軟磁性体部材Ｍａの厚さ）は、コイルＣｏに給電される交流電力の周波数における表皮厚みδ以下であることが好ましい。このように構成することによって、渦電流損の発生を低減することができる。
　また、導体部材Ｃｎの幅（軸方向の長さ）と軟磁性体部材Ｍａの幅（軸方向の長さ）とは、同一であってもよく（一致してもよく）、また異なってもよい。好ましくは、軟磁性体部材Ｍａの両端部を磁気結合部材２（２１、２２）に当接させるべく、軟磁性体部材Ｍａの幅は、導体部材Ｃｎの幅よりも長い。
　第１ないし第５実施形態において、そのインダクタンスをより大きくしようとすると、複数のコイル１、６、７、８、９の巻き数（ターン数）を大きくする必要があり、より多くの導体部材が必要となるとともに装置が大型化してしまう。しかしながら、本変形形態の前記構成を採用することによって、導体部材の増大および装置の大型化を抑制することができる。例えば、銅テープでコイルを形成する場合には、比較的安価な純鉄系材を用いるだけで、そのインダクタンスを大きくすることができる。そして、複数のコイル１、６、７、８、９の部分に、本変形形態では、軟磁性体部材Ｍａを設けるので、磁束線は、複数のコイル１、６、７、８、９の部分にも分散する。このため、磁束密度が低下するので、純鉄系材に固有なヒステリシス損の増大が効果的に抑制され、低損失化を図ることができる。このため、インダクタンスが大きく、低損失の変圧器が提供される。
　なお、この変形形態において、磁気結合部材をその芯部に備える有芯コイルとする場合には、前記磁気結合部材は、軟磁性体部材を備えるコイル部分の平均透磁率と等価な透磁率であることが好ましい。このような透磁率を持つ磁気結合部材は、例えば、上述の軟磁性体粉末で圧粉形成される。このような前記磁気結合部材をその芯部に備えることによって、有芯コイルとする場合でも、磁束線の複数のコイル１、６、７、８、９の部分への分散を維持することができ、純鉄系材に固有なヒステリシス損の増大に対する抑制効果も維持することができる。
　本明細書は、上記のように様々な態様の技術を開示しているが、そのうち主な技術を以下に纏める。
　一態様にかかる多相変圧器は、複数のコイルと、前記複数のコイルにおける軸方向の両端にそれぞれ配置される一対の磁性部材とを備え、前記複数のコイルのそれぞれは、複数のサブコイルを備える。
　このような構成の多相変圧器では、複数のコイルを一対の磁性部材で挟み込む構造であるので、前記複数のコイルのうちの１つのコイルによって生成された磁束は、一方端部に配置される磁性部材、残余のコイルおよび他方端部に配置される磁性部材を介して前記１つのコイルに環流する。したがって、このような構成の多相変圧器では、各コイルによって生成される磁束線は、上下端部において相殺される。よって、このような構成の多相変圧器は、コイルの側面を外囲するように配置されるコアが不要となるので、背景技術のように環状のコアに巻き線を巻き付けることによって１次コイルや２次コイル等として機能する前記サブコイルを作る必要がない。このため、このような構成の多相変圧器は、従来より容易に製造することができる。
　また、他の一態様では、上述の多相変圧器において、前記磁性部材は、軟磁性体粉末を形成したものである。
　この構成によれば、磁性部材が軟磁性体粉末で形成されるので、このような構成の変圧器は、容易に磁性部材を形成することができ、その鉄損も低減することができる。
　また、他の一態様では、上述の多相変圧器において、前記磁性部材は、帯状の軟磁性部材を、該軟磁性部材の幅方向が前記複数のコイルにおける軸方向に沿うように、巻回することによって形成される。
　この構成によれば、帯状の軟磁性部材を巻回することによって磁性部材を作ることができるので、このような構成の多相変圧器は、容易に製造することができ、さらに、小型なものはもちろん、大型化も可能である。
　また、他の一態様では、上述の多相変圧器において、前記巻き回された軟磁性部材間には、絶縁層をさらに備える。
　この構成によれば、径方向の電気抵抗が高くなるので、このような構成の多相変圧器は、磁性部材における渦電流損を低減することができる。
　また、他の一態様では、これら上述の多相変圧器において、前記複数のサブコイルのそれぞれは、帯状の導体部材を、該導体部材の幅方向が当該コイルの軸方向に沿うように、巻回することによって形成される。
　この構成によれば、サブコイルが導体部材の幅方向を、当該複数のサブコイルから成る当該コイルの軸方向に沿わせて帯状の長尺な導体部材を巻回することによって構成されるので、磁性部材が、前記複数のコイルの軸方向を法線方向とする２平面で前記複数のコイルを挟み込む構造である場合には、サブコイルの導体部材を磁束線の方向に略沿わせるように配置することが可能となる。このため、このような構成の多相変圧器は、コイル（サブコイル）における渦電流損を低減することができる。
　また、他の一態様では、上述の多相変圧器において、前記導体部材は、前記軸方向と直交する一方側面に配置された軟磁性体部材をさらに備えている。
　この構成によれば、軸方向と直交する導体部材の一方側面に軟磁性体部材が配置されているので、複数のサブコイル部分の透磁率がより高くなり、インダクタンスをより大きくすることができ、損失を抑制することができる。このため、インダクタンスのより大きい、低損失な多相変圧器が提供される。
　また、他の一態様では、上述の多相変圧器において、前記軸方向と直交する方向における前記軟磁性体部材の厚さは、当該多相変圧器に給電される交流電力の周波数における表皮厚み以下である。
　このような構成の多相変圧器は、渦電流損の発生を低減することができる。
　また、他の一態様では、これら上述の多相変圧器において、前記導体部材は、前記軟磁性体部材が被覆形成されていることを特徴とする。
　この構成によれば、軟磁性体部材が被覆している導体部材を巻き回すことによって、軸方向と直交する導体部材の一方側面に軟磁性体部材が配置されている多相変圧器をより簡易に製造することができる。
　また、他の一態様では、これら上述の多相変圧器において、前記導体部材は、前記軟磁性体部材が圧着形成されている。
　この構成によれば、軟磁性体部材が圧着している導体部材を巻き回すことによって、軸方向と直交する導体部材の一方側面に軟磁性体部材が配置されている多相変圧器をより簡易に製造することができる。
　また、他の一態様では、これら上述の多相変圧器において、前記複数のサブコイルは、当該コイルの軸方向に積層されている。
　この構成によれば、複数のサブコイルを軸方向に積層した多相変圧器が提供される。
　また、他の一態様では、これら上述の多相変圧器において、前記複数のサブコイルは、当該コイルの径方向に積層されている。
　この構成によれば、複数のサブコイルを径方向に積層した多相変圧器が提供される。
　また、他の一態様では、これら上述の多相変圧器において、前記複数のサブコイルは、絶縁材を挟んで重ね合わせた帯状の複数の導体部材を巻回することによって形成される。
　この構成によれば、絶縁材を挟んで重ね合わせた帯状の複数の導体部材を巻回するので、１回の巻回工程で複数のサブコイルを構成することができるから、このような構成の多相変圧器は、その製造が容易となる。
　また、他の一態様では、上述の多相変圧器において、前記複数の導体部材は、１以上の整数であって互いに異なる数をｍ、ｎとする場合に、（ｍ＋ｎ）個であり、前記ｍ個の導体部材は、前記ｍが２以上の場合には直列に接続され、前記ｎ個の導体部材は、前記ｎが２以上の場合には直列に接続されている。
　この構成によれば、複数のサブコイルは、ｍ：ｎの２個のコイルから成るので、このような構成の多相変圧器は、２個のサブコイル間の電圧比をｍ：ｎとすることができ、このようなｍ：ｎの電圧比の多相変圧器が提供される。
　また、他の一態様では、上述の多相変圧器において、前記ｍ個の導体部材の厚さ：前記ｎ個の導体部材の厚さ＝ｎ：ｍである。
　この構成によれば、（ｍ枚）×（前記ｍ個の導体部材の厚さ）＝（ｎ枚）×（前記ｎ個の導体部材の厚さ）であるので、各サブコイルの厚さを等しくすることができ、このような各サブコイルの厚さの等しい多相変圧器が提供される。
　また、他の一態様では、これら上述の多相変圧器において、前記複数のコイルは、当該複数のコイルの各軸方向が互いに平行となるように同一平面上に並設される。
　この構成によれば、複数のコイルを同一平面上に並設した多相変圧器が提供される。
　また、他の一態様では、これら上述の多相変圧器において、前記複数のコイルと前記磁性部材との間に生じる間隙に充填される熱伝達部材をさらに備える。
　この構成によれば、前記間隙に熱伝達部材が充填されているので、このような構成の多相変圧器は、各コイルで生じる熱を、熱伝達部材を介して磁性部材に伝導することができ、放熱性を改善することができる。
　また、他の一態様では、これら上述の多相変圧器において、前記導体部材の厚さは、当該多相変圧器に給電される交流電力における周波数に対する表皮厚みの１／３以下であることを特徴とする。
　この構成によれば、導体部材の厚さが交流電力の周波数に対する表皮厚みの３分の１以下であるので、このような構成の多相変圧器は、渦電流損を低減することができる。なお、表皮厚みδは、交流電力の角周波数をωとし、導体部材の透磁率をμとし、導体部材の電気伝導率をρとする場合に、一般に、δ＝（２／ωμρ）１／２である。
　そして、他の一態様にかかる変圧システムは、直列に接続された複数の変圧器を備える変圧システムであって、前記複数の変圧器のうちの少なくとも１つは、これら上述のいずれか１つの多相変圧器である。
　この構成によれば、上述の多相変圧器を備えた変圧システムが提供される。そして、この構成によれば、多段の変圧器によって構成されるので、各変圧器によって順次に変圧することができ、１個の変圧器にかかる電圧が低減され、変圧器１個当たりの負荷が軽減される。
　この出願は、２０１０年７月２７日に出願された日本国特許出願特願２０１０－１６８５４３および２０１０年１１月２６日に出願された日本国特許出願特願２０１０－２６３７４５を基礎とするものであり、その内容は、本願に含まれるものである。
　本発明を表現するために、上述において図面を参照しながら実施形態を通して本発明を適切且つ十分に説明したが、当業者であれば上述の実施形態を変更および／または改良することは容易に為し得ることであると認識すべきである。したがって、当業者が実施する変更形態または改良形態が、請求の範囲に記載された請求項の権利範囲を離脱するレベルのものでない限り、当該変更形態または当該改良形態は、当該請求項の権利範囲に包括されると解釈される。
　本発明によれば、従来より製造が容易となる構造の多相変圧器およびこれを複数直列に接続した変圧システムを提供することができる。

Claims (18)

  1. 　複数のコイルと、
    　前記複数のコイルにおける軸方向の両端にそれぞれ配置される一対の磁性部材とを備え、
    　前記複数のコイルのそれぞれは、複数のサブコイルを備えること
    　を特徴とする多相変圧器。
  2. 　前記磁性部材は、軟磁性体粉末を形成したものであること
    　を特徴とする請求項１に記載の多相変圧器。
  3. 　前記磁性部材は、帯状の軟磁性部材を、該軟磁性部材の幅方向が前記複数のコイルにおける軸方向に沿うように、巻回することによって構成されること
    　を特徴とする請求項１に記載の多相変圧器。
  4. 　前記巻き回された軟磁性部材間には、絶縁層をさらに備えること
    　を特徴とする請求項３に記載の多相変圧器。
  5. 　前記複数のサブコイルのそれぞれは、帯状の導体部材を、該導体部材の幅方向が当該コイルの軸方向に沿うように、巻回することによって構成されること
    　を特徴とする請求項１ないし請求項４のいずれか１項に記載の多相変圧器。
  6. 　前記導体部材は、前記軸方向と直交する一方側面に配置された軟磁性体部材をさらに備えていること
    　を特徴とする請求項５に記載の多相変圧器。
  7. 　前記軸方向と直交する方向における前記軟磁性体部材の厚さは、当該多相変圧器に給電される交流電力の周波数における表皮厚み以下であること
    　を特徴とする請求項６に記載の多相変圧器。
  8. 　前記導体部材は、前記軟磁性体部材が被覆形成されていること
    　を特徴とする請求項６に記載の多相変圧器。
  9. 　前記導体部材は、前記軟磁性体部材が圧着形成されていること
    　を特徴とする請求項６に記載の多相変圧器。
  10. 　前記複数のサブコイルは、当該コイルの軸方向に積層されていること
    　を特徴とする請求項１ないし請求項４のいずれか１項に記載の多相変圧器。
  11. 　前記複数のサブコイルは、当該コイルの径方向に積層されていること
    　を特徴とする請求項１ないし請求項４のいずれか１項に記載の多相変圧器。
  12. 　前記複数のサブコイルは、絶縁材を挟んで重ね合わせた帯状の複数の導体部材を巻回することによって構成されること
    　を特徴とする請求項１ないし請求項４のいずれか１項に記載の多相変圧器。
  13. 　前記複数の導体部材は、１以上の整数であって互いに異なる数をｍ、ｎとする場合に、（ｍ＋ｎ）個であり、
    　前記ｍ個の導体部材は、前記ｍが２以上の場合には直列に接続され、
    　前記ｎ個の導体部材は、前記ｎが２以上の場合には直列に接続されていること
    　を特徴とする請求項１２に記載の多相変圧器。
  14. 　前記ｍ個の導体部材の厚さ：前記ｎ個の導体部材の厚さ＝ｎ：ｍであること
    　を特徴とする請求項１３に記載の多相変圧器。
  15. 　前記複数のコイルは、当該複数のコイルの各軸方向が互いに平行となるように同一平面上に並設されていること
    　を特徴とする請求項１ないし請求項４のいずれか１項に記載の多相変圧器。
  16. 　前記複数のコイルと前記磁性部材との間に生じる間隙に充填される熱伝達部材をさらに備えること
    　を特徴とする請求項１ないし請求項４のいずれか１項に記載の多相変圧器。
  17. 　前記導体部材の厚さは、当該多相変圧器に給電される交流電力における周波数に対する表皮厚みの１／３以下であること
    　を特徴とする請求項１ないし請求項４のいずれか１項に記載の多相変圧器。
  18. 　直列に接続された複数の変圧器を備える変圧システムであって、
    　前記複数の変圧器のうちの少なくとも１つは、請求項１ないし請求項４のいずれか１項に記載の多相変圧器であること
    　を特徴とする変圧システム。
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Families Citing this family (10)

* Cited by examiner, † Cited by third party
Publication number Priority date Publication date Assignee Title
JP4997330B2 (ja) 2010-07-27 2012-08-08 株式会社神戸製鋼所 多相変圧器および変圧システム
JP2012060194A (ja) * 2010-07-27 2012-03-22 Kobe Steel Ltd 多相変圧器および変圧システム
JP2014199902A (ja) * 2013-03-15 2014-10-23 株式会社東芝 線路、スパイラルインダクタ、ミアンダインダクタ、ソレノイドコイル
FR3015764B1 (fr) * 2013-12-19 2016-02-05 Commissariat Energie Atomique Procede de bobinage en double-galette d'un conducteur
KR101588705B1 (ko) * 2014-02-14 2016-01-28 주식회사 솔루엠 초크 코일
KR102363274B1 (ko) * 2014-09-18 2022-02-16 고쿠리츠켄큐카이하츠호진 카가쿠기쥬츠신코키코 금속 산화물의 박막, 해당 박막을 구비한 유기 일렉트로루미네센스 소자, 태양 전지, 및 박막의 제조 방법
JP2018022783A (ja) * 2016-08-04 2018-02-08 田淵電機株式会社 コイル装置
DE102018206389A1 (de) * 2018-04-25 2019-10-31 Siemens Aktiengesellschaft Dreiphasiger Transformator
CN111933410B (zh) * 2020-08-03 2021-08-31 上海交通大学 具有通风冷却结构的多模块多绕组高频变压器组件及系统
CN113077956B (zh) * 2021-03-19 2022-09-27 合肥工业大学 一种大功率高频五相磁集成变压器

Citations (6)

* Cited by examiner, † Cited by third party
Publication number Priority date Publication date Assignee Title
JPS58128713A (ja) * 1982-01-27 1983-08-01 Hitachi Ltd 大電流用変圧器
JPS59168618A (ja) * 1983-03-16 1984-09-22 Hitachi Ltd 変圧器巻線
JPS6136914A (ja) * 1984-07-30 1986-02-21 Tokuden Kk ３相平面衝合型鉄心
JPS6136912A (ja) * 1984-07-30 1986-02-21 Tokuden Kk ３相衝合型リアクトル
JPH09275020A (ja) * 1996-04-05 1997-10-21 Meidensha Corp 三角配置三脚鉄心形変圧器
JP2011142149A (ja) * 2010-01-06 2011-07-21 Hitachi Industrial Equipment Systems Co Ltd 変圧器

Family Cites Families (27)

* Cited by examiner, † Cited by third party
Publication number Priority date Publication date Assignee Title
US2850707A (en) * 1954-04-15 1958-09-02 Sylvania Electric Prod Electromagnetic coils
US3068433A (en) * 1954-04-15 1962-12-11 Sylvania Electric Prod Electromagnetic coils
US3809035A (en) 1971-08-25 1974-05-07 Ballmatic Corp Air admission valve for internal combustion engines equipped with pollution control valve
JPS4861921A (ja) 1971-12-03 1973-08-30
JPS515180B2 (ja) 1972-12-11 1976-02-18
JPS558896Y2 (ja) 1975-01-23 1980-02-27
JPS54122316U (ja) 1978-02-17 1979-08-27
JPS58114605A (ja) 1981-12-28 1983-07-08 Tokyo Keiki Co Ltd レ−ダレフレクタ装置
JPS59218714A (ja) 1983-05-26 1984-12-10 Fuji Electric Co Ltd 高周波電力回路用電磁機器
JPS60131014A (ja) 1983-12-20 1985-07-12 昭和電線電纜株式会社 Ｏｆケ−ブル延線方法
US4725804A (en) * 1984-05-24 1988-02-16 Square D Company Electrostatic fork shield
JPH01106413A (ja) 1987-10-20 1989-04-24 Toshiba Corp 条巻線
JPH03280409A (ja) 1990-03-29 1991-12-11 Toshiba Lighting & Technol Corp 平面トランス
US5315982A (en) * 1990-05-12 1994-05-31 Combustion Electromagnetics, Inc. High efficiency, high output, compact CD ignition coil
JPH0456303A (ja) 1990-06-26 1992-02-24 Yokogawa Electric Corp 高周波用インダクタ
JPH04293211A (ja) 1991-03-22 1992-10-16 Toshiba Lighting & Technol Corp 平面トランス
JPH04350908A (ja) 1991-05-28 1992-12-04 Nippon Steel Corp 薄形インダクタ／トランス
JPH06132109A (ja) 1992-09-03 1994-05-13 Kobe Steel Ltd 高周波用圧粉磁心及びその製造方法
JPH09180924A (ja) 1995-12-27 1997-07-11 Kobe Steel Ltd 圧粉磁心及びその製造方法
IL126748A0 (en) * 1998-10-26 1999-08-17 Amt Ltd Three-phase transformer and method for manufacturing same
JP3892180B2 (ja) * 1999-09-28 2007-03-14 株式会社電研精機研究所 障害波遮断変成器
CN2528092Y (zh) * 2001-12-31 2002-12-25 许继集团有限公司 环氧树脂浇注干式三相变压器
JP4387769B2 (ja) 2003-11-18 2009-12-24 株式会社東芝 巻鉄心及び変圧器
US7023311B2 (en) * 2004-03-29 2006-04-04 Florida State University Research Foundation Overlapped superconducting inductive device
US8227763B2 (en) * 2009-03-25 2012-07-24 Twin Creeks Technologies, Inc. Isolation circuit for transmitting AC power to a high-voltage region
JP4714779B2 (ja) * 2009-04-10 2011-06-29 東光株式会社 表面実装インダクタの製造方法とその表面実装インダクタ
JP4997330B2 (ja) 2010-07-27 2012-08-08 株式会社神戸製鋼所 多相変圧器および変圧システム

Patent Citations (6)

* Cited by examiner, † Cited by third party
Publication number Priority date Publication date Assignee Title
JPS58128713A (ja) * 1982-01-27 1983-08-01 Hitachi Ltd 大電流用変圧器
JPS59168618A (ja) * 1983-03-16 1984-09-22 Hitachi Ltd 変圧器巻線
JPS6136914A (ja) * 1984-07-30 1986-02-21 Tokuden Kk ３相平面衝合型鉄心
JPS6136912A (ja) * 1984-07-30 1986-02-21 Tokuden Kk ３相衝合型リアクトル
JPH09275020A (ja) * 1996-04-05 1997-10-21 Meidensha Corp 三角配置三脚鉄心形変圧器
JP2011142149A (ja) * 2010-01-06 2011-07-21 Hitachi Industrial Equipment Systems Co Ltd 変圧器

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