WO2011136148A1 - 溶融ガラス供給装置 - Google Patents

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WO2011136148A1
WO2011136148A1 PCT/JP2011/059987 JP2011059987W WO2011136148A1 WO 2011136148 A1 WO2011136148 A1 WO 2011136148A1 JP 2011059987 W JP2011059987 W JP 2011059987W WO 2011136148 A1 WO2011136148 A1 WO 2011136148A1
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WO
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molten glass
twill
supply pipe
opening
fan
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PCT/JP2011/059987
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French (fr)
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元一 伊賀
哲史 瀧口
信之 伴
道人 佐々木
敏英 村上
健一 増田
Original Assignee
旭硝子株式会社
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Publication date
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    • C03—GLASS; MINERAL OR SLAG WOOL
    • C03B—MANUFACTURE, SHAPING, OR SUPPLEMENTARY PROCESSES
    • C03B18/00—Shaping glass in contact with the surface of a liquid
    • C03B18/02—Forming sheets
    • C—CHEMISTRY; METALLURGY
    • C03—GLASS; MINERAL OR SLAG WOOL
    • C03B—MANUFACTURE, SHAPING, OR SUPPLEMENTARY PROCESSES
    • C03B5/00—Melting in furnaces; Furnaces so far as specially adapted for glass manufacture
    • C03B5/16—Special features of the melting process; Auxiliary means specially adapted for glass-melting furnaces
    • C03B5/26—Outlets, e.g. drains, siphons; Overflows, e.g. for supplying the float tank, tweels
    • C03B5/265—Overflows; Lips; Tweels
    • C03B5/267—Overflows; Lips; Tweels specially adapted for supplying the float tank
    • C—CHEMISTRY; METALLURGY
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    • C03B7/00—Distributors for the molten glass; Means for taking-off charges of molten glass; Producing the gob, e.g. controlling the gob shape, weight or delivery tact
    • C03B7/02—Forehearths, i.e. feeder channels
    • C—CHEMISTRY; METALLURGY
    • C03—GLASS; MINERAL OR SLAG WOOL
    • C03C—CHEMICAL COMPOSITION OF GLASSES, GLAZES OR VITREOUS ENAMELS; SURFACE TREATMENT OF GLASS; SURFACE TREATMENT OF FIBRES OR FILAMENTS MADE FROM GLASS, MINERALS OR SLAGS; JOINING GLASS TO GLASS OR OTHER MATERIALS
    • C03C3/00—Glass compositions
    • C03C3/04—Glass compositions containing silica
    • C03C3/076—Glass compositions containing silica with 40% to 90% silica, by weight
    • C03C3/089—Glass compositions containing silica with 40% to 90% silica, by weight containing boron
    • C03C3/091—Glass compositions containing silica with 40% to 90% silica, by weight containing boron containing aluminium

Definitions

  • the present invention relates to an apparatus for supplying molten glass to a float bath of a float glass manufacturing apparatus.
  • the float glass is obtained by transferring the molten glass produced in the molten glass production region to the molten glass supply section of the float bath and supplying the molten glass onto the molten metal (typically molten tin) of the float bath. Molded into ribbon glass.
  • the molten glass supply device melts the molten glass sent to the molten glass supply unit 22 with the supply pipe 21 while adjusting the flow rate of the molten glass with the twill 20 disposed at the end of the supply pipe 21. It supplies to a float bath as the glass layer 23 (patent document 1).
  • the tween 20 of the molten glass supply device is arranged so as to move up and down close to the opening 24 that is the end of the supply pipe 21, and the height of the tween 20 is changed to change the flow rate of the molten glass. Adjustments are made.
  • the twill 20 is a rectangular plate-like body made of a heat-resistant material, and is disposed with the flat surface 27 facing the opening 24 of the supply pipe, and the molten glass delivered from the opening 24 passes through the lower end of the tween. Supplied to the float bath.
  • the lower end of the twill 20 is generally formed in a curved shape 25 in order to make the molten glass flow smoothly.
  • the conventional twill as shown in FIG. 8, only the tip portion of the lower end portion is formed in a curved shape, so that the molten glass on the upper side of the curved shape is prevented from flowing on the flat surface 27 of the tween 20.
  • the molten glass in a region adjacent to the upper portion 28 of the supply pipe 21 and the flat surface 27 of the twill 20 is delayed or stays in flow.
  • a hatched portion 29 in FIG. 8 indicates a region where the flow of the molten glass is delayed or stays (hereinafter referred to as a stay region).
  • the molten glass in the staying region changes in temperature and glass component ratio due to flow delay and staying, and therefore, when mixed into the molten glass flowing outside the staying region, it becomes a foreign molten glass.
  • this heterogeneous molten glass is formed into a float glass, there is a possibility that it becomes a defect such as a ream.
  • alkali-free glass for LCD glass substrates has a higher melting temperature than soda-lime glass used for construction and the like, and some glass components tend to volatilize, but high quality is required.
  • the present invention has been made in view of the above problems, and an object of the present invention is to provide a molten glass supply device capable of preventing the generation of a foreign molten glass.
  • the present invention is provided with a supply pipe for transferring the molten glass from the molten glass production area to the float bath, and an opening on the downstream side of the supply pipe, which can be moved up and down, and adjusts the amount of molten glass supplied to the float bath
  • a molten glass supply device comprising a twill for The twill has a region formed in a round shape on the opening side,
  • a molten glass supply apparatus in which the vertical dimension of the region formed in a round shape is 0.4 h or more, where h is the vertical dimension at the center in the width direction of the opening.
  • the maximum gap between the tool at the highest working position and the peripheral wall of the supply pipe is M or more. It is preferable that it is 1.3M or less.
  • At least a part of the round-shaped region is a curved surface having a curvature radius R of 1.0 h or less.
  • the gap M satisfies 0 ⁇ M ⁇ 30 mm and the vertical dimension h satisfies 30 ⁇ h ⁇ 300 mm.
  • the molten glass supply apparatus of the present invention it is preferable that at least a part of the twill is coated with platinum or a platinum alloy.
  • the tweezers are maintained at a constant temperature by energization heating.
  • the opening is disposed at a position lower than the molten glass level of the glass production region, It is preferable that the supply pipe has a fan-shaped portion that extends in the width direction at a predetermined angle from the upstream side toward the downstream side.
  • the vertical dimension of the region formed in the round shape is preferably 0.7 h or more.
  • the said molten glass consists of an alkali free glass containing the following component in the mass percentage display of an oxide basis.
  • SiO 2 50 to 66% Al 2 O 3 : 10.5-24%
  • B 2 O 3 0 to 12%
  • ZrO 2 0 to 5%
  • the said molten glass consists of an alkali free glass containing the following component in the mass percentage display of an oxide basis.
  • SiO 2 58 to 66%
  • Al 2 O 3 15-22%
  • B 2 O 3 5-12%
  • MgO 0-8%
  • CaO 0-9%
  • SrO 3 to 12.5%
  • BaO 0-2%
  • high-quality float glass can be obtained by supplying molten glass to a float bath in a temperature and compositionally uniform state.
  • FIG. 1 is a cross-sectional explanatory view of a molten glass supply apparatus according to an embodiment of the present invention.
  • 2A is a plan view of the supply pipe of FIG. 1
  • FIG. 2B is a side view as seen from the right of FIG. 2A.
  • FIG. 3 is a perspective view of a twill according to an embodiment of the present invention.
  • FIG. 4 is a partially enlarged view of the molten glass supply apparatus of FIG.
  • FIG. 5 is a partial cross-sectional view of a twill according to another embodiment of the present invention.
  • FIG. 6 is a partial cross-sectional view of a twill according to another embodiment of the present invention.
  • FIG. 7 is a cross-sectional view of the tool when it is in the uppermost working position.
  • FIG. 8 is a perspective view of a conventional molten glass supply apparatus.
  • FIG. 1 is a cross-sectional explanatory view of a molten glass supply apparatus according to an embodiment of the present invention
  • FIG. 2 (A) is a plan view of a supply pipe of the molten glass supply apparatus.
  • the molten glass obtained in the molten glass production region 6 is transferred from the molten glass production region 6 to the molten glass supply unit 5 of the float bath 7 by the supply pipe 1, and is floated from the molten glass supply unit 5. It is supplied onto the molten tin 9 of the bath 7 and formed into the float glass 10.
  • the molten glass obtained by melting the glass raw material in the molten glass production region 6 is further clarified in the molten glass production region 6 and has a predetermined viscosity that is suitable for forming float glass. Then, it is taken out from the molten glass production region 6 by the supply pipe 1 and transferred to the molten glass supply unit 5. The amount of molten glass of the molten glass transferred is adjusted by a tail 8 provided in the molten glass supply unit 5, so that the molten glass is flat and has a constant thickness on the lip tile 13 of the molten glass supply unit 5. The lip tile 13 overflows and is supplied onto the molten tin 9 of the float bath 7.
  • the molten glass production region 6 is a general term for the places where the melting of the glass raw material, the clarification and cooling of the molten glass obtained by melting, etc. are performed, but the molten glass is taken out as described above. It is a process after clarification and cooling are performed.
  • the molten glass of the present invention is preferably made of an alkali-free glass containing the following components in terms of oxide-based mass percentage.
  • SiO 2 50 to 66% Al 2 O 3 : 10.5-24%
  • B 2 O 3 0 to 12%
  • ZrO 2 0 to 5%
  • the molten glass of this invention consists of an alkali free glass containing the following component in the mass percentage display of an oxide basis.
  • SiO 2 58 to 66%
  • Al 2 O 3 15-22%
  • B 2 O 3 5-12%
  • MgO 0-8%
  • CaO 0-9%
  • SrO 3 to 12.5%
  • BaO 0-2%
  • FIG. 3 is a perspective view showing an example of the twill 8.
  • the twill 8 is a rectangular plate body made of a heat-resistant member such as silica glass ceramic (fused silica) as a main part, and is suspended by a suspension rod 16 via a metal fitting 15 attached to the upper part, and the molten glass of a float bath.
  • a side surface of the plate-like body is installed on the supply unit 5 so as to face the opening 12 of the supply pipe 1 so as to be movable up and down.
  • FIG. 4 is a partially enlarged view of the molten glass supply unit 5 of FIG.
  • the twill 8 disposed facing the opening 12 is raised and lowered with respect to the opening 12 in order to adjust the supply amount of the molten glass supplied to the float bath as described above.
  • the lower edge X of the twill 8 is from the upper surface of the lip tile 13 arranged at the same level as the lower part of the opening 12 from the molten glass.
  • the height can be raised and lowered in the range of 0.1 h to 0.5 h, preferably 0.1 h to 0.3 h, depending on the supply amount of. Note that 0.1h means 0.1 times h, that is, 0.1 ⁇ h, and so on.
  • the twill 8 is lowered to 0.1 h during normal production, but is lowered to 0 h at the start of production or shutdown.
  • the position raised to 0.5h is called the uppermost working position, and the position lowered to 0h is called the lowest working position.
  • the vertical dimension h of the opening 12 is usually preferably 30 to 300 mm.
  • the twill 8 has substantially the same width as the width b of the opening 12, and the flow rate of molten glass supplied to the float bath 7 can be adjusted by moving up and down and changing the height position. Moreover, the supply of the molten glass to the float bath can be stopped by lowering to the lowest working position.
  • the gap M between the twill 8 at the lowest working position and the peripheral wall 19 of the supply pipe 1 preferably satisfies 0 ⁇ M ⁇ 30 mm, and more preferably satisfies 0 ⁇ M ⁇ 20 mm.
  • the gap M is preferably small. This is because if the gap M is large, the molten glass is cooled or some glass components are volatilized.
  • the gap M may be the minimum gap between the twill 8 at the lowest working position and the peripheral wall 19 of the supply pipe 1.
  • At least a lower portion of the twill 8 facing the opening 12 is formed in a round shape so that a staying region does not occur in the molten glass supply unit 5.
  • the region (region 32) from the lower edge (point X) of the twill 8 on the side facing the opening 12 to the point Y where the height (vertical dimension) is d is formed in at least a round shape.
  • the surface 30 on the opening 12 side of the twill 8 has a region 32 formed in a round shape in the lower portion, and the vertical dimension d of the region 32 is 0.4 h or more.
  • d is preferably 0.5 h or more, and more preferably 0.7 h or more.
  • the round shape refers to a shape that is a part of a curved surface that is convex downward, and that goes downward as it goes downward.
  • the round shape is an arc surface composed of a plurality of arc surfaces having different curvature radii R in addition to an arc surface shape having a single curvature radius R (hereinafter referred to as “curvature radius R”) as in this example. It may be in the shape of an ellipse or an elliptical arc surface. Moreover, you may have few linear parts in a part of cross section of these curved surfaces.
  • the molten glass delivered from the opening 12 collides with the curved surface formed in the round shape of the tween 8
  • the molten glass is tween the tween 8 without generating a staying region in the molten glass supply unit 5. It can be made to flow along the curved surface.
  • the maximum gap M ′ between the opening 12 of the supply pipe 1 and the twill 8 is 1.3 M (M is the lowest working position). It is preferable to set the radius to be less than or equal to the gap between the position of the twill 8 and the opening portion 12 because molten glass stagnating in the gap between the opening portion 12 and the twill 8 can be minimized.
  • the curvature radius R of the curved surface forming the round shape is preferably 1.0 h or less, and more preferably 0.7 h or less.
  • R can be appropriately determined within a range of 1.0 h or less in consideration of the thickness of the twill 8 and the raising / lowering width of the twill 8.
  • the round-shaped curvature radius R By setting the round-shaped curvature radius R to 1.0 h or less, the molten glass delivered from the opening 12 can be smoothly guided to the lower end of the tween 8 with a round-shaped curved surface.
  • the round-shaped R is larger than 1.0 h, it becomes difficult for the molten glass to smoothly flow toward the lower end of the twill 8.
  • R is preferably 0.1 h or more, more preferably 0.2 h or more.
  • FIG. 5 shows a twill which is another embodiment of the present invention.
  • a surface 30A on the opening 12 side (left side in FIG. 5) of the twill 8A has a region 32A formed in a round shape in the lower portion, and the vertical dimension d of the region 32A is 0.4 h or more.
  • the surface of the twill 8A opposite to the opening 12 may not have the round shape of the present invention.
  • FIG. 6 shows a twill which is another embodiment of the present invention.
  • the flat portion 18 is formed in the lower portion of the twill 8B, and the surface 30B on the opening 12 side of the twill 8B has a region 32B formed in a round shape in the lower portion, and the vertical dimension d of the region 32B. Is 0.4 h or more.
  • the region 32B can be formed in a round shape with a large curvature radius R such as 1.0 h.
  • the twill is preferably coated with platinum or a platinum alloy 17 having excellent heat resistance and corrosion resistance as shown in FIG. 3 on a main part made of a heat resistant member such as silica glass ceramic (fused silica).
  • a heat resistant member such as silica glass ceramic (fused silica).
  • the molten glass is a borosilicate glass having a high melting temperature
  • the twill is protected from the high temperature molten glass, and the platinum or platinum alloy 17 is energized and heated to keep the tween at a constant temperature.
  • the molten glass sent to the molten glass supply unit can be maintained at a predetermined temperature.
  • the current heating of the twill can be appropriately performed by a known method.
  • the opening 12 of the supply pipe 1 is disposed at a position (a lower position) lower than the molten glass level (molten glass liquid surface) 11 in the glass production region 6, and the supply pipe 1 is located downstream thereof. It is preferable to have the fan-shaped part 3 on the side. As shown in FIG. 2, the fan-shaped portion 3 has a flow path of molten glass that extends from the narrow upstream end toward the opening (downstream end) 12 in the left-right direction at a predetermined angle ⁇ 2, and The cross-sectional shape is gradually flattened toward the opening 12 and is inclined upward toward the opening 12 as shown in FIG.
  • the molten glass in the glass production region 6 can be taken out from the position relatively lower than the molten glass level 11 by the supply pipe 1.
  • the molten glass in the molten glass supply part 5 is a glass preparation area
  • the molten glass of the surface layer close to the molten glass level 11 in the glass production region 6 contains more bubbles than the lower layer molten glass, and is partially stable due to evaporation of some glass components. Not done. Therefore, when the molten glass is taken out from a position close to the surface layer as in the prior art, there arises a problem that bubbles or the like are apt to enter.
  • the upstream side of the supply pipe 1 can be lowered
  • the molten glass can be taken out from a position lower than the molten glass level 11 by a.
  • the length of a is mainly determined by the depth of the molten glass (the height of the molten glass level 11) in the molten glass production region 6, but the size of a is usually preferably about 250 to 900 mm.
  • the position of taking out the molten glass by the supply pipe 1 is within this range, it is possible to take out a good molten glass with few bubbles and the like while avoiding the molten glass near the molten glass level 11. Furthermore, since the upstream side of the supply pipe 1 is lowered, a desired upward slope can be formed in the fan-shaped portion 3.
  • the viscosity of the molten glass supplied to the float bath is as high as about 10 3.5 to 10 4 dPa ⁇ s, and therefore resistance when bubbles (gas) generated in the molten glass being transferred by the supply pipe 1 rise.
  • the upward inclination can be formed in the fan-shaped portion 3, the buoyancy acting on the bubbles and the flow action in the inclination direction of the molten glass are added together, so the bubbles are efficiently moved to the top end side of the fan-shaped portion 3. It can be induced to float on the surface of the molten glass and be released.
  • the supply pipe 1 in the present invention is formed by the fan-shaped portion 3 and an introduction pipe portion provided on the upstream side of the fan-shaped portion 3.
  • the supply pipe 1 of this example is formed by connecting the fan-shaped portion 3 to a cylindrical tube 2 disposed in the horizontal direction. That is, the fan-shaped portion 3 is connected to the downstream end of the cylindrical tube 2 whose upstream end is connected to the molten glass production region 6, and the molten glass in the molten glass production region 6 is taken out by the cylindrical tube 2 and introduced into the fan-shaped portion 3. And it sends out to the molten glass supply part 5 from the opening part 12 of this fan-shaped part 3 (supply pipe 1).
  • the cross-sectional shape of the upstream end of the fan-shaped portion 3 that is a connection portion with the cylindrical tube 2 is circular corresponding to the cylindrical tube 2, but the cross-sectional shape from there is flattened of the fan-shaped portion 3. Accordingly, the height h gradually decreases and changes to an elliptical shape, and the basic shape of the opening 12 is a rectangular shape whose long side is long in the horizontal direction or a horizontally long elliptical shape whose long axis extends in the horizontal direction.
  • the opening having a rectangular cross-sectional shape is obtained by aligning the horizontal width (long side length) with the width of the molten glass supply unit 5 (the width in the direction perpendicular to the paper surface in FIG.
  • the molten glass is molten glass. It is preferable in that it can be sent to the supply unit 5 as a molten glass flow having a width substantially the same as the width of the molten glass supply unit 5 and a substantially constant thickness in the horizontal direction.
  • the length of the supply pipe 1 can be easily adjusted to the distance between the molten glass production region 6 and the molten glass supply part 5 by changing the length of the introduction pipe part.
  • positioning an introductory pipe part in a substantially horizontal direction a molten glass can be taken out smoothly from the molten glass preparation area
  • the cylindrical tube 2 is used as the introduction tube portion, and the cylindrical tube is disposed in the horizontal direction.
  • the introduction tube portion is, for example, a tubular body having an elliptical or rectangular cross-sectional shape. Also good. Further, the introduction pipe portion is not necessarily arranged in the horizontal direction, and may be slightly inclined upward in the flow direction of the molten glass.
  • the cross-sectional shape is an elliptical or rectangular introduction pipe part
  • the cross-sectional shape of the upstream end of the fan-shaped part 3 connected to the introduction pipe part is also elliptical or rectangular according to the introduction pipe part. Become.
  • the cross-sectional area of the opening 12 is substantially the same as the cross-sectional area of the upstream end that is a connection portion with the cylindrical tube 2.
  • the ratio (M 1 / M 2) 0.7 to 1 the cross-sectional area of the cross-sectional area of the upstream end of the fan-shaped portion 3 (M 1) and a downstream end (opening 12) (M 2). 3 is preferred.
  • (M 1 / M 2 ) is more preferably 0.8 to 1.2, further preferably 0.9 to 1.1, and particularly preferably 0.95 to 1.05.
  • the molten glass supply part 5 is always stably supplied from the opening 12 without stagnating the molten glass sent from the cylindrical tube 2. Can be sent to.
  • the cross-sectional area of the fan-shaped portion 3 in the direction orthogonal to the molten glass transfer direction is substantially unchanged even when the cross-sectional shape gradually changes from, for example, a circular shape to a rectangular shape or an elliptical shape as described above. 1 and M 2 are preferably the same.
  • a horizontal flat portion 4 at the downstream end portion of the supply pipe 1 near the opening 12 of the fan-shaped portion 3. Since the fan-shaped portion 3 has an upward inclination angle, when the flat portion 4 is not provided at the downstream end portion of the fan-shaped portion 3, the molten glass in the fan-shaped portion 3 is almost from the opening 12. It is sent to the molten glass supply unit 5 at this inclination angle. Therefore, in this case, the molten glass is directly sent as an upward molten glass flow from the opening 12 to the molten glass supply unit 5, and then collides with the above-described twill 8 installed facing the opening 12.
  • the flat part 4 is provided in the opening part of the fan-shaped part 3 (supply pipe 1), the flow direction of the molten glass is changed to the horizontal direction by the flat part 4, and the molten glass is rectified to be molten glass. Since it can be sent to the supply unit 5, it can be prevented from being disturbed.
  • the flat portion 4 in order to reliably perform this rectification at the outlet of the fan-shaped portion 3, the flat portion 4 has a certain length c, and the cross-sectional shape and the cross-sectional area thereof are the same in the molten glass transport direction. preferable.
  • the above c varies depending on the size and inclination angle of the fan-shaped portion 3 and is not limited, but is preferably about 50 to 300 mm, more preferably about 50 to 200 mm.
  • the opening 12 of the supply pipe 1 (fan-shaped part 3) preferably has the following relationship with the molten glass level 11.
  • the height e from the upper surface of the opening 12 of the fan-shaped portion 3 to the molten glass level 11 is preferably 5 to 450 mm, and the upper limit is preferably about 500 mm. If e is smaller than 5 mm, the base material that has become heterogeneous on the surface will be mixed into the mainstream of the molten glass, and if e exceeds about 500 mm, it is difficult to maintain the temperature of the molten glass in this part, which is not preferable. .
  • the height f from the lower surface of the opening 12 (upper surface of the lip tile 13) to the molten glass level 11 is preferably 100 to 600 mm, more preferably 350 to 550 mm. It is preferable to secure a minimum f of 100 mm from the viewpoint of controlling the flow rate of the molten glass by twill. If f exceeds 600 mm, the flow rate of the molten glass by twill may be difficult to control.
  • the upward inclination angle of the fan-shaped part 3 is defined by the inclination angle ⁇ 1 of the top end 14 of the fan-shaped part 3.
  • the top end 14 of the fan-shaped part 3 is a molten glass flow of the fan-shaped part 3 in which the center line L in the transfer direction of the molten glass is located in a plan view of the fan-shaped part 3 as shown in FIG.
  • the flat portion 4 is provided at the downstream end portion of the fan-shaped portion 3 at the top portion of the path as in this example, it is the top portion of the molten glass flow path in the region excluding the flat portion 4.
  • the reason why the upward inclination angle of the fan-shaped portion 3 is defined by the inclination angle ⁇ 1 of the top end 14 of the fan-shaped portion 3 is that the height h of the fan-shaped portion 3 is gradually decreased in the molten glass transfer direction.
  • the inclination angle of the fan-shaped portion 3 is different between the upper surface and the lower surface, and it is necessary to select some reference.
  • the inclination angle ⁇ 1 of the top end 14 of the fan-shaped portion 3 is preferably 2 to 30 degrees, more preferably 2 to 20 degrees, and further preferably 2 to 7 degrees with respect to the horizontal direction. If ⁇ 1 is smaller than 2 degrees, the position of the upstream end of the fan-shaped portion 3 (connection portion with the cylindrical tube 2) cannot be lowered sufficiently with respect to the molten glass supply portion 5 and the molten glass level 11, so There is a possibility that a good molten glass cannot be taken out by avoiding the molten glass in the surface layer portion that is not stable in terms of components due to evaporation of the glass component.
  • the spreading angle ⁇ 2 in the left-right direction of the fan-shaped portion 3 is preferably 10 to 45 degrees.
  • ⁇ 2 is smaller than 10 degrees, especially when the upstream end of the fan-shaped portion 3 is circular as in this example, the horizontal width of the upstream end is relatively small corresponding to the diameter of the cylindrical tube 2, so A sufficient spread in the opening 16 of the portion 3 (supply pipe 1) cannot be obtained, and it becomes difficult to adapt the width of the opening 12 to the width of the molten glass supply portion 5.
  • ⁇ 2 is larger than 45 degrees, the molten glass sent from the cylindrical tube 2 spreads rapidly in the lateral direction at the upstream end of the fan-shaped portion 3, so that a delay occurs in the molten glass flow at both ends where the direction change is large. The molten glass cannot be transferred uniformly. From this point, ⁇ 2 is more preferably 15 to 20 degrees.
  • the material of the supply pipe 1 is preferably platinum or a platinum alloy (for example, platinum-rhodium alloy), or a material coated with platinum or a platinum alloy, which has high heat resistance and high corrosion resistance against molten glass.
  • Platinum or platinum alloys have an excellent track record for this type of application, and are particularly suitable for molten glass having a high molding temperature, such as a glass substrate for LCD.
  • Examples of the material coated with platinum or a platinum alloy include those obtained by coating the inner surface of a heat-resistant member such as a brick with platinum or a platinum alloy.
  • the introduction pipe portion and / or the fan-shaped portion of the supply pipe 1 formed of these materials is heated uniformly by energization.
  • the energization heating can be performed by directly energizing platinum or a platinum alloy, or when the material covered with platinum or the platinum alloy is a conductive material, energizing the material.
  • the high-temperature molten glass taken out from the molten glass production region 6 to the supply pipe 1 is completely shielded from the ambient air until it is transferred to the molten glass supply unit 5, so that cooling due to contact with air can be prevented. At the same time, it is maintained at a substantially uniform temperature by energization heating of the supply pipe 1 and is transferred to the molten glass supply unit 5 at a temperature suitable for molding.
  • the present invention can be used as a molten glass supply device for a float glass manufacturing apparatus, and is particularly suitable for supplying molten glass containing a glass component that has a high melting temperature and is volatile, such as an alkali-free borosilicate glass, to a float bath. To do.

Abstract

　本発明は、溶融ガラス作製領域からフロートバスに溶融ガラスを移送するための供給パイプと、該供給パイプの下流側の開口部に昇降可能に設けられ、前記フロートバスへの溶融ガラス供給量を調節するためのツイールとを備える溶融ガラス供給装置であって、前記ツイールは、前記開口部側に、ラウンド状に形成された領域を有し、前記開口部の幅方向中央における上下方向寸法をｈとした場合、前記ラウンド状に形成された領域の上下方向寸法は、０．４ｈ以上である、溶融ガラス供給装置に関する。

Description

溶融ガラス供給装置
　本発明は、溶融ガラスをフロートガラス製造装置のフロートバスに供給する装置に関する。
　フロートガラスは、溶融ガラス作製領域で製造された溶融ガラスをフロートバスの溶融ガラス供給部に移送し、該溶融ガラスをフロートバスの溶融金属（代表的には、溶融スズ）上に供給することによってリボン状ガラスに成形される。溶融ガラス供給装置は、図８に示すように供給パイプ２１で溶融ガラス供給部２２に送られてきた溶融ガラスを、供給パイプ２１の終端に配置したツイール２０で溶融ガラスの流量を調整しながら溶融ガラス層２３としてフロートバスに供給する（特許文献１）。
日本国特表２００５－５２７４５０号公報
　溶融ガラス供給装置のツイール２０は、図８に示すように供給パイプ２１の終端である開口部２４に接近して上下可動に配置され、該ツイール２０の高さ位置を変えることによって溶融ガラス流量の調整が行なわれる。上記ツイール２０は、耐熱性材料からなる矩形板状体で、平面２７を供給パイプの開口部２４に対向させて配置されており、該開口部２４から送出された溶融ガラスがツイール下端を通ってフロートバスに供給される。
　この場合、ツイール２０の下端は溶融ガラスの流動を円滑にするために、一般に曲面形状２５に形成されている。しかし、従来のツイールでは、図８に示す如く下端部の先端部分だけが曲面形状に形成されているため、曲面形状の上側の溶融ガラスはツイール２０の平面２７で流動が阻止される。その結果、供給パイプ２１の上部２８とツイール２０の平面２７に隣接する領域の溶融ガラスは、流動が遅れたり滞留したりする。図８の斜線部２９は、この溶融ガラスの流動が遅れたり滞留したりする領域（以下、滞留領域という）を示す。
　供給パイプで送られてくる溶融ガラスのほとんどは、滞留領域外を流動してフロートバスに供給される。一方で、滞留領域の溶融ガラスは、流動の遅れや滞留により温度やガラス成分割合が変化するために、滞留領域外を流動する溶融ガラスに混入すると異質の溶融ガラスとなる。この異質の溶融ガラスは、フロート板ガラスに成形されたとき、リーム（筋）などの欠点となるおそれがある。特に、ＬＣＤガラス基板用の無アルカリガラスは、建築用などに使用されるソーダライムガラスに比べて溶融温度が高く、一部ガラス成分が揮発しやすい反面、高品質が求められる。
　本発明は、上記課題に鑑みてなされたもので、異質の溶融ガラスが生成するのを防ぐことができる溶融ガラス供給装置を提供することを目的とする。
　本発明は、溶融ガラス作製領域からフロートバスに溶融ガラスを移送するための供給パイプと、該供給パイプの下流側の開口部に昇降可能に設けられ、前記フロートバスへの溶融ガラス供給量を調節するためのツイールとを備える溶融ガラス供給装置であって、
　前記ツイールは、前記開口部側に、ラウンド状に形成された領域を有し、
　前記開口部の幅方向中央における上下方向寸法をｈとした場合、前記ラウンド状に形成された領域の上下方向寸法は、０．４ｈ以上である、溶融ガラス供給装置を提供する。
　本発明の溶融ガラス供給装置は、最下作業位置の前記ツイールと前記供給パイプの周壁との間隙をＭとしたとき、最上作業位置の前記ツイールと前記供給パイプの周壁との最大間隙がＭ以上１．３Ｍ以下であることが好ましい。
　また、本発明の溶融ガラス供給装置は、前記ラウンド状に形成された領域の少なくとも一部が、曲率半径Ｒが１．０ｈ以下の曲面であることが好ましい。
　また、本発明の溶融ガラス供給装置は、前記間隙Ｍが０＜Ｍ≦３０ｍｍを満たし、前記上下方向寸法ｈが３０≦ｈ≦３００ｍｍを満たすことが好ましい。
　また、本発明の溶融ガラス供給装置は、前記ツイールの少なくとも一部が白金または白金合金で被覆されていることが好ましい。
　また、本発明の溶融ガラス供給装置は、前記ツイールが通電加熱によって一定の温度に保持されることが好ましい。
　また、本発明の溶融ガラス供給装置は、前記開口部が、前記ガラス作製領域の溶融ガラスレベルよりも低い位置に配置され、
　前記供給パイプが、上流側から下流側に向かって所定の角度で幅方向に広がる扇形状部を有していることが好ましい。
　本発明の溶融ガラス供給装置は、前記ラウンド状に形成された領域の上下方向寸法が０．７ｈ以上であることが好ましい。
　また、本発明の溶融ガラス供給装置は、前記溶融ガラスが、酸化物基準の質量百分率表示において、下記成分を含有する無アルカリガラスからなることが好ましい。
　ＳｉＯ２：５０～６６％
　Ａｌ２Ｏ３：１０．５～２４％
　Ｂ２Ｏ３：０～１２％
　ＭｇＯ：０～８％
　ＣａＯ：０～１４．５％
　ＳｒＯ：０～２４％
　ＢａＯ：０～１３．５％
　ＭｇＯ＋ＣａＯ＋ＳｒＯ＋ＢａＯ：９～２９．５％
　ＺｒＯ２：０～５％
　また、本発明の溶融ガラス供給装置は、前記溶融ガラスが、酸化物基準の質量百分率表示において、下記成分を含有する無アルカリガラスからなることが好ましい。
　ＳｉＯ２：５８～６６％
　Ａｌ２Ｏ３：１５～２２％
　Ｂ２Ｏ３：５～１２％
　ＭｇＯ：０～８％
　ＣａＯ：０～９％
　ＳｒＯ：３～１２．５％
　ＢａＯ：０～２％
　ＭｇＯ＋ＣａＯ＋ＳｒＯ＋ＢａＯ：９～１８％
　本発明によれば、溶融ガラスを温度的および組成的に均一な状態でフロートバスに供給することにより、高品質のフロートガラスを得ることができる。
図１は、本発明の一実施形態に係る溶融ガラス供給装置の断面説明図である。 図２（Ａ）は、図１の供給パイプの平面図であり、図２（Ｂ）は、図２（Ａ）の右から見た側面図である。 図３は、本発明の一実施形態に係るツイールの斜視図である。 図４は、図１の溶融ガラス供給装置の部分拡大図である。 図５は、本発明の他の実施形態に係るツイールの部分断面図である。 図６は、本発明の他の実施形態に係るツイールの部分断面図である。 図７は、ツイールを最上作業位置にしたときの断面図である。 図８は、従来の溶融ガラス供給装置の斜視図である。
　以下、本発明の実施形態について図面を参照して説明する。なお、本明細書において、“上方”とは鉛直上方を意味し、“下方”とは鉛直下方を意味する。
　図１は、本発明の一実施形態に係る溶融ガラス供給装置の断面説明図であり、図２（Ａ）は該溶融ガラス供給装置の供給パイプの平面図である。図１に示すように溶融ガラス作製領域６で得られた溶融ガラスは、供給パイプ１によって溶融ガラス作製領域６からフロートバス７の溶融ガラス供給部５に移送され、該溶融ガラス供給部５からフロートバス７の溶融スズ９上に供給されてフロートガラス１０に成形される。さらに具体的には、溶融ガラス作製領域６においてガラス原料を溶解して得られた溶融ガラスは、さらに溶融ガラス作製領域６で十分に清澄されるとともに、フロートガラスの成形に適する粘度が得られる所定の温度に冷却された後、供給パイプ１によって溶融ガラス作製領域６から取り出されて溶融ガラス供給部５に移送される。そして、移送された溶融ガラスは、該溶融ガラス供給部５に設けられたツイール８で溶融ガラス量が調整され、平坦で厚さが一定の溶融ガラス層として溶融ガラス供給部５のリップタイル１３上を流動し、該リップタイル１３をオーバーフローしてフロートバス７の溶融スズ９上に供給される。
　本発明において、溶融ガラス作製領域６は、ガラス原料の溶解、溶解で得られた溶融ガラスの清澄および冷却などを実施する箇所の総称であるが、溶融ガラスが取り出されるのは、前記したように清澄や冷却が実施された後の工程である。
　なお、例えば、本発明の溶融ガラスは、酸化物基準の質量百分率表示において、下記成分を含有する無アルカリガラスからなることが好ましい。
　ＳｉＯ２：５０～６６％
　Ａｌ２Ｏ３：１０．５～２４％
　Ｂ２Ｏ３：０～１２％
　ＭｇＯ：０～８％
　ＣａＯ：０～１４．５％
　ＳｒＯ：０～２４％
　ＢａＯ：０～１３．５％
　ＭｇＯ＋ＣａＯ＋ＳｒＯ＋ＢａＯ：９～２９．５％
　ＺｒＯ２：０～５％
　また、本発明の溶融ガラスは、酸化物基準の質量百分率表示において、下記成分を含有する無アルカリガラスからなることが好ましい。
　ＳｉＯ２：５８～６６％
　Ａｌ２Ｏ３：１５～２２％
　Ｂ２Ｏ３：５～１２％
　ＭｇＯ：０～８％
　ＣａＯ：０～９％
　ＳｒＯ：３～１２．５％
　ＢａＯ：０～２％
　ＭｇＯ＋ＣａＯ＋ＳｒＯ＋ＢａＯ：９～１８％
　次に、ツイール８について説明する。図３はツイール８の一例を示す斜視図である。ツイール８は、主要部がシリカガラスセラミック（溶融シリカ）などの耐熱部材で作製された矩形板状体で、上部に取り付けた金具１５を介して吊り棒１６で吊持され、フロートバスの溶融ガラス供給部５に、板状体の側面を前記供給パイプ１の開口部１２に対向して昇降可能に設置される。図４は、図１の溶融ガラス供給部５の部分拡大図である。開口部１２に対向して配置されたツイール８は、前記したようにフロートバスに供給される溶融ガラスの供給量を調節するために、開口部１２に対して昇降される。前記開口部１２の幅ｂの中央部における上下方向寸法をｈとしたとき、ツイール８の下縁Ｘは、開口部１２の下部と同レベルに配置されているリップタイル１３の上面から、溶融ガラスの供給量に応じて０．１ｈ～０．５ｈ、好ましくは０．１ｈ～０．３ｈの範囲で昇降して高さが変えられる。なお、０．１ｈとは、ｈの０．１倍、すなわち０．１×ｈを意味し、以下同様である。ツイール８は、通常の生産時には０．１ｈまで下降させるが、生産開始時やシャットダウンの際には０ｈまで下降させる。０．５ｈまで上昇された位置を最上作業位置といい、０ｈまで下降された位置を最下作業位置という。開口部１２の上下方向寸法ｈは、通常は３０～３００ｍｍが好ましい。このツイール８は、開口部１２の幅ｂとほぼ同一の幅を有し、上下動させて高さ位置を変えることによってフロートバス７に供給する溶融ガラス流量を調節できる。また、最下作業位置に下げることによってフロートバスへの溶融ガラスの供給を停止させることもできる。
　最下作業位置の上記ツイール８と供給パイプ１の周壁１９との間隙Ｍは、０＜Ｍ≦３０ｍｍを満たすことが好ましく、０＜Ｍ≦２０ｍｍを満たすことがより好ましい。供給パイプ１で密閉されて溶融ガラス供給部５に送られてきた溶融ガラスが、溶融ガラス供給部５において周囲空気に触れるのを回避するために、間隙Ｍは小さいことが好ましい。この間隙Ｍが大きいと、溶融ガラスが冷却されたり、一部ガラス成分の揮発を招くからである。
　なお、間隙Ｍは、最下作業位置のツイール８と供給パイプ１の周壁１９との間の最小間隙であって良い。
　本発明は、ツイール８の、少なくとも前記開口部１２に対向する下部を、溶融ガラス供給部５に滞留領域が生じないようにラウンド形状に形成する。
　本発明は、上記ツイール８の開口部１２に対向する側の下縁（点Ｘ）からの高さ（上下方向寸法）がｄである点Ｙまでの領域（領域３２）を少なくともラウンド形状に形成する。即ち、ツイール８の開口部１２側の面３０は、下部に、ラウンド状に形成された領域３２を有し、該領域３２の上下方向寸法ｄが０．４ｈ以上である。ｄは０．５ｈ以上が好ましく、０．７ｈ以上がより好ましい。
　ここで、ラウンド状とは、下方に凸の曲面状の一部であって、下方に行くほど下流側に向かうような形状をいう。ラウンド状は、本例のように単一の曲率半径Ｒ（以下、「曲率半径Ｒ」をＲとも記載する）の円弧面状の他、異なる曲率半径Ｒを有する複数の円弧面からなる弧面状であっても良く、楕円弧面状であっても良い。また、これらの曲面の断面の一部に僅かの直線部を有していてもよい。
　本発明は、開口部１２から送出される溶融ガラスがツイール８の該ラウンド形状に形成された曲面に衝合するため、溶融ガラス供給部５に滞留領域を生じさせることなく、溶融ガラスをツイール８の曲面に沿って流動させることができる。また、ツイール８を図７に示すように０．５ｈの最上作業位置まで上昇させたとき、供給パイプ１の開口部１２とツイール８との最大間隙Ｍ´が１．３Ｍ（Ｍは最下作業位置のツイール８と開口部１２との間隙）以下に抑えるようなＲにすると、開口部１２とツイール８との間隙に停滞する溶融ガラスを最小限にすることができるため好ましい。
　本発明において、ラウンド形状を形成する曲面の曲率半径Ｒとしては、１．０ｈ以下が好ましく、０．７ｈ以下であればより好ましい。ラウンド形状を単一の曲率半径Ｒで形成する場合には、ツイール８の厚さやツイール８の昇降幅などを考慮して、Ｒは１．０ｈ以下の範囲で適宜決めることができる。そして、複数の曲率半径Ｒの曲面で形成する場合にも、Ｒが１．０ｈ以下の曲面を連続させて形成することが好ましい。ラウンド形状の曲率半径Ｒを１．０ｈ以下に設定することにより、開口部１２から送出される溶融ガラスをラウンド形状の曲面で円滑にツイール８の下端部に誘導できる。ラウンド形状のＲが１．０ｈより大きいと、溶融ガラスをツイール８の下端に向かって円滑に流動させにくくなる。
　一方、単一のＲでラウンドを形成する場合には、Ｒが小さくなるほどツイール８の厚さが減少するため、ツイールに必要な厚さを確保することが困難になる。さらにＲが小さくなると、領域３２をラウンド形状に形成できなくなり、溶融ガラスの滞留領域が増えるので、Ｒは０．１ｈ以上が好ましく、より好ましくは０．２ｈ以上である。
　図５は本発明の他の実施形態であるツイールを示す。ツイール８Ａの開口部１２側（図５の左側）の面３０Ａは、下部に、ラウンド状に形成されている領域３２Ａを有し、該領域３２Ａの上下方向寸法ｄが０．４ｈ以上である。一方、ツイール８Ａの開口部１２と反対の側（図５の右側）の面は、本発明のラウンド形状を有していなくてもよい。ツイール８Ａをこのように形成することにより、ツイール８Ａの厚さが必要以上に増大するのを防止できる。
　図６は、本発明の他の実施形態であるツイールを示す。ツイール８Ｂの下部に平坦部１８が形成されており、ツイール８Ｂの開口部１２側の面３０Ｂは、下部に、ラウンド状に形成されている領域３２Ｂを有し、該領域３２Ｂの上下方向寸法ｄが０．４ｈ以上である。ツイール８Ｂの下部に平坦部１８を形成することによって、領域３２Ｂを例えば１．０ｈのような大きな曲率半径Ｒのラウンド形状に形成できる。
　本発明において、上記ツイールはシリカガラスセラミック（溶融シリカ）などの耐熱部材で作製された主要部を、図３に示すように耐熱性および耐蝕性に優れる白金または白金合金１７で被覆するのが好ましい。特に溶融ガラスが、溶融温度が高いホウケイ酸ガラスである場合は、ツイールを高温の溶融ガラスから保護し、さらに該白金または白金合金１７に通電し加熱することによって、ツイールを一定温度に保持することができ溶融ガラス供給部に送られてきた溶融ガラスを所定の温度に保持できる。このツイールの通電加熱は、公知の方法で適宜行うことができる。
　本発明において上記供給パイプ１の開口部１２は、ガラス作製領域６の溶融ガラスレベル（溶融ガラスの液面）１１よりも低い位置（下側の位置）に配置され、かつ供給パイプ１はその下流側に扇形状部３を有していることが好ましい。この扇形状部３は、図２に示すように溶融ガラスの流路が狭幅の上流端から先端（下流端）の開口部１２に向って所定の角度θ２で左右方向に広がっており、かつその断面形状が開口部１２に向って漸次偏平化しているとともに、図１に示すように開口部１２に向かって上方に傾斜している。この扇形状部３をこのように上り傾斜させることによって、扇形状部３の上流端の高さを溶融ガラス供給部５に対して下げ、これにより供給パイプ１の上流側の高さが下げられるため、ガラス作製領域６中の溶融ガラスを溶融ガラスレベル１１より比較的低い位置から供給パイプ１で取り出すことができる。
　このような溶融ガラス供給装置において、溶融ガラス供給部５とガラス作製領域６とは供給パイプ１で連通されているため、溶融ガラス供給部５における溶融ガラスは、図１に示すようにガラス作製領域６の溶融ガラスレベル１１と同じ高さに保持される。一般に、ガラス作製領域６の溶融ガラスレベル１１に近い表層の溶融ガラスは、それより下層の溶融ガラスに比べて泡等が多く含まれておりかつ一部ガラス成分の蒸発のため成分的にも安定していない。したがって、従来のように表層に近い位置から溶融ガラスを取り出すと、どうしても泡等が入りやすいという問題を生じる。
　本発明では、扇形状部３を上り傾斜させることによって供給パイプ１の上流側を下げて溶融ガラスの取り出し位置を従来より下げることができる。これにより、図１に示すように溶融ガラスレベル１１からａだけ低い位置から溶融ガラスを取り出すことができる。この場合、ａの長さは、主として溶融ガラス作製領域６における溶融ガラスの深さ（溶融ガラスレベル１１の高さ）により決められるが、ａの大きさとしては、通常２５０～９００ｍｍ程度が好ましい。供給パイプ１による溶融ガラスの取り出し位置をこの範囲すれば、溶融ガラスレベル１１付近の溶融ガラスを避けて泡等が少ない良好な溶融ガラスを取り出すことができる。さらに、供給パイプ１の上流側が下げられるため、扇形状部３に所望の上り傾斜を形成することができる。一般にフロートバスに供給される溶融ガラスの粘度は、１０３．５～１０４ｄＰａ・ｓ程度と高いため、供給パイプ１で移送中の溶融ガラスに発生した泡（ガス）が浮上する際に抵抗となるが、上記扇形状部３に上り傾斜を形成できることによって、泡に働く浮力と溶融ガラスの傾斜方向の流動作用が合算されるため、泡を効率的に扇形状部３の天端側に誘導して溶融ガラスの表層に浮上させ、放出することができる。
　本発明における供給パイプ１は、上記扇形状部３と該扇形状部３の上流側に設けられた導入管部とで形成される。本例の供給パイプ１は、扇形状部３を水平方向に配設された円筒管２に接続して形成されている。すなわち、上流端が溶融ガラス作製領域６に接続された円筒管２の下流端に扇形状部３を接続し、溶融ガラス作製領域６の溶融ガラスを円筒管２で取り出して扇形状部３に導入し、該扇形状部３（供給パイプ１）の開口部１２から溶融ガラス供給部５に送出する。したがって、円筒管２との接続部である扇形状部３の上流端の断面形状は、円筒管２に対応して円形であるが、そこから先の断面形状は扇形状部３の偏平化に伴って漸次高さｈが減少して楕円状に変化し、開口部１２では基本形状が長辺が水平方向に長い長方形状または長軸が水平方向に延びる横長の楕円形状をなしている。特に、断面形状が長方形状の開口部は、横幅（長辺の長さ）を溶融ガラス供給部５の幅（図１で紙面と垂直方向の幅）にほぼ合わせることによって、溶融ガラスを溶融ガラス供給部５に、幅が溶融ガラス供給部５の幅とほぼ同じで厚さが水平方向にほぼ一定の溶融ガラス流として送出できる点で好ましい。
　上記供給パイプ１をこのように扇形状部３と本例の円筒管２のような導入管部とで形成すると、次のような利点が得られる。すなわち、導入管部の長さを変えることによって供給パイプ１の長さを溶融ガラス作製領域６と溶融ガラス供給部５との間隔に容易に合わせることができる。また、導入管部をほぼ水平方向に配置することにより、溶融ガラス作製領域６から溶融ガラスを円滑に取り出しでき、さらに必要に応じて該導入管部に例えば攪拌装置を付設できる。なお、本例では上記導入管部として円筒管２を使用し、該円筒管を水平方向に配置しているが、導入管部としては例えば断面形状が楕円形状または矩形状の管状体であってもよい。また、導入管部は必ずしも水平方向に配置する必要はなく、溶融ガラスの流動方向に僅かに上り傾斜していてもよい。なお、断面形状が楕円形状または矩形状の導入管部の場合には、該導入管部に接続される扇形状部３の上流端の断面形状も導入管部に合わせて楕円形状または矩形状となる。
　上記扇形状部３において、開口部１２の断面積は円筒管２との接続部である上流端の断面積とほぼ同一であることが好ましい。具体的には、扇形状部３の上流端の断面積（Ｍ１）と下流端（開口部１２）の断面積（Ｍ２）の比（Ｍ１／Ｍ２）が０．７～１．３であることが好ましい。（Ｍ１／Ｍ２）が０．８～１．２であればより好ましく、０．９～１．１であればさらに好ましく、０．９５～１．０５であれば特に好ましい。扇形状部３の上流端と下流端の断面積をこのように設定することにより、円筒管２から送られてくる溶融ガラスを停滞させることなく開口部１２から常に安定して溶融ガラス供給部５に送出できる。そして、扇形状部３の溶融ガラスの移送方向と直交する方向における断面積は、断面形状が前記したように例えば円形状から長方形状または楕円形状に漸次変化しても、実質的に変わらずＭ１、Ｍ２と同じであることが好ましい。
　また、供給パイプ１の扇形状部３の開口部１２に近い下流端部分には、水平状の平坦部４を設けることが好ましい。扇形状部３は上り傾斜角度を有しているため、扇形状部３の下流端部分に平坦部４が設けられていない場合には、扇形状部３中の溶融ガラスは開口部１２からほぼこの傾斜角度で溶融ガラス供給部５に送出される。そのため、この場合、溶融ガラスはそのまま上向き溶融ガラス流として開口部１２から溶融ガラス供給部５に送出された後、開口部１２に対向して設置されている前述のツイール８に衝合し、該ツイール面ではね返って上向きに方向を変えるため、溶融ガラス供給部５における溶融ガラスに乱れを発生させるおそれが生じる。しかし、扇形状部３（供給パイプ１）の開口部分に平坦部４が設けられていると、該平坦部４で溶融ガラスの流動方向を水平方向に変えるとともに、溶融ガラスを整流させて溶融ガラス供給部５に送出できるため乱れが生じないようにできる。この場合、扇形状部３の出口においてこの整流を確実に行うため、平坦部４は一定の長さｃを有し、かつその断面形状および断面積は溶融ガラスの移送方向において同一であることが好ましい。上記ｃは、扇形状部３の大きさや傾斜角度などにより変わり限定されないが、約５０～３００ｍｍ程度、さらには約５０～２００ｍｍ程度が好ましい。
　本発明の溶融ガラス供給部５において、供給パイプ１（扇形状部３）の開口部１２は、溶融ガラスレベル１１に対し次の関係であることが好ましい。扇形状部３の開口部１２の上面から溶融ガラスレベル１１までの高さｅは、５～４５０ｍｍが好ましく、またその上限は約５００ｍｍであることが好ましい。ｅが５ｍｍより小さいと、表面で異質化した素地が溶融ガラスの主流に混入することとなり、ｅが約５００ｍｍを超えると、この部分の溶融ガラスの温度を維持するのが困難になるので好ましくない。また、開口部１２の下面（リップタイル１３の上面）から溶融ガラスレベル１１までの高さｆは、１００～６００ｍｍが好ましく、より好ましくは３５０～５５０ｍｍである。ｆは最小限１００ｍｍを確保することが、ツイールによる溶融ガラスの流量制御の点で好ましく、ｆが６００ｍｍを超えると、ツイールによる溶融ガラスの流量制御が難しくなるおそれが生じる。
　次に、扇形状部３の上り傾斜角度および幅方向の広がり角度について説明する。本発明では、扇形状部３の上り傾斜角度を扇形状部３の天端１４の傾斜角度θ１によって規定する。ここで、扇形状部３の天端１４は、図２（Ａ）に示すように扇形状部３の平面視において溶融ガラスの移送方向の中心線Ｌが位置する扇形状部３の溶融ガラス流路の頂上部分で、本例のように扇形状部３の下流端部分に平坦部４が設けられている場合には、該平坦部４を除く領域における溶融ガラス流路の頂上部分である。なお、扇形状部３の上り傾斜角度を扇形状部３の天端１４の傾斜角度θ１によって規定する理由としては、扇形状部３の高さｈが溶融ガラスの移送方向において逓減しているため、扇形状部３の傾斜角度が上面と下面とで異なり、何らかの基準を選定する必要があることが挙げられる。
　本発明において、扇形状部３の天端１４の傾斜角度θ１は水平方向に対して２～３０度が好ましく、２～２０度がより好ましく、２～７度がさらに好ましい。θ１が２度より小さいと、扇形状部３の上流端（円筒管２との接続部）の位置を溶融ガラス供給部５および溶融ガラスレベル１１に対して十分に下げられなくなるため、泡等が多くかつガラス成分の蒸発により成分的にも安定していない表層部の溶融ガラスを避けて良好な溶融ガラスを取り出すことができなくなるおそれが生じる。また、θ１が３０度を超えると、供給パイプ１による溶融ガラスの取り出し位置が低くなりすぎ、溶融ガラスを溶融ガラス作製領域の適切な位置から取り出せなくなるばかりでなく、供給パイプ１が急激な傾斜になるため溶融ガラスを円滑に移送することが困難になる。
　一方、扇形状部３の左右方向の広がり角度θ２は、１０～４５度が好ましい。θ２が１０度より小さいと、特に本例のように扇形状部３の上流端が円形の場合には、該上流端の横幅が円筒管２の径に対応して比較的小さいため、扇形状部３（供給パイプ１）の開口部１６における広がりが十分に得られなくなり、開口部１２の横幅を溶融ガラス供給部５の横幅に適合させることが困難になる。また、θ２が４５度より大きくなると、円筒管２から送られてきた溶融ガラスが扇形状部３の上流端において横方向に急激に広がるため、方向変化が大きい両端の溶融ガラス流に遅れが生じ、溶融ガラスを一様に移送できなくなる。このような点からθ２は１５～２０度がより好ましい。
　本発明において供給パイプ１の材質としては、耐熱性と溶融ガラスに対する耐蝕性が大きい白金または白金合金（例えば白金―ロジウム合金）、あるいは白金または白金合金で被覆された材料が好ましい。白金または白金合金は、この種の用途として優れた実績を有しており、特にＬＣＤ用ガラス基板のように成形温度の高い溶融ガラスに対して好適する。白金または白金合金で被覆された材料としては、レンガなどの耐熱部材の内面を白金または白金合金で被覆したものが例示される。
　また、図示はしないが、これらの材料で形成された供給パイプ１の導入管部および／または扇形状部は、通電で均一に加熱されることが好ましい。通電加熱は、白金または白金合金に直接通電することにより、または白金または白金合金で被覆された材料が導電性材料のときは、該材料に通電して行なうことができる。供給パイプ１に溶融ガラス作製領域６から取り出された高温の溶融ガラスは、溶融ガラス供給部５に移送されるまでの間、周囲空気から完全に遮蔽されるため空気との接触による冷却が防止できるとともに、上記供給パイプ１の通電加熱によって実質的に均一な温度に保持され、成形に適する温度で溶融ガラス供給部５に移送される。
　本発明を詳細に、また特定の実施態様を参照して説明したが、本発明の精神と範囲を逸脱することなく、様々な修正や変更を加えることができることは、当業者にとって明らかである。
　本出願は２０１０年４月２８日付出願の日本特許出願２０１０－１０４３４９に基づくものであり、その内容はここに参照として取り込まれる。
　本発明は、フロートガラス製造装置の溶融ガラス供給装置として利用でき、特に無アルカリのホウケイ酸ガラスのように溶融温度が高く、揮発しやすいガラス成分を含む溶融ガラスをフロートバスに供給するのに好適する。
１：供給パイプ
２：円筒管
３：扇形状部
４：平坦部
５：溶融ガラス供給部
６：溶融ガラス作製領域
７：フロートバス
８：ツイール
９：溶融スズ
１０：フロートガラス
１１：溶融ガラスレベル
１２：開口部
１３： リップタイル
１４：天端
１５：金具
１６：吊り棒
１７：白金または白金合金
１８：平坦部

Claims (10)

  1. 　溶融ガラス作製領域からフロートバスに溶融ガラスを移送するための供給パイプと、該供給パイプの下流側の開口部に昇降可能に設けられ、前記フロートバスへの溶融ガラス供給量を調節するためのツイールとを備える溶融ガラス供給装置であって、
    　前記ツイールは、前記開口部側に、ラウンド状に形成された領域を有し、
    　前記開口部の幅方向中央における上下方向寸法をｈとした場合、前記ラウンド状に形成された領域の上下方向寸法は、０．４ｈ以上である、溶融ガラス供給装置。
  2. 　最下作業位置の前記ツイールと前記供給パイプの周壁との間隙をＭとしたとき、最上作業位置の前記ツイールと前記供給パイプの周壁との最大間隙がＭ以上１．３Ｍ以下である請求項１に記載の溶融ガラス供給装置。
  3. 　前記ラウンド状に形成された領域の少なくとも一部は、曲率半径Ｒが１．０ｈ以下の曲面である請求項１又は２に記載の溶融ガラス供給装置。
  4. 　前記間隙Ｍは、０＜Ｍ≦３０ｍｍを満たし、前記上下方向寸法ｈは、３０≦ｈ≦３００ｍｍを満たす、請求項２に記載の溶融ガラス供給装置。
  5. 　前記ツイールの少なくとも一部が白金または白金合金で被覆されている請求項１～４のいずれか一項に記載の溶融ガラス供給装置。
  6. 　前記ツイールが通電加熱によって一定の温度に保持される請求項５に記載の溶融ガラス供給装置。
  7. 　前記開口部は、前記ガラス作製領域の溶融ガラスレベルよりも低い位置に配置され、
    　前記供給パイプは、上流側から下流側に向かって所定の角度で幅方向に広がる扇形状部を有している請求項１～６のいずれか一項に記載の溶融ガラス供給装置。
  8. 　前記ラウンド状に形成された領域の上下方向寸法は、０．７ｈ以上である請求項１または２に記載の溶融ガラス供給装置。
  9. 　前記溶融ガラスは、酸化物基準の質量百分率表示において、下記成分を含有する無アルカリガラスからなる、請求項１または２に記載の溶融ガラス供給装置。
    　ＳｉＯ２：５０～６６％
    　Ａｌ２Ｏ３：１０．５～２４％
    　Ｂ２Ｏ３：０～１２％
    　ＭｇＯ：０～８％
    　ＣａＯ：０～１４．５％
    　ＳｒＯ：０～２４％
    　ＢａＯ：０～１３．５％
    　ＭｇＯ＋ＣａＯ＋ＳｒＯ＋ＢａＯ：９～２９．５％
    　ＺｒＯ２：０～５％
  10. 　前記溶融ガラスは、酸化物基準の質量百分率表示において、下記成分を含有する無アルカリガラスからなる、請求項１または２に記載の溶融ガラス供給装置。
    　ＳｉＯ２：５８～６６％
    　Ａｌ２Ｏ３：１５～２２％
    　Ｂ２Ｏ３：５～１２％
    　ＭｇＯ：０～８％
    　ＣａＯ：０～９％
    　ＳｒＯ：３～１２．５％
    　ＢａＯ：０～２％
    　ＭｇＯ＋ＣａＯ＋ＳｒＯ＋ＢａＯ：９～１８％
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Cited By (4)

* Cited by examiner, † Cited by third party
Publication number Priority date Publication date Assignee Title
JP2016113344A (ja) * 2014-12-17 2016-06-23 日本電気硝子株式会社 ツイールおよびガラス物品の製造方法
JP2016521673A (ja) * 2013-09-03 2016-07-25 エルジー・ケム・リミテッド 異質ガラス除去装置及びそれを含むガラス製造装置
WO2016158435A1 (ja) * 2015-03-30 2016-10-06 日本電気硝子株式会社 ガラス物品の製造装置及びガラス物品の製造方法
KR20170003381A (ko) 2015-06-30 2017-01-09 아사히 가라스 가부시키가이샤 용융 유리 공급 장치, 유리판의 제조 장치 및 유리판의 제조 방법

Families Citing this family (1)

* Cited by examiner, † Cited by third party
Publication number Priority date Publication date Assignee Title
KR102523899B1 (ko) * 2018-10-17 2023-04-20 주식회사 엘지화학 유리 제조 장치

Citations (4)

* Cited by examiner, † Cited by third party
Publication number Priority date Publication date Assignee Title
JPH1149525A (ja) * 1997-07-30 1999-02-23 Central Glass Co Ltd ガラス素地量調節用ツイール
JP2006028014A (ja) * 2004-07-13 2006-02-02 Schott Ag フロートガラス製造装置の電気的接地装置
JP2008539151A (ja) * 2005-04-26 2008-11-13 ボットガー，ディーター 溶融ガラスをフロートバス上に移送するための装置
WO2011059096A1 (ja) * 2009-11-16 2011-05-19 旭硝子株式会社 溶融ガラスの供給装置

Family Cites Families (11)

* Cited by examiner, † Cited by third party
Publication number Priority date Publication date Assignee Title
BE782139A (fr) * 1971-04-16 1972-07-31 Vetreria Di Vernante Spa Perfectionnements au cote d'entree d'un tunnel pour la fabrication en continu de plaques de verre suivant la methode de flottage
US3843345A (en) * 1973-03-06 1974-10-22 Ppg Industries Inc Method and apparatus for delivery of molten glass to a float forming process
US3973940A (en) * 1974-05-30 1976-08-10 Ppg Industries, Inc. Delivery of molten glass to a glass forming process
US4099950A (en) 1977-08-04 1978-07-11 Ppg Industries, Inc. Glass ribbon apparatus with tweel employing glassy silica glass contact refractory
GB2086878B (en) * 1980-10-27 1984-05-10 Central Glass Co Ltd Method of forming thin sheet glass by float process
GB2102790B (en) * 1981-07-31 1985-01-03 Central Glass Co Ltd Method of producing thin sheet glass of high quality by float process
JP3224243B2 (ja) * 1990-09-26 2001-10-29 日本板硝子株式会社 フロートバスリボン幅制御方法および装置
DE10209743A1 (de) 2002-03-06 2003-12-11 Schott Glas Vorrichtung zum Einstellen des Pegelstandes einer Glasschmelze in einem Speiserkanal einer Floatanlage zur Herstellung eines gefloateten Glasbandes
DE10209740A1 (de) * 2002-03-06 2003-09-25 Schott Glas Vorrichtung zum Einstellen des Pegelstandes einer Glasschmelze in einem Speiserkanal einer Floatanlage zur Herstellung eines gefloateten Glasbandes
JP3861795B2 (ja) 2002-10-28 2006-12-20 旭硝子株式会社 フロート板ガラスの製造装置及び製造方法
CN1289417C (zh) * 2003-09-28 2006-12-13 洛阳玻璃股份有限公司 浮法玻璃生产线锡槽进口端小空间隔断密封方法及密封结构

Patent Citations (4)

* Cited by examiner, † Cited by third party
Publication number Priority date Publication date Assignee Title
JPH1149525A (ja) * 1997-07-30 1999-02-23 Central Glass Co Ltd ガラス素地量調節用ツイール
JP2006028014A (ja) * 2004-07-13 2006-02-02 Schott Ag フロートガラス製造装置の電気的接地装置
JP2008539151A (ja) * 2005-04-26 2008-11-13 ボットガー，ディーター 溶融ガラスをフロートバス上に移送するための装置
WO2011059096A1 (ja) * 2009-11-16 2011-05-19 旭硝子株式会社 溶融ガラスの供給装置

Cited By (5)

* Cited by examiner, † Cited by third party
Publication number Priority date Publication date Assignee Title
JP2016521673A (ja) * 2013-09-03 2016-07-25 エルジー・ケム・リミテッド 異質ガラス除去装置及びそれを含むガラス製造装置
JP2016113344A (ja) * 2014-12-17 2016-06-23 日本電気硝子株式会社 ツイールおよびガラス物品の製造方法
WO2016158435A1 (ja) * 2015-03-30 2016-10-06 日本電気硝子株式会社 ガラス物品の製造装置及びガラス物品の製造方法
JP2016188150A (ja) * 2015-03-30 2016-11-04 日本電気硝子株式会社 ガラス物品の製造装置及びガラス物品の製造方法
KR20170003381A (ko) 2015-06-30 2017-01-09 아사히 가라스 가부시키가이샤 용융 유리 공급 장치, 유리판의 제조 장치 및 유리판의 제조 방법

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