WO2010073585A1 - シート及び発光装置 - Google Patents

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WO2010073585A1
WO2010073585A1 PCT/JP2009/007063 JP2009007063W WO2010073585A1 WO 2010073585 A1 WO2010073585 A1 WO 2010073585A1 JP 2009007063 W JP2009007063 W JP 2009007063W WO 2010073585 A1 WO2010073585 A1 WO 2010073585A1
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WO
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light
microregions
minute
regions
portions
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PCT/JP2009/007063
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English (en)
French (fr)
Inventor
若林信一
西脇青児
鈴木正明
Original Assignee
パナソニック株式会社
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    • H—ELECTRICITY
    • H10—SEMICONDUCTOR DEVICES; ELECTRIC SOLID-STATE DEVICES NOT OTHERWISE PROVIDED FOR
    • H10K—ORGANIC ELECTRIC SOLID-STATE DEVICES
    • H10K50/00—Organic light-emitting devices
    • H10K50/80—Constructional details
    • H10K50/85—Arrangements for extracting light from the devices
    • G—PHYSICS
    • G02—OPTICS
    • G02B—OPTICAL ELEMENTS, SYSTEMS OR APPARATUS
    • G02B5/00—Optical elements other than lenses
    • G02B5/30—Polarising elements
    • G02B5/3025—Polarisers, i.e. arrangements capable of producing a definite output polarisation state from an unpolarised input state
    • G—PHYSICS
    • G09—EDUCATION; CRYPTOGRAPHY; DISPLAY; ADVERTISING; SEALS
    • G09F—DISPLAYING; ADVERTISING; SIGNS; LABELS OR NAME-PLATES; SEALS
    • G09F13/00—Illuminated signs; Luminous advertising
    • G09F13/20—Illuminated signs; Luminous advertising with luminescent surfaces or parts
    • G09F13/22—Illuminated signs; Luminous advertising with luminescent surfaces or parts electroluminescent

Definitions

  • the present invention relates to a transparent sheet used with one surface being adjacent to a light emitter, and a light emitting device using the same.
  • FIG. 18 is a diagram showing a cross-sectional configuration of a light-emitting device using a general organic electroluminescence element (organic EL element) and a state of light propagation.
  • organic EL element an electrode 102, a light emitting layer 103, and a transparent electrode 104 are laminated in this order on a substrate 101, and a transparent substrate 105 is provided on the transparent electrode 104.
  • a voltage is applied between the electrode 102 and the transparent electrode 104, light emission occurs at a point S inside the light emitting layer 103.
  • This light is reflected directly or after being reflected at the electrode 102, then passes through the transparent electrode 104, enters the point P on the surface of the transparent substrate 105 at an angle ⁇ with respect to the surface normal to the surface, and is refracted at this point. Then, the light is emitted to the air layer 106 side.
  • FIGS. 19A and 19B are explanatory views for explaining light extraction efficiency when it is assumed that the transparent substrate 105 has a multilayer structure in the light emitting device.
  • the refractive index of the light emitting layer 103 is n ′ k
  • the refractive index of the air layer 106 is n 0
  • the refractive indexes of a plurality of transparent layers interposed between the light emitting layer 103 and the air layer 106 are the light emitting layers.
  • FIG. 19B schematically shows the range of light that can be extracted from the light emitting layer 103.
  • the light that can be extracted is located in two pairs of cones 107 and 107 ′ with the light emitting point S as the apex, the apex angle as twice the critical angle ⁇ c , and the z axis along the surface normal of the refractive surface as the central axis. included.
  • the extraction efficiency ⁇ from the light emitting layer 103 is It is equal to the ratio of the area obtained by cutting the spherical surface 108 by the cones 107 and 107 ′ to the surface area of the spherical surface 108, and is given by the following (Equation 3).
  • the transmittance does not reach 100% even at an incident angle within the critical angle, so the actual extraction efficiency ⁇ is smaller than 1-cos ⁇ c .
  • the total efficiency of the light emitting element is a value obtained by multiplying the light emission efficiency of the light emitting layer by the extraction efficiency ⁇ .
  • Patent Document 1 in an organic EL element, a diffraction grating is formed on a substrate interface or a reflecting surface for the purpose of suppressing total reflection on the surface of the transparent substrate when light is emitted from the transparent substrate to the atmosphere. It is disclosed that light extraction efficiency is improved by changing the incident angle of light with respect to the extraction surface.
  • Patent Document 2 in order to provide a planar light emitting device with high light extraction efficiency, a plurality of transparent protrusions are formed on the surface of the transparent substrate in the organic EL element, and light at the interface between the transparent substrate and air is formed. It is described that reflection can be prevented.
  • the conventional light emitting device as described above has the following problems.
  • the light extraction efficiency ⁇ from the light-emitting layer 103 does not exceed 1-cos ⁇ c at the maximum, and the light extraction is performed once the refractive index of the light-emitting layer 103 is determined.
  • the technique disclosed in Patent Document 1 it is possible to extract the light that should be totally reflected, but the opposite is also true. That is, when there is no diffraction grating layer, light that is transmitted and refracted by being incident on the refracting surface (outgoing surface) of the transparent substrate at an angle smaller than the critical angle is diffracted by the diffraction grating layer, so May exceed the critical angle and cause total reflection. Therefore, the technique disclosed in Patent Document 1 does not guarantee improvement in light extraction efficiency. Furthermore, the technique disclosed in Patent Document 1 generates diffracted light in which all light rays are uniformly bent by a predetermined angle. The light including such diffracted light has a distribution of light intensity depending on the direction, and the angle at which the light is bent depends on the wavelength of the emitted light, so that there is a color imbalance depending on the direction.
  • the light emitting device disclosed in Patent Document 2 is for the purpose of preventing reflection of light on the refracting surface, and the improvement of the light extraction efficiency by this structure is as small as about 20%.
  • the present invention has been made in view of such a point, and its purpose is to emit light incident on a transparent substrate having a critical angle or more to realize a significant improvement in light extraction efficiency and prevent reflection, It is an object of the present invention to provide a sheet and a light emitting device that suppress the occurrence of light intensity distribution and color imbalance due to orientation.
  • the first sheet of the present invention is a sheet used so that light from a light emitter is incident on one surface and exits from the other surface, and the diameter of the largest circle inscribed in the other surface Includes a plurality of micro regions ⁇ having a size of 0.2 ⁇ m or more and 2 ⁇ m or less, and each of the micro regions ⁇ is adjacent to another micro region ⁇ of the plurality of micro regions ⁇ .
  • the plurality of microregions ⁇ include a plurality of microregions ⁇ 1 randomly selected from the plurality of microregions ⁇ at a ratio of 20% to 80% and a plurality of other microregions ⁇ 2.
  • the phase difference between the light transmitted through the plurality of micro regions ⁇ 1 and the light transmitted through the plurality of micro regions ⁇ 2 is ⁇ .
  • a half-wave plate having an aligned optical axis is disposed in each of the plurality of minute portions d1 and the plurality of minute portions d2, and the light of the half-wave plate of the plurality of minute portions d1.
  • the axial direction and the optical axis direction of the half-wave plate of the plurality of minute portions d2 are arranged at an angle of 45 degrees.
  • the second sheet of the present invention is a sheet used so that light from the light emitter enters one surface and exits from the other surface, and the diameter of the largest circle inscribed in the other surface Includes a plurality of micro regions ⁇ having a size of 0.2 ⁇ m or more and 2 ⁇ m or less, and each of the micro regions ⁇ is adjacent to another micro region ⁇ of the plurality of micro regions ⁇ .
  • the plurality of microregions ⁇ include a plurality of microregions ⁇ 1 randomly selected from the plurality of microregions ⁇ at a ratio of 20% to 80% and a plurality of other microregions ⁇ 2.
  • a polarizer having a uniform transmission axis is disposed in each of the plurality of minute portions d2, and the polarization axes constituting the plurality of minute portions d2 and the transmission axes of the polarizers disposed in the plurality of minute portions d1. It is orthogonal to the transmission axis of the child.
  • the third sheet of the present invention is a sheet used so that light from the light emitter is incident on one surface and is emitted from the other surface, and the diameter of the largest circle inscribed in the other surface Includes a plurality of micro regions ⁇ having a size of 0.2 ⁇ m or more and 2 ⁇ m or less, and each of the micro regions ⁇ is adjacent to another micro region ⁇ of the plurality of micro regions ⁇ .
  • the plurality of microregions ⁇ include a plurality of microregions ⁇ 1 randomly selected from the plurality of microregions ⁇ at a ratio of 20% to 80% and a plurality of other microregions ⁇ 2.
  • the plurality of minute regions ⁇ 1 and the plurality of minute regions ⁇ 2 are polygonal, and the plurality of minute regions ⁇ 1 and the plurality of minute regions ⁇ 2 are congruent to each other.
  • a first light-emitting device of the present invention is a light-emitting device including a light-emitting body and a protective layer provided on a light-emitting surface of the light-emitting body, the light-emitting surface side being opposite to the light-emitting surface side in the protective layer.
  • the surface is provided with a plurality of minute regions ⁇ having a maximum inscribed circle diameter of 0.2 ⁇ m or more and 2 ⁇ m or less, and each of the plurality of minute regions ⁇ includes one of the plurality of minute regions ⁇ .
  • the plurality of minute regions ⁇ are adjacent and surrounded by a plurality of minute regions ⁇ , and the plurality of minute regions ⁇ are randomly selected at a rate of 20% to 80% from the plurality of minute regions ⁇ .
  • the phase difference between the light transmitted through the plurality of microregions ⁇ 1 and the light transmitted through the plurality of microregions ⁇ 2 is ⁇ ,
  • the surface opposite to the light emitting layer side is the refractive index of the protective layer. It is in contact with a medium having a lower refractive index.
  • a half-wave plate having an aligned optical axis is disposed in each of the plurality of minute portions d1 and the plurality of minute portions d2, and the light of the half-wave plate of the plurality of minute portions d1.
  • the axial direction and the optical axis direction of the half-wave plate of the plurality of minute portions d2 are arranged at an angle of 45 degrees.
  • a second light-emitting device of the present invention is a light-emitting device including a light-emitting body and a protective layer provided on a light-emitting surface of the light-emitting body, wherein the protective layer is opposite to the light-emitting surface side.
  • the surface is provided with a plurality of minute regions ⁇ having a maximum inscribed circle diameter of 0.2 ⁇ m or more and 2 ⁇ m or less, and each of the plurality of minute regions ⁇ includes one of the plurality of minute regions ⁇ .
  • the plurality of minute regions ⁇ are adjacent and surrounded by a plurality of minute regions ⁇ , and the plurality of minute regions ⁇ are randomly selected at a rate of 20% to 80% from the plurality of minute regions ⁇ .
  • a surface of the protective layer on the side opposite to the light emitting layer side is in contact with a medium having a refractive index lower than the refractive index of the protective layer.
  • a plurality of minute portions d2 including each of the plurality of minute regions ⁇ 2 and extending in the thickness direction, and each of the plurality of minute portions d1 and the plurality of minute portions d2 includes: Polarizers with uniform transmission axes are arranged, and the transmission axes of the polarizers arranged in the plurality of minute portions d1 are orthogonal to the transmission axes of the polarizers constituting the plurality of minute portions d2.
  • a third light-emitting device of the present invention is a light-emitting device including a light-emitting body and a protective layer provided on a light-emitting surface of the light-emitting body, the light-emitting surface side being opposite to the light-emitting surface side in the protective layer.
  • the surface is provided with a plurality of minute regions ⁇ having a maximum inscribed circle diameter of 0.2 ⁇ m or more and 2 ⁇ m or less, and each of the plurality of minute regions ⁇ includes one of the plurality of minute regions ⁇ .
  • the plurality of minute regions ⁇ are adjacent and surrounded by a plurality of minute regions ⁇ , and the plurality of minute regions ⁇ are randomly selected at a rate of 20% to 80% from the plurality of minute regions ⁇ .
  • a surface of the protective layer on the side opposite to the light emitting layer side is in contact with a medium having a refractive index lower than the refractive index of the protective layer.
  • a plurality of minute regions ⁇ 1 extending in the thickness direction.
  • a plurality of minute portions d2 including each of the plurality of minute regions ⁇ 2 and extending in the thickness direction, and any one of the plurality of minute portions d1 and the plurality of minute portions d2 On one side, a light shielding surface is provided.
  • the medium is air.
  • the medium is an airgel.
  • the diameter of the largest circle inscribed in the minute regions ⁇ 1 and ⁇ 2 is in the range of 0.2 ⁇ m or more and 2 ⁇ m or less, and the direction and the magnitude of the electric field vector for light transmitted through the minute regions ⁇ 1 and ⁇ 2.
  • the phase is discontinuous at the boundary between the minute regions ⁇ 1 and ⁇ 2.
  • the circular integration of the electric field vector or magnetic field vector of the light incident on the refracting surface is not zero, so that light is generated at the boundary between the minute regions ⁇ 1 and ⁇ 2 (boundary diffraction effect).
  • This phenomenon makes it possible to extract light incident on the minute regions ⁇ 1 and ⁇ 2 at an angle exceeding the critical angle.
  • the light reflected on the ground before entering the minute regions ⁇ 1 and ⁇ 2 is also reflected again on the sheet side on the ground and again enters the minute regions ⁇ 1 and ⁇ 2.
  • the light extraction efficiency can be greatly improved.
  • (A) is a figure which shows progress of the light 106 in the refractive surface 107a vicinity
  • (b) is a figure which shows the step-like change of the refractive index in the refractive surface 107a vicinity
  • (c) is a refractive index vicinity. It is a figure which shows the gentle change of the refractive index in 107a vicinity
  • (d) is a graph which shows the relationship between the incident angle and the transmittance
  • (A) is a figure which shows the cross section of the light-emitting device provided with the diffraction grating which has a periodic structure on the surface
  • (b) is a figure which shows the upper surface of the light-emitting device shown to (a).
  • (A) is a figure which shows the cross section of the light-emitting device provided with the 1986
  • (b) is a figure which shows the upper surface of the light-emitting device shown to (a).
  • (A)-(h) is a figure for demonstrating the boundary condition of the field of the light in a refracting surface.
  • (A) is a diagram in which pinholes are arranged, and (b) is a diagram in which phase shifters are arranged.
  • (A) is a graph showing the incident angle dependence of the transmittance t on the refractive surface in the structure shown in FIG.
  • FIG. 6 shows the reason why the amount of light emitted from the structure shown in FIG. 6 increases. It is a figure for demonstrating. It is a figure which shows the mode of the cross-sectional structure of the organic electroluminescent element of 1st Embodiment by this invention, and the propagation of light. (A) is a figure which expands and shows a part of fine field 13 in a 1st embodiment, and (b) is a pattern figure in a wider range than (a). It is a figure which shows the pattern of the protective layer of 1st Embodiment.
  • (A) is a figure which shows the 1st pattern of 4th Embodiment
  • (b) is a figure which shows a 2nd pattern.
  • (A) is a figure which shows the mode of the cross-sectional structure of the organic electroluminescent element of other embodiment, and the propagation of light. It is a figure which shows the mode of the cross-sectional structure of the organic electroluminescent element which is a prior art example, and the propagation state of light.
  • (A) is a transparent substrate of a multilayer structure
  • (b) is a figure for demonstrating the range of the light which can be taken out.
  • 1 (a) to 1 (d) are diagrams for explaining the transmittance on the refracting surface (interface between the transparent layer surface and the air layer).
  • the light 108 shown in FIG. 1A enters the refractive surface 107a of the transparent layer 107 from the inside of the transparent layer 107 having a refractive index of 1.5 along the paper surface direction at an angle ⁇ , and enters the air side (refractive index of 1.0). ). In the refracting surface 107a, the light 108 is refracted in a direction approaching the refracting surface 107a.
  • FIGS. 1B and 1C show the refractive index distribution in the vicinity of the refractive surface 107a.
  • the vertical axis indicates the transparent layer 107 and the position in the air.
  • the position where the value of the vertical axis is 0 is the refractive surface 107a.
  • the horizontal axis in FIGS. 1B and 1C indicates the refractive index.
  • the refractive index distribution along the surface normal near the refractive surface 107a is stepped as shown in FIG. 1B, and the refractive index changes discontinuously with the refractive surface 107a as a boundary.
  • the P-polarized light (vibration component whose electric field vector is parallel to the paper surface) has transmittance characteristics as shown by the curve 108a in FIG. 1D
  • the S-polarized light (vibration component whose electric field vector is orthogonal to the paper surface) has transmittance characteristics as shown by the curve 108b.
  • the P-polarized light has a curve 108A in FIG. S-polarized light exhibits transmittance characteristics as shown by curve 108B. Similar to the curves 108a and 108b, the transmittance of the curves 108A and 108B becomes zero when the critical angle is exceeded. On the other hand, the transmittance below the critical angle is closer to 100% in the curve 108A than in the curve 108a. Similarly, the transmittance below the critical angle is closer to 100% in the curve 108B than in the curve 108b.
  • the multilayer structure in FIG. 1 (c) has a structure in which 50 layers of 0.01 ⁇ m thick films having a refractive index of 1.5 to 1.0 with a deviation of 0.01 are stacked. As the rate change gradient becomes gentler, the difference between the P-polarized light and the S-polarized light disappears, and in both cases, the result of the graph of the transmittance with respect to the incident angle approaches the step function is obtained.
  • the light emitting device shown in FIGS. 2A and 2B is an organic EL element in which a diffraction grating 209 is provided at the interface between the transparent substrate 205 and the transparent electrode 204.
  • an electrode 202, a light emitting layer 203, a transparent electrode 204, and a diffraction grating layer 209 are stacked in this order on a substrate 201, and a transparent substrate 205 is provided on the diffraction grating layer 209.
  • the diffraction grating layer 209 has an uneven periodic structure with a pitch ⁇ in the x direction and the y direction on the surface in contact with the transparent substrate 205.
  • the shape of the convex portions is a square having a width w as shown in FIG. 2B, and the convex portions are arranged in a staggered pattern.
  • the electrode 202 and the transparent electrode 204 By applying a voltage between the electrode 202 and the transparent electrode 204, light is emitted from the inside of the light emitting layer 203 (for example, the point S). This light is reflected directly or after being reflected by the electrode 202, then passes through the transparent electrode 204, passes through the diffraction grating layer 209, and is diffracted. For example, assuming that the light 210a emitted from the point S travels straight without being diffracted in the diffraction grating layer 209, the light 210a is incident on the refractive surface 205a of the transparent substrate 205 at an angle greater than the critical angle and totally reflected as in the light 210b. Actually, since the diffraction grating layer 209 diffracts, the incident angle with respect to the refractive surface 205a becomes smaller than the critical angle like the light 210c. In this way, total reflection of light can be prevented.
  • FIG. 3 shows a circle 211 having a radius n A and a circle 212 having a radius n B centered on the point O.
  • An orthogonal vector (vector from the perpendicular foot A to the point O) onto the refracting surface 207a of the incident vector 210i (a vector starting from the circumference of the circle 211 toward the point O at an angle ⁇ ) is 210I
  • the point O is A vector 210r having an end point on the circumference of the circle 212 as a start point is drawn so that the orthogonal projection vector 210R is the same as the vector 210I.
  • q is a diffraction order (integer).
  • the distance in the x direction (the length of the vector 210I) that the light 210i travels through the transparent layer 207 (refractive index n A ) per unit time is represented by n A ⁇ sin ⁇ .
  • the distance in the x direction (the length of the vector 210R) that the light 210r travels through the transparent layer 206 (refractive index n B ) per unit time is represented by n B ⁇ sin ⁇ .
  • Equation 4 gives the azimuth angle ⁇ (angle formed with the refracting surface normal) of the vector 210r that gives the direction of the refracted light beam. This is Snell's law itself.
  • the azimuth angle ⁇ ′ (angle formed with the refracting surface normal) of the vector 210d that gives the azimuth of the diffracted ray is given by However, since the angle ⁇ ′ in FIG. 3 straddles the z-axis (refractive surface normal passing through the point O), it is defined as minus.
  • the direction in which the diffracted light beam (vector 210d) travels is shifted by q ⁇ / ⁇ from the direction in which the refracted light beam (vector 210r) travels.
  • the light ray 210b assumed not to be diffracted corresponds to the refracted light ray (vector 210r) in FIG.
  • the light beam 210c diffracted in FIG. 2 corresponds to the diffracted light beam (vector 210d) in FIG.
  • the light ray 210c is displaced from the light ray 210b by the amount of q ⁇ / ⁇ , so that it avoids total reflection at the refractive surface 205a. In this way, since the light to be totally reflected can be extracted, it is considered that the light extraction efficiency can be improved as compared with the organic EL light emitting device having no diffraction grating layer.
  • the following problems become apparent. Assuming that the light 210A goes straight without being diffracted in the diffraction grating layer 209, it enters the refracting surface 205a of the transparent substrate 205 at an angle less than the critical angle and refracts and transmits the refracting surface 205a like the light 210B. However, since the diffraction grating layer 209 actually diffracts, the incident angle with respect to the refracting surface 205a becomes larger than the critical angle and totally reflects like the light 210C. Therefore, even if such a diffraction grating layer 209 is provided, improvement in light extraction efficiency is not necessarily guaranteed.
  • diffracted light whose azimuth is uniformly shifted by q ⁇ / ⁇ is generated with respect to all light rays.
  • the light intensity is distributed depending on the azimuth, and the shift width q ⁇ / ⁇ depends on the wavelength ⁇ of the emitted light, so that there is a color imbalance depending on the azimuth emitted by the light. That is, light of different colors can be seen depending on the viewing direction, and such a characteristic is inconvenient as a light source as well as a display application.
  • the light emitting device shown in FIGS. 4A and 4B is an organic EL element in which a protrusion 315 is provided on the surface of a transparent substrate 305.
  • an electrode 302, a light emitting layer 303, a transparent electrode 304, and a transparent substrate 305 are laminated in this order on a substrate 301, and a plurality of protrusions 315 are formed on a surface 305a of the transparent substrate 305. To do.
  • protrusions 315 rectangular prisms having a width w and a height h are arranged at random positions on the transparent substrate surface 305a, as shown in FIG. 4B.
  • the size of w is in the range of 0.4 to 20 ⁇ m
  • the size of h is in the range of 0.4 to 10 ⁇ m
  • such protrusions 315 are formed with a density in the range of 5000 to 1000000 pieces / mm 2 . .
  • a voltage between the electrode 302 and the transparent electrode 304 light is emitted from the inside of the light emitting layer 303 (for example, the point S).
  • the light 310d is reflected directly or after being reflected by the electrode 302, and then passes through the transparent electrode 304, and a part of the light 310d is taken out to the outside through the protrusion 315 like 310f.
  • the inventor of the present application considered the reason why the light extraction efficiency was improved in the light emitting devices of FIGS. 4 (a) and 4 (b) as follows.
  • the actual shape of the protrusion 315 can be processed so as to become thinner as it goes to the tip by side etching, and the protrusion 315 is naturally formed into a tapered shape without performing side etching.
  • the rate is a value near the middle between the transparent substrate 305 and air. Therefore, the refractive index distribution can be gently changed equivalently. In this case, the refractive index distribution is close to the refractive index distribution shown in FIG.
  • the projection 315 can partially prevent light reflection as indicated by the arrow 310e. As a result, the light extraction efficiency can be improved. Even if the size of the protrusions 315 is set to be equal to or greater than the wavelength, the protrusions 315 are arranged at random, so that interference of the extracted light can be suppressed.
  • the improvement in the transmittance is limited to that by light below the critical angle. .
  • the improvement of the light extraction efficiency is only about 20%, and no significant improvement can be expected.
  • the inventors of the present application further studied how to reduce the amount of light totally reflected on the refracting surface and increase the amount of light that can be extracted.
  • FIG. 5 schematically shows boundary conditions of the light field on the refracting surface.
  • a case where light having a width W is incident on the refractive surface T is considered.
  • the integration along path A that goes around the refractive surface T with respect to the electric field vector or magnetic field vector is zero.
  • the width t orthogonal to the refracting surface can be made negligibly smaller than the width s along the refracting surface. Only the component along the refractive surface remains. From this relationship, it is required that the electric field vector or magnetic field vector is continuous across the refractive surface.
  • the Fresnel equation is derived using this continuity relationship, and the reflection, refraction law, total reflection phenomenon, etc. are completely solved by this equation.
  • the width t cannot be ignored when the light width W is reduced to several tens of times the wavelength or less.
  • the circular integral A is divided into B and C (see FIG. 5C)
  • the circular integral B is included in the light flux (a bundle of rays) and becomes zero. Since the remaining circular integration C has zero electric field vector or magnetic field vector outside the luminous flux, only the integral value of the path PQ in the luminous flux remains (see FIG. 5D). Accordingly, the circulation integral C is not zero, and is equivalent to light emission in the calculation circuit.
  • the circular integrals C and C ′ are close to each other and the paths PQ and Q′P ′ are overlapped. The circular integration of 'is zero, and no light is emitted in the circuit.
  • the circular integration C is twice the integration in the path PQ. This is equivalent to the fact that light is emitted within the circuit.
  • the inventor of the present application studied the structure of the refracting surface for actually causing the phenomenon of light transmission even when exceeding the critical angle as follows.
  • pinhole light (width w) is provided by providing (a) a pinhole on the boundary surface with air of the transparent substrate placed on the light emitter and shielding the rest. And (b) a case where 180-degree phase shifters 18 are randomly arranged in a grid partitioned by a width w.
  • FIG. 7A is a graph showing the dependence of the transmittance t on the refractive surface on the incident angle in the structure shown in FIG.
  • the wavelength of light is 0.635 ⁇ m
  • light having a light quantity 1 is incident on the boundary surface with air at an angle ⁇ (angle formed with the refractive surface normal) in a transparent substrate having a refractive index of 1.457.
  • the characteristic when w 20 ⁇ m, which is close to the condition of FIG. 5A, becomes almost zero when the critical angle (43.34 degrees) is exceeded.
  • w is reduced to 0.4 to 1.0 ⁇ m, a large transmittance exists even if the critical angle is exceeded due to the boundary diffraction effect described in FIGS. 5 (d) and 5 (h).
  • FIG. 7A shows an analysis result based on the Helmholtz wave equation (so-called scalar wave equation), and thus there is no difference between P-polarized light and S-polarized light.
  • the overall light quantity increases for the following reasons.
  • FIG. 7B light enters the point S on the phase shifter 18 (shown in FIG. 6) from various angles.
  • FIG. 7B light enters from the negative direction of the Z axis and exits in the positive direction.
  • the light 30 incident on the phase shifter 18 at an angle smaller than the critical angle is compared with the light 31 incident on the phase shifter 18 at an angle larger than the critical angle.
  • the light 31 having a relatively larger incident angle than the light 30 is incident from a wide area, the amount of light increases.
  • the light 30 has an incident angle smaller than the critical angle, and is emitted to the air layer side without being reflected by the phase shifter 18.
  • the incident angle of the light 31 is larger than the critical angle, a part of the light 31 is reflected by the phase shifter 18 and a part of the light 31 is emitted to the air layer side by the boundary diffraction effect.
  • the light 31 has a larger amount of light than the light 30, as shown in FIG. 7A, even if the transmittance decreases in the light 30 having an angle smaller than the critical angle, the incident angle larger than the critical angle.
  • the light emitting device of this embodiment is an organic EL element.
  • FIG. 8 shows a cross-sectional configuration of the organic EL element of the first embodiment and a state of light propagation.
  • an electrode 2, a light emitting layer 3, and a transparent electrode 4 are laminated in this order on a substrate 1, and a transparent substrate (transparent substrate) that protects the transparent electrode 4 is formed on the transparent electrode 4. (Protective layer) 5 is formed.
  • the substrate 1, the electrode 2, the light emitting layer 3, and the transparent electrode 4 constitute a light emitter.
  • a protective layer 11 is formed on the transparent substrate 5.
  • the protective layer 11 is used so that light from the light emitter enters one surface (the surface on the transparent substrate 5 side) and exits from the other surface (the surface opposite to the transparent substrate 5).
  • the protective layer 11 includes a plurality of micro regions 13 (micro regions ⁇ ) on the surface opposite to the transparent substrate 5.
  • FIG. 9A shows a pattern of the minute region 13 in the first embodiment.
  • the microregion 13 is divided into microregions 13a and 13b (microregions ⁇ 1 and ⁇ 2).
  • the fine regions 13a and 13b virtually divide the surface of the protective layer 11 opposite to the organic EL element into grids (squares) having a width w (referred to as boundary width) without any gaps.
  • Each of the micro regions 13a and 13b has a structure adjacent to and surrounded by the other micro regions 13a and 13b.
  • the micro regions 13 a are arranged at a ratio of 20% to 80% of all the micro regions 13.
  • the micro area 13b occupies an area other than the micro area 13a in the micro area 13.
  • the micro regions 13 a and 13 b are preferably arranged at a ratio of 50% of the micro regions 13.
  • the micro regions 13a and 13b have a size in which the diameter of the largest circle inscribed is 0.2 ⁇ m or more and 2 ⁇ m or less.
  • the micro regions 13a and the micro regions 13b are covered with micro polarizers whose transmission axes are orthogonal to each other.
  • the polarizer is provided in a minute portion 13A (minute portion d1) including the minute region 13a and extending in the thickness direction, and a minute portion 13B (minute portion d2) including the minute region 13b and extending in the thickness direction.
  • the vibration direction of the electric field vector of the light transmitted through the minute region 13a is orthogonal to the vibration direction of the electric field vector of the light transmitted through the minute region 13b, and the electric field vector of the light transmitted through the minute regions 13a and 13b is The orientation is discontinuous.
  • the circular integral of the electric field vector of the light incident on the refracting surface is not zero, so that light is generated at the boundary between the minute region 13a and the minute region 13b (boundary diffraction effect).
  • the range in which “the vibration direction of the light transmitted through the minute region 13a and the light transmitted through the minute region 13b is orthogonal” is within the range when manufacturing errors of the minute portions 13A and 13B and the vibration direction of light are measured. The case where the vibration direction deviates from the orthogonal direction due to a measurement error is also included.
  • FIG. 10 schematically shows the arrangement of the polarizers 19 a and 19 b in the protective layer 11.
  • the polarizers 19a and 19b have an optically anisotropic structure in the plane, and transmit only polarized components orthogonal to each other.
  • the transmission axes of the polarizer 19a in each minute portion 13A are aligned with each other, and the transmission axes of the polarizer 19b in each minute portion 13B are aligned with each other. Further, the transmission axis of the polarizer 19a in the minute portion 13A and the transmission axis of the polarizer 19b in the minute portion 13B are orthogonal to each other.
  • For each polarizer 19a, 19b one polarization component is transmitted and the other polarization component is blocked (or reflected).
  • FIG. 9 (b) shows a wider area of the surface of the protective layer 11 than FIG. 9 (a).
  • the micro area 13a is shown in black and the micro area 13b is shown in white.
  • w is 0.4 ⁇ m.
  • the arrangement of the micro regions 13a and 13b does not have periodicity (arranged randomly).
  • the “arrangement” in this case refers to an arrangement within the surface of the protective layer 11 opposite to the organic EL element, and is not an arrangement in the thickness direction of the protective layer 11.
  • the minute region 13 in which each of the minute regions 13a and 13b is arranged is a square, and the size thereof is “the diameter of the largest inscribed circle is not less than 0.2 ⁇ m and not more than 2 ⁇ m”.
  • the shape and size of the minute region 13 are not “not periodic”.
  • the light that diffracts such a randomly arranged pattern by the boundary diffraction effect also has a random propagation direction, so there is no light intensity distribution depending on the direction as in the light emitting device described in Patent Document 1. In addition, there is no color imbalance due to orientation. In addition, light incident from the outside (air layer side) is reflected on the surface of the transparent substrate 5, but since the reflected light is diffracted in random directions, an image of the outside does not appear, and an antireflection film or the like. This optical processing is unnecessary, and the product cost can be kept low.
  • the refractive index of the air 6 is n0 and the refractive index of the transparent substrate 5 is n1
  • the protective layer 11 is provided on the surface of the transparent substrate 5, even if light is incident on the point Q at an angle x equal to or greater than the critical angle ⁇ c, the light is diffracted without being totally reflected and is directed toward the air 6. The light is emitted (first light extraction).
  • the extracted light quantity is proportional to the value obtained by multiplying the transmittance t shown in FIG. 7 by sin ⁇ .
  • light having a light amount of 1 emitted from one point in the transparent substrate 5 is incident on the minute portions 13A and 13B at an angle ⁇ (angle formed with the refractive surface normal).
  • the incident angle dependence of the first extracted light amount can be found. Further, when the light is reflected once at the protective layer 11 and then reflected by the electrode 2 and then enters the protective layer 11 again, that is, the incident angle dependency of the second extracted light amount can be obtained.
  • FIG. 11 is a graph showing the light extraction efficiency of the protective layer 11 in the first embodiment.
  • FIG. 11 shows the light extraction efficiency when a phase shifter that converts the phase of light by 180 degrees is placed in the minute region 13a.
  • FIG. 11 summarizes the results under the same conditions as the results shown in FIG. 7 with the boundary width w of the protective layer 11 on the horizontal axis.
  • FIG. 11 shows not only the first light extraction efficiency ⁇ 1 but also the second light extraction efficiency ⁇ 2.
  • the second light extraction efficiency ⁇ 2 is reflected by the protective layer 13 on the assumption that there is no light attenuation in the reciprocation such as absorption by the transparent electrode 4 and reflection loss by the electrode 2, and after reflecting the electrode 2, the protective layer 13 is again reflected. Is the light extraction efficiency in the case of incident on the light.
  • the boundary width w is increased, the first and second light extraction efficiencies gradually approach 0.25 and 0.00, respectively, and when the boundary width w is decreased from 0.3 ⁇ m, only the second time. In addition, the first light extraction efficiency becomes zero (the reason for this has already been described with reference to FIG. 5E).
  • the second light extraction efficiency considering the light attenuation in the round trip is ⁇ ⁇ ⁇ 2.
  • the light extraction is repeated infinitely instead of once and twice, and if the relationship is a geometric sequence, the first time is ⁇ 1 and the second time is ⁇ ⁇ ⁇ 2, the nth time is ⁇ 1 ⁇ ( ⁇ ⁇ ⁇ 2 / ⁇ 1) n-1 can be expected. Accordingly, the total light extraction up to the n-th time is as shown in the following (Equation 6). Infinite times, asymptotically approaches (Formula 7) below.
  • w is set to 0.3 ⁇ m or more and 2.00 ⁇ m or less (in general terms, the diameter of the largest circle inscribed in the minute region 13 is set to 0.3 ⁇ m or more and 2 ⁇ m or less)
  • the light extraction efficiency can be greatly improved.
  • w in the smallest region may be 0.2 ⁇ m due to a manufacturing error. From this result, in order to improve the light extraction efficiency, it is preferable to set w to 0.2 ⁇ m or more and 2 ⁇ m or less.
  • w is 0.4 ⁇ m or more and 0.8 ⁇ m or less because the light extraction efficiency is maintained in a high range.
  • Table 1 shows values of light extraction efficiency (first time, second time, and total light extraction efficiency ⁇ 1, ⁇ 2, and ⁇ , respectively) calculated using the probability P1 in which the minute region 13a of the minute region 13 is present as a parameter. ).
  • the light extraction efficiency decreases as the value of P1 deviates from 0.5, but the degree of decrease is small in the range of 0.8 ⁇ P1 ⁇ 0.2. Therefore, as long as the present embodiment complies with the pattern generation rule in the range of 0.8 ⁇ P1 ⁇ 0.2, the light extraction efficiency is high.
  • the pattern of the polarizers 19a and 19b as shown in FIG. 10 can be formed by using, for example, a method of forming a patterned photonic crystal.
  • a method of forming a patterned photonic crystal For example, pages 795 to 798 of Journal of Precision Engineering, Vol. 74, No. 8 (2008) (Hereinafter referred to as technical literature).
  • a stripe-shaped uneven pattern having a pitch of several hundred nm is formed by a lithography technique for each square region on the base substrate.
  • the stripe in the square where the micro area 13a is to be formed and the stripe in the square where the micro area 13b is to be formed are formed in different directions.
  • a laminated structure of about 20 periods (40 layers) is formed.
  • stacking while etching the surface with argon ions, stacking can be performed while forming a slope along the unevenness of the base substrate.
  • the thickness of this polarizer is about 0.5 ⁇ m, and there is almost no difference in thickness between the portion where the microregion 13a is formed and the portion where the microregion 13b is formed.
  • the material to be laminated is not limited to the above, and for example, SiO 2 and Si 3 N 4 , SiO 2 and TiO 2 , SiO 2 and NbO 2 , SiO 2 and Si may be used.
  • the size of the square region is about 5 ⁇ m square. If a fine processing technique such as an electron beam lithography technique is used as a lithography method for the base substrate, it is possible to perform processing in an area that is an order of magnitude smaller.
  • a transparent adjustment layer 15 for adjusting the light transmittance in the reciprocation of light between the transparent substrate 5 and the electrode 2 is placed on the transparent electrode 4.
  • the transparent substrate 5 is placed on the adjustment layer 15 (that is, an organic EL element including the adjustment layer 15 can be referred to as a light emitter).
  • the refractive index n1 of the transparent substrate 5 is smaller than the refractive index n1 ′ of the adjustment layer 15, there is a boundary surface 15a where total reflection occurs between the transparent substrate 5 and the adjustment layer 15, and in particular n1′ ⁇ n1. If> 0.1, the effect cannot be ignored.
  • the light emitted from the point S inside the light emitting layer 3 having a refractive index n2 passes through the transparent electrode 4 directly or after reflecting the electrode 2 and through the adjusting layer 15 having the refractive index n1 ′. Then, the light is refracted at a point P ′ on the boundary surface 15a, passes through the transparent substrate 5 having a refractive index n1, and is emitted to the air 6 side through the point P on the protective layer 11.
  • n1 ' may be smaller than n2, but in this case, total reflection occurs between the transparent electrode 4 and the adjustment layer 15.
  • the protective layer 11 of the present embodiment is formed on the boundary surface with the air 6 in the transparent substrate 5, light exceeding the critical angle can be taken out to the air 6 side. However, total reflection also occurs at the boundary surface 15a due to the relationship of n1 '> n1. In other words, when the light beam is incident on the point Q ′ having a larger incident angle than that incident on the point P ′, the light is totally reflected from the electrode 2 and cannot be extracted to the air 6 side.
  • the protective layer 11 ′ in this embodiment may be provided on the boundary surface between the adjustment layer 15 and the transparent substrate 5. Thereby, incident light exceeding the critical angle on this surface can be extracted to the air 6 side.
  • FIG. 13 has the complexity of forming the protective layers 11 and 11 ′ having projections and depressions in a double manner, a material having a low refractive index can be used for the transparent substrate 5, so that the selection range of the material is widened.
  • Equation 7 indicates that the light extraction efficiency increases if the light transmittance ⁇ in the round trip between the transparent substrate 5 and the electrode 2 is large.
  • the actual light-emitting layer 3 is surrounded by a plurality of transparent layers such as the adjustment layer 15 described above in addition to the electrode 2 and the transparent electrode 4, but the film design (the refractive index and thickness of the film including the light-emitting layer 3) Is determined so that the aforementioned light transmittance ⁇ is maximized.
  • the film design the refractive index and thickness of the film including the light-emitting layer 3
  • the influence of reflection on the surface of the transparent substrate 5 can be ignored, and can be treated virtually with a reflectance of 0% and a transmittance of 100%.
  • light is emitted from the transparent substrate 5, and this light is reciprocated multiple times to and from the multilayer film including the light emitting layer 3, so that the amount of overlap of the complex light amplitude returning to the transparent substrate 5 is maximized.
  • the refractive index and thickness of each film are determined.
  • each of the micro-parts 13A and 13B is provided with 1 ⁇ 2 wavelength with different optical axes. It has a two-dimensional wave plate array structure in which plates 20a and 20b are formed (FIG. 14).
  • the wave plates 20a and 20b in the minute portions 13A and 13B are arranged so that the respective optical axis directions form an angle of approximately 45 degrees.
  • the angle formed by the vibration direction of the electric field vector of the linearly polarized light of the incident light and one optical axis of the half-wave plate is ⁇ . Since the half-wave plate has the effect of rotating the polarization plane of the incident light by 2 ⁇ , the oscillation direction of the electric field vector of the emitted light is inclined by ⁇ -2 ⁇ degrees, that is, ⁇ degrees with respect to the optical axis of the crystal. . At this time, the other optical axis of the half-wave plate is inclined by ( ⁇ + 45) degrees from the vibration direction of the electric field vector of the linearly polarized light of the incident light.
  • the oscillation direction of the electric field vector of the emitted light is inclined by ⁇ 2 ( ⁇ + 45) degrees, that is, ( ⁇ 90) degrees with respect to the optical axis of the crystal. From this result, it can be seen that when light is incident on the half-wave plates placed in directions where the optical axes are different from each other by 45 degrees, the polarization axes of the light emitted from the respective wave plates are orthogonal. That is, in this embodiment, the same effect as that obtained when a phase difference of ⁇ is given can be obtained.
  • the phase difference between the light emitted from the minute region 13a and the light emitted from the minute region 13b is ⁇
  • the phase of the electric field vector is discontinuous with respect to the light transmitted through the minute regions 13a and 13b.
  • the circular integral of the electric field vector of the light incident on the refracting surface is not zero, so that light is generated at the boundary between the minute region 13a and the minute region 13b (boundary diffraction effect).
  • phase difference is compared with light having the same wavelength.
  • the protective layer 11 has a phase difference of light having a wavelength near the center (green or red light having a wavelength of around 600 nm) in the visible light wavelength range (about 380 nm to about 780 nm) emitted from the organic EL. Designed to. However, the design may be performed based on light of any wavelength among light of various wavelengths emitted from the organic EL element. Depending on the wavelength range of light emitted from the light emitting element, the design may be performed based on light having a wavelength of 400 nm or 500 nm.
  • the manufacturing error of the minute portions 13A and 13B and the vibration direction of the electric field vector of the light are measured.
  • the case where the phase difference deviates from ⁇ due to measurement error is also included.
  • the wave plate can also be manufactured by controlling the thickness to be stacked (the thickness of each layer and the stacking cycle) using the same manufacturing method as the polarizer array in the first embodiment. It is disclosed in the technical literature described in the first embodiment that a wave plate can be formed using a method for forming a patterned photonic crystal.
  • a stripe-shaped uneven pattern having a pitch of several hundred nm is formed by a lithography technique for each square region in the base substrate.
  • the stripe in the square where the micro area 13a is to be formed and the stripe in the square where the micro area 13b is to be formed are formed in 45 degrees different directions.
  • SiO 2 and Ti 2 O 5 are alternately supplied on the base substrate to form a laminated structure of about 10 periods (20 layers).
  • stacking can be performed while forming a slope along the unevenness of the base substrate.
  • the thickness of this polarizer is about 3 ⁇ m, and there is almost no difference in thickness between the portion where the microregion 13a is formed and the portion where the microregion 13b is formed.
  • the size of the square region is about 5 ⁇ m square. If a microfabrication technique such as an electron beam lithography technique is used as a lithography method for the base substrate, it is possible to perform processing in an area that is an order of magnitude smaller.
  • the transmissive plate 21b and the light shielding plate 21a are laid on the micro portions 13A and 13B. It has a two-dimensional array structure (FIG. 15).
  • the magnitude of the electric field vector is discontinuous with respect to the light transmitted through the minute regions 13a and 13b.
  • the circular integral of the electric field vector of the light incident on the refracting surface is not zero, so that light is generated at the boundary between the minute region 13a and the minute region 13b (boundary diffraction effect).
  • the same light extraction characteristics as those of the pinhole and the phase shifter that is, the same effect as that obtained when a phase difference of ⁇ is given between the minute portion 13A and the minute portion 13B can be obtained. .
  • the protective layer 11 of this embodiment can be manufactured by the following method.
  • a pattern may be formed on a metal on a glass substrate by electron beam exposure and a dry etching process so as to form a mask used for photolithography.
  • the portion where the metal is removed and the glass substrate is exposed is the transmission plate 21b, and the portion where the metal remains is the light shielding plate 21a.
  • a pattern size of 1 ⁇ m or less can be sufficiently produced.
  • a fourth embodiment of a sheet (protective layer) according to the present invention will be described with reference to FIG.
  • the fourth embodiment is the same as the first embodiment except that the pattern of the minute portions 13A and 13B in the protective layer 11 is different from that of the first embodiment.
  • the description of the configuration common to the first embodiment is omitted here.
  • FIG. 16A is a diagram showing a pattern of the first protective layer 23 in the present embodiment.
  • the first protective layer 23 is divided into equilateral triangles (microregions 13) each having a length w, and each microregion 13 is an ⁇ region 23a (microregion 13a).
  • ⁇ region 23b (micro region 13b), each having a ratio of 50%, ⁇ region 23a and ⁇ region 23b are randomly assigned.
  • w is 3.5 ⁇ m or less.
  • FIG. 16B is a diagram showing a pattern of the second protective layer 33 in the present embodiment.
  • the second protective layer 33 is divided into regular hexagons (small regions 13) each having a length w, and each figure is an ⁇ region 33a (small region 13a).
  • the ⁇ region 33a and the ⁇ region 33b are randomly assigned with the ratio of whether it is the ⁇ region 33b (microregion 13b) being 50%.
  • w is 1.15 ⁇ m or less.
  • the size of a figure generally requires that the diameter of the largest circle inscribed in the figure is 0.2 ⁇ m or more and 2 ⁇ m or less.
  • any of a polarizer as in the first embodiment, a wave plate as in the second embodiment, a transmissive plate and a light shielding plate as in the third embodiment is used. May be.
  • the pattern shape of the present embodiment is not limited to a regular triangle or a regular hexagon, and may be an arbitrary polygon as long as the same figure can be divided into planes without gaps.
  • the minute portions 13A and 13B in the actual processed body are not strictly squares, regular triangles, regular hexagons, or rounded corners.
  • the corner of the minute region adjacent to the minute region with rounded corners is deformed accordingly. In such a case, it goes without saying that the characteristics are not deteriorated and the same effect can be obtained.
  • the light emission position moves away from the position of the light emitting point S as the number of light extraction increases.
  • the transparent substrate 5 on which the protective layer 13 is formed is formed to be as thin as several ⁇ m, and an air layer is sandwiched between the transparent substrate 5 and 0.2 mm to 0 mm.
  • the structure covered with the protective substrate 14 of about 5 mm is conceivable.
  • a transparent material having a low refractive index such as airgel may be used on the protective layer 13 instead of the air layer.
  • the substrate 1 to the protective substrate 14 are integrated, the device As a high stability.
  • the protective layer 11 is formed only on one surface side (upper surface side) of the transparent substrate 5, but a similar structure may be formed on both surface sides of the transparent substrate 5. Further, a general diffraction grating 11 ′ may be disposed between the protective layer 11 and the light emitting point S.
  • the transparent substrate 5 is formed into a film shape
  • a protective layer 11 is formed on the front surface
  • a film 11 ′ having a diffraction grating or a film 11 ′′ having a surface structure of another specification is formed on the back surface. It can be formed and bonded to the light emitter through the adhesive layer 22.
  • the adhesive layer 22 If the refractive index of the transparent substrate 5 is small and the difference in refractive index from the light emitting layer 3 is 0.1 or more, the adhesive layer 22 If the material is selected to be 0.1 or less than the refractive index of the light emitting layer 3, almost no total reflection occurs at the interface between the adhesive layer 22 and the light emitting layer 3. Further, A film 11 ′′ having a surface structure (or a film 11 ′ having a diffraction grating) and a total reflection generated on the refractive surface between the transparent substrate 5 and the refractive surface between the transparent substrate 5 and the air 6; and This can be avoided by the protective layer 11.
  • the pattern of the protective layer 11 in the first to fourth embodiments is different from the surface state such as frosted glass or roughened surface, or the surface state shown in the light emitting device described in Patent Document 2.
  • the pattern of the protective layer in the first to fourth embodiments has a structure in which the surface is divided into grid areas having a width w and an optically discontinuous boundary is provided for each eye, for example, 1: 1.
  • the ratio is assigned.
  • This pattern has a scale of a specific width w and a characteristic of a specific minute area, and the ratio of the total area of one to the total area of the other is also in a 1: 1 relationship.
  • the surface state such as frosted glass or roughened surface does not have an inherent width w (at least under the condition of w ⁇ 0.05 ⁇ m), and the shape of the micro region is indefinite and has an area of The ratio is not necessarily 1: 1.
  • the ratio in the said embodiment is not a random pattern which does not have periodicity completely, but can be said to be a pattern along a certain rule. That is, in the protective layer 11 in the first to fourth embodiments, “not having periodicity” is “two-dimensional arrangement of the fine regions ⁇ 1 and ⁇ 2”, and the size of each fine region ⁇ is large. The sheath shape is not “not periodic”.
  • the phenomenon caused by the surface shape in the first to fourth embodiments is one of diffraction phenomena.
  • a light beam that is virtually refracted with respect to a flat reference surface that averages the surface shape is defined as 0th-order diffracted light (not shown in the case of total reflection), and this light is used as a reference for orientation.
  • 0th-order diffracted light not shown in the case of total reflection
  • higher-order diffracted light is generated in the shifted direction.
  • the propagation direction of diffracted light other than the 0th order is random.
  • it is not a diffraction phenomenon but a refraction phenomenon that is caused by frosted glass or surface roughening.
  • the orientation of the surface normal is random on the refracted refracting surface, so that the direction of refraction is also random. It is only becoming. That is, when the pattern shape in the first to fourth embodiments is formed on a parallel plate and viewed through, the outline of the opposite image can be clearly seen. This is because 0th-order diffracted light always exists in the light that is diffracted and separated by the surface shape, and this light maintains the contour of the image on the opposite side. On the other hand, in frosted glass or roughened surface, there is no light corresponding to the 0th-order diffracted light, and the outline of the image on the opposite side becomes blurred when viewed through.
  • Patent Document 2 light is simply described as “irradiated straightly into the air” by the protrusions on the surface, and there is no description of diffraction.
  • the word “obedient” can be interpreted as “following Snell's law (the law of refraction), which is a simpler principle”. In that sense, it can be understood that the protrusions on the surface of Patent Document 2 fall into the same category as polished glass and surface roughening, and can be said to be completely different from the present invention.
  • Patent Document 2 The feature of the technique disclosed in Patent Document 2 is that a plurality of transparent protrusions are arranged completely at random on a transparent insulating substrate, and each region is one of minute regions having the same shape as in the present application.
  • the feature of making the abundance of two or more aggregates and a specific proportion thereof is neither disclosed nor suggested.
  • the structure in which one and the other are interchanged is substantially the same as the original structure, but this is not the case with the light emitting device described in Patent Document 2.
  • the inventors of the present application have found for the first time that the light extraction effect is remarkable due to the characteristics of the present invention, and Patent Document 2 does not describe the remarkable effect as in the present invention.
  • the boundary diffraction effect occurs at a boundary where the direction, phase or magnitude of the electric field vector of light is discontinuous, in order to maximize this effect, the direction, phase or magnitude of the electric field vector of light is not continuous. It is preferable to maximize the appearance ratio of the boundary. If the refracting surface is divided into innumerable minute regions, and the direction, phase, or magnitude of the electric field vector of light becomes discontinuous at the boundary between the minute regions, the aforementioned appearance ratio is maximized by two conditions. The first condition is that the area of each micro area is as uniform as possible. The second condition is that there is a boundary where the direction, phase, or magnitude of the electric field vector of light is discontinuous between adjacent micro areas. It exists.
  • the boundary where the direction, phase, or size of the signal is discontinuous increases.
  • the area of each micro area is aligned as much as possible, and at least the area of each micro area is 0.5 to 1.5 times the reference area (the maximum of the circles inscribed in the micro area) If the diameter of the material falls within the range of 0.7 to 1.3 times the standard diameter, the appearance ratio of the boundary line between the microregions is maximized.
  • the first to fourth embodiments comply with this condition. Even if the division into minute regions can be maximized, the effect is diminished if the direction, phase, or magnitude of the electric field vector of light is aligned between adjacent minute regions. Therefore, it is necessary to randomly assign the minute regions so that there is a boundary where the direction, phase, or magnitude of the electric field vector of light is discontinuous between adjacent minute regions. That is, the light-emitting device of the above embodiment is extracted not by the effect of antireflection like the light-emitting device described in Patent Document 2 (although this effect is included) but by the effect of maximizing the boundary diffraction effect. Increased efficiency has been realized.
  • the first to fourth embodiments are not independently established, but a part of each may be combined to form a new example.
  • the organic electroluminescence element has been described as an example.
  • the present invention can be applied to any element as long as it emits light in a medium having a refractive index larger than 1.
  • the medium from which the light emitting device emits light is not limited to air.
  • the present invention can be applied when the refractive index of the transparent substrate is larger than the refractive index of the medium with which the transparent substrate is in contact, particularly 0.1 or more.
  • the light emitting device greatly improves the light extraction efficiency, and thus is useful as a display or a light source.

Abstract

　本発明のシートは、発光体からの光が一方の面に入射し、他方の面から出射するように用いられるシートであって、他方の面に、内接する最大の円の直径が０．２μｍ以上２μｍ以下の複数の微小領域１３を備え、複数の微小領域１３のうちの個々の微小領域は、複数の微小領域１３のうちの他の複数の微小領域によって隣接且つ囲繞されており、複数の微小領域１３は、複数の微小領域１３から２０％以上８０％以下の割合でランダムに選ばれた複数の微小領域１３ａと、それ以外の複数の微小領域１３ｂとからなり、複数の微小領域１３ａを透過した光と、複数の微小領域１３ｂを透過した光との位相差はπである。

Description

シート及び発光装置
　本発明は、一方の面を発光体に隣接させて用いられる透明なシートおよびそれを用いた発光装置に関するものである。
　図１８は、一般的な有機エレクトロルミネセンス素子（有機ＥＬ素子）を用いた発光装置の断面構成と光の伝搬の様子を示す図である。一般的な有機ＥＬ素子では、基板１０１の上に、電極１０２、発光層１０３、透明電極１０４がこの順に積層され、透明電極１０４の上には透明基板１０５が設けられている。電極１０２と透明電極１０４との間に電圧を印加すると、発光層１０３の内部の点Ｓで発光が生じる。この光は、直接、もしくは電極１０２において反射した後、透明電極１０４を透過し、透明基板１０５の表面上の点Ｐに表面の面法線に対して角度θで入射し、この点において屈折して空気層１０６側に出射する。
　透明基板１０５の屈折率をｎ’１とすると、入射角θが臨界角θｃ＝ｓｉｎ-1（１／ｎ’1）より大きくなった時、全反射が発生する。例えば、θｃ以上の角度ｘで透明基板１０５の表面上の点Ｑに入射する光は全反射し、空気層１０６側に出射することはない。
　図１９（ａ），（ｂ）は、上記発光装置において透明基板１０５が多層構造を有していると仮定した場合における光取り出し効率を説明する説明図である。図１９（ａ）において、発光層１０３の屈折率をｎ’k、空気層１０６の屈折率をｎ0、発光層１０３と空気層１０６の間に介在する複数の透明層の屈折率を発光層１０３に近い側からｎ’k-1、ｎ’k-2、…、ｎ’1とし、発光層３内の点Ｓから発光する光の伝搬方位（屈折面の面法線となす角）をθ’k、各屈折面での屈折角を順にθ’k-1、θ’k-2、…、θ’1、θ0とすると、スネルの法則より次の（数１）が成り立つ。
Figure JPOXMLDOC01-appb-M000001
 　したがって、次の（数２）が成り立つ。
Figure JPOXMLDOC01-appb-M000002
　結局、（数２）は発光層１０３が空気層１０６に直接接触する場合のスネルの法則に他ならず、間に介在する透明層の屈折率には関係せず、θ’k≧θc＝ｓｉｎ-1（ｎ0／ｎ’k）で全反射が発生することを表している。
　図１９（ｂ）は、発光層１０３から取り出せる光の範囲を模式的に示したものである。取り出せる光は、発光点Ｓを頂点、臨界角θcの２倍を頂角とし、屈折面の面法線に沿ったｚ軸を中心軸とする２対の円錐体１０７、１０７’の内部に含まれる。点Ｓからの発光が、全方位に等強度の光を放射するものとし、屈折面での透過率が臨界角以内の入射角で１００％とすれば、発光層１０３からの取り出し効率ηは、球面１０８の表面積に対する、円錐体１０７、１０７’により球面１０８を切り取った面積の比に等しく、次の（数３）で与えられる。
Figure JPOXMLDOC01-appb-M000003
　なお、臨界角以内の入射角でも透過率は１００％とはならないので、実際の取り出し効率ηは、１－ｃｏｓθcよりも小さくなる。また、発光素子としての全効率は、発光層の発光効率を上記取り出し効率ηに乗じた値となる。
　特許文献１には、有機ＥＬ素子において、透明基板から大気へと光が出ていくときの透明基板表面での全反射を抑制する目的で、基板界面あるいは反射面に回折格子を形成し、光取り出し面に対する光の入射角を変化させることにより光の取り出し効率を向上させることが開示されている。
　また、特許文献２には、光の取り出し効率のよい平面発光装置を提供するため、有機ＥＬ素子において透明基板の表面に透明の突起物を複数形成して透明基板と空気との界面における光の反射を防止することができると記載されている。
特開平１１－２８３７５１号公報 特開２００５－２７６５８１号公報
　しかしながら、上述のような従来の発光装置において以下の問題があった。
　図１８に示す従来の有機ＥＬ素子を用いた発光装置では、発光層１０３からの光取り出し効率ηが最大でも１－ｃｏｓθcを超えることがなく、発光層１０３の屈折率が決まれば、光取り出し効率の最大値が一義的に制限されていた。例えば、（数２）において、ｎ0＝１．０、ｎ’k＝１．４５７とすると、臨界角θc＝ｓｉｎ-1（ｎ0／ｎ’k）＝４３．３４度であり、光取り出し効率の最大値は１－ｃｏｓθc＝０．２７３程度と小さく、ｎ’k＝１．７０では０．１９１程度まで下がる。
　また、特許文献１に開示された技術では、確かに全反射になるべき光を取り出すことができるが、その逆もある。すなわち、回折格子層が無い場合に透明基板の屈折面（出射面）に臨界角より小さい角度で入射して透過、屈折する光が、回折格子層によって回折されることにより、屈折面に対する入射角が臨界角を超え、全反射する場合がある。従って、特許文献１に開示された技術は光取り出し効率の向上を保証するものではない。さらに、特許文献１に開示された技術では、全ての光線が一律に所定の角度だけ曲げられた回折光が発生する。このような回折光を含んだ光は、方位によって光強度に分布があり、光が曲げられる角度が出射光の波長に依存することから、方位による色のアンバランスが存在する。
　また、特許文献１に開示された発光装置では、外界（空気層側）から入射する光は透明基板の表面を規則的に反射し、発光層から取り出される光にとって外乱（いわゆる映り込み）となる。そのため、透明基板の表面には反射防止膜を堆積する等の光学処理が必要であり、製品コストを押し上げていた。
　一方、特許文献２に開示された発光装置は、屈折面における光の反射防止を目的にしたもので、この構造による光取り出し効率の改善は１、２割程度と小さいものに収まる。
　本発明は、かかる点に鑑みてなされたものであり、その目的は、臨界角以上の透明基板への入射光も出射させて光取り出し効率の大幅な向上を実現するとともに、映り込みを防ぎ、方位による光強度の分布や色のアンバランスの発生も抑えるシートおよび発光装置を提供することにある。
　本発明の第１のシートは、発光体からの光が一方の面に入射し、他方の面から出射するように用いられるシートであって、前記他方の面に、内接する最大の円の直径が０．２μｍ以上２μｍ以下の複数の微小領域δを備え、前記複数の微小領域δのうちの個々の微小領域δは、前記複数の微小領域δのうちの他の複数の微小領域δによって隣接且つ囲繞されており、前記複数の微小領域δは、前記複数の微小領域δから２０％以上８０％以下の割合でランダムに選ばれた複数の微小領域δ１と、それ以外の複数の微小領域δ２とからなり、前記複数の微小領域δ１を透過した光と、前記複数の微小領域δ２を透過した光との位相差はπである。
　ある実施形態において、前記複数の微小領域δ１のそれぞれを含み、厚さ方向に延びる複数の微小部分ｄ１と、前記複数の微小領域δ２のそれぞれを含み、厚さ方向に延びる複数の微小部分ｄ２とをさらに備え、前記複数の微小部分ｄ１および前記複数の微小部分ｄ２のそれぞれには、光軸の揃った１／２波長板が配置され、前記複数の微小部分ｄ１の１／２波長板の光軸方位と、前記複数の微小部分ｄ２の１／２波長板の光軸方位とが４５度の角度で配置される。
　本発明の第２のシートは、発光体からの光が一方の面に入射し、他方の面から出射するように用いられるシートであって、前記他方の面に、内接する最大の円の直径が０．２μｍ以上２μｍ以下の複数の微小領域δを備え、前記複数の微小領域δのうちの個々の微小領域δは、前記複数の微小領域δのうちの他の複数の微小領域δによって隣接且つ囲繞されており、前記複数の微小領域δは、前記複数の微小領域δから２０％以上８０％以下の割合でランダムに選ばれた複数の微小領域δ１と、それ以外の複数の微小領域δ２とからなり、前記複数の微小領域δ１のそれぞれを含み、厚さ方向に延びる複数の微小部分ｄ１と、前記複数の微小領域δ２のそれぞれを含み、厚さ方向に延びる複数の微小部分ｄ２とをさらに備え、前記複数の微小部分ｄ１および前記複数の微小部分ｄ２のそれぞれには、透過軸の揃った偏光子が配置され、前記複数の微小部分ｄ１に配置される偏光子の透過軸と、前記複数の微小部分ｄ２を構成する偏光子の透過軸とは直交する。
　本発明の第３のシートは、発光体からの光が一方の面に入射し、他方の面から出射するように用いられるシートであって、前記他方の面に、内接する最大の円の直径が０．２μｍ以上２μｍ以下の複数の微小領域δを備え、前記複数の微小領域δのうちの個々の微小領域δは、前記複数の微小領域δのうちの他の複数の微小領域δによって隣接且つ囲繞されており、前記複数の微小領域δは、前記複数の微小領域δから２０％以上８０％以下の割合でランダムに選ばれた複数の微小領域δ１と、それ以外の複数の微小領域δ２とからなり、前記複数の微小領域δ１のそれぞれを含み、厚さ方向に延びる複数の微小部分ｄ１と、前記複数の微小領域δ２のそれぞれを含み、厚さ方向に延びる複数の微小部分ｄ２とをさらに備え、前記複数の微小部分ｄ１および前記複数の微小部分ｄ２のうちのいずれか一方には、遮光面が設けられている。
　ある実施形態において、前記複数の微小領域δ１および前記複数の微小領域δ２は多角形であって、前記複数の微小領域δ１および前記複数の微小領域δ２は互いに合同な形状である。
　本発明の第１の発光装置は、発光体と、前記発光体における発光面の上に設けられた保護層とを備えた発光装置であって、前記保護層において前記発光面側と反対側の面に、内接する最大の円の直径が０．２μｍ以上２μｍ以下の複数の微小領域δを備え、前記複数の微小領域δのうちの個々の微小領域δは、前記複数の微小領域δのうちの他の複数の微小領域δによって隣接且つ囲繞されており、前記複数の微小領域δは、前記複数の微小領域δから２０％以上８０％以下の割合でランダムに選ばれた複数の微小領域δ１と、それ以外の複数の微小領域δ２とからなり、前記複数の微小領域δ１を透過した光と、前記複数の微小領域δ２を透過した光との位相差はπであり、前記保護層のうち前記発光層側とは反対側の面は、前記保護層の屈折率よりも低い屈折率を有する媒質と接する。
　ある実施形態において、前記複数の微小領域δ１のそれぞれを含み、厚さ方向に延びる複数の微小部分ｄ１と、前記複数の微小領域δ２のそれぞれを含み、厚さ方向に延びる複数の微小部分ｄ２とをさらに備え、前記複数の微小部分ｄ１および前記複数の微小部分ｄ２のそれぞれには、光軸の揃った１／２波長板が配置され、前記複数の微小部分ｄ１の１／２波長板の光軸方位と、前記複数の微小部分ｄ２の１／２波長板の光軸方位とが４５度の角度で配置される。
　本発明の第２の発光装置は、発光体と、前記発光体における発光面の上に設けられた保護層とを備えた発光装置であって、前記保護層において前記発光面側と反対側の面に、内接する最大の円の直径が０．２μｍ以上２μｍ以下の複数の微小領域δを備え、前記複数の微小領域δのうちの個々の微小領域δは、前記複数の微小領域δのうちの他の複数の微小領域δによって隣接且つ囲繞されており、前記複数の微小領域δは、前記複数の微小領域δから２０％以上８０％以下の割合でランダムに選ばれた複数の微小領域δ１と、それ以外の複数の微小領域δ２とからなり、前記保護層のうち前記発光層側とは反対側の面は、前記保護層の屈折率よりも低い屈折率を有する媒質と接し、前記複数の微小領域δ１のそれぞれを含み、厚さ方向に延びる複数の微小部分ｄ１と、前記複数の微小領域δ２のそれぞれを含み、厚さ方向に延びる複数の微小部分ｄ２とをさらに備え、前記複数の微小部分ｄ１および前記複数の微小部分ｄ２のそれぞれには、透過軸の揃った偏光子が配置され、前記複数の微小部分ｄ１に配置される偏光子の透過軸と、前記複数の微小部分ｄ２を構成する偏光子の透過軸とは直交する。
　本発明の第３の発光装置は、発光体と、前記発光体における発光面の上に設けられた保護層とを備えた発光装置であって、前記保護層において前記発光面側と反対側の面に、内接する最大の円の直径が０．２μｍ以上２μｍ以下の複数の微小領域δを備え、前記複数の微小領域δのうちの個々の微小領域δは、前記複数の微小領域δのうちの他の複数の微小領域δによって隣接且つ囲繞されており、前記複数の微小領域δは、前記複数の微小領域δから２０％以上８０％以下の割合でランダムに選ばれた複数の微小領域δ１と、それ以外の複数の微小領域δ２とからなり、前記保護層のうち前記発光層側とは反対側の面は、前記保護層の屈折率よりも低い屈折率を有する媒質と接し、前記複数の微小領域δ１のそれぞれを含み、厚さ方向に延びる複数の微小部分ｄ１と、前記複数の微小領域δ２のそれぞれを含み、厚さ方向に延びる複数の微小部分ｄ２とをさらに備え、前記複数の微小部分ｄ１および前記複数の微小部分ｄ２のうちのいずれか一方には、遮光面が設けられている。
　ある実施形態において、前記媒質は空気である。
　ある実施形態において、前記媒質はエアロゲルである。
　本発明によると、微小領域δ１、δ２に内接する最大の円の直径が０．２μｍ以上２μｍ以下の範囲内にあり、かつ、微小領域δ１、δ２を透過した光について、電界ベクトルの向き、大きさまたは位相が微小領域δ１、δ２の境界において不連続となる。このような場合、屈折面に入射する光の電界ベクトルまたは磁界ベクトルの周回積分がゼロではなくなるため、微小領域δ１、δ２の境界において光が発生する（境界回折効果）。この現象によって、臨界角を超えた角度で微小領域δ１、δ２に入射する光を取り出すことが可能となる。微小領域δ１、δ２に入射する前に下地において反射した光も、下地において再度シート側に反射され、再度微小領域δ１、δ２に入射する。このように、光の取り出しを繰り返し行えるため、光取り出し効率の大幅な改善が可能となる。
（ａ）は、屈折面１０７ａ近傍における光１０６の進行を示す図であり、（ｂ）は、屈折面１０７ａ近傍における屈折率のステップ状の変化を示す図であり、（ｃ）は屈折率近傍１０７ａ近傍における屈折率のなだらかな変化を示す図であり、（ｄ）は、屈折面における入射角と透過率との関係を示すグラフ図である。 （ａ）は周期的構造を有した回折格子を表面に備えた発光装置の断面を、（ｂ）は（ａ）に示す発光装置の上面を示す図である。 回折格子による回折方位を説明するための図である。 （ａ）はランダムに配置された突起を表面に備えた発光装置の断面を、（ｂ）は（ａ）に示す発光装置の上面を示す図である。 （ａ）から（ｈ）は、屈折面における光の場の境界条件を説明するための図である。 （ａ）はピンホールを、（ｂ）は位相シフタを配置した図である。 （ａ）は図６に示す構造において、屈折面における透過率ｔの入射角依存性を示すグラフ図であり、（ｂ）は、図６に示す構造から出射する光の量が増加する理由を説明するための図である。 本発明による第１の実施形態の有機エレクトロルミネセンス素子の断面構成と光の伝搬の様子を示す図である。 （ａ）は第１の実施形態における微細領域１３の一部を拡大して示す図であり、（ｂ）は、（ａ）より広い範囲におけるパターン図である。 第１の実施形態の保護層のパターンを示す図である。 第１の実施形態の保護層における取り出し光量の入射角依存性を示す説明図であって、１回目および２回目の取り出し光量の入射角依存性を示す説明図である。 第１の実施形態の発光装置の一例（調整層を有する発光装置）の断面図である。 第１の実施形態の発光装置の一例（調整層との境界にも表面構造を設けた発光装置）の断面図である。 第２の実施形態の保護層のパターンを示す図である。 第３の実施形態の保護層のパターンを示す図である。 （ａ）は第４の実施形態の第１のパターンを、（ｂ）は第２のパターンを示す図である。 （ａ）、（ｂ）はその他の実施形態の有機エレクトロルミネセンス素子の断面構成と光の伝搬の様子を示す図である。 従来例である有機エレクトロルミネセンス素子の断面構成と光の伝搬の様子を示す図である。 （ａ）は多層構造の透明基板を、（ｂ）は取り出し可能な光の範囲を説明するための図である。
　本願発明による実施形態を説明する前に、特許文献１および特許文献２に示されるような先行例を踏まえて、本願発明に至るまでの検討経過を説明する。
　図１（ａ）から（ｄ）は、屈折面（透明層表面と空気層との界面）での透過率を説明するための図である。
　図１（ａ）に示す光１０８は、屈折率１．５の透明層１０７の内部から紙面方向に沿って透明層１０７の屈折面１０７ａに角度θで入射し、空気側（屈折率１．０）に出射する。屈折面１０７ａにおいて、光１０８は屈折面１０７ａに近づく方向に屈折している。
　図１（ｂ）、（ｃ）に、屈折面１０７ａ近傍における屈折率の分布を示す。図１（ｂ）、（ｃ）において、縦軸は透明層１０７および空気中の位置を示す。縦軸の値が０の位置が屈折面１０７ａである。図１（ｂ）、（ｃ）における横軸は屈折率を示す。
　通常、屈折面１０７ａ近傍での面法線に沿った屈折率分布は、図１（ｂ）に示すようなステップ状であり、屈折率は、屈折面１０７ａを境界にして不連続に変化する。この場合、Ｐ偏光（電界ベクトルが紙面に平行な振動成分）は、図１（ｄ）の曲線１０８ａ、Ｓ偏光（電界ベクトルが紙面に直交する振動成分）は、曲線１０８ｂのような透過率特性を示す。曲線１０８ａ、１０８ｂの透過率は、入射角が臨界角（＝４１．８度）以下では互いに異なるが、臨界角を超えると共にゼロになる。
　一方、透明層１０７の表層部分が多層構造であり、屈折率分布が図１（ｃ）に示すようなテーパ状になると仮定した場合には、Ｐ偏光は、図１（ｄ）の曲線１０８Ａ、Ｓ偏光は曲線１０８Ｂのような透過率特性を示す。臨界角を超えると曲線１０８Ａ、１０８Ｂの透過率がゼロになることは、曲線１０８ａ、１０８ｂと同様である。一方、臨界角以下での透過率は、曲線１０８ａよりも曲線１０８Ａのほうが１００％に近づいている。同様に、臨界角以下での透過率は、曲線１０８ｂよりも曲線１０８Ｂのほうが１００％に近づいている。このように、曲線１０８Ａ、１０８Ｂは、曲線１０８ａ、１０８ｂよりも臨界角を境界にしたステップ関数の形状に近づく。図１（ｃ）の多層構造は、屈折率が１．５から１．０まで０．０１の偏差をなす厚さ０．０１μｍの膜を５０層重ねた構造としたが、厚さ方向の屈折率変化の勾配が緩やかな程、Ｐ偏光、Ｓ偏光の差がなくなり、いずれも入射角に対する透過率のグラフがステップ関数に近づく結果が得られる。
　屈折面において光が全反射しないようにするためには、屈折面に入射する光の入射角を臨界角以下にする工夫が必要である。そのような工夫の一つとして、本願発明者は、特許文献１に開示された、図２（ａ）、（ｂ）に示すような発光装置の検討を行なった。図２（ａ）、（ｂ）に示す発光装置は、透明基板２０５と透明電極２０４との界面に回折格子２０９を設けた有機ＥＬ素子である。
　図２（ａ）に示すように、基板２０１の上に電極２０２、発光層２０３、透明電極２０４、回折格子層２０９をこの順に積層し、回折格子層２０９の上に透明基板２０５を設ける。回折格子層２０９は、透明基板２０５と接する表面に、ｘ方向、ｙ方向ともピッチΛの凹凸周期構造を有している。凸部の形状は、図２（ｂ）に示すような幅ｗの正方形であって、この凸部が、千鳥格子状に配列される。電極２０２と透明電極２０４との間に電圧を印加することによって、発光層２０３の内部（例えば点Ｓ）から光が発せられる。この光は、直接、もしくは電極２０２において反射した後、透明電極２０４を透過し、回折格子層２０９を透過し、回折する。例えば、点Ｓを出射する光２１０ａが回折格子層２０９において回折せず直進すると仮定すると、光２１０ｂのように透明基板２０５の屈折面２０５ａに臨界角以上の角度で入射して全反射するが、実際には回折格子層２０９において回折するので、光２１０ｃのように屈折面２０５ａに対する入射角が臨界角よりも小さくなる。このように、光の全反射を防止することができる。
　上記の回折格子による回折方位を図３を用いて説明する。屈折率ｎAの透明層２０７の内部から紙面方向に沿って透明層２０７の屈折面２０７ａ上の点Ｏに角度θで入射し、屈折率ｎBの透明層２０６側に回折する波長λの光を考える。図３には示されていないが、屈折面２０７ａには紙面に沿ってピッチΛをなす回折格子が形成されている。説明のため、図３に、点Ｏを中心にする半径ｎAの円２１１と半径ｎBの円２１２を示す。入射ベクトル２１０ｉ（円２１１の円周上を始点として角度θで点Ｏに向かうベクトル）の屈折面２０７ａへの正射影ベクトル（垂線の足Ａから点Ｏに向かうベクトル）を２１０Ｉとし、点Ｏを始点として円２１２の円周上に終点をもつベクトル２１０ｒを、その正射影ベクトル２１０Ｒがベクトル２１０Ｉと同一になるように描く。垂線の足Ｃを始点として、大きさｑλ／Λのベクトル（格子ベクトル）を考える。ただし、ｑは回折次数（整数）である。図ではｑ＝１の場合のベクトル２１０Ｄを描いており、その終点Ｂを垂線の足とし、点Ｏを始点として円２１２の円周上に終点をもつベクトル２１０ｄを描く。光２１０ｉが単位時間当たりに透明層２０７（屈折率ｎA）を進むｘ方向の距離（ベクトル２１０Ｉの長さ）は、ｎA×ｓｉｎθで表される。一方、光２１０ｒが単位時間当たりに透明層２０６（屈折率ｎB）を進むｘ方向の距離（ベクトル２１０Ｒの長さ）は、ｎB×ｓｉｎφで表される。ベクトル２１０Ｉの長さとベクトル２１０Ｒの長さとは等しいため、下記（数４）が成り立つ。（数４）から、屈折光線の方位を与えるベクトル２１０ｒの方位角φ（屈折面法線となす角）が与えられる。
Figure JPOXMLDOC01-appb-M000004
これはスネルの法則そのものである。一方、回折光線の方位を与えるベクトル２１０ｄの方位角φ’（屈折面法線となす角）は次の（数５）で与えられる。
Figure JPOXMLDOC01-appb-M000005
 ただし、図３の角φ’はｚ軸（点Ｏを通る屈折面法線）を跨いでいるのでマイナスで定義される。
　（数４）、（数５）の結果から、回折光線（ベクトル２１０ｄ）が向かう方向は、屈折光線（ベクトル２１０ｒ）が向かう方向から、ｑλ／Λの分だけずれることになる。図２（ａ）において、回折しないと仮定した光線２１０ｂは、図３における屈折光線（ベクトル２１０ｒ）に相当する。一方、図２において回折する光線２１０ｃは、図３における回折光線（ベクトル２１０ｄ）に相当する。光線２１０ｃは、光線２１０ｂからｑλ／Λの分だけ方位がずれることによって、屈折面２０５ａにおける全反射を免れていることになる。このように、全反射するべき光を取り出すことができるので、回折格子層を持たない有機ＥＬ発光装置に比べ、光取り出し効率の向上が見込めるようにも考えられる。
　しかしながら、図２（ａ）において点Ｓを出射する光２１０Ａを考えた場合、次のような問題点が明らかとなる。光２１０Ａが回折格子層２０９において回折せず直進すると仮定すると、光２１０Ｂのように透明基板２０５の屈折面２０５ａに臨界角以下の角度で入射して屈折面２０５ａを屈折して透過していく。しかしながら、実際には回折格子層２０９において回折するので、光２１０Ｃのように、屈折面２０５ａに対する入射角が臨界角よりも大きくなり、全反射してしまう。従って、このような回折格子層２０９を設けても光取り出し効率の向上は必ずしも保証されない。
　また、図２に示す有機ＥＬ素子を用いた発光装置では、全ての光線に関して一律にｑλ／Λの分だけ方位がシフトした回折光が発生する。このような回折光を含んだ光では、方位によって光強度に分布があり、シフト幅ｑλ／Λが出射光の波長λに依存するため、光が出射する方位によって色のアンバランスが存在する。即ち、見る方向によって異なる色の光が見えることになり、このような特性は、ディスプレイ用途にはもちろん、光源としても不都合である。
　次に、本願発明者は、特許文献２に開示された、図４（ａ）、（ｂ）に示すような発光装置について検討を行った。図４（ａ）、（ｂ）に示す発光装置は、透明基板３０５の表面に突起物３１５が設けられた有機ＥＬ素子である。図４（ａ）に示すように、基板３０１の上に、電極３０２、発光層３０３、透明電極３０４、透明基板３０５をこの順に積層し、透明基板３０５の表面３０５ａに複数の突起物３１５を形成する。突起物３１５は、幅ｗ、高さｈの四角柱形状のものを、図４（ｂ）に示すように、透明基板表面３０５ａ上におけるランダムな位置に配置する。ｗの大きさは０．４～２０μｍ、ｈの大きさは０．４～１０μｍの範囲内にあり、このような突起物３１５を５０００～１００００００個／ｍｍ2の範囲の密度で形成している。電極３０２と透明電極３０４との間に電圧を印加することによって、発光層３０３の内部（例えば点Ｓ）から光が発せられる。この光３１０ｄは、直接、もしくは電極３０２において反射した後、透明電極３０４を透過し、その一部が突起物３１５を通じて３１０ｆのように外界に取り出される。
　本願発明者は、図４（ａ）、（ｂ）の発光装置において光取り出し効率が向上する理由を以下のように考えた。実際の突起物３１５の形状は、サイドエッチングにより先端に行くほど細くなるよう加工できるし、サイドエッチングを行なわなくても、自然に突起物３１５が先細りの形状に形成されるため、実効的な屈折率が透明基板３０５と空気との中間付近の値を取る。したがって、等価的に屈折率分布を緩やかに変化させることができる。この場合、屈折率分布は、図１（ｃ）に示す屈折率分布に近い分布となる。突起物３１５によって、矢印３１０ｅで示されるような光の反射を一部防止することができる。その結果、光の取り出し効率を向上させることができる。また突起物３１５のサイズを波長以上に設定しても、突起物３１５がランダムに並んでいるので、取り出された光の干渉を抑えることができる。
　しかしながら、図４に示す構造の発光装置では、図１（ｄ）の曲線１０８ａ，１０８ｂと曲線１０８Ａ，１０８Ｂとの比較からわかるように、透過率の向上は臨界角以下の光によるものに限られる。その結果、光の取り出し効率の改善は１，２割程度に止まり、大きな改善は見込めない。
　以上のような検討を行い、これらに基づいて、本願発明者は屈折面で全反射する光量を減らし、取り出せる光量を如何にして増すかについてさらに検討を重ねていった。さらなる検討の手始めとして屈折面での光の境界条件を検討した。
　図５に、屈折面における光の場の境界条件を模式的に示す。ここでは、幅Ｗの光が屈折面Ｔに入射する場合を考える。マックスウェルの方程式から、電界ベクトルまたは磁界ベクトルに関して、屈折面Ｔを挟んで周回する経路Ａに沿った積分はゼロである。ただし、周回路内部に電荷や光源がなく、屈折面における光について、屈折面Ｔに沿った電界ベクトルまたは磁界ベクトルの向き、位相および大きさが連続していることが前提条件である。
　図５（ａ）のように幅Ｗが十分大きい場合には、屈折面に直交する幅ｔを屈折面に沿った幅ｓに比べ無視できるほど小さくでき、電界ベクトルまたは磁界ベクトルの周回積分のうち、屈折面に沿った成分しか残らない。この関係から、屈折面を挟んで電界ベクトルまたは磁界ベクトルが連続することが求められる。この連続性の関係を利用して導出されるのがフレネルの式であり、この式により反射、屈折の法則や全反射の現象等が完全に解き明かされる。
　図５（ｂ）のように、光の幅Ｗが波長の数十倍以下まで小さくなると幅ｔは無視できなくなる。この時、周回積分ＡをＢとＣに分割すると（図５（ｃ）参照）、このうち周回積分Ｂは光束（a bundle of rays）内に含まれるのでゼロになる。残った周回積分Ｃは光束外での電界ベクトル又は磁界ベクトルがゼロなので、光束内にある経路ＰＱの積分値だけが残る（図５（ｄ）参照）。従って周回積分Ｃはゼロではなくなり、計算上周回路内で光が発光することと等価になる。さらに、光の幅Ｗが波長の１／１０程度まで小さくなると、図５（ｅ）に示すように、周回積分ＣとＣ’が近接し経路ＰＱとＱ’Ｐ’が重なるので、ＣとＣ’を合わせた周回積分がゼロになり、周回路内で光が発光することはなくなる。
　一方、図５（ｆ）のように、πだけ位相差を有する光を出射する領域が屈折面に沿って並ぶ場合、これらの光束をまたがる周回積分Ａを考える。この場合も光の幅Ｗが波長の数十倍以下まで小さくなると幅ｔは無視できなくなる。この時、周回積分ＡをＢとＣとＢ’に分割すると（図５（ｇ）参照）、このうち周回積分Ｂ、Ｂ’は光束内に含まれるのでゼロになる。残った周回積分Ｃは屈折面に沿った成分が無視でき、２つの光束の境界に沿った経路ＰＱとＱ’Ｐ’の積分値だけが残る（図５（ｈ）参照）。光束の位相がπの場の経路Ｑ’Ｐ’での積分は光束の位相が０の場の経路Ｐ’Ｑ’での積分に等しいので、周回積分Ｃは経路ＰＱでの積分の２倍の大きさになり、計算上周回路内で光が発光することと等価になる。したがって、幅の狭い光だけでなく狭い幅を介して位相が異なる光が並ぶ場合でも領域の境界付近で光が発生する（実際に発光するのではなく、実効的に発光と同じように振る舞う現象であり、回折理論の成立前にヤングが提唱した境界回折に似ているので境界回折効果と呼ぶ。）。このような現象は、互いに電界ベクトルの振動方向が直交する光を出射する領域が屈折面に沿って並ぶ場合や、光が透過する領域と光が遮断する領域とが屈折面に沿って並ぶ場合にも同様に起こる。
　光束の位相がπからずれても発光は生じるが、発光量は除々に少なくなっていく。
　屈折面Ｔにおいてどのような入射条件であろうとも屈折面上で発光があると、その光は屈折面を挟んだ両方の媒質内に伝搬する。すなわち、臨界角以上の入射光であっても、計算上屈折面で発光が生じるようにすれば全反射しないで透過光が現れると考えられる。このような考察結果から、本願発明者は、臨界角を超えても光が透過する現象を実際に生じさせるための屈折面の構造を以下のように検討した。
　境界回折効果が強く出る例として、図６に示すように、発光体に載せられた透明基板の空気との境界面に（ａ）ピンホールを設けそれ以外は遮光してピンホール光（幅ｗの領域内のみに光が存在）としたものと、（ｂ）幅ｗで仕切られた碁盤の目に１８０度の位相シフタ１８をランダムに配置したものとを検討した。なお最初はピンホールで検討を行ったが、ピンホールでは現実的な光の取り出しがほとんどできないので、ピンホールと同じ光取り出し特性を示すと考えられるランダムに配置された位相シフタについても検討した。
　図７（ａ）は、図６に示す構造において、屈折面における透過率ｔの入射角依存性を示すグラフ図である。図７（ａ）では、光の波長を０．６３５μｍとし、屈折率１．４５７の透明基板内で光量１の光が空気との境界面に角θ（屈折面法線となす角）で入射し、１回目でどれだけが空気側に出射するかを幅ｗをパラメータ（ｗ＝０．１、０．２、０．４、１．０、２．０、４．０、２０．０μｍ）にして示している（ピンホール光も１８０度位相シフタも全く同じ特性を示すので１８０度位相シフタのもので代用する。）。図５（ａ）の条件に近いｗ＝２０μｍのときの特性は、臨界角（４３．３４度）を超えると透過率がほぼゼロになる。ｗが０．４～１．０μｍまで小さくなると、図５（ｄ）、（ｈ）で説明した境界回折効果により、臨界角を超えても大きな透過率が存在する。更にｗを小さくすると（ｗ＝０．１、０．２μｍ）、図５（ｅ）で説明した様に、あらゆる入射角で透過率が０に近づいてくる。なお、図７（ａ）はヘルムホルツの波動方程式（いわゆるスカラー波動方程式）に基づく解析結果なので、Ｐ偏光とＳ偏光の差は現れていない。
　なお、図７（ａ）に示すグラフにおいて、臨界角より小さい入射角度では、ｗ＝２０．０μｍのときの透過率はほぼ１であるが、他のｗの値では、透過率が１よりも低下している。しかしながら、以下の理由によって、全体的な光量は増加する。図７（ｂ）に示すように、位相シフタ１８（図６に示す）上の点Ｓには、様々な角度から光が入射する。図７（ｂ）では、Ｚ軸の負の方向から光が入射し、正の方向に出射する。Ｓへの入射光のうち、位相シフタ１８に対して臨界角よりも小さな角度で入射する光３０と、臨界角よりも大きな角度で入射する光３１とを比較すると、入射角度が相対的に小さい光３０よりも入射角度が相対的に大きい光３１のほうが、広い領域から入射するため、光量が多くなる。これらの光のうち、光３０は、入射角度が臨界角よりも小さく、位相シフタ１８において反射することなく空気層側に出射する。一方、光３１は、入射角度が臨界角よりも大きいため、一部が位相シフタ１８において反射し、一部が境界回折効果によって空気層側に出射する。このとき、光３０よりも光３１の方が光量も多いため、図７（ａ）に示すように、臨界角より小さい角度の光３０において透過率が低下しても、臨界角より大きな入射角度における光３１の透過率が向上している場合（ｗ＝０．２、０．４、１．０、２．０μｍ）には、全体としての光の量は増加する。
　このような結果に基づいて、本願発明者らはさらに検討を進め、全反射を防いで光の取り出し効率を飛躍的に向上させる今までにない発光装置に想到するに至った。
　以下、本発明による実施形態を図面に基づいて詳細に説明する。図面では、説明の簡潔化のため、実質的に同一の機能を有する構成要素を同一の参照符号で示す。
　　（第１の実施形態）
　以下、本発明によるシート（保護層）および発光装置の第１の実施形態を図８から図１３に基づいて説明する。本実施形態の発光装置は、有機ＥＬ素子である。
　図８に、第１の実施形態の有機ＥＬ素子の断面構成と光の伝搬の様子を示す。本実施形態における有機ＥＬ素子では、基板１の上に、電極２、発光層３、透明電極４がこの順に積層され、透明電極４の上には、透明電極４を保護する透明基板（透明な保護層）５が形成された構成を有する。有機ＥＬ素子において、基板１、電極２、発光層３、透明電極４が発光体を構成している。透明基板５の上には、保護層１１が形成されている。保護層１１は、発光体からの光が一方の面（透明基板５側の面）に入射し、他方の面（透明基板５とは反対側の面）から出射するように用いられる。保護層１１は、透明基板５とは反対側の面に、複数の微小領域１３（微小領域δ）を備える。
　図９（ａ）に、第１の実施形態における微小領域１３のパターンを示す。図９（ａ）に示すように、保護層１１において、微小領域１３は、微小領域１３ａ、１３ｂ（微小領域δ１、δ２）に分けられる。微細領域１３ａ、１３ｂは、保護層１１のうち有機ＥＬ素子とは反対側の面を、幅ｗ（境界幅と呼ぶ）の碁盤の目（正方形）に仮想的に隙間無く分割している。
　微小領域１３ａ、微小領域１３ｂのうちのそれぞれは、他の微小領域１３ａ、１３ｂと隣接し、かつ周りを取り囲まれた構造を有している。
　微小領域１３ａは、全ての微小領域１３のうち、２０％以上８０％以下の割合で配置されている。微小領域１３ｂは、微小領域１３のうち微小領域１３ａ以外の領域を占める。例えば、微小領域１３ａ、１３ｂは、微小領域１３のうち各５０％の比率で配置していることが好ましい。
　微小領域１３ａ、１３ｂは、内接する最大の円の直径が０．２μｍ以上２μｍ以下であるサイズを有する。
　微小領域１３ａおよび微小領域１３ｂには、それぞれの透過軸が直交した微小偏光子が敷き詰められる。偏光子は、微小領域１３ａを含み、厚さ方向に延びる微小部分１３Ａ（微小部分ｄ１）と、微小領域１３ｂを含み、厚さ方向に延びる微小部分１３Ｂ（微小部分ｄ２）とに設けられる。
　これにより、微小領域１３ａを透過した光の電界ベクトルの振動方向と、微小領域１３ｂを透過した光の電界ベクトルの振動方向とは直交し、微小領域１３ａ、１３ｂを透過した光について、電界ベクトルの向きが不連続となる。これにより、屈折面に入射する光の電界ベクトルの周回積分がゼロでなくなるため、微小領域１３ａと微小領域１３ｂとの境界で光が生じる（境界回折効果）。
　なお、「微小領域１３ａを透過した光と、微小領域１３ｂを透過した光との振動方向が直交する」範囲には、微小部分１３Ａ、１３Ｂの製造誤差や、光の振動方向を測定するときの測定誤差によって、直交する方向から振動方向がずれる場合も含まれる。
　図１０は保護層１１における偏光子１９ａ、１９ｂの配置を模式的に示している。偏光子１９ａ、１９ｂは、光学的に異方的な構造を面内に有しており、互いに直交した偏光成分のみを透過する。それぞれの微小部分１３Ａにおける偏光子１９ａの透過軸は互いに揃い、それぞれの微小部分１３Ｂにおける偏光子１９ｂの透過軸は互いに揃っている。また、微小部分１３Ａにおける偏光子１９ａの透過軸と、微小部分１３Ｂにおける偏光子１９ｂの透過軸とは、直交している。偏光子１９ａ、１９ｂごとに、一方の偏光成分は透過、もう一方の偏光成分は遮断（もしくは反射）する。
　この偏光子１９ａ、１９ｂを用いた場合には、保護膜１１の表面に凹凸を設ける必要がないため、微小領域１３ａ、１３ｂ間の光の伝搬距離の差がゼロであり，かつ、微小領域１３ａ、１３ｂを通過した光に位相差を生じさせることができる。
　図９（ｂ）に、保護層１１の表面のうち図９（ａ）よりも広い領域を示す。図９（ｂ）では、微小領域１３ａを黒色で、微小領域１３ｂを白色で示す。図９（ｂ）に示す保護層１１において、ｗは０．４μｍである。
　本実施形態では、微小領域１３ａ、１３ｂの配置が周期性を有していない（ランダムに配置されている）ことが好ましい。ただし、この場合の「配置」とは、保護層１１の有機ＥＬ素子とは反対側の面の面内における配置をいい、保護層１１の厚さ方向における配置でない。また、微小領域１３ａ、１３ｂのそれぞれが配置される微小領域１３は正方形であり、その大きさは、「内接する最大の円の直径が０．２μｍ以上２μｍ以下」である。このように、微小領域１３の形状や大きさは、「周期性を有さない」ものではない。
　このようなランダムに配置されたパターンを境界回折効果によって回折する光は、その伝搬方位もランダムになるので、特許文献１に記載された発光装置のような、方位による光強度の分布が存在せず、方位による色のアンバランスもない。また、外界（空気層側）から入射する光は透明基板５表面において反射するが、この反射光はランダムな方位に回折するため、外界の像が映り込むことにはならず、反射防止膜等の光学処理は不要であり、製品コストを低く抑えられる。
　本実施形態では、電極２と透明電極４との間に電圧を印加することで、発光層３の内部（例えば点Ｓ）で発光が生じる。この光は直接、もしくは電極２を反射した後、透明電極４を透過し、透明基板５の表面上に設けられた保護層１３における点Ｐに、表面の面法線に対して角度θで入射する。点Ｐにおいて、光が回折して、空気６側に出射する。
　空気６の屈折率をｎ０、透明基板５の屈折率をｎ１とすると、入射角θが臨界角θｃ＝ｓｉｎ-1（ｎ0／ｎ1）より大きくなった時に全反射が発生するはずである。しかし、透明基板５表面に保護層１１が設けられているため、点Ｑに臨界角θｃ以上の角度ｘで光が入射しても、その光は全反射することなく回折し、空気６側に出射する（１回目の光取り出し）。なお、点Ｑでは光の一部が反射するが、その成分は、電極２において反射した後、再び保護層１１上の点Ｒに入射し、その一部が空気６側に出射し（２回目の光取り出し）、残りは反射する。以上の過程を無限に繰り返す。
　ここで、従来の有機ＥＬ素子を用いた発光装置を考えると、臨界角以上の角度で透明基板と空気層との界面に透明基板側から入射した光は全反射する。全反射した光が電極で反射しても、透明基板と空気層との界面に再び臨界角以上で入射する。このように、従来では、２回目以降の光の取り出しは起こらず、この点で従来と本実施形態とは異なっている。
　ここで、図７を再度用いて、光の取り出し効率について説明する。図７には、透明基板５内で光量１の光が保護層１１の微小部分１３Ａ、１３Ｂに角度θ（屈折面法線となす角度）で入射し、１回目でどれだけの光が空気６側に出射するかを示している。透明基板５の屈折率ｎ1＝１．４５７、空気６の屈折率ｎ0＝１．０、光の波長λ＝０．６３５μｍ、微小領域１３ａの面積比率Ｐ＝０．５とし、微小領域１３ａ、１３ｂの幅ｗをパラメータ（ｗ＝０．１、０．２、０．４、１．０、２．０、４．１．０μｍ、２．０μｍ、４．０μｍ、２０μｍ）にしている。
　図１８に示すような従来の発光装置と違って、本実施形態では、幅ｗが小さい場合（ｗ＝０．２、０．４、１．０、２．０μｍ）では、境界解析効果により臨界角（４３．３４度）を超えても大きな透過率が存在することが分かる。
　点発光によって光は透明基板５内で球面波となって均一に拡散すると仮定すると、発光方位角θ（前述の入射角θに一致）からθ＋ｄθの間にある光量の総和はｓｉｎθｄθに比例する。従って、取り出し光量は、図７で示した透過率ｔにｓｉｎθを掛けた値に比例する。すなわち、透明基板５内の１点（実際には発光層内の点）で発光する光量１の光が、微小部分１３Ａ、１３Ｂに角θ（屈折面法線となす角）で入射し、１回目でどれだけが空気層６側に出射するかを求めれば、１回目の取り出し光量の入射角依存性がわかる。また、保護層１１において１回反射し、電極２で反射した後、再び保護層１１に入射する場合、すなわち２回目の取り出し光量の入射角依存性を求めることもできる。
　取り出し光量を入射角θで積分すると光取り出し効率が得られる。図１１は、第１の実施形態における保護層１１の光取り出し効率を示すグラフ図である。図１１には、微小領域１３ａに光の位相を１８０度変換させる位相シフタを置いた場合の光取り出し効率を示す。図１１には、図７に示す結果と同じ条件の結果を、横軸に保護層１１の境界幅ｗをおいてまとめている。図１１には、１回目の光取り出し効率η１だけではなく、２回目の取り出し効率η２も示している。２回目の光取り出し効率η２は、透明電極４での吸収や電極２での反射損など、往復における光減衰は無いとして、保護層１３で反射し、電極２を反射した後、再び保護層１３に入射する場合の光取り出し効率である。境界幅ｗを大きくしていくと１回目、２回目の光取り出し効率がそれぞれ０．２５、０．００に漸近していき、境界幅ｗを０．３μｍから小さくしていくと、２回目のみならず１回目の光取り出し効率もゼロになる（この理由はすでに図５（ｅ）で説明した。）。
　透明基板５から見た、透明基板５と電極２との間の往復における光透過率をτとすると、往復における光減衰を考慮した２回目の光取り出し効率はτ×η２になる。光取り出しは１回、２回にとどまらず無限に繰り返され、その関係が等比数列として１回目がη１、２回目がτ×η２であれば、ｎ回目はη１×（τ×η２　／η１）ｎ－１と予想できる。従って、ｎ回目までの光取り出しの合計は下記（数６）のようになる。
Figure JPOXMLDOC01-appb-M000006
 　無限回では、下記（数７）に漸近する。
Figure JPOXMLDOC01-appb-M000007
　図１１において２つの曲線で見てみると、ｗ＝０．２０μｍの時、η１＝０．１７７、η２＝０．０２９であり、τ＝０．８８とすると、０．２０７の光取り出し効率が得られる。ｗ＝０．４０μｍの時、η１＝０．２６０、η２＝０．０５６であり、０．３２１の光取り出し効率が得られる。また、ｗ＝１．００μｍの時には、η１＝０．２６７、η２＝０．０６７であり、０．３４３、ｗ＝２．００μｍの時には、η１＝０．２７１、η２＝０．０１５であり、０．２８４の光取り出し効率が得られる。
　一方、図１８に示される発光装置は、ｗ＝∞の場合に相当すると考えればよいので、η１＝０．２４６、η２＝０であり、２回目以降は全てゼロとなり、合計の光透過率は０．２４６である。従って、本実施形態の発光装置は、ｗ＝０．２０μｍの条件では図１８に示される発光装置の０．８４倍、ｗ＝０．４０μｍの条件では、１．２０倍、ｗ＝１．００μｍの条件では１．３９倍、ｗ＝２．００μｍの条件では１．１５倍の光取り出し効率を実現できることが分かる。図１１から、ｗを０．３μｍ以上２．００μｍ以下とすることで （一般的に表現すれば、微小領域１３に内接する円の最大のものの直径を０．３μｍ以上２μｍ以下とすることで）、光取り出し効率の大幅な向上を実現できる。ｗを０．３μｍに設定して保護層１１を作製した場合、製造誤差によって、最も小さい領域のｗは、０．２μｍになることがある。この結果から、光取り出し効率を向上させるためには、ｗを０．２μｍ以上２μｍ以下にすることが好ましい。
　また、ｗを０．４μｍ以上０．８μｍ以下とすると、光取り出し効率が高い範囲に保たれるため、さらに好ましい。
　次に、微小領域１３ａ、１３ｂの比率を決定した過程について説明する。表１は、微小領域１３のうち微小領域１３ａが存在する確立Ｐ１をパラメータとして計算した光取り出し効率の値（１回目、２回目、トータルの光取り出し効率を、それぞれη１、η２、ηと示す。）とを示す表である。
Figure JPOXMLDOC01-appb-T000001
　表１に示すように、Ｐ１の値が０．５から外れるに従って光取り出し効率が低下するが、０．８≧Ｐ１≧０．２の範囲では低下の度合いは小さい。従って本実施形態が０．８≧Ｐ１≧０．２の範囲でのパターン生成ルールに従うかぎり、高い光取り出し効率となる。
　図１０に示すような偏光子１９ａ、１９ｂのパターンは、例えば、パターン化フォトニック結晶の形成方法を用いて形成できることが、例えば、精密工学会誌７４巻、８号（２００８）の７９５～７９８ページ（以下、技術文献と呼ぶ。）に示されている。
　以下に、２種類の材料を交互に積層していく自己クローニング法について具体的に説明する。まず、下地基板における正方形の領域ごとに、数１００ｎｍピッチのストライプ状の凹凸パターンをリソグラフィー技術で形成する。このとき、微小領域１３ａを形成する予定の正方形におけるストライプと、微小領域１３ｂを形成する予定の正方形におけるストライプとを異なる方向に形成しておく。
　その後、下地基板上に、例えば、ＳｉＯ2とＴｉ2Ｏ5とを交互に供給することによって、２０周期（４０層）程度の積層構造を形成する。このとき、表面をアルゴンイオンによってエッチングしながら積層を行なうことにより、下地基板の凹凸に沿った斜面を形成しながら、積層を進めることができる。２０周期の積層構造を形成すると、この偏光子の厚みは０．５μｍ程度になり、微小領域１３ａが形成される部分と微小領域１３ｂが形成される部分の厚さの差異はほとんどない。
　なお、積層する材料は上記のものに限られず、例えばＳｉＯ2とＳｉ3Ｎ4、ＳｉＯ2とＴｉＯ2、ＳｉＯ2とＮｂＯ2、ＳｉＯ2とＳｉなどを用いてもよい。
　上記技術文献には、正方形の領域のサイズが５μｍ角程度であることが示されている。下地基板に対するリソグラフィの方法として、電子ビームリソグラフィ技術等の微細加工技術を用いれば、さらに一桁小さな領域内の加工を行なうことが可能である。
　次に、本実施形態の変形例について説明する。
　有機ＥＬ素子では、図１２に示すように、透明電極４の上に、透明基板５と電極２との間の光の往復における光透過率を調整するための透明な調整層１５が置かれることがある。この場合、透明基板５は調整層１５の上に載せられる（即ち調整層１５まで含んだ有機ＥＬ素子を発光体と言うことができる。）。透明基板５の屈折率ｎ１が調整層１５の屈折率ｎ１’よりも小さくなる場合、透明基板５と調整層１５との間に全反射が発生する境界面１５ａが存在し、特にｎ１’－ｎ１＞０．１の場合にはその影響が無視できなくなる。
　具体的には、屈折率ｎ２の発光層３の内部の点Ｓで発光する光は直接、もしくは電極２を反射した後、透明電極４を透過し、屈折率ｎ１’の調整層１５を透過し、境界面１５ａ上の点Ｐ’において屈折して、屈折率ｎ１の透明基板５を透過し、保護層１１上の点Ｐを経て空気６側に出射する。ここではｎ１’≧ｎ２＞ｎ１＞１．０である。なお、ｎ１’はｎ２よりも小さくても構わないが、この場合は透明電極４と調整層１５との間で全反射が発生する。透明基板５において空気６との境界面には本実施形態の保護層１１が形成されているので、臨界角を超えた光でも空気６側に取り出すことができる。しかし、ｎ１’＞ｎ１の関係から境界面１５ａでも全反射が発生する。すなわち、点Ｐ’への入射より入射角の大きい点Ｑ’への入射では全反射し、この光は電極２との間で全反射を繰り返し、空気６側に取り出すことは出来ない。
　このような場合、図１３に示すように、調整層１５と透明基板５との境界面にも本実施形態における保護層１１’を設ければよい。これにより、この面での臨界角を超えた入射光を空気６側に取り出すことができる。
　すなわち、保護層１１’により臨界角を超えた点Ｑ’への入射でも全反射は発生せず、この面で反射する成分は電極２を反射した後、再び保護層１１’上の点Ｒ’に入射し、その一部が保護層１３を経て空気６側に出射し、以上の過程を無限に繰り返す。図１３の構成は、凹凸を有する保護層１１，１１’を２重に形成する複雑さはあるが、透明基板５に屈折率の低い材料を用いることができるため、材料の選択の幅を広げられるメリットを有する。
　なお、（数７）から、透明基板５と電極２との間の往復における光透過率τが大きければ、光取り出し効率は増大することがわかる。実際の発光層３は、電極２や透明電極４以外に、上述した調整層１５等の複数の透明層等に取り囲まれるが、それらの膜設計（発光層３を含めた膜の屈折率や厚みの決定）は、前述の光透過率τが最大になるように行うべきである。この時、保護層１３での反射は位相の分布がランダムになるので、反射光の重ね合わせはインコヒーレントな扱い（振幅加算でなく強度加算）になる。すなわち透明基板５表面の反射影響は無視でき、仮想的に反射率０％、透過率１００％として扱える。この条件で透明基板５から光を発光させ、この光を、発光層３を含む多層膜に多重に往復させ、透明基板５に戻ってくる複素光振幅の重ね合わせ光量を最大にすることを条件にして、各膜の屈折率や厚みが決定される。
　すでに説明したように、屈折面においてどのような入射条件であろうとも屈折面上で等価的な発光（いわゆる境界回折効果）があると、その光は屈折面を挟んだ両方の媒質内に伝搬する。図７で示したような臨界角を超えても光が透過する現象は、この屈折面上で等価的な発光が生じる条件にしていることから説明できる。
　　（第２の実施形態）
　以下、本発明によるシート（保護層）および発光装置の第２の実施形態を図１４に基づいて説明する。なお、第２の実施形態は、保護層１１における微小部分１３Ａ，１３Ｂのパターンが第１の実施形態と違うだけで、他の構成は全て第１の実施形態と同じである。第１の実施形態と共通の構成については、ここではその説明を省略する。
　第２の実施形態は、第１の実施形態のようにそれぞれの透過軸がほぼ直交した微小偏光板が形成される代わりに、微小部分１３Ａ、１３Ｂに、それぞれ光軸の異なった１／２波長板２０ａ、２０ｂが形成された２次元的な波長板アレイ構造を有する（図１４）。
　微小部分１３Ａ、１３Ｂにおける波長板２０ａ、２０ｂは、それぞれの光軸方位がほぼ４５度の角度をなすように配置されている。
　入射光の直線偏光の電界ベクトルの振動方向と、１／２波長板のうちの一方の光軸とがなす角度をθとする。１／２波長板は入射光の偏光面を２θ回転させる作用があるため、出射光の電界ベクトルの振動方向は結晶の光軸に対して、θ－２θ度、すなわち－θ度傾くことになる。このとき、１／２波長板のうちの他方の光軸は、入射光の直線偏光の電界ベクトルの振動方向から（θ＋４５）度だけ傾く。出射光の電界ベクトルの振動方向は、結晶の光軸に対して、θ－２（θ＋４５）度、すなわち（－θ－９０）度だけ傾いていることになる。この結果から、互いに４５度だけ光軸が異なる方位で置かれた１／２波長板に光が入射すると、それぞれの波長板からの出射光の偏光軸は直交することがわかる。すなわち、本実施形態では、πの位相差を与えた場合と同様な効果が得られる。このように、微小領域１３ａから出射する光と微小領域１３ｂから出射する光との位相差がπとなり、微小領域１３ａ、１３ｂを透過した光について、電界ベクトルの位相が不連続となる。これにより、屈折面に入射する光の電界ベクトルの周回積分がゼロでなくなるため、微小領域１３ａと微小領域１３ｂとの境界で光が生じる（境界回折効果）。
　有機ＥＬ素子からは様々な波長の光が発せられるが、位相差の比較は、互いに同じ波長を有する光によって行なう。
　保護層１１は、有機ＥＬから発せられる可視光波長域（３８０ｎｍから７８０ｎｍ程度）の光のうちの中心付近の波長の光（波長が６００ｎｍ前後の緑色または赤色光）の位相差がπとなるように設計される。ただし、有機ＥＬ素子から発せられる様々な波長の光のうち、いずれの波長の光を基準にして設計が行なわれてもよい。発光素子から発せられる光の波長域によっては、４００ｎｍや５００ｎｍの波長の光を基準として設計が行なわれる場合もある。
　「微小領域１３ａを透過した光と、微小領域１３ｂを透過した光との位相差がπである」範囲には、微小部分１３Ａ、１３Ｂの製造誤差や、光の電界ベクトルの振動方向を測定するときの測定誤差によって、位相差がπからずれる場合も含まれる。
　なお、波長板も、第１の実施形態における偏光子アレイと同様な作製方法を用い、積層する厚み（各層の厚さや積層周期）を制御することによって、製造することが可能である。波長板をパターン化フォトニック結晶の形成方法を用いて形成できることは、第１の実施形態で述べた技術文献に開示されている。
　以下に具体的に説明する。まず、下地基板における正方形の領域ごとに、数１００ｎｍピッチのストライプ状の凹凸パターンをリソグラフィ技術で形成する。このとき、微小領域１３ａを形成する予定の正方形におけるストライプと、微小領域１３ｂを形成する予定の正方形におけるストライプとを、４５度異なる方向に形成しておく。
　その後、下地基板上に、例えば、ＳｉＯ2とＴｉ2Ｏ5とを交互に供給することによって、１０周期（２０層）程度の積層構造を形成する。このとき、表面をアルゴンイオンによってエッチングしながら積層を行なうことにより、下地基板の凹凸に沿った斜面を形成しながら、積層を進めることができる。１０周期の積層構造を形成すると、この偏光子の厚さは３μｍ程度になり、微小領域１３ａが形成される部分と微小領域１３ｂが形成される部分の厚さの差異はほとんどない。入射する光の波長に比べて各層の厚さや積層ピッチを十分短くすることで、各偏光に対して実効的な屈折率に差を生じさせることができるので、位相板としての機能を持たせることができる。
　上記技術文献には、正方形の領域のサイズが５μｍ角程度であることが示されている。下地基板に対するリソグラフィの方法として、電子ビームリソグラフィー技術等の微細加工技術を用いれば、さらに一桁小さな領域内の加工を行なうことが可能である。
　（第３の実施形態）
　以下、本発明によるシート（保護層）および発光装置の第３の実施形態を図１５に基づいて説明する。なお、第３の実施形態は、保護層１１における微小部分１３Ａ，１３Ｂのパターンが第１の実施形態と違うだけで、他の構成は全て第１の実施形態と同じである。第１の実施形態と共通の構成については、ここではその説明を省略する。
　第３の実施形態は、第１の実施形態にようにそれぞれの透過軸がほぼ直交した微小偏光板を敷き詰める代わりに、微小部分１３Ａと微小部分１３Ｂに、透過板２１ｂと遮光板２１ａとを敷き詰めた２次元的なアレイ構造を有する（図１５）。
　本実施形態では、遮光板２１ａに入射した光は遮断されるため、微小領域１３ａ、１３ｂを透過した光について、電界ベクトルの大きさが不連続となる。これにより、屈折面に入射する光の電界ベクトルの周回積分がゼロでなくなるため、微小領域１３ａと微小領域１３ｂとの境界において光が生じる（境界回折効果）。このように、本実施形態では、ピンホールや位相シフタと同様の光取り出し特性、すなわち微小部分１３Ａと微小部分１３Ｂとの間にπの位相差を与えた場合と同様な効果を得ることができる。
　本実施形態の保護層１１は、次のような方法によって作製することができる。例えば、フォトリソグラフィーに用いるマスクの形成を行うように、電子ビーム露光とドライエッチングプロセスでガラス基板上の金属にパターンを作製すればよい。この場合、金属が除去されてガラス基板が露出した部分が透過板２１ｂ、金属が残った部分が遮光板２１ａとなる。１μｍ以下のパターンサイズも十分に作製可能である。
　（第４の実施形態）
　以下、本発明によるシート（保護層）の第４の実施形態を図１６に基づいて説明する。なお、第４の実施形態は、保護層１１における微小部分１３Ａ、１３Ｂのパターンが第１の実施形態と違うだけで、他の構成は全て第１の実施形態と同じである。第１の実施形態と共通の構成については、ここではその説明を省略する。
　図１６（ａ）は、本実施形態における第１の保護層２３のパターンを示す図である。図１６（ａ）に示すように、第１の保護層２３は、一辺の長さｗの正三角形（微小領域１３）に分割され、一つ一つの微小領域１３がα領域２３ａ（微小領域１３ａ）であるか、β領域２３ｂ（微小領域１３ｂ）であるかの比率を各５０％として、α領域２３ａとβ領域２３ｂとがランダムに割り当てられたものである。ｗは３．５μｍ以下である。
　一方、図１６（ｂ）は、本実施形態における第２の保護層３３のパターンを示す図である。図１６（ｂ）に示すように、第２の保護層３３は、一辺の長さｗの正六角形（微小領域１３）に分割され、一つ一つの図形がα領域３３ａ（微小領域１３ａ）であるかβ領域３３ｂ（微小領域１３ｂ）であるかの比率を各５０％としてα領域３３ａとβ領域３３ｂとをランダムに割り当てられたものである。ｗは１．１５μｍ以下である。
　なお、図形の大きさは、一般的に表現すれば、その図形に内接する円の最大のものの直径が０．２μｍ以上２μｍ以下であることが条件となる。
　本実施形態の保護層２３、３３として、第１の実施形態のような偏光子、第２の実施形態のような波長板、第３の実施形態のような透過板および遮光板のいずれを用いてもよい。
　本実施形態のパターン形状は、正三角形や正六角形に限らず、同じ図形で隙間無く面分割が出来るのであれば、任意の多角形であってもよい。
　第４の実施形態は保護層２３，３３のパターン形状が第１の実施形態とは異なるだけで、第１の実施形態と同じ原理が作用し、同一の効果が得られる。
　なお、第１から第４の実施形態における保護層を形成するときに、実際の加工体における微小部分１３Ａ、１３Ｂが厳密には正方形や正三角形、正六角形にはならず角の部分が丸まったり、角が丸まった微小領域の隣の微小領域の角がその分変形したりする。このような場合にも、特性の劣化はなく、同一の効果が得られることは言うまでもない。
　　（その他の実施形態）
　上述の実施形態は本発明の例示であって、本発明はこれらの例に限定されない。
　また、透明基板５の厚さが大きい場合、光の出射位置（平面的な位置）は光取り出しの回数が増すごとに発光点Ｓの位置から離れてくる。この場合、ディスプレイ用のＥＬの様に３００μｍ程度の画素ごとに区切られた構成では、光が隣の画素に紛れ込み、画質の劣化につながる。これを防止するためには、図１７（ａ）に示すように、保護層１３の形成された透明基板５は数μｍ程度に薄く構成し、その上に空気層を挟んで０．２ｍｍから０．５ｍｍ程度の保護基板１４で覆う構成が考えられる。保護基板１４の表面１４ａ、裏面１４ｂでは全反射は発生しないが、ＡＲコートの必要はある。このとき保護層１３の上には空気層の代わりにエアロゲル等の低屈折率で透明な材料を用いてもよく、この場合には、基板１から保護基板１４までが一体構成になるため、装置としての安定性が高い。
　さらに、上述の実施形態では、透明基板５の一つの面側（上面側）だけに保護層１１を形成したが、透明基板５の両面側に同じような構造を形成してもよい。また、保護層１１と発光点Ｓとの間に一般の回折格子１１’を配置してもよい。このとき、図１７（ｂ）に示すように、透明基板５をフィルム形状にし、表面に保護層１１を、裏面に、回折格子を有する膜１１’または別仕様の表面構造を有する膜１１”を形成し、発光体側に接着層２２を介して接着させる構造が考えられる。透明基板５の屈折率が小さく、発光層３との屈折率差が０．１以上ある場合には、接着層２２の材料を発光層３の屈折率より０．１だけ小さいかそれ以上になるように選ぶと、接着層２２と発光層３との境界面での全反射はほとんど生じない。さらに、接着層２２と透明基板５との間の屈折面、及び透明基板５と空気６との間の屈折面で発生する全反射を、それぞれ表面構造を有する膜１１”（または回折格子を有する膜１１’）、および保護層１１によって回避できる。
　なお、第１から第４の実施形態における保護層１１のパターンは、磨りガラスや面粗し等の表面状態や、特許文献２に記載された発光装置で示された表面状態とは異なる。第１から第４の実施形態における保護層のパターンは、表面を幅ｗの碁盤の目の領域に分割し、一つ一つの目に光学的に不連続な境界を与える構造を例えば１：１の比率で割り当てたものである。このパターンには、固有の幅ｗというスケールと固有の微小領域の特性とが存在し、一方の総面積と他方の総面積との比率も１：１の関係に収まっている。
　これに対し、磨りガラスや面粗し等の表面状態は、固有の幅ｗが存在せず（少なくともｗ≧０．０５μｍの条件では存在しない。）、微小領域の形状は不定形であり面積の比率も１：１の関係になる訳ではない。
　第１から第４の実施形態における領域の比率を５０％からずらし、面積の比率が１：１から外れる場合でも、依然として固有の幅ｗが存在しており、一方の総面積と他方の総面積の比率も所定の値であり、完全にランダムなパターンとは一線を画する。このように、上記実施形態におけるパターンは、完全に周期性を有さないランダムなパターンではなく、ある規則に沿ったパターンと言える。すなわち、第１から第４の実施形態における保護層１１において、「周期性を有さない」のは「微細領域δ１、δ２の二次元的な配置」であって、それぞれの微細領域δの大きさや形状は「周期性を有さない」ものではない。
　また、第１から４の実施形態における表面形状が引き起こす現象は回折現象の一つである。図２に示すように、回折現象では、表面形状を平均する平坦な基準面に対し仮想的に屈折する光線を０次回折光（全反射の場合には表れない）とし、この光を方位の基準としてシフトした方位に高次の回折光が発生する。本願発明のようなランダムなパターンでは０次以外の回折光の伝播方位がランダムになる。これに対し、磨りガラスや面粗しにおいて引き起こされるのは回折現象ではなく屈折現象の一つであり、デコボコした屈折面においてその面法線の方位がランダムになることで屈折の方位もランダムになっているだけである。すなわち、平行平板の上に第１から４の実施形態におけるパターン形状を形成し、透かして見ると反対側の像の輪郭がはっきりと見える。これは表面形状で回折分離する光の中に０次回折光が必ず存在し、この光が反対側の像の輪郭を維持させているためである。これに対し、磨りガラスや面粗しでは０次回折光に相当する光が存在せず、透かして見ると反対側の像の輪郭はぼやけたものになる。特許文献２では、表面の突起物により光が「素直に空気中に放射される」と記載されているだけであって、回折という記載は無い。一般的には、「素直」という言葉を「よりシンプルな原理であるスネルの法則（屈折の法則）に従う」と解釈できる。その意味では、特許文献２の表面の突起物は、磨りガラスや面粗しと同じ部類に入ると理解でき、本願発明とは全く別のものであると言うことができる。
　特許文献２に開示された技術の特徴は、透明絶縁基板の上に複数の透明な突起物を完全にランダムに配置することにあり、本願のようにそれぞれの領域を同じ形状の微小領域の一つ以上の集合体として且つそれらの存在比率を特定の割合にするという特徴は開示も示唆もされていない。例えば、本願発明において、一方と他方とを入れ替えた構造は元の構造とほぼ同じ構造になるが、特許文献２に記載された発光装置ではそうはならない。このような本発明の特徴により顕著な光取り出し効果を奏することは本願発明者らが初めて見出したものであり、特許文献２には本発明のような顕著な効果は記載されていない。
　境界回折効果は、光の電界ベクトルの向き、位相または大きさが不連続な境界で発生するので、この効果を極大化させるために、光の電界ベクトルの向き、位相または大きさが不連続な境界の出現比率を極大化させることが好ましい。屈折面を無数の微小領域で分割し、微小領域同士の境界で光の電界ベクトルの向き、位相または大きさが不連続になるとすると、２つの条件により前述の出現比率の極大化がなされる。一つ目の条件は各微小領域の面積ができるだけ一つに揃うこと、２つ目の条件は隣り合う微小領域間にも光の電界ベクトルの向き、位相または大きさが不連続になる境界が存在することである。すなわち、微小領域の内に他のものより大きい面積のものがあれば、この大きな面積を分割した方が光の電界ベクトルの向き、位相または大きさが不連続な境界が増える。反対に微小領域の内に他のものより小さい面積のものがあるとすれば、これは他のものより大きい面積のものが存在することになり、この大きな面積を分割した方が光の電界ベクトルの向き、位相または大きさが不連続な境界が増える。この延長線として、各微小領域の面積が出来るだけ一つに揃い、少なくとも各微小領域の面積がある基準面積に対し０．５～１．５倍の範囲（微小領域に内接する円のうち最大のものの直径が、基準になる直径に対し０．７～１．３倍の範囲）に入ることが微小領域間の境界線の出現比率を極大化することになる。第１から第４の実施形態はこの条件に従っている。また微小領域への分割を極大化することができても、隣り合う微小領域同士で光の電界ベクトルの向き、位相または大きさが揃えば効果が薄くなる。従って隣り合う微小領域間にも光の電界ベクトルの向き、位相または大きさが不連続な境界が存在するように、微小領域のランダムな割り当てが必要である。すなわち、上記の実施形態の発光装置は、特許文献２に記載されている発光装置のような反射防止による効果ではなく（この効果も含まれるが）、境界回折効果を極大化させた効果によって取り出し効率の向上が実現されている。
　第１から４の実施形態はそれぞれ独立して成り立つのではなく、それぞれの一部を組み合わせて、新たな実施例としてもよい。また、第１から４の実施形態では有機エレクトロルミネセンス素子を例にとって説明したが、屈折率が１より大きい媒質内で発光する素子であれば、本願発明は全てに適用できる。例えば、ＬＥＤや導光板などへの適用も可能である。さらに、発光装置が光を出射する媒質は空気に限定されない。本発明は、透明基板の屈折率が、透明基板が接している媒質の屈折率より大きい、特に０．１以上大きい場合に適用できる。
　以上説明したように、本発明に係る発光装置は、光の取り出し効率を大幅に向上させているので、ディスプレイや光源等として有用である。
　１　　　　　　　　基板
　２　　　　　　　　電極
　３　　　　　　　　発光層
　４　　　　　　　　透明電極
　５　　　　　　　　透明基板
　６　　　　　　　　空気
　１１　　　　　　　保護層
　１３ａ、１３ｂ　　微小領域
１３Ａ、１３Ｂ　　微小部分
１９ａ、１９ｂ　　偏光子
２０ａ、２０ｂ　　１／２波長板
２１ａ　　　　　　透過板
２１ｂ　　　　　　遮光板
２３ａ、３３ａ　　α領域
２３ｂ、３３ｂ　　β領域
Ｓ　　　　　　　　発光点

Claims (11)

  1. 　発光体からの光が一方の面に入射し、他方の面から出射するように用いられるシートであって、
    　前記他方の面に、内接する最大の円の直径が０．２μｍ以上２μｍ以下の複数の微小領域δを備え、
    　前記複数の微小領域δのうちの個々の微小領域δは、前記複数の微小領域δのうちの他の複数の微小領域δによって隣接且つ囲繞されており、
    　前記複数の微小領域δは、前記複数の微小領域δから２０％以上８０％以下の割合でランダムに選ばれた複数の微小領域δ１と、それ以外の複数の微小領域δ２とからなり、
    　前記複数の微小領域δ１を透過した光と、前記複数の微小領域δ２を透過した光との位相差はπである、シート。
  2. 　前記複数の微小領域δ１のそれぞれを含み、厚さ方向に延びる複数の微小部分ｄ１と、
    　前記複数の微小領域δ２のそれぞれを含み、厚さ方向に延びる複数の微小部分ｄ２とをさらに備え、
    　前記複数の微小部分ｄ１および前記複数の微小部分ｄ２のそれぞれには、光軸の揃った１／２波長板が配置され、
    　前記複数の微小部分ｄ１の１／２波長板の光軸方位と、前記複数の微小部分ｄ２の１／２波長板の光軸方位とが４５度の角度で配置される、請求項１に記載のシート。
  3. 　発光体からの光が一方の面に入射し、他方の面から出射するように用いられるシートであって、
    　前記他方の面に、内接する最大の円の直径が０．２μｍ以上２μｍ以下の複数の微小領域δを備え、
    　前記複数の微小領域δのうちの個々の微小領域δは、前記複数の微小領域δのうちの他の複数の微小領域δによって隣接且つ囲繞されており、
    　前記複数の微小領域δは、前記複数の微小領域δから２０％以上８０％以下の割合でランダムに選ばれた複数の微小領域δ１と、それ以外の複数の微小領域δ２とからなり、
    　前記複数の微小領域δ１のそれぞれを含み、厚さ方向に延びる複数の微小部分ｄ１と、
    　前記複数の微小領域δ２のそれぞれを含み、厚さ方向に延びる複数の微小部分ｄ２とをさらに備え、
    　前記複数の微小部分ｄ１および前記複数の微小部分ｄ２のそれぞれには、透過軸の揃った偏光子が配置され、
    　前記複数の微小部分ｄ１に配置される偏光子の透過軸と、前記複数の微小部分ｄ２を構成する偏光子の透過軸とは直交する、シート。
  4. 　発光体からの光が一方の面に入射し、他方の面から出射するように用いられるシートであって、
    　前記他方の面に、内接する最大の円の直径が０．２μｍ以上２μｍ以下の複数の微小領域δを備え、
    　前記複数の微小領域δのうちの個々の微小領域δは、前記複数の微小領域δのうちの他の複数の微小領域δによって隣接且つ囲繞されており、
    　前記複数の微小領域δは、前記複数の微小領域δから２０％以上８０％以下の割合でランダムに選ばれた複数の微小領域δ１と、それ以外の複数の微小領域δ２とからなり、
    　前記複数の微小領域δ１のそれぞれを含み、厚さ方向に延びる複数の微小部分ｄ１と、
    　前記複数の微小領域δ２のそれぞれを含み、厚さ方向に延びる複数の微小部分ｄ２とをさらに備え、
    　前記複数の微小部分ｄ１および前記複数の微小部分ｄ２のうちのいずれか一方には、遮光面が設けられている、シート。
  5. 　前記複数の微小領域δ１および前記複数の微小領域δ２は多角形であって、
    　前記複数の微小領域δ１および前記複数の微小領域δ２は互いに合同な形状である、請求項１から４のいずれかに記載のシート。
  6. 　発光体と、前記発光体における発光面の上に設けられた保護層とを備えた発光装置であって、
    　前記保護層において前記発光面側と反対側の面に、内接する最大の円の直径が０．２μｍ以上２μｍ以下の複数の微小領域δを備え、
    　前記複数の微小領域δのうちの個々の微小領域δは、前記複数の微小領域δのうちの他の複数の微小領域δによって隣接且つ囲繞されており、
    　前記複数の微小領域δは、前記複数の微小領域δから２０％以上８０％以下の割合でランダムに選ばれた複数の微小領域δ１と、それ以外の複数の微小領域δ２とからなり、
    　前記複数の微小領域δ１を透過した光と、前記複数の微小領域δ２を透過した光との位相差はπであり、
    　前記保護層のうち前記発光層側とは反対側の面は、前記保護層の屈折率よりも低い屈折率を有する媒質と接する、発光装置。
  7. 　前記複数の微小領域δ１のそれぞれを含み、厚さ方向に延びる複数の微小部分ｄ１と、
    　前記複数の微小領域δ２のそれぞれを含み、厚さ方向に延びる複数の微小部分ｄ２とをさらに備え、
    　前記複数の微小部分ｄ１および前記複数の微小部分ｄ２のそれぞれには、光軸の揃った１／２波長板が配置され、
    　前記複数の微小部分ｄ１の１／２波長板の光軸方位と、前記複数の微小部分ｄ２の１／２波長板の光軸方位とが４５度の角度で配置される、請求項６に記載の発光装置。
  8. 　発光体と、前記発光体における発光面の上に設けられた保護層とを備えた発光装置であって、
    　前記保護層において前記発光面側と反対側の面に、内接する最大の円の直径が０．２μｍ以上２μｍ以下の複数の微小領域δを備え、
    　前記複数の微小領域δのうちの個々の微小領域δは、前記複数の微小領域δのうちの他の複数の微小領域δによって隣接且つ囲繞されており、
    　前記複数の微小領域δは、前記複数の微小領域δから２０％以上８０％以下の割合でランダムに選ばれた複数の微小領域δ１と、それ以外の複数の微小領域δ２とからなり、
    　前記保護層のうち前記発光層側とは反対側の面は、前記保護層の屈折率よりも低い屈折率を有する媒質と接し、
    　前記複数の微小領域δ１のそれぞれを含み、厚さ方向に延びる複数の微小部分ｄ１と、
    　前記複数の微小領域δ２のそれぞれを含み、厚さ方向に延びる複数の微小部分ｄ２とをさらに備え、
    　前記複数の微小部分ｄ１および前記複数の微小部分ｄ２のそれぞれには、透過軸の揃った偏光子が配置され、
    　前記複数の微小部分ｄ１に配置される偏光子の透過軸と、前記複数の微小部分ｄ２を構成する偏光子の透過軸とは直交する、発光装置。
  9. 　発光体と、前記発光体における発光面の上に設けられた保護層とを備えた発光装置であって、
    　前記保護層において前記発光面側と反対側の面に、内接する最大の円の直径が０．２μｍ以上２μｍ以下の複数の微小領域δを備え、
    　前記複数の微小領域δのうちの個々の微小領域δは、前記複数の微小領域δのうちの他の複数の微小領域δによって隣接且つ囲繞されており、
    　前記複数の微小領域δは、前記複数の微小領域δから２０％以上８０％以下の割合でランダムに選ばれた複数の微小領域δ１と、それ以外の複数の微小領域δ２とからなり、
    　前記保護層のうち前記発光層側とは反対側の面は、前記保護層の屈折率よりも低い屈折率を有する媒質と接し、
    　前記複数の微小領域δ１のそれぞれを含み、厚さ方向に延びる複数の微小部分ｄ１と、
    　前記複数の微小領域δ２のそれぞれを含み、厚さ方向に延びる複数の微小部分ｄ２とをさらに備え、
    　前記複数の微小部分ｄ１および前記複数の微小部分ｄ２のうちのいずれか一方には、遮光面が設けられている、発光装置。
  10. 　前記媒質は空気である、請求項６から９のいずれかに記載の発光装置。
  11. 　前記媒質はエアロゲルである、請求項６から９のいずれかに記載の発光装置。
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Cited By (1)

* Cited by examiner, † Cited by third party
Publication number Priority date Publication date Assignee Title
WO2013084442A1 (ja) * 2011-12-07 2013-06-13 パナソニック株式会社 シート及び発光装置

Families Citing this family (14)

* Cited by examiner, † Cited by third party
Publication number Priority date Publication date Assignee Title
WO2010131440A1 (ja) * 2009-05-12 2010-11-18 パナソニック株式会社 シート及び発光装置
JP6025367B2 (ja) * 2011-05-12 2016-11-16 キヤノン株式会社 有機ｅｌ素子
US9257676B2 (en) * 2012-12-18 2016-02-09 Pioneer Corporation Light-emitting device
CN105940494A (zh) * 2014-02-28 2016-09-14 松下知识产权经营株式会社 发光器件以及发光装置
CN105940508B (zh) 2014-02-28 2019-01-11 松下知识产权经营株式会社 发光器件以及发光装置
US10182702B2 (en) 2015-03-13 2019-01-22 Panasonic Intellectual Property Management Co., Ltd. Light-emitting apparatus including photoluminescent layer
JP6569856B2 (ja) 2015-03-13 2019-09-04 パナソニックＩｐマネジメント株式会社 発光装置および内視鏡
US10031276B2 (en) 2015-03-13 2018-07-24 Panasonic Intellectual Property Management Co., Ltd. Display apparatus including photoluminescent layer
JP2016171228A (ja) 2015-03-13 2016-09-23 パナソニックＩｐマネジメント株式会社 発光素子、発光装置および検知装置
JP2017003697A (ja) 2015-06-08 2017-01-05 パナソニックＩｐマネジメント株式会社 発光素子および発光装置
JP6760282B2 (ja) * 2015-07-07 2020-09-23 凸版印刷株式会社 経皮投与デバイス
US10359155B2 (en) 2015-08-20 2019-07-23 Panasonic Intellectual Property Management Co., Ltd. Light-emitting apparatus
JP6719094B2 (ja) 2016-03-30 2020-07-08 パナソニックＩｐマネジメント株式会社 発光素子
US10890778B2 (en) * 2019-06-11 2021-01-12 Facebook Technologies, Llc Optical system having an improved signal-to-noise ratio of eye-tracking

Citations (5)

* Cited by examiner, † Cited by third party
Publication number Priority date Publication date Assignee Title
JPS63314503A (ja) * 1987-06-18 1988-12-22 Nippon Telegr & Teleph Corp <Ntt> 偏光子及びその作製方法
JP2000266936A (ja) * 1999-03-19 2000-09-29 Nitto Denko Corp 広視野角偏光板及び液晶表示装置
JP2001059948A (ja) * 1999-06-15 2001-03-06 Arisawa Mfg Co Ltd ３ｄ映像表示体の製造方法及び３ｄ映像表示体形成用のフィルム
JP2002359068A (ja) * 2001-05-31 2002-12-13 Seiko Epson Corp Ｅｌデバイス、ｅｌディスプレイ、ｅｌ照明装置およびこれを用いた液晶装置、並びに電子機器
JP2008276940A (ja) * 2008-08-12 2008-11-13 Seiko Instruments Inc 記録媒体および光情報記録再生装置

Family Cites Families (10)

* Cited by examiner, † Cited by third party
Publication number Priority date Publication date Assignee Title
JPS529452A (en) * 1975-07-11 1977-01-25 Matsushita Electric Ind Co Ltd Diffusion plate
JPS6053841B2 (ja) * 1975-07-18 1985-11-27 松下電器産業株式会社 拡散板
JP2991183B2 (ja) 1998-03-27 1999-12-20 日本電気株式会社 有機エレクトロルミネッセンス素子
US6236439B1 (en) * 1998-04-20 2001-05-22 Nitto Denko Corporation Wide viewing angle polarizing plate and liquid crystal display
TWI257828B (en) * 2001-05-31 2006-07-01 Seiko Epson Corp EL device, EL display, EL illumination apparatus, liquid crystal apparatus using the EL illumination apparatus and electronic apparatus
JP4027164B2 (ja) * 2002-06-21 2007-12-26 株式会社日立製作所 表示装置
JP2004273122A (ja) 2003-03-04 2004-09-30 Abel Systems Inc 面発光装置
JP2005266188A (ja) 2004-03-18 2005-09-29 Nikon Corp 拡散素子及び照明装置
JP2006236748A (ja) * 2005-02-24 2006-09-07 Konica Minolta Holdings Inc 有機電界発光装置
US7982396B2 (en) * 2007-06-04 2011-07-19 Global Oled Technology Llc Light-emitting device with light-scattering particles and method of making the same

Patent Citations (5)

* Cited by examiner, † Cited by third party
Publication number Priority date Publication date Assignee Title
JPS63314503A (ja) * 1987-06-18 1988-12-22 Nippon Telegr & Teleph Corp <Ntt> 偏光子及びその作製方法
JP2000266936A (ja) * 1999-03-19 2000-09-29 Nitto Denko Corp 広視野角偏光板及び液晶表示装置
JP2001059948A (ja) * 1999-06-15 2001-03-06 Arisawa Mfg Co Ltd ３ｄ映像表示体の製造方法及び３ｄ映像表示体形成用のフィルム
JP2002359068A (ja) * 2001-05-31 2002-12-13 Seiko Epson Corp Ｅｌデバイス、ｅｌディスプレイ、ｅｌ照明装置およびこれを用いた液晶装置、並びに電子機器
JP2008276940A (ja) * 2008-08-12 2008-11-13 Seiko Instruments Inc 記録媒体および光情報記録再生装置

Cited By (5)

* Cited by examiner, † Cited by third party
Publication number Priority date Publication date Assignee Title
WO2013084442A1 (ja) * 2011-12-07 2013-06-13 パナソニック株式会社 シート及び発光装置
CN103262649A (zh) * 2011-12-07 2013-08-21 松下电器产业株式会社 薄板以及发光装置
JP5307307B1 (ja) * 2011-12-07 2013-10-02 パナソニック株式会社 シート及び発光装置
US8779424B2 (en) 2011-12-07 2014-07-15 Panasonic Corporation Sheet and light-emitting device
CN103262649B (zh) * 2011-12-07 2015-10-07 松下电器产业株式会社 薄板以及发光装置

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