WO2010070857A1 - 発泡成形品の製造方法 - Google Patents

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WO2010070857A1
WO2010070857A1 PCT/JP2009/006814 JP2009006814W WO2010070857A1 WO 2010070857 A1 WO2010070857 A1 WO 2010070857A1 JP 2009006814 W JP2009006814 W JP 2009006814W WO 2010070857 A1 WO2010070857 A1 WO 2010070857A1
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WO
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molten resin
pressure
temperature
movable
cavity
Prior art date
Application number
PCT/JP2009/006814
Other languages
English (en)
French (fr)
Inventor
道男 小松
Original Assignee
Komatsu Michio
Priority date (The priority date is an assumption and is not a legal conclusion. Google has not performed a legal analysis and makes no representation as to the accuracy of the date listed.)
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Publication date
Application filed by Komatsu Michio filed Critical Komatsu Michio
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    • B—PERFORMING OPERATIONS; TRANSPORTING
    • B29—WORKING OF PLASTICS; WORKING OF SUBSTANCES IN A PLASTIC STATE IN GENERAL
    • B29C—SHAPING OR JOINING OF PLASTICS; SHAPING OF MATERIAL IN A PLASTIC STATE, NOT OTHERWISE PROVIDED FOR; AFTER-TREATMENT OF THE SHAPED PRODUCTS, e.g. REPAIRING
    • B29C44/00—Shaping by internal pressure generated in the material, e.g. swelling or foaming ; Producing porous or cellular expanded plastics articles
    • B29C44/34—Auxiliary operations
    • B29C44/3469—Cell or pore nucleation
    • B29C44/348—Cell or pore nucleation by regulating the temperature and/or the pressure, e.g. suppression of foaming until the pressure is rapidly decreased
    • B—PERFORMING OPERATIONS; TRANSPORTING
    • B29—WORKING OF PLASTICS; WORKING OF SUBSTANCES IN A PLASTIC STATE IN GENERAL
    • B29C—SHAPING OR JOINING OF PLASTICS; SHAPING OF MATERIAL IN A PLASTIC STATE, NOT OTHERWISE PROVIDED FOR; AFTER-TREATMENT OF THE SHAPED PRODUCTS, e.g. REPAIRING
    • B29C44/00—Shaping by internal pressure generated in the material, e.g. swelling or foaming ; Producing porous or cellular expanded plastics articles
    • B29C44/34—Auxiliary operations
    • B29C44/58—Moulds
    • B29C44/585—Moulds with adjustable size of the mould cavity

Definitions

  • the present invention relates to a method for producing a foam-molded article including a part that is substantially non-foamed both inside and on the surface.
  • a method of manufacturing a foam molded product by supercritical injection molding using a molten resin obtained by impregnating a molten resin material with a fluid in a supercritical state is known.
  • a molten resin obtained by impregnating a molten resin material with a fluid in a supercritical state is injected into the cavity so as to fill the cavity in an unfoamed state.
  • the volume decreases and the pressure decreases, thereby gasifying the supercritical fluid, and the gasified fluid Bubbles are generated throughout the molten resin.
  • a method for producing a foam molded product having a non-foamed layer on the surface and having a foam layer inside is known.
  • the manufacturing method is exactly the same as in normal supercritical injection molding, and the molten resin is injected into the cavity. Subsequently, the molten resin in the cavity is entirely pressurized to suppress foaming in the molten resin, and then the volume is reduced and the pressure is lowered as the molten resin is cooled and solidified. This is a method of generating bubbles inside.
  • the mug has a structure in which a handle is attached to a bottomed cylindrical main body in which a beverage is accommodated.
  • the main body is preferably formed as a foam to keep the beverage contained therein warm, but the handle has no air bubbles inside or on the surface or air bubbles to ensure strength. It is desired to form it as a substantially non-foamed portion with a very small abundance.
  • a non-foamed layer can be formed on the entire surface of the foamed molded product, but it is inevitable that the inside becomes a foamed layer. For this reason, in the case of the mug, it is not possible to suppress the generation of bubbles in the handle portion, and there is a disadvantage that the required strength may not be obtained.
  • the object of the present invention is to provide a method for producing a foam-molded article that eliminates such disadvantages and includes portions that are substantially non-foamed both inside and on the surface.
  • the inventor injects a molten resin obtained by impregnating a molten resin material with a fluid in a supercritical state into a cavity, and generates bubbles throughout the molten resin.
  • the behavior was examined. As a result, it was found that when the molten resin is partially pressurized at a pressure exceeding the critical pressure of the fluid after the bubbles are generated, the pressurized bubbles disappear.
  • the temperature of the molten resin is equal to or lower than the temperature obtained by adding 70 ° C. to the glass transition temperature Tg of the resin material and the pressure is maintained until the pressure of the molten resin falls below the critical pressure, the pressure is increased. It was found that the generation of bubbles in the portion can be suppressed.
  • a molten thermoplastic resin material is impregnated with a supercritical fluid of either nitrogen or carbon dioxide.
  • a method for producing a foamed molded article including a part that is substantially non-foamed both inside and on the surface, injecting the molten resin, filling the cavity, and the cavity
  • a step of generating bubbles throughout the molten resin, and after the bubbles are formed, the molten resin is partially pressurized at a pressure exceeding the critical pressure of the fluid, so that the temperature of the molten resin is increased. Decreases to a temperature equal to or lower than the glass transition temperature Tg of the resin material plus 70 ° C. and maintains the pressure until the pressure of the molten resin falls below the critical pressure. Extinguish the bubbles Characterized in that it comprises a degree.
  • a molten resin obtained by impregnating a molten thermoplastic resin material with a fluid in a supercritical state of either nitrogen or carbon dioxide is injected to fill the cavity with the molten resin.
  • the molten resin in the cavity is cooled to reduce the volume, and the pressure is reduced.
  • the pressure of the molten resin falls below the critical pressure of the fluid, the fluid changes from a critical state to a gas state, and bubbles are generated throughout the molten resin.
  • the molten resin is partially pressurized at a pressure exceeding the critical pressure of the fluid. If it does in this way, in the said pressurized area
  • the pressure of the molten resin is partially reduced until the temperature of the molten resin falls below the glass transition temperature Tg of the resin material plus 70 ° C. and the pressure of the molten resin falls below the critical pressure. Hold.
  • the temperature of the molten resin falls below a temperature obtained by adding 70 ° C. to the glass transition temperature Tg of the resin material, solidification starts and the viscosity increases. In this state, even if the pressure of the molten resin is lower than the critical pressure of the fluid and the fluid is in a gas state, the generation of bubbles is suppressed because the viscosity of the molten resin is increased. .
  • the pressurized region the state in which the previously generated bubbles disappeared is fixed, and a portion that is substantially non-foamed both inside and on the surface is formed in this region.
  • the previously generated bubbles are present as they are.
  • the pressure and temperature of the molten resin in the partially pressurized region in the cavity are detected, and the start and end of the pressurization are determined based on the detected pressure and temperature.
  • the pressurization can be reliably performed.
  • the cavity is formed by a fixed mold and a movable mold, and a part of the movable mold is provided to be movable forward and backward independently of the other parts. . Then, the part which is movable forward and backward with respect to the movable fixed mold is disposed at a position retracted from the other part, and the part where the part movable forward and backward with respect to the movable fixed mold is disposed. A recess is formed in the cavity.
  • the pressurization may be performed by advancing a portion which is movable forward and backward with respect to the movable fixed mold toward the fixed mold and pressing the molten resin filled in the recess. it can.
  • the portion which is movable forward and backward with respect to the movable fixed mold is advanced toward the fixed mold at a speed of 1 to 2 mm / second, preferably 1 to 1.5 mm / second, and is filled in the recess. It is preferable to press the molten resin with a pressure of 3 to 9 MPa.
  • the molten resin filled in the recess is made to exceed the critical pressure of the fluid. Pressurization may not be possible.
  • the forward speed of the portion which is movable forward and backward with respect to the movable fixed die exceeds 2 mm / second and the applied pressure exceeds 9 MPa, the portion which is substantially non-foamed on both the inside and the surface May expand unnecessarily.
  • the thermoplastic resin material is selected from the group consisting of modified polyphenylene oxide (modified PPO), polylactic acid, polypropylene, polystyrene, ABS resin, polycarbonate, polybutylene terephthalate, polyacetal, polyamide, and polyethylene terephthalate.
  • modified PPO modified polyphenylene oxide
  • polylactic acid polypropylene
  • polystyrene polystyrene
  • ABS resin polycarbonate
  • polybutylene terephthalate polyacetal
  • polyamide polyamide
  • polyethylene terephthalate polyethylene terephthalate
  • the manufacturing method of the present embodiment can be carried out, for example, with an injection mold 1 shown in FIG.
  • the injection mold 1 is a bottomed cylindrical foam-molded product in which only the central portion of the bottom surface is partially non-foamed both inside and on the surface. It is for manufacturing W.
  • the injection mold 1 includes a fixed mold 2 and a plurality of movable molds 3a and 3b facing the fixed mold 2.
  • the mold 1 is closed by closing the fixed mold 2 and the plurality of movable molds 3a and 3b. C is formed.
  • the movable mold 3a is a foamed portion movable mold for forming a foamed portion of the foam molded product W
  • the movable mold 3b is a portion that is substantially non-foamed both inside and on the surface of the foam molded product W (
  • it is a movable type for a non-foamed portion for forming (abbreviated as “non-foamed portion”).
  • the movable mold 3 a includes a cavity 4 that communicates with the cavity C, and the movable mold 3 b is disposed in the cavity 4 so as to be movable forward and backward with respect to the fixed mold 2.
  • each of the movable molds 3a and 3b is configured to be movable forward and backward with respect to the fixed mold 2 independently of each other.
  • a pressure sensor 5 for detecting the pressure of the molten resin in the cavity C and a temperature sensor 6 for detecting the temperature of the molten resin are provided on the surface facing the cavity C of the movable mold 3b for the non-foamed portion.
  • the pressure line L P represents the temporal change of the pressure of the molten resin detected by the pressure sensor 4
  • the temperature line L T represents the time course of temperature of the molten resin detected by the temperature sensor 5.
  • the fixed mold 2 and the plurality of movable molds 3 a and 3 b are closed.
  • the concave portion 7 is formed in the center of the bottom surface of the cavity C by disposing the movable mold 3b for non-foaming part at a position that is retracted from the movable mold 3a for foaming with respect to the fixed mold 2.
  • thermoplastic resin material is melted, impregnated with a supercritical fluid, and mixed to obtain a molten resin as a single-phase solution in which the supercritical fluid is mixed.
  • a supercritical fluid either nitrogen or carbon dioxide can be used as the fluid in the supercritical state. Nitrogen is the critical pressure P C is 3.35MPa, the critical temperature of -147.1 ° C., carbon dioxide, the critical pressure P C is 7.3 MPa, the critical temperature is 31.1 ° C..
  • thermoplastic resin material examples include resins such as modified polyphenylene oxide (modified PPO), polylactic acid, polypropylene, polystyrene, ABS resin, polycarbonate, polybutylene terephthalate, polyacetal, polyamide, and polyethylene terephthalate.
  • modified PPO modified polyphenylene oxide
  • polylactic acid polypropylene
  • polystyrene polystyrene
  • ABS resin polycarbonate
  • polybutylene terephthalate polyacetal
  • polyamide polyamide
  • polyethylene terephthalate examples include polyethylene terephthalate.
  • the molten resin is injected into the cavity C of the injection mold 1 (time t 0 ) and filled into the cavity C.
  • the injection of the molten resin can be performed, for example, under the conditions of a molten resin temperature of 190 to 350 ° C., an injection pressure of 15 to 150 MPa, an injection speed of 10 to 300 mm / second, and a filling time for the cavity C of 0.1 to 3 seconds. .
  • the non-foaming part movable mold 3 b is advanced toward the fixed mold 2, and the non-foaming part movable mold 3 b is moved with respect to the fixed mold 2.
  • the cavity C is formed in a bottomed cylindrical shape by disposing it at the same distance as 3a. Also, by doing so, the molten resin filled in the recess 7 corresponding to the movable mold 3b for unfoamed portions pressurize (time t 2).
  • the pressure as the pressure above the critical pressure P C of the fluid is obtained, for example, non-foamed portions movable mold 3b 1 ⁇ 2 mm / sec relative to the stationary die 2, preferably 1 ⁇ 1.5 mm It is advanced at a speed of / sec and at a pressure of 3 to 9 MPa.
  • the temperature of the molten resin in the pressurized region decreases to a temperature equal to or lower than the glass transition temperature Tg of the resin material plus 70 ° C. (time t 4 ), and the pressure of the molten resin is reduced to the fluid. holding to below the critical pressure P C (time t 5).
  • the temperature of the molten resin in the pressurized region decreases to a temperature equal to or lower than the glass transition temperature Tg of the resin material plus 70 ° C. (time t 4 ), and the molten resin in the region. pressure is below the critical pressure P C of the fluid to (time t 5), it holds the pressure.
  • the pressure is released before the temperature of the molten resin in the pressurized region falls below the glass transition temperature Tg plus 70 ° C. (time t 4 )
  • solidification of the molten resin starts.
  • the pressure of the molten resin so that the re-bubbles below the critical pressure P C is generated prior to being. In this case, care must be taken because it is impossible to form a substantially non-foamed portion on the inside and on the surface.
  • the pressure sensor 5 and the temperature sensor 6 detect the pressure and temperature of the molten resin in the partially pressurized area in the cavity C, and based on the detected pressure and temperature. The start and end of the pressurization are determined. Therefore, the pressurization can be reliably performed.
  • the foam molded product W is not limited to a bottomed cylindrical shape, It can be made into arbitrary shapes.
  • a bottomed cylindrical main body in which a beverage is accommodated is formed as a foam, and the handle connected to the main body is substantially both inside and on the surface. It can be formed as a non-foamed portion.
  • the foam molded product W may be an optical component such as a reflecting plate, a light diffusing plate, or a lens made of a transparent resin.
  • the amount of visible light transmitted and the amount of reflected light can be arbitrarily changed by specifying the size and density of the bubbles B by the compressed portion.
  • the optical characteristics of the optical component can be adjusted intentionally.
  • the foam molded product W is a member having a geometrically thick shape, such as a root portion of a self-tapping boss of the molded product, a rib root portion, a corner shoulder portion, or the like. Also good.
  • the region having the thick shape is partially compressed to reduce the diameter of the bubble B, or to prevent the bubble B from being present. Bending strength, compressive strength, tensile strength, fatigue strength, etc. can be improved. Therefore, the manufacturing method of this embodiment can be applied to, for example, improving the strength of screw fastening bosses and ribs by self-tapping of the casings of automobile parts and household electrical appliance parts.
  • the fixed mold 2 and the plurality of movable molds 3 a and 3 b are closed, and the non-foamed portion movable mold 3 b is fixed to the fixed mold 2.
  • the recessed part 7 was formed in the center part of the bottom face of the cavity C, arrange
  • the molten resin was injected into the cavity C of the injection mold 1 and filled into the cavity C.
  • the molten resin was injected under the conditions of a molten resin temperature of 264.6 ° C., an injection peak pressure of 18.8 MPa, an injection speed of 80 mm / second, and a filling time of 0.8 second.
  • the pressure of the molten resin in the cavity C becomes lower than the critical pressure P C of the fluid, after the bubble B occurs throughout in the molten resin, as shown in FIG. 1 (a), the non-foamed part Only the movable mold 3b was advanced toward the fixed mold 2 to form the cavity C into a bottomed cylindrical shape, and the molten resin filled in the recess 7 was partially pressurized.
  • the movable mold 3b for the non-foamed part is advanced at a speed of 1 mm with respect to the fixed mold 2, and the critical pressure P C of nitrogen It was performed at a pressure of 4.8 MPa exceeding 3.35 MPa.
  • the pressurization the temperature of the molten resin pressurized area is reduced to 70 ° C. below the temperature at (174 ° C.) which besides the glass transition temperature Tg, the critical pressure P C of the pressure of the molten resin wherein the nitrogen Held until below.
  • the molten resin was injected into the cavity C of the injection mold 1 formed in exactly the same manner as in Example 1, and filled into the cavity C.
  • the molten resin was injected under the conditions of a molten resin temperature of 260 ° C., an injection peak pressure of 16.5 MPa, an injection speed of 75 mm / second, and a filling time of 0.9 second.
  • a portion of the molten resin corresponding to the non-foamed portion movable mold 3b was partially pressurized.
  • the pressurization when the pressure of the molten resin is 0.75 MPa and the temperature is 172 ° C., the movable mold 3b for the non-foamed portion is advanced at a speed of 1 mm with respect to the fixed mold 2, and the critical pressure P C of nitrogen It was performed with a pressure of 4.3 MPa exceeding 3.35 MPa.
  • the pressurization the temperature of the molten resin pressurized area is reduced to 70 ° C. below the temperature at (174 ° C.) which besides the glass transition temperature Tg, the critical pressure P C of the pressure of the molten resin wherein the nitrogen Held until below.
  • the molten resin was injected into the cavity C of the injection mold 1 formed in exactly the same manner as in Example 1, and filled into the cavity C.
  • the molten resin was injected under the conditions of a molten resin temperature of 200.5 ° C., an injection peak pressure of 31 MPa, an injection speed of 110 mm / second, and a filling time of 0.8 second.
  • a portion of the molten resin corresponding to the non-foamed portion movable mold 3b was partially pressurized.
  • the pressurization when the pressure of the molten resin is 0.8 MPa and the temperature is 135 ° C., the movable mold 3b for the non-foamed portion is advanced at a speed of 1 mm with respect to the fixed mold 2, and the critical pressure P C of nitrogen It was performed at a pressure of 5 MPa exceeding 3.35 MPa.
  • the pressurization the temperature of the molten resin pressurized area is reduced to 70 ° C. below the temperature at (127 ° C.) which besides the glass transition temperature Tg, the critical pressure P C of the pressure of the molten resin wherein the nitrogen Held until below.
  • the molten resin was injected into the cavity C of the injection mold 1 formed in exactly the same manner as in Example 1, and filled into the cavity C.
  • the molten resin was injected under the conditions of a molten resin temperature of 230 ° C., an injection peak pressure of 25 MPa, an injection speed of 75 mm / second, and a filling time of 0.7 second.
  • a portion of the molten resin corresponding to the non-foamed portion movable mold 3b was partially pressurized.
  • the molten resin pressure is 0.8 MPa and the temperature is 75 ° C.
  • the non-foaming portion movable mold 3b is advanced at a speed of 1.5 mm with respect to the fixed mold 2, and the critical pressure of nitrogen is increased. It was performed under a pressure of 3.8MPa greater than a P C 3.35MPa.
  • the pressurization the temperature of the molten resin pressurized area is reduced to 70 ° C. in a temperature (60 ° C.) below that besides the glass transition temperature Tg, the critical pressure P C of the pressure of the molten resin wherein the nitrogen Held until below.
  • the molten resin was injected into the cavity C of the injection mold 1 formed in exactly the same manner as in Example 1, and filled into the cavity C.
  • the molten resin was injected under the conditions of a molten resin temperature of 235 ° C., an injection peak pressure of 24 MPa, an injection speed of 80 mm / second, and a filling time of 0.85 second.
  • a portion of the molten resin corresponding to the non-foamed portion movable mold 3b was partially pressurized.
  • the pressurization when the pressure of the molten resin is 0.7 MPa and the temperature is 171 ° C., the movable mold 3b for the non-foamed part is advanced at a speed of 1 mm with respect to the fixed mold 2, and the critical pressure P C of nitrogen It was performed with a pressure of 4.2 MPa exceeding 3.35 MPa.
  • the pressurization the temperature of the molten resin pressurized area is reduced to 70 ° C. below the temperature at (165 ° C.) which besides the glass transition temperature Tg, the critical pressure P C of the pressure of the molten resin wherein the nitrogen Held until below.
  • the molten resin was injected into the cavity C of the injection mold 1 formed in exactly the same manner as in Example 1, and filled into the cavity C.
  • the molten resin was injected under the conditions of a molten resin temperature of 240 ° C., an injection peak pressure of 25 MPa, an injection speed of 82 mm / second, and a filling time of 0.8 second.
  • a portion of the molten resin corresponding to the non-foamed portion movable mold 3b was partially pressurized.
  • the pressurization when the pressure of the molten resin is 0.7 MPa and the temperature is 175 ° C., the movable part 3b for the non-foamed part is advanced at a speed of 1 mm with respect to the fixed mold 2, and the critical pressure P C of nitrogen It was performed with a pressure of 4.3 MPa exceeding 3.35 MPa.
  • the pressurization the temperature of the molten resin pressurized area is reduced to 70 ° C. below the temperature at (165 ° C.) which besides the glass transition temperature Tg, the critical pressure P C of the pressure of the molten resin wherein the nitrogen Held until below.
  • the molten resin was injected into the cavity C of the injection mold 1 formed in exactly the same manner as in Example 1, and filled into the cavity C.
  • the molten resin was injected under the conditions of a molten resin temperature of 295 ° C., an injection peak pressure of 60 MPa, an injection speed of 180 mm / second, and a filling time of 1.8 seconds.
  • a portion of the molten resin corresponding to the non-foamed portion movable mold 3b was partially pressurized.
  • the pressurization when the pressure of the molten resin is 0.8 MPa and the temperature is 198 ° C., the movable mold 3b for non-foaming part is advanced at a speed of 1.2 mm with respect to the fixed mold 2, and the critical pressure of nitrogen It was performed under a pressure of 4.7MPa greater than a P C 3.35MPa.
  • the pressurization the temperature of the molten resin pressurized area is reduced to 70 ° C. to a temperature (190 ° C.) below that besides the glass transition temperature Tg, the critical pressure P C of the pressure of the molten resin wherein the nitrogen Held until below.
  • the molten resin was injected into the cavity C of the injection mold 1 formed in exactly the same manner as in Example 1, and filled into the cavity C.
  • the molten resin was injected under the conditions of a molten resin temperature of 250 ° C., an injection peak pressure of 21 MPa, an injection speed of 85 mm / second, and a filling time of 0.75 second.
  • a portion of the molten resin corresponding to the non-foamed portion movable mold 3b was partially pressurized.
  • the pressurization when the pressure of the molten resin is 0.7 MPa and the temperature is 157 ° C., the movable mold 3b for the non-foamed part is advanced at a speed of 1 mm with respect to the fixed mold 2, and the critical pressure P C of nitrogen It was performed at a pressure of 4.5 MPa exceeding 3.35 MPa.
  • the pressurization the temperature of the molten resin pressurized area is reduced to 70 ° C. to a temperature (0.99 ° C.) below that besides the glass transition temperature Tg, the critical pressure P C of the pressure of the molten resin wherein the nitrogen Held until below.
  • the molten resin was injected into the cavity C of the injection mold 1 formed in exactly the same manner as in Example 1, and filled into the cavity C.
  • the molten resin was injected under the conditions of a molten resin temperature of 200 ° C., an injection peak pressure of 19 MPa, an injection speed of 80 mm / second, and a filling time of 0.8 second.
  • a portion of the molten resin corresponding to the non-foamed portion movable mold 3b was partially pressurized.
  • the pressurization advances the non-foamed portion movable mold 3b at a speed of 1.2 mm with respect to the fixed mold 2, and the critical pressure of nitrogen It was performed under a pressure of 3.8MPa greater than a P C 3.35MPa.
  • the pressurization the temperature of the molten resin pressurized area is reduced to 70 ° C. below the temperature at (194 ° C.) which besides the glass transition temperature Tg, the critical pressure P C of the pressure of the molten resin wherein the nitrogen Held until below.
  • the molten resin was injected into the cavity C of the injection mold 1 formed in exactly the same manner as in Example 1, and filled into the cavity C.
  • the molten resin was injected under the conditions of a molten resin temperature of 265 ° C., an injection peak pressure of 26.5 MPa, an injection speed of 85 mm / second, and a filling time of 1.2 seconds.
  • a portion of the molten resin corresponding to the non-foamed portion movable mold 3b was partially pressurized.
  • the pressurization when the pressure of the molten resin is 0.8 MPa and the temperature is 150 ° C., the movable mold 3b for the non-foamed part is advanced at a speed of 1 mm with respect to the fixed mold 2, and the critical pressure P C of nitrogen It was carried out at a pressure of 4 MPa exceeding 3.35 MPa.
  • the pressurization the temperature of the molten resin pressurized area is reduced to 70 ° C. to a temperature (140 ° C.) below that besides the glass transition temperature Tg, the critical pressure P C of the pressure of the molten resin wherein the nitrogen Held until below.
  • the molten resin was injected into the cavity C of the injection mold 1 formed in exactly the same manner as in Example 1, and filled into the cavity C.
  • the molten resin was injected under the conditions of a molten resin temperature of 275 ° C., an injection peak pressure of 27 MPa, an injection speed of 85 mm / second, and a filling time of 1.2 seconds.
  • a portion of the molten resin corresponding to the non-foamed portion movable mold 3b was partially pressurized.
  • the pressurization when the pressure of the molten resin is 0.8 MPa and the temperature is 157 ° C., the movable mold 3b for non-foamed part is advanced at a speed of 1 mm with respect to the fixed mold 2, and the critical pressure P C of nitrogen It was performed at a pressure of 4.1 MPa exceeding 3.35 MPa.
  • the pressurization the temperature of the molten resin pressurized area is reduced to 70 ° C. to a temperature (0.99 ° C.) below that besides the glass transition temperature Tg, the critical pressure P C of the pressure of the molten resin wherein the nitrogen Held until below.
  • the molten resin was injected into the cavity C of the injection mold 1 formed in exactly the same manner as in Example 1, and filled into the cavity C.
  • the molten resin was injected under the conditions of a molten resin temperature of 280 ° C., an injection peak pressure of 25 MPa, an injection speed of 90 mm / second, and a filling time of 1 second.
  • a portion of the molten resin corresponding to the non-foamed portion movable mold 3b was partially pressurized.
  • the pressurization when the pressure of the molten resin is 0.7 MPa and the temperature is 178 ° C., the movable mold 3b for the non-foamed portion is advanced at a speed of 1 mm with respect to the fixed mold 2, and the critical pressure P C of nitrogen It was performed at a pressure of 4.1 MPa exceeding 3.35 MPa.
  • the pressurization the temperature of the molten resin pressurized area is reduced to 70 ° C. to a temperature (175 ° C.) below that besides the glass transition temperature Tg, the critical pressure P C of the pressure of the molten resin wherein the nitrogen Held until below.
  • the molten resin was injected into the cavity C of the injection mold 1 formed in exactly the same manner as in Example 1, and filled into the cavity C.
  • the molten resin was injected under the conditions of a molten resin temperature of 246.6 ° C., an injection peak pressure of 16.2 MPa, an injection speed of 78 mm / second, and a filling time of 0.65 second.
  • a portion of the molten resin corresponding to the non-foamed portion movable mold 3b was partially pressurized.
  • the pressurization when the pressure of the molten resin is 1.1 MPa and the temperature is 172 ° C., the movable mold 3b for the non-foamed part is advanced at a speed of 1 mm with respect to the fixed mold 2, and the critical pressure P of carbon dioxide The test was performed at a pressure of 8.1 MPa exceeding C, which is 7.3 MPa.
  • the pressurization the temperature of the molten resin pressurized area is reduced to 70 ° C. below the temperature at (174 ° C.) which besides the glass transition temperature Tg, the critical pressure P C of the pressure of the molten resin wherein the nitrogen Held until below.
  • the molten resin was injected into the cavity C of the injection mold 1 formed in exactly the same manner as in Example 1, and filled into the cavity C.
  • the molten resin was injected under the conditions of a molten resin temperature of 200.5 ° C., an injection peak pressure of 29 MPa, an injection speed of 105 mm / second, and a filling time of 0.7 second.
  • a portion of the molten resin corresponding to the non-foamed portion movable mold 3b was partially pressurized.
  • the pressurization when the pressure of the molten resin is 1.1 MPa and the temperature is 137 ° C., the movable mold 3b for the non-foamed part is advanced at a speed of 1 mm with respect to the fixed mold 2, and the critical pressure P of carbon dioxide The pressure was 8.2 MPa, which was higher than C , which was 7.3 MPa.
  • the pressurization the temperature of the molten resin pressurized area is reduced to 70 ° C. below the temperature at (127 ° C.) which besides the glass transition temperature Tg, the critical pressure P C of the pressure of the molten resin wherein the nitrogen Held until below.
  • the molten resin was injected into the cavity C of the injection mold 1 formed in exactly the same manner as in Example 1, and filled into the cavity C.
  • the molten resin was injected under the conditions of a molten resin temperature of 230 ° C., an injection peak pressure of 23 MPa, an injection speed of 72 mm / second, and a filling time of 0.65 second.
  • a portion of the molten resin corresponding to the non-foamed portion movable mold 3b was partially pressurized.
  • the pressurization when the pressure of the molten resin is 1.0 MPa and the temperature is 77 ° C., the movable mold 3b for the non-foamed part is advanced at a speed of 1.5 mm with respect to the fixed mold 2, and the criticality of carbon dioxide It was performed under a pressure of 7.6MPa greater than 7.3MPa which is a pressure P C.
  • the pressurization the temperature of the molten resin pressurized area is reduced to 70 ° C. in a temperature (60 ° C.) below that besides the glass transition temperature Tg, the critical pressure P C of the pressure of the molten resin wherein the nitrogen Held until below.
  • the molten resin was injected into the cavity C of the injection mold 1 formed in exactly the same manner as in Example 1, and filled into the cavity C.
  • the molten resin was injected under the conditions of a molten resin temperature of 235 ° C., an injection peak pressure of 21.5 MPa, an injection speed of 75 mm / second, and a filling time of 0.7 second.
  • a portion of the molten resin corresponding to the non-foamed portion movable mold 3b was partially pressurized.
  • the pressurization when the pressure of the molten resin is 0.9 MPa and the temperature is 172 ° C., the movable mold 3b for the non-foamed part is advanced at a speed of 1 mm with respect to the fixed mold 2, and the critical pressure P of carbon dioxide The pressure was 7.8 MPa, which was higher than C , which was 7.3 MPa.
  • the pressurization the temperature of the molten resin pressurized area is reduced to 70 ° C. below the temperature at (165 ° C.) which besides the glass transition temperature Tg, the critical pressure P C of the pressure of the molten resin wherein the nitrogen Held until below.
  • the molten resin was injected into the cavity C of the injection mold 1 formed in exactly the same manner as in Example 1, and filled into the cavity C.
  • the molten resin was injected under the conditions of a molten resin temperature of 240 ° C., an injection peak pressure of 24 MPa, an injection speed of 77 mm / second, and a filling time of 0.65 second.
  • a portion of the molten resin corresponding to the non-foamed portion movable mold 3b was partially pressurized.
  • the pressurization when the pressure of the molten resin is 1.1 MPa and the temperature is 173 ° C., the movable mold 3b for the non-foamed part is advanced at a speed of 1 mm with respect to the fixed mold 2, and the critical pressure P of carbon dioxide The test was performed at a pressure of 7.9 MPa exceeding C , which was 7.3 MPa.
  • the pressurization the temperature of the molten resin pressurized area is reduced to 70 ° C. below the temperature at (165 ° C.) which besides the glass transition temperature Tg, the critical pressure P C of the pressure of the molten resin wherein the nitrogen Held until below.
  • the molten resin was injected into the cavity C of the injection mold 1 formed in exactly the same manner as in Example 1, and filled into the cavity C.
  • the molten resin was injected under the conditions of a molten resin temperature of 295 ° C., an injection peak pressure of 55 MPa, an injection speed of 165 mm / second, and a filling time of 1.5 seconds.
  • a portion of the molten resin corresponding to the non-foamed portion movable mold 3b was partially pressurized.
  • the pressurization when the pressure of the molten resin is 1.1 MPa and the temperature is 200 ° C., the movable mold 3b for the non-foamed part is advanced at a speed of 1.2 mm with respect to the fixed mold 2, and the criticality of carbon dioxide It was performed under a pressure of 7.7MPa greater than 7.3MPa which is a pressure P C.
  • the pressurization the temperature of the molten resin pressurized area is reduced to 70 ° C. to a temperature (190 ° C.) below that besides the glass transition temperature Tg, the critical pressure P C of the pressure of the molten resin wherein the nitrogen Held until below.
  • the molten resin was injected into the cavity C of the injection mold 1 formed in exactly the same manner as in Example 1, and filled into the cavity C.
  • the molten resin was injected under the conditions of a molten resin temperature of 250 ° C., an injection peak pressure of 19 MPa, an injection speed of 80 mm / second, and a filling time of 0.6 second.
  • a portion of the molten resin corresponding to the non-foamed portion movable mold 3b was partially pressurized.
  • the pressurization when the pressure of the molten resin is 1.0 MPa and the temperature is 156 ° C., the movable mold 3b for the non-foamed portion is advanced at a speed of 1 mm with respect to the fixed mold 2, and the critical pressure P of carbon dioxide The test was performed at a pressure of 7.9 MPa exceeding C , which was 7.3 MPa.
  • the pressurization the temperature of the molten resin pressurized area is reduced to 70 ° C. to a temperature (0.99 ° C.) below that besides the glass transition temperature Tg, the critical pressure P C of the pressure of the molten resin wherein the nitrogen Held until below.
  • the molten resin was injected into the cavity C of the injection mold 1 formed in exactly the same manner as in Example 1, and filled into the cavity C.
  • the molten resin was injected under the conditions of a molten resin temperature of 200 ° C., an injection peak pressure of 18 MPa, an injection speed of 75 mm / second, and a filling time of 0.6 second.
  • a portion of the molten resin corresponding to the non-foamed portion movable mold 3b was partially pressurized.
  • the pressurization when the pressure of the molten resin is 1.1 MPa and the temperature is 197 ° C., the movable mold 3b for the non-foamed part is advanced at a speed of 1.2 mm with respect to the fixed mold 2, and the criticality of carbon dioxide It was performed under a pressure of 7.9MPa greater than 7.3MPa which is a pressure P C.
  • the pressurization the temperature of the molten resin pressurized area is reduced to 70 ° C. below the temperature at (194 ° C.) which besides the glass transition temperature Tg, the critical pressure P C of the pressure of the molten resin wherein the nitrogen Held until below.
  • the molten resin was injected into the cavity C of the injection mold 1 formed in exactly the same manner as in Example 1, and filled into the cavity C.
  • the molten resin was injected under the conditions of a molten resin temperature of 265 ° C., an injection peak pressure of 25 MPa, an injection speed of 80 mm / second, and a filling time of 1.1 seconds.
  • a portion of the molten resin corresponding to the non-foamed portion movable mold 3b was partially pressurized.
  • the pressurization when the pressure of the molten resin is 0.9 MPa and the temperature is 148 ° C., the movable mold 3b for the non-foamed part is advanced at a speed of 1 mm with respect to the fixed mold 2, and the critical pressure P of carbon dioxide The test was performed at a pressure of 7.6 MPa exceeding C, which is 7.3 MPa.
  • the pressurization the temperature of the molten resin pressurized area is reduced to 70 ° C. to a temperature (140 ° C.) below that besides the glass transition temperature Tg, the critical pressure P C of the pressure of the molten resin wherein the nitrogen Held until below.
  • the molten resin was injected into the cavity C of the injection mold 1 formed in exactly the same manner as in Example 1, and filled into the cavity C.
  • the molten resin was injected under the conditions of a molten resin temperature of 275 ° C., an injection peak pressure of 24 MPa, an injection speed of 81 mm / second, and a filling time of 1 second.
  • a portion of the molten resin corresponding to the non-foamed portion movable mold 3b was partially pressurized.
  • the pressurization when the pressure of the molten resin is 0.9 MPa and the temperature is 155 ° C., the movable mold 3b for the non-foamed part is advanced at a speed of 1 mm with respect to the fixed mold 2, and the critical pressure P of carbon dioxide The test was performed at a pressure of 7.6 MPa exceeding C, which is 7.3 MPa.
  • the pressurization the temperature of the molten resin pressurized area is reduced to 70 ° C. to a temperature (0.99 ° C.) below that besides the glass transition temperature Tg, the critical pressure P C of the pressure of the molten resin wherein the nitrogen Held until below.
  • the molten resin was injected into the cavity C of the injection mold 1 formed in exactly the same manner as in Example 1, and filled into the cavity C.
  • the molten resin was injected under the conditions of a molten resin temperature of 280 ° C., an injection peak pressure of 23 MPa, an injection speed of 85 mm / second, and a filling time of 0.9 second.
  • a portion of the molten resin corresponding to the non-foamed portion movable mold 3b was partially pressurized.
  • the pressurization when the pressure of the molten resin is 1.0 MPa and the temperature is 179 ° C., the movable mold 3b for the non-foamed portion is advanced at a speed of 1 mm with respect to the fixed mold 2, and the critical pressure P of carbon dioxide The test was performed at a pressure of 7.5 MPa exceeding C, which is 7.3 MPa.
  • the pressurization the temperature of the molten resin pressurized area is reduced to 70 ° C. to a temperature (175 ° C.) below that besides the glass transition temperature Tg, the critical pressure P C of the pressure of the molten resin wherein the nitrogen Held until below.

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  • Injection Moulding Of Plastics Or The Like (AREA)
  • Moulds For Moulding Plastics Or The Like (AREA)

Abstract

　内部及び表面とも実質的に非発泡となっている部分を含む発泡成形品の製造方法を提供する。溶融された熱可塑性樹脂材料に窒素又は二酸化炭素のいずれか一方の超臨界状態の流体を含浸させてなる溶融樹脂を射出し、内部及び表面とも実質的に非発泡となっている部分を含む発泡成形品Ｗを製造する。まず、溶融樹脂を射出してキャビティＣ内に充填し、キャビティＣ内の溶融樹脂中の全体に亘って気泡Ｂを生じさせる。次に、気泡Ｂを生じさせた後に、前記流体の臨界圧力を上回る圧力で前記溶融樹脂を部分的に加圧し、該溶融樹脂の温度が該樹脂材料のガラス転移温度Ｔｇに７０℃を加えた温度以下に低下した後、該溶融樹脂の圧力が前記臨界圧力を下回るまで該加圧を保持して、該溶融樹脂の加圧された領域において該気泡Ｂを消滅させる。

Description

発泡成形品の製造方法
　本発明は、内部及び表面とも実質的に非発泡となっている部分を含む発泡成形品の製造方法に関する。
　従来、溶融された樹脂材料に超臨界状態の流体を含浸させてなる溶融樹脂を用い、超臨界射出成形により発泡成形品を製造する方法が知られている。前記製造方法は、まず、溶融された樹脂材料に超臨界状態の流体を含浸させてなる溶融樹脂を、未発泡状態でキャビティ内に充満されるようにキャビティに射出する。そして、前記射出された溶融樹脂が前記キャビティ内で冷却・固化されるに従って体積が減少し、圧力が低下することにより、前記超臨界状態の流体をガス化させ、前記ガス化した流体により、前記溶融樹脂中の全体に亘って気泡を生じさせるものである。この結果、前記製造方法によれば、全体に亘って発泡している成形品を得ることができる。
　また、前記超臨界射出成形による発泡成形品の製造方法の１つとして、表面は気泡が存在しない非発泡層となっており、内部に発泡層を備える発泡成形品の製造方法が知られている（例えば特許文献１参照）。前記製造方法は、通常の超臨界射出成形の場合と全く同一にして、溶融樹脂をキャビティに射出する。次いで、キャビティ内の溶融樹脂を全体的に加圧することにより溶融樹脂中の発泡を抑制し、その後、溶融樹脂が冷却・固化されるに従って体積が減少し、圧力が低下することにより、該溶融樹脂中に気泡を生じさせる方法である。
　前記製造方法では、キャビティ内の溶融樹脂の冷却・固化はキャビティを構成する金型の表面近傍の部分から始まる。従って、前記溶融樹脂の圧力低下により該溶融樹脂中で気泡が生じる際に、金型の表面近傍の部分では固化した溶融樹脂により気泡の生成が抑制される。この結果、前記製造方法によれば、表面は気泡が存在しない非発泡層となっており、内部に発泡層を備える発泡成形品を得ることができるとされている。
特許第４１３６９０４号公報
　ところで、発泡成形品として、内部及び表面ともに非発泡となっている部分を含むものが望まれることがある。例えば、マグカップは、飲料物が収容される有底筒状の本体に取っ手が取り付けられた構造となっている。前記マグカップの場合には、収容される飲料物の保温のために前記本体は発泡体として形成することが好ましいが、前記取っ手は強度確保のために内部及び表面ともに気泡が存在しないか、又は気泡存在量が極めて少ない実質的に非発泡となっている部分として形成することが望まれる。
　しかしながら、前記従来の製造方法では、発泡成形品の全体に亘って、その表面には非発泡層を形成できるが、内部が発泡層となることが避けられない。このため、前記マグカップの場合、前記取っ手部分においても内部に気泡が生じることを抑制することができず、所要の強度を得ることができないことがあるという不都合がある。
　本発明は、かかる不都合を解消して、内部及び表面とも実質的に非発泡となっている部分を含む発泡成形品の製造方法を提供することを目的とする。
　本発明者は、溶融された樹脂材料に超臨界状態の流体を含浸させてなる溶融樹脂をキャビティ内に射出し、該溶融樹脂中で全体に亘って気泡を生じさせた後の該溶融樹脂の挙動について検討した。この結果、前記気泡を生じさせた後、前記流体の臨界圧力を上回る圧力で溶融樹脂を部分的に加圧すると、加圧された部分の気泡が消滅することを見出した。また、前記溶融樹脂の温度が樹脂材料のガラス転移温度Ｔｇに７０℃を加えた温度以下になるとともに該溶融樹脂の圧力が前記臨界圧力を下回るまで前記加圧を保持すると、前記加圧された部分において気泡の発生を抑制できることを見出した。
　本発明は、前記知見に基づいて完成されたものであり、前記目的を達成するために、溶融された熱可塑性樹脂材料に、窒素又は二酸化炭素のいずれか一方の超臨界状態の流体を含浸させてなる溶融樹脂を射出し、内部及び表面とも実質的に非発泡となっている部分を含む発泡成形品を製造する方法であって、該溶融樹脂を射出してキャビティ内に充填し、該キャビティ内の溶融樹脂中の全体に亘って気泡を生じさせる工程と、該気泡を生じさせた後に、該流体の臨界圧力を上回る圧力で該溶融樹脂を部分的に加圧して、該溶融樹脂の温度が該樹脂材料のガラス転移温度Ｔｇに７０℃を加えた温度以下に低下するとともに該溶融樹脂の圧力が該臨界圧力を下回るまで該加圧を保持し、該溶融樹脂の加圧された領域において該気泡を消滅させる工程とを備えることを特徴とする。
　本発明では、まず、溶融された熱可塑性樹脂材料に、窒素又は二酸化炭素のいずれか一方の超臨界状態の流体を含浸させてなる溶融樹脂を射出して、該溶融樹脂をキャビティ内に充填する。キャビティ内の溶融樹脂は、冷却して体積が減少することにより圧力が低下する。そして、前記溶融樹脂の圧力が前記流体の臨界圧力を下回ると、該流体が臨界状態からガス状態となり、該溶融樹脂中の全体に亘って気泡が生じることとなる。
　そこで、前記気泡を生じさせた後に、前記流体の臨界圧力を上回る圧力で前記溶融樹脂を部分的に加圧する。このようにすると、前記加圧された領域では、前記溶融樹脂の圧力が前記流体の臨界圧力を上回ることになり、前記流体が再び臨界状態となる。この結果、前記流体が前記溶融樹脂中に溶解し、先に生成された気泡が消滅する。
　本発明では、前記溶融樹脂の温度が前記樹脂材料のガラス転移温度Ｔｇに７０℃を加えた温度以下に低下するとともに該溶融樹脂の圧力が該臨界圧力を下回るまで、部分的に前記加圧を保持する。前記溶融樹脂は、その温度が前記樹脂材料のガラス転移温度Ｔｇに７０℃を加えた温度以下に低下すると、固化が始まり粘度が増加する。この状態では、前記溶融樹脂の圧力が前記流体の臨界圧力を下回って、前記流体がガス状態になったとしても、該溶融樹脂の粘度が増加しているために、気泡の発生が抑制される。
　従って、前記加圧された領域では、先に生成された気泡が消滅した状態が固定化され、この領域に内部及び表面とも実質的に非発泡となっている部分が形成される。一方、前記加圧された領域以外の領域では、先に生成された気泡がそのまま存在している。
　この結果、本発明の製造方法によれば、内部及び表面とも実質的に非発泡となっている部分を含む発泡成形品を得ることができる。
　また、本発明では、前記キャビティ内の部分的に加圧される領域の前記溶融樹脂の圧力及び温度を検知し、検知された圧力及び温度に基づいて前記加圧の開始及び終了を決定することにより、前記加圧を確実に行うことができる。
　また、本発明では、前記加圧を行うために、固定型と可動型とにより前記キャビティを形成するとともに、該可動型の一部を他の部分と独立に固定型に対して進退自在に設ける。そして、前記可動型の固定型に対して進退自在とした部分を他の部分よりも後退した位置に配置し、該可動型の固定型に対して進退自在とした部分が配置された部分の該キャビティに凹部を形成する。このようにするときには、前記加圧は、前記可動型の固定型に対して進退自在とした部分を固定型に向かって前進せしめ、前記凹部に充填された溶融樹脂を押圧することにより行うことができる。
　このとき、前記可動型の固定型に対して進退自在とした部分は、固定型に向かって１～２ｍｍ／秒、好ましくは１～１．５ｍｍ／秒の速度で前進せしめ、前記凹部に充填された溶融樹脂を３～９ＭＰａの加圧力で押圧することが好ましい。
　前記可動型の固定型に対して進退自在とした部分の前進速度が１ｍｍ／秒未満、加圧力が３ＭＰａ未満であるときには、前記凹部に充填された溶融樹脂を前記流体の臨界圧力を上回るように加圧できないことがある。また、前記可動型の固定型に対して進退自在とした部分の前進速度が２ｍｍ／秒を超えるとともに、加圧力が９ＭＰａを超えるときには、前記内部及び表面とも実質的に非発泡となっている部分が不必要に拡大することがある。
　また、本発明では、前記熱可塑性樹脂材料として、変性ポリフェニレンオキサイド（変性ＰＰＯ）、ポリ乳酸、ポリプロピレン、ポリスチレン、ＡＢＳ樹脂、ポリカーボネート、ポリブチレンテレフタレート、ポリアセタール、ポリアミド、ポリエチレンテレフタレートからなる群から選択される１種の樹脂を用いることができる。
本実施形態の製造方法を示す説明的断面図。 本実施形態の製造方法における溶融樹脂の圧力及び温度の経時変化を示すグラフ。
　次に、添付の図面を参照しながら本発明の実施の形態についてさらに詳しく説明する。
　本実施形態の製造方法は、例えば図１に示す射出成形用金型１により実施することができる。射出成形用金型１は、図１（ａ）に示すように、例えば、底面の中央部のみが部分的に内部及び表面とも実質的に非発泡となっている有底筒状の発泡成形品Ｗを製造するためのものである。
　射出成形用金型１は、固定型２と、固定型２に相対する複数の可動型３ａ，３ｂとからなり、固定型２と複数の可動型３ａ，３ｂとを型閉めすることにより、キャビティＣが形成される。可動型３ａは、発泡成形品Ｗの発泡部分を形成するための発泡部分用可動型であり、可動型３ｂは、発泡成形品Ｗの内部及び表面とも実質的に非発泡となっている部分（以下、「非発泡部分」と略記する）を形成するための非発泡部分用可動型である。可動型３ａはキャビティＣに連通する空洞部４を備えており、可動型３ｂは空洞部４内に配設されて、固定型２に対して進退自在とされている。この結果、各可動型３ａ，３ｂは互いに独立して固定型２に対して進退自在に構成されている。非発泡部分用可動型３ｂのキャビティＣに臨む面には、キャビティＣ内の溶融樹脂の圧力を検知する圧力センサ５と、該溶融樹脂の温度を検知する温度センサ６が設けられている。
　次に、図１，２を参照して、本実施形態の製造方法について説明する。図２において、圧力線ＬＰは圧力センサ４により検知された溶融樹脂の圧力の経時変化を示し、温度線ＬＴは温度センサ５により検知された溶融樹脂の温度の経時変化を示す。
　射出成形用金型１において、まず、図１（ｂ）に示すように、固定型２と複数の可動型３ａ，３ｂとを型閉めする。このとき、非発泡部分用可動型３ｂを固定型２に対して発泡分用可動型３ａよりも後退する位置に配置することにより、キャビティＣの底面中央部に凹部７を形成する。
　次に、熱可塑性樹脂材料を溶融し、超臨界状態の流体を含浸させて混合することにより、超臨界状態の流体が混合された単相溶液としての溶融樹脂を得る。前記超臨界状態の流体として、窒素又は二酸化炭素のいずれか一方を用いることができる。窒素は、臨界圧力ＰＣが３．３５ＭＰａ、臨界温度が－１４７．１℃であり、二酸化炭素は、臨界圧力ＰＣが７．３ＭＰａ、臨界温度が３１．１℃である。また、前記熱可塑性樹脂材料として、例えば、変性ポリフェニレンオキサイド（変性ＰＰＯ）、ポリ乳酸、ポリプロピレン、ポリスチレン、ＡＢＳ樹脂、ポリカーボネート、ポリブチレンテレフタレート、ポリアセタール、ポリアミド、ポリエチレンテレフタレート等の樹脂を用いることができる。
　次に、前記溶融樹脂を、射出成形用金型１のキャビティＣに射出し（時刻ｔ０）、キャビティＣ内に充填する。前記溶融樹脂の射出は、例えば、溶融樹脂の温度１９０～３５０℃、射出圧力１５～１５０ＭＰａ、射出速度１０～３００ｍｍ／秒、キャビティＣに対する充填時間０．１～３秒の条件で行うことができる。
　図２に示すように、キャビティＣ内の溶融樹脂は、前記充填により圧力及び温度が上昇した後、冷却による体積の減少に伴って圧力が低下する。キャビティＣ内の溶融樹脂の圧力が前記流体の臨界圧力ＰＣを下回る（時刻ｔ１）と、該流体が臨界状態からガス状態となり、該溶融樹脂中で全体に亘って気泡Ｂが生じることとなる。
　次に、図１（ａ）に示すように、非発泡部分用可動型３ｂのみを固定型２に向かって前進させ、非発泡部分用可動型３ｂを固定型２に対して発泡部分用可動型３ａと同距離の位置に配置することにより、キャビティＣを有底筒状に形成する。また、このようにすることにより、非発泡部分用可動型３ｂに対応する前記凹部７に充填された溶融樹脂を加圧する（時刻ｔ２）。前記加圧は、前記流体の臨界圧力ＰＣを上回る圧力が得られるように、例えば、非発泡部分用可動型３ｂを固定型２に対して１～２ｍｍ／秒、好ましくは１～１．５ｍｍ／秒の速度で前進させるとともに、３～９ＭＰａの加圧力で行う。
　前記加圧により、前記凹部７に充填された溶融樹脂が部分的に加圧されて、加圧された領域の溶融樹脂の圧力が前記流体の臨界圧力ＰＣを上回る（時刻ｔ３）。これにより、加圧された領域では、前記流体が再び臨界状態となって前記溶融樹脂中に溶解し、先に生成された気泡が消滅する。
　前記加圧は、加圧された領域の溶融樹脂の温度が前記樹脂材料のガラス転移温度Ｔｇに７０℃を加えた温度以下に低下する（時刻ｔ４）とともに、該溶融樹脂の圧力が前記流体の臨界圧力ＰＣを下回る（時刻ｔ５）まで保持する。
　加圧された領域の溶融樹脂が冷却されて該溶融樹脂の温度が前記ガラス転移温度Ｔｇに７０℃を加えた温度以下に低下すると（時刻ｔ４）、該溶融樹脂の固化が開始され、粘度が増加する。そこで、その後、前記溶融樹脂の圧力が前記流体の臨界圧力ＰＣを下回り（時刻ｔ５）、前記流体が臨界状態からガス状態になったとしても、前記溶融樹脂の粘度が増加しているために、気泡Ｂの発生が抑制される。
　さらにその後、キャビティＣ内の溶融樹脂の温度が前記ガラス転移温度Ｔｇ以下に低下する（時刻ｔ６）と、前記加圧された領域では、先に生成された気泡が消滅した状態が固定化され、この領域に内部及び表面とも実質的に非発泡となっている部分が形成される。そこで、その後、固定型２と複数の可動型３ａ，３ｂとを型開きし、発泡成形体Ｗを取り出すことにより、底面の中央部のみが部分的に内部及び表面とも実質的に非発泡となっている有底筒状の発泡成形品Ｗを得ることができる。尚、前記「実質的に非発泡」とは、気泡Ｂが全く存在しないか、又は気泡Ｂの存在量が極めて少ないことを意味する。
　本実施形態の製造方法では、加圧された領域の溶融樹脂の温度が前記樹脂材料のガラス転移温度Ｔｇに７０℃を加えた温度以下に低下する（時刻ｔ４）とともに、該領域の溶融樹脂の圧力が前記流体の臨界圧力ＰＣを下回る（時刻ｔ５）まで、前記加圧を保持している。しかし、加圧された領域の溶融樹脂の温度が前記ガラス転移温度Ｔｇに７０℃を加えた温度以下に低下する（時刻ｔ４）前に前記加圧を解除すると、該溶融樹脂の固化が開始される前に該溶融樹脂の圧力が前記臨界圧力ＰＣを下回って再び気泡が生じることとなる。この場合には、内部及び表面とも実質的に非発泡となっている部分を形成することができないので、注意が必要である。
　また、本実施形態の製造方法では、圧力センサ５及び温度センサ６により、キャビティＣ内の部分的に加圧される領域の溶融樹脂の圧力及び温度を検知し、検知された圧力及び温度に基づいて前記加圧の開始及び終了を決定している。従って、前記加圧を確実に行うことができる。
　なお、本実施形態の製造方法では、有底筒状の発泡成形品Ｗを得る方法について説明したが、発泡成形品Ｗは有底筒状に限定されず、任意の形状とすることができる。例えば、発泡成形品Ｗが取っ手を有するマグカップの場合には、飲料物が収容される有底筒状の本体を発泡体として形成するとともに、本体に連設された取っ手を内部及び表面とも実質的に非発泡となっている部分として形成することができる。
　また、本実施形態の製造方法において、発泡成形品Ｗは透明樹脂からなる反射板、光拡散板、レンズ等の光学部品であってもよい。本実施形態の製造方法において、前記樹脂材料に透明樹脂を用いた場合、気泡Ｂのサイズ、密度を圧縮部位により特定することにより、可視光線の透過量と反射光量を任意に変化させることができ、前記光学部品の光学特性を意図的に調整することができる。
　また、本実施形態の製造方法において、発泡成形品Ｗは、成形品のセルフタッピング用ボスの根元部、リブの根元部、コーナー肩部等、幾何学的に厚肉形状を備える部材であってもよい。本実施形態の製造方法によれば、前記厚肉形状となる領域を部分的に圧縮して気泡Ｂの径を小さくしたり、気泡Ｂが存在しないようにすることにより、前記領域の衝撃強度、曲げ強度、圧縮強度、引張強度、疲労強度等を改善することができる。従って、本実施形態の製造方法は、例えば、自動車部品や家電部品の筐体のセルフタップによるねじ締結用ボスやリブの強度改善に適用することができる。
　次に、本実施形態の製造方法について、実施例を示す。
　射出成形用金型１において、図１（ｂ）に示すように、固定型２と複数の可動型３ａ，３ｂとを型閉めするとともに、非発泡部分用可動型３ｂを固定型２に対して発泡分用可動型３ａよりも後退する位置に配置し、キャビティＣの底面中央部に凹部７を形成した。
　次に、樹脂材料として変性ＰＰＯ（ガラス転移温度Ｔｇ＝１０４℃）を溶融し、超臨界状態の流体としての窒素を含浸させて混合することにより、窒素が混合された単相溶液としての溶融樹脂を得た。
　次に、前記溶融樹脂を射出成形用金型１のキャビティＣに射出し、キャビティＣ内に充填した。前記溶融樹脂の射出は、溶融樹脂の温度２６４．６℃、射出ピーク圧力１８．８ＭＰａ、射出速度８０ｍｍ／秒、充填時間０．８秒の条件で行った。
　次に、キャビティＣ内の溶融樹脂の圧力が前記流体の臨界圧力ＰＣを下回り、溶融樹脂中で全体に亘って気泡Ｂが生じた後に、図１（ａ）に示すように、非発泡部分用可動型３ｂのみを固定型２に向かって前進させてキャビティＣを有底筒状に形成するとともに、凹部７に充填されている溶融樹脂を部分的に加圧した。
　前記加圧は、溶融樹脂の圧力が０．８ＭＰａ、温度が１７８℃であるときに、非発泡部分用可動型３ｂを固定型２に対して１ｍｍの速度で前進させ、窒素の臨界圧力ＰＣである３．３５ＭＰａを上回る４．８ＭＰａの加圧力で行った。前記加圧は、加圧された領域の溶融樹脂の温度がガラス転移温度Ｔｇに７０℃を加えた温度（１７４℃）以下に低下するとともに、該溶融樹脂の圧力が前記窒素の臨界圧力ＰＣを下回るまで、保持した。
　そして、加圧された領域の溶融樹脂の温度が６０℃に低下した後に、固定型２と複数の可動型３ａ，３ｂとを型開きし、発泡成形品Ｗを取り出した。
　本実施例の製造方法によれば、底面の中央部のみが部分的に内部及び表面とも実質的に非発泡となっている有底筒状の発泡成形品Ｗを得ることができた。
　本実施例では、樹脂材料として変性ＰＰＯ（ガラス転移温度Ｔｇ＝１０４℃）を用い、実施例１と全く同一にして、単相溶液としての溶融樹脂を得た。
　次に、前記溶融樹脂を、実施例１と全く同一にして形成された射出成形用金型１のキャビティＣに射出し、キャビティＣ内に充填した。前記溶融樹脂の射出は、溶融樹脂の温度２６０℃、射出ピーク圧力１６．５ＭＰａ、射出速度７５ｍｍ／秒、充填時間０．９秒の条件で行った。
　次に、溶融樹脂中で全体に亘って気泡Ｂが生じた後に、非発泡部分用可動型３ｂに対応する部分の溶融樹脂を部分的に加圧した。前記加圧は、溶融樹脂の圧力が０．７５ＭＰａ、温度が１７２℃であるときに、非発泡部分用可動型３ｂを固定型２に対して１ｍｍの速度で前進させ、窒素の臨界圧力ＰＣである３．３５ＭＰａを上回る４．３ＭＰａの加圧力で行った。前記加圧は、加圧された領域の溶融樹脂の温度がガラス転移温度Ｔｇに７０℃を加えた温度（１７４℃）以下に低下するとともに、該溶融樹脂の圧力が前記窒素の臨界圧力ＰＣを下回るまで、保持した。
　そして、加圧された領域の溶融樹脂の温度が６０℃に低下した後に、固定型２と複数の可動型３ａ，３ｂとを型開きし、発泡成形品Ｗを取り出した。
　本実施例の製造方法によれば、底面の中央部のみが部分的に内部及び表面とも実質的に非発泡となっている有底筒状の発泡成形品Ｗを得ることができた。
　本実施例では、樹脂材料としてポリ乳酸（ガラス転移温度Ｔｇ＝５７℃）を用いたことを除いて、実施例１と全く同一にして、単相溶液としての溶融樹脂を得た。
　次に、前記溶融樹脂を、実施例１と全く同一にして形成された射出成形用金型１のキャビティＣに射出し、キャビティＣ内に充填した。前記溶融樹脂の射出は、溶融樹脂の温度２００．５℃、射出ピーク圧力３１ＭＰａ、射出速度１１０ｍｍ／秒、充填時間０．８秒の条件で行った。
　次に、溶融樹脂中で全体に亘って気泡Ｂが生じた後に、非発泡部分用可動型３ｂに対応する部分の溶融樹脂を部分的に加圧した。前記加圧は、溶融樹脂の圧力が０．８ＭＰａ、温度が１３５℃であるときに、非発泡部分用可動型３ｂを固定型２に対して１ｍｍの速度で前進させ、窒素の臨界圧力ＰＣである３．３５ＭＰａを上回る５ＭＰａの加圧力で行った。前記加圧は、加圧された領域の溶融樹脂の温度がガラス転移温度Ｔｇに７０℃を加えた温度（１２７℃）以下に低下するとともに、該溶融樹脂の圧力が前記窒素の臨界圧力ＰＣを下回るまで、保持した。
　そして、加圧された領域の溶融樹脂の温度が６０℃に低下した後に、固定型２と複数の可動型３ａ，３ｂとを型開きし、発泡成形品Ｗを取り出した。
　本実施例の製造方法によれば、底面の中央部のみが部分的に内部及び表面とも実質的に非発泡となっている有底筒状の発泡成形品Ｗを得ることができた。
　本実施例では、樹脂材料としてポリプロピレン（ガラス転移温度Ｔｇ＝－１０℃）を用いたことを除いて、実施例１と全く同一にして、単相溶液としての溶融樹脂を得た。
　次に、前記溶融樹脂を、実施例１と全く同一にして形成された射出成形用金型１のキャビティＣに射出し、キャビティＣ内に充填した。前記溶融樹脂の射出は、溶融樹脂の温度２３０℃、射出ピーク圧力２５ＭＰａ、射出速度７５ｍｍ／秒、充填時間０．７秒の条件で行った。
　次に、溶融樹脂中で全体に亘って気泡Ｂが生じた後に、非発泡部分用可動型３ｂに対応する部分の溶融樹脂を部分的に加圧した。前記加圧は、溶融樹脂の圧力が０．８ＭＰａ、温度が７５℃であるときに、非発泡部分用可動型３ｂを固定型２に対して１．５ｍｍの速度で前進させ、窒素の臨界圧力ＰＣである３．３５ＭＰａを上回る３．８ＭＰａの加圧力で行った。前記加圧は、加圧された領域の溶融樹脂の温度がガラス転移温度Ｔｇに７０℃を加えた温度（６０℃）以下に低下するとともに、該溶融樹脂の圧力が前記窒素の臨界圧力ＰＣを下回るまで、保持した。
　そして、加圧された領域の溶融樹脂の温度が４０℃に低下した後に、固定型２と複数の可動型３ａ，３ｂとを型開きし、発泡成形品Ｗを取り出した。
　本実施例の製造方法によれば、底面の中央部のみが部分的に内部及び表面とも実質的に非発泡となっている有底筒状の発泡成形品Ｗを得ることができた。
　本実施例では、樹脂材料としてポリスチレン（ガラス転移温度Ｔｇ＝９５℃）を用いたことを除いて、実施例１と全く同一にして、単相溶液としての溶融樹脂を得た。
　次に、前記溶融樹脂を、実施例１と全く同一にして形成された射出成形用金型１のキャビティＣに射出し、キャビティＣ内に充填した。前記溶融樹脂の射出は、溶融樹脂の温度２３５℃、射出ピーク圧力２４ＭＰａ、射出速度８０ｍｍ／秒、充填時間０．８５秒の条件で行った。
　次に、溶融樹脂中で全体に亘って気泡Ｂが生じた後に、非発泡部分用可動型３ｂに対応する部分の溶融樹脂を部分的に加圧した。前記加圧は、溶融樹脂の圧力が０．７ＭＰａ、温度が１７１℃であるときに、非発泡部分用可動型３ｂを固定型２に対して１ｍｍの速度で前進させ、窒素の臨界圧力ＰＣである３．３５ＭＰａを上回る４．２ＭＰａの加圧力で行った。前記加圧は、加圧された領域の溶融樹脂の温度がガラス転移温度Ｔｇに７０℃を加えた温度（１６５℃）以下に低下するとともに、該溶融樹脂の圧力が前記窒素の臨界圧力ＰＣを下回るまで、保持した。
　そして、加圧された領域の溶融樹脂の温度が６０℃に低下した後に、固定型２と複数の可動型３ａ，３ｂとを型開きし、発泡成形品Ｗを取り出した。
　本実施例の製造方法によれば、底面の中央部のみが部分的に内部及び表面とも実質的に非発泡となっている有底筒状の発泡成形品Ｗを得ることができた。
　本実施例では、樹脂材料としてＡＢＳ樹脂（ガラス転移温度Ｔｇ＝９５℃）を用いたことを除いて、実施例１と全く同一にして、単相溶液としての溶融樹脂を得た。
　次に、前記溶融樹脂を、実施例１と全く同一にして形成された射出成形用金型１のキャビティＣに射出し、キャビティＣ内に充填した。前記溶融樹脂の射出は、溶融樹脂の温度２４０℃、射出ピーク圧力２５ＭＰａ、射出速度８２ｍｍ／秒、充填時間０．８秒の条件で行った。
　次に、溶融樹脂中で全体に亘って気泡Ｂが生じた後に、非発泡部分用可動型３ｂに対応する部分の溶融樹脂を部分的に加圧した。前記加圧は、溶融樹脂の圧力が０．７ＭＰａ、温度が１７５℃であるときに、非発泡部分用可動型３ｂを固定型２に対して１ｍｍの速度で前進させ、窒素の臨界圧力ＰＣである３．３５ＭＰａを上回る４．３ＭＰａの加圧力で行った。前記加圧は、加圧された領域の溶融樹脂の温度がガラス転移温度Ｔｇに７０℃を加えた温度（１６５℃）以下に低下するとともに、該溶融樹脂の圧力が前記窒素の臨界圧力ＰＣを下回るまで、保持した。
　そして、加圧された領域の溶融樹脂の温度が６０℃に低下した後に、固定型２と複数の可動型３ａ，３ｂとを型開きし、発泡成形品Ｗを取り出した。
　本実施例の製造方法によれば、底面の中央部のみが部分的に内部及び表面とも実質的に非発泡となっている有底筒状の発泡成形品Ｗを得ることができた。
　本実施例では、樹脂材料としてポリカーボネート（ガラス転移温度Ｔｇ＝１２０℃）を用いたことを除いて、実施例１と全く同一にして、単相溶液としての溶融樹脂を得た。
　次に、前記溶融樹脂を、実施例１と全く同一にして形成された射出成形用金型１のキャビティＣに射出し、キャビティＣ内に充填した。前記溶融樹脂の射出は、溶融樹脂の温度２９５℃、射出ピーク圧力６０ＭＰａ、射出速度１８０ｍｍ／秒、充填時間１．８秒の条件で行った。
　次に、溶融樹脂中で全体に亘って気泡Ｂが生じた後に、非発泡部分用可動型３ｂに対応する部分の溶融樹脂を部分的に加圧した。前記加圧は、溶融樹脂の圧力が０．８ＭＰａ、温度が１９８℃であるときに、非発泡部分用可動型３ｂを固定型２に対して１．２ｍｍの速度で前進させ、窒素の臨界圧力ＰＣである３．３５ＭＰａを上回る４．７ＭＰａの加圧力で行った。前記加圧は、加圧された領域の溶融樹脂の温度がガラス転移温度Ｔｇに７０℃を加えた温度（１９０℃）以下に低下するとともに、該溶融樹脂の圧力が前記窒素の臨界圧力ＰＣを下回るまで、保持した。
　そして、加圧された領域の溶融樹脂の温度が８０℃に低下した後に、固定型２と複数の可動型３ａ，３ｂとを型開きし、発泡成形品Ｗを取り出した。
　本実施例の製造方法によれば、底面の中央部のみが部分的に内部及び表面とも実質的に非発泡となっている有底筒状の発泡成形品Ｗを得ることができた。
　本実施例では、樹脂材料としてポリブチレンテレフタレート（ガラス転移温度Ｔｇ＝８０℃）を用いたことを除いて、実施例１と全く同一にして、単相溶液としての溶融樹脂を得た。
　次に、前記溶融樹脂を、実施例１と全く同一にして形成された射出成形用金型１のキャビティＣに射出し、キャビティＣ内に充填した。前記溶融樹脂の射出は、溶融樹脂の温度２５０℃、射出ピーク圧力２１ＭＰａ、射出速度８５ｍｍ／秒、充填時間０．７５秒の条件で行った。
　次に、溶融樹脂中で全体に亘って気泡Ｂが生じた後に、非発泡部分用可動型３ｂに対応する部分の溶融樹脂を部分的に加圧した。前記加圧は、溶融樹脂の圧力が０．７ＭＰａ、温度が１５７℃であるときに、非発泡部分用可動型３ｂを固定型２に対して１ｍｍの速度で前進させ、窒素の臨界圧力ＰＣである３．３５ＭＰａを上回る４．５ＭＰａの加圧力で行った。前記加圧は、加圧された領域の溶融樹脂の温度がガラス転移温度Ｔｇに７０℃を加えた温度（１５０℃）以下に低下するとともに、該溶融樹脂の圧力が前記窒素の臨界圧力ＰＣを下回るまで、保持した。
　そして、加圧された領域の溶融樹脂の温度が７５℃に低下した後に、固定型２と複数の可動型３ａ，３ｂとを型開きし、発泡成形品Ｗを取り出した。
　本実施例の製造方法によれば、底面の中央部のみが部分的に内部及び表面とも実質的に非発泡となっている有底筒状の発泡成形品Ｗを得ることができた。
　本実施例では、樹脂材料としてポリアセタール（ガラス転移温度Ｔｇ＝１２４℃）を用いたことを除いて、実施例１と全く同一にして、単相溶液としての溶融樹脂を得た。
　次に、前記溶融樹脂を、実施例１と全く同一にして形成された射出成形用金型１のキャビティＣに射出し、キャビティＣ内に充填した。前記溶融樹脂の射出は、溶融樹脂の温度２００℃、射出ピーク圧力１９ＭＰａ、射出速度８０ｍｍ／秒、充填時間０．８秒の条件で行った。
　次に、溶融樹脂中で全体に亘って気泡Ｂが生じた後に、非発泡部分用可動型３ｂに対応する部分の溶融樹脂を部分的に加圧した。前記加圧は、溶融樹脂の圧力が０．７ＭＰａ、温度が１９９℃であるときに、非発泡部分用可動型３ｂを固定型２に対して１．２ｍｍの速度で前進させ、窒素の臨界圧力ＰＣである３．３５ＭＰａを上回る３．８ＭＰａの加圧力で行った。前記加圧は、加圧された領域の溶融樹脂の温度がガラス転移温度Ｔｇに７０℃を加えた温度（１９４℃）以下に低下するとともに、該溶融樹脂の圧力が前記窒素の臨界圧力ＰＣを下回るまで、保持した。
　そして、加圧された領域の溶融樹脂の温度が７０℃に低下した後に、固定型２と複数の可動型３ａ，３ｂとを型開きし、発泡成形品Ｗを取り出した。
　本実施例の製造方法によれば、底面の中央部のみが部分的に内部及び表面とも実質的に非発泡となっている有底筒状の発泡成形品Ｗを得ることができた。
　本実施例では、樹脂材料としてポリアミド６（ガラス転移温度Ｔｇ＝７０℃）を用いたことを除いて、実施例１と全く同一にして、単相溶液としての溶融樹脂を得た。
　次に、前記溶融樹脂を、実施例１と全く同一にして形成された射出成形用金型１のキャビティＣに射出し、キャビティＣ内に充填した。前記溶融樹脂の射出は、溶融樹脂の温度２６５℃、射出ピーク圧力２６．５ＭＰａ、射出速度８５ｍｍ／秒、充填時間１．２秒の条件で行った。
　次に、溶融樹脂中で全体に亘って気泡Ｂが生じた後に、非発泡部分用可動型３ｂに対応する部分の溶融樹脂を部分的に加圧した。前記加圧は、溶融樹脂の圧力が０．８ＭＰａ、温度が１５０℃であるときに、非発泡部分用可動型３ｂを固定型２に対して１ｍｍの速度で前進させ、窒素の臨界圧力ＰＣである３．３５ＭＰａを上回る４ＭＰａの加圧力で行った。前記加圧は、加圧された領域の溶融樹脂の温度がガラス転移温度Ｔｇに７０℃を加えた温度（１４０℃）以下に低下するとともに、該溶融樹脂の圧力が前記窒素の臨界圧力ＰＣを下回るまで、保持した。
　そして、加圧された領域の溶融樹脂の温度が７０℃に低下した後に、固定型２と複数の可動型３ａ，３ｂとを型開きし、発泡成形品Ｗを取り出した。
　本実施例の製造方法によれば、底面の中央部のみが部分的に内部及び表面とも実質的に非発泡となっている有底筒状の発泡成形品Ｗを得ることができた。
　本実施例では、樹脂材料としてポリアミド６６（ガラス転移温度Ｔｇ＝８０℃）を用いたことを除いて、実施例１と全く同一にして、単相溶液としての溶融樹脂を得た。
　次に、前記溶融樹脂を、実施例１と全く同一にして形成された射出成形用金型１のキャビティＣに射出し、キャビティＣ内に充填した。前記溶融樹脂の射出は、溶融樹脂の温度２７５℃、射出ピーク圧力２７ＭＰａ、射出速度８５ｍｍ／秒、充填時間１．２秒の条件で行った。
　次に、溶融樹脂中で全体に亘って気泡Ｂが生じた後に、非発泡部分用可動型３ｂに対応する部分の溶融樹脂を部分的に加圧した。前記加圧は、溶融樹脂の圧力が０．８ＭＰａ、温度が１５７℃であるときに、非発泡部分用可動型３ｂを固定型２に対して１ｍｍの速度で前進させ、窒素の臨界圧力ＰＣである３．３５ＭＰａを上回る４．１ＭＰａの加圧力で行った。前記加圧は、加圧された領域の溶融樹脂の温度がガラス転移温度Ｔｇに７０℃を加えた温度（１５０℃）以下に低下するとともに、該溶融樹脂の圧力が前記窒素の臨界圧力ＰＣを下回るまで、保持した。
　そして、加圧された領域の溶融樹脂の温度が７０℃に低下した後に、固定型２と複数の可動型３ａ，３ｂとを型開きし、発泡成形品Ｗを取り出した。
　本実施例の製造方法によれば、底面の中央部のみが部分的に内部及び表面とも実質的に非発泡となっている有底筒状の発泡成形品Ｗを得ることができた。
　本実施例では、樹脂材料としてポリエチレンテレフタレート（ガラス転移温度Ｔｇ＝１０５℃）を用いたことを除いて、実施例１と全く同一にして、単相溶液としての溶融樹脂を得た。
　次に、前記溶融樹脂を、実施例１と全く同一にして形成された射出成形用金型１のキャビティＣに射出し、キャビティＣ内に充填した。前記溶融樹脂の射出は、溶融樹脂の温度２８０℃、射出ピーク圧力２５ＭＰａ、射出速度９０ｍｍ／秒、充填時間１秒の条件で行った。
　次に、溶融樹脂中で全体に亘って気泡Ｂが生じた後に、非発泡部分用可動型３ｂに対応する部分の溶融樹脂を部分的に加圧した。前記加圧は、溶融樹脂の圧力が０．７ＭＰａ、温度が１７８℃であるときに、非発泡部分用可動型３ｂを固定型２に対して１ｍｍの速度で前進させ、窒素の臨界圧力ＰＣである３．３５ＭＰａを上回る４．１ＭＰａの加圧力で行った。前記加圧は、加圧された領域の溶融樹脂の温度がガラス転移温度Ｔｇに７０℃を加えた温度（１７５℃）以下に低下するとともに、該溶融樹脂の圧力が前記窒素の臨界圧力ＰＣを下回るまで、保持した。
　そして、加圧された領域の溶融樹脂の温度が７０℃に低下した後に、固定型２と複数の可動型３ａ，３ｂとを型開きし、発泡成形品Ｗを取り出した。
　本実施例の製造方法によれば、底面の中央部のみが部分的に内部及び表面とも実質的に非発泡となっている有底筒状の発泡成形品Ｗを得ることができた。
　本実施例では、樹脂材料として変性ＰＰＯ（ガラス転移温度Ｔｇ＝１０４℃）を溶融し、超臨界状態の流体としての二酸化炭素を含浸させて混合することにより、二酸化炭素が混合された単相溶液としての溶融樹脂を得た。
　次に、前記溶融樹脂を、実施例１と全く同一にして形成された射出成形用金型１のキャビティＣに射出し、キャビティＣ内に充填した。前記溶融樹脂の射出は、溶融樹脂の温度２４６．６℃、射出ピーク圧力１６．２ＭＰａ、射出速度７８ｍｍ／秒、充填時間０．６５秒の条件で行った。
　次に、溶融樹脂中で全体に亘って気泡Ｂが生じた後に、非発泡部分用可動型３ｂに対応する部分の溶融樹脂を部分的に加圧した。前記加圧は、溶融樹脂の圧力が１．１ＭＰａ、温度が１７２℃であるときに、非発泡部分用可動型３ｂを固定型２に対して１ｍｍの速度で前進させ、二酸化炭素の臨界圧力ＰＣである７．３ＭＰａを上回る８．１ＭＰａの加圧力で行った。前記加圧は、加圧された領域の溶融樹脂の温度がガラス転移温度Ｔｇに７０℃を加えた温度（１７４℃）以下に低下するとともに、該溶融樹脂の圧力が前記窒素の臨界圧力ＰＣを下回るまで、保持した。
　そして、加圧された領域の溶融樹脂の温度が６０℃に低下した後に、固定型２と複数の可動型３ａ，３ｂとを型開きし、発泡成形品Ｗを取り出した。
　本実施例の製造方法によれば、底面の中央部のみが部分的に内部及び表面とも実質的に非発泡となっている有底筒状の発泡成形品Ｗを得ることができた。
　本実施例では、樹脂材料としてポリ乳酸（ガラス転移温度Ｔｇ＝５７℃）を用いたことを除いて、実施例１３と全く同一にして、単相溶液としての溶融樹脂を得た。
　次に、前記溶融樹脂を、実施例１と全く同一にして形成された射出成形用金型１のキャビティＣに射出し、キャビティＣ内に充填した。前記溶融樹脂の射出は、溶融樹脂の温度２００．５℃、射出ピーク圧力２９ＭＰａ、射出速度１０５ｍｍ／秒、充填時間０．７秒の条件で行った。
　次に、溶融樹脂中で全体に亘って気泡Ｂが生じた後に、非発泡部分用可動型３ｂに対応する部分の溶融樹脂を部分的に加圧した。前記加圧は、溶融樹脂の圧力が１．１ＭＰａ、温度が１３７℃であるときに、非発泡部分用可動型３ｂを固定型２に対して１ｍｍの速度で前進させ、二酸化炭素の臨界圧力ＰＣである７．３ＭＰａを上回る８．２ＭＰａの加圧力で行った。前記加圧は、加圧された領域の溶融樹脂の温度がガラス転移温度Ｔｇに７０℃を加えた温度（１２７℃）以下に低下するとともに、該溶融樹脂の圧力が前記窒素の臨界圧力ＰＣを下回るまで、保持した。
　そして、加圧された領域の溶融樹脂の温度が６０℃に低下した後に、固定型２と複数の可動型３ａ，３ｂとを型開きし、発泡成形品Ｗを取り出した。
　本実施例の製造方法によれば、底面の中央部のみが部分的に内部及び表面とも実質的に非発泡となっている有底筒状の発泡成形品Ｗを得ることができた。
　本実施例では、樹脂材料としてポリプロピレン（ガラス転移温度Ｔｇ＝－１０℃）を用いたことを除いて、実施例１３と全く同一にして、単相溶液としての溶融樹脂を得た。
　次に、前記溶融樹脂を、実施例１と全く同一にして形成された射出成形用金型１のキャビティＣに射出し、キャビティＣ内に充填した。前記溶融樹脂の射出は、溶融樹脂の温度２３０℃、射出ピーク圧力２３ＭＰａ、射出速度７２ｍｍ／秒、充填時間０．６５秒の条件で行った。
　次に、溶融樹脂中で全体に亘って気泡Ｂが生じた後に、非発泡部分用可動型３ｂに対応する部分の溶融樹脂を部分的に加圧した。前記加圧は、溶融樹脂の圧力が１．０ＭＰａ、温度が７７℃であるときに、非発泡部分用可動型３ｂを固定型２に対して１．５ｍｍの速度で前進させ、二酸化炭素の臨界圧力ＰＣである７．３ＭＰａを上回る７．６ＭＰａの加圧力で行った。前記加圧は、加圧された領域の溶融樹脂の温度がガラス転移温度Ｔｇに７０℃を加えた温度（６０℃）以下に低下するとともに、該溶融樹脂の圧力が前記窒素の臨界圧力ＰＣを下回るまで、保持した。
　そして、加圧された領域の溶融樹脂の温度が４０℃に低下した後に、固定型２と複数の可動型３ａ，３ｂとを型開きし、発泡成形品Ｗを取り出した。
　本実施例の製造方法によれば、底面の中央部のみが部分的に内部及び表面とも実質的に非発泡となっている有底筒状の発泡成形品Ｗを得ることができた。
　本実施例では、樹脂材料としてポリスチレン（ガラス転移温度Ｔｇ＝９５℃）を用いたことを除いて、実施例１３と全く同一にして、単相溶液としての溶融樹脂を得た。
　次に、前記溶融樹脂を、実施例１と全く同一にして形成された射出成形用金型１のキャビティＣに射出し、キャビティＣ内に充填した。前記溶融樹脂の射出は、溶融樹脂の温度２３５℃、射出ピーク圧力２１．５ＭＰａ、射出速度７５ｍｍ／秒、充填時間０．７秒の条件で行った。
　次に、溶融樹脂中で全体に亘って気泡Ｂが生じた後に、非発泡部分用可動型３ｂに対応する部分の溶融樹脂を部分的に加圧した。前記加圧は、溶融樹脂の圧力が０．９ＭＰａ、温度が１７２℃であるときに、非発泡部分用可動型３ｂを固定型２に対して１ｍｍの速度で前進させ、二酸化炭素の臨界圧力ＰＣである７．３ＭＰａを上回る７．８ＭＰａの加圧力で行った。前記加圧は、加圧された領域の溶融樹脂の温度がガラス転移温度Ｔｇに７０℃を加えた温度（１６５℃）以下に低下するとともに、該溶融樹脂の圧力が前記窒素の臨界圧力ＰＣを下回るまで、保持した。
　そして、加圧された領域の溶融樹脂の温度が６０℃に低下した後に、固定型２と複数の可動型３ａ，３ｂとを型開きし、発泡成形品Ｗを取り出した。
　本実施例の製造方法によれば、底面の中央部のみが部分的に内部及び表面とも実質的に非発泡となっている有底筒状の発泡成形品Ｗを得ることができた。
　本実施例では、樹脂材料としてＡＢＳ樹脂（ガラス転移温度Ｔｇ＝９５℃）を用いたことを除いて、実施例１３と全く同一にして、単相溶液としての溶融樹脂を得た。
　次に、前記溶融樹脂を、実施例１と全く同一にして形成された射出成形用金型１のキャビティＣに射出し、キャビティＣ内に充填した。前記溶融樹脂の射出は、溶融樹脂の温度２４０℃、射出ピーク圧力２４ＭＰａ、射出速度７７ｍｍ／秒、充填時間０．６５秒の条件で行った。
　次に、溶融樹脂中で全体に亘って気泡Ｂが生じた後に、非発泡部分用可動型３ｂに対応する部分の溶融樹脂を部分的に加圧した。前記加圧は、溶融樹脂の圧力が１．１ＭＰａ、温度が１７３℃であるときに、非発泡部分用可動型３ｂを固定型２に対して１ｍｍの速度で前進させ、二酸化炭素の臨界圧力ＰＣである７．３ＭＰａを上回る７．９ＭＰａの加圧力で行った。前記加圧は、加圧された領域の溶融樹脂の温度がガラス転移温度Ｔｇに７０℃を加えた温度（１６５℃）以下に低下するとともに、該溶融樹脂の圧力が前記窒素の臨界圧力ＰＣを下回るまで、保持した。
　そして、加圧された領域の溶融樹脂の温度が６０℃に低下した後に、固定型２と複数の可動型３ａ，３ｂとを型開きし、発泡成形品Ｗを取り出した。
　本実施例の製造方法によれば、底面の中央部のみが部分的に内部及び表面とも実質的に非発泡となっている有底筒状の発泡成形品Ｗを得ることができた。
　本実施例では、樹脂材料としてポリカーボネート（ガラス転移温度Ｔｇ＝１２０℃）を用いたことを除いて、実施例１３と全く同一にして、単相溶液としての溶融樹脂を得た。
　次に、前記溶融樹脂を、実施例１と全く同一にして形成された射出成形用金型１のキャビティＣに射出し、キャビティＣ内に充填した。前記溶融樹脂の射出は、溶融樹脂の温度２９５℃、射出ピーク圧力５５ＭＰａ、射出速度１６５ｍｍ／秒、充填時間１．５秒の条件で行った。
　次に、溶融樹脂中で全体に亘って気泡Ｂが生じた後に、非発泡部分用可動型３ｂに対応する部分の溶融樹脂を部分的に加圧した。前記加圧は、溶融樹脂の圧力が１．１ＭＰａ、温度が２００℃であるときに、非発泡部分用可動型３ｂを固定型２に対して１．２ｍｍの速度で前進させ、二酸化炭素の臨界圧力ＰＣである７．３ＭＰａを上回る７．７ＭＰａの加圧力で行った。前記加圧は、加圧された領域の溶融樹脂の温度がガラス転移温度Ｔｇに７０℃を加えた温度（１９０℃）以下に低下するとともに、該溶融樹脂の圧力が前記窒素の臨界圧力ＰＣを下回るまで、保持した。
　そして、加圧された領域の溶融樹脂の温度が８０℃に低下した後に、固定型２と複数の可動型３ａ，３ｂとを型開きし、発泡成形品Ｗを取り出した。
　本実施例の製造方法によれば、底面の中央部のみが部分的に内部及び表面とも実質的に非発泡となっている有底筒状の発泡成形品Ｗを得ることができた。
　本実施例では、樹脂材料としてポリブチレンテレフタレート（ガラス転移温度Ｔｇ＝８０℃）を用いたことを除いて、実施例１３と全く同一にして、単相溶液としての溶融樹脂を得た。
　次に、前記溶融樹脂を、実施例１と全く同一にして形成された射出成形用金型１のキャビティＣに射出し、キャビティＣ内に充填した。前記溶融樹脂の射出は、溶融樹脂の温度２５０℃、射出ピーク圧力１９ＭＰａ、射出速度８０ｍｍ／秒、充填時間０．６秒の条件で行った。
　次に、溶融樹脂中で全体に亘って気泡Ｂが生じた後に、非発泡部分用可動型３ｂに対応する部分の溶融樹脂を部分的に加圧した。前記加圧は、溶融樹脂の圧力が１．０ＭＰａ、温度が１５６℃であるときに、非発泡部分用可動型３ｂを固定型２に対して１ｍｍの速度で前進させ、二酸化炭素の臨界圧力ＰＣである７．３ＭＰａを上回る７．９ＭＰａの加圧力で行った。前記加圧は、加圧された領域の溶融樹脂の温度がガラス転移温度Ｔｇに７０℃を加えた温度（１５０℃）以下に低下するとともに、該溶融樹脂の圧力が前記窒素の臨界圧力ＰＣを下回るまで、保持した。
　そして、加圧された領域の溶融樹脂の温度が７５℃に低下した後に、固定型２と複数の可動型３ａ，３ｂとを型開きし、発泡成形品Ｗを取り出した。
　本実施例の製造方法によれば、底面の中央部のみが部分的に内部及び表面とも実質的に非発泡となっている有底筒状の発泡成形品Ｗを得ることができた。
　本実施例では、樹脂材料としてポリアセタール（ガラス転移温度Ｔｇ＝１２４℃）を用いたことを除いて、実施例１３と全く同一にして、単相溶液としての溶融樹脂を得た。
　次に、前記溶融樹脂を、実施例１と全く同一にして形成された射出成形用金型１のキャビティＣに射出し、キャビティＣ内に充填した。前記溶融樹脂の射出は、溶融樹脂の温度２００℃、射出ピーク圧力１８ＭＰａ、射出速度７５ｍｍ／秒、充填時間０．６秒の条件で行った。
　次に、溶融樹脂中で全体に亘って気泡Ｂが生じた後に、非発泡部分用可動型３ｂに対応する部分の溶融樹脂を部分的に加圧した。前記加圧は、溶融樹脂の圧力が１．１ＭＰａ、温度が１９７℃であるときに、非発泡部分用可動型３ｂを固定型２に対して１．２ｍｍの速度で前進させ、二酸化炭素の臨界圧力ＰＣである７．３ＭＰａを上回る７．９ＭＰａの加圧力で行った。前記加圧は、加圧された領域の溶融樹脂の温度がガラス転移温度Ｔｇに７０℃を加えた温度（１９４℃）以下に低下するとともに、該溶融樹脂の圧力が前記窒素の臨界圧力ＰＣを下回るまで、保持した。
　そして、加圧された領域の溶融樹脂の温度が７０℃に低下した後に、固定型２と複数の可動型３ａ，３ｂとを型開きし、発泡成形品Ｗを取り出した。
　本実施例の製造方法によれば、底面の中央部のみが部分的に内部及び表面とも実質的に非発泡となっている有底筒状の発泡成形品Ｗを得ることができた。
　本実施例では、樹脂材料としてポリアミド６（ガラス転移温度Ｔｇ＝７０℃）を用いたことを除いて、実施例１３と全く同一にして、単相溶液としての溶融樹脂を得た。
　次に、前記溶融樹脂を、実施例１と全く同一にして形成された射出成形用金型１のキャビティＣに射出し、キャビティＣ内に充填した。前記溶融樹脂の射出は、溶融樹脂の温度２６５℃、射出ピーク圧力２５ＭＰａ、射出速度８０ｍｍ／秒、充填時間１．１秒の条件で行った。
　次に、溶融樹脂中で全体に亘って気泡Ｂが生じた後に、非発泡部分用可動型３ｂに対応する部分の溶融樹脂を部分的に加圧した。前記加圧は、溶融樹脂の圧力が０．９ＭＰａ、温度が１４８℃であるときに、非発泡部分用可動型３ｂを固定型２に対して１ｍｍの速度で前進させ、二酸化炭素の臨界圧力ＰＣである７．３ＭＰａを上回る７．６ＭＰａの加圧力で行った。前記加圧は、加圧された領域の溶融樹脂の温度がガラス転移温度Ｔｇに７０℃を加えた温度（１４０℃）以下に低下するとともに、該溶融樹脂の圧力が前記窒素の臨界圧力ＰＣを下回るまで、保持した。
　そして、加圧された領域の溶融樹脂の温度が７０℃に低下した後に、固定型２と複数の可動型３ａ，３ｂとを型開きし、発泡成形品Ｗを取り出した。
　本実施例の製造方法によれば、底面の中央部のみが部分的に内部及び表面とも実質的に非発泡となっている有底筒状の発泡成形品Ｗを得ることができた。
　本実施例では、樹脂材料としてポリアミド６６（ガラス転移温度Ｔｇ＝８０℃）を用いたことを除いて、実施例１３と全く同一にして、単相溶液としての溶融樹脂を得た。
　次に、前記溶融樹脂を、実施例１と全く同一にして形成された射出成形用金型１のキャビティＣに射出し、キャビティＣ内に充填した。前記溶融樹脂の射出は、溶融樹脂の温度２７５℃、射出ピーク圧力２４ＭＰａ、射出速度８１ｍｍ／秒、充填時間１秒の条件で行った。
　次に、溶融樹脂中で全体に亘って気泡Ｂが生じた後に、非発泡部分用可動型３ｂに対応する部分の溶融樹脂を部分的に加圧した。前記加圧は、溶融樹脂の圧力が０．９ＭＰａ、温度が１５５℃であるときに、非発泡部分用可動型３ｂを固定型２に対して１ｍｍの速度で前進させ、二酸化炭素の臨界圧力ＰＣである７．３ＭＰａを上回る７．６ＭＰａの加圧力で行った。前記加圧は、加圧された領域の溶融樹脂の温度がガラス転移温度Ｔｇに７０℃を加えた温度（１５０℃）以下に低下するとともに、該溶融樹脂の圧力が前記窒素の臨界圧力ＰＣを下回るまで、保持した。
　そして、加圧された領域の溶融樹脂の温度が７０℃に低下した後に、固定型２と複数の可動型３ａ，３ｂとを型開きし、発泡成形品Ｗを取り出した。
　本実施例の製造方法によれば、底面の中央部のみが部分的に内部及び表面とも実質的に非発泡となっている有底筒状の発泡成形品Ｗを得ることができた。
　本実施例では、樹脂材料としてポリエチレンテレフタレート（ガラス転移温度Ｔｇ＝１０５℃）を用いたことを除いて、実施例１３と全く同一にして、単相溶液としての溶融樹脂を得た。
　次に、前記溶融樹脂を、実施例１と全く同一にして形成された射出成形用金型１のキャビティＣに射出し、キャビティＣ内に充填した。前記溶融樹脂の射出は、溶融樹脂の温度２８０℃、射出ピーク圧力２３ＭＰａ、射出速度８５ｍｍ／秒、充填時間０．９秒の条件で行った。
　次に、溶融樹脂中で全体に亘って気泡Ｂが生じた後に、非発泡部分用可動型３ｂに対応する部分の溶融樹脂を部分的に加圧した。前記加圧は、溶融樹脂の圧力が１．０ＭＰａ、温度が１７９℃であるときに、非発泡部分用可動型３ｂを固定型２に対して１ｍｍの速度で前進させ、二酸化炭素の臨界圧力ＰＣである７．３ＭＰａを上回る７．５ＭＰａの加圧力で行った。前記加圧は、加圧された領域の溶融樹脂の温度がガラス転移温度Ｔｇに７０℃を加えた温度（１７５℃）以下に低下するとともに、該溶融樹脂の圧力が前記窒素の臨界圧力ＰＣを下回るまで、保持した。
　そして、加圧された領域の溶融樹脂の温度が７０℃に低下した後に、固定型２と複数の可動型３ａ，３ｂとを型開きし、発泡成形品Ｗを取り出した。
　本実施例の製造方法によれば、底面の中央部のみが部分的に内部及び表面とも実質的に非発泡となっている有底筒状の発泡成形品Ｗを得ることができた。
　４…圧力センサ、　２…温度センサ、　Ｂ…気泡、　Ｃ…キャビティ、　ＰＣ…流体の臨界圧力、　Ｗ…発泡成形品。

Claims (6)

  1. 　溶融された熱可塑性樹脂材料に、窒素又は二酸化炭素のいずれか一方の超臨界状態の流体を含浸させてなる溶融樹脂を射出し、内部及び表面とも実質的に非発泡となっている部分を含む発泡成形品を製造する方法であって、
    　該溶融樹脂を射出してキャビティ内に充填し、該キャビティ内の溶融樹脂中の全体に亘って気泡を生じさせる工程と、
    　該気泡を生じさせた後に、該流体の臨界圧力を上回る圧力で該溶融樹脂を部分的に加圧して、該溶融樹脂の温度が該樹脂材料のガラス転移温度Ｔｇに７０℃を加えた温度以下に低下するとともに該溶融樹脂の圧力が該臨界圧力を下回るまで該加圧を保持し、該溶融樹脂の加圧された領域において該気泡を消滅させる工程とを備えることを特徴とする発泡成形品の製造方法。
  2. 　請求項1記載の発泡成形品の製造方法において、前記キャビティ内の部分的に加圧される領域の前記溶融樹脂の圧力及び温度を検知し、検知された圧力及び温度に基づいて前記加圧の開始及び終了を決定することを特徴とする発泡成形品の製造方法。
  3. 　請求項1記載の発泡成形品の製造方法において、
    　固定型と可動型とにより前記キャビティを形成するとともに、該可動型の一部を他の部分と独立に固定型に対して進退自在に設け、該可動型の固定型に対して進退自在とした部分を他の部分よりも後退した位置に配置し、該可動型の固定型に対して進退自在とした部分が配置された部分の該キャビティに凹部を形成して、
    　前記加圧は、該可動型の該固定型に対して進退自在とした部分を該固定型に向かって前進せしめ、前記凹部に充填された溶融樹脂を押圧することにより行うことを特徴とする発泡成形品の製造方法。
  4. 　請求項３記載の発泡成形品の製造方法において、前記加圧は、前記可動型の固定型に対して進退自在とした部分を固定型に向かって１～２ｍｍ／秒の速度で前進せしめ、前記凹部に充填された溶融樹脂を３～９ＭＰａの加圧力で圧縮することにより行うことを特徴とする発泡成形品の製造方法。
  5. 　請求項４記載の発泡成形品の製造方法において、前記加圧は、前記可動型の固定型に対して進退自在とした部分を固定型に向かって１～１．５ｍｍ／秒の速度で前進せしめることにより行うことを特徴とする発泡成形品の製造方法。
  6. 　請求項1記載の発泡成形品の製造方法において、前記熱可塑性樹脂材料は、変性ポリフェニレンオキサイド（変性ＰＰＯ）、ポリ乳酸、ポリプロピレン、ポリスチレン、ＡＢＳ樹脂、ポリカーボネート、ポリブチレンテレフタレート、ポリアセタール、ポリアミド、ポリエチレンテレフタレートからなる群から選択される１種の樹脂であることを特徴とする発泡成形品の製造方法。
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