WO2010018804A1 - 焼結原料装入方法及び装置 - Google Patents
焼結原料装入方法及び装置 Download PDFInfo
- Publication number
- WO2010018804A1 WO2010018804A1 PCT/JP2009/064102 JP2009064102W WO2010018804A1 WO 2010018804 A1 WO2010018804 A1 WO 2010018804A1 JP 2009064102 W JP2009064102 W JP 2009064102W WO 2010018804 A1 WO2010018804 A1 WO 2010018804A1
- Authority
- WO
- WIPO (PCT)
- Prior art keywords
- raw material
- bracket
- wires
- pallet
- brackets
- Prior art date
Links
Images
Classifications
-
- C—CHEMISTRY; METALLURGY
- C22—METALLURGY; FERROUS OR NON-FERROUS ALLOYS; TREATMENT OF ALLOYS OR NON-FERROUS METALS
- C22B—PRODUCTION AND REFINING OF METALS; PRETREATMENT OF RAW MATERIALS
- C22B1/00—Preliminary treatment of ores or scrap
- C22B1/14—Agglomerating; Briquetting; Binding; Granulating
- C22B1/16—Sintering; Agglomerating
- C22B1/20—Sintering; Agglomerating in sintering machines with movable grates
-
- C—CHEMISTRY; METALLURGY
- C22—METALLURGY; FERROUS OR NON-FERROUS ALLOYS; TREATMENT OF ALLOYS OR NON-FERROUS METALS
- C22B—PRODUCTION AND REFINING OF METALS; PRETREATMENT OF RAW MATERIALS
- C22B1/00—Preliminary treatment of ores or scrap
- C22B1/14—Agglomerating; Briquetting; Binding; Granulating
- C22B1/16—Sintering; Agglomerating
-
- F—MECHANICAL ENGINEERING; LIGHTING; HEATING; WEAPONS; BLASTING
- F27—FURNACES; KILNS; OVENS; RETORTS
- F27B—FURNACES, KILNS, OVENS, OR RETORTS IN GENERAL; OPEN SINTERING OR LIKE APPARATUS
- F27B21/00—Open or uncovered sintering apparatus; Other heat-treatment apparatus of like construction
- F27B21/06—Endless-strand sintering machines
-
- F—MECHANICAL ENGINEERING; LIGHTING; HEATING; WEAPONS; BLASTING
- F27—FURNACES; KILNS; OVENS; RETORTS
- F27D—DETAILS OR ACCESSORIES OF FURNACES, KILNS, OVENS, OR RETORTS, IN SO FAR AS THEY ARE OF KINDS OCCURRING IN MORE THAN ONE KIND OF FURNACE
- F27D25/00—Devices or methods for removing incrustations, e.g. slag, metal deposits, dust; Devices or methods for preventing the adherence of slag
-
- F—MECHANICAL ENGINEERING; LIGHTING; HEATING; WEAPONS; BLASTING
- F27—FURNACES; KILNS; OVENS; RETORTS
- F27D—DETAILS OR ACCESSORIES OF FURNACES, KILNS, OVENS, OR RETORTS, IN SO FAR AS THEY ARE OF KINDS OCCURRING IN MORE THAN ONE KIND OF FURNACE
- F27D3/00—Charging; Discharging; Manipulation of charge
Definitions
- the present invention relates to a method and an apparatus for charging a sintered material in steel making.
- a sintering raw material of about 10 mm or less is charged into a pallet of an endless mobile sintering machine from a raw material supply machine through a raw material charging chute.
- Such sintered raw materials also include solid fuels such as coke powder and ironmaking materials such as lime powder.
- the coke powder contained in the raw material surface layer portion is ignited in the ignition furnace, and the pallet The iron ore is fired from the upper layer toward the lower layer while air is sucked from below by a blower and the coke powder in the raw material layer is burned. For this reason, when charging the sintering raw material, it is important to maintain good air permeability with respect to the raw material layer deposited in the pallet and to ensure uniform air permeability in the pallet plane.
- a coarse raw material is deposited in the lower part of the raw material layer, and a fine raw material is deposited in a layer form so as to have an appropriate particle size distribution in the upper part.
- a screen-type raw material charging chute is used as a sintered raw material segregation charging device for controlling and charging the particle size distribution of the sintered raw material in the pallet as described above.
- the structure of the screen-type raw material charging chute has a large number of wires or rods (hereinafter referred to as “wires”) arranged in parallel with each other in the width direction of the pallet and at a predetermined interval on a downwardly inclined surface, These wires are supported by a guide member (bracket).
- the rod interval of the raw material charging chute formed in a screen shape is set narrower on the upper side, and is set wider toward the lower side.
- the raw material charging chute is inclined obliquely downward in a direction facing the traveling direction of the pallet.
- the coarse-grained raw material that has passed through the wide screen on the lower side of the raw material charging chute is deposited on the lower layer portion of the raw material inside the pallet, while the fine-grained raw material that has passed through the narrow screen on the upper side of the raw material charging chute is palletized. It is deposited on the upper part of the raw material inside.
- the air permeability of the sintered raw material in the pallet can be controlled well.
- the width of the pallet is 3 to 5.5 m, and the support span of the wires extends to 4 to 7 m. Therefore, if there are no guide members (brackets) that support the wires, the wires will bend or vibrate without sufficient rigidity, and the wires will deviate from the position where they should be placed, Degrading classification performance. For this reason, guide members (brackets) that support the wires are provided in an appropriate amount according to the width of the pallet and the diameter of the wires so that the wires are not bent or displaced.
- the raw material charged due to the presence of the guide member (bracket) generates a raw material flow divided on both sides of the guide member (bracket), and deposition of the raw material corresponding to the portion where the guide member (bracket) is provided.
- the amount is smaller than other portions where no guide member (bracket) is present, and a groove-like portion is formed in the surface layer portion of the deposition material.
- This groove-like portion has a certain amount of raw material flowing around it in the formation process.
- the drop distance is short, there is not a sufficient flow, and this is a deposited layer with a low raw material density.
- a raw material having a relatively large particle size in principle is deposited.
- the ventilation resistance inside the raw material layer is smaller than that of the flat part where the groove-shaped part is not formed. That is, the air flow resistance in the pallet width direction varies within the sintered raw material layer.
- the suction of air concentrates on the groove-like portion having a relatively small airflow resistance, and the burning rate of the coke powder becomes the groove when the region becomes a combustion zone in the raw material layer. It becomes large in the shape part, and thereby an unburned part is generated in the flat part, and the firing is delayed.
- the yield of the sinter is reduced, the quality is lowered, the coke intensity is increased, and the productivity of the sinter is lowered. This is a problem due to the presence of the guide member (bracket).
- the problem of the raw material powder adhesion is a problem that raw material powder such as coal powder and coke powder adheres to the wires and it becomes difficult to maintain the distance between the wires. If the distance between the wires cannot be maintained at a predetermined distance, the charged raw material cannot be properly classified, and an appropriate raw material deposition layer is provided as in the problem due to the presence of the above-described guide member (bracket). Can not be formed, resulting in a decrease in yield of the sinter, a decrease in quality and an increase in coke intensity, and further a decrease in productivity of the sinter.
- Patent Document 3 a technique of providing a scraper that moves in the chute width direction in contact with a rod forming a chute has been proposed.
- Patent Document 4 Another example has been proposed in which a wire rope forming a chute is moved in the axial direction of the wire rope at a low speed.
- the distance between the wires is kept uniform and the classification performance is prevented from being maintained, that is, due to the presence of the guide member (bracket) and the raw material powder adhesion, respectively.
- the guide member Bracket
- the raw material powder adhesion There is a problem to be solved, and a solution is taken for each.
- the following problems remain in the currently proposed solutions.
- Patent Document 3 ⁇ Thing about adhesion of raw material powder> Regarding the material powder adhering to the wires, the one proposed in Patent Document 3 is to move the scraper inserted in each bar constituting the chute, and scraping off the material adhering to the bar. It seems that there are some effects.
- the wire described in Patent Document 3 is based on a large-diameter bar having a certain degree of rigidity as the wires constituting the chute. This is because if the bar is like a thin wire, a guide member (bracket) that supports the wire in the width direction of the chute is required, and if there is a guide member (bracket), the scraper collides with the guide member (bracket).
- Patent Document 3 it is assumed that there is no guide member (bracket) in the chute width direction.
- the technique of Patent Document 3 has a problem that it cannot be applied to a chute formed by wires having a guide member (bracket) in the chute width direction.
- the wires that make up the chute are of a large diameter bar, so there is a limit to the classifying performance, and the excellent classifying performance cannot be exhibited in the first place.
- the present invention has been made to solve such a problem, and an object of the present invention is to provide a technique for maintaining the classification performance by keeping the intervals of the wires uniform in the charging of the sintering raw material of the sintering machine.
- FIG. 10 schematically shows a groove-like portion formed in the sintered bed.
- the effect on the combustion surface when such a groove-shaped part occurred was examined.
- the formed groove-like portion is conventionally leveled by a screw or a scraper.
- FIG. 11 is a diagram showing a state where the groove-like portion is leveled.
- a part is a part which is not influenced by the bracket
- B part is a part where the groove-like part generated by the influence of the bracket is smoothed.
- the particle size distribution of the A part and the B part as shown schematically in FIG. 12, in the B part having a groove-like part than the A part not affected by the bracket, the particle size is in a coarse state. .
- the density of B part is lower than A part, the air permeability is high.
- FIG. 13 schematically shows a state in which the combustion surface in a certain cross section of the sintering bed advances from the upper side to the lower side.
- the burning speed is high in the B part having the groove-like part, the influence increases as the combustion surface goes downward, and the difference from the A part not affected by the bracket is different. growing.
- the difference ⁇ F in the combustion surface in the vicinity of the bed bottom is the depth of the portion B that has formed the groove-shaped portion, that is, the length in the depth direction of the affected portion of the groove-shaped portion, in this case, It is proportional to the height H of the sintering bed.
- FIG. 14 shows a time course of a combustion surface of a cross section in a sintering bed in which raw materials are stacked while moving a bracket along a wire at a predetermined speed.
- a region surrounded by a diagonal line shows a portion B affected by the bracket.
- the position of the combustion surface in the vicinity of the bed bottom is determined by the mode of passing through part B, and in the example shown in FIG. 14, the regions of three modes a ′, b ′ and c ′ are determined.
- Divided into a ′ is a region that does not pass through B part, and b ′ passes through B part, but the passing distance gradually increases from 0 to h or gradually decreases from h to 0 within the region.
- C ′ is a region in which the distance passing through part B is constant and the distance is h.
- the combustion surface proceeds at a predetermined speed.
- the speed of the combustion surface is different between a portion where the distance passing through part B is long and a portion where the distance is short. Therefore, the combustion surface is inclined in the region b ′.
- the speed is increased by a predetermined speed proportional to the distance h passing through the portion B.
- the maximum length passing through the portion B is h, so the difference from the region a ′ not affected by the bracket is proportional to h, and ⁇ f shown in FIG. It becomes.
- a combustion surface difference ⁇ F is produced in proportion to the sintering bed height H in FIG. 13, and in FIG. 14, the combustion surface is in proportion to the distance h passing through the portion B.
- ⁇ f is sufficiently smaller than H, and therefore ⁇ f is sufficiently smaller than ⁇ F.
- FIG. 15 schematically shows the moving speed of the bracket, the range of influence of the bracket, and the position of the combustion surface in the vicinity of the bottom surface of the sintered bed.
- 15A shows a state where the bracket is stopped
- FIG. 15B shows a state where the bracket moving speed is low
- FIG. 15C shows a state where the bracket moving speed is medium
- FIG. 15D shows a bracket moving speed. Indicates the high speed state.
- the combustion surface becomes U-shaped near the bottom surface.
- the shape is an inverted triangle, and the position of the apex of the inverted triangle that is the lowest position on the combustion surface coincides with the bottom of FIG. 15A.
- the shape is inverted trapezoidal, and the position of the upper base of the inverted trapezoid has moved upward from the bottom of FIG. 15A.
- the lowest position of the combustion surface moves further upward than the bottom of FIG. 15A, and is almost the same position.
- FIG. 16 shows a state in which raw materials are supplied from the drum chute 7 to the pallet 9 and stacked, as viewed from a cross section in the pallet traveling direction.
- ⁇ p represents the raw material loading angle
- v p represents the moving speed of the pallet 9.
- FIG. 17 shows the relationship between the loading speed and the loading angle ⁇ p (FIG. 17A), and the relationship between the loading speed and the inclination angle ⁇ b of the bracket affecting part (FIG. 17B). It is explanatory drawing demonstrated.
- FIG. 17B shows a cross section orthogonal to the pallet traveling direction of the sintered bed.
- H shows the height of the sintered bed
- W b shows the width of the affected part of the bracket. Yes.
- the bracket moving speed is v b
- the pallet speed is v p
- the loading angle when the raw material is charged on the pallet is ⁇ p
- the inclination angle of the bracket affecting part is ⁇ b
- the width of the affected part of the bracket is W b
- the height of the sintered bed is H.
- the loading speed of the raw material in the H direction is v p ⁇ tan ⁇ p (see FIGS. 17A and 17B)
- the inclination angle ⁇ b of the bracket influencing portion is determined in relation to the bracket moving speed v b. Is done. As can be seen from FIG.
- FIG. 18 is an explanatory diagram used for this study.
- FIG. 18 (a) is a plan view of the affected part of the bracket when the bracket is reciprocated in the pallet width direction
- FIG. 18 (b) is a view of the sintered bed corresponding to FIG. 18 (a). It is a figure which shows a pallet axial cross section.
- B shows the lowest part (bottom) of the raw material loading part
- T shows the uppermost part (top) of the loading part.
- Lb is the length of the projection portion of the pallet surface of the straight line connecting BT
- P is movement pitch
- P t the bracket indicates the pitch of the pallet advancing direction of the bracket affected zone.
- ⁇ p is the raw material loading angle
- ⁇ t is the inclination angle of point B or T with respect to the pallet traveling direction orthogonal line.
- v p represents the moving speed of the pallet
- v b represents the moving speed of the bracket.
- the numbers surrounded by squares indicate the bracket-affected portions from the upper surface to the lower surface of the sintering bed when the cross section is orthogonal to the pallet traveling direction in the region to which the numbers belong. Shows the number of passes.
- the region having the number “1” means that the bracket influence portion is passed once from the upper surface to the lower surface of the sintering bed in the cross section of the region, for example, b ′ and c ′ in FIG. Means the area.
- the region where the number is “0” indicates that the region is not affected by the bracket, and the region where the number is “2” indicates that the region is affected twice in the reciprocating movement of the bracket.
- the fact that there are regions of the numbers “0” and “1” in this cross section means that there are portions that are affected by the bracket and portions that are not affected in the same cross section.
- the combustion surface is the same in the vicinity of the bed bottom in the cross section. For example, as shown in FIG. 19, if the number of times affected by the bracket in the cross section orthogonal to the pallet traveling direction is two times at any position in the pallet traveling direction, the combustion surface in the vicinity of the bed bottom can be made the same. Become. Therefore, the conditions for becoming such were sought.
- Equations (8) and (9) the influence of the bracket on the combustion surface is minimized by determining the bracket movement speed based on the pallet movement speed and the bracket movement pitch. Can do it.
- the bracket speed is further increased, the number of influences of the bracket becomes non-uniform again as shown in FIG. 20, and it can be seen that the above condition is a special condition.
- FIG. 5 (b) shows the state of FIG. 15 (c) in a cross section of the entire width of the sintered bed, and a zigzag shallow groove as shown in FIG. 5 (a) remains in plan view.
- the zigzag groove depth is proportional to the number of numbers surrounded by a square shown in FIG. Therefore, if the bracket speed is maintained at the bracket speed of the formulas (8) and (9) shown in the measures for the combustion surface, the zigzag groove depth extends over the entire surface of the sintering bed as shown in FIG. It becomes uniform. That is, the surface shape and bed height can be maintained as if there is no bracket.
- the present invention is based on the above consideration and knowledge, and specifically has the following configuration.
- the sintering material charging method is a sintering material in which the sintering material is classified by supplying the sintering material to a chute provided with a plurality of wires and charged into a lower pallet.
- the sintering raw material is supplied to the chute while reciprocating a bracket supporting the wires in the axial direction of the wires.
- the sintering material charging apparatus classifies the sintering material by supplying the sintering material to a chute provided with a plurality of wires, and charges the material into the lower pallet.
- a binding material charging apparatus comprising: a plurality of brackets for supporting the wires; and a bracket moving mechanism for reciprocating the brackets in the axial direction of the wires.
- the bracket has a function of scraping raw material powder and the like adhering to the wires when the bracket moves.
- the support part for supporting the wires in the bracket supports the wires and scrapes the raw material powder adhering to the wires. It is characterized by having both functions.
- the interval between the plurality of brackets is set to a predetermined interval, and the plurality of brackets maintain the interval. It is characterized by moving.
- the range of movement of the support portion for supporting the wires in the bracket depends on the wires. It is set to cover the entire width of the formed chute.
- the bracket moving mechanism is installed so as to be slidable in the pallet width direction and the bracket is fixed to the bracket. And a drive device that slides.
- the pallet has fixed side walls on both sides of the pallet, and the bracket moves between the fixed side walls. It is characterized in that it is set to be equal to or greater than the interval between the brackets.
- the pallet moving speed is input, the bracket moving speed is calculated based on the input value, and the bracket is moved based on the calculated value.
- a drive device is provided.
- the wires are covered with a non-metallic organic substance.
- the moving speed of the bracket is set to 0.6 m / min or more.
- the groove portion is not formed in the surface layer portion of the deposition raw material. Moreover, adhesion of the raw material powder to the wires can be prevented, and the separation performance can be maintained by keeping the intervals of the wires uniform.
- FIG. 1 is an explanatory view of a main part of a sintering raw material charging apparatus according to an embodiment of the present invention.
- the sintering material charging apparatus 1 classifies the sintering material by supplying the sintering material from the drum chute 7 to the wire chute 5 provided with a plurality of wires 3, and the lower pallet 9. And a moving support mechanism 13 that moves in the pallet width direction while intermediately supporting the wires 3 installed between the fixed side walls 11 erected on both sides of the pallet 9. It is a feature.
- the configuration of the movement support mechanism 13 which is a feature of the present invention will be described in detail.
- the movement support mechanism 13 includes a rectangular slide frame 15 installed across the pallet width direction above the pallet 9, and three brackets 17, 19, 21 installed on the slide frame 15 and supporting the wire 3.
- a linear movement type bearing 23 that contacts the bottom surface of the slide frame 15 and supports the slide frame 15 so as to be slidable in the pallet width direction, and a hydraulic cylinder 25 that moves the slide frame 15 in the pallet width direction are provided.
- Each element constituting the moving support mechanism 13 will be described in more detail.
- Bracket> The three brackets 17, 19, and 21 are installed on the slide frame 15 at a predetermined interval.
- Each bracket 17, 19, 21 includes curved portions 17 a, 19 a, 21 a that are curved and inclined in an arc shape, and leg portions 17 b, 19 b, 21 b for fixing the brackets 17, 19, 21 to the slide frame 15.
- a plurality of holes 17c, 19c, and 21c through which the wire 3 is inserted are provided in the bending portions 17a, 19a, and 21a.
- the wire interval becomes wider from the inclined upper side to the lower side of the bending portions 17a, 19a, and 21a. It is like that.
- the wires 3 installed between the fixed side walls 11 are inserted into the holes 17c, 19c, and 21c of the three brackets 17, 19, and 21, and both ends of the wire 3 are supported by the fixed side walls 11 and The middle is supported by brackets 17, 19, 21. Further, when the brackets 17, 19, and 21 are moved, the edges of the holes 17 c, 19 c, and 21 c have a function of scraping off the raw material powder and the like attached to the wire 3.
- the interval between the three brackets 17, 19, and 21 is such that the wire 3 does not deviate from the position where the wire 3 should be originally placed due to large bending of the wire 3 or excessive vibration due to insufficient rigidity.
- the wire 3 is set to an appropriate length that can provide support force. Such an appropriate length varies depending on conditions such as the thickness and tension of the wire 3, and is appropriately set according to these conditions. Since the brackets 17, 19, and 21 are fixed to the slide frame 15, the distance between the brackets 17, 19, and 21 does not change even if the slide frame 15 moves. There is no change in the supporting force for supporting the wire 3 by 17, 19, and 21. However, the distance between the brackets 17 and 21 disposed at both ends and the fixed side wall 11 varies depending on the movement of the slide frame 15.
- the maximum distance between the brackets 17 and 21 on both sides and the fixed wall is required.
- the distance that is, the distance between the other bracket 17 and the fixed side wall 11 when one of the brackets 21 abuts the fixed side wall 11 is set within a range of a length that can support the wire 3 appropriately.
- the brackets 17, 19, 21 from the viewpoint of appropriately supporting the wire 3, but the arrangement of the brackets 17, 19, 21 and its movable range scrape off the raw material powder adhering to the wire 3. It is also necessary to consider the viewpoint. That is, the raw material powder adhering to the wire 3 due to the movement of the brackets 17, 19, 21 needs to be scraped off at the holes 17 c, 19 c, 21 c of the brackets 17, 19, 21. It is desirable that the wire 3 pass through the holes 17c, 19c, and 21c of any one of the brackets 17, 19, and 21 over its entire width when moved one cycle to the left and right.
- the bracket moving distance may be set to be equal to or greater than the distance between the brackets 17, 19, and 21.
- FIG. 2A shows a state in which the brackets 17, 19, and 21 have moved to the rightmost side
- FIG. 2B shows a state in which the brackets 17, 19, and 21 have moved to the leftmost side
- the distance between the fixed side walls 11, that is, the entire width of the wire 3, is L
- the distance between the leftmost bracket 17 and the left side fixed side wall 11, that is, the movable distance of the brackets 17, 19, 21 is S
- the bracket 17 , 19 and 21 is P.
- the distance that each of the brackets 17, 19, and 21 passes through the wire 3 is S, and the total distance that the three brackets 17, 19, and 21 pass is 3S. Therefore, if there is a relationship of 3S ⁇ L, any one of the brackets 17, 19, and 21 can pass through the entire width of the wire 3.
- L S + 2P
- the entire width of the wire 3 can be any of the brackets 17, 19, 21.
- the condition for passing through is S ⁇ P, that is, “the bracket movable distance S is equal to or greater than the distance P between the brackets 17, 19, 21”.
- the allowable maximum lengths of the distance P between brackets and the bracket movable distance S are distances that can appropriately support the wire 3, and it is most efficient to set these lengths to the allowable maximum length.
- FIG. 2 illustrates this case.
- a plurality of wires 3 are installed between the fixed side walls 11 on both sides, and when the plurality of wires 3 are horizontally projected, the wire interval is set to increase from the inclined upper side to the lower side.
- the sintered raw material supplied from the drum chute 7 is classified, and a coarse raw material is deposited on the lower part of the raw material layer on the pallet 9 and deposited on the upper part so as to have a fine particle raw material.
- the peripheral surface of the wire 3 is preferably covered with a non-metallic organic substance (for example, rubber or plastic). This makes it difficult for the raw material powder to adhere to the wire 3 and attaches the brackets 17, 19, 21 of the attached raw material powder. It is easy to scrape off.
- the linearly movable bearing 23 is installed on a fixed base 27 installed on both sides of the pallet 9 and has a function of smoothly moving the slide frame 15.
- the linear movement type bearing 23 is an example, and another thing may be used if it has a function which makes the movement of the slide frame 15 smooth.
- the hydraulic cylinder 25 has a rod connected to the slide frame 15 and can move the slide frame 15 by expanding and contracting the rod.
- the rod is controlled so that the expansion / contraction speed of the rod is 0.6 m / min or more.
- the brackets 17, 19, 21 move at a speed of 0.6 m / min or more. The presence of 21 hardly affects the classification performance of the wire chute 5.
- the hydraulic cylinder 25 is controlled by the control device 29 shown in FIG.
- the control device 29 inputs the bracket movement pitch P, the pallet speed vp, and the raw material loading length Lb, calculates the bracket movement speed v b based on the following equation (9) based on this, and calculates the calculated bracket movement. for commanding the speed v b.
- v b 2P ⁇ v p / Lb (9) Further, the control device 29 inputs the bracket moving pitch P, the pallet speed v p , the raw material charging portion loading angle ⁇ b and the sintering bed height H, and based on this, the bracket moving speed v b is set to the following ( 8) Calculation may be performed based on the equation, and the calculated bracket movement speed vb may be commanded.
- v b 2P ⁇ v p ⁇ tan ⁇ p / H (8)
- v p 2 m / min
- ⁇ p 40 °
- H 600 mm
- P 1200 mm
- v b 6.7 m / min
- v p is managed in real time as the pallet speed of the sintering machine in a normal sintering machine, and the signal may be used. Moreover, what is necessary is just to utilize the signal managed similarly about the sintering bed height H.
- a level sensor for detecting the height of the sintered bed may be installed to use a signal from the installed level sensor.
- stowage length Lb, the even stowage angle theta p, determined by the level sensor and the image processing may be using this signal.
- these values do not change so much, and once measured, the values may be manually input. This also applies to the sintered bed height H.
- An electric cylinder or a pneumatic cylinder may be used instead of the hydraulic cylinder 25.
- the pallet 9 is moved in a direction opposite to the direction in which the raw material slides down in plan view. Further, the hydraulic cylinder 25 is driven to reciprocate the slide frame 15 at a constant speed in the pallet width direction.
- the brackets 17, 19, and 21 are moving at a predetermined speed in the pallet width direction. Therefore, the brackets 17, 19, and 21 supporting the wire 3 are not always stopped at a fixed place but always changed their positions. Therefore, the groove-like portion, which has been a problem in the past, is not formed in the surface layer portion of the deposition material. Moreover, as the brackets 17, 19, 21 move, the raw material powder and the like adhering to the wire 3 is always scraped off by the brackets 17, 19, 21, and the gap between the wires 3 is kept at a predetermined interval and is always good. Will be classified in the correct state.
- the wire 3 is supported by the brackets 17, 19, 21 that are constantly moved and the sintering raw material is supplied.
- the groove portion due to the presence of 21 is not formed in the surface layer portion of the deposition material, and the deposition layer of the material having an appropriate particle size segregation can be formed.
- the groove-shaped portion once formed as described in the prior art documents 1 and 2, but the groove-shaped portion is not formed in the first place.
- the particle size distribution of the groove-like portion is different from other parts, but there is no such problem.
- FIG. 4B which is a cross-sectional view taken along the line AA in FIG. 4A
- FIG. 5 (b) which is a cross-sectional view taken along the line BB in FIG. 5 (a)
- FIG. 5 (b) which is a cross-sectional view taken along the line BB in FIG. 5 (a)
- the raw material powder and the like adhering to the wire 3 is always scraped off by the brackets 17, 19, 21, and the gap between the wires 3 is kept at a predetermined interval. There is no harmful effect caused by the adhesion of the raw material powder to the wire 3. Furthermore, if the wire 3 is thinned, the particle size distribution can be appropriately performed. However, if the wire 3 is thinned conventionally, the number of brackets must be increased, and when the number of brackets increases, the upper part of the groove is formed. Although the classification performance could not be improved, in this embodiment, the presence of the bracket does not adversely affect the classification performance while being supported by the bracket, so the number of brackets is increased and the wire 3 is made as thin as possible. It is also possible to achieve more appropriate classification.
- the movement support mechanism 13 is formed by a simple mechanism in which the brackets 17, 19, 21 are fixed to the slide frame 15 and the slide frame 15 is reciprocated. Even in an adverse environment with a lot of dust, the maintenance can be simplified and the failure can be reduced.
- the velocity v B of the air flowing through the portion B is the velocity of the air flowing through the portion not affected by the bracket.
- the flow path length Z A in the case of the flow direction A is longer than the flow path length Z B in the case of the flow direction B, and the flow path B has a short flow path length and a small pressure loss. It is clear that the effects of the present invention can be sufficiently obtained as described above. Incidentally, for a typical sintering bed Z A is kept shown below before it becomes how many times the Z B.
- the flow path length Z A in the case of flow A and the flow path length Z B in the case of flow B are as follows.
- Z A H / sin ⁇ b
- Z B H
- the bracket moving speed v b , the pallet moving speed v p , and the loading angle ⁇ p are as follows.
- the holding of the bracket is not limited to the one that is fixed to the slide frame 15.
- the bracket is attached to another wire or rod installed in parallel with the wire 3 above and below the wire 3 constituting the wire chute 5.
- the upper and lower ends may be fixed and these wires or rods may be moved in the pallet width direction.
- the brackets 17, 19, and 21 are fixed to the slide frame 15 and the three brackets 17, 19, and 21 are moved together, but the moving support mechanism 13 of the present invention has this structure.
- the mechanism is not limited to this, and the brackets 17, 19, and 21 may be driven individually.
- three brackets are installed.
- the number of brackets is not limited to this, and as described above, “the bracket movable distance S is the distance between the brackets 17, 19, and 21. What is necessary is just to set suitably based on the width
- the holes 17c, 19c, and 21c are provided in the brackets 17, 19, and 21, the function of supporting the wire 3 by the edge of the holes 17c, 19c, and 21c, the raw material powder adhering to the wire 3, etc.
- the bracket it is also possible to separately provide the bracket with a portion that supports the wire 3 and a portion that has a function of scraping the raw material powder adhering to the wire 3.
- the wires of the present invention may be rods instead of wires.
- FIG. 7 is a view showing another aspect of the means for driving the slide frame 15, FIG. 7 (a) is a perspective view, and FIG. 7 (b) is moved to the longitudinal sectional view of FIG. 7 (a). It is the figure which added and described the support mechanism.
- a rack and pinion mechanism in which a rack 35 is provided on the slide frame 15 side and a pinion gear 37 rotated by a motor is engaged with the rack 35 may be used.
- the ends of the wire 41 are fixed at two locations in the slide direction of the slide frame 15, and the wire 41 is connected to the rotating shaft of the motor 38.
- a structure using a winch 43 having a structure capable of simultaneously winding and paying out with the wire drum 39 installed in the apparatus may be used. Furthermore, although it is inferior in terms of durability and simplicity as compared with the slide frame method, as shown in FIG.
- a pair of screw shafts 45 arranged in parallel are rotated by a motor 47,
- a structure in which a support portion 49 that supports the brackets 17, 19, and 21 is inserted into the screw shaft 45 and the brackets 17, 19, and 21 are moved in the screw shaft direction by the rotation of the screw shaft 45 may be employed.
- a bellows-like cover is preferably provided on the screw portion.
Landscapes
- Engineering & Computer Science (AREA)
- Mechanical Engineering (AREA)
- Chemical & Material Sciences (AREA)
- General Engineering & Computer Science (AREA)
- Geochemistry & Mineralogy (AREA)
- Geology (AREA)
- Manufacturing & Machinery (AREA)
- Life Sciences & Earth Sciences (AREA)
- Materials Engineering (AREA)
- General Life Sciences & Earth Sciences (AREA)
- Metallurgy (AREA)
- Organic Chemistry (AREA)
- Environmental & Geological Engineering (AREA)
- Manufacture And Refinement Of Metals (AREA)
- Waste-Gas Treatment And Other Accessory Devices For Furnaces (AREA)
Abstract
Description
このため、ワイヤ類を支持するガイド部材(ブラケット)が、ワイヤ類の撓みや位置ずれが発生しない程度にパレットの幅やワイヤ類の径に応じて適切な数量設置されている。
一つ目の要因は、ガイド部材(ブラケット)の存在によるものであり、他の一つの要因はワイヤ類への原料粉の付着によるものである。以下、これらの要因によってひき起こされる問題と、それらが現状どのようにして解決されているかについて以下詳細に説明する。
ガイド部材(ブラケット)が存在することにより装入される原料はガイド部材(ブラケット)の両側に分けられた原料流れが発生し、ガイド部材(ブラケット)が設けられている部位に対応する原料の堆積量は、ガイド部材(ブラケット)が存在しない他の部分に比べて少なくなり、堆積原料の表層部に溝状部が形成される。この溝状部は形成過程でその周辺の原料がある程度流れ込んでいるが、落下距離が短いために十分な流れ込みはなく、原料密度の小さい堆積層となっている。また、周囲から原料が流れ込む際に原理上粒径の比較的大きな原料が堆積することになる。
これがガイド部材(ブラケット)の存在による問題である。
また、他の例としてスクリーン型の原料投入シュートの下流側に設けられた、パレット幅方向へのスクリュー式原料掻き寄せ装置において、当該スクリュー羽根の昇降装置とその回転数変更装置を付設することにより、パレット幅方向全体にわたり、原料層表装部に押圧を付加することなく、溝状部周辺の原料を掻き寄せてその溝状部を埋め、更にその部位に原料を盛り上げてその部位にのみ押圧を付加して、パレット幅方向に関して略均一な通気性を有する焼結原料層を得る技術が提案されている(特許文献2参照)。
原料粉付着の問題とは、石炭粉、コークス粉等の原料粉がワイヤ類に付着し、ワイヤ類の間隔の維持が困難になるという問題である。ワイヤ類の間隔が所定の間隔に維持できなくなると、装入される原料の分級を適正に行なうことができなくなり、上述のガイド部材(ブラケット)の存在による問題と同様に、適切な原料堆積層を形成できず、焼結鉱の歩留りの低下、品質の低下及びコ-クス原単位の上昇をもたらし、更には焼結鉱の生産性低下を引き起こす。
また、他の例としてはシュートを形成するワイヤロープを低速でワイヤロープの軸方向に移動させるようにしたものが提案されている(特許文献4参照)。
しかしながら、現在提案されている解決手段には以下に示すような課題が残されている。
ガイド部材(ブラケット)の存在により溝状部が形成されることに関し、特許文献1,2に提案された解決手段は、堆積原料の表層部に溝状部が形成されることを是認し、形成された溝状部をV字形式あるいはスクリュー型の掻き寄せ装置でならして埋めるというものである。
しかしながら、一旦形成された溝状部をならして埋めるというのでは、埋められた溝状部の粒度分布がそれ以外のところと同じになることはなく、見かけ上は溝状部が消失しても実質的には通気抵抗のばらつきの問題を解決するには十分とはいえない。発明者の知見によれば、溝状部の中及び周囲には粒度の粗いものが堆積しているため、これを掻き寄せ装置でならすと溝状部は粒度の粗いもので埋められることになり、溝状部の通気抵抗が相対的に小さいという問題を十分に解決するには至らない。
ワイヤ類に原料粉が付着することに関し、特許文献3に提案されたものは、シュートを構成する各バーに挿入されたスクレーパを移動させるというものであり、バーに付着した原料分を掻き落とすことに関してはそれなりの効果を奏するものと考えられる。
しかしながら、特許文献3に記載のものは、シュートを構成するワイヤ類としてはある程度の剛性を有する太径のバーを前提としていると考えられる。何故なら、バーが細いワイヤのようなものであれば、シュートの幅方向にワイヤを支持するガイド部材(ブラケット)を必要とし、ガイド部材(ブラケット)があればスクレーパがガイド部材(ブラケット)に衝突して移動できなくなるため、特許文献3のものではシュート幅方向でガイド部材(ブラケット)がないことを前提としていると考えられるからである。
このように、特許文献3の技術ではシュート幅方向にガイド部材(ブラケット)を有するようなワイヤ類によって形成されるシュートには適用できないという問題がある。それに、シュートを構成するワイヤ類が太径のバーのようなものではおのずと分級性能にも限界があり、そもそも優れた分級性能を発揮できないという問題がある。
背景技術の項で説明したように、従来は形成された溝状部をスクリューやスクレーパによってならしていたが、図11はこの溝状部をならした状態を示す図である。図11において、A部がブラケットの影響のない部分であり、B部がブラケットの影響によって生じた溝状部をならした部分である。このA部とB部の粒度分布をみると、概略、図12に示すように、ブラケットの影響のないA部よりも溝状部をならしたB部においては、粒度が粗い状態となっている。また、B部はA部よりも密度も低くなっているため、通気性が高くなっている。
図13に示すように、溝状部をならしたB部では燃焼速度が速いために、燃焼面が下方に行くにしたがってその影響が大きくなり、ブラケットの影響を受けていないA部との差が大きくなる。そして、ベッド底部近傍においては、A部とB部ではΔFの差が生じている。このように、ベッド底部近傍における燃焼面の差ΔFは、溝状部をならしたB部の深さ、すなわち生じた溝状部の影響のある部分の深さ方向の長さ、この場合には焼結ベッドの高さHに比例する。
そこで、発明者はブラケットの影響を緩和するために、ブラケットをシュートを構成するワイヤに沿って往復動させることを考えた。
図14はブラケットをワイヤに沿って所定の速度で移動させながら原料を積み付けた焼結ベッドにおけるある断面の燃焼面の時間経過を示すものである。図14において、斜め線で囲まれる領域がブラケットによる影響を受けたB部を示している。
図14に示す状態においては、燃焼面はブラケットによる影響を受けたB部を通過するときに燃焼スピードが速くなり影響を受けない部分よりも燃焼面が下方に進行することになる。そのため、燃焼面が下方に移動する際にB部を通過する態様によってベッド底部近傍における燃焼面の位置が決定され、図14に示す例ではa´、b´、c´の3つの態様の領域に分かれる。a´はB部を通過しない態様の領域であり、b´はB部を通過するが通過距離が領域内で0からhまで徐々に増加するか、またはhから0まで徐々に減少する態様の領域であり、c´はB部を通過する距離が一定であり、その距離がhである態様の領域である。
また、c´の領域ではB部を通過する距離hに比例した所定の速度だけ速くなる。
図14から判るように、c´の領域においてはB部を通過する最大長さがhなので、ブラケットの影響を受けていないa´の領域との差はhに比例し、図14に示すΔfとなる。
以上から判るように、ブラケットを移動させることによって、ブラケットの燃焼面への影響を効果的に小さくできる。
図15は、ブラケットの移動速度とブラケットの影響範囲及び焼結ベッドの底面近傍における燃焼面の位置を模式的に示したものである。
図15(a)はブラケットが停止した状態、図15(b)はブラケット移動速度が低速の状態、図15(c)はブラケット移動速度が中速の状態、図15(d)はブラケット移動速度が高速の状態をそれぞれ示している。
図15(a)のブラケット停止の場合には、燃焼面は底面近傍でU字状になる。図15(b)の低速の場合には逆三角形状となり、燃焼面の最も下方位置となる逆三角形の頂点の位置は図15(a)の底部と一致している。図15(c)の中速の場合には逆台形状となり、逆台形の上底の位置は図15(a)の底部よりも上方に移動している。図15(d)の高速の場合には、燃焼面の最も下位の位置が図15(a)の底部よりもさらに上方に移動し、ほぼ同じ位置になっている。
そこで、ブラケットの移動速度をどの程度にすれば、換言すると図15に示すブラケットの影響部の傾斜をどの程度にすれば燃焼面への影響の緩和に効果があるかについて検討した。
また、図17は、積付速度と積付角度θpとの関係(図17(a))、及び積付速度とブラケット影響部の傾斜角度θbとの関係(図17(b))を説明する説明図である。なお、図17(b)は、焼結ベッドのパレット進行方向直交断面を示しており、図17(b)において、Hは焼結ベッド高さ、Wbはブラケットの影響部の幅を示している。
使用している記号について確認的に示すと、ブラケット移動速度をvb、パレット速度をvp、パレット上に原料を装入するときの積付角度をθp、ブラケット影響部の傾斜角度をθb、ブラケットの影響部の幅をWb、焼結ベッド高さをHとしている。
原料のH方向への積付け速度はvp・tanθpであり(図17(a)(b)参照)、他方、ブラケット影響部の傾斜角度θbはブラケット移動速度vbとの関係で決定される。図17(b)から判るように、vb・tanθb=vp・tanθpであるから、これをtanθbについて整理すると以下に示す(1)式の関係が成立する。
tanθb=vp・tanθp/vb・・・・(1)
そして、図15(b)の状態では、Wb=H/tanθbであるから、ブラケット速度が図15(b)の状態以上とすれば次の(2)式が成立する。
Wb≦H/tanθb・・・・(2)
(2)式に(1)式を代入すると、Wb≦H・vb/vp・tanθpとなり、この式をvbについて整理すると(3)式となる。
vb≧Wb・vp・tanθp/H・・・・(3)
vp=2m/min
θp=40°
H=600mm
Wb=200mm
これらの数字を(3)式に代入すると、vb≧0.56m/minとなり、ブラケット移動速度が0.6m/min程度であれば本発明の効果が得られることになる。
図18はこの検討に用いた説明図である。図18(a)は、ブラケットをパレット幅方向に往復動させたときのブラケットの影響部を平面視した図であり、図18(b)は、図18(a)に対応した焼結ベッドのパレット軸方向断面を示す図である。
図18において、Bは原料の積付部の最下部(ボトム)を示し、Tは積付部の最上部(トップ)を示している。また、LbはBTを結んだ直線のパレット面への投影部の長さ、Pはブラケットの移動ピッチ、Ptはブラケット影響部のパレット進行方向のピッチを示している。θpは原料の積付角度、θtはB点又はT点のパレット進行方向直交線に対する傾斜角度を示している。さらに、vpはパレットの移動速度、vbはブラケットの移動速度を示している。
例えば図19に示すように、パレット進行方向のどの位置においてもパレット進行方向直交断面におけるブラケットの影響を受ける回数が2回になるようにすれば、ベッド底部近傍での燃焼面を同一にできることになる。そこで、そのようになるための条件を求めた。
tanθt=vp/vb ・・・・(4)
tanθp=H/Lb ・・・・(5)
Pt=2P・tanθt=2P・vp/vb ・・・・(6)
パレット進行方向のどの位置においてもパレット進行方向直交断面におけるブラケットの影響が2回になるようにするには、図19に示すようにLb=Ptとなればよい。(5)式を変形すると、Lb=H/tanθpとなり、この式の右辺と(6)式の右辺を同一とおくと次式になる。
H/tanθp=2P・vp/vb ・・・・(7)
(7)式をvbについて整理すると、(8)式となる。
vb=2P・vp・tanθp/H ・・・・(8)
(8)式に(5)式を代入すると(9)式となる。
vb=2P・vp/Lb ・・・・(9)
ブラケット速度を更に速くすると、図20に示すように、ブラケットの影響回数は再び不均一になることから、上記の条件が特別な条件であることが判る。
つまり、固定式ブラケットの場合、図10に示すような溝が形成されるが、この溝を模式的に強調して表すと図15(a)の様になる。ブラケットを移動させ、その速度を低速から高速に変更すれば、溝深さは図15(b)から図15(d)のように減少して行く。因みに、図15(c)の状態を焼結ベッド全幅断面で示したものが図5(b)であり、平面的には図5(a)のようなジグザグ状の浅い溝が残る。このジグザグ状の溝深さは、微視的には図18(a)に示した四角で囲んだ数字の数に比例する。したがって、ブラケット速度を、燃焼面への対策で示した(8)式や(9)式のブラケット速度に維持すれば、ジグザグ状の溝深さは図19に示すように焼結ベッド全面に渡り均一になる。つまり、あたかもブラケットの存在が無い状態に表面形状やベッド高さを維持することができる。
vb=2P・vp・tanθp/H
図1は本発明の一実施の形態に係る焼結原料装入装置の要部の説明図である。本実施の形態に係る焼結原料装入装置1は、複数のワイヤ3を併設させたワイヤシュート5に焼結原料をドラムシュート7から供給することで焼結原料を分級して下方のパレット9に装入するものであって、パレット9の両側に立設された固定側壁11間に架設されたワイヤ3を中間支持しながらパレット幅方向に移動する移動支持機構13を有していることを特徴としている。
以下、本発明の特徴である移動支持機構13の構成を詳細に説明する。
移動支持機構13を構成する各要素についてさらに詳細に説明する。
3個のブラケット17、19、21はスライド枠15に所定間隔を離して設置されている。各ブラケット17、19、21は、円弧状に湾曲して傾斜する湾曲部17a、19a、21aと、スライド枠15にブラケット17、19、21を固定するための脚部17b、19b、21bとを備えており、湾曲部17a、19a、21aにはワイヤ3が挿通される複数の穴17c、19c、21cが設けられている。湾曲部17a、19a、21aに設けられた穴17c、19c、21cに挿通されたワイヤ3を平面視すると、湾曲部17a、19a、21aの傾斜上側から下側に向かうにしたがってワイヤ間隔が広くなるようになっている。
3個のブラケット17、19、21の穴17c、19c、21cには、固定側壁11間に設置されたワイヤ3が挿通されており、ワイヤ3はその両端が固定側壁11に支持されると共にその途中がブラケット17、19、21によって支持されている。また、ブラケット17、19、21が移動するときに穴17c、19c、21cの縁がワイヤ3に付着した原料粉等を掻き落とす機能を有している。
なお、各ブラケット17、19、21はスライド枠15に固定されているので、各ブラケット17、19、21間の距離はスライド枠15が移動してもその距離は変化せず、それ故に各ブラケット17、19、21によってワイヤ3を支持する支持力には変化がない。
しかし、両端に配置されたブラケット17、21と固定側壁11との距離はスライド枠15の移動によって変化する。そのため、両端のブラケット17、21と固定側壁11との距離が最も長くなった場合にもワイヤ3を適切に支持できるようにする必要があり、そのため両側のブラケット17、21と固定壁との最大距離つまり片方のブラケット21が固定側壁11に当接したときの他方のブラケット17と固定側壁11との距離がワイヤ3を適切に支持できる長さの範囲内になるようにする。
スライド枠15をスライドさせてブラケット17、19、21が図2(a)の状態から図2(b)の状態に移動すると、各ブラケット17、19、21は図2(a)の状態から左側に距離Sだけ移動するので、各ブラケット17、19、21がワイヤ3を通過する距離はそれぞれSとなり、3個のブラケット17、19、21が通過する距離の総和は3Sとなる。
したがって、3S≧Lの関係があればワイヤ3の全幅をブラケット17、19、21のいずれかが通過できることになる。他方、図2(a)に示すように、L=S+2Pの関係があるので、この関係式を3S≧Lに代入して整理することにより、ワイヤ3の全幅をブラケット17、19、21のいずれかが通過するための条件はS≧Pすなわち「ブラケット可動距離Sが各ブラケット17、19、21間の距離P以上になること」となる。
なお、ブラケット間の距離Pとブラケット可動距離Sの許容最大長さは、共にワイヤ3を適切に支持できる距離であり、これらの長さを共に許容最大長さに設定するのが最も効率的な支持構造となり、その場合はL=3S=3Pとなる。図2ではこの場合を図示している。
ワイヤ3は両側の固定側壁11間に複数本設置されており、複数のワイヤ3を水平投影すると傾斜上側から下側に向かうにしたがってワイヤ間隔が広くなるように設定されている。これによって、ドラムシュート7から供給される焼結原料を分級し、パレット9上の原料層の下部には粗粒原料を、そして上部には細粒原料となる粒度分布になるように堆積させる。
ワイヤ3の周面は非金属の有機物質(例えば、ゴムやプラスチックなど)で被覆するのが好ましく、これによりワイヤ3に原料粉が付着しにくくなると共に付着した原料粉のブラケット17、19、21による掻き落としが容易になる。
直線移動型ベアリング23は、図1に示すように、パレット9の両側に設置された固定架台27上に設置され、スライド枠15の移動を円滑にする機能を有している。
なお、直線移動型ベアリング23は一例であり、スライド枠15の移動を円滑にする機能を有するものであれば他のものであってもよい。
油圧シリンダ25は、そのロッドがスライド枠15に連結され、ロッドを伸縮させることによりスライド枠15を移動できるようになっている。
本実施の形態においてはロッドの伸縮速度が0.6m/分以上になるように制御されている。ロッドの伸縮速度を0.6m/分以上に設定することにより、ブラケット17、19、21が0.6m/分以上の速度で移動するので、焼結原料を供給する際にブラケット17、19、21の存在がワイヤシュート5の分級性能に悪影響を与え難くなる。
制御装置29は、ブラケット移動ピッチP、パレット速度vp及び原料積付長さLbを入力し、これに基づいてブラケット移動速度vbを次の(9)式に基づいて演算し、演算したブラケット移動速度vbを指令する。
vb=2P・vp/Lb ・・・・(9)
また、制御装置29は、ブラケット移動ピッチP、パレット速度vp、原料装入部積付角度θb及び焼結ベッド高さHを入力し、これに基づいてブラケット移動速度vbを次の(8)式に基づいて演算し、演算したブラケット移動速度vbを指令するようにしてもよい。
vb=2P・vp・tanθp/H ・・・・(8)
例えば、典型的な焼結機の値として、vp=2m/min、θp=40°、H=600mm、P=1200mmを使えば、vb=6.7m/minを得る。
また、焼結ベッド高さHについても同様に管理されている信号を利用すればよい。もっとも、信号がない場合には、焼結ベッド高さを検出するレベルセンサを設置して設置されたレベルセンサからの信号を利用するようにすればよい。
また、積付長さLbや、積付角度θpについても、レベルセンサや画像処理によって求め、この信号を利用すればよい。もっとも、これらの値はあまり変化するものではないので、一旦測定したらその値を手入力するようにしてもよい。この点は、焼結ベッド高さHについても同様である。
パレット9を、図1の矢印で示すように、平面視において原料の滑り落ちる方向とは逆向きに移動させる。また、油圧シリンダ25を駆動してスライド枠15をパレット幅方向に一定の速度で往復移動させる。
ワイヤシュート5の傾斜面を形成するワイヤ3の間隙は傾斜面上部から下部になるに従って広くなっているので、原料がワイヤシュート5の傾斜面を滑り落ちる過程で、原料は粒度が細かいものから粗いものの順にワイヤ3の間隙からパレット9上に装入される。
他方、パレット9は焼結原料の供給方向とは逆方向に移動しているので、パレット9上にはまず粒度の粗いものが堆積しその上に粒度の細かいものが堆積し、深さ方向に粒度偏析した原料層が形成される。
さらに、ワイヤ3が細くなればそれだけ粒度分布を適正に行なえるが、従来であればワイヤ3を細くするとブラケットを多くしなければならずブラケットが多くなると溝上部が形成されることになり、結局分級性能を向上させることができなかったが、本実施の形態ではブラケットによって支持しながらもそのブラケットの存在が分級性能に悪影響を及ぼさないので、ブラケット数を増やして可能な限りワイヤ3を細くすることも可能となり、より適切な分級を実現できる。
しかし、実際には、流れ方Aの場合の流路長さZAは流れ方Bの場合の流路長さZBよりも長く、流路長さが短く圧力損失の小さい流れ方Bになることは明白であり、上述したように本発明の効果は十分に得られる。
なお、典型的な焼結ベッドについてZAがZBの何倍くらいになるかを以下に示しておく。
まず、流れ方Aの場合の流路長さZAと流れ方Bの場合の流路長さZBはそれぞれ、以下のようになる。
ZA=H/sinθb
ZB=H
また、典型的な焼結ベッドにおいては、ブラケット移動速度vb、パレットの移動速度vp、積付角度θpは以下のようになる。
vb=6.7m/min
vp=2m/min
θp=40°
ZA/ZB=1/sinθb=(1+(1/tanθb)2)1/2
前述した(1)式で示したように、tanθb=vp・tanθp/vbの関係があるので、tanθb≒2・0.84/6.7=0.25となる。
したがって、ZA/ZB=(1+(1/0.25)2)1/2≒4.1となる。
また、上記の例ではブラケットを3個設置した例を示したが、ブラケットの数はこれに限られるものではなく、上述したように「ブラケット可動距離Sが各ブラケット17、19、21間の距離P以上になること」という条件を満たすように、シュートの幅等に基づいて適宜設定すればよい。
また、上記の実施の形態においては、ワイヤシュート5を構成するワイヤ類についてワイヤ3を設置する例を挙げて説明したが、本発明のワイヤ類としてはワイヤでなくロッドであってもよい。
図7に示すように、スライド枠15側にラック35を設け、これにモータで回転するピニオンギア37を噛み合わせたラックピニオンの機構にしてもよい。
さらに、スライド枠方式に比べて耐久性や単純さの点で劣るが、図9に示すように、スライド枠15を用いないで、平行に配置した一対のスクリュー軸45をモータ47で回転させ、このスクリュー軸45にブラケット17,19,21を支持する支持部49を挿入し、スクリュー軸45の回転によりブラケット17,19,21をスクリュー軸方向に移動させるような構造であってもよい。なお、図9に示す構造の場合には、スクリューの部分に蛇腹状のカバーを設けるようにするのが好ましい。
3 ワイヤ
5 ワイヤシュート
7 ドラムシュート
9 パレット
11 固定側壁
13 移動支持機構
15 スライド枠
17、19、21 ブラケット
17a、19a、21a ブラケットの湾曲部
17b、19b、21b ブラケットの脚部
17c、19c、21c ブラケットの穴
23 直線移動型ベアリング
25 油圧シリンダ
27 固定架台
29 制御装置
31 スクレーパ
33 平板
35 ラック
37 ピニオンギア
38 モータ
39 ワイヤドラム
41 ワイヤ
43 ウィンチ
45 スクリュー軸
47 モータ
49 支持部
Claims (12)
- 複数のワイヤ類を併設させたシュートに焼結原料を供給することで焼結原料を分級して下方のパレットに装入する焼結原料装入方法であって、前記ワイヤ類を支持するブラケットをワイヤ類の軸線方向に往復動させながら前記焼結原料を前記シュートに供給するようにしたことを特徴とする焼結原料装入方法。
- 複数のワイヤ類を併設させたシュートに焼結原料を供給することで焼結原料を分級して下方のパレットに装入する焼結原料装入装置であって、
前記ワイヤ類を支持する複数のブラケットと、該ブラケットを前記ワイヤ類の軸線方向に往復動させるブラケット移動機構とを備えたことを特徴とする焼結原料装入装置。 - ブラケットが移動する際にワイヤ類に付着した原料粉などを掻き取る機能を前記ブラケットが有していることを特徴とする請求項2に記載の焼結原料装入装置。
- ブラケットにおけるワイヤ類を支持する支持部が前記ワイヤ類を支持する機能と前記ワイヤ類に付着した原料粉などを掻き取る機能の両方の機能を有していることを特徴とする請求項2または3に記載の焼結原料装入装置。
- 複数のブラケットの間隔は予め決められた間隔に設定されており、該複数のブラケットは前記間隔を保持しながら移動するようになっていることを特徴とする請求項2~4のいずれか一項に記載の焼結原料装入装置。
- ブラケット移動機構によってブラケットを移動させたときに、ブラケットにおけるワイヤ類を支持する支持部の移動範囲がワイヤ類によって形成されるシュートの全幅をカバーするように設定されていることを特徴とする請求項2~5のいずれか一項に記載の焼結原料装入装置。
- ブラケット移動機構は、パレット幅方向にスライド可能に設置されると共にブラケットが固定された移動台と、該移動台をスライドさせる駆動装置とを備えてなることを特徴とする請求項2~6のいずれか一項に記載の焼結原料装入装置。
- パレットの両側に固定両側壁を有し、ブラケットが前記固定両側壁の間を移動するようになっており、ブラケットの可動距離が複数のブラケット相互の間隔以上になるように設定されていることを特徴とする請求項7に記載の焼結原料装入装置。
- パレット移動速度を入力し、この入力値に基づいてブラケット移動速度を演算して、この演算値に基づいてブラケットを移動させる駆動装置を備えたことを特徴とする請求項2~8の何れか一項に記載の焼結原料装入装置。
- ブラケットの移動ピッチをP、原料の積付高さをH、パレット速度をvp、原料の積付角度をθp、ブラケット移動速度vbとして、これらの関係が下式を満たすように設定したことを特徴とする請求項2~9の何れかに記載の焼結原料装入装置。
vb=2P・vp・tanθp/H - ワイヤ類を非金属の有機物質で被覆したことを特徴とする請求項2~10のいずれか一項に記載の焼結原料装入装置。
- ブラケットの移動速度を0.6m/分以上に設定したことを特徴とする請求項2~11のいずれか一項に記載の焼結原料装入装置。
Priority Applications (3)
Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
---|---|---|---|
KR1020107022981A KR101295564B1 (ko) | 2008-08-13 | 2009-08-10 | 소결원료 투입방법 및 장치 |
CN200980116790.7A CN102027143B (zh) | 2008-08-13 | 2009-08-10 | 烧结原料装入方法及装置 |
EP09806695.4A EP2311997A4 (en) | 2008-08-13 | 2009-08-10 | METHOD AND DEVICE FOR LOADING SINTERING MATERIAL |
Applications Claiming Priority (2)
Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
---|---|---|---|
JP2008-208375 | 2008-08-13 | ||
JP2008208375A JP2010043328A (ja) | 2008-08-13 | 2008-08-13 | 焼結原料装入方法及び装置 |
Publications (1)
Publication Number | Publication Date |
---|---|
WO2010018804A1 true WO2010018804A1 (ja) | 2010-02-18 |
Family
ID=41668948
Family Applications (1)
Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
---|---|---|---|
PCT/JP2009/064102 WO2010018804A1 (ja) | 2008-08-13 | 2009-08-10 | 焼結原料装入方法及び装置 |
Country Status (5)
Country | Link |
---|---|
EP (1) | EP2311997A4 (ja) |
JP (1) | JP2010043328A (ja) |
KR (1) | KR101295564B1 (ja) |
CN (1) | CN102027143B (ja) |
WO (1) | WO2010018804A1 (ja) |
Families Citing this family (3)
Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
---|---|---|---|---|
KR101242707B1 (ko) * | 2011-03-10 | 2013-03-18 | 주식회사 포스코 | 소결기 대차의 배합원료 통기장치 |
JP2015183287A (ja) * | 2014-03-26 | 2015-10-22 | 新日鐵住金株式会社 | 焼結鉱の製造方法 |
EP3489371A1 (en) * | 2017-11-24 | 2019-05-29 | Tata Steel IJmuiden B.V. | Scraper device |
Citations (6)
Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
---|---|---|---|---|
JPS60155894U (ja) * | 1984-03-22 | 1985-10-17 | 新日本製鐵株式会社 | 焼結原料の装入装置 |
JPS6160843A (ja) | 1984-08-31 | 1986-03-28 | Ishifuku Kinzoku Kogyo Kk | 歯科陶材焼付用パラジウム合金 |
JPS63180079A (ja) | 1987-01-20 | 1988-07-25 | 株式会社神戸製鋼所 | 火格子への焼結原料装入装置 |
JPS63162297U (ja) * | 1987-04-11 | 1988-10-24 | ||
JPH09280741A (ja) | 1996-04-16 | 1997-10-31 | Nkk Corp | 焼結機の原料装入装置 |
JPH11211355A (ja) | 1998-01-20 | 1999-08-06 | Nkk Corp | 焼結機幅方向の原料通気性均一化装置 |
Family Cites Families (2)
Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
---|---|---|---|---|
KR100544434B1 (ko) * | 2001-06-05 | 2006-01-24 | 주식회사 포스코 | 소결원료장입장치 |
KR20030039795A (ko) * | 2001-11-14 | 2003-05-22 | 주식회사 포스코 | 소결 통기성 향상을 위한 통기관 부착광 제거장치 |
-
2008
- 2008-08-13 JP JP2008208375A patent/JP2010043328A/ja active Pending
-
2009
- 2009-08-10 WO PCT/JP2009/064102 patent/WO2010018804A1/ja active Application Filing
- 2009-08-10 CN CN200980116790.7A patent/CN102027143B/zh not_active Expired - Fee Related
- 2009-08-10 EP EP09806695.4A patent/EP2311997A4/en not_active Withdrawn
- 2009-08-10 KR KR1020107022981A patent/KR101295564B1/ko active IP Right Grant
Patent Citations (6)
Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
---|---|---|---|---|
JPS60155894U (ja) * | 1984-03-22 | 1985-10-17 | 新日本製鐵株式会社 | 焼結原料の装入装置 |
JPS6160843A (ja) | 1984-08-31 | 1986-03-28 | Ishifuku Kinzoku Kogyo Kk | 歯科陶材焼付用パラジウム合金 |
JPS63180079A (ja) | 1987-01-20 | 1988-07-25 | 株式会社神戸製鋼所 | 火格子への焼結原料装入装置 |
JPS63162297U (ja) * | 1987-04-11 | 1988-10-24 | ||
JPH09280741A (ja) | 1996-04-16 | 1997-10-31 | Nkk Corp | 焼結機の原料装入装置 |
JPH11211355A (ja) | 1998-01-20 | 1999-08-06 | Nkk Corp | 焼結機幅方向の原料通気性均一化装置 |
Non-Patent Citations (1)
Title |
---|
See also references of EP2311997A4 * |
Also Published As
Publication number | Publication date |
---|---|
JP2010043328A (ja) | 2010-02-25 |
CN102027143A (zh) | 2011-04-20 |
KR101295564B1 (ko) | 2013-08-12 |
KR20100122956A (ko) | 2010-11-23 |
EP2311997A4 (en) | 2014-09-03 |
EP2311997A1 (en) | 2011-04-20 |
CN102027143B (zh) | 2013-03-13 |
Similar Documents
Publication | Publication Date | Title |
---|---|---|
KR101372913B1 (ko) | 원료의 장입장치 및 장입방법 | |
WO2010018804A1 (ja) | 焼結原料装入方法及び装置 | |
JP4943562B2 (ja) | 焼結機における原料装入装置 | |
JP3632360B2 (ja) | 焼結機の原料装入方法およびその装置 | |
JPH0331769B2 (ja) | ||
CN101036032A (zh) | 带式烧结机的加料装置 | |
CN102177261B (zh) | 用于修平烧结混合料表面的装置 | |
CN106715728A (zh) | 原料加载设备及加载方法 | |
CN101187529A (zh) | 烧结机摆动筛分布料的方法及装置 | |
JP2001329319A (ja) | 焼結原料の装入方法及び装入装置 | |
JP2005291567A (ja) | 焼結原料の装入装置及び装入方法 | |
JP3889142B2 (ja) | 焼結機幅方向の原料通気性均一化装置および焼結鉱の製造方法 | |
JP3446000B2 (ja) | 焼結機の原料装入装置 | |
KR100725323B1 (ko) | 소결 베드 측벽부 장입밀도 개선에 의한 소결광 제조장치 | |
JP3257299B2 (ja) | 焼結機の原料装入装置 | |
JP2009030853A (ja) | ドワイトロイド式焼結機の床敷き鉱装入装置および焼結鉱の製造方法 | |
JP5884188B2 (ja) | パレット台車のサイドウォールの摩耗防止構造および摩耗防止方法 | |
JP2540983B2 (ja) | 焼結機への原料装入装置 | |
JP5375666B2 (ja) | ドワイトロイド式焼結機の床敷き鉱装入装置および焼結鉱の製造方法 | |
SU735893A1 (ru) | Устройство дл загрузки материала на конвейерную машину | |
KR101522085B1 (ko) | 폭 가변 기능을 갖는 스크린 장치 | |
JP2005282915A (ja) | 焼結原料の装入装置 | |
JP2005195301A (ja) | 焼結原料給鉱装置 | |
KR101289225B1 (ko) | 유도경사장치 | |
JPH11118358A (ja) | 焼結原料の装入装置 |
Legal Events
Date | Code | Title | Description |
---|---|---|---|
WWE | Wipo information: entry into national phase |
Ref document number: 200980116790.7 Country of ref document: CN |
|
121 | Ep: the epo has been informed by wipo that ep was designated in this application |
Ref document number: 09806695 Country of ref document: EP Kind code of ref document: A1 |
|
ENP | Entry into the national phase |
Ref document number: 20107022981 Country of ref document: KR Kind code of ref document: A |
|
WWE | Wipo information: entry into national phase |
Ref document number: 4625/KOLNP/2010 Country of ref document: IN |
|
REEP | Request for entry into the european phase |
Ref document number: 2009806695 Country of ref document: EP |
|
WWE | Wipo information: entry into national phase |
Ref document number: 2009806695 Country of ref document: EP |
|
NENP | Non-entry into the national phase |
Ref country code: DE |