WO2008069165A1

WO2008069165A1 - アンテナ装置と、これを用いた電子機器

Info

Publication number: WO2008069165A1
Application number: PCT/JP2007/073290
Authority: WO
Inventors: Motoyuki Okayama; Akihiro Ozaki
Original assignee: Panasonic Corporation
Priority date: 2006-12-04
Filing date: 2007-12-03
Publication date: 2008-06-12
Also published as: EP2081250A1; US20100066615A1; EP2081250A4; CN101548428B; JPWO2008069165A1; CN101548428A; JP4692635B2

Abstract

　複数のアンテナ装置を備えた電子機器において、受信品質を向上させる。その為に本発明の電子機器（７）における第１アンテナ装置（８）は、グランド形成体（１０）と、グランド形成体（１０）に設けられた給電部（１１）と、給電部（１１）に一端が接続された第１アンテナ導体（１２）と、第１アンテナ導体（１２）の他端に分岐接続された第２アンテナ導体（１３）と第３アンテナ導体（１４）とを有し、第１アンテナ導体（１２）の長さと第２アンテナ導体（１３）の長さとの和が第１周波数帯の信号の波長の略（１／４＋ｎ／２）倍であると共に、第２アンテナ導体（１３）の長さと第３アンテナ導体（１４）の長さとの和が第２周波数帯の信号の波長の略（１／２＋ｍ／２）倍である。

Description

明細書

アンテナ装置と、これを用いた電子機器

技術分野

[0001] 本発明は、アンテナ装置と、これを用いた電子機器に関するものである。

背景技術

[0002] 以下、従来の移動体通信端末などの電子機器について、図 17を用いて説明する。

図 17において、従来の電子機器 1は、第 1周波数帯を用いて通信する第 1アンテナ装置 2と、第 1周波数帯と異なる第 2周波数帯を用いて通信する第 2アンテナ装置 3とを備える。そして、第 1アンテナ装置 2と第 2アンテナ装置 3は、グランド形成体 4に形成されると共に、各周波数帯の信号のアンテナ導体上での波長の略 1/4である長さを有するアンテナ導体 5、 6をそれぞれ備える。

[0003] なお、この発明に関連する先行技術文献情報としては、例えば、特許文献 1が知られている。

[0004] しかしながら、近年、電子機器 1は小型化され、第 1アンテナ装置 2と第 2アンテナ装置 3とは非常に近接したものとなっている。これにより、アンテナ導体 5、 6同士のアイソレーシヨンが低下し、受信品質が劣化するという問題があった。

特許文献 1 :特開平 11 261363号公報

発明の開示

[0005] 本発明は、複数のアンテナ装置を備えた電子機器において、受信品質を向上させるものである。

[0006] その為に本発明の電子機器は、第 1周波数帯を用いて通信する第 1アンテナ装置と、第 1周波数帯と異なる第 2周波数帯を用いて通信する第 2アンテナ装置とを備え、第 1アンテナ装置は、グランド形成体と、このグランド形成体に設けられた給電部と、この給電部に一端が接続された第 1アンテナ導体と、この第 1アンテナ導体の他端に分岐接続された第 2アンテナ導体と第 3アンテナ導体とを有し、第 1アンテナ導体の長さと第 2アンテナ導体の長さとの和が第 1周波数帯の信号のアンテナ導体上での波長の略（l/4 + n/2)倍 (nは 0以上の整数)であると共に、第 2アンテナ導体の長さと第 3アンテナ導体の長さとの和が第 2周波数帯の信号のアンテナ導体上での波長の略（l/2 + m/2)倍 (mは 0以上の整数）である。

[0007] 上記第 1アンテナ装置における第 2アンテナ導体と第 3アンテナ導体とからなる導体において、第 2周波数帯の (m+ 1) λ /2共振が起こる。この為、この共振電流はグランド形成体にはほとんど流れず、第 2アンテナ導体と第 3アンテナ導体のみに大半の電流が分布する。このとき、これらのアンテナ導体をメアンダ形状等に小型化すると、アンテナ導体における放射抵抗が低下し、損失抵抗の影響が大きくなる。その結果、第 1アンテナ装置において、妨害波帯域である第 2周波数帯の受信電力を減衰することが可能となり、第 1アンテナ装置における受信品質を向上させることができる。図面の簡単な説明

[0008] [図 1]図 1は、本発明の実施の形態 1における電子機器の概略図である。

[図 2]図 2は、同実施の形態 1における電子機器の斜視図である。

[図 3]図 3は、同実施の形態 1における電子機器の他の概略図である。

[図 4]図 4は、同実施の形態 1におけるスミスチャートである。

[図 5]図 5は、同実施の形態 1における電子機器の他の概略図である。

[図 6]図 6は、同実施の形態 1におけるスミスチャートである。

[図 7]図 7は、同実施の形態 1における電子機器の他の概略図である。

[図 8]図 8は、同実施の形態 1におけるスミスチャートである。

[図 9]図 9は、同実施の形態 1における電子機器の回路図である。

[図 10]図 10は、同実施の形態 1における他の電子機器の斜視図である。

[図 11]図 11は、同実施の形態 1における他の電子機器の斜視図である。

[図 12]図 12は、同実施の形態 1におけるアンテナ導体の斜視図である。

[図 13]図 13は、同実施の形態 1におけるアンテナ導体の他の斜視図である。

[図 14]図 14は、同実施の形態 1における電子機器の他の斜視図である。

[図 15]図 15は、同実施の形態 1における電子機器の他の斜視図である。

[図 16]図 16は、同実施の形態 1におけるアンテナ導体の他の斜視図である。

[図 17]図 17は、従来の電子機器の概略図である。

符号の説明 [0009] 7 電子機器

8 第 1アンテナ装置

9 第 2アンテナ装置

10 グランド形成体

11 給電部

12 第 1アンテナ導体

13 第 2アンテナ導体

14 第 3アンテナ導体

15 第 4アンテナ導体

16 電界効果トランジスタ

17 ノッチフィルタ

19 固定部材

20 誘電体フィルム

21 フレキシブル配線板

発明を実施するための最良の形態

[0010] (実施の形態 1)

以下、本発明の実施の形態 1について、図面を用いて説明する。図 1は、実施の形態 1における電子機器の概略図である。図 2は、実施の形態 1における電子機器の斜視図である。図 1において、電子機器 7は、第 1周波数帯を用いて通信する第 1通信部である第 1アンテナ装置 8と、第 1周波数帯と異なる第 2周波数帯を用いて通信する第 2通信部である第 2アンテナ装置 9とを備える。

[0011] そして、第 1アンテナ装置 8は、グランド形成体 10と、このグランド形成体 10に設けられた給電部 11と、この給電部 11に一端が接続された第 1アンテナ導体 12と、この第 1アンテナ導体 12の他端に分岐接続された第 2アンテナ導体 13と第 3アンテナ導体 14とを有する。また、第 1アンテナ導体 12の長さと第 2アンテナ導体 13の長さとの和が第 1周波数帯の信号のアンテナ導体上での波長、すなわちアンテナ導体周辺の部材ゃグランド形成体などの影響による波長短縮後の波長の略 1/4である。それと共に、第 2アンテナ導体 13の長さと第 3アンテナ導体 14の長さとの和が第 2周波数帯の信号のアンテナ導体上での波長の略 1/2である。尚、第 2アンテナ装置 9は、第 2周波数帯の信号のアンテナ導体上での波長の略 1/4の長さの第 4アンテナ導体 15を有する。

[0012] そして、図 2に示す様に、第 2アンテナ導体 13又は第 3アンテナ導体 14の少なくとも一部がメアンダ状又はヘリカル状又はスパイラル状又はジグザグ形状である。即ち、第 1アンテナ導体 12の給電点端から第 3アンテナ導体 14の先端までの距離が、第 2周波数帯の信号のアンテナ導体上での波長の 1/2倍の長さよりも短い。

[0013] ここで例えば、第 1周波数帯が 470MHzから 750MHz、第 2周波数帯が 824MHz 力も 839MHzとなる場合において、上記の構成を考える。図 3の矢印により示される、第 1アンテナ導体 12を含めたアンテナ導体を見込んだインピーダンスのスミスチヤート上での 100MHzから 1GHzまでの周波数での軌跡を図 4に示す。また、図 4において、 F470、 F750、 Fresl、 Fantilはそれぞれ、 470MHz、 750MHz、 700MH z、 839MHzの周波数を示す。第 1周波数帯の途中に λ /4共振点、つまりインピーダンスが容量性力誘導性に変化する点 Freslが存在し、第 2周波数帯内に λ /2 共振点、つまりインピーダンスが誘導性から容量性に変化する点 Fantilが存在する。この時、第 2周波数帯付近ではえ /2共振でありアンテナ導体を見込んだインピーダンスが非常に大きくなる。そのため、この共振電流はグランド形成体にはほとんど流れず、アンテナ導体のみに大半の電流が分布する。

[0014] また、このアンテナ導体を構成する第 1アンテナ導体 12、第 2アンテナ導体 13、第

3アンテナ導体 14がメアンダ形状等であるため、アンテナ導体 12、 13、 14における放射抵抗が低下し、損失抵抗の影響が大きくなる。その結果、第 1アンテナ装置 8において、妨害波帯域である第 2周波数帯の受信電力を減衰させることが可能となり、第 1アンテナ装置 8における受信品質を向上させることができる。尚、このような放射抵抗の低下による受信電力の減衰は、 Fantil付近の周波数において連続的に起こつている。つまり、 Fantilが第 2周波数帯の外にあったとしても第 2周波数帯においてある程度の減衰量を得ることができる。

[0015] また、図 5の矢印により示される、第 1アンテナ導体 12を含まないアンテナ導体を見込んだインピーダンスのスミスチャート上での 100MHzから 1GHzまでの周波数での軌跡を図 6に示す。図 6において、 Fres2、 Fanti2はそれぞれ、 720MHz、 885MH zの周波数を示す。図 5の矢印により示される位置からのアンテナ導体を見込んだ場合のインピーダンスは、図 6のように、第 1アンテナ導体 12の長さの分だけ、 Freslおよび Fantilが図 4に示した位置からシフトする。そして、 Fres2において λ /4共振 1S Fanti2において λ /2共振がおこる。

[0016] つまり、妨害波帯域における最も減衰させたい周波数が Fantilである場合、 Fanti 1よりも第 1アンテナ導体 12の長さを考慮した分だけ高い周波数 (Fanti2)に合わせて、第 2アンテナ導体 13と第 3アンテナ導体 14の長さを決定することにより、減衰周波数を Fantilに調整することが可能となる。この第 1アンテナ導体 12はグランド形成体の基板上に実装され給電に使用される板ばねゃポゴピンなどを含んでいても良い

〇

[0017] ここで、図 1において第 3アンテナ導体 14がない場合を考える。図 7に図 1から第 3 アンテナ導体 14を省いた図を、図 8にその時のスミスチャート上での給電点からアンテナ側を見込んだインピーダンスの 100MHzから 1GHzまでの周波数での軌跡を示す。ここで、図 8にて示されるように、 Fres lはえ /4共振点から約 4MHz、 Fantilは λ /2共振点から約 12MHz、図 4の位置からそれぞれシフトしている。このこと力、ら、所望波帯域である第 1周波数帯における周波数シフトよりも、妨害波帯域である第 2 周波数帯の周波数シフトの方が大きぐ第 3アンテナ導体 14の長さは λ /2共振周波数に大きく影響することがわかる。

[0018] したがって、第 3アンテナ導体 14の長さを変化させることにより、 λ /2共振となる減衰帯域を所望波帯域力も独立して調整することができる。尚、第 1アンテナ装置 8は第 1周波数帯の信号のアンテナ導体上での波長が第 2周波数帯の信号のアンテナ導体上での波長の略 2k (kは 1以上の整数)倍の長さである時、第 3アンテナ導体 14 の長さは 0であっても良い。この場合、第 1アンテナ装置 8は、第 1アンテナ導体 12と第 2アンテナ導体 13とを用いて、第 1周波数帯において（2n+ l)ぇ/4 (1は0以上の整数)共振し、第 2アンテナ導体 13を用いて、第 2周波数帯において、（m+ 1) λ /2 (mは 0以上の整数)共振する構成となり、上記と同様の効果を得ることができる。 [0019] また、第 1アンテナ装置 8は、第 1アンテナ導体 12と第 2アンテナ導体 13とを用いて、第 1周波数帯において（2η + 1 ) λ /4 (ηは 0以上の整数)共振し、第 2アンテナ導体 13と第 3アンテナ導体 14とを用いて、第 2周波数帯において、（m+ 1 ) /2 (m は 0以上の整数)共振する構成であっても良い。即ち、第 1アンテナ導体 12の長さと第 2アンテナ導体 13の長さとの和が第 1周波数帯の信号のアンテナ導体上での波長の略（l/4 + n/2)倍であると共に、第 2アンテナ導体 13の長さと第 3アンテナ導体 14の長さとの和が第 2周波数帯の信号のアンテナ導体上での波長の略（l/2 + m Z 2)倍であっても、上記と同様の効果を得ることができる。

[0020] ただし、電子機器 7を例えば携帯電話に搭載させる場合、小型化のため、 n = 0とするのが望ましい。また、このように電子機器 7を携帯電話に搭載させる場合において、第 2周波数帯における所望波の帯域をデジタルテレビ帯域と考えると、想定される妨害波はセルラー通信用帯域となるため、 mの値はセルラー帯域の存在する m≤ 2とするのが望ましい。なお、第 1アンテナ導体 12の長さと第 2アンテナ導体 13の長さとの和及び第 2アンテナ導体 13の長さと第 3アンテナ導体 14の長さとの和は、それぞれ厳密に第 1周波数帯の信号のアンテナ導体上での波長の（l/4 + n/2)倍及び第 2周波数帯の信号のアンテナ導体上での波長の（l/2 + m/2)倍でなくともよい。すなわち、それぞれ第 1周波数帯の信号のアンテナ導体上での波長の（l/4 + n /2)倍及び第 2周波数帯の信号のアンテナ導体上での波長の（l/2 + m/2)倍の長さの前後 15%ほどの範囲であれば、第 2周波数帯の受信電力を減衰することが可能であり、上記と同等の効果を得ることができる。

[0021] また、第 1アンテナ装置 8は、第 1アンテナ導体 12と第 3アンテナ導体 14とを用いて、妨害波帯域である第 2周波数帯の受信電力を減衰しても良い。即ち、第 1アンテナ導体 12の長さと第 3アンテナ導体 14の長さとの和が第 2周波数帯の信号のアンテナ導体上での波長の略（l/2 + m/2)倍 (mは 0以上の整数）であっても、上記と同様の効果を得ることができる。この場合、第 1アンテナ導体 12又は第 3アンテナ導体 14 の少なくとも一部がメアンダ状又はヘリカル状又はジグザグ形状である。即ち、給電部 1 1から第 3アンテナ導体 14の先端までの距離が、第 2周波数帯の信号のアンテナ導体上での波長の (m+ 1 ) /2倍の長さよりも短!/、構成となる。 [0022] また、図 9に示す様に、電子機器 7は、給電部 11にゲート Gが接続されると共にソース接地型又はドレイン接地型の電界効果トランジスタ 16と、給電部 11と電界効果トランジスタ 16との間にシャントに接地接続されると共に第二周波数帯の信号を減衰させるノッチフィルタ 17とを有することが望ましい。これにより、妨害波帯域である第 2周波数帯において、給電部 11から見たアンテナ導体 12、 13、 14の入力インピーダンスは大きぐさらにソース接地型又はドレイン接地型の電界効果トランジスタ 16の入力インピーダンスも大きい。さらにまた、給電部 11と電界効果トランジスタ 16との間に接続されたノッチフィルタ 17のインピーダンスが小さいことにより、アンテナ導体 12、 13 、 14とノッチフィルタ 17間、及びノッチフィルタ 17と電界効果トランジスタ 16間に大きなインピーダンスの差が生じる。その結果、ノッチフィルタ 17の妨害帯域除去効果に加えて、大きなフィルタ効果を得ること力 Sできる。また、電界効果トランジスタ 16の代わりにコレクタ接地型のトランジスタ（図示せず）を用いても同様の効果が得られる。

[0023] さらにまた、図 10に示す様に、電界効果トランジスタ 16とノッチフィルタ 17とがアンテナ導体 12、 13、 14とグランド形成体 10との間に配置されていることが望ましい。例導体 12、 13、 14が形成される固定部材 19の側面に実装することにより、電子機器 7 の小型化を実現する。また、電子機器 7のアンテナ性能はグランド形成体 10とアンテナ導体 12、 13、 14の位置関係により主に決定される。そこで、アンテナ導体 12、 13 、 14よりグランド形成体 10に近接する面にモジュール 18を実装することにより、アンテナ性能への影響を低減しつつ、電子機器 7を小型化することができる。なお、ダランド形成体 10上にはモジュール 18を駆動するための電源端子 31を備えている。

[0024] また、図 11に示す様に、グランド形成体 10から第 2アンテナ導体 13の最遠点までの距離 D1と、グランド形成体 10から第 3アンテナ導体 14の最遠点までの距離 D2と、第 1アンテナ導体 12の長さと第 2アンテナ導体 13の長さとの和の略 4倍の長さ λ 1と、第 1アンテナ導体 12の長さと第 3アンテナ導体 14の長さとの和の略 4倍の長さ λ 2 との関係が、 D1/ 1≥D2/ 2の条件を満たすことが望ましい。この構成により、第 3アンテナ導体 14とグランドが近接することになる。これにより、第 1アンテナ導体 1 2及び第 3アンテナ導体 14の長さの略 4倍の波長の信号が有する周波数帯における放射効率が低下する。その結果、給電部 11に接続される回路に悪影響を及ぼす不要波を低減することができる。

[0025] さらに、図 12に示す様に、第 3アンテナ導体 14の幅が不均一であっても良い。例えば、第 3アンテナ導体 14をテーパ状にすることにより、第 2周波数帯において様々な波長で共振することとなる。これにより、妨害除去帯域である第 2周波数帯を広く取ることができ、安定した通信が可能になる。

[0026] さらにまた、図 13に示す様に、第 2アンテナ導体 13の主偏波方向と第 3アンテナ導体 14の主偏波方向とが互いに略直交しても良い。この構成により、第 2アンテナ導体 13と第 3アンテナ導体 14上の電流の進行方向が直交し、互いの電磁的結合が弱まる。その結果、第 1周波数帯及び第 2周波数帯の周波数を調整する際、第 2アンテナ導体 13と第 3アンテナ導体の設計独立性を高めることができ、調整が容易になる。

[0027] また、第 1アンテナ導体 12、第 2アンテナ導体 13、及び第 3アンテナ導体 14を固定する固定部材 19が誘電体と磁性体の少なくとも一つの材料を含むことが望ましい。誘電体および磁性体等は損失材料である。その結果、図 14に示す様に、妨害波帯域 (第 2周波数帯）においては領域 32内に電流が集中し、主にアンテナ導体のみからの放射となるため、損失材料の損失成分が顕著に影響する。これにより、妨害波帯域の放射効率が低下する。一方、所望波帯域 (第 1周波数帯）において、電流分布は給電部 11で腹となる。そのため、図 15に示す様に、所望波帯域 (第 1周波数帯）においては領域 33内に電流が集中し、グランド形成体 10への電流の流入が大きくグランド形成体 10からの放射が支配的となる。よって、固定部材 19の損失材料の影響は小さぐ所望波帯域での放射効率低下を極めて小さく抑えることができる。

[0028] また、図 16に示す様に、第 1アンテナ導体 12、第 2アンテナ導体 13、及び第 3アンテナ導体 14を含むアンテナ素子力 S、誘電体フィルムの片面に導体を印刷することにより形成されたフレキシブル配線板 20よりなるフィルムアンテナ 21であっても良い。このフィルムアンテナ 21の導体の厚さは通常 1 m以上 30 m以下であり、板金加工により形成される通常 200 m程度の厚さのアンテナ導体に比べ、薄!/、ものである。すなわち、フィルムアンテナ 21の断面積は板金アンテナよりも小さいため、フィルムァンテナ 21は板金アンテナに比べ、導体抵抗が大きぐ導電率は 1桁程度低下する。したがって、図 14に示す様に、アンテナ導体の導体抵抗が顕著に影響する妨害波帯域 (第 2周波数帯）においては、アンテナの放射効率を低下させることが可能となる

[0029] 一方、所望波帯域 (第 1周波数帯）において、電流分布は給電部 11で腹となるため、図 15に示す様に、グランド形成体 10への電流の流入が大きくグランド形成体 10からの放射が支配的となる。すなわち、所望波帯域 (第 1周波数帯）においてはアンテナ導体の導体抵抗の影響は小さいものであり、導体抵抗の大きいフィルムアンテナ 2 1を用いたとしても、所望波帯域における放射効率の低下は極めて小さいものである。また、このようなフィルムアンテナ 21を使用することによりアンテナ素子は極めて小さな領域しか占有せず、さらにフィルムアンテナ 21は柔軟性を有するため、配置の自由度が増し、電子機器全体を小型化することができる。

[0030] さらに、図 9に示す電界効果トランジスタ 16とノッチフィルタ 17はフレキシブル配線板 20上に実装されていても良い。これにより、アンテナ素子から電界効果トランジスタ 16、及びノッチフィルタ 17までの距離を短くすることができ、アンテナ素子からノッチフィルタ 17にかけてのインピーダンスの変化を小さくすることができる。その結果、第 2アンテナ導体 13、及び第 3アンテナ導体 14上で λ /2共振することにより起こる妨害波帯域の除去周波数とノッチフィルタ 17の除去周波数のずれが極めて小さくなる。これにより、妨害波帯域である第 2周波数帯の受信電力を効率よく減衰させることが可能となり、第 1アンテナ装置 8における受信品質を向上させることができる。

[0031] 尚、前記フレキシブル配線板 20は電界効果トランジスタ 16とノッチフィルタ 17が実装される部位のみリジッド基板となる、フレックスリジッド配線板であっても同様の効果が得られる。

産業上の利用可能性

[0032] 本発明は、複数のアンテナ装置を備えた電子機器において、受信品質を向上させること力 Sでき、携帯電話等の電子機器に有用である。

Claims

請求の範囲

[1] 第 1周波数帯を用いて受信又は送信する第 1通信部と、

前記第 1周波数帯と異なる第 2周波数帯を用いて受信又は送信する第 2通信部とを備え、

前記第 1通信部は、

グランド形成体と、

前記グランド形成体に設けられた給電部と、

前記給電部に一端が接続された第 1アンテナ導体と前記第 1アンテナ導体の他端に分岐接続された第 2アンテナ導体及び第 3アンテナ導体からなるアンテナとを有し、 nと mを 0以上の整数とするとき、

前記第 1アンテナ導体の長さと前記第 2アンテナ導体の長さとの和が前記第 1周波数帯の信号のアンテナ導体上での波長の略（l/4 + n/2)倍であると共に、前記第 2アンテナ導体の長さと前記第 3アンテナ導体の長さとの和が前記第 2周波数帯の信号のアンテナ導体上での波長の略（l/2 + m/2)倍である電子機器。

[2] 前記第 2アンテナ導体の先端から前記第 3アンテナ導体の先端までの距離が、前記第 2周波数帯の信号のアンテナ導体上での波長の（m+ 1) /2倍の長さよりも短レ、、請求項 1に記載の電子機器。

[3] 前記第 2アンテナ導体又は前記第 3アンテナ導体の少なくとも一部がメアンダ状又はヘリカル状又はジグザグ形状に形成された、請求項 1に記載の電子機器。

[4] 第 1周波数帯を用いて通信する第 1アンテナ装置と、

前記第 1周波数帯と異なる第 2周波数帯を用いて通信する第 2アンテナ装置とを備え前記第 1アンテナ装置は、

グランド形成体と、

前記グランド形成体に設けられた給電部と、

前記給電部に一端が接続された第 1アンテナ導体と、

前記第 1アンテナ導体の他端に分岐接続された第 2アンテナ導体と第 3アンテナ導体とを有し、 nと mを 0以上の整数とするとき、

前記第 1アンテナ導体の長さと前記第 2アンテナ導体の長さとの和が前記第 1周波数帯の信号のアンテナ導体上での波長の略（l/4 + n/2)倍であると共に、前記第 1 アンテナ導体の長さと前記第 3アンテナ導体の長さとの和が前記第 2周波数帯の信号のアンテナ導体上での波長の略（l/2 + m/2)倍である電子機器。

[5] 前記給電部から前記第 3アンテナ導体の先端までの距離が、前記第 2周波数帯の信号のアンテナ導体上での波長の（m+ 1) /2倍の長さよりも短い、請求項 4に記載の電子機器。

[6] 前記第 1アンテナ導体又は前記第 3アンテナ導体の少なくとも一部がメアンダ状又はヘリカル状又はスパイラル状又はジグザグ形状に形成された、請求項 4に記載の電子機器。

[7] 前記給電部にゲートが接続された電界効果トランジスタと、

前記給電部と前記電界効果トランジスタとの間にシャントに接地接続されると共に、前記第二周波数帯の信号を減衰させるノッチフィルタを有する、請求項 1又は請求項

4に記載の電子機器。

[8] 前記給電部にベースが接続されたコレクタ接地型トランジスタと、

前記給電部と前記コレクタ接地型トランジスタとの間にシャントに接地接続されると共に、

前記第二周波数帯の信号を減衰させるノッチフィルタを有する、請求項 1又は請求項 4に記載の電子機器。

[9] 前記電界効果トランジスタ又は前記コレクタ接地型トランジスタと前記ノッチフィルタとが前記第 1、第 2、第 3アンテナ導体と前記グランド形成体との間に配置された、請求項 7に記載の電子機器。

[10] 前記電界効果トランジスタ又は前記コレクタ接地型トランジスタと前記ノッチフィルタとが前記第 1、第 2、第 3アンテナ導体よりグランド形成体に近接した、請求項 9に記載の電子機器。

[11] 前記グランド形成体から前記第 2アンテナ導体の最遠点までの距離 D1と、前記ダランド形成体から前記第 3アンテナ導体の最遠点までの距離 D2と、前記第 1アンテナ導体の長さと前記第 2アンテナ導体の長さとの和の略 4倍の長さ λ 1と、前記第 1アンテナ導体の長さと前記第 3アンテナ導体の長さとの和の略 4倍の長さ λ 2との関係が

、 D1/ λ 1≥Ό2/ λ 2の条件を満たす、請求項 1に記載の電子機器。

[12] 前記第 3アンテナ導体の幅が不均一である、請求項 1に記載の電子機器。

[13] 前記第 2アンテナ導体の主偏波方向と前記第 3アンテナ導体の主偏波方向とが互いに略直交する、請求項 1に記載の電子機器。

[14] 前記第 1、第 2、第 3アンテナ導体を固定する固定部材が誘電体と磁性体の少なくとも一つの材料を含む、請求項 1に記載の電子機器。

[15] 前記第 1、第 2、第 3アンテナ導体を含むアンテナ素子が、誘電体フィルムの片面に導体を印刷することにより形成されたフレキシブル配線板よりなる、請求項 1に記載の電子機器。

[16] 前記電界効果トランジスタ又は前記コレクタ接地型トランジスタと前記ノッチフィルタとが前記フレキシブル配線板上に実装された、請求項 7に記載の電子機器。

[17] グランド形成体と、

前記グランド形成体に設けられた給電部と、

前記給電部に一端が接続された第 1アンテナ導体と、

前記第 1アンテナ導体の他端に分岐接続された第 2アンテナ導体と第 3アンテナ導体とを有し、

ηと mを 0以上の整数とするとき、

前記第 1アンテナ導体の長さと前記第 2アンテナ導体の長さとの和が前記第 1周波数帯の信号のアンテナ導体上での波長の略（l/4 + n/2)倍であると共に、前記第 2 アンテナ導体の長さと前記第 3アンテナ導体の長さとの和が前記第 2周波数帯の信号のアンテナ導体上での波長の略（l/2 + m/2)倍である、アンテナ装置。

[18] グランド形成体と、

前記グランド形成体に設けられた給電部と、

前記給電部に一端が接続された第 1アンテナ導体と、

前記第 1アンテナ導体の長さと前記第 2アンテナ導体の長さとの和が前記第 1周波数帯の信号のアンテナ導体上での波長の略（l/4 + n/2)倍であると共に、前記第 1 アンテナ導体の長さと前記第 3アンテナ導体の長さとの和が前記第 2周波数帯の信号のアンテナ導体上での波長の略（l/2 + m/2)倍である、アンテナ装置。