WO2007077699A1

WO2007077699A1 - 乗物用シート及び乗物用シートの評価方法

Info

Publication number: WO2007077699A1
Application number: PCT/JP2006/323899
Authority: WO
Inventors: Etsunori Fujita
Original assignee: Delta Tooling Co., Ltd.
Priority date: 2005-12-28
Filing date: 2006-11-30
Publication date: 2007-07-12
Also published as: EP1972487A1; EP1972487A4; US20090051206A1; KR20080081311A; JP5153345B2; JP5504511B2; JPWO2007077699A1; CN101346254B; KR101018394B1; CN101346254A; EP1972487B1; JP2012176330A; US8287047B2

Abstract

　振動吸収特性をさらに向上させることができると共に、安定した着座姿勢を確保し、車両操縦性が高く、長時間着座による疲労の低減を図ることができる乗物用シートを提供する。　乗物用シート１の座部１０において、人体の一対の座骨結節間の略中央部に対応する位置に中心を有する第１人体支持部１１と、人の大腿部の付け根付近に対応し、第１人体支持部１１から座部１０の縦方向中心線に沿った水平距離で１００ｍｍ前方の位置に中心を有する第２人体支持部１２とを、それぞれバネ要素としてみなし、その静的バネ定数及び動的バネ定数を所定の関係で設定した。これにより、静的着座時の安定性と振動吸収性の向上が図られる。

Description

明細書

乗物用シート及び乗物用シートの評価方法

技術分野

[0001] 本発明は、自動車、航空機、列車、船舶、フォークリフトなどの乗物用シート及び乗物用シートの評価方法に関する。

背景技術

[0002] シートの性能を評価する手法として、加圧盤により所定の部位を押圧し、そのときの力（荷重）と変位 (たわみ）との関係を求め、それにより、当該部位の弾性特性としてのパネ定数 (静的パネ定数)を求めたり、あるいは、所定の部位に重りを載置し、自重で安定した状態で加振し、重りに働く荷重 (F = ma (mは重りの質量、 aは振動によって重りに生じる加速度）と重りの相対変位との関係をリサージュ図形に描き、当該リサ一ジュ図形の傾き力も静的パネ定数を求めたりすることが行われている。その一方、除振性能を評価するために、静的なパネ力と減衰力から動的な弾性特性としてのパネ定数 (動的パネ定数)を求めたりすることが行われて、る。

[0003] 着座性能を評価するに当たっては、人体モデルに近い加圧盤や重りを用いることが好ましぐ体圧分布の頂点となる座骨結節下を中心とした直径約 100mm (正確には直径 98mm)の範囲に対応する大きさ、すなわち、人の臀部の片側ないしは大腿部の片側に相当する大きさの加圧盤や重りを用いて評価することが基準となる。また、動的パネ定数を測定する際の重りの質量は、座骨結節下を中心とした直径約 100 mm (正確には直径 98mm)の範囲の圧力に対応させたものが基準となる。

[0004] そこで、座部に着座した際の支持感は、座骨結節下において十分な支持が得られる力否かにより決定されるとの前提のもと、シートを評価するに当たっては、静的パネ定数及び動的パネ定数のヽずれも、直径 98mmの加圧盤ある、は重りを用いた評価を重視し、その評価データにおいて、静的パネ定数及び動的パネ定数のいずれも、座骨結節下に位置する部位おいて最も高ぐ大腿部の付け根付近に相当する部位、大腿部の略中央付近力膝裏付近に相当する部位というように、座部の前方に向力うに従って低くなるように設定しているのが一般的である。すなわち、人体の重心位置に対応する座骨結節下の静的パネ定数及び動的パネ定数を高く設定することで、人体の支持性を高めることがシート設計の基本となっている。し力しながら、かかる構造のシートは、座骨結節下の動的パネ定数が大きいことから、座骨結節下に配置された部材 (クッション材、フレーム部材等)力入力される振動の影響が大き、と、う欠点がある。

[0005] 力かる点に鑑み、本出願人は、特許文献 1において、パネ定数の異なるパネ部材を直列結合させることにより、座骨結節下における人体支持部 (パネ要素）の静的バネ定数を小さくし、それにより動的パネ定数も小さくすることを試みたシートを提案している。この構造によれば、座骨結節下に配置された部材を通じで伝達される振動の影響は小さくなる。

特許文献 1：特開 2005— 7078号公報

発明の開示

発明が解決しょうとする課題

[0006] し力しながら、特許文献 1に示されたものも、座骨結節下における人体支持部の静的パネ定数及び動的パネ定数が小さヽとヽつても、特許文献 1におヽては明示されていないが、大腿部付け根付近、大腿部の略中央付近力膝裏付近に相当する部位というように、座部の縦方向中心線に沿って前方に向かうに従って、静的パネ定数及び動的パネ定数の、ずれも低くなつて、る点では、上記一般のシートと変わりなヽ。また、特許文献 1では明記されていないが、この種のシートでは、膝裏へのフレームの違和感を軽減する工夫の一つとして、柔らかめのウレタン材で大腿部の略中央部から膝裏付近までを支持する構成を採用することが多い。し力しながら、このようなゥレタン材を配置しても、圧縮による反力により、抹消神経系、末梢循環系があって敏感な膝裏付近を圧迫し、不快感を乗員へ与え、疲労感を増すこともある。このため、さらに柔らカ、ウレタン材を用いる必要がある力柔らカ、ものほど、膝裏へのフレームの当たり感が増す。その対策としてはウレタン材の厚みを厚くすることが考えられる力そうすると、今度は膝裏への圧迫度合いがまた大きくなる。従って、ある程度の柔らかさ、厚さのもので妥協せざるを得な、状況になって、た。

[0007] その一方、座骨結節下における静的パネ定数及び動的パネ定数を小さくすると、座部のサイドフレームによる荷重の分担支持の割合が比較的大きなり、サイドフレームを介して大腿部側部や臀部側部へ高周波振動が入力される可能性があり、また、尻滑りにより姿勢の崩れも誘発する。疲労感を改善するためには、この姿勢の崩れと高周波振動の吸収特性の点でさらなる改善の余地する必要があった。

[0008] 本発明は上記に鑑みなされたものであり、振動吸収特性をさらに向上させることができると共に、安定した着座姿勢の確保、また、運転席シートにおいてはペダルの操作性の向上を図ることができ、もって、長時間着座による疲労の低減を図ることができる乗物用シートを提供することを課題とする。また、本発明は、高い振動吸収特性、安定した着座姿勢の確保を達成でき、長時間着座による疲労低減を図ることができる乗物用シートか否かを判定するための評価方法を提供することを課題とする。課題を解決するための手段

[0009] 上記課題を解決するため、本発明者は鋭意検討をした結果、次のような知見を得た。すなわち、まず、人の重心位置である座骨結節下において、静的な着座状態での支持感を評価する静的パネ定数は、直径 98mmの加圧盤ではなぐ人の臀部から大腿部の中途までに至る直径 200mmの加圧盤での評価を重視し、その評価において座骨結節下の静的パネ定数が高いと、実際に座った際に十分な支持感が得られることということに着目した。また、直径 98mmの重りでの振動に対する部位別の評価指標である動的パネ定数を利用し、筋肉で覆われた大腿部を支点にして座骨結節下の部位に逆位相を生じさせることにより、衝撃性の大振幅低周波の振動を吸収する特性、並びに、大腿部の筋肉と弾性コンプライアンスがマッチングする表皮材（座部を構成するパネ部材のうち、浅層のパネ部材に相当する）のパネ定数が実質的にゼロに近、特性 (パネゼロ特性）によって発揮される減衰特性により高周波振動を減衰させる特性を評価し、その評価において所定の条件を満足することで、低周波の共振域における振動吸収特性と高周波の減衰域における振動吸収特性を共に向上させる構造を備えさせることができると考えた。つまり、姿勢の支持と、高周波'小振幅 ·高加速度の入力と、衝撃性の低周波，大振幅，高加速度の入力とは、座部に設定された複数のパネ部材を常に同じように機能させるのではなぐそれぞれ異なる条件 ·組み合わせで機能させる必要があり、その結果、共振域及び減衰域の両方の振動吸収特性の向上と、上記した静的に安定した着座感を得るという二律背反的な特性の改善を図ることが可能なシートを提供できる。

[0010] また、大腿部の圧迫やペダルの操作性を改善するために、膝裏付近に配置されるクッション材（ウレタンなどのパッド材）として、面剛性やパネ定数の高いものを用いることで、低い負荷荷重によっては容易に圧迫方向で変形しないように考えた。しかし、このままでは、ペダル操作の脚の運動を妨げる特性になるため、高剛性でバネ定数の高いウレタンを、脚の運動によって発生する力の前後方向の分力により、座部前縁に配置された該ウレタンに回動のきっかけを与え、かつ、重力方向の分力により回動させ、ペダル操作による脚の運動を邪魔しないところにウレタンが動くことを考えた。そして、上記した点が統合されることにより、疲労感の小さいシートが作られる。

[0011] すなわち、請求項 1記載の本発明では、複数のパネ部材を備え、各パネ部材を作用させて人体を支持する座部を備えた乗物用シートであって、

座部における人体の一対の座骨結節間の略中央部に対応する位置に中心を有する第 1人体支持部と、該第 1人体支持部から座部の縦方向中心線に沿った水平距離で 1 OOmm前方の位置に中心を有する第 2人体支持部とを、それぞれ前記複数のバネ部材の働きにより作られるパネ要素としてみなした場合、

第 1人体支持部の動的パネ定数 kdlと第 2人体支持部の動的パネ定数 kd2とが、 k dl <kd2の関係を有し、第 2人体支持部が除振作用時における運動支点となるように設定されており、

それにより、入力振動の励振力が変化すると、前記複数のパネ部材の中で、支配的に機能するパネ部材が替わり、前記各動的パネ定数 kdl, kd2が変化する構造であることを特徴とする乗物用シートを提供する。

請求項 2記載の本発明では、前記第 1人体支持部から座部の縦方向中心線に沿つた水平距離で 200mm前方の位置を中心とした人体支持部を第 3人体支持部とし、その動的パネ定数を kd3としたときに、前記各動的パネ定数が、

kdl < kd2< kd3の関係を満たすと共に、

次の条件式；

l≤kd2/kdl≤6, I≤kd3/kd2≤3,及び

l≤kd3/kdl≤ 7を満たす値に設定されてヽることを特徴とする請求項 1記載の乗物用シートを提供する。

請求項 3記載の本発明では、前記各動的パネ定数は、直径 98mmの重りの中心を、前記各人体支持部の中心に合わせ、該重りが自重で安定した状態を原点として所定の周波数で加振させて求められる値であることを特徴とする乗物用シートを提供する。

請求項 4記載の本発明では、直径 200mmの加圧盤の中心を前記各人体支持部の中心に合わせて加圧した際の荷重変位特性力得られる静的パネ定数が、第 1 人体支持部の静的パネ定数を ks 1、第 2人体支持部の静的パネ定数を ks2としたときに、 ksl >ks2であることを特徴とする請求項 1〜3のいずれか 1に記載の乗物用シートを提供する。

請求項 5記載の本発明では、前記第 1人体支持部の中心は、座部の縦方向中心線に沿って背部と座部との境界力も前方へ水平距離で 50〜 150mmの範囲内に設定されることを特徴とする請求項 1又は 2記載の乗物用シートを提供する。

請求項 6記載の本発明では、前記第 1人体支持部の中心は、座部の縦方向中心線に沿って背部と座部との境界力も前方へ水平距離で 100mmの位置に設定されていることを特徴とする請求項 5記載の乗物用シートを提供する。

請求項 7記載の本発明では、前記座部は、前後方向及び左右方向に弾性的に張設される面状支持部材を備えてなることを特徴とする請求項 1〜6のいずれか 1に記載の乗物用シートを提供する。

請求項 8記載の本発明では、前記座部は、前後方向に弾性的に張設される面状支持部材と、

前記面状支持部材に積層され、前記第 1人体支持部の中心から、座部の縦方向中心線に沿って 50mm以上 100mm未満の位置に、後端縁略中央部が位置するように左右方向に張設されて設けられる補助面状支持部材とを有して構成され、前記第 1人体支持部の中心が前記面状支持部材上に位置し、前記第 2人体支持部の中心が、前記面状支持部材と補助面状支持部材とが積層された範囲内に位置することを特徴とする請求項 1〜6のいずれか 1に記載の乗物用シートを提供する。請求項 9記載の本発明では、前記面状支持部材の後縁部が、座部の後部に配設される後部パネ部材に連結されていることを特徴とする請求項 7又は 8記載の乗物用シートを提供する。

請求項 10記載の本発明では、前記後部パネ部材は、座部に幅方向に沿って配置されたトーシヨンバーであり、該トーシヨンバーに取り付けたアーム部材に連結される支持フレームに、該面状支持部材の後縁部が連結されて、ることを特徴とする請求項 9記載の乗物用シートを提供する。

請求項 11記載の本発明では、前記後部パネ部材は、座部の後端に配置される後端フレームに係合されるコイルスプリングであることを特徴とする請求項 9記載の乗物用シートを提供する。

請求項 12記載の本発明では、さらに、前記座部の前部において、前記面状支持部材の前縁部に係合されて設けられ、前記後部パネ部材と共に、前記面状支持部材を弹性的に支持する前部パネ部材を有することを特徴とする請求項 9記載の乗物用シートを提供する。

請求項 13記載の本発明では、前記前部パネ部材は、座部に幅方向に沿って配置されたトーシヨンバーであり、該トーシヨンバーに取り付けたアーム部材に連結される支持フレームに、該面状支持部材の前縁部が連結されて、ることを特徴とする請求項 12記載の乗物用シートを提供する。

請求項 14記載の本発明では、前記面状支持部材の各側縁部に、座部の各サイドフレームとの間に掛け渡された側部パネ部材がそれぞれ配設されており、該側部バネ部材の全ての合成パネ定数が、前記後部パネ部材の合成パネ定数よりも高、ことを特徴とする請求項 7〜13のいずれ力 1に記載の乗物用シートを提供する。

請求項 15記載の本発明では、前記補助面状支持部材の各側縁部に、座部の各サイドフレームとの間に掛け渡された側部パネ部材がそれぞれ配設されており、該側部パネ部材の全ての合成パネ定数が、前記後部パネ部材の合成パネ定数よりも高、ことを特徴とする請求項 8〜14のいずれ力 1に記載の乗物用シートを提供する。

請求項 16記載の本発明では、前記側部パネ部材のうち、少なくとも最も座部の後端寄りに配設される側部パネ部材は、前記第 1人体支持部の中心と第 2人体支持部 12の中心との間の領域に対応する位置に設けられることを特徴とする請求項 14又は 15記載の乗物用シートを提供する。

請求項 17記載の本発明では、座部の前縁部において前記面状支持部材の上部に配設されるウレタン材を有し、該ウレタン材が配設された範囲に、前記第 3人体支持部の中心が位置する構造であることを特徴とする請求項 7〜16のいずれか 1に記載の乗物用シートを提供する。

請求項 18記載の本発明では、前記ウレタン材が、前方に回転可能に設けられていることを特徴とする請求項 17記載の乗物用シートを提供する。

請求項 19記載の本発明では、前記面状支持部材及び座部の前縁部に配設されるウレタン材を被覆する三次元立体編物が、着座時の平衡状態にぉヽて伸び率 5%以下で、座部を構成するクッションフレームに支持されていることを特徴とする請求項 7 〜18の、ずれか 1に記載の乗物用シートを提供する。

請求項 20記載の本発明では、前記座部は、面状パネ部材と該面状パネ部材の上部に配設されるウレタン材とを備えてなり、

前記ウレタン材において、前記第 1人体支持部の中心から、座部の縦方向中心線に沿って 50mm以上 100mm未満の位置に、座部の幅方向を長手方向として所定の深さで刻設されたスリットを有し、

前記第 1人体支持部の中心が前記スリットよりも後部寄りに位置し、前記第 2人体支持部の中心が、前記スリットよりも前部寄りに位置することを特徴とする請求項 1〜6の V、ずれか 1に記載の乗物用シートを提供する。

請求項 21記載の本発明では、前記面状パネ部材の後縁部が、座部の後部に配設される後部パネ部材に連結されていることを特徴とする請求項 20記載の乗物用シートを提供する。

請求項 22記載の本発明では、前記スリットは、座部の縦方向中心線に略直交して 160〜240mmの長さで形成されていると共に、該スリットを長さ方向の略中央付近の深さがその両端付近よりも浅いことを特徴とする請求項 20記載の乗物用シートを提供する。請求項 23記載の本発明では、前記スリットの長さ方向の略中央付近の深さは、 18 〜30mmの範囲であり、その両端付近の深さは、 23〜50mmの範囲であることを特徴とする請求項 22記載の乗物用シートを提供する。

請求項 24記載の本発明では、前記スリットは、幅が 2〜20mmの範囲であることを特徴とする請求項 22記載の乗物用シートを提供する。

請求項 25記載の本発明では、前記スリットは、幅が 3〜： LOmmの範囲であることを特徴とする請求項 22記載の乗物用シートを提供する。

請求項 26記載の本発明では、前記ウレタン材のうち、第 1人体支持部から座部の縦方向中心線に沿った水平距離で 200mm前方の位置を中心とした第 3人体支持部を含む部位力前方に回転可能に設けられていることを特徴とする請求項 20記載の乗物用シートを提供する。

請求項 27記載の本発明では、前記第 1人体支持部力座部の縦方向中心線に沿つた水平距離で 200mm前方の位置を中心とした第 3人体支持部を含む部位と前記第 2人体支持部を含む部位との境界において分離スリットが形成され、該分離スリットを境として、前記第 3人体支持部を含む部位が、前方に回転可能であることを特徴とする請求項 26記載の乗物用シートを提供する。

請求項 28記載の本発明では、前記第 3人体支持部を含む部位の重心が、該部位の前方への回転中心よりも、前方寄りとなるように設けられていることを特徴とする請求項 26又は 27記載の乗物用シートを提供する。

請求項 29記載の本発明では、前記座部の座角が、 20度〜 28度の範囲に設定されて、ることを特徴とする請求項 1〜28の、ずれか 1に記載の乗物用シートを提供する。

請求項 30記載の本発明では、座部における人体の一対の座骨結節間の略中央部に対応する位置に中心を有する第 1人体支持部と、該第 1人体支持部から座部の縦方向中心線に沿った水平距離で 100mm前方の位置に中心を有する第 2人体支持部と、前記第 1人体支持部から座部の縦方向中心線に沿った水平距離で 200mm前方の位置を中心とした人体支持部を第 3人体支持部とを、それぞれパネ要素としてみなし、第 1人体支持部の動的パネ定数を kdl、第 2人体支持部の動的パネ定数を kd2、及び第 3人体支持部の動的パネ定数を kd3としたときに、

前記各動的パネ定数が、

kdl < kd2く kd3の関係を満たし、力つ、

次の条件式；

l≤kd2/kdl≤6,

I≤kd3/kd2≤3,及び

l≤kd3/kdl≤ 7を満たすか否かを判定し、

座部の評価を行うことを特徴とする乗物用シートの評価方法を提供する。

請求項 31記載の本発明では、前記各動的パネ定数は、直径 98mmの重りの中心を、前記各人体支持部の中心に合わせ、該重りが自重で安定した状態を原点として所定の周波数で加振させて求められる値であることを特徴とする請求項 30記載の乗物用シートの評価方法を提供する。

請求項 32記載の本発明では、さらに、直径 200mmの加圧盤の中心を前記各人体支持部の中心に合わせて加圧した際の荷重一変位特性力得られる静的パネ定数力第 1人体支持部の静的パネ定数を ksl、第 2人体支持部の静的パネ定数を ks2としたときに、 ksl >ks2である力否かを判定する工程を備えることを特徴とする請求項 30又は 31記載の乗物用シートの評価方法を提供する。

請求項 33記載の本発明では、前記第 1人体支持部の中心を、座部の縦方向中心線に沿って背部と座部との境界力も前方へ水平距離で 50〜 150mmの範囲内に設定して前記判定を行うことを特徴とする請求項 30〜32の、ずれか 1に記載の乗物用シートの評価方法を提供する。

請求項 34記載の本発明では、前記第 1人体支持部の中心を、座部の縦方向中心線に沿って背部と座部との境界力も前方へ水平距離で 100mmの位置に設定して前記判定を行うことを特徴とする請求項 33記載の乗物用シートの評価方法を提供する発明の効果

本発明の乗物用シートは、複数のパネ部材を備え、各パネ部材を作用させて人体を支持する座部を備えた乗物用シートであって、座部における人体の一対の座骨結節間の略中央部に対応する位置に中心を有する第 1人体支持部と、該第 1人体支持部から座部の縦方向中心線に沿った水平距離で 100mm前方の位置に中心を有する第 2人体支持部とを、それぞれ前記複数のパネ部材の働きにより作られるパネ要素としてみなした場合、第 1人体支持部の動的パネ定数 kdlと第 2人体支持部の動的パネ定数 kd2とが、人が着座した状態で、入力振動により第 1人体支持部及び第 2人体支持部のそれぞれに働く励振力と実質的に同じ励振力となる加振条件において k dl <kd2の関係を有し、第 2人体支持部が除振作用時における運動支点となるように設定されている。このため、入力振動の励振力が変化すると、複数のパネ部材の中で、支配的に機能するパネ部材が変化し、各動的パネ定数 kdl, kd2が変化する具体的には、複数のパネ部材は、人体と接する際に厚み方向に押圧されて働き、極めて柔らかな静的パネ定数、すなわち、あるたわみ範囲において荷重の増加がほとんどない、その範囲において実質的に静的パネ定数が変化しない特性、いわゆる「パネゼロ特性」を有する表皮材、面状支持部材などのパネ部材 (以下、「浅層のパネ部材」）と、線形性が高ぐ主として第 2人体支持部の動的パネ定数を作り出す際に機能するパネ部材 (以下、「中層のパネ部材」）、並びに、パネ力と共に、重力方向及び抗重力方向で位相差による減衰力を発揮させ、主として第 1人体支持部の動的パネ定数を作り出す際に機能するパネ部材 (以下、「深層のパネ部材」 )を有して構成される。

すなわち、振動が入力された際、骨突出のある座骨結節を含む骨盤が位置する部位と、筋肉で覆われた大腿部が位置する部位とでは、人体の各部位の固有振動数に依存して、振動の伝達されやすさにおいて差がある。すなわち、変位量の大きい低周波の入力振動では、体幹全体を揺らす振動になるため、重心直下である座骨結節下に位置する、動的パネ定数が低い、パネ要素としての第 1人体支持部が主として作用し、低周波振動を除振する。すなわち、座骨結節下を支持する第 1人体支持部の動的パネ定数 kdlを決定するパネ部材の弹性が主として作用し、かかる低周波振動が除振される。一方、変位量の小さい高周波の振動が入力された場合は、大腿部付け根から大腿部略中央部 (な!、しは膝裏付近)を支持する人体支持部が振動の影響を受けやすぐまた、座骨結節下を支持する第 1人体支持部よりも負荷質量が小さいため、粘性減衰及びクーロン摩擦力を含めた動的パネ定数 kd2 (及び kd3)は、座骨結節下を支持する人体支持部の動的パネ定数 kdlを作る際に支配的に機能する深層のパネ部材の影響を受けず、中層のパネ部材が支配的に作用し、動的バネ定数 kdlよりも高くなる。そして、大腿部付け根力も大腿部略中央部 (ないしは膝裏付近 )を支持する人体支持部では、中層のパネ部材及び浅層のパネ部材が支配的に作用し、動的パネ定数 kd2, kd3で、大腿部付近が支持される。このため、座骨結節下の人体支持部の動的パネ定数よりも大腿部下の人体支持部の動的パネ定数が小さくなつている従来の構造と比較した場合、大腿部下のパネ要素である人体支持部の分担支持の割合が大きくなる。一方、大腿部付近の支持があるため、重力方向での沈み込みが、臀部全体ではなぐ特に、座骨結節下の狭い範囲に制限され、サイドフレームによる荷重の分担支持の割合が小さくなり、大腿部側部や臀部側部へ入力される高周波振動の影響が緩和される。従って、本発明によれば、低周波から高周波までの広い領域における振動吸収特性が向上する。

また、本発明の乗物用シートは、走行中の振動入力時においては、大腿部付け根付近力膝裏付近に至る大腿部全体が動的パネ定数 kd2, kd3の人体支持部によつて支持されることにより、骨盤の後傾が防止され、かつ、負荷質量の小さい大腿部に対して支配的に作用する動的パネ定数 kd2, kd3は線形性が強く復元力も大きいため、ペダル操作時の下肢の運動による骨盤面の上下動による圧迫方向の変位が小さく抑えられると共に、座部前縁部の前後方向の回動を伴ってペダル操作運動が行われることから、座部前縁部のたわみで膝裏が部分的に圧迫されることが抑制され、座圧による大腿部の筋肉に与える影響を軽減し、すなわち、膝裏の筋肉のたわみがより小さくなり、筋肉が圧迫されることによる変位量力、さくなる。このため、運転席シートに適用した場合には、座部の表面を滑るように脚あるいは大腿部が動くことになり、ペダルの操作性も向上し、疲労の軽減に寄与する。

また、座骨結節下に対応する第 1人体支持部を直径 200mmの加圧盤で加圧した際の静的パネ定数が、第 2人体支持部よりも大きくなるように設定する。加圧盤の大きさが直径 200mmであるということは、座骨結節下に相当する第 1人体支持部のパネ特性を決定するパネ部材の作用のほかに、大腿部の付け根付近に相当する位置では、第 2人体支持部のパネ部材も作用し、第 1人体支持部におけるパネ特性と第 2人体支持部におけるパネ特性とが並列で作用する。これにより、 kslが ks2よりも高くなり、座骨結節下を十分支持できる。従って、本発明は、静的な着座状態でも、安定した着座姿勢を実現できる。図面の簡単な説明

[図 1]図 1は、本発明の一の実施形態に係る乗物用シートを示す概念図である。

[図 2]図 2は、第 1人体支持部、第 2人体支持部、第 3人体支持部の位置を説明するための座部の平面図である。

[図 3]図 3は、実施例 1にかかる乗物用シートを示す図である。

[図 4]図 4は、実施例 1にかかる乗物用シートの座部の静的パネ定数を示す図であつて、直径 200mmのカロ圧盤により、 50mm/minで 1000Nまで加圧していった際に、 45kg, 60kg, 75kgの各位置を、それぞれ変位量 Ommの平衡位置として求めた静的パネ定数値を示すグラフである。

[図 5]図 5は、実施例 1にかかる乗物用シートの座部の動的パネ定数を示す図である

[図 6]図 6は、実施例 1にかかる乗物用シートの座部の動的パネ定数の比を示す図である。

[図 7]図 7は、実施例 2にかかる乗物用シートを示す斜視図である。

[図 8]図 8は、実施例 2にかかる乗物用シートを示す側面図である。

[図 9]図 9は、実施例 2にかかる乗物用シートのペダル操作時の作用を説明するための側面図である。

[図 10]図 10は、実施例 2にかかる乗物用シートの座部の静的パネ定数を示す図であつて、直径 200mmのカロ圧盤により、 50mm/minで 1000Nまで加圧していった際に、 45kg, 60kg, 75kgの各位置を、それぞれ変位量 Ommの平衡位置として求めた静的パネ定数値を示すグラフである。

[図 11]図 11は、実施例 2にかかる乗物用シートの座部の動的パネ定数を示す図である。

[図 12]図 12は、実施例 2にかかる乗物用シートの座部の動的パネ定数の比を示す図である。

[図 13]図 13は、実施例 1と実施例 2にかかる乗物用シートの座部の動的パネ定数を示す図である。

[図 14]図 14は、実施例 1と実施例 2にかかる乗物用シートの座部の動的パネ定数の比を示す図である。

[図 15]図 15は、実施例実施例 2及び比較例 2にかかる乗物用シートの座部の振動伝達率を示す図である。

[図 16]図 16は、試験例 2— 4で用いた実施例 2の乗物用シートの座部の動的バネ定数を示す図である。

[図 17]図 17は、試験例 2— 4で用いた実施例 2の乗物用シートの座部の動的バネ定数の比を示す図である。

[図 18]図 18は、実施例 2のシート（試験例 2— 4で用いた表皮材として厚さ 0. 8mmの薄い皮革を用いたもの）と比較例 2のシートについて測定した、振動周波数に対する圧力振幅差を示す図である。

[図 19]図 19は、試験例 2— 6において、第 1人体支持部に重りをセットして測定した 1 Hzのときのリサージュ図形である。

[図 20]図 20は、試験例 2— 6において、第 1人体支持部に重りをセットして測定した 2 Hzのときのリサージュ図形である。

[図 21]図 21は、試験例 2— 6において、第 1人体支持部に重りをセットして測定した 3 Hzのときのリサージュ図形である。

[図 22]図 22は、試験例 2— 6において、第 1人体支持部に重りをセットして測定した 4 Hzのときのリサージュ図形である。

[図 23]図 23は、試験例 2— 6において、第 1人体支持部に重りをセットして測定した 5 Hzのときのリサージュ図形である。

[図 24]図 24は、試験例 2— 6において、第 1人体支持部に重りをセットして測定した 6 Hzのときのリサージュ図形である。 [図 25]図 25は、試験例 2— 6において、第 1人体支持部に重りをセットして測定した 7 Hzのときのリサージュ図形である。

[図 26]図 26は、試験例 2— 6において、第 1人体支持部に重りをセットして測定した 8 Hzのときのリサージュ図形である。

[図 27]図 27は、試験例 2— 6において、第 1人体支持部に重りをセットして測定した 9 Hzのときのリサージュ図形である。

[図 28]図 28は、試験例 2— 6において、第 1人体支持部に重りをセットして測定した 1 OHzのときのリサージュ図形である。

[図 29]図 29は、試験例 2— 7において、第 2人体支持部に重りをセットし、片側振幅 1 mm (上下のピーク間振幅 2mm)、 1Hzで加振したときのリサージュ図形である。

[図 30]図 30は、試験例 2— 7において、第 2人体支持部に重りをセットし、片側振幅 1 mm (上下のピーク間振幅 2mm)、 2Hzで加振したときのリサージュ図形である。

[図 31]図 31は、試験例 2— 7において、第 2人体支持部に重りをセットし、片側振幅 1 mm (上下のピーク間振幅 2mm)、 3Hzで加振したときのリサージュ図形である。

[図 32]図 32は、試験例 2— 7において、第 2人体支持部に重りをセットし、片側振幅 1 mm (上下のピーク間振幅 2mm)、 4Hzで加振したときのリサージュ図形である。

[図 33]図 33は、試験例 2— 7において、第 2人体支持部に重りをセットし、片側振幅 1 mm (上下のピーク間振幅 2mm)、 5Hzで加振したときのリサージュ図形である。

[図 34]図 34は、試験例 2— 7において、第 2人体支持部に重りをセットし、片側振幅 1 mm (上下のピーク間振幅 2mm)、 6Hzで加振したときのリサージュ図形である。

[図 35]図 35は、試験例 2— 7において、第 2人体支持部に重りをセットし、片側振幅 1 mm (上下のピーク間振幅 2mm)、 7Hzで加振したときのリサージュ図形である。

[図 36]図 36は、試験例 2— 7において、第 2人体支持部に重りをセットし、片側振幅 1 mm (上下のピーク間振幅 2mm)、 8Hzで加振したときのリサージュ図形である。

[図 37]図 37は、試験例 2— 7において、第 2人体支持部に重りをセットし、片側振幅 1 mm (上下のピーク間振幅 2mm)、 9Hzで加振したときのリサージュ図形である。

[図 38]図 38は、試験例 2— 7において、第 2人体支持部に重りをセットし、片側振幅 1 mm (上下のピーク間振幅 2mm)、 10Hzで加振したときのリサージュ図形である。 [図 39]図 39は、試験例 2— 7において、第 2人体支持部に重りをセットし、片側振幅 2 . 5mm (上下のピーク間振幅 5mm)、 1Hzで加振したときのリサージュ図形である。

[図 40]図 40は、試験例 2— 7において、第 2人体支持部に重りをセットし、片側振幅 2 . 5mm (上下のピーク間振幅 5mm)、 2Hzで加振したときのリサージュ図形である。

[図 41]図 41は、試験例 2— 7において、第 2人体支持部に重りをセットし、片側振幅 2 . 5mm (上下のピーク間振幅 5mm)、 3Hzで加振したときのリサージュ図形である。

[図 42]図 42は、試験例 2— 7において、第 2人体支持部に重りをセットし、片側振幅 2 . 5mm (上下のピーク間振幅 5mm)、 4Hzでカ卩振したときのリサージュ図形である。

[図 43]図 43は、試験例 2— 7において、第 2人体支持部に重りをセットし、片側振幅 2 . 5mm (上下のピーク間振幅 5mm)、 5Hzでカ卩振したときのリサージュ図形である。

[図 44]図 44は、試験例 2— 7において、第 2人体支持部に重りをセットし、片側振幅 2 . 5mm (上下のピーク間振幅 5mm)、 6Hzでカ卩振したときのリサージュ図形である。

[図 45]図 45は、試験例 2— 7において、第 2人体支持部に重りをセットし、片側振幅 2 . 5mm (上下のピーク間振幅 5mm)、 7Hzで加振したときのリサージュ図形である。

[図 46]図 46は、試験例 2— 7において、第 2人体支持部に重りをセットし、片側振幅 2 . 5mm (上下のピーク間振幅 5mm)、 8Hzでカ卩振したときのリサージュ図形である。

[図 47]図 47は、試験例 2— 7において、第 2人体支持部に重りをセットし、片側振幅 2 . 5mm (上下のピーク間振幅 5mm)、 9Hzでカ卩振したときのリサージュ図形である。

[図 48]図 39は、試験例 2— 7において、第 2人体支持部に重りをセットし、片側振幅 2 . 5mm (上下のピーク間振幅 5mm)、 10Hzでカ卩振したときのリサージュ図形である。

[図 49]図 49は、試験例 2— 7において、片側振幅 2. 5mm (上下のピーク間振幅 5m m)で加振した際の第 2人体支持部 12 (C 100)及び第 3人体支持部 13 (C200)における動的パネ定数を示した図である。

[図 50]図 50は、図 49の動的パネ定数の比 kd3Zkd2を示した図である。

[図 51]図 51は、実施例 2のシート (試験例 2— 4等で用いたシート）の体圧分布を示す図である。

[図 52]図 52は、試験例 2— 8において、 2kgの重りを第 2人体支持部にセットし、片側振幅 2. 5mm (上下のピーク間振幅 5mm)、 1Hzで加振して描いたリサージュ図形である。

[図 53]図 53は、試験例 2— 8において、 2kgの重りを第 2人体支持部にセットし、片側振幅 2. 5mm (上下のピーク間振幅 5mm)、 2Hzで加振して描いたリサージュ図形である。

[図 54]図 54は、試験例 2— 8において、 2kgの重りを第 2人体支持部にセットし、片側振幅 2. 5mm (上下のピーク間振幅 5mm)、 3Hzで加振して描いたリサージュ図形である。

[図 55]図 55は、試験例 2— 8において、 2kgの重りを第 2人体支持部にセットし、片側振幅 2. 5mm (上下のピーク間振幅 5mm)、 4Hzで加振して描いたリサージュ図形である。

[図 56]図 56は、試験例 2— 8において、 2kgの重りを第 2人体支持部にセットし、片側振幅 2. 5mm (上下のピーク間振幅 5mm)、 5Hzで加振して描いたリサージュ図形である。

[図 57]図 57は、試験例 2— 8において、 2kgの重りを第 2人体支持部にセットし、片側振幅 2. 5mm (上下のピーク間振幅 5mm)、 6Hzで加振して描いたリサージュ図形である。

[図 58]図 58は、試験例 2— 8において、 2kgの重りを第 2人体支持部にセットし、片側振幅 2. 5mm (上下のピーク間振幅 5mm)、 7Hzで加振して描いたリサージュ図形である。

[図 59]図 59は、試験例 2— 8において、 2kgの重りを第 2人体支持部にセットし、片側振幅 2. 5mm (上下のピーク間振幅 5mm)、 8Hzで加振して描いたリサージュ図形である。

[図 60]図 60は、試験例 2— 8において、 2kgの重りを第 2人体支持部にセットし、片側振幅 2. 5mm (上下のピーク間振幅 5mm)、 9Hzで加振して描いたリサージュ図形である。

[図 61]図 61は、試験例 2— 8において、 2kgの重りを第 2人体支持部にセットし、片側振幅 2. 5mm (上下のピーク間振幅 5mm)、 10Hzで加振して描いたリサージュ図形である。 [図 62]図 62 (a)、（b)は、実施例 3にかかる乗物用シートの座部の概略構成を示す図である。

[図 63]図 63は、実施例 3にかかる乗物用シートの座部の側面カゝら見た概略構成を示す図である。

[図 64]図 64は、実施例 4にかかる乗物用シートの座部の側面カゝら見た概略構成を示す図である。

[図 65]図 65は、実施例 5にかかる乗物用シートの座部の側面カゝら見た概略構成を示す図である。

[図 66]図 66は、実施例 6にかかる乗物用シートの座部の側面カゝら見た概略構成を示す図である。

[図 67]図 67は、実施例 6にかかる乗物用シートにおいて、ソフトなウレタン材に代えて、当該部位に、三次元立体編物 (ネット）を配設した座部の側面カゝら見た概略構成を示す図である。

[図 68]図 68は、実施例 7にかかる乗物用シートの座部の側面カゝら見た概略構成を示す図である。

[図 69]図 69 (a)〜（c)は、実施例 5〜実施例 7にかかる乗物用シートの座部で形成したスリットの構成を説明するための図である。

[図 70]図 70は、図 66に示した構造のシートにおいて、スリットを形成した場合 (スリット有)と形成しない場合 (スリット無）について、第 1人体支持部と第 2人体支持部における動的パネ定数の比 kd2Zkdlを求めた図である。

[図 71]図 71は、実施例 8にかかる乗物用シートの座部の概略構成を示す図である。

[図 72]図 72は、実施例 8にかかる乗物用シートの座部の側面カゝら見た概略構成を示す図である。

[図 73]図 73は、実施例 3及び実施例 8の第 1人体支持部、第 2人体支持部、第 3人体支持部における動的パネ定数を比較した図である。

[図 74]図 74 (a)は実施例 8の座部における体圧分布を、図 74 (b)は実施例 3の座部における体圧分布をそれぞれ示す図である。

符号の説明 [0016] 1 乗物用シート

10 座部

11 第 1人体支持部

12 第 2人体支持部

13 第 3人体支持部

20 面状支持部材

25 ウレタン材

30 コイルスプリング (後部パネ部材）

31 コイルスプリング (側部パネ部材）

300 側部パネ部材

40 補助面状支持部材

50 面状パネ部材

60 ウレタン材

60a, 60b スジッ卜

61 後部パッド

62 中央部パッド

63 前部パッド

発明を実施するための最良の形態

[0017] 以下、図面に基づき、本発明をさらに詳細に説明する。図 1は、本発明の構造を説明するための図である。この図に示したように、本発明では、乗物用シート 1の座部 1 0において、人体の一対の座骨結節間の略中央部に対応する位置に中心を有する第 1人体支持部 11と、人の大腿部の付け根付近に対応し、第 1人体支持部 11から座部 10の縦方向中心線に沿った水平距離で 100mm前方の位置に中心を有する第 2人体支持部 12とを、それぞれパネ要素としてみなし、そのパネ特性を次のように設定したことを最大の特徴とするものである。

[0018] すなわち、まず、着座感を評価する際に用いられる通常のパネ定数 (本明細書では、減衰力とパネ力の合力で規定される「動的パネ定数」との区別を明確にするために「静的パネ定数」と呼ぶ)を第 1人体支持部 11の静的パネ定数を ksl、第 2人体支持部 12の静的パネ定数を ks2としたときに、 ksl >ks2となるように設定する。静的パネ定数 ksl, ks2は、直径 200mmの円形の加圧盤の中心を上記各人体支持部 11, 1 2の中心に合わせて加圧した際の荷重変位特性力も求める。第 1人体支持部 11は、人の重心位置である座骨結節下に相当する力静的な着座状態で人の感じる支持感は、座骨結節下周囲の狭い範囲だけでなぐ大腿部付け根付近が支持されているか否かによっても変化する。従って、人の臀部力も大腿部の中途付近までに至る直径 200mmの加圧盤で評価し、その評価にお!、て座骨結節下の静的パネ定数が適切か否かを判定することが妥当である。

一方、制動性能に代表される車両操縦性に大きな影響を及ぼすペダル操作性、ぺダル操作による反力を受ける安定性を確保する前後の姿勢のホールド性の観点、あるいは乗り心地に大きな影響を及ぼす除振性能の観点力は、動的パネ定数の設定、特に、臀部 (骨盤)を支持する第 1人体支持部 11の動的パネ定数の設定が重要となる。入力振動の振動伝達特性は、座骨結節を含む骨盤が位置する部位と、筋肉で覆われた大腿部が位置する部位とでは、筋肉自体のパネ性、減衰性の影響により、振動吸収性に差がある。従って、骨盤には、骨伝導しやすい高周波の振動を入力されにくくする一方、体幹の上下動を誘発する低周波の振動を、大腿部を支点とした 180度の位相差により吸収するようにする。そのためには、座骨結節下部の動的パネ定数を大腿部の動的パネ定数より小さく設定する必要がある。すなわち、動的バネ定数という観点からみると、人体を、いわば、骨盤が位置するブロックと、大腿部が位置するブロックというように分けて考察すべきである。このため、直径 98mmの重りでの部位別の評価を重視し、骨盤を中心とした体幹全体を揺らす低周波振動と、大腿部等の筋肉を揺らす高周波振動との両方に対処可能な特性を備えた構造とするため、直径 98mmの円形の重りの中心を、各人体支持部 11 , 12の中心に合わせ、該重りが自重で安定した状態を原点として加振させて得られる動的パネ定数が、第 1人体支持部 11の動的パネ定数を kdl、第 2人体支持部 12の動的パネ定数を kd2としたときに、 kdlく kd2となるように設定する。但し、人が着座した状態で、入力振動により第 1人体支持部 11及び第 2人体支持部 12のそれぞれに働く励振力と実質的に同じ励振力となる加振条件において kdl < kd2を満足する必要がある。人が着座した場合と同様の励振力のバランスを、直径 98mmの重りを用いて作り出すためには、後述のように、第 1人体支持部 11にセットした場合と、第 2人体支持部にセットした場合とで加振振幅を変化させたりして測定する。また、剛性の高い表皮材を用いる力否かによっても異なり、同じ加振振幅で実験して人が着座した状態と同様の励振カバランスとなる場合もあれば、例えば、柔らかな表皮材を用いることにより、第 1人体支持部 11にセットした際には、加振振幅を大きくして実験する必要がある場合もある。詳細な試験結果にっヽては後述する。

[0020] また、第 1人体支持部 11から座部 10の縦方向中心線に沿った水平距離で 200m m前方の位置を中心とした人体支持部を第 3人体支持部 13とし、その動的パネ定数を kd3としたときに、各動的パネ定数の関係が、 kdl < kd2く kd3の関係を満たすと共に、次の条件式；

l≤kd2/kdl≤6,

I≤kd3/kd2≤3,及び

l≤kd3/kdl≤ 7を満たす値に設定されて、ることがより好まし、。

[0021] 第 1人体支持部 11は、座部の縦方向中心線に沿って背部と座部との境界力前方へ水平距離で 50〜 150mmの範囲内に設定される。力かる範囲内であれば、体格の大小を吸収でき、着座時において人の座骨結節下に相当することになる。第 1人体支持部 11は、座部の縦方向中心線に沿って背部と座部との境界力前方へ水平距離で 100mmの位置に設定されていることが好ましい。この位置が座骨結節下に相当することになる場合が最も多いためである。

[0022] 第 2人体支持部 12は、上記のように、第 1人体支持部 11から座部 10の縦方向中心線に沿った水平距離で 100mm前方とし、第 3人体支持部 13は、第 1人体支持部 11 から座部 10の縦方向中心線に沿った水平距離で 200mm前方とすることが好ましい。この位置で、人の大腿部の付け根付近、並びに、人の大腿部の略中央部付近から膝裏付近にかけての部位を支持することになるからである。

[0023] 各人体支持部 11〜 13の位置、並びに、直径 200mmの力！]圧盤、直径 98mmの重りをセットする位置を平面から見た図が図 2である。符号 11a, 12a, 13aは各人体支持部 11〜13の中心であり、それらの中心 11a, 12a, 13aに中心が一致する実線で示した小円 98a, 98b, 98cは、動的パネ定数を測定する際の直径 98mmの重りのセット位置である。この実線で示した 3つの小円のうち、小円 98aの両側に、同じ大きさで破線で示した小円 98a'は、人の座骨結節の真下に相当し、臀部の中で最も高い体圧分布となる位置である。また、実線の小円 98bの両側に、同じ大きさで破線で示した小円 98b'は、大腿部の付け根付近に相当し、大腿部の中で最も高い体圧分布となる位置である。動的パネ定数は、実際には、破線の小円 98a' , 98b'に重りをセットして測定するのが理想的であるが、測定の便宜上、一方側又は他方側の破線の小円 98a'と 98b ' との対応位置関係を、座部 10の縦方向中心線に沿った実線の小円 98aと 98bとの対応位置関係に相当するものと見なしている。なお、図 2において、各人体支持部 11〜 13の中心 11 a〜 13aに中心を合わせて示された破線の大円は、静的パネ定数を測定する直径 200mmの加圧盤のセット位置である力この詳細については後述する。

[0024] 一方、動的パネ定数 kdl, kd2, kd3は、振動状態で測定されるパネ定数であり、測定用重りの中心を、上記したように、第 1人体支持部 11、第 2人体支持部 12、及び第 3人体支持部 13の中心にそれぞれ合わせて載置した状態で加振させて求められる。本実施形態においては、測定用重りとして、直径 98mm、質量 6. 7kgの円形の重りを用い、振動周波数 4〜： LOHzで加振させて求められる値である。

[0025] 静的パネ定数を ksl、 ks2力 ksl >ks2となるように設定されていることにより、静止状態では、高いパネ定数が臀部下を支持できるため、安定した着座感が得られる。一方、動的ノネ定数 kdl, kd2, kd3力 kdl < kd2< kd3の関係を有することにより、振動時 (走行時）における人の体重の荷重分担が動的パネ定数 kd2, kd3の第 2及び第 3人体支持部 12, 13で多くなり、走行時においても安定した着座姿勢が確保され、上記条件式の範囲に収まっていることにより、振動吸収特性が向上する。なお、静的着座時の安定性を高めると共に、走行時の運転姿勢がたえず一定の位置におかれるように、体幹とステアリング、骨盤とペダルの前後方向の位置関係の安定化を図り、さらに上記振動吸収特性を高めるためには、座部 10の座角は、 20〜28度、好ましくは、 22〜26度、より好ましくは、 25度に設定されていることが望ましい。

[0026] 振動周波数に拘わらず、 kd2Zkdlが 1未満の場合及び kd3Zkdlが 1未満の場合には、走行時において人の体重を第 1人体支持部 11で支持することになるため、大振幅低周波の励振力が作用した場合、反力が座骨結節部に集中して入力されるため、座骨結節部回りにおいて底付きを誘発する。この底付きにより、筋肉を変形させ、末梢循環系の血管や神経系を圧迫することになる。また、高周波振動の影響が直接的に骨盤に入力されるため、主に頭部に至る除振性能が劣り、好ましくない。一方、 kd2Zkdlが 1以上の場合及び kd3Zkdlが 1以上の場合には、大腿部が接する第 2人体支持部 12が支点となり、大腿部を支点とした臀部の前下方への回転運動により、無用な骨盤の沈み込みを軽減し、抜重方向への小さな反力により筋肉の変形が抑制される。また、 kd3Zkd2が 1未満の場合には、膝裏付近の支持性が弱くなり、圧迫されやすくなる。 kd2/kdl、 kd3/kd2、及び kd3/kdl力ヽずれも大きく 1 を超えて 10近くなる場合、特に、 kd2Zkdlでは 6を超える場合、 kd3Zkd2では 3を超える場合、 kd3Zkdlでは 7を超える場合には、最終的な着座感として、支えを感じない状態になること (抜け感）が懸念される。

[0027] 次に、上記した静的パネ定数 ksl, ks2及び動的パネ定数 kdl, kd2, kd3を備えた乗物用シートの具体的実施例を説明する。

[0028] (実施例 1)

実施例 1は、図 3に示したように、座部 10として、前後方向に張設される面状支持部材 20を備えてなる。面状支持部材 20は、座部 10を構成するクッション材において最下層に配設されるものであり、三次元立体編物、二次元の布帛等を用いることができる力本実施形態では三次元立体編物を用いている。面状支持部材 20の後縁部 21 は、座部 10の後端フレーム 10aに係合される後部パネ部材としての複数本のコイルスプリング 30によって支持される。各コイルスプリング 30は、略等間隔で互いにほぼ平行となるように配置されている。本実施例では、パネ定数 (静的パネ定数 0. 4kg/ mmの引張りコイルスプリング 4本使用している。なお、三次元立体編物（三次元ネット材）とは、所定間隔をおいて位置する一対のグランド編地間に連結糸を往復させて編成したもので、ダブルラッセル機等を用いて所定の形状に形成され、例えば、旭化成 (株)製、製品番号: T24004A、あるいは住江織物 (株)製、製品番号 :49076D、 49013Dなどを用いることができる。本実施例では、旭化成 (株)製の製品番号: T24 004Aをヽて!ヽる。

[0029] また、本実施例では、面状支持部材 20の下部に補助面状支持部材 40が配設されており、該補助面状支持部材 40の側縁部 42のうち、第 2人体支持部 12に相当する位置の側方に位置する部位には、座部 10のサイドフレーム 12の略中央部に一端が係合される側部パネ部材としての複数本のコイルスプリング 31が係合される。このコィルスプリング 31は、パネ定数 (静的パネ定数) 0. 35kg/mmの引張りコイルスプリングからなり、座部 10の一方のサイドフレーム 12と一方の側縁部 42との間、他方のサイドフレーム 12と他方の側縁部 42との間にそれぞれ 3本ずつ略平行に配設され、該補助面状支持部材 40を左右方向に張設してヽる。

[0030] 従って、本実施形態では、側部パネ部材であるコイルスプリング 31の合成パネ定数は 2. lkgZmmであり、後部パネ部材であるコイルスプリング 30の合成パネ定数は 1 . 6kgZmmよりも大きくなつている。

[0031] また、側部パネ部材のうち、少なくとも最も座部 10の後端寄りに配設される側部バネ部材 300は、第 1人体支持部 11の中心 11aと第 2人体支持部 12の中心 12aとの間の領域に対応する位置、すなわち、第 1人体支持部 11の中心 11aから、座部 10の縦方向中心線に沿って 50mm以上 100mm未満の位置に設けられることが好ましい。これにより、静的な着座状態を評価するに当たって、第 1人体支持部 11の中心 11a に直径 200mmの加圧盤の中心を合わせて押圧すると、後部パネ部材のほかに、側部パネ部材の弾性が大腿部付け根付近に作用し、しっかりと臀部を支持できる。しかも、衝突時のように大きな加速度が下方向並びに前方斜め方向に入力された場合、側部パネ部材は前方に移動し、抗重力方向でパネ定数が小さくなる。

[0032] 面状支持部材 20の前縁部 23は、座部 10の前縁支持フレーム 10cにより支持されている。本実施例では、この前縁支持フレーム 10cは、トーシヨンバー 10dによってねじり方向に弹性的に支持されるアーム部材 10eに連結されており、座部 10の前後方向に揺動することにより、トーシヨンバー 10dのねじりトルクによる弾性が機能する。

[0033] 面状支持部材 20の略中央付近力も前縁付近にかけて所定の厚みのウレタン材 25 が積層される。このウレタン材 25により、大腿部略中央付近から膝裏付近にかけての部位が支持される。 [0034] 上記のようにして配設された面状支持部材 20及びウレタン材 25の上面には、表皮材 28が配設される。本実施例では表皮材 28として三次元立体編物を用いているが、該三次元立体編物は、着座時の平衡状態において伸び率 5%以下で、座部 10を構成するサイドフレーム 12を含んでなるクッションフレーム全体を覆うように配設される。表皮材 (三次元立体編物） 28をこのように低い伸び率で配設することにより、着座して平衡状態に至るまでは、主に、面状支持部材 20の伸び、トーシヨンバー 10d及び補助面状支持部材 40を左右方向に張設するコイルスプリング 31の弾性が支配的となり、コイルスプリング 30はこの段階では大きく作用しない。すなわち、コイルスプリング 30は、平衡着座状態を作る段階ではその弾性機能があまり作用していないことになるため、外部入力が作用したときに側部パネ部材が前下方に回動し、該コイルスプリング 30の弾性機能が大きく作用することになる。

[0035] 本実施例の第 1人体支持部 11は、座部中心線に沿って背部と座部との境界力前方へ水平距離で 100mmの位置に設定されている。この第 1人体支持部 11は、パネ要素として機能する力これは、上記した後部パネ部材であるコイルスプリング 30の弾性が主として作用することによる。第 1人体支持部 11に対して水平距離で 100mm 前方の第 2人体支持部 12は、上記した側部パネ部材であるコイルスプリング 31の弹性が主として作用することによりパネ要素として機能する。第 1人体支持部 11に対して水平距離で 200mm前方の第 3人体支持部 13は、ウレタン材 25の有する弾性が主として作用し、パネ要素として機能する。

[0036] 前縁支持フレーム 10cを支持するトーシヨンバー 10dの弾性は、上記各人体支持部 11〜 13の、ずれにも関連する力主として第 1人体支持部 11に位相遅れを生じさせる直列パネ (深層のパネ部材）として作用する。精密に考えると、面状支持部材 20 や表皮材 28として用いられる三次元立体編物自体の弾性も、各人体支持部 11〜1 3における静的パネ定数、動的パネ定数に影響を与える。また、例えば、側部パネ部材であるコイルスプリング 31の弾性も、静的な着座状態では、第 1人体支持部 11の静的パネ定数に影響するというように、各人体支持部 11〜13は座部 10に設けられた各種パネ部材の影響を相乗的に受ける場合もあるが、各人体支持部 11〜 13の静的パネ定数、動的パネ定数を主として決定するパネ部材は、上記のとおりである。 [0037] (試験例 1 1)

実施例 1の乗物用シートによれば、上記した各種部材を備えることにより、第 1人体支持部 11、第 2人体支持部 12及び第 3人体支持部 13の静的パネ定数 ksl, ks2、動的パネ定数 kdl, kd2, kd3が所定の関係を有する構造になる。図 4は、直径 200 mmのカロ圧盤により、 50mm/minで 1000Nまでカロ圧していった際に、 45kg、 60kg 、 75kgの各位置を、それぞれ変位量 Ommの平衡位置として求めた静的パネ定数値を示すグラフである。 COOOは第 1人体支持部 11に中心を合わせて測定した値を意味し、 C100は第 2人体支持部 12に中心を合わせて測定した値を意味し、 C200は第 3人体支持部に中心を合わせて測定した値を意味する。なお、比較のため、臀部下 75mm厚のコールドキュアのウレタンフォームで構成されたフルフォーム構造のシートについて、同様に静的パネ定数を測定し、同じく図 4に示した。

[0038] この結果から、本実施例では、第 1人体支持部 11である COOOの静的パネ定数 ksl 力第 2人体支持部 12である C100の静的パネ定数 ks2、さらには、第 3人体支持部 13である C200の静的パネ定数 ks3のいずれよりも大きな値であった。この点は、比較例 1のシートでも同様であり、両者とも臀部下の静的着座時の支持性は優れている 1S 後述のように動的な特¾が異なる。

[0039] (試験例 1 2)

図 5は、 4〜： LOHzの振動周波数において、直径 98mm、質量 6. 7kgの重りを用いて測定した動的パネ定数を示す。図 5から、本実施例のシートは、第 1人体支持部 11 の動的パネ定数 kdlが最も低ぐ第 2人体支持部 12の動的パネ定数 kd2、第 3人体支持部 13の動的パネ定数 kd3の順に高くなつていた。すなわち、本実施例の動的バネ定数 kdl, kd2, kd3は、 kdl <kd2く kd3の条件を満たした構造であった。また、 kd2/kdl、 kd3/kd2、 kd3/kdlの itを求めたところ、図 6【こ示したよう【こ、ヽずれの振動周波数においても、上記条件式の範囲に収まっていた。これに対し、比較例 1 は、第 1人体支持部 11の動的パネ定数 kdlが最も高ぐ kd2, kd3というように前方に向力ほど値が小さくなつており、 kdlに対する kd2又は kd3の比がいずれも 1未満となっている。また、振動周波数が変化しても、各比はあまり大きくは変化していない。

[0040] すなわち、実施例 1では、第 1人体支持部 11における静的パネ定数 kslは側部バネ部材の影響により大きくなつているが、振動が入力された際には、骨盤を含む体幹のブロックと大腿部を含むブロックとに分けて考え、骨盤を含む体幹のブロックは、後部パネ部材と前部パネ部材（トーシヨンバー）との直列パネによる低!、動的パネ定数により除振される。これに対し、比較例 1では、骨盤を含む体幹のブロック力体幹全体を揺らす振動であるにも拘わらず、動的パネ定数が高いため、効果的な除振がなされない。

[0041] また、実施例 1では、第 1人体支持部 11の動的パネ定数 kdlが最も小さぐ上記条件式の範囲に収まっているが、振動周波数が変化すると、各動的パネ定数間の比も上記条件式の範囲内で顕著に変化する。これは、振動周波数に応じて、支配的に作用する人体支持部 11, 12, 13が変化することを意味する。すなわち、各人体支持部 11 , 12, 13をパネ要素として機能させている各パネ部材（コイルスプリング 30, 31, トーシヨンバー 10d等)の影響力が振動周波数に応じて変化することを意味する。従つて、実施例 1によれば、振動周波数に応じて高い除振性能が得られる。この点につ V、ての試験結果は後述する。

[0042] (実施例 2)

実施例 2は、図 7及び図 8に示すように、実施例 1と同様に、面状支持部材 20の下層であって、第 2人体支持部 12及び第 3人体支持部 13に相当する範囲にお、て、補助面状支持部材 40を有する構造である。また、座部 10の後部には、座部の幅方向に沿って配置されたトーシヨンバー 10fが配設されており、このトーシヨンバー 10f に対してアーム部材 10gが連結され、このアーム部材 10gに後縁支持フレーム 10h が連結されている。これにより、後縁支持フレーム 10hは、トーシヨンバー 10fの弾性により前後方向に揺動し得るように支持される。従って、本実施例においては、このトーシヨンバー 10fが後部パネ部材として機能し、パネ力と減衰力を付与する深層のバネ部材を構成する。

[0043] 補助面状支持部材 40は、より詳しくは、第 1人体支持部 11の中心 11aから、座部 1 0の縦方向中心線に沿って 50mm以上 100mm未満の位置に、後端縁略中央部が位置するように設けられる。図 2に示した補助面状支持部材 40は、略中央部が前方に位置するように円弧状に形成されているが、実施例 2で使用する補助面状支持部材 40も、このように形成されていることが好ましぐそれにより、静的な着座状態での臀部下の支持性が高まり、衝撃性振動が入力されたときに、コイルスプリングを前下方に、逃がしやすくなる。

[0044] また、側部パネ部材は、上記実施例 1と同じコイルスプリング 31を用いており、このコイルスプリング 31を補助面状支持部材 40の側縁部に連結して、るが、側部パネ部材のうち、少なくとも最も座部の後端寄りに配設される側部パネ部材（図 2の符号 300 で示した側部パネ部材）は、第 1人体支持部 11の中心 11aと第 2人体支持部 12の中心 12aとの間の領域に対応するように設けることが好ましい。これにより、静的な着座時において、力かる側部パネ部材の弹性も作用するため、臀部下の支持性がさらに高まる。なお、補助面状支持部材 40は、三次元立体編物や二次元の弾性布帛等からなるが、これにより、面状支持部材 20の弾性を補い、第 2人体支持部 12及び第 3 人体支持部 13の面剛性を高める機能も有する。なお、この補助面状支持部材 40は、面状支持部材 20の下層に、非着座時において隣接面同士がわずかに接する程度に近づけて配設される。座部 10のその他の構成は、上記実施例 1とほぼ同じで、大腿部略中央付近から膝裏付近にかけてウレタン材が配設されていると共に、面状支持部材 20の前縁部は、トーシヨンバー 10dにより支持された前縁支持フレーム 10cに連結されている。

[0045] なお、第 3人体支持部 13に相当する位置に設けられるウレタン材 25は、図 8に示したように、通常の着座時においては、該ウレタン材 25のうち、ほぼ第 2人体支持部 12 付近に位置している後縁部 25aが大腿部略中央付近によって圧縮されるように変形している。図 8の斜線で示した部分力この圧縮代であり、この圧縮代による反力が第 2 人体支持部 12のパネ定数を高める方向に作用して、るが、ペダル操作時にお！、て膝が伸びようとしたときには、図 9に示したように、その体動に追随して、ウレタン材 25 の前縁部が前方に回動する。この結果、ウレタン材 25の後縁部 25aも、図 9の破線で示したように変位しょうとする力大腿部の荷重により、破線のようには変位せず、下向き矢印方向に曲げられてしまう。すなわち、ウレタン材 25が前方に回動するように移動しながら、後縁部 25aが曲がることになるため、後縁部 25aの圧縮による反力が小さくなつて、フィットするように大腿部を支持する。これにより、ペダル操作時において大腿部が浮いた感じになったり、逆に大腿部に対して強い反力が生じたりすることがなく、円滑なペダル操作を実現できる。

[0046] (試験例 2— 1)

図 10は、実施例 2の座部 10について、直径 200mmのカロ圧盤〖こより、 50mmZmin で 1000Nまで加圧していった際に、 45kg, 60kg, 75kgの各位置を、それぞれ変位量 Ommの平衡位置として求めた静的パネ定数値を示すグラフである。なお、座部 10 には、表皮材として厚さ 1. 6mmの皮革を着座時の平衡状態において伸び率 5%以下で設けている。厚さ 1. 6mmの皮革は、面剛性が高いため、上記したトーシヨンバ一やコイルスプリングなどの各種のパネを有機的に連動して作動させるという特徴を備える。図 10においても、第 1人体支持部 11である C000の静的パネ定数 kslが、第 2人体支持部 12である C 100の静的パネ定数 ks2、さらには、第 3人体支持部 13 である C200の静的パネ定数 ks3のいずれよりも大きな値であった。この点は、比較例 2のシートでも同様であり、両者とも臀部下の静的着座時の支持性は優れているが、後述のように動的な特性が異なる。なお、比較例 2は、臀部下 60mm厚のコールドキュアのウレタンフォームで構成されたフルフォーム構造のシートである。

[0047] (試験例 2— 2)

図 11は、試験例 2—1で用いたシートと同じシートに対し、 4〜： LOHzの振動周波数において、直径 98mm、質量 6. 7kgの重りを用いて測定した動的パネ定数を示す。図 11から、本実施例のシートも、実施例 1と同様に、第 1人体支持部 11の動的パネ定数 kdlが最も低ぐ第 2人体支持部 12の動的パネ定数、第 3人体支持部 13の動的パネ定数の順に高くなつていた。すなわち、本実施例の動的パネ定数 kdl, kd2, kd3は、 kdl<kd2く kd3の条件を満たした構造であった。また、 kd2Zkdl、 kd3/ kd2、 kd3Zkdlの比を求めたところ、図 12に示したように、いずれの振動周波数においても、上記条件式の範囲に収まっていた。但し、本実施例の場合は、図 11から、上記実施例 1と異なり、 kdl, kd2, kd3というように、前方の人体支持部の動的パネ定数ほど、非線形性が強くなつている。これは、トーシヨンバーを前部だけでなぐ後部にも配設したことにより、面状支持部材 20の上下方向の減衰比が実施例 1よりも高くなり、周波数に依存してその直列パネ定数が変化することが影響している。 [0048] 図 11及び図 12を見ると、比較例 2は、第 1人体支持部 11の動的パネ定数 kdlが最も高いため、 kd2, kd3の比がいずれも 1未満となっており、また、振動周波数が変化しても、各比はあまり大きく変化していない。この点は、比較例 1とほぼ同様である。これに対し、実施例 2では、第 1人体支持部 11の動的パネ定数 kdlが最も小さぐ上記条件式の範囲に収まっているが、振動周波数が変化すると、各動的パネ定数間の比も上記条件式の範囲内で顕著に変化し、振動周波数に応じて、支配的に作用する人体支持部 11, 12, 13が変化しており、実施例 1と同様に、振動周波数に応じて高 Vヽ除振性能が得られることがわかる。

[0049] 図 5及び図 11に示した実施例 1及び実施例 2の動的パネ定数のデータを併せて表示したのが図 13であり、図 6及び図 12に示した実施例 1及び実施例 2のデータを併せて表示したのが図 14である。図 13及び図 14から、動的パネ定数は、全体的に実施例 2の方が大きいと共に、非線形性が強いことから、上記のように、実施例 1よりも減衰比が大き、ことが分かる。

[0050] (試験例 2— 3)

次に、上記試験例 1 1及び 1 2で用いた実施例 1のシート、試験例 2— 1〜試験れ 2— 3で用いた実施例 2のシート及び比較例 2のシートに関して振動伝達率を測定した。振動伝達率は、加振機のプラットフォーム上に上記した乗物用シートを取り付けると共に、座部 10の座骨結節下に相当する付近、すなわち、第 1人体支持部 11に加速度センサを取り付け、体重 58kgの日本人男性を各乗物用シートに着座させ、片側振幅 lmm (上下のピーク間振幅 2mm)の正弦波で、振動周波数を 180秒間で 0. 5Hzから 15Hzまで変化させて加振して測定した。その結果を図 15に示す。

[0051] まず、比較例 2は、共振点が 5Hzを超えていると共に、共振点の振動伝達率が 1. 7 と低いため、 7Hz以上の高周波帯の振動吸収特性の値がよくない。これに対し、実施例 1では、共振点が 5Hz以下となり、 7Hz以上の高周波帯の振動吸収特性が比較例 2よりも大きく改善されていることがわかる。また、実施例 2は、実施例 1よりもやや共振点は高いものの、比較例 2よりは低ぐまた、 7Hz以上の高周波帯の振動吸収特性は、実施例 1よりもさらに改善されていることがわかる。

[0052] (試験例 2— 4) 図 16は、試験例 2— 1〜2— 3のシートと構造的には同じである力表皮材として用いた皮革の厚みが、試験例2—1〜2— 3の1. 6mmに対し、本試験例 2—4では、 0 . 8mmと薄いものを用いたシートの動的パネ定数を示すデータである。本試験例 2 4では、上記した剛性の高い 1. 6mmの皮革を用いた場合と比較し、表層の皮革の張力が小さぐソフトな座り心地を提供する。これにより、トーシヨンバー、コイルスプリング、面状支持部材などの各種のパネ部材が作用する際の独立性が、試験例 2— 1〜2— 3の厚さ 1. 6mmの剛性の高い皮革を用いたものと比べると高くなる。すなわち、本試験例 2— 4では、厚さ 1. 6mmの皮革を用いた場合と比較すると、各種のバネ部材の働きが励振力の大きさに対応して異なるという性質が現れやすくなる。例えば、励振力が小さい場合には、面状支持部材が主として機能し、励振力が大きい場合に、中層のパネ部材である側部のコイルスプリングが前下方に移動し、引っ張り方向では大きく作用せず、伸縮しながら回転運動（以下、「弾性振り子運動」という）する弾性振り子として機能し、また、大腿部を支点にした臀部の前下前への移動により、深層に配置されたトーシヨンバー (深層のパネ部材)の作用が大きくなり、振動を吸収できる。従って、表皮材としては、このように薄いものを用いることがより好ましぐそれにより、抜け感のない安定した座り心地を達成できると共に、微小振動から衝撃性振動まで対応できる高い除振性能により、快適な乗り心地を達成できる。

[0053] 薄い皮革 (表皮材)を用いたシートはこのような特徴を備えるため、試験例 2— 2と全く同じ条件では、第 1人体支持部 11に重さ 6. 7kgの負荷質量を載置したときに、皮革が深く沈み込み、その平衡位置において既に後部トーシヨンバーが作動しているため、微小変位では該後部トーシヨンバーが作動しない。そこで、本試験例 2— 4では、加振条件を片側振幅 2. 5mm (上下のピーク間振幅 5mm)と大きくし、後部トーシヨンバーが平衡位置力振動によって作動可能な励振力を付与し、第 1人体支持部 11における動的パネ定数 kdlを求めた。

[0054] その一方、第 2及び第 3人体支持部 12, 13における動的パネ定数 kd2、 kd3につ V、ては、上記試験例 2— 2と同様に片側振幅 lmm (上下のピーク間振幅 2mm)で求めた。本発明のシートは、動的パネ定数を kdl <kd2とし、大腿部を支持する第 2人体支持部 12が運動の支点となることを特徴とする。従って、上記動的パネ定数 kdlと同様の条件で求めると、負荷質量 6. 7kgが相対的に重すぎ、大きな加速度が発生するため、実際に人が着座した際の圧力分布と異なることになる。すなわち、本試験例 2—4では、実際に人が着座した際の体圧分布が部位によって相違することによる、入力振動に対する影響の差を考慮し、実際の着座条件に合わせて各動的バネ定数 kdl, kd2, kd3を求めたものである。

[0055] 図 16力ら、本試験 f列 2— 4のシートも、試験 f列 2— 2と同様に、 kdl <kd2<kd3の条件を満たした構造であった。また、 kd2Zkdl、 kd3Zkd2、 kd3Zkdlの比を求めたところ、図 17に示したように、いずれの振動周波数においても、上記条件式の範囲に収まっていた。

[0056] なお、動的パネ定数 kd2も、第 1人体支持部 11における動的パネ定数 kdlのように、大きな励振力（片側振幅 2. 5mm (上下のピーク間振幅 5mm) )で加振して求めた場合には、動的パネ定数 kdlと同程度となる。その結果、第 2人体支持部 12における動的パネ定数 kd2と第 3人体支持部 13における動的パネ定数 kd3との関係は、上記した kdlと kd2との関係と同様になる。これは、肥満体の臀部の大きい人や衝突等の衝撃性振動が入力された際の振動特性を示すものとなる。これは、側部のコイルスプリングが前下方に移動することにより、第 2人体支持部 12の位置が、臀部の大きい人の座骨結節下に相当し、また、衝撃性振動が入力されて臀部が前方に移動した際の座骨結節下に相当するからである。従って、本発明のシートは、この意味で、体格差、着座姿勢差を吸収し、負荷質量依存により、その動的パネ定数の分布を任意に変えていくことができる。なお、この点については図 39〜図 50を用いて改めて後述する。

[0057] (試験例 2— 5)

次に、実施例 2のシート (試験例 2— 4で用いた表皮材として厚さ 0. 8mmの薄い皮革を用いたもの）と比較例 2のシートについて、体重 58kgの被験者が着座した状態にお、て、表皮材と筋肉との境界面がどの程度動、て、るかの指標となる振動周波数に対する圧力振幅差を求めた。その結果を図 18に示す。

[0058] 図 18に示したように、第 1人体支持部 11に相当する座骨結節部、並びに、骨盤前部に相当する位置について求めている力いずれの場合も、試験例 2— 4の方が比較例 2によりも低くなつて、る。図 11に示した比較例 2の座骨結節部（COOO)の動的パネ定数 kdlと図 16に示した本試験例 2— 5の COOOにおける動的パネ定数 kdlとを比較した場合、本試験例 2— 5の方が低くなつていることが大きく影響しており、本試験例 2— 5で用いたシートは、振動伝達率で示されるように、圧力の中央値の低減だけでなぐ圧力振幅低減効果が高い。

[0059] (試験例 2— 6)

ここで、上記した説明では、動的パネ定数を、上記条件式を満足するように設定することで、振動周波数に応じて、支配的に作用する人体支持部が変化すると述べているが、この裏付けとして、第 1人体支持部 11に、直径 98mm、質量 6. 7kgの重りをセットし、片側振幅 2. 5mm (上下のピーク間振幅 5mm)の正弦波で、振動周波数 1 Hzから 10Hzまでの 10段階で加振し、重りの相対変位量と重りに働く荷重との関係をリサージュ図形に表した。結果を図 19〜図 28に示す。リサージュ図形からは、パネ性のみを考慮した静的パネ定数も読み取ることができ、重りが下方向に変位する重力方向の静的パネ定数を s— 1として、重りが上方向に変位する抜重方向の静的バネ定数 s— 2として示した。なお、試験例 2— 6では、試験例 2— 4及び 2— 5と同様のシート、すなわち、実施例 2の構造のシートである力厚さ 0. 8mmの薄手の皮革を表皮材として用、たシートを用いている。

[0060] 図 19に示した 1Hzの振動周波数では、面状支持部材 20の弾性が主に作用していることがわ力る。後側のトーシヨンバー 10fは作用していない。 2Hz、 3Hzになると、図 20及び図 21に示したように、第 1人体支持部 11から距離が離れているため、重力方向の荷重の支持には、面状支持部材 20の圧縮方向での荷重支持にカ卩えて、コイルスプリング 31の復元力が作用し、次いで、前後のトーシヨンバー 10d, 10fが作用し、抜重方向のパネ定数が小さくなると共に粘性減衰が生じる始めている。さらに図 22 の 4Hzになると、側部のコイルスプリングの前下方向への回動（弾性振り子運動）による後側のトーシヨンバー 10fの影響が大きく現れ、徐々に、斜線で示したように粘性減衰の影響も大きくなる。 3Hz, 4Hzのリサージュ図形から明らかなように、抜重方向の静的パネ定数 s— 2は、重力方向の静的パネ定数 s—1よりも小さな傾きになっている。すなわち、振動周波数が大きくなつて、相対変位量が大きくなつてくると、つまり、第 1人体支持部 11に作用する力が大きくなつてくると、面状支持部材 20の弾性と横方向力も復元力を与えているコイルスプリング 31の弾性に、その前下方向への運動が加わり、さらに、前側のトーシヨンバー 10d、後側のトーシヨンバー 10fの作用が加わると共に、前側のトーシヨンバー 10dと後側のトーシヨンバー 10fとが位相差をもって作用することから、静的パネ定数 s— 2が低くなるものである。

[0061] 特に、図 22〜図 25で示した符号 A部（重力方向から抜重方向に変化する付近）において、リサージュ図形が段部を描きながら変化していることから前側のトーシヨンバ一 10dと後側のトーシヨンバー 10fとが位相差をもって作用していることがわかる。さらに、図 23〜図 27の 5Hz〜9Hzにおいて、リサージュ図形の面積が図において下方向に膨出するように大きくなることから、徐々に粘性減衰が生じ、減衰力が大きくなつており、振動周波数に応じて、動的パネ定数が変化することもわかる。また、高周波振動になることで、本シートを構成している各種パネ部材の運動、作用がスムーズになり、リサージュ図形がきれいな波形になってきている。一方、図 28の 10Hzでは、リサージュ図形の下方向への膨出傾向が小さくなつており、 8Hz, 9Hzの場合よりも、減衰がやや小さくなつている。これは、振動周波数が高周波に移行することにより、第 1人体支持部 11から離れている前側のトーシヨンバー 10dの作用が鈍くなり、後側のトーシヨンバー 10fの作用が支配的となって逆位相で振動を吸収していることによる。

[0062] これらのことから、本実施例によれば、第 1人体支持部 11を支持する前側のトーションバー 10d、後側のトーシヨンバー 10f、面状支持部材 20等の作用が、振動周波数に応じて異なっており、振動周波数に応じて高い除振性能が得られることがわ力る。特に、図 21〜図 27の特徴のあるリサージュ図形には、本発明のシートの深層のパネ部材の特徴がよく現れて、ると、える。

[0063] (試験例 2— 7)

次に、図 29〜図 38に、第 2人体支持部 12に、直径 98mm、質量 6. 7kgの重りをセットし、片側振幅 lmm (上下のピーク間振幅 2mm)の正弦波で、振動周波数 1Hzから 10Hzまでの 10段階で加振し、重りの相対変位量と重りに働く荷重との関係をリサージュ図形で表した。 [0064] 図 29〜図 38のリサージュ図形から明らかなように、第 2人体支持部 12 (C 100の位置)では、いずれの振動周波数においても、重力方向及び抜重方向共にほぼ同じ傾きの静的なパネ定数になっており、楕円形ないしは平行四辺形に近いリサージュ図形になっている。これは、第 2人体支持部 12では、コイルスプリング 31とウレタン材 25 の後縁部 25aの弾性の作用が大きく影響しており、試験例 2— 6で説明したような粘性減衰がほとんど生じていないことを示す。このことから、減衰比を考慮して算出される動的パネ定数が、第 1人体支持部 11よりも第 2人体支持部 12の方が大きくなつており、すなわち、上記条件式の kdl <kd2を満たす構造になっており、走行中の振動入力時においては、座骨結節下の第 1人体支持部 11ではなぐ大腿部下の第 2人体支持部 12による支持性が高いシートとなっている。これが中層のパネ部材の特徴である。

[0065] なお、この第 2人体支持部 12も入力荷重を大きくすると（直径 98mm、質量 6. 7kg の重りをセットし、片側振幅 2. 5mm (上下のピーク間振幅 5mm)で加振した場合）、図 39〜図 48に示すように、深層に位置するトーシヨンバー等のパネの特性がさらに出現しており、中層のパネ部材の特性力も深層のパネ部材の特性へと変化して!/、る。これは、大腿部を支点にした臀部の回動により、側部のコイルスプリングの前下方への弾性振り子運動が大きくなつたことを示す。これにより、衝突時におけるより大きなエネルギーの吸収に役立つシートであることがわかる。従って、負荷質量や入力の大きさにより、リサージュ図形が、図 29〜図 38のように線形性の高い図形になったり、図 39〜図 48に示したように、粘性減衰が大きくでている図形になったりしており、この違いが本発明のシートの大きな特徴となる。いわば、本発明のシートは、複数の特性が重畳されているといえ、入力の大きさや負荷質量の変動に応じて、異なる特性が出てくる。第 2人体支持部 12において衝撃性振動が入力された際の動的パネ定数 k d2は、通常走行時における振動が入力された際の第 1人体支持部 11の kdlに相当するものとし、第 3人体支持部 13の動的パネ定数 kd3が、通常走行時における第 2 人体支持部 12の kd2に相当するものとして考える。この場合、第 2人体支持部 12の k d2と第 3人体支持部 13の kd3との関係は、上記条件式の kdlと kd2の条件式に当てはまる力否かを検討することになる。第 2人体支持部 12 (C100)及び第 3人体支持部 13 (C200)における動的パネ定数を示したのが図 49であり、両者の比 kd3Zkd2 を示したのが図 50である。この 2つの図から明らかなように、この kd2, kd3の関係は、上記した kdl, kd2の関係を満たしており、本発明のシートが衝撃性振動に対する振動吸収特性も改善できることがわ力る。

[0066] なお、試験例 2— 7のシートは、試験例 2— 4等で用いたシートと同じであり、実施例 2の構造のシートである力厚さ 0. 8mmの薄手の皮革を表皮材として用いたシートである。

[0067] (試験例 2— 8)

上記したように、本発明のシートは、動的パネ定数を kdl <kd2とし、大腿部を支持する第 2人体支持部 12が運動の支点となることを特徴としている。そして、試験例 2— 7で説明したように、直径 98mm、質量 6. 7kgの重りを用いて検証したところ、通常の振動入力時では、第 2人体支持部 12が線形で比較的高い静的パネ特性を備え、人体を大腿部で支持できることが分力ている。その一方、大腿部が支点となることから、快適な乗り心地を実現するために、大腿部筋肉及び皮膚表面へのびびり振動の影響を小さくする必要がある。そこで、びびり振動が入力された際の影響を検証した。びびり振動は、支点となる大腿部への直接の影響であるから、大腿部の体圧分布に相当する負荷質量により検証する。これは、実施例 2のシート (試験例 2— 4等で用いたシート）の場合、図 51の体圧分布から明らかなように、直径 98mmの重りの場合で質量 2kgに相当する。この 2kgの重りを第 2人体支持部 12にセットし、片側振幅 2. 5 mm (上下のピーク間振幅 5mm)で加振して描いたリサージュ図形が、図 52〜図 61 である。この図に示したように、加振振幅が大きいにも拘わらず静的パネ定数が小さぐびびり振動による反力はこれらの図に示したような小さなパネ定数で吸収されるため、びびり振動に対する振動吸収性も高い。このパネ特性が浅層のパネ部材の特性、すなわち、パネゼロ特性である。従って、支点となる大腿部からの高周波振動の入力の影響は極めて小さい。なお、この加振条件では、トーシヨンバーの作用はほとんどなぐこのような小さなパネ定数が実現できているとのは、表皮材として用いている柔らかな皮革と面状パネ部材 20として用いている三次元立体編物のパネ特性によるところが大きい。 [0068] (実施例 3)

実施例 3は、実施例 1や実施例 2のように、三次元立体編物などを張って設ける構造と異なり、面状パネ部材上にウレタン材を載置して用いる構造において、本発明の動的パネ定数を有する構造を実現した実施例である。

[0069] すなわち、本実施例では、図 62〜図 63に示したように、座部 10の後部に、後部バネ部材として、深層のパネ部材となるトーシヨンバー 10kを配置し、該トーシヨンバー 1 Okを中心として図の略水平位置から下方へと回動するアーム部材 10mを設け、これに後縁支持フレーム 10ηを連結する。そして、この後縁支持フレーム 10ηに、中層のパネ部材を構成するウレタン材 60と共に面状パネ部材 50の後端を係合して支持する。面状パネ部材 50の前端は、クッションフレームの前縁部に位置する固定フレーム 10jに係合させる。この構造により、大腿部が支点となり、前下方に臀部が回動しやすくなる。一方、固定フレーム 10jは図 63に模式的に示したように、前縁部において所定の面積を有する板状に形成されてヽる。

[0070] このようにして支持された面状パネ部材 50の上部にパッド材としてのウレタン材 60 を載置する。すると、乗員が着座したときの姿勢は、面状パネ部材 50がたわむことにより、トーシヨンバー 10kの略前方に乗員の体重による分力が作用し、主に、トーションバー 10k以外の弾性を利用して作られることがわかる。外部からの加速度や慣性力が入力されたときや、体格差の吸収にトーシヨンバー 10kの弾性力が利用される。すなわち、外部入力が生じた時は、面状パネ部材 50の前下方への回動により、トーシヨンバー 10kに支持された後縁支持フレーム 10ηが上下動し、第 1人体支持部 11 は、ウレタン材 60、面状パネ部材 50に加え、トーシヨンバー 10kの弾性が直列的に作用することになる。一方、第 2人体支持部 12においては、ウレタン材 60及び面状パネ部材 50の弾性が主に作用する。さらに、第 3人体支持部 13においては、ウレタン材 60の弾性が主に作用する。この結果、第 1人体支持部 11の動的パネ定数 kdl が最も低ぐ次いで、第 2人体支持部 12の動的パネ定数 kd2、第 3人体支持部 13の動的パネ定数 kd3が順に高くなる構造が形成される。

[0071] (実施例 4)

実施例 4は、実施例 3とほぼ同じ構造である力図 64に示したように、実施例 3のトーシヨンバー 10kに代え、後部パネ部材として、コイルスプリング 32を用いた構成である。本実施例においても、実施例 3と同様に、第 1人体支持部 11がウレタン材 60及び面状パネ部材 50の弾性にカ卩え、該コイルスプリング 32の弾性が直列的に機能するため、動的パネ定数 kdlが小さくなる。なお、コイルスプリング 32は、トーシヨンバー 10kを有する構造より、前方に回動し易いため、トーシヨンバー構造より、さらに敏感に作用し始める。図 63及び図 64に示した実施例 3及び 4のウレタン材 60は、いずれも、第 2人体支持部 12と第 3人体支持部 13との境界において、表面から裏面まで、斜めに貫通する分離スリット 60bが設けられており、該分離スリット 60bを挟んで 2つのブロックに分断されている。これは、円滑なペダル操作を実現するための工夫である力詳細については、後述の実施例 5 (図 65)において説明する。

[0072] (実施例 5〜実施例 7)

図 65〜図 68に示したように、実施例 5から実施例 7は、いずれも、面状パネ部材 50 の上部にウレタン材 60を配置した構成である点で、上記実施例 3及び実施例 4と同様であるが、面状パネ部材 50の後端力トーシヨンバー 10kやコイルスプリング 32のような後部パネ部材の弹性により支持されているのではなぐ座部 10の後端に配置された固定フレーム 10pに係合されている。このため、この構造は、実施例 2のように、負荷質量や入力に対応して深層に位置するパネの特性が出現してくるとヽうようなことはないが、ウレタンの硬度差により、動的パネ定数 kdl, kd2, kd3の比やペダル操作性の点は緩やかではあるが同様の傾向を示す。

[0073] その一方、ウレタン材 60は、座骨結節付近に、所定の深さのスリット 60aが刻設されており、該スリット 60aにより、後部パッド 61と中央部パッド 62とに区画されている。このスリット 60aは、パネゼロ特性を浅層に作るためのものであり、かつ、圧力の均一性を向上させ、着座感を高めるために設けるものであり、詳細については後述するが、ウレタン材 60の厚み方向に貫通しない程度の深さで形成される。また、座部の中央よりもやや前方には、側面から見て、表面力裏面方向に向かうに従って前方に傾斜する分離スリット 60bが、表面から裏面に至るまで貫通形成されており、該分離スリット 60bを境として中央部パッド 62と前部パッド 63とに区画されている。そして、後部パッド 61が前記第 1人体支持部となり、中央部パッド 62が前記第 2人体支持部となり、前部パッド 63が前記第 3人体支持部となっている。

[0074] 分離スリット 60bによって中央部パッド 62から分離された前部ノ¾ /ド 63には、膝裏付近から大腿前部が当接する。従って、ペダル操作の際に膝を曲げたり伸ばしたりすることによって、前部パッド 63を上側力も押し付ける。この際、通常のウレタン材と同様に、前部パッド 63が中央部パッド 62と分離されていない場合には、前部パッド 6 3が押しつぶされるように変形し、膝裏付近力大腿前部に反力を与え、ペダル操作時の違和感につながる。これに対し、本実施例のように、前部パッド 63を分離した構成とした場合には、膝裏付近力も大腿前部によつり前部パッド 63を上側力も押し付けると、前部パッド 63は、図 65に示したように、回転中心の回りを前方に回転する。このため、膝裏付近力大腿前部に対して入力されるペダル操作時の反力が極めて小さくなり、ペダル操作性が向上する。なお、前部パッド 63は、回転動作を容易にするため、その重心位置は、回転中心よりもやや前方となるように形成することが好ましい。分離スリット 60bにより、前部パッド 63 (第 3人体支持部 13)を分離し、回転可能に支持することが好ましいことは、本実施例に限定されず、他の実施例でも全く同様である。なお、分離スリット 60bは、前部パッド 63を前方に回転可能にするために形成するものであり、必ずしも、表面から裏面まで貫通形成されている必要はなぐ適宜の深さで形成することもできる。また、臀部近くに設定すると違和感が生じるため、その前後方向の位置はウレタンの硬度によって前後する。

[0075] 座骨結節付近に形成されるスリット 60aは、第 1人体支持部の中心から、座部の縦方向中心線に沿って 50mm以上 100mm未満の位置に、座部の幅方向を長手方向として所定の深さで刻設されており、前記第 1人体支持部の中心が前記スリット 60aよりも後部寄りに位置し、前記第 2人体支持部の中心が、前記スリット 60aよりも前部寄りに位置する。この結果、直径 200mmの加圧盤を用いて測定する場合には、第 1人体支持部の中心に該加圧盤の中心を合致させると、該加圧盤がスリット 60aを跨ぐことになるため、直径 200mmの加圧盤を用いて測定される静的パネ定数 kslは、中央部パッド 62の弾性も作用し、静的パネ定数 kslは高くなる。一方、動的パネ定数は、スリット 60a, 60bを介して各パッド 61〜63の弾性を異ならせることにより、上記した動的ノネ定数 kdl, kd2, kd3【こ調整できる。 [0076] 実施例 5では、図 65に示したように、後部パッド 61、中央部パッド 62及び前部パッド 63を構成するウレタン材 60の材質を変化させ、動的パネ定数 kdlの後部パッド 61 が最もソフトなウレタン材で、中央部ノッド 62、前部パッド 63が後部パッドよりも硬度の硬いハードなウレタン材を使用した構成である。後部パッド 61では、該パッドの柔らかな弾性にカ卩え、面状パネ部材 50の弾性が直列的に機能し、中央部パッド 62では、後部ノッド 61よりも硬いウレタン材の弹性と面状パネ部材 50の弾性とが直列的に機能し、前部パッド 63では、後部パッド 61よりも硬いウレタン材の弹性のみが機能するため、動的パネ定数 kdlが最も小さぐ kd2, kd3の順に大きくなる構成が作られる

[0077] 実施例 6は、図 66に示したように、例えば、後部パッド 61として、面剛性の高い層を介して、その下層にソフトなウレタン材を、その上層にハードなウレタン材を配置し、面状パネ部材 50の弾性と直列に機能することにより、実施例 5と同様に、上記条件式を満足する動的パネ定数 kdl, kd2, kd3が設定される。なお、図 66のソフトなウレタン材に代えて、図 67に示したように、当該部位に、三次元立体編物 (ネット）を配設する構成とすることちでさる。

[0078] 実施例 7は、図 68に示したように、ほぼ同じ厚みのウレタン材 60を用いる一方で、後部パッド 61及び中央部パッド 62に、パネ特性の異なる部材、好ましくは、浅層のバネ部材特性を担うものとして、三次元立体編物 64を、スリット 60aを跨いで積層した構成である。この結果、後部パッド 61においては、三次元立体編物 64の弾性、後部パッド 61の弾性及び面状パネ部材 50の弾性が直列に作用するため、動的パネ定数 k dl力 S小さくなる。中央部ノッド 62は、該中央部パッド 62の弾性、面状パネ部材 50の弾性との作用になるため、後部パッド 61における動的パネ定数 kdlよりも高い動的バネ定数 kd2になる。前部パッド 63においては、該前部パッド 63の弾性のみの機能になるため、より高い動的パネ定数 kd3になる。

[0079] 実施例 5〜7で形成する座骨結節付近に位置するスリット 60aは、ウレタンに、負荷質量の大小やたわみの大小で浅層と中層の 2種類のパネを作ることを促す。図 69に示したように、座部 10の縦方向中心線に略直交して 160〜240mmの長さで形成されていると共に、長さ方向の略中央付近の深さがその両端付近よりも浅いことが好ましい。スリット 60aの長さ方向の略中央付近の深さは、 18〜30mmの範囲であり、その両端付近の深さは、 23〜50mmの範囲とすることが好ましい。また、スリット 60aの幅は、 2〜20mmの範囲、好ましくは、 3〜： LOmmの範囲、さらに好ましくは 3〜5mm の範囲である。このようなスリット形状とすることにより、着座時においては、図 69 (c) の矢印で示したようにスリット形状が変化する。すなわち、重心の力かる座骨結節下を中心に引っ張られるため、該スリットの長さ方向の略中央付近の変形が小さぐその両端付近の変形の方が大きくなる。これにより、座部に力かる圧力が臀部形状に沿つてかかるため、圧力の均一性が高くなる。なお、スリット 60aの構造は、上記実施例 3 , 4においても併せて適用すると着座感がさらに改善されるため好ましい。

[0080] 例えば、図 66に示した実施例 6では、パッド厚が変化するため、違和感が生じる可能性がある。そのため、スリット 60aを設けることで着座時の違和感を軽減することができる。図 70は、図 66に示した構造のシートにおいて、スリット 60aを形成した場合（スリット有)と形成しな、場合 (スリット無）につ、て、第 1人体支持部 11と第 2人体支持部 12における動的パネ定数の比 kd2Zkdlを求めた図である。ウレタンの下に配置されたパネの層の剛性が高いため、この適用例では、動的パネ定数比 kd2Zkdl は、 1〜1. 5の間にある方が支持面の連続感を与えるため、望ましい。あまりこの比が大きくなると、別の剛性の高いパネ部材で支持されていないため、 4Hzのときに抜け感を感じやすくなる。試験は、第 1人体支持部 11及び第 2人体支持部 12に、それぞれ直径 98mm、質量 6. 7kgの重りをセットし、片側振幅 lmm (上下のピーク間振幅 2 mm)の正弦波で、振動周波数 4Hzから 10Hzで加振し行った。また、上記した図 14 及び図 15に示したように、片側振幅 lmm (上下のピーク間振幅 2mm)といった微振動では、 kd2Zkdlが全体的に 1に近い実施例 2の方が振動吸収性の点で優れている（上記したように、特に、高周波帯での振動吸収性が高い)。図 70においては、スリット 60aを形成した場合の方力 kd2Zkdlが 1に近くなつていることから、スリット 60a を形成することにより、姿勢の支持性と振動吸収特性の改善の両立を図ることができることがゎカゝる。

[0081] (実施例 8)

実施例 8は、実施例 3とほぼ同じ構造であるが、面状パネ部材 50'の構造が異なる。実施例 3で用いた面状パネ部材 50は、図 62及び図 63に示したように、座部の前後方向に配置された複数本の S字パネ 50aと、この S字パネ 50aの下側に積層され、複数本の S字パネ 50a同士を連結する略コ字状に形成されたパネ（コ字状パネ） 50bとの組み合わせ力もなる。コ字状パネ 50bは、図 63に示したように、側面力も見ると、第 1人体支持部 11と第 2人体支持部 12との境界付近にぉ、て両者にまたがるように S 字パネ 50aに固定されている。これに対し、実施例 8においては、図 71及び図 72に示したように、コ字状パネ 50， bの後縁付近を、 S字パネ 50， aに接触させずに、 S字パネ 50' aから離間する形状に形成している。このため、コ字状パネ 50' bの後縁付近においては、隙間が生じるため、これに対応する位置に相当する座骨結節付近の第 1人体支持部 11のバネ感が第 2人体支持部 12よりもより柔らかくなる。

[0082] 図 73は、実施例 3及び実施例 8の第 1人体支持部 11、第 2人体支持部 12、第 3人体支持部 13における動的パネ定数を比較したものである。基本的には両者間に顕著な差はないが、実施例 8の第 1人体支持部 11における動的パネ定数は、実施例 3 よりも若干低くなつている。一方、図 74 (a)は実施例 8の座部における体圧分布を、図 74 (b)は実施例 3の座部における体圧分布をそれぞれ調べた図である。前後距離 30cm付近が、座骨結節に相当する位置になるが、両者を比較すると、実施例 8の方が体圧分散性に優れていると言える。実施例 8は、後縁付近において S字パネ 50 ' a との間に隙間が形成されるコ字状パネ 50' bを用いて、る点で実施例 3と異なるだけであるが、このように、コ字状パネ 50' bの形状変更のみによっても、体圧分散性を向上させることができる。

[0083] なお、実施例 3〜8において、第 1人体支持部 11の動的パネ定数 kdl、第 2人体支持部 12の動的パネ定数 kd2、第 3人体支持部 13の動的パネ定数 kd3を、 kdK kd 2< kd3の関係を満たすことができることは上記の通りである力上記条件式、すなわち、 l≤kd2/kdl≤6, 1≤1«1371«12≤3、及び1≤1«1371«11≤7を満たす値に設定することは、上記実施例で用いた各種パネ部材（トーシヨンバー、コイルスプリング、ウレタン材、面状パネ部材等）の弾性を調整することで実現できることはもちろんである。また、上記したように、本発明では、座部について、部位により異なる特性を有する構造にしている。すなわち、従来、一般のシートで座部と背部とを比較した場合、座部は、比較的、面剛性が高く一様なクッション特性となっているのに対し、背部は、腰椎部や胸部の支持圧が部分的に高くなるような特性を付与している。この視点で考察すると、本発明は、いわば、従来の背部の特徴を座部に適用し、部位によりタツシヨン特性や支持圧を変化させ、背部は、従来の座部の特徴を適用し、凹凸が少なく、面剛性が高く比較的均一なクッション特性にしたものと見ることもできる。

ここで、各人体支持部の動的パネ定数が所定の範囲に設定されていると、さらには、静的パネ定数が所定の範囲に設定されていると、振動吸収特性の向上、着座姿勢の安定性等に優れた乗物用シートを提供できることが、上記したことから明らかになつた。従って、乗物用シートの座部が上記した各動的パネ定数や静的パネ定数の条件を満たす力否力を上記各実施例で行った方法を用いて判定することにより、高い振動吸収特性、安定した着座姿勢の確保を達成でき、長時間着座による疲労低減を図ることができる乗物用シートか否かを客観的に評価できる。

Claims

請求の範囲

[1] 複数のパネ部材を備え、各パネ部材を作用させて人体を支持する座部を備えた乗物用シートであって、

それにより、入力振動の励振力が変化すると、前記複数のパネ部材の中で、支配的に機能するパネ部材が替わり、前記各動的パネ定数 kdl, kd2が変化する構造であることを特徴とする乗物用シート。

[2] 前記第 1人体支持部から座部の縦方向中心線に沿った水平距離で 200mm前方の位置を中心とした人体支持部を第 3人体支持部とし、その動的パネ定数を kd3としたときに、前記各動的パネ定数が、

kdl < kd2< kd3の関係を満たすと共に、

次の条件式；

l≤kd2/kdl≤6,

I≤kd3/kd2≤3,及び

l≤kd3/kdl≤ 7を満たす値に設定されてヽることを特徴とする請求項 1記載の乗物用シート。

[3] 前記各動的パネ定数は、直径 98mmの重りの中心を、前記各人体支持部の中心に合わせ、該重りが自重で安定した状態を原点として所定の周波数で加振させて求められる値であることを特徴とする乗物用シート。

[4] 直径 200mmの加圧盤の中心を前記各人体支持部の中心に合わせて加圧した際の荷重一変位特性力得られる静的パネ定数が、第 1人体支持部の静的パネ定数を ksl、第 2人体支持部の静的パネ定数を ks2としたときに、 ksl >ks2であることを特徴とする請求項 1〜3のいずれ力 1に記載の乗物用シート。

[5] 前記第 1人体支持部の中心は、座部の縦方向中心線に沿って背部と座部との境界から前方へ水平距離で 50〜 150mmの範囲内に設定されることを特徴とする請求項

1又は 2記載の乗物用シート。

[6] 前記第 1人体支持部の中心は、座部の縦方向中心線に沿って背部と座部との境界力も前方へ水平距離で 100mmの位置に設定されていることを特徴とする請求項 5 記載の乗物用シート。

[7] 前記座部は、前後方向及び左右方向に弾性的に張設される面状支持部材を備えてなることを特徴とする請求項 1〜6のいずれか 1に記載の乗物用シート。

[8] 前記座部は、前後方向に弾性的に張設される面状支持部材と、

前記面状支持部材に積層され、前記第 1人体支持部の中心から、座部の縦方向中心線に沿って 50mm以上 100mm未満の位置に、後端縁略中央部が位置するように左右方向に張設されて設けられる補助面状支持部材とを有して構成され、前記第 1人体支持部の中心が前記面状支持部材上に位置し、前記第 2人体支持部の中心が、前記面状支持部材と補助面状支持部材とが積層された範囲内に位置することを特徴とする請求項 1〜6のいずれか 1に記載の乗物用シート。

[9] 前記面状支持部材の後縁部が、座部の後部に配設される後部パネ部材に連結されていることを特徴とする請求項 7又は 8記載の乗物用シート。

[10] 前記後部パネ部材は、座部に幅方向に沿って配置されたトーシヨンバーであり、該トーシヨンバーに取り付けたアーム部材に連結される支持フレームに、該面状支持部材の後縁部が連結されていることを特徴とする請求項 9記載の乗物用シート。

[11] 前記後部パネ部材は、座部の後端に配置される後端フレームに係合されるコイルスプリングであることを特徴とする請求項 9記載の乗物用シート。

[12] さらに、前記座部の前部において、前記面状支持部材の前縁部に係合されて設けられ、前記後部パネ部材と共に、前記面状支持部材を弹性的に支持する前部パネ部材を有することを特徴とする請求項 9記載の乗物用シート。

[13] 前記前部パネ部材は、座部に幅方向に沿って配置されたトーシヨンバーであり、該トーシヨンバーに取り付けたアーム部材に連結される支持フレームに、該面状支持部材の前縁部が連結されていることを特徴とする請求項 12記載の乗物用シート。

[14] 前記面状支持部材の各側縁部に、座部の各サイドフレームとの間に掛け渡された側部パネ部材がそれぞれ配設されており、該側部パネ部材の全ての合成パネ定数力前記後部パネ部材の合成パネ定数よりも高いことを特徴とする請求項 7〜13の V、ずれか 1に記載の乗物用シート。

[15] 前記補助面状支持部材の各側縁部に、座部の各サイドフレームとの間に掛け渡された側部パネ部材がそれぞれ配設されており、該側部パネ部材の全ての合成パネ定数が、前記後部パネ部材の合成パネ定数よりも高いことを特徴とする請求項 8〜1 4の、ずれか 1に記載の乗物用シート。

[16] 前記側部パネ部材のうち、少なくとも最も座部の後端寄りに配設される側部パネ部材は、前記第 1人体支持部の中心と第 2人体支持部 12の中心との間の領域に対応する位置に設けられることを特徴とする請求項 14又は 15記載の乗物用シート。

[17] 座部の前縁部において前記面状支持部材の上部に配設されるウレタン材を有し、該ウレタン材が配設された範囲に、前記第 3人体支持部の中心が位置する構造であることを特徴とする請求項 7〜16のいずれか 1に記載の乗物用シート。

[18] 前記ウレタン材が、前方に回転可能に設けられていることを特徴とする請求項 17記載の乗物用シート。

[19] 前記面状支持部材及び座部の前縁部に配設されるウレタン材を被覆する三次元立体編物が、着座時の平衡状態において伸び率 5%以下で、座部を構成するクッシヨンフレームに支持されて、ることを特徴とする請求項 7〜18の、ずれか 1に記載の乗物用シート。

[20] 前記座部は、面状パネ部材と該面状パネ部材の上部に配設されるウレタン材とを備えてなり、

前記第 1人体支持部の中心が前記スリットよりも後部寄りに位置し、前記第 2人体支持部の中心が、前記スリットよりも前部寄りに位置することを特徴とする請求項 1〜6の V、ずれか 1に記載の乗物用シート。

[21] 前記面状パネ部材の後縁部が、座部の後部に配設される後部パネ部材に連結されていることを特徴とする請求項 20記載の乗物用シート。

[22] 前記スリットは、座部の縦方向中心線に略直交して 160〜240mmの長さで形成されていると共に、該スリットを長さ方向の略中央付近の深さがその両端付近よりも浅いことを特徴とする請求項 20記載の乗物用シート。

[23] 前記スリットの長さ方向の略中央付近の深さは、 18〜30mmの範囲であり、その両端付近の深さは、 23〜50mmの範囲であることを特徴とする請求項 22記載の乗物用シート。

[24] 前記スリットは、幅が 2〜20mmの範囲であることを特徴とする請求項 22記載の乗物用シート。

[25] 前記スリットは、幅が 3〜： LOmmの範囲であることを特徴とする請求項 22記載の乗物用シート。

[26] 前記ウレタン材のうち、第 1人体支持部から座部の縦方向中心線に沿った水平距離で 200mm前方の位置を中心とした第 3人体支持部を含む部位が、前方に回転可能に設けられていることを特徴とする請求項 20記載の乗物用シート。

[27] 前記第 1人体支持部から座部の縦方向中心線に沿った水平距離で 200mm前方の位置を中心とした第 3人体支持部を含む部位と前記第 2人体支持部を含む部位との境界において分離スリットが形成され、該分離スリットを境として、前記第 3人体支持部を含む部位力前方に回転可能であることを特徴とする請求項 26記載の乗物用シート。

[28] 前記第 3人体支持部を含む部位の重心が、該部位の前方への回転中心よりも、前方寄りとなるように設けられていることを特徴とする請求項 26又は 27記載の乗物用シート。

[29] 前記座部の座角が、 20度〜 28度の範囲に設定されていることを特徴とする請求項

1〜28の!、ずれか 1に記載の乗物用シート。

[30] 座部における人体の一対の座骨結節間の略中央部に対応する位置に中心を有する第 1人体支持部と、該第 1人体支持部から座部の縦方向中心線に沿った水平距離で 100mm前方の位置に中心を有する第 2人体支持部と、前記第 1人体支持部から座部の縦方向中心線に沿った水平距離で 200mm前方の位置を中心とした人体支持部を第 3人体支持部とを、それぞれパネ要素としてみなし、

第 1人体支持部の動的パネ定数を kdl、第 2人体支持部の動的パネ定数を kd2、及び第 3人体支持部の動的パネ定数を kd3としたときに、

前記各動的パネ定数が、

kdl < kd2く kd3の関係を満たし、力つ、

次の条件式；

l≤kd2/kdl≤6,

I≤kd3/kd2≤3,及び

l≤kd3/kdl≤ 7を満たすか否かを判定し、

座部の評価を行うことを特徴とする乗物用シートの評価方法。

[31] 前記各動的パネ定数は、直径 98mmの重りの中心を、前記各人体支持部の中心に合わせ、該重りが自重で安定した状態を原点として所定の周波数で加振させて求められる値であることを特徴とする請求項 30記載の乗物用シートの評価方法。

[32] さらに、直径 200mmの加圧盤の中心を前記各人体支持部の中心に合わせて加圧した際の荷重一変位特性力得られる静的パネ定数が、第 1人体支持部の静的パネ定数を ksl、第 2人体支持部の静的パネ定数を ks2としたときに、 ksl >ks2であるか否かを判定する工程を備えることを特徴とする請求項 30又は 31記載の乗物用シートの評価方法。

[33] 前記第 1人体支持部の中心を、座部の縦方向中心線に沿って背部と座部との境界から前方へ水平距離で 50〜 150mmの範囲内に設定して前記判定を行うことを特徴とする請求項 30〜32のいずれか 1に記載の乗物用シートの評価方法。

[34] 前記第 1人体支持部の中心を、座部の縦方向中心線に沿って背部と座部との境界力前方へ水平距離で 100mmの位置に設定して前記判定を行うことを特徴とする請求項 33記載の乗物用シートの評価方法。