WO2006129608A1

WO2006129608A1 - 金型補強方法及び金型補修方法

Info

Publication number: WO2006129608A1
Application number: PCT/JP2006/310678
Authority: WO
Inventors: Toshimasa Kumaki; Mitsuo Kuwabara; Kazuo Matsushita
Original assignee: Honda Motor Co., Ltd.
Priority date: 2005-06-01
Filing date: 2006-05-29
Publication date: 2006-12-07
Also published as: US20090205752A1; US8337639B2

Abstract

　混合粉末層（１４）を、Ｆｅ基合金からなる鍛造用金型（１０）のキャビティ（１１ａ、１２ａ）の少なくとも補強予定領域ないし補修予定領域に塗布する。この混合粉末層（１４）は、炭化物化することで鍛造用金型（１０）の硬度を上昇させる性質を有する第１元素粉末と、該第１元素粉末に比して低融点の第２元素粉末を含む。補強の場合、鍛造用金型（１０）によってワークを加工し、この際の加工熱を利用して、混合粉末層（１４）が被覆された鍛造用金型（１０）の熱処理を行う。これにより混合粉末層（１４）をリフローさせるとともに、鍛造用金型（１０）内に炭化物を拡散させる。

Description

明細書

金型補強方法及び金型補修方法

技術分野

[0001] 本発明は、鍛造用金型をはじめとする各種の金型を補強ないし補修するための金型補強方法及び金型補修方法に関する。

背景技術

[0002] 一般に、鍛造用金型、プレス用金型及び铸造用金型等の金型では、金型同士の当接部や溶融金属湯が高速で衝突する部分に応力が作用し、クラックや摩耗等が生じる。

[0003] 金型に生じたクラックや摩耗等の損傷部は、製品にバリや歪みを発生させる要因となり、後工程での製品のノリ取り作業や整形作業を増大させてしまう。そこで、このような製品不良の発生を未然に防ぐため、金型に予め補強を行ったり、又は、損傷が生じた金型に対して補修を行ったりして！/、る。

[0004] 従来、この種の金型の補強方法としては、金型に損傷が生じ易い部位に、放電被覆を利用して肉盛りする方法が知られている。この肉盛り方法では、火花放電に伴う高温を利用して金属、炭化物セラミックス及びサーメット等の電極材を、金型における損傷が生じ易い部位の表面に蒸着して表面処理を行い、硬度、耐蝕性及び耐久性等を向上させる放電被覆処理が行われている（例えば、特開平 01— 210133号公報参照)。

[0005] 金型に損傷部が発生した際に行う補修に関しても、上記補強方法に準拠することが想起される。

[0006] し力しながら、前記補強方法ないし補修方法では、肉盛り部と金型との接合強度が脆弱で、その耐久性に限界があるため、補強ないし補修を頻繁に行う必要があり、製品の生産性の低下を招くという難点がある。

[0007] 特に、鍛造用金型は、使用時の応力が高いことや、熱疲労も加わり、肉盛り部が剥離し易いため、肉盛りによる補強ないし補修が困難である。従って、鍛造用金型は、損傷すると廃棄処分を強いられており、不経済である。発明の開示

[0008] 本発明の一般的な目的は、強固且つ確実な補強を可能する金型補強方法を提供することにある。

[0009] 本発明の主たる目的は、金型の耐久性を向上させる金型補強方法を提供することにある。

[0010] 本発明の別の目的は、製品の生産性を向上させて経済性を向上させる金型補強方法を提供することにある。

[0011] 本発明のまた別の目的は、金型の耐久性を回復させる金型補修方法を提供することにある。

[0012] 本発明のさらに別の目的は、製品の生産性を再度向上させることが可能な金型補修方法を提供することにある。

[0013] 本発明の一実施形態によれば、炭化物化することで Fe基合金からなる金型の硬度を上昇させる性質を有する第 1元素粉末及び前記第 1元素粉末より融点の低い第 2 元素粉末を有する混合粉末を、前記金型の少なくとも補強予定領域に被覆する工程と、

前記金型によってワークを加工する際の加工熱を利用して、前記混合粉末が被覆された前記金型の少なくとも補強予定領域を熱処理することにより、前記混合粉末中の前記第 1元素粉末を炭化して前記金型内に拡散させる工程と、

を含む金型補強方法が提供される。すなわち、この補強方法は、金型に損傷部が生じる前に実施される。

[0014] 本発明によれば、金型の硬度や強度を確実に向上させることができるので、例えば、鍛造加工を繰り返し行っても摩耗し難ぐしかも、欠損が生じ難い耐久性の高い鍛造加工用金型が得られ、製品の生産性及び経済性の向上に寄与できる。勿論、プレス用金型及び铸造用金型等の金型においても同様である。

[0015] そして、ワークの加工熱を利用して金型の熱処理が行われるため、工数及び労力の低減が可能となり、製造コストを低減することができる。

[0016] ここで、金型によってワークをカ卩ェする際には、該金型の内面に塗布される離型剤によって前記混合粉末と前記ワークとの接触を防止するようにすればよ!、。これにより、混合粉末がワークに作用することが回避される。

[0017] 本発明の別の一実施形態によれば、炭化物化することで Fe基合金からなる金型の硬度を上昇させる性質を有する第 1元素粉末及び前記第 1元素粉末より融点の低い第 2元素粉末を有する混合粉末を、前記金型の少なくとも補修予定領域に被覆する工程と、

前記混合粉末が被覆された前記金型の少なくとも補修予定領域を加熱すること〖こより、前記混合粉末中の前記第 1元素粉末を炭化して前記金型内に拡散させる工程と、

を含む金型補修方法が提供される。

[0018] すなわち、この補修方法は、金型に損傷部が生じた後、該損傷部を回復するために実施される。そして、該補修方法によれば、金型の硬度や強度を回復させることができるので、鍛造加工を繰り返し行っても再摩耗し難ぐしカゝも、再欠損が生じ難い耐久性の高い金型を得ることができる。結局、製品の生産性が再度向上する。

[0019] いずれの場合においても、前記 Fe基合金の好適な例としては、工具鋼、高速度ェ具鋼、ダイス鋼、粉末ハイスの合金鋼、 SCM、 SNC、 SNCM、 SCrの構造用合金鋼、又は炭素鋼、低炭素鋼の構造用鋼を挙げることができる。

[0020] また、前記第 1元素粉末は、 Fe、 Ni、 Coの群の少なくともいずれか 1種であることが好適であり、 Fe基合金を良好に炭化物化する。

[0021] また、前記第 2元素粉末としては、 A1又は Al— Mn共晶合金が好適である。 A1は第 1元素粉末より融点が低ぐ Al— Mn共晶合金の共晶点は、 A1の融点に比してさらに低い。このような A1及び A1— Mn共晶合金は、第 1元素粉末の誘引剤として作用する

[0022] さらに、 Fe基合金の表面に存在する酸化物膜を還元するための還元剤を前記混合粉末に配合することが好ましい。この場合、第 1元素粉末の原子が拡散する際に酸ィ匕物膜が除去されてヽるので、低エネルギで原子拡散が生じる。

[0023] しカゝも、第 2元素粉末として A1を使用した場合、還元剤が酸素を捕捉することで A1 の酸ィ匕が防止される。従って、 A1の特性劣化が防止され、第 1元素粉末の Fe基合金への密着性が良好になる。 [0024] 還元剤の好適な例としては、炭素粉末又は榭脂を挙げることができる。

[0025] また、前記混合粉末に、 W、 Ti、 V、 Mo又は Nbを添加することがさらに好ましい。この場合、金型の強度が一層向上するからである。

図面の簡単な説明

[0026] [図 1]図 1は、本実施の形態に係る金型補強方法又は金型補修方法が実施される鍛造用金型の概略斜視図である。

[図 2]図 2A〜図 2Cは、図 1の鍛造用金型の補強過程を示す工程説明図である。

[図 3]図 3は、図 1に示す鍛造用金型のクラック (損傷部）に塗布剤が充填された状態を示す要部概略縦断面図である。

[図 4]図 4A〜図 4Cは、図 1の鍛造用金型の補修過程を示す工程説明図である。発明を実施するための最良の形態

[0027] 以下、本発明に係る金型補強方法及び金型補修方法につき好適な実施の形態を挙げ、添付の図面を参照して詳細に説明する。

[0028] 先ず、図 1に示す鍛造用金型 10の補強方法につき説明する。

[0029] この鍛造用金型 10は、 Fe基合金、例えば工具鋼、高速度工具鋼、ダイス鋼及び粉末ノ、イス等の合金鋼力なり、自動車のエンジン動力を滑らかに且つ等速に車輪に伝えるための等速ジョイントを構成するスパイダを鍛造成形するための金型であり、 F e基合金、例えば工具鋼、高速度工具鋼、ダイス鋼及び粉末ハイス等の合金鋼からなる。

[0030] 鍛造用金型 10は、下型 11と、この下型 11に対して相対的に変位可能な上型 12とを備え、これら下型 11及び上型 12には、スパイダの形状に整合し、加熱軟化した鋼材等の素材 (ワーク）が圧入されるキヤビティ l la、 12aがそれぞれ形成されている。

[0031] この鍛造用金型 10の補強方法につき、図 2A〜図 2Cを参照して説明する。先ず、炭化物化することで Fe基合金である合金鋼からなる鍛造用金型 10の硬度を上昇させる性質を有する第 1元素粉末と、第 1元素粉末より低融点、例えば、融点が 600°C 〜750°Cである第 2元素粉末との混合粉末を用意する。

[0032] 第 1元素粉末の好適な例としては、 Fe、 Ni、 Coの群の少なくともいずれか 1種が挙げられる。後工程において、拡散させたい炭化物の金属種が Feであれば Fe粉末が配合された混合粉末を調製すればよい。また、拡散させたい金属種が Niであれば Ni 粉末が配合された混合粉末を調製し、 Coであれば Co粉末が配合された混合粉末を調製すればよい。勿論、例えば、 Feと Coの双方を拡散させる場合、 Fe粉末及び Co 粉末の双方が配合された混合粉末を調製すればょヽ。

[0033] 一方、第 2元素粉末の好適な例としては A1又は A1— Mn共晶合金が挙げられる。

[0034] ここで、補強対象である鍛造用金型 10 (合金鋼)の表面には、通常、自発的に形成された酸化物膜が存在する。この状態で第 1元素粉末に含まれる金属原子を拡散させるには、当該金属原子が酸ィ匕物膜を通過できるように、多大な熱エネルギを供給しなければならない。これを回避するために、混合粉末には、酸化物膜を還元することが可能な還元剤、例えば、炭素を混合することが好ましい。

[0035] 又は、第 1元素粉末と第 2元素粉末の混合粉末を溶媒に添加し、この溶媒に、酸ィ匕物膜に対して還元剤として作用し且つ合金鋼とは反応しない物質を分散ないし溶解させて塗布剤を調製するようにしてもよい。このような還元剤の好適な例としては、 -トロセルロース、ポリビュル、アクリル、メラミン、スチレン、エポキシの各榭脂を挙げることができる力特にこれらに限定されるものではない。なお、還元剤の濃度は、 5%程度とすればよい。

[0036] さらに、混合粉末に、鍛造用金型 10の補強強度を上昇させる性質を有する物質を添加するようにしてもよい。このような物質の好適な例としては、 W、 Ti、 V、 Mo、 Nb の群の少なくともいずれ力 1種を挙げることができる。

[0037] そして、前記混合粉末を、図 2Aに示すように、鍛造用金型 10の補強予定領域であるキヤビティ 1 la (12a)の表面に塗布して混合粉末層 14を形成する。

[0038] 混合粉末の塗布は、上記したように、混合粉末を溶媒に分散させて調製した塗布剤を塗布することによって行えばよい。溶媒としては、アセトンやアルコール等、容易に蒸発する有機溶媒を選定することが好ましい。前記塗布剤を調製する場合、溶媒に Ni、 Co等の粉末を分散させればよぐ還元剤としての Cや Si等の粉末を分散させるようにしてちょい。

[0039] また、塗布方法としては、刷毛 13を使用する刷毛塗り法を採用すればよい。勿論、刷毛塗り法以外の公知の塗布技術、例えばスプレー塗布を採用するようにしてもょヽ [0040] 次に、図 2Bに示すように、キヤビティ 11a (12a)内の混合粉末層 14上に離型剤 15 を塗布する。

[0041] 次に、キヤビティ l la (12a)内に加熱された素材（図示せず)を圧入する。このとき、離型剤 15が存在するために、前記混合粉末層 14が素材に接触することはない。

[0042] 次に、いわゆる型閉じを行う。これにより前記素材に対する鍛造成形加工が開始され、最終的に、所定形状の等速ジョイントが成形される。

[0043] この際に、鍛造用金型 10のキヤビティ 11a (12a)に対する熱処理が進行する。型閉じに伴い、前記素材から下型 11及び上型 12に対して熱が伝達されるからである。

[0044] このように、本実施の形態では、素材の加工熱を利用して鍛造用金型 10の熱処理が行われる。このため、工数及び労力の低減が可能となり、補強に要するコストが低減される。

[0045] この熱処理の際に混合粉末層 14のリフローが起こり、鍛造用金型 10のキヤビティ 1 la (12a)内面に混合粉末が均等に被覆される。このとき、第 1元素粉末より融点の低い第 2元素粉末が先に溶融することで、この第 2元素粉末に誘引されるように、第 1元素粉末、さらには、 W、 Ti、 V、 Mo、 Nbの群の少なくともいずれ力 1種が均等に被覆される。

[0046] この現象は、第 2元素粉末の融点が低いほど起こり易い。従って、上記したように、金属の中では比較的低融点の A1や、共晶点が A1の融点に比して低、A1— Mn共晶合金を用いることが好適である。なお、 A1は、第 1元素粉末によって置換されながら表層に移動し、最終的には、溶剤等の酸素と結合して、表層においてスラッジィ匕される。このため、 A1が内部に存在することに起因して鍛造用金型 10の脆化や破断が生じることが回避される。

[0047] なお、混合粉末に炭素粉末ゃ榭脂等の還元剤が存在する場合、この還元剤が Oを捕捉する。例えば、炭素粉末、又は樹脂が分解して生じた Cは、 Oと化合して CO、 C Oとなる。このため、 A1をはじめとする各種金属が酸ィ匕することを防止することができ

2

る。

[0048] さらに、鍛造用金型 10のキヤビティ 11a (12a)では、合金鋼の構成元素である Cや、還元剤が分解することによって生成した Cと、第 1元素粉末とが反応し、炭化物が生成される。 W、 Ti、 V、 Mo、 Nbの群の少なくともいずれ力 1種を添カ卩した場合には、これらも炭化物を形成する。

[0049] 生成した炭化物は、分解、生成を繰り返しながら、鍛造用金型 10のキヤビティ 11a ( 12a)の内部深くまで拡散する。すなわち、生成した炭化物は即座に分解して第 1元素粉末に戻り、この状態で、表層側に相対的に拡散移動する。

[0050] このようにして、鍛造用金型 10のキヤビティ l la (12a)の内部に炭化物が拡散し、その結果、図 2Cに示すように、拡散層 16が形成される。拡散層の厚み、すなわち、炭化物の拡散距離は、最大で表面力 15mm程度の深さまで及ぶ。

[0051] なお、炭化物の濃度は漸次的に減少し、炭化物の拡散到達終端部と鍛造用金型 1 0との間に明確な界面が生じることはない。従って、この部位に応力集中が生じて脆性破壊が生じることを回避することができるので、拡散層 16が形成された鍛造用金型 10のキヤビティ 1 la ( 12a)の性が確保される。

[0052] 換言すれば、この場合、金属元素を拡散させることに伴って脆性が増すことを回避することができる。従って、鍛造加工を繰り返し行っても、鍛造用金型 10に割れ等の損傷が生じ難い。すなわち、鍛造用金型 10の寿命を長期化することができる。

[0053] し力も、炭化物が存在する領域では、鍛造用金型 10の硬度が向上する。上記したように、本実施の形態に係る金型補強方法によれば、鍛造用金型 10の内部深くまで炭化物が存在するので、該鍛造用金型 10の硬度及び強度が内部まで上昇し、その結果、内部の耐摩耗性が向上するとともに、変形し難くなる。

[0054] さらには、 TiC、 TiN等が生成することにより、いわゆる炭化物効果によって金属の耐熱性が向上するとともに、いわゆる炭化物分散効果によって金属の強度が向上する。

[0055] スノイダは、前回の鍛造成形加工時に補強がなされた鍛造用金型 10を用いて連続的に製造される。すなわち、温間鍛造加工ないしは熱間鍛造加工が繰り返して実施される。し力しながら、上記したように、鍛造用金型 10には補強が施されているので、該鍛造用金型 10にクラックや摩耗等が生じることが抑制される。結局、寸法精度に優れるスパイダを長期間にわたって作製することが可能となる。 [0056] 次に、鍛造用金型 10の補修方法につき説明する。

[0057] 鍛造用金型 10に対する補修は、鍛造加工が繰り返し実施され、図 3に示すようなクラック C等の損傷部が生じたときに実施される。その補修方法は、上記した補強方法に概ね準ずる。

[0058] すなわち、図 4Aに示すように、鍛造用金型 10におけるキヤビティ 11a (12a)の表面のクラック Cが生じた領域、すなわち、補修予定領域に塗布してクラック Cを充填する。これにより、クラック C上に混合粉末層 14が形成される。

[0059] この場合においても、刷毛 13を使用する刷毛塗り法を採用することが可能である。

勿論、刷毛塗り法以外の公知の塗布技術、例えばスプレー塗布を採用するようにしてもよい。

[0060] 次に、図 4Bに示すように、鍛造用金型 10のキヤビティ l la (12a)に対して熱処理を施す。この場合、熱処理はバーナー火炎 20によって行う。

[0061] 補強時と同様に、この熱処理の際に混合粉末層 14のリフローが起こり、鍛造用金型 10のキヤビティ 11a (12a)内面に混合粉末が均等に被覆される。このとき、第 1元素粉末より融点の低い第 2元素粉末が先に溶融することで、この第 2元素粉末に誘引されるように、第 1元素粉末、さらには、 W、 Ti、 V、 Mo、 Nbの群の少なくともいずれカ 1種カ^ラック C内から鍛造用金型 10内に均等に進入する。

[0062] その一方で、鍛造用金型 10のキヤビティ 11a (12a)では、合金鋼の構成元素である Cや、還元剤が分解することによって生成した Cと、第 1元素粉末とが反応し、炭化物が生成する。この場合も、炭化物は、分解、生成を繰り返しながら鍛造用金型 10のキヤビティ 11 a ( 12a)の内部深くまで拡散する。

[0063] このようして、鍛造用金型 10のキヤビティ 11a (12a)における損傷部の内部に炭化物が拡散し、その結果、図 4Cに示すように、拡散層 16が形成される。すなわち、損傷部が回復されるに至る。

[0064] 勿論、炭化物の濃度は漸次的に減少し、炭化物の拡散到達終端部と鍛造用金型 1 0との間に明確な界面が生じることはない。従って、脆性破壊が生じることを回避することができるので、拡散層 16が形成された鍛造用金型 10のキヤビティ 11a (12a)の靱性を確保することができる。拡散層の厚み、すなわち、炭化物の拡散距離は、上記同様、最大で表面から 15mm程度の深さまで及ぶ。

[0065] そして、上記したように、鍛造用金型 10の硬度は、炭化物が拡散した深さまで再向上する。鍛造用金型 10の内部深くまで炭化物が存在するので、該鍛造用金型 10の硬度及び強度が内部まで上昇し、その結果、内部の耐摩耗性が向上するとともに、変形し難くなる。さらには、 TiC、 TiN等が生成することにより、いわゆる炭化物効果によって金属の耐熱性が向上するとともに、いわゆる炭化物分散効果によって金属の強度が向上する。

[0066] すなわち、本実施の形態に係る金型補修方法によれば、鍛造用金型 10の損傷部が塗布剤で充填されるとともに、該損傷部では、拡散層 16が存在することで内部まで硬度及び強度が再上昇して耐摩耗性が向上し、変形し難くなる。その結果、鍛造用金型 10を、実用に供する際に希求される特性を有する状態に回復させることができる。

[0067] 以上のように、鍛造用金型 10に対して補強を予め施したり、及び Z又は補修を行つたりすることによって、該鍛造用金型 10の寿命を長期化することができる。

[0068] 以上、金型補修方法及び金型補強方法について詳述したが、本発明は、前記実施の形態記載の金型補修方法に限定されるものではなぐ本発明の特許請求の範囲に記載されている発明の要旨を逸脱しない範囲で、種々の変更ができるものである。

[0069] 例えば、前記 Fe基合金は、合金鋼の他に、 SCM、 SNC、 SNCM、 SCrの構造用合金鋼、又は炭素鋼、低炭素鋼の構造用鋼であってもよい。

[0070] また、金型は鍛造用金型 10に限定されるものではなぐプレス用金型ゃ铸造用金型等、鍛造加工以外に供される金型であってもよい。

[0071] 上記した補強を行った鍛造用金型 10であっても、過度の長期間にわたって鍛造カロェを行うとクラック C等の損傷部が生じることがあるが、この場合に、上記した補修を行うようにしてもょ、ことは、うまでもな！/、。

Claims

請求の範囲

[1] 炭化物化することで Fe基合金からなる金型（10)の硬度を上昇させる性質を有する第 1元素粉末及び前記第 1元素粉末より融点の低い第 2元素粉末を有する混合粉末を、前記金型（10)の少なくとも補強予定領域に被覆する工程と、

前記金型（10)によってワークを加工する際の加工熱を利用して、前記混合粉末が被覆された前記金型（10)の少なくとも補強予定領域を熱処理することにより、前記混合粉末中の前記第 1元素粉末を炭化して前記金型（10)内に拡散させる工程と、を含むことを特徴とする金型補強方法。

[2] 請求項 1記載の金型補強方法にお!、て、前記 Fe基合金は、工具鋼、高速度工具鋼、ダイス鋼、粉末ハイスの合金鋼、 SCM、 SNC、 SNCM、 SCrの構造用合金鋼、又は炭素鋼、低炭素鋼の構造用鋼であることを特徴とする金型補強方法。

[3] 請求項 1又は 2記載の金型補強方法において、前記第 1元素粉末は、 Fe、 Ni、 Co の群の少なくともいずれ力 1種であることを特徴とする金型補強方法。

[4] 請求項 1〜3のいずれか 1項に記載の金型補強方法において、前記第 2元素粉末は、 A1又は Al—Mn共晶合金であることを特徴とする金型補強方法。

[5] 請求項 1〜4のいずれか 1項に記載の金型補強方法において、前記 Fe基合金の表面に存在する酸化物膜を還元するための還元剤を前記混合粉末に配合することを特徴とする金型補強方法。

[6] 請求項 5記載の金型補強方法にお、て、前記還元剤が炭素粉末、榭脂又は Siであることを特徴とする金型補強方法。

[7] 請求項 1〜6の、ずれか 1項に記載の金型補強方法にお!、て、前記混合粉末に W

、 Ti、 V、 Mo、 Nbの群の少なくともいずれか 1種を添加することを特徴とする金型補強方法。

[8] 請求項 1〜7のいずれか 1項に記載の金型補強方法において、前記金型（10)の内面に塗布される離型剤（15)によって、前記混合粉末と前記ワークとの接触を防止することを特徴とする金型補強方法。

[9] 炭化物化することで Fe基合金からなる金型（10)の硬度を上昇させる性質を有する第 1元素粉末及び前記第 1元素粉末より融点の低い第 2元素粉末を有する混合粉末を、前記金型（10)の少なくとも補修予定領域に被覆する工程と、

前記混合粉末が被覆された前記金型（10)の少なくとも補修予定領域を加熱することにより、前記混合粉末中の前記第 1元素粉末を炭化して前記金型（10)内に拡散させる工程と、

を含むことを特徴とする金型補修方法。

[10] 請求項 9記載の金型補修方法にお、て、前記 Fe基合金は、工具鋼、高速度工具鋼、ダイス鋼、粉末ハイスの合金鋼、 SCM、 SNC、 SNCM、 SCrの構造用合金鋼、又は炭素鋼、低炭素鋼の構造用鋼であることを特徴とする金型補修方法。

[11] 請求項 9又は 10記載の金型補修方法において、前記第 1元素粉末は、 Fe、 Ni、 C oの群の少なくともいずれか 1種であることを特徴とする金型補修方法。

[12] 請求項 9〜11のいずれか 1項に記載の金型補修方法において、前記第 2元素粉末は、 A1又は Al—Mn共晶合金であることを特徴とする金型補修方法。

[13] 請求項 9〜 12のいずれか 1項に記載の金型補修方法において、前記 Fe基合金の表面に存在する酸化物膜を還元するための還元剤を前記混合粉末に配合することを特徴とする金型補修方法。

[14] 請求項 13記載の金型補修方法において、前記還元剤が炭素粉末、榭脂又は Siであることを特徴とする金型補修方法。

[15] 請求項 9〜 14のいずれか 1項に記載の金型補修方法において、前記混合粉末に

W、 Ti、 V、 Mo、 Nbの群の少なくともいずれ力 1種を添加することを特徴とする金型補修方法。