WO2005071269A1 - スイング圧縮機 - Google Patents

Abstract

　ピストン４は、円筒状のローラ２と、その円筒状のローラ２に一体に形成されたブレード３とからなる。上記ピストン２は、シリンダ６のシリンダ室８内を公転しながら揺動運動をする。上記ローラ２の内周摺動面４の軽負荷側を、重負荷側の広幅部１５よりも狭幅な狭幅部１６にする。上記狭幅部１６は、ローラ２におけるブレード連設部中心Ｏを基点とし、それから駆動軸１の回転方向に３０°変位した点Ａから１８０°変位した点Ｂまでの範囲内に形成する。ピストン４が水平面内を公転するように配置し、上記ローラ２の狭幅部１６は、摺動面１４の上側部分を切除した態様で、油溜りとする。ピストン４は焼結材により形成する。

Description

明 細 書

スイング圧縮機

技術分野

[0001] この発明は、圧縮機に関するものである。

背景技術

[0002] 従来、圧縮機としては、シリンダ室を形成するシリンダと、上記シリンダ室内を公転し ながら自転する円筒状のローラと、上記ローラとは別体であると共にシリンダにシリン ダ室内に向けて進退自在に保持されたブレードと、上記ローラの内周摺動面に嵌合 する偏心部を有する駆動軸とを備えたロータリ圧縮機がある。このロータリ圧縮機は、 上記駆動軸を回転駆動することによって、上記ローラが、上記シリンダ室内を自転お よび公転すると共に、上記ブレードに対して相対運動する。そして、上記ローラおよ びブレードによって、上記シリンダ室内は吸入室と圧縮室とに区画されて、吸入作用 と圧縮作用が行われる。

[0003] 上記ロータリ圧縮機において、上記偏心部の外周摺動面とローラの内周摺動面に おける潤滑油の粘性せん断損失を小さくして、機械損失を低減するため、次のような 対策が提案されている (特許第 2541182号公報)。この対策は、駆動軸の偏心部の 外周摺動面のうち、荷重が最大となるときに、荷重量の少ない反負荷側、つまり、軽 負荷側において、外周摺動面の軸方向幅を、重負荷側の広幅部よりも縮小させた狭 幅部を設けて、上記偏心部の外周摺動面とローラの内周摺動面における油の粘性 せん断損失を小さくして、機械損失を低減するというものである。

[0004] ところで、上記駆動軸の偏心部の外周摺動面の狭幅部は、主として機械加工によ つて形成される。この場合、上記偏心部の軸方向の両側に位置する上記駆動軸の本 体の中心を加工機の回転軸の中心に対して偏心させた状態で、上記偏心部の中心 を加工機の回転軸の中心に正確な位置決めして、上記偏心部の狭幅部の加工作業 を行う必要があるため、この加工作業が極めて煩雑である。したがって、上記狭幅部 の加工には、極めて多くの手数を要して、結果として、上記従来の圧縮機はコストが 高いものとなっている。 発明の開示

発明が解決しょうとする課題

[0005] そこで、この発明の課題は、駆動軸の偏心部の外周摺動面とローラの内周摺動面 との間における潤滑油の粘性せん断損失を小さくして、機械損失を低減することがで きる上に、加工が容易で、安価かつ高精度な圧縮機を提供することにある。

課題を解決するための手段

[0006] 本発明者は、上記従来例のロータリ圧縮機では、ローラとブレードとが別体で、ロー ラが自転するから、そのローラの自転に伴って、ローラの内周摺動面の軽負荷側と重 負荷側が変化するから、ローラの内周摺動面に狭幅部と広幅部とを設けることができ なくて、機械加工が困難であっても、偏心部の外周摺動面に、狭幅部と広幅部とを設 けていると考察した。そこで、本発明者は、ローラが自転しないようにして、ローラの内 周摺動面の軽負荷側と重負荷側とが固定されるようにすると、ローラの内周摺動面に 狭幅部と広幅部とを設けることが可能であると、考察した。

[0007] この発明は、上記考察に基づいてなされたもので、この発明によれば、

シリンダ室を形成するシリンダと、

上記シリンダ室の内面に沿って公転運動をする略円筒状のローラと、このローラと 一体に形成されると共に上記シリンダに揺動可能に保持されたブレードとからなるピ ストンと、

上記ローラの内周摺動面に摺動可能に嵌合する偏心部を有する駆動軸と を備え、

上記ピストンは、上記シリンダ室を吸入室と圧縮室とに区画すると共に、上記駆動 軸の回転によって揺動運動を行い、

上記ローラの内周摺動面は、

重負荷を受ける広幅部と、

この広幅部よりも幅が狭くて軽負荷を受ける狭幅部と

を有することを特徴とするスイング圧縮機

が提供される。

[0008] 上記構成のスイング圧縮機によれば、ローラは公転運動をして自転運動をしなくて 、上記ローラとブレードとが一体になつたピストンは、揺動運動をして、自転をしない。 したがって、上記ローラの内周摺動面の重負荷側と軽負荷側とは、固定されていて、 変化しない。したがって、この発明によれば、ローラの内周摺動面の狭幅部は常に摩 耗、焼き付きが生じ難い軽負荷側に位置し、広幅部は常に重負荷側に位置していて 、軽負荷側では狭幅部によって駆動軸の偏心部の外周摺動面とローラの内周摺動 面との間における潤滑油の粘性せん断損失を小さくして、機械損失を低減することが できる上に、加工が容易で、安価かつ高精度なスイング圧縮機を提供できる。また、 重負荷側ではローラの内周摺動面の広幅部によって摩耗、焼き付きを防止できる。

[0009] また、上記ローラが円筒状で内周面および外周面が同心の略円筒面状であるから 、ローラの内周摺動面の狭幅部の機械加工が、駆動軸の偏心部の外周摺動面の狭 幅部の機械加工に比べて、容易、安価かつ高精度にできる。さらに、駆動軸本体お よび偏心部は、駆動軸の中心軸に直交する同一平面上にないのに対して、上記ロー ラおよびブレードは、上記ローラの中心軸に直交する略同一平面上に位置するから 、上記ローラの内周摺動面の狭幅部の機械加工が容易、安価かつ高精度にできる。

[0010] 1実施の形態では、上記狭幅部は、上記ブレードの中心を通って上記ブレードに平 行な平面と上記ローラの内周摺動面との交線を基準線として、上記内周摺動面にお いて、上記基準線から上記駆動軸の回転方向に 30° 変位した線から 180° 変位し た線までの範囲に形成されて 、る。

[0011] 上記実施の形態によれば、上記狭幅部は、上記ブレードの中心を通って上記ブレ ードに平行な平面と上記ローラの内周摺動面との交線を基準線として、上記内周摺 動面において、上記基準線から上記駆動軸の回転方向に 30° 変位した線から 180 ° 変位した線までの範囲に形成されているので、つまり、狭幅部の始点を軽負荷部 分の始点となるブレードとローラとの連結部から 30° ずらせてあるので、吐出動作時 に、ブレードとローラとの連結部の近傍に大きな荷重が作用しても、その近傍は、狭 幅部ではなくて広幅部であるので、破損することがなくて、充分な耐久性を確保でき 、安全性を確保することができる。

[0012] 上記狭幅部が、上記内周摺動面において、上記基準線から上記駆動軸の回転方 向に 30° 変位する未満の領域に設けると、ブレードとローラとの連結部に十分な強 度を確保できないことが分力つた。また、上記狭幅部を、上記内周摺動面において、 上記基準線から上記駆動軸の回転方向に 180° を越えて変位した位置に設けると、 狭幅部が重負荷側に位置することになつて、焼き付きの原因になることが分力つた。 したがって、この実施の形態では、上記狭幅部が、上記ローラの内周摺動面におい て、上記基準線から上記駆動軸の回転方向に 30° 変位した線から 180° 変位した 線までの範囲内に形成されているのである。これにより、上記実施の形態では、ブレ ードとローラとの連結部、つまり、ブレードの根本部の近傍の強度を十分に確保でき、 かつ、駆動軸の偏心部の外周摺動面とローラの内周摺動面の狭幅部との間におけ る潤滑油の粘性せん断損失を小さくして、機械損失を低減することができ、かつ、焼 き付きを防止することができる。

[0013] 1実施の形態では、上記狭幅部は、上記ブレードの中心を通ってこのブレードに平 行な平面に関して、上記シリンダに設けられると共に上記吸入室に連通する吸入口 側に設けられている。

[0014] 上記実施の形態によれば、上記狭幅部は、上記ブレードの中心を通ってこのブレ ードに平行な平面に関して、上記シリンダの吸入口側に設けられている。したがって 、上記狭幅部が、スイング圧縮機のローラの内周摺動面特有の軽負荷側に位置して 、重負荷側に位置することがない。したがって、上記ローラの内周摺動面の焼き付き を防止することができる。

[0015] 1実施の形態では、上記ピストンは水平面に沿って公転するように配置されており、 上記狭幅部の上縁は上記広幅部の上縁よりも下側に位置している。

[0016] 上記実施の形態によれば、上記狭幅部の上縁は上記広幅部の上縁よりも下側に 位置して!/、るので、上記狭幅部の上縁から上記広幅部の上縁に至る間の領域が潤 滑油の油溜りとして機能して、偏心部の外周摺動面とローラの内周摺動面とにおける 潤滑油不足の発生を防止できて、摩耗や焼き付きの発生を防止できる。例えば、上 記ローラの内周摺動面の狭幅部の上縁よりも上の部分は、水平配置されるローラの 軸方向上側部分に、切除部を設ける態様で形成される。この切除部は、圧縮機の動 作中に油溜りとして機能して、偏心部の外周摺動面とローラの内周面との摺動面に おける潤滑油の不足の発生を防止できて、摩耗や焼き付きの発生を防止できる。 [0017] 1実施の形態では、上記駆動軸は、水平面に対して傾斜して配置されており、 上記狭幅部の上縁は上記広幅部の上縁よりも上記駆動軸の方向に関して下側に 位置している。

[0018] 上記実施の形態によれば、上記狭幅部の上縁は上記広幅部の上縁よりも上記駆 動軸の方向に関して下側に位置しているので、上記狭幅部の上縁から上記広幅部 の上縁に至る間の領域が潤滑油の油溜りとして機能して、偏心部の外周摺動面と口 一ラの内周摺動面の摩耗や焼き付きの発生を防止することができる。

[0019] 1実施の形態では、上記駆動軸は、鉛直方向に配置されて 、る。

[0020] 上記実施の形態によれば、上記狭幅部の上縁と上記広幅部の上縁との間の領域 を全て油溜まりとして利用でき、大きな容積の油溜まりを形成して、偏心部の外周摺 動面とローラの内周摺動面の摩耗や焼き付きの発生を確実に防止することができる。

[0021] 1実施の形態では、上記ピストンは焼結材により形成されている。

[0022] 上記実施の形態によれば、上記ピストンが多孔質の焼結材力 成るので、ピストン の表面及び内部に形成された孔に潤滑油が保持され、十分な潤滑性を確保できる。 しカゝも、ピストンを焼結材で成型すると、後加工を省略することもできるので、ピストン の製造コストを低減できる。特に、狭幅部を、切除部を設けることにより形成する場合 には、ピストンの成型時に、切除部を同時に成型することができるので、製品精度を 向上できるし、製品コストも低減することができる。

発明の効果

[0023] この発明によれば、駆動軸の偏心部の外周摺動面とローラの内周摺動面との間に おける潤滑油の粘性せん断損失を小さくして、機械損失を低減することができる上に 、加工が容易で、安価で、高精度な圧縮機を提供することができる。

図面の簡単な説明

[0024] [図 1]図 1は、この発明の 1実施の形態のスイング圧縮機のローラを示す斜視図である

[図 2A]図 2Aは、上記ローラの平面図である。

[図 2B]図 2Bは、上記ローラの内周摺動面の展開図である。

[図 3]図 3 (A)、（B)、 （C)、 （D)はスイング圧縮機の動作状態を示す平面略図である [図 4]図 4は、ローラの摺動面の変形例を示す展開図である。

[図 5]図 5は、ローラの摺動面の他の変形例を示す展開図である。

発明を実施するための最良の形態

[0025] 以下、この発明のスイング圧縮機の具体的な実施の形態について、図面を参照し つつ詳細に説明する。

[0026] 図 3 (A)、 (B)、 (C)、 (D)はスイング圧縮機の要部の平面簡略図である。このスィ ング圧縮機は、例えば、 HFC (ハイド口フルォロカーボン)系冷媒を用いる冷凍機の 圧縮機として用いられるものである。このスイング圧縮機は、略円筒形状のローラ 2と 、このローラ 2の径方向外側に突出するブレード 3とが一体的に形成されてなるピスト ン 4を有する。上記ローラ 2の外周円筒面と内周円筒面とは同心である。このピストン 4のローラ 2の内周円筒面、つまり、内周摺動面は、駆動軸 1に一体的に形成された 偏心部 5の外周摺動面に摺動自在に嵌合している。上記ピストン 4は、シリンダ 6に形 成されて略円形の断面を有するシリンダ室 8内に収容されて 、る。上記シリンダ 6には 、上記シリンダ室 8に接してブッシュ嵌合穴 7が形成されていて、このブッシュ嵌合穴 7に、略半円柱形状のブッシュ 9、 9を嵌合している。このブッシュ 9、 9は、ブッシュ 9、 9の平坦面を互いに対向させて、この平坦面で上記ピストン 4のブレード 3の両側面を 摺動可能に挟んでいる。上記シリンダ室 8はピストン 4のローラ 2およびブレード 3によ つて 2つの室、つまり、吸入室 12と圧縮室 13とに区画されていて、上記ブレード 3の 図 3 (B)、 （C)、 （D)において右側の室は、吸入口 11がシリンダ室 8の内周面に開口 して、吸入室 12を形成している。一方、上記ブレード 3の図 3 (B)、（C)、 （D)におい て左側の室は、図示しない吐出口がシリンダ室 8の内周面に開口して、吐出室 13を 形成している。

[0027] 次に、上記構成のスイング圧縮機の動作にっ 、て、図 3 (A)、 (B)、 (C)、 (D)に基 づいて説明する。まず、図 3 (A)に示す状態から、偏心部 5が駆動軸 1の軸心の周り に時計の針と同じ方向に偏心回転して、この偏心部 5に嵌合したローラ 2が、外周面 をシリンダ室 8の内周面に接して公転する。例えば、この圧縮機は、水平に配置され 、上記ローラ 2は水平面に沿って公転する。上記ローラ 2がシリンダ室 8内で公転する に伴って、上記ブレード 3はその両側面をブッシュ 9、 9によって保持されて、揺動しな がら進退動する。そうすると、上記吸入口 11から低圧の HFC系冷媒を吸入室 12に 吸入しながら（図 3 (B)、（C) )、上記吐出室 13で圧縮して高圧にした後、吐出口（図 示せず)から高圧の HFC系冷媒を吐出する（図 3 (C)、（D)、（A) )。なお、この HFC 系冷媒には潤滑油としての合成油が混合されていて、スイング圧縮機が圧縮動作す ると、スイング圧縮機内部の摺動面、例えば、ローラ 2の内周面、偏心部 5の外周面、 ローラ 2の外周面とシリンダ室 8の内周面等力 上記冷媒に混合された潤滑油によつ て潤滑される。

[0028] 上記スイング圧縮機のピストン 4は、例えば、鉄系の焼結材によって形成されて!、る 。上記ブッシュ 9、 9もまた、例えば、鉄系の焼結材によって形成されていている。

[0029] そして、図 1及び図 2A、 2Bに示すように、上記ローラ 2の内周には、偏心部 5が摺 動する内周摺動面 14が形成されている。図 2 (B)に示すように、この内周摺動面 14 には、ローラ 2の軸方向幅が広幅な広幅部 15と、その広幅部 15よりも狭幅な狭幅部 16とが形成されている。この狭幅部 16は、水平配置されるローラ 2の軸方向上側部 分に、展開図である図 2Bにおいて台形状の切除部 17を設ける態様で形成されてい る。すなわち、幅 Wの上記摺動面 14の広幅部 15の上側部分を所定幅 u (幅 Wの 20 %程度)だけ切除した態様で設けられている。そして、上記狭幅部 16は、ローラ 2に おけるブレード 3の連設点 Oから、時計の針の回転方向である駆動軸 1の回転方向 に 30° だけ進んだ点 Aを始点とし、それから駆動軸 1の回転方向に 150° 進んだ点 Bを終点とする範囲に設けられている。その理由は、次の通りである。

[0030] すなわち、図 3 (A)に示す状態から、図 3 (B)に示す状態を経て、図 3 (C)に示す状 態に至るまでの公転動作過程においては、ローラ 2の吸入室 12側（図において右側 )の摺動面 14は、軽負荷部分となり、負荷はほとんど作用しない。また、図 3 (C)に示 す状態から、図 3 (D)に示す状態を経て、図 3 (A)に示す状態に至るまでの公転動 作過程においては、ローラ 2の吐出室 13側（図において左側）の摺動面 14に負荷は 作用するものの、ローラ 2の吸入室 12側（図において右側）の摺動面 14には、負荷 はほとんど作用しない。従って、摺動面 14におけるこの部分、つまりローラ 2における ブレード 3の連設部 Oを基点とし、それから駆動軸 1の回転方向に進んだ点 Bに至る までの 180° の範囲は軽負荷部分となる。そのため、この軽負荷部分に狭幅部 16を 形成して、偏心部 5の外周面とローラ 2の内周面との摺動面における油の粘性せん断 損失を小さくして、機械損失を低減するのである。そして、上記狭幅部 16の始点 Aを 軽負荷部分の基点となるブレード 3の連設部 Oから 30° ずらせてあるのは、吐出動 作時（図 3 (D) )に、ブレード 3の連設部 Oの近傍に荷重が作用するのを考慮し、安全 性を確保するためである。

[0031] 上記スイング圧縮機によれば、駆動軸 1の回転時において、駆動軸 1の偏心部 5が 摺接するローラ 2の摺動面に作用する荷重量が大となるときの重負荷側においては、 この重荷重に耐えうるだけの十分な摺動面積を広幅部 5によって確保して、この荷重 量の多い偏心部 5の摺動面と前記ローラ 34の摺動面 14の広幅部 15との間の油膜厚 を十分確保できるので、この摺動による摩耗、焼き付きを防止できる。しかも、摩耗、 焼き付きの影響の少ない摺動面 14の荷重量の少ない軽負荷部分の摺動面 14にお いて、上記狭幅部 16を形成することにより、摺動面積を縮小させて、偏心部 5の摺動 面と上記ローラ 2の摺動面 14の狭幅部 16との間における油の粘性せん断損失を小 さくできるので、全体として圧縮機の駆動時の機械損失を低減できると共に、潤滑不 良による問題も解消できる。

[0032] し力も、上記内周摺動面 14を形成するのには、概略円筒状のローラ 2の内周面を 加工すればよいので、従来のように偏心部 5をカ卩ェするのに比較して、加工作業を容 易かつ安価に、し力も高精度に行えることになる。すなわち、上記ローラ 2が円筒状で 内周摺動面 14および外周面が同心の略円筒面状であるから、ローラ 2の内周摺動 面 14の狭幅部 16の機械加工が、従来例における駆動軸 1の偏心部 5の外周摺動面 に狭幅部を設ける機械加工に比べて、容易、安価かつ高精度にできる。さらに、駆動 軸 1の本体および偏心部 5は、駆動軸 1の中心軸に直交する同一平面上にないのに 対して、上記ローラ 2およびブレード 3は、上記ローラ 2の中心軸に直交する略同一平 面上に位置するから、上記ローラ 2の内周摺動面 14の狭幅部 16の機械加工が容易 、安価かつ高精度にできる。

[0033] また、上記狭幅部 16の始点 Aを軽負荷部分の基点となるブレード 3の連設部 Oから 30° ずらせてあるので、吐出動作時（図 3 (D) )に、ブレード 3の連設部 Oの近傍に 荷重が作用しても、充分な耐久性を確保でき、安全性を確保することができる。

[0034] 以上のことをより正確に述べると、図 2A、 2Bに示すように、上記狭幅部 16は、上記 ブレード 3の中心を通って上記ブレード 3に平行な平面 Pと上記ローラ 2の内周摺動 面 14との交線 Oを基準線 Oとして、上記内周摺動面 14において、上記基準線 Oから 上記駆動軸 1の回転方向に 30° 変位した線 Aから 180° 変位した線 Bまでの範囲内 に形成されているので、つまり、狭幅部 16の始点 Aを軽負荷部分の始点 Oとなるブレ ードとローラとの連結部 Oから 30° ずらせてあるので、吐出動作時に、ブレード 3と口 ーラ 2との連結部の近傍に大きな荷重が作用しても、その近傍は、狭幅部 16ではなく て広幅部 15であるので、破損することがなくて、充分な耐久性を確保できて、安全性 を確保することができる。

[0035] なお、上記狭幅部 16を、上記ローラ 2の内周摺動面 14において、上記基準線 Oか ら上記駆動軸 1の回転方向に 30° 変位する未満の領域に設けると、ブレード 3とロー ラ 2との連結部に十分な強度を確保できない場合があることが分力つた。また、上記 狭幅部 16を、上記内周摺動面 14において、上記基準線 Oから上記駆動軸 1の回転 方向に 180° を越えて変位した位置に設けると、狭幅部 16が重負荷側に位置するこ とになって、焼き付きの原因になることが分力つた。したがって、この実施の形態では 、上記狭幅部 16が、上記ローラ 2の内周摺動面 14において、上記基準線 Oから上記 駆動軸 1の回転方向に 30° 変位した線から 180° 変位した線までの範囲内に形成 されているのである。これにより、上記実施の形態では、ブレード 3とローラ 2との連結 部、つまり、ブレード 3の根本部の近傍の強度を十分に確保でき、かつ、駆動軸 1の 偏心部 5の外周摺動面とローラ 2の内周摺動面 14の狭幅部 16との間における潤滑 油の粘性せん断損失を小さくして、機械損失を低減することができ、かつ、焼き付き を防止することができる。

[0036] もっとも、上記狭幅部 16は、上記ブレード 3の中心を通ってこのブレード 3に平行な 平面 Pに関して、上記シリンダ 6の吸入口 11側の全体に設けてもよい（図 2A、 2Bお よび図 3 (A)、（B)、（C)、（D)を参照)。こうすると、上記狭幅部 16が、スイング圧縮 機のローラ 2の内周摺動面特有の軽負荷側に位置して、重負荷側に位置することが ない。したがって、上記ローラ 2の内周摺動面 14の焼き付きを防止することができる。 [0037] 上記ローラ 2の狭幅部 16は、水平配置されるローラ 2の軸方向上側部分に切除部 1 7を設ける態様で形成されている。すなわち、上記駆動軸 1を鉛直に配置した状態で 、ローラ 2の内周摺動面 14の狭幅部 16の上側に切除部 17が位置するように、上記 狭幅部 6の上縁は、広幅部 15の上縁よりも下側に位置している。従って、この切除部 17は、圧縮機の動作中に油溜りとして機能し、偏心部 5の外周面とローラ 2の内周面 との摺動面における潤滑不足の発生を防止でき、摺動による摩耗や焼き付きの発生 を防止できる。また、ピストン 4が多孔質の焼結材力 成るので、ピストン 4の表面及び 内部に形成された孔に潤滑油が保持され、十分な潤滑性を確保できる。しかも、焼 結材では、ピストン 4としては、後加工を省略することもできるので、ピストン 4の製造コ ストを低減できる。特に、狭幅部 16を、切除部 17を設けることにより形成する場合に は、成形時に切除部 17を同時に形成できるので、製品精度を向上できるし、製品コ ス卜ち低減することがでさる。

[0038] 図示しないが、上記駆動軸 1を、水平面に対して傾斜して配置し、上記狭幅部 16 の上縁を上記広幅部 15の上縁よりも上記駆動軸 1の方向に関して下側に位置するよ うにしてもよい。こうすると、上記狭幅部 16の上縁から上記広幅部 15の上縁に至る領 域が潤滑油の油溜りとして機能して、偏心部 5の外周摺動面とローラ 2の内周摺動面 14の摩耗や焼き付きの発生を防止することができる。

[0039] 上記実施の形態によれば、上記ピストン 4が多孔質の焼結材力 成るので、ピストン 4の表面及び内部に形成された孔に潤滑油が保持され、十分な潤滑性を確保できる 。しカゝも、ピストン 4を焼結材で成型すると、後加工を省略することもできるので、ピスト ン 4の製造コストを低減できる。特に、狭幅部 16を、切除部を設けることにより形成す る場合には、ピストン 4の成型時に、切除部を同時に成型することができるので、製品 精度を向上できるし、製品コストも低減することができる。

[0040] なお、ピストン 4を形成する焼結材は、鉄系に限らず、アルミ-ユウム系、チタン系、 -ッケノレ系であってもよい。また、上記ピストンは、セラミックスで形成してもよい。

[0041] 以上にこの発明の具体的な実施の形態について説明したが、この発明は上記実施 の形態に限定されるものではなぐこの発明の範囲内で種々変更して実施することが できる。例えば、上記実施の形態では、ローラ 2の狭幅部 16は、ローラ 2の通常の摺 動面 14の軸方向上側部分に切除部 17を設ける態様で形成されている力 図 4に示 すように、ローラ 2の通常の摺動面 14の上下両側部分に切除部 17、 17を設けること によって形成してもよい。また、図 5に示すように、ローラ 2の通常の摺動面 14の中央 部分に凹陥部 19を形成することで、狭幅部 16を形成する場合もある。この場合には 、凹陥部が 19油溜りとして機能し、偏心部 5の外周面とローラ 2の内周面との摺動面 における潤滑不足の発生を防止でき、摺動による摩耗や焼き付きの発生を防止でき る。

Claims

請求の範囲

[1] シリンダ室（8)を形成するシリンダ（6)と、

上記シリンダ室（8)の内面に沿って公転運動をする略円筒状のローラ（2)と、この口 ーラ（2)と一体に形成されると共に上記シリンダ (6)に揺動可能に保持されたブレー ド（3)とからなるピストン (4)と、

上記ローラ (2)の内周摺動面（14)に摺動可能に嵌合する偏心部（5)を有する駆動 軸（1)と

を備え、

上記ピストン (4)は、上記シリンダ (6)室を吸入室（ 12)と圧縮室（ 13)とに区画する と共に、上記駆動軸（1)の回転によって揺動運動を行い、

上記ローラ（2)の内周摺動面（14)は、

重負荷を受ける広幅部（15)と、

この広幅部（15)よりも幅が狭くて軽負荷を受ける狭幅部（16)と

を有することを特徴とするスイング圧縮機。

[2] 請求項 1に記載のスイング圧縮機において、

上記狭幅部（16)は、上記ブレード（3)の中心を通って上記ブレード（3)に平行な 平面 (P)と上記ローラ（2)の内周摺動面（14)との交線を基準線 (O)として、上記内 周摺動面（14)にお 、て、上記基準線 (O)から上記駆動軸（1)の回転方向に 30° 変位した線 (A)から 180° 変位した線 (B)までの範囲に形成されて!、ることを特徴と するスイング圧縮機。

[3] 請求項 1に記載のスイング圧縮機において、

上記狭幅部（16)は、上記ブレード（3)の中心を通ってこのブレード（3)に平行な平 面 (P)に関して、上記シリンダ (6)に設けられると共に上記吸入室（12)に連通する吸 入口（11)側に設けられて 、ることを特徴とするスイング圧縮機。

[4] 請求項 1に記載のスイング圧縮機において、

上記ピストン (4)は水平面に沿って公転するように配置されており、

上記狭幅部（16)の上縁は上記広幅部（15)の上縁よりも下側に位置していることを 特徴とするスイング圧縮機。

[5] 請求項 1に記載のスイング圧縮機において、

上記駆動軸（1)は、水平面に対して傾斜した配置されており、

上記狭幅部（16)の上縁は上記広幅部（15)の上縁よりも上記駆動軸（1)の方向に 関して下側に位置して ヽることを特徴とするスイング圧縮機。

[6] 請求項 5に記載のスイング圧縮機において、

上記駆動軸（1)は、鉛直方向に配置されていることを特徴とするスイング圧縮機。

[7] 請求項 1に記載のスイング圧縮機において、

上記ピストン (4)は焼結材により形成されて ヽることを特徴とするスイング圧縮機。